· CUP E3 1 B05000390007 COLLEGAMENTO AUTOSTRADALE DI CONNESSIONE TRA LE CITTA’ DI BRESCIA E...

CUP E3 1 B05000390007

COLLEGAMENTO AUTOSTRADALE

DI CONNESSIONE TRA LE CITTA’ DI BRESCIA E MILANO

PROCEDURA AUTORIZZAT IVA D. LGS 163/2006 DELIBERA C.I.P.E. DI APPROVAZIONE DEL PROGETTO DEFINIT IVO N ° 42/2009

PROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVO

OPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVE

LOTTO 0BLOTTO 0BLOTTO 0BLOTTO 0B----RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA

PROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALE

ASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALE----MURIMURIMURIMURI

ALLEGATO 5 ALLA RELAZIONEALLEGATO 5 ALLA RELAZIONEALLEGATO 5 ALLA RELAZIONEALLEGATO 5 ALLA RELAZIONE DI CALCOLO MURI DI CALCOLO MURI DI CALCOLO MURI DI CALCOLO MURI

PROGETTAZIONEPROGETTAZIONEPROGETTAZIONEPROGETTAZIONE: VERIFICAVERIFICAVERIFICAVERIFICA::::

CONSORZIOCONSORZIOCONSORZIOCONSORZIO B.B.MB.B.MB.B.MB.B.M....

PER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIO PER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIO

IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE

PRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHE

IIIIL DIRETTORE TECNICOL DIRETTORE TECNICOL DIRETTORE TECNICOL DIRETTORE TECNICO

IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A. IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A. Dott. Ing. Pietro Mazzoli Dott. Ing. Sabino Del Balzo

Ordine degli Ingegneri di Parma N. 821 Ordine degli Ingegneri di Potenza N. 631 I.D.I.D.I.D.I.D. IDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATO PROGR.PROGR.PROGR.PROGR. DATA:DATA:DATA:DATA:

EMITT. TIPO FASE M.A. LOTTO OPERA PROG. OPERA TRATTO PARTE PROGR. PART.DOC. STATO REV. DICEMBRE 2010

20192 04 RC E C 0B RI B02 00 OS 006 00 A 01 SCALA:

ELABORAZIONE PROGETTUALEELABORAZIONE PROGETTUALEELABORAZIONE PROGETTUALEELABORAZIONE PROGETTUALE REVISIONE N. REV. DESCRIZIONE DATA REDATTO DATA CONTROLLATO DATA APPROVATO

IL PROGETTISTA 2 01 REVISIONE A SEGUITO ISTRUTTORIA 15/12/2010 VINCI 15/12/2010 BRUNELLI 15/12/2010 BIEMMI DOTT. ING. A.BRUNELLI 1 00 EMISSIONE 28/01/2010 VINCI 28/01/2010 BRUNELLI 28/01/2010 BIEMMI DOTT. ING. G.VINCI DOTT. ING. M.BOTTONI DOTT. GEOL. S.DAL FORNO

DIRETTORE TECNICO: DOTT. ING G. BIEMMI

IL DIRETTORE DEI LAVORI IL CONCEDENTE IL CONCESSION ARIO

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INDICE

1. MURO H=7.00M............................................................................................................... 3 1.1 Combinazione A1M1 .......................................................................................................................... 3

1.2 Combinazione sismica M1.................................................................................................................. 9

1.3 Combinazione A2M2 ........................................................................................................................ 17

1.4 Combinazione sismica M2................................................................................................................ 25

1.5 Combinazione EQU M2 ................................................................................................................... 37

1.6 Combinazione EQU M2 sismica ...................................................................................................... 41

1.7 Combinazione Ad M1....................................................................................................................... 46

1.8 Combinazione Ad M2....................................................................................................................... 53

1.9 Combinazione SLE rara................................................................................................................... 59

1.10 Combinazione SLE frequente ...................................................................................................... 75

1.11 Combinazione SLE quasi permanente ........................................................................................ 89

1.12 Verifiche geotecniche .................................................................................................................. 105

1.13 Verifiche strutturali .................................................................................................................... 115

Doc. N.20192 20192-RIB02-A01.DOC

CODIFICA DOCUMENTO 20192-04-RC-E-C-0B-RIB02-00-OS-006-00-A-01

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1. MURO H=7.00M 1.1 Combinazione A1M1

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:

Geometria del MuroElevazione H3 = 7,00 (m)Aggetto Valle B2 = 0,00 (m)Spessore del Muro in Testa B3 = 0,40 (m)Aggetto monte B4 = 0,70 (m)

Geometria della FondazioneLarghezza Fondazione B = 5,60 (m)Spessore Fondazione H2 = 1,00 (m)Suola Lato Valle B1 = 1,50 (m)Suola Lato Monte B5 = 3,00 (m)Altezza dente Hd = 0,00 (m)Larghezza dente Bd = 0,00 (m)Mezzeria Sezione Xc = 2,80 (m)

Peso Specifico del Calcestruzzo γcls = 25,00 (kN/m3)

Dati GeotecniciAngolo di attrito del terrapieno ϕ' = 38,00 (°)Peso Unità di Volume del terrapieno γ' = 20,00 (kN/m3)Angolo di Inclinazione Piano di Campagna ε = 0,00 (°)Angolo di attrito terreno-paramento δmuro = 25,33 (°)

Angolo di attrito terreno-superficie ideale δsup id = 25,33 (°)

Dat

i T

erra

pien

o

-

-

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni

Coesione Terreno di Fondazione c1' = 0,00 (kPa)Angolo di attrito del Terreno di Fondazione ϕ1' = 32,00 (°)Peso Unità di Volume del Terreno di Fondazione γ1 = 19,00 (kN/m3)Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20,00 (kN/m3)Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1,70 (m)Profondità Falda Zw = 14,23 (m)Profondità "Significativa" (n.b.: consigliata H = 2*B) Hs = 11,20 (m)Modulo di deformazione E = 40000 (kN/m2)D

ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate

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Accelerazione sismica ag/g = 0,19 (-)

Coefficiente Categoria di Suolo S = 0,34 (-)il muro è libero di ruotare al piede? (si/no) si

coefficiente sismico orizzontale kh = 0,0640 (-)

coefficiente sismico verticale kv = 0,0320 (-)

Da

ti S

ism

ici

Dati Geotecnici

Angolo di attrito del terrapieno Peso Unità di Volume del terrapieno Angolo di Inclinazione Piano di Campagna Angolo di attrito terreno-paramento Angolo di attrito terreno-superficie ideale

Coesione Terreno di FondazioneAngolo di attrito del Terreno di FondazionePeso Unità di Volume del Terreno di Fondazione

Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione

Profondità Piano di Posa della FondazioneProfondità Falda Coeff. di Spinta Attiva sulla superficie ideale Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale Coeff. Di Spinta Passiva in Fondazione Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione

Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche Forza Verticale in Testa in condizioni statiche Momento in Testa in condizioni statiche

Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche

Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche Momento in Testa in condizioni sismiche

Con

dizi

oni

Sta

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Dat

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cien

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S

pint

a

Coeff. di Spinta Attiva sulla superficie ideale ka = 0,22 (-) 0,217Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale sisma + kas+ = 0,25 (-) 0,251Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale sisma - kas- = 0,25 (-) 0,254Coeff. Di Spinta Passiva in Fondazione kp = 3,39 (-) 3,392Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione sisma + kps+ = 3,28 (-) 3,276Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione sisma - kps- = 3,27 (-) 3,268

Carichi AgentiSovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)

Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)

coefficienti parziali

permanentitemporanee

variabilisfavorevoli sfavorevoli

caso A1+M1 1,30 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. --

azioni

caso

Val

ori d

i N

orm

ativ

a

tan ϕ' c' cu

proprietà del terreno

SLU

Con

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zion

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VERIFICHE GEOTECNICHE

FORZE VERTICALI

- Peso del Muro (Pm)Pm1 = (B2*H3*γcls)/2 = 0,00 (kN/m)Pm2 = (B3*H3*γcls) = 70,00 (kN/m)Pm3 = (B4*H3*γcls)/2 = 61,25 (kN/m)Pm4 = (B*H2*γcls) = 140,00 (kN/m)Pm5 = (Bd*Hd*γcls) = 0,00 (kN/m)Pm = Pm1 + Pm2 + Pm3 + Pm4 + Pm5 = 271,25 (kN/m)

- Peso del terreno sulla scarpa di monte del muro (Pt)Pt1 = (B5*H3*γ') = 420,00 (kN/m)Pt2 = (0,5*(B4+B5)*H4*γ') = 0,00 (kN/m)Pt3 = (B4*H3*γ')/2 = 49,00 (kN/m)Pt = Pt1 + Pt2 + Pt3 = 469,00 (kN/m)

MOMENTI DELLE FORZE VERT. RISPETTO AL PIEDE DI VAL LE DEL MURO

- Muro (Mm)Mm1 = Pm1*(B1+2/3 B2) = 0,00 ( kNm/m )Mm2 = Pm2*(B1+B2+0,5*B3) = 119,00 ( kNm/m )Mm3 = Pm3*(B1+B2+B3+1/3 B4) = 130,67 ( kNm/m )Mm4 = Pm4*(B/2) = 392,00 ( kNm/m )Mm5 = Pm5*(B - Bd/2) = 0,00 ( kNm/m )Mm = Mm1 + Mm2 + Mm3 + Mm4 +Mm5 = 641,67 ( kNm/m )

- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 1722,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 115,97 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 1837,97 ( kNm/m )

CONDIZIONE STATICA

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione staticaSt = 0,5*γ'*(H2+H3+H4+Hd)2*ka = 180,37 (kN/m)Sq = q*(H2+H3+H4+Hd)*ka = 52,03 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione staticaSth = St*cosδ = 163,03 (kN/m)Sqh = Sq*cosδ = 47,03 (kN/m)

- Componente verticale condizione staticaStv = St*senδ = 77,17 (kN/m)Sqv = Sq*senδ = 22,26 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp = ½*γ1'*Hd2*kp+(2*c1'*kp0.5+γ1'*kp*H2')*Hd = 0,00 (kN/m)

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MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione staticaMSt1 = Sth*((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd ) = 434,74 (kN/m)MSt2 = Stv*B = 432,14 (kN/m)MSq1 = Sqh*((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 188,11 (kN/m)MSq2 = Sqv*B = 124,65 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kp/3+(2*c1'*kp0.5+g1'*kp*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m ) VERIFICA DELLA FONDAZIONE

Risultante forze verticali (N)N = Pm + Pt + v + Stv + Sqv = 839,68 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sth + Sqh + f - Sp = 210,05 (kN/m)

Risultante dei momenti rispetto al piede di valle (MM)MM = Ms - Mr = 2413,58 ( kNm/m )

Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -62,48 ( kNm/m ) CALCOLO SOLLECITAZIONI SOLETTA DI FONDAZIONE

Reazione del terreno

σvalle = N / A + M / Wgg sezioni di verifica

σmonte = N / A - M / Wgg

A = 1.0*B = 5,60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5,23 (m3)

N M σσσσvalle σσσσmonte

[kN] [kNm] [kN/m2] [kN/m2]

statico 839,68 -62,48 137,99 161,90sisma+ 884,09 73,03 171,85 143,90sisma- 802,00 121,34 166,43 120,00

caso

cba

lato valle lato monte

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Mensola Lato Valle

Peso Proprio. PP = 25,00 (kN/m) Peso Proprioa

Ma = σ1*B12/2 + (σvalle - σ1)*B12/3 - PP*B12/2*(1±kv)

σσσσvalle σσσσ1 Ma B1 a[kN/m2] [kN/m2] [kNm]

statico 137,99 144,39 129,51sisma+ 171,85 164,36 161,50 σvalle σ1sisma- 166,43 153,99 155,34

Mensola Lato Monte Stv+Stq

PP = 25,00 (kN/m2) peso proprio soletta fondazionePD = 0,00 (kN/m) peso proprio dente

Peso del Terrapienopm = 182,00 (kN/m2) pv pmpvb = 182,00 (kN/m2)pvc = 182,00 (kN/m2) PP

b - c PD

Mb=(σmonte-(pvb+PP)*(1±kv))*B52/2+(σ2b-σmonte)*B52/6-(pm-pvb))*(1±kv)*B52/3+

-(Stv+Sqv)*B5-PD*(1±kv)*(B5-Bd/2)-PD*kh*(Hd+H2/2)+Msp+Sp*H2/2 b - c B5 - B5/2

Mc =(σmonte-(pvc+PP)*(1±kv))*(B5/2)2/2+(σ2c-σmonte)*(B5/2)2/6-(pm-pvc)*(1±kv)*(B5/2)2/3+

-(Stv+Sqv)*(B5/2)-PD*(1±kv)*(B5/2-Bd/2)-PD*kh*(Hd+H2/2)+Msp+Sp*H2/2 σ2 σmonte

σσσσmonte σσσσ2b Mb σσσσ2c Mc

[kN/m2] [kN/m2] [kNm] [kN/m2] [kNm]statico 161,90 149,09 -520,46 155,49 -202,28sisma+ 143,90 158,87 -606,80 151,39 -233,39sisma- 120,00 144,87 -625,67 132,44 -236,40

caso

caso

CALCOLO SOLLECITAZIONI PARAMENTO VERTICALE DEL MURO Azioni sulla parete e Sezioni di Calcolo

g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

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h Mt Mq Mext Mtot Nt Nq Next Npp Ntot

[m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]d-d 7,00 329,90 163,14 0,00 493,03 85,09 28,05 0,00 131,25 244,39e-e 5,25 139,18 91,76 0,00 230,94 47,86 21,04 0,00 86,95 155,85f-f 3,50 41,24 40,78 0,00 82,02 21,27 14,03 0,00 50,31 85,61g-g 1,75 5,15 10,20 0,00 15,35 5,32 7,01 0,00 21,33 33,66

sezione

condizione statica

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1.2 Combinazione sismica M1

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni

Coesione Terreno di Fondazione c1' = 0,00 (kPa)Angolo di attrito del Terreno di Fondazione ϕ1' = 32,00 (°)Peso Unità di Volume del Terreno di Fondazione γ1 = 19,00 (kN/m3)

Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20,00 (kN/m3)Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1,70 (m)Profondità Falda Zw = 14,23 (m)Profondità "Significativa" (n.b.: consigliata H = 2*B) Hs = 11,20 (m)

Modulo di deformazione E = 40000 (kN/m2)Dat

i Ter

reno

Fon

dazi

one

drenate Non Drenate





Da

ti S

ism

ici

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Carichi AgentiSovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)C

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caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,10

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso

Dati Geotecnici (usati per verifiche di stabilità e SLU)

Angolo di attrito del terrapieno ϕ' = 38,00 (°)Peso Unità di Volume del terrapieno γ' = 20,00 (kN/m3)Angolo di Inclinazione Piano di Campagna ε = 0,00 (°)Angolo di attrito terreno-paramento δmuro = 0,00 (°)Angolo di attrito terreno-superficie ideale δsup id = 0,00 (°)

Coesione Terreno di Fondazione c1' = 0,00 (kN/m2)Angolo di attrito del Terreno di Fondazione ϕ1' = 32,00 (°)Peso Unità di Volume del Terreno di Fondazione γ1 = 19,00 (kN/m3)

Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20,00 (kN/m3)

Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1,70 (m)Profondità Falda Zw = 14,23 (m)Coeff. di Spinta Attiva sulla superficie ideale ka = 0,24 (-) 0,238Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale kas+ = 0,27 (-) 0,270Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale kas- = 0,27 (-) 0,272Coeff. Di Spinta Passiva in Fondazione kp = 3,25 (-) 3,255Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione kps+ = 3,14 (-) 3,141Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione kps- = 3,13 (-) 3,133

Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)

Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)

Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

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zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI






CONDIZIONE SISMICA +

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione sismica +Sst1 = 0,5*γ'*(1+kv)*(H2+H3+H4+Hd)2*kas+ = 178,15 (kN/m)Ssq1 = qs*(H2+H3+H4+Hd)*kas+ = 21,58 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione sismica +Sst1h = Sst1*cosδ = 178,15 (kN/m)Ssq1h = Ssq1*cosδ = 21,58 (kN/m)

- Componente verticale condizione sismica +Sst1v = Sst1*senδ = 0,00 (kN/m)Ssq1v = Ssq1*senδ = 0,00 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1'(1+kv) Hd2*kps++(2*c1'*kps+0.5+γ1' (1+kv) kps+*H2')*Hd = 0,00 (kN/m)

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MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica +MSst1 = Sst1h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 475,07 (kN/m)MSst2 = Sst1v * B = 0,00 (kN/m)MSsq1 = Ssq1h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 86,31 (kN/m)MSsq2 = Ssq1v * B = 0,00 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps+/3+(2*c1'*kps+0.5+γ1'*kps+*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)

INERZIA DEL MURO E DEL TERRAPIENO- Inerzia del muro (Ps)Ps = Pm*kh = 17,35 (kN/m)

- Inerzia orizzontale e verticale del terrapieno a tergo del muro (Pts)Ptsh = Pt*kh = 29,99 (kN/m)Ptsv = Pt*kv = 15,00 (kN/m)

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del muro (MPs)MPs1 = kh*Pm1*(H2+H3/3) = 0,00 ( kNm/m )MPs2 = kh*Pm2*(H2 + H3/2) = 20,15 ( kNm/m )MPs3 = kh*Pm3*(H2+H3/3) = 13,06 ( kNm/m )MPs4 = kh*Pm4*(H2/2) = 4,48 ( kNm/m )MPs5 = -kh*Pm5*(Hd/2) = 0,00 ( kNm/m )MPs = = 37,68 ( kNm/m )

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del terrapieno (MPts)MPts1 = kh*Pt1*((H2 + H3/2) - (B - B5/2)*0.5) = 65,81 ( kNm/m )MPts2 = kh*Pt2*((H2 + H3 + H4/3) - (B - B5/3)*0.5) = 0,00 ( kNm/m )MPts3 = kh*Pt3*((H2+H3*2/3)-(B1+B2+B3+2/3*B4)*0.5) = 13,14 ( kNm/m )MPts = MPts1 + MPts2 + MPts3 = 78,94 ( kNm/m )

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = ms = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = fs*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = vs*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m )

MPs1+MPs2+MPs3+MPs4+MPs5

VERIFICA DELLA FONDAZIONE

Risultante forze verticali (N)N = Pm+ Pt + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 778,92 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs +Ps + Ptsh - Sp = 247,07 (kN/m)


Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = 300,05 ( kNm/m )

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CONDIZIONE SISMICA -

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione sismica -Sst2 = 0,5*γ'*(1-kv)*(H2+H3+H4+Hd)2*kas- = 168,49 (kN/m)Ssq2 = qs*(H2+H3+H4+Hd)*kas- = 21,76 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione sismica -Sst2h = Sst2*cosδ = 168,49 (kN/m)Ssq2h = Ssq2*cosδ = 21,76 (kN/m)

- Componente verticale condizione sismica -Sst2v = Sst2*senδ = 0,00 (kN/m)Ssq2v = Ssq2*senδ = 0,00 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1' (1-kv) Hd2*kps-+(2*c1'*kps-0.5+γ1' (1-kv) kps-*H2')*Hd = 0,00 (kN/m) MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica -MSst1 = Sst2h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 449,30 (kN/m)MSst2 = Sst2v * B = 0,00 (kN/m)MSsq1 = Ssq2h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 87,03 (kN/m)MSsq2 = Ssq2v * B = 0,00 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps-/3+(2*c1'*kps-0.5+γ1'*kps-*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)


- Inerzia orizzontale e verticale del terrapieno a tergo del muro (Pts)Ptsh = Pt*kh = 29,99 (kN/m)Ptsv = Pt*kv = -15,00 (kN/m)


- Incremento di momento dovuto all'inerzia del terrapieno (MPts)MPts1 = kh*Pt1*((H2 + H3/2) + (B - B5/2)*0.5) = 175,94 ( kNm/m )MPts2 = kh*Pt2*((H2 + H3 + H4/3) + (B - B5/3)*0.5) = 0,00 ( kNm/m )MPts3 = kh*Pt3*((H2+H3*2/3)+(B1+B2+B3+2/3*B4)*0.5)= 22,38 ( kNm/m )MPts = MPts1 + MPts2 + MPts3 = 198,32 ( kNm/m )


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MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = ms = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = fs*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = vs*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m ) VERIFICA DELLA FONDAZIONE


Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs+Ps + Ptsh - Sp = 237,59 (kN/m)


Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = 336,41 ( kNm/m ) CALCOLO SOLLECITAZIONI SOLETTA DI FONDAZIONE




A = 1.0*B = 5,60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5,23 (m3)



statico 740,25 151,30 161,14 103,24sisma+ 778,92 300,05 196,50 81,68sisma- 701,58 336,41 189,65 60,92

caso

cba


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Mensola Lato Valle





caso




b - c PD







caso


g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

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Coeff. di Spinta Attiva sulla parete ka = 0,28 (-) 0,277componente orizzontale kah = 0,28 (-)componente verticale kav = 0,03 (-)

Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla parete kas+ = 0,31 (-) 0,310componente orizzontale kash+ = 0,31 (-)componente verticale kasv+ = 0,03 (-)

Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla parete kas- = 0,31 (-) 0,312componente orizzontale kash- = 0,31 (-)componente verticale kasv- = 0,03 (-)

Coe

ffici

enti

di S

pint

a

Mt = ½ Kaorizz.* γ*(1±kv)*h2*h/3 o ½ Kaorizz.* γ*(1±kv)*h2*h/2 (con sisma)

Mq = ½ Kaorizz*q*h2

Mext = m+f*h

Minerzia = ΣPmi*bi*kh (solo con sisma)

Nt = ½ Kavert.* γ*(1±kv)*h2

Nq = Kavert.*q*h

Next = v

N pp+inerzia= ΣPmi*(1±kv)

h Mt Mq Mext Minerzia Mtot Nt Nq Next Npp+inerzia Ntot

[m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]d-d 7.00 545.25 75.48 0.00 118.82 739.55 15.58 2.16 0.00 135.45 153.18e-e 5.25 230.03 42.46 0.00 65.55 338.03 8.76 1.62 0.00 89.73 100.11f-f 3.50 68.16 18.87 0.00 28.56 115.59 3.89 1.08 0.00 51.92 56.89g-g 1.75 8.52 4.72 0.00 7.00 20.23 0.97 0.54 0.00 22.01 23.52



sezione

condizione sismica -

condizione sismica +

sezione

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1.3 Combinazione A2M2

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni




i Ter

reno

Fon

dazi

one

drenate Non Drenate

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Da

ti S

ism

ici



Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)


Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sis

mic

heC

oeffi

cien

ti di

S

pint

aC

ondi

zion

i S

tatic

he




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. -- 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI






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CONDIZIONE STATICA






MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m ) VERIFICA ALLO SCORRIMENTO


Risultante forze orizzontali (T)T = Sth + Sqh + f = 217,18 (kN/m)

Coefficiente di attrito alla base (f)f = tgϕ1' = 0,52 (-)

Fs = (N*f + Sp) / T = 1,97 (-)

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Formula Generale per il Calcolo del Carico Limite U nitrario (Brinch-Hansen, 1970)

Fondazione Nastriforme

qlim = c'Nc*ic + q 0*Nq*iq + 0,5* γγγγ1*B*Nγγγγ*iγγγγ

c1' coesione terreno di fondaz. = 0,00 (kPa)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 27,45 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20,00 (kN/m3)

q0 =γd*H2' sovraccarico stabilizzante = 34,00 (kN/m2)

e = M / N eccentricità = 0,01 (m)B*= B - 2e larghezza equivalente = 5,59 (m)

I valori di Nc, Nq e Ng sono stati valutati con le espressioni suggerite da Vesic (1975)

Nq = tg2(45 + ϕ'/2)*e(π*tg(ϕ')) (1 in cond. nd) = 13,86 (-)Nc = (Nq - 1)/tg(ϕ') (2+π in cond. nd) = 24,76 (-)Nγ = 2*(Nq + 1)*tg(ϕ') (0 in cond. nd) = 15,45 (-)

I valori di ic, iq e iγ sono stati valutati con le espressioni suggerite da Vesic (1975)

iq = (1 - T/(N + B*c'cotgϕ'))m (1 in cond. nd) = 0,54 (-)ic = iq - (1 - iq)/(Nq - 1) = 0,51 (-)iγ = (1 - T/(N + B*c'cotgϕ'))m+1 = 0,40 (-)

(fondazione nastriforme m = 2)

qlim (carico limite unitario) = 600,97 (kN/m2)

F = qlim*B*/ N = 4,07 (-)

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CEDIMENTO DELLA FONDAZIONE

qm

Dδ = µ0 * µ1 * qm * B* / E (Christian e Carrier, 1976)

BH

Profondità Piano di Posa della Fondazione D = 1,70 (m)D/B* = 0,30 (m)H/B* = 2,00 (m)

Carico unitario medio (qm) qm = N / (B - 2*e) = N / B* = 147,70 (kN/mq)

Coefficiente di forma µ0 = f(D/B) µ0 = 0,947 (-)

Coefficiente di profondità µ1 = f(H/B) µ1 = 0,66 (-)

Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 12,94 (mm) CALCOLO SOLLECITAZIONI SOLETTA DI FONDAZIONE




A = 1.0*B = 5,60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5,23 (m3)




caso

cba


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Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

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24 di 143



g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v




sezione

condizione statica

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1.4 Combinazione sismica M2

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

-

-

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni


ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate





Da

ti S

ism

ici

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Carichi AgentiSovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)

Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sis

mic

heC

oeffi

cien

ti di

S

pint

aC

ondi

zion

i S

tatic

he




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. -- 1,00 1,00 1,25 1,25 1,40

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI






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MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica +MSst1 = Sst1h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 604,86 (kN/m)MSst2 = Sst1v * B = 0,00 (kN/m)MSsq1 = Ssq1h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 109,90 (kN/m)MSsq2 = Ssq1v * B = 0,00 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps+/3+(2*c1'*kps+0.5+γ1'*kps+*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m) INERZIA DEL MURO E DEL TERRAPIENO- Inerzia del muro (Ps)Ps = Pm*kh = 17,35 (kN/m)





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VERIFICA ALLO SCORRIMENTO

Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt)*(1+kv) + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 778,92 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs +Ps + Ptsh = 301,64 (kN/m)


Fs = (N*f + Sp) / T = 1,34 (-)






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c1' coesione terreno di fondaz. = 0,00 (kN/mq)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 27,45 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20,00 (kN/m3)









F = qlim*B*/ N = 1,91 (-)

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qm


BH

Profondità Piano di Posa della Fondazione D 1,70 (m)D/B* 0,38 (m)H/B* 2,52 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 14,10 (mm) CONDIZIONE SISMICA -




- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1' (1-kv) Hd2*kps-+(2*c1'*kps-0.5+γ1' (1-kv) kps-*H2')*Hd = 0,00 (kN/m)

MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica -MSst1 = Sst2h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 571,57 (kN/m)MSst2 = Sst2v * B = 0,00 (kN/m)MSsq1 = Ssq2h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 110,71 (kN/m)MSsq2 = Ssq2v * B = 0,00 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps-/3+(2*c1'*kps-0.5+γ1'*kps-*H2')*Hd2/2 = 0,00 (kN/m)

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Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt)*(1-kv) + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 701,58 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs+Ps + Ptsh = 289,36 (kN/m)


Fs = (N*f + Sp) / T = 1,26 (-) VERIFICA DELLA FONDAZIONE





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F = qlim*B*/ N = 1,78 (-)

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qm


BH





Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 13,05 (mm) CALCOLO SOLLECITAZIONI SOLETTA DI FONDAZIONE




A = 1.0*B = 5,60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5,23 (m3)




Mensola Lato Valle





caso

caso

cba


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b - c PD







caso


g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

Coeff. di Spinta Attiva sulla parete ka = 0,35 (-) 0,347componente orizzontale kah = 0,35 (-)componente verticale kav = 0,03 (-)



Coe

ffici

enti

di S

pint

a

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36 di 143




Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v






sezione



sezione

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FOGLIO

37 di 143


1.5 Combinazione EQU M2

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni




i Ter

reno

Fon

dazi

one

drenate Non Drenate

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38 di 143






Da

ti S

ism

ici



Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0,00 (kNm/m)C

ondi

zion

i S

ism

iche

Coe

ffici

enti

di

Spi

nta

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Val

ori d

i N

orm

ativ

a




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. EQU M2 1,10 1,50 1,25 1,25 1,40

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso






Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 30,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)



Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FOGLIO

39 di 143



FORZE VERTICALI






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FOGLIO

40 di 143


CONDIZIONE STATICA






MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m ) VERIFICA AL RIBALTAMENTO

Momento stabilizzante (Ms)Ms = Mm + Mt + MSt2 + MSq2 + Mfext3 = 2760,48 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSt1 + MSq1 + Mfext1+ Mfext2 + MSp = 726,67 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 3,80 (-)

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FOGLIO

41 di 143


1.6 Combinazione EQU M2 sismica




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. -- 1,00 1,00 1,25 1,25 1,40

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a


FORZE VERTICALI



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- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 1722,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 115,97 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 1837,97 ( kNm/m ) CONDIZIONE SISMICA +





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VERIFICA AL RIBALTAMENTO

Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt)*(1+kv) + MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 2558,92 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSst1+MSsq1+Mfext1+Mfext2+MSp+MPs+Mpts = 831,38 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 3,08 (-)

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FOGLIO

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FOGLIO

45 di 143




Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt )*(1-kv)+ MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 2400,34 ( kNm/m )


Fr = Ms / Mr = 2,61 (-)

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1.7 Combinazione Ad M1

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni


ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate

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FOGLIO

47 di 143






Da

ti S

ism

ici



Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sis

mic

heC

oeffi

cien

ti di

S

pint

aC

ondi

zion

i S

tatic

he




caso A1+M1 1,30 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. AD M1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI





- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 1722,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 115,97 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 1837,97 ( kNm/m ) CONDIZIONE STATICA





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Fs = (N*f + Sp) / T = 3,17 (-)




Fr = Ms / Mr = 5,27 (-) VERIFICA DELLA FONDAZIONE




Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -64,87 ( kNm/m )

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e = M / N eccentricità = -0,08 (m)B*= B - 2e larghezza equivalente = 5,44 (m)







F = qlim*B*/ N = 10,18 (-)

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CALCOLO SOLLECITAZIONI SOLETTA DI FONDAZIONE




A = 1.0*B = 5,60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5,23 (m3)



statico 814,45 -64,87 133,03 157,85sisma+ 849,90 -60,19 140,25 163,28sisma- 768,81 -9,40 135,49 139,09

Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

caso

cba


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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v




sezione

condizione statica

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1.8 Combinazione Ad M2 coefficienti parziali



caso A1+M1 1,30 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. AD M2 1,00 1,00 1,25 1,25 1,40

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a


FORZE VERTICALI



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FOGLIO

54 di 143





CONDIZIONE STATICA






MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 10,00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 80,00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m )

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FOGLIO

55 di 143






Fs = (N*f + Sp) / T = 1,98 (-)




Fr = Ms / Mr = 4,24 (-)






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56 di 143














F = qlim*B*/ N = 3,96 (-)

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A = 1.0*B = 5,60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5,23 (m3)




Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

caso

cba


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CALCOLO SOLLECITAZIONI PARAMENTO VERTICALE DEL MURO

Azioni sulla parete e Sezioni di Calcolo

g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v




condizione statica

sezione

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1.9 Combinazione SLE rara

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

o

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni


ati T

erre

no F

onda

zion

e

drenate Non Drenate

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Coefficiente Categoria di Suolo S = 0,30 (-)

Il muro è libero di ruotare al piede? (si/no) si



Da

ti S

ism

ici



Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sis

mic

heC

oeffi

cien

ti di

S

pint

aC

ondi

zion

i S

tatic

he




caso A1+M1 1.40 1.50 1.00 1.00 1.00

caso A2+M2 1.00 1.30 1.25 1.25 1.40

SLD -- 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

def. SLE rara 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

azioni

casotan ϕ' c' cu


SLU


Angolo di attrito del terrapieno ϕ' = 38.00 (°)Peso Unità di Volume del terrapieno γ' = 20.00 (kN/m3)Angolo di Inclinazione Piano di Campagna ε = 0.00 (°)Angolo di attrito terreno-paramento δmuro = 25.33 (°)Angolo di attrito terreno-superficie ideale δsup id = 25.33 (°)

Coesione Terreno di Fondazione c1' = 0.00 (kN/m2)Angolo di attrito del Terreno di Fondazione ϕ1' = 33.00 (°)Peso Unità di Volume del Terreno di Fondazione γ1 = 20.00 (kN/m3)

Peso Unità di Volume del Rinterro della Fondazione γd = 20.00 (kN/m3)

Profondità Piano di Posa della Fondazione H2' = 1.70 (m)Profondità Falda Zw = 14.23 (m)Coeff. di Spinta Attiva sulla superficie ideale ka = 0.22 (-) 0.217Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale kas+ = 0.25 (-) 0.228Coeff. Di Spinta Attiva Sismica sulla superficie ideale kas- = 0.25 (-) 0.228Coeff. Di Spinta Passiva in Fondazione kp = 3.39 (-) 3.392Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione kps+ = 3.64 (-) 3.355Coeff. Di Spinta Passiva Sismica in Fondazione kps- = 3.64 (-) 3.354

Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 20.00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0.00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0.00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0.00 (kNm/m)

Sovraccarico Accidentale in condizioni sismiche qs = 10.00 (kN/m2)

Forza Orizzontale in Testa in condizioni sismiche fs = 0.00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni sismiche vs = 0.00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni sismiche ms = 0.00 (kNm/m)

Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI

- Peso del Muro (Pm)Pm1 = (B2*H3*γcls)/2 = 0.00 (kN/m)Pm2 = (B3*H3*γcls) = 70.00 (kN/m)Pm3 = (B4*H3*γcls)/2 = 61.25 (kN/m)Pm4 = (B*H2*γcls) = 140.00 (kN/m)Pm5 = (Bd*Hd*γcls) = 0.00 (kN/m)Pm = Pm1 + Pm2 + Pm3 + Pm4 + Pm5 = 271.25 (kN/m)

- Peso del terreno sulla scarpa di monte del muro (Pt)Pt1 = (B5*H3*γ') = 420.00 (kN/m)Pt2 = (0,5*(B4+B5)*H4*γ') = 0.00 (kN/m)Pt3 = (B4*H3*γ')/2 = 49.00 (kN/m)Pt = Pt1 + Pt2 + Pt3 = 469.00 (kN/m)


- Muro (Mm)Mm1 = Pm1*(B1+2/3 B2) = 0.00 ( kNm/m )Mm2 = Pm2*(B1+B2+0,5*B3) = 119.00 ( kNm/m )Mm3 = Pm3*(B1+B2+B3+1/3 B4) = 130.67 ( kNm/m )Mm4 = Pm4*(B/2) = 392.00 ( kNm/m )Mm5 = Pm5*(B - Bd/2) = 0.00 ( kNm/m )Mm = Mm1 + Mm2 + Mm3 + Mm4 +Mm5 = 641.67 ( kNm/m )

- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 1722.00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0.00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 115.97 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 1837.97 ( kNm/m )

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CONDIZIONE STATICA

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione staticaSt = 0,5*γ'*(H2+H3+H4+Hd)2*ka = 138.74 (kN/m)Sq = q*(H2+H3+H4+Hd)*ka = 34.69 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione staticaSth = St*cosδ = 125.41 (kN/m)Sqh = Sq*cosδ = 31.35 (kN/m)

- Componente verticale condizione staticaStv = St*senδ = 59.36 (kN/m)Sqv = Sq*senδ = 14.84 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp = ½*γ1'*Hd2*kp+(2*c1'*kp0.5+γ1'*kp*H2')*Hd = 0.00 (kN/m)

MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione staticaMSt1 = Sth*((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd ) = 334.42 (kN/m)MSt2 = Stv*B = 332.41 (kN/m)MSq1 = Sqh*((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 125.41 (kN/m)MSq2 = Sqv*B = 83.10 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kp/3+(2*c1'*kp0.5+g1'*kp*H2')*Hd2/2 = 0.00 (kN/m)

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0.00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0.00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0.00 ( kNm/m )

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Risultante forze verticali (N)N = Pm + Pt + v + Stv + Sqv = 814.45 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sth + Sqh + f = 156.76 (kN/m)

Coefficiente di attrito alla base (f)f = tgϕ1' = 0.65 (-)

Fs = (N*f + Sp) / T = 3.37 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = Mm + Mt + MSt2 + MSq2 + Mfext3 = 2895.15 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSt1 + MSq1 + Mfext1+ Mfext2 + MSp = 459.82 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 6.30 (-) VERIFICA DELLA FONDAZIONE

Risultante forze verticali (N)N = Pm + Pt + v + Stv + Sqv = 814.45 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sth + Sqh + f - Sp = 156.76 (kN/m)

Risultante dei momenti rispetto al piede di valle (MM)MM = Ms - Mr = 2435.33 ( kNm/m )

Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -154.87 ( kNm/m )

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c1' coesione terreno di fondaz. = 0.00 (kPa)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 33.00 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20.00 (kN/m3)

q0 =γd*H2' sovraccarico stabilizzante = 34.00 (kN/m2)

e = M / N eccentricità = -0.19 (m)B*= B - 2e larghezza equivalente = 5.22 (m)


Nq = tg2(45 + ϕ'/2)*e(π*tg(ϕ')) (1 in cond. nd) = 26.09 (-)Nc = (Nq - 1)/tg(ϕ') (2+π in cond. nd) = 38.64 (-)Nγ = 2*(Nq + 1)*tg(ϕ') (0 in cond. nd) = 35.19 (-)


iq = (1 - T/(N + B*c'cotgϕ'))m (1 in cond. nd) = 0.65 (-)ic = iq - (1 - iq)/(Nq - 1) = 0.64 (-)iγ = (1 - T/(N + B*c'cotgϕ'))m+1 = 0.53 (-)


qlim (carico limite unitario) = 1545.69 (kN/m2)

F = qlim*B*/ N = 9.91 (-) CEDIMENTO DELLA FONDAZIONE

qm D δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E (Christian e Carrier, 1976) B H

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D = 1.70 (m)D/B* = 0.33 (m)H/B* = 2.15 (m)

Carico unitario medio (qm) qm = N / (B - 2*e) = N / B* = 156.03 (kN/mq)

Coefficiente di forma µ0 = f(D/B) µ0 = 0.946 (-)

Coefficiente di profondità µ1 = f(H/B) µ1 = 0.69 (-)

Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 13.36 (mm)


SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione sismica +Sst1 = 0,5*γ'*(1+kv)*(H2+H3+H4+Hd)2*kas+ = 160.35 (kN/m)Ssq1 = qs*(H2+H3+H4+Hd)*kas+ = 19.84 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione sismica +Sst1h = Sst1*cosδ = 144.93 (kN/m)Ssq1h = Ssq1*cosδ = 17.93 (kN/m)

- Componente verticale condizione sismica +Sst1v = Sst1*senδ = 68.60 (kN/m)Ssq1v = Ssq1*senδ = 8.49 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1'(1+kv) Hd2*kps++(2*c1'*kps+0.5+γ1' (1+kv) kps+*H2')*Hd = 0.00 (kN/m) MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica +MSst1 = Sst1h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 386.49 (kN/m)MSst2 = Sst1v * B = 384.17 (kN/m)MSsq1 = Ssq1h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 71.73 (kN/m)MSsq2 = Ssq1v * B = 47.53 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps+/3+(2*c1'*kps+0.5+γ1'*kps+*H2')*Hd2/2 = 0.00 (kN/m)

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INERZIA DEL MURO E DEL TERRAPIENO- Inerzia del muro (Ps)Ps = Pm*kh = 5.57 (kN/m)

- Inerzia orizzontale e verticale del terrapieno a tergo del muro (Pts)Ptsh = Pt*kh = 9.62 (kN/m)Ptsv = Pt*kv = 4.81 (kN/m)

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del muro (MPs)MPs1 = kh*Pm1*(H2+H3/3) = 0.00 ( kNm/m )MPs2 = kh*Pm2*(H2 + H3/2) = 6.46 ( kNm/m )MPs3 = kh*Pm3*(H2+H3/3) = 4.19 ( kNm/m )MPs4 = kh*Pm4*(H2/2) = 1.44 ( kNm/m )MPs5 = -kh*Pm5*(Hd/2) = 0.00 ( kNm/m )MPs = = 12.09 ( kNm/m )

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del terrapieno (MPts)MPts1 = kh*Pt1*((H2 + H3/2) - (B - B5/2)*0.5) = 21.12 ( kNm/m )MPts2 = kh*Pt2*((H2 + H3 + H4/3) - (B - B5/3)*0.5) = 0.00 ( kNm/m )MPts3 = kh*Pt3*((H2+H3*2/3)-(B1+B2+B3+2/3*B4)*0.5) = 4.21 ( kNm/m )MPts = MPts1 + MPts2 + MPts3 = 25.33 ( kNm/m )

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = ms = 0.00 ( kNm/m )Mfext2 = fs*(H3 + H2) = 0.00 ( kNm/m )Mfext3 = vs*(B1 +B2 + B3/2) = 0.00 ( kNm/m )



Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt)*(1+kv) + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 829.75 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs +Ps + Ptsh = 178.05 (kN/m)


Fs = (N*f + Sp) / T = 3.03 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt )*(1+kv)+ MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 2936.78 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSst1+MSsq1+Mfext1+Mfext2+MSp+MPs+Mpts = 495.64 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 5.93 (-)

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Risultante forze verticali (N)N = Pm+ Pt + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 829.75 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs +Ps + Ptsh - Sp = 178.05 (kN/m)






c1' coesione terreno di fondaz. = 0.00 (kN/mq)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 33.00 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20.00 (kN/m3)









F = qlim*B*/ N = 9.31 (-)

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D 1.70 (m)

D/B* 0.32 (m)H/B* 2.11 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 13.45 (mm) CONDIZIONE SISMICA -

SPINTE DEL TERRENO E DEL SOVRACCARICO- Spinta totale condizione sismica -Sst2 = 0,5*γ'*(1-kv)*(H2+H3+H4+Hd)2*kas- = 157.09 (kN/m)Ssq2 = qs*(H2+H3+H4+Hd)*kas- = 19.84 (kN/m)

- Componente orizzontale condizione sismica -Sst2h = Sst2*cosδ = 141.99 (kN/m)Ssq2h = Ssq2*cosδ = 17.93 (kN/m)

- Componente verticale condizione sismica -Sst2v = Sst2*senδ = 67.21 (kN/m)Ssq2v = Ssq2*senδ = 8.49 (kN/m)

- Spinta passiva sul denteSp=½*γ1' (1-kv) Hd2*kps-+(2*c1'*kps-0.5+γ1' (1-kv) kps-*H2')*Hd = 0.00 (kN/m)

MOMENTI DELLA SPINTA DEL TERRENO E DEL SOVRACCARIC O- Condizione sismica -MSst1 = Sst2h * ((H2+H3+H4+Hd)/3-Hd) = 378.64 (kN/m)MSst2 = Sst2v * B = 376.37 (kN/m)MSsq1 = Ssq2h * ((H2+H3+H4+Hd)/2-Hd) = 71.73 (kN/m)MSsq2 = Ssq2v * B = 47.53 (kN/m)MSp = γ1'*Hd3*kps-/3+(2*c1'*kps-0.5+γ1'*kps-*H2')*Hd2/2 = 0.00 (kN/m)

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INERZIA DEL MURO E DEL TERRAPIENO- Inerzia del muro (Ps)Ps = Pm*kh = 5.57 (kN/m)

- Inerzia orizzontale e verticale del terrapieno a tergo del muro (Pts)Ptsh = Pt*kh = 9.62 (kN/m)Ptsv = Pt*kv = -4.81 (kN/m)

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del muro (MPs)MPs1 = kh*Pm1*(H2+H3/3) = 0.00 ( kNm/m )MPs2 = kh*Pm2*(H2 + H3/2) = 6.46 ( kNm/m )MPs3 = kh*Pm3*(H2+H3/3) = 4.19 ( kNm/m )MPs4 = kh*Pm4*(H2/2) = 1.44 ( kNm/m )MPs5 = -kh*Pm5*(Hd/2) = 0.00 ( kNm/m )MPs = = 12.09 ( kNm/m )

- Incremento di momento dovuto all'inerzia del terrapieno (MPts)MPts1 = kh*Pt1*((H2 + H3/2) + (B - B5/2)*0.5) = 56.45 ( kNm/m )MPts2 = kh*Pt2*((H2 + H3 + H4/3) + (B - B5/3)*0.5) = 0.00 ( kNm/m )MPts3 = kh*Pt3*((H2+H3*2/3)+(B1+B2+B3+2/3*B4)*0.5)= 7.18 ( kNm/m )MPts = MPts1 + MPts2 + MPts3 = 63.63 ( kNm/m )

MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = ms = 0.00 ( kNm/m )Mfext2 = fs*(H3 + H2) = 0.00 ( kNm/m )Mfext3 = vs*(B1 +B2 + B3/2) = 0.00 ( kNm/m )


Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt )*(1-kv)+ vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 803.54 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs+Ps + Ptsh = 175.11 (kN/m)


Fs = (N*f + Sp) / T = 2.98 (-)



Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt )*(1-kv)+ MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 2878.09 ( kNm/m )

Momento ribaltante (Mr)Mr = MSst1+MSsq1+Mfext1+Mfext2+MSp+MPs+Mpts = 526.09 ( kNm/m )

Fr = Ms / Mr = 5.47 (-)

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Risultante forze verticali (N)N = Pm+ Pt + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 803.54 (kN/m)

Risultante forze orizzontali (T)T = Sst1h + Ssq1h + fs+Ps + Ptsh - Sp = 175.11 (kN/m)






c1' coesione terreno di fondaz. = 0.00 (kN/mq)ϕ1′ angolo di attrito terreno di fondaz. = 33.00 (°)γ1 peso unità di volume terreno fondaz. = 20.00 (kN/m3)









F = qlim*B*/ N = 9.60 (-)

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D = 1.70 (m)

D/B* = 0.32 (m)H/B* = 2.10 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 12.97 (mm)

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A = 1.0*B = 5.60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5.23 (m3)



statico 814.45 -154.87 115.81 175.07sisma+ 829.75 -117.85 125.62 170.72sisma- 803.54 -102.10 123.96 163.02

Mensola Lato Valle

Peso Proprio. PP = 25.00 (kN/m) Peso Proprioa



statico 115.81 131.68 108.11sisma+ 125.62 137.70 117.44 σvalle σ1sisma- 123.96 134.42 115.54


PP = 25.00 (kN/m2) peso proprio soletta fondazionePD = 0.00 (kN/m) peso proprio dente

Peso del Terrapienopm = 140.00 (kN/m2) pv pmpvb = 140.00 (kN/m2)pvc = 140.00 (kN/m2) PP

b - c PD






[kN/m2] [kN/m2] [kNm] [kN/m2] [kNm]statico 175.07 143.32 -224.91 159.19 -105.92sisma+ 170.72 146.56 -249.40 158.64 -115.64sisma- 163.02 142.09 -259.76 152.56 -117.79

caso

caso

caso

cba


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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

Coeff. di Spinta Attiva sulla parete ka = 0,26 (-) 0,259

componente orizzontale kah = 0,22 (-)componente verticale kav = 0,13 (-)



Coe

ffici

enti

di S

pint

a

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Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v



[m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]d-d 7.00 253.77 108.76 0.00 362.53 65.45 18.70 0.00 131.25 215.40e-e 5.25 107.06 61.18 0.00 168.23 36.82 14.03 0.00 86.95 137.80f-f 3.50 31.72 27.19 0.00 58.91 16.36 9.35 0.00 50.31 76.03g-g 1.75 3.97 6.80 0.00 10.76 4.09 4.68 0.00 21.33 30.09





sezione

sezione



sezione

condizione statica

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1.10 Combinazione SLE frequente

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

oD

ati T

erre

no F

onda

zion

e

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni




i Ter

reno

Fon

dazi

one

drenate Non Drenate


Coefficiente Categoria di Suolo S = 0,30 (-)

Il muro è libero di ruotare al piede? (si/no) si



Da

ti S

ism

ici

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ondi

zion

i S

ism

iche

Coe

ffici

enti

di

Spi

nta

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Val

ori d

i N

orm

ativ

a




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. SLE frequente 1,00 0,75 1,00 1,00 1,00

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso








Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI





- Terrapieno a tergo del muroMt1 = Pt1*(B1+B2+B3+B4+0,5*B5) = 1722,00 ( kNm/m )Mt2 = Pt2*(B1+B2+B3+2/3*(B4+B5)) = 0,00 ( kNm/m )Mt3 = Pt3*(B1+B2+B3+2/3*B4) = 115,97 ( kNm/m )Mt = Mt1 + Mt2 + Mt3 = 1837,97 ( kNm/m ) CONDIZIONE STATICA





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Fs = (N*f + Sp) / T = 3,54 (-) VERIFICA AL RIBALTAMENTO








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F = qlim*B*/ N = 10,07 (-)

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D = 1,70 (m)

D/B* = 0,33 (m)H/B* = 2,17 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 13,38 (mm) CONDIZIONE SISMICA +






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Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt)*(1+kv) + vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 827,63 (kN/m)




Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt )*(1+kv)+ MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 2924,90 ( kNm/m )


Fr = Ms / Mr = 6,12 (-)

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Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -129,84 ( kNm/m ) Formula Generale per il Calcolo del Carico Limite U nitrario (Brinch-Hansen, 1970)












F = qlim*B*/ N = 9,40 (-)

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Profondità Piano di Posa della Fondazione D 1,70 (m)

D/B* 0,32 (m)H/B* 2,12 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 13,46 (mm) CONDIZIONE SISMICA -






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84 di 143













Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt)*(1-kv) + MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 2866,21 ( kNm/m )


Fr = Ms / Mr = 5,64 (-)

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F = qlim*B*/ N = 9,69 (-)

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D/B* = 0,32 (m)H/B* = 2,11 (m)




Cedimento della fondazione δ = µ0 * µ1 * qm * B* / E = 12,99 (mm)

Doc. N.20192 20192-RIB02-A01.DOC


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87 di 143






A = 1.0*B = 5,60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5,23 (m3)




Mensola Lato Valle








b - c PD







caso

caso

casocba


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88 di 143




g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi





Coe

ffici

enti

di S

pint

a



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v




condizione statica

sezione


[m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]d-d 7,00 426,05 45,18 0,00 7,96 479,19 73,26 7,77 0,00 132,60 213,63e-e 5,25 179,74 25,42 0,00 4,07 209,22 41,21 5,83 0,00 87,85 134,88f-f 3,50 53,26 11,30 0,00 1,62 66,18 18,31 3,88 0,00 50,83 73,03g-g 1,75 6,66 2,82 0,00 0,36 9,84 4,58 1,94 0,00 21,55 28,07


sezione



sezione


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1.11 Combinazione SLE quasi permanente

OPERA H = 7m

DATI DI PROGETTO:






Dat

i T

erra

pien

oD

ati T

erre

no F

onda

zion

e

-2

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

-2 0 2 4 6 8 10

ε

Condizioni




i Ter

reno

Fon

dazi

one

drenate Non Drenate

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90 di 143




ondi

zion

i S

ism

iche

Coe

ffici

enti

di

Spi

nta

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Val

ori d

i N

orm

ativ

a




caso A1+M1 1,40 1,50 1,00 1,00 1,00

caso A2+M2 1,00 1,30 1,25 1,25 1,40

SLD -- 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

def. SLE quasi p. 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00

tan ϕ' c' cu


SLU

azioni

caso






Carichi Agenti (usati per verifiche di stabilità e allo SLU)Sovraccarico Accidentale in condizioni statiche q = 0,00 (kN/m2)Forza Orizzontale in Testa in condizioni statiche f = 0,00 (kN/m)Forza Verticale in Testa in condizioni statiche v = 0,00 (kN/m)Momento in Testa in condizioni statiche m = 0,00 (kNm/m)



Val

ori d

i N

orm

ativ

a

Con

dizi

oni

Sta

tiche

Dat

i T

erra

pien

oC

ondi

zion

i S

ism

iche

Dat

i Ter

reno

F

onda

zion

eC

oeffi

cien

ti di

S

pint

a

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FORZE VERTICALI






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CONDIZIONE STATICA






MOMENTI DOVUTI ALLE FORZE ESTERNEMfext1 = m = 0,00 ( kNm/m )Mfext2 = f*(H3 + H2) = 0,00 ( kNm/m )Mfext3 = v*(B1 +B2 + B3/2) = 0,00 ( kNm/m )

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Fs = (N*f + Sp) / T = 4,14 (-)








Momento rispetto al baricentro della fondazione (M)M = Xc*N - MM = -238,72 ( kNm/m ) Formula Generale per il Calcolo del Carico Limite U nitrario (Brinch-Hansen, 1970)






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F = qlim*B*/ N = 10,55 (-) CEDIMENTO DELLA FONDAZIONE



D/B* = 0,34 (m)H/B* = 2,24 (m)





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Risultante forze verticali (N)N = (Pm+ Pt )*(1+kv)+ vs + Sst1v + Ssq1v + Ptsv = 821,26 (kN/m)



Fs = (N*f + Sp) / T = 3,33 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt)*(1+kv) + MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 2889,25 ( kNm/m )







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98 di 143


Profondità Piano di Posa della Fondazione D 1,70 (m)

D/B* 0,33 (m)H/B* 2,16 (m)





Doc. N.20192 20192-RIB02-A01.DOC


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99 di 143













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100 di 143







Fs = (N*f + Sp) / T = 3,28 (-)


Momento stabilizzante (Ms)Ms = (Mm + Mt)*(1-kv) + MSst2 + MSsq2 +Mfext3 = 2830,56 ( kNm/m )


Fr = Ms / Mr = 6,23 (-)






Doc. N.20192 20192-RIB02-A01.DOC


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103 di 143






A = 1.0*B = 5,60 (m2)

Wgg = 1.0*B2/6 = 5,23 (m3)




Mensola Lato Valle








b - c PD





σσσσmonte σσσσ2b Mb σσσσ2c Mc [kN/m2] [kN/m2] [kNm] [kN/m2] [kNm]

statico 188,46 139,52 -145,91 163,99 -71,82sisma+ 178,38 144,39 -204,21 161,38 -96,13sisma- 170,68 139,92 -214,57 155,30 -98,28

caso

caso

caso

cba


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g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi





Coe

ffici

enti

di S

pint

a



Mext = m+f*h



Nq = Kavert.*q*h

Next = v

N pp+inerzia= ΣPmi*(1±kv) h Mt Mq Mext Mtot Nt Nq Next Npp Ntot




condizione statica

sezione


sezione



sezione


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1.12 Verifiche geotecniche

In sintesi, l’esito delle verifiche geotecniche è riassunto come segue

7

VE

RIF

ICA

DI

ST

AB

ILIT

A'

GLO

BA

LE

VE

RIF

ICA

A

SC

OR

RIM

EN

TO

SU

L P

IAN

O

DI

PO

SA

VE

RIF

ICA

A

RIB

ALT

AM

EN

TO

VE

RIF

ICA

DI

CA

PA

CIT

A'

PO

RT

AN

TE

A2M2 1.73 1.97 ------- 4.07

A2M2 sisma + 1.62 1.34 ------- 1.91

A2M2 sisma - 1.61 1.26 ------- 1.78

EQU M2 ------- ------- 3.80 -------

EQU M2 sisma + ------- ------- 3.08 -------

EQU M2 sisma - ------- ------- 2.61 -------

Ad M1 ------- 3.17 5.27 10.18

Ad M2 1.77 1.98 4.24 3.96

SLE R. ------- 3.37 6.30 9.91

SLE R. sisma + ------- 3.03 5.93 9.31

SLE R. sisma - ------- 2.98 5.47 9.60

SLE F. ------- 3.54 6.71 10.07

SLE F. sisma+ ------- 3.10 6.12 9.40

SLE F. sisma- ------- 3.05 5.64 9.69

SLE Q.P. ------- 4.14 8.41 10.55

SLE Q.P. sisma + ------- 3.33 6.82 9.67

SLE Q.P. sisma - ------- 3.28 6.23 9.99

Nella tabella riassuntiva vengono di fatto riportate soltanto le verifiche di stabilità globale significative ovvero, le più gravose. Si riporta di seguito i tabulati di calcolo delle verifiche di stabilità globale CONDIZIONI A2M2, SISMA + M2,SISMA- M2 Simbologia adottata γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60

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Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γγγγR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Coeff. di combinazione Ψ0= 0,70 Ψ1= 0,50 Ψ2= 0,20 GEOMETRIA MURO E FONDAZIONE Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 7,00 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,10 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [°] Inclinazione paramento interno 5,71 [°] Lunghezza del muro 10,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 1,50 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 3,00 [m] Lunghezza totale fondazione 5,60 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 1,00 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

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GEOMETRIA PROFILO TERRENO A MONTE DEL MURO Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10,00 0,00 0,00 TERRENO A VALLE DEL MURO Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,70 [m] DESCRIZIONE TERRENI Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kN/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kN/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kPa] ca Adesione terra-muro espressa in [kPa] Descrizione γγγγ γγγγs φφφφ δδδδ c ca Terreno 1 20,00 20,00 38.00 25.33 0,0 0,0 Terreno 2 19,00 19,00 32.00 33.00 0,0 0,0 STRATIGRAFIA Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 8,00 0,00 0,00 0,00 Terreno 1 2 16,00 0,00 9,67 0,00 Terreno 2 CONDIZIONI DI CARICO Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kN] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kN] M Momento espresso in [kNm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kN/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kN/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Sovraccarico) D Profilo Xi=3,70 Xf=10,00 Qi=20,0000 Qf=20,0000

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DESCRIZIONE COMBINAZIONI DI CARICO Simbologia adottata γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 STAB γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Sovraccarico 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 2 STAB - Sisma Vert. negativo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Sovraccarico 1.00 0.50 0.50 Combinazione n° 3 STAB - Sisma Vert. positivo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Sovraccarico 1.00 0.50 0.50 STABILITÀ GLOBALE MURO + TERRENO Combinazione n° 1 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kN] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,35 Y[m]= 2,02 Raggio del cerchio R[m]= 11,22 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -8,89 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 9,70 Larghezza della striscia dx[m]= 0,74 Coefficiente di sicurezza C= 1.73 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 3809.43 72.95 3641.94 2.54 32.01 0.000 0.000 2 6732.23 62.54 5973.57 1.61 32.01 0.000 0.000 3 8625.15 55.10 7073.77 1.30 32.01 0.000 0.000 4 10079.38 48.89 7594.36 1.13 32.01 0.000 0.000 5 11258.44 43.39 7734.01 1.02 32.01 0.000 0.000 6 12237.55 38.36 7593.80 0.95 32.01 0.000 0.000 7 13059.04 33.65 7236.78 0.89 32.01 0.000 0.000 8 13749.44 29.20 6707.14 0.85 32.01 0.000 0.000 9 12841.77 24.93 5412.57 0.82 27.79 0.000 0.000 10 13210.52 20.80 4691.90 0.80 27.45 0.000 0.000 11 13594.84 16.79 3926.93 0.78 27.45 0.000 0.000 12 13893.65 12.86 3092.04 0.76 27.45 0.000 0.000 13 15248.09 8.99 2382.52 0.75 27.45 0.000 0.000 14 11792.33 5.16 1060.75 0.75 27.45 0.000 0.000 15 4762.22 1.36 112.66 0.74 27.45 0.000 0.000 16 4599.33 -2.44 -196.11 0.74 27.45 0.000 0.000 17 4286.53 -6.25 -466.96 0.75 27.45 0.000 0.000 18 4124.40 -10.09 -722.73 0.76 27.45 0.000 0.000 19 3883.71 -13.98 -938.05 0.77 27.45 0.000 0.000 20 3560.96 -17.93 -1096.21 0.78 27.45 0.000 0.000 21 3151.06 -21.97 -1178.98 0.80 27.45 0.000 0.000

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22 2646.97 -26.13 -1165.92 0.83 29.16 0.000 0.000 23 2038.89 -30.45 -1033.32 0.86 32.01 0.000 0.000 24 1313.07 -34.97 -752.60 0.91 32.01 0.000 0.000 25 449.67 -39.76 -287.58 0.97 32.01 0.000 0.000 ΣWi= 1911,8239 [kN] ΣWisinαi= 651,1356 [kN] ΣWitanφi= 1081,4198 [kN] Σtanαitanφi= 5.29 Combinazione n° 2 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kN] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,35 Y[m]= 2,70 Raggio del cerchio R[m]= 11,83 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -9,04 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 10,17 Larghezza della striscia dx[m]= 0,77 Coefficiente di sicurezza C= 1.61 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 2351.20 70.96 2222.56 2.36 32.01 0.000 0.000 2 5384.67 61.50 4731.92 1.61 32.01 0.000 0.000 3 7335.37 54.39 5963.79 1.32 32.01 0.000 0.000 4 8854.97 48.39 6620.52 1.16 32.01 0.000 0.000 5 10095.81 43.04 6889.95 1.05 32.01 0.000 0.000 6 11131.11 38.12 6871.49 0.98 32.01 0.000 0.000 7 12002.95 33.52 6628.39 0.92 32.01 0.000 0.000 8 12738.12 29.15 6205.54 0.88 32.01 0.000 0.000 9 13128.83 24.97 5541.83 0.85 29.49 0.000 0.000 10 13473.68 20.92 4811.07 0.82 27.45 0.000 0.000 11 13887.96 16.98 4055.82 0.80 27.45 0.000 0.000 12 14212.37 13.12 3226.37 0.79 27.45 0.000 0.000 13 15135.06 9.32 2451.69 0.78 27.45 0.000 0.000 14 14207.60 5.56 1377.66 0.77 27.45 0.000 0.000 15 4811.29 1.83 153.70 0.77 27.45 0.000 0.000 16 4696.54 -1.90 -155.33 0.77 27.45 0.000 0.000 17 4339.39 -5.63 -425.66 0.77 27.45 0.000 0.000 18 4180.39 -9.39 -681.88 0.78 27.45 0.000 0.000 19 3939.61 -13.19 -898.78 0.79 27.45 0.000 0.000 20 3613.70 -17.05 -1059.41 0.80 27.45 0.000 0.000 21 3197.80 -20.99 -1145.45 0.82 27.45 0.000 0.000 22 2685.21 -25.04 -1136.49 0.85 29.57 0.000 0.000 23 2066.66 -29.23 -1009.13 0.88 32.01 0.000 0.000 24 1329.30 -33.60 -735.58 0.92 32.01 0.000 0.000 25 454.88 -38.20 -281.32 0.98 32.01 0.000 0.000 ΣWi= 1855,9819 [kN] ΣWisinαi= 590,5980 [kN] ΣWitanφi= 1047,7018 [kN] Σtanαitanφi= 5.11 Combinazione n° 3 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kN] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa] b larghezza della striscia espressa in [m]

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u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,35 Y[m]= 2,70 Raggio del cerchio R[m]= 11,83 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -9,04 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 10,17 Larghezza della striscia dx[m]= 0,77 Coefficiente di sicurezza C= 1.62 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 2351.20 70.96 2222.56 2.36 32.01 0.000 0.000 2 5384.67 61.50 4731.92 1.61 32.01 0.000 0.000 3 7335.37 54.39 5963.79 1.32 32.01 0.000 0.000 4 8854.97 48.39 6620.52 1.16 32.01 0.000 0.000 5 10095.81 43.04 6889.95 1.05 32.01 0.000 0.000 6 11131.11 38.12 6871.49 0.98 32.01 0.000 0.000 7 12002.95 33.52 6628.39 0.92 32.01 0.000 0.000 8 12738.12 29.15 6205.54 0.88 32.01 0.000 0.000 9 13128.83 24.97 5541.83 0.85 29.49 0.000 0.000 10 13473.68 20.92 4811.07 0.82 27.45 0.000 0.000 11 13887.96 16.98 4055.82 0.80 27.45 0.000 0.000 12 14212.37 13.12 3226.37 0.79 27.45 0.000 0.000 13 15135.06 9.32 2451.69 0.78 27.45 0.000 0.000 14 14207.60 5.56 1377.66 0.77 27.45 0.000 0.000 15 4811.29 1.83 153.70 0.77 27.45 0.000 0.000 16 4696.54 -1.90 -155.33 0.77 27.45 0.000 0.000 17 4339.39 -5.63 -425.66 0.77 27.45 0.000 0.000 18 4180.39 -9.39 -681.88 0.78 27.45 0.000 0.000 19 3939.61 -13.19 -898.78 0.79 27.45 0.000 0.000 20 3613.70 -17.05 -1059.41 0.80 27.45 0.000 0.000 21 3197.80 -20.99 -1145.45 0.82 27.45 0.000 0.000 22 2685.21 -25.04 -1136.49 0.85 29.57 0.000 0.000 23 2066.66 -29.23 -1009.13 0.88 32.01 0.000 0.000 24 1329.30 -33.60 -735.58 0.92 32.01 0.000 0.000 25 454.88 -38.20 -281.32 0.98 32.01 0.000 0.000 ΣWi= 1855,9819 [kN] ΣWisinαi= 590,5980 [kN] ΣWitanφi= 1047,7018 [kN] Σtanαitanφi= 5.11

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CONDIZIONE AdM2 Simbologia adottata γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γγγγR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Coeff. di combinazione Ψ0= 0,70 Ψ1= 0,50 Ψ2= 0,20

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GEOMETRIA MURO E FONDAZIONE Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 7,00 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1,10 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [°] Inclinazione paramento interno 5,71 [°] Lunghezza del muro 1,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 1,50 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 3,00 [m] Lunghezza totale fondazione 5,60 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 1,00 [m] Spessore magrone 0,10 [m] GEOMETRIA PROFILO TERRENO A MONTE DEL MURO Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10,00 0,00 0,00 TERRENO A VALLE DEL MURO Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,70 [m] DESCRIZIONE TERRENI Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kN/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kN/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kPa] ca Adesione terra-muro espressa in [kPa] Descrizione γγγγ γγγγs φφφφ δδδδ c ca Terreno 1 20,00 20,00 38.00 25.33 0,0 0,0 Terreno 2 19,00 19,00 32.00 33.00 0,0 0,0 STRATIGRAFIA Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 8,00 0,00 0,00 0,00 Terreno 1 2 10,00 0,00 11,23 0,00 Terreno 2

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CONDIZIONI DI CARICO Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kN] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kN] M Momento espresso in [kNm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kN/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kN/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Sovraccarico) C Paramento X=-0,20 Y=0,00 Fx=10,0000 Fy=0,0000 M=10,0000 D Profilo Xi=3,70 Xf=10,00 Qi=20,0000 Qf=20,0000 DESCRIZIONE COMBINAZIONI DI CARICO Simbologia adottata γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 STAB γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Sovraccarico 1.00 1.00 1.00 STABILITÀ GLOBALE MURO + TERRENO Combinazione n° 1 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kN] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kPa] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kPa] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,35 Y[m]= 2,02 Raggio del cerchio R[m]= 11,22 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -8,89 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 9,70 Larghezza della striscia dx[m]= 0,74 Coefficiente di sicurezza C= 1.77 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 3354.49 72.95 3207.00 2.54 32.01 0.000 0.000 2 6277.29 62.54 5569.90 1.61 32.01 0.000 0.000 3 8170.21 55.10 6700.66 1.30 32.01 0.000 0.000 4 9624.44 48.89 7251.58 1.13 32.01 0.000 0.000 5 10803.50 43.39 7421.49 1.02 32.01 0.000 0.000 6 11782.61 38.36 7311.50 0.95 32.01 0.000 0.000 7 12604.10 33.65 6984.67 0.89 32.01 0.000 0.000 8 13294.50 29.20 6485.21 0.85 32.01 0.000 0.000 9 12811.06 24.93 5399.63 0.82 27.79 0.000 0.000 10 13210.52 20.80 4691.90 0.80 27.45 0.000 0.000 11 13594.84 16.79 3926.93 0.78 27.45 0.000 0.000 12 13893.65 12.86 3092.04 0.76 27.45 0.000 0.000 13 15248.09 8.99 2382.52 0.75 27.45 0.000 0.000 14 11792.33 5.16 1060.75 0.75 27.45 0.000 0.000

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15 4762.22 1.36 112.66 0.74 27.45 0.000 0.000 16 4599.33 -2.44 -196.11 0.74 27.45 0.000 0.000 17 4286.53 -6.25 -466.96 0.75 27.45 0.000 0.000 18 4124.40 -10.09 -722.73 0.76 27.45 0.000 0.000 19 3883.71 -13.98 -938.05 0.77 27.45 0.000 0.000 20 3560.96 -17.93 -1096.21 0.78 27.45 0.000 0.000 21 3151.06 -21.97 -1178.98 0.80 27.45 0.000 0.000 22 2646.97 -26.13 -1165.92 0.83 29.16 0.000 0.000 23 2038.89 -30.45 -1033.32 0.86 32.01 0.000 0.000 24 1313.07 -34.97 -752.60 0.91 32.01 0.000 0.000 25 449.67 -39.76 -287.58 0.97 32.01 0.000 0.000 ΣWi= 1875,8308 [kN] ΣWisinαi= 625,2820 [kN] ΣWitanφi= 1058,9526 [kN] Σtanαitanφi= 5.29

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1.13 Verifiche strutturali

Si riportano nel seguito le sollecitazioni per le verifiche strutturali ricavate dai calcoli riportati in precedenza Calcolo delle azioni di taglio sulla fondazione:

cba


1) Mensola di valle

Ta = (σvalle + σ1)*B1/2 - pp * B1

COMBO σvalle σ1 pp B1 Ta

[kN/m2] [kN/m

2] [kN/m] [m] [kN]

A1M1 137,99 144,39 25 1,50 174,29

A1M1 sisma + 196,50 165,75 25 1,50 234,19

A1M1 sisma - 189,65 155,17 25 1,50 221,12

A2M2 148,43 147,84 25 1,50 184,70

A2M2 sisma + 225,85 179,37 25 1,50 266,42

A2M2 sisma - 217,57 168,13 25 1,50 251,78

Ad M1 133,03 139,67 25 1,50 167,03

Ad M2 157,96 151,81 25 1,50 194,83

max 266,42

2) Mensola di monte

Tb = (σmonte + σ2)*B5/2 - pp * B5 - (pv+pm)*B5/2 - Stv - Sqv

COMBO σmonte σ2b pp pv pm Stv Sqv B5 Tb

[kN/m2] [kN/m

2] [kN/m] [kN/m

2] [kN/m

2] [kN] [kN] [m] [kN]

A1M1 161,90 149,09 25 182 182 77,17 22,26 3,00 -253,95

A1M1 sisma + 81,68 143,19 25 140 140 0 0 3,00 -157,70

A1M1 sisma - 60,92 129,88 25 140 140 0 0 3,00 -208,80

A2M2 146,24 147,41 25 140 140 64,02 20,81 3,00 -139,36

A2M2 sisma + 52,34 145,29 25 140 140 0 0 3,00 -198,56

A2M2 sisma - 32,99 131,87 25 140 140 0 0 3,00 -247,71

Ad M1 157,85 144,55 25 140 140 59,36 14,84 3,00 -115,60

Ad M2 135,00 147,30 25 140 140 64,02 16,01 3,00 -151,58

max -253,95 Le sollecitazioni di progetto per le verifiche strutturali risultano:

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sez. M T M T M T

[m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m]

a-a 129,51 174,29 180,51 234,19 173,20 221,12

b-b -520,46 -253,95 -306,40 -157,70 -341,18 -208,80

sez. M T M T

[m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m]

a-a 124,02 167,03 147,27 194,83

b-b -274,73 -115,60 -356,64 -151,58

A1M1 statica A1M1 sisma + A1M1 sisma -

Ad M1 Ad M2

sez.

[m]

a-a

b-b

sez.

[m]

a-a

b-b

sez.

[m]

a-a

b-b -145.91 -204.21 -214.57

[kNm/m] [kNm/m] [kNm/m]

90.30 107.25 105.35

SLE q. perm. SLE q. perm. sisma + SLE q. perm. sisma -

M M M

103.66 114.89 112.99

-205.16 -238.10 -248.47

M M M


-224.91 -249.40 -259.76

SLE freq. SLE freq. sisma + SLE freq. sisma -


108.11 117.44 115.54

SLE rara sisma -

M M M

SLE rara SLE rara sisma +

Verifica della fondazione a ml di struttura:

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DATI GENERALI SEZIONE IN C.A. NOME SEZIONE: fondazione h=7m (Percorso File: G:\964E-BREBEMI\964E-LAVORO\STRUT\M URI\CALCOLI MURI PER RELAZIONE\MURO H=7m\fondazion e h=7m.sez) Descrizione Sezione: FONDAZIONE H=7m Metodo di calcolo resistenza: Stati Limite Ultimi Normativa di riferimento: N.T.C. Tipologia sezione: Sezion e predefinita Forma della sezione: Rettangolare Percorso sollecitazione: A rapporto M/N costante Condizioni Ambientali: Modera t. aggressive Riferimento Sforzi assegnati: Assi x,y princip ali d'inerzia Riferimento alla sismicità: Zon a non sismica Posizione sezione nell'asta: In zona critica

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CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGA TI CONGLOMERATO - Classe: C28/35 Resis. compr. di calcolo fcd : 158.60 daN/cm² Resis. compr. ridotta fcd': 79.30 daN/cm² Def.unit. max resistenza ec2 : 0.0020 Def.unit. ultima ecu : 0.0035 Diagramma tensione-deformaz. : Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec : 323080 daN/cm² Coeff. di Poisson : 0.20 Resis. media a trazione fctm: 28.80 daN/cm² Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0 Combinazioni Rare in Esercizio Sc Limite : 168.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : Non prevista Combinazioni Frequenti in Esercizio Sc Limite : 168.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.300 mm Combinazioni Quasi Permanenti in Esercizio Sc Limite : 126.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.200 mm ACCIAIO - Tipo: B450C Resist. caratt. snervam. fyk: 4500.0 daN/cm² Resist. caratt. rottura ftk: 4500.0 daN/cm² Resist. snerv. di calcolo fyd: 3913.0 daN/cm² Resist. ultima di calcolo ftd: 3913.0 daN/cm² Deform. ultima di calcolo Epu: 0.068 Modulo Elastico Ef : 2000000 daN/cm² Diagramma tensione-deformaz. : Bilineare finito Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm² Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm² Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm² CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ED ARMATURE SEZIONE Base: 100.0 cm Altezza: 100.0 cm Barre inferiori : 5Ø24 (22.6 cm²) Barre superiori : 5Ø24 (22.6 cm²) Copriferro barre inf.(dal baric. barre) : 7.0 cm Copriferro barre sup.(dal baric. barre) : 7.0 cm ST.LIM.ULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGN ATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (posit. se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baric. della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo sup. della sezione Vy Taglio [daN] in direzione parall ela all'asse y baric. della sezione N.Comb. N Mx Vy MT ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯ 1 0 12951 17429 0 2 0 -52046 -25395 0 3 0 18051 23419 0 4 0 -30640 -15770 0 5 0 17320 22112 0 6 0 -34118 -20880 0 7 0 12402 16703 0 8 0 -27473 -11560 0 9 0 14727 19483 0 10 0 -35664 -15158 0 11 0 13864 18470 0 12 0 -33714 -13936 0 13 0 20762 26642 0

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14 0 -39129 -19856 0 15 0 19900 25178 0 16 0 -42196 -24771 0 COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0 10811 2 0 -22491 3 0 11744 4 0 -24940 5 0 11554 6 0 -25976 COMB. FREQUENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZ IONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0 10366 2 0 -20516 3 0 11489 4 0 -23810 5 0 11299 6 0 -24847 COMB. QUASI PERMANENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI C OMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0 9030 2 0 -14591 3 0 10725 4 0 -20421 5 0 10535 6 0 -21457 RISULTATI DEL CALCOLO Copriferro netto minimo barre longitudinali: 5.8 cm Interferro netto minimo barre longitudinali: 19.1 c m Copriferro netto minimo staffe: 4.6 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO- TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata N Sforzo normale assegnato [in daN ] (positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse x baricentrico N ult Sforzo normale ultimo [in daN] n ella sezione (positivo se di compress.)

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Mx ult Momento flettente ultimo [in daN m] riferito all'asse x baricentrico Mis.Sic. Misura sicurezza = rapporto vett oriale tra (N ult,Mx ult) e (N,Mx) Verifica positiva se tale rappor to risulta >=1.000 Yneutro Ordinata [in cm] dell'asse neutr o a rottura nel sistema di rif. X,Y,O sez. x/d Rapp. di duttilità a rottura mis urato in presenza di sola flessione (travi) C.Rid. Coeff. di riduz. momenti per sol a flessione in travi continue Area efficace barre inf. (per pr esenza di torsione)= 22.6 cm² Area efficace barre sup. (per pr esenza di torsione)= 22.6 cm² N.Comb. Ver N Mx N ult Mx u lt Mis.Sic. Yneutro x/d C.Rid. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 0 12951 -12 797 73 6.160 93.0 0.07 0.70 2 S 0 -52046 -12 -797 73 1.533 7.0 0.07 0.70 3 S 0 18051 -12 797 73 4.419 93.0 0.07 0.70 4 S 0 -30640 -12 -797 73 2.604 7.0 0.07 0.70 5 S 0 17320 -12 797 73 4.606 93.0 0.07 0.70 6 S 0 -34118 -12 -797 73 2.338 7.0 0.07 0.70 7 S 0 12402 -12 797 73 6.432 93.0 0.07 0.70 8 S 0 -27473 -12 -797 73 2.904 7.0 0.07 0.70 9 S 0 14727 -12 797 73 5.417 93.0 0.07 0.70 10 S 0 -35664 -12 -797 73 2.237 7.0 0.07 0.70 11 S 0 13864 -12 797 73 5.754 93.0 0.07 0.70 12 S 0 -33714 -12 -797 73 2.366 7.0 0.07 0.70 13 S 0 20762 -12 797 73 3.842 93.0 0.07 0.70 14 S 0 -39129 -12 -797 73 2.039 7.0 0.07 0.70 15 S 0 19900 -12 797 73 4.009 93.0 0.07 0.70 16 S 0 -42196 -12 -797 73 1.891 7.0 0.07 0.70 METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNIT ARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform. unit. massima del conglo merato a compressione ec 3/7 Deform. unit. del conglomerato n ella fibra a 3/7 dell'altezza efficace Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.) ef min Deform. unit. minima nell'acciai o (negativa se di trazione) Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.) ef max Deform. unit. massima nell'accia io (positiva se di compressione) Yf max Ordinata in cm della barra corri sp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.) N.Comb. ec max ec 3/7 Yc max ef min Yf min ef max Yf max ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0.00350 -0.01808 100.0 -0.00002 93.0 -0.04332 7.0 2 0.00350 -0.01808 0.0 -0.00002 7.0 -0.04332 93.0 3 0.00350 -0.01808 100.0 -0.00002 93.0 -0.04332 7.0 4 0.00350 -0.01808 0.0 -0.00002 7.0 -0.04332 93.0 5 0.00350 -0.01808 100.0 -0.00002 93.0 -0.04332 7.0 6 0.00350 -0.01808 0.0 -0.00002 7.0 -0.04332 93.0 7 0.00350 -0.01808 100.0 -0.00002 93.0 -0.04332 7.0 8 0.00350 -0.01808 0.0 -0.00002 7.0 -0.04332 93.0 9 0.00350 -0.01808 100.0 -0.00002 93.0 -0.04332 7.0 10 0.00350 -0.01808 0.0 -0.00002 7.0 -0.04332 93.0 11 0.00350 -0.01808 100.0 -0.00002 93.0 -0.04332 7.0 12 0.00350 -0.01808 0.0 -0.00002 7.0 -0.04332 93.0 13 0.00350 -0.01808 100.0 -0.00002 93.0 -0.04332 7.0 14 0.00350 -0.01808 0.0 -0.00002 7.0 -0.04332 93.0 15 0.00350 -0.01808 100.0 -0.00002 93.0 -0.04332 7.0 16 0.00350 -0.01808 0.0 -0.00002 7.0 -0.04332 93.0 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata Sc max Massima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O) Sc min Minima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc min Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc min (sistema rif. X,Y,O) Sf min Minima tensione di trazione (-) nell'acciaio [daN/cm²] Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O)

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Dw Eff. Spessore di conglomerato [cm] in zona tesa considerata aderente alle barre Ac eff. Area di congl. [cm²] in zona tes a aderente alle barre (verifica fess.) Af eff. Area Barre tese di acciaio [cm²] ricadente nell'area efficace(verifica fess.) D barre Distanza media in cm tra le barr e tese efficaci (verifica fess.) N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 10.2 100.0 0.0 100.0 - 554 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 2 S 21.3 0.0 0.0 0.0 -1 153 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 3 S 11.1 100.0 0.0 100.0 - 602 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 4 S 23.6 0.0 0.0 0.0 -1 279 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 5 S 10.9 100.0 0.0 100.0 - 592 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 6 S 24.5 0.0 0.0 0.0 -1 332 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTUR A FESSURE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata ScImax Massima tensione nel conglomerat o nello STATO I non fessurato [daN/cm²] ScI_min Minima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²] Sc Eff Tensione al limite dello spessor e efficace nello STATO I [daN/cm²] K3 Coeff. di normativa = 0,25 (Scmi n + ScEff)/(2 Scmin) Beta12 Prodotto dei Coeff. di aderenza Beta1*Beta2 Eps Deformazione unitaria media tra le fessure Srm Distanza media in mm tra le fess ure Ap.fess. Apertura delle fessure in mm = 1 ,7*Eps*Srm N.Comb. Ver ScImax ScImin Sc Eff K 3 Beta12 Eps Srm Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 5.6 -5.6 -3.0 0.19 1 1.0 0.000111 351 0.066 2 S 11.7 -11.7 -6.1 0.19 1 1.0 0.000231 351 0.138 3 S 6.1 -6.1 -3.2 0.19 1 1.0 0.000120 351 0.072 4 S 13.0 -13.0 -6.8 0.19 1 1.0 0.000256 351 0.153 5 S 6.0 -6.0 -3.2 0.19 1 1.0 0.000118 351 0.071 6 S 13.5 -13.5 -7.1 0.19 1 1.0 0.000266 351 0.159 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MA SSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 9.8 100.0 0.0 100.0 - 531 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 2 S 19.4 0.0 0.0 0.0 -1 052 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 3 S 10.9 100.0 0.0 100.0 - 589 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 4 S 22.5 0.0 0.0 0.0 -1 221 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 5 S 10.7 100.0 0.0 100.0 - 579 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 6 S 23.5 0.0 0.0 0.0 -1 274 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA AP ERTURA FESSURE 1 S 5.4 -5.4 -2.8 0.19 1 0.5 0.000106 351 0.063 2 S 10.7 -10.7 -5.6 0.19 1 0.5 0.000210 351 0.126 3 S 6.0 -6.0 -3.1 0.19 1 0.5 0.000118 351 0.070 4 S 12.4 -12.4 -6.5 0.19 1 0.5 0.000244 351 0.146 5 S 5.9 -5.9 -3.1 0.19 1 0.5 0.000116 351 0.069 6 S 13.0 -13.0 -6.8 0.19 1 0.5 0.000255 351 0.152 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERI FICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 8.5 100.0 0.0 100.0 - 463 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 2 S 13.8 0.0 0.0 0.0 - 748 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 3 S 10.1 100.0 0.0 100.0 - 550 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 4 S 19.3 0.0 0.0 0.0 -1 047 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 5 S 10.0 100.0 0.0 100.0 - 540 93.0 23.8 2380 22.6 21.5 6 S 20.3 0.0 0.0 0.0 -1 100 7.0 23.8 2380 22.6 21.5 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERI FICA APERTURA FESSURE

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1 S 4.7 -4.7 -2.5 0.19 1 0.5 0.000093 351 0.055 2 S 7.6 -7.6 -4.0 0.19 1 0.5 0.000150 351 0.089 3 S 5.6 -5.6 -2.9 0.19 1 0.5 0.000110 351 0.066 4 S 10.6 -10.6 -5.6 0.19 1 0.5 0.000209 351 0.125 5 S 5.5 -5.5 -2.9 0.19 1 0.5 0.000108 351 0.065 6 S 11.2 -11.2 -5.9 0.19 1 0.5 0.000220 351 0.131

VERICA AZIONI TAGLIANTIElementi senza armature trasversali a taglio

Dati geometrici:

H 100 cm

B 100 cmbw 100 cm

c 7.00 cm

Sollecitazioni

N = 0.00 kN

T = 253.95 kN

Armature:

strato posizione Aarm. (cm) (cm2) n. barre (φφφφdiam) φ φ φ φ barre

1 7 22.61 5 φ 24

2 0 0.00 φ3 0 0.00 φ4 0 0.00 φ5 0 0.00 φ6 0 0.00 0 φ 0

7 0 0.00 0 φ 0

8 93 22.61 5 φ 24

Altezza sezione:

Larghezza sezione

Larghezza minima della sezione

Copertura ferro:

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Materiali

calcestruzzoclasse di resistenza C28/35

modulo elastico Ec = 32.588 N/mm2

resistenza caratteristica a compressione cilindrica fck = 29,05 N/mm2

resistenza media a compressione cilindrica fcm = 37,05 N/mm2

resistenza di calcolo a compressione fcd = 16,46 N/mm2

resistenza a trazione ( valore medio ) fctm = 2,83 N/mm2

resistenza caratteristica a trazione fctk = 1,98 N/mm2

resistenza caratteristica a trazione per flessione fcfk = 3,40 N/mm2

resistenza di calcolo a trazione fctd = 1,32 N/mm2

acciaio B450Ctensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2

tensione caratteristica di rottura ftk = 540 N/mm2

resistenza di calcolo a trazione fyd = 391,30 N/mm2

tensione ammissibile σs,amm = - N/mm2

modulo elastico Es = 206.000 N/mm2

Verifica per c.a. V Rd >= VSd

VRd =[0,18*k*(100*ρl*fck)1/3

/γc+0,15*σcp]*bw*d >= (vmin+015*σcp)*bw*d

k = 1+(200/d)1/2

= 1,464 <= 2 VERIFICATO

vmin = 0,035*k3/2

*fck1/2

= 0,334

ρl = Asl/(bw*d) = 0,00243 <= 0,02 VERIFICATO

σcp = Ned/Ac = 0,000 N/mm2

<= 0,2* fcd VERIFICATO

VRd [KN] = 313,40 >= 310,68

VRd [KN] = 313,40 > 253,95NON OCCORRE ARMAREA

TAGLIO

VERIFICATO

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3) Elevazione

g

e

d

f

SpintaTerreno

SpintaSovraccarichi

Calcolo delle azioni di taglio

h St cosδ Sq cosδ St totSt cosδ Sq cosδ Ps St tot

St cosδ Sq cosδ Ps St tot

[m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

7.00 124.94 41.19 166.13 136.53 18.90 33.60 189.03 129.02 19.04 33.60 181.66

5.25 70.28 30.89 101.17 76.80 14.18 25.34 116.32 72.57 14.28 25.34 112.19

3.50 31.23 20.59 51.83 34.13 9.45 17.08 60.66 32.25 9.52 17.08 58.85

1.75 7.81 10.30 18.11 8.53 4.73 8.82 22.08 8.06 4.76 8.82 21.64


h St cosδ Sq cosδ St totSt cosδ Sq cosδ St tot

[m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

7.00 106.11 27.46 133.57 135.52 35.86 171.38

5.25 64.06 20.59 84.65 80.60 26.90 107.50

3.50 34.03 13.73 47.76 41.38 17.93 59.31

1.75 16.01 6.86 22.87 17.84 8.97 26.81

Ad M1 Ad M2

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Le sollecitazioni di progetto per le verifiche strutturali risultano:

h N M T N M T N M T

sez. [m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m]

d-d 7.00 244.39 493.03 166.13 153.18 739.55 189.03 143.95 710.09 181.66

e-e 5.25 155.85 230.94 101.17 100.11 338.03 116.32 94.08 325.69 112.19

f-f 3.50 85.61 82.02 51.83 56.89 115.59 60.66 53.47 111.98 58.85

g-g 1.75 33.66 15.35 18.11 23.52 20.23 22.08 22.11 19.80 21.64


h N M T N M T

sez. [m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m]

d-d 7.00 215.40 442.53 133.57 222.38 542.78 171.38

e-e 5.25 137.80 230.73 84.65 142.01 277.26 107.50

f-f 3.50 76.03 103.91 47.76 78.16 120.20 59.31

g-g 1.75 30.09 38.26 22.87 30.82 41.24 26.81

Ad M1 Ad M2

h N M N M N M

sez. [m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kNm/m]

d-d 7.00 215.40 362.53 216.22 524.42 212.03 515.77

e-e 5.25 137.80 168.23 136.82 234.66 134.20 231.01

f-f 3.50 76.03 58.91 74.32 77.48 72.92 76.40

g-g 1.75 30.09 10.76 28.72 12.67 28.18 12.53

h N M N M N M


d-d 7.00 210.73 335.34 213.63 509.36 209.44 500.70

e-e 5.25 134.29 152.94 134.88 226.19 132.26 222.54

f-f 3.50 73.69 52.11 73.03 73.72 71.62 72.64

g-g 1.75 28.93 9.06 28.07 11.73 27.54 11.59

h N M N M N M


d-d 7.00 196.70 253.77 205.86 464.17 201.67 455.52

e-e 5.25 123.77 107.06 129.05 200.77 126.43 197.12

f-f 3.50 66.68 31.72 69.14 62.42 67.74 61.34

g-g 1.75 25.42 3.97 26.13 8.90 25.59 8.77

SLE freq. SLE freq. sisma + SLE freq. sisma-

SLE q. perm. SLE q. perm. sisma + SLE q. perm. sisma -

SLE rara SLE rara sisma + SLE rara sisma -

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Verifica della sezione di spiccato d-d a ml di struttura:

DATI GENERALI SEZIONE IN C.A. NOME SEZIONE: spiccato sez.d doppia armatura Descrizione Sezione: SPICCATO sez.d Metodo di calcolo resistenza: Stati Limite Ultimi Tipologia sezione: Sez ione generica Normativa di riferimento: N.T.C. Percorso sollecitazione: A rapporto M/N costante Condizioni Ambientali: Modera t. aggressive Riferimento Sforzi assegnati: Assi x,y princip ali d'inerzia Riferimento alla sismicità: Zon a non sismica Posizione sezione nell'asta: In zona critica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGA TI CONGLOMERATO - Classe: C32/40 Resis. compr. di calcolo fcd : 181.30 daN/cm² Resis. compr. ridotta fcd': 90.65 daN/cm² Def.unit. max resistenza ec2 : 0.0020 Def.unit. ultima ecu : 0.0035 Diagramma tensione-deformaz. : Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec : 333457 daN/cm² Coeff. di Poisson : 0.20 Resis. media a trazione fctm: 30.20 daN/cm² Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0 Combinazioni Rare in Esercizio (Tens .Limite): Sc Limite : 192.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : Non prevista Combinazioni Frequenti in Esercizio (Te ns.Limite): Sc Limite : 192.00 daN/cm²

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Apert.Fess.Limite : 0.300 mm Combinazioni Quasi Permanenti in Eserciz io (Tens.Limite): Sc Limite : 144.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.200 mm ACCIAIO - Tipo: B450C Resist. caratt. snervam. fyk: 4500.0 daN/cm² Resist. caratt. rottura ftk: 4500.0 daN/cm² Resist. snerv. di calcolo fyd: 3913.0 daN/cm² Resist. ultima di calcolo ftd: 3913.0 daN/cm² Deform. ultima di calcolo Epu: 0.068 Modulo Elastico Ef : 2000000 daN/cm² Diagramma tensione-deformaz. : Bilineare finito Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm² Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm² Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm² CARATTERISTICHE DOMINI CONGLOMERATO DOMINIO N° 1 Forma del Dominio: Poligonale Classe Conglomerato: C32/40 N.vertice Ascissa X, cm Ordinata Y, c m ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯ 1 -50.00 0.00 2 -50.00 110.00 3 50.00 110.00 4 50.00 0.00 DATI BARRE ISOLATE N.Barra Numero assegnato alle singole ba rre isolate e nei vertici dei domini Ascissa X Ascissa in cm del baricentro del la barra nel sistema di rif. gen. X, Y, O Ordinata Y Ordinata in cm del baricentro de lla barra nel sistema di rif. gen. X, Y, O Diam. Diametro in mm della barra N.Barra Ascissa X, cm Ordinata Y, c m Diam.Ø,mm ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 -43.00 7.00 20 2 -43.00 103.00 20 3 43.00 103.00 20 4 43.00 7.00 20 5 -42.00 15.00 20 6 42.00 15.00 20 DATI GENERAZIONI LINEARI DI BARRE N.Gen. Numero assegnato alla singola ge nerazione lineare di barre N.Barra In. Numero della barra iniziale cui si riferisce la gener. N.Barra Fin. Numero della barra finale cui si riferisce la gener. N.Barre Numero di barre generate equidis t. inserite tra la barra iniz. e fin. Diam. Diametro in mm della singola bar ra generata N.Gen. N.Barra In. N.Barra Fin. N. Barre Diam.Ø,mm ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 1 4 3 20 2 5 6 3 20 3 2 3 3 20 ST.LIM.ULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGN ATA N Sforzo normale in daN applicato nel Baric. (+ se di compressione) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x princ. d'inerzia con verso positivo se tale da co mprimere il lembo sup. della sez. My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y princ. d'inerzia con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sez.

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Vy Componente del Taglio [daN] para ll. all'asse princ.d'inerzia y Vx Componente del Taglio [daN] para ll. all'asse princ.d'inerzia x N.Comb. N Mx My Vy Vx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 24439 49303 0 16613 0 2 15318 73955 0 18903 0 3 14395 71009 0 18166 0 4 21540 44253 0 13357 0 5 22238 54278 0 17138 0 COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale in daN applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x princ. d'inerzia con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sez. My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y princ. d'inerzia con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sez. N.Comb. N Mx My ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 21540 36253 0 2 21622 52442 0 3 21203 51577 0 COMB. FREQUENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZ IONE ASSEGNATA N Sforzo normale in daN applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x princ. d'inerzia con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sez. My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y princ. d'inerzia con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sez. N.Comb. N Mx My ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 21073 33534 0 2 21363 50936 0 3 20944 50070 0 COMB. QUASI PERMANENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI C OMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale in daN applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x princ. d'inerzia con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sez. My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y princ. d'inerzia con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sez. N.Comb. N Mx My ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 19670 25377 0 2 20586 46417 0 3 20167 45552 0 RISULTATI DEL CALCOLO Copriferro netto minimo barre longitudinali: 6.0 cm Interferro netto minimo barre longitudinali: 6.0 cm Copriferro netto minimo staffe: 4.8 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO- TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata N Sforzo normale assegnato [in daN ] (positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse x princ. d'inerzia My Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse y princ. d'inerzia N ult Sforzo normale ultimo [in daN] n ella sezione (positivo se di compress.) Mx ult Momento flettente ultimo [in daN m] riferito all'asse x princ. d'inerzia

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My ult Momento flettente ultimo [in daN m] riferito all'asse y princ. d'inerzia Mis.Sic. Misura sicurezza = rapporto vett oriale tra (N ult,Mx ult,My ult) e (N,Mx,My) Verifica positiva se tale rappor to risulta >=1.000 N.Comb. Ver N Mx My N u lt Mx ult My ult Mis.Sic. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 24439 49303 0 761 39 153578 0 3.115 2 S 15318 73955 0 270 10 130367 0 1.763 3 S 14395 71009 0 263 55 130054 0 1.831 4 S 21540 44253 0 743 51 152746 0 3.452 5 S 22238 54278 0 597 97 145929 0 2.689 METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNIT ARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform. unit. massima del conglo merato a compressione ec 3/7 Deform. unit. del conglomerato n ella fibra a 3/7 dell'altezza efficace Xc max Ascissa in cm della fibra corri sp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.) Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.) ef min Deform. unit. minima nell'acciai o (negativa se di trazione) Xf min Ascissa in cm della barra corri sp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.) Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.) ef max Deform. unit. massima nell'accia io (positiva se di compress.) Xf max Ascissa in cm della barra corri sp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.) Yf max Ordinata in cm della barra corri sp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.) N.Comb. ec max ec 3/7 Xc max Yc max ef min Xf min Yf min ef max Xf max Yf max ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0.00350 -0.01167 -50.0 110.0 0.00 125 -43.0 103.0 -0.02964 -43.0 7.0 2 0.00350 -0.01540 -50.0 110.0 0.00 069 -43.0 103.0 -0.03780 -43.0 7.0 3 0.00350 -0.01545 -50.0 110.0 0.00 069 -43.0 103.0 -0.03791 -43.0 7.0 4 0.00350 -0.01178 -50.0 110.0 0.00 123 -43.0 103.0 -0.02989 -43.0 7.0 5 0.00350 -0.01280 -50.0 110.0 0.00 108 -43.0 103.0 -0.03211 -43.0 7.0 POSIZIONE ASSE NEUTRO PER OGNI COMB. DI RESISTENZA a Coeff. a nell'eq. dell'asse neutro aX+bY+c=0 nel rif. X,Y,O gen. b Coeff. b nell'eq. dell'asse neutro aX+bY+c=0 nel rif. X,Y,O gen. c Coeff. c nell'eq. dell'asse neutro aX+bY+c=0 nel rif. X,Y,O gen. x/d Rapp. di duttilità a rottura in pre senza di sola fless.(travi) C.Rid. Coeff. di riduz. momenti per sola f lessione in travi continue N.Comb. a b c x/d C.Rid. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0.000000000 0.000321723 -0.0318894 99 2 0.000000000 0.000400941 -0.0406034 90 3 0.000000000 0.000402064 -0.0407270 93 4 0.000000000 0.000324131 -0.0321543 62 5 0.000000000 0.000345721 -0.0345293 00 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata Sc max Massima tensione positiva di com pressione nel conglomerato [daN/cm²] Xc max Ascissa in cm della fibra corri sp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O) Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O) Sf min Minima tensione negativa di traz ione nell'acciaio [daN/cm²] Xf min Ascissa in cm della barra corri sp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O) Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O) Ac eff. Area di conglomerato [cm²] in zo na tesa considerata aderente alle barre D fess. Distanza calcolata tra le fessur e espressa in mm K3 Coeff. di normativa dipendente d alla forma del diagramma delle tensioni Ap.fess. Apertura calcolata delle fessure espressa in mm N.Comb. Ver Sc max Xc max Yc max Sf min X f min Yf min Ac eff. D fess. K3 Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 29.3 -50.0 110.0 -1005 -21.5 7.0 2764 273 0.195 0.093 2 S 42.1 -50.0 110.0 -1596 -43.0 7.0 2764 275 0.197 0.149 3 S 41.4 -50.0 110.0 -1571 -21.5 7.0 2764 275 0.197 0.147

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COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TEN SIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE N.Comb. Ver Sc max Xc max Yc max Sf min X f min Yf min Ac eff. D fess. K3 Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 27.2 -50.0 110.0 -913 -43.0 7.0 2764 273 0.195 0.085 2 S 40.9 -50.0 110.0 -1545 -43.0 7.0 2764 275 0.197 0.144 3 S 40.2 -50.0 110.0 -1520 -21.5 7.0 2764 275 0.197 0.142 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - MASS IME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE N.Comb. Ver Sc max Xc max Yc max Sf min X f min Yf min Ac eff. D fess. K3 Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 20.6 -50.0 110.0 -637 -43.0 7.0 2764 272 0.193 0.059 2 S 37.3 -50.0 110.0 -1391 0.0 7.0 2764 275 0.197 0.130 3 S 36.6 50.0 110.0 -1366 -43.0 7.0 2764 275 0.197 0.128


Dati geometrici:

H 110 cm

B 100 cmbw 100 cm

c 7.00 cm

Sollecitazioni

N = 0.00 kN

T = 189.03 kN

Armature:


1 7 15.70 5 φ 20

2 0 0.00 φ3 0 0.00 φ4 0 0.00 φ5 0 0.00 φ6 0 0.00 0 φ 0

7 98 15.70 5 φ 20

8 103 15.70 5 φ 20

Altezza sezione:

Larghezza sezione


Copertura ferro:

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Materiali










acciaio B450C

tensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2


resistenza di calcolo a trazione fyd = 391.30 N/mm2


modulo elastico Es = 206 000 N/mm2


VRd =[0,18*k*(100*ρl*fck)1/3


k = 1+(200/d)1/2

= 1.441 <= 2 VERIFICATO

vmin = 0,035*k3/2

*fck1/2

= 0.349

ρl = Asl/(bw*d) = 0.00305 <= 0,02 VERIFICATO

σcp = Ned/Ac = 0.000 N/mm2


VRd [KN] = 385.17 >= 359.18

VRd [KN] = 385.17 > 189.03NON OCCORRE ARMAREA

TAGLIO

VERIFICATO

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Verifica della sezione di spiccato e-e a ml di struttura:

DATI GENERALI SEZIONE IN C.A. NOME SEZIONE: elevazione sez.e Descrizione Sezione: ELEVAZIONE sez. e Metodo di calcolo resistenza: Stati Limite Ultimi Normativa di riferimento: N.T.C. Tipologia sezione: Sezion e predefinita Forma della sezione: Rettangolare Percorso sollecitazione: A rapporto M/N costante Condizioni Ambientali: Modera t. aggressive Riferimento Sforzi assegnati: Assi x,y princip ali d'inerzia Riferimento alla sismicità: Zon a non sismica Posizione sezione nell'asta: In zona critica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGA TI CONGLOMERATO - Classe: C32/40 Resis. compr. di calcolo fcd : 181.30 daN/cm² Resis. compr. ridotta fcd': 90.65 daN/cm² Def.unit. max resistenza ec2 : 0.0020 Def.unit. ultima ecu : 0.0035 Diagramma tensione-deformaz. : Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec : 333457 daN/cm² Coeff. di Poisson : 0.20 Resis. media a trazione fctm: 30.20 daN/cm² Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0 Combinazioni Rare in Esercizio Sc Limite : 192.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : Non prevista

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Combinazioni Frequenti in Esercizio Sc Limite : 192.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.300 mm Combinazioni Quasi Permanenti in Esercizio Sc Limite : 144.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.200 mm ACCIAIO - Tipo: B450C Resist. caratt. snervam. fyk: 4500.0 daN/cm² Resist. caratt. rottura ftk: 4500.0 daN/cm² Resist. snerv. di calcolo fyd: 3913.0 daN/cm² Resist. ultima di calcolo ftd: 3913.0 daN/cm² Deform. ultima di calcolo Epu: 0.068 Modulo Elastico Ef : 2000000 daN/cm² Diagramma tensione-deformaz. : Bilineare finito Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm² Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm² Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm² CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ED ARMATURE SEZIONE Base: 100.0 cm Altezza: 92.5 cm Barre inferiori : 5Ø20 (15.7 cm²) Barre superiori : 5Ø20 (15.7 cm²) Copriferro barre inf.(dal baric. barre) : 7.0 cm Copriferro barre sup.(dal baric. barre) : 7.0 cm ST.LIM.ULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGN ATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (posit. se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baric. della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo sup. della sezione Vy Taglio [daN] in direzione parall ela all'asse y baric. della sezione N.Comb. N Mx Vy MT ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯ 1 15585 23094 10117 0 2 10011 33803 11632 0 3 9408 32569 11219 0 4 13780 23073 8465 0 5 14201 27726 10750 0 COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 13780 16823 2 13682 23466 3 13420 23101 COMB. FREQUENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZ IONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

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1 13429 15294 2 13488 22619 3 13226 22254 COMB. QUASI PERMANENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI C OMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 12377 10706 2 12905 20077 3 12643 19712 RISULTATI DEL CALCOLO Copriferro netto minimo barre longitudinali: 6.0 cm Interferro netto minimo barre longitudinali: 19.5 c m Copriferro netto minimo staffe: 4.8 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO- TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata N Sforzo normale assegnato [in daN ] (positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse x baricentrico N ult Sforzo normale ultimo [in daN] n ella sezione (positivo se di compress.) Mx ult Momento flettente ultimo [in daN m] riferito all'asse x baricentrico Mis.Sic. Misura sicurezza = rapporto vett oriale tra (N ult,Mx ult) e (N,Mx) Verifica positiva se tale rappor to risulta >=1.000 Yneutro Ordinata [in cm] dell'asse neutr o a rottura nel sistema di rif. X,Y,O sez. x/d Rapp. di duttilità a rottura mis urato in presenza di sola flessione (travi) C.Rid. Coeff. di riduz. momenti per sol a flessione in travi continue Area efficace barre inf. (per pr esenza di torsione)= 15.7 cm² Area efficace barre sup. (per pr esenza di torsione)= 15.7 cm² N.Comb. Ver N Mx N ult Mx u lt Mis.Sic. Yneutro x/d C.Rid. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 15585 23094 48177 713 89 3.091 85.3 2 S 10011 33803 17521 591 60 1.750 86.2 3 S 9408 32569 17033 589 65 1.810 86.3 4 S 13780 23073 40907 684 94 2.969 85.5 5 S 14201 27726 33588 655 77 2.365 85.7 METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNIT ARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform. unit. massima del conglo merato a compressione ec 3/7 Deform. unit. del conglomerato n ella fibra a 3/7 dell'altezza efficace Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.) ef min Deform. unit. minima nell'acciai o (negativa se di trazione) Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.) ef max Deform. unit. massima nell'accia io (positiva se di compressione) Yf max Ordinata in cm della barra corri sp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.) N.Comb. ec max ec 3/7 Yc max ef min Yf min ef max Yf max ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0.00350 -0.01571 92.5 0.00011 85.5 -0.03792 7.0 2 0.00350 -0.01867 92.5 -0.00041 85.5 -0.04431 7.0 3 0.00350 -0.01872 92.5 -0.00042 85.5 -0.04442 7.0 4 0.00350 -0.01639 92.5 -0.00001 85.5 -0.03940 7.0 5 0.00350 -0.01705 92.5 -0.00013 85.5 -0.04082 7.0 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI

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Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata Sc max Massima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O) Sc min Minima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc min Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc min (sistema rif. X,Y,O) Sf min Minima tensione di trazione (-) nell'acciaio [daN/cm²] Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O) Dw Eff. Spessore di conglomerato [cm] in zona tesa considerata aderente alle barre Ac eff. Area di congl. [cm²] in zona tes a aderente alle barre (verifica fess.) Af eff. Area Barre tese di acciaio [cm²] ricadente nell'area efficace(verifica fess.) D barre Distanza media in cm tra le barr e tese efficaci (verifica fess.) N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 22.2 92.5 0.0 92.5 - 935 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 31.0 92.5 0.0 92.5 -1 464 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 30.5 92.5 0.0 92.5 -1 443 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTUR A FESSURE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata ScImax Massima tensione nel conglomerat o nello STATO I non fessurato [daN/cm²] ScI_min Minima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²] Sc Eff Tensione al limite dello spessor e efficace nello STATO I [daN/cm²] K3 Coeff. di normativa = 0,25 (Scmi n + ScEff)/(2 Scmin) Beta12 Prodotto dei Coeff. di aderenza Beta1*Beta2 Eps Deformazione unitaria media tra le fessure Srm Distanza media in mm tra le fess ure Ap.fess. Apertura delle fessure in mm = 1 ,7*Eps*Srm N.Comb. Ver ScImax ScImin Sc Eff K 3 Beta12 Eps Srm Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 12.0 -9.2 -4.4 0.18 5 1.0 0.000187 360 0.115 2 S 16.2 -13.4 -6.7 0.18 7 1.0 0.000293 363 0.181 3 S 16.0 -13.2 -6.6 0.18 7 1.0 0.000289 363 0.178 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MA SSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 20.2 92.5 0.0 92.5 - 825 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 29.9 92.5 0.0 92.5 -1 402 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 29.4 92.5 0.0 92.5 -1 381 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA AP ERTURA FESSURE 1 S 11.0 -8.3 -3.9 0.18 4 0.5 0.000165 360 0.101 2 S 15.7 -12.9 -6.4 0.18 7 0.5 0.000280 363 0.173 3 S 15.4 -12.7 -6.3 0.18 7 0.5 0.000276 363 0.171 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERI FICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 14.0 92.5 0.0 92.5 - 496 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 26.5 92.5 0.0 92.5 -1 218 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 26.0 92.5 0.0 92.5 -1 196 85.5 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERI FICA APERTURA FESSURE 1 S 8.0 -5.5 -2.4 0.18 0 0.5 0.000099 356 0.060 2 S 14.0 -11.4 -5.6 0.18 7 0.5 0.000244 363 0.150 3 S 13.8 -11.2 -5.5 0.18 7 0.5 0.000239 363 0.147

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Dati geometrici:

H 92.5 cm

B 100 cmbw 100 cm

c 7.00 cm

Sollecitazioni

N = 0.00 kN

T = 116.32 kN

Armature:


1 7 15.70 5 φ 20

2 0 0.00 φ3 0 0.00 φ4 0 0.00 φ5 0 0.00 φ6 0 0.00 0 φ 0

7 0 0.00 0 φ 0

8 85.5 15.70 5 φ 20

Altezza sezione:

Larghezza sezione


Copertura ferro:

Materiali










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acciaio B450C

tensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2


resistenza di calcolo a trazione fyd = 391.30 N/mm2


modulo elastico Es = 206 000 N/mm2


VRd =[0,18*k*(100*ρl*fck)1/3


k = 1+(200/d)1/2


vmin = 0,035*k3/2

*fck1/2

= 0.364




VRd [KN] = 278.08 >= 311.60


TAGLIO

NON VERIFICATO, E'

VALIDO IL LIMITE

INFERIORE

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Verifica della sezione di spiccato f-f a ml di struttura:

DATI GENERALI SEZIONE IN C.A. NOME SEZIONE: elevazione sez.f Descrizione Sezione: ELEVAZIONE sez. f Metodo di calcolo resistenza: Stati Limite Ultimi Normativa di riferimento: N.T.C. Tipologia sezione: Sezion e predefinita Forma della sezione: Rettangolare Percorso sollecitazione: A rapporto M/N costante Condizioni Ambientali: Modera t. aggressive Riferimento Sforzi assegnati: Assi x,y princip ali d'inerzia Riferimento alla sismicità: Zon a non sismica Posizione sezione nell'asta: In zona critica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGA TI CONGLOMERATO - Classe: C32/40 Resis. compr. di calcolo fcd : 181.30 daN/cm² Resis. compr. ridotta fcd': 90.65 daN/cm² Def.unit. max resistenza ec2 : 0.0020 Def.unit. ultima ecu : 0.0035 Diagramma tensione-deformaz. : Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec : 333457 daN/cm² Coeff. di Poisson : 0.20 Resis. media a trazione fctm: 30.20 daN/cm² Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0 Combinazioni Rare in Esercizio Sc Limite : 192.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : Non prevista Combinazioni Frequenti in Esercizio Sc Limite : 192.00 daN/cm²

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Apert.Fess.Limite : 0.300 mm Combinazioni Quasi Permanenti in Esercizio Sc Limite : 144.00 daN/cm² Apert.Fess.Limite : 0.200 mm ACCIAIO - Tipo: B450C Resist. caratt. snervam. fyk: 4500.0 daN/cm² Resist. caratt. rottura ftk: 4500.0 daN/cm² Resist. snerv. di calcolo fyd: 3913.0 daN/cm² Resist. ultima di calcolo ftd: 3913.0 daN/cm² Deform. ultima di calcolo Epu: 0.068 Modulo Elastico Ef : 2000000 daN/cm² Diagramma tensione-deformaz. : Bilineare finito Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm² Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm² Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm² CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ED ARMATURE SEZIONE Base: 100.0 cm Altezza: 75.0 cm Barre inferiori : 5Ø20 (15.7 cm²) Barre superiori : 5Ø20 (15.7 cm²) Copriferro barre inf.(dal baric. barre) : 7.0 cm Copriferro barre sup.(dal baric. barre) : 7.0 cm ST.LIM.ULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGN ATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (posit. se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baric. della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo sup. della sezione Vy Taglio [daN] in direzione parall ela all'asse y baric. della sezione N.Comb. N Mx Vy MT ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯ 1 8561 8202 5183 0 2 5689 11559 6066 0 3 5347 11198 5885 0 4 7603 10391 4776 0 5 7816 12020 5931 0 COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 7603 5891 2 7432 7748 3 7292 7640 COMB. FREQUENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZ IONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 7369 5211 2 7303 7372

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3 7162 7264 COMB. QUASI PERMANENTI (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI C OMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [daN] applicato n el baricentro (positivo se di compress.) Mx Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse x baricenrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo superiore della sezione My Coppia concentrata in daNm appli cata all'asse y baricentrico della sezione con verso positivo se tale da co mprimere il lembo destro della sezione N.Comb. N Mx ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 6668 3172 2 6914 6242 3 6774 6134 RISULTATI DEL CALCOLO Copriferro netto minimo barre longitudinali: 6.0 cm Interferro netto minimo barre longitudinali: 19.5 c m Copriferro netto minimo staffe: 4.8 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO- TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata N Sforzo normale assegnato [in daN ] (positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse x baricentrico N ult Sforzo normale ultimo [in daN] n ella sezione (positivo se di compress.) Mx ult Momento flettente ultimo [in daN m] riferito all'asse x baricentrico Mis.Sic. Misura sicurezza = rapporto vett oriale tra (N ult,Mx ult) e (N,Mx) Verifica positiva se tale rappor to risulta >=1.000 Yneutro Ordinata [in cm] dell'asse neutr o a rottura nel sistema di rif. X,Y,O sez. x/d Rapp. di duttilità a rottura mis urato in presenza di sola flessione (travi) C.Rid. Coeff. di riduz. momenti per sol a flessione in travi continue Area efficace barre inf. (per pr esenza di torsione)= 15.7 cm² Area efficace barre sup. (per pr esenza di torsione)= 15.7 cm² N.Comb. Ver N Mx N ult Mx u lt Mis.Sic. Yneutro x/d C.Rid. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 8561 8202 63979 612 96 7.473 67.2 2 S 5689 11559 24076 489 19 4.232 68.5 3 S 5347 11198 23233 486 56 4.345 68.5 4 S 7603 10391 39250 536 43 5.162 68.1 5 S 7816 12020 33774 519 40 4.321 68.2 METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNIT ARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform. unit. massima del conglo merato a compressione ec 3/7 Deform. unit. del conglomerato n ella fibra a 3/7 dell'altezza efficace Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.) ef min Deform. unit. minima nell'acciai o (negativa se di trazione) Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.) ef max Deform. unit. massima nell'accia io (positiva se di compressione) Yf max Ordinata in cm della barra corri sp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.) N.Comb. ec max ec 3/7 Yc max ef min Yf min ef max Yf max ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 0.00350 -0.01096 75.0 0.00035 68.0 -0.02708 7.0 2 0.00350 -0.01386 75.0 -0.00028 68.0 -0.03323 7.0 3 0.00350 -0.01394 75.0 -0.00030 68.0 -0.03339 7.0 4 0.00350 -0.01275 75.0 -0.00004 68.0 -0.03088 7.0 5 0.00350 -0.01316 75.0 -0.00013 68.0 -0.03174 7.0 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata Sc max Massima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²]

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Yc max Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O) Sc min Minima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²] Yc min Ordinata in cm della fibra corri sp. a Sc min (sistema rif. X,Y,O) Sf min Minima tensione di trazione (-) nell'acciaio [daN/cm²] Yf min Ordinata in cm della barra corri sp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O) Dw Eff. Spessore di conglomerato [cm] in zona tesa considerata aderente alle barre Ac eff. Area di congl. [cm²] in zona tes a aderente alle barre (verifica fess.) Af eff. Area Barre tese di acciaio [cm²] ricadente nell'area efficace(verifica fess.) D barre Distanza media in cm tra le barr e tese efficaci (verifica fess.) N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 11.1 75.0 0.0 75.0 - 373 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 14.7 75.0 0.0 75.0 - 563 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 14.5 75.0 0.0 75.0 - 556 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTUR A FESSURE Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata ScImax Massima tensione nel conglomerat o nello STATO I non fessurato [daN/cm²] ScI_min Minima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²] Sc Eff Tensione al limite dello spessor e efficace nello STATO I [daN/cm²] K3 Coeff. di normativa = 0,25 (Scmi n + ScEff)/(2 Scmin) Beta12 Prodotto dei Coeff. di aderenza Beta1*Beta2 Eps Deformazione unitaria media tra le fessure Srm Distanza media in mm tra le fess ure Ap.fess. Apertura delle fessure in mm = 1 ,7*Eps*Srm N.Comb. Ver ScImax ScImin Sc Eff K 3 Beta12 Eps Srm Ap.Fess. ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 6.5 -4.6 -1.5 0.16 6 1.0 0.000075 340 0.043 2 S 8.3 -6.4 -2.3 0.17 0 1.0 0.000113 345 0.066 3 S 8.2 -6.3 -2.3 0.17 0 1.0 0.000111 345 0.065 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA MA SSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 9.8 75.0 0.0 75.0 - 312 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 14.0 75.0 0.0 75.0 - 529 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 13.8 75.0 0.0 75.0 - 522 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - VERIFICA AP ERTURA FESSURE 1 S 5.9 -4.0 -1.3 0.16 4 0.5 0.000062 338 0.036 2 S 7.9 -6.1 -2.2 0.16 9 0.5 0.000106 344 0.062 3 S 7.8 -6.0 -2.1 0.17 0 0.5 0.000104 344 0.061 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERI FICA MASSIME TENSIONI NORMALI N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ 1 S 5.8 75.0 0.0 75.0 - 134 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 2 S 11.8 75.0 0.0 75.0 - 427 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 3 S 11.6 75.0 0.0 75.0 - 420 68.0 21.0 2100 15.7 21.5 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - VERI FICA APERTURA FESSURE 1 S 3.8 -2.2 -0.5 0.15 3 0.5 0.000027 327 0.015 2 S 6.8 -5.1 -1.7 0.16 8 0.5 0.000085 343 0.050 3 S 6.7 -5.0 -1.7 0.16 8 0.5 0.000084 343 0.049

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142 di 143



Dati geometrici:

H 75 cm

B 100 cmbw 100 cm

c 7.00 cm

Sollecitazioni

N = 0.00 kN

T = 60.66 kN

Armature:


1 7 15.70 5 φ 20

2 0 0.00 φ3 0 0.00 φ4 0 0.00 φ5 0 0.00 φ6 0 0.00 0 φ 0

7 0 0.00 0 φ 0

8 68 15.70 5 φ 20

Altezza sezione:

Larghezza sezione


Copertura ferro:

Materiali










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REV. A01

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143 di 143


acciaio B450Ctensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2


resistenza di calcolo a trazione fyd = 391,30 N/mm2


modulo elastico Es = 206.000 N/mm2


VRd =[0,18*k*(100*ρl*fck)1/3


k = 1+(200/d)1/2


vmin = 0,035*k3/2

*fck1/2

= 0.386




VRd [KN] = 248.15 >= 262.67


TAGLIO

NON VERIFICATO, E'

VALIDO IL LIMITE

INFERIORE

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