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COMUNE DI MALCESINE

PROVINCIA DI VERONA

PROGETTAZIONE PRELIMINARE E VERIFICA VULNERABILITA’ SISMICA SCUOLE ELEMENTARI –

POLO SCOLASTICO

LAVORI DI “ADEGUAMENTO E MIGLIORAMENTO SISMICO DELLE SCUOLE ELEMENTARI – POLO SCOLASTICO”.

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INDICE:

1. PREMESSA .............................................................................................3

2. CONOSCENZA DEL MANUFATTO ........................................................4

3. MATERIALI ..............................................................................................6

4. AZIONI SULLA COSTRUZIONE .............................................................7

4.1 COMBINAZIONI DELLE AZIONI .............................................................7

4.2 ANALISI DEI CARICHI ............................................................................8

4.3 DETERMINAZIONE DELL’AZIONE SISMICA ....................................... 10

5. CRITERI GENERALI DI VALUTAZIONE DELLA VULNERABILITA’ PER AZIONI SISMICHE ..................................... 15

5.1 ANALISI DI REGOLARITA’ .................................................................... 15

6. MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA ................................................ 16

6.1 DEFINIZIONE DEL MODELLO AGLI ELEMENTI FINITI. ...................... 16

6.2 DEFINIZIONE DELLE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI D’OPERA .................................................................... 16

6.3 CODICE DI CALCOLO, SOLUTORE E AFFIDABILITA’ DEI RISULTATI ............................................................................................ 17

6.4 DURABILITA’ ......................................................................................... 17

7. INTERVENTO........................................................................................ 18

7.1 GEOMETRIA DEL MODELLO ............................................................... 18

7.2 METODO DI ANALISI E CRITERIO DI AMMISSIBILITA’ ...................... 18

7.3 AZIONI SULLA COSTRUZIONE ........................................................... 25

7.4 VERIFICA DI VULNERABILITA’ DELL’EDIFICIO .................................. 25

8. DETERMINAZIONE DELL’INDICE DI RISCHIO (RC,D) ......................... 28

9. VALUTAZIONE DELLE ROTAZIONI DI COLLASSO DEI PILASTRI – STATO DI PROGETTO ................................................ 29

9.1 TABELLE DI VERIFICA ......................................................................... 31

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1. PREMESSA

La presente relazione ha per oggetto la verifica della vulnerabilità sismica ed il progetto preliminare di miglioramento/adeguamento sismico, così come riportato al § 8.4 nelle NTC, dell’edificio scolastico primario in Malcesine (VR), via Navene Vecchia, n.34.

L’intervento si propone di accrescere la capacità di resistenza delle strutture esistenti alle azioni considerate, con particolare riferimento all’azione sismica.

Allo stesso tempo la valutazione della sicurezza per un intervento di miglioramento/adeguamento è obbligatoria, come specificato nel § 8.3 delle NTC, ed è principalmente finalizzata a determinare l’entità massima delle azioni, considerate nelle combinazioni di progetto previste, cui la struttura può resistere con il grado di sicurezza richiesto.

La valutazione della sicurezza del progetto strutturale in oggetto riguarda tutte le parti della struttura potenzialmente interessate da modifiche di comportamento conseguenti alle opere di miglioramento progettate. Questo per il fatto che gli elementi necessari al conseguimento del miglioramento strutturale fanno variare significativamente la rigidezza, così che il comportamento strutturale locale e globale, particolarmente rispetto alle azioni sismiche, ne sia significativamente modificato.

La variazione avverrà in senso migliorativo, impegnando maggiormente gli elementi più resistenti al compito di assorbimento delle azioni sismiche.

Gli interventi previsti sono tre:

• Introduzione di due nuovi setti in calcestruzzo; • Rinforzo strutturale attraverso fibre del vano scala e del vano ascensore esistenti; • Rinforzo strutturale attraverso un doppio tavolato incrociato in legno della copertura del

blocco A (si veda la figura del capitolo successivo) in modo da renderla un piano rigido secondo le NTC2008;

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2. CONOSCENZA DEL MANUFATTO

L’Amministrazione comunale ha messo a disposizione la documentazione in possesso necessaria per la valutazione del Livello di conoscenza che di seguito viene riportata:

• Rilievo geometrico delle strutture e dell’edificio nel suo complesso con la rappresentazione attraverso piante, prospetti e sezioni, oltre che con particolari costruttivi di dettaglio.

• Relativamente al blocco A dell’edificio, denuncia n°1374/81 di esecuzione delle opere in c.a. del Costruttore “Cressotti Mario” con sede a Brenzone (VR) si evince che gli elaborati progettuali relativi alle strutture sono: - tav. 1: fondazioni; - tav. 2: primo solaio-travi; - tav. 3: secondo solaio; - tav. 4: travi del 2°solaio; - tav. 5: pianta della soffittatura e della copertura; - tav. 6: travi di soffitt. – gronda, travi di copertura; - tav. 7: sezione in corrispondenza della centrale termica; - Relazione di Calcolo; - Prove di carico; - Prove sui materiali; - Collaudo

• Relativamente al blocco C dell’edificio, denuncia n°3426/94 di esecuzione delle opere in c.a. del Costruttore “Impresa standard italiana calcestruzzi s.p.a.” con sede in Verona si evince che gli elaborati progettuali relativi alle strutture sono: - tav. 1: pianta fondazioni; - tav. 2: piante solai; - Relazione geologica; - Relazione di Calcolo; - Relazione del direttore lavori a struttura ultimata; - Prove sui materiali; - Collaudo

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• Relativamente al blocco C dell’edificio, denuncia n°1193/96 di esecuzione delle opere in c.a. del Costruttore “Cressotti Mario” con sede a Brenzone (VR) si evince che gli elaborati progettuali relativi alle strutture sono: - tav. 1: progetto delle strutture per il completamento delle scuole elementari del

capoluogo di Malcesine; - Relazione di Calcolo; - Relazione del direttore lavori a struttura ultimata; - Prove sui materiali; - Collaudo

Per quanto concerne il blocco B, le informazioni sono state dedotte dalla tavola 1 della pratica 3426/94 e da rilievi geometrici. Si rimandano tuttavia ad una seconda fase indagini più approfondite con prove sui materiali e prove di carico estese, con l’occasione, anche ai punti critici degli blocchi A e C.

In considerazione di quanto esposto è possibile definire come Livello di Conoscenza LC2 e relativo fattore di confidenza il valore FC=1,20 .

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3. MATERIALI

Le caratteristiche di resistenza dei materiali da costruzione derivano da Relazione di Calcolo, Prove sui materiali e Tavole di progetto originali.

Calcestruzzo C25/30 (Rck 300)

Resistenza a compressione (p.to 11.2.10.1 del D.M. 14-01-2008) fcm = fck + 8 = 25 + 8 = 33 N/mm2 = 330 daN/cm2

Resistenza a trazione (p.to 11.2.10.2 del D.M. 14-01-2008) fctm = 0,3 fck

2/3 = 2.56 N/mm2 = 25.6 daN/cm2 (trazione semplice)

fcfm = 1.2 fctm = 3.02 N/mm2 = 30.2 daN/cm2 (trazione per flessione)

Modulo elastico (p.to 11.2.10.3 del D.M. 14-01-2008)) Ecm = 22000 [fcm/10]0.3 = 31475 N/mm2

Acciaio B450C (Feb44k)

Resistenza a snervamento dell’acciaio fym = fywm = 450 N/mm2

Come quanto riportato in modo schematico nella Tabella C8.4 della Circolare n.617 del 2-2-2009 si utilizzeranno coefficienti di riduzione delle resistenze dei materiali diversi se si tratti di verificare meccanismo duttile (presso – flessione deviata) o fragile, nello specifico :

- verifica di resistenza a flessione di travi e pilastri (meccanismo duttile)

fcd = fcm / FC resistenza a compressione cilindrica del calcestruzzo

fyd = fym / FC resistenza a snervamento dell’acciaio

- verifica di resistenza a taglio di travi e pilastri (meccanismo fragile)

fctd = fctm/(FC x γc) resistenza a trazione del calcestruzzo

fcd = fcm / (FC x γc) resistenza a compressione cilindrica del calcestruzzo

fywd = fywm/(FC x γs) resistenza a snervamento dell’acciaio

fcd = fcm / FC 330/1,20 275 daN/cm2

fyd = fym / FC 4500/1,20 3750 daN/cm2

fctd = fctm/(FC x γc) 25.6/(1,2x1,5) 14 daN/cm2

fcd = fcm / (FC x γc) 330/(1,2x1,5) 183 daN/cm2

fywd = fywm/(FC x γs) 4500/(1,2x1,15) 3260 daN/cm2

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4. AZIONI SULLA COSTRUZIONE

4.1 COMBINAZIONI DELLE AZIONI

Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni:

▪ Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU): ...30332022112211 +⋅⋅+⋅⋅+⋅+⋅+⋅+⋅ kQkQkQPGG QQQPGG ψγψγγγγγ

▪ Combinazione caratteristica (rara), impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) irreversibili:

...303202121 +⋅+⋅++++ kkk QQQPGG ψψ

▪ Combinazione frequente, impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) reversibili: ...32322211121 +⋅+⋅+⋅+++ kkk QQQPGG ψψψ

▪ Combinazione quasi permanente, impiegata per gli effetti a lungo termine: ...32322212121 +⋅+⋅+⋅+++ kkk QQQPGG ψψψ

▪ Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi connessi all’azione sismica E: ...32322212121 +⋅+⋅+⋅++++ kkk QQQPGGE ψψψ

▪ Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni eccezionali di progetto Ad:

...32322212121 +⋅+⋅+⋅++++ kkkd QQQAPGG ψψψ

In particolare i valori dei coefficienti parziali di sicurezza Giγ e Qiγ e i valori dei coefficienti di

combinazione utilizzati sono:

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4.2 ANALISI DEI CARICHI

CARICHI PERMANENTI STRUTTURALI

CARICHI PERMANENTI INDOTTI PER UNITÀ DI VOLUME

▪ calcestruzzo armato 25 kN/m3 ▪ muratura (doppio uni) 11 kN/m3

CARICHI PERMANENTI STRUTTURALI INDOTTI PER UNITÀ DI SUPERFICIE

PRIMO SOLAIO BLOCCO A 20+4=24 cm

▪ solaio in latero - cemento 3 kN/m2

SECONDO SOLAIO BLOCCO A 24+4=28 cm

▪ solaio in latero - cemento 3.5 kN/m2

SOLAIO DI SOTTOTETTO BLOCCO A 24+1=25 cm


SOLAI BLOCCO C 28+4=32 cm


SOLAIO DI COPERTURA BLOCCO C 24+4=28 cm


Per quanto riguarda il blocco B, i solai sono stati considerati uguali a quelli del blocco C.

CARICHI PERMANENTI NON STRUTTURALI

CARICHI PERMANENTI NON STRUTTURALI INDOTTI PER UNITÀ DI SUPERFICIE

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SOLAI TIPO BLOCCO A E C

▪ pacchetto pavimento ▪ tramezze

2 kN/m2

SOLAIO DI SOTTOTETTO BLOCCO A

▪ coppi ▪ solaio di copertura

3.5 kN/m2

CARICHI ACCIDENTALI

CARICHI PER DESTINAZIONE D’USO DELL’OPERA

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CARICO DA NEVE

Essendo Malcesine in provincia di Verona e trovandosi ad una quota inferiore ai 200m, il valore caratteristico della neve al suolo è di qsk=1.00 kN/m2. Con il coefficiente di esposizione CE ed il coefficiente termico CT unitari e con il coefficiente di forma, considerata l’inclinazione delle falde, pari a µ=0.8, il carico da neve risulta essere pari a: 0.8 kN/m2.

4.3 DETERMINAZIONE DELL’AZIONE SISMICA

L’azione sismica è stata valutata in conformità alle indicazioni riportate al capitolo 3.2 del D.M. 14 gennaio 2008 “Norme tecniche per le Costruzioni”.

In particolare il procedimento per la definizione degli spettri di progetto per i vari Stati Limite per cui sono state effettuate le verifiche è stato il seguente:

a) definizione della Vita Nominale e della Classe d’Uso della struttura, il cui uso combinato ha portato alla definizione del Periodo di Riferimento dell’azione sismica.

b) individuazione, tramite latitudine e longitudine, dei parametri sismici di base ag, F0 e Tc per tutti e quattro gli Stati Limite previsti (SLO, SLD, SLV e SLC); l’individuazione è stata effettuata interpolando tra i 4 punti più vicini al punto di riferimento dell’edificio.

c) determinazione dei coefficienti di amplificazione stratigrafica e topografica.

d) calcolo del periodo Tc corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello Spettro.

I dati così calcolati sono stati utilizzati per determinare gli Spettri di Progetto nelle verifiche agli Stati Limite considerate.

Località sito: Comune di Malcesine

Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito:

Latitudine Longitudine Altitudine

[°] [°] [m]

45.766667 10.816667 89

4.3.1 VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFE RIMENTO

VITA NOMINALE

(p.to 2.4.1 D.M. 14/01/08)

La vita nominale dell’opera strutturale di importanza strategica , purché soggetta alla manutenzione ordinaria, è stata scelta, come concordato con la Committenza e relativamente allo stato di conservazione del fabbricato, pari a:

anniVN 100=

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CLASSE D’USO

(p.to 2.4.2 D.M. 14/01/08)

In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o di un eventuale collasso, le costruzione in esame è di tipo :

Classe IV Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento alla gestione della protezione civile in caso di calamità.

PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA

(p.to 2.4.3 D.M. 14/01/08)

Le azioni sismiche sulla costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che si ricava moltiplicando la vita nominale VN per il coefficiente d’uso CU:

anniCVV UNR 2000.2100 =×=⋅=

4.3.2 VALUTAZIONE DELLO SPETTRO DI RISPOSTA

Il metodo utilizzato nella applicazioni strutturali per rappresentare l’azione sismica è lo spettro di risposta elastico in accelerazione , con smorzamento strutturale del 5%. Le equazioni dei quattro rami dello spettro di risposta elastica in accelerazione previsto dalle NTC sono:

dove

TC è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello spettro dato da TC=CC·T

*C ;

TB è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante TB=TC/3;

TD è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a spostamento costante, dato dalla relazione TD[s] = 4 ag/g+1.6;

S

è il coefficiente che tiene conto della categoria del sottosuolo e delle condizioni topografiche, ottenuto come prodotto di SS (coefficiente di amplificazione stratigrafica) e ST (coefficiente di amplificazione topografica);

η è il fattore che altera lo spettro elastico per coefficiente di smorzamento viscosi convenzionali ξ diversi dal 5% (η =1 a favore di sicurezza).

Dall’analisi di dati bibliografici la categoria del suolo può essere stimata di tipo C.

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4.3.3 ANALISI DINAMICA LINEARE CON SPETTRO DI PROGE TTO

Come quanto riportato in modo schematico nella tabella C.8A.1.2 della Circolare n.617 del 2/2/2009 nel caso di Livello di Conoscenza pari a LC2 si può utilizzare qualsiasi metodo d’analisi, si sceglie quindi di svolgere la seguente analisi: analisi dinamica modale con fattore q in via cautelativa posto pari a 1.5

L’analisi dinamica lineare consiste: • nella determinazione dei modi di vibrare della costruzione (analisi modale); • nel calcolo degli effetti dell’azione sismica, rappresentata dallo spetto di risposta di

progetto, per ciascun modo di vibrare individuati; • nella combinazione di questi effetti. Devono essere considerati tutti i modi con massa partecipante significativa. È opportuno a tale riguardo considerare tutti i modi con massa partecipante superiore al 5% e comunque un numero di modi la cui massa partecipante totale si superiore all’85%.

Per il calcolo dell’azione sismica si utilizza il programma “Spettri di risposta” ver. 1.03 scaricato dal sito del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici, attraverso il quale è stato ricavato lo spettro del sito.

Azioni sismiche sollecitanti

Spettro di risposta allo stato limite ultimo orizzontale (SLV - Salvaguardia della Vita):

Azioni sismiche sollecitanti

Spettro di risposta allo stato limite ultimo orizzontale (SLD - Stato Limite di Danno):

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Classificazione zona sismica (amministrativa) secondo D.C.R. n.67/2003 : Zona 3

Nodi del reticolo intorno al sito: ID 10951, ID 10952, ID 11173, ID 11174

In particolare nel sito dove sorge l’opera si ha un PGA (ag) con probabilità di eccedenza (PVR) del 10% in 50 anni (VR) pari a 0.154g

( ) ( ) anniP

VT

RV

RR 475

1.01ln

50

1ln≅

−−=

−−=

Considerando tuttavia l’importanza dell’opera in oggetto, la vita nominale attribuitagli e la classe d’uso relativa, la vita di riferimento diviene di 200 anni come già scritto nel paragrafo 4.3.1 della presente relazione. Il tempo di ritorno, per una probabilità di eccedenza del 10%, risulta essere di 1898 anni. I parametri sismici da utilizzare sono quindi riportati nella tabella sottostante.

Il modello numerico confezionato è stato utilizzato per la simulazione dell’effetto dei pesi propri della struttura sia nelle usuali condizioni di esercizio, analisi statica, sia nell’eventualità di un sisma, analisi modale. In particolare gli effetti dell’azione sismica sono stati valutati considerando lo spettro di risposta allo stato limite ultimo, orizzontale (secondo due assi principali ed ortogonali ai lati della costruzione, con verso alternato) e verticale, secondo quanto stabilito dalla Norma. L’analisi modale deve utilizzare un modello della struttura che ne rappresenti l’articolazione planimetrica e altimetrica e tener conto di un numero di modi di vibrazione sufficiente ad assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della struttura. Le masse delle strutture sottoposte al moto impresso dal sisma sono quelle del peso proprio e dei sovraccarichi permanenti nonché un’aliquota dei sovraccarichi accidentali.

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5. CRITERI GENERALI DI VALUTAZIONE DELLA VULNERABIL ITÀ PER

AZIONI SISMICHE

5.1 ANALISI DI REGOLARITÀ

Le strutture sono state considerate in via cautelativa non regolari in pianta e non regolari in altezza .

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6. MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA

Le analisi e le verifiche sono state condotte con il metodo degli stati limite (SLU ed SLE) utilizzando i coefficienti parziali della normativa di cui al DM 14.01.2008 come in dettaglio specificato negli allegati tabulati di calcolo.

L’analisi delle sollecitazioni è stata effettuata in campo elastico lineare, per l’analisi sismica è stata effettuata una analisi dinamica modale.

SOFTWARE UTILIZZATO :

CMP 27.00 (005), versione 27.0.5.8 del 26/03/2015, di Cairepro Codice Utente Namirial: 33146 Namirial s.p.a. Via Caduti sul Lavoro, 4 60019 Senigallia (AN) E-mail [email protected]

6.1 DEFINIZIONE DEL MODELLO AGLI ELEMENTI FINITI.

Lo studio analitico del manufatto è stato condotto per mezzo di un modello numerico appositamente approntato per la schematizzazione tridimensionale della struttura e la valutazione del comportamento statico e dinamico dell’edificio nello stato attuale e nello stato di progetto .

Questo codice di calcolo automatico permette, mediante discretizzazione col metodo degli elementi finiti, la risoluzione numerica nel campo elastico lineare del problema differenziale della meccanica del continuo.

La simulazione è stata condotta mediante schematizzazione tridimensionale degli elementi, realizzando un modello numerico, adatto a rappresentare adeguatamente la struttura in tutti i suoi dettagli costruttivi noti.

Il disegno della mesh è stato condotto seguendo nel dettaglio la geometria delle strutture resistenti.

La descrizione numerica della struttura si è avvalsa di elementi finiti di tipo “plate” per i setti in calcestruzzo, di tipo “beam” per travi e pilastri ed infine di tipo “solaio” per i solai e le tamponature.

Per quanto riguarda le azioni sismiche ed in particolare per la determinazione del fattore di struttura, dei dettagli costruttivi e le prestazioni sia agli SLU che allo SLD si è fatto riferimento al D.M. 14.01.08 e alla circolare del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009, n. 617 che è stata utilizzata come norma di dettaglio. La definizione quantitativa delle prestazioni e le verifiche sono state riportate nel fascicolo delle elaborazioni numeriche allegate.

6.2 DEFINIZIONE DELLE CARATTERISTICHE MECCANICHE DE I MATERIALI

D’OPERA

La simulazione del comportamento meccanico nel campo elastico lineare, richiede la determinazione di tre parametri caratteristici, per ciascuno dei sistemi strutturali omogenei definiti nel modello (materiali), ovvero: il peso di volume [γ], il modulo elastico longitudinale [E], il rapporto di Poisson [ν].

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Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono state, quindi, definite facendo riferimento a considerazioni di letteratura e sull’effettiva consistenza della murature, tenendo conto della tessitura e delle altre peculiarità della struttura muraria, nonché degli altri dati utili, ottenibili dal rilievo geometrico e delle strutture.

In sintesi, le caratteristiche meccaniche dei diversi sistemi strutturali sono state assegnate come di seguito riportato:

elemento strutturale Materiale γγγγ [kN/m 3] E [N/mm 2] νννν

Elementi in ca. Cls C25/30 25 31475.81 0.2

Barre Acciaio B450C 78.5 200000 0.3

6.3 CODICE DI CALCOLO, SOLUTORE E AFFIDABILITA’ DEI RISULTATI

Come previsto al punto 10.2 delle norme tecniche di cui al D.M. 14.01.2008 l’affidabilità del codice utilizzato è stata verificata sia effettuando il raffronto tra casi prova di cui si conoscono i risultati esatti sia esaminando le indicazioni, la documentazione ed i test forniti dal produttore stesso.

6.4 DURABILITÀ

Per garantire la durabilità della struttura sono state prese in considerazioni opportuni stati limite di esercizio (SLE) in funzione dell’uso e dell’ambiente in cui la struttura dovrà essere utilizzata limitando sia gli stati tensionali che nel caso delle opere in calcestruzzo anche l’ampiezza delle fessure. La definizione quantitativa delle prestazioni, la classe di esposizione e le verifiche sono stati riportati nel fascicolo delle elaborazioni numeriche allegate.

Inoltre per garantire la durabilità, cosi come tutte le prestazioni attese, è stata posta adeguata cura nelle previsioni sia nell’esecuzione che nella manutenzione e gestione della struttura prevedendo tutti gli accorgimenti utili alla conservazione delle caratteristiche fisiche e dinamiche dei materiali e delle strutture La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono stati previsti in coerenza con tali obiettivi.

Durante le fasi di costruzione il Direttore dei Lavori si impegna ad implementare severe procedure di controllo sulla qualità dei materiali, sulle metodologie di lavorazione e sulla conformità delle opere eseguite al progetto esecutivo nonché alle prescrizioni contenute nelle “Norme Tecniche per le Costruzioni” DM 14.01.2008. e relative Istruzioni.

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7. INTERVENTO

7.1 GEOMETRIA DEL MODELLO

STATO ATTUALE

Vista modello – STATO ATTUALE. STATO DI PROGETTO

Vista modello– STATO DI PROGETTO (indicati con le frecce i nuovi setti).

7.2 METODO DI ANALISI E CRITERIO DI AMMISSIBILITÀ

CARATTERIZZAZIONE MODALE DELLA STRUTTURA

Di seguito si riportano i valori della massa partecipante modale applicata ai gradi di libertà dei nodi non vincolati.

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MODELLO – STATO ATTUALE

Lancio n°1 (SLD,x Dx; SLV,x Dx)

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 0.6652 0.034 0.034 29.179 29.179 0.000 0.000 2 0.41389 74.579 74.545 29.571 0.393 0.000 0.000 3 0.36152 74.904 0.325 72.874 43.302 0.000 0.000 4 0.28896 75.050 0.146 72.885 0.011 1.680 1.680 5 0.18807 77.855 2.805 75.577 2.692 1.680 0.000 6 0.16878 77.866 0.011 75.577 0.000 2.810 1.130 7 0.15837 77.877 0.011 75.577 0.000 8.660 5.850 8 0.15408 77.888 0.011 75.577 0.000 11.540 2.880 9 0.15241 77.888 0.000 75.577 0.000 13.670 2.130 10 0.14445 77.888 0.000 75.577 0.000 15.770 2.100 11 0.14407 77.888 0.000 75.577 0.000 16.920 1.150 12 0.14238 77.888 0.000 75.577 0.000 18.880 1.960 13 0.1375 77.888 0.000 75.577 0.000 23.590 4.710 14 0.12894 77.899 0.011 75.667 0.090 30.760 7.170 15 0.12567 77.899 0.000 75.667 0.000 33.820 3.060 16 0.1209 77.899 0.000 75.667 0.000 34.530 0.710 17 0.11905 77.899 0.000 75.667 0.000 40.950 6.420 18 0.11757 77.899 0.000 75.678 0.011 40.970 0.020 19 0.11709 77.899 0.000 75.689 0.011 42.010 1.040 20 0.11594 78.012 0.112 75.835 0.146 44.250 2.240 21 0.11356 78.101 0.090 76.161 0.325 44.900 0.650 22 0.11292 80.098 1.997 80.255 4.095 44.900 0.000 23 0.11117 80.121 0.022 80.266 0.011 45.320 0.420 24 0.10763 80.121 0.000 80.266 0.000 51.700 6.380 25 0.10574 80.121 0.000 80.289 0.022 55.330 3.630 26 0.10354 80.121 0.000 80.300 0.011 55.420 0.090 27 0.10207 80.132 0.011 80.323 0.022 56.670 1.250 28 0.096458 80.143 0.011 80.323 0.000 60.150 3.480 29 0.095316 80.143 0.000 80.323 0.000 64.260 4.110 30 0.09531 80.154 0.011 80.323 0.000 67.560 3.300 31 0.09344 85.864 5.710 84.799 4.476 67.650 0.090 32 0.092572 85.864 0.000 84.799 0.000 73.960 6.310 33 0.092391 85.898 0.034 84.832 0.034 74.070 0.110 34 0.089072 86.010 0.112 84.855 0.022 75.100 1.030 35 0.088443 86.033 0.022 84.911 0.056 77.700 2.600 36 0.088407 86.033 0.000 84.944 0.034 77.750 0.050 37 0.086839 91.249 5.216 91.687 6.742 78.210 0.460 38 0.085688 91.260 0.011 91.709 0.022 78.700 0.490 39 0.084056 91.373 0.112 92.091 0.381 78.890 0.190 40 0.083565 91.384 0.011 92.124 0.034 82.270 3.380 41 0.083236 91.384 0.000 92.124 0.000 82.800 0.530 42 0.083025 91.384 0.000 92.158 0.034 83.290 0.490 43 0.082827 91.720 0.337 93.403 1.245 85.870 2.580 44 0.079976 91.765 0.045 93.538 0.135 86.010 0.140 45 0.079653 91.765 0.000 93.538 0.000 86.260 0.250 46 0.075012 91.776 0.011 93.605 0.067 91.270 5.010 47 0.073719 91.776 0.000 93.605 0.000 91.270 0.000 48 0.073149 91.776 0.000 93.605 0.000 91.700 0.430 49 0.072839 91.776 0.000 93.829 0.224 91.990 0.290 50 0.072147 91.799 0.022 93.897 0.067 92.270 0.280

Lancio n°2 (SLD,x Sx; SLV,x Sx)

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 0.71939 2.131 2.131 35.214 35.214 0.000 0.000 2 0.41515 70.574 68.442 40.980 5.766 0.000 0.000 3 0.32995 73.850 3.276 73.379 32.398 0.000 0.000 4 0.24347 73.995 0.146 73.412 0.034 1.370 1.370 5 0.21469 73.995 0.000 73.423 0.011 2.690 1.320 6 0.20652 78.505 4.510 76.867 3.444 3.010 0.320 7 0.20026 78.685 0.179 76.946 0.079 8.560 5.550 8 0.19375 78.685 0.000 76.946 0.000 11.120 2.560 9 0.18294 78.685 0.000 76.946 0.000 12.810 1.690 10 0.14645 78.685 0.000 76.946 0.000 14.610 1.800 11 0.14455 78.696 0.011 76.946 0.000 19.700 5.090 12 0.13342 78.696 0.000 76.946 0.000 19.700 0.000

PAGINA 20 DI 31

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 13 0.1208 78.752 0.056 77.866 0.920 28.180 8.480 14 0.12058 78.943 0.191 81.534 3.668 30.140 1.960 15 0.11469 78.943 0.000 81.545 0.011 34.830 4.690 16 0.11448 78.943 0.000 81.545 0.000 37.420 2.590 17 0.11432 78.943 0.000 81.557 0.011 42.160 4.740 18 0.11065 78.943 0.000 81.557 0.000 43.280 1.120 19 0.10907 78.943 0.000 81.557 0.000 47.580 4.300 20 0.10879 78.943 0.000 81.557 0.000 51.960 4.380 21 0.1073 78.943 0.000 81.579 0.022 53.430 1.470 22 0.10283 78.954 0.011 81.579 0.000 53.430 0.000 23 0.10259 78.965 0.011 81.601 0.022 53.500 0.070 24 0.10155 78.965 0.000 81.613 0.011 59.210 5.710 25 0.099748 79.066 0.101 81.646 0.034 60.300 1.090 26 0.098295 79.178 0.112 81.960 0.314 65.740 5.440 27 0.096343 86.358 7.180 86.089 4.128 66.020 0.280 28 0.093264 86.369 0.011 86.100 0.011 66.500 0.480 29 0.092345 87.031 0.662 86.212 0.112 74.150 7.650 30 0.090867 87.031 0.000 86.212 0.000 74.160 0.010 31 0.090054 88.220 1.189 86.212 0.000 75.510 1.350 32 0.089955 88.344 0.123 86.223 0.011 77.400 1.890 33 0.089618 88.344 0.000 86.223 0.000 77.750 0.350 34 0.089462 88.467 0.123 86.223 0.000 77.750 0.000 35 0.087738 89.129 0.662 86.313 0.090 78.630 0.880 36 0.087184 89.151 0.022 86.313 0.000 78.740 0.110 37 0.086523 89.151 0.000 86.313 0.000 78.820 0.080 38 0.084614 89.151 0.000 86.324 0.011 78.920 0.100 39 0.083805 89.151 0.000 86.324 0.000 80.250 1.330 40 0.082892 89.275 0.123 86.515 0.191 80.250 0.000 41 0.08223 89.286 0.011 86.549 0.034 80.400 0.150 42 0.081506 89.297 0.011 86.571 0.022 83.380 2.980 43 0.080093 89.297 0.000 86.571 0.000 86.720 3.340 44 0.079644 89.297 0.000 86.571 0.000 86.720 0.000 45 0.077691 90.206 0.909 89.151 2.580 87.560 0.840 46 0.077191 91.956 1.750 93.953 4.801 89.060 1.500 47 0.075642 92.034 0.079 94.312 0.359 89.200 0.140 48 0.075253 92.057 0.022 94.413 0.101 89.280 0.080 49 0.074864 92.079 0.022 94.446 0.034 89.320 0.040 50 0.072057 92.079 0.000 94.446 0.000 92.170 2.850

Lancio n°3 (SLD,y Dx; SLV,y Dx)

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 0.74737 0.830 0.830 39.354 39.354 0.000 0.000 2 0.41461 72.896 72.066 41.822 2.468 0.000 0.000 3 0.31854 74.153 1.256 73.760 31.938 0.000 0.000 4 0.23876 74.298 0.146 73.805 0.045 1.230 1.230 5 0.21182 76.295 1.997 76.441 2.636 1.570 0.340 6 0.21075 78.000 1.705 78.303 1.862 2.760 1.190 7 0.19747 78.045 0.045 78.326 0.022 8.570 5.810 8 0.1902 78.045 0.000 78.326 0.000 10.750 2.180 9 0.17946 78.045 0.000 78.326 0.000 12.260 1.510 10 0.14958 78.045 0.000 78.326 0.000 17.860 5.600 11 0.14496 78.045 0.000 78.326 0.000 18.060 0.200 12 0.13872 78.045 0.000 78.326 0.000 23.070 5.010 13 0.12434 78.056 0.011 78.584 0.258 23.640 0.570 14 0.12396 78.090 0.034 78.932 0.348 31.530 7.890 15 0.1234 78.460 0.370 83.150 4.218 32.690 1.160 16 0.11966 78.472 0.011 83.150 0.000 38.200 5.510 17 0.11745 78.472 0.000 83.150 0.000 39.660 1.460 18 0.1165 78.472 0.000 83.150 0.000 39.720 0.060 19 0.11396 78.472 0.000 83.150 0.000 47.560 7.840 20 0.11355 78.472 0.000 83.150 0.000 49.050 1.490 21 0.10924 78.472 0.000 83.206 0.056 49.810 0.760 22 0.10854 78.472 0.000 83.206 0.000 54.790 4.980 23 0.10752 78.472 0.000 83.206 0.000 54.800 0.010 24 0.10439 78.472 0.000 83.262 0.056 60.220 5.420 25 0.10221 78.483 0.011 83.262 0.000 60.240 0.020 26 0.097271 78.707 0.224 83.284 0.022 60.330 0.090 27 0.095189 87.693 8.986 85.057 1.772 61.070 0.740 28 0.094846 89.118 1.425 85.292 0.236 64.920 3.850 29 0.093438 89.364 0.247 85.371 0.079 66.100 1.180

PAGINA 21 DI 31

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 30 0.09338 89.443 0.079 85.371 0.000 66.220 0.120 31 0.093242 89.533 0.090 85.393 0.022 70.390 4.170 32 0.092266 89.544 0.011 85.404 0.011 70.430 0.040 33 0.092181 89.578 0.034 85.416 0.011 71.510 1.080 34 0.090287 89.578 0.000 85.416 0.000 71.520 0.010 35 0.090164 89.578 0.000 85.427 0.011 71.900 0.380 36 0.088839 89.656 0.079 85.494 0.067 71.900 0.000 37 0.087179 89.656 0.000 85.494 0.000 72.280 0.380 38 0.086264 89.656 0.000 85.494 0.000 72.320 0.040 39 0.08544 89.679 0.022 85.517 0.022 74.940 2.620 40 0.084815 89.679 0.000 85.528 0.011 79.240 4.300 41 0.081128 89.679 0.000 85.528 0.000 79.310 0.070 42 0.08059 89.679 0.000 85.528 0.000 79.370 0.060 43 0.078961 90.879 1.200 89.634 4.106 84.140 4.770 44 0.078299 91.373 0.494 91.496 1.862 87.170 3.030 45 0.077387 91.373 0.000 91.496 0.000 87.380 0.210 46 0.075141 91.440 0.067 91.844 0.348 87.390 0.010 47 0.073364 91.451 0.011 91.877 0.034 87.410 0.020 48 0.072628 91.765 0.314 94.301 2.423 88.650 1.240 49 0.071065 91.765 0.000 94.301 0.000 89.780 1.130 50 0.07105 91.776 0.011 94.323 0.022 90.220 0.440

Lancio n°4 (SLD,y Sx; SLV,y Sx)

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 0.63285 0.707 0.707 25.005 25.005 0.000 0.000 2 0.41455 71.337 70.630 28.865 3.859 0.000 0.000 3 0.37275 74.601 3.265 72.481 43.617 0.000 0.000 4 0.28943 74.758 0.157 72.492 0.011 1.790 1.790 5 0.18273 78.584 3.825 74.220 1.728 1.800 0.010 6 0.17307 78.606 0.022 74.231 0.011 2.750 0.950 7 0.16169 78.629 0.022 74.231 0.000 6.640 3.890 8 0.15732 78.629 0.000 74.231 0.000 9.800 3.160 9 0.15064 78.629 0.000 74.231 0.000 9.840 0.040 10 0.14858 78.629 0.000 74.231 0.000 11.120 1.280 11 0.14235 78.640 0.011 74.231 0.000 15.940 4.820 12 0.1315 78.640 0.000 74.231 0.000 16.620 0.680 13 0.1241 78.640 0.000 74.332 0.101 23.430 6.810 14 0.12164 78.651 0.011 74.343 0.011 27.210 3.780 15 0.11794 78.651 0.000 74.343 0.000 27.340 0.130 16 0.11432 78.730 0.079 74.579 0.236 30.610 3.270 17 0.11419 78.730 0.000 74.579 0.000 37.890 7.280 18 0.11249 78.730 0.000 74.579 0.000 37.900 0.010 19 0.11122 78.763 0.034 74.624 0.045 44.680 6.780 20 0.11074 78.819 0.056 74.657 0.034 44.680 0.000 21 0.10984 80.525 1.705 79.504 4.846 44.720 0.040 22 0.10838 80.581 0.056 79.560 0.056 45.260 0.540 23 0.10673 80.581 0.000 79.582 0.022 45.670 0.410 24 0.10162 80.581 0.000 79.683 0.101 49.470 3.800 25 0.10118 80.581 0.000 79.683 0.000 55.290 5.820 26 0.10049 80.581 0.000 79.694 0.011 58.820 3.530 27 0.098488 80.592 0.011 79.739 0.045 61.390 2.570 28 0.096492 80.614 0.022 79.829 0.090 61.470 0.080 29 0.096104 82.230 1.615 87.368 7.539 62.810 1.340 30 0.09527 82.230 0.000 87.379 0.011 63.430 0.620 31 0.094619 82.252 0.022 87.424 0.045 63.540 0.110 32 0.094238 82.252 0.000 87.424 0.000 65.910 2.370 33 0.093337 82.263 0.011 87.457 0.034 65.970 0.060 34 0.093319 82.297 0.034 87.648 0.191 78.030 12.060 35 0.089296 82.577 0.280 87.727 0.079 78.030 0.000 36 0.089178 82.577 0.000 87.738 0.011 81.060 3.030 37 0.087756 88.198 5.620 87.973 0.236 82.620 1.560 38 0.085468 88.220 0.022 87.973 0.000 82.720 0.100 39 0.084575 90.924 2.704 91.260 3.287 83.510 0.790 40 0.084215 91.429 0.505 92.349 1.088 83.740 0.230 41 0.084087 91.451 0.022 92.360 0.011 83.960 0.220 42 0.083544 91.507 0.056 92.371 0.011 84.210 0.250 43 0.082682 91.552 0.045 92.371 0.000 89.570 5.360 44 0.082254 91.990 0.438 93.313 0.942 90.180 0.610 45 0.079866 92.023 0.034 93.347 0.034 91.900 1.720 46 0.078353 92.023 0.000 93.347 0.000 91.940 0.040

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n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 47 0.076333 92.023 0.000 93.347 0.000 91.980 0.040 48 0.07574 92.023 0.000 93.358 0.011 92.550 0.570 49 0.074283 92.023 0.000 93.381 0.022 92.590 0.040 50 0.074206 92.034 0.011 93.470 0.090 93.010 0.420

MODELLO – STATO DI PROGETTO

Lancio n°1 (SLD,x Dx; SLV,x Dx)

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 0.43702 8.787 8.787 46.632 46.632 0.000 0.000 2 0.3848 73.944 65.157 55.912 9.279 0.000 0.000 3 0.30077 74.056 0.112 55.912 0.000 1.630 1.630 4 0.25969 75.310 1.254 70.956 15.044 1.640 0.010 5 0.19527 75.310 0.000 70.956 0.000 2.600 0.960 6 0.18702 75.332 0.022 70.956 0.000 2.980 0.380 7 0.17657 75.332 0.000 70.956 0.000 3.790 0.810 8 0.17091 75.332 0.000 70.956 0.000 8.070 4.280 9 0.15813 75.332 0.000 70.956 0.000 12.170 4.100 10 0.15005 75.332 0.000 70.967 0.011 13.580 1.410 11 0.14655 75.332 0.000 70.967 0.000 14.760 1.180 12 0.14383 75.332 0.000 70.989 0.022 15.900 1.140 13 0.13595 75.332 0.000 71.056 0.067 26.000 10.100 14 0.12826 75.332 0.000 71.056 0.000 30.000 4.000 15 0.12715 75.332 0.000 71.079 0.022 30.020 0.020 16 0.12423 75.332 0.000 71.079 0.000 31.240 1.220 17 0.1209 75.332 0.000 71.079 0.000 36.780 5.540 18 0.12012 75.344 0.011 71.101 0.022 37.060 0.280 19 0.11977 75.344 0.000 71.135 0.034 38.110 1.050 20 0.11926 75.344 0.000 71.135 0.000 40.530 2.420 21 0.11489 75.355 0.011 71.157 0.022 41.930 1.400 22 0.10927 75.355 0.000 71.157 0.000 42.080 0.150 23 0.10848 75.355 0.000 71.157 0.000 52.300 10.220 24 0.10697 75.355 0.000 71.202 0.045 53.110 0.810 25 0.10633 75.355 0.000 71.202 0.000 53.260 0.150 26 0.098481 75.355 0.000 71.258 0.056 56.870 3.610 27 0.09663 75.355 0.000 71.280 0.022 62.550 5.680 28 0.095253 75.355 0.000 71.291 0.011 64.690 2.140 29 0.093932 75.567 0.213 86.716 15.425 65.020 0.330 30 0.092387 75.567 0.000 87.276 0.560 69.670 4.650 31 0.092341 75.657 0.090 87.847 0.571 71.850 2.180 32 0.09115 75.657 0.000 87.847 0.000 72.160 0.310 33 0.088733 75.702 0.045 87.858 0.011 75.850 3.690 34 0.088243 75.702 0.000 87.858 0.000 76.270 0.420 35 0.086236 75.780 0.078 87.992 0.134 76.310 0.040 36 0.085276 75.814 0.034 88.294 0.302 76.370 0.060 37 0.084486 75.814 0.000 88.306 0.011 78.790 2.420 38 0.084371 75.814 0.000 88.339 0.034 84.110 5.320 39 0.083566 75.814 0.000 88.339 0.000 84.200 0.090 40 0.083403 75.870 0.056 88.429 0.090 84.250 0.050 41 0.083197 75.870 0.000 88.485 0.056 84.320 0.070 42 0.081904 82.048 6.179 88.608 0.123 84.330 0.010 43 0.080125 89.817 7.768 88.798 0.190 84.450 0.120 44 0.07982 92.033 2.216 88.944 0.146 84.860 0.410 45 0.076154 92.033 0.000 88.988 0.045 89.290 4.430 46 0.075588 92.134 0.101 88.988 0.000 89.490 0.200 47 0.075084 92.481 0.347 89.000 0.011 89.970 0.480 48 0.074162 92.548 0.067 89.414 0.414 90.680 0.710 49 0.073249 92.559 0.011 89.436 0.022 90.780 0.100 50 0.072148 92.593 0.034 89.436 0.000 91.580 0.800

Lancio n°2 (SLD,x Sx; SLV,x Sx)

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 0.40617 0.694 0.694 57.143 57.143 0.000 0.000 2 0.38584 74.907 74.213 57.870 0.728 0.000 0.000

PAGINA 23 DI 31

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 3 0.2742 75.030 0.123 71.605 13.734 0.010 0.010 4 0.25753 75.086 0.056 71.605 0.000 1.350 1.340 5 0.24908 75.086 0.000 71.605 0.000 2.830 1.480 6 0.23854 75.164 0.078 71.605 0.000 3.400 0.570 7 0.22504 75.164 0.000 71.605 0.000 4.670 1.270 8 0.21711 75.164 0.000 71.627 0.022 10.490 5.820 9 0.15549 75.164 0.000 71.627 0.000 12.430 1.940 10 0.14889 75.164 0.000 71.627 0.000 17.410 4.980 11 0.13791 75.164 0.000 71.638 0.011 17.410 0.000 12 0.12285 75.164 0.000 71.638 0.000 27.200 9.790 13 0.11814 75.164 0.000 71.638 0.000 30.440 3.240 14 0.11748 75.164 0.000 71.638 0.000 33.320 2.880 15 0.11451 75.187 0.022 71.638 0.000 41.470 8.150 16 0.11437 75.187 0.000 71.638 0.000 41.980 0.510 17 0.11164 75.187 0.000 71.650 0.011 43.220 1.240 18 0.11152 75.187 0.000 71.650 0.000 47.130 3.910 19 0.10726 75.187 0.000 71.661 0.011 47.170 0.040 20 0.1055 75.198 0.011 71.683 0.022 50.540 3.370 21 0.1043 75.198 0.000 71.683 0.000 51.030 0.490 22 0.10385 75.198 0.000 71.694 0.011 52.660 1.630 23 0.1036 75.198 0.000 71.694 0.000 53.320 0.660 24 0.10237 75.198 0.000 71.874 0.179 62.020 8.700 25 0.099806 75.422 0.224 71.930 0.056 62.180 0.160 26 0.095699 75.422 0.000 71.952 0.022 62.530 0.350 27 0.094611 75.444 0.022 73.015 1.063 69.170 6.640 28 0.09367 75.455 0.011 73.586 0.571 69.970 0.800 29 0.093203 75.500 0.045 76.631 3.045 70.030 0.060 30 0.092969 75.500 0.000 76.799 0.168 72.000 1.970 31 0.091277 75.534 0.034 76.821 0.022 72.010 0.010 32 0.090042 75.556 0.022 77.202 0.381 74.430 2.420 33 0.089575 75.713 0.157 77.202 0.000 74.530 0.100 34 0.089171 75.713 0.000 77.213 0.011 74.970 0.440 35 0.08739 75.758 0.045 78.813 1.601 75.400 0.430 36 0.085887 75.814 0.056 79.519 0.705 76.850 1.450 37 0.085715 75.847 0.034 80.280 0.761 77.850 1.000 38 0.085341 76.362 0.515 89.033 8.753 78.030 0.180 39 0.083607 77.862 1.500 89.257 0.224 78.540 0.510 40 0.082723 77.873 0.011 89.291 0.034 79.590 1.050 41 0.082505 77.929 0.056 89.347 0.056 84.640 5.050 42 0.081583 77.929 0.000 89.358 0.011 84.640 0.000 43 0.080376 92.246 14.317 89.951 0.593 85.050 0.410 44 0.079445 92.246 0.000 89.951 0.000 88.060 3.010 45 0.079334 92.402 0.157 90.186 0.235 88.190 0.130 46 0.07732 92.425 0.022 90.186 0.000 88.260 0.070 47 0.076701 92.425 0.000 90.186 0.000 88.270 0.010 48 0.072966 92.425 0.000 90.186 0.000 91.170 2.900 49 0.070188 92.425 0.000 90.186 0.000 91.580 0.410 50 0.069267 92.425 0.000 90.186 0.000 91.700 0.120

Lancio n°3 (SLD,y Dx; SLV,y Dx)

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 0.39609 19.656 19.656 42.390 42.390 0.000 0.000 2 0.38447 74.392 54.736 60.635 18.245 0.000 0.000 3 0.28314 75.108 0.716 71.930 11.294 0.000 0.000 4 0.25001 75.153 0.045 71.941 0.011 1.190 1.190 5 0.24451 75.153 0.000 71.941 0.000 2.550 1.360 6 0.23433 75.220 0.067 71.941 0.000 3.110 0.560 7 0.22081 75.220 0.000 71.941 0.000 4.270 1.160 8 0.21369 75.220 0.000 71.952 0.011 10.150 5.880 9 0.15465 75.220 0.000 71.952 0.000 14.200 4.050 10 0.15232 75.220 0.000 71.952 0.000 15.780 1.580 11 0.14284 75.220 0.000 71.952 0.000 19.580 3.800 12 0.12892 75.220 0.000 71.963 0.011 19.640 0.060 13 0.12652 75.220 0.000 71.963 0.000 30.420 10.780 14 0.12279 75.220 0.000 71.963 0.000 34.780 4.360 15 0.11941 75.220 0.000 71.963 0.000 36.250 1.470 16 0.11683 75.220 0.000 71.963 0.000 39.290 3.040 17 0.11615 75.232 0.011 71.985 0.022 40.090 0.800 18 0.1153 75.232 0.000 71.997 0.011 40.200 0.110

PAGINA 24 DI 31

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 19 0.11364 75.254 0.022 71.997 0.000 47.600 7.400 20 0.11126 75.254 0.000 71.997 0.000 48.060 0.460 21 0.10928 75.254 0.000 72.075 0.078 53.510 5.450 22 0.10526 75.265 0.011 72.097 0.022 57.400 3.890 23 0.10327 75.265 0.000 72.097 0.000 57.540 0.140 24 0.10156 75.265 0.000 72.109 0.011 57.550 0.010 25 0.10073 75.265 0.000 72.142 0.034 57.580 0.030 26 0.099259 75.467 0.201 72.165 0.022 57.710 0.130 27 0.096852 75.467 0.000 72.165 0.000 58.510 0.800 28 0.096608 75.478 0.011 72.187 0.022 59.830 1.320 29 0.096374 75.478 0.000 72.187 0.000 63.880 4.050 30 0.094922 75.478 0.000 72.187 0.000 67.570 3.690 31 0.093102 75.489 0.011 72.355 0.168 67.580 0.010 32 0.092213 75.489 0.000 72.489 0.134 68.130 0.550 33 0.089703 75.489 0.000 72.489 0.000 68.940 0.810 34 0.087898 75.489 0.000 72.489 0.000 72.120 3.180 35 0.086957 75.914 0.425 72.512 0.022 72.500 0.380 36 0.086192 75.926 0.011 72.657 0.146 77.020 4.520 37 0.085592 75.959 0.034 88.541 15.884 77.100 0.080 38 0.083064 75.959 0.000 88.552 0.011 77.530 0.430 39 0.082595 75.982 0.022 88.608 0.056 77.660 0.130 40 0.080648 91.888 15.906 88.619 0.011 77.660 0.000 41 0.080247 92.346 0.459 88.653 0.034 77.750 0.090 42 0.08021 92.402 0.056 88.697 0.045 84.180 6.430 43 0.078962 92.436 0.034 88.720 0.022 84.210 0.030 44 0.076219 92.436 0.000 89.000 0.280 84.210 0.000 45 0.075359 92.436 0.000 89.660 0.660 85.260 1.050 46 0.074971 92.436 0.000 90.421 0.761 86.530 1.270 47 0.073085 92.436 0.000 90.432 0.011 87.150 0.620 48 0.072398 92.436 0.000 90.712 0.280 87.240 0.090 49 0.071845 92.447 0.011 90.712 0.000 88.030 0.790 50 0.07141 92.481 0.034 90.723 0.011 92.850 4.820

Lancio n°4 (SLD,y Sx; SLV,y Sx)

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 1 0.44773 3.201 3.201 52.162 52.162 0.000 0.000 2 0.38557 74.605 71.403 55.542 3.380 0.000 0.000 3 0.30325 74.739 0.134 55.542 0.000 1.750 1.750 4 0.248 75.243 0.504 70.620 15.078 1.750 0.000 5 0.20101 75.243 0.000 70.620 0.000 2.860 1.110 6 0.19228 75.276 0.034 70.620 0.000 3.240 0.380 7 0.1819 75.276 0.000 70.620 0.000 4.180 0.940 8 0.17515 75.276 0.000 70.631 0.011 8.120 3.940 9 0.15633 75.276 0.000 70.642 0.011 8.150 0.030 10 0.14711 75.276 0.000 70.642 0.000 13.130 4.980 11 0.13901 75.276 0.000 70.665 0.022 13.500 0.370 12 0.13098 75.276 0.000 70.732 0.067 18.980 5.480 13 0.12608 75.276 0.000 70.732 0.000 21.720 2.740 14 0.12416 75.276 0.000 70.732 0.000 22.760 1.040 15 0.12143 75.276 0.000 70.754 0.022 22.780 0.020 16 0.11727 75.276 0.000 70.777 0.022 27.590 4.810 17 0.11601 75.276 0.000 70.777 0.000 33.100 5.510 18 0.11533 75.288 0.011 70.844 0.067 33.940 0.840 19 0.11327 75.288 0.000 70.844 0.000 39.150 5.210 20 0.11222 75.299 0.011 70.844 0.000 39.170 0.020 21 0.11031 75.310 0.011 70.889 0.045 40.620 1.450 22 0.10457 75.310 0.000 70.889 0.000 44.960 4.340 23 0.10351 75.310 0.000 70.900 0.011 52.310 7.350 24 0.10241 75.310 0.000 70.900 0.000 52.530 0.220 25 0.10206 75.310 0.000 70.911 0.011 58.200 5.670 26 0.098814 75.310 0.000 70.978 0.067 58.970 0.770 27 0.097955 75.310 0.000 79.787 8.809 58.980 0.010 28 0.097852 75.310 0.000 84.880 5.093 61.010 2.030 29 0.097167 75.310 0.000 85.608 0.728 61.530 0.520 30 0.095537 75.310 0.000 85.765 0.157 68.910 7.380 31 0.094864 75.332 0.022 85.765 0.000 69.700 0.790 32 0.093396 75.377 0.045 85.776 0.011 74.760 5.060 33 0.090427 75.377 0.000 85.933 0.157 74.910 0.150 34 0.089174 75.377 0.000 85.933 0.000 74.930 0.020

PAGINA 25 DI 31

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z % 35 0.088178 75.388 0.011 88.709 2.776 77.430 2.500 36 0.086914 75.489 0.101 88.720 0.011 80.680 3.250 37 0.086774 75.500 0.011 88.787 0.067 80.980 0.300 38 0.086322 75.500 0.000 88.809 0.022 81.660 0.680 39 0.085664 75.500 0.000 89.223 0.414 81.670 0.010 40 0.083929 75.534 0.034 89.223 0.000 82.220 0.550 41 0.083877 75.567 0.034 89.223 0.000 88.320 6.100 42 0.083749 75.567 0.000 89.223 0.000 90.400 2.080 43 0.082332 81.623 6.056 89.223 0.000 90.580 0.180 44 0.080231 81.623 0.000 89.223 0.000 90.610 0.030 45 0.079863 92.470 10.847 89.257 0.034 90.620 0.010 46 0.079078 92.470 0.000 89.257 0.000 90.620 0.000 47 0.076427 92.481 0.011 89.324 0.067 91.190 0.570 48 0.075391 92.481 0.000 89.324 0.000 91.390 0.200 49 0.0726 92.492 0.011 89.324 0.000 92.250 0.860 50 0.07197 92.582 0.090 89.347 0.022 93.870 1.620

7.3 AZIONI SULLA COSTRUZIONE

MODELLO – STATO ATTUALE

Si rimanda all’allegato per i valori delle sollecitazioni agenti sul modello e per i loro inviluppi, in termini di azione assiale, azione flettente e tagliante nelle due direzioni.

MODELLO– STATO DI PROGETTO

Come per lo stato attuale, si rimanda all’allegato per i valori delle sollecitazioni agenti sul modello e per i loro inviluppi, in termini di azione assiale, azione flettente e tagliante nelle due direzioni.

7.4 VERIFICA DI VULNERABILITÀ DELL’EDIFICIO

La vulnerabilità della struttura soggetta a sisma viene valutata sulla base delle verifiche a presso-flessione deviata dei pilastri considerati incastrati in corrispondenza dei solai e delle fondazioni. Tale verifica risulta essere maggiormente penalizzata in caso di azione sismica.

Per poter apprezzare la bontà e l’effetto benefico dell’intervento in progetto, ossia l’inserimento dei due setti in calcestruzzo, vengono svolte le medesime verifiche necessarie allo studio di vulnerabilità, declassando però i pilastri ad elementi non sismo-resistenti e quindi svincolandoli a taglio e momento in corrispondenza dei solai e delle fondazioni.

7.4.1 MODELLO – STATO ATTUALE

Di seguito vengono riportate in forma semplificata, per ogni tipologia di geometria e di armatura dei pilastri, le verifiche maggiormente negative, quelle a cui corrisponde una domanda maggiore in termini di resistenza rispetto alla capacità offerta dal pilastro.

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Tr = 1898

anni Pilastro Livello bxh Armatura Sollecitaz/Resist Verifica

Non

verificati

Blocco A

P19 II-III solaio 30x30 4 φ14 10.85 NO 34


P18 fond-I solaio 30x30 4 φ18 3.65 NO 15


P14 I-II solaio 40x30 6 φ18 1.99 NO 1

P14 fond-I solaio 40x30 8 φ18 0.9 SI -


P17 I-II solaio 50X50 8 φ18 3.6 NO 2

Blocco B+C

P6'' II-III solaio 30x30 4 φ14 7.08 NO 48

P16'' fond-I solaio 30x30 4 φ16 0.98 SI -


P10'' fond-I solaio 30x65 8 φ14 2.68 NO 1


P15'' fond-I solaio φ50 7 φ16 1.04 NO 1

P15'' I-II solaio φ45 9 φ16 2.71 NO 1

P15'' II-III solaio φ40 9 φ16 3.62 NO 1

Prospetto di verifica pilastri presso-flessione deviata - SLV ( TR=1898 anni ) – STATO ATTUALE

Di seguito si riportano le medesime verifiche riducendo il periodo di riferimento fino a TR = 35 anni.

Tr = 35


Non

verificati

Blocco A

P19 II-III solaio 30X30 4 φ14 2.02 NO 23

P18 I-II solaio 30X30 4 φ16 2.58 NO 8

P16 fond-I solaio 30X30 4 φ18 1.6 NO 3

P14 II-III solaio 30x30 4 φ18 1.01 NO -

P14 I-II solaio 40x30 6 φ18 0.65 SI -


P17 II-III solaio 30x30 4 φ18 0.89 SI -

P17 fond-I solaio 50X50 8 φ18 0.8 SI -

Blocco B+C

P2' II-III solaio 30x30 4 φ14 3.35 NO 11


P5'' II-III solaio 30x30 8 φ14 0.79 SI -



P15'' fond-I solaio φ50 7 φ16 0.67 SI -

P15 I-II solaio φ45 9 φ16 0.54 SI -

P15 II-III solaio φ40 9 φ16 0.58 SI -

Prospetto di verifica pilastri presso-flessione deviata - SLV ( TR=35 anni ) – STATO ATTUALE

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7.4.2 MODELLO – STATO DI PROGETTO

Di seguito vengono riportate le medesime verifiche svolte al punto 7.4.1 in modo da poter apprezzare l’effetto benefico dell’intervento di inserimento dei due setti in calcestruzzo.

Tr = 1898


Non

verificati

Blocco A


P8 I-II solaio 30x30 4 φ16 1.48 NO 1

P18 fond-I solaio 30x30 4 φ18 1.41 NO 1


P14 I-II solaio 40x30 6 φ18 0.57 SI -



P17 I-II solaio 50X50 8 φ18 1.21 NO 1

Blocco B+C



P4'' II-III solaio 30x30 8 φ14 0.71 SI -


P14'' I-II solaio 50x30 10 φ16 0.41 SI -

P15'' fond-I solaio φ50 7 φ16 0.75 SI -

P15'' I-II solaio φ45 9 φ16 0.61 SI -

P15'' II-III solaio φ40 9 φ16 0.35 SI -

Prospetto di verifica pilastri presso-flessione deviata - SLV ( TR=1898 anni ) – STATO DI PROGETTO

Come si può notare dall’ultima colonna della tabella, il numero di pilastri non verificati, in seguito all’inserimento di due nuovi setti in calcestruzzo posizionati ad hoc, si è ridotto sensibilmente.

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8. DETERMINAZIONE DELL’INDICE DI RISCHIO (R C,D)

Di seguito si riporta il calcolo del valore dell’Indice di Rischio, allo stato attuale, relativamente alle verifiche più restrittive di presso–flessione deviata dei pilastri:

1945.01898

3541.041.0

,

,

, =

=

=

DR

CR

DCT

TR

L’aver ottenuto un valore di indice di rischio minore ad 1, sta a significare che il manufatto non è in condizioni di sicurezza rispetto ai valori assunti come riferimento per la vita nominale e per l’uso che ne viene fatto. E’ quindi richiesto e giustificato l’intervento di miglioramento nei confronti dell’azione sismica attraverso l’inserimento dei due setti in calcestruzzo.

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9. VALUTAZIONE DELLE ROTAZIONI DI COLLASSO DEI PILA STRI - STATO

DI PROGETTO

La valutazione della sicurezza e la progettazione degli interventi sulle costruzioni devono essere tali da assicurare che il nuovo assetto strutturale e la diversa trasmissione delle sollecitazioni sia ben supportata da tutti gli elementi strutturali. In particolare nel caso in oggetto, l’irrigidimento del solaio di copertura del blocco A e l’inserimento dei due setti in calcestruzzo, vanno a modificare in maniera non trascurabile lo schema strutturale originario dell’edificio.

Lo schema strutturale di progetto prevede di avere come elementi sismo-resistenti i due nuovi setti da realizzarsi e quelli già esistenti del vano scala e del vano ascensore. Per quanto riguarda i pilastri, sono declassati ad elementi strutturali secondari, con sola finalità statica.

Mentre il calcolo del rinforzo strutturale da realizzarsi con elementi fibro-rinforzati, alla luce delle nuove azioni sollecitanti frutto dello schema strutturale modificato, sui setti del vano scala e del vano ascensore è rimandata alle fasi di progetto più avanzate, in questa fase progettuale si deve indagare se lo spostamento dei pilastri schematizzati come bielle comporta rotazioni eccessive.

La capacità di rotazione rispetto alla corda in condizioni di collasso θu può essere valutata, come riportato nella circolare n. 617 del 2009 al punto C8A.6., mediante la seguente formula: con: γel = 1.5 per gli elementi primari ed 1.0 per gli elementi secondari come definiti al

paragrafo 7.2.3 delle NTC Lv = luce di taglio h = altezza della sezione ν = N/(Acfc) sforzo assiale normalizzato di compressione agente su tutta la sezione Ac

ω = Asfy/(Acfc) percentuale meccanica di armatura longitudinale in trazione ω' = As'fy/(Acfc) percentuale meccanica di armatura longitudinale in compressione fc = resistenza a compressione del calcestruzzo divisa per il fattore di confidenza

appropiato in relazione al Livello di Conoscenza raggiunto fy = resistenza a snervamento dell'acciaio longitudinale divisa per il fattore di

confidenza appropiato in relazione al Livello di Conoscenza raggiunto fyw = resistenza a snervamento dell'acciaio trasversale divisa per il fattore di confidenza

appropiato in relazione al Livello di Conoscenza raggiunto ρsx = Asx/bwsh percentuale di armatura trasversale (sh = interasse delle staffe nella zona

critica)

ρd = percentuale di eventuali armature diagonali in ciascuna direzione

α = fattore di efficienza del confinamento dato da:

b0 e h0 dimensioni del nucleo confinato, bi distanze delle barre longitudinali trattenute da tiranti o staffe presenti sul perimetro

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Negli elementi non dotati di adeguati dettagli di tipo antisismico in termini di percentuale di armatura trasversale e longitudinale, come nel caso in esame, il valore dell’espressione sopra riportato va moltiplicato per 0.85.

Il valore dell’espressione è stato ulteriormente moltiplicato per un fattore 0.85 in via cautelativa ipotizzando dettagli antisismici inadatti in seguito alla sovrapposizione delle barre. Inoltre, nel caso in cui le staffe presenti non abbiano ancoraggi idonei ad evitare l’apertura delle stesse, è opportuno assumere, così come è stato fatto nel progetto, α=0. A fini della verifica deve essere che la capacità di rotazione ultima di collasso sia superiore alla domanda di rotazione dovuta agli spostamenti sotto l’azione sismica. La domanda di rotazione è stata calcolata come: con: dE = µddEe con µd = q poiché T1>TC e dEe = spostamento ottenuto dall'analisi lineare

dinamica h = altezza di interpiano

Si riportano nel paragrafo successivo le tabelle di verifiche, tutte con esito positivo, divise per blocchi e per diametro di armatura. Le celle contenenti i trattini corrispondono ai pilastri sostituiti in corrispondenza dei setti

9.1 TABELLE DI VERIFICA

PILASTRI BLOCCO A φ14, 30X30, HINTERPIANO=3315mm

p staf. barre long x barre long y staffe azione assiale luce taglio

arm. traz arm. compr arm. traz arm. compr capacità di rotaz spostamento domanda di rotaz

P PIANO sh As,x As',x As,y As',y Ast Nsd Lv Ac ν ω,x ω',x ω,y ω',y θu SD ± X θu SD ± Y Du ± X Ee Du ± Y Ee q ± X q ± Y VERIFICA

mm mm2 mm

2 mm

2 mm

2 mm

2 kN mm mm

2 rad rad mm mm Rad rad

P1 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 44.65 3315 90000 0.024 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0258 0.0258 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P2 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 236.94 3315 90000 0.126 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0228 0.0228 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P3 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 74.11 3315 90000 0.040 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0253 0.0253 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P4 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 224.55 3315 90000 0.120 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0230 0.0230 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P5 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 97.89 3315 90000 0.052 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0249 0.0249 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P6 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 82.12 3315 90000 0.044 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0252 0.0252 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P7 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 235.42 3315 90000 0.126 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0228 0.0228 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P8 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 648.34 3315 90000 0.346 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0175 0.0175 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P9 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

P10 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

P11 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 269.39 3315 90000 0.144 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0223 0.0223 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P19 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

P20 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 155.69 3315 90000 0.083 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0240 0.0240 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P21 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 274.33 3315 90000 0.146 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0222 0.0222 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P22 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 130.47 3315 90000 0.070 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0244 0.0244 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P23 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 211.92 3315 90000 0.113 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0232 0.0232 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P24 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 101.45 3315 90000 0.054 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0249 0.0249 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P25 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 73.91 3315 90000 0.039 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0253 0.0253 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P26 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 104.26 3315 90000 0.056 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0248 0.0248 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P27 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 197.17 3315 90000 0.105 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0234 0.0234 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P28 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 222.53 3315 90000 0.119 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0230 0.0230 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P29 II-III 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -


p. st. barre long x barre long y staffe azione assiale luce taglio



mm mm2 mm

2 mm

2 mm

2 mm

2 kN mm mm

2 rad rad mm mm rad rad

P1 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 140.86 3360 90000 0.075 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0244 0.0244 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P2 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 510.94 3360 90000 0.273 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0192 0.0192 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P3 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 270.76 3360 90000 0.144 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0224 0.0224 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P4 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 428.09 3360 90000 0.228 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0203 0.0203 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P5 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 259.12 3360 90000 0.138 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0226 0.0226 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P6 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 188.16 3360 90000 0.100 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0236 0.0236 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P7 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 534.89 3360 90000 0.285 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0189 0.0189 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P8 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 1040.58 3360 90000 0.555 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0137 0.0137 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P9 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

P10 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

P11 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 492.63 3360 90000 0.263 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0194 0.0194 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P19 I-II 150 307.72 307.72 307.72 307.72 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -


p st. barre long x barre long y staffe azione assiale luce taglio



mm mm2 mm2 mm2 mm2 mm2 kN mm mm2 rad rad mm mm rad rad

P12 II-III 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 304.55 3315 90000 0.162 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0218 0.0218 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P13 II-III 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 326.56 3315 90000 0.174 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0215 0.0215 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P14/P15 II-III 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 316.34 3315 90000 0.169 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0217 0.0217 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P15 II-III 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 367.4 3315 90000 0.196 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0210 0.0210 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P16 II-III 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 181 3315 90000 0.097 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0236 0.0236 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P18 II-III 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 459.3 3315 90000 0.245 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0198 0.0198 0 0 0.0000 0.0000 OK OK






P12 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 653.15 3360 90000 0.348 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0175 0.0175 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P13 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 707.78 3360 90000 0.377 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0169 0.0169 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P14/P15 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 485.06 3360 90000 0.259 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0195 0.0195 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P15 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 902.66 3360 90000 0.481 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0149 0.0149 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P16 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 278.91 3360 90000 0.149 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0223 0.0223 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P18 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 825.27 3360 90000 0.440 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0157 0.0157 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P20 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 339.45 3360 90000 0.181 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0214 0.0214 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P21 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 539.28 3360 90000 0.288 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0189 0.0189 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P22 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 413.86 3360 90000 0.221 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0204 0.0204 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P23 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 278.97 3360 90000 0.149 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0223 0.0223 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P24 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 149.13 3360 90000 0.080 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0242 0.0242 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P25 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 439.86 3360 90000 0.235 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0201 0.0201 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P26 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 181.28 3360 90000 0.097 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0237 0.0237 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P27 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 499.35 3360 90000 0.266 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0193 0.0193 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P28 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 455.59 3360 90000 0.243 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0199 0.0199 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P29 I-II 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -






P1 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 78.01 3370 90000 0.042 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0254 0.0254 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P2 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 734.63 3370 90000 0.392 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0167 0.0167 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P3 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 447.05 3370 90000 0.238 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0200 0.0200 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P4 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 636.83 3370 90000 0.340 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0177 0.0177 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P5 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 519.33 3370 90000 0.277 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0191 0.0191 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P6 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 182.77 3370 90000 0.097 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0237 0.0237 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P7 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 761.93 3370 90000 0.406 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0164 0.0164 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P8 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 1230.58 3370 90000 0.656 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0121 0.0121 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P9 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

P10 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

P11 PT-I 150 401.92 401.92 401.92 401.92 56.52 632.56 3370 90000 0.337 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0178 0.0178 10 0 0.0045 0.0000 OK OK






P12 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 983.13 3370 90000 0.524 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0142 0.0142 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P13 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 1064.91 3370 90000 0.568 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0135 0.0135 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P14/P15 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 814.89 3370 90000 0.435 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0158 0.0158 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P15 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 880.52 3370 90000 0.470 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0152 0.0152 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P16 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 792.88 3370 90000 0.423 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0160 0.0160 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P18 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 1165.68 3370 90000 0.622 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0126 0.0126 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P20 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 539.18 3370 90000 0.288 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0189 0.0189 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P21 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

P22 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 620.61 3370 90000 0.331 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0179 0.0179 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P23 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 510.58 3370 90000 0.272 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0192 0.0192 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P24 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 269.54 3370 90000 0.144 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0224 0.0224 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P25 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 560.05 3370 90000 0.299 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0186 0.0186 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P26 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 420.49 3370 90000 0.224 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0204 0.0204 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P27 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 711.65 3370 90000 0.380 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0169 0.0169 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P28 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 657.38 3370 90000 0.351 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0175 0.0175 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P29 PT-I 150 508.68 508.68 508.68 508.68 56.52 - - - - - - - - - - - - - - - -

PILASTRO N°14 BLOCCO A φ18, HINTERPIANO = Luce di taglio

p st. barre long x barre long y staffe

azione

assiale

luce

taglio

arm.

traz

arm.

compr

arm.

traz

arm.

compr capacità di rotaz spostamento domanda di rotaz



P14 30X30 II-III 150 508.68 508.68 508.68 508.68 100.48 345.12 3315 90000 0.184 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0213 0.0213 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P14 40X30 I-II 150 763.02 763.02 763.02 763.02 100.48 800.68 3360 120000 0.320 0.0994 0.0994 0.0994 0.0994 0.0181 0.0164 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P14 40X30 PT-I 150 1017.4 1017.36 1017.4 1017.4 100.48 1121.62 3370 120000 0.449 0.1326 0.1326 0.1326 0.1326 0.0156 0.0141 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

PILASTRO N°17 BLOCCO A φ18, HINTERPIANO = Luce di taglio


azione

assiale

luce

taglio

arm.

traz

arm.

compr

arm.

traz

arm.


P PIAN

O sh As,x As',x As,y As',y Ast Nsd Lv Ac ν ω,x ω',x ω,y ω',y θu SD ± X θu SD ± Y Du ± X Ee Du ± Y Ee q ± X q ± Y VERIFICA


P17 30X30 II-III 100 508.68 508.68 508.68 508.68 100.48 764.56 3315 90000 0.408 0.0884 0.0884 0.0884 0.0884 0.0162 0.0162 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P17 50X50 I-II 100 1017.4 1017.36 1017.4 1017.4 100.48 1608.61 3360 250000 0.309 0.0636 0.0636 0.0636 0.0636 0.0154 0.0154 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P17 50X50 PT-I 100 1017.4 1017.36 1017.4 1017.4 100.48 2542.07 3370 250000 0.488 0.0636 0.0636 0.0636 0.0636 0.0124 0.0124 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

PILASTRI BLOCCO B+C φ14, 30X30, HINTERPIANO=3315mm




mm mm2 mm

2 mm

2 mm

2 mm

2 kN mm mm


P1' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 2.22 3315 90000 0.001 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0265 0.0265 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P2' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 125.58 3315 90000 0.067 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0245 0.0245 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P3' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 148.4 3315 90000 0.079 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0241 0.0241 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P6' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 96.12 3315 90000 0.051 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0249 0.0249 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P7' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 359.42 3315 90000 0.192 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0211 0.0211 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P3'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 75.66 3315 90000 0.040 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0253 0.0253 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P2'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 66.7 3315 90000 0.036 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0254 0.0254 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P13'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 76.82 3315 90000 0.041 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0253 0.0253 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P6'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 93.85 3315 90000 0.050 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0250 0.0250 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P7'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 42.39 3315 90000 0.023 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0258 0.0258 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P8'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 51.89 3315 90000 0.028 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0257 0.0257 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P10'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 85.67 3315 90000 0.046 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0251 0.0251 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P16'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 112.11 3315 90000 0.060 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0247 0.0247 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P17'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 72.52 3315 90000 0.039 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0253 0.0253 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P18'' II-III 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 282.31 3315 90000 0.151 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0221 0.0221 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P4' II-III 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 213.84 3315 90000 0.114 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0231 0.0231 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P5' II-III 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 209.59 3315 90000 0.112 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0232 0.0232 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P4'' II-III 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 194.73 3315 90000 0.104 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0234 0.0234 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P12'' II-III 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 162.86 3315 90000 0.087 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0239 0.0239 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P5'' II-III 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 151.17 3315 90000 0.081 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0241 0.0241 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P11'' II-III 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 148.23 3315 90000 0.079 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0241 0.0241 0 10 0.0000 0.0045 OK OK





mm mm2 mm

2 mm

2 mm

2 mm

2 kN mm mm


P1' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 81.67 3360 90000 0.044 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0253 0.0253 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P2' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 251.11 3360 90000 0.134 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0227 0.0227 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P3' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 277.62 3360 90000 0.148 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0223 0.0223 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P6' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 228.66 3360 90000 0.122 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0230 0.0230 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P7' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 655.36 3360 90000 0.350 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0175 0.0175 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P3'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 191.1 3360 90000 0.102 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0236 0.0236 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P2'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 145.36 3360 90000 0.078 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0243 0.0243 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P13'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 153.4 3360 90000 0.082 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0242 0.0242 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P6'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 225.2 3360 90000 0.120 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0231 0.0231 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P7'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 117.25 3360 90000 0.063 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0247 0.0247 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P8'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 148.36 3360 90000 0.079 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0242 0.0242 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P10'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 220.46 3360 90000 0.118 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0231 0.0231 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P16'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 286.53 3360 90000 0.153 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0222 0.0222 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P17'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 192.74 3360 90000 0.103 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0236 0.0236 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P18'' I-II 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 591.75 3360 90000 0.316 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0182 0.0182 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P4' I-II 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 350.46 3360 90000 0.187 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0213 0.0213 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P5' I-II 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 343.98 3360 90000 0.183 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0214 0.0214 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P4'' I-II 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 478.34 3360 90000 0.255 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0196 0.0196 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P12'' I-II 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 360.6 3360 90000 0.192 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0212 0.0212 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P5'' I-II 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 361.42 3360 90000 0.193 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0211 0.0211 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P11'' I-II 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 332.37 3360 90000 0.177 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0215 0.0215 0 10 0.0000 0.0045 OK OK





mm mm2 mm

2 mm

2 mm

2 mm

2 kN mm mm


P1' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 152.99 3370 90000 0.082 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0242 0.0242 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P2' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 382.78 3370 90000 0.204 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0209 0.0209 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P3' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 606.41 3370 90000 0.323 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0181 0.0181 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P6' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 323.6 3370 90000 0.173 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0217 0.0217 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P7' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 884.56 3370 90000 0.472 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0151 0.0151 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P0'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 57.82 3370 90000 0.031 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0257 0.0257 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P1'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 178.32 3370 90000 0.095 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0238 0.0238 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P3'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 321.07 3370 90000 0.171 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0217 0.0217 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P2'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 244.16 3370 90000 0.130 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0228 0.0228 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P13'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 203.06 3370 90000 0.108 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0234 0.0234 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P6'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 361.51 3370 90000 0.193 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0212 0.0212 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P7'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 187.66 3370 90000 0.100 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0237 0.0237 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P8'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 244.78 3370 90000 0.131 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0228 0.0228 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P16'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 310.3 3370 90000 0.165 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0219 0.0219 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P17'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 774.19 3370 90000 0.413 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0162 0.0162 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P18'' PT-I 200 307.72 307.72 307.72 307.72 100.48 206.99 3370 90000 0.110 0.0535 0.0535 0.0535 0.0535 0.0234 0.0234 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P4' PT-I 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 488.47 3370 90000 0.261 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0195 0.0195 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P5' PT-I 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 479.26 3370 90000 0.256 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0196 0.0196 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P4'' PT-I 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 754.47 3370 90000 0.402 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0164 0.0164 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P12'' PT-I 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 558.86 3370 90000 0.298 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0186 0.0186 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P5'' PT-I 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 573.81 3370 90000 0.306 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0185 0.0185 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P11'' PT-I 200 615.44 615.44 615.44 615.44 100.48 520.18 3370 90000 0.277 0.1069 0.1069 0.1069 0.1069 0.0191 0.0191 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

P10'' PT-I 200 769.3 769.3 769.3 769.3 100.48 401.93 3370 195000 0.099 0.0617 0.0617 0.0617 0.0617 0.0181 0.0237 10 0 0.0045 0.0000 OK OK






P14'' II-III 200 401.92 401.92 401.92 401.92 100.48 266.98 3315 90000 0.142 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0224 0.0224 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P9'' II-III 200 401.92 401.92 401.92 401.92 100.48 174.02 3315 90000 0.093 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0237 0.0237 0 0 0.0000 0.0000 OK OK






P14'' I-II 200 401.92 401.92 401.92 401.92 100.48 572.17 3360 90000 0.305 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0185 0.0185 10 20 0.0045 0.0089 OK OK

P9'' I-II 200 401.92 401.92 401.92 401.92 100.48 408.7 3360 90000 0.218 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0205 0.0205 0 10 0.0000 0.0045 OK OK






P9'' PT-I 200 401.92 401.92 401.92 401.92 100.48 635.25 3370 90000 0.339 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0177 0.0177 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

P16'' PT-I 200 401.92 401.92 401.92 401.92 100.48 462.5 3370 90000 0.247 0.0698 0.0698 0.0698 0.0698 0.0198 0.0198 10 0 0.0045 0.0000 OK OK

PILASTRO CIRCOLARE N°15’’ BLOCCO B φ16, HINTERPIANO=Luce di calcolo


azione

assiale

luce

taglio

arm.

traz

arm.

compr

arm.

traz

arm.




P15'' φ40 II-III 200 602.88 602.88 602.88 602.88 100.48 502.83 3315 502400 0.048 0.0188 0.0188 0.0188 0.0188 0.0226 0.0226 0 0 0.0000 0.0000 OK OK

P15'' φ45 I-II 200 602.88 602.88 602.88 602.88 100.48 1118.06 3360 635850 0.084 0.0148 0.0148 0.0148 0.0148 0.0209 0.0209 0 10 0.0000 0.0045 OK OK

P15'' φ50 PT-I 200 602.88 602.88 602.88 602.88 100.48 1715.17 3370 785000 0.105 0.0120 0.0120 0.0120 0.0120 0.0197 0.0197 10 10 0.0045 0.0045 OK OK

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