COMUNE DI ITALA - comuneitala.it Miglioramento Sismico/GEN 006... · RELAZIONE DI CALCOLO - Comune...

PROGETTISTA : SG.INARCH s.r.l.s.

Dott.Ing. Gaetano Saitta

via A.Moro, 14A int 10 - 95030 NICOLOSIvia Nazionale 25 Mistretta

tel. + 39 095/911727. + 39 3933359775

SG.INARCH Società di ingegneria

60

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approvato

NEG

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descrizione

commessa

datarev.

1

0

ELABORATO : RELAZIONEcalcolo STRUTTURE post intervento

fase

IL R.U.P. :

PROGETTO

MIGLIORAMENTO STRUTTURALE E ANTISISMICO

EDIFICIO SEDE DEL COMUNE

NOVEMBRE 2017

COMUNE DI ITALAProvincia di Messina

0

Comune : ITALA

PROVINCIA : MESSINA

RELAZIONE DI CALCOLO

Vulnerabilità sismica - Cap. 8.3 - D.M. 14/01/2008 "Norme Tecniche per le Costruzioni"

Arc

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7

Oggetto: miglioramento sismico edificio sededel comune PUSH-OVER post intervento

Committente:

Comune di Itala

Progettista:

ingegnere gaetano saitta

Progettista Strutturale:


Direttore dei Lavori:


RELAZIONE DI CALCOLO - Comune di Itala

FaTA e-version - Vers 30.5.21 Pag.

1



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1 Introduzione

1.1 Premessa

1.1.1 Cenni sulla casa produttrice del software

La relazione seguente riporta i dati relativi ai criteri di progettazione, alla geometria, alla meccanica della struttura descritta al

relativo paragrafo, nonché i relativi risultati dei calcoli strutturali così come ricavati dal calcolatore elettronico tramite

l’utilizzo del Software "FaTA-e" prodotto e distribuito da Stacec srl con sede in Bovalino (RC), e concesso in licenza al

responsabile dei calcoli stessi.

FaTA-e è un programma sviluppato specificatamente per la progettazione e la verifica di edifici tridimensionali multipiano ed

industriali realizzati con elementi strutturali in C.A., in Acciaio, in legno (massiccio e/o lamellare) o in muratura.

FaTA-e articola le operazioni di progetto secondo tre fasi distinte:

1) preprocessore: fase di Input dove viene definita e modellata interamente la struttura;

2) solutore: fase di elaborazione della struttura tramite un solutore agli elementi finiti;

3) post-processore: fase di verifica degli elementi, creazione degli elaborati grafici e della relazione di calcolo.

1.1.2 Descrizione dell’Opera da calcolare

Comune : ITALA

PROVINCIA : MESSINA

Oggetto : miglioramento sismico edificio sededel comune

Committente : Comune di Itala

Indirizzo :

Città : ITALA

PROVINCIA : MESSINA

Telefono :

Progettista : ingegnere gaetano saitta

Indirizzo :

Città : NICOLOSI

PROVINCIA : CATANIA

Telefono : 3933359775

Progettista Strutturale : ingegnere gaetano saitta

Indirizzo :

Città : NICOLOSI

PROVINCIA : CATANIA

Telefono : 3933359775

Direttore dei Lavori : ingegnere gaetano saitta

Indirizzo :

Città : NICOLOSI

PROVINCIA : CATANIA

Telefono : 3933359775

Nome File : itala contr_cern_piede

1.2 Riferimenti Legislativi.

Tutte le operazioni illustrate nel proseguo, relative all’analisi della struttura ed alle verifiche sugli elementi sono state effettuate

in piena conformità alle seguenti norme:



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Norme Tecniche C.N.R. 10011: "Costruzioni di acciaio - Istruzione per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione."

Norme C.N.R. 10024: " Analisi delle strutture mediante calcolatore elettronico: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo."

Ordinanza del Presidente del Consiglio 3274 - 08/05/2003: "Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per

le costruzioni in zona sismica."

Ordinanza del Presidente del Consiglio 3431 - 03/05/2005: "Ulteriori modifiche ed integrazioni all’Ordinanza del Presidente del Consiglio 3274 - 08/05/2003."

D.M. 14/01/2008: "Norme tecniche per le costruzioni."

Circolare 617 del 02/02/2009: "Istruzioni per l’applicazione delle «Nuove norme tecniche per le costruzioni» di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008."

1.3 Convenzioni,Unità di misura e simboli adottati.

Nei calcoli sono state utilizzate le seguenti unità:

- distanze : cm

- forze, tagli, e sforzi normali : daN

- coppie e momenti flettenti : daNm

- carichi sulle aste : daN/m

- carichi su superfici : daN/m²

- peso specifico : daN/m³

- tensioni e resistenze : daN/m²

- temperatura : °C

I simboli adottati hanno il seguente significato:

q : fattore di struttura;

Rck : Resistenza caratteristica cubica a compressione del calcestruzzo;

fck : Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo;

Ec : Modulo elastico secante del calcestruzzo;

Ect : Modulo elastico a trazione del calcestruzzo

fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo;

fctk,0.05 : Resistenza caratteristica a trazione;

ν : Coefficiente di Poisson;

αt : Coefficiente di dilatazione termica;

ps : peso specifico;

fyk : Resistenza caratteristica di snervamento dell’acciaio;

ftk : Resistenza caratteristica di rottura dell’acciaio;

fd : resistenza di calcolo dell’acciaio;

A : Superficie della sezione trasversale;

Jx : Momento di inerzia rispetto all’asse X;

Jy : Momento di inerzia rispetto all’asse Y;

Jxy : Momento di inerzia centrifugo rispetto agli assi X ed Y;

Jt : Fattore torsionale;

N : sforzo normale;

MT : Momento Torcente;

MXZ : Momento Flettente X-Z;

TXZ : Taglio X-Z;

MXY : Momento Flettente X-Y;

TXY : Taglio X-Y;

f : Frequenza del modo i-esimo;



4

T : Periodo del modo i-esimo;

Γx : Fattore di partecipazione del modo i-esimo in direzione x;

Γy : Fattore di partecipazione del modo i-esimo in direzione y;

Γz : Fattore di partecipazione del modo i-esimo in direzione z;

NSd : Sforzo Normale sollecitante di calcolo;

MSdXZ : Momento Flettente X-Z sollecitante di calcolo;

MSdXY : Momento Flettente X-Y sollecitante di calcolo;

MtS : Momento Torcente sollecitante di calcolo;

VSdXZ : Taglio X-Z sollecitante di calcolo;

VSdXY : Taglio X-Y sollecitante di calcolo;

NRd : Sforzo Normale resistente di calcolo;

MRdXZ : Momento Flettente X-Z resistente di calcolo;

MRdXY : Momento Flettente X-Y resistente di calcolo;

MtR : Momento Torcente resistente di calcolo;

VRdXZ : Taglio X-Z resistente di calcolo;

VRdXY : Taglio X-Y resistente di calcolo;

σc : Tensioni del calcestruzzo;

σs : Tensioni delle armature;

σc,lim : Tensioni limite del calcestruzzo;

σs,lim : Tensioni limite dell’acciaio;

f/l : rapporto freccia/lunghezza;

flim : valore limite del rapporto freccia/lunghezza;

2 Descrizione del Modello.

2.1 Modello assunto per il calcolo.

L’analisi numerica della struttura è stata condotta attraverso l’utilizzo del metodo degli elementi finiti ipotizzando un

comportamento elastico-lineare.

Il metodo degli elementi finiti consiste nel sostituire il modello continuo della struttura con un modello discreto equivalente e

di approssimare la funzione di spostamento con polinomio algebrico, definito in regioni (dette appunto elementi finiti) che

sono delle funzioni interpolanti il valore di spostamento definito in punti discreti (detti nodi).

Gli elementi finiti utilizzabili ai fini della corretta modellazione della struttura verranno descritti di seguito.

Il modello di calcolo può essere articolato sulla base dell’ipotesi di impalcato rigido, in funzione della reale presenza di solai

continui atti ad irrigidire tutto l’impalcato.

Tale ipotesi viene realizzata attraverso l’introduzione di adeguate relazioni cinematiche tra i gradi di libertà dei nodi costituenti

l’impalcato stesso.

Il metodo di calcolo adottato, le combinazioni di carico, e le procedure di verifica saranno descritte di seguito.

Riferimento globale e locale.

La struttura viene definita utilizzando una terna di assi cartesiani formanti un sistema di riferimento levogiro, unico per tutti gli

elementi e chiamato "globale". Localmente esiste un ulteriore sistema di riferimento, detto appunto "locale", utile alla

definizione delle caratteristiche di rigidezza dei singoli elementi.

I due sistemi di riferimento sono correlati da una matrice, detta di rotazione.

Modellazione geometrica della struttura.

Il modello geometrico (mesh) della struttura è basato sull’utilizzo dei seguenti elementi:

- Nodi

Si definiscono nodi, entità geometriche determinate tramite le tre coordinate nel riferimento globale.

I nodi, nello spazio tridimensionale, posseggono tre gradi di libertà traslazionali e tre rotazionali.

Essi sono posizionati in modo da definire gli estremi degli elementi finiti e, di regola, in ogni discontinuità strutturale, di

carico, di caratteristiche meccaniche, di campo di spostamento.

- Vincoli e Molle

I gradi di libertà possono essere vincolati, bloccando il cinematismo nella direzione voluta o assegnando "molle" applicate ai

nodi tramite valori di rigidezza finiti.



5

Un vincolo assegna a priori un valore di spostamento nullo, e quindi la variabile corrispondente viene eliminata.

- Vincoli interni

Tali vincoli servono a definire le modalità di trasmissione degli sforzi dall’elemento finito ai nodi. Ciò viene associato al

concetto di trasferimento della rigidezza.

Generalmente l’elemento considerato è rigidamente connesso ai nodi che lo definiscono, in modo da bloccare tutti i gradi di

libertà relativi. E’ possibile, comunque "rilasciare" le caratteristiche delle sollecitazioni, in modo da svincolare i gradi di libertà

corrispondenti. Nel caso particolare, il modello utilizzato consente di svincolare le tre rotazioni intorno agli assi locali

dell’asta.

- Aste

Si tratta di elementi finiti monodimensionali ad asse rettilineo delimitate da due nodi (i nodi di estremità).

Per questi elementi generalmente la funzione interpolante è quella del modello analitico per cui la mesh non influisce

sensibilmente sulla convergenza.

Le aste sono dotate di rigidezza assiale, flessionale, e a taglio, secondo il modello classico della trave inflessa di Eulero-

Bernoulli.

Alla singola asta è possibile associare una sezione costante per tutta la sua lunghezza.

- Asta su suolo elastico

Si tratta di elementi finiti monodimensionali ad asse rettilineo, di definizione simile alle aste. Sono utili a modellare travi di

fondazione, considerate poggianti su suolo alla Winkler, e reagenti sia rispetto alle componenti traslazionali di cinematismo,

sia rotazionali.

- Lastra-Piastra

Si tratta di elementi finiti bidimensionali, definiti da tre o quattro nodi, posti ai vertici rispettivamente di un triangolo o di un

quadrilatero irregolare. La geometria reale dell’elemento viene ricondotta ad un triangolo rettangolo (elemento a tre nodi) o ad

un quadrato definito nella trattazione isoparametrica.

L’elemento lastra-piastra non ha rigidezza per la rotazione intorno all’asse perpendicolare al suo piano e viene trattato secondo

la teoria di Mindlin-Reissner. Nel modello considerato si tiene conto dell’accoppiamento tra azioni flessionali e membranali.

- Forze e coppie concentrate

Per la risoluzione statica della struttura, tutti i carichi applicati agli elementi vengono trasferiti ai nodi. Ciò avviene in

automatico per il peso delle aste,delle piastre, delle pareti, dei pannelli di carico presenti sulle aste e per la distribuzione di

carico applicate

agli elementi bidimensionali.

Il modello di calcolo consente anche l’introduzione di forze e coppie ai nodi.

Le forze sono dirette lungo le tre direzioni del sistema di riferimento globale ed in entrambi i versi per ogni direzione.

Le coppie concentrate sono riferite ai tre assi del riferimento globale, in entrambi i versi di di rotazione di ciascun asse.

- Carichi distribuiti

Il modello di calcolo consente anche l’introduzione di carichi ripartiti sulle aste e di distribuzione di carico su piastre e pareti.

I carichi ripartiti sulle aste possono essere riferite sia al riferimento globale, sia al riferimento locale, lungo le tre direzioni ed in

entrambe i versi. E’ possibile anche introdurre carichi distribuiti torcenti agenti intorno all’asse dell’asta ed in entrambe i versi

di rotazione.

Tutti i tipi di carico ripartito devono avere forma trapezia.

Sugli elementi bidimensionali, che fanno parte della mesh di piastre e pareti, è possibile assegnere una distribuzione uniforme,

avente le caratteristiche di una pressione diretta ortogonalmente all’elemento.

- Pannelli di carico

Il pannello di carico è un concetto legato alla reale distribuzione di carichi gravanti sulle aste. Ne fanno parte: solai, balconi,

scale.

Da tali pannelli, di forma irregolare come definiti dalla geometria dell’input, si passa alla quantificazione dei carichi

trapezoidali ripartiti sulle aste. Per meglio simulare l’effetto dei pannelli, vengono generati in modo automatico anche dei

carichi ripartiti torcenti, anch’essi di forma trapezia, relativi ai carichi distribuiti equivalenti al pannello.

- Sezioni

Le sezioni assegnabili alle aste sono definite attraverso le caratteristiche geometrico-elastiche, i moduli di resistenza plastici

(sezioni in acciaio) ed il materiale.



6

Materiali.

I materiali, ai fini del calcolo delle sollecitazioni, sono considerati omogenei ed isotropi e sono definiti dalle seguenti

caratteristiche: peso per unità di volume, modulo elastico, coefficiente di Poisson, coefficiente di dilatazione, e tutte le

caratteristiche meccaniche, riepilogate in seguito, utili alle verifiche strutturali dettate dalla normativa.

Matrici di calcolo della struttura.

Dalla discretizzazione geometrica della struttura vengono definite le matrici utili a studiare il comportamento globale della

struttura in esame.

- Matrice di rigidezza

Tale matrice viene costruita partendo dalla matrice di rigidezza espressa nel sistema di riferimento locale dell’elemento

considerato. Attraverso un’operazione di trasformazione, mediante la matrice di rotazione, viene riferita al sistema di

riferimento globale. L’ultima operazione consiste nell’"assemblaggio" delle singole matrici di ogni elemento, in modo da

formare un’unica matrice relativa all’intera struttura.

- Matrice delle masse

La generazione della matrice globale è del tutto analoga a quella sopra descritta per la matrice di rigidezza. La matrice delle

masse è di tipo "consistent" e considera l’effettiva distribuzione delle masse della struttura. Come definito dalla normativa, alle

masse relative ai carichi permanenti, viene aggiunta un’aliquota delle masse equivalenti ai carichi d’esercizio.

2.2 Tipo di calcolo. (ANALISI STATICA NON LINEARE)

L’analisi statica non lineare consiste nell’applicare alla struttura i carichi gravitazionali e, per la direzione considerata

dell’azione sismica, un sistema di forze orizzontali distribuite, ad ogni livello della costruzione. Il profilo di forze utilizzato

può essere di diverse configurazioni: proporzionalmente alle forze d’inerzia, alle altezze o ai modi di vibrare. Tali forze sono

scalate in modo da far crescere monotonamente, sia in direzione positiva che negativa e fino al raggiungimento delle

condizioni di collasso locale o globale, lo spostamento orizzontale dc del punto di controllo. Il un punto di controllo viene

scelto coincidente con il centro di massa dell’ultimo livello della costruzione.

La struttura viene discretizzata con elementi di tipo "beam", in cui le caratteristiche di plasticità sono assegnate esclusivamente

agli estremi dell’asta. Ai vari passi di incremento dei carichi orizzontali, lo stato di sollecitazione determina la formazione di

diversi tipi di meccanismi di rottura (per flessione, schiacciamento, taglio). I vari meccanismi determinano la ridistribuzione

delle rigidezze e, di conseguenza, delle sollecitazioni.

La risoluzione del sistema viene eseguita con il metodo di Newton-Raphson.

Il risultato consiste in un diagramma ("curva di capacità"), dove in ascissa viene riportato lo spostamento di un punto di

controllo (al livello della copertura) e in ordinata la forza totale orizzontale applicata alla struttura. Dalla curva di capacità è

possibile ricavare la "capacità di spostamento" della struttura.

La verifica globale della struttura si considera soddisfatta se la capacità di spostamento è maggiore della "domanda di

spostamento".

d*max= SDe(T*) per T* ≥ TC

d*max= ((SDe(T*)) / q*) • [1 + (q* - 1) • TC / T*] per T* < TC

dove:

d*max è la domanda di spostamento.

T* = 2π√m* / k* è il periodo del sistema equivalente ad un grado di libertà.

TC riportato nella tabella 3.2.VII del punto 3.2.3.2.2 del D.M. 14/01/2008.

m* = ΣmiΦi è la massa partecipante del sistema equivalente.

k* è la rigidezza secante del sistema equivalente ad un grado di libertà.

q* = Se(T*)m* / F*y è il rapporto tra la forza di risposta elastica e la forza di snervamento del sistema equivalente.

SDe(T*) è il valore dello spettro di risposta elastico degli spostamenti in corrispondenza del periodo T*.

Se(T*) è il valore dello spettro di risposta elastico delle accelerazioni in corrispondenza del periodo T*.

mi è la massa di ogni impalcato della struttura.

Φi è il vettore che rappresenta il primo modo di vibrare della struttura.



7

F*y è la forza di snervamento del sistema equivalente.

Il calcolo viene eseguito separatamente nelle due direzioni principali della struttura considerando due distribuzioni di forze

applicate al baricentro delle masse di ogni impalcato: una di forze proporzionali alle masse ed una di forze proporzionali

all’altezza degli impalcati (analisi statica lineare).

Nel primo caso le forze sono computate secondo le seguenti formule:

FIh = FHWI / (Σ WI);

FH = Sd(TI) Wtot λ

Nel secondo caso le forze sono computate secondo le seguenti formule:

FIh = FH(WI zI) / (Σ WI zI);

dove:

zI quota dell’impalcato

Sd(TI) ordinata spettro di risposta;

λ = 0.85 (Npiani ≥ 3 - TI ≤ 2 TC) oppure 1.00 (in tutti gli altri casi);

WI = (GK + ΣI ΨEi QiK);

2.3 Condizioni di carico valutate

Dati Condizioni.

Nella seguente tabella vengono riportati i dati per la definizione delle condizioni di carico: Azione Tipo Durata

Car. perm. strutt. (Gk1) C.Perm. (Gk) Permanente

Car. perm. non strutt. (Gk2) C.p. non str. (Gk2) Permanente

Carichi d’esercizio (Qk) C. Ese. (Qk) Lunga

∆t Carico termico Breve

Torsione Accidentale X Azione Sismica Istantanea

Torsione Accidentale Y Azione Sismica Istantanea

Sisma X Azione Sismica Istantanea

Sisma Y Azione Sismica Istantanea

Sisma Z Azione Sismica Istantanea

Coefficienti di combinazione.

Nella seguente tabella vengono riportati i coefficienti di combinazione, dettati dalle normative, relativi agli stati limite ultimi

(SLV ) e di danno (SLD / SLO):

Impalcato Destinazione Altre azioni

Ψ2i Fond. B - Uffici 0.3

Piano 1 B - Uffici 0.3


Piano 3 H - Coperture 0.0

Per balconi e scale verranno usati i coefficienti calcolati come i maggiori tra quelli relativi alla categoria di carico di piano ed i

seguenti:

Cat. Destinazione Altre azioni

Ψ2i C2 Balconi, ballatoi e scale 0.6

Combinazioni per le verifiche allo stato limite di salvaguardia della vita, di danno e di operatività

Le azioni di calcolo presenti sulla struttura e le relative combinazioni di carico nei riguardi dello stato limite ultimo possono

essere riassunte nelle seguenti tabelle:



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Comb. Condizione C.

perm.(Gk1) C. p. non str.(Gk2)

C. ese.(Qk) Tors. acc. X(Mx)

Tors. acc. Y(My)

Sisma X Sisma Y

1 γG1s γG2s Ψ2γQs 1 0 1 0.30

2 γG1s γG2s Ψ2γQs -1 0 1 0.30

3 γG1s γG2s Ψ2γQs 1 0 1 -0.30

4 γG1s γG2s Ψ2γQs -1 0 1 -0.30

5 γG1s γG2s Ψ2γQs 1 0 -1 0.30

6 γG1s γG2s Ψ2γQs -1 0 -1 0.30

7 γG1s γG2s Ψ2γQs 1 0 -1 -0.30

8 γG1s γG2s Ψ2γQs -1 0 -1 -0.30

9 γG1s γG2s Ψ2γQs 0 1 0.30 1

10 γG1s γG2s Ψ2γQs 0 -1 0.30 1

11 γG1s γG2s Ψ2γQs 0 1 -0.30 1

12 γG1s γG2s Ψ2γQs 0 -1 -0.30 1

13 γG1s γG2s Ψ2γQs 0 1 0.30 -1

14 γG1s γG2s Ψ2γQs 0 -1 0.30 -1

15 γG1s γG2s Ψ2γQs 0 1 -0.30 -1

16 γG1s γG2s Ψ2γQs 0 -1 -0.30 -1

I coefficienti utilizzati assumono i seguenti valori:

γG1s = 1.00

γG2s = 1.00

γQs = 1.00

Tutte le combinazioni sono da intendersi come somma dell’effetto considerato.

2.4 Procedura di Verifica degli elementi.

Nel seguente paragrafo vengono riportate informazioni aggiuntive sulla scelta di soluzioni e parametri riguardanti il metodo di

analisi statica non lineare.

Il modello strutturale utilizzato è di tipo a plasticità concentrate. In queste condizioni si impone che la formazione della

cerniera plastica avvenga esclusivamente agli estremi dell’elemento finito di tipo "Beam".Al fine di stabilire il danneggiamento

progressivo vengono utilizzati diversi legami tensioni-deformazioni per i vari tipi di collasso.

Modelli di comportamento dei materiali

Il diagramma momento-curvatura viene creato ad ogni passo di integrazione considerando la sezione discretizzata secondo una

mesh con appositi elementi finiti, in base ai diversi comportamenti dei materiali.

Per il materiale “calcestruzzo” verrà usato il modello di Kent & Park (1971) con calcestruzzo non resistente a trazione:

dove:

fc : resistenza a compressione del calcestruzzo;

fcu : resistenza a compressione residua;

eck : deformazione corrispondente alla resistenza massima;

ecu : deformazione corrispondente alla resistenza ultima.

Il modello è rappresentato dalle seguenti equazioni:



9

- σ = fc[2(ε / εck) - (ε / εck)²] se 0 ≤ ε ≤ εck

- σ = fc[1 + Z(ε - εck)] se εck ≤ ε ≤ εcu

- σ = fcu se ε > εcu

con Z pari a (fcu - fc) / [fc(εcu - εck)]

Per i seguenti materiali delle barre di armatura viene usato il modello elastico-perfettamente plastico (K=0): barre lisce,

dove:

E : modulo elastico dell’acciaio;

fy : resistenza dell’acciaio.

Resistenza a taglio

Il modello di rottura a taglio utilizzato è di tipo elasto-fragile con taglio resistente calcolato con il modello di Sezen & Moehle

(2005):

dove:

k : 1 per duttilità < 2 e 0.7 per duttilità > 6 (tra 2 e 6 si interpola, e comunque utilizziamo 1)



10

fc´ : resistenza del calcestruzzo

LS : lunghezza di taglio (approssimativamente 0.5 L)

h : altezza della sezione

P : sforzo normale agente sulla sezione

Ag : area del calcestruzzo

Aw : area della staffa (numbracci • areatondino)

Fy : tensione di snervamento delle barre

s : passo delle staffe

Lunghezza della cerniera plastica

Il calcolo della lunghezza della cerniera plastica è stato effettuato secondo le indicazioni contenute nella circ. 617/2009

utilizzando la seguente formula:

3 Dati

3.1 Dati Generali

Numero Impalcati : 3

Numero delle tipologie di sezioni trasversali usate : 9

Numero delle tipologie di solaio utilizzate : 1

Impalcato Quota

assoluta min [cm]

Quota assoluta

max [cm]

Quota relativa min

[cm]

Quota relativa max

[cm]

Numero Colonne

Numero Travi

Fond. 0.00 0.00 0.00 0.00 0 25

Piano 1 0.00 360.00 360.00 360.00 17 25

Piano 2 360.00 735.00 375.00 375.00 17 25

Piano 3 735.00 1005.00 270.00 270.00 6 7

Coordinate (Datum WGS84) del sito : Latitudine = 38.0507° - Longitudine = 15.4372°

Coordinate (Datum ED50) del sito : Latitudine = 38.0570° - Longitudine = 15.4421°

Identificativi e coordinate (Datum ED50) dei punti che includono il sito Numero punto Latitudine [°] Longitudine [°]

45429 38.0684 15.3911

45430 38.0672 15.4544

45651 38.0184 15.3896

45652 38.0173 15.4529

Zona sismica : SI

Suolo di fondazione : B

Vita nominale : 50

Classe di duttilità : B

Tipo di opera : Opere ordinarie

Classe d’uso : IV

Vita di riferimento : 100



11

Categoria topografica : T2

Coefficiente smorzamento viscoso : 0.05

Parametri dello spettro di risposta orizzontale SLV SLC SLD SLO Tempo di ritorno 949 1950 101 60

Accelerazione sismica 0.326 0.430 0.117 0.090

Coefficiente Fo 2.456 2.485 2.342 2.342

Periodo TC* 0.379 0.416 0.314 0.298

Coefficiente Ss 1.08 1.00 1.20 1.20

Coefficiente di amplificazione topografica St 1.20 1.20 1.20 1.20

Prodotto Ss · St 1.30 1.20 1.44 1.44

Periodo TB 0.17 0.18 0.14 0.14

Periodo TC 0.51 0.55 0.44 0.42

Periodo TD 2.90 3.32 2.07 1.96

Modulo di Winkler traslazionale : 10.00 daN/cm³

Modulo di Winkler tangenziale : 2.50 daN/cm³

Delta Termico aste di elevazione : 15

Delta Termico aste di fondazione : 15

Modulo di omogeneizzazione (per SLE) : 15

Classe di servizio per le strutture in legno : 1

Copriferro Travi di Elevazione in C.A. : 2.50 cm

Copriferro Pilastri in C.A. : 2.50 cm

3.2 Elenco e Caratteristiche dei materiali.

Nell’ambito del progetto si è fatto uso dei seguenti materiali divisi per categoria di appartenenza:



12

Piano 1

a - Calcestruzzo

Nome

Classe Rck [daN/c

m²]

ν ps [daN/m³]

αt [1/°C] Ec [daN/cm

²]

FC γm,c

Ect/Ec

fck [daN/cm²]

fcm [daN/c

m²]

fcd SLU

[daN/cm²]

fctd SLU

[daN/cm²]

fcd SLD

[daN/cm²]

fctd SLD

[daN/cm²]

fctk,0.05

[daN/cm²]

fctm [daN/c

m²]

εc2 [‰] εcu2 [‰]

cls pilastri

- - 0.15 2500 1.0E-005 244200.0 1.20 1.

80

0.50 - 142.5 67.3 5.4 100.9 8.2 5.7 8.2 2.00 3.50

cls travi

- - 0.15 2500 1.0E-005 240000.0 1.20 1.

80

0.50 - 135.0 63.8 5.3 95.6 7.9 5.5 5.5 2.00 3.50

b - Acciaio per C.A.

Nome Tipo γm FC Es [daN/cm²]

fym [daN/cm²]

ftm [daN/cm²]

fd SLU [daN/cm²]

fd SLD [daN/cm²]

fd SLE [daN/cm²]

k εud [‰]

barre lisce

Utente 1.38 1.20 2100000.0 3790.0 5380.0 2746.0 3158.0 3158.0 1.00 10.00

c - Acciaio per carpenteria.

Nome Norm. Tipo ν ps [daN/m³]

αt [1/°C] E [daN/cm²

]

FC γM0 γM1 γM2 fy [daN/cm²

]

fu [daN/cm²

] Acciaio1 UNI EN

10025-2

S235 0.30 7850 1.2E-005 2100000.

0

1.00 1.05 1.05 1.25 2350.0 3600.0

d - Fibra

Nome Tipo Fibre

Tipo Applicazione

Tipo Esposizio

ne

Ef [GPa] εfk [‰]

ffk [MPa]

αfE αff ηa Efd [GPa]

γf γfd ffd [MPa]

PS [g/cm³

] PBO - - - 270.00 21.50 5800.0

0

0.90 0.90 1.00 243.00 1.25 1.50 3210.0

0

1.75

3.3 Elenco dei carichi.

3.3.1 Pesi propri unitari - G1.

Impalcato Solai [daN/m²]

Balconi [daN/m²]

Scale [daN/m²]

Fond. - - -

Piano 1 280 280 -

Piano 2 280 280 -

Piano 3 280 - -

- Analisi dei Carichi -

Solai

Tipologia solaio prevalente: SLC_h=14+5( LATERO CEMENTO ) Altezza pignatta 14.0 cm

Larghezza pignatta 25.0 cm

Larghezza travetto 8.0 cm Altezza solettina collaborante 5.0 cm

Peso dell’unita di volume calcestruzzo armato 2500.0 daN/m³

Peso Pignatte 70.0 daN/m²

Peso Proprio Solaio: 280 daN/m²



13

Piano 2

Piano 3

Balconi

Tipologia balcone prevalente: SLC_h=14+5( LATERO CEMENTO )

Altezza pignatta 14.0 cm

Larghezza pignatta 25.0 cm Larghezza travetto 8.0 cm

Altezza solettina collaborante 5.0 cm

Peso dell’unita di volume calcestruzzo armato 2500.0 daN/m³ Peso Pignatte 70.0 daN/m²


Solai

Tipologia solaio prevalente: SLC_h=14+5( LATERO CEMENTO )

Altezza pignatta 14.0 cm Larghezza pignatta 25.0 cm

Larghezza travetto 8.0 cm

Altezza solettina collaborante 5.0 cm Peso dell’unita di volume calcestruzzo armato 2500.0 daN/m³



Balconi

Tipologia balcone prevalente: SLC_h=14+5( LATERO CEMENTO ) Altezza pignatta 14.0 cm

Larghezza pignatta 25.0 cm

Larghezza travetto 8.0 cm Altezza solettina collaborante 5.0 cm

Peso dell’unita di volume calcestruzzo armato 2500.0 daN/m³ Peso Pignatte 70.0 daN/m²


Solai

Tipologia solaio prevalente: SLC_h=14+5( LATERO CEMENTO )

Altezza pignatta 14.0 cm Larghezza pignatta 25.0 cm

Larghezza travetto 8.0 cm

Altezza solettina collaborante 5.0 cm Peso dell’unita di volume calcestruzzo armato 2500.0 daN/m³



3.3.2 Carichi Permanenti unitari - G2.

Impalcato Solai [daN/m²]

Balconi [daN/m²]

Scale [daN/m²]

Influenza Tramezzi [daN/m²]

Tamponature [daN/m]

Fond. 100 100 100 100 1272

Piano 1 100 100 100 100 1272

Piano 2 100 100 100 100 1272

Piano 3 100 100 100 0 0

- Analisi dei Carichi -



14

Fond.

Piano 1

Piano 2

Piano 3

Influenza Tramezzi Il peso proprio degli elementi divisori interni viene ragguagliato ad un carico permanente portato uniformemente distribuito come definito dal punto 3.1.3.1 -

Elementi divisori interni con 100 < G2 ≤ 200 daN/m² (DM 14/01/2008)

Tamponature

Tipologia tamponatura prevalente: Tamp_3 (Utente)

Peso proprio tamponatura: 424.0 daN/m²

Solai

Tipologia solaio prevalente: Il carico permanente non strutturale G2 deriva dall’analisi della tipologia di solaio adottata in fase di progettazione e descritta nei

relativi elaborati

Balconi Tipologia balcone prevalente: Il carico permanente non strutturale G2 deriva dall’analisi della tipologia di balcone adottata in fase di progettazione e

descritta nei relativi elaborati

Influenza Tramezzi

Il peso proprio degli elementi divisori interni viene ragguagliato ad un carico permanente portato uniformemente distribuito come definito dal punto 3.1.3.1 -


Tamponature



Solai Tipologia solaio prevalente: Il carico permanente non strutturale G2 deriva dall’analisi della tipologia di solaio adottata in fase di progettazione e descritta nei

relativi elaborati

Balconi Tipologia balcone prevalente: Il carico permanente non strutturale G2 deriva dall’analisi della tipologia di balcone adottata in fase di progettazione e

descritta nei relativi elaborati

Influenza Tramezzi

Il peso proprio degli elementi divisori interni viene ragguagliato ad un carico permanente portato uniformemente distribuito come definito dal punto 3.1.3.1 -


Tamponature



Solai Tipologia solaio prevalente: Il carico permanente non strutturale G2 deriva dall’analisi della tipologia di solaio adottata in fase di progettazione e descritta nei

relativi elaborati

3.3.3 Carichi Variabili unitari - Q.

Le intensità assunte per i carichi variabili verticali ripartiti sono riportate nella seguente tabella:



15

Impalcato Carichi d’esercizio [daN/m²]

Solai Balconi Scale Fond. 300 400 400

Piano 1 300 400 400

Piano 2 300 400 400

Piano 3 100 100 400

3.3.4 Pesi Impalcati.

Ai fini della valutazione dei pesi "W" a livello dei vari impalcati, si tiene conto dei carichi di tipo G1 relativi agli elementi

strutturali e dei carichi di tipo G2 relativi agli elementi non strutturali sommati ai sovraccarichi d’esercizio Qk moltiplicati per

una aliquota Ψ2i (determinata dalla destinazione d’uso dell’opera ai vari piani

Wi = G1i+G2i+Ψ2i · Qki

Dove il pedice "i" è il piano i-esimo della struttura.

Impalcato Destinazione Ψ2i

Fond. B - Uffici 0.3



Piano 3 H - Coperture 0.0

Per balconi e scale verranno usati i coefficienti calcolati come i maggiori tra quelli relativi alla categoria di carico di piano ed i

seguenti:

Cat. Destinazione Ψ2i C2 Balconi, ballatoi e scale 0.6

Imp. Reale G1 [daN] G2 [daN] Ψ2 · Qk [daN]

W (SLV-SLD) [daN]

0 138861.71 37589.91 3063.38 179515.00

1 122563.57 62716.00 16206.45 201486.01

2 105263.72 39106.57 15438.94 159809.23

3 18263.90 2277.78 0.00 20541.68

3.4 Elenco e Caratteristiche delle sezioni trasversali.

Tipologia N.1 (Sezione di Fondazione)

A = 5000 cm²

Jx = 4166667 cm4

Jy = 1041667 cm4

Jt = 2860417 cm4

Materiale = cls travi



16

Peso = 1250 daN/ml

Tipologia N.2 (Sezione Rettangolare)

A = 1800 cm²

Jx = 540000 cm4

Jy = 135000 cm4

Jt = 370710 cm4

Materiale = cls travi

Peso = 450 daN/m


A = 1800 cm²

Jx = 540000 cm4

Jy = 135000 cm4

Jt = 370710 cm4

Materiale = cls pilastri

Peso = 450 daN/m




17

A = 1800 cm²

Jx = 135000 cm4

Jy = 540000 cm4

Jt = 370710 cm4


Peso = 450 daN/m


A = 2400 cm²

Jx = 1280000 cm4

Jy = 180000 cm4

Jt = 550710 cm4


Peso = 600 daN/m




18

A = 2700 cm²

Jx = 202500 cm4

Jy = 1822500 cm4

Jt = 640710 cm4


Peso = 675 daN/m


A = 2100 cm²

Jx = 857500 cm4

Jy = 157500 cm4

Jt = 460710 cm4


Peso = 525 daN/m




19

A = 2100 cm²

Jx = 157500 cm4

Jy = 857500 cm4

Jt = 460710 cm4


Peso = 525 daN/m

Tipologia N.9 (Sezione Metallica)

Nome = HEA220

A = 64 cm²

Jx = 5410.50 cm4

Jy = 1954.57 cm4

Jxy = 0.00 cm4

Jt = 21.80 cm4

Materiale = Acciaio1

Peso = 50.52 daN/ml



20

3.6 Geometria Struttura.

3.6.1 Fili Fissi.

Numero : numerazione del filo fisso.

Ascissa : coordinata X del filo fisso.

Ordinata : coordinata Y del filo fisso.

Angolo : angolo del filo fisso (in gradi);

Tipo : tipo del filo fisso.

Numero Ascissa

[cm] Ordinata

[cm] Quota [cm]

Angolo [°]

Tipo

1 0.00 0.00 0.00 0.00 7

2 380.00 -50.00 0.00 0.00 7

3 780.00 -100.00 0.00 0.00 7

4 1090.00 -100.00 0.00 0.00 7

5 1490.00 -100.00 0.00 0.00 9

6 1490.00 370.00 0.00 0.00 3

7 1090.00 370.00 0.00 0.00 1

8 0.00 540.00 0.00 0.00 7

9 380.00 540.00 0.00 0.00 7

10 780.00 540.00 0.00 0.00 7

11 1220.00 540.00 0.00 0.00 9

12 1490.00 540.00 0.00 0.00 9

13 1490.00 980.00 0.00 0.00 3

14 1220.00 980.00 0.00 0.00 3

15 780.00 980.00 0.00 0.00 1

16 380.00 980.00 0.00 0.00 1

17 0.00 980.00 0.00 0.00 1

3.6.2 Caratteristiche dei nodi.

I dati seguenti riportano tutte le caratteristiche relative ai nodi che definiscono la struttura ed in modo particolare:

Nodo : numerazione interna del nodo.

Coordinate : coordinate del nodo secondo il sistema di riferimento globale cartesiano.

Imp. : impalcato di appartenenza del nodo.

Slave : nodo dipendente da un nodo MASTER definito nella tabella specifica;

Vincoli : eventuali vincoli esterni del nodo in ognuna delle 6 direzioni:

x : direzione X rispetto al sistema di riferimento globale;

y : direzione Y rispetto al sistema di riferimento globale;

z : direzione Z rispetto al sistema di riferimento globale;

Rx : rotazione attorno all’asse X del sistema di riferimento globale;

Ry : rotazione attorno all’asse Y del sistema di riferimento globale;

Rz : rotazione attorno all’asse Z del sistema di riferimento globale;

Inoltre:

np : non presenza di vincoli;

p : valore infinito della rigidezza;

Kt : valore finito delle rigidezze traslazionali da leggere nella tabella specifica;

Kr : valore finito delle rigidezze rotazionali da leggere nella tabella specifica;

Masse Nodali:

M : valore della massa traslazionale

MIx : valore del momento d’inerzia della massa attorno all’asse X

MIy : valore del momento d’inerzia della massa attorno all’asse Y

MIz : valore del momento d’inerzia della massa attorno all’asse Z



21

Nodo Coordinate [cm] Impalcato Slave Vincoli Masse Nodali x y z x y z Rx Ry Rz M

[daNM] MIx

[daNM*cm²] MIy

[daNM*cm²] MIz

[daNM*cm²] 1 35.0 15.0 0.0 Fond. - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

2 395.0 -10.0 0.0 Fond. - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

3 795.0 -60.0 0.0 Fond. - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

4 1125.

0

-85.0 0.0 Fond. - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

5 1475.

0

-65.0 0.0 Fond. - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

6 1475.

0

335.0 0.0 Fond. - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

7 1125.0


8 15.0 575.0 0.0 Fond. - np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00



11 1175.0


12 1475.

0


13 1475.0


14 1185.

0






19 30.0 15.0 360.0 Piano 1 M1 np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

20 395.0 -10.0 360.0 Piano 1 M1 np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00


22 1120.0

-85.0 360.0 Piano 1 M1 np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

23 1475.

0


24 1475.0

340.0 360.0 Piano 1 M1 np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

25 1120.

0





29 1175.

0


30 1475.

0


31 1460.

0


32 1190.

0





36 -84.9 946.2 360.0 Piano 1 M1 np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

37 410.0 1065.

0

360.0 Piano 1 M1 np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

38 15.0 1050.0


39 810.0 1065.

0




42 1297.

7


43 1325.0



45 1475.

0





49 1120. -85.0 735.0 Piano 2 M2 np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00



22

0

50 1475.

0


51 1475.

0


52 1120.

0





56 1175.

0


57 1475.0


58 1460.

0


59 1190.0






64 15.0 1050.0


65 410.0 1065.

0


66 810.0 1065.0




69 1297.7


70 1325.

0


71 1475.0



73 1475.

0

340.0 1005.

0

Piano 3 M3 np np np np np np 0.00 0.00 0.00 0.00

74 1120.

0

355.0 1005.

0


75 1175.

0

555.0 1005.

0


76 1475.

0

570.0 1005.

0


77 1460.

0

965.0 1005.

0


78 1190.

0

965.0 1005.

0


3.6.3 Caratteristiche delle aste.

La tabella seguente riporta tutte le caratteristiche relative alle aste della struttura ed in modo particolare la colonna:

Asta : numerazione dell’asta

Fili : fili fissi ai quali appartiene l’asta

NI : nodo iniziale dell’asta

NF : nodo finale dell’asta

Tipo : funzione dell’asta

Sez : sezione trasversale associata all’asta

L : lunghezza teorica (nodo-nodo) dell’asta

Imp. : impalcato di appartenenza dell’asta

KwN : modulo di Winkler normale;

KwT : modulo di Winkler tangenziale;



23

Vincoli interni

Asta Fili NI NF Tipo Sez L [cm] Imp. Kwn [daN/c

m³]

Kwt [daN/c

m³]

Estremo In. Estremo Fin.

SpoX SpoY SpoZ

RotX

RotY

RotZ SpoX SpoY SpoZ

RotX

RotY

RotZ

1 1, 2 1 2 Trave Fond. 1 360.87 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

2 2, 3 2 3 Trave Fond. 1 403.11 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

3 2, 9 2 9 Trave Fond. 1 565.35 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

4 3, 4 3 4 Trave Fond. 1 330.95 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

5 3, 10 3 10 Trave Fond. 1 615.33 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

6 4, 5 4 5 Trave Fond. 1 350.57 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

7 4, 7 4 7 Trave Fond. 1 440.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

8 6, 5 6 5 Trave Fond. 1 400.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

9 7, 6 7 6 Trave Fond. 1 350.57 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

10 12, 6 12 6 Trave Fond. 1 240.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

11 7, 11 7 11 Trave Fond. 1 206.16 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

12 8, 9 8 9 Trave Fond. 1 400.50 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

13 8, 17 8 17 Trave Fond. 1 370.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

14 9, 10 9 10 Trave Fond. 1 400.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

15 9, 16 9 16 Trave Fond. 1 410.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

16 10, 11 10 11 Trave Fond. 1 360.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

17 10, 15 10 15 Trave Fond. 1 410.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

18 11, 12 11 12 Trave Fond. 1 300.67 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

19 11, 14 11 14 Trave Fond. 1 410.12 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

20 13, 12 13 12 Trave Fond. 1 370.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

21 14, 13 14 13 Trave Fond. 1 290.69 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

22 15, 14 15 14 Trave Fond. 1 370.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

23 16, 15 16 15 Trave Fond. 1 400.00 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

24 17, 16 17 16 Trave Fond. 1 400.50 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

25 1, 18 1 18 Trave Fond. 1 329.90 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

26 18, 8 18 8 Trave Fond. 1 230.46 Fond. 10.00 2.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

27 2, 1 20 19 Trave Elev. 2 365.86 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

28 3, 2 21 20 Trave Elev. 2 403.11 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

29 2, 9 20 27 Trave Elev. 2 565.20 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

30 4, 3 22 21 Trave Elev. 2 325.96 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

31 10, 3 28 21 Trave Elev. 2 615.18 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

32 4, 7 22 25 Trave Elev. 2 440.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

33 7, 6 25 24 Trave Elev. 2 355.32 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

34 12, 6 30 24 Trave Elev. 2 230.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

35 7, 11 25 29 Trave Elev. 2 207.42 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

36 8, 9 26 27 Trave Elev. 2 395.28 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

37 8, 17 26 35 Trave Elev. 2 380.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

38 9, 10 27 28 Trave Elev. 2 400.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

39 9, 16 27 34 Trave Elev. 2 410.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

40 10, 11 28 29 Trave Elev. 2 365.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

41 15, 10 33 28 Trave Elev. 2 410.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

42 11, 12 29 30 Trave Elev. 2 300.37 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

43 11, 14 29 32 Trave Elev. 2 410.27 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

44 13, 12 31 30 Trave Elev. 2 395.28 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

45 15, 14 33 32 Trave Elev. 2 380.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

46 16, 15 34 33 Trave Elev. 2 400.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

47 17, 16 35 34 Trave Elev. 2 395.28 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

48 1 19 1 Pilastro 8 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

49 2 20 2 Pilastro 5 360.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

50 3 21 3 Pilastro 5 360.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

51 4 22 4 Pilastro 8 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

52 5 23 5 Pilastro 7 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

53 6 24 6 Pilastro 7 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

54 7 25 7 Pilastro 8 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

55 8 26 8 Pilastro 7 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

56 9 27 9 Pilastro 8 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

57 10 28 10 Pilastro 8 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

58 11 29 11 Pilastro 6 360.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

59 12 30 12 Pilastro 7 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

60 13 31 13 Pilastro 7 360.87 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

61 14 32 14 Pilastro 8 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

62 15 33 15 Pilastro 8 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

63 16 34 16 Pilastro 8 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

64 17 35 17 Pilastro 7 360.03 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

65 26, 1 44 1 Contr. 9 396.08 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00

66 4, 24 4 42 Contr. 9 399.33 Fond. - - 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

67 24, 5 42 5 Contr. 9 401.50 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00

68 5, 27 5 45 Contr. 9 411.83 Fond. - - 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

69 27, 6 45 6 Contr. 9 411.83 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00

70 13, 25 13 43 Contr. 9 390.51 Fond. - - 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

71 25, 14 43 14 Contr. 9 386.26 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00

72 18, 26 18 44 Contr. 9 395.93 Fond. - - 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

73 1, 26 19 44 Trave Elev. 2 164.95 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

74 24, 4 42 22 Trave Elev. 2 177.82 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

75 5, 24 23 42 Trave Elev. 2 177.50 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

76 27, 5 45 23 Trave Elev. 2 205.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

77 6, 27 24 45 Trave Elev. 2 205.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

78 22, 8 40 26 Trave Elev. 2 225.20 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

79 25, 13 43 31 Trave Elev. 2 135.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

80 14, 25 32 43 Trave Elev. 2 135.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

81 15, 21 33 39 Trave Elev. 2 100.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

82 16, 19 34 37 Trave Elev. 2 100.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

83 17, 18 35 36 Trave Elev. 2 100.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

84 17, 20 35 38 Trave Elev. 2 100.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

85 22, 23 40 41 Trave Elev. 2 100.00 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

86 26, 22 44 40 Trave Elev. 2 165.05 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

87 2, 1 47 46 Trave Elev. 2 365.86 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

88 3, 2 48 47 Trave Elev. 2 403.11 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00



24

89 2, 9 47 54 Trave Elev. 2 565.20 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

90 4, 3 49 48 Trave Elev. 2 325.96 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

91 10, 3 55 48 Trave Elev. 2 615.18 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

92 4, 7 49 52 Trave Elev. 2 440.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

93 7, 6 52 51 Trave Elev. 2 355.32 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

94 12, 6 57 51 Trave Elev. 2 230.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

95 7, 11 52 56 Trave Elev. 2 207.42 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

96 8, 9 53 54 Trave Elev. 2 395.28 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

97 8, 17 53 62 Trave Elev. 2 380.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

98 9, 10 54 55 Trave Elev. 2 400.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

99 9, 16 54 61 Trave Elev. 2 410.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

100 10, 11 55 56 Trave Elev. 2 365.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

101 15, 10 60 55 Trave Elev. 2 410.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

102 11, 12 56 57 Trave Elev. 2 300.37 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

103 11, 14 56 59 Trave Elev. 2 410.27 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

104 13, 12 58 57 Trave Elev. 2 395.28 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

105 15, 14 60 59 Trave Elev. 2 380.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

106 16, 15 61 60 Trave Elev. 2 400.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

107 17, 16 62 61 Trave Elev. 2 395.28 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

108 1 46 19 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

109 2 47 20 Pilastro 5 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

110 3 48 21 Pilastro 5 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

111 4 49 22 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

112 5 50 23 Pilastro 3 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

113 6 51 24 Pilastro 3 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

114 7 52 25 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

115 8 53 26 Pilastro 3 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

116 9 54 27 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

117 10 55 28 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

118 11 56 29 Pilastro 6 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

119 12 57 30 Pilastro 3 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

120 13 58 31 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

121 14 59 32 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

122 15 60 33 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

123 16 61 34 Pilastro 4 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

124 17 62 35 Pilastro 3 375.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

125 27, 1 72 19 Contr. 9 409.67 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00

126 4, 24 22 69 Contr. 9 415.02 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

127 24, 5 69 23 Contr. 9 414.89 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00

128 5, 26 23 71 Contr. 9 427.38 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

129 26, 6 71 24 Contr. 9 427.38 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00

130 13, 25 31 70 Contr. 9 398.56 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

131 25, 14 70 32 Contr. 9 398.56 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00

132 22, 27 40 72 Contr. 9 409.72 Piano 1 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

133 1, 27 46 72 Trave Elev. 2 164.95 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

134 24, 4 69 49 Trave Elev. 2 177.82 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

135 5, 24 50 69 Trave Elev. 2 177.50 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

136 26, 5 71 50 Trave Elev. 2 205.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

137 6, 26 51 71 Trave Elev. 2 205.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

138 22, 8 67 53 Trave Elev. 2 225.20 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

139 25, 13 70 58 Trave Elev. 2 135.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

140 14, 25 59 70 Trave Elev. 2 135.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

141 15, 21 60 66 Trave Elev. 2 100.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

142 16, 20 61 65 Trave Elev. 2 100.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

143 17, 18 62 63 Trave Elev. 2 100.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

144 17, 19 62 64 Trave Elev. 2 100.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

145 22, 23 67 68 Trave Elev. 2 100.00 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

146 27, 22 72 67 Trave Elev. 2 165.05 Piano 2 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

147 7, 6 74 73 Trave Elev. 2 355.32 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

148 12, 6 76 73 Trave Elev. 2 230.00 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

149 7, 11 74 75 Trave Elev. 2 207.42 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

150 11, 12 75 76 Trave Elev. 2 300.37 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

151 11, 14 75 78 Trave Elev. 2 410.27 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

152 13, 12 77 76 Trave Elev. 2 395.28 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

153 14, 13 78 77 Trave Elev. 2 270.00 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

154 6 73 51 Pilastro 3 270.00 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

155 7 74 52 Pilastro 4 270.00 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

156 11 75 56 Pilastro 6 270.00 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

157 12 76 57 Pilastro 3 270.00 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

158 13 77 58 Pilastro 4 270.00 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

159 14 78 59 Pilastro 4 270.00 Piano 3 - - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

3.6.4 Carichi distribuiti sugli elementi.

Carichi Locali Aste Asta : numero dell’asta come da paragrafo "Caratteristiche delle aste";

Imp. : impalcato al quale appartiene l’asta;

Fili : fili fissi ai quali appartiene l’asta;

C.C. : condizione di carico come da paragrafo "Condizioni di carico valutate";

DLoc : direzione dei carichi secondo il sistema di riferimento locale dell’asta;

in : valore del carico distribuito relativo al nodo iniziale come da paragrafo "Caratteristiche delle aste";

fin : valore del carico distribuito relativo al nodo finale come da paragrafo "Caratteristiche delle aste".

Asta Imp. Fili C.C. DLoc X [daN/m] DLoc Y [daN/m] DLoc Z [daN/m] Mom. Torcente

[daNm/m] in. fin. in. fin. in. fin. in. fin.



25

27 Piano 1

2, 1 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 201.60 201.60

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 72.00 72.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 288.00 288.00

87 Piano 2

2, 1 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 201.60 201.60

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 72.00 72.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 288.00 288.00

Carichi Globali Aste Asta : numero dell’asta come da paragrafo "Caratteristiche delle aste";

Imp. : impalcato al quale appartiene l’asta;

Fili : fili fissi ai quali appartiene l’asta;

C.C. : condizione di carico come da paragrafo "Condizioni di carico valutate";

DGlob : direzione dei carichi secondo il sistema di riferimento globale dell’asta;

in : valore del carico distribuito relativo al nodo iniziale come da paragrafo "Caratteristiche delle aste";

fin : valore del carico distribuito relativo al nodo finale come da paragrafo "Caratteristiche delle aste".

Asta Imp. Fili C.C. DGlob X [daN/m] DGlob Y [daN/m] DGlob Z [daN/m]

in. fin. in. fin. in. fin. 1 Fond. 1, 2 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -674.47 -674.47

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

2 Fond. 2, 3 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -671.09 -671.09

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

3 Fond. 2, 9 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

4 Fond. 3, 4 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -674.18 -674.18

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

5 Fond. 3, 10 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

6 Fond. 4, 5 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -674.96 -674.96

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

7 Fond. 4, 7 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

8 Fond. 6, 5 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -676.00 -676.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

9 Fond. 7, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

10 Fond. 12, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -676.00 -676.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

11 Fond. 7, 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

12 Fond. 8, 9 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

13 Fond. 8, 17 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -676.00 -676.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

14 Fond. 9, 10 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

15 Fond. 9, 16 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

16 Fond. 10, 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

17 Fond. 10, 15 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00



26

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

18 Fond. 11, 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

19 Fond. 11, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -100.00 -100.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

20 Fond. 13, 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -676.00 -676.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

21 Fond. 14, 13 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -674.49 -674.49

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

22 Fond. 15, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -676.00 -676.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

23 Fond. 16, 15 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -676.00 -676.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

24 Fond. 17, 16 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -675.21 -675.21

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

25 Fond. 1, 18 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -675.59 -675.59

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

26 Fond. 18, 8 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1250.00 -1250.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -675.59 -675.59

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

27 Piano 1 2, 1 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -786.00 -786.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -777.11 -777.11

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -480.00 -480.00

28 Piano 1 3, 2 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -662.64 -662.64

29 Piano 1 2, 9 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1458.00 -1458.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -780.00 -780.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1170.00 -1170.00

30 Piano 1 4, 3 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -676.08 -676.08

31 Piano 1 10, 3 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1390.80 -1360.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -732.00 -710.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1098.00 -1065.00

32 Piano 1 4, 7 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1318.00 -1318.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -680.00 -680.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1020.00 -1020.00

33 Piano 1 7, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

34 Piano 1 12, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -872.80 -872.80

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -998.83 -998.83

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -453.00 -453.00

35 Piano 1 7, 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1318.00 -1318.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -680.00 -680.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1020.00 -1020.00

36 Piano 1 8, 9 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

37 Piano 1 8, 17 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -940.00 -940.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -1000.23 -1000.23

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

38 Piano 1 9, 10 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

39 Piano 1 9, 16 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1458.00 -1458.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -780.00 -780.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1170.00 -1170.00

40 Piano 1 10, 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

41 Piano 1 15, 10 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1500.00 -1500.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -810.00 -810.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1215.00 -1215.00



27

42 Piano 1 11, 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

43 Piano 1 11, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1318.00 -1318.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -680.00 -680.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1020.00 -1020.00

44 Piano 1 13, 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -786.00 -786.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -865.08 -865.08

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -360.00 -360.00

45 Piano 1 15, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -650.23 -650.23

46 Piano 1 16, 15 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -667.80 -667.80

47 Piano 1 17, 16 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -675.77 -675.77

48 Piano 1 1 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

49 Piano 1 2 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -600.00 -600.00

50 Piano 1 3 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -600.00 -600.00

51 Piano 1 4 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

52 Piano 1 5 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

53 Piano 1 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

54 Piano 1 7 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

55 Piano 1 8 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

56 Piano 1 9 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

57 Piano 1 10 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

58 Piano 1 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -675.00 -675.00

59 Piano 1 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

60 Piano 1 13 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

61 Piano 1 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

62 Piano 1 15 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

63 Piano 1 16 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

64 Piano 1 17 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

65 Piano 1 26, 1 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

66 Fond. 4, 24 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

67 Piano 1 24, 5 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

68 Fond. 5, 27 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

69 Piano 1 27, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

70 Fond. 13, 25 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

71 Piano 1 25, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

72 Fond. 18, 26 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

73 Piano 1 1, 26 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -940.00 -940.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -1023.57 -1023.57

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

74 Piano 1 24, 4 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -657.81 -657.81

75 Piano 1 5, 24 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -657.81 -657.81

76 Piano 1 27, 5 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -926.00 -926.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -991.51 -991.51

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -510.00 -510.00

77 Piano 1 6, 27 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -926.00 -926.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -991.51 -991.51

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -510.00 -510.00

78 Piano 1 22, 8 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -940.00 -940.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -1023.57 -1023.57

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

79 Piano 1 25, 13 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -717.27 -717.27

80 Piano 1 14, 25 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -717.27 -717.27

81 Piano 1 15, 21 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1000.00 -1000.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -800.00 -800.00

82 Piano 1 16, 19 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1665.33 -1420.92

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1767.75 -1412.25

83 Piano 1 17, 18 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1075.86 -1472.48

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -910.34 -1487.25

84 Piano 1 17, 20 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -870.92 -1115.33

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -612.25 -967.75

85 Piano 1 22, 23 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -721.43 -1824.88

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -394.80 -1999.82

86 Piano 1 26, 22 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -940.00 -940.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -1023.57 -1023.57



28

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -525.00 -525.00

87 Piano 2 2, 1 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -786.00 -786.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -180.00 -180.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -570.00 -570.00

88 Piano 2 3, 2 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

89 Piano 2 2, 9 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1458.00 -1458.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -780.00 -780.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1170.00 -1170.00

90 Piano 2 4, 3 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

91 Piano 2 10, 3 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1390.80 -1360.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -732.00 -710.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1098.00 -1065.00

92 Piano 2 4, 7 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1318.00 -1318.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -680.00 -680.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1020.00 -1020.00

93 Piano 2 7, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

94 Piano 2 12, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -872.80 -872.80

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -747.20 -747.20

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -453.00 -453.00

95 Piano 2 7, 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1318.00 -1318.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -1049.27 -1049.27

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -930.00 -930.00

96 Piano 2 8, 9 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

97 Piano 2 8, 17 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -940.00 -940.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -410.00 -410.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -615.00 -615.00

98 Piano 2 9, 10 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

99 Piano 2 9, 16 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1458.00 -1458.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -780.00 -780.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1170.00 -1170.00

100 Piano 2 10, 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

101 Piano 2 15, 10 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1500.00 -1500.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -810.00 -810.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -1215.00 -1215.00

102 Piano 2 11, 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

103 Piano 2 11, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -1318.00 -1318.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -1064.90 -1064.90

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -930.00 -930.00

104 Piano 2 13, 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -786.00 -786.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -684.88 -684.88

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -360.00 -360.00

105 Piano 2 15, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

106 Piano 2 16, 15 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

107 Piano 2 17, 16 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

108 Piano 2 1 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

109 Piano 2 2 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -600.00 -600.00

110 Piano 2 3 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -600.00 -600.00

111 Piano 2 4 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

112 Piano 2 5 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

113 Piano 2 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

114 Piano 2 7 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

115 Piano 2 8 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00



29

116 Piano 2 9 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

117 Piano 2 10 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

118 Piano 2 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -675.00 -675.00

119 Piano 2 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

120 Piano 2 13 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

121 Piano 2 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

122 Piano 2 15 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

123 Piano 2 16 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

124 Piano 2 17 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

125 Piano 2 27, 1 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

126 Piano 1 4, 24 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

127 Piano 2 24, 5 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

128 Piano 1 5, 26 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

129 Piano 2 26, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

130 Piano 1 13, 25 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

131 Piano 2 25, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

132 Piano 1 22, 27 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -50.52 -50.52

133 Piano 2 1, 27 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -940.00 -940.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -410.00 -410.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -615.00 -615.00

134 Piano 2 24, 4 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

135 Piano 2 5, 24 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -60.00 -60.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -90.00 -90.00

136 Piano 2 26, 5 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -926.00 -926.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -400.00 -400.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -600.00 -600.00

137 Piano 2 6, 26 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -926.00 -926.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -400.00 -400.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -600.00 -600.00

138 Piano 2 22, 8 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -940.00 -940.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -410.00 -410.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -615.00 -615.00

139 Piano 2 25, 13 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -445.20 -445.20

140 Piano 2 14, 25 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -445.20 -445.20

141 Piano 2 15, 21 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

142 Piano 2 16, 20 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

143 Piano 2 17, 18 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

144 Piano 2 17, 19 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

145 Piano 2 22, 23 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

146 Piano 2 27, 22 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -940.00 -940.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -410.00 -410.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -615.00 -615.00

147 Piano 3 7, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -30.00 -30.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -30.00 -30.00

148 Piano 3 12, 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -872.80 -872.80

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -181.00 -181.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -181.00 -181.00

149 Piano 3 7, 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -872.80 -872.80

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -181.00 -181.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -181.00 -181.00

150 Piano 3 11, 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -30.00 -30.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -30.00 -30.00

151 Piano 3 11, 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -786.00 -786.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

152 Piano 3 13, 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -786.00 -786.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -150.00 -150.00

153 Piano 3 14, 13 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

Car. Perm. G2 0.00 0.00 0.00 0.00 -30.00 -30.00

Car. Eserc. 0.00 0.00 0.00 0.00 -30.00 -30.00

154 Piano 3 6 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

155 Piano 3 7 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

156 Piano 3 11 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -675.00 -675.00

157 Piano 3 12 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00



30

158 Piano 3 13 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

159 Piano 3 14 Car. Perm. G1 0.00 0.00 0.00 0.00 -450.00 -450.00

3.6.5 Carichi termici sugli elementi.

Aste

Asta : numero dell’asta come da 3.5.2

Imp. : impalcato al quale appartiene l’asta

Fili : fili fissi ai quali appartiene l’asta

∆t : delta termico costante applicato all’elemento.

∆t XY : delta termico a farfalla nel piano XY applicato all’elemento.

h XY : altezza di riferimento del delta termico nel piano XY applicato all’elemento.

∆t XZ : delta termico a farfalla nel piano XZ applicato all’elemento.

h XZ : altezza di riferimento del delta termico nel piano XZ applicato all’elemento.

Asta Imp. Fili ∆t [°C] ∆t XY [°C] h XY [cm] ∆t XZ [°C] h XZ [cm]

1 Fond. 1, 2 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

2 Fond. 2, 3 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

3 Fond. 2, 9 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

4 Fond. 3, 4 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

5 Fond. 3, 10 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

6 Fond. 4, 5 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

7 Fond. 4, 7 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

8 Fond. 6, 5 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

9 Fond. 7, 6 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

10 Fond. 12, 6 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

11 Fond. 7, 11 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

12 Fond. 8, 9 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

13 Fond. 8, 17 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

14 Fond. 9, 10 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

15 Fond. 9, 16 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

16 Fond. 10, 11 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

17 Fond. 10, 15 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

18 Fond. 11, 12 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

19 Fond. 11, 14 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

20 Fond. 13, 12 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

21 Fond. 14, 13 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

22 Fond. 15, 14 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

23 Fond. 16, 15 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

24 Fond. 17, 16 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

25 Fond. 1, 18 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

26 Fond. 18, 8 15.0 0.0 50.0 0.0 115.0

27 Piano 1 2, 1 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

28 Piano 1 3, 2 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

29 Piano 1 2, 9 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

30 Piano 1 4, 3 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

31 Piano 1 10, 3 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

32 Piano 1 4, 7 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

33 Piano 1 7, 6 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

34 Piano 1 12, 6 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

35 Piano 1 7, 11 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

36 Piano 1 8, 9 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

37 Piano 1 8, 17 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

38 Piano 1 9, 10 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

39 Piano 1 9, 16 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

40 Piano 1 10, 11 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

41 Piano 1 15, 10 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

42 Piano 1 11, 12 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

43 Piano 1 11, 14 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0



31

44 Piano 1 13, 12 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

45 Piano 1 15, 14 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

46 Piano 1 16, 15 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

47 Piano 1 17, 16 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

48 Piano 1 1 15.0 0.0 70.0 0.0 30.0

49 Piano 1 2 15.0 0.0 30.0 0.0 80.0

50 Piano 1 3 15.0 0.0 30.0 0.0 80.0

51 Piano 1 4 15.0 0.0 70.0 0.0 30.0

52 Piano 1 5 15.0 0.0 30.0 0.0 70.0

53 Piano 1 6 15.0 0.0 30.0 0.0 70.0

54 Piano 1 7 15.0 0.0 70.0 0.0 30.0

55 Piano 1 8 15.0 0.0 30.0 0.0 70.0

56 Piano 1 9 15.0 0.0 70.0 0.0 30.0

57 Piano 1 10 15.0 0.0 70.0 0.0 30.0

58 Piano 1 11 15.0 0.0 90.0 0.0 30.0

59 Piano 1 12 15.0 0.0 30.0 0.0 70.0

60 Piano 1 13 15.0 0.0 30.0 0.0 70.0

61 Piano 1 14 15.0 0.0 70.0 0.0 30.0

62 Piano 1 15 15.0 0.0 70.0 0.0 30.0

63 Piano 1 16 15.0 0.0 70.0 0.0 30.0

64 Piano 1 17 15.0 0.0 30.0 0.0 70.0

65 Piano 1 26, 1 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

66 Fond. 4, 24 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

67 Piano 1 24, 5 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

68 Fond. 5, 27 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

69 Piano 1 27, 6 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

70 Fond. 13, 25 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

71 Piano 1 25, 14 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

72 Fond. 18, 26 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

73 Piano 1 1, 26 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

74 Piano 1 24, 4 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

75 Piano 1 5, 24 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

76 Piano 1 27, 5 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

77 Piano 1 6, 27 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

78 Piano 1 22, 8 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

79 Piano 1 25, 13 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

80 Piano 1 14, 25 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

81 Piano 1 15, 21 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

82 Piano 1 16, 19 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

83 Piano 1 17, 18 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

84 Piano 1 17, 20 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

85 Piano 1 22, 23 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

86 Piano 1 26, 22 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

87 Piano 2 2, 1 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

88 Piano 2 3, 2 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

89 Piano 2 2, 9 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

90 Piano 2 4, 3 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

91 Piano 2 10, 3 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

92 Piano 2 4, 7 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

93 Piano 2 7, 6 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

94 Piano 2 12, 6 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

95 Piano 2 7, 11 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

96 Piano 2 8, 9 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

97 Piano 2 8, 17 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

98 Piano 2 9, 10 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

99 Piano 2 9, 16 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

100 Piano 2 10, 11 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

101 Piano 2 15, 10 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

102 Piano 2 11, 12 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

103 Piano 2 11, 14 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

104 Piano 2 13, 12 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

105 Piano 2 15, 14 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

106 Piano 2 16, 15 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

107 Piano 2 17, 16 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

108 Piano 2 1 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

109 Piano 2 2 15.0 0.0 30.0 0.0 80.0

110 Piano 2 3 15.0 0.0 30.0 0.0 80.0

111 Piano 2 4 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

112 Piano 2 5 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

113 Piano 2 6 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

114 Piano 2 7 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

115 Piano 2 8 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0



32

116 Piano 2 9 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

117 Piano 2 10 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

118 Piano 2 11 15.0 0.0 90.0 0.0 30.0

119 Piano 2 12 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

120 Piano 2 13 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

121 Piano 2 14 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

122 Piano 2 15 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

123 Piano 2 16 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

124 Piano 2 17 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

125 Piano 2 27, 1 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

126 Piano 1 4, 24 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

127 Piano 2 24, 5 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

128 Piano 1 5, 26 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

129 Piano 2 26, 6 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

130 Piano 1 13, 25 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

131 Piano 2 25, 14 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

132 Piano 1 22, 27 15.0 0.0 22.0 0.0 21.0

133 Piano 2 1, 27 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

134 Piano 2 24, 4 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

135 Piano 2 5, 24 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

136 Piano 2 26, 5 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

137 Piano 2 6, 26 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

138 Piano 2 22, 8 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

139 Piano 2 25, 13 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

140 Piano 2 14, 25 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

141 Piano 2 15, 21 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

142 Piano 2 16, 20 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

143 Piano 2 17, 18 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

144 Piano 2 17, 19 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

145 Piano 2 22, 23 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

146 Piano 2 27, 22 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

147 Piano 3 7, 6 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

148 Piano 3 12, 6 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

149 Piano 3 7, 11 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

150 Piano 3 11, 12 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

151 Piano 3 11, 14 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

152 Piano 3 13, 12 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

153 Piano 3 14, 13 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

154 Piano 3 6 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

155 Piano 3 7 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

156 Piano 3 11 15.0 0.0 90.0 0.0 30.0

157 Piano 3 12 15.0 0.0 30.0 0.0 60.0

158 Piano 3 13 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0

159 Piano 3 14 15.0 0.0 60.0 0.0 30.0



33

1.1.2 Sistema bi-lineare equivalente.

T* : periodo elastico del sistema bi-lineare equivalente

k* : rigidezza secante del sistema bi-lineare equivalente

m* : massa partecipante del sistema bi-lineare equivalente

% m1 : percentuale massa partecipante della prima forma modale.

F*y : forza di snervamento del sistema bi-lineare equivalente

Se(T*) : spettro di risposta elastico corrispondente al periodo T*

d*y : spostamento elastico del sistema bi-lineare equivalente

d*u : spostamento ultimo del sistema bi-lineare equivalente

Cond_X_1(+); Ecc(+) : Sisma X(+) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale masse

Cond_X_1(-); Ecc(+) : Sisma X(-) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale masse

Cond_X_2(+); Ecc(+) : Sisma X(+) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale altezze

Cond_X_2(-); Ecc(+) : Sisma X(-) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale altezze

Cond_Y_1(+); Ecc(+) : Sisma Y(+) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale masse

Cond_Y_1(-); Ecc(+) : Sisma Y(-) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale masse

Cond_Y_2(+); Ecc(+) : Sisma Y(+) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale altezze

Cond_Y_2(-); Ecc(+) : Sisma Y(-) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale altezze

Cond_X_1(+); Ecc(-) : Sisma X(+) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale masse

Cond_X_1(-); Ecc(-) : Sisma X(-) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale masse

Cond_X_2(+); Ecc(-) : Sisma X(+) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale altezze

Cond_X_2(-); Ecc(-) : Sisma X(-) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale altezze

Cond_Y_1(+); Ecc(-) : Sisma Y(+) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale masse

Cond_Y_1(-); Ecc(-) : Sisma Y(-) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale masse

Cond_Y_2(+); Ecc(-) : Sisma Y(+) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale altezze

Cond_Y_2(-); Ecc(-) : Sisma Y(-) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale altezze

Tabella 2.I T* [sec] k* [daN/cm] m* [KgM] % m1 F*y [daN] Se(T*)

[cm/s²] d*y [cm] d*u [cm]

Cond_X_1(+); Ecc(+) 0.274 106289.8 202.4 81.3 190488.6 1017.5 1.79 4.22

Cond_X_1(-); Ecc(+) 0.267 107481.4 194.2 81.3 153360.8 1017.5 1.43 2.37

Cond_X_2(+); Ecc(+) 0.295 80828.3 178.2 81.3 130287.0 1017.5 1.61 2.34

Cond_X_2(-); Ecc(+) 0.288 81394.6 171.2 81.3 109430.8 1017.5 1.34 2.31

Cond_Y_1(+); Ecc(+) 0.294 112196.4 245.2 80.3 279316.1 1017.5 2.49 5.60

Cond_Y_1(-); Ecc(+) 0.288 116552.9 245.7 80.3 231979.3 1017.5 1.99 3.20

Cond_Y_2(+); Ecc(+) 0.265 80745.3 143.9 80.3 107951.4 1017.5 1.34 2.63

Cond_Y_2(-); Ecc(+) 0.206 84198.7 90.8 80.3 81963.3 1017.5 0.97 2.01

Cond_X_1(+); Ecc(-) 0.275 104558.5 199.8 81.3 187250.9 1017.5 1.79 4.15

Cond_X_1(-); Ecc(-) 0.265 107769.5 191.4 81.3 152734.8 1017.5 1.42 2.35

Cond_X_2(+); Ecc(-) 0.284 79554.3 162.5 81.3 138875.6 1017.5 1.75 5.43

Cond_X_2(-); Ecc(-) 0.291 81669.9 174.7 81.3 106155.7 1017.5 1.30 1.96

Cond_Y_1(+); Ecc(-) 0.292 113696.0 244.9 80.3 263542.1 1017.5 2.32 5.36

Cond_Y_1(-); Ecc(-) 0.272 113561.3 213.1 80.3 218725.6 1017.5 1.93 2.98

Cond_Y_2(+); Ecc(-) 0.267 80704.2 146.1 80.3 103073.9 1017.5 1.28 2.46

Cond_Y_2(-); Ecc(-) 0.208 82868.7 90.9 80.3 84138.5 1017.5 1.02 2.02

1.1.3 Verifiche

1.1.3.1 Verifiche calcolo globale della struttura agli SLV.

Fmax : valore massimo della forza orizzontale applicata sulla struttura (Taglio alla base della struttura);

Γ : coefficiente di partecipazione;

F*max : Fmax / Γ;

αu / α1 : rapporto tra il valore dell’azione sismica per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere

plastiche tali da rendere la struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la plasticizzazione;

q* : fattore di struttura (q* = m* Se(T*) / F*y);

ucs : capacità di spostamento della struttura;

dmax : spostamento richiesto del punto di controllo della struttura;

S : Coefficiente di sicurezza;

Esito : V : Verificato



34

: NV : Non Verificato;

















Tabella 3.I

Fmax [daN] Γ F*max [daN]

αu / α1 q* ucs [cm] dmax [cm] S Esito

Cond_X_1(+); Ecc(+) 308771.57 1.62 190488.6 2.41 1.08 2.09754 2.06120 1.02 V

Cond_X_1(-); Ecc(+) 249800.70 1.63 153360.8 1.90 1.29 1.79268 2.20648 0.81 NV

Cond_X_2(+); Ecc(+) 231037.05 1.77 130287.0 2.23 1.39 1.92298 2.69539 0.71 NV

Cond_X_2(-); Ecc(+) 181139.06 1.66 109430.8 1.79 1.59 1.73384 2.74206 0.63 NV

Cond_Y_1(+); Ecc(+) 279316.10 1.00 279316.1 2.42 0.89 2.73000 2.22331 1.23 V

Cond_Y_1(-); Ecc(+) 328610.87 1.42 231979.3 2.29 1.08 2.27312 2.26141 1.01 V

Cond_Y_2(+); Ecc(+) 205968.00 1.91 107951.4 2.24 1.36 1.59856 2.24495 0.71 NV

Cond_Y_2(-); Ecc(+) 208164.13 2.54 81963.3 1.82 1.13 1.66554 1.27822 1.30 V

Cond_X_1(+); Ecc(-) 307443.18 1.64 187250.9 2.43 1.09 2.04035 2.07412 0.98 NV

Cond_X_1(-); Ecc(-) 254772.24 1.67 152734.8 1.86 1.28 1.80448 2.16256 0.83 NV

Cond_X_2(+); Ecc(-) 231740.02 1.67 138875.6 2.23 1.19 2.00757 2.33784 0.86 NV

Cond_X_2(-); Ecc(-) 185852.92 1.75 106155.7 1.78 1.67 1.69070 2.82624 0.60 NV

Cond_Y_1(+); Ecc(-) 263542.10 1.00 263542.1 2.36 0.95 2.69000 2.19201 1.23 V

Cond_Y_1(-); Ecc(-) 330227.74 1.51 218725.6 2.16 0.99 2.49705 1.90944 1.31 V

Cond_Y_2(+); Ecc(-) 198794.01 1.93 103073.9 2.33 1.44 1.57104 2.34690 0.67 NV

Cond_Y_2(-); Ecc(-) 215320.82 2.56 84138.5 1.80 1.10 1.69199 1.26137 1.34 V

1.1.3.2 Verifiche calcolo globale della struttura agli SLD.



F*max : Fmax / Γ;





















35







Fmax [daN] Γ F*max

[daN] αu / α1 q* ucs [cm] dmax [cm] S Esito

Cond_X_1(+); Ecc(+) 308771.57 1.62 190488.6 2.41 1.08 0.75882 0.76944 0.99 NV

Cond_X_1(-); Ecc(+) 249800.70 1.63 153360.8 1.90 1.29 0.82881 0.79744 1.04 V

Cond_X_2(+); Ecc(+) 231037.05 1.77 130287.0 2.23 1.39 0.76130 0.96714 0.79 NV

Cond_X_2(-); Ecc(+) 181139.06 1.66 109430.8 1.79 1.59 0.83974 0.96813 0.87 NV

Cond_Y_1(+); Ecc(+) 279316.10 1.00 279316.1 2.42 0.89 1.06000 0.84544 1.25 V

Cond_Y_1(-); Ecc(+) 328610.87 1.42 231979.3 2.29 1.08 0.91772 0.84547 1.09 V

Cond_Y_2(+); Ecc(+) 205968.00 1.91 107951.4 2.24 1.36 0.61846 0.80522 0.77 NV

Cond_Y_2(-); Ecc(+) 208164.13 2.54 81963.3 1.82 1.13 0.55518 0.46980 1.18 V

Cond_X_1(+); Ecc(-) 307443.18 1.64 187250.9 2.43 1.09 0.74305 0.77360 0.96 NV

Cond_X_1(-); Ecc(-) 254772.24 1.67 152734.8 1.86 1.28 0.84529 0.78257 1.08 V

Cond_X_2(+); Ecc(-) 231740.02 1.67 138875.6 2.23 1.19 0.80303 0.85740 0.94 NV

Cond_X_2(-); Ecc(-) 185852.92 1.75 106155.7 1.78 1.67 0.81679 0.99327 0.82 NV

Cond_Y_1(+); Ecc(-) 263542.10 1.00 263542.1 2.36 0.95 1.02000 0.83354 1.22 V

Cond_Y_1(-); Ecc(-) 330227.74 1.51 218725.6 2.16 0.99 0.95378 0.72609 1.31 V

Cond_Y_2(+); Ecc(-) 198794.01 1.93 103073.9 2.33 1.44 0.56516 0.83536 0.68 NV

Cond_Y_2(-); Ecc(-) 215320.82 2.56 84138.5 1.80 1.10 0.58614 0.46653 1.26 V

3.1 ALLEGATO A - (Scheda PGA)

Vita nominale VN = 50

Classe d’uso Classe IV

Cu = 2.0

Periodo di riferimento VR = 100

Pericolosità sismica di base PARAMET

RO SLO (81%) SLD (63%) DLV (10%)

ag 0.090 0.117 0.326

F0 2.342 2.342 2.456

TC* 0.298 0.314 0.379

TD 1.960 2.068 2.904

Categoria suolo di fondazione SLO (81%) SLD (63%) DLV (10%)

Ss 1.20 1.20 1.08

Tc 0.42 0.44 0.51

Coefficiente di amplificazione topografica St = 1.20

Resistenza dei materiali. - Calcestruzzo.

Nome = cls pilastri

Resistenza a compressione (fcd [daN/cm²]) = 67.29

Resistenza a trazione (fctd [daN/cm²]) = 3.18

Resistenza a taglio (fctd [daN/cm²]) = 3.18

Modulo di elasticità normale (E [daN/cm²]) = 244200.00



36

Modulo di elasticità tangenziale (G [daN/cm²]) = 106173.91

Nome = cls travi






Nome = Cls3






- Acciaio in barre.

Nome = barre lisce

RESISTENZA (fd [daN/cm²]) = 2746.00

Modulo di elasticità normale (E [daN/cm²]) = 2100000

- Acciaio profilati.

Nome = Acciaio1




Metodo di analisi Orizzontale Statica non Lineare

Valori di riferimento PGASLV = 0.4225 g

PGASLC = 0.0000 g

PGASLD = 0.1685 g

PGASLO = 0.0000 g

TrSLV = 949 anni

TrSLC = 0 anni

TrSLD = 101 anni

TrSLO = 0 anni

Indicatori di rischio Stato Limite Rapp. PGA (Rapp. Tr)a

per la vita (αuV) 0.6135 0.6293

di inagibilità (αeD) 1.0256 1.0201

Riepilogo PGA ag SLV = 0.2000g

ag SLD = 0.1200g

PGA SLV = 0.2592g

PGA SLD = 0.1728g

Tr SLV = 308 anni

Tr SLD = 106 anni



37

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 1/16 : Sisma X(+) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale masse Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................202.4 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................81.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.190 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................106289.8 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.274 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................190488.6 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.08 Coefficiente di partecipazione..................................................1.62 Rapporto au/a1..................................................................2.41 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................366863.72 daN Spostamento elastico equivalente................................................3.45154 cm Fattore di struttura............................................................1.93 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................2.09754 cm Spostamento richiesto...........................................................2.06120 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.02 Verifica Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.75882 cm Spostamento richiesto...........................................................0.76944 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.99 Verifica Non Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.335 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.434 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................1015.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................1.028 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................1.028 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.175 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.252 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................230.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.496 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.403

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 2/16 : Sisma X(-) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale masse Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................194.2 kgM



38

Fattore di partecipazione massa.................................................81.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.190 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................107481.4 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.267 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................153360.8 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.29 Coefficiente di partecipazione..................................................1.63 Rapporto au/a1..................................................................1.90 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................233532.06 daN Spostamento elastico equivalente................................................2.17277 cm Fattore di struttura............................................................1.52 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.79268 cm Spostamento richiesto...........................................................2.20648 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.81 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.82881 cm Spostamento richiesto...........................................................0.79744 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.04 Verifica Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.270 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.350 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................606.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.828 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................0.831 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.185 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.266 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................259.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.581 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.473

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 3/16 : Sisma X(+) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale altezze Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................178.2 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................81.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.190 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................80828.3 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.295 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................130287.0 daN



39

Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.39 Coefficiente di partecipazione..................................................1.77 Rapporto au/a1..................................................................2.23 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................179712.17 daN Spostamento elastico equivalente................................................2.22338 cm Fattore di struttura............................................................1.38 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.92298 cm Spostamento richiesto...........................................................2.69539 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.71 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.76130 cm Spostamento richiesto...........................................................0.96714 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.79 Verifica Non Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.235 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.305 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................439.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.721 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................0.728 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.140 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.202 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................144.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.197 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.157

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 4/16 : Sisma X(-) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale altezze Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................171.2 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................81.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.190 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................81394.6 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.288 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................109430.8 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.59 Coefficiente di partecipazione..................................................1.66 Rapporto au/a1..................................................................1.79



40

Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................170564.97 daN Spostamento elastico equivalente................................................2.09553 cm Fattore di struttura............................................................1.56 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.73384 cm Spostamento richiesto...........................................................2.74206 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.63 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.83974 cm Spostamento richiesto...........................................................0.96813 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.87 Verifica Non Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.210 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.272 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................343.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.644 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................0.658 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.155 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.223 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................177.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.325 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.260

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 5/16 : Sisma Y(+) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale masse Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................245.2 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................80.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.195 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................112196.4 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.294 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................279316.1 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................0.89 Coefficiente di partecipazione..................................................1.00 Rapporto au/a1..................................................................2.42 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................522404.81 daN



41

Spostamento elastico equivalente................................................4.65616 cm Fattore di struttura............................................................1.87 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................2.73000 cm Spostamento richiesto...........................................................2.22331 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.23 Verifica Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................1.06000 cm Spostamento richiesto...........................................................0.84544 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.25 Verifica Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.405 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.525 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................1661.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................1.242 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................1.259 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.225 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.324 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................399.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.923 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.760

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 6/16 : Sisma Y(-) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale masse Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................245.7 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................80.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.195 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................116552.9 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.288 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................231979.3 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.08 Coefficiente di partecipazione..................................................1.42 Rapporto au/a1..................................................................2.29 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................345682.41 daN Spostamento elastico equivalente................................................2.96588 cm Fattore di struttura............................................................1.49 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................2.27312 cm



42

Spostamento richiesto...........................................................2.26141 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.01 Verifica Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.91772 cm Spostamento richiesto...........................................................0.84547 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.09 Verifica Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.330 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.428 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................976.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................1.012 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................1.012 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.195 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.281 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................291.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.667 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.546

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 7/16 : Sisma Y(+) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale altezze Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................143.9 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................80.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.195 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................80745.3 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.265 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................107951.4 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.36 Coefficiente di partecipazione..................................................1.91 Rapporto au/a1..................................................................2.24 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................184970.89 daN Spostamento elastico equivalente................................................2.29080 cm Fattore di struttura............................................................1.71 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.59856 cm Spostamento richiesto...........................................................2.24495 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.71 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD



43

Capacità di spostamento.........................................................0.61846 cm Spostamento richiesto...........................................................0.80522 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.77 Verifica Non Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.235 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.305 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................439.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.721 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................0.728 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.140 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.202 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................144.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.197 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.157

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 8/16 : Sisma Y(-) Ecc(+) - Distr. forze: Proporzionale altezze Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................90.8 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................80.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.195 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................84198.7 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.206 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................81963.3 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.13 Coefficiente di partecipazione..................................................2.54 Rapporto au/a1..................................................................1.82 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................144911.55 daN Spostamento elastico equivalente................................................1.72107 cm Fattore di struttura............................................................1.77 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.66554 cm Spostamento richiesto...........................................................1.27822 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.30 Verifica Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.55518 cm Spostamento richiesto...........................................................0.46980 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.18 Verifica Soddisfatta



44

PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.430 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.557 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................1940.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................1.319 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................1.342 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.210 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.302 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................343.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.795 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.654

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 9/16 : Sisma X(+) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale masse Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................199.8 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................81.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.190 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................104558.5 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.275 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................187250.9 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.09 Coefficiente di partecipazione..................................................1.64 Rapporto au/a1..................................................................2.43 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................357194.66 daN Spostamento elastico equivalente................................................3.41622 cm Fattore di struttura............................................................1.91 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................2.04035 cm Spostamento richiesto...........................................................2.07412 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.98 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.74305 cm Spostamento richiesto...........................................................0.77360 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.96 Verifica Non Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.325 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326



45

PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.421 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................942.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.997 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................0.997 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.170 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.245 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................215.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.453 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.365

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 10/16 : Sisma X(-) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale masse Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................191.4 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................81.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.190 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................107769.5 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.265 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................152734.8 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.28 Coefficiente di partecipazione..................................................1.67 Rapporto au/a1..................................................................1.86 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................232704.77 daN Spostamento elastico equivalente................................................2.15928 cm Fattore di struttura............................................................1.52 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.80448 cm Spostamento richiesto...........................................................2.16256 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.83 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.84529 cm Spostamento richiesto...........................................................0.78257 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.08 Verifica Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.275 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.356 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................633.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.844



46

a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)â........................0.847 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.195 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.281 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................291.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.667 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)â........................1.546

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 11/16 : Sisma X(+) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale altezze Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................162.5 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................81.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.190 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................79554.3 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.284 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................138875.6 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.19 Coefficiente di partecipazione..................................................1.67 Rapporto au/a1..................................................................2.23 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................317306.81 daN Spostamento elastico equivalente................................................3.98855 cm Fattore di struttura............................................................2.28 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................2.00757 cm Spostamento richiesto...........................................................2.33784 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.86 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.80303 cm Spostamento richiesto...........................................................0.85740 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.94 Verifica Non Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.285 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.369 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................689.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.874 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)â........................0.877 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20



47

Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.170 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.245 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................215.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.453 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.365

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 12/16 : Sisma X(-) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale altezze Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................174.7 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................81.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.190 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................81669.9 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.291 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................106155.7 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.67 Coefficiente di partecipazione..................................................1.75 Rapporto au/a1..................................................................1.78 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................150998.70 daN Spostamento elastico equivalente................................................1.84889 cm Fattore di struttura............................................................1.42 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.69070 cm Spostamento richiesto...........................................................2.82624 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.60 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.81679 cm Spostamento richiesto...........................................................0.99327 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.82 Verifica Non Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.200 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.259 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................308.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.613 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................0.629 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.150 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.216 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168



48

TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................166.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.282 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)â........................1.227

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 13/16 : Sisma Y(+) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale masse Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................244.9 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................80.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.195 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................113696.0 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.292 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................263542.1 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................0.95 Coefficiente di partecipazione..................................................1.00 Rapporto au/a1..................................................................2.36 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................501631.31 daN Spostamento elastico equivalente................................................4.41204 cm Fattore di struttura............................................................1.90 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................2.69000 cm Spostamento richiesto...........................................................2.19201 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.23 Verifica Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................1.02000 cm Spostamento richiesto...........................................................0.83354 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.22 Verifica Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.405 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.525 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................1661.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................1.242 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)â........................1.259 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.220 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.317 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................380.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.880 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)â........................1.725



49

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 14/16 : Sisma Y(-) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale masse Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................213.1 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................80.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.195 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................113561.3 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.272 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................218725.6 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................0.99 Coefficiente di partecipazione..................................................1.51 Rapporto au/a1..................................................................2.16 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................316808.00 daN Spostamento elastico equivalente................................................2.78975 cm Fattore di struttura............................................................1.45 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................2.49705 cm Spostamento richiesto...........................................................1.90944 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.31 Verifica Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.95378 cm Spostamento richiesto...........................................................0.72609 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.31 Verifica Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.430 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.557 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................1940.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................1.319 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................1.342 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.235 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.338 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................439.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................2.009 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.831



50

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 15/16 : Sisma Y(+) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale altezze Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................146.1 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................80.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.195 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................80704.2 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.267 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................103073.9 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.44 Coefficiente di partecipazione..................................................1.93 Rapporto au/a1..................................................................2.33 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................174213.36 daN Spostamento elastico equivalente................................................2.15867 cm Fattore di struttura............................................................1.69 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.57104 cm Spostamento richiesto...........................................................2.34690 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.67 Verifica Non Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.56516 cm Spostamento richiesto...........................................................0.83536 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................0.68 Verifica Non Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.220 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.285 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................380.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................0.675 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................0.686 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.120 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.173 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................106.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.026 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.020



51

VISUALIZZA RISULTATI CALCOLO Analisi 16/16 : Sisma Y(-) Ecc(-) - Distr. forze: Proporzionale altezze Struttura Massa partecipante del sistema bilineare equivalente (m*).......................90.9 kgM Fattore di partecipazione massa.................................................80.3 % Periodo di vibrazione del modo fondamentale.....................................0.195 sec Rigidezza del sistema bilineare equivalente (k*)................................82868.7 daN/cm Periodo di vibrazione del sistema bilineare equivalente (T*)....................0.208 sec Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente (F*y)....................84138.5 daN Spettro di risposta elastico ( Se(T*) ).........................................1017.5 cm/sec² Fattore di struttura ( q* = m* Se(T*) / F*y )...................................1.10 Coefficiente di partecipazione..................................................2.56 Rapporto au/a1..................................................................1.80 Coefficiente amplificativo irregolarità in pianta...............................1.00 Sistema elastico equivalente Forza elastica equivalente......................................................145235.48 daN Spostamento elastico equivalente................................................1.75260 cm Fattore di struttura............................................................1.73 Verifica SLV Capacità di spostamento.........................................................1.69199 cm Spostamento richiesto...........................................................1.26137 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.34 Verifica Soddisfatta Verifica SLD Capacità di spostamento.........................................................0.58614 cm Spostamento richiesto...........................................................0.46653 cm Coefficiente di sicurezza.......................................................1.26 Verifica Soddisfatta PGA SLV Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.08 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLV (Accelerazione massima di base)..........................................0.440 Ag_DLV (Accelerazione di riferimento)...........................................0.326 PGA_CLV = Ss*St*Ag_CLV..........................................................0.570 PGA_DLV = Ss*St*Ag_DLV..........................................................0.422 TR_CLV (Tempo di ritorno).......................................................2059.000 TR_DLV (Tempo di ritorno di riferimento)........................................949.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLV/PGA_DLV)...........................1.350 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLV/TR_DLV)^a........................1.375 PGA SLD Fattore di suolo (Ss)...........................................................1.20 Fattore di amplificazione topografica (St)......................................1.20 Ag_CLD (Accelerazione massima di base)..........................................0.225 Ag_DLD (Accelerazione di riferimento)...........................................0.117 PGA_CLD = Ss*St*Ag_CLD..........................................................0.324 PGA_DLD = Ss*St*Ag_DLD..........................................................0.168 TR_CLD (Tempo di ritorno).......................................................399.000 TR_DLD (Tempo di ritorno di riferimento)........................................101.000 Indicatore di rischio accelerazioni (PGA_CLD/PGA_DLD)...........................1.923 a...............................................................................1/2.43 Indicatore di rischio tempi di ritorno (TR_CLD/TR_DLD)^a........................1.760



52

4.2.1 Armature Pilastri

Pilastro

Asta Imp. Filo Tipo Sez.

Arm. Long. Arm. Trasv.

Blocco 1 Blocco 2 Blocco 3 Dir X Dir Y Dir X Dir Y Dir X Dir Y 1 48 Piano 1 1 8 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 49 Piano 1 2 5 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

3 50 Piano 1 3 5 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

4 51 Piano 1 4 8 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

5 52 Piano 1 5 7 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

6 53 Piano 1 6 7 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

7 54 Piano 1 7 8 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

8 55 Piano 1 8 7 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

9 56 Piano 1 9 8 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

10 57 Piano 1 10 8 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

11 58 Piano 1 11 6 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

12 59 Piano 1 12 7 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

13 60 Piano 1 13 7 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

14 61 Piano 1 14 8 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

15 62 Piano 1 15 8 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

16 63 Piano 1 16 8 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

17 64 Piano 1 17 7 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

1 108 Piano 2 1 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 109 Piano 2 2 5 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

3 110 Piano 2 3 5 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

4 111 Piano 2 4 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

5 112 Piano 2 5 3 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

6 113 Piano 2 6 3 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

7 114 Piano 2 7 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

8 115 Piano 2 8 3 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

9 116 Piano 2 9 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

10 117 Piano 2 10 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

11 118 Piano 2 11 6 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

12 119 Piano 2 12 3 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

13 120 Piano 2 13 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

14 121 Piano 2 14 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

15 122 Piano 2 15 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

16 123 Piano 2 16 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15 Ø 6 / 15 Ø 6 / 30 Ø 6 / 30 Ø 6 / 15 Ø 6 / 15



53

(Nb = 2) (Nb = 2) (Nb = 2) (Nb = 2) (Nb = 2) (Nb = 2)

17 124 Piano 2 17 3 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

6 154 Piano 3 6 3 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

7 155 Piano 3 7 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

11 156 Piano 3 11 6 6 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

12 157 Piano 3 12 3 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

13 158 Piano 3 13 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

14 159 Piano 3 14 4 6 Ø 14 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)



54

4.2.2 Armature Travi

Trave

Asta Imp. Fili Tipo Sez.

Sezione N°

Arm. Long. Arm. Trasv.

Blocco 1 Blocco 2 Blocco 3 Dir X Dir Y Dir X Dir Y Dir X Dir Y 1 1 Fond. 1-2 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

3 2 Fond. 2-3 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

4 3 Fond. 2-9 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

5 4 Fond. 3-4 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

6 5 Fond. 3-10 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

7 6 Fond. 4-5 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

8 7 Fond. 4-7 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

9 8 Fond. 6-5 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

10 9 Fond. 7-6 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

11 10 Fond. 12-6 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)



55

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

12 11 Fond. 7-11 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

13 12 Fond. 8-9 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

14 13 Fond. 8-17 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

15 14 Fond. 9-10 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

16 15 Fond. 9-16 1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

17 16 Fond. 10-

11

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

18 17 Fond. 10-15

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

19 18 Fond. 11-

12

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

20 19 Fond. 11-

14

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

21 20 Fond. 13-

12

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)



56

6 9 Ø 16 (L)

22 21 Fond. 14-

13

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

23 22 Fond. 15-

14

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

24 23 Fond. 16-15

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

25 24 Fond. 17-

16

1 1 9 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 9 Ø 16 (L)

6 9 Ø 16 (L)

1 27 Piano 1 2-1 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

3 28 Piano 1 3-2 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

4 29 Piano 1 2-9 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

5 30 Piano 1 4-3 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

6 31 Piano 1 10-3 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

8 32 Piano 1 4-7 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

10 33 Piano 1 7-6 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)



57

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

11 34 Piano 1 12-6 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

12 35 Piano 1 7-11 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

13 36 Piano 1 8-9 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

14 37 Piano 1 8-17 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

15 38 Piano 1 9-10 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

16 39 Piano 1 9-16 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

17 40 Piano 1 10-

11

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

18 41 Piano 1 15-

10

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

19 42 Piano 1 11-12

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

20 43 Piano 1 11-

14

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)



58

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

21 44 Piano 1 13-

12

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

23 45 Piano 1 15-

14

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

24 46 Piano 1 16-

15

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

25 47 Piano 1 17-

16

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

1 87 Piano 2 2-1 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

3 88 Piano 2 3-2 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

4 89 Piano 2 2-9 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

5 90 Piano 2 4-3 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

6 91 Piano 2 10-3 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

8 92 Piano 2 4-7 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

10 93 Piano 2 7-6 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 Ø 6 / 15 Ø 6 / 30 Ø 6 / 30 Ø 6 / 15 Ø 6 / 15



59

(Nb = 2) (Nb = 2) (Nb = 2) (Nb = 2) (Nb = 2) (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

11 94 Piano 2 12-6 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

12 95 Piano 2 7-11 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

13 96 Piano 2 8-9 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

14 97 Piano 2 8-17 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

15 98 Piano 2 9-10 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

16 99 Piano 2 9-16 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

17 100 Piano 2 10-

11

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

18 101 Piano 2 15-

10

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

19 102 Piano 2 11-12

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

20 103 Piano 2 11-

14

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)



60

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

21 104 Piano 2 13-

12

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

23 105 Piano 2 15-14

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

24 106 Piano 2 16-

15

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

25 107 Piano 2 17-

16

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

1 147 Piano 3 7-6 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

2 148 Piano 3 12-6 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

3 149 Piano 3 7-11 2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

4 150 Piano 3 11-

12

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

5 151 Piano 3 11-

14

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 30

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

Ø 6 / 15

(Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)

6 152 Piano 3 13-12

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)



61

7 153 Piano 3 14-13

2 1 8 Ø 16 (L) Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 30 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

Ø 6 / 15 (Nb = 2)

2 6 Ø 16 (L)

3 6 Ø 16 (L)

4 6 Ø 16 (L)

5 8 Ø 16 (L)

6 8 Ø 16 (L)



62

1 Risultati di Calcolo. post intervento

1.1 Risultati del calcolo non lineare.

1.1.2 Sistema bi-lineare equivalente.

T* : periodo elastico del sistema bi-lineare equivalentek* : rigidezza secante del

sistema bi-lineare equivalente

m* : massa partecipante del sistema bi-lineare equivalente

% m1 : percentuale massa partecipante della prima forma modale.

F*y : forza di snervamento del sistema bi-lineare equivalente

Se(T*) : spettro di risposta elastico corrispondente al periodo T*

d*y : spostamento elastico del sistema bi-lineare equivalente

d*u : spostamento ultimo del sistema bi-lineare equivalente

















Tabella 2.I T* [sec] k* [daN/cm] m* [KgM] % m1 F*y [daN] Se(T*)

[cm/s²] d*y [cm] d*u [cm]

Cond_X_1(+); Ecc(+) 0.274 106289.8 202.4 81.3 190488.6 1017.5 1.79 4.22

Cond_X_1(-); Ecc(+) 0.267 107481.4 194.2 81.3 153360.8 1017.5 1.43 2.37

Cond_X_2(+); Ecc(+) 0.295 80828.3 178.2 81.3 130287.0 1017.5 1.61 2.34

Cond_X_2(-); Ecc(+) 0.288 81394.6 171.2 81.3 109430.8 1017.5 1.34 2.31

Cond_Y_1(+); Ecc(+) 0.294 112196.4 245.2 80.3 279316.1 1017.5 2.49 5.60

Cond_Y_1(-); Ecc(+) 0.288 116552.9 245.7 80.3 231979.3 1017.5 1.99 3.20

Cond_Y_2(+); Ecc(+) 0.265 80745.3 143.9 80.3 107951.4 1017.5 1.34 2.63

Cond_Y_2(-); Ecc(+) 0.206 84198.7 90.8 80.3 81963.3 1017.5 0.97 2.01

Cond_X_1(+); Ecc(-) 0.275 104558.5 199.8 81.3 187250.9 1017.5 1.79 4.15

Cond_X_1(-); Ecc(-) 0.265 107769.5 191.4 81.3 152734.8 1017.5 1.42 2.35

Cond_X_2(+); Ecc(-) 0.284 79554.3 162.5 81.3 138875.6 1017.5 1.75 5.43

Cond_X_2(-); Ecc(-) 0.291 81669.9 174.7 81.3 106155.7 1017.5 1.30 1.96

Cond_Y_1(+); Ecc(-) 0.292 113696.0 244.9 80.3 263542.1 1017.5 2.32 5.36

Cond_Y_1(-); Ecc(-) 0.272 113561.3 213.1 80.3 218725.6 1017.5 1.93 2.98

Cond_Y_2(+); Ecc(-) 0.267 80704.2 146.1 80.3 103073.9 1017.5 1.28 2.46

Cond_Y_2(-); Ecc(-) 0.208 82868.7 90.9 80.3 84138.5 1017.5 1.02 2.02

1.1.3 Verifiche

1.1.3.1 Verifiche calcolo globale della struttura agli SLV.



F*max : Fmax / Γ;



63

























Tabella 3.I

Fmax [daN] Γ F*max [daN]

αu / α1 q* ucs [cm] dmax [cm] S Esito

Cond_X_1(+); Ecc(+) 308771.57 1.62 190488.6 2.41 1.08 2.09754 2.06120 1.02 V

Cond_X_1(-); Ecc(+) 249800.70 1.63 153360.8 1.90 1.29 1.79268 2.20648 0.81 NV

Cond_X_2(+); Ecc(+) 231037.05 1.77 130287.0 2.23 1.39 1.92298 2.69539 0.71 NV

Cond_X_2(-); Ecc(+) 181139.06 1.66 109430.8 1.79 1.59 1.73384 2.74206 0.63 NV

Cond_Y_1(+); Ecc(+) 279316.10 1.00 279316.1 2.42 0.89 2.73000 2.22331 1.23 V

Cond_Y_1(-); Ecc(+) 328610.87 1.42 231979.3 2.29 1.08 2.27312 2.26141 1.01 V

Cond_Y_2(+); Ecc(+) 205968.00 1.91 107951.4 2.24 1.36 1.59856 2.24495 0.71 NV

Cond_Y_2(-); Ecc(+) 208164.13 2.54 81963.3 1.82 1.13 1.66554 1.27822 1.30 V

Cond_X_1(+); Ecc(-) 307443.18 1.64 187250.9 2.43 1.09 2.04035 2.07412 0.98 NV

Cond_X_1(-); Ecc(-) 254772.24 1.67 152734.8 1.86 1.28 1.80448 2.16256 0.83 NV

Cond_X_2(+); Ecc(-) 231740.02 1.67 138875.6 2.23 1.19 2.00757 2.33784 0.86 NV

Cond_X_2(-); Ecc(-) 185852.92 1.75 106155.7 1.78 1.67 1.69070 2.82624 0.60 NV

Cond_Y_1(+); Ecc(-) 263542.10 1.00 263542.1 2.36 0.95 2.69000 2.19201 1.23 V

Cond_Y_1(-); Ecc(-) 330227.74 1.51 218725.6 2.16 0.99 2.49705 1.90944 1.31 V

Cond_Y_2(+); Ecc(-) 198794.01 1.93 103073.9 2.33 1.44 1.57104 2.34690 0.67 NV

Cond_Y_2(-); Ecc(-) 215320.82 2.56 84138.5 1.80 1.10 1.69199 1.26137 1.34 V

1.1.3.2 Verifiche calcolo globale della struttura agli SLD.



F*max : Fmax / Γ;














64














Fmax [daN] Γ F*max

[daN] αu / α1 q* ucs [cm] dmax [cm] S Esito

Cond_X_1(+); Ecc(+) 308771.57 1.62 190488.6 2.41 1.08 0.75882 0.76944 0.99 NV

Cond_X_1(-); Ecc(+) 249800.70 1.63 153360.8 1.90 1.29 0.82881 0.79744 1.04 V

Cond_X_2(+); Ecc(+) 231037.05 1.77 130287.0 2.23 1.39 0.76130 0.96714 0.79 NV

Cond_X_2(-); Ecc(+) 181139.06 1.66 109430.8 1.79 1.59 0.83974 0.96813 0.87 NV

Cond_Y_1(+); Ecc(+) 279316.10 1.00 279316.1 2.42 0.89 1.06000 0.84544 1.25 V

Cond_Y_1(-); Ecc(+) 328610.87 1.42 231979.3 2.29 1.08 0.91772 0.84547 1.09 V

Cond_Y_2(+); Ecc(+) 205968.00 1.91 107951.4 2.24 1.36 0.61846 0.80522 0.77 NV

Cond_Y_2(-); Ecc(+) 208164.13 2.54 81963.3 1.82 1.13 0.55518 0.46980 1.18 V

Cond_X_1(+); Ecc(-) 307443.18 1.64 187250.9 2.43 1.09 0.74305 0.77360 0.96 NV

Cond_X_1(-); Ecc(-) 254772.24 1.67 152734.8 1.86 1.28 0.84529 0.78257 1.08 V

Cond_X_2(+); Ecc(-) 231740.02 1.67 138875.6 2.23 1.19 0.80303 0.85740 0.94 NV

Cond_X_2(-); Ecc(-) 185852.92 1.75 106155.7 1.78 1.67 0.81679 0.99327 0.82 NV

Cond_Y_1(+); Ecc(-) 263542.10 1.00 263542.1 2.36 0.95 1.02000 0.83354 1.22 V

Cond_Y_1(-); Ecc(-) 330227.74 1.51 218725.6 2.16 0.99 0.95378 0.72609 1.31 V

Cond_Y_2(+); Ecc(-) 198794.01 1.93 103073.9 2.33 1.44 0.56516 0.83536 0.68 NV

Cond_Y_2(-); Ecc(-) 215320.82 2.56 84138.5 1.80 1.10 0.58614 0.46653 1.26 V

3.1 ALLEGATO A - (Scheda PGA)

Vita nominale VN = 50

Classe d’uso Classe IV

Cu = 2.0

Periodo di riferimento VR = 100

Pericolosità sismica di base PARAMET

RO SLO (81%) SLD (63%) DLV (10%)

ag 0.090 0.117 0.326

F0 2.342 2.342 2.456

TC* 0.298 0.314 0.379

TD 1.960 2.068 2.904

Categoria suolo di fondazione SLO (81%) SLD (63%) DLV (10%)

Ss 1.20 1.20 1.08

Tc 0.42 0.44 0.51

Coefficiente di amplificazione topografica St = 1.20

Resistenza dei materiali.



65

- Calcestruzzo.

Nome = cls pilastri






Nome = cls travi






Nome = Cls3






- Acciaio in barre.

Nome = barre lisce


Modulo di elasticità normale (E [daN/cm²]) = 2100000

- Acciaio profilati.

Nome = Acciaio1




Metodo di analisi Orizzontale Statica non Lineare

Valori di riferimento PGASLV = 0.4225 g

PGASLC = 0.0000 g

PGASLD = 0.1685 g

PGASLO = 0.0000 g

TrSLV = 949 anni

TrSLC = 0 anni

TrSLD = 101 anni

TrSLO = 0 anni

Indicatori di rischio Stato Limite Rapp. PGA (Rapp. Tr)a

per la vita (αuV) 0.6135 0.6293

di inagibilità (αeD) 1.0256 1.0201

Riepilogo PGA ag SLV = 0.2000g

ag SLD = 0.1200g

PGA SLV = 0.2592g

PGA SLD = 0.1728g

Tr SLV = 308 anni

Tr SLD = 106 anni



66

1 Descrizione del Modello.

1.1 Procedura di Verifica degli elementi.

1.1.1 Elementi in Acciaio.

- VERIFICHE DI RESISTENZA CONTROVENTI ACCIAIO

Le verifiche di resistenza per gli elementi in acciaio risultano così organizzate:

Verifica di resistenza delle aste tese;

Verifica di resistenza delle aste compresse;

Verifica di resistenza delle aste inflesse;

Verifica di resistenza delle aste soggette ad azione tagliante;

Verifica di resistenza delle aste soggette ad azione tagliante e flettente;

Verifica di resistenza delle aste pressoinflesse;

La filosofia introdotta dall’Eurocodice 3 conduce a classificare le sezioni secondo il seguente prospetto

Sezione di Classe 1 Sezioni trasversali in grado di generare una cerniera plastica avente la

capacità rotazionale richiesta dall’analisi plastica senza alcuna riduzione

di resistenza

Sezione di Classe 2 Sezioni trasversali in grado di raggiungere il proprio momento resistente

plastico ma con una capacità rotazionale limitata

Sezione di Classe 3 Sezioni trasversali in grado di raggiungere il momento resistente elastico

e dunque il valore di snervamento secondo una distribuzione lineare

delle tensioni. Il momento resistente plastico non risulta raggiungibile

per l’insorgere di fenomeni di instabilità locale

Sezione di Classe 4 Sezioni trasversali non in grado di raggiungere il momento resistente

elastico e dunque con capacità di resistenza ridotte in seguito a fenomeni

di instabilità locale

Per le sezioni sottili di classe 4 la normativa prevede la definizione e l’utilizzo delle grandezze efficaci degli elementi

compressi per il calcolo delle proprietà elastiche degli stessi (proprietà efficaci). Di fatto l’utilizzo delle grandezze efficaci

porta a considera gli effetti dei fenomeni di instabilità locale tramite una riduzione (tanto più consistente quanto più la sezione

risulta compressa) delle parti reagenti della sezione trasversale.

Verifiche Plastiche Trazione

La verifica consiste nell’accertare che risulti:

NEd ≤ Nt,Rd

dove:

NEd : azione di trazione di progetto;

Nt,Rd : resistenza a trazione di progetto calcolata come indicato in seguito.

Nt,Rd = min(Npl,Rd, Nu,Rd)

dove:

Npl,Rd : resistenza plastica di progetto;

Nu,Rd : resistenza ultima di progetto.

Inoltre

Npl,Rd = A · fy / γMo

Nu,Rd = 0.9 · Anett · fu / γM2



67

Dove, ancora:

A: area lorda della sezione;

Anett: netta della sezione;

fu, fy : sono le tensioni di rottura e di snervamento dell’acciaio;

γMo, γM2 : sono coefficienti riduttivi.

Compressione

La verifica consiste nell’accertare che risulti:

NEd ≤ Nc,Rd

dove:

NEd : è l’azione di compressione di progetto;

Nc,Rd : è la resistenza a compressione di progetto calcolata come indicato in seguito.

Nc,Rd = A · fy / γMo Per sezioni di classe 1, 2 e 3

Nc,Rd = Aeff · fy / γM1 Per sezioni di classe 4

Dove, ancora:

A: area lorda della sezione;

Aeff : area efficace della sezione;

fy : tensione di snervamento dell’acciaio;

γMo, γM1 : coefficienti riduttivi.

Taglio

Il valore di progetto dell’azione tagliante in ogni sezione trasversale deve soddisfare la relazione:

Vsd / Vpl,Rd ≤ 1

Vpl,Rdè il valore del taglio resistente di progetto assunto pari a:

Vpl,Rd = (At · fy / √3) / γMo

Dove, ancora:

At : area resistente al taglio della sezione;

fy : tensione di snervamento dell’acciaio;

γMo : coefficiente riduttivo.

Flessione

Si verifica in questo caso che il valore del momento flettente di progetto in corrispondenza di ciascuna sezione trasversale

analizzata soddisfi la seguente relazione:

MSd / MRd ≤ 1

dove:

MRd: momento flettente resistente di progetto, calcolato tenendo conto dell’effettiva sezione;

MSd: valore del momento di progetto.

MRd è determinato in funzione della classe della sezione.

MRd = Mpl = Wpl fy / γMo per le classi 1 e 2

MRd = Mel = Wel fy / γMo per la classe 3

MRd = Weff fy / γMo per la classe 4

dove:

Wpl : è il modulo di resistenza plastico;

Wel : è il modulo di resistenza elastico;

Weff : è il modulo di resistenza della sezione efficace;

fy : è la tensione di snervamento dell’acciaio;

γMo : è un coefficiente riduttivo.



68

Flessione e Taglio

Quando la forza di taglio è maggiore della metà del valore del taglio resistente plastico il momento resistente plastico viene

ridotto della quantità

(1 - ρ)

dove:

ρ = ((2 · VSd / Vpl,Rd) -1)²

Dove vale la terminologia assunta per le verifiche a taglio.

Presso Flessione

Per sezioni di classe 1 o 2 la verifica viene condotta controllando che

(My,Ed / MNy,Rd) + (Mz,Ed / MNz,Rd) ≤ 1

dove:

MNy,Rd, MNz,Rd : momenti flettenti resistenti nelle due direzioni analizzate e ridotti per la presenza dello sforzo normale;

My,Ed, Mz,Ed : momenti flettenti di progetto nelle due direzioni analizzate;

Per sezioni di classe 3, in assenza di azioni di taglio, la verifica a presso o tenso-flessione è condotta in termini tensionali

utilizzando le verifiche elastiche.

Per sezioni di classe 4 le verifiche sono condotte sempre in regime tensionale elastico ma utilizzando le sole parti efficaci della

sezione trasversale.

Verifiche Elastiche Le verifiche in campo elastico vengono effettuate in modo che in nessun punto della sezione venga superato il valore della

resistenza di calcolo.

La formula utilizzata è:

σid ≤ fd

Dove:fd = fy / γm

σid(x,y) = √(σ(x,y) + 3 · τ²(x,y))

Dove:

fd : valore della tensione di progetto;

fy : valore di snervamento dell’acciaio;

γm : coefficiente di riduzione che dipende dalla normativa di riferimento;

σid(x,y) : tensione ideale nel punto di coordinate x ed y della sezione;

τ(x,y) : tensione tangenziale nel punto di coordinate x ed y della sezione;

σ(x,y) : tensione normale nel punto di coordinate x ed y della sezione;

inoltre,

σ(x,y) = N / A + ((Mx · Jy + My · Jxy) / (JxJy - J²xy)) · y - ((My · Jx + Mx · Jxy) / (JxJy - J²xy)) · x

τ(x,y) = V / AT

Dove, rispetto al sistema di riferimento baricentrico utilizzato:

x, y: ascissa e ordinata di un punto generico della sezione;

N, Mx, My: azioni esterne capaci di generare tensioni normali sulla sezione;

V: azione esterna capace di generare tensioni tangenziali sulla sezione;

Jx, Jy, Jxy: momenti d’inerzia della sezione;

AT: area resistente al taglio della sezione;



69

- VERIFICHE DI STABILITA’ GLOBALE

Le verifiche di stabilità delle aste vengono effettuate nell’ipotesi che la sezione trasversale sia uniformemente compressa. Deve

essere sempre:

NEd / Nb,Rd ≤ 1

dove:

NEd : è l’azione di compressione di calcolo;

Nb,Rd : è la resistenza all’instabilità nell’asta compressa data da:

Nb,Rd = χ · A · fy / γM1 per sezioni di classe 1, 2 e 3

Nb,Rd = χ · Aeff · fy / γM1 per sezioni di classe 4

χ: coefficienti dipendenti dal tipo di sezione e dal tipo di acciaio inpiegato, desunti in funzione di appropriati valori della

snellezza adimensionalizzata dalla seguente formula:

χ = 1 / φ + √(φ² - λa²) ≤ 1

dove:

φ = 0.5 · [1 + α · (λ - 0.2)a + λa²]

α : fattore di imperfezione opportunamente tabellato;

Inoltre:

λa = √A · fy / Ncr per sezioni di classe 1, 2 e 3

λa = √Aeff · fy / Ncr per sezioni di classe 4

Ncr : carico critico elastico basato sulle proprietà della sezione lorda e sulla lunghezza di libera inflessione dell’asta,

calcolato per la modalità di collasso per instabilità appropriata.

- VERIFICA DEGLI SPOSTAMENTI LATERALI

Ai sensi del punto 4.2.4.2.2 delle NTC vengono controllati gli spostamenti laterali alle sommità delle colonne per le

combinazioni SLE.Gli spostamenti devono limitarsi ad una frazione dell’altezza della colonna e dell’altezza complessiva

dell’edificio.Il valore limite deve essere valutato sulla base degli effetti sugli elementi portati, della qualità del confort richiesto

alla costruzione e delle eventuali implicazioni di una eccessiva deformabilità sul valore dei carichi agenti.

- CONTROLLO DEL CONTENIMENTO DEL DANNO NEGLI ELEMENTI NON STRUTTURALI.

Ai sensi del punto 7.3.7.2 delle NTC viene verificato che l’azione sismica di progetto non produca agli elementi costruttivi

senza funzione strutturale danni tali da rendere la costruzione temporaneamente inagibile.Per gli edifici in classe I e II, questa

verifica si ritiene soddisfatta se gli spostamenti d’interpiano calcolati allo SLD sono inferiori al valore limite , funzione del tipo

di elementi non strutturali presenti.Per edifici in classe d’uso III e IV il controllo viene effettuato agli SLO.

- COMPATIBILITA’ TRA FATTORE DI STRUTTURA E CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI IN ACCIAIO.

Ai sensi del punto 7.5.3.1 e della tabella 7.5.III delle NTC il valore della classe delle sezioni delle aste che dissipano energia

deve essere compatibile con la classe di duttilità e con il fattore di struttura utilizzato.

- VERIFICHE INSTABILITA’ FLESSO-TORSIONALE.

Nell’esecuzione di tali verifiche si è fatto uso del punto 4.2.4.1.3.2 delle NTC.

Una trave con sezione ad I o H soggetta a flessione nel piano dell’anima, con la piattabanda compressa non sufficientemente

vincolata lateralmente, deve essere verificata nei riguardi dell’instabilità flesso torsionale secondo la formula:



70

MEd / Mb,Rd ≤ 1

dove:

MEd : massimo momento flettente di calcolo

Mb,Rd : momento resistente di progetto per l’instabilità.

Il momento resistente di progetto per i fenomeni di instabilità di una trave lateralmente non vincolata può essere assunto pari a

Mb,Rd = χLT · Wy · fyk / γM1

dove:

Wy : modulo resistente della sezione:

- per le sezioni di classe 1 e 2 è pari al modulo plastico : Wy = Wpl,y

- per le sezioni di classe 3 è pari al modulo elastico : Wy = Wel,y

- per le sezioni di classe 4 è pari al modulo efficace : Wy = Weff,y

χLT : fattore di riduzione per l’instabilità flesso-torsionale, dipendente dal tipo di profilo impiegato; può essere

determinato per profili laminati o composti saldati dalla formula:

dove:

Il coefficiente di snellezza adimensionale è dato dalla formula:

Mcr: momento critico elastico di instabilità torsionale, calcolato considerando la sezione lorda del profilo e i ritegni torsionali

nell’ipotesi di diagramma di momento flettente uniforme.

αLTè il fattore di imperfezione ottenuto dalle indicazioni riportate nella Tab. 4.2.VII.

è stato assunto pari a 0.4. β è stato assunto pari ad 0.75.

Il fattore f considera la reale distribuzione del momento flettente tra i ritegni torsionali dell’elemento inflesso ed è definito

dalla formula:

kc assume i valori riportati in Tab. 4.2.VIII.

Tabella 4.2.VII. Definizione delle curve d’instabilità per le varie tipologie di sezione e per gli elementi inflessi.

Sezione trasversale Limiti Curva di instabilità da Tab. 4.2.VI Sezione laminata ad I h/b≤2 b

h/b>2 c

Sezione composta saldata h/b≤2 c

h/b>2 d

Altre sezioni trasversali d

- VERIFICHE INSTABILITA’ PRESSO-FLESSIONALE.



71

Nell’esecuzione di tali verifiche si è fatto uso del punto 4.2.4.1.3.3 delle NTC.Tale paragrafo indica che per elementi strutturali

oggetti a compressione e flessione, occorre studiare i relativi fenomeni di instabilità facendo riferimento a normative di

comprovata validità.

In tal senso si è optato per la norma UNI EN 1993-1-1:2005 la quale al punto 6.3.3 ed all’annesso B indica le procedure da

adottare per effettuare le verifiche in questione.

- GERARCHIA DELLE RESISTENZE.

Ai sensi del punto 7.5.4.3 delle NTC, per assicurare lo sviluppo del meccanismo globale dissipativo è stata rispettata la

gerarchia delle resistenze tra la trave e la colonna.Inoltre sono state rispettate tutte le regole di dettaglio previste nelle NTC, e

per ogni nodo colonna-trave è stata verificata la seguente condizione:

ΣMC,pl,Rd ≥ γRD · ΣMb,pl,Rd

dove:

γRD = 1,3 se struttura in classe CD"A" e 1.1 se struttura in classe CD"B";

MC,pl,Rd: momento resistente della colonna calcolato per i livelli di sollecitazione assiale presenti nella colonna nelle

combinazioni sismiche delle azioni;

Mb,pl,Rd: momento resistente delle travi che convergono nel nodo trave-colonna.

- EFFETTI DELLE IMPERFEZIONI.

Nell’analisi della struttura, in quella dei sistemi di controvento e nel calcolo delle membrature si è tenuto conto degli effetti

delle imperfezioni geometriche e strutturali quali: mancanza di verticalità o di rettilineità, mancanza di accoppiamento e le

inevitabili eccentricità minori presenti nei collegamenti reali.

A tal fine tali effetti sono stati inclusi implicitamente nel calcolo della resistenza degli elementi strutturali così come indicato al

punto 4.2.3.5 delle NTC.

- STABILITÀ DEI PANNELLI D’ANIMA A TAGLIO.

I pannelli d’anima degli elementi strutturali, laminati oppure realizzati in soluzione composta saldata, devono essere verificati

nei confronti dei fenomeni di instabilità dell’equilibrio allo stato limite ultimo (vedi C4.2.4.1.3.4.1 – C.617 e UNI EN 1993-1-

5:2007).

Ed essendo, inoltre:

I pannelli non irrigiditi vanno verificati se:

Mentre i pannelli irrigiditi vanno verificati se:

Il contributo resistente delle ali (piattabande) si calcola tramite la formula seguente:



72

Controvento - IMP. : Piano 1 - Fili 26, 1 - [Asta 65] : HEA220

Il contributo resistente dell’anima si calcola, invece, tramite la formula seguente:

hw Altezza del pannello

t Spessore del pannello

a Larghezza del pannello

Vbw,rd Contributo resistente dell’anima

Vbf,rd Contributo resistente delle ali (piattabande)

fyw Valore di snervamento dell’acciaio dei pannelli d’anima

bf,sup Larghezza dell’ala superiore

bf,inf Larghezza dell’ala inferiore

tf,sup Spessore dell’ala superiore

tf,inf Spessore dell’ala inferiore

h Altezza totale della sezione (comprese le ali)

- Particolari prescrizioni per distribuzione irregolari di tamponamenti ed impianti

Nel caso di distribuzione fortemente irregolare in altezza di tamponamenti ed impianti, deve essere considerata la possibilità di

forti concentrazioni di danno ai livelli caratterizzati da significativa riduzione del numero di tali elementi.

Questo requisito si intende soddisfatto incrementando le azioni di calcolo per gli elementi verticali (pilastri e pareti) dei livelli

con riduzione dei tamponamenti come descritto nel paragrafo 7.2.3 del D.M. 14/01/2008. I fattori di sovraresistenza utilizzati

nel presente calcolo sono:

Impalcato Fatt. Sovr.

1 1.00

2 1.00

3 1.00

1.2.2 Verifiche Aste SLV.

1.2.3 Aste in Acciaio.

1.2.3.1 Verifiche Generiche.

Dati 11.I

Sezione HEA220. Acciaio Acciaio1 -ESITO VERIFICHE POSITIVO-

VERIFICHE DI RESISTENZA. (ESITO POSITIVO)

AZIONI DI PROGETTO Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az.

Comb 20 [PGA] [IN] 1 -48460 11 211 -669 45 0 NO

TIPO VERIFICA : PRESSOFLESSIONE

Classe sezione : 1

· Resistenza assiale plastica : 144025.2 daN

· Mom. res. plastico Y (A.P.I.) : 12724.7 daNm



73



· Mom. res. plastico Z (A.P.I.) : 6056.4 daNm

· Fattore di sicurezza : 2.522

VERIFICA DI STABILITA' A COMPRESSIONE. (ESITO POSITIVO)


Comb 20 [PGA] [IN] 7 -48642 11 127 0 0 0 NO

PIANO A.P.I. XY. PIANO A.P.I. XZ.

· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0

· Lungh. libera inflessione lo : 3960.8 mm · Lungh. libera inflessione lo : 3960.8 mm

· Snellezza λ : 71.9 · Snellezza λ : 43.2

· Capacità portante Nb,Rd : 985.1 KN · Capacità portante Nb,Rd : 1298.4 KN

· Fattore di sicurezza : 2.03 · Fattore di sicurezza : 2.669

.




Comb 13 [PGA] [IN] 7 -44268 30 -204 -639 -121 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 13 [PGA] [IN] 1 -44450 30 -116 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0







AZIONI DI PROGETTO



74



Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az. Comb 6 [PGA] [IN] 1 -43345 -9 203 -635 -36 0 NO


Classe sezione : 1






AZIONI DI PROGETTO Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az. Comb 6 [PGA] [IN] 7 -43527 -9 113 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0








Comb 21 [PGA] [IN] 7 -46994 2 -215 -677 -7 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 21 [PGA] [IN] 1 -47176 2 -114 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0







75





Comb 14 [PGA] [IN] 1 -50095 -8 210 -656 -31 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 14 [PGA] [IN] 7 -50277 -8 109 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0







AZIONI DI PROGETTO Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az. Comb 9 [PGA] [IN] 7 -38100 12 -202 -639 -48 0 NO


Classe sezione : 1






AZIONI DI PROGETTO Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az. Comb 9 [PGA] [IN] 1 -38282 12 -125 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0






76







Comb 10 [PGA] [IN] 1 -41441 -10 220 -713 -38 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 10 [PGA] [IN] 7 -41623 -10 149 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0








Comb 15 [PGA] [IN] 7 -72641 -14 -142 -396 57 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 15 [PGA] [IN] 1 -72823 -14 -58 0 0 0 NO



77




· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0








Comb 20 [PGA] [IN] 1 -59834 22 333 -1195 92 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 20 [PGA] [IN] 7 -60024 22 250 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0








Comb 13 [PGA] [IN] 7 -41661 30 -183 -574 -125 0 NO


Classe sezione : 1








78




Comb 13 [PGA] [IN] 1 -41850 30 -93 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0







AZIONI DI PROGETTO Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az. Comb 6 [PGA] [IN] 1 -40046 7 188 -595 29 0 NO


Classe sezione : 1






AZIONI DI PROGETTO Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az. Comb 6 [PGA] [IN] 7 -40236 7 99 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0








Comb 21 [PGA] [IN] 7 -48954 3 -213 -690 -12 0 NO


Classe sezione : 1







79




Comb 21 [PGA] [IN] 1 -49144 3 -110 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0








Comb 14 [PGA] [IN] 1 -53685 -6 214 -695 -25 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 14 [PGA] [IN] 7 -53874 -6 111 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0





Acciaio1 -ESITO VERIFICHE POSITIVO-


AZIONI DI PROGETTO Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az. Comb 9 [PGA] [IN] 7 -38447 -20 -233 -793 79 0 NO


Classe sezione : 1





80






AZIONI DI PROGETTO Comb. più gravosa Sez. N [daN] Ty [daN] Tz [daN] My [daNm] Mz [daNm] Mt [danM] Incr. Az. Comb 9 [PGA] [IN] 1 -38636 -20 -165 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0








Comb 10 [PGA] [IN] 1 -42701 -32 230 -781 -126 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 10 [PGA] [IN] 7 -42891 -32 162 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0










81

Comb 15 [PGA] [IN] 7 -52013 9 -330 -1182 -38 0 NO


Classe sezione : 1







Comb 15 [PGA] [IN] 1 -52202 9 -247 0 0 0 NO


· Beta β : 1.0 · Beta β : 1.0







82

Calcolo di verifica collegamento controvento con fazzoletto bullonato Profili Profilo secondario = hea 220 Materiale = S275 Profilo singolo b,angle = 220 mm h,angle = 210 mm t,angle = 7,0 mm fy,angle = 275 N/mm2 fu,angle = 430 N/mm2 Piatto b1 = 500 mm b2 = 80 mm h1 = 320 mm h2 = 700 mm t = 15 mm fy = 275 N/mm2 fu = 430 N/mm2 Bulloni Classe Bulloni = 8.8 d ( Diametro ) = 20 mm do ( Diametro Foro ) = 22 mm Anom = 314 mm2 As = 245 mm2 fyb = 640 N/mm2 fub = 800 N/mm2 n° righe = 2 n° file = 3 n° bulloni = 6 Distanze dai bordi e passi, azione di riferimento N (EC3 parte 1-8, tab. 3.1) e1 = 60 mm p1 = 100 mm e2 = 50 mm p2 = 62 mm e1,plate = 60 mm e2,plate = 129 mm Condizione di Carico n°1 Nsd,x = 724 kN Vsd,y = 30 kN Msd,z = 4 kNm CONTROLLO GEOMETRIA POSIZIONAMENTO BULLONI - EC3 Parte 1-8 - Punto 3.5 Profilo e1 > 1.2 x do = 60 > 26 ---> SI e1 < 4t + 40 mm = 60 < 68 ---> SI e2 > 1.2 x do = 50 > 26 ---> SI e2 < 4t + 40 mm = 50 < 68 ---> SI p1 > 2.2 x do = 100 > 48 ---> SI p1 > min (14t , 200 mm) = 100 > 98 --->SI p2 > 2.4 x do = 62 > 53 ---> SI p2 < min (14t , 200 mm) = 62 < 98 ---> SI CONTROLLO GEOMETRIA POSIZIONAMENTO BULLONI - EC3 Parte 1-8 - Punto 3.5 Fazzoletto e1 > 1.2 x do = 60 > 26 ---> SI e1 < 4t + 40 mm = 60 < 100 ---> SI e2 > 1.2 x do = 129 > 26 ---> SI e2 > 4t + 40 mm = 129 > 100 ---> SI p1 > 2.2 x do = 100 > 48 ---> SI p1 < min (14t , 200 mm) = 100 < 200 ---> SI p2 > 2.4 x do = 62 > 53 ---> SI p2 < min (14t , 200 mm) = 62 < 200 ---> SI VERIFICA A TAGLIO TAGLIO TRAVE PORTATA Condizione di Carico n°1 Azioni sul profilo secondario Vx = Nsd = 723520 N Vy = Vsd = 30000 N Mz = Msd = 4030000 Nmm



83

y,line1 = 50,0 mm (dist. Prima fila di Bulloni - flangia trave portata ) n,line = 2 Eccentricità tra il baricentro dei bulloni - flangia trave portata ey = abs ( y,line1 + ( ( n,line -1) x p2 ) / 2 - Zs ) = abs ( 50 + ( ( 2 - 1 ) x 62 ) / 2 - 105,0 ) = 24,0 mm x,row1 = 310 mm (dist. prima fila di bulloni - estremità fazzoletto ) n,row = 3 Eccentricità tra il baricentro dei bulloni - estremità fazzoletto ex = abs ( x,row1 + ( ( n,row -1) x p1 ) / 2 ) = abs ( 310 + ( ( 3 - 1 ) x 100 ) / 2 ) = 410,0 mm Torsione parassita T,Ed = Vx1 x ey + Vy1 x ex +Mz = 723520 x 24 + 30000 x 410 + 4030000 = 33694481 Nmm nb,h = 3 ( Numero di Bulloni per Riga ) nb,v = 2 ( Numero di Bulloni per fila ) Posizione Verticale delle righe di Bulloni dal Baricentro dei Bulloni ymax = 0 mm Posizione Orizzontale delle file di Bulloni dal Baricentro dei Bulloni x1 = 100 mm x2 = -100 mm xmax = 100 mm Jb = summ (nb,v x square ( xi ) ) + summ (nb,h x square ( yi ) ) = 40000 + 0 = 40000 mm2 ( Momento Polare dei Bulloni ) Risultante Forza di Taglio per Piano di Taglio del Bullone nb = 6 ( Numero di Bulloni ) nv = 1 ( Numero di Sezioni Resistenti al Taglio del Bullone ) Vx,Ed (Vx) = Vx / ( nv x nb ) = 723520 / ( 1 x 6 ) = 120587 N Vy,Ed (Vy) = Vy / ( nv x nb ) = 30000 / ( 1 x 6 ) = 5000 N Vx,Ed (T,Ed) = ( T,Ed x ymax ) / ( nv x Jb ) = (33694481 x 0 ) / ( 1 x 40000 ) = 0 N Vy,Ed (T,Ed) = ( T,Ed x xmax ) / ( nv x Jb ) = (33694481 x 100 ) / ( 1 x 40000 ) = 84236 N Fv,Ed = sqrt ( square ( Vx,Ed + Vx,Ed (T,Ed) ) + square ( Vy,Ed + Vy,Ed (T,Ed)) = sqrt ( square ( 120587 + 0 ) + square ( 5000 + 84236 ) ) = 150014 N Trazione sul Bullone Ft,Ed = ( Mx / Ib ) x yc = ( 4030000 / 0 ) x 0 = Non un numero reale N Resistenza a Taglio del Bullone per Piano di Taglio - EC3 Parte 1-8 - Punto 3.6.1 - tab. 3.4 Fv,Rd = ( alfa,v x fub x As ) / gamma2 = ( 0,6 x 800 x 245 ) / 1,25 = 94097 N IR = Fv,Ed > Fv,Rd = 150014 > 94097 --->SI VERIFICA A TRAZIONE E TAGLIO - EC3 Parte 1-1 - Punto 6.2.3 - 6.2.5 - 6.2.6 Condizione di Carico n°1 N,Ed = 723520 N V,Ed = 30000 N Trazione ( Sezione Lorda ) Profilo A,gross = n,angle x A,angle = 1 x 6434 = 6434 mm2 Npl,Rd = A,gross x fy / gammaM0 = 6434 x 275 / 1,00 = 1769350 N Piatto A,gross = p2 x ( nrow - 1 )+ 2 x p1 x ( nfile - 1 ) x tan ( 30° ) x tp = 62 x ( 2 - 1 ) + 2 x 100 x ( 3 - 1 ) x tan ( 30° ) x 15 = = 4800 mm2 Npl,Rd = A,gross x fy / gammaM0 = 4800 x 275 / 1,00 = 969678 N Trazione ( Sezione Netta ) Profilo Anet = A,angle - do x tb = 6434 - 22 ) x 7 = 6280 mm2 Nu,Rd = beta3 x Anet x fu / gammaM2 = 0,916280 x 430 / 1,25 = 1963927 N Piatto Anet = ( 2 x p1 x ( n,file - 1 ) x tan ( 30° ) - do) x tp = ( 2 x 100 x ( 3 - 1 ) x tan ( 30° ) ) x 15 = 2804 mm2 Nu,Rd = 0.9 x Anet x fu / gammaM2 = 0.9 x 2804 x 430 / 1,25 = 868150 N IR = N,Ed < N,Rd = 723520 < 868150 = 0,83 ---> SI Taglio ( Sezione Lorda )



84

Profilo Av = hb x tb = 210 x 7 = 1470 mm2 Vpl,Rd = = Av x fy / sqrt( 3) x gamma0 = 1470 x 275 / sqrt( 3) x 1,00 = 233394 N Piatto Av = hp x tp = 320 x 15 = 4800 mm2 Vpl,Rd = = Av x fy / sqrt( 3) x gamma0 = 4800 x 275 / sqrt( 3) x 1,00 = 762102 N Taglio ( Sezione Netta ) Profilo Anet = ( Av - n,row x do ) x tb = ( 1470 - 2 x 22 ) x 7 = 1162 mm2 Vu,Rd = = Anet x fu / sqrt( 3) x gamma2 = 1162 x 430 / sqrt( 3) x 1,25 = 291954 N IR = V,Ed < V,Rd = 30000 < 233394 = 0,13 ---> SI VERIFICA A STRAPPO (BLOCK TEARING ) - EC3_Parte_1_8 - Punto 3.10.2 Profilo secondario Condizione di Carico n°1 NEd = 723520 N VEd = 30000 N nb,h = 3 ( Numero di Bulloni per Riga ) nb,v = 2 ( Numero di Bulloni per fila ) e1 = 60 mm ( Distanza del foro dall'estremità del profilo secondario ) e2 = 50 mm ( Distanza del foro bullone dal bordo del profilo secondario ) e1' = 60 mm ( Distanza del foro bullone dalla estremità del Piatto ) e2' = 129 mm ( Distanza del foro bulloni dal Bordo del Piatto ) Trazione Profilo Ant = ( e2 + ( nb,v - 1 ) x p2 - ( nb,v - 0.5 ) x do ) x n,profile x tb = ( 50 + ( 2 - 1 ) x 62 - ( 2 - 0.5 ) x 22 ) x 1 x 7 = 553 mm2 Anv = ( e1 + ( nb,h - 1 ) x p1 - ( nb,h - 0.5 ) x do ) x n,profile x tb = ( 60 + ( 3 - 1 ) x 100 - ( 3 - 0.5 ) x 22 ) x 1 x 7 = 1435 mm2 Neff,Rd = ( 0.5 x fu x Ant ) / x gammaM2 + ( fyd x Anv ) / (sqrt(3) x gammaM0 ) = ( 0.5 x 430 x 553 ) / 1,25 + ( 275 x 1435 ) / (Math.Sqrt(3) x 1,00) = 322953 N Piatto Ant = ( ( nb,v - 1 ) x p2 - ( nb,v - 0.5 ) x do ) x tp = ( ( 2 - 1 ) x 62 - ( 2 - 0.5 ) x 22 ) x 15 = 435 mm2 Anv = ( e1' + ( nb,h - 1 ) x p1 - ( nb,h - 0.5 ) x do ) x tp = ( 60 + ( 3 - 1 ) x 100 - ( 3 - 0.5 ) x 22 ) x 15 = 3075 mm2 Neff,Rd = ( 0.5 x fu x Ant ) / x gammaM2 + ( fyd x Anv ) / (sqrt(3) x gammaM0 ) = ( 0.5 x 430 x 435 ) / 1,25 + ( 275 x 3075 ) / (Math.Sqrt(3) x 1,00) = 563042 N IR = N,Ed > N,Rd = 723520 > 322953 = 2,24 ---> SI Taglio Profilo Ant = ( e1+ ( nb,h - 1 ) x p1 - ( nb,h - 0.5 ) x do ) n,profile x tb = ( 60 + ( 3 - 1 ) x 100 - ( 3 - 0.5 ) x 22 )1 x 7 = 1435 mm2 Anv = ( e2 + ( nb,v - 1 ) x p2 - ( nb,v - 0.5 ) x do ) n,profile x tb = ( 50 + ( 2 - 1 ) x 62 - ( 2 - 0.5 ) x 22 ) 1 x 7 = 553 mm2 Veff,Rd = ( 0.5 x fu x Ant ) / x gammaM2 + ( fyd x Anv ) / (sqrt(3) x gammaM0 ) = ( 0.5 x 430 x 1435 ) / 1,25 + ( 275 x 553 ) / (Math.Sqrt(3) x 1,00) = 334621 N Piatto Ant = ( e1' + ( nb,h - 1 ) x p1 - ( nb,h - 0.5 ) x do ) x tp = ( 60 + ( 3 - 1 ) x 100 - ( 3 - 0.5 ) x 22 ) x 15 = 3075 mm2 Anv = ( e2' + ( nb,v - 1 ) x p2 - ( nb,v - 0.5 ) x do ) x tp = ( 129 + ( 2 - 1 ) x 62 - ( 2 - 0.5 ) x 22 ) x 15 = 2370 mm2 Veff,Rd = ( 0.5 x fu x Ant ) / x gammaM2 + ( fyd x Anv ) / (sqrt(3) x gammaM0 ) = ( 0.5 x 430 x 3075 ) / 1,25 + ( 275 x 2370 ) / (Math.Sqrt(3) x 1,00) = 905188 N IR = V,Ed < V,Rd = 30000 < 334621 = 0,09 ---> SI .

COLLEGAMENTO CLS - TRAVE MEDIANTE FLANGIA SALDATA ALLA TRAVE ED ANCORATA AL CLS

Il collegamento viene realizzato tramite una flangia saldata alla trave

e fissata all'elemento in cls a mezzo di bulloni ancorati.

L'efficienza statica e la rigidezza del nodo

si manifestano nella sua capacità di trasferire le forze di

trazione e di compressione provenienti dalla trave, oltre agli sforzi

di taglio.



85

Dati

1. Elemento in CLS. Calcestruzzo........................................... : C12/15 Rbk

Tensione normale di progetto........................... : 68.0 daN/cm²

2. Trave.................................................. : HEA220 - S235 - Tensione normale di progetto del profilato........... : 2238.10 daN/cm²

3. Flangia................................................ : S235 - Tensione normale di progetto della

flangia di collegamento.............................. : 2238.10 daN/cm²

- Spessore............................................. : 15 mm

4. Bulloni classe......................................... : 8.8 - Diametro utilizzato per i Bulloni.................... : 20 mm

- Tensione normale di progetto dei Bulloni............. : 5760.00 daN/cm²

- Tensione tangenziale di progetto dei Bulloni......... : 3840.00 daN/cm²

5. Sollecitazioni esterne. - Sforzo normale....................................... :72352.00 daN

- Taglio lungo la direzione dell'anima della trave..... : 0.00 daN

- Momento flettente relativo alla trave................ : 403.00 daNm

Risultati del Calcolo

1. Dimensioni della flangia di collegamento. Base................................................... : 220 mm

altezza................................................ : 230 mm

spessore............................................... : 15 mm

Tensione normale max sulla flangia..................... : 0.00 daN/cm²

Tensione di rifollamento max sulla flangia............. : 0.00 daN/cm²

Tensione di rifollamento max sulla colonna............. : 0.00 daN/cm²

2. Bulloni. - Numero dei bulloni................................... : 4

- Diametro dei fori praticati.......................... : 21.00 mm

I bulloni saranno posizionati secondo un sistema di riferimento carte-

siano con origine posto nell'angolo in basso a sinistra della flangia.

L'asse X risulta parallelo alla base della flangia mentre l'asse y ri-

sulta parallelo all'altezza.

Con tali presupposti le coordinate dei centri dei fori saranno:

x (mm) y (mm) Azione totale (daN)

Bullone 1 40.00 71.00 0.00

Bullone 2 40.00 159.00 0.00

Bullone 3 180.00 71.00 0.00

Bullone 4 180.00 159.00 0.00

- Sollecitazione tangenziale massima sul bullone.......... : 0.00 daN/cm²

- Sollecitazione normale massima sul bullone.............. : 0.00 daN/cm²

3. Saldatura Trave-Flangia. - Saldatura a cordone d'angolo lungo tutto

il perimetro del profilato con spessore reale.........: 5 mm

- Tensione ideale max lungo la saldatura dell'anima.... : 1724.82 daN/cm²

- Tensione ideale max lungo la saldatura dell'ala...... : 1724.82 daN/cm²



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NB: Le saldature calcolate vanno intese ad arco con elettrodi rivesti- ti. Gli elettrodi impiegati dovranno essere del tipo omologato se-

condo le norme UNI 5132. Essendo il tipo di acciaio S235 e lo

spessore della lamiera minore di 30 mm si adotteranno elettrodi

di tipo E52 di classi di qualità 3 o 4

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