Committente: Comune di Sumirago Peso Massa battente 63.5 Kg report.pdf · Valutazione resistenza...

Dynamic probing V1.00

(Comune di Sumirago Cimitero Comunale) 1

PROVA PENETROMETRICA DINAMICA

Committente: Comune di Sumirago

Cantiere: Cimitero Comunale

Località: Menzago

Caratteristiche Tecniche-Strumentali Sonda: SCPT TG 63-200 PAGANI

Rif. Norme DIN 4094

Peso Massa battente 63.5 Kg

Altezza di caduta libera 0.75 m

Peso sistema di battuta 0.63 Kg

Diametro punta conica 51.00 mm

Area di base punta 20.43 cm²

Lunghezza delle aste 1 m

Peso aste a metro 6.31 Kg/m

Profondità giunzione prima asta 0.40 m

Avanzamento punta 0.30 m

Numero colpi per punta N(30)

Coeff. Correlazione 1.15

Rivestimento/fanghi Si

Angolo di apertura punta 60 °

OPERATORE RESPONSABILE A4E Dott. Geol. Marco Cinotti



PROVE PENETROMETRICHE DINAMICHE CONTINUE (DYNAMIC PROBING)

DPSH – DPM (... scpt ecc.)

Note illustrative - Diverse tipologie di penetrometri dinamici

La prova penetrometrica dinamica consiste nell’infiggere nel terreno una punta conica (per tratti consecutivi δ) misurando il numero

di colpi N necessari.

Le Prove Penetrometriche Dinamiche sono molto diffuse ed utilizzate nel territorio da geologi e geotecnici, data la loro semplicità

esecutiva, economicità e rapidità di esecuzione.

La loro elaborazione, interpretazione e visualizzazione grafica consente di “catalogare e parametrizzare” il suolo attraversato con

un’immagine in continuo, che permette anche di avere un raffronto sulle consistenze dei vari livelli attraversati e una correlazione

diretta con sondaggi geognostici per la caratterizzazione stratigrafica.

La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo spessore delle coltri sul substrato, la quota di

eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la consistenza in generale del terreno.

L’utilizzo dei dati, ricavati da correlazioni indirette e facendo riferimento a vari autori, dovrà comunque essere trattato con le

opportune cautele e, possibilmente, dopo esperienze geologiche acquisite in zona.

Elementi caratteristici del penetrometro dinamico sono i seguenti:

- peso massa battente M

- altezza libera caduta H

- punta conica: diametro base cono D, area base A (angolo di apertura α)

- avanzamento (penetrazione) δ

- presenza o meno del rivestimento esterno (fanghi bentonitici).

Con riferimento alla classificazione ISSMFE (1988) dei diversi tipi di penetrometri dinamici (vedi tabella sotto riportata) si

rileva una prima suddivisione in quattro classi (in base al peso M della massa battente) :

- tipo LEGGERO (DPL)

- tipo MEDIO (DPM)

- tipo PESANTE (DPH)

- tipo SUPERPESANTE (DPSH)

Classificazione ISSMFE dei penetrometri dinamici:

Tipo Sigla di riferimento peso della massa

M (kg)

prof.max indagine battente

(m)

Leggero DPL (Light) M ≤10 8

Medio DPM (Medium) 10<M <40 20-25

Pesante DPH (Heavy) 40≤M <60 25

Super pesante (Super

Heavy)

DPSH M≥60 25

penetrometri in uso in Italia

In Italia risultano attualmente in uso i seguenti tipi di penetrometri dinamici (non rientranti però nello Standard ISSMFE):

- DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-30) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE)

massa battente M = 30 kg, altezza di caduta H = 0.20 m, avanzamento δ = 10 cm, punta conica

(α=60-90°), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm² rivestimento / fango bentonitico : talora

previsto;



- DINAMICO LEGGERO ITALIANO (DL-20) (MEDIO secondo la classifica ISSMFE)

massa battente M = 20 kg, altezza di caduta H=0.20 m, avanzamento δ = 10 cm, punta conica

(α= 60-90°), diametro D 35.7 mm, area base cono A=10 cm² rivestimento / fango bentonitico : talora

previsto;

- DINAMICO PESANTE ITALIANO (SUPERPESANTE secondo la classifica ISSMFE)

massa battente M = 73 kg, altezza di caduta H=0.75 m, avanzamento δ=30 cm, punta conica (α = 60°),

diametro D = 50.8 mm, area base cono A=20.27 cm² rivestimento: previsto secondo precise indicazioni;

- DINAMICO SUPERPESANTE (Tipo EMILIA)

massa battente M=63.5 kg, altezza caduta H=0.75 m, avanzamento δ=20-30 cm, punta conica conica (α =

60°-90°) diametro D = 50.5 mm, area base cono A = 20 cm², rivestimento / fango bentonitico : talora previsto.

Correlazione con Nspt

Poiché la prova penetrometrica standard (SPT) rappresenta, ad oggi, uno dei mezzi più diffusi ed economici per ricavare informazioni

dal sottosuolo, la maggior parte delle correlazioni esistenti riguardano i valori del numero di colpi Nspt ottenuto con la suddetta prova,

pertanto si presenta la necessità di rapportare il numero di colpi di una prova dinamica con Nspt. Il passaggio viene dato da:

Nspt = βt N

Dove:

SPT

tQ

Q=β

in cui Q è l’energia specifica per colpo e Qspt è quella riferita alla prova SPT.

L’energia specifica per colpo viene calcolata come segue:

( )'

2

MMA

HMQ

+⋅⋅

⋅=

δ

in cui

M = peso massa battente;

M’ = peso aste;

H = altezza di caduta;

A = area base punta conica;

δ = passo di avanzamento.

Valutazione resistenza dinamica alla punta Rpd

Formula Olandesi

( )[ ] ( )[ ]PMA

NHM

PMeA

HMRpd

+⋅⋅

⋅⋅=

+⋅⋅

⋅=

δ

22

Rpd = resistenza dinamica punta (area A);

e = infissione media per colpo (δ/ N);

M = peso massa battente (altezza caduta H);

P = peso totale aste e sistema battuta.

Metodologia di Elaborazione.

Le elaborazioni sono state effettuate mediante un programma di calcolo automatico Dynamic Probing della GeoStru Software.

Il programma calcola il rapporto delle energie trasmesse (coefficiente di correlazione con SPT) tramite le elaborazioni proposte da

Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 - Borowczyk-Frankowsky 1981.

Permette inoltre di utilizzare i dati ottenuti dall’effettuazione di prove penetrometriche per estrapolare utili informazioni geotecniche e

geologiche.



Una vasta esperienza acquisita, unitamente ad una buona interpretazione e correlazione, permettono spesso di ottenere dati utili alla

progettazione e frequentemente dati maggiormente attendibili di tanti dati bibliografici sulle litologie e di dati geotecnici determinati

sulle verticali litologiche da poche prove di laboratorio eseguite come rappresentazione generale di una verticale eterogenea

disuniforme e/o complessa.

In particolare consente di ottenere informazioni su:

- l’andamento verticale e orizzontale degli intervalli stratigrafici,

- la caratterizzazione litologica delle unità stratigrafiche,

- i parametri geotecnici suggeriti da vari autori in funzione dei valori del numero dei colpi e delle resistenza alla punta.

Valutazioni statistiche e correlazioni

Elaborazione Statistica

Permette l’elaborazione statistica dei dati numerici di Dynamic Probing, utilizzando nel calcolo dei valori rappresentativi dello strato

considerato un valore inferiore o maggiore della media aritmetica dello strato (dato comunque maggiormente utilizzato); i valori

utilizzati in immissione sono corretti in base alla seguente relazione:

Media - s

Media - scarto (valore statistico) dei valori del numero di colpi sullo strato considerato.

Pressione ammissibile

Pressione ammissibile specifica sull’interstrato (con effetto di riduzione energia per svergolamento aste o no) calcolata secondo le

note elaborazioni proposte da Herminier, applicando un coefficiente di sicurezza (generalmente = 20-22) che corrisponde ad un

coefficiente di sicurezza standard delle fondazioni pari a 4, con una geometria fondale standard di larghezza pari a 1 mt. ed

immorsamento d = 1 mt..

Correlazioni geotecniche terreni incoerenti

Liquefazione

Permette di calcolare utilizzando dati Nspt il potenziale di liquefazione dei suoli (prevalentemente sabbiosi).

Attraverso la relazione di SHI-MING (1982), applicabile a terreni sabbiosi, la liquefazione risulta possibile solamente se Nspt dello strato considerato risulta

inferiore a Nspt critico calcolato con l'elaborazione di SHI-MING.

Correzione Nspt in presenza di falda

Nspt corretto = 15 + 0.5 × (Nspt - 15)

Nspt è il valore medio nello strato

La correzione viene applicata in presenza di falda solo se il numero di colpi è maggiore di 15 (la correzione viene eseguita se tutto lo strato è in falda) .

Angolo di Attrito

• Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof 1956 - Correlazione valida per terreni non molli a prof. < 5 mt.; correlazione valida per sabbie e ghiaie rappresenta

valori medi. - Correlazione storica molto usata, valevole per prof. < 5 mt. per terreni sopra falda e < 8 mt. per terreni in falda (tensioni < 8-10 t/mq)

• Meyerhof 1956 - Correlazioni valide per terreni argillosi ed argillosi-marnosi fessurati, terreni di riporto sciolti e coltri detritiche (da modifica sperimentale

di dati).

• Sowers 1961)- Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. < 4 mt. sopra falda e < 7 mt. per terreni in falda) σ>5 t/mq.

• De Mello - Correlazione valida per terreni prevalentemente sabbiosi e sabbioso-ghiaiosi (da modifica sperimentale di dati) con angolo di attrito < 38° .

• Malcev 1964 - Angolo di attrito in gradi valido per sabbie in genere (cond. ottimali per prof. > 2 m. e per valori di angolo di attrito < 38° ).

• Schmertmann 1977- Angolo di attrito (gradi) per vari tipi litologici (valori massimi). N.B. valori spesso troppo ottimistici poiché desunti da correlazioni

indirette da Dr %.



• Shioi-Fukuni 1982 (ROAD BRIDGE SPECIFICATION) Angolo di attrito in gradi valido per sabbie - sabbie fini o limose e limi siltosi (cond. ottimali per

prof. di prova > 8 mt. sopra falda e > 15 mt. per terreni in falda) σ>15 t/mq.

• Shioi-Fukuni 1982 (JAPANESE NATIONALE RAILWAY) Angolo di attrito valido per sabbie medie e grossolane fino a ghiaiose .

• Angolo di attrito in gradi (Owasaki & Iwasaki) valido per sabbie - sabbie medie e grossolane-ghiaiose (cond. ottimali per prof. > 8 mt. sopra falda e > 15 mt.

per terreni in falda) s>15 t/mq.

• Meyerhof 1965 - Correlazione valida per terreni per sabbie con % di limo < 5% a profondità < 5 mt. e con % di limo > 5% a profondità < 3 mt.

• Mitchell e Katti (1965) - Correlazione valida per sabbie e ghiaie.

Densità relativa (%)

• Gibbs & Holtz (1957) correlazione valida per qualunque pressione efficace, per ghiaie Dr viene sovrastimato, per limi sottostimato.

• Skempton (1986) elaborazione valida per limi e sabbie e sabbie da fini a grossolane NC a qualunque pressione efficace, per ghiaie il valore di Dr % viene

sovrastimato, per limi sottostimato.

• Meyerhof (1957).

• Schultze & Menzenbach (1961) per sabbie fini e ghiaiose NC , metodo valido per qualunque valore di pressione efficace in depositi NC, per ghiaie il valore

di Dr % viene sovrastimato, per limi sottostimato.

Modulo Di Young (Ey)

• Terzaghi - elaborazione valida per sabbia pulita e sabbia con ghiaia senza considerare la pressione efficace.

• Schmertmann (1978), correlazione valida per vari tipi litologici .

• Schultze-Menzenbach , correlazione valida per vari tipi litologici.

• D'Appollonia ed altri (1970) , correlazione valida per sabbia, sabbia SC, sabbia NC e ghiaia

• Bowles (1982), correlazione valida per sabbia argillosa, sabbia limosa, limo sabbioso, sabbia media, sabbia e ghiaia.

Modulo Edometrico

• Begemann (1974) elaborazione desunta da esperienze in Grecia, correlazione valida per limo con sabbia, sabbia e ghiaia

• Buismann-Sanglerat , correlazione valida per sabbia e sabbia argillosa.

• Farrent (1963) valida per sabbie, talora anche per sabbie con ghiaia (da modifica sperimentale di dati).

• Menzenbach e Malcev valida per sabbia fine, sabbia ghiaiosa e sabbia e ghiaia.

Stato di consistenza

• Classificazione A.G.I. 1977

Peso di Volume Gamma

• Meyerhof ed altri, valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso.

Peso di volume saturo

• Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948-1967. Correlazione valida per peso specifico del materiale pari a circa γ = 2,65 t/mc e per peso di volume secco variabile

da 1,33 (Nspt = 0) a 1,99 (Nspt = 95)

Modulo di poisson

•••• Classificazione A.G.I.

Potenziale di liquefazione (Stress Ratio)

• Seed-Idriss 1978-1981 . Tale correlazione è valida solamente per sabbie, ghiaie e limi sabbiosi, rappresenta il rapporto tra lo sforzo dinamico medio τ e la

tensione verticale di consolidazione per la valutazione del potenziale di liquefazione delle sabbie e terreni sabbio-ghiaiosi attraverso grafici degli autori.

Velocità onde di taglio Vs (m/sec)

• Tale correlazione è valida solamente per terreni incoerenti sabbiosi e ghiaiosi.

Modulo di deformazione di taglio (G)

• Ohsaki & Iwasaki – elaborazione valida per sabbie con fine plastico e sabbie pulite.

• Robertson e Campanella (1983) e Imai & Tonouchi (1982) elaborazione valida soprattutto per sabbie e per tensioni litostatiche comprese tra 0,5 - 4,0

kg/cmq.



Modulo di reazione (Ko)

• Navfac 1971-1982 - elaborazione valida per sabbie, ghiaie, limo, limo sabbioso .

Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc)

• Robertson 1983 Qc

Correlazioni geotecniche terreni coesivi

Coesione non drenata

• Benassi & Vannelli- correlazioni scaturite da esperienze ditta costruttrice Penetrometri SUNDA 1983.

• Terzaghi-Peck (1948-1967), correlazione valida per argille sabbiose-siltose NC con Nspt <8 , argille limose-siltose mediamente plastiche, argille

marnose alterate-fessurate.

• Terzaghi-Peck (1948). Cu min-max.

• Sanglerat , da dati Penetr. Statico per terreni coesivi saturi , tale correlazione non è valida per argille sensitive con sensitività > 5, per argille

sovraconsolidate fessurate e per i limi a bassa plasticità.

• Sanglerat , (per argille limose-sabbiose poco coerenti), valori validi per resistenze penetrometriche < 10 colpi, per resistenze penetrometriche > 10

l'elaborazione valida è comunque quella delle "argille plastiche " di Sanglerat.

• (U.S.D.M.S.M.) U.S. Design Manual Soil Mechanics Coesione non drenata per argille limose e argille di bassa media ed alta plasticità , (Cu-Nspt-grado di

plasticità).

• Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valori medi), valida per argille e limi argillosi con Nc=20 e Qc/Nspt=2.

• Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valori minimi), valida per argille NC .

• Fletcher 1965 - (Argilla di Chicago) . Coesione non drenata Cu (Kg/cmq), colonna valori validi per argille a medio-bassa plasticità .

• Houston (1960) - argilla di media-alta plasticità.

• Shioi-Fukuni 1982 , valida per suoli poco coerenti e plastici, argilla di media-alta plasticità.

• Begemann.

• De Beer.

Resistenza alla punta del Penetrometro Statico (Qc)

• Robertson 1983 Qc

Modulo Edometrico-Confinato (Mo)

• Stroud e Butler (1975) - per litotipi a media plasticità, valida per litotipi argillosi a media-medio-alta plasticità - da esperienze su argille glaciali.

• Stroud e Butler (1975), per litotipi a medio-bassa plasticità (IP< 20), valida per litotipi argillosi a medio-bassa plasticità (IP< 20) - da esperienze su argille

glaciali .

• Vesic (1970) correlazione valida per argille molli (valori minimi e massimi).

• Trofimenkov (1974), Mitchell e Gardner Modulo Confinato -Mo (Eed) (Kg/cmq)-, valida per litotipi argillosi e limosi-argillosi (rapporto Qc/Nspt=1.5-2.0).

• Buismann- Sanglerat, valida per argille compatte ( Nspt <30) medie e molli ( Nspt <4) e argille sabbiose (Nspt=6-12).

Modulo Di Young (EY)

• Schultze-Menzenbach - (Min. e Max.), correlazione valida per limi coerenti e limi argillosi con I.P. >15

• D'Appollonia ed altri (1983) - correlazione valida per argille sature-argille fessurate.

Stato di consistenza

• Classificazione A.G.I. 1977

Peso di Volume Gamma

• Meyerhof ed altri, valida per argille, argille sabbiose e limose prevalentemente coerenti.



Peso di volume saturo

• Correlazione Bowles (1982), Terzaghi-Peck (1948-1967), valida per condizioni specifiche: peso specifico del materiale pari a circa G=2,70 (t/mc) e per

indici dei vuoti variabili da 1,833 (Nspt=0) a 0,545 (Nspt=28)



PROVA ... Nr.1

Strumento utilizzato... SCPT TG 63-200 PAGANI

Prova eseguita in data 04/09/2009

Profondità prova 6.30 mt

Falda non rilevata

Profondità (m) Nr. Colpi Nr. Colpi

Rivestimento

Calcolo coeff.

riduzione sonda

Chi

Res. dinamica

ridotta

(Mpa)

Res. dinamica

(Mpa)

Pres. ammissibile

con riduzione

Herminier -

Olandesi

(KPa)

Pres. ammissibile

Herminier -

Olandesi

(KPa)

0.30 15 6 0.803 8.27 10.30 413.55 515.21

0.60 5 4 0.847 2.67 3.15 133.50 157.62

0.90 3 2 0.842 1.59 1.89 79.58 94.57

1.20 1 2 0.836 0.53 0.63 26.36 31.52

1.50 4 2 0.831 1.94 2.33 96.85 116.51

1.80 4 4 0.826 1.93 2.33 96.28 116.51

2.10 20 8 0.772 8.99 11.65 449.54 582.57

2.40 42 19 0.617 15.10 24.47 755.01 1223.40

2.70 30 20 0.713 11.58 16.24 578.92 812.16

3.00 24 20 0.709 9.21 12.99 460.44 649.72

3.30 15 16 0.755 6.13 8.12 306.46 406.08

3.60 18 17 0.751 6.84 9.10 341.77 455.16

3.90 16 17 0.747 6.05 8.09 302.31 404.58

4.20 13 15 0.744 4.89 6.57 244.47 328.72

4.50 7 12 0.790 2.62 3.32 131.24 166.05

4.80 23 14 0.687 7.50 10.91 374.89 545.61

5.10 18 19 0.734 6.27 8.54 313.42 427.00

5.40 44 30 0.581 12.13 20.88 606.47 1043.77

5.70 52 0 0.578 13.43 23.23 671.68 1161.68

6.00 54 0 0.575 13.88 24.13 694.23 1206.36

6.30 100 0 0.573 25.60 44.68 1279.77 2233.99



Carico limite e cedimenti fondazione Metodo di...Terzaghi Peck (1948) ======================================================================

Larghezza fondazione B 1.00 mt

Immorsamento Fondazione dal p.c. 1.00 mt

Peso di volume medio sino a B sotto p. fondaz. 1.90 t/mc

Prof. Falda dal p.c. H 10.00 mt

Nspt medio (N/30) entro prof. B dal p. fondaz. 23.00 mt

Pressione ammissibile sulla fondazione 1.00 Kg/cmq

Quota di riferimento Nspt 3.00 mt

Spessore strato compressibile (max. sino 2B) 2.00 mt

======================================================================

Coefficiente Cd per immorsamento 0.75

Coefficiente Cw per falda 1.00

Tens. ammissibile per un ced. = 2,5 cm 1.86 Kg/cmq

Cedimento corrispondente 1.09 cm

======================================================================

STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA Nr.1

TERRENI COESIVI

Coesione non drenata Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Cu

(KPa)

Strato 1 0.97 1.80 SUNDA (1983) Benassi

e Vannelli

14.71


e Vannelli

84.63


e Vannelli

40.21


e Vannelli

60.21


e Vannelli

180.74



Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico)

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Qc

(Mpa)

Strato 1 0.97 1.80 Robertson (1983) 0.19





Modulo Edometrico Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Eed

(Mpa)

Strato 1 0.97 1.80 Stroud e Butler (1975) 0.44





Modulo di Young Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Ey

(Mpa)

Strato 1 0.97 1.80 Apollonia 0.95





Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Classificazione

Strato 1 0.97 1.80 Classificaz. A.G.I. (1977) PRIVO DI

CONSISTENZA

Strato 2 23.79 3.00 Classificaz. A.G.I. (1977) MOLTO

CONSISTENTE

Strato 3 11.55 4.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE


CONSISTENTE

Strato 5 46.61 6.30 Classificaz. A.G.I. (1977) ESTREM.

CONSISTENTE

Peso unità di volume Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Peso unità di volume

(KN/m³)

Strato 1 0.97 1.80 Bowles 1982, Terzaghi-

Peck 1948/1967

13.04


Peck 1948/1967

15.59


Peck 1948/1967

14.71


Peck 1948/1967

15.59


Peck 1948/1967

17.75



Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato

(m)


saturo

(KN/m³)


Peck 1948/1967

17.95


Peck 1948/1967

19.52


Peck 1948/1967

18.93


Peck 1948/1967

19.52


Peck 1948/1967

20.89



PROVA ... Nr.2




Falda non rilevata


Rivestimento

Calcolo coeff.

riduzione sonda

Chi

Res. dinamica

ridotta

(Mpa)

Res. dinamica

(Mpa)

Pres.

ammissibile

con riduzione

Herminier -

Olandesi

(KPa)

Pres.

ammissibile

Herminier -

Olandesi

(KPa)

0.30 12 4 0.853 7.03 8.24 351.45 412.17

0.60 16 4 0.797 8.04 10.09 401.99 504.37

0.90 6 4 0.842 3.18 3.78 159.17 189.14

1.20 4 3 0.836 2.11 2.52 105.45 126.09

1.50 4 3 0.831 1.94 2.33 96.85 116.51

1.80 6 2 0.826 2.89 3.50 144.42 174.77

2.10 16 6 0.772 7.19 9.32 359.63 466.06

2.40 25 14 0.717 10.44 14.56 522.23 728.21

2.70 37 18 0.663 13.28 20.03 663.92 1001.66

3.00 34 22 0.659 12.13 18.41 606.27 920.44

3.30 17 20 0.755 6.95 9.20 347.33 460.22

3.60 16 18 0.751 6.08 8.09 303.79 404.58

3.90 17 16 0.747 6.42 8.60 321.20 429.87

4.20 12 16 0.794 4.82 6.07 240.84 303.44

4.50 9 10 0.790 3.37 4.27 168.73 213.50

4.80 16 10 0.737 5.60 7.59 279.77 379.55

5.10 24 20 0.684 7.79 11.39 389.43 569.33

5.40 28 18 0.681 9.05 13.28 452.36 664.22

5.70 50 0 0.578 12.92 22.34 645.85 1117.00

6.00 61 0 0.575 15.68 27.25 784.22 1362.73

6.30 100 0 0.573 25.60 44.68 1279.77 2233.99












======================================================================





======================================================================


TERRENI COESIVI Coesione non drenata Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Cu

(KPa)


e Vannelli

22.85


e Vannelli

81.59


e Vannelli

42.46


e Vannelli

76.39


e Vannelli

204.17




Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Qc

(Mpa)







(m)

Correlazione Eed

(Mpa)







(m)

Correlazione Ey

(Mpa)






Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)


Strato 1 4.06 1.80 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT.

CONSISTENTE


CONSISTENTE



CONSISTENTE


CONSISTENTE


(m)


(KN/m³)


Peck 1948/1967

13.04


Peck 1948/1967

15.59


Peck 1948/1967

14.71


Peck 1948/1967

16.08


Peck 1948/1967

18.34




(m)


saturo

(KN/m³)


Peck 1948/1967

17.95


Peck 1948/1967

19.52


Peck 1948/1967

18.93


Peck 1948/1967

19.81


Peck 1948/1967

21.18



PROVA ... Nr.3




Falda non rilevata


Rivestimento

Calcolo coeff.

riduzione sonda

Chi

Res. dinamica

ridotta

(Mpa)

Res. dinamica

(Mpa)

Pres.

ammissibile

con riduzione

Herminier -

Olandesi

(KPa)

Pres.

ammissibile

Herminier -

Olandesi

(KPa)

0.30 11 0 0.853 6.44 7.56 322.16 377.82

0.60 3 0 0.847 1.60 1.89 80.10 94.57

0.90 12 0 0.842 6.37 7.57 318.33 378.28

1.20 14 0 0.786 6.94 8.83 347.00 441.33

1.50 38 0 0.681 15.08 22.14 754.01 1106.88

1.80 46 0 0.626 16.78 26.80 839.22 1339.91

2.10 53 0 0.622 19.19 30.88 959.70 1543.81

2.40 23 0 0.717 9.61 13.40 480.45 669.96

2.70 22 0 0.713 8.49 11.91 424.54 595.58

3.00 20 0 0.759 8.22 10.83 410.77 541.44

3.30 14 0 0.755 5.72 7.58 286.03 379.01

3.60 21 0 0.701 7.44 10.62 372.18 531.02

3.90 19 0 0.747 7.18 9.61 358.99 480.44

4.20 18 0 0.744 6.77 9.10 338.50 455.16

4.50 32 0 0.640 9.72 15.18 486.08 759.11

4.80 24 0 0.687 7.82 11.39 391.19 569.33

5.10 16 0 0.734 5.57 7.59 278.59 379.55

5.40 11 0 0.781 4.08 5.22 203.81 260.94

5.70 18 0 0.728 5.86 8.04 292.82 402.12

6.00 29 0 0.675 8.75 12.96 437.61 647.86

6.30 41 0 0.573 10.49 18.32 524.71 915.94

6.60 61 0 0.570 14.69 25.75 734.45 1287.71

6.90 14 0 0.718 4.24 5.91 212.18 295.54

7.20 13 0 0.716 3.93 5.49 196.39 274.43

7.50 29 0 0.663 7.70 11.60 384.95 580.24

7.80 30 0 0.661 7.94 12.01 396.94 600.25

8.10 38 0 0.609 9.26 15.21 463.21 760.32

8.40 49 0 0.557 10.93 19.61 546.34 980.41

8.70 100 0 0.555 21.12 38.03 1056.04 1901.61












======================================================================





======================================================================


TERRENI COESIVI


Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Cu

(KPa)

Strato 1 6.69 1.20 SUNDA (1983) Benassi e Vannelli 28.93









Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Qc

(Mpa)









(m)

Correlazione Eed

(Mpa)








Modulo di Young

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Ey

(Mpa)








Classificazione AGI Nspt Prof. Strato

(m)



CONSISTENTE


CONSISTENTE


CONSISTENTE


CONSISTENTE



CONSISTENTE


CONSISTENTE


(m)


(KN/m³)

Strato 1 6.69 1.20 Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948/1967 13.83










(m)


saturo

(KN/m³)


Peck 1948/1967

18.44


Peck 1948/1967

20.89


Peck 1948/1967

19.22


Peck 1948/1967

20.89


Peck 1948/1967

18.93


Peck 1948/1967

20.10


Peck 1948/1967

20.59



PROVA ... Nr.4




Falda non rilevata


Rivestimento

Calcolo coeff.

riduzione sonda

Chi

Res. dinamica

ridotta

(Mpa)

Res. dinamica

(Mpa)

Pres.

ammissibile

con riduzione

Herminier -

Olandesi

(KPa)

Pres.

ammissibile

Herminier -

Olandesi

(KPa)

0.30 9 5 0.853 5.27 6.18 263.59 309.12

0.60 5 4 0.847 2.67 3.15 133.50 157.62

0.90 17 7 0.792 8.48 10.72 424.18 535.90

1.20 32 40 0.686 13.85 20.17 692.27 1008.75

1.50 74 44 0.631 27.21 43.11 1360.55 2155.51

1.80 70 47 0.626 25.54 40.78 1277.08 2038.99

2.10 26 37 0.722 10.93 15.15 546.53 757.34

2.40 20 24 0.767 8.94 11.65 446.91 582.57

2.70 20 21 0.763 8.26 10.83 413.02 541.44

3.00 21 16 0.709 8.06 11.37 402.89 568.51

3.30 20 16 0.755 8.17 10.83 408.62 541.44

3.60 24 19 0.701 8.51 12.14 425.34 606.88

3.90 14 17 0.747 5.29 7.08 264.52 354.01

4.20 19 19 0.744 7.15 9.61 357.30 480.44

4.50 20 18 0.740 7.02 9.49 351.24 474.44

4.80 18 18 0.737 6.29 8.54 314.74 427.00

5.10 12 15 0.784 4.46 5.69 223.18 284.66

5.40 12 14 0.781 4.45 5.69 222.34 284.66

5.70 17 0 0.728 5.53 7.60 276.55 379.78

6.00 47 0 0.575 12.08 21.00 604.23 1049.98

6.30 80 0 0.573 20.48 35.74 1023.82 1787.19

6.60 100 0 0.570 24.08 42.22 1204.02 2111.00












======================================================================





======================================================================


TERRENI COESIVI Coesione non drenata Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Cu

(KPa)


e Vannelli

44.52


e Vannelli

211.82


e Vannelli

59.23


e Vannelli

40.01


e Vannelli

219.96




Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Qc

(Mpa)







(m)

Correlazione Eed

(Mpa)







(m)

Correlazione Ey

(Mpa)






Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)



CONSISTENTE


CONSISTENTE


CONSISTENTE



CONSISTENTE


(m)


(KN/m³)


Peck 1948/1967

13.83


Peck 1948/1967

19.12


Peck 1948/1967

15.10


Peck 1948/1967

14.71


Peck 1948/1967

18.44




(m)


saturo

(KN/m³)


Peck 1948/1967

18.44


Peck 1948/1967

21.67


Peck 1948/1967

19.22


Peck 1948/1967

18.93


Peck 1948/1967

21.28



PROVA ... Nr.5




Falda non rilevata


Rivestimento

Calcolo coeff.

riduzione sonda

Chi

Res. dinamica

ridotta

(Mpa)

Res. dinamica

(Mpa)

Pres.

ammissibile

con riduzione

Herminier -

Olandesi

(KPa)

Pres.

ammissibile

Herminier -

Olandesi

(KPa)

0.30 8 6 0.853 4.69 5.50 234.30 274.78

0.60 8 6 0.847 4.27 5.04 213.60 252.19

0.90 22 6 0.742 10.29 13.87 514.26 693.51

1.20 47 30 0.636 18.85 29.63 942.69 1481.59

1.50 52 28 0.631 19.12 30.29 956.06 1514.68

1.80 44 30 0.626 16.05 25.63 802.73 1281.65

2.10 20 27 0.772 8.99 11.65 449.54 582.57

2.40 11 20 0.817 5.24 6.41 261.82 320.41

2.70 18 20 0.763 7.43 9.75 371.72 487.29

3.00 12 16 0.809 5.25 6.50 262.71 324.86

3.30 10 15 0.805 4.36 5.41 217.85 270.72

3.60 19 15 0.751 7.22 9.61 360.75 480.44

3.90 20 14 0.747 7.56 10.11 377.89 505.73

4.20 18 14 0.744 6.77 9.10 338.50 455.16

4.50 22 17 0.690 7.21 10.44 360.27 521.89

4.80 24 0 0.687 7.82 11.39 391.19 569.33

5.10 32 0 0.634 9.63 15.18 481.28 759.11

5.40 58 0 0.581 15.99 27.52 799.44 1375.88

5.70 81 0 0.578 20.93 36.19 1046.27 1809.53

6.00 100 0 0.575 25.71 44.68 1285.61 2233.99












======================================================================





======================================================================


TERRENI COESIVI


Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Cu

(KPa)










(m)

Correlazione Qc

(Mpa)








(m)

Correlazione Eed

(Mpa)








(m)

Correlazione Ey

(Mpa)








(m)



CONSISTENTE


CONSISTENTE



CONSISTENTE


CONSISTENTE


CONSISTENTE

Peso unità di volume

Nspt Prof. Strato

(m)


(KN/m³)


Peck 1948/1967

13.83


Peck 1948/1967

18.14


Peck 1948/1967

14.71


Peck 1948/1967

15.59


Peck 1948/1967

16.97


Peck 1948/1967

19.52




(m)


saturo

(KN/m³)


Peck 1948/1967

18.44


Peck 1948/1967

21.08


Peck 1948/1967

18.93


Peck 1948/1967

19.52


Peck 1948/1967

20.40


Peck 1948/1967

21.97



PROVA ... Nr.6




Falda non rilevata


Rivestimento

Calcolo coeff.

riduzione sonda

Chi

Res. dinamica

ridotta

(Mpa)

Res. dinamica

(Mpa)

Pres.

ammissibile

con riduzione

Herminier -

Olandesi

(KPa)

Pres.

ammissibile

Herminier -

Olandesi

(KPa)

0.30 6 0 0.853 3.51 4.12 175.72 206.08

0.60 2 0 0.847 1.07 1.26 53.40 63.05

0.90 1 0 0.842 0.53 0.63 26.53 31.52

1.20 1 0 0.836 0.53 0.63 26.36 31.52

1.50 1 0 0.831 0.48 0.58 24.21 29.13

1.80 1 0 0.826 0.48 0.58 24.07 29.13

2.10 4 0 0.822 1.91 2.33 95.73 116.51

2.40 5 0 0.817 2.38 2.91 119.01 145.64

2.70 17 0 0.763 7.02 9.20 351.07 460.22

3.00 23 0 0.709 8.83 12.45 441.26 622.65

3.30 19 0 0.755 7.76 10.29 388.19 514.37

3.60 12 0 0.801 4.86 6.07 243.02 303.44

3.90 16 0 0.747 6.05 8.09 302.31 404.58

4.20 12 0 0.794 4.82 6.07 240.84 303.44

4.50 29 0 0.690 9.50 13.76 474.90 687.94

4.80 31 0 0.637 9.37 14.71 468.51 735.38

5.10 23 0 0.684 7.46 10.91 373.20 545.61

5.40 47 0 0.581 12.96 22.30 647.82 1114.94

5.70 69 0 0.578 17.83 30.83 891.27 1541.45

6.00 100 0 0.575 25.71 44.68 1285.61 2233.99












======================================================================





======================================================================


TERRENI COESIVI Coesione non drenata

Nspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Cu

(KPa)


e Vannelli

7.35


e Vannelli

48.25


e Vannelli

81.20


e Vannelli

209.18




(m)

Correlazione Qc

(Mpa)






(m)

Correlazione Eed

(Mpa)






(m)

Correlazione Ey

(Mpa)






(m)


Strato 1 0.79 2.40 Classificaz. A.G.I. (1977) PRIVO DI

CONSISTENZA



CONSISTENTE


CONSISTENTE


(m)


(KN/m³)


Peck 1948/1967

13.04


Peck 1948/1967

14.71


Peck 1948/1967

16.08


Peck 1948/1967

18.34


(m)


saturo

(KN/m³)


Peck 1948/1967

17.95


Peck 1948/1967

18.93


Peck 1948/1967

19.81


Peck 1948/1967

21.18

Committente: Comune di Sumirago Peso Massa battente 63.5 Kg report.pdf · Valutazione resistenza...

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