C:Documents and …ssi.comune.cento.fe.it/files/Scuola XII Morelli/f02 Relazione... · Nella...

PREMESSA

ORDITURA COPERTURA 12x20 i62,5carichi agenticarico permanente strutturale 0,32 kN/mqcarico permanente non strutturale 1,85 kN/mqcarico variabile neve 0,80 kN/mqcombinazione SLU 4,39 kN/mq

geometriainterasse 0,63 mschema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 4,7 m

azioni sollecitanimomento flettente sollecitante 7,58 kNmtaglio sollecitante 6,45 kN

profilo prestazionale materiale GL24h lamellare

Nella presente relazione si verificano le membrature in legno della struttura in elevazione e della copertura. Verranno riportate le verifiche degli elementi strutturali maggiormente sollecitati.Nella prima parte si verifica la struttura di copertura. Nei casi in cui i pannelli sono interrotti dai fori per i lucernari l'interasse passa da 62,5cm a 118cm aumentando del 50% circa, in questi casi si adotta una trave di rinforzo posta al bordo del foro con base 18cm anziche 12cm. Aumentando la base dell'elemento strutturale del 50% (come l'interasse) la verifica di questi elementi è automatica.

pagina 1 di 56

Il profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 24 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 11,6 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc

caratteristiche geometriche dellla sezionebase 120 mmaltezza 200 mm

area 24000 mm2

modulo Wyy 800000 mm3

Momento d'inerzia Jyy 80000000 mm4

Momanto d'inerzia Jzz 28800000 mm4

Momento inerzia tors. J tor 84705882 mm4

pagina 1 di 56

classe di servizioIn accordo con DT206/2007 Tabella 6‐2 si assegna la struttura alla classe di servizio 1

VERIFICHE STATI LIMITE ULTIMIIl valore di una proprietà del materiale in accordo con DT206/2007 6.2 è pari a:coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1,45

verifica a flessione ‐ flessione deviatarif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.6 durata kmodMomento sollecitante My 7,58 kNm breve 0,90Momento sollecitante Mz 0,00 kNmtensione sollecitante σ myd 9,48 MPatensione sollecitante σ mzd 0,00 MPakh direzione z rif. DT 206/2007 ‐ 4.2.1 1,10kh direzione y rif. DT 206/2007 ‐ 4.2.1 1,10tensione di progetto f myd 16,39 MPatensione di progetto f mzd 16,39 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

da cui: 0,58 < 1 0,40 < 1verificato 58%

ifi li

pagina 2 di 56

verifica tagliorif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.9 durata kmodsforzo di taglio 6,45 kN breve 0,90tensione di progetto f d 1,68 MPatensione solecitante τ d 0,40 MPa verificato 24%

VERIFICA STATI LIMITE DI ESERCIZIOdeformazione travi inflesseluce di riferimento L = 4700 mmcontrofreccia u0 = 0,0 mm

freccia dovuta ai soli carichi permanenti u1 = 9,3 mm ψ 2j

freccia dovuta al carico Q1 u21 = 3,4 mm 0,0

k def 0,6freccia finale dovuta ai carichi permanenti u1 fin = 14,9 mm

freccia finale dovuta ai carichi Q1 u21 fin = 3,4 mm

limiti di deformazione scelti (EC5 tabella 7.2)

w inst 12,7 mm < L/300 = 15,7 mm verificato 81%w net, fin 18,3 mm < L/250 = 18,8 mm verificato 97%w fin 18,3 mm < L/200 = 23,5 mm verificato 78%

pagina 2 di 56

ORDITURA COPERTURA 12x24 i62,5

carichi agenticarico permanente strutturale 0,36 kN/mqcarico permanente non strutturale 1,85 kN/mqcarico variabile neve 0,80 kN/mqcombinazione SLU 4,44 kN/mq

geometriainterasse 0,63 m

schema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 5,9 msbalzo 2,5 m


profilo prestazionale materiale GL24h lamellareIl profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 24 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPa

d l ll f b f k

pagina 3 di 56

trazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 11,6 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc


area 28800 mm2






pagina 3 di 56




verifica tagliorif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.9 durata kmodsforzo di taglio 9,38 kN breve 0,90

d f d

pagina 4 di 56

tensione di progetto f d 1,68 MPatensione solecitante τ d 0,49 MPa verificato 29%








pagina 4 di 56




schema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 7,35 m


profilo prestazionale materiale GL24h lamellareIl profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 24 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPa

ll l ll f b f k

pagina 5 di 56

compressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 11,6 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc


area 38400 mm2






pagina 5 di 56





d f d

pagina 6 di 56









pagina 6 di 56




schema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 8,38 m


profilo prestazionale materiale GL24h lamellareIl profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 24 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPa

ll l ll f b f k

pagina 7 di 56

compressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 11,6 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc


area 43200 mm2






pagina 7 di 56





d f d

pagina 8 di 56









pagina 8 di 56

ORDITURA COPERTURA 12x36 i62,5 ‐ con sbalzo da 2,53m



schema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 9 msbalzo 2,53 m



d l ll f b f k

pagina 9 di 56



area 43200 mm2






pagina 9 di 56





d f d

pagina 10 di 56









pagina 10 di 56

ORDITURA COPERTURA 12x36 i62,5 ‐ con sbalzo da 3,05m



schema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 8,05 msbalzo 3,05 m



d l ll f b f k

pagina 11 di 56



area 43200 mm2






pagina 11 di 56




verifica tagliorif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.9 durata kmodf d l k b

pagina 12 di 56

sforzo di taglio 11,51 kN breve 0,90tensione di progetto f d 1,68 MPatensione solecitante τ d 0,40 MPa verificato 24%








pagina 12 di 56

VERIFICA COLONNA 20X20

Si verifica la colonna maggiormente sollecitata

profilo prestazionale materiale GL28h lamellare

Il profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 28 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 19,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,45 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 26,5 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 3 MPataglio f vk 3,2 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12,6 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 10,2 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,42 GPamodulo di taglio medio G mean 0,78 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 410 kg/mc


area 40000 mm2


pagina 13 di 56

yy






verifica a compressione parallela alla fibraturarif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.3 durata kmodSforzo di compressione 232,00 kN breve 0,90tensione di progetto limite 16,45 MPatensione sollecitante 5,80 MPa verificato 35%

verifica di intabilità per elementi compressirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.2 durata kmodsforzo normale 232,00 kN breve 0,90coefficiente di imperfezione βc 0,1altezza della colonna 2,50 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,00

pagina 13 di 56

luce libera di inflessione 2,50 mraggio giratore di inerzia piano debole 57,7 mmsnellezza di colonna λ 43snellezza relativa λ rel,c 0,703coefficiente k 0,767coefficiente k crit,c 0,931tensione di progetto kcrit,c fc0d 15,31 MPatensione sollecitante 5,80 MPa verificato 38%

pagina 14 di 56pagina 14 di 56

TRAVE PRINCIPALE COPERTURA T01


geometrialarghezza di influenza 2,15 mschema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 10,9 m


profilo prestazionale materiale GL28c lamellareIl profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 28 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPa

d l ll f b f k

pagina 15 di 56

compressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12,6 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 10,2 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc


area 153600 mm2







pagina 15 di 56




VERIFICA STATI LIMITE DI ESERCIZIOd f i i i fl

pagina 16 di 56

deformazione travi inflesseluce di riferimento L = 10900 mmcontrofreccia u0 = 0,0 mm







pagina 16 di 56






d l ll f b f k

pagina 17 di 56



area 112000 mm2







pagina 17 di 56





pagina 18 di 56








pagina 18 di 56






d l ll f b f k

pagina 19 di 56



area 134400 mm2







pagina 19 di 56





pagina 20 di 56








pagina 20 di 56






d l ll f b f k

pagina 21 di 56



area 176000 mm2







pagina 21 di 56





pagina 22 di 56








pagina 22 di 56






d l ll f b f k

pagina 23 di 56



area 137200 mm2







pagina 23 di 56





pagina 24 di 56








pagina 24 di 56






d l ll f b f k

pagina 25 di 56



area 112000 mm2







pagina 25 di 56





pagina 26 di 56








pagina 26 di 56



geometrialarghezza di influenza 6,10 mschema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 9 m



d l ll f b f k

pagina 27 di 56



area 137200 mm2







pagina 27 di 56





pagina 28 di 56








pagina 28 di 56






d l ll f b f k

pagina 29 di 56



area 160000 mm2







pagina 29 di 56





pagina 30 di 56








pagina 30 di 56






d l ll f b f kcompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12,6 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 10,2 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc


area 140000 mm2










VERIFICA STATI LIMITE DI ESERCIZIOd f i i i fldeformazione travi inflesseluce di riferimento L = 8750 mmcontrofreccia u0 = 0,0 mm









geometrialarghezza di influenza 3,95 mschema di caricotrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito.luce di calcolo 9 m



d l ll f b f k

pagina 33 di 56



area 134400 mm2







pagina 33 di 56





pagina 34 di 56








pagina 34 di 56

RIPARTIZIONE DELL'AZIONE ORIZZONTALE SISMICA SUI PANNELLI PARETE ‐ LOTTO 1

valore dello spettro di risposta elastico orizzontaleg = 3,25 m/s^2

Analisi delle masse riferite ad ogni orrizontamento:

CARICHI AGENTI AL PIANO 1carico

unitario coeff. Comb. peso

kN/mq ψ 2j kNcarico permanente e peso proprio copertura 2,21 ‐ 2413,1carico pareti 1,00 ‐ 620,0carico di copertura da neve 0,80 0,0 0,0

totale: 3033,12

Peso complessivo della costruzione W 3033 kNCoefficiente λ: Numero di orrizontamenti 1T1 = 0,167 < 0,884 = 2 TCDa cui λ = 1Spinta sismica totale (Fh = W Sd(T1) λ ) Fh 1004,0 kN

L'azione ad ogni piano è data da:

0,331

620

superficie di computo

[mq]1090

1090

pagina 35 di 56

Wi Wi zi Fi[kN] [kNm] [kN] [kN]

3033 9099 1004 1004

9099 1004

Ripartizione dell'azione sismica sui pannelli di parete

DIMENSIONI DELL'EDIFICIOlarghezza edificio X 23,45 mlarghezza edificio Y 52,2 m

LEGENDA:Azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione X dovuta al momento torsionale

Ripartizione azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione X

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione X dovuta al momento torsionale

Azione orrizzontale totale per azione sismica X e 30% azione sismica Y

forza totale agente al pianoaltezza zi[m]

piano

1

Una volta individuata la forza statica equivalente agente ad ogni piano si procede con la ripartizione delle forze orizzontali proporzionalmente alla rigidezza a taglio delle singole pareti reagenti. Non vengono considerate le parti in cui è presente un foro (porte e finestre) e le pareti in falso ovverro quelle pareti che non poggiano su corrispondenti setti al piano sottostante.

3

Hxx,i da momentoHx,i da taglioHyx,i da momentoHx,i totale pannello

totale

pagina 35 di 56

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione Y dovuta al momento torsionale

Ripartizione azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione Y

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione Y dovuta al momento torsionale

Azione orrizzontale totale per azione sismica Y e 30% azione sismica X

PIANO 1 FORZA ORIZZONTALE AGENTE AL PIANO 1004 kNdirezione X

assi Spesslungh. pareti

dist da asse X area

momento statico dist. Bar.

momento d'inerzia braccio 1\k

Hxx,i da momento

Hx,i da taglio

Hyx, i da momento

Hx,i tot. pan.

si L xi yiAxi = L xi *

si A xi * yidbi = yi -

YbJx = Axi *

dbi ^ 2(Axi * dbi)

/Jp

[m] [m] [m] [m2] [m2] [m] [m4] [m] [kN] [kN] [kN] [kN]X1 0,095 6,50 0,00 0,6 0,0 -25,2 392,5 -0,007 -23,991 67,103 -9,58 40,2X2 0,095 3,40 4,80 0,3 1,6 -20,4 134,6 -0,003 -10,160 35,100 -4,057 23,7X3 0,095 8,00 8,25 0,8 6,3 -17,0 218,7 -0,006 -19,865 82,588 -7,933 60,3X4 0,095 8,90 15,45 0,8 13,1 -9,8 80,6 -0,004 -12,719 91,879 -5,080 77,6X5 0,095 8,00 16,21 0,8 12,3 -9,0 61,6 -0,003 -10,543 82,588 -4,210 70,8X6 0,095 8,90 22,80 0,8 19,3 -2,4 4,9 -0,001 -3,143 91,879 -1,255 88,4X7 0,095 7,20 25,35 0,7 17,3 0,1 0,0 0,000 0,145 74,329 0,058 74,5X8 0,095 8,60 25,80 0,8 21,1 0,6 0,3 0,000 0,740 88,782 0,295 89,6X9 0,095 5,05 31,20 0,5 15,0 6,0 17,2 0,001 4,426 52,134 1,768 57,1X10 0,095 8,10 33,60 0,8 25,9 8,4 54,1 0,003 9,946 83,621 3,972 94,8X11 0,095 6,70 37,20 0,6 23,7 12,0 91,5 0,004 11,758 69,168 4,696 82,3X12 0,095 9,00 41,40 0,9 35,4 16,2 224,0 0,007 21,327 92,912 8,517 116,8X13 0,095 3,90 46,80 0,4 17,3 21,6 172,7 0,004 12,325 40,262 4,922 54,1

Hyy,i da momento

Hy,i totale pannello

Hy,i da taglioHxy,i da momento

pagina 36 di 56

X13 0,095 3,90 46,80 0,4 17,3 21,6 172,7 0,004 12,325 40,262 4,922 54,1X14 0,095 5,00 52,20 0,5 24,8 27,0 346,0 0,006 19,754 51,618 7,889 73,7

somma 97,25 9,2 232,9 1798,6

baricentro inerzie Yb 25,21 m eccentr. tot. + |egy+eay| 2,02 mbaricentro masse Ym 25,80 m eccentr. tot. - |egy‐eay| 3,20 meccentr. geometrica eg y -0,59 m Momento tors. + Mx + 2030,40 kNmeccentr. accidentale ea y 2,61 m Momento tors. - Mx ‐ 3210,28 kNm

direzione Y


dist da asse Y area


momento d'inerzia braccio 1/k

Hyy,i da momento

Hy,i da taglio

Hxy, i da momento


si L yi xiAyi = L yi *

si A yi * xidbi = xi -

XbJy = Ayi *

dbi ^ 2(Ayi * dbi) /

Jp

[m] [m] [m] [m2] [m3] [m] [m4] [m] [kN] [kN] [kN] [kN]Y1 0,095 15,25 0,00 1,4 0,0 -9,7 138 -0,007 -8,689 160,908 -21,756 145,7Y2 0,095 12,30 7,30 1,2 8,5 -2,4 7 -0,001 -1,759 129,782 -4,403 126,7Y3 0,095 21,20 8,50 2,0 17,1 -1,2 3 -0,001 -1,544 223,689 -3,865 221,0Y4 0,095 18,55 11,40 1,8 20,1 1,7 5 0,001 1,794 195,728 4,493 198,9Y5 0,095 8,40 11,95 0,8 9,5 2,2 4 0,001 1,083 88,631 2,711 90,5Y6 0,095 5,50 14,50 0,5 7,6 4,8 12 0,001 1,529 58,033 3,828 60,7Y7 0,095 8,45 18,10 0,8 14,5 8,4 56 0,003 4,127 89,159 10,334 96,4Y8 0,095 5,50 20,50 0,5 10,7 10,8 60 0,003 3,458 58,033 8,659 64,1

somma 95,2 9,0 88,1 284,7

pagina 36 di 56

baricentro inerzie Xb 9,75 m eccentr. tot. + |egx+eax| 1,07 mbaricentro masse Xm 9,85 m eccentr. Tot. - |egx‐eax| 1,28 meccentr. geometrica eg x -0,10 m Momento tors. + My + 1072,24 kNmeccentr. accidentale ea x 1,17 m Momento tors. - My ‐ 1282,05 kNm

momento d'inerzia polare baricentrico J p = m3

Taglio parete in legno -CAassi et ex ey Zk

kN/m kN/m kN/m kNX1 6,2 6,6 ‐1,5 26,1 WHT620X2 7,0 7,3 ‐1,2 29,4 WHT620X3 7,5 7,8 ‐1,0 31,8 WHT620X4 8,7 8,9 ‐0,6 36,7 WHT620X5 8,8 9,0 ‐0,5 37,3 WHT620X6 9,9 10,0 ‐0,1 41,8 WHT620X7 10,3 10,3 0,0 43,6 WHT620X8 10,4 10,4 0,0 43,9 WHT620X9 11,3 11,2 0,4 47,6 WHT620X10 11,7 11,6 0,5 49,3 WHT620X11 12,3 12,1 0,7 51,7 WHT620X12 13,0 12,7 0,9 54,6 WHT620X13 13,9 13,5 1,3 58,4 WHT620X14 14,7 14,3 1,6 62,1 WHT620Y1 10,0 ‐1,4 9,6 42,0 WHT620

2083,3

Trazione su Hold‐down

pagina 37 di 56

Y2 10,4 ‐0,4 10,3 43,8 WHT620Y3 10,5 ‐0,2 10,4 44,1 WHT620Y4 10,6 0,2 10,7 44,8 WHT620Y5 10,7 0,3 10,8 45,0 WHT620Y6 10,8 0,7 11,0 45,6 WHT620Y7 11,0 1,2 11,4 46,5 WHT620Y8 11,2 1,6 11,7 47,1 WHT620

Verifica della connessione a taglio parete-fondazione P2Si adottano staffe WBR170110Resistenza a taglio della staffa V Rs 32,2 kN2 Tasselli HILTI HSA misura M10x108profondità di fissaggio 50 mminterasse minimo 50 mmDa scheda tecnica di prodotto:γm = 1,4Resistenza di progetto di un tassello 15,1 kNResistenza di progetto lato tasselli V Rt 30,2 kN

Chiodi anker 4x60 n = 16Resistenza caratteristica lato chiodi 23,2 kNγm = 1Resistenza di progetto lato chiodi V Rc 23,2 kN

pagina 37 di 56

Resistenza della connessione min ( V Rs;V Rt; V Rc) 23,2 kN

Azione sollecitante massima 14,7 kN/mInterasse minimo fissaggi 1,57 mSi adotta quindi un interasse di 1,20 m

Verifica Hold‐down su fondazione P1

Si adotta staffa WHT620Altezza della staffa H 620 mm

Resistenza a trazione staffa T Rs 69,2 kN

1 Barra filettata M20 5.8 min con ancorante chimico vinlestere profondità del fissaggio 200 mmResistenza a trazione dell'ancoraggio T Rb 87,1 kN

Chiodi anker 4x60 n = 52Rifollamento chiodi su staffa 177,2 kNResistenza caratteristica lato chiodi 75,4 kNγm = 1Resistenza di progetto lato chiodi T Rc 75,4 kN

Resistenza della connessione min (T Rs;T Rb; T Rc) 69,2 kN

ifi i i i i à

pagina 38 di 56

Verifica connessione in continuità parete‐parete P6La connessione avviene con multistrato strutturale tipo plywood sp. 20mmaltezza della parete 400 cmAzione di taglio massima sulla connessione 62,1 kNtensione sollecitante a taglio del pannello 1,07 MPatensione resistente a taglio di progetto 2,7 MPa verificato 40%azione sollecitante su chiodi anker 4x60 int.cm 6 0,93 kNresistenza a taglio del singolo chiodo 1,10 kN verificato 85%

Verifica connessione d'angolo P3La connessione avviene tramite viti HBS 8x200Azione di taglio massima sulla connessione 62,1 kNResistenza di progetto a taglio della singola vite 3,6 kNn. di viti minimo 17,2Interasse delle viti 23,2 cmInterasse adottato 20 cm verificato 86%

Verifica connessione a taglio parete solaio P9La connessione avviene tramite viti HBS diam 10mmAzione sollecitante massima 14,7 kN/mResistenza di progetto a taglio della singola vite 4,8 kNn. di viti minimo 3,1Interasse delle viti 32,5 cmInterasse adottato 21 cm verificato 64%

pagina 38 di 56

Verifica connessione pannelli OSB irrigidimento P10Azione di taglio massima sulla connessione 14,7 kN/mtensione sollecitante a taglio del pannello 0,21 MPatensione resistente a taglio di progetto 2,7 MPa verificato 8%azione sollecitante su chiodi a.m. 2,8x90 int. 6cm 1,18 kNresistenza a taglio di una coppia di chiodi 1,40 kN verificato 84%

Applicazione della gerarchia delle resitenze

condizione 1:l'azione massima tagliante sul pannello parete è pari a 14,7 kN/mpari ad una tensione sollecitante a taglio di 0,16 MPatensione resistente di progetto del pannello (sisma) 5,2 MPa% di utilizzo della capacità resitente del pannello 3%azione resistente della connessione 19,3 kN/m% di utilizzo della capacità resitente della connessione 76%La prima condizione risulta quindi soddisfatta (76% > 3%)

La capacità dissipativa delle costruzioni in legno è data, in generale, dai connettori metallici i quali sono gli unici elementi in grado di formare cerniere plastiche e quindi di assorbire parte dell'energia sismica.Nel caso in esame si deve pertanto verificare che:1) i pannelli parete abbiano una resistenza a taglio maggiore della connessione a taglio parete‐fondazione 2) la connessione fondazione ‐staffa in acciaio abbia una resistenza maggiore rispetto alla connessione staffa‐pannello

pagina 39 di 56

condizione 2:connessione a taglio parete ‐ fondazione (particolare P2)resistenza caratteristica della connessione staffa legno 23,2 kNresistenza caratteristica della connessione staffa fondazione 30,2 kNla condizione risulta verificata (30,2 > 23,2kN) 130% >110%connessione hold‐down parete fondazione (particolare P1)resistenza caratteristica della connessione staffa legno 75,4 kNresistenza caratteristica della connessione staffa fondazione 87,1 kNla condizione risulta verificata (87,1 > 75,4kN) 116% >110%

pagina 39 di 56

RIPARTIZIONE DELL'AZIONE ORIZZONTALE SISMICA SUI PANNELLI PARETE ‐ LOTTO 2

valore dello spettro di risposta elastico orizzontaleg = 3,25 m/s^2

Analisi delle masse riferite ad ogni orrizontamento:

CARICHI AGENTI AL PIANO 1carico

unitario coeff. Comb. peso

kN/mq ψ 2j kNcarico permanente e peso proprio copertura 2,21 ‐ 2647,8carico pareti 1,00 ‐ 597,0carico di copertura da neve 0,80 0,0 0,0

totale: 3244,79

Peso complessivo della costruzione W 3245 kNCoefficiente λ: Numero di orrizontamenti 1T1 = 0,167 < 0,884 = 2 TCDa cui λ = 1Spinta sismica totale (Fh = W Sd(T1) λ ) Fh 1074,0 kN

L'azione ad ogni piano è data da:

1196

0,331

superficie di computo

[mq]1196597

pagina 40 di 56

Wi Wi zi Fi[kN] [kNm] [kN] [kN]

3245 9734 1074 1074

9734 1074

Ripartizione dell'azione sismica sui pannelli di parete

DIMENSIONI DELL'EDIFICIOlarghezza edificio X 61 mlarghezza edificio Y 23,6 m

LEGENDA:Azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione X dovuta al momento torsionale

Ripartizione azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione X

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione X dovuta al momento torsionale

Azione orrizzontale totale per azione sismica X e 30% azione sismica Y

Hx,i da taglio

piano altezza zi forza totale agente al piano[m]

1 3

totale

Una volta individuata la forza statica equivalente agente ad ogni piano si procede con la ripartizione delle forze orizzontali proporzionalmente alla rigidezza a taglio delle singole pareti reagenti. Non vengono considerate le parti in cui è presente un foro (porte e finestre) e le pareti in falso ovverro quelle pareti che non poggiano su corrispondenti setti al piano sottostante.

Hxx,i da momento

Hyx,i da momentoHx,i totale pannello

pagina 40 di 56

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione Y dovuta al momento torsionale

Ripartizione azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione Y

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione Y dovuta al momento torsionale

Azione orrizzontale totale per azione sismica Y e 30% azione sismica X

PIANO 1 FORZA ORIZZONTALE AGENTE AL PIANO 1074 kNdirezione X


dist da asse X area


momento d'inerzia braccio 1\k

Hxx,i da momento

Hx,i da taglio

Hyx, i da momento

Hx,i tot. pan.

si L xi yiAxi = L xi *

si A xi * yidbi = yi -

YbJx = Axi *

dbi ^ 2(Axi * dbi)

/Jp

[m] [m] [m] [m2] [m2] [m] [m4] [m] [kN] [kN] [kN] [kN]X1 0,095 17,00 0,00 1,6 0,0 -13,0 273,6 -0,007 -30,507 139,537 -32,48 99,3X2 0,095 6,20 4,20 0,6 2,5 -8,8 45,8 -0,002 -7,536 50,890 -8,023 40,9X3 0,095 9,60 4,70 0,9 4,3 -8,3 63,1 -0,002 -11,007 78,797 -11,718 64,3X4 0,095 8,30 10,20 0,8 8,0 -2,8 6,3 -0,001 -3,222 68,127 -3,430 63,9X5 0,095 14,80 11,54 1,4 16,2 -1,5 3,1 -0,001 -3,011 121,479 -3,206 117,5X6 0,095 11,30 14,50 1,1 15,6 1,5 2,4 0,001 2,313 92,751 2,462 95,8X7 0,095 18,05 14,95 1,7 25,6 1,9 6,4 0,001 4,814 148,156 5,126 154,5X8 0,095 13,90 15,60 1,3 20,6 2,6 8,8 0,001 4,953 114,092 5,273 120,6X9 0,095 31,70 22,90 3,0 69,0 9,9 294,2 0,010 43,202 260,196 46,0 317,2

somma 130,85 12,4 161,8 703,6

baricentro inerzie Yb 13,02 m eccentr. tot. + |egy+eay| 4,20 mbaricentro masse Ym 10,00 m eccentr. tot. - |egy‐eay| 1,84 m

Hyy,i da momentoHy,i da taglioHxy,i da momentoHy,i totale pannello

pagina 41 di 56

baricentro masse Ym 10,00 m eccentr. tot. |egy eay| 1,84 meccentr. geometrica eg y 3,02 m Momento tors. + Mx + 4506,08 kNmeccentr. accidentale ea y 1,18 m Momento tors. - Mx ‐ 1971,38 kNm

direzione Y


dist da asse Y area


momento d'inerzia braccio 1/k

Hyy,i da momento

Hy,i da taglio

Hxy, i da momento


si L yi xiAyi = L yi *

si A yi * xidbi = xi -

XbJy = Ayi *

dbi ^ 2(Ayi * dbi) /

Jp

[m] [m] [m] [m2] [m3] [m] [m4] [m] [kN] [kN] [kN] [kN]Y1 0,095 4,60 0,00 0,4 0,0 -29,4 378 -0,004 -19,863 74,405 -18,657 48,9Y2 0,095 7,20 4,25 0,7 2,9 -25,2 433 -0,006 -26,599 116,461 -24,983 82,4Y3 0,095 5,00 5,12 0,5 2,4 -24,3 280 -0,004 -17,833 80,875 -16,750 58,0Y4 0,095 1,50 5,70 0,1 0,8 -23,7 80 -0,001 -5,222 24,263 -4,905 17,6Y5 0,095 3,00 17,80 0,3 5,1 -11,6 38 -0,001 -5,116 48,525 -4,805 42,0Y6 0,095 5,15 20,44 0,5 10,0 -9,0 39 -0,001 -6,786 83,302 -6,374 74,6Y7 0,095 7,30 25,55 0,7 17,7 -3,9 10 -0,001 -4,143 118,078 -3,892 112,8Y9 0,095 6,05 36,65 0,6 21,1 7,2 30 0,001 6,424 97,859 6,034 106,1Y12 0,095 4,70 41,40 0,4 18,5 12,0 64 0,002 8,267 76,023 7,765 86,6Y13 0,095 1,80 42,65 0,2 7,3 13,2 30 0,001 3,497 29,115 3,284 33,6Y14 0,095 5,35 47,69 0,5 24,2 18,3 170 0,003 14,351 86,537 13,479 104,9Y15 0,095 2,25 51,05 0,2 10,9 21,6 100 0,001 7,145 36,394 6,711 45,6Y16 0,095 1,50 52,85 0,1 7,5 23,4 78 0,001 5,160 24,263 4,846 30,9Y17 0,095 8,40 53,50 0,8 42,7 24,1 463 0,006 29,696 135,871 27,892 173,9Y18 0,095 2,60 58,30 0,2 14,4 28,9 206 0,002 11,023 42,055 10,354 56,2

pagina 41 di 56

somma 66,4 6,3 185,6 2401,2

baricentro inerzie Xb 29,42 m eccentr. tot. + |egx+eax| 4,47 mbaricentro masse Xm 28,00 m eccentr. Tot. - |egx‐eax| 1,63 meccentr. geometrica eg x 1,42 m Momento tors. + My + 4797,41 kNmeccentr. accidentale ea x 3,05 m Momento tors. - My ‐ 1754,15 kNm

momento d'inerzia polare baricentrico J p = m3

Taglio parete in legno -CAassi et ex ey Zk

kN/m kN/m kN/m kNX1 5,8 6,4 ‐1,9 24,6 WHT620X2 6,6 7,0 ‐1,3 27,8 WHT620X3 6,7 7,1 ‐1,2 28,2 WHT620X4 7,7 7,8 ‐0,4 32,4 WHT620X5 7,9 8,0 ‐0,2 33,4 WHT620X6 8,5 8,4 0,2 35,7 WHT620X7 8,6 8,5 0,3 36,0 WHT620X8 8,7 8,6 0,4 36,5 WHT620X9 10,0 9,6 1,5 42,1 WHT620Y1 11,9 ‐4,1 10,6 49,9 WHT620Y2 12,5 ‐3,5 11,4 52,6 WHT620Y3 12,6 ‐3,3 11,6 53,1 WHT620Y4 12,7 ‐3,3 11,7 53,4 WHT620

3104,8

Trazione su Hold‐down

pagina 42 di 56

Y5 14,5 ‐1,6 14,0 60,9 WHT620Y6 14,9 ‐1,2 14,5 62,6 WHT620Y7 15,6 ‐0,5 15,4 65,7 WHT620Y9 17,2 1,0 17,5 72,6 WHT620 x2Y12 17,9 1,7 18,4 75,5 WHT620 x2Y13 18,1 1,8 18,7 76,3 WHT620 x2Y14 18,9 2,5 19,6 79,4 WHT620 x2Y15 19,4 3,0 20,2 81,5 WHT620 x2Y16 19,6 3,2 20,6 82,6 WHT620 x2Y17 19,7 3,3 20,7 83,0 WHT620 x2Y18 20,4 4,0 21,6 86,0 WHT620 x2

Verifica della connessione a taglio parete-fondazioneSi adottano staffe WBR170110Resistenza a taglio della staffa V Rs 32,2 kN

2 Tasselli HILTI HSA misura M10x108profondità di fissaggio 50 mminterasse minimo 50 mmDa scheda tecnica di prodotto:γm = 1,4Resistenza di progetto di un tassello 15,1 kNResistenza di progetto lato tasselli V Rt 30,2 kN

pagina 42 di 56

Chiodi anker 4x60 n = 16Resistenza caratteristica lato chiodi 23,2 kNγm = 1Resistenza di progetto lato chiodi V Rc 23,2 kN

Resistenza della connessione min ( V Rs;V Rt; V Rc) 23,2 kN

Azione sollecitante massima 15,6 kN/mInterasse minimo fissaggi 1,49 mSi adotta quindi un interasse di 1,20 m

Verifica Hold‐down su fondazione

Si adotta staffa WHT620Altezza della staffa H 620 mm

Resistenza a trazione staffa T Rs 69,2 kN

1 Barra filettata M20 5.8 min con ancorante chimico vinlestere profondità del fissaggio 200 mmResistenza a trazione dell'ancoraggio T Rb 87,1 kN

Chiodi anker 4x60 n = 52Rifollamento chiodi su staffa 177,2 kNResistenza caratteristica lato chiodi 75,4 kNγm = 1

d l h d k

pagina 43 di 56

Resistenza di progetto lato chiodi T Rc 75,4 kN

Resistenza della connessione min (T Rs;T Rb; T Rc) 69,2 kN

Verifica connessione in continuità parete‐pareteLa connessione avviene con multistrato strutturale tipo plywood sp. 20mmaltezza della parete 400 cmAzione di taglio massima sulla connessione 65,7 kNtensione sollecitante a taglio del pannello 1,13 MPatensione resistente a taglio di progetto 2,7 MPa verificato 42%azione sollecitante su chiodi anker 4x60 int.cm 6 0,99 kNresistenza a taglio del singolo chiodo 1,10 kN verificato 90%

Verifica connessione d'angoloLa connessione avviene tramite viti HBS 8x200Azione di taglio massima sulla connessione 65,7 kNResistenza di progetto a taglio della singola vite 3,6 kNn. di viti minimo 18,3Interasse delle viti 21,9 cmInterasse adottato 20 cm verificato 91%

Verifica connessione a taglio parete solaioLa connessione avviene tramite viti HBS diam 10mm

pagina 43 di 56

Azione sollecitante massima 15,6 kN/mResistenza di progetto a taglio della singola vite 4,8 kNn. di viti minimo 3,3Interasse delle viti 30,8 cmInterasse adottato 21 cm verificato 68%

Verifica connessione pannelli OSB irrigidimentoAzione di taglio massima sulla connessione 15,6 kN/mtensione sollecitante a taglio del pannello 0,22 MPatensione resistente a taglio di progetto 2,7 MPa verificato 8%azione sollecitante su chiodi a.m. 2,8x90 int. 6cm 0,94 kNresistenza a taglio di una coppia di chiodi 1,40 kN verificato 67%

Applicazione della gerarchia delle resitenze

condizione 1:l'azione massima tagliante sul pannello parete è pari a 14,7 kN/mpari ad una tensione sollecitante a taglio di 0,16 MPatensione resistente di progetto del pannello (sisma) 5,2 MPa

La capacità dissipativa delle costruzioni in legno è data, in generale, dai connettori metallici i quali sono gli unici elementi in grado di formare cerniere plastiche e quindi di assorbire parte dell'energia sismica.Nel caso in esame si deve pertanto verificare che:1) i pannelli parete abbiano una resistenza a taglio maggiore della connessione a taglio parete‐fondazione 2) la connessione fondazione ‐staffa in acciaio abbia una resistenza maggiore rispetto alla connessione staffa‐pannello

pagina 44 di 56

tensione resistente di progetto del pannello (sisma) 5,2 MPa% di utilizzo della capacità resitente del pannello 3%azione resistente della connessione 19,3 kN/m% di utilizzo della capacità resitente della connessione 76%La prima condizione risulta quindi soddisfatta (76% >3%)

condizione 2:connessione a taglio parete ‐ fondazione (particolare P2)resistenza caratteristica della connessione staffa legno 23,2 kNresistenza caratteristica della connessione staffa fondazione 30,2 kNla condizione risulta verificata (30,2 > 23,2kN) 130% >110%connessione hold‐down parete fondazione (particolare P1)resistenza caratteristica della connessione staffa legno 75,4 kNresistenza caratteristica della connessione staffa fondazione 87,1 kNla condizione risulta verificata (87,1 > 75,4kN) 116% >110%

pagina 44 di 56

VERIFICA PANNELLO PARETE XLAM parete interna maggiormente sollecitata

Dimensionib 1000 mmh 4000 mme 900 mmspessore 95 mmPannello a tavole

strato spessori orientam. materiale1 1 34 0 C241 2 27 90 C241 3 34 0 C240 4 0 90 C240 5 0 0 C240 6 0 90 C240 7 0 0 C24

tot 95 3 C24

CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE RESISTENTE pannello KLH DL95spessore efficace 68 mmA efficace 68000 mm2Percentuale resa 92,1% da tabella del benestare tecnico di prodottoLarghezza efficace 921 mmW efficace 1384802 mm3J efficace 65778082 mm4

pagina 45 di 56

CARICHI DISTRIBUITI APICE qk valore u.m. kmodcarico strutturale derivato 10,60 kN/mpeso proprio pannello 2,09 kN/mcarico permanente strutturale tot 12,69 kN/m 0,60 G1carico permanente 31,30 kN/m 0,60 G2carico civile abitaz. 0,00 kN/m 0,80 Q1carico neve 12,70 kN/m 0,90 Q2

CARICHI CONCENTRATI Hk valore u.m. kmodcarico vento 0,00 kN 1,00 Wycarico da sisma 19,90 kN 1,00 E CARICHI NORMALI PARETE pk valore u.m. kmodcarico vento 0,00 kN/mq 1,00 Wx

COMBINAZIONI DI CARICO kmodcombinazione 1 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 0,80combinazione 2 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 0,90combinazione 3 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q2 + 1,5 x 0,7 x Q1 0,90combinazione 4 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 + 1,5 x 0,6 x Wx 1,00combinazione 5 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q2 + 1,5 x 0,7 x Q1 + 1,5 x 0,6 x Wx 1,00combinazione 6 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Wx + 1,5 x 0,7 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 1,00

classe di durataistantaneoistantaneo

classe di durataistantaneo

breve

classe di durata

permanentepermanente

media

pagina 45 di 56

combinazione 7 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Wy 1,00combinazione 8 SLV 1 x G1 + 1 x G2 + 1 x E 1,00

k mod N M N/kmod M/kmod[kN] [kNm] [kN] [kNm]

comb 1 0,80 63,4 0,0 79,3 0,0 <<comb 2 0,90 73,0 0,0 81,1 0,0 <<comb 3 0,90 82,5 0,0 91,7 << 0,0 <<comb 4 1,00 73,0 0,0 73,0 0,0 <<comb 5 1,00 82,5 0,0 82,5 0,0 <<comb 6 1,00 73,0 0,0 73,0 0,0 <<

massimi: 91,7 0,0

VERIFICA SEZIONE RETTANGOLARE

verifica per compressione combinazione 3verifica per pressoflessione combinazione 5

profilo prestazionale materiale klh lastra massiccio

Il profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo alla certificazione del produttore

In relazione al kmod e all'entità del carico si tabiliscono di seguito le combinazioni di carico più sfavorevoli per ogni tipo di verifica

pagina 46 di 56

valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 23 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,12 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 5,2 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,37 GPamodulo di taglio medio G mean 0,25 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 480 kg/mc

caratteristiche geometriche dellla sezionelarghezza 921 mm efficacespessore 95 mm

area 68000 mm2 efficace

modulo Wxx 13420096 mm3 efficace

modulo Wyy 1384802 mm3 efficace

Momento d'inerzia Jyy 65778082 mm4 efficace

Momanto d'inerzia Jzz 5666666667 mm4 efficace

Momento inerzia tors. J tor 3626079904 mm4 efficace

pagina 46 di 56


VERIFICHE STATI LIMITE ULTIMIIl valore di una proprietà del materiale in accordo con DT206/2007 6.2 è pari a:

coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1,5


verifica a presso flessionerif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.8 durata kmodMomento sollecitante My 0,00 kNm breve 0,90Sforzo di compressione 82,50 kNtensione sollecitante σ myd 0,00 MPatensione solecitante σ c0d 1,21 MPatensione di progetto f myd 13,80 MPatensione di progetto f c0d 14,40 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

pagina 47 di 56

da cui: 0,01 < 1 verificato 1%

verifica di intabilità per elementi compressirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.2 durata kmodsforzo normale 82,50 kN breve 0,90coefficiente di imperfezione βc 0,2altezza della colonna 4,00 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,0luce libera di inflessione 4,00 mraggio giratore di inerzia piano debole 26,3 mmsnellezza di colonna λ 152snellezza relativa λ rel,c 2,445coefficiente k 3,704coefficiente k crit,c 0,154tensione di progetto kcrit,c fc0d 2,22 MPatensione sollecitante 1,21 MPa verificato 55%

pagina 47 di 56

verifica di intabilità per elementi presso‐inflessirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.3 durata kmodMomento sollecitante My 0,00 kNm istantaneo 1,00distanza tra i vincoli torsionali 4 mlunghezza effettiva 3,60 mtensione a flessione di progetto fmd 15,33 MPamomento critico M y crit 5,782E+08 Nmmtensione critica σ m crit 43 MPasnellezza relativa trave λ rel m 0,73 < 0,75coeff. di tensione critica K crit m 1,00tensione di progetto: 15,33 MPa

sforzo normale 82,50 kNcoefficiente di imperfezione βc 0,2altezza della colonna 4,00 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,0luce libera di inflessione 4,00 mraggio giratore di inerzia piano debole 26,3 mmsnellezza di colonna λ 152snellezza relativa λ rel,c 2,445 > 0,3 applicare punto 6.5.1.8coefficiente k 3,704coefficiente k crit,c 0,154tensione di progetto kcrit,c fc0d 2,47 MPa

seguire le prescrizioni del punto 6.5.2.3:

ll d

pagina 48 di 56

tensione sollecitante σ myd 0,00 MPatensione solecitante σ c0d 1,21 MPatensione di progetto f myd 15,33 MPatensione di progetto f c0d 16,00 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

rif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.8


rif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.3


pagina 48 di 56

COMBINAZIONE CARICO 8

coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1kmod 1,00

verifica a taglio di parete

sforzo di taglio per unità di lunghezza 19,90 kN/ m

area resistente per unità di lunghezza 0,019 m2 /mtensione di progetto f vd 5,20 MPatensione sollecitante σ vd 1,05 MPa verificato 30%

verifica tensioni tangeziali sulle superfici di incollaggio

Momento appilcato per trasmissione del carico M k 19,90 kNmmomento sulla superficie d'incrocio massimo M k 0,10 kNmtensione di progetto f vd 5,20 MPatensione sollecitante σ vd 0,37 MPa verificato 11%

VERIFICA DEGLI SPOSTAMENTI

l d ll' d l d h d d l

pagina 49 di 56

Valutazione dell'entita degli spostamenti dovuti ai carichi indipendenti orizzontali:Lo spostamento è dovuto esclusivamente alla componenete tangenziale di deformazioneSi considera il collegamento incollato come infinitamente rigido.

Spostamento docuto al carico da sisima E = 19,90 kNArea totale lorda A = 95000 mm2Tensione tangenziale τ = 0,209 MPaScorrimento u = τ / G = 0,08%Deformazione u x h = 3,4 mm H/1193

pagina 49 di 56

VERIFICA PANNELLO PARETE XLAM parete esterna maggiormente sollecitata

Dimensionib 1000 mmh 4000 mme 900 mmspessore 95 mmPannello a tavole

strato spessori orientam. materiale1 1 34 0 C241 2 27 90 C241 3 34 0 C240 4 0 90 C240 5 0 0 C240 6 0 90 C240 7 0 0 C24

tot 95 3 C24

CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE RESISTENTE pannello KLH DL95spessore efficace 68 mmA efficace 68000 mm2Percentuale resa 92,1% da tabella del benestare tecnico di prodottoLarghezza efficace 921 mmW efficace 1384802 mm3J efficace 65778082 mm4

pagina 50 di 56

CARICHI DISTRIBUITI APICE qk valore u.m. kmodcarico strutturale derivato 11,20 kN/mpeso proprio pannello 2,09 kN/mcarico permanente strutturale tot 13,29 kN/m 0,60 G1carico permanente 33,60 kN/m 0,60 G2carico civile abitaz. 0,00 kN/m 0,80 Q1carico neve 13,70 kN/m 0,90 Q2

CARICHI CONCENTRATI Hk valore u.m. kmodcarico vento 0,00 kN 1,00 Wycarico da sisma 19,90 kN 1,00 E CARICHI NORMALI PARETE pk valore u.m. kmodcarico vento 0,60 kN/mq 1,00 Wx

COMBINAZIONI DI CARICO kmodcombinazione 1 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 0,80combinazione 2 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 0,90combinazione 3 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q2 + 1,5 x 0,7 x Q1 0,90combinazione 4 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 + 1,5 x 0,6 x Wx 1,00combinazione 5 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q2 + 1,5 x 0,7 x Q1 + 1,5 x 0,6 x Wx 1,00combinazione 6 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Wx + 1,5 x 0,7 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 1,00

breve

classe di durata

permanentepermanente

media

classe di durataistantaneoistantaneo

classe di durataistantaneo

pagina 50 di 56

combinazione 7 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Wy 1,00combinazione 8 SLV 1 x G1 + 1 x G2 + 1 x E 1,00

k mod N M N/kmod M/kmod[kN] [kNm] [kN] [kNm]

comb 1 0,80 67,7 0,0 84,6 0,0comb 2 0,90 78,0 0,0 86,6 0,0comb 3 0,90 88,2 0,0 98,0 << 0,0comb 4 1,00 78,0 1,2 78,0 1,2 <<comb 5 1,00 88,2 1,2 88,2 1,2 <<comb 6 1,00 78,0 1,2 78,0 1,2 <<

massimi: 98,0 1,2

VERIFICA SEZIONE RETTANGOLARE

verifica per compressione combinazione 3verifica per pressoflessione combinazione 5

profilo prestazionale materiale klh lastra massiccio

Il profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo alla certificazione del produttore

In relazione al kmod e all'entità del carico si tabiliscono di seguito le combinazioni di carico più sfavorevoli per ogni tipo di verifica

pagina 51 di 56

valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 23 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,12 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 5,2 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,37 GPamodulo di taglio medio G mean 0,25 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 480 kg/mc

caratteristiche geometriche dellla sezionelarghezza 921 mm efficacespessore 95 mm

area 68000 mm2 efficace

modulo Wxx 13420096 mm3 efficace

modulo Wyy 1384802 mm3 efficace

Momento d'inerzia Jyy 65778082 mm4 efficace

Momanto d'inerzia Jzz 5666666667 mm4 efficace

Momento inerzia tors. J tor 3626079904 mm4 efficace

pagina 51 di 56


VERIFICHE STATI LIMITE ULTIMIIl valore di una proprietà del materiale in accordo con DT206/2007 6.2 è pari a:

coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1,5


verifica a presso flessionerif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.8 durata kmodMomento sollecitante My 1,20 kNm breve 0,90Sforzo di compressione 88,23 kNtensione sollecitante σ myd 0,87 MPatensione solecitante σ c0d 1,30 MPatensione di progetto f myd 13,80 MPatensione di progetto f c0d 14,40 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

pagina 52 di 56


verifica di intabilità per elementi compressirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.2 durata kmodsforzo normale 88,23 kN breve 0,90coefficiente di imperfezione βc 0,2altezza della colonna 4,00 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,0luce libera di inflessione 4,00 mraggio giratore di inerzia piano debole 26,3 mmsnellezza di colonna λ 152snellezza relativa λ rel,c 2,445coefficiente k 3,704coefficiente k crit,c 0,154tensione di progetto kcrit,c fc0d 2,22 MPatensione sollecitante 1,30 MPa verificato 58%

pagina 52 di 56

verifica di intabilità per elementi presso‐inflessirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.3 durata kmodMomento sollecitante My 1,20 kNm istantaneo 1,00distanza tra i vincoli torsionali 4 mlunghezza effettiva 3,60 mtensione a flessione di progetto fmd 15,33 MPamomento critico M y crit 5,782E+08 Nmmtensione critica σ m crit 43 MPasnellezza relativa trave λ rel m 0,73 < 0,75coeff. di tensione critica K crit m 1,00tensione di progetto: 15,33 MPa

sforzo normale 88,23 kNcoefficiente di imperfezione βc 0,2altezza della colonna 4,00 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,0luce libera di inflessione 4,00 mraggio giratore di inerzia piano debole 26,3 mmsnellezza di colonna λ 152snellezza relativa λ rel,c 2,445 > 0,3 applicare punto 6.5.1.8coefficiente k 3,704coefficiente k crit,c 0,154tensione di progetto kcrit,c fc0d 2,47 MPa

seguire le prescrizioni del punto 6.5.2.3:

ll d

pagina 53 di 56

tensione sollecitante σ myd 0,87 MPatensione solecitante σ c0d 1,30 MPatensione di progetto f myd 15,33 MPatensione di progetto f c0d 16,00 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

rif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.8


rif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.3


pagina 53 di 56

COMBINAZIONE CARICO 8

coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1kmod 1,00

verifica a taglio di parete

sforzo di taglio per unità di lunghezza 19,90 kN/ m

area resistente per unità di lunghezza 0,019 m2 /mtensione di progetto f vd 5,20 MPatensione sollecitante σ vd 1,05 MPa verificato 30%

verifica tensioni tangeziali sulle superfici di incollaggio

Momento appilcato per trasmissione del carico M k 19,90 kNmmomento sulla superficie d'incrocio massimo M k 0,10 kNmtensione di progetto f vd 5,20 MPatensione sollecitante σ vd 0,37 MPa verificato 11%

VERIFICA DEGLI SPOSTAMENTI

l d ll' d l d h d d l

pagina 54 di 56

Valutazione dell'entita degli spostamenti dovuti ai carichi indipendenti orizzontali:Lo spostamento è dovuto esclusivamente alla componenete tangenziale di deformazioneSi considera il collegamento incollato come infinitamente rigido.

Spostamento docuto al carico da sisima E = 19,90 kNArea totale lorda A = 95000 mm2Tensione tangenziale τ = 0,209 MPaScorrimento u = τ / G = 0,08%Deformazione u x h = 3,4 mm H/1193

pagina 54 di 56

VERIFICA ALTRE CONNESSIONI

verifica connessione P5

Si adottano staffe WB100Resistenza a taglio della staffa V Rs 32,2 kNChiodi anker 4x60 n = 12

pagina 55 di 56

Chiodi anker 4x60 n = 12Resistenza caratteristica lato chiodi 17,4 kNγm = 1,5Resistenza di progetto lato chiodi V Rc 11,6 kNResistenza della connessione min ( V Rs;V Rt; V Rc) 11,6 kN

Azione sollecitante massima 22,3 kNSi d tt 3 t ff R i t d ll i 34 8 kNSi adottano 3 staffe Resistenza della connessione 34,8 kN

verificato 64%

verifica connessione P15Si adottano staffe VWS90110Resistenza a taglio della staffa V Rs 32,2 kNg ,Chiodi anker 4x60 n = 8Resistenza caratteristica lato chiodi 11,6 kNγm = 1,5Resistenza di progetto lato chiodi V Rc 7,7 kNResistenza della connessione min ( V Rs;V Rt; V Rc) 7,7 kN

traven. di staffe

T01 6T02 6T03 6T04 645,75

area di influenza [mq]

azione sulla connessione kN

45,7541,1818,30

10,009,004,0010,00

T05 13T06 16T07 13T09 2T10 12T12 8T13 11

18,3089,21

98,09128,1096,35

19,50

21,4428,0021,064,00

54,9077,87

12,0017,02T13 11

T15 12T16 12T17 12T18 18T19 6T23 6T24 6

19,74

27,454 58

6,001 00

8,40

77,8790,3190,3190,31135,8838,43

17,02

19,7419,7429,70

T24 6T25 6T27 13T28 12T29 14

4,5827,45

21,60

1,006,00

18,8623,50

98,8286,28107,51

pagina 55 di 56

T30 6T32 12

verifica connessione P16Si adottano staffe su misura in acciaio S275JRFissaggio con 14 bulloni M16 8,8 Resistenza lato bulloni 341,60 kN

18,769,52

85,8443,55

pagina 56 di 56

Fissaggio con 14 bulloni M16 8,8 Resistenza lato bulloni 341,60 kNFissaggio con 15 pioli 16x160 Resistenza lato pioli 322,50 kN

Resistenza della connessione 322,5 kN

Azione sollecitante 197,81 kN verificato 61%

Revine Lago, __________________

PROGETTISTA CALCOLATORE: arch. Mario Bagna

pagina 56 di 56

C:Documents and …ssi.comune.cento.fe.it/files/Scuola XII Morelli/f02 Relazione... · Nella...

Documents

Transcript of C:Documents and …ssi.comune.cento.fe.it/files/Scuola XII Morelli/f02 Relazione... · Nella...