2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO. 8 3. SIMBOLOGIA E...

File Es1012CRealizzazione di un ponte stradale sul torrente Runala Farra d’Alpago.

Progetto esecutivo Rev. rev0010Comune di Farrad’Alpago (BL)

RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE Data marzo 2012

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INDICE

1. PREMESSA. 3

1.1 Parametri sismici relativi alla struttura. 5

1.2 Note sui programmi di calcolo automatico utilizzati. 6

2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO. 8

3. SIMBOLOGIA E MATERIALI. 8

3.1. Simbologia adottata. 8

3.2 Materiali da costruzione 9

4. ANALISI DEI CARICHI. 12

5. CARATTERISTICHE STATICHE DELLE SEZIONI. 16

5.1 Trave a sezione costante. 165.1.1 Travi interne. 165.1.2 Travi di bordo. 17

Trave a sezione variabile 195.2.1 Travi interne 19

5.3 Traversi intermedi 20

6. CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI. 21

6.1 Sezione di mezzeria. 21

6.2 Sezione di giunto. 22

6.3 Sezione a 2.58 m dall’asse-appoggio. 23

6.5 Modello per il calcolo in fase 3. 24

7. VERIFICA DELLE SEZIONI. 62

7.1 Sezione di mezzeria 62

7.2 Giunto di continuità. 637.2.2 Dimensionamento del giunto. 65




2

7.3 Sezione a 2.58 m dall’asse-appoggio. 67

7.4 Sezione di appoggio. 68

7.5 Traversi intermedi. 69

7.6 Traverso di testata. 72

7.6 Verifica all’imbozzamento dei pannelli d’anima. 747.6.1 Pannello di campata. 747.6.2 Pannello di estremità. 75

7.7 Connettori. 75

7.8 Controventi di montaggio. 76

8. ANALISI TRASVERSALE. 78

8.1 Analisi dei carichi. 78

8.2 Calcolo delle sollecitazioni e verifica delle sezioni. 79

9. APPOGGI E GIUNTI. 91

9. SPALLE. 94

10.1 Micropali. 94

10.2 Armatura spalla 120

10.3 Paraghiaia 128




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1. Premessa.

Nella presente relazione tecnica di calcolo strutturale si prende in esame il

dimensionamento di un ponte stradale per l’attraversamento del torrente Runal a Farra d’Alpago.

Il manufatto sarà realizzato pochi metri a valle dell’esistente passerella pedonale e

consentirà il diretto collegamento carrabile fra via Venezia in destra idrografica e via Villaggio

Riviera in sinistra.

A causa del dislivello esistente fra le sponde l’impalcato sarà in leggera pendenza, a salire

da via Venezia a via Villaggio Riviera.

L’impalcato previsto in progetto è del tipo a travi e traversi, a semplice appoggio, in

struttura mista acciaio-calcestruzzo.

La travata è costituita da cinque travi composte per saldatura da lamiere di acciaio Cor-

Ten, da quattro traversi reticolari per la ripartizione trasversale dei carichi, due traversi di testata

in profilo laminato in corrispondenza degli appoggi, la soletta in c.a. solidarizzata alle travi

metalliche mediante pioli a taglio tipo Nelson. Le travi saldate sono ad altezza costante nella

parte centrale della campata ed hanno l’intradosso rastremato in prossimità degli appoggi per non

interferire con la sonmmità degli esistenti muri d’argine. Le travi metalliche saranno provviste di

un’opportuna controfreccia pari circa alla deformata del peso proprio dell’impalcato e dei

sovraccarichi permanenti.

Le travi principali saldate, costituite da tre tronchi (uno centrale e due laterali), saranno

assemblate in opera con giunti bullonati a coprigiunto con giunzioni di forza (ad attrito); i giunti

posizionati c. ai quarti della campata consentiranno la realizzazione della controfreccia di

montaggio.

Larghezza e spessore delle piattabande superiore ed inferiore delle travi sono costanti,

l’anima presenta un ringrosso in corrispondenza dei due tronchi laterali.

I traversi intermedi sono di tipo reticolare, realizzati con coppie di profili angolari laminati,

collegati fra loro con giunti a taglio.

E’ previsto anche un controvento orizzontale posizionato a livello delle piattabande

superiori delle travi principali la cui funzione è quella di irrigidire la travata durante le fasi di

montaggio e getto della soletta, fino alla maturazione della stessa; nelle fasi successive non se ne

terrà più conto perché ha esaurito le sue funzioni statiche.




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I carichi di progetto sono quelli relativi ai ponti di I categoria.

Per la determinazione dell’azione sismica si è assunto cautelativamente che la vita

nominale dell’opera sia VN ≥ 100 anni e che la classe d’uso sia la IV, cui corrisponde Cu = 2;

pertanto il periodo di riferimento per la definizione dell’azione sismica è VR = 2⋅100 = 200 anni.

I parametri che definiscono compiutamente l’azione sismica saranno determinati al successivo

paragrafo 1.1.

Le spalle sono in c.a., costituite da paraghiaia e fondazione su micropali trivellati, armati

con tubo di acciaio.

L’azione sismica è trasferita ai due manufatti in c.a. per mezzo di appoggi al neoprene-

PTFE (teflon) dimensionati per il trasferimento dei carichi verticali ed orizzontali. In particolare

lo schema vincolare è così organizzato:

- sisma longitudinale: vincolo fisso su spalla destra

- sisma trasversale: vincoli fissi su entrambe le spalle.

Lo schema vincolare (come meglio sviluppato sull’allegato grafico n. 3) è organizzato in

modo da assorbire le azioni orizzontali come sopra descritto e nel contempo consentire il libero

respiro termico della struttura senza generare coazione.

I pali sono disposti inclinati rispetto alla verticale (a cavalletto), sia nel piano longitudinale,

sia in quello trasversale, per un miglior assorbimento delle forze orizzontali con soli sforzi assiali

negli stessi (limitando le sollecitazioni di flessione e taglio).

I pali sono tutti intestati nel substrato roccioso che si trova a c. 12.00 m dal p.c. come si

evince dalla relazione geologica allegata al progetto.

Il calcolo delle strutture dell’impalcato è stato condotto seguendo le fasi evolutive della

struttura secondo il seguente schema:

- fase 1: getto della soletta in cui reagisce solo la travata metallica, compreso il

controvento di montaggio;

- fase 2: sono presenti i sovraccarichi permanenti e si sono esauriti completamente i

fenomeni lenti (ritiro e viscosità);

- fase 3: applicazione dei sovraccarichi (mobili e non), in cui il calcestruzzo reagisce con

le caratteristiche meccaniche istantanee.




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Le sollecitazioni in fase 1 e 2, data la semplicità degli schemi statici, sono state

determinate con un calcolo manuale; per le sollecitazioni in fase 3 si è fatto ricorso ad un

modello FEM a gratticcio di travi e traversi, considerando la collaborazione della soletta in c.a.

dell’impalcato, in entrambe le direzioni. La verifica di resistenza agli SLU è svolta con il metodo

elastico (par. 4.3.4.2.1.1. di NTC) assumendo una distribuzione lineare delle tensioni nella

sezione e le resistenze di calcolo dei materiali quali valori limite (fcd, fyd, fsd).

1.1 Parametri sismici relativi alla struttura.

- Localizzazione del sito: 12.3596 E 46.12 N

- Vita nominale: VN ≥ 100 anni

- Classe d’uso: IV, Cu = 2.0

- Periodo di riferimento per l’azione sismica: VR = VN⋅Cu = 200 anni

- Categoria del sottosuolo: E, (v. rel. geologica)

- Categoria topografica. T1, ST = 1.0

- Stati limite analizzati: (Tab. C.7.1.I Circ. 02/02/09, n. 617)

- Parametri sismici

Stato limite ag [g] Fo TC* [sec] SS S Fv

SLO / / / / / /

SLD 0.178 2.38 0.304 1.534 1.534 1.36

SLV 0.448 2.411 0.367 1.00 1.00 2.18

ag = accelerazione orizzontale massima al sito

Fo = fattore di amplificazione massimo dello spettro in accelerazione orizzontale

TC* = periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale su

suolo di cat. A




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Fv = 1.35⋅Fo⋅(ag/g)0.5 = fattore di amplificazione massima per lo spettro in accelerazioneverticale

SS = coefficiente di amplificazione stratigrafica

S = SS⋅ST

- Fattore di struttura: q = 1

Combinazione dell’azione sismica con le altre azioni: G1+G2+P+E+gΣψ2j⋅Qkj, in cui ψ2j = 0.0per neve e vento

Gli effetti dell’azione sismica sono valutati tenendo conto della presenza delle masse associate aiseguenti carichi gravitazionali:

G1+G2+jΣψ2j⋅Qkj ψ2j = 0

1.2 Note sui programmi di calcolo automatico utilizzati.

Per il calcolo delle sollecitazioni nella struttura a gratticcio dell’impalcato è stato utilizzatoun programma di calcolo agli elementi finiti in campo elastico lineare e non lineare, dotato di pree post-processore grafici. In particolare il processore per l’analisi FEM è il programmaXFINEST Rel. 8.3, codice 860, della Ce.A.S. S.r.l. di Milano; la procedura di utilizzo delprogramma può essere così riassunta:

a) definizione della mesh del modello sulla base del problema fisico da esaminare;

b) preparazione dei dati di input relativi alla geometria della struttura, alle condizioni divincolo, alle caratteristiche dei materiali, alle condizioni elementari di carico;

c) esecuzione della fase di soluzione del problema, che consiste nella risoluzione delsistema di equazioni con spostamenti incogniti, utilizzando una tecnica che tiene contodella sparsità della matrice di rigidezza, senza la necessità della classica suddivisione inblocchi, ma con la richiesta di una maggiore quantità di memoria disponibile;

d) recupero ed analisi dei risultati di output dell’esecuzione.

XFINEST è un codice di calcolo lineare agli elementi finiti che consente di modellarestrutture con nodi a sei gradi di libertà e fornito di una libreria di elementi che vanno daelementi monodimensionali a quelli 3D.

Gli elementi di XFINEST sono:

- TRUSS: elemento reagente solo a trazione e compressione;




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- BEAM: elemento trave con funzioni di forma cubiche;

- WINKLER: elemento trave con letto di molle elastico;

- SPRING: elemento molla elastico;

- CJOINT: elemento elastico di connessione fra due nodi;

- ISO2: elemento bidimensionale isoparametrico (per stati piani di tensione, assialsimmetrici);

- ISO3: elemento tridimensionale isoparametrico (l’elemento puòessere a 8, 20, 21 nodi);

- ISOSHELL: elemento bidimensionale a quattro nodi (per gusci spessi esottili);

- QF46: elemento bidimensionale a quattro nodi che può avererigidezza alla rotazione attorno alla propria normale (i quattronodi devono essere complanari);

- MASSA: matrice di massa in un nodo del modello, riferita al sistemaglobale;

- MASSA PUNTUALE: matrice di masse e inerzia concentrate nel nodo, riferita alsistema globale.

Le fasi a), b), d) sono state eseguite con il programma di pre e post-processamento graficoModeSt Rel. 7.19, codice 5907 – Modellatore Strutturale – della Tecnisoft di Prato.

Si precisa altresì di aver preliminarmente esaminato la documentazione a corredo delsoftware e di averne valutato l’affidabilità e l’idoneità al caso in progetto.




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2. Normativa di riferimento.

I calcoli statici sono stati condotti in ottemperanza alla normativa vigente; in particolare:

- L. 05.11.1971 n.1086 "Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizioarmato, normale e precompresso ed a struttura metallica;

- L. 02.02.1974, n. 64 "Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zonesismiche";

- D.M. Infrastrutture 14 Gennaio 2008 “Approvazione delle nuove norme tecniche per lecostruzioni” (NTC);

- D.M. Infrastrutture 6 Maggio 2008 “Integrazione al D.M. 14/01/2008 di approvazione dellenuove NTC”;

- Circolare 02/02/2009 N. 617 C.S.LL.PP. – “Istruzioni per l’applicazione delle nuove normetecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14/01/2008”;

- CNR – DT 206/2007 – Rev. 7 Ottobre 2008 – “Istruzioni per la progettazione, l’esecuzione eil controllo delle strutture in legno”;

- Allegato A e B alla D.G.R. 28/11/2003, n. 3645;

- Allegato I alla D.C.R. n. 67 del 03/12/2003 “Elenco dei comuni classificati in zona sismica”.

3. Simbologia e materiali.

Di seguito si riporta un breve elenco della simbologia principale adottata nella relazione el’elenco dei materiali impiegati nell’opera, unitamente alle relative caratteristiche meccaniche.

3.1. Simbologia adottata.

- Sollecitazioni per le travi:

N = sforzo normale

M = momento flettente

T = taglio

Mt = momento torcente

- Sollecitazioni per membrane e piastre:

nx,y = sforzo normale unitario in direzione x,y

mx,y = momento flettente unitario con piano di flessione in direzione x,y




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mxy = momento torcente unitario

tx, ty = taglio unitario agente su superficie di normale x, y

- Tensioni

σx,y = tensione normale derivante da nx,y e/o mx,y

τxy = tensione tangenziale derivante da mxy

τzx,y = tensione tangenziale derivante da txy

σs = sforzo normale di trazione nell’armatura da c.a.

σc = sforzo normale di compressione nel calcestruzzo

- Caratteristiche geometriche delle sezioni di c.a.

b = larghezza della sezione rettangolare

h = altezza della sezione rettangolare

d = altezza utile della sezione

As = area dell’armatura tesa

A’s = area dell’armatura compressa

3.2 Materiali da costruzione

- Calcestruzzo per fondazioni e spalle C25/30

Peso specifico: γ = 2400 kg/m3

Resistenza cilindrica caratteristica: fck = 0.83⋅Rck = 25 MPa

Resistenza cilindrica media: fcm = fck + 8 = 33 MPa

Resistenza media a trazione: fctm = 0.30⋅fck2/3 = 2.6 MPa

Resistenza media a trazione per flessione: fcfm = 1.2⋅fctm = 3.1 MPa

Modulo elastico istantaneo: Ecm = 22000⋅(fcm/10)0.3 = 31476 MPa

Coefficiente di Poisson: ν = 1/6

Coefficiente di dilatazione termica: α = 10-5° C-1




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- Calcestruzzo per soletta impalcato C28/35


Resistenza cilindrica caratteristica: fck = 0.83⋅Rck = 29 MPa

Resistenza cilindrica media: fcm = fck + 8 = 37 MPa

Resistenza media a trazione: fctm = 0.30⋅fck2/3 = 2.8 MPa

Resistenza media a trazione per flessione: fcfm = 1.2⋅fctm = 3.4 MPa

Modulo elastico istantaneo: Ecm = 22000⋅(fcm/10)0.3 = 32575 MPa

Coefficiente di Poisson: ν = 1/6

Coefficiente di dilatazione termica: α = 10-5° C-1

- Acciaio per armatura cls tipo B450C con :

Tensione caratteristica di snervamento: fyk ≥ 450 MPa

Tensione caratteristica di rottura: ftk ≥ 540 MPa

(ft/fy)k ≥ 1.15

- Acciaio per carpenteria (lamiere) tipo S355J2G1W:


Modulo di elasticità normale: E = 206000 MPa

Modulo di elasticità tangenziale: G = 80000 MPa

Coefficiente di Poisson: υ = 0.3

Coefficiente di dilatazione termica: α = 1.2⋅10-5 °C-1

Tensione caratteristica di snervamento: fyk ≥ 355 MPa per t ≤ 40 mm

fyk ≥ 335 MPa per t > 40 mm

Tensione caratteristica di rottura: ftk ≥ 510 MPa per t ≤ 40 mm




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ftk ≥ 470 MPa per t > 40 mm

- Acciaio per armatura micropali tipo S355J2G3:


Modulo di elasticità normale: E = 206000 MPa

Modulo di elasticità tangenziale: G = 80000 MPa

Coefficiente di Poisson: υ = 0.3

Coefficiente di dilatazione termica: α = 1.2⋅10-5 °C-1

Tensione caratteristica di snervamento: fyk ≥ 355 MPa per t ≤ 40 mm

fyk ≥ 335 MPa per t > 40 mm

Tensione caratteristica di rottura: ftk ≥ 510 MPa per t ≤ 40 mm

ftk ≥ 470 MPa per t > 40 mm

- Bulloni

Normali Ad alta resistenza

Classe 4.6 5.6 6.8 8.8 10.9

Vite 4.6 5.6 6.8 8.8 10.9

Dado 4 5 6 8 10

fyb [[[[MPa]]]] 240 300 480 649 900

ftb [[[[MPa]]]] 400 500 600 800 1000

- Giunzioni ad attrito

Viti 8.8 10.9

Dadi 8 10

Rosette Acciaio C50HRC 32÷40

Acciaio C50HRC 32÷40

Piastrine Acciaio C50HRC 32÷40

Acciaio C50HRC 32÷40




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4. Analisi dei carichi.

- Peso carpenteria: ∼0.3⋅7.60 = 2.28 t/m

- Soletta c.a. 2.5⋅0.25⋅7.60 = 4.75 t/m

- Cordoli: 2.5⋅0.55⋅0.30⋅2 = 0.825 t/m

- Guardiavia: 2⋅0.15 = 0.30 t/m

- Pavimentazione: 2.2⋅0.15⋅6.50 = 2.15 t/m

- Sovraccarico mobile

e1 = 1.75 m e2 = –1.25 m e3 = -3.00 m

w = 6.50 m > 6.00 m nl = Int (6.50/3) = 2, 2 corsie

Parte rimanente 6.50-3⋅2 = 0.50 m




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Schema di carico 1

1a corsia: Q1k = 30 t q1k = 0.9⋅3 = 2.7 t/m

2a corsia: Q2k = 20 t q2k = 0.25⋅3 = 0.75 t/m

Parte rimanente: qrk = 0.25⋅0.50 = 0.125 t/m

Azione longitudinale di frenamento/accelerazione

18 t < Hf/a = 0.6⋅60+0.1⋅2.7⋅27.20 = 43.34 t < 90 t

- Ritiro

C 28/35, classe del calcestruzzo della soletta

Ecm = 329340 kg/cm2, no = 6.4

- Ritiro autogeno εca,∞ = 2.5⋅(28-10)⋅10-6 = 4.5⋅10-5

- Ritiro da essiccamento

U.R. = 80%, εco = 2.76⋅10-4

U.R. = 60%, εco = 4.46⋅10-4

U.R. = 70%, εco = 3.61⋅10-4

Ac = 7.60⋅0.25+2⋅0.55⋅0.30 = 2.23 m2

u = 7.60⋅2+0.55⋅2+0.30⋅2 = 16.90 m

ho = 2Ac/u = 0.264 m

kh = 0.786

1.20

QihQih

q1h




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εcd,∞ = 0.786⋅3.61⋅10-4 = 2.84⋅10-4

εcs,∞ = 3.29⋅10-4

Viscosità

U.R. = 70%

φ∞ = 2.25, con to = 15 gg

Ecm (t = ∞) = 101335 kg/cm2, n∞ = 20.7

Coazione da ritiro

Nr = 1013350⋅1.90⋅3.29⋅10-4 = 633 t

Mr ≅ 633⋅0.522 = 331 tm

- Coazione da variazione termica differenziale ±10°C

Nt = ±3293400⋅1.9⋅1⋅10-4 = 626 t

Mt ≅ ±626⋅0.321 = ±201 tm

- Vento a ponte carico




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pv = 0.25⋅4.31 = 1.078 t/m

mtv = 1.078⋅(4.31/2-0.757) = 1.507 tm/m

Ripartizione sulle travi longitudinali:

pA = -pE = 2⋅1.507/15 = 0.20 t/m

pB = -pD = 1.507/15 = 0.1 t/m

pC = 0 t/m

- Azione sismica

Massa gravitazionale presente durante il sisma:

W = (7.03+3.275)⋅27.20 = 280.3 t

Azione sismica orizzontale

SLV: HS = 0.448⋅280.3 ≅ 126 t

SLD: HS = 0.178⋅1.534⋅280.3 ≅ 77 t

Le combinazioni di carico analizzate seguono il seguente schema:

Coefficiente A1

STR

A2

GEO

Carichi permanenti favorevoli

sfavorevoliγG1

1,00

1,35

1,00

1,00

Carichi permanenti non strutturali favorevoli

sfavorevoliγG2

0,00

1,50

0,00

1,30

Carichi variabili da traffico favorevoli

sfavorevoliγQ

0,00

1,35

0,00

1,15

Carichi variabili favorevoli

sfavorevoliγQ1

0,00

1,50

0,00

1,30

Ritiro e viscosità, Variazioni termiche

Cedimenti vincolari

favorevoli

sfavorevoliγε2, γε3, γε4

0,00

1,20

0,00

1,00




16

5. Caratteristiche statiche delle sezioni.

5.1 Trave a sezione costante.

5.1.1 Travi interne.

beff = 1.50 m

Caratteristiche sezione metallica

Aa = 60⋅3+90⋅1.5+40⋅2 = 395 cm2

yGi = (80⋅94+135⋅48+180⋅1.5)/395 = 36.13 cm

Jxa = 1/12⋅60⋅33+180⋅34.632+1/12⋅1.5⋅903+135⋅11.872+1/12⋅40⋅23+80⋅57.872 = 594085 cm4

Wxi = 16443 cm3 Wxs = 10091 cm3

Caratteristiche sezione omogeneizzata (ad acciaio) a lungo termine

Aa = 0.0395 m2

yGa = 0.3613 m

Ja = 0.00594085 m4

≠

≠

≠




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n = 20.7

Ai = 0.0395+(1.50⋅0.18+0.30⋅0.07)/20.7 = 0.05356 m2

yGi = (0.0395⋅0.3613+0.01304⋅1.11+0.00101⋅0.985)/0.05356 = 0.55543 m

Ji = (1/12⋅1.5⋅0.183+1/12⋅0.30⋅0.073+0.27⋅0.55462+0.021⋅0.42962)/20.7+0.00594085+

+0.0395⋅0.1942 = 0.01166 m4

Wai = 0.021 m3 Was = 0.02956 m3

Wci = 0.61183 m3 Wcs = 0.37453 m3

Caratteristiche sezione omogeneizzata (ad acciaio) a breve termine

n = 6.4

Ai = 0.0395+(1.5⋅0.18+0.30⋅0.07)/6.4 = 0.08497 m2

yGi = (0.0395⋅0.3613+0.04219⋅1.11+0.00328⋅0.985)/0.08497 = 0.75714 m

Ji = (1/12⋅1.5⋅0.183+1/12⋅0.30⋅0.073+0.27⋅0.3532+0.014⋅0.2282)/6.4+0.00594085+

+0.0395⋅0.3962 = 0.01762 m4

Jt’ = (0.60⋅0.033+0.90⋅0.0153+1.50.183/6.4)/3 = 0.00046 m4

Wai = 0.02327 m3 Was = 0.09137 m3

Wci = 0.58475 m3 Wcs = 0.25465 m3

5.1.2 Travi di bordo.

beff = 1.55 m

Caratteristiche della sezione metallica

Aa = 60⋅3+90⋅1.5+40⋅2 = 395 cm2

yGi = (180⋅1.5+135⋅48+80⋅94)/395 = 36.13 cm

Jxa = 1/12⋅60⋅33+180⋅34.632+1/12⋅1.5⋅903+135⋅11.872+

1/12⋅40⋅23+80⋅57.872 = 594085 cm4

Wxi = 16443 cm3 Wxs = 10091 cm3

Caratteristiche statiche della sezione omogeneizzata (ad acciaio) a lungo termine

Aa = 0.0395 m




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Jxa = 0.00594085 m4

n = 20.7

Ai = 0.0395+(1.55⋅0.18+0.30⋅0.07)/20.7 = 0.05399 m2

yGi = ((0.0395⋅0.3613+(0.279⋅1.11+0.0021⋅0.985)/20.7)/0.05399 = 0.55992 m

Ji = (1/12⋅1.55⋅0.183+0.279⋅0.55012+0.021⋅0.42512+1/12⋅0.30⋅0.073)/20.7+

+0.00594085+0.0395⋅0.19862 = 0.0118 m4

Wai = 0.02107 m3 Was = 0.03024 m3

Wci = 0.62605 m3 Wcs = 0.38153 m3

Caratteristiche statiche della sezione omogeneizzata (ad acciaio) a breve termine

Aa = 0.0595 m2

Jxa = 0.00594085 m4

n = 6.4

Ai = 0.0395+(1.55⋅0.18+0.30⋅0.07)/6.4 = 0.08638 m2

yGi = (0.0395⋅0.3613+(0.279⋅1.11+0.021⋅0.985)/6.4)/0.08638 = 0.76282 m

Jxi = (1/12⋅1.55⋅0.183+0.279⋅0.3472+1/12⋅0.3⋅0.073+0.021⋅0.2222)/6.4+

+0.00594085+0.0395⋅0.4022 = 0.01785 m4

Jt’ = (0.60⋅0.033+0.90⋅0.0153+1.55⋅0.183/6.4)/3 = 0.00048 m4

Wai = 0.02341 m3 Was = 0.09539 m3

Wci = 0.61047 m3 Wcs = 0.26137 m3




19

5.2 Trave a sezione variabile

5.2.1 Travi interne

beff = 1.50 m

Caratteristiche della sezione metallica

Aa = 60⋅3+40⋅2+67.5⋅2 = 395 cm2

yGi = (180⋅1.5+135⋅36.75+80⋅71.5)/395 = 27.72 cm

Jna = 1/12⋅60⋅33+180⋅26.222+1/12⋅403+80⋅43.782+1/12⋅2⋅67.53+135.032 = 339510 cm4

Wxi = 12248 cm3 Wxs = 7582 cm3

Caratteristiche della sezione omogeneizzata (ad acciaio) a lungo termine

Aa = 0.0395 m2

yGa = 0.2772 m

Ja = 0.0033951 m4

n = 20.7

≠

≠

≠




20

Ai = 0.0395+(1.50⋅0.18+0.30⋅0.07)/20.7 = 0.05356 m2

yGi = (0.0395⋅0.2772+0.01304⋅0.885+0.00101⋅0.76)/0.05356 = 0.43423 m

Ji = (1/12⋅1.50⋅0.183+0.27⋅0.45072+1/12⋅0.30⋅0.073+0.021⋅0.3262)/20.7+

+0.0033951+0.0395⋅0.1572 = 0.00716 m4

Wai = 0.01649 m3 Was = 0.02463 m3

Wci = 0.50984 m3 Wcs = 0.27414 m3

Caratteristiche della sezione omogeneizzata (ad acciaio) a breve termine

n = 6.4

Ai = 0.0395+(1.50⋅0.18+0.30⋅0.07)/6.4 = 0.08497 m2

yGi = (0.0395⋅0.2772+0.04219⋅0.885+0.00328⋅0.76)/0.08497 = 0.59763 m

Ji = (1/12⋅1.5⋅0.183+0.27⋅0.2872+1/12⋅0.30⋅0.073+0.021.1622)/6.4+

+0.0033951+0.0395⋅0.322 = 0.01112 m4

Wai = 0.0186 m3 Was = 0.08727 m3

Wci = 0.55856 m3 Wcs = 0.18853 m3

5.3 Traversi intermedi

I traversi intermedi sono di tipo reticolare così costituiti:

Corrente inferiore: � � 150x150x18

Aa = 2⋅51 = 102 cm2

Corrente superiore: soletta in c.a.

beff ≅ 37 cm

Aceq = 37⋅25/6.4 = 145 cm2




21

Caratteristiche statiche

Ai = 102+145 = 247 cm2

yGi = (145⋅1.00)/247 = 0.587 m

Jeq = (145⋅0.4132+102⋅0.5872)⋅10-4 = 0.0059879 m4

6. Calcolo delle sollecitazioni.

6.1 Sezione di mezzeria.

Schema statico

- 1a fase g1 = 7.03 t/m

M = 1/8⋅7.03⋅26.002 = 594.04 tm

G

Aceq

Aa

0.58

70.

413

1.00

1.20

g1, g2, qik

12.40 12.40

QikQik

26.00




22

- 2a fase g2 = 3.275 t/m

M = 1/8⋅3.275⋅26.002 = 276.74 tm

Mr = 331 tm Nr = 633 t, RITIRO

- 3a fase Qik = 50 t qik = 3.575 t/m

M = 1/8⋅3.575⋅26.002 +50⋅(13-0.60) = 922 tm

Mt = ±201 tm Nt = ±626 t, variazione termica differenziale

6.2 Sezione di giunto.

- 1a fase g1 = 2.28+4.75 = 7.03 t/m

M = 91.39⋅6.50-1/2⋅7.03⋅6.502 = 445.5 tm

T = ½ ⋅7.03⋅26.00-7.03⋅6.50 = 45.7 t

- 2a fase g2 = 0.825+0.30+2.15 = 3.275 t/m

M = 42.575⋅6.50-1/2 ⋅3.275⋅6.502 = 207.6 tm

T = ½ ⋅3.275⋅26.00-3.275⋅6.50 = 21.29 t

Mr = 331 tm Nr = 633 t

- 3a fase Qik = 50 t qik = 3.575 t/m

M = 46.48⋅6.50-1/2 3.575⋅6.502 +75⋅6.50-50⋅0.60 = 684.1 tm

1.20

g1, g2, qik

5.90 18.90

QikQik

26.00




23

T = (½ ⋅3.575⋅26.00-3.575⋅6.50)+50⋅(18.90+20.10)/26.00 –50 = 23.24+25 = 48.24 t

Mt = ±201 tm Nt = ±626 t

6.3 Sezione a 2.58 m dall’asse-appoggio.

Schema statico

- 1a fase g1 = 7.03 t/m

M = 91.39⋅2.58- ½ ⋅7.03⋅2.582 = 212.4 tm

T = ½ ⋅7.03⋅26.00-7.03⋅2.58 = 73.25 t

- 2a fase g2 = 3.275 t/m

M = 42.58⋅2.58- ½ ⋅3.275⋅2.582 = 98.9 tm

T = ½ ⋅3.275⋅26.00-3.275⋅2.58 = 34.13 t

Mr = 633⋅0.416 = 263.2 tm Nr = 633 t

- 3a fase Qik = 50 t qik = 3.575 t/m

M = 46.48⋅2.58- ½ ⋅3.575⋅2.582 +90.08⋅2.58-50⋅0.60 = 310.4 tm

T = ½ ⋅3.575⋅26.00-3.575⋅2.58+50⋅((22.82+24.02)/26.00)-50 = 37.25+40.08 = 77.33 t

Mt = ±626⋅0.252 = 158 tm Nt = ±626 t




24

6.4 Sezione di estremità.

- 1a fase g1 = 7.03 t/m

T = ½ ⋅7.03⋅26.00-7.03 = 91.39 t

- 2a fase g2 = .405 t

T = ½ ⋅3.275⋅26.00 = 42.58 t

Mr = 331 tm Nr = 633 t

- 3a fase Qik = 50 t qik = 3.575 t/m

T = ½ ⋅3.575⋅26.00 +50⋅(1+24.80/26.00) = 46.48+97.69 = 144.2 t

Mt = ±201 tm Nt = ±626 t

6.5 Modello per il calcolo in fase 3.

Il modello di calcolo delle sollecitazioni in fase 3 è un modello FEM a gratticcio piano di travi etraversi in cui le travi longitudinali, distinte fra travi di bordo e travi interne, sono inserite comesezioni miste acciaio-calcestruzzo omogeneizzate ad acciaio con coefficiente diomogeneizzazione n = 6.4 per azioni a breve termine.

I traversi reticolari sono inseriti come sezioni miste costituite da un’area concentrata superiorerappresentata dalla quota parte di soletta collaborante e da un’area concentrata inferiorerappresentata da una coppia di angoalri. La distribuzione dei carichi mobili sulle travilongitudinali viene preventivamente eseguita su un semplice modello a trave continua su cinque

1.20

g1, g2, qik

24.80

QikQik

26.00




25

appoggi rigidi (trascurando la differenza di rigidezza fra le travi di bordo e quelle interne) perdue disposizioni trasverali del carico mobile di seguito rappresentate.

Per ciascuna disposizione del carico mobile (mezzeria, giunto, appoggio) viene eseguita l’analisiin fase 3 mediante la modellazione FEM.

Schema del gratticcio di travi

Si riportano di seguito gli schemi trasversali delle due disposizioni di carico analizzate:

1a disposizione




26

2a disposizione

Determinazione dei carichi ripartiti sulle travi longitudinali

1a disposizione

q1k = 0.9 t/m2 Q1k = 15 t

q2k = 0.25 t/m2 Q2k = 10 t

qrk = 0.25 t/m2

Reazione sulle travi

qA = 0.775 t/m qB = 1.547 t/m qC = 0.656 t/m qD = 0.373 t/m qE = 0.224 t/m

QA = 10.85 t QB = 11.92 t QC = 15.95 t QD = 7.27 t QE = 4.01 t




27

2a disposizione

q1k = 0.9 t/m2 Q1k = 15 t

Reazioni sulle travi

qA = 0.772 t/m qB = 1.56 t/m qC = 0.418 t/m qD = -0.063 t/m qE = 0.01 t/m

QA = 10.77 t QB = 12.44 t QC = 8.07 t QD = -1.52 t QE = 0.24 t

Si riportano di seguito i tabulati relativi alle analisi sul modello a gratticcio di travi per le duedisposizioni trasversali del carico appena sopra analizzate, in campata e in prossimità degliappoggi (totale quattro disposizioni).

Geometria

Elenco vincoli nodi

Simbologia

Vn = Numero del vincolo nodo

Comm. = Commento

Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato)

Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato)

Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato)

Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata)

Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata)

Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata)

RL = Rotazione libera

Ly = Lunghezza (dir. Y locale)

Lz = Larghezza (dir. Z locale)

Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler




28

Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly<m>

Lz<m>

Kt<kg/cmc>


Lz<m>

Kt<kg/cmc>

1 Libero L L L L L L 4 B B B B L B

Elenco nodi

Simbologia

Nodo = Numero del nodo

X = Coordinata X del nodo

Y = Coordinata Y del nodo

Z = Coordinata Z del nodo

Imp. = Numero dell'impalcato


Nodo X<m>

Y<m>

Z<m>

Imp. Vn Nodo X<m>

Y<m>

Z<m>

Imp. Vn Nodo X<m>

Y<m>

Z<m>

Imp. Vn

1 0.00 0.00 0.00 0 4 2 5.20 0.00 0.00 0 1 3 10.40 0.00 0.00 0 1

4 15.60 0.00 0.00 0 1 5 20.80 0.00 0.00 0 1 6 26.00 0.00 0.00 0 4

7 12.40 0.00 0.00 0 1 8 13.60 0.00 0.00 0 1 9 13.60 1.50 0.00 0 1

10 13.60 3.00 0.00 0 1 11 13.60 4.50 0.00 0 1 12 13.60 6.00 0.00 0 1

13 12.40 1.50 0.00 0 1 14 12.40 3.00 0.00 0 1 15 12.40 4.50 0.00 0 1

16 12.40 6.00 0.00 0 1 17 26.00 1.50 0.00 0 4 18 26.00 3.00 0.00 0 4

19 26.00 4.50 0.00 0 4 20 26.00 6.00 0.00 0 4 21 20.80 1.50 0.00 0 1

22 20.80 3.00 0.00 0 1 23 20.80 4.50 0.00 0 1 24 20.80 6.00 0.00 0 1

25 15.60 1.50 0.00 0 1 26 15.60 3.00 0.00 0 1 27 15.60 4.50 0.00 0 1

28 15.60 6.00 0.00 0 1 29 10.40 1.50 0.00 0 1 30 10.40 3.00 0.00 0 1

31 10.40 4.50 0.00 0 1 32 10.40 6.00 0.00 0 1 33 5.20 1.50 0.00 0 1

34 5.20 3.00 0.00 0 1 35 5.20 4.50 0.00 0 1 36 5.20 6.00 0.00 0 1

37 0.00 1.50 0.00 0 4 38 0.00 3.00 0.00 0 4 39 0.00 4.50 0.00 0 4

40 0.00 6.00 0.00 0 4

Elenco sezioni aste

Simbologia

Sez. = Numero della sezione

Comm. = Commento

Tipo = Tipologia

2C = Doppia C lato labbri

2Cdx = Doppia C lato costola

2I = Doppia I

2L = Doppia L lato labbri

2Ldx = Doppia L lato costole

C = C

Cdx = C destra

Cir. = Circolare

Cir.c = Circolare cava

I = I

L = L

Ldx = L destra




29

Om. = Omega

Pg = Pi greco

Pr = Poligono regolare

Prc = Poligono regolare cavo

Pc = Per coordinate

Ia = Inerzie assegnate

R = Rettangolare

Rc = Rettangolare cava

T = T

U = U

Ur = U rovescia

V = V

Vr = V rovescia

Z = Z

Zdx = Z destra

Ts = T stondata

Ls = L stondata

Cs = C stondata

Is = I stondata

Dis. = Disegnata

Me = Membratura

G = Generica

T = Trave

P = Pilastro

Ver. = Verifica prevista

N = Nessuna

C = Cemento armato

A = Acciaio

L = Legno

Area = Area

Chy = Fattore di taglio rispetto all'asse Y

Chz = Fattore di taglio rispetto all'asse Z

Jx = Momento d'inerzia rispetto all'asse X

Jy = Momento d'inerzia rispetto all'asse Y

Jz = Momento d'inerzia rispetto all'asse Z

Ma = Numero del materiale

C = Numero del criterio di progetto

Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento

Sez. Comm. Tipo Me Ver. Area<cmq>

Chy Chz Jx<cm4>

Jy<cm4>

Jz<cm4>

Ma C Ccol

1 Travi di bordo Ia G N 863.800000 1.000000 1.000000 47723.000000 1.785E+006 1.785E+006 2

2 travi interne Ia G N 849.700000 1.000000 1.000000 46204.000000 1.762E+006 1.762E+006 2

3 Traversi intermedi Ia G N 200.000000 1.000000 1.000000 100.000000 598790.000000 598790.000000 2

4 Travi interne (1) Ia G N 849.700000 1.000000 1.000000 46925.100000 1.112E+006 793000.000000 2

5 Travi di bordo (1) Ia G N 863.800000 1.000000 1.000000 48467.800000 1.127E+006 803000.000000 2

Elenco vincoli aste




30

Simbologia

Va = Numero del vincolo asta

Comm. = Commento

Tipo = Tipologia

SVI = Definizione di vincolamenti interni

ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler

BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compressione

BIE-RC = Biella resistente solo a compressione

BIE-RT = Biella resistente solo a trazione

Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)


Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt<kg/cmc>

1 Inc+Inc SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Elenco aste

Simbologia

Asta = Numero dell'asta

N1 = Nodo iniziale

N2 = Nodo finale



Par. = Numero dei parametri aggiuntivi

Rot. = Rotazione

FF = Filo fisso

Dy1 = Scost. filo fisso Y1


Dz1 = Scost. filo fisso Z1


Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot.<grad>

FF Dy1<cm>

Dy2<cm>

Dz1<cm>

Dz2<cm>


FF Dy1<cm>

Dy2<cm>

Dz1<cm>

Dz2<cm>

201 1 2 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 201 2 3 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

201 3 7 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 201 7 8 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

201 8 4 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 201 4 5 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00




31

201 5 6 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 202 37 33 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

202 33 29 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 202 29 13 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

202 13 9 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 202 9 25 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

202 25 21 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 202 21 17 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

203 38 34 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 203 34 30 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

203 30 14 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 203 14 10 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

203 10 26 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 203 26 22 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

203 22 18 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 204 39 35 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

204 35 31 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 204 31 15 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

204 15 11 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 204 11 27 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

204 27 23 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 204 23 19 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

205 40 36 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 205 36 32 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

205 32 16 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 205 16 12 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

205 12 28 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 205 28 24 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

205 24 20 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 206 2 33 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

206 33 34 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 206 34 35 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

206 35 36 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 207 3 29 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

207 29 30 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 207 30 31 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

207 31 32 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 208 4 25 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

208 25 26 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 208 26 27 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

208 27 28 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 209 5 21 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

209 21 22 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 209 22 23 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

209 23 24 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

Carichi

Condizioni di carico elementari

Simbologia

CCE = Numero della condizione di carico elementare

Comm. = Commento

s = Coeff. di riduzione

Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X

My = Moltiplicatore della massa in dir. Y

Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z

Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X

Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y

Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z

CCE Comm. s Mx My Mz Jpx Jpy Jpz

1 I disposizione 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00

2 II disposizione di carico 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00

3 Vento a ponte carico 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00

Elenco carichi nodiCondizione di carico n. 1: I disposizioneCarichi concentrati

Simbologia




32


Px = Componente X della forza applicata

Py = Componente Y della forza applicata

Pz = Componente Z della forza applicata

Mx = Momento intorno all'asse X

My = Momento intorno all'asse Y

Mz = Momento intorno all'asse Z

Nodo Px<kg>

Py<kg>

Pz<kg>

Mx<kgm>

My<kgm>

Mz<kgm>

Nodo Px<kg>

Py<kg>

Pz<kg>

Mx<kgm>

My<kgm>

Mz<kgm>

7 0.00 0.00 4010.00 0.00 0.00 0.00 8 0.00 0.00 4010.00 0.00 0.00 0.00

9 0.00 0.00 7270.00 0.00 0.00 0.00 10 0.00 0.00 15950.00 0.00 0.00 0.00

11 0.00 0.00 11920.00 0.00 0.00 0.00 12 0.00 0.00 10850.00 0.00 0.00 0.00

13 0.00 0.00 7270.00 0.00 0.00 0.00 14 0.00 0.00 15950.00 0.00 0.00 0.00

15 0.00 0.00 11920.00 0.00 0.00 0.00 16 0.00 0.00 10850.00 0.00 0.00 0.00

Elenco carichi nodiCondizione di carico n. 2: II disposizione di caricoCarichi concentrati

Nodo Px<kg>

Py<kg>

Pz<kg>

Mx<kgm>

My<kgm>

Mz<kgm>

Nodo Px<kg>

Py<kg>

Pz<kg>

Mx<kgm>

My<kgm>

Mz<kgm>

7 0.00 0.00 240.00 0.00 0.00 0.00 8 0.00 0.00 240.00 0.00 0.00 0.00

9 0.00 0.00 -1520.00 0.00 0.00 0.00 10 0.00 0.00 8070.00 0.00 0.00 0.00

11 0.00 0.00 12440.00 0.00 0.00 0.00 12 0.00 0.00 10770.00 0.00 0.00 0.00

13 0.00 0.00 -1520.00 0.00 0.00 0.00 14 0.00 0.00 8070.00 0.00 0.00 0.00

15 0.00 0.00 12440.00 0.00 0.00 0.00 16 0.00 0.00 10770.00 0.00 0.00 0.00

Elenco carichi asteCondizione di carico n. 1: I disposizioneCarichi distribuiti

Simbologia


N1 = Nodo iniziale

N2 = Nodo finale

S = Numero del solaio di provenienza

T = Tipo di carico

QA = Carico accidentale da solaio

QPS = Carico permanente strutturale da solaio

QPN = Carico permanente non strutturale da solaio

PP = Peso proprio

M = Manuale

DC = Direzione del carico

XG,YG,ZG = secondo gli assi Globali

XL,YL,ZL = secondo gli assi Locali

Xi = Distanza iniziale

Qi = Carico iniziale

Xf = Distanza finale

Qf = Carico finale

Asta N1 N2 S T DC Xi<m>

Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>




33

201 1 2 -- M ZG 0.00 224.00 5.20 224.00 201 2 3 -- M ZG 0.00 224.00 5.20 224.00

201 3 7 -- M ZG 0.00 224.00 2.00 224.00 201 7 8 -- M ZG 0.00 224.00 1.20 224.00

201 8 4 -- M ZG 0.00 224.00 2.00 224.00 201 4 5 -- M ZG 0.00 224.00 5.20 224.00

201 5 6 -- M ZG 0.00 224.00 5.20 224.00 202 37 33 -- M ZG 0.00 373.00 5.20 373.00

202 33 29 -- M ZG 0.00 373.00 5.20 373.00 202 29 13 -- M ZG 0.00 373.00 2.00 373.00

202 13 9 -- M ZG 0.00 373.00 1.20 373.00 202 9 25 -- M ZG 0.00 373.00 2.00 373.00

202 25 21 -- M ZG 0.00 373.00 5.20 373.00 202 21 17 -- M ZG 0.00 373.00 5.20 373.00

203 38 34 -- M ZG 0.00 656.00 5.20 656.00 203 34 30 -- M ZG 0.00 656.00 5.20 656.00

203 30 14 -- M ZG 0.00 656.00 2.00 656.00 203 14 10 -- M ZG 0.00 656.00 1.20 656.00

203 10 26 -- M ZG 0.00 656.00 2.00 656.00 203 26 22 -- M ZG 0.00 656.00 5.20 656.00

203 22 18 -- M ZG 0.00 656.00 5.20 656.00 204 39 35 -- M ZG 0.00 1547.00 5.20 1547.00

204 35 31 -- M ZG 0.00 1547.00 5.20 1547.00 204 31 15 -- M ZG 0.00 1547.00 2.00 1547.00

204 15 11 -- M ZG 0.00 1547.00 1.20 1547.00 204 11 27 -- M ZG 0.00 1547.00 2.00 1547.00

204 27 23 -- M ZG 0.00 1547.00 5.20 1547.00 204 23 19 -- M ZG 0.00 1547.00 5.20 1547.00

205 40 36 -- M ZG 0.00 775.00 5.20 775.00 205 36 32 -- M ZG 0.00 775.00 5.20 775.00

205 32 16 -- M ZG 0.00 775.00 2.00 775.00 205 16 12 -- M ZG 0.00 775.00 1.20 775.00

205 12 28 -- M ZG 0.00 775.00 2.00 775.00 205 28 24 -- M ZG 0.00 775.00 5.20 775.00

205 24 20 -- M ZG 0.00 775.00 5.20 775.00

Elenco carichi asteCondizione di carico n. 2: II disposizione di caricoCarichi distribuiti


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>

201 1 2 -- M ZG 0.00 10.00 5.20 10.00 201 2 3 -- M ZG 0.00 10.00 5.20 10.00

201 3 7 -- M ZG 0.00 10.00 2.00 10.00 201 7 8 -- M ZG 0.00 10.00 1.20 10.00

201 8 4 -- M ZG 0.00 10.00 2.00 10.00 201 4 5 -- M ZG 0.00 10.00 5.20 10.00

201 5 6 -- M ZG 0.00 10.00 5.20 10.00 202 37 33 -- M ZG 0.00 -63.00 5.20 -63.00

202 33 29 -- M ZG 0.00 -63.00 5.20 -63.00 202 29 13 -- M ZG 0.00 -63.00 2.00 -63.00

202 13 9 -- M ZG 0.00 -63.00 1.20 -63.00 202 9 25 -- M ZG 0.00 -63.00 2.00 -63.00

202 25 21 -- M ZG 0.00 -63.00 5.20 -63.00 202 21 17 -- M ZG 0.00 -63.00 5.20 -63.00

203 38 34 -- M ZG 0.00 418.00 5.20 418.00 203 34 30 -- M ZG 0.00 418.00 5.20 418.00

203 30 14 -- M ZG 0.00 418.00 2.00 418.00 203 14 10 -- M ZG 0.00 418.00 1.20 418.00

203 10 26 -- M ZG 0.00 418.00 2.00 418.00 203 26 22 -- M ZG 0.00 418.00 5.20 418.00

203 22 18 -- M ZG 0.00 418.00 5.20 418.00 204 39 35 -- M ZG 0.00 1560.00 5.20 1560.00

204 35 31 -- M ZG 0.00 1560.00 5.20 1560.00 204 31 15 -- M ZG 0.00 1560.00 2.00 1560.00

204 15 11 -- M ZG 0.00 1560.00 1.20 1560.00 204 11 27 -- M ZG 0.00 1560.00 2.00 1560.00

204 27 23 -- M ZG 0.00 1560.00 5.20 1560.00 204 23 19 -- M ZG 0.00 1560.00 5.20 1560.00

205 40 36 -- M ZG 0.00 772.00 5.20 772.00 205 36 32 -- M ZG 0.00 772.00 5.20 772.00

205 32 16 -- M ZG 0.00 772.00 2.00 772.00 205 16 12 -- M ZG 0.00 772.00 1.20 772.00

205 12 28 -- M ZG 0.00 772.00 2.00 772.00 205 28 24 -- M ZG 0.00 772.00 5.20 772.00

205 24 20 -- M ZG 0.00 772.00 5.20 772.00

Elenco carichi asteCondizione di carico n. 3: Vento a ponte caricoCarichi distribuiti


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>

201 1 2 -- M ZG 0.00 -200.00 5.20 -200.00 201 2 3 -- M ZG 0.00 -200.00 5.20 -200.00

201 3 7 -- M ZG 0.00 -200.00 2.00 -200.00 201 7 8 -- M ZG 0.00 -200.00 1.20 -200.00

201 8 4 -- M ZG 0.00 -200.00 2.00 -200.00 201 4 5 -- M ZG 0.00 -200.00 5.20 -200.00




34

201 5 6 -- M ZG 0.00 -200.00 5.20 -200.00 202 37 33 -- M ZG 0.00 -100.00 5.20 -100.00

202 33 29 -- M ZG 0.00 -100.00 5.20 -100.00 202 29 13 -- M ZG 0.00 -100.00 2.00 -100.00

202 13 9 -- M ZG 0.00 -100.00 1.20 -100.00 202 9 25 -- M ZG 0.00 -100.00 2.00 -100.00

202 25 21 -- M ZG 0.00 -100.00 5.20 -100.00 202 21 17 -- M ZG 0.00 -100.00 5.20 -100.00

204 39 35 -- M ZG 0.00 100.00 5.20 100.00 204 35 31 -- M ZG 0.00 100.00 5.20 100.00

204 31 15 -- M ZG 0.00 100.00 2.00 100.00 204 15 11 -- M ZG 0.00 100.00 1.20 100.00

204 11 27 -- M ZG 0.00 100.00 2.00 100.00 204 27 23 -- M ZG 0.00 100.00 5.20 100.00

204 23 19 -- M ZG 0.00 100.00 5.20 100.00 205 40 36 -- M ZG 0.00 200.00 5.20 200.00

205 36 32 -- M ZG 0.00 200.00 5.20 200.00 205 32 16 -- M ZG 0.00 200.00 2.00 200.00

205 16 12 -- M ZG 0.00 200.00 1.20 200.00 205 12 28 -- M ZG 0.00 200.00 2.00 200.00

205 28 24 -- M ZG 0.00 200.00 5.20 200.00 205 24 20 -- M ZG 0.00 200.00 5.20 200.00

Risultati del calcolo

Spostamenti dei nodi alle tensioni ammissibili

Simbologia


Sx = Spostamento in dir. X

CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari

Sy = Spostamento in dir. Y

Sz = Spostamento in dir. Z

Rx = Rotazione intorno all'asse X

Ry = Rotazione intorno all'asse Y

Rz = Rotazione intorno all'asse Z

Nodo Sx<cm>

CC Sy<cm>

CC Sz<cm>

CC Rx<rad>

CC Ry<rad>

CC Rz<rad>

CC

1 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

1 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

2 Max 0.00 1 0.00 1 0.18 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

2 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.16 1 -0.00 2 0.00 3 0.00 1

3 Max 0.00 1 0.00 1 0.28 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

3 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.84 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

4 Max 0.00 1 0.00 1 0.28 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

4 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.84 1 -0.01 2 0.00 1 0.00 1

5 Max 0.00 1 0.00 1 0.18 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

5 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.16 1 -0.00 2 -0.00 1 0.00 1

6 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

6 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1

7 Max 0.00 1 0.00 1 0.29 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

7 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.93 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

8 Max 0.00 1 0.00 1 0.29 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

8 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.93 1 -0.01 2 0.00 1 0.00 1

9 Max 0.00 1 0.00 1 0.14 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

9 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.61 1 -0.01 2 0.00 1 0.00 1

10 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

10 Min. 0.00 1 0.00 1 -3.28 1 -0.01 2 0.00 1 0.00 1




35

11 Max 0.00 1 0.00 1 -0.14 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

11 Min. 0.00 1 0.00 1 -3.92 1 -0.01 2 0.00 1 0.00 1

12 Max 0.00 1 0.00 1 -0.29 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

12 Min. 0.00 1 0.00 1 -4.54 1 -0.01 2 0.00 1 0.00 1

13 Max 0.00 1 0.00 1 0.14 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

13 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.61 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

14 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

14 Min. 0.00 1 0.00 1 -3.28 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

15 Max 0.00 1 0.00 1 -0.14 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

15 Min. 0.00 1 0.00 1 -3.92 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

16 Max 0.00 1 0.00 1 -0.29 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

16 Min. 0.00 1 0.00 1 -4.54 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

17 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

17 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1

18 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

18 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1

19 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

19 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1

20 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

20 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.01 1 0.00 1

21 Max 0.00 1 0.00 1 0.09 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

21 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.55 1 -0.00 2 -0.00 1 0.00 1

22 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

22 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.94 1 -0.00 2 -0.00 1 0.00 1

23 Max 0.00 1 0.00 1 -0.09 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

23 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.33 1 -0.00 2 -0.00 1 0.00 1

24 Max 0.00 1 0.00 1 -0.18 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

24 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.72 1 -0.00 2 -0.00 1 0.00 1

25 Max 0.00 1 0.00 1 0.14 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

25 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.48 1 -0.01 2 0.00 1 0.00 1

26 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

26 Min. 0.00 1 0.00 1 -3.11 1 -0.01 2 -0.00 1 0.00 1

27 Max 0.00 1 0.00 1 -0.14 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

27 Min. 0.00 1 0.00 1 -3.73 1 -0.01 2 -0.00 1 0.00 1

28 Max 0.00 1 0.00 1 -0.28 3 0.00 3 0.00 3 0.00 1

28 Min. 0.00 1 0.00 1 -4.33 1 -0.01 2 -0.00 1 0.00 1

29 Max 0.00 1 0.00 1 0.14 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

29 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.48 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

30 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

30 Min. 0.00 1 0.00 1 -3.11 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

31 Max 0.00 1 0.00 1 -0.14 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

31 Min. 0.00 1 0.00 1 -3.73 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

32 Max 0.00 1 0.00 1 -0.28 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

32 Min. 0.00 1 0.00 1 -4.33 1 -0.01 2 0.00 3 0.00 1

33 Max 0.00 1 0.00 1 0.09 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

33 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.55 1 -0.00 2 0.00 3 0.00 1

34 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1




36

34 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.94 1 -0.00 2 0.00 3 0.00 1

35 Max 0.00 1 0.00 1 -0.09 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

35 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.33 1 -0.00 2 0.00 3 0.00 1

36 Max 0.00 1 0.00 1 -0.18 3 0.00 3 0.00 1 0.00 1

36 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.72 1 -0.00 2 0.00 3 0.00 1

37 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

37 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

38 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

38 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

39 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

39 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

40 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.01 1 0.00 1

40 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 1

Reazioni vincolari

Simbologia


Rx = Reazione vincolare (forza) in dir. X


Ry = Reazione vincolare (forza) in dir. Y

Rz = Reazione vincolare (forza) in dir. Z

Mx = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse X

My = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse Y

Mz = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse Z

Nodo Rx<kg>

CC Ry<kg>

CC Rz<kg>

CC Mx<kgm>

CC My<kgm>

CC Mz<kgm>

CC

1 Max 0.00 1 0.00 1 11208.00 1 3199.36 2 0.00 3 0.00 1

1 Min. 0.00 1 0.00 1 -2312.29 3 445.55 3 0.00 1 0.00 1

6 Max 0.00 1 0.00 1 11208.00 1 3199.36 2 0.00 2 0.00 1

6 Min. 0.00 1 0.00 1 -2312.29 3 445.55 3 0.00 1 0.00 1

17 Max 0.00 1 0.00 1 14738.10 1 3105.40 2 0.00 3 0.00 1

17 Min. 0.00 1 0.00 1 -1145.96 3 432.27 3 0.00 1 0.00 1

18 Max 0.00 1 0.00 1 18915.70 1 3106.98 2 0.00 1 0.00 1

18 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 3 432.72 3 0.00 2 0.00 1

19 Max 0.00 1 0.00 1 24534.70 1 3086.68 2 0.00 1 0.00 1

19 Min. 0.00 1 0.00 1 1145.96 3 432.27 3 0.00 2 0.00 1

20 Max 0.00 1 0.00 1 27078.50 1 3167.57 2 0.00 2 0.00 1

20 Min. 0.00 1 0.00 1 2312.29 3 445.55 3 0.00 3 0.00 1

37 Max 0.00 1 0.00 1 14738.10 1 3105.40 2 0.00 2 0.00 1

37 Min. 0.00 1 0.00 1 -1145.96 3 432.27 3 0.00 3 0.00 1

38 Max 0.00 1 0.00 1 18915.70 1 3106.98 2 0.00 3 0.00 1

38 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 3 432.72 3 0.00 2 0.00 1

39 Max 0.00 1 0.00 1 24534.70 1 3086.68 2 0.00 2 0.00 1

39 Min. 0.00 1 0.00 1 1145.96 3 432.27 3 0.00 3 0.00 1

40 Max 0.00 1 0.00 1 27078.50 1 3167.57 2 0.00 3 0.00 1

40 Min. 0.00 1 0.00 1 2312.29 3 445.55 3 0.00 2 0.00 1




37

Sollecitazioni aste

Simbologia


N1 = Nodo1

N2 = Nodo2

X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale

N = Sforzo normale


Ty = Taglio in dir. Y

Mz = Momento flettente intorno all'asse Z

Tz = Taglio in dir. Z

My = Momento flettente intorno all'asse Y

Mx = Momento torcente intorno all'asse X

Asta N1 N2 X<cm>

N<kg>

CC Ty<kg>

CC Mz<kgm>

CC Tz<kg>

CC My<kgm>

CC Mx<kgm>

CC

201 1 2 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 11208.00 1 0.00 3 -445.55 3

201 1 2 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 10043.20 1 55253.00 1 -445.55 3

201 1 2 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2312.29 3 0.00 1 -3199.36 2

201 1 2 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1272.29 3 -9319.91 3 -3199.36 2

201 2 3 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 8932.55 1 55256.40 1 -243.63 3

201 2 3 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 7767.75 1 98677.20 1 -243.63 3

201 2 3 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1403.51 3 -9319.19 3 -1878.32 2

201 2 3 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -446.66 2 -13913.40 3 -1878.32 2

201 3 7 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4592.40 1 98678.60 1 0.00 3

201 3 7 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4144.40 1 107415.00 1 0.00 3

201 3 7 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -520.00 3 -13913.20 3 0.00 2

201 3 7 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -120.00 3 -14553.20 3 0.00 2

201 7 8 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 134.40 1 107415.00 1 0.00 3

201 7 8 Max 60.00 107456.00 1

201 7 8 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 120.00 3 107415.00 1 0.00 3

201 7 8 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -120.00 3 -14553.20 3 0.00 2

201 7 8 Min. 60.00 -698.83 2

201 7 8 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -134.40 1 -14553.20 3 0.00 2

201 8 4 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 120.00 3 107415.00 1 0.00 3

201 8 4 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 520.00 3 98678.60 1 0.00 3

201 8 4 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4144.40 1 -14553.20 3 0.00 2

201 8 4 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4592.40 1 -13913.20 3 0.00 2

201 4 5 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 446.66 2 98677.20 1 1878.32 2

201 4 5 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1403.51 3 55256.40 1 1878.32 2

201 4 5 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -7767.75 1 -13913.40 3 243.63 3

201 4 5 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -8932.55 1 -9319.20 3 243.63 3

201 5 6 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1272.29 3 55253.00 1 3199.36 2

201 5 6 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2312.29 3 0.02 1 3199.36 2

201 5 6 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -10043.20 1 -9319.91 3 445.55 3

201 5 6 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -11208.00 1 0.00 3 445.55 3

202 37 33 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 14738.10 1 0.00 2 -432.27 3




38

202 37 33 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 12798.50 1 71595.20 1 -432.27 3

202 37 33 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1145.96 3 0.00 3 -3105.40 2

202 37 33 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -625.96 3 -4607.00 3 -3105.40 2

202 33 29 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 12336.20 1 71595.10 1 -236.07 3

202 33 29 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 10396.60 1 130700.00 1 -236.07 3

202 33 29 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -694.46 3 -4607.00 3 -1831.44 2

202 33 29 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -174.46 3 -6866.20 3 -1831.44 2

202 29 13 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 8239.80 1 130701.00 1 0.00 3

202 29 13 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 7493.80 1 146434.00 1 0.00 3

202 29 13 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1683.80 2 -6866.20 3 0.00 2

202 29 13 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1557.80 2 -7186.20 3 0.00 2

202 13 9 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 223.80 1 146434.00 1 0.00 3

202 13 9 Max 60.00 146501.00 1

202 13 9 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 60.00 3 146434.00 1 0.00 3

202 13 9 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -60.00 3 -7186.20 3 0.00 2

202 13 9 Min. 60.00 146501.00 1

202 13 9 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -223.80 1 -7186.20 3 0.00 2

202 9 25 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1557.80 2 146434.00 1 0.00 3

202 9 25 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1683.80 2 130701.00 1 0.00 3

202 9 25 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -7493.80 1 -7186.20 3 0.00 2

202 9 25 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -8239.80 1 -6866.20 3 0.00 2

202 25 21 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 174.46 3 130701.00 1 1831.44 2

202 25 21 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 694.46 3 71595.20 1 1831.44 2

202 25 21 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -10396.60 1 -6866.20 3 236.07 3

202 25 21 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -12336.20 1 -4607.00 3 236.07 3

202 21 17 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 625.96 3 71595.20 1 3105.40 2

202 21 17 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1145.96 3 0.00 3 3105.40 2

202 21 17 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -12798.50 1 -4607.00 3 432.27 3

202 21 17 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -14738.10 1 -0.02 1 432.27 3

203 38 34 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 18915.70 1 0.00 3 -432.72 3

203 38 34 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 15504.50 1 89492.60 1 -432.72 3

203 38 34 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 2 -3106.98 2

203 38 34 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 -3106.98 2

203 34 30 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 15082.30 1 89492.50 1 -236.17 3

203 34 30 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 11671.10 1 159051.00 1 -236.17 3

203 34 30 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 -1832.88 2

203 34 30 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 -1832.88 2

203 30 14 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 17655.60 1 159051.00 1 0.00 3

203 30 14 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 16343.60 1 193050.00 1 0.00 3

203 30 14 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 1

203 30 14 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 1

203 14 10 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 393.60 1 193050.00 1 0.00 3

203 14 10 Max 60.00 193168.00 1

203 14 10 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 193050.00 1 0.00 3

203 14 10 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.00 3 0.00 1

203 14 10 Min. 60.00 122480.00 2

203 14 10 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -393.60 1 0.00 3 0.00 1




39

203 10 26 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 193050.00 1 0.00 3

203 10 26 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 159051.00 1 0.00 3

203 10 26 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -16343.60 1 0.00 3 0.00 1

203 10 26 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -17655.60 1 0.00 3 0.00 1

203 26 22 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 159052.00 1 1832.88 2

203 26 22 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 89492.60 1 1832.88 2

203 26 22 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -11671.10 1 0.00 3 236.17 3

203 26 22 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -15082.30 1 0.00 3 236.17 3

203 22 18 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 89492.60 1 3106.98 2

203 22 18 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 3 0.01 1 3106.98 2

203 22 18 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -15504.50 1 0.00 3 432.72 3

203 22 18 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -18915.70 1 0.00 3 432.72 3

204 39 35 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 24534.70 1 0.00 2 -432.27 3

204 39 35 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 16490.30 1 106665.00 1 -432.27 3

204 39 35 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1145.96 3 0.00 3 -3086.68 2

204 39 35 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 625.96 3 4607.00 3 -3086.68 2

204 35 31 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 20502.10 1 106665.00 1 -236.07 3

204 35 31 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 12457.70 1 192360.00 1 -236.07 3

204 35 31 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 694.46 3 4607.00 3 -1806.35 2

204 35 31 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 174.46 3 6866.20 3 -1806.35 2

204 31 15 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 16496.00 2 192360.00 1 0.00 3

204 31 15 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 13376.00 2 221151.00 1 0.00 3

204 31 15 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 260.00 3 6866.20 3 0.00 1

204 31 15 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 60.00 3 7186.20 3 0.00 1

204 15 11 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 936.00 2 221151.00 1 0.00 3

204 15 11 Max 60.00 221429.00 1

204 15 11 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -60.00 3 221151.00 1 0.00 3

204 15 11 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 60.00 3 7186.20 3 0.00 1

204 15 11 Min. 60.00 7204.20 3

204 15 11 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -936.00 2 7186.20 3 0.00 1

204 11 27 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -60.00 3 221151.00 1 0.00 3

204 11 27 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -260.00 3 192360.00 1 0.00 3

204 11 27 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -13376.00 2 7186.20 3 0.00 1

204 11 27 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -16496.00 2 6866.20 3 0.00 1

204 27 23 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -174.46 3 192360.00 1 1806.35 2

204 27 23 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -694.46 3 106665.00 1 1806.35 2

204 27 23 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -12457.70 1 6866.20 3 236.07 3

204 27 23 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -20502.10 1 4607.00 3 236.07 3

204 23 19 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -625.96 3 106665.00 1 3086.68 2

204 23 19 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1145.96 3 0.00 3 3086.68 2

204 23 19 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -16490.30 1 4607.00 3 432.27 3

204 23 19 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -24534.70 1 -0.02 1 432.27 3

205 40 36 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 27078.50 1 0.00 3 -445.55 3

205 40 36 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 23048.50 1 130330.00 1 -445.55 3

205 40 36 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2312.29 3 0.00 2 -3167.57 2

205 40 36 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1272.29 3 9319.91 3 -3167.57 2

205 36 32 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 21031.80 1 130327.00 1 -243.63 3




40

205 36 32 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 17001.80 1 229215.00 1 -243.63 3

205 36 32 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1403.51 3 9319.19 3 -1847.70 2

205 36 32 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 363.51 3 13913.40 3 -1847.70 2

205 32 16 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 12865.00 1 229213.00 1 0.00 3

205 32 16 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 11315.00 1 253393.00 1 0.00 3

205 32 16 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 520.00 3 13913.20 3 0.00 1

205 32 16 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 120.00 3 14553.20 3 0.00 1

205 16 12 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 465.00 1 253393.00 1 0.00 3

205 16 12 Max 60.00 253533.00 1

205 16 12 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -120.00 3 253393.00 1 0.00 3

205 16 12 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 120.00 3 14553.20 3 0.00 1

205 16 12 Min. 60.00 14589.20 3

205 16 12 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -465.00 1 14553.20 3 0.00 1

205 12 28 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -120.00 3 253393.00 1 0.00 3

205 12 28 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -520.00 3 229213.00 1 0.00 3

205 12 28 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -11315.00 1 14553.20 3 0.00 1

205 12 28 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -12865.00 1 13913.20 3 0.00 1

205 28 24 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -363.51 3 229215.00 1 1847.70 2

205 28 24 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1403.51 3 130327.00 1 1847.70 2

205 28 24 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -17001.80 1 13913.40 3 243.63 3

205 28 24 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -21031.80 1 9319.20 3 243.63 3

205 24 20 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1272.29 3 130330.00 1 3167.57 2

205 24 20 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2312.29 3 0.00 3 3167.57 2

205 24 20 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -23048.50 1 9319.91 3 445.55 3

205 24 20 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -27078.50 1 -0.02 1 445.55 3

206 2 33 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1110.64 1 -201.93 3 5.37 2

206 2 33 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1110.64 1 886.98 1 5.37 2

206 2 33 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 131.22 3 -1321.05 2 0.72 3

206 2 33 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 131.22 3 -489.01 2 0.72 3

206 33 34 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2108.93 2 123.57 1 5.37 2

206 33 34 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2108.93 2 2482.97 1 5.37 2

206 33 34 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 199.72 3 -1762.96 2 0.72 3

206 33 34 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 199.72 3 98.27 3 0.72 3

206 34 35 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2944.66 2 1687.10 1 5.34 2

206 34 35 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2944.66 2 4679.81 1 5.34 2

206 34 35 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 199.72 3 -98.27 3 0.72 3

206 34 35 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 199.72 3 201.30 3 0.72 3

206 35 36 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 131.22 3 3863.33 1 5.31 2

206 35 36 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 131.22 3 1319.87 2 5.31 2

206 35 36 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2016.64 1 5.10 3 0.72 3

206 35 36 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2016.64 1 201.93 3 0.72 3

207 3 29 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3175.35 1 -243.63 3 2.08 2

207 3 29 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3175.35 1 3567.44 1 2.08 2

207 3 29 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -712.66 2 -1878.32 2 0.27 3

207 3 29 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -712.66 2 -2947.31 2 0.27 3

207 29 30 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 5906.44 2 2419.61 1 2.34 2

207 29 30 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 5906.44 2 10417.80 1 2.34 2




41

207 29 30 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 242.03 3 -4778.75 2 0.27 3

207 29 30 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 242.03 3 118.09 3 0.27 3

207 30 31 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4247.34 2 9313.80 1 2.21 2

207 30 31 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4247.34 2 8619.04 2 2.21 2

207 30 31 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -652.33 1 -118.09 3 0.27 3

207 30 31 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -652.33 1 244.96 3 0.27 3

207 31 32 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 156.49 3 7279.57 1 2.03 2

207 31 32 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 156.49 3 1847.70 2 2.03 2

207 31 32 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4136.84 1 8.89 3 0.27 3

207 31 32 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4136.84 1 243.63 3 0.27 3

208 4 25 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3175.35 1 -243.63 3 -0.27 3

208 4 25 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3175.35 1 3567.44 1 -0.27 3

208 4 25 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -712.66 2 -1878.32 2 -2.08 2

208 4 25 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -712.66 2 -2947.31 2 -2.08 2

208 25 26 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 5906.44 2 2419.61 1 -0.27 3

208 25 26 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 5906.44 2 10417.80 1 -0.27 3

208 25 26 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 242.03 3 -4778.75 2 -2.34 2

208 25 26 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 242.03 3 118.09 3 -2.34 2

208 26 27 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4247.34 2 9313.80 1 -0.27 3

208 26 27 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4247.34 2 8619.04 2 -0.27 3

208 26 27 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -652.33 1 -118.09 3 -2.21 2

208 26 27 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -652.33 1 244.96 3 -2.21 2

208 27 28 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 156.49 3 7279.57 1 -0.27 3

208 27 28 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 156.49 3 1847.70 2 -0.27 3

208 27 28 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4136.84 1 8.89 3 -2.03 2

208 27 28 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4136.84 1 243.63 3 -2.03 2

209 5 21 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1110.64 1 -201.93 3 -0.72 3

209 5 21 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1110.64 1 886.98 1 -0.72 3

209 5 21 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 131.22 3 -1321.05 2 -5.37 2

209 5 21 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 131.22 3 -489.01 2 -5.37 2

209 21 22 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2108.93 2 123.57 1 -0.72 3

209 21 22 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2108.93 2 2482.97 1 -0.72 3

209 21 22 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 199.72 3 -1762.96 2 -5.37 2

209 21 22 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 199.72 3 98.27 3 -5.37 2

209 22 23 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2944.66 2 1687.10 1 -0.72 3

209 22 23 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2944.66 2 4679.81 1 -0.72 3

209 22 23 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 199.72 3 -98.27 3 -5.34 2

209 22 23 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 199.72 3 201.30 3 -5.34 2

209 23 24 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 131.22 3 3863.33 1 -0.72 3

209 23 24 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 131.22 3 1319.87 2 -0.72 3

209 23 24 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2016.64 1 5.10 3 -5.31 2

209 23 24 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2016.64 1 201.93 3 -5.31 2




42

I DISPOSIZIONE CAMPATA




43

II DISPOSIZIONE CAMPATA




44

VENTO A PONTE CARICO




45

Geometria

Elenco vincoli nodi

Simbologia


Comm. = Commento

Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato)

Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato)

Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato)

Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata)

Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata)

Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata)

RL = Rotazione libera

Ly = Lunghezza (dir. Y locale)

Lz = Larghezza (dir. Z locale)



Lz<m>

Kt<kg/cmc>


Lz<m>

Kt<kg/cmc>

1 Libero L L L L L L 4 B B B B L B

Elenco nodi

Simbologia


X = Coordinata X del nodo

Y = Coordinata Y del nodo

Z = Coordinata Z del nodo

Imp. = Numero dell'impalcato


Nodo X<m>

Y<m>

Z<m>

Imp. Vn Nodo X<m>

Y<m>

Z<m>

Imp. Vn Nodo X<m>

Y<m>

Z<m>

Imp. Vn

-5 1.20 0.00 0.00 0 1 -4 1.20 1.50 0.00 0 1 -3 1.20 3.00 0.00 0 1

-2 1.20 4.50 0.00 0 1 -1 1.20 6.00 0.00 0 1 1 0.00 0.00 0.00 0 4

2 5.20 0.00 0.00 0 1 3 10.40 0.00 0.00 0 1 4 15.60 0.00 0.00 0 1

5 20.80 0.00 0.00 0 1 6 26.00 0.00 0.00 0 4 7 12.40 0.00 0.00 0 1

8 13.60 0.00 0.00 0 1 9 13.60 1.50 0.00 0 1 10 13.60 3.00 0.00 0 1

11 13.60 4.50 0.00 0 1 12 13.60 6.00 0.00 0 1 13 12.40 1.50 0.00 0 1

14 12.40 3.00 0.00 0 1 15 12.40 4.50 0.00 0 1 16 12.40 6.00 0.00 0 1

17 26.00 1.50 0.00 0 4 18 26.00 3.00 0.00 0 4 19 26.00 4.50 0.00 0 4

20 26.00 6.00 0.00 0 4 21 20.80 1.50 0.00 0 1 22 20.80 3.00 0.00 0 1

23 20.80 4.50 0.00 0 1 24 20.80 6.00 0.00 0 1 25 15.60 1.50 0.00 0 1

26 15.60 3.00 0.00 0 1 27 15.60 4.50 0.00 0 1 28 15.60 6.00 0.00 0 1

29 10.40 1.50 0.00 0 1 30 10.40 3.00 0.00 0 1 31 10.40 4.50 0.00 0 1

32 10.40 6.00 0.00 0 1 33 5.20 1.50 0.00 0 1 34 5.20 3.00 0.00 0 1

35 5.20 4.50 0.00 0 1 36 5.20 6.00 0.00 0 1 37 0.00 1.50 0.00 0 4




46

38 0.00 3.00 0.00 0 4 39 0.00 4.50 0.00 0 4 40 0.00 6.00 0.00 0 4

Elenco sezioni aste

Simbologia


Comm. = Commento

Tipo = Tipologia

2C = Doppia C lato labbri

2Cdx = Doppia C lato costola

2I = Doppia I

2L = Doppia L lato labbri

2Ldx = Doppia L lato costole

C = C

Cdx = C destra

Cir. = Circolare

Cir.c = Circolare cava

I = I

L = L

Ldx = L destra

Om. = Omega

Pg = Pi greco

Pr = Poligono regolare

Prc = Poligono regolare cavo

Pc = Per coordinate

Ia = Inerzie assegnate

R = Rettangolare

Rc = Rettangolare cava

T = T

U = U

Ur = U rovescia

V = V

Vr = V rovescia

Z = Z

Zdx = Z destra

Ts = T stondata

Ls = L stondata

Cs = C stondata

Is = I stondata

Dis. = Disegnata

Me = Membratura

G = Generica

T = Trave

P = Pilastro

Ver. = Verifica prevista

N = Nessuna

C = Cemento armato

A = Acciaio




47

L = Legno

Area = Area

Chy = Fattore di taglio rispetto all'asse Y

Chz = Fattore di taglio rispetto all'asse Z

Jx = Momento d'inerzia rispetto all'asse X

Jy = Momento d'inerzia rispetto all'asse Y

Jz = Momento d'inerzia rispetto all'asse Z

Ma = Numero del materiale

C = Numero del criterio di progetto

Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento

Sez. Comm. Tipo Me Ver. Area<cmq>

Chy Chz Jx<cm4>

Jy<cm4>

Jz<cm4>

Ma C Ccol

1 Travi di bordo Ia G N 863.800000 0.086380 0.086380 47723.000000 1.785E+006 1.785E+006 2

2 travi interne Ia G N 849.700000 0.084970 0.084970 46203.800000 1.762E+006 1.762E+006 2

3 Traversi intermedi Ia G N 200.000000 0.020000 0.020000 100.000000 598790.000000 598790.000000 2

4 Travi interne (1) Ia G N 849.700000 1.000000 1.000000 46925.100000 1.112E+006 793000.000000 2

5 Travi di bordo (1) Ia G N 863.800000 1.000000 1.000000 48467.800000 1.127E+006 803000.000000 2

Elenco vincoli aste

Simbologia


Comm. = Commento

Tipo = Tipologia

SVI = Definizione di vincolamenti interni

ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler

BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compressione

BIE-RC = Biella resistente solo a compressione

BIE-RT = Biella resistente solo a trazione

Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)


Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt<kg/cmc>

1 Inc+Inc SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

Elenco aste




48

Simbologia


N1 = Nodo iniziale

N2 = Nodo finale



Par. = Numero dei parametri aggiuntivi

Rot. = Rotazione

FF = Filo fisso






FF Dy1<cm>

Dy2<cm>

Dz1<cm>

Dz2<cm>


FF Dy1<cm>

Dy2<cm>

Dz1<cm>

Dz2<cm>

0 1 -5 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 37 -4 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 -5 2 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 38 -3 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 -4 33 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 39 -2 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 2 33 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -3 34 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 40 -1 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 33 34 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 -2 35 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 2 3 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 34 35 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 -1 36 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 33 29 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 35 36 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 34 30 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 3 29 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 3 7 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 35 31 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 29 30 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 29 13 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 7 8 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 36 32 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 30 31 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 30 14 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 13 9 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 8 4 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 31 32 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 31 15 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 14 10 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 9 25 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 4 25 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 32 16 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 15 11 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 10 26 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 25 26 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 4 5 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 16 12 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 11 27 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 26 27 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 25 21 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 12 28 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 27 28 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 26 22 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 5 21 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 27 23 2 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 21 22 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 5 6 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 28 24 1 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 22 23 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 21 17 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 23 24 3 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 22 18 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

0 23 19 4 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 0 24 20 5 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00

Carichi

Condizioni di carico elementari




49

Simbologia

CCE = Numero della condizione di carico elementare

Comm. = Commento

s = Coeff. di riduzione

Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X

My = Moltiplicatore della massa in dir. Y

Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z

Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X

Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y

Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z

CCE Comm. s Mx My Mz Jpx Jpy Jpz

1 I disposizione 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00

2 II disposizione di carico 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00

Elenco carichi nodiCondizione di carico n. 1: I disposizioneCarichi concentrati

Simbologia


Px = Componente X della forza applicata

Py = Componente Y della forza applicata

Pz = Componente Z della forza applicata

Mx = Momento intorno all'asse X

My = Momento intorno all'asse Y

Mz = Momento intorno all'asse Z

Nodo Px<kg>

Py<kg>

Pz<kg>

Mx<kgm>

My<kgm>

Mz<kgm>

Nodo Px<kg>

Py<kg>

Pz<kg>

Mx<kgm>

My<kgm>

Mz<kgm>

-5 0.00 0.00 4010.00 0.00 0.00 0.00 -4 0.00 0.00 7270.00 0.00 0.00 0.00

-3 0.00 0.00 15950.00 0.00 0.00 0.00 -2 0.00 0.00 11920.00 0.00 0.00 0.00

-1 0.00 0.00 10850.00 0.00 0.00 0.00 1 0.00 0.00 4010.00 0.00 0.00 0.00

37 0.00 0.00 7270.00 0.00 0.00 0.00 38 0.00 0.00 15950.00 0.00 0.00 0.00

39 0.00 0.00 11920.00 0.00 0.00 0.00 40 0.00 0.00 10850.00 0.00 0.00 0.00

Elenco carichi nodiCondizione di carico n. 2: II disposizione di caricoCarichi concentrati

Nodo Px<kg>

Py<kg>

Pz<kg>

Mx<kgm>

My<kgm>

Mz<kgm>

Nodo Px<kg>

Py<kg>

Pz<kg>

Mx<kgm>

My<kgm>

Mz<kgm>

-5 0.00 0.00 240.00 0.00 0.00 0.00 -4 0.00 0.00 -1520.00 0.00 0.00 0.00

-3 0.00 0.00 8070.00 0.00 0.00 0.00 -2 0.00 0.00 12440.00 0.00 0.00 0.00

-1 0.00 0.00 10770.00 0.00 0.00 0.00 1 0.00 0.00 240.00 0.00 0.00 0.00

37 0.00 0.00 -1520.00 0.00 0.00 0.00 38 0.00 0.00 8070.00 0.00 0.00 0.00

39 0.00 0.00 12440.00 0.00 0.00 0.00 40 0.00 0.00 10770.00 0.00 0.00 0.00

Elenco carichi asteCondizione di carico n. 1: I disposizioneCarichi distribuiti

Simbologia




50


N1 = Nodo iniziale

N2 = Nodo finale

S = Numero del solaio di provenienza

T = Tipo di carico

QA = Carico accidentale da solaio

QPS = Carico permanente strutturale da solaio

QPN = Carico permanente non strutturale da solaio

PP = Peso proprio

M = Manuale

DC = Direzione del carico

XG,YG,ZG = secondo gli assi Globali

XL,YL,ZL = secondo gli assi Locali

Xi = Distanza iniziale

Qi = Carico iniziale

Xf = Distanza finale

Qf = Carico finale


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>

0 1 -5 -- M ZG 0.00 224.00 1.20 224.00 0 37 -4 -- M ZG 0.00 373.00 1.20 373.00

0 -5 2 -- M ZG 0.00 224.00 4.00 224.00 0 38 -3 -- M ZG 0.00 656.00 1.20 656.00

0 -4 33 -- M ZG 0.00 373.00 4.00 373.00 0 39 -2 -- M ZG 0.00 1547.00 1.20 1547.00

0 -3 34 -- M ZG 0.00 656.00 4.00 656.00 0 40 -1 -- M ZG 0.00 775.00 1.20 775.00

0 -2 35 -- M ZG 0.00 1547.00 4.00 1547.00 0 2 3 -- M ZG 0.00 224.00 5.20 224.00

0 -1 36 -- M ZG 0.00 775.00 4.00 775.00 0 33 29 -- M ZG 0.00 373.00 5.20 373.00

0 34 30 -- M ZG 0.00 656.00 5.20 656.00 0 3 7 -- M ZG 0.00 224.00 2.00 224.00

0 35 31 -- M ZG 0.00 1547.00 5.20 1547.00 0 29 13 -- M ZG 0.00 373.00 2.00 373.00

0 7 8 -- M ZG 0.00 224.00 1.20 224.00 0 36 32 -- M ZG 0.00 775.00 5.20 775.00

0 30 14 -- M ZG 0.00 656.00 2.00 656.00 0 13 9 -- M ZG 0.00 373.00 1.20 373.00

0 8 4 -- M ZG 0.00 224.00 2.00 224.00 0 31 15 -- M ZG 0.00 1547.00 2.00 1547.00

0 14 10 -- M ZG 0.00 656.00 1.20 656.00 0 9 25 -- M ZG 0.00 373.00 2.00 373.00

0 32 16 -- M ZG 0.00 775.00 2.00 775.00 0 15 11 -- M ZG 0.00 1547.00 1.20 1547.00

0 10 26 -- M ZG 0.00 656.00 2.00 656.00 0 4 5 -- M ZG 0.00 224.00 5.20 224.00

0 16 12 -- M ZG 0.00 775.00 1.20 775.00 0 11 27 -- M ZG 0.00 1547.00 2.00 1547.00

0 25 21 -- M ZG 0.00 373.00 5.20 373.00 0 12 28 -- M ZG 0.00 775.00 2.00 775.00

0 26 22 -- M ZG 0.00 656.00 5.20 656.00 0 27 23 -- M ZG 0.00 1547.00 5.20 1547.00

0 5 6 -- M ZG 0.00 224.00 5.20 224.00 0 28 24 -- M ZG 0.00 775.00 5.20 775.00

0 21 17 -- M ZG 0.00 373.00 5.20 373.00 0 22 18 -- M ZG 0.00 656.00 5.20 656.00

0 23 19 -- M ZG 0.00 1547.00 5.20 1547.00 0 24 20 -- M ZG 0.00 775.00 5.20 775.00

Elenco carichi asteCondizione di carico n. 2: II disposizione di caricoCarichi distribuiti


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>


Qi<kg/m>

Xf<m>

Qf<kg/m>

0 1 -5 -- M ZG 0.00 10.00 1.20 10.00 0 37 -4 -- M ZG 0.00 -63.00 1.20 -63.00

0 -5 2 -- M ZG 0.00 10.00 4.00 10.00 0 38 -3 -- M ZG 0.00 418.00 1.20 418.00

0 -4 33 -- M ZG 0.00 -63.00 4.00 -63.00 0 39 -2 -- M ZG 0.00 1560.00 1.20 1560.00




51

0 -3 34 -- M ZG 0.00 418.00 4.00 418.00 0 40 -1 -- M ZG 0.00 772.00 1.20 772.00

0 -2 35 -- M ZG 0.00 1560.00 4.00 1560.00 0 2 3 -- M ZG 0.00 10.00 5.20 10.00

0 -1 36 -- M ZG 0.00 772.00 4.00 772.00 0 33 29 -- M ZG 0.00 -63.00 5.20 -63.00

0 34 30 -- M ZG 0.00 418.00 5.20 418.00 0 3 7 -- M ZG 0.00 10.00 2.00 10.00

0 35 31 -- M ZG 0.00 1560.00 5.20 1560.00 0 29 13 -- M ZG 0.00 -63.00 2.00 -63.00

0 7 8 -- M ZG 0.00 10.00 1.20 10.00 0 36 32 -- M ZG 0.00 772.00 5.20 772.00

0 30 14 -- M ZG 0.00 418.00 2.00 418.00 0 13 9 -- M ZG 0.00 -63.00 1.20 -63.00

0 8 4 -- M ZG 0.00 10.00 2.00 10.00 0 31 15 -- M ZG 0.00 1560.00 2.00 1560.00

0 14 10 -- M ZG 0.00 418.00 1.20 418.00 0 9 25 -- M ZG 0.00 -63.00 2.00 -63.00

0 32 16 -- M ZG 0.00 772.00 2.00 772.00 0 15 11 -- M ZG 0.00 1560.00 1.20 1560.00

0 10 26 -- M ZG 0.00 418.00 2.00 418.00 0 4 5 -- M ZG 0.00 10.00 5.20 10.00

0 16 12 -- M ZG 0.00 772.00 1.20 772.00 0 11 27 -- M ZG 0.00 1560.00 2.00 1560.00

0 25 21 -- M ZG 0.00 -63.00 5.20 -63.00 0 12 28 -- M ZG 0.00 772.00 2.00 772.00

0 26 22 -- M ZG 0.00 418.00 5.20 418.00 0 27 23 -- M ZG 0.00 1560.00 5.20 1560.00

0 5 6 -- M ZG 0.00 10.00 5.20 10.00 0 28 24 -- M ZG 0.00 772.00 5.20 772.00

0 21 17 -- M ZG 0.00 -63.00 5.20 -63.00 0 22 18 -- M ZG 0.00 418.00 5.20 418.00

0 23 19 -- M ZG 0.00 1560.00 5.20 1560.00 0 24 20 -- M ZG 0.00 772.00 5.20 772.00

Risultati del calcolo

Spostamenti dei nodi alle tensioni ammissibili

Simbologia


Sx = Spostamento in dir. X


Sy = Spostamento in dir. Y

Sz = Spostamento in dir. Z

Rx = Rotazione intorno all'asse X

Ry = Rotazione intorno all'asse Y

Rz = Rotazione intorno all'asse Z

Nodo Sx<cm>

CC Sy<cm>

CC Sz<cm>

CC Rx<rad>

CC Ry<rad>

CC Rz<rad>

CC

-5 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 2 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-5 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.11 1 0.00 2 0.00 2 0.00 1

-4 Max 0.00 1 0.00 1 -0.08 2 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-4 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.00 2 0.00 2 0.00 1

-3 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 2 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-3 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.24 1 0.00 2 0.00 2 0.00 1

-2 Max 0.00 1 0.00 1 -0.26 2 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-2 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.29 1 0.00 2 0.00 2 0.00 1

-1 Max 0.00 1 0.00 1 -0.33 2 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-1 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.34 1 0.00 2 0.00 2 0.00 1

1 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

1 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 2 0.00 1

2 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

2 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.42 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1




52

3 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

3 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

4 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

4 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.61 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

5 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

5 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.39 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

6 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 2 0.00 1

6 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

7 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

7 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.65 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

8 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

8 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.65 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

9 Max 0.00 1 0.00 1 -0.50 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

9 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.00 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

10 Max 0.00 1 0.00 1 -1.00 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

10 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.35 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

11 Max 0.00 1 0.00 1 -1.50 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

11 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.71 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

12 Max 0.00 1 0.00 1 -1.99 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

12 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.05 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

13 Max 0.00 1 0.00 1 -0.50 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

13 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.00 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

14 Max 0.00 1 0.00 1 -1.00 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

14 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.36 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

15 Max 0.00 1 0.00 1 -1.50 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

15 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.71 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

16 Max 0.00 1 0.00 1 -2.00 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

16 Min. 0.00 1 0.00 1 -2.06 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

17 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 2 0.00 1

17 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1

18 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 2 0.00 1

18 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1

19 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 2 0.00 1

19 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1

20 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 2 0.00 1

20 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1

21 Max 0.00 1 0.00 1 -0.30 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

21 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.61 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

22 Max 0.00 1 0.00 1 -0.61 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

22 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.82 1 -0.00 2 -0.00 1 0.00 1

23 Max 0.00 1 0.00 1 -0.91 2 -0.00 1 -0.00 2 0.00 1

23 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.04 1 -0.00 2 -0.00 1 0.00 1

24 Max 0.00 1 0.00 1 -1.21 2 -0.00 1 -0.00 2 0.00 1

24 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.25 1 -0.00 2 -0.00 1 0.00 1

25 Max 0.00 1 0.00 1 -0.48 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

25 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.95 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

26 Max 0.00 1 0.00 1 -0.95 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1




53

26 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.29 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

27 Max 0.00 1 0.00 1 -1.43 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

27 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.62 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

28 Max 0.00 1 0.00 1 -1.90 2 -0.00 1 0.00 2 0.00 1

28 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.95 1 -0.00 2 0.00 1 0.00 1

29 Max 0.00 1 0.00 1 -0.48 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

29 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.97 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

30 Max 0.00 1 0.00 1 -0.96 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

30 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.31 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

31 Max 0.00 1 0.00 1 -1.45 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

31 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.65 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

32 Max 0.00 1 0.00 1 -1.92 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

32 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.98 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

33 Max 0.00 1 0.00 1 -0.32 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

33 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.64 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

34 Max 0.00 1 0.00 1 -0.64 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

34 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.87 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

35 Max 0.00 1 0.00 1 -0.96 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

35 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.09 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

36 Max 0.00 1 0.00 1 -1.27 2 -0.00 1 0.00 1 0.00 1

36 Min. 0.00 1 0.00 1 -1.31 1 -0.00 2 0.00 2 0.00 1

37 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

37 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 2 0.00 1

38 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

38 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 2 0.00 1

39 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

39 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 2 0.00 1

40 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

40 Min. 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 2 0.00 1

Reazioni vincolari

Simbologia


Rx = Reazione vincolare (forza) in dir. X


Ry = Reazione vincolare (forza) in dir. Y

Rz = Reazione vincolare (forza) in dir. Z

Mx = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse X

My = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse Y

Mz = Reazione vincolare (momento) intorno all'asse Z

Nodo Rx<kg>

CC Ry<kg>

CC Rz<kg>

CC Mx<kgm>

CC My<kgm>

CC Mz<kgm>

CC

1 Max 0.00 1 0.00 1 12320.60 1 1597.30 2 0.00 1 0.00 1

1 Min. 0.00 1 0.00 1 226.91 2 1146.12 1 0.00 2 0.00 1

6 Max 0.00 1 0.00 1 4295.84 1 1520.89 2 0.00 1 0.00 1

6 Min. 0.00 1 0.00 1 -10.34 2 1088.80 1 0.00 2 0.00 1




54

17 Max 0.00 1 0.00 1 6816.74 1 1479.49 2 0.00 1 0.00 1

17 Min. 0.00 1 0.00 1 2927.11 2 1055.59 1 0.00 2 0.00 1

18 Max 0.00 1 0.00 1 9665.65 1 1482.37 2 0.00 2 0.00 1

18 Min. 0.00 1 0.00 1 7050.15 2 1050.13 1 0.00 1 0.00 1

19 Max 0.00 1 0.00 1 13680.20 1 1463.78 2 0.00 2 0.00 1

19 Min. 0.00 1 0.00 1 12484.70 2 1029.16 1 0.00 1 0.00 1

20 Max 0.00 1 0.00 1 14324.30 1 1493.93 2 0.00 1 0.00 1

20 Min. 0.00 1 0.00 1 13994.00 2 1046.29 1 0.00 2 0.00 1

37 Max 0.00 1 0.00 1 20936.20 1 1557.35 2 0.00 2 0.00 1

37 Min. 0.00 1 0.00 1 862.02 2 1108.22 1 0.00 1 0.00 1

38 Max 0.00 1 0.00 1 39020.30 1 1560.96 2 0.00 2 0.00 1

38 Min. 0.00 1 0.00 1 22054.40 2 1089.93 1 0.00 1 0.00 1

39 Max 0.00 1 0.00 1 36445.30 1 1534.59 2 0.00 2 0.00 1

39 Min. 0.00 1 0.00 1 35622.90 2 1054.72 1 0.00 1 0.00 1

40 Max 0.00 1 0.00 1 35444.90 1 1561.78 2 0.00 2 0.00 1

40 Min. 0.00 1 0.00 1 34910.20 2 1067.99 1 0.00 1 0.00 1

Sollecitazioni aste

Simbologia


N1 = Nodo1

N2 = Nodo2

X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale

N = Sforzo normale


Ty = Taglio in dir. Y

Mz = Momento flettente intorno all'asse Z

Tz = Taglio in dir. Z

My = Momento flettente intorno all'asse Y

Mx = Momento torcente intorno all'asse X

Asta N1 N2 X<cm>

N<kg>

CC Ty<kg>

CC Mz<kgm>

CC Tz<kg>

CC My<kgm>

CC Mx<kgm>

CC

0 1 -5 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 8310.64 1 0.00 1 -1146.12 1

0 1 -5 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 8041.84 1 9811.49 1 -1146.12 1

0 1 -5 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -13.09 2 0.00 2 -1597.30 2

0 1 -5 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -25.09 2 -22.91 2 -1597.30 2

0 37 -4 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 13666.20 1 0.00 2 -1108.22 1

0 37 -4 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 13218.60 1 16130.80 1 -1108.22 1

0 37 -4 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2382.02 2 0.00 1 -1557.35 2

0 37 -4 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2457.62 2 2903.78 2 -1557.35 2

0 -5 2 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4031.84 1 9811.49 1 -1146.12 1

0 -5 2 Max 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3135.84 1 24146.80 1 -1146.12 1

0 -5 2 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -265.09 2 -22.91 2 -1597.30 2

0 -5 2 Min. 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -305.09 2 -1163.27 2 -1597.30 2

0 38 -3 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 23070.30 1 0.00 2 -1089.93 1

0 38 -3 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 22283.10 1 27212.00 1 -1089.93 1




55

0 38 -3 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 13984.40 2 0.00 1 -1560.96 2

0 38 -3 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 13482.80 2 16480.30 2 -1560.96 2

0 -4 33 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 5948.56 1 16130.80 1 -1108.22 1

0 -4 33 Max 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4456.56 1 36941.10 1 -1108.22 1

0 -4 33 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3977.61 2 2903.78 2 -1557.35 2

0 -4 33 Min. 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4229.61 2 19318.20 2 -1557.35 2

0 39 -2 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 24525.30 1 0.00 2 -1054.72 1

0 39 -2 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 22668.90 1 28316.50 1 -1054.72 1

0 39 -2 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 23182.90 2 0.00 1 -1534.59 2

0 39 -2 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 21310.90 2 26696.20 2 -1534.59 2

0 2 33 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 997.60 1 -584.66 1 2.51 2

0 2 33 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 997.60 1 911.74 1 2.51 2

0 2 33 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -618.40 2 -788.32 2 1.73 1

0 2 33 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -618.40 2 -1715.93 2 1.73 1

0 -3 34 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 6333.08 1 27212.00 1 -1089.93 1

0 -3 34 Max 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3740.79 2 47296.40 1 -1089.93 1

0 -3 34 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 5412.79 2 16480.30 2 -1560.96 2

0 -3 34 Min. 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3709.08 1 34787.40 2 -1560.96 2

0 40 -1 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 24594.90 1 0.00 2 -1067.99 1

0 40 -1 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 23664.90 1 28955.90 1 -1067.99 1

0 40 -1 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 24140.20 2 0.00 1 -1561.78 2

0 40 -1 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 23213.80 2 28412.40 2 -1561.78 2

0 33 34 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2773.51 2 348.60 1 2.41 2

0 33 34 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2773.51 2 3857.37 1 2.41 2

0 33 34 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2339.18 1 -2495.10 2 1.68 1

0 33 34 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2339.18 1 1665.16 2 1.68 1

0 -2 35 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 10748.90 1 28316.50 1 -1054.72 1

0 -2 35 Max 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 4560.88 1 58936.00 1 -1054.72 1

0 -2 35 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 8870.86 2 26696.20 2 -1534.59 2

0 -2 35 Min. 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2630.86 2 49699.70 2 -1534.59 2

0 2 3 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2138.24 1 24148.60 1 -561.46 1

0 2 3 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 973.44 1 32238.90 1 -561.46 1

0 2 3 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 313.31 2 -1160.76 2 -808.98 2

0 2 3 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 261.31 2 333.25 2 -808.98 2

0 34 35 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2871.04 2 3322.25 1 2.43 2

0 34 35 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2871.04 2 5185.82 2 2.43 2

0 34 35 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 969.83 1 879.26 2 1.78 1

0 34 35 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 969.83 1 4777.00 1 1.78 1

0 -1 36 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 12815.00 1 28955.90 1 -1067.99 1

0 -1 36 Max 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 9714.95 1 74015.70 1 -1067.99 1

0 -1 36 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 12443.80 2 28412.40 2 -1561.78 2

0 -1 36 Min. 400.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 9355.81 2 72011.60 2 -1561.78 2

0 33 29 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3114.98 1 36941.00 1 -545.08 1

0 33 29 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1175.38 1 48095.90 1 -545.08 1

0 33 29 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 837.71 2 19318.10 2 -778.17 2

0 33 29 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1165.31 2 24526.00 2 -778.17 2

0 35 36 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2457.78 2 4434.11 2 2.50 2




56

0 35 36 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2457.78 2 747.45 2 2.50 2

0 35 36 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2540.33 1 4289.21 1 1.77 1

0 35 36 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2540.33 1 478.71 1 1.77 1

0 34 30 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 5078.43 1 47296.40 1 -554.81 1

0 34 30 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1667.23 1 64835.20 1 -554.81 1

0 34 30 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3643.25 2 34787.50 2 -775.06 2

0 34 30 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1469.65 2 48081.00 2 -775.06 2

0 3 29 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 763.15 1 -582.42 1 0.83 2

0 3 29 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 763.15 1 562.30 1 0.83 2

0 3 29 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 244.89 2 -845.38 2 0.59 1

0 3 29 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 244.89 2 -478.05 2 0.59 1

0 3 7 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 210.29 1 32239.50 1 36.40 2

0 3 7 Max 93.75 32338.20 1

0 3 7 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -3.58 2 32212.10 1 36.40 2

0 3 7 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 16.42 2 334.08 2 20.95 1

0 3 7 Min. 163.75 347.57 2

0 3 7 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -237.71 1 346.93 2 20.95 1

0 35 31 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 8071.04 1 58936.00 1 -566.93 1

0 35 31 Max 510.25 70006.30 2

0 35 31 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 26.64 1 79990.00 1 -566.93 1

0 35 31 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 7959.68 2 49699.80 2 -782.88 2

0 35 31 Min. 510.25 70006.30 2

0 35 31 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -152.32 2 69998.90 2 -782.88 2

0 29 30 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1652.43 2 -1.92 1 0.85 2

0 29 30 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1652.43 2 1932.74 1 0.85 2

0 29 30 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1289.77 1 -1290.37 2 0.61 1

0 29 30 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1289.77 1 1188.27 2 0.61 1

0 29 13 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 648.75 1 48096.00 1 34.15 2

0 29 13 Max 173.75 48660.10 1

0 29 13 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -97.25 1 48647.50 1 34.15 2

0 29 13 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -242.23 2 24526.00 2 19.15 1

0 29 13 Min. 173.75 48660.10 1

0 29 13 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -116.23 2 24167.50 2 19.15 1

0 7 8 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -3.58 2 32212.10 1 36.40 2

0 7 8 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -15.58 2 31765.60 1 36.40 2

0 7 8 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -237.71 1 346.93 2 20.95 1

0 7 8 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -506.51 1 335.44 2 20.95 1

0 36 32 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 7174.62 1 74014.00 1 -589.28 1

0 36 32 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3144.62 1 100844.00 1 -589.28 1

0 36 32 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 6898.04 2 72009.10 2 -814.33 2

0 36 32 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2883.64 2 97441.50 2 -814.33 2

0 30 31 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2318.09 2 1360.37 1 0.85 2

0 30 31 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2318.09 2 3907.96 1 0.85 2

0 30 31 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1698.39 1 380.22 2 0.61 1

0 30 31 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1698.39 1 3857.35 2 0.61 1

0 30 14 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1258.62 1 64835.20 1 32.99 2

0 30 14 Max 192.50 66042.60 1




57

0 30 14 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -32.01 2 66040.40 1 32.99 2

0 30 14 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 803.99 2 48081.00 2 17.55 1

0 30 14 Min. 192.50 48854.20 2

0 30 14 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -53.38 1 48853.00 2 17.55 1

0 13 9 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -97.25 1 48647.50 1 34.15 2

0 13 9 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -40.63 2 48262.20 1 34.15 2

0 13 9 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -116.23 2 24167.50 2 19.15 1

0 13 9 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -544.85 1 24073.40 2 19.15 1

0 8 4 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -15.58 2 31765.60 1 36.40 2

0 8 4 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -35.58 2 30304.60 1 36.40 2

0 8 4 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -506.51 1 335.44 2 20.95 1

0 8 4 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -954.51 1 284.28 2 20.95 1

0 31 32 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1461.17 2 3324.89 1 0.84 2

0 31 32 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1461.17 2 849.26 2 0.84 2

0 31 32 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1813.34 1 3041.01 2 0.63 1

0 31 32 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1813.34 1 604.88 1 0.63 1

0 31 15 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3626.93 2 79990.00 1 33.46 2

0 31 15 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 506.93 2 83972.70 1 33.46 2

0 31 15 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 3538.36 1 69998.90 2 16.14 1

0 31 15 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 444.36 1 74132.80 2 16.14 1

0 14 10 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -32.01 2 66040.40 1 32.99 2

0 14 10 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -533.61 2 65504.00 1 32.99 2

0 14 10 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -53.38 1 48853.00 2 17.55 1

0 14 10 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -840.58 1 48513.60 2 17.55 1

0 9 25 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -40.63 2 48262.20 1 34.15 2

0 9 25 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 85.37 2 46426.50 1 34.15 2

0 9 25 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -544.85 1 24073.40 2 19.15 1

0 9 25 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1290.85 1 24118.10 2 19.15 1

0 4 25 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 576.99 1 -575.99 1 -0.68 1

0 4 25 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 576.99 1 289.49 1 -0.68 1

0 4 25 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 28.77 2 -811.41 2 -0.98 2

0 4 25 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 28.77 2 -768.26 2 -0.98 2

0 32 16 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1422.47 2 100843.00 1 34.94 2

0 32 16 Max 171.25 101987.00 1

0 32 16 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -121.53 2 101956.00 1 34.94 2

0 32 16 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1331.28 1 97440.60 2 15.60 1

0 32 16 Min. 183.75 98751.10 2

0 32 16 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -218.72 1 98741.60 2 15.60 1

0 15 11 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 506.93 2 83972.70 1 33.46 2

0 15 11 Max 28.50 84036.50 1

0 15 11 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1365.07 2 83392.10 1 33.46 2

0 15 11 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 444.36 1 74132.80 2 16.14 1

0 15 11 Min. 33.00 74215.10 2

0 15 11 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1412.04 1 73617.90 2 16.14 1

0 10 26 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -533.61 2 65504.00 1 32.99 2

0 10 26 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1369.61 2 62510.90 1 32.99 2

0 10 26 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -840.58 1 48513.60 2 17.55 1




58

0 10 26 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2152.58 1 46610.40 2 17.55 1

0 25 26 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1825.13 2 -269.11 1 -0.68 1

0 25 26 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1825.13 2 1827.26 1 -0.68 1

0 25 26 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1397.58 1 -1554.79 2 -0.98 2

0 25 26 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1397.58 1 1182.91 2 -0.98 2

0 4 5 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -64.35 2 30303.90 1 847.82 2

0 4 5 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -116.35 2 19311.60 1 847.82 2

0 4 5 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1531.49 1 283.31 2 596.95 1

0 4 5 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2696.29 1 -186.49 2 596.95 1

0 16 12 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -121.53 2 101956.00 1 34.94 2

0 16 12 Max 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1047.93 2 101135.00 1 34.94 2

0 16 12 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -218.72 1 98741.60 2 15.60 1

0 16 12 Min. 120.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1148.72 1 98039.90 2 15.60 1

0 11 27 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1365.07 2 83392.10 1 33.46 2

0 11 27 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4485.07 2 77474.00 1 33.46 2

0 11 27 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1412.04 1 73617.90 2 16.14 1

0 11 27 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4506.04 1 67767.80 2 16.14 1

0 26 27 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2368.92 2 1268.36 1 -0.68 1

0 26 27 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2368.92 2 3949.84 2 -0.68 1

0 26 27 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1600.67 1 396.45 2 -0.98 2

0 26 27 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1600.67 1 3669.37 1 -0.98 2

0 25 21 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1711.00 2 46426.50 1 820.68 2

0 25 21 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1383.40 2 30404.10 1 820.68 2

0 25 21 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2111.44 1 24118.10 2 577.75 1

0 25 21 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4051.04 1 16072.70 2 577.75 1

0 12 28 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1047.93 2 101135.00 1 34.94 2

0 12 28 Max 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2591.93 2 97288.00 1 34.94 2

0 12 28 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1148.72 1 98039.90 2 15.60 1

0 12 28 Min. 200.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2698.72 1 94400.00 2 15.60 1

0 27 28 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1568.60 2 3164.16 2 -0.68 1

0 27 28 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1568.60 2 811.26 2 -0.68 1

0 27 28 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1686.73 1 3109.54 1 -0.98 2

0 27 28 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1686.73 1 579.44 1 -0.98 2

0 26 22 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1913.40 2 62510.90 1 819.44 2

0 26 22 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4087.00 2 41392.20 1 819.44 2

0 26 22 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2355.68 1 46610.40 2 576.46 1

0 26 22 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -5766.88 1 31009.40 2 576.46 1

0 5 21 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 434.75 1 -491.86 1 -1.76 1

0 5 21 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 434.75 1 160.26 1 -1.76 1

0 5 21 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -178.69 2 -673.07 2 -2.48 2

0 5 21 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -178.69 2 -941.10 2 -2.48 2

0 27 23 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -547.55 2 77474.00 1 819.14 2

0 27 23 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -8659.55 2 50221.70 1 819.14 2

0 27 23 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1218.63 1 67767.70 2 575.96 1

0 27 23 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -9263.03 1 43829.30 2 575.96 1

0 21 22 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1692.63 2 -317.58 1 -1.75 1

0 21 22 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1692.63 2 1573.68 1 -1.75 1




59

0 21 22 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1260.84 1 -1599.91 2 -2.48 2

0 21 22 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1260.84 1 939.03 2 -2.48 2

0 5 6 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 62.34 2 19309.90 1 1520.89 2

0 5 6 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 10.34 2 0.00 2 1520.89 2

0 5 6 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -3131.04 1 -188.97 2 1088.80 1

0 5 6 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4295.84 1 0.00 1 1088.80 1

0 28 24 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4160.53 2 97288.70 1 846.19 2

0 28 24 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -8174.93 2 64006.30 1 846.19 2

0 28 24 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4385.45 1 94401.00 2 595.04 1

0 28 24 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -8415.45 1 62328.80 2 595.04 1

0 22 23 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2482.18 2 1100.01 1 -1.73 1

0 22 23 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 2482.18 2 3999.37 2 -1.73 1

0 22 23 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1748.42 1 276.10 2 -2.46 2

0 22 23 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 1748.42 1 3722.64 1 -2.46 2

0 21 17 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -3254.71 2 30404.10 1 1479.49 2

0 21 17 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -2927.11 2 -0.00 2 1479.49 2

0 21 17 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4877.14 1 16072.70 2 1055.59 1

0 21 17 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -6816.74 1 -0.01 1 1055.59 1

0 23 24 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1804.66 2 3354.73 2 -1.74 1

0 23 24 Max 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1804.66 2 647.74 2 -1.74 1

0 23 24 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1878.80 1 3269.44 1 -2.47 2

0 23 24 Min. 150.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -1878.80 1 451.25 1 -2.47 2

0 22 18 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4876.55 2 41392.30 1 1482.37 2

0 22 18 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -7050.15 2 0.00 2 1482.37 2

0 22 18 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -6254.45 1 31009.40 2 1050.13 1

0 22 18 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -9665.65 1 -0.01 1 1050.13 1

0 23 19 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -4372.71 2 50221.70 1 1463.78 2

0 23 19 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -12484.70 2 -0.00 1 1463.78 2

0 23 19 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -5635.82 1 43829.30 2 1029.16 1

0 23 19 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -13680.20 1 -0.01 2 1029.16 1

0 24 20 Max 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -9979.59 2 64008.10 1 1493.93 2

0 24 20 Max 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -13994.00 2 -0.01 2 1493.93 2

0 24 20 Min. 0.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -10294.30 1 62331.30 2 1046.29 1

0 24 20 Min. 520.00 0.00 1 0.00 1 0.00 1 -14324.30 1 -0.03 1 1046.29 1




60

I DISPOSIZIONE APPOGGIO




61

II DISPOSIZIONE APPOGGIO




62

7. Verifica delle sezioni.

Le sollecitazioni della fase 3 per i carichi mobili sono ricavate dal modello di calcolo.

SLU – Combinazione fondamentale

7.1 Sezione di mezzeria

1a fase

σai = (1.35⋅594.04)/(5⋅0.016443) = 975 kg/cm2

σas = (1.35⋅594.04)/(5⋅0.010091) = -1589 kg/cm2

2a fase (permanenti a lungo termine)

∆σai = (1.5⋅276.74)/(5⋅0.021) + 1.20⋅(331/(5⋅0.021) – 633/(0.05356⋅5) =

= 395+378-284 = 490 kg/cm2

σai = 975+490 = 1465 kg/cm2

∆σas = -(1.5⋅276.74)/(5⋅0.02956) –1.20⋅(331/(5⋅0.02956) +633/(5⋅0.05356) =

= -281-269-284 = -834 kg/cm2

σas = -1589-834 = -2423 kg/cm2

σc = 1.20⋅(-633/(0.29⋅5)+633/(5⋅0.05356⋅20.7) + 331/(5⋅0.37453)) + 1.5⋅276.74/(0.37453⋅5) =

= -17+22 = 5 kg/cm2

3a fase (accidentali, II disposizione)

∆σai = 1.35⋅254.1/0.02341 + 1.5⋅0.6⋅14.72/0.02341+1.2⋅0.6⋅(-626/(5⋅0.08638)+201/(5⋅0.02341)) =

= 1465+57-104+124 = 1542 kg/cm2

σai = 1465+1542 = 3007 kg/cm2

∆σas = -1.35⋅254.1/0.09539-1.5⋅0.6⋅14.72/0.09539-1.2⋅0.6⋅(626/(5⋅0.08638)+201/(5⋅0.09539)) =

= -360-14-104-30 = -508 kg/cm2

σas = -2423-508 = -2931 kg/cm2

∆σcs = 1.2⋅0.6⋅(-626/(0.291⋅5)+626/(5⋅0.08638⋅6.4)+201/(5⋅0.26137)) +

+1.5⋅0.6⋅14.72/0.26137+1.35⋅254.1/0.26137 = -4+5+131 = 132 kg/cm2

σcs = 5+132 = 137 kg/cm2

τ = (1.35⋅0.465)/(0.015⋅0.90) = 5 kg/cm2, valore trascurabile




63

7.2 Giunto di continuità.

Determinazione delle tensioni nella trave di acciaio.

1a fase

σai = (1.35⋅445.5)/(5⋅0.016443) = 732 kg/cm2

σas = -(1.35⋅445.5)/(5⋅0.010091) = -1192 kg/cm2

2a fase (permanenti a lungo termine)

∆σai = (1.5⋅207.6)/(5⋅0.021)+1.20⋅(331/5⋅0.021 – 633/5⋅0.05356) = 297+379-284 = 392 kg/cm2

σai = 732+392 = 1124 kg/cm2

∆σas = -(1.5⋅207.6)/(5⋅0.02956) – 1.2⋅(331/5⋅0.02956 + 633/5⋅0.05356) =

= -211-268-284 = -763 kg/cm2

σas = -1192-763 = -1955 kg/cm2

3a fase (accidentali, II disposizione)

∆σai = (1.35⋅196.4)/0.02341+1.2⋅0.6⋅(-626/(5⋅0.08638)+201/(5⋅0.02341))+1.5⋅0.6⋅11.75/0.02341 == 1133-104+124+45 = 1198 kg/cm2

σai = 1124+1198 = 2322 kg/cm2

σas = -(1.35⋅196.4)/0.09539 – 1.2⋅0.6⋅(626/(5⋅0.08638)+201/(5⋅0.02539))+1.5⋅0.6⋅11.75/0.09539 =

= -278-104-30-11 = -423 kg/cm2

σas = -1955-423 = -2378 kg/cm2




64

Determinazione delle sollecitazioni assorbite dalla trave metallica.

Sforzo normale

σG = 534 kg/cm2

N = 534⋅395 = 211.1 t (trazione)

Momento flettente

R1 = (1788+1640)/2⋅3⋅60 = 308.52 t h1 = 0.3465 m

R2 = (1640⋅33.13⋅1.5)/2 = 40.75 t h2 = 0.2209 m

R3 = (2813⋅56.87⋅1.5)/2 = 119.98 t h3 = 0.3791 m

R4 = (2912+2813)/2⋅2⋅40 = 229.00 t h4 = 0.5788 m

M = iΣRi⋅hi = 293.93 tm

Si determina il taglio trascurando il contributo della soletta, affidandolo integralmente alla travemetallica.

T = 1.35⋅45.7/5+1.5⋅21.29/5+1.5⋅0.6⋅0.882+1.35⋅13.06 = 37.2 t




65

7.2.2 Dimensionamento del giunto.

Coprigiunti delle piattabande

Piattabanda inferiore

Spi = 534⋅3⋅60+308.52 = 407.34 t

Si adottano 24 M30, Cl. 10.9, Ares = 5.61 cm2

ftb = 10000 kg/cm2

Coefficiente di attrito tra le piastre: µ = 0.3

Forza di precarico del bullone: Fpc = 0.7⋅10000⋅5.61/1.1 = 35.7 t

Resistenza del giunto: Fs,Rd = 2⋅24⋅0.3⋅35.7/1.25 = 411.3 t

Piattabanda superiore

Sps = 534⋅2⋅40-229.00 = -186.28 t

Si adottano 12 M30, Cl. 10.9, Ares = 5.61 cm2

ftb = 10000 kg/cm2



Resistenza del giunto: Fs,Rd = 2⋅12⋅0.3⋅35.7/1.25 = 205.6 t

Coprigiunto d’anima

Sollecitazioni da trasmettere da parte del giunto

N = 506⋅90⋅1.5+40.75-119.98 = -7.14 t (compressione)

M = 119.98⋅0.3791+40.75⋅0.2209 = 54.49 tm

T = 37.2 t

Si adottano 30 bulloni M30, Cl. 10.9, Ares = 5.61 cm2

ftb = 10000 kg/cm2



Resistenza del bullone: Fs,Rd = 2⋅0.3⋅35.7/1.25 = 17.14 t




66

Sollecitazioni riferite al baricentro della bullonatura

M* = 54.49+37.2⋅(0.045+0.08) = 59.14 tm

T = 37.2 t

N = 7.14 t

Sforzo verticale nei bulloni: V = 37.2/30 = 1.24 t

Sforzo orizzontale nei bulloni: H = 7.14/30+0.164⋅59.14/0.765 = 12.92 t

Risultante: R = √H2+V2 = 12.98 t

Coprigiunto della piattabanda inferiore

Si impiegano coprigiunti di spessore 20 mm

Ares = (55+2⋅23-3.15⋅8)⋅2 = 151.6 cm2

σa = 404640/151.6 = 2669 kg/cm2

Coprigiunto della piattabanda superiore

Si impiegano coprigiunti di spessore 15 mm

Ares = (30+2⋅10.5-4⋅3.15)⋅1.5 = 57.6 cm2

σa = 186280/57.6 = 3234 kg/cm2

Coprigiunti d’anima

Si impiegano due piatti di spessore 12 mm




67

Sezione resistente

Ares = 1.2⋅2⋅(85-3.15⋅10) = 128.4 cm2

Jres = 1/12⋅1.2⋅2⋅853-2⋅3.15⋅1.2⋅(4.252+12.752+21.252+29.752+38.252)⋅2 = 77763 cm4

Wres = 1830 cm3

σa = 13020/128.4+(54490⋅100)/1830 = 3079 kg/cm2

τa = 37200/128.4 = 290 kg/cm2

σid = 3120 kg/cm2

7.3 Sezione a 2.58 m dall’asse-appoggio.

1a fase

σai = (1.35⋅212.4)/(5⋅0.012248) = 468 kg/cm2

σas = -(1.35⋅212.4)/(5⋅0.007582) = -756 kg/cm2




68

2a fase

∆σai = (1.5⋅98.9)/(5⋅0.01649)+1.20⋅(263.2/(5⋅0.01649)-633/(0.05356⋅5)) =

= 180+383-284 = 279 kg/cm2

σai = 468+279 = 747 kg/cm2

∆σas = -(1.5⋅98.9)/(5⋅0.02463)-1.20⋅(263.2/(5⋅0.02463)+633/(0.05356⋅5)) =

= -120-540 = -660 kg/cm2

σas = -756-660 = -1416 kg/cm2

σc = 1.20⋅(-633/(0.291⋅5)+633/(5⋅0.05356⋅20.7)+263.2/(5⋅0.27414)) +

+ 1.5⋅98.9/(5⋅0.27414) = -12+11 = -1 kg/cm2

3a fase

∆σai = (1.35⋅310.4)/(5⋅0.0186)+1.2⋅0.6(-626/(5⋅0.08497)+158/(5⋅0.0186)) = 451+16 = 467 kg/cm2

σai = 760+467 = 1227 kg/cm2

∆σas = -(1.35⋅310.4)/(5⋅0.08727)-1.2⋅0.6⋅(626/(5⋅0.08497)+158/(5⋅0.08727)) =

= -96-132 = -228 kg/cm2

σas = -1484-228 = -1712 kg/cm2

∆σcs = 1.2⋅0.6⋅(-626/(0.291⋅5)+626/(5⋅0.08497⋅6.4)+158/(5⋅0.18853)+ 1.35⋅310.4/(5⋅0.18853) =

= -2+44 = 42 kg/cm2

σcs = -2+42 = 40 kg/cm2

τ ≅ (1.35⋅73.25+1.5⋅34.13+1.35⋅77.33)/(5⋅0.02⋅0.675) = 377 kg/cm2

σid,i = √12312+3⋅3772 = 1393 kg/cm2

σid,s = √17452+3⋅3772 = 1863 kg/cm2

7.4 Sezione di appoggio.

All’appoggio si trascura il contributo della soletta in c.a. e si affida l’intero sforzo alle travimetalliche.

T = 1.35⋅91.39/5+1.5⋅42.58/5+1.35⋅39.12 = 24.68+12.77+52.81 ≅ 90 t

τ = 90/(0.02⋅0.675) = 667 kg/cm2, σid = 1155 kg/cm2

Saldature fra piattabanda inferiore ed anima.

Momento statico della piattabanda inferiore:




69

Sxp = 60⋅3⋅(27.72-1.5) = 4720 cm3

Si adottano cordoni di saldatura 12x12

Sezione di gola: u = 1.2/√2 = 0.85 cm

τ⁄⁄ = (90000⋅4720)/(339510⋅2⋅0.85) = 736 kg/cm2

Saldature fra piattabanda superiore ed anima.

momento statico della piattabanda superiore:

Sxp = 40⋅2⋅(44.78-1) = 3502 cm3

Si adottano cordoni di saldatura 12x12

Sezione di gola: u = 1.2/√2 = 0.85 cm

τ⁄⁄ = (90000⋅3502)/(339510⋅2⋅0.85) = 546 kg/cm2

7.5 Traversi intermedi.

La massima sollecitazione nei traversi intermedi si realizza posizionando lo schema di carico 1,nella disposizione I, in corrispondenza di uno dei traversi di estremità.

Le sollecitazioni valgono allo SLU

M = 12.504 tm

T = 6.203 t

Sforzi nei correnti

Soletta: N = -12.504/1.00 = -12.504 t

σc = 12504/(37⋅25) = 14 kg/cm2

Corrente inferiore: N = 12504 kg

Aa = 102 cm2

σa = 12504/(0.85⋅102) = 144 kg/cm2




70

Diagonali

� � 80x80x80 Aa = 2⋅12.3 = 24.6 cm2 ix = 2.43 cm iy = 3.75 cm

N = -1.25⋅6203 = -7754 kg

Verifica di stabilità

Lunghezza libera di inflessione: lox = loy = 125 cm

Snellezza: λx = 51, λy = 33

Snellezza adimensionale: λ = 51/3.14⋅√3600/(2.1⋅106) = 0.672

Fattore di imperfezione: α = 0.34

φ = 0.5⋅(1+0.34⋅(0.672-0.2)+0.6722) = 0.806

χ = 1/(0.806+√0.8062-0.6722) = 0.799

Nb,ord = (0.799⋅24.6⋅3600)/1.1 = 64321 kg

Collegamento corrente inferiore nervature

Sforzo da trasmettere: N = 12504 kg




71


Resistenza a taglio del bullone: Fv,Rd = 0.5⋅10000⋅3.53⋅2/1.25 = 28160 kg

Asse di truschinaggio: f = 9 cm

Eccentricità: e = 9-4.37 = 4.63 cm

Coppia di trasporto: M = 12504⋅0.0463 = 579 kgm

Forza longitudinale nei bulloni: V = 12504/2 = 6252 kg

Forza trasversale nei bulloni: H = 579/0.075 = 7719 kg

Risultante: H = √R2+V2 = 9933 kg

Collegamento del diagonale

Sforzo da trasmettere: N = 7754 kg


Resistenza a taglio del bullone: Fv,Rd = 0.5⋅10000⋅2.45⋅2/1.25 = 19600 kg

Asse di truschinaggio: f = 4.0 cm

Eccentricità: e = 4-2.26 = 1.74 cm

Coppia di trasporto: M = 7754⋅0.0174 = 135 kgm

Forza longitudinale nei bulloni: V = 7754/2 = 3877 kg

Forza trasversale nei bulloni: H = 135/0.06 = 2248 kg

Risultante: R = √H2+V2 = 4482 kg




72

7.6 Traverso di testata.

Il traverso di testata è realizzato con un profilo laminato tipo HEB 300

Schema statico

Si prevede l’applicazione dello schema di carico 2.

Caratteristiche della sezione HEB 300

Aa = 113 cm2 Wx = 1678 cm3




73

Sezione di campata AB

M = 7.352 tm

T = 14.70

σ = 438 kg/cm2 τzy = 510 kg/cm2 σid = 986 kg/cm2

Collegamento HEB 300 – Trave principale

Si prevede un giunto flangiato che deve trasmettere i seguenti sforzi (valori caratteristici):

M = 3.663 tm

T = 9.11 t

Si adottano 4 bulloni M24, classe 10.9

Resistenza a trazione del bullone:

Ft,Rd = 0.9⋅10000⋅3.53/1.25 = 25416 kg/bullone

Resistenza a taglio del bullone:

Fv,Rd = 0.5⋅10000⋅3.53/1.25 = 14120 kg/bullone

Ft,E ≅ 7352/(0.3-0.07-0.0375)⋅2 = 19096 kg/bullone < Ft,Rd

Fv,E = 14700/4 = 3675 kg/bullone

3675/14120+19096/(1.4⋅25416) ≅ 0.8 < 1.0




74

7.6 Verifica all’imbozzamento dei pannelli d’anima.

7.6.1 Pannello di campata.

Tensioni in mezzeria.

σ1 = 2819 kg/cm2 σ2 = 2806 kg/cm2

ψ = σ2/σ1 = -0.995

kσ = 7.81+6.29⋅0.995+9.78⋅(-0.995)2 = 23.75

b = hw = 90 cm

ε = √235/355 = 0.814

λp = 90/(28.4⋅1.5⋅0.814⋅√23.75) = 0.533 < 0.673

ρ = 1.0

Ac,eff = 1⋅90⋅1.5 = 135 cm2

Weff = 1/6⋅1.5⋅902 = 2025 cm3

NEd = (2819-2806)/2⋅135 = 878 kg

MEd = 2882⋅2025 = 56953 kgm




75

878/((5600⋅135)/1.05) + 56955/((3600⋅2025)/1.05) = 0.001+0.74 = 0.75 < 1.0

7.6.2 Pannello di estremità.

a = 520 cm

hw = 67.5 cm

a/hw = 7.70 > 1

kτ = 5.34+4/5.782 = 5.41

σE = 1668 kg/cm2

τcr = 9020 kg/cm2

λw = 0.76⋅√3600/9020 = 0.48 < 0.83/η = 0.692, η = 1.20

χw = η = 0.692

Contributo resistente dell’anima:

Vbw,Rd = (0.692⋅3600⋅67.5⋅2.0)/(√3⋅1.1) = 176.5 t > VEd = 91 t, trascurando il contributo dellepiattabande.

7.7 Connettori.

Si prevede l’impiego di connettori tipo Nelson φ19 mm

Momento statico della soletta

A lungo termine:

Sxp = (1.5⋅0.18+0.3⋅0.07)⋅(1.10098-0.55543)/20.7 = 0.00767 m3

Sxp/ji = 0.65775 m-1

A breve termine:

Sxp = (1.5⋅0.18+0.3⋅0.07)⋅(1.10098-0.75714)/6.4 = 0.01563 m3

Sxp/ji = 0.88729 m-1

Diametro del piolo: d = 19 mm

ft = 4500 kg/cm2

fck = 280 kg/cm2

γV = 1.25

hsc = 180 mm, α = 1.0




76

PRd = min (0.8⋅4500⋅(π⋅1.92)/4/1.25, 0.29⋅1⋅192⋅√32308⋅28/1.25) = (8161.5, 8120.1) = 8120 kg

Si dispongono 2φ19/0.25 dall’asse appoggio fino a 6.50 m

SEd = (1.5⋅8.854⋅0.65775+1.35⋅39.12⋅0.88729)⋅0.25/2 = 6.95 t/piolo < PRd = 8.12 t/piolo

Da 6.50 m all’interno 2φ19/0.50

SEd = (1.5⋅4.768⋅0.65775+1.35⋅11.91⋅0.88729)⋅0.50/2 = 4.74 t/piolo < PRd = 8.12 t/piolo

7.8 Controventi di montaggio.

Vento a ponte scarico: qv = 0.25 t/m2

pv = 0.25⋅(1.25+1.20) = 0.563 t/m

Schema statico

H1 = 0.563⋅(5.20/2+0.60)/2 = 0.90 t

H2 = 0.563⋅5.20/2 = 1.47 t

R = 3.84 t

Sforzo nel diagonale

Nd = (3.84-0.90)⋅6.00/3.00 = 5.883 t

� � 50x50x4 Aa = 2⋅3.89 = 7.78 cm2




77

σa = 756 kg/cm2




78

8. Analisi trasversale.

Si esegue la verifica della soletta in c.a. nel suo comportamento trasversale distinguendo lediverse fasi; nella fase 1 reagiscono solo le lastre prefabbricate con la relativa armatura diconfezionamento, nelle successive fasi 2 e 3 reagisce la soletta in c.a. completa.

8.1 Analisi dei carichi.

Fase 1

- Soletta in c.a. in fase di getto: 2.5⋅0.25 = 0.625 t/m2

Fase 2

- Pavimentazione: 2⋅0.15 = 0.3 t/m2

- Guardiavia: 0.15 t/m

- Cordoli di bordo: 2.5⋅0.55⋅0.60 = 0.413 t/m

Fase 3

- Schema di carico 2

Q2k = 20 t




79

8.2 Calcolo delle sollecitazioni e verifica delle sezioni.

Schema statico

Fase 1

Sezioni A, E

M-min = -0.2 tm/m

Tmax = 0.539 t/m

M = -0.2⋅0.50 = -0.1 tm/traliccio

T = 0.539⋅0.50 = 0.27 t/traliccio

Corrente superiore φ12

σs = 100/1.13⋅0.165) = 536 kg/cm2

Sezione di campata BC, CD

M+max = 0.065 tm/m

M = 0.065⋅0.5 = 0.0325 tm/traliccio

Corrente inferiore

σs = 32.5/(2⋅0.5⋅0.165) = 197 kg/cm2

Fase 2

Sezioni A, E

M-min = -0.337 tm/m

Tmax = 0.721 t/m

0.80 1.501.50 1.50 1.50 0.80

7.60

A B C D E




80

As = 1φ12/0.25 = 4.52 cm2/m

Sezioni di campata AB, DE

M+max = 0.057 t/m

As = (1φ12+1φ8)/0.25 = 6.52 cm2/m

Fase 3

Disposizione del carico relativo allo schema 2.

Sezioni A, E

M-min = -0.82 tm/m

Tmax = 7.205 t/m

As = 1φ12/0.25 = 4.52 cm2/m




81

Sezioni di campata AB, DE

M+max = 1.77 tm/m

As = (1φ12+1φ8)/0.25 = 6.52 cm2/m

Si riportano le verifiche delle sezioni trasversali in campata e sugli appoggi, sia allo SLU che allaSLE (combinazione rara).

DATI GENERALI SEZIONE IN C.A.

NOME SEZIONE: SolettaImpalc

(Percorso File: C:\Programmi\Geostru\RC-SEC\PonteRunal\SolettaImpalc.sez)

Descrizione Sezione: Sezione camapte AB,DE

Metodo di calcolo resistenza: Stati Limite Ultimi

Normativa di riferimento: N.T.C.

Tipologia sezione: Sezione predefinita

Forma della sezione: Rettangolare

Percorso sollecitazione: A Sforzo Norm. costante

Condizioni Ambientali: Molto aggressive

Riferimento Sforzi assegnati: Assi x,y principali d'inerzia

Riferimento alla sismicità: Zona non sismica

Posizione sezione nell'asta: In zona critica

CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI

CONGLOMERATO - Classe: C28/35

Resis. compr. di calcolo fcd : 158.60 daN/cm²

Resis. compr. ridotta fcd': 79.30 daN/cm²

Def.unit. max resistenza ec2 : 0.0020

Def.unit. ultima ecu : 0.0035

Diagramma tensione-deformaz. : Parabola-Rettangolo

Modulo Elastico Normale Ec : 323080 daN/cm²

Coeff. di Poisson : 0.20

Resis. media a trazione fctm: 28.80 daN/cm²

Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0

Combinazioni Rare in Esercizio

Sc Limite : 140.00 daN/cm²

Apert.Fess.Limite : 99999.000 mm




82

ACCIAIO - Tipo: B450C

Resist. caratt. snervam. fyk: 4500.0 daN/cm²

Resist. caratt. rottura ftk: 4500.0 daN/cm²

Resist. snerv. di calcolo fyd: 3913.0 daN/cm²

Resist. ultima di calcolo ftd: 3913.0 daN/cm²

Deform. ultima di calcolo Epu: 0.068

Modulo Elastico Ef : 2000000 daN/cm²

Diagramma tensione-deformaz. : Bilineare finito

Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm²

Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm²

Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm²

CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ED ARMATURE SEZIONE

Base: 100.0 cm

Altezza: 25.0 cm

Barre inferiori : 4Ø12 + 4Ø8 (6.5 cm²)

Barre superiori : 4Ø12 (4.5 cm²)

Copriferro barre inf.(dal baric. barre) : 8.0 cm

Copriferro barre sup.(dal baric. barre) : 4.5 cm

ST.LIM.ULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA

N Sforzo normale [daN] applicato nel baricentro (posit. se di compress.)

Mx Coppia concentrata in daNm applicata all'asse x baric. della sezione

con verso positivo se tale da comprimere il lembo sup. della sezione

Vy Taglio [daN] in direzione parallela all'asse y baric. della sezione

N.Comb. N Mx Vy MT

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0 2475 10 0

2 0 -1613 10 0

COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA

N Sforzo normale [daN] applicato nel baricentro (positivo se di compress.)

Mx Coppia concentrata in daNm applicata all'asse x baricenrico della sezione

con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione




83

My Coppia concentrata in daNm applicata all'asse y baricentrico della sezione

con verso positivo se tale da comprimere il lembo destro della sezione

N.Comb. N Mx

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0 1827

2 0 -1157

RISULTATI DEL CALCOLO

Copriferro netto minimo barre longitudinali: 3.9 cm

Interferro netto minimo barre longitudinali: 8.3 cm

Copriferro netto minimo staffe: 3.1 cm

METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO-TENSO FLESSIONE

Ver S = combinazione verificata / N = combin. non verificata

N Sforzo normale assegnato [in daN] (positivo se di compressione)

Mx Momento flettente assegnato [in daNm] riferito all'asse x baricentrico

N ult Sforzo normale ultimo [in daN] nella sezione (positivo se di compress.)

Mx ult Momento flettente ultimo [in daNm] riferito all'asse x baricentrico

Mis.Sic. Misura sicurezza = rapporto vettoriale tra (N ult,Mx ult) e (N,Mx)

Verifica positiva se tale rapporto risulta >=1.000

Yneutro Ordinata [in cm] dell'asse neutro a rottura nel sistema di rif. X,Y,O sez.

x/d Rapp. di duttilità a rottura misurato in presenza di sola flessione (travi)

C.Rid. Coeff. di riduz. momenti per sola flessione in travi continue

Area efficace barre inf. (per presenza di torsione)= 6.5 cm²

Area efficace barre sup. (per presenza di torsione)= 4.5 cm²

N.Comb. Ver N Mx N ult Mx ult Mis.Sic. Yneutro x/d C.Rid.

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 0 2475 -18 4472 1.807 21.9 0.18 0.70

2 S 0 -1613 11 -5067 3.141 3.4 0.16 0.70

METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNITARIE ALLO STATO ULTIMO




84

ec max Deform. unit. massima del conglomerato a compressione

ec 3/7 Deform. unit. del conglomerato nella fibra a 3/7 dell'altezza efficace

Yc max Ordinata in cm della fibra corrisp. a ec max (sistema rif. X,Y,O sez.)

ef min Deform. unit. minima nell'acciaio (negativa se di trazione)

Yf min Ordinata in cm della barra corrisp. a ef min (sistema rif. X,Y,O sez.)

ef max Deform. unit. massima nell'acciaio (positiva se di compressione)

Yf max Ordinata in cm della barra corrisp. a ef max (sistema rif. X,Y,O sez.)

N.Comb. ec max ec 3/7 Yc max ef min Yf min ef max Yf max

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0.00350 -0.00860 25.0 -0.00158 20.5 -0.01570 8.0

2 0.00350 -0.00763 0.0 -0.00481 8.0 -0.01780 20.5

ARMATURE A TAGLIO E/O TORSIONE DI INVILUPPO PER TUTTE LE COMBINAZIONI ASSEGNATE

Diametro staffe: 8 mm

Passo staffe: 13.3 cm [Passo massimo di normativa = 13.4 cm]

N.Bracci staffe: 4

Area staffe/m : 15.1 cm²/m [Area Staffe Minima normativa = 15.0 cm²/m]

METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - VERIFICHE A TAGLIO

Ver S = comb.verificata a taglio-tors./ N = comb. non verificata

Vsdu Taglio agente [daN] uguale al taglio Vy di comb. (sollecit. retta)

Vrd Taglio resistente [daN] in assenza di staffe

Vcd Taglio compressione resistente [daN] lato conglomerato

Vwd Taglio trazione resistente [daN] assorbito dalle staffe

bw Larghezza minima [cm] sezione misurata parallelam. all'asse neutro

Teta Angolo [gradi sessadec.] di inclinazione dei puntoni di conglomerato

Acw Coefficiente maggiorativo della resistenza a taglio per compressione

Afst Area staffe/metro strettamente necessaria per taglio e torsione [cm²/m]

N.Comb. Ver Vsdu Vrd Vcd Vwd bw Teta Acw Afst

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 10 9008 41839 22627 100.0 21.80 1.000 0.0

2 S 10 10640 50452 27285 100.0 21.80 1.000 0.0




85

COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI


Sc max Massima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²]

Yc max Ordinata in cm della fibra corrisp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O)

Sc min Minima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²]

Yc min Ordinata in cm della fibra corrisp. a Sc min (sistema rif. X,Y,O)

Sf min Minima tensione di trazione (-) nell'acciaio [daN/cm²]

Yf min Ordinata in cm della barra corrisp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O)

Dw Eff. Spessore di conglomerato [cm] in zona tesa considerata aderente alle barre

Ac eff. Area di congl. [cm²] in zona tesa aderente alle barre (verifica fess.)

Af eff. Area Barre tese di acciaio [cm²] ricadente nell'area efficace(verifica fess.)

D barre Distanza media in cm tra le barre tese efficaci (verifica fess.)

N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 48.4 25.0 0.0 25.0 -1824 20.5 15.0 1008 6.5 12.0

2 S 27.9 0.0 0.0 0.0 -1249 8.0 12.9 993 4.5 16.8

COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE


ScImax Massima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²]

ScI_min Minima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²]

Sc Eff Tensione al limite dello spessore efficace nello STATO I [daN/cm²]

K3 Coeff. di normativa = 0,25 (Scmin + ScEff)/(2 Scmin)

Beta12 Prodotto dei Coeff. di aderenza Beta1*Beta2

Eps Deformazione unitaria media tra le fessure

Srm Distanza media in mm tra le fessure

Ap.fess. Apertura delle fessure in mm = 1,7*Eps*Srm

N.Comb. Ver ScImax ScImin Sc Eff K3 Beta12 Eps Srm Ap.Fess.

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 16.7 -16.8 0.0 0.125 1.0 0.000365 251 0.156

2 S 10.6 -10.6 0.0 0.125 1.0 0.000250 243 0.103




86

Nella combinazione rara a momento positivo va aggiunta la tensione già presente dalla 1a fasenell’armatura inferiore del traliccio:

σainf = 197+1824 = 2021 kg/cm2 (nei 2φ8)

Flessione longitudinale

Mlong = 1 tm/m

b = 100 cm h = 18 cm d ≅ 14 cm

As = 1φ16/0.20 = 10.05 cm2/m As’ = 1φ16/0.20 = 10.05 cm2/m


NOME SEZIONE: SolettaLongitudinale

(Percorso File: C:\Programmi\Geostru\RC-SEC\PonteRunal\SolettaLongitudinale.sez)

Descrizione Sezione: Soletta - Flessione longitudinale






Condizioni Ambientali: Molto aggressive


Riferimento alla sismicità: Zona non sismica















87

Coeff. Omogen. S.L.E. : 15.0

Combinazioni Rare in Esercizio

Sc Limite : 140.00 daN/cm²

Apert.Fess.Limite : 99999.000 mm









Coeff. Aderenza ist. ß1*ß2 : 1.00 daN/cm²

Coeff. Aderenza diff. ß1*ß2 : 0.50 daN/cm²

Comb.Rare Sf Limite : 3600.0 daN/cm²


Base: 100.0 cm

Altezza: 18.0 cm

Barre inferiori : 5Ø16 (10.1 cm²)









N.Comb. N Mx Vy MT

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0 1350 10 0

COMB. RARE (S.L.E.) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA




88

N Sforzo normale [daN] applicato nel baricentro (positivo se di compress.)

Mx Coppia concentrata in daNm applicata all'asse x baricenrico della sezione

con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione

My Coppia concentrata in daNm applicata all'asse y baricentrico della sezione

con verso positivo se tale da comprimere il lembo destro della sezione

N.Comb. N Mx

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0 1000



















¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 0 1350 -24 5966 4.419 13.3 0.31 0.83








89






¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0.00350 -0.00230 18.0 -0.00101 12.0 -0.00779 3.0




N.Bracci staffe: 4













¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 10 9567 36917 22313 100.0 21.80 1.000 0.0

COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA MASSIME TENSIONI NORMALI


Sc max Massima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²]

Yc max Ordinata in cm della fibra corrisp. a Sc max (sistema rif. X,Y,O)

Sc min Minima tensione di compress.(+) nel conglom. in fase fessurata ([daN/cm²]




90

Yc min Ordinata in cm della fibra corrisp. a Sc min (sistema rif. X,Y,O)

Sf min Minima tensione di trazione (-) nell'acciaio [daN/cm²]

Yf min Ordinata in cm della barra corrisp. a Sf min (sistema rif. X,Y,O)

Dw Eff. Spessore di conglomerato [cm] in zona tesa considerata aderente alle barre

Ac eff. Area di congl. [cm²] in zona tesa aderente alle barre (verifica fess.)

Af eff. Area Barre tese di acciaio [cm²] ricadente nell'area efficace(verifica fess.)

D barre Distanza media in cm tra le barre tese efficaci (verifica fess.)

N.Comb. Ver Sc max Yc max Sc min Yc min Sf min Yf min Dw Eff. Ac eff. Af eff. Dbarre

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 28.7 18.0 0.0 18.0 -743 12.0 14.2 625 10.1 22.4

COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - VERIFICA APERTURA FESSURE


ScImax Massima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²]

ScI_min Minima tensione nel conglomerato nello STATO I non fessurato [daN/cm²]

Sc Eff Tensione al limite dello spessore efficace nello STATO I [daN/cm²]

K3 Coeff. di normativa = 0,25 (Scmin + ScEff)/(2 Scmin)

Beta12 Prodotto dei Coeff. di aderenza Beta1*Beta2

Eps Deformazione unitaria media tra le fessure

Srm Distanza media in mm tra le fessure

Ap.fess. Apertura delle fessure in mm = 1,7*Eps*Srm

N.Comb. Ver ScImax ScImin Sc Eff K3 Beta12 Eps Srm Ap.Fess.

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 16.7 -15.9 0.0 0.125 1.0 0.000149 139 0.035




91

9. Appoggi e giunti.

Reazioni sugli appoggi

Schema appoggi

Stato limite ultimo (SLU)

Valori caratteristici

Permanenti 1a fase: V1 = V2 = V3 = V4 = V5 = 95.61/5 = 19.1 t

Permanenti 2a fase: V1 = V2 = V3 = V4 = V5 = 46.31/5 = 9.3 t

Sovraccarichi di esercizio: Vmax = V3 = 39.12 t

La massima reazione verticale sul singolo appoggio vale pertanto:

Vmax = 1.35⋅19.1+1.5⋅9.3+1.35⋅39.12 = 95.6 t

La reazione orizzontale per attrito sugli appoggi è stimabile in Hf ≅ 0.04⋅Vmax = 3.7 t

La reazione orizzontale per frenatura/accelerazione vale Hf/a = 43.34 t, assorbita dalla spalla evincolo longitudinale fisso.

La reazione orizzontale trasversale dovuta al vento a ponte carico vale:

Ht = 1.078 ⋅27.20/2 = 14.7 t




92

Appoggio D1

Vmax = 95.6 t

Hl = 1.35⋅43.34/5 = 11.7 t

Ht = 1.5⋅0.6⋅14.7 = 13.2 t

H = √Hl2+Ht

2 = 17.6 t

Appoggio D2

Vmax = 1.35⋅19.1+1.5⋅9.3+1.35⋅35.44 = 87.6 t

Hl = 1.35⋅43.34/5 = 11.7 t

Ht = 0 t

Appoggio S1

Vmax = 95.6 t

Hl = 0 t

Ht = 13.2 t

Appoggio S2

Vmax = 87.6 t

Condizioni sismiche

SLV

Appoggio D1

Vmax = (19.1+9.3)⋅1.404 = 39.9 t

Vmin = (19.1+9.3)⋅0.596 = 16.9 t

Hl = 127/5 = 25.4 t

Ht = 127/2 = 63.5 t

(Hl, Ht non concomitanti)

Appoggio D2

Vmax = 39.9 t

Vmin = 16.9 t




93

Hl = 25.4 t

Ht = 0 t

Appoggio S1

Vmax = 39.9 t

Vmin = 16.9 t

Hl = 0 t

Ht = 63.5 t

Armatura baggioli

As = 12φ18 = 30.48 m2

Hd = 63500 kg

HRd = 3913⋅30.48/√3 = 68860 kg

Armatura di frettaggio

As = 4x3φ12 = 13.56 cm2

Fres = 1800⋅13.56 = 24408 kg

Fd = 95600/4 = 23900 kg




94

9. Spalle.

Ciascuna delle due spalle è fondata su 12 micropali φ200 mm, armati con tubo φ159x10 inacciaio, della lunghezza sufficiente per intestarsi nel substrato roccioso rilevato dalle indaginigeognostiche eseguite. Il calcolo delle sollecitazioni è stato eseguito mediante software dedicatodescrivendo in input le reazioni dell’impalcato per le diverse combinazioni di carico analizzate.

Le combinazioni analizzate sono quelle relative all’approccio 1 per fondazioni profonde e cioè:A1+M1+R1 e A2+M1+R2, sia per le usuali condizioni di esercizio che per il sisma.

10.1 Micropali.

Si calcola la portata di ogni singolo palo.

Sollecitazioni in fondazione spalla:

H = 28.86 t/m

V = 41.18 t/m

M = 7.69 t⋅m/m




95

Pali compressi L = 13.00 m

Pali tesi L = 16.00 m Pali di classe 1

Sforzi sui pali:

N1H = –39.3 t/m

N1V = 9.5 t/m

N2H = 30.56 t/m

N2V = 35.1 t/m

N1 = (-39.3+9.5)⋅7.60/6 = -37.75 t/palo

N2 = (30.56+35.1)⋅7.60/6 = 83.17 t/palo

Calcolo della portata di un singolo palo compresso.

Capacità portante di punta:

ϕ’k = 40° γ’ = 1.4 t/m3 Nq = 500

qb = 1.4⋅500⋅13.80 = 9660 t/m2

Qb = π/4⋅0.22⋅9660 = 304 t

Qdb = 304/1.55⋅1.70 = 115 t

Capacità portante laterale

qs = k⋅σ’vo tgδ

Strato di flysch

k = 1.0

qs = 45 t/m2

Qs = (π⋅0.20⋅4.00)⋅45 = 113 t

Strato di materiale sciolto

k = 0.6

σ’vo = 4.75 t/m2

qs = 0.6⋅4.75⋅tg38° = 2.2 t/m2

Qs = π⋅0.20⋅8.90⋅2.2 = 12.3 t

QSTOT = 125.3 t

Qds = 125.3/(1.45⋅1.55) = 55.75 t/palo




96

Capacità portante dei pali tesi L = 16.00 m

Capacità portante laterale

Flysch

qs = 45 t/m2

Qs = π⋅0.20⋅4.50⋅45 = 127 t

Qds = 127/(1.60⋅1.55) = 51.3 t

Materiale sciolto

qs = 0.6⋅4.35⋅tg38° = 2 t/m2

Qs = π⋅0.20⋅11.45⋅2 = 14.4 t

Qds = 14.4/(1.60⋅1.55) = 5.8 t

QdsTOT = 51.3+5.8 = 57.1 t/palo > N1

Verifica a compressione

Ndc = 83170/(46.81) = 1777 kg/cm2

Nc,Rd = (355⋅4680,973)/1.05 = 158.26 t

NEd = 83.17 t

NEd/Nc,Rd = 83.17/158.26 = 0.53 < 1

Si riportano di seguito i risultati dell’analisi del sistema spalla su micropali trivellati.

Dati generali—————————————————————————————————————————————————Spalla su paliCalcolo di resistenza Stati limiti ultimi

Dati generali muro—————————————————————————————————————————————————

Altezza muro 110.0 cmSpessore testa muro 40.0 cmRisega muro lato valle 0.0 cmRisega muro lato monte 0.0 cmSporgenza mensola a valle 120.0 cmSporgenza mensola a monte 90.0 cmSvaso mensola a valle 0.0 cmSvaso mensola a valle 0.0 cmAltezza estremità mensola a valle 100.0 cmAltezza estremità mensola a monte 100.0 cmSezione dei pali 20.0 cmLunghezza dei pali 1400.0 cmDistanza asse da estremità mensola 36.0 cm




97

Stratigrafia————————————————————————————————————————————————— DH Passo minimo Eps Inclinazione dello strato. Gamma Peso unità di volume Fi Angolo di resistenza a taglio c Coesione Delta Angolo di attrito terra muro P.F. Presenza di falda (Si/No)Ns DH

(cm)Eps(°)

Gamma(Kg/m³)

Fi(°)

c(Kg/cm²)

Delta(°)

P.F. Litologia Descrizione

1 1080 0 1900.00 30 0.00 15 No Ghiaia con sabbia o ghiaia sabbiosa2 1130 0 2400.00 40 0.00 15 No Substrato roccioso

Carichi concentratiDescrizione Posizione x

(cm)Posizione y

(cm)Fx

(kg/m)Fy

(kg/m)Mz

(kgm/m)Peso proprio

impalcato50.0 100.0 0.0 12580.0 0.0

Perm. nonstrutturali

50.0 100.0 0.0 6093.0 0.0

Variabili 50.0 100.0 -5703.0 18974.0 0.0Sisma lungo X 50.0 100.0 16711.0 11132.0 0.0

Carichi distribuitiDescrizione Ascissa iniziale

(cm)Ascissa finale

(cm)Valore iniziale

(Kg/cm²)Valore finale

(Kg/cm²)Profondità

(cm)Sovraccarico

mobile0.0 1500.0 0.2 0.2 0.0

FATTORI DI COMBINAZIONE

A1+M1+R1Nr. Azioni Fattore combinazione

1 Peso muro 1.002 Spinta terreno 1.303 Peso terreno mensola 1.004 Spinta falda 0.005 Spinta sismica in x 0.006 Spinta sismica in y 0.007 Sovraccarico mobile 1.508 Peso proprio impalcato 1.009 Perm. non strutturali 1.00

10 Variabili 1.5011 Sisma lungo X 0.00

Nr. Parametro Coefficienti parziali1 Tangente angolo res. taglio 12 Coesione efficace 13 Resistenza non drenata 14 Peso unità volume 1




98

Nr. Carico limite Coefficienti resistenze1 Punta 12 Laterale compressione 13 Coefficiente totale 14 Laterale (trazione) 15 Orizzontale 1

Riduzione resistenza Parziale

A2+M1+R2Nr. Azioni Fattore combinazione




Nr. Carico limite Coefficienti resistenze1 Punta 1.72 Laterale compressione 1.453 Coefficiente totale 1.64 Laterale (trazione) 1.65 Orizzontale 1.6


A1+M1+R1 - SismaNr. Azioni Fattore combinazione



Nr. Parametro Coefficienti parziali1 Tangente angolo res. taglio 1




99

2 Coesione efficace 13 Resistenza non drenata 14 Peso unità volume 1

Nr. Carico limite Coefficienti resistenze1 Punta 12 Laterale compressione 13 Coefficiente totale 14 Laterale (trazione) 15 Orizzontale 1


A2+M1+R2 - SismaNr. Azioni Fattore combinazione




Nr. Carico limite Coefficienti resistenze1 Punta 1.72 Laterale compressione 1.453 Coefficiente totale 1.64 Laterale (trazione) 1.65 Orizzontale 1


A1+M1+R1

CALCOLO SPINTE

Discretizzazione terreno

Qi Quota iniziale strato (cm);Qf Quota finale stratoGamma Peso unità di volume (Kg/m³);Eps Inclinazione dello strato. (°);Fi Angolo di resistenza a taglio (°);Delta Angolo attrito terra muro;c Coesione (Kg/cm²);




100

ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);Note Nelle note viene riportata la presenza della falda

Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note—————————————————————————————————————————————————

210.0 188.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0188.0 166.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0166.0 144.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0144.0 122.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0122.0 100.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0

Coefficienti di spinta ed inclinazioni

µ Angolo di direzione della spinta.Ka Coefficiente di spinta attiva.Kd Coefficiente di spinta dinamica.Dk Coefficiente di incremento dinamico.Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva.Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.

µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky—————————————————————————————————————————————————

15.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.0

Spinte risultanti e punto di applicazione

Qi Quota inizio strato.Qf Quota inizio strato.Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kg);Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);

Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)—————————————————————————————————————————————————

1 210.0 188.0 347.62 93.15 198.7 198.72 188.0 166.0 405.36 108.62 176.74 176.743 166.0 144.0 463.1 124.09 154.77 154.774 144.0 122.0 520.84 139.56 132.8 132.85 122.0 100.0 578.57 155.03 110.82 110.82

CARATTERISTICHE MURO (Peso, Baricentro, Inerzia )

Py Peso del muro (kg);Px Forza inerziale (kg);Xp, Yp Coordinate baricentro dei pesi (cm);

Quota Px Py Xp Yp—————————————————————————————————————————————————

188.0 0.0 220.0 140.0 199.0




101

166.0 0.0 440.0 140.0 188.0144.0 0.0 660.0 140.0 177.0122.0 0.0 880.0 140.0 166.0100.0 0.0 1100.0 140.0 155.0

Sollecitazioni sul muro

Quota Origine ordinata minima del muro (cm).Fx Forza in direzione x (kg);Fy Forza in direzione y (kg);M Momento (kgm);H Altezza sezione di calcolo (cm);

Quota Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

188.0 347.62 313.15 18.55 40.0166.0 752.99 641.76 116.84 40.0144.0 1216.08 985.85 307.56 40.0122.0 1736.92 1345.41 603.42 40.0100.0 2315.49 1720.44 1017.12 40.0


Qi Quota iniziale strato (cm);Qf Quota finale stratoGamma Peso unità di volume (Kg/m³);Eps Inclinazione dello strato. (°);Fi Angolo di resistenza a taglio (°);Delta Angolo attrito terra muro;c Coesione (Kg/cm²);ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);Note Nelle note viene riportata la presenza della falda


210.0 188.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0188.0 166.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0166.0 144.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0144.0 122.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0122.0 100.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0100.0 0.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0







102

15.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.0




1 210.0 188.0 347.62 93.15 198.7 198.72 188.0 166.0 405.36 108.62 176.74 176.743 166.0 144.0 463.1 124.09 154.77 154.774 144.0 122.0 520.84 139.56 132.8 132.85 122.0 100.0 578.57 155.03 110.82 110.826 100.0 0.0 3357.56 899.65 47.04 47.04




1 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Sollecitazioni totali

Fx Forza in direzione x (kg);Fy Forza in direzione y (kg);M Momento (kgm);

Fx Fy M—————————————————————————————————————————————————Spinta terreno 5673.05 1520.09 1235.85Carichi esterni -8554.5 47134.0 -32121.5Peso muro 0.0 1100.0 -1540.0Peso fondazione 0.0 6250.0 -7812.5Sovraccarico 0.0 2700.0 -5535.0Terr. fondazione 0.0 1881.0 -3856.05

-2881.45 60585.09 -49629.2—————————————————————————————————————————————————




103

Momento stabilizzante -54665.27 kgmMomento ribaltante 5036.07 kgm

Verifica palo max sollecitato—————————————————————————————————————————————————

Forza orizzontale 43547.93 kgForza verticale 54588.05 kg

Dati palo—————————————————————————————————————————————————

Lunghezza 1400.0 cmDiametro 20.0 cmCopriferro 3.0 cmPalo trivellato

Stratigrafia palo

Strato N° 1—————————————————————————————————————————————————

Spessore strato 870.0 cmPeso unità di volume 1900.0 Kg/m³Angolo di attrito 30.0 °Coesione 0.0 Kg/cm²Modulo di elasticità 700.0 Kg/cm²Modulo di reaz. orizzontale 4.0 Kg/cm³

Strato N° 2—————————————————————————————————————————————————

Spessore strato 530.0 cmPeso unità di volume 2400.0 Kg/m³Angolo di attrito 40.0 °Coesione 0.0 Kg/cm²Modulo di elasticità 1000.0 Kg/cm²

Spostamenti e rotazioni in testa al palo di valle—————————————————————————————————————————————————

Lunghezza d'onda 105.2 cmCedimento del palo 0.07 cmSpostamento in x 10.35 cmRotazione in testa 5.64 °

Pressione limite orizzontale in corrispondenza della lunghezza d'onda 1.69 Kg/cm²

Carico limite verticale—————————————————————————————————————————————————

Carico limite di punta 73435.57 kgCarico limite laterale 25623.59 kgCarico limite totale 99059.16 kg

Coefficiente di sicurezza punta 1Coefficiente di sicurezza laterale 1

Resistenza di calcolo 99059.16 kg




104

Fattore di sicurezza Fs 1.78

Verifica palo in testa—————————————————————————————————————————————————

Momento 0.0 kgmSforzo normale 54588.05 kgTensione acciaio (c.) 1336.61 Kg/cm²Tensione acciaio (t.) 1336.61 Kg/cm²Taglio 43547.93 kgTensione a taglio 2132.58 Kg/cm²

Verifica palo alla profondità di cm 131.00—————————————————————————————————————————————————

Momento 15117.59 kgmSforzo normale 54690.94 kgTensione acciaio (c.) -10878.64 Kg/cm²Tensione acciaio (t.) 13551.86 Kg/cm²

Verifiche palo alla profondità di cm 210.39—————————————————————————————————————————————————


MENSOLA A VALLE

Xprogr. Ascissa progressiva (cm);Fx Forza in direzione x (kg);Fy Forza in direzione y (kg);M Momento (kgm);H Altezza sezione (cm);

Xprogr. Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

120.0 -6717.0 48009.84 27813.51 100.0

MENSOLA A MONTE


Xprogr. Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

160.0 -32932.38 -37138.95 38168.15 100.0214.0 3357.56 4252.49 -1138.47 100.0

A2+M1+R2

CALCOLO SPINTE




105




210.0 188.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0188.0 166.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0166.0 144.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0144.0 122.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0122.0 100.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0




15.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.0




1 210.0 188.0 298.46 79.97 198.73 198.732 188.0 166.0 342.87 91.87 176.76 176.763 166.0 144.0 387.29 103.77 154.79 154.794 144.0 122.0 431.7 115.67 132.81 132.815 122.0 100.0 476.11 127.57 110.83 110.83




106



Quota Px Py Xp Yp—————————————————————————————————————————————————

188.0 0.0 220.0 140.0 199.0166.0 0.0 440.0 140.0 188.0144.0 0.0 660.0 140.0 177.0122.0 0.0 880.0 140.0 166.0100.0 0.0 1100.0 140.0 155.0



Quota Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

188.0 298.46 299.97 16.02 40.0166.0 641.34 611.85 100.21 40.0144.0 1028.62 935.62 262.34 40.0122.0 1460.33 1271.29 512.17 40.0100.0 1936.44 1618.87 859.49 40.0




210.0 188.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0188.0 166.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0166.0 144.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0144.0 122.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0122.0 100.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0100.0 0.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0





107



15.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.015.0 0.5 0.0 0.0 0.48 0.13 0.0 0.0




1 210.0 188.0 298.46 79.97 198.73 198.732 188.0 166.0 342.87 91.87 176.76 176.763 166.0 144.0 387.29 103.77 154.79 154.794 144.0 122.0 431.7 115.67 132.81 132.815 122.0 100.0 476.11 127.57 110.83 110.836 100.0 0.0 2723.91 729.87 47.19 47.19




1 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0



Fx Fy M




108

—————————————————————————————————————————————————Spinta terreno 4660.35 1248.74 1063.35Carichi esterni -7413.9 43339.2 -29083.5Peso muro 0.0 1100.0 -1540.0Peso fondazione 0.0 6250.0 -7812.5Sovraccarico 0.0 2340.0 -4797.0Terr. fondazione 0.0 1881.0 -3856.05

-2753.55 56158.94 -46025.7—————————————————————————————————————————————————




Dati palo—————————————————————————————————————————————————


Stratigrafia palo

Strato N° 1—————————————————————————————————————————————————


Strato N° 2—————————————————————————————————————————————————








109



Coefficiente di sicurezza punta 1.7Coefficiente di sicurezza laterale 1.45

Resistenza di calcolo 60868.83 kgFattore di sicurezza Fs 1.18







MENSOLA A VALLE


Xprogr. Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

120.0 -5672.14 44389.71 25922.03 100.0

MENSOLA A MONTE

Xprogr. Ascissa progressiva (cm);Fx Forza in direzione x (kg);Fy Forza in direzione y (kg);




110

M Momento (kgm);H Altezza sezione (cm);

Xprogr. Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

160.0 -30891.2 -34483.08 35484.8 100.0214.0 2723.91 3837.14 -991.93 100.0

A1+M1+R1 - Sisma

Coefficiente sismico orizzontale Kh 0.448Coefficiente sismico verticale Kv 0.224

CALCOLO SPINTE




210.0 188.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0188.0 166.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0166.0 144.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0144.0 122.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0122.0 100.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0




15.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.38





111



1 210.0 188.0 87.92 23.56 195.33 195.332 188.0 166.0 263.77 70.68 175.78 175.783 166.0 144.0 439.62 117.8 154.27 154.274 144.0 122.0 615.47 164.91 132.48 132.485 122.0 100.0 791.31 212.03 110.59 110.59



Quota Px Py Xp Yp—————————————————————————————————————————————————

188.0 98.56 220.0 140.0 199.0166.0 197.12 440.0 140.0 188.0144.0 295.68 660.0 140.0 177.0122.0 394.24 880.0 140.0 166.0100.0 492.8 1100.0 140.0 155.0



Quota Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

188.0 186.48 243.56 12.58 40.0166.0 548.82 534.24 76.1 40.0144.0 1086.99 872.03 229.26 40.0122.0 1801.02 1256.95 510.73 40.0100.0 2690.9 1688.98 959.21 40.0


Qi Quota iniziale strato (cm);Qf Quota finale stratoGamma Peso unità di volume (Kg/m³);Eps Inclinazione dello strato. (°);Fi Angolo di resistenza a taglio (°);Delta Angolo attrito terra muro;




112

c Coesione (Kg/cm²);ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);Note Nelle note viene riportata la presenza della falda


210.0 188.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0188.0 166.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0166.0 144.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0144.0 122.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0122.0 100.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0100.0 0.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0




15.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.38




1 210.0 188.0 87.92 23.56 195.33 195.332 188.0 166.0 263.77 70.68 175.78 175.783 166.0 144.0 439.62 117.8 154.27 154.274 144.0 122.0 615.47 164.91 132.48 132.485 122.0 100.0 791.31 212.03 110.59 110.596 100.0 0.0 5813.14 1557.63 44.79 44.79


Qi Quota inizio strato.Qf Quota inizio strato.Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kg);




113

Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);


1 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0



Fx Fy M—————————————————————————————————————————————————Spinta terreno 8011.24 2146.6 241.36Carichi esterni 16711.0 29805.0 1808.5Peso muro 492.8 1100.0 -776.16Peso fondazione 2800.0 6250.0 -6412.5Sovraccarico 0.0 0.0 0.0Terr. fondazione 842.69 1881.0 -2549.88

28857.72 41182.61 -7688.69—————————————————————————————————————————————————




Dati palo—————————————————————————————————————————————————


Stratigrafia palo

Strato N° 1—————————————————————————————————————————————————


Strato N° 2—————————————————————————————————————————————————

Spessore strato 530.0 cm




114

Peso unità di volume 2400.0 Kg/m³Angolo di attrito 40.0 °Coesione 0.0 Kg/cm²Modulo di elasticità 1000.0 Kg/cm²






Coefficiente di sicurezza punta 1Coefficiente di sicurezza laterale 1








MENSOLA A VALLE

Xprogr. Ascissa progressiva (cm);




115

Fx Forza in direzione x (kg);Fy Forza in direzione y (kg);M Momento (kgm);H Altezza sezione (cm);

Xprogr. Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

120.0 5326.92 14274.84 21145.71 100.0

MENSOLA A MONTE


Xprogr. Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

160.0 -21252.35 -3530.47 14735.45 100.0214.0 5813.14 3799.01 -1372.98 100.0

A2+M1+R2 - Sisma

Coefficiente sismico orizzontale Kh 0.448Coefficiente sismico verticale Kv 0.224

CALCOLO SPINTE




210.0 188.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0188.0 166.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0166.0 144.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0144.0 122.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0122.0 100.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0


µ Angolo di direzione della spinta.Ka Coefficiente di spinta attiva.




116

Kd Coefficiente di spinta dinamica.Dk Coefficiente di incremento dinamico.Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva.Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.


15.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.38




1 210.0 188.0 87.92 23.56 195.33 195.332 188.0 166.0 263.77 70.68 175.78 175.783 166.0 144.0 439.62 117.8 154.27 154.274 144.0 122.0 615.47 164.91 132.48 132.485 122.0 100.0 791.31 212.03 110.59 110.59



Quota Px Py Xp Yp—————————————————————————————————————————————————

188.0 98.56 220.0 140.0 199.0166.0 197.12 440.0 140.0 188.0144.0 295.68 660.0 140.0 177.0122.0 394.24 880.0 140.0 166.0100.0 492.8 1100.0 140.0 155.0



Quota Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————




117

188.0 186.48 243.56 12.58 40.0166.0 548.82 534.24 76.1 40.0144.0 1086.99 872.03 229.26 40.0122.0 1801.02 1256.95 510.73 40.0100.0 2690.9 1688.98 959.21 40.0




210.0 188.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0188.0 166.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0166.0 144.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0144.0 122.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0122.0 100.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0100.0 0.0 1900.0 0.0 30.0 15.0 0.0 0.0




15.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.3815.0 0.5 1.87 1.48 0.48 0.13 1.43 0.38






118


1 210.0 188.0 87.92 23.56 195.33 195.332 188.0 166.0 263.77 70.68 175.78 175.783 166.0 144.0 439.62 117.8 154.27 154.274 144.0 122.0 615.47 164.91 132.48 132.485 122.0 100.0 791.31 212.03 110.59 110.596 100.0 0.0 5813.14 1557.63 44.79 44.79




1 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0



Fx Fy M—————————————————————————————————————————————————Spinta terreno 8011.24 2146.6 241.36Carichi esterni 16711.0 29805.0 1808.5Peso muro 492.8 1100.0 -776.16Peso fondazione 2800.0 6250.0 -6412.5Sovraccarico 0.0 0.0 0.0Terr. fondazione 842.69 1881.0 -2549.88

28857.72 41182.61 -7688.69—————————————————————————————————————————————————




Dati palo—————————————————————————————————————————————————





119

Stratigrafia palo

Strato N° 1—————————————————————————————————————————————————


Strato N° 2—————————————————————————————————————————————————







Coefficiente di sicurezza punta 1.7Coefficiente di sicurezza laterale 1.45





Momento 4742.36 kgmSforzo normale 22339.07 kg




120

Tensione acciaio (c.) -3287.44 Kg/cm²Tensione acciaio (t.) 4376.36 Kg/cm²



MENSOLA A VALLE


Xprogr. Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

120.0 5326.92 14274.84 21145.71 100.0

MENSOLA A MONTE


Xprogr. Fx Fy M H—————————————————————————————————————————————————

160.0 -21252.35 -3530.47 14735.45 100.0214.0 5813.14 3799.01 -1372.98 100.0

10.2 Armatura spalla

Verifica strutturale della sezione

Fondazione – sezione di valle

T = 48.01 t/m (combinazione A1+M1+R1)

M = 27.814 tm/m

b = 100 cm h = 100 cm h’ = 94 cm

As = 1φ22/0.25 = 15.21 cm2/m A’s = 1φ22/0.25 = 15.21 cm2/m




121

Segue la verifica della sezione.DATI GENERALI SEZIONE IN C.A.

NOME SEZIONE: Fondazione valle

Descrizione Sezione: Sezione di valle fondazione







Riferimento alla sismicità: Zona sismica





















Base: 100.0 cm




122

Altezza: 100.0 cm










N.Comb. N Mx Vy MT

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0 27814 48010 0






















123

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 0 27814 -12 54722 1.967 94.3 0.06 0.70










¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0.00350 -0.02284 100.0 -0.00019 94.0 -0.05428 6.0




N.Bracci staffe: 4













¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 48010 29058 206542 125112 100.0 21.80 1.000 5.8




124

Verifica al taglio

VEd = 48.01 t/m

b = 1000 mm h = 1000 mm h’ = 940 mm

Resistenza al taglio senza armatura trasversale

k = 1+(200/940)0.5 = 1.46 < 2

ρl = (4⋅380)/(1000⋅940) = 0.0017 < 0.02

υmin = 0.035⋅1.461.5⋅√25 = 0.309 N/mm2 = 3.09 kg/cm2

VRd = [0.18⋅1.46⋅(100⋅0.0017⋅25)1/3/1.5]⋅1000⋅940 = 26.676 t < VEd

VRdmin = 0.309⋅1000⋅940 = 29.046 t > VRd

Armatura minima a taglio

Ast = 1.5⋅1000 = 1500 mm2/m = 15 cm2/m

s < (0.8⋅940) = 75 cm smin = 33 cm

Asw/s ≅ 6⋅2.01/1.00 = 12.06 cm2/m

sinθ = √(1.206⋅391.3)/1000⋅1(1⋅0.5⋅14.17) = 0.2581

θ = 14.96° < 21.8°

Considero allora catgθ = 2.5 θ = 21.801°

VRsd = 0.9⋅940⋅1.206⋅391.3⋅2.50 = 99.81 t

VRcd = 0.9⋅940⋅1000⋅1⋅(0.5⋅14.17)⋅2.50/(1+2.52) = 206.686 t

VRd = min(VRsd, VRcd) = 99.81 > VEd

Fondazione: sezione di monte

T = 37.139 t/m (combinazione A1+M1+R1)

M = 38.17 tm/m

b = 100 cm h = 100 cm h’ = 94 cm

As = 1φ22/0.25 = 15.21 cm2/m A’s = 1φ22/0.25 = 15.21 cm2/m

Segue la verifica della sezione.




125


NOME SEZIONE: Fondazione monte

Descrizione Sezione: Sezione di monte fondazione




























Base: 100.0 cm

Altezza: 100.0 cm




126










N.Comb. N Mx Vy MT

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0 38170 37139 0



















¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯




127

1 S 0 38170 -12 54722 1.434 94.3 0.06 0.70










¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0.00350 -0.02284 100.0 -0.00019 94.0 -0.05428 6.0




N.Bracci staffe: 4













¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 37139 29058 206542 125112 100.0 21.80 1.000 4.5




128

10.3 Paraghiaia

Si esegue la verifica del paramento secondo le indicazioni del paragrafo C.5.1.3.3.7.2 dellacircolare N.617 esplicativa delle NTC 2008.

Per i ponti di Ia categoria si considera una forza orizzontale pari al 60% di Qik, cioè pari a 18 t, inconcomitanza con Qik = 30 t.

Alle sollecitazioni ricavate dall’applicazione di tali forze, opportunamente diffuse lungo l’altezzadell’elemento strutturale, vanno sommate quelle derivanti dalla azione della spinta delle terre.

Schema statico

Ipotizzando una diffusione delle sollecitazioni a 45° generate dai carichi concentrati sull’altezzadel paraghiaia si ottengono le seguenti sollecitazioni:

M = (18.360⋅1.10)/2.20 = 9.18 tm/m

T = (18.36⋅1)/(2.20⋅2) = 4.17 t/m

N = 30.595/2.20+(1.10⋅0.40⋅2.5) = 15.01 t/m

Tali sollecitazioni sono da sommare alle sollecitazioni derivanti dalla spinta delle terre e dalsovraccarico sul paraghiaia.

• peso dell’unità di volume del terreno γt = 1.9 t/m3

• angolo di resistenza al taglio caratteristico ϕ’k = 30°

1.10

pt2

pt1

18360

30595 kg




129

• angolo di resistenza al taglio di calcolo ϕ’d = 30°

• coefficiente di spinta attiva ka = 0.333

Pt1 = 2.0⋅0.333 = 0.667 t/m2

Pt2 = 0.667+(0.333⋅1.10⋅1.9) = 1.363 t/m2

H = (0.667+1.363)/2⋅1.10 = 0.92 t/m h = 0.48 m

Sollecitazione totale: (Combinazione A1+M1+R1)

M = 10.197 tm/m

T = 6.485 t/m

N = 16.73 t/m

b = 100 cm h = 40 cm h’ = 35 cm

As = 1φ16/0.25 = 8.04 cm2/m A’s = 1φ16/0.25 = 8.04 cm2/m

Segue la verifica della sezione.


NOME SEZIONE: Paramento

Descrizione Sezione: Paramento sezione di base



















130













Base: 100.0 cm

Altezza: 40.0 cm










N.Comb. N Mx Vy MT

¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 16730 10197 6485 0








131















¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 16730 10197 16751 13582 1.332 35.4










¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 0.00350 -0.00950 40.0 -0.00029 35.0 -0.02305 5.0




N.Bracci staffe: 4





132












¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯

1 S 6485 16448 79176 32438 100.0 21.80 1.030 2.1

AL COMUNE DI

FARRA D’ALPAGO

RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI IMPIEGATI

COSTRUZIONE DI UN PONTE STRADALE SUL T. RUNAL

COMUNE DI: FARRA D’ALPAGO

COMMITTENTE: FARRA D’ALPAGO

PROGETTISTA DELLE STRUTTURE: dott. ing. Antonio Tenani

MATERIALI FONDAZIONI PARAGHIAIA IMPALCATO

Cemento tipo CEM II CEM II CEM II

denominazione Portland damiscela

Portland damiscela

Portland damiscela

resistenza [MPa] 32.5 R 32.5 R 32.5 R

Calcestruzzo resistenza [MPa] C25/30 C25/30 C28/35

rapporto A/C max 0.55 0.50 0.50/0.45

additivi

Classe di esposizione XC2 XF3 XF3/XF4

Acciaio da c.a. normale B450C B450C B450C

fynom [MPa] 450 450 450

ftnom [MPa] 540 540 540

Acciaio da carpenteria S355J2G3 S355J2G1W

Altri materiali

Belluno, 5 Ottobre 2010

IL CALCOLATORE IL DIRETTORE DEI LAVORIDELLE STRUTTURE DELLE STRUTTURE

(dott. ing. Antonio TENANI) (dott. ing. Antonio TENANI)

2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO. 8 3. SIMBOLOGIA E...

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