Committente -...

Committente: Comune di Farra d’Alpago RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE

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INDICE

1. DESCRIZIONE DELLE OPERE IN PROGETTO ....................................................................................................... 3

1.1 TIPOLOGIE STRUTTURALI E FATTORI DI STRUTTURA ................................................................... 3

1.1.1 Bagni in c.a. ............................................................................................................................................. 3

1.1.1 Altana in legno ........................................................................................................................................ 4

2. MATERIALI IMPIEGATI .................................................................................................................................... 6

3. NORMATIVE TECNICHE DI RIFERIMENTO ......................................................................................................... 7

4. ANALISI DEI CARICHI ....................................................................................................................................... 8

5. MODELLO STRUTTURALE, IPOTESI DI CARICO E DI ANALISI ............................................................................ 13

5.1 MODELLI AD ELEMENTI FINITI EDIFICIO AD USO SERVIZI IGIENICI ...................................................................... 13

5.2 MODELLO AD ELEMENTI FINITI ALTANA IN LEGNO ............................................................................................. 13

5.3 ANALISI STATICA ................................................................................................................................................. 14

5.4 ANALISI SISMICA ................................................................................................................................................. 16

5.4.1 Analisi sismica statica equivalente ........................................................................................................... 16

6. VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI BAGNI IN C.A. ................................................................. 18

6.1 VERIFICA DELLA SOLETTA IN C.A. ........................................................................................................................ 18

6.1.1 Verifica al taglio ........................................................................................................................................ 18

6.2 VERIFICA DELLE PARETI IN C.A. ........................................................................................................................... 19

6.3 VERIFICA DELLA PLATEA DI FONDAZIONE ........................................................................................................... 22


7. VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI ALTANA IN LEGNO .......................................................... 23

7.1 VERIFICA CORRENTINI DI COPERTURA ................................................................................................................ 23

7.2 VERIFICA TRAVI DI COPERTURA .......................................................................................................................... 24

7.3 VERIFICA TRAVI SOLAIO ...................................................................................................................................... 27

7.4 VERIFICA CONTROVENTI ..................................................................................................................................... 28

7.5 VERIFICA DEI PILASTRI ........................................................................................................................................ 29

7.6 VERIFICA DELLA PLATEA DI FONDAZIONE ........................................................................................................... 36


7.7 VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO .......................................................................................................... 37

8. VERIFICA GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI ................................................................................................. 38

8.1 DETERMINAZIONE DELLA CAPACITA’ PORTANTE ............................................................................................... 38

8.2 VERIFICA DELLE TENSIONI SUL TERRENO ............................................................................................................ 38

8.3 CONCLUSIONI ..................................................................................................................................................... 39


2

9. DATI DI INPUT ............................................................................................................................................... 40

9.1 BAGNI IN C.A. ...................................................................................................................................................... 40

9.2 ALTANA IN LEGNO .............................................................................................................................................. 41

10. INFORMAZIONI SUL CODICE DI CALCOLO ...................................................................................................... 46


3

1. DESCRIZIONE DELLE OPERE IN PROGETTO

La presente relazione e gli elaborati grafici allegati descrivono le opere necessarie alla

realizzazione di un edificio ad uso servizi igienici e di un’altana in legno a servizio della

spiaggia del comune di Farra d'Alpago.

Esse consistono nella realizzazione di un fabbricato in c.a. e di una fabbricato in legno. Fra le

strutture sarà garantito un giunto sismico pari o maggiore di 1/100 h x [ag S]/[0,5 g].

Le strutture dell’edificio a uso servizi igienici sarà caratterizzato da un unico piano fuori terra

di dimensioni di circa 2,43 x 8,61 m ed avrà un altezza massima dal piano di imposta della

fondazione di circa 2,94 m. Quest’ultima sarà a platea ed avrà spessore di 30 cm, dalla platea

erigeranno muri in elevazione in c.a. di spessore 20 cm a capo dei quali si svilupperà una

copertura in c.a. a soletta piena di spessore di 15 cm.

L’altana sarà realizzata mediante l’impiego di travi, i pilastri e i controventi in legno lamellare

GL24h. Essa avrà dimensioni in pianta di circa 1,80 x 1,80 m e un’ altezza massima di circa

3,83 m dal piano di imposta della platea di fondazione. La fondazione in c.a avrà dimensioni

di 2,40 x 2,40 e 25 cm di spessore. I collegamenti tra i diversi elementi che costituiscono le

strutture in legno saranno realizzati con l’impiego di carpenteria e unioni in acciaio

opportunamente dimensionati secondo le norme vigenti.

Per una più dettagliata descrizione degli interventi strutturali si rimanda agli elaborati grafici

di progetto.

1.1 TIPOLOGIE STRUTTURALI E FATTORI DI STRUTTURA

1.1.1 Bagni in c.a.

REGOLARITA’ IN PIANTA

La configurazione in pianta è compatta ed approssimativamente simmetrica

rispetto a due direzioni ortogonale, in relazione alla distribuzione di masse e

rigidezze;

SI

Il rapporto tra i lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta è inferiore

a 4;

SI

Nessuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25% della

dimensione totale della costruzione nella corrispondente direzione;

SI

Gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano

rispetto agli elementi verticali e sufficientemente resistenti.

SI

REGOLARITA’ IN ELEVAZIONE

Tutti i sistemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta

l’altezza della costruzione

SI

Massa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi

cambiamenti, dalla base alla sommità della costruzione (le variazioni di massa da

SI


4

un orizzontamento all’altro non superano il 25%, la rigidezza non si riduce da un

orizzontamento a quello sovrastante più del 30% e non aumenta più del 10%); ai

fini della rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di

pareti o nuclei in c.a. o pareti e nuclei in muratura di sezione costante sull’altezza o

di telai controventati in acciaio, ai quali sia affidato almeno il 50% dell’azione

sismica alla base;

Nelle strutture intelaiate progettate in CD”B” il rapporto tra resistenza effettiva e

resistenza richiesta dal calcolo non è significativamente diverso per orizzontamenti

diversi (il rapporto fra la resistenza effettiva e quella richiesta, calcolata ad un

generico orizzontamento, non deve differire più del 20% dall'analogo rapporto

determinato per un altro orizzontamento); può fare eccezione l'ultimo

orizzontamento di strutture intelaiate di almeno tre orizzontamenti;

SI

Eventuali restringimenti della sezione orizzontale della costruzione avvengono in

modo graduale da un orizzontamento al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad

ogni orizzontamento il rientro non supera il 30% della dimensione corrispondente

al primo orizzontamento, ne il 20% della dimensione corrispondente

all’orizzontamento immediatamente sottostante. Fa eccezione l’ultimo

orizzontamento di costruzioni di almeno quattro piani per il quale non sono

previste limitazioni di restringimento.

SI

La struttura in c.a. oggetto di verifica è a telaio e si sviluppa su due piani fuori terra, essa è

regolare in pianta ed in elevazione; in riferimento al capitolo 7.4 del D.M. 14.01.2008 si è

comunque deciso di considerarla non dissipativa, pertanto caratterizzata da un fattore di

struttura q = 1.

1.1.1 Altana in legno

REGOLARITA’ IN PIANTA

La configurazione in pianta è compatta ed approssimativamente simmetrica

rispetto a due direzioni ortogonale, in relazione alla distribuzione di masse e

rigidezze;

SI

Il rapporto tra i lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta è inferiore

a 4;

SI

Nessuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25% della

dimensione totale della costruzione nella corrispondente direzione;

SI

Gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano

rispetto agli elementi verticali e sufficientemente resistenti.

NO

REGOLARITA’ IN ELEVAZIONE

Tutti i sistemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta

l’altezza della costruzione

SI

Massa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi

cambiamenti, dalla base alla sommità della costruzione (le variazioni di massa da

un orizzontamento all’altro non superano il 25%, la rigidezza non si riduce da un

orizzontamento a quello sovrastante più del 30% e non aumenta più del 10%); ai

fini della rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di

pareti o nuclei in c.a. o pareti e nuclei in muratura di sezione costante sull’altezza o

di telai controventati in acciaio, ai quali sia affidato almeno il 50% dell’azione

sismica alla base;

SI

Nelle strutture intelaiate progettate in CD”B” il rapporto tra resistenza SI


5

effettiva e resistenza richiesta dal calcolo non è significativamente diverso

per orizzontamenti diversi (il rapporto fra la resistenza effettiva e quella richiesta,

calcolata ad un generico orizzontamento, non deve differire più del 20%

dall'analogo rapporto determinato per un altro orizzontamento); può fare

eccezione l'ultimo orizzontamento di strutture intelaiate di almeno tre

orizzontamenti;

Eventuali restringimenti della sezione orizzontale della costruzione avvengono in

modo graduale da un orizzontamento al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad

ogni orizzontamento il rientro non supera il 30% della dimensione corrispondente

al primo orizzontamento, ne il 20% della dimensione corrispondente

all’orizzontamento immediatamente sottostante. Fa eccezione l’ultimo

orizzontamento di costruzioni di almeno quattro piani per il quale non sono

previste limitazioni di restringimento.

SI

La struttura in legno oggetto di verifica è ad un piano non è regolare in pianta ed è regolare in

elevazione, in riferimento al capitolo 7.7 del D.M. 14.01.2008 essa è stata considerata non

dissipativa pertanto il fattore di struttura q = 1.


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2. MATERIALI IMPIEGATI

LEGNO LAMELLARE GL24h

Modulo elastico medio E0,mean=11600 N/mm2

Modulo elastico caratteristico E0,05 = 9400 N/mm2

Modulo elastico tangenziale medio Gmean = 720 N/mm2

Resistenze caratteristiche

a flessione fm,k = 24 N/mm2

a trazione parallela alla fibratura ft,0,k = 16,5 N/mm2

a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k = 0,4 N/mm2

a compressione parallela alla fibratura fc,0,k = 24 N/mm2

a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k = 2,7 N/mm2

a taglio fv,k = 2,7 N/mm2

CONGLOMERATO CEMENTIZIO ARMATO

Calcestruzzo per fondazioni, muri e soletta di copertura

Classe di resistenza C28/35

Dimensione max aggregato 25 mm

Classe di esposizione XC3

Ferro per c.a.

Acciaio per c. a. B450C

CARPENTERIA IN ACCIAIO

Modulo Elastico: E = 210.000 N/mm2

Coefficiente di Poisson: = 0.3

Modulo di elasticità trasversale: G = E / [2*(1+)] (N/mm2)

Densità: ρ = 78,50 KN/m\

Resistenze caratteristiche

a snervamento S275 fy,k = 275 N/mm2

a rottura S275 ft,k = 430 N/mm2

a snervamento S355 fy,k = 355 N/mm2

a rottura S355 ft,k = 510 N/mm2

UNIONI IN ACCIAIO

Nelle unioni si assumono le seguenti resistenze di calcolo:

STATO DI TENSIONE

CLASSE VITE ftb

(N/mm2)

fyb

(N/mm2)

fk,N

(N/mm2)

fd,N

(N/mm2)

fd,V

(N/mm2)

8.8 800 640 560 560 396


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3. NORMATIVE TECNICHE DI RIFERIMENTO

Il calcolo della struttura è stato realizzato in conformità alle seguenti normative

tecniche:

Legge 5 novembre 1971 n. 1086 “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato

cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”

Legge 2 febbraio 1974 n. 64 “Provvedimenti per le costruzioni con particolari

prescrizioni per le zone sismiche”

D.M. 11 marzo 1988 "Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce,

la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la

progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere

di fondazione”

D. M. Infrastrutture Trasporti 14 Gennaio 2008 “TESTO UNICO - Norme Tecniche

per le costruzioni”

Circolare 2 Febbraio 2009, n. 617. – “Istruzioni per l’applicazione delle “Norme

tecniche per le costruzioni” di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008”

CNR-DT 26/2007 – “Istruzioni per la progettazione, l’esecuzione ed il controllo di

strutture di legno”


8

4. ANALISI DEI CARICHI

COPERTURA

CARICO PERMANENTE strutturale (G1)

Soletta in c.a. sp 15 cm 3,75 KN/m2

3,75 / cos 6° = 3,80 KN/m2

Orditura lignea altana 0,10 KN/m2

0,10 / cos 8° = 0,15 KN/m2

CARICO PERMANENTE non strutturale (G2)

Pannelli tipo Isomec 0,15 KN/m2

0,15 / cos 8° = 0,20 KN/m2

CARICO VARIABILE (NEVE) (Qk)

ZONA I-ALPINA

as = 390 m s.l.m.; ° = 6°

qsk = 1.39 [ 1+ (as / 728) 2 ] = 1,80 KN/m

2

1 = 0,8

CE= 1

Ct= 1

qs = 1 x qsk x CEx Ct = 0,8 x 1,80 x 1 x 1 = 1,45 1,50 KN/m2

VENTO

CARICO VARIABILE (VENTO) (Qk)

ZONA 1- VENETO

ρ = 1,25 kg/ m 3

vb = 25 m/s

qb = 0,5 x ρ x vb 2 = 0,391 KN/ m

2

kr = 0.22

zbagni = 3,00 m

ztorretta = 3,85 m

zmin = 8 m

zo = 0,3


9

ct = 1

ce = kr 2 x ct x ln (z/ zo) x [ 7 + ct x ln (z/ zo)] = 1,65

cp = 0,8

cd = 1

p = qb x ce x cp x cd = 0,406 x 1,65 x 0,80 x 1= 0,55 0,55 KN/m2

STRUTTURA BAGNI IN C.A.


Muri in c.a. 25 KN/m3

CARICO PERMANENTE non strutturale (G2)

Rivestimento in listelli di larice 0,20 KN/m2

STRUTTURA ALTANA IN LEGNO


Travi, pilastri e controventi in legno 5,00 KN/m3

SOLAIO ALTANA IN LEGNO


Travi e tavolato in legno 0,35 KN/m3

CARICO VARIABILE (Qk)

Folla 3,00 KN/m2

TERRENO

Massa volumica = 18 kN/m3

Angolo di attrito = 30°

Coefficiente di Winkler k= 35 MN/m3

SISMA

L’azione sismica viene valutata conducendo un’analisi dinamica spettrale a stato limite ultimo

dove si utilizza come spettro di risposta della struttura quello previsto dal D.M. 14/01/08

Norme tecniche sulle costruzioni. In termini di accelerazione l’espressione risulta:


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TaT

TT

q

FSaTS

TTT

T

q

FSaTS

TTq

FSaTS

T

T

F

q

T

T

q

FSaTS

gDCo

gu

DCo

gu

Co

gu

BoB

ogu

D2

C

B

B

T 2.0 )(

T )(

T )(

TT0 1)(

Lo spettro può essere definito numericamente una volta noti i parametri:

ag = accellerazione orizzontale massima al suolo

F0 = valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale;

T*

C = periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale

ricavabili, per il reticolo geografico di riferimento, dai dati di pericolosità sismica disponibili

e riportati nell’ALLEGATO B del D.M. 14/01/08 una volta definita la vita di riferimento VR

della costruzione e la probabilità di superamento nella vita di riferimento P(VR) associata a

ciascuno degli stati limite considerati da cui dipende il periodo di ritorno dell’azione sismica

TR, espresso in anni. Le strutture di cui trattasi sono classificabili nella Classe II del punto

2.4.2 delle NTC mentre si può assumere che la vita nominale VN debba essere ≥ 50 anni

(tabella 2.4.I) ne consegue che il periodo di riferimento per l’azione sismica sia VR = VN CU

= 50 anni avendo assunto il coefficiente d’uso CU pari a 1 dalla tabella 2.4.II. Nel seguito si

riportano le verifiche per lo stato limite ultimo di salvaguardia delle vita umane (SLV);

mentre per lo stato limite di danno (SLD), solamente per l’altana in legno, non essendo

previsti tamponamenti per i bagni. Al sisma di progetto SLV corrisponde una probabilità di

superamento nel periodo di riferimento della struttura del 10% (tempo di ritorno TR

dell’azione sismica di 475 anni). S è il fattore che tiene conto del profilo stratigrafico del

terreno di fondazione e delle condizioni topografiche mediante la relazione S=Ss x St essendo

Ss il coefficiente di amplificazione stratigrafica (Tab. 3.2.V D.M. 14/01/08) per terreno (come

si evince dalla relazione geologica del Dott. Luca Salti) di categoria E descritta dal 14-01-08

come “Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul

substrato di riferimento ( con VS > 800 m/s)” e St il coefficiente di amplificazione topografica

(Tab. 3.2.VI D.M. 14/01/08) assunto pari ad 1,0. Nel seguito si riportano i parametri e lo

spettro adottato per il calcolo agli SLV ed agli SLD degli edifici esaminati.


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PARAMETRI SISMICI ALLO SLV BAGNI

ag/g 0.251

F0 2.41

Tc 0.33

Periodo proprio T1 0.11426 [C1 = 0.05 H = 3.01]

λ 1

Fattore q di struttura qor=1

Duttilita' Bassa Duttilita'

Sd (T1) 0.609 g

Coeff.globale accelerazione sismica 0.609

SPETTRO SISMICO ALLO SLV BAGNI

Num. Periodo A.slu X

1 0.000 0.3350

2 0.197 0.8073

3 0.591 0.8073

4 0.600 0.7956

5 0.700 0.6819

6 0.800 0.5967

7 0.900 0.5304

8 1.000 0.4774

9 1.200 0.3978

10 1.400 0.3410

11 1.600 0.2984

12 1.800 0.2652

13 2.000 0.2387

14 2.200 0.2170

15 2.400 0.1989

16 2.600 0.1836

17 2.604 0.1833

18 3.000 0.1381

19 3.400 0.1075

20 3.800 0.0861

21 4.000 0.0777

PARAMETRI SISMICI ALLO SLV ALTANA

ag/g 0.251

F0 2.41

Tc 0.33


λ 1

Fattore q di struttura qor=1

Duttilita' Bassa Duttilita'

Sd (T1) 0.651 g


SPETTRO SISMICO ALLO SLV ALTANA


1 0.000 0.3350

2 0.197 0.8073

3 0.591 0.8073

4 0.600 0.7956

5 0.700 0.6819

6 0.800 0.5967

7 0.900 0.5304

8 1.000 0.4774

9 1.200 0.3978

10 1.400 0.3410

11 1.600 0.2984

12 1.800 0.2652

13 2.000 0.2387

14 2.200 0.2170

15 2.400 0.1989

16 2.600 0.1836

17 2.604 0.1833

18 3.000 0.1381

19 3.400 0.1075

20 3.800 0.0861

21 4.000 0.0777


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PARAMETRI SISMICI ALLO SLD ALTANA

ag/g 0.088

F0 2.44

Tc 0.25


λ 1

Sd (T1) 0.301 g


SPETTRO SISMICO ALLO SLD ALTANA


1 0.000 0.1408

2 0.167 0.3436

3 0.501 0.3436

4 0.600 0.2866

5 0.700 0.2457

6 0.800 0.2150

7 0.900 0.1911

8 1.000 0.1720

9 1.200 0.1433

10 1.400 0.1228

11 1.600 0.1075

12 1.800 0.0955

13 1.952 0.0881

14 2.300 0.0635

15 2.700 0.0460

16 3.100 0.0349

17 3.500 0.0274

18 3.900 0.0221

19 4.000 0.0210


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5. MODELLO STRUTTURALE, IPOTESI DI CARICO E DI ANALISI

5.1 MODELLI AD ELEMENTI FINITI EDIFICIO AD USO SERVIZI IGIENICI

Vista la semplicità della struttura, la regolarità in elevazione dell’edificio in c.a. è stata

utilizzata un’analisi lineare statica (§7.3.3.2. del D.M. 14-01-08) nel rispetto delle norme

indicate in precedenza e delle caratteristiche proprie del sito di costruzione. Le procedure di

verifica adottate seguono il metodo di calcolo agli stati limite secondo quanto previsto dal

DM 14.01.2008, Norme Tecniche per le Costruzioni. La struttura ed il suo comportamento

sotto le azioni statiche e sismiche è stato adeguatamente valutato, interpretato e trasferito nel

modello che si caratterizza per la sua impostazione completamente tridimensionale. La soletta

di copertura ed i muri in c.a. sono stati modellati con elementi bidimensionali tipo guscio, per

i quali sono state definite le caratteristiche geometriche e meccaniche. I carichi permanenti e

accidentali sono stati applicati direttamente alla soletta di copertura ed alle pareti in c.a.. La

platea di fondazione è stata modellata con elementi bidimensionali che potessero simulare

l’interazione col suolo mediante schematizzazione del suolo alla Winkler. Alla costante di

Winkler è stato assegnato il valore di 35 MN/mc, valore indiato nella relazione geologica dal

Dott. Luca Salti.

Vista assonometrica della struttura in esame. Modello ad elementi finiti della struttura.

5.2 MODELLO AD ELEMENTI FINITI ALTANA IN LEGNO

Vista la semplicità della struttura, la regolarità in elevazione dell’altana in legno è stata

utilizzata un’analisi lineare statica (§7.3.3.2. del D.M. 14-01-08) nel rispetto delle norme

indicate in precedenza e delle caratteristiche proprie del sito di costruzione. Le procedure di

verifica adottate seguono il metodo di calcolo agli stati limite secondo quanto previsto dal

DM 14.01.2008, Norme Tecniche per le Costruzioni. La struttura ed il suo comportamento


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sotto le azioni statiche e sismiche è stato adeguatamente valutato, interpretato e trasferito nel

modello che si caratterizza per la sua impostazione completamente tridimensionale. Le travi, i

controventi ed i pilastri sono stati modellati con elementi monodimensionali tipo beam, per i

quali sono state definite le caratteristiche geometriche e meccaniche.

I carichi permanenti, accidentali, sono stati applicati direttamente alle travi principali di

copertura, al solaio ed ai pilastri perimetrali. La platea in c.a. di fondazione è stata modellata

con elementi bidimensionali che potessero simulare l’interazione col suolo mediante

schematizzazione del suolo alla Winkler. Alla costante di Winkler è stato assegnato il valore

di 35 MN/mc, valore indiato nella relazione geologica dal Dott. Luca Salti.

Vista assonometrica della struttura in esame. Modello ad elementi finiti della struttura.

5.3 ANALISI STATICA

L’analisi statica necessaria per la verifica dei vari elementi strutturali viene condotta

utilizzando il metodo semiprobabilistico agli stati limite.

Allo stato limite ultimo, le varie azioni sono state combinate con la seguente espressione:

ni

i

kioikqggd QQGGF2

12211

G1 = il valore caratteristico dei pesi propri

G2 = il valore caratteristico dei pesi permanenti portati

Qk1 = il valore caratteristico dell’azione di base di ogni combinazione

Qki = il valore caratteristico delle azioni variabili tra loro indipendenti

g1 = 1.3 (1.0 se il suo contributo aumenta la sicurezza)

g2 = 1.5 (0 se il suo contributo aumenta la sicurezza)

q = 1.5 (0 se il suo contributo aumenta la sicurezza)

oi = coefficiente di combinazione allo slu pari a 0.60 per il vento e 0.50 per la neve al di

sotto dei 1000 m s.l.m.


15

Allo stato limite di esercizio-combinazione rara, le varie azioni sono state combinate con la

seguente

espressione:

ni

i

kiikd QQGGF2

0121





oi = coefficiente di combinazione allo sle pari a 0.60 per il vento e 0.50 per la neve al di

sotto dei 1000 m s.l.m.

Allo stato limite di esercizio - combinazione frequente, le varie azioni sono state combinate

con la seguente espressione:

ni

i

kiikd QQGGF2

211121





1i = coefficiente di combinazione allo sle pari a 0.20 per il vento e per la neve al di sotto dei

1000 m s.l.m.

2i = coefficiente di combinazione allo sle pari a 0 per il vento e per la neve al di sotto dei

1000 m s.l.m.

Allo stato limite di esercizio - combinazione quasi permanente, le varie azioni sono state

combinate con la seguente espressione:

ni

i

kiid QGGF1

221





16


2i = coefficiente di combinazione allo sle pari a 0 per il vento e per la neve al di sotto dei

1000 m s.l.m.

5.4 ANALISI SISMICA

La valutazione della sicurezza e la progettazione degli interventi sulla costruzione viene

eseguita con riferimento allo SLV ed allo SLD, considerando la seguente combinazione

dell’azione sismica con le altre azioni:

i KiiK QPGGE 221

dove:

E azione sismica per lo stato limite in esame;

G1 peso proprio della struttura;

G2 carichi permanenti portati al valore caratteristico;

PK Valore caratteristico dell’azione di precompressione;

2i coefficiente di combinazione delle azioni variabili (tabella 2.5.I NTC);

Qki valore caratteristico delle azioni variabili.

Gli effetti dell’azione sismica sono stati valutati tenendo conto delle masse associate ai

seguenti carichi gravitazionali:

i Kii QGG 221

dove G1 e G2 sono i pesi propri ed i carichi permanenti portati al loro valore caratteristico, Qk

le azioni variabili, rappresentate dal carico accidentale sulle scale e dall’azione della neve

sulla copertura. Il coefficiente 2i si ricava dalla tabella 2.5.I delle NTC. Per un edificio di

civile abitazione il coefficiente 2i da applicare alle azioni variabili agenti viene assunto per

la neve ed il vento pari a 0.

5.4.1 Analisi sismica statica equivalente

L’analisi sismica di tipo statico lineare (7.3.3.2 del D.M. 14/01/2008), consiste

nell’applicazione di forze statiche equivalenti alle forze di inerzia indotte dall’azione sismica

e può essere effettuata per costruzioni che rispettino i requisiti di regolarità in pianta ed in

altezza, a condizione che il periodo del modo di vibrare principale nella direzione in esame

(T1) non superi 2,5xTC o TD e che la costruzione sia regolare in altezza.


17

Per costruzioni civili o industriali che non superino i 40 m di altezza e la cui massa sia

approssimativamente uniformemente distribuita lungo l’altezza, T1 può essere stimato, in

assenza di calcoli più dettagliati, utilizzando la formula seguente:

T1 = C1 ×H3/4

Essendo H l’altezza dell’edificio in metri dal piano di fondazione.

La risposta viene valutata mediante analisi statica in campo lineare, può quindi essere

calcolata separatamente per ciascuna delle tre componenti; la risposta a ciascuna componente

(sollecitazioni, deformazioni, spostamenti, ecc.) è combinata successivamente, applicando la

seguente espressione:

1,00×Ex + 0,30×Ey + 0,30×Ez

con rotazione dei coefficienti moltiplicativi e conseguente individuazione degli effetti più

gravosi.


18

6. VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI

BAGNI IN C.A.

6.1 VERIFICA DELLA SOLETTA IN C.A.

Nella verifica della soletta in c.a. sono stati presi in considerazione i valori di sollecitazione

massimi in relazione alle combinazioni di carico sia statiche che sismiche. Si riportano di

seguito le sollecitazioni agenti ed i quantitativi minimi di armatura richiesti.

Andamento dei momenti Mxx e Myy sulla platea in KNm per la c.c.più gravosa

Msd,xx max = Msd,yy max = 7.94 x 1= 7.94 kNm

As = (7.94 x 10) / (0.9 x d x fy,d) = 1.88 cm2

Essendo fy,d = fy,k /γM = 391,3 N/mm2

e d = 0,12 m

Si armerà la soletta con rete elettrosaldata Ø 8 maglia 20x20 ogni metro, superiore e inferiore.

6.1.1 Verifica al taglio

Inviluppo del taglio dovuto ai momenti Mxx e Myy sulla platea in KN/mq

Si considera una resistenza al taglio associata ai soli meccanismi secondari:

VRd = = 51,84 KN

2/12001 dK = 2 2

Percentuale geometrica di armatura yxl

0,00208 <0,02

1000dAmsyx

0,00208 con = 5 x 50 = 250 mm2

Resistenza cilindrica a compressione fck = 28 N/ mm2

Coefficiente parziale di sicurezza γc = 1,5

Larghezza di platea considerata b = 1000 mm


19

Altezza utile: d = 120 mm

VEd = 135.67 x s x l m = 20,25 KN essendo s lo spessore della fondazione pari a 15 cm

VEd / VRd = 0,40 < 1 LA VERIFICA E’ SODDISFATTA

6.2 VERIFICA DELLE PARETI IN C.A.

Si riportano di seguito l’analisi delle sollecitazioni in riferimento alle azioni sia sismiche sia

statiche.

Entità dello sforzo normale Entità dello sforzo tagliante

Entità delle sollecitazioni flessionali in direzione x ed y

Si allega di seguito la verifica degli elementi più significativi delle pareti in c.a.

Elementi parete in tabulato

VERIFICHE ELEMENTI PIU’ SIGNIFICATIVI

Elem.: GUSCIO (parete) Gruppo: 1 Tabella: Tabella muri spessore 20

Descrizione: Muri

Rck: 35.00 N/mmq fyk: 450.0 N/mmq Copriferro: 3.0 cm

Spessore: 20.0 cm Coeff. di partecipazione Mxy: 0.50 Coeff. di partecipazione Sxy: 0.50

Diam. vertic.: 8 mm Passo vertic.: 20 cm vertic.: 0.25 % Diam. agg. vertic.: 12 mm Passo agg. vertic.: 20 cm

Diam. orizz.: 8 mm Passo orizz.: 20 cm orizz.: 0.25 % Diam. agg. orizz.: 12 mm Passo agg. orizz.: 20 cm

La armature aggiuntive, riferite al proprio passo, vanno aggiunte all'armatura di base: vedere riga riassuntiva

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

El. comb. Nxx Mxx Nyy Myy V Ao Av Indice di resistenza Note

--- --- --- --- - -- -- --------------------

kN/20 cm kN*m/20 cm kN/20 cm kN*m/20 cm kN/20 cm cmq/20 cm cmq/20 cm N, M Bielle

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

89 1 -0.173 -0.002 -2.472 0.053 0.322 1.01 1.01 0.01 0.00

89 2 -2.462 -0.022 20.976 -0.025 2.816 1.01 1.01 0.54 0.02

89 3 -1.691 -0.031 10.575 -0.038 2.093 1.01 1.01 0.28 0.01

89 4 1.646 0.034 -15.595 0.110 1.847 1.01 1.01 0.05 0.01


20

89 5 2.417 0.025 -25.997 0.097 2.570 1.01 1.01 0.07 0.02

89 6 -1.923 -0.036 20.313 0.037 2.027 1.01 1.01 0.53 0.01

89 7 0.645 0.037 -14.363 0.055 0.382 1.01 1.01 0.03 0.00

89 8 -0.691 -0.038 9.342 0.077 0.628 1.01 1.01 0.26 0.00

89 9 1.878 0.035 -25.334 0.076 1.781 1.01 1.01 0.06 0.01

89 10 -2.462 -0.022 20.976 -0.025 2.816 1.01 1.01 0.54 0.02

89 11 -1.691 -0.031 10.575 -0.038 2.093 1.01 1.01 0.28 0.01

89 12 1.646 0.034 -15.595 0.110 1.847 1.01 1.01 0.05 0.01

89 13 2.417 0.025 -25.997 0.097 2.570 1.01 1.01 0.07 0.02

89 14 -1.923 -0.036 20.313 0.037 2.027 1.01 1.01 0.53 0.01

89 15 0.645 0.037 -14.363 0.055 0.382 1.01 1.01 0.03 0.00

89 16 -0.691 -0.038 9.342 0.077 0.628 1.01 1.01 0.26 0.00

89 17 1.878 0.035 -25.334 0.076 1.781 1.01 1.01 0.06 0.01

Spess.= 20.0 cm Ao= -- Av= -- ( e arm. base nelle due direzioni )

90 1 -0.806 -0.017 -4.615 0.031 0.389 1.01 1.01 0.01 0.00

90 2 6.650 -0.066 11.972 -0.038 9.248 1.01 1.01 0.32 0.06

90 3 3.232 -0.048 -3.606 -0.038 5.432 1.01 1.01 0.10 0.04

90 4 -4.489 0.036 -9.054 0.083 5.716 1.01 1.01 0.01 0.04

90 5 -7.907 0.055 -19.202 0.083 9.532 1.01 1.01 0.03 0.06

90 6 6.737 -0.097 16.450 -0.041 8.460 1.01 1.01 0.43 0.06

90 7 -4.653 0.071 -17.372 0.065 4.256 1.01 1.01 0.03 0.03

90 8 3.396 -0.086 10.142 0.041 3.972 1.01 1.01 0.27 0.03

90 9 -7.994 0.081 -23.680 0.081 8.744 1.01 1.01 0.04 0.06

90 10 6.650 -0.066 11.972 -0.038 9.248 1.01 1.01 0.32 0.06

90 11 3.232 -0.048 -3.606 -0.038 5.432 1.01 1.01 0.10 0.04

90 12 -4.489 0.036 -9.054 0.083 5.716 1.01 1.01 0.01 0.04

90 13 -7.907 0.055 -19.202 0.083 9.532 1.01 1.01 0.03 0.06

90 14 6.737 -0.097 16.450 -0.041 8.460 1.01 1.01 0.43 0.06

90 15 -4.653 0.071 -17.372 0.065 4.256 1.01 1.01 0.03 0.03

90 16 3.396 -0.086 10.142 0.041 3.972 1.01 1.01 0.27 0.03

90 17 -7.994 0.081 -23.680 0.081 8.744 1.01 1.01 0.04 0.06


91 1 -0.841 -0.037 -6.163 0.008 1.150 1.01 1.01 0.01 0.01

91 2 5.604 -0.123 -12.010 -0.049 8.236 1.01 1.01 0.18 0.05

91 3 2.730 -0.050 -13.736 -0.033 4.328 1.01 1.01 0.09 0.03

91 4 -2.859 -0.021 6.029 0.049 3.507 1.01 1.01 0.17 0.02

91 5 -5.733 0.092 4.301 0.065 7.416 1.01 1.01 0.13 0.05

91 6 5.996 -0.181 5.006 -0.056 8.688 1.01 1.01 0.21 0.06

91 7 -3.587 0.122 -13.780 0.058 4.344 1.01 1.01 0.02 0.03

91 8 3.459 -0.156 6.896 -0.045 5.168 1.01 1.01 0.19 0.03

91 9 -6.126 0.147 -11.894 0.069 7.868 1.01 1.01 0.02 0.05

91 10 5.604 -0.123 -12.010 -0.049 8.236 1.01 1.01 0.18 0.05

91 11 2.730 -0.050 -13.736 -0.033 4.328 1.01 1.01 0.09 0.03

91 12 -2.859 -0.021 6.029 0.049 3.507 1.01 1.01 0.17 0.02

91 13 -5.733 0.092 4.301 0.065 7.416 1.01 1.01 0.13 0.05

91 14 5.996 -0.181 5.006 -0.056 8.688 1.01 1.01 0.21 0.06

91 15 -3.587 0.122 -13.780 0.058 4.344 1.01 1.01 0.02 0.03

91 16 3.459 -0.156 6.896 -0.045 5.168 1.01 1.01 0.19 0.03

91 17 -6.126 0.147 -11.894 0.069 7.868 1.01 1.01 0.02 0.05


92 1 -3.319 -0.032 -4.524 0.195 1.908 1.01 1.01 0.01 0.01

92 2 17.186 -0.068 36.690 0.141 10.604 1.01 1.01 0.98 0.07

92 3 6.071 -0.045 17.215 -0.028 3.942 1.01 1.01 0.45 0.03

92 4 -12.702 0.026 -27.314 0.229 7.804 1.01 1.01 0.04 0.05

92 5 -23.820 0.035 -46.784 0.110 14.464 1.01 1.01 0.07 0.09

92 6 19.694 -0.069 37.006 0.310 11.932 1.01 3.27 0.53 0.08

92 7 -17.360 0.027 -27.904 -0.103 10.272 1.01 1.01 0.04 0.07

92 8 10.728 -0.047 17.804 0.336 6.408 1.01 1.01 0.56 0.04

92 9 -26.328 0.036 -47.100 -0.063 15.792 1.01 1.01 0.07 0.10

92 10 17.186 -0.068 36.690 0.141 10.604 1.01 1.01 0.98 0.07

92 11 6.071 -0.045 17.215 -0.028 3.942 1.01 1.01 0.45 0.03

92 12 -12.702 0.026 -27.314 0.229 7.804 1.01 1.01 0.04 0.05

92 13 -23.820 0.035 -46.784 0.110 14.464 1.01 1.01 0.07 0.09

92 14 19.694 -0.069 37.006 0.310 11.932 1.01 3.27 0.53 0.08

92 15 -17.360 0.027 -27.904 -0.103 10.272 1.01 1.01 0.04 0.07

92 16 10.728 -0.047 17.804 0.336 6.408 1.01 1.01 0.56 0.04

92 17 -26.328 0.036 -47.100 -0.063 15.792 1.01 1.01 0.07 0.10

Spess.= 20.0 cm Ao= -- Av= 2 d 12/20 ( e arm. base nelle due direzioni )

93 1 -3.194 -0.032 -2.493 0.116 0.479 1.01 1.01 0.01 0.00

93 2 10.080 -0.078 7.192 0.063 6.136 1.01 1.01 0.28 0.04

93 3 2.021 -0.049 -2.855 -0.036 3.690 1.01 1.01 0.07 0.02

93 4 -7.119 0.018 -4.408 0.141 3.543 1.01 1.01 0.01 0.02

93 5 -15.182 0.044 -10.766 0.091 5.988 1.01 1.01 0.02 0.04

93 6 13.466 -0.081 10.554 0.149 5.604 1.01 1.01 0.37 0.04

93 7 -13.404 0.045 -10.644 -0.047 2.552 1.01 1.01 0.02 0.02

93 8 8.306 -0.054 7.074 0.173 2.699 1.01 1.01 0.23 0.02

93 9 -18.564 0.059 -14.128 -0.010 5.456 1.01 1.01 0.03 0.04

93 10 10.080 -0.078 7.192 0.063 6.136 1.01 1.01 0.28 0.04

93 11 2.021 -0.049 -2.855 -0.036 3.690 1.01 1.01 0.07 0.02

93 12 -7.119 0.018 -4.408 0.141 3.543 1.01 1.01 0.01 0.02

93 13 -15.182 0.044 -10.766 0.091 5.988 1.01 1.01 0.02 0.04

93 14 13.466 -0.081 10.554 0.149 5.604 1.01 1.01 0.37 0.04

93 15 -13.404 0.045 -10.644 -0.047 2.552 1.01 1.01 0.02 0.02

93 16 8.306 -0.054 7.074 0.173 2.699 1.01 1.01 0.23 0.02

93 17 -18.564 0.059 -14.128 -0.010 5.456 1.01 1.01 0.03 0.04


94 1 -3.610 -0.037 -6.298 0.060 2.651 1.01 1.01 0.01 0.02

94 2 4.340 -0.105 -12.090 -0.025 4.908 1.01 1.01 0.14 0.03

94 3 -4.140 0.028 -16.272 -0.038 4.136 1.01 1.01 0.02 0.03

94 4 -1.976 -0.017 8.043 0.077 0.718 1.01 1.01 0.23 0.00

94 5 -6.320 0.088 3.858 0.075 1.488 1.01 1.01 0.12 0.01

94 6 7.195 -0.178 3.676 0.035 3.837 1.01 1.01 0.24 0.03

94 7 -8.551 0.164 -14.107 0.028 1.271 1.01 1.01 0.02 0.01

94 8 5.303 -0.151 8.027 0.055 2.149 1.01 1.01 0.22 0.01

94 9 -9.176 0.182 -8.488 0.049 0.417 1.01 1.01 0.02 0.00

94 10 4.340 -0.105 -12.090 -0.025 4.908 1.01 1.01 0.14 0.03

94 11 -4.140 0.028 -16.272 -0.038 4.136 1.01 1.01 0.02 0.03

94 12 -1.976 -0.017 8.043 0.077 0.718 1.01 1.01 0.23 0.00

94 13 -6.320 0.088 3.858 0.075 1.488 1.01 1.01 0.12 0.01

94 14 7.195 -0.178 3.676 0.035 3.837 1.01 1.01 0.24 0.03

94 15 -8.551 0.164 -14.107 0.028 1.271 1.01 1.01 0.02 0.01

94 16 5.303 -0.151 8.027 0.055 2.149 1.01 1.01 0.22 0.01

94 17 -9.176 0.182 -8.488 0.049 0.417 1.01 1.01 0.02 0.00


95 1 -3.214 -0.063 -2.715 0.214 1.917 1.01 1.01 0.01 0.01

95 2 13.380 -0.098 17.196 0.159 1.265 1.01 1.01 0.49 0.01

95 3 6.544 -0.066 9.912 -0.119 3.568 1.01 1.01 0.29 0.02

95 4 -9.756 0.061 -12.624 0.308 0.768 1.01 1.01 0.02 0.01

95 5 -18.128 0.040 -21.444 0.114 1.536 1.01 1.01 0.03 0.01

95 6 15.391 -0.106 17.391 0.439 2.134 1.01 1.01 0.58 0.01

95 7 -15.072 0.002 -14.564 -0.211 5.544 1.01 1.01 0.03 0.04

95 8 9.060 -0.080 9.052 0.483 2.744 1.01 1.01 0.37 0.02

95 9 -21.404 0.027 -22.900 -0.166 4.936 1.01 1.01 0.04 0.03

95 10 13.380 -0.098 17.196 0.159 1.265 1.01 1.01 0.49 0.01


21

95 11 6.544 -0.066 9.912 -0.119 3.568 1.01 1.01 0.29 0.02

95 12 -9.756 0.061 -12.624 0.308 0.768 1.01 1.01 0.02 0.01

95 13 -18.128 0.040 -21.444 0.114 1.536 1.01 1.01 0.03 0.01

95 14 15.391 -0.106 17.391 0.439 2.134 1.01 1.01 0.58 0.01

95 15 -15.072 0.002 -14.564 -0.211 5.544 1.01 1.01 0.03 0.04

95 16 9.060 -0.080 9.052 0.483 2.744 1.01 1.01 0.37 0.02

95 17 -21.404 0.027 -22.900 -0.166 4.936 1.01 1.01 0.04 0.03


96 1 -2.085 0.054 1.346 0.163 0.076 1.01 1.01 0.08 0.00

96 2 7.214 -0.070 6.746 0.112 4.052 1.01 1.01 0.21 0.03

96 3 1.825 -0.065 5.161 -0.162 3.303 1.01 1.01 0.18 0.02

96 4 -5.670 0.061 -3.783 0.291 3.755 1.01 1.01 0.02 0.03

96 5 -11.060 0.042 -5.369 0.093 4.504 1.01 1.01 0.02 0.03

96 6 8.993 0.062 4.912 0.407 2.194 1.01 1.01 0.25 0.01

96 7 -8.972 -0.035 -0.375 -0.290 0.304 1.01 1.01 0.08 0.00

96 8 5.278 0.072 1.901 0.460 0.148 1.01 1.01 0.18 0.00

96 9 -12.839 -0.014 -3.534 -0.225 2.646 1.01 1.01 0.02 0.02

96 10 7.214 -0.070 6.746 0.112 4.052 1.01 1.01 0.21 0.03

96 11 1.825 -0.065 5.161 -0.162 3.303 1.01 1.01 0.18 0.02

96 12 -5.670 0.061 -3.783 0.291 3.755 1.01 1.01 0.02 0.03

96 13 -11.060 0.042 -5.369 0.093 4.504 1.01 1.01 0.02 0.03

96 14 8.993 0.062 4.912 0.407 2.194 1.01 1.01 0.25 0.01

96 15 -8.972 -0.035 -0.375 -0.290 0.304 1.01 1.01 0.08 0.00

96 16 5.278 0.072 1.901 0.460 0.148 1.01 1.01 0.18 0.00

96 17 -12.839 -0.014 -3.534 -0.225 2.646 1.01 1.01 0.02 0.02


97 1 -4.181 -0.044 -6.149 0.105 3.930 1.01 1.01 0.01 0.03

97 2 0.309 -0.057 -8.340 0.069 0.104 1.01 1.01 0.02 0.00

97 3 -4.857 -0.052 -16.483 -0.224 3.223 1.01 1.01 0.03 0.02

97 4 -1.502 0.034 10.414 0.267 2.604 1.01 1.01 0.35 0.02

97 5 -6.565 0.061 5.391 0.057 5.724 1.01 1.01 0.16 0.04

97 6 5.514 -0.043 6.814 0.385 2.660 1.01 1.01 0.29 0.02

97 7 -11.360 0.073 -20.332 -0.420 7.736 1.01 1.01 0.04 0.05

97 8 5.003 -0.027 11.659 0.444 1.910 1.01 1.01 0.43 0.01

97 9 -11.872 0.082 -15.488 -0.354 8.488 1.01 1.01 0.03 0.06

97 10 0.309 -0.057 -8.340 0.069 0.104 1.01 1.01 0.02 0.00

97 11 -4.857 -0.052 -16.483 -0.224 3.223 1.01 1.01 0.03 0.02

97 12 -1.502 0.034 10.414 0.267 2.604 1.01 1.01 0.35 0.02

97 13 -6.565 0.061 5.391 0.057 5.724 1.01 1.01 0.16 0.04

97 14 5.514 -0.043 6.814 0.385 2.660 1.01 1.01 0.29 0.02

97 15 -11.360 0.073 -20.332 -0.420 7.736 1.01 1.01 0.04 0.05

97 16 5.003 -0.027 11.659 0.444 1.910 1.01 1.01 0.43 0.01

97 17 -11.872 0.082 -15.488 -0.354 8.488 1.01 1.01 0.03 0.06


103 1 -3.907 0.109 -3.988 0.207 3.174 1.01 1.01 0.01 0.02

103 2 31.230 -0.159 16.490 0.193 10.188 1.01 1.01 0.85 0.07

103 3 14.038 -0.091 5.418 -0.111 2.077 1.01 1.01 0.39 0.01

103 4 -22.836 0.100 -12.972 0.243 7.896 1.01 1.01 0.03 0.05

103 5 -40.028 0.065 -24.044 0.103 16.008 1.01 1.01 0.06 0.10

103 6 32.362 0.187 19.094 0.414 13.324 1.01 1.01 0.89 0.09

103 7 -24.940 -0.045 -17.808 -0.168 13.720 1.01 1.01 0.04 0.09

103 8 16.142 0.184 10.254 0.429 7.900 1.01 1.01 0.47 0.05

103 9 -41.160 0.090 -26.648 -0.152 19.144 1.01 1.01 0.06 0.12

103 10 31.230 -0.159 16.490 0.193 10.188 1.01 1.01 0.85 0.07

103 11 14.038 -0.091 5.418 -0.111 2.077 1.01 1.01 0.39 0.01

103 12 -22.836 0.100 -12.972 0.243 7.896 1.01 1.01 0.03 0.05

103 13 -40.028 0.065 -24.044 0.103 16.008 1.01 1.01 0.06 0.10

103 14 32.362 0.187 19.094 0.414 13.324 1.01 1.01 0.89 0.09

103 15 -24.940 -0.045 -17.808 -0.168 13.720 1.01 1.01 0.04 0.09

103 16 16.142 0.184 10.254 0.429 7.900 1.01 1.01 0.47 0.05

103 17 -41.160 0.090 -26.648 -0.152 19.144 1.01 1.01 0.06 0.12



22

6.3 VERIFICA DELLA PLATEA DI FONDAZIONE

Nella verifica delle fondazioni, che verranno realizzate in calcestruzzo armato, sono stati presi

in considerazione i valori massimi di momento nelle due direzioni secondo quanto previsto

dal DM 14/01/2008; quest’ultimi sono stati ricavati dall’inviluppo delle combinazioni di

carico statiche e sismiche. Si riportano di seguito le sollecitazioni agenti ed i quantitativi

minimi di armatura richiesti.


Msd,xx max = Msd,yy max = 23.69 x 1= 23.69kNm

As = (23.69 kNm x 10) / (0.9 x 0.270 m x 391 MPa) = 2.49 cm2

Si armerà la platea con Ø 8 maglia 20 x 20 cm, superiori e inferiori.




VRd = = 81,27 KN

2/12001 dK = 1,826 2


0,000926 <0,02

1000dAmsyx

0,000926 con = 5 x 50 = 250 mm2


Coefficiente parziale di sicurezza γc = 1,5

Larghezza di platea considerata b = 1000 mm

Altezza utile: d = 270 mm

VEd = 160 x s x l = 48 KN essendo s lo spessore della fondazione pari a 30 cm.

VEd / VRd = 0,60 < 1 LA VERIFICA E’ SODDISFATTA


23

7. VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI

ALTANA IN LEGNO

7.1 VERIFICA CORRENTINI DI COPERTURA

CONDIZIONI DI CARICO

Carichi Permanenti durata Kmod

Gk,1= permanente strutturale [KN/m2] 0.15 x i= 0.174 [KN/m] permanente 0.6

Gk,2= permanente portato [KN/m2] 0.2 x i= 0.232 [KN/m] permanente 0.6

Carichi Accidentali [KN/m] Ψ0 Ψ1 Ψ2

Qk,1= neve [KN/m2] 1.5 x i= 1.74 [KN/m] media 0.8 0.5 0.2 0

Qk,2= speciale [KN/m2] 0 x i= 0 [KN/m] istantanea 1 0 0.5 0

SCHEMA STATICO

Numero appoggi n = 2

Luce L = 1650 [mm]

Sbalzo Sb= 450 [mm]

Lunghezza di influenza del carico i = 1160 [mm]

Inclinazione α= 0 [°]

CARATTERISTICHE DEL MATERIALE

Classe di resistenza GL24h

Classe di servizio 2 Base B= 80 [mm] Tasche

Coefficiente di sicurezza γM 1.45 n sp H

Valori caratteristici delle resistenze [N/mm2] Altezza H= 100 [mm] [mm] [mm]

Flessione fm,g,k 24

Trazione parallela fibra ft,0,g,k 16.5 Area A= 8000 [mm2] Altezza equivalente

Trazione perpendicolare fibra ft,90,g,k 0.4 Heq [mm]

Compressione parallela fibra fc,0,g,k 24 Mod. di resistenza Wy= 133333 [mm3]

Compressione perpendicolare fibra fc,90,g,k 2.7 Wx= 106667 [mm3]

Taglio fv,g,k 2.7 Mom. d'inerzia Jy= 6666667 [mm4]

Moduli elastici [N/mm2] Jx= 4266667 [mm4]

Modulo elastico medio parallelo alle fibre E0,g,mean 11600

Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E0,g,05 9400

Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre E90,g,mean 390 Coeff. lung. Libera infless. β = 1

Modulo di taglio medio Gg,mean 720 Lunghezza di instabilità Lef = 1650 [mm]

Massa volumica [KN/m3] Snellezza relativa λrel,y,m = 0.32Coeff. Instab.

flesso torsionale Kcrit,y= 1

Assunta nei calcoli ρg,k 3.8 Snellezza relativa λrel,x,m = 0.23Coeff. Instab.

flesso torsionale Kcrit,x= 1

VERIFICHE SLU

QSLU Msdx Msdy Vsd σm,y,d σm,x,d τz,d fm,g,d

σm,y,d/(Kcrit,y x

fm,g,d )

+σm,x,d/(Kcrit,x x fv,g,d τz,d/fv,g,d

[KN/m] [KNm] [KNm] [KN] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] Verificato [N/mm2] Verificato

QSLU = 1.3 x G + 1.5 x Q 3.14 1.07 0.00 4.19 8.01 0.00 0.79 13.24 0.60 1.49 0.53

VERIFICHE SLE

Verifica a breve termine (Deformazione istantanea, Comb. Rara)

QSLE,perm QSLE,acc QSLE uist,max uist,rara L/uist,rara min L/uist,rara

[KN/m] [KN/m] [KN/m] [mm] [mm] Verificato

QSLE = G + Q + Ψ0,k x Qk = 0.406 1.74 2.146 2.83 2.29 719 300

Verifica a lungo termine (Deformazione differita, Comb. Quasi Perm.)

QSLE,perm Kdef uist,QPerm

[KN/m] [mm]

QSLE = G + Ψ2,k x Qk = 0.406 0.6 0.86

Deformazione totale

ufin = uist,rara + uist,Qperm + uc = 3.15 [mm] L/ufin = 524 Verificato > 250

VERIFICA TRAVI IN LEGNO LAMELLARE

CARATTERISTICHE TRAVE

CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE


24

7.2 VERIFICA TRAVI DI COPERTURA

Si riporta di seguito l’inviluppo delle sollecitazioni e le verifiche.

Inviluppo Taglio in direzione y (KN) Inviluppo Momento in direzione z (KN m)

VERIFICHE SLU Elemento: TRAVE Metodo di verifica: NTC 2008 - Eurocodice 5

Gruppo: 3 Descrizione: Travi Copertura

Tabella: Tabella travi

Tipo legno: Legno lamellare GL24h

k mod: 0.800 Coeff.sverg. yx: 1.000 Coeff.sverg. zx: 1.000

ASTA NUM. 1 NI 12 NF 9 Lungh. 164.0 cm SEZ. 1 Rp B= 0.160 H= 0.160 m

categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot.

qy medio: 0.13 0.38 1.65 2.16 kN/m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz I.R. I.V. I.Tor. Nota

-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 0.070 2.574 0.447 0.005 0.000 0.000 0.00 0.10 0.01

2 0 0.284 0.419 0.000 0.005 0.000 0.000 0.00 0.02 0.00

3 0 0.268 0.419 -0.000 -0.002 0.000 0.000 0.00 0.02 0.00

4 0 -0.288 0.419 0.000 0.006 0.000 0.000 0.00 0.02 0.00

5 0 -0.304 0.419 -0.000 -0.002 0.000 0.000 0.00 0.02 0.00

6 0 0.103 0.419 0.000 0.015 0.000 0.000 0.00 0.02 0.01

7 0 0.048 0.419 -0.000 -0.011 0.000 0.000 0.00 0.02 0.01

8 0 -0.068 0.419 0.000 0.015 0.000 0.000 0.00 0.02 0.01

9 0 -0.123 0.419 -0.000 -0.011 0.000 0.000 0.00 0.02 0.01

10 0 0.284 0.419 0.000 0.005 0.000 0.000 0.00 0.02 0.00

11 0 0.268 0.419 -0.000 -0.002 0.000 0.000 0.00 0.02 0.00

12 0 -0.288 0.419 0.000 0.006 0.000 0.000 0.00 0.02 0.00

13 0 -0.304 0.419 -0.000 -0.002 0.000 0.000 0.00 0.02 0.00

14 0 0.103 0.419 0.000 0.015 0.000 0.000 0.00 0.02 0.01

15 0 0.048 0.419 -0.000 -0.011 0.000 0.000 0.00 0.02 0.01

16 0 -0.068 0.419 0.000 0.015 0.000 0.000 0.00 0.02 0.01

17 0 -0.123 0.419 -0.000 -0.011 0.000 0.000 0.00 0.02 0.01

1 82 0.070 -0.000 -0.000 0.005 -0.183 1.055 0.13 0.00 0.00

2 82 0.284 -0.000 0.000 0.005 0.000 0.172 0.02 0.00 0.00

3 82 0.268 -0.000 -0.000 -0.002 0.000 0.172 0.02 0.00 0.00

4 82 -0.288 -0.000 0.000 0.006 0.000 0.172 0.02 0.00 0.00

5 82 -0.304 -0.000 -0.000 -0.002 0.000 0.172 0.02 0.00 0.00

6 82 0.103 -0.000 0.000 0.015 0.000 0.172 0.02 0.00 0.01

7 82 0.048 -0.000 -0.000 -0.011 0.000 0.172 0.02 0.00 0.01

8 82 -0.068 -0.000 0.000 0.015 0.000 0.172 0.02 0.00 0.01

9 82 -0.123 -0.000 -0.000 -0.011 0.000 0.172 0.02 0.00 0.01

10 82 0.284 -0.000 0.000 0.005 0.000 0.172 0.02 0.00 0.00

11 82 0.268 -0.000 -0.000 -0.002 0.000 0.172 0.02 0.00 0.00

12 82 -0.288 -0.000 0.000 0.006 0.000 0.172 0.02 0.00 0.00

13 82 -0.304 -0.000 -0.000 -0.002 0.000 0.172 0.02 0.00 0.00

14 82 0.103 -0.000 0.000 0.015 0.000 0.172 0.02 0.00 0.01

15 82 0.048 -0.000 -0.000 -0.011 0.000 0.172 0.02 0.00 0.01

16 82 -0.068 -0.000 0.000 0.015 0.000 0.172 0.02 0.00 0.01

17 82 -0.123 -0.000 -0.000 -0.011 0.000 0.172 0.02 0.00 0.01

1 164 0.070 -2.574 -0.447 0.005 -0.000 0.000 0.00 0.10 0.01

2 164 0.284 -0.419 0.000 0.005 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.00

3 164 0.268 -0.419 -0.000 -0.002 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.00

4 164 -0.288 -0.419 0.000 0.006 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.00

5 164 -0.304 -0.419 -0.000 -0.002 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.00

6 164 0.103 -0.419 0.000 0.015 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.01

7 164 0.048 -0.419 -0.000 -0.011 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.01

8 164 -0.068 -0.419 0.000 0.015 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.01

9 164 -0.123 -0.419 -0.000 -0.011 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.01

10 164 0.284 -0.419 0.000 0.005 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.00

11 164 0.268 -0.419 -0.000 -0.002 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.00

12 164 -0.288 -0.419 0.000 0.006 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.00

13 164 -0.304 -0.419 -0.000 -0.002 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.00

14 164 0.103 -0.419 0.000 0.015 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.01

15 164 0.048 -0.419 -0.000 -0.011 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.01

16 164 -0.068 -0.419 0.000 0.015 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.01

17 164 -0.123 -0.419 -0.000 -0.011 0.000 -0.000 0.00 0.02 0.01

Verifica di STABILITA' FLESSO TORSIONALE (SVERGOLAMENTO)

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NC My Mz Sn.rel.yx Sn.rel.zx Kcrit,yx Kcrit,zx I.Sv. Nota

------------

kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0.183 1.055 0.183 0.183 1.000 1.000 0.12 Piano 'yx'

2 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

3 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

4 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

5 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

6 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

7 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

8 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

9 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

10 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

11 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

12 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

13 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'


25

14 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

15 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

16 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'

17 0.000 0.172 0.183 0.183 1.000 1.000 0.02 Piano 'yx'


categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.13 0.13 kN/m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 0.070 0.134 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

2 0 0.303 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

3 0 0.286 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

4 0 -0.306 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

5 0 -0.323 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

6 0 0.110 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

7 0 0.053 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

8 0 -0.073 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

9 0 -0.130 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

10 0 0.303 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

11 0 0.286 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

12 0 -0.306 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

13 0 -0.323 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

14 0 0.110 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

15 0 0.053 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

16 0 -0.073 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

17 0 -0.130 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

1 82 0.070 0.000 0.000 0.000 0.000 0.055 0.01 0.00 0.00

2 82 0.303 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

3 82 0.286 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

4 82 -0.306 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

5 82 -0.323 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

6 82 0.110 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

7 82 0.053 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

8 82 -0.073 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

9 82 -0.130 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

10 82 0.303 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

11 82 0.286 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

12 82 -0.306 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

13 82 -0.323 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

14 82 0.110 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

15 82 0.053 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

16 82 -0.073 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

17 82 -0.130 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

1 164 0.070 -0.134 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

2 164 0.303 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

3 164 0.286 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

4 164 -0.306 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

5 164 -0.323 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

6 164 0.110 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

7 164 0.053 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

8 164 -0.073 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

9 164 -0.130 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

10 164 0.303 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

11 164 0.286 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

12 164 -0.306 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

13 164 -0.323 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

14 164 0.110 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

15 164 0.053 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

16 164 -0.073 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

17 164 -0.130 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


------------

kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0.000 0.055 0.183 0.183 1.000 1.000 0.01 Piano 'yx'

2 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

3 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

4 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

5 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

6 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

7 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

8 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

9 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

10 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

11 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

12 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

13 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

14 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

15 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

16 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

17 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'


categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.13 0.13 kN/m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 0.068 0.134 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

2 0 0.300 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

3 0 0.288 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

4 0 -0.310 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

5 0 -0.322 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

6 0 0.101 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

7 0 0.060 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

8 0 -0.082 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

9 0 -0.123 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

10 0 0.300 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

11 0 0.288 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

12 0 -0.310 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

13 0 -0.322 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

14 0 0.101 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

15 0 0.060 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

16 0 -0.082 0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

17 0 -0.123 0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00


26

1 82 0.068 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.055 0.01 0.00 0.00

2 82 0.300 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

3 82 0.288 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

4 82 -0.310 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

5 82 -0.322 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

6 82 0.101 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

7 82 0.060 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

8 82 -0.082 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

9 82 -0.123 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

10 82 0.300 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

11 82 0.288 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

12 82 -0.310 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

13 82 -0.322 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

14 82 0.101 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.01 0.00 0.00

15 82 0.060 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

16 82 -0.082 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

17 82 -0.123 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.042 0.00 0.00 0.00

1 164 0.068 -0.134 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

2 164 0.300 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

3 164 0.288 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

4 164 -0.310 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

5 164 -0.322 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

6 164 0.101 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

7 164 0.060 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

8 164 -0.082 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

9 164 -0.123 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

10 164 0.300 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

11 164 0.288 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

12 164 -0.310 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

13 164 -0.322 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

14 164 0.101 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

15 164 0.060 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

16 164 -0.082 -0.103 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00

17 164 -0.123 -0.103 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


------------

kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0.000 0.055 0.183 0.183 1.000 1.000 0.01 Piano 'yx'

2 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

3 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

4 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

5 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

6 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

7 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

8 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

9 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

10 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

11 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

12 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

13 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

14 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

15 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

16 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'

17 0.000 0.042 0.183 0.183 1.000 1.000 0.00 Piano 'yx'


categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot.

qy medio: 0.16 0.38 1.65 2.19 kN/m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 0.070 2.607 0.447 0.000 0.000 0.000 0.00 0.08 0.00

2 0 0.282 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

3 0 0.270 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

4 0 -0.290 0.444 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

5 0 -0.302 0.444 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

6 0 0.097 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

7 0 0.055 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

8 0 -0.075 0.444 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

9 0 -0.117 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

10 0 0.282 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

11 0 0.270 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

12 0 -0.290 0.444 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

13 0 -0.302 0.444 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

14 0 0.097 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

15 0 0.055 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

16 0 -0.075 0.444 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

17 0 -0.117 0.444 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.01 0.00

1 82 0.070 -0.000 -0.000 0.000 -0.183 1.069 0.09 0.00 0.00

2 82 0.282 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

3 82 0.270 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

4 82 -0.290 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

5 82 -0.302 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

6 82 0.097 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

7 82 0.055 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

8 82 -0.075 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

9 82 -0.117 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

10 82 0.282 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

11 82 0.270 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

12 82 -0.290 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

13 82 -0.302 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

14 82 0.097 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

15 82 0.055 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

16 82 -0.075 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

17 82 -0.117 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.182 0.01 0.00 0.00

1 164 0.070 -2.607 -0.447 0.000 -0.000 0.000 0.00 0.08 0.00

2 164 0.282 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

3 164 0.270 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

4 164 -0.290 -0.444 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

5 164 -0.302 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

6 164 0.097 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

7 164 0.055 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

8 164 -0.075 -0.444 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

9 164 -0.117 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

10 164 0.282 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

11 164 0.270 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

12 164 -0.290 -0.444 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

13 164 -0.302 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

14 164 0.097 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

15 164 0.055 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00

16 164 -0.075 -0.444 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00


27

17 164 -0.117 -0.444 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.00 0.01 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


------------

kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0.183 1.069 0.146 0.204 1.000 1.000 0.08 Piano 'zx'

2 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

3 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

4 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

5 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

6 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

7 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

8 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

9 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

10 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

11 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

12 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

13 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

14 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

15 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

16 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

17 0.000 0.182 0.146 0.204 1.000 1.000 0.01 Piano 'zx'

7.3 VERIFICA TRAVI SOLAIO

CONDIZIONI DI CARICO

Carichi Permanenti durata Kmod

Gk,1= permanente strutturale [KN/m2] 0.15 x i= 0.1275 [KN/m] permanente 0.6

Gk,2= permanente portato [KN/m2] 0.2 x i= 0.17 [KN/m] permanente 0.6

Carichi Accidentali [KN/m] Ψ0 Ψ1 Ψ2

Qk,1= folla [KN/m2] 3 x i= 2.55 [KN/m] media 0.8 0.5 0.2 0

Qk,2= speciale [KN/m2] 0 x i= 0 [KN/m] istantanea 1 0 0.5 0

SCHEMA STATICO

Numero appoggi n = 2

Luce L = 1650 [mm]

Sbalzo Sb= 0 [mm]

Lunghezza di influenza del carico i = 850 [mm]

Inclinazione α= 0 [°]

CARATTERISTICHE DEL MATERIALE

Classe di resistenza GL24h

Classe di servizio 2 Base B= 80 [mm] Tasche

Coefficiente di sicurezza γM 1.45 n sp H

Valori caratteristici delle resistenze [N/mm2] Altezza H= 100 [mm] [mm] [mm]

Flessione fm,g,k 24

Trazione parallela fibra ft,0,g,k 16.5 Area A= 8000 [mm2] Altezza equivalente

Trazione perpendicolare fibra ft,90,g,k 0.4 Heq [mm]

Compressione parallela fibra fc,0,g,k 24 Mod. di resistenza Wy= 133333 [mm3]

Compressione perpendicolare fibra fc,90,g,k 2.7 Wx= 106667 [mm3]

Taglio fv,g,k 2.7 Mom. d'inerzia Jy= 6666667 [mm4]

Moduli elastici [N/mm2] Jx= 4266667 [mm4]

Modulo elastico medio parallelo alle fibre E0,g,mean 11600

Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E0,g,05 9400

Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre E90,g,mean 390 Coeff. lung. Libera infless. β = 1

Modulo di taglio medio Gg,mean 720 Lunghezza di instabilità Lef = 1650 [mm]

Massa volumica [KN/m3] Snellezza relativa λrel,y,m = 0.32Coeff. Instab.

flesso torsionale Kcrit,y= 1

Assunta nei calcoli ρg,k 3.8 Snellezza relativa λrel,x,m = 0.23Coeff. Instab.

flesso torsionale Kcrit,x= 1

VERIFICHE SLU

QSLU Msdx Msdy Vsd σm,y,d σm,x,d τz,d fm,g,d

σm,y,d/(Kcrit,y x

fm,g,d )

+σm,x,d/(Kcrit,x x fv,g,d τz,d/fv,g,d

[KN/m] [KNm] [KNm] [KN] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] Verificato [N/mm2] Verificato

QSLU = 1.3 x G + 1.5 x Q 4.21 1.43 0.00 3.47 10.75 0.00 0.65 13.24 0.81 1.49 0.44

VERIFICHE SLE

Verifica a breve termine (Deformazione istantanea, Comb. Rara)

QSLE,perm QSLE,acc QSLE uist,max uist,rara L/uist,rara min L/uist,rara

[KN/m] [KN/m] [KN/m] [mm] [mm] Verificato

QSLE = G + Q + Ψ0,k x Qk = 0.2975 2.55 2.8475 3.76 3.36 491 300

Verifica a lungo termine (Deformazione differita, Comb. Quasi Perm.)

QSLE,perm Kdef uist,QPerm

[KN/m] [mm]

QSLE = G + Ψ2,k x Qk = 0.2975 0.6 0.63

Deformazione totale

ufin = uist,rara + uist,Qperm + uc = 3.99 [mm] L/ufin = 413 Verificato > 250

CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE

CARATTERISTICHE TRAVE

VERIFICA TRAVI IN LEGNO LAMELLARE


28

7.4 VERIFICA CONTROVENTI

Si riporta di seguito l’inviluppo delle sollecitazioni e le verifiche delle travi di controvento.

Andamento dello sforzo normale (KN)

VERIFICHE CONTROVENTI Elemento: TRAVE Metodo di verifica: NTC 2008 - Eurocodice 5

Gruppo: 4 Descrizione: Controventi

Tabella: Tabella reticolare travi e pilastri

Tipo legno: Legno lamellare GL24h Beta piano 'yx': 1.000 Beta piano 'zx': 1.000

k mod: 0.800


------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

N.comb. N ( kN) Sez.utile (cmq) Sn.yx Sn.zx Kc,yx Kc,zx I.R. I.S. Note

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -0.055 80.0 70 87 0.670 0.465 0.00 0.00 Piano 'zx'

2 -2.988 80.0 70 87 0.670 0.465 0.03 0.06 Piano 'zx'

3 2.927 80.0 1 1 0.000 0.000 0.04 0.00 Piano 'yx'

4 -2.993 80.0 70 87 0.670 0.465 0.03 0.06 Piano 'zx'

5 2.923 80.0 1 1 0.000 0.000 0.04 0.00 Piano 'yx'

6 -9.891 80.0 70 87 0.670 0.465 0.09 0.20 Piano 'zx'

7 9.827 80.0 1 1 0.000 0.000 0.13 0.00 Piano 'yx'

8 -9.892 80.0 70 87 0.670 0.465 0.09 0.20 Piano 'zx'

9 9.825 80.0 1 1 0.000 0.000 0.13 0.00 Piano 'yx'

10 -2.988 80.0 70 87 0.670 0.465 0.03 0.06 Piano 'zx'

11 2.927 80.0 1 1 0.000 0.000 0.04 0.00 Piano 'yx'

12 -2.993 80.0 70 87 0.670 0.465 0.03 0.06 Piano 'zx'

13 2.923 80.0 1 1 0.000 0.000 0.04 0.00 Piano 'yx'

14 -9.891 80.0 70 87 0.670 0.465 0.09 0.20 Piano 'zx'

15 9.827 80.0 1 1 0.000 0.000 0.13 0.00 Piano 'yx'

16 -9.892 80.0 70 87 0.670 0.465 0.09 0.20 Piano 'zx'

17 9.825 80.0 1 1 0.000 0.000 0.13 0.00 Piano 'yx'


------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -0.055 80.0 70 87 0.670 0.465 0.00 0.00 Piano 'zx'

2 2.970 80.0 1 1 0.000 0.000 0.04 0.00 Piano 'yx'

3 -3.031 80.0 70 87 0.670 0.465 0.03 0.06 Piano 'zx'

4 2.966 80.0 1 1 0.000 0.000 0.04 0.00 Piano 'yx'

5 -3.036 80.0 70 87 0.670 0.465 0.03 0.06 Piano 'zx'

6 9.971 80.0 1 1 0.000 0.000 0.14 0.00 Piano 'yx'

7 -10.030 80.0 70 87 0.670 0.465 0.09 0.20 Piano 'zx'

8 9.969 80.0 1 1 0.000 0.000 0.14 0.00 Piano 'yx'

9 -10.040 80.0 70 87 0.670 0.465 0.09 0.20 Piano 'zx'

10 2.970 80.0 1 1 0.000 0.000 0.04 0.00 Piano 'yx'

11 -3.031 80.0 70 87 0.670 0.465 0.03 0.06 Piano 'zx'

12 2.966 80.0 1 1 0.000 0.000 0.04 0.00 Piano 'yx'

13 -3.036 80.0 70 87 0.670 0.465 0.03 0.06 Piano 'zx'

14 9.971 80.0 1 1 0.000 0.000 0.14 0.00 Piano 'yx'

15 -10.030 80.0 70 87 0.670 0.465 0.09 0.20 Piano 'zx'

16 9.969 80.0 1 1 0.000 0.000 0.14 0.00 Piano 'yx'

17 -10.040 80.0 70 87 0.670 0.465 0.09 0.20 Piano 'zx'


------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -0.107 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

2 -0.408 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.01 Piano 'zx'

3 -0.380 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.01 Piano 'zx'

4 0.401 80.0 1 1 0.000 0.000 0.01 0.00 Piano 'yx'

5 0.429 80.0 1 1 0.000 0.000 0.01 0.00 Piano 'yx'

6 -0.158 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

7 -0.064 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

8 0.085 80.0 1 1 0.000 0.000 0.00 0.00 Piano 'yx'

9 0.178 80.0 1 1 0.000 0.000 0.00 0.00 Piano 'yx'

10 -0.408 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.01 Piano 'zx'

11 -0.380 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.01 Piano 'zx'

12 0.401 80.0 1 1 0.000 0.000 0.01 0.00 Piano 'yx'

13 0.429 80.0 1 1 0.000 0.000 0.01 0.00 Piano 'yx'

14 -0.158 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

15 -0.064 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

16 0.085 80.0 1 1 0.000 0.000 0.00 0.00 Piano 'yx'

17 0.178 80.0 1 1 0.000 0.000 0.00 0.00 Piano 'yx'


------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


29

1 -0.098 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

2 -0.398 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.01 Piano 'zx'

3 -0.385 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.01 Piano 'zx'

4 0.413 80.0 1 1 0.000 0.000 0.01 0.00 Piano 'yx'

5 0.426 80.0 1 1 0.000 0.000 0.01 0.00 Piano 'yx'

6 -0.130 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

7 -0.085 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

8 0.113 80.0 1 1 0.000 0.000 0.00 0.00 Piano 'yx'

9 0.158 80.0 1 1 0.000 0.000 0.00 0.00 Piano 'yx'

10 -0.398 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.01 Piano 'zx'

11 -0.385 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.01 Piano 'zx'

12 0.413 80.0 1 1 0.000 0.000 0.01 0.00 Piano 'yx'

13 0.426 80.0 1 1 0.000 0.000 0.01 0.00 Piano 'yx'

14 -0.130 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

15 -0.085 80.0 81 101 0.530 0.355 0.00 0.00 Piano 'zx'

16 0.113 80.0 1 1 0.000 0.000 0.00 0.00 Piano 'yx'

17 0.158 80.0 1 1 0.000 0.000 0.00 0.00 Piano 'yx'

7.5 VERIFICA DEI PILASTRI

Si riporta di seguito l’inviluppo delle sollecitazioni e le verifiche dei pilastri in c.a..

Inviluppo dello Sforzo Normale(KN), del Taglio in direzione y (KN) e del Momento in direzione z (KN m)

VERIFICHE SLU Elemento: TRAVE Metodo di verifica: NTC 2008 - Eurocodice 5

Gruppo: 1 Descrizione: Pilastri

Tabella: Tabella pilastri

Tipo legno: Legno lamellare GL24h Beta piano 'yx': 1.000 Beta piano 'zx': 1.000

k mod: 0.800


-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 -8.761 0.470 0.007 0.000 0.000 -1.602 0.18 0.02 0.00

2 0 -1.765 2.187 0.562 0.000 0.000 -4.681 0.52 0.09 0.00

3 0 -5.160 2.189 -0.558 0.000 0.000 -4.677 0.52 0.09 0.00

4 0 -1.724 -2.170 0.564 0.000 0.000 4.656 0.52 0.09 0.00

5 0 -5.119 -2.168 -0.557 0.000 0.000 4.659 0.52 0.09 0.00

6 0 2.211 0.660 1.871 0.000 0.000 -1.417 0.17 0.08 0.00

7 0 -9.107 0.666 -1.865 0.000 0.000 -1.406 0.16 0.08 0.00

8 0 2.223 -0.647 1.871 0.000 0.000 1.384 0.16 0.08 0.00

9 0 -9.095 -0.641 -1.865 0.000 0.000 1.395 0.16 0.08 0.00

10 0 -1.765 2.187 0.562 0.000 0.000 -4.681 0.52 0.09 0.00

11 0 -5.160 2.189 -0.558 0.000 0.000 -4.677 0.52 0.09 0.00

12 0 -1.724 -2.170 0.564 0.000 0.000 4.656 0.52 0.09 0.00

13 0 -5.119 -2.168 -0.557 0.000 0.000 4.659 0.52 0.09 0.00

14 0 2.211 0.660 1.871 0.000 0.000 -1.417 0.17 0.08 0.00

15 0 -9.107 0.666 -1.865 0.000 0.000 -1.406 0.16 0.08 0.00

16 0 2.223 -0.647 1.871 0.000 0.000 1.384 0.16 0.08 0.00

17 0 -9.095 -0.641 -1.865 0.000 0.000 1.395 0.16 0.08 0.00

1 58 -8.667 0.470 0.007 0.000 -0.004 -1.332 0.15 0.02 0.00

2 58 -1.693 2.187 0.562 0.000 -0.323 -3.423 0.40 0.09 0.00

3 58 -5.088 2.189 -0.558 0.000 0.321 -3.419 0.40 0.09 0.00

4 58 -1.652 -2.170 0.564 0.000 -0.324 3.409 0.40 0.09 0.00

5 58 -5.047 -2.168 -0.557 0.000 0.320 3.412 0.40 0.09 0.00

6 58 2.283 0.660 1.871 0.000 -1.076 -1.037 0.21 0.08 0.00

7 58 -9.035 0.666 -1.865 0.000 1.073 -1.023 0.20 0.08 0.00

8 58 2.296 -0.647 1.871 0.000 -1.076 1.012 0.21 0.08 0.00

9 58 -9.023 -0.641 -1.865 0.000 1.072 1.026 0.20 0.08 0.00

10 58 -1.693 2.187 0.562 0.000 -0.323 -3.423 0.40 0.09 0.00

11 58 -5.088 2.189 -0.558 0.000 0.321 -3.419 0.40 0.09 0.00

12 58 -1.652 -2.170 0.564 0.000 -0.324 3.409 0.40 0.09 0.00

13 58 -5.047 -2.168 -0.557 0.000 0.320 3.412 0.40 0.09 0.00

14 58 2.283 0.660 1.871 0.000 -1.076 -1.037 0.21 0.08 0.00

15 58 -9.035 0.666 -1.865 0.000 1.073 -1.023 0.20 0.08 0.00

16 58 2.296 -0.647 1.871 0.000 -1.076 1.012 0.21 0.08 0.00

17 58 -9.023 -0.641 -1.865 0.000 1.072 1.026 0.20 0.08 0.00

1 115 -8.573 0.470 0.007 0.000 -0.008 -1.062 0.12 0.02 0.00


30

2 115 -1.621 2.187 0.562 0.000 -0.647 -2.165 0.29 0.09 0.00

3 115 -5.016 2.189 -0.558 0.000 0.642 -2.160 0.29 0.09 0.00

4 115 -1.579 -2.170 0.564 0.000 -0.649 2.161 0.29 0.09 0.00

5 115 -4.975 -2.168 -0.557 0.000 0.640 2.166 0.29 0.09 0.00

6 115 2.355 0.660 1.871 0.000 -2.151 -0.657 0.30 0.08 0.00

7 115 -8.963 0.666 -1.865 0.000 2.145 -0.640 0.29 0.08 0.00

8 115 2.368 -0.647 1.871 0.000 -2.152 0.640 0.30 0.08 0.00

9 115 -8.951 -0.641 -1.865 0.000 2.144 0.658 0.29 0.08 0.00

10 115 -1.621 2.187 0.562 0.000 -0.647 -2.165 0.29 0.09 0.00

11 115 -5.016 2.189 -0.558 0.000 0.642 -2.160 0.29 0.09 0.00

12 115 -1.579 -2.170 0.564 0.000 -0.649 2.161 0.29 0.09 0.00

13 115 -4.975 -2.168 -0.557 0.000 0.640 2.166 0.29 0.09 0.00

14 115 2.355 0.660 1.871 0.000 -2.151 -0.657 0.30 0.08 0.00

15 115 -8.963 0.666 -1.865 0.000 2.145 -0.640 0.29 0.08 0.00

16 115 2.368 -0.647 1.871 0.000 -2.152 0.640 0.30 0.08 0.00

17 115 -8.951 -0.641 -1.865 0.000 2.144 0.658 0.29 0.08 0.00

Verifica di STABILITA'

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

NC Fx My Mz Sn.yx Sn.zx Kc,yx Kc,zx I.S. Nota

-- ------------

kN kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -8.761 0.008 1.602 25 25 0.988 0.988 0.20 Piano 'yx'

2 -1.765 0.647 4.681 25 25 0.988 0.988 0.57 Piano 'yx'

3 -5.160 0.642 4.677 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

4 -1.724 0.649 4.656 25 25 0.988 0.988 0.57 Piano 'yx'

5 -5.119 0.640 4.659 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

7 -9.107 2.145 1.406 25 25 0.988 0.988 0.37 Piano 'yx'

9 -9.095 2.144 1.395 25 25 0.988 0.988 0.37 Piano 'yx'

10 -1.765 0.647 4.681 25 25 0.988 0.988 0.57 Piano 'yx'

11 -5.160 0.642 4.677 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

12 -1.724 0.649 4.656 25 25 0.988 0.988 0.57 Piano 'yx'

13 -5.119 0.640 4.659 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

15 -9.107 2.145 1.406 25 25 0.988 0.988 0.37 Piano 'yx'

17 -9.095 2.144 1.395 25 25 0.988 0.988 0.37 Piano 'yx'


-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 -8.725 0.464 0.007 0.000 0.000 -1.591 0.18 0.02 0.00

2 0 -3.429 2.187 0.559 0.000 0.000 -4.675 0.52 0.09 0.00

3 0 -3.427 2.185 -0.554 0.000 0.000 -4.678 0.52 0.09 0.00

4 0 -3.390 -2.171 0.560 0.000 0.000 4.666 0.52 0.09 0.00

5 0 -3.389 -2.172 -0.553 0.000 0.000 4.663 0.52 0.09 0.00

6 0 -3.417 0.664 1.857 0.000 0.000 -1.402 0.16 0.08 0.00

7 0 -3.412 0.658 -1.852 0.000 0.000 -1.412 0.16 0.08 0.00

8 0 -3.405 -0.644 1.857 0.000 0.000 1.400 0.15 0.08 0.00

9 0 -3.401 -0.649 -1.851 0.000 0.000 1.390 0.15 0.08 0.00

10 0 -3.429 2.187 0.559 0.000 0.000 -4.675 0.52 0.09 0.00

11 0 -3.427 2.185 -0.554 0.000 0.000 -4.678 0.52 0.09 0.00

12 0 -3.390 -2.171 0.560 0.000 0.000 4.666 0.52 0.09 0.00

13 0 -3.389 -2.172 -0.553 0.000 0.000 4.663 0.52 0.09 0.00

14 0 -3.417 0.664 1.857 0.000 0.000 -1.402 0.16 0.08 0.00

15 0 -3.412 0.658 -1.852 0.000 0.000 -1.412 0.16 0.08 0.00

16 0 -3.405 -0.644 1.857 0.000 0.000 1.400 0.15 0.08 0.00

17 0 -3.401 -0.649 -1.851 0.000 0.000 1.390 0.15 0.08 0.00

1 58 -8.631 0.464 0.007 0.000 -0.004 -1.324 0.15 0.02 0.00

2 58 -3.357 2.187 0.559 0.000 -0.321 -3.417 0.40 0.09 0.00

3 58 -3.355 2.185 -0.554 0.000 0.319 -3.421 0.40 0.09 0.00

4 58 -3.318 -2.171 0.560 0.000 -0.322 3.417 0.40 0.09 0.00

5 58 -3.317 -2.172 -0.553 0.000 0.318 3.414 0.40 0.09 0.00

6 58 -3.345 0.664 1.857 0.000 -1.068 -1.020 0.20 0.08 0.00

7 58 -3.340 0.658 -1.852 0.000 1.065 -1.034 0.20 0.08 0.00

8 58 -3.333 -0.644 1.857 0.000 -1.068 1.030 0.20 0.08 0.00

9 58 -3.329 -0.649 -1.851 0.000 1.065 1.017 0.20 0.08 0.00

10 58 -3.357 2.187 0.559 0.000 -0.321 -3.417 0.40 0.09 0.00

11 58 -3.355 2.185 -0.554 0.000 0.319 -3.421 0.40 0.09 0.00

12 58 -3.318 -2.171 0.560 0.000 -0.322 3.417 0.40 0.09 0.00

13 58 -3.317 -2.172 -0.553 0.000 0.318 3.414 0.40 0.09 0.00

14 58 -3.345 0.664 1.857 0.000 -1.068 -1.020 0.20 0.08 0.00

15 58 -3.340 0.658 -1.852 0.000 1.065 -1.034 0.20 0.08 0.00

16 58 -3.333 -0.644 1.857 0.000 -1.068 1.030 0.20 0.08 0.00

17 58 -3.329 -0.649 -1.851 0.000 1.065 1.017 0.20 0.08 0.00

1 115 -8.537 0.464 0.007 0.000 -0.008 -1.057 0.12 0.02 0.00

2 115 -3.284 2.187 0.559 0.000 -0.643 -2.160 0.29 0.09 0.00

3 115 -3.283 2.185 -0.554 0.000 0.637 -2.165 0.29 0.09 0.00

4 115 -3.246 -2.171 0.560 0.000 -0.644 2.169 0.29 0.09 0.00

5 115 -3.245 -2.172 -0.553 0.000 0.636 2.164 0.29 0.09 0.00

6 115 -3.272 0.664 1.857 0.000 -2.136 -0.638 0.29 0.08 0.00

7 115 -3.268 0.658 -1.852 0.000 2.129 -0.656 0.29 0.08 0.00

8 115 -3.261 -0.644 1.857 0.000 -2.136 0.660 0.29 0.08 0.00

9 115 -3.257 -0.649 -1.851 0.000 2.129 0.643 0.29 0.08 0.00

10 115 -3.284 2.187 0.559 0.000 -0.643 -2.160 0.29 0.09 0.00

11 115 -3.283 2.185 -0.554 0.000 0.637 -2.165 0.29 0.09 0.00

12 115 -3.246 -2.171 0.560 0.000 -0.644 2.169 0.29 0.09 0.00

13 115 -3.245 -2.172 -0.553 0.000 0.636 2.164 0.29 0.09 0.00

14 115 -3.272 0.664 1.857 0.000 -2.136 -0.638 0.29 0.08 0.00

15 115 -3.268 0.658 -1.852 0.000 2.129 -0.656 0.29 0.08 0.00

16 115 -3.261 -0.644 1.857 0.000 -2.136 0.660 0.29 0.08 0.00

17 115 -3.257 -0.649 -1.851 0.000 2.129 0.643 0.29 0.08 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------

kN kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -8.725 0.008 1.591 25 25 0.988 0.988 0.20 Piano 'yx'

2 -3.429 0.643 4.675 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

3 -3.427 0.637 4.678 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

4 -3.390 0.644 4.666 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

5 -3.389 0.636 4.663 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

6 -3.417 2.136 1.402 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

7 -3.412 2.129 1.412 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

8 -3.405 2.136 1.400 25 25 0.988 0.988 0.35 Piano 'yx'

9 -3.401 2.129 1.390 25 25 0.988 0.988 0.35 Piano 'yx'

10 -3.429 0.643 4.675 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

11 -3.427 0.637 4.678 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

12 -3.390 0.644 4.666 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

13 -3.389 0.636 4.663 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

14 -3.417 2.136 1.402 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

15 -3.412 2.129 1.412 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'


31

16 -3.405 2.136 1.400 25 25 0.988 0.988 0.35 Piano 'yx'

17 -3.401 2.129 1.390 25 25 0.988 0.988 0.35 Piano 'yx'


-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 -8.749 0.430 -0.007 0.000 0.000 -1.561 0.17 0.02 0.00

2 0 -3.416 2.189 0.566 0.000 0.000 -4.681 0.52 0.09 0.00

3 0 -3.417 2.177 -0.570 0.000 0.000 -4.667 0.52 0.09 0.00

4 0 -3.454 -2.191 0.565 0.000 0.000 4.679 0.52 0.09 0.00

5 0 -3.456 -2.203 -0.572 0.000 0.000 4.694 0.52 0.09 0.00

6 0 -3.428 0.670 1.891 0.000 0.000 -1.422 0.16 0.08 0.00

7 0 -3.432 0.630 -1.896 0.000 0.000 -1.373 0.15 0.08 0.00

8 0 -3.439 -0.644 1.891 0.000 0.000 1.386 0.15 0.08 0.00

9 0 -3.444 -0.684 -1.897 0.000 0.000 1.435 0.16 0.08 0.00

10 0 -3.416 2.189 0.566 0.000 0.000 -4.681 0.52 0.09 0.00

11 0 -3.417 2.177 -0.570 0.000 0.000 -4.667 0.52 0.09 0.00

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13 0 -3.456 -2.203 -0.572 0.000 0.000 4.694 0.52 0.09 0.00

14 0 -3.428 0.670 1.891 0.000 0.000 -1.422 0.16 0.08 0.00

15 0 -3.432 0.630 -1.896 0.000 0.000 -1.373 0.15 0.08 0.00

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17 0 -3.444 -0.684 -1.897 0.000 0.000 1.435 0.16 0.08 0.00

1 58 -8.655 0.430 -0.007 0.000 0.004 -1.314 0.15 0.02 0.00

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3 58 -3.345 2.177 -0.570 0.000 0.328 -3.415 0.40 0.09 0.00

4 58 -3.382 -2.191 0.565 0.000 -0.325 3.420 0.40 0.09 0.00

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6 58 -3.356 0.670 1.891 0.000 -1.088 -1.037 0.20 0.08 0.00

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11 58 -3.345 2.177 -0.570 0.000 0.328 -3.415 0.40 0.09 0.00

12 58 -3.382 -2.191 0.565 0.000 -0.325 3.420 0.40 0.09 0.00

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14 58 -3.356 0.670 1.891 0.000 -1.088 -1.037 0.20 0.08 0.00

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17 58 -3.372 -0.684 -1.897 0.000 1.091 1.041 0.20 0.08 0.00

1 115 -8.561 0.430 -0.007 0.000 0.008 -1.067 0.12 0.02 0.00

2 115 -3.272 2.189 0.566 0.000 -0.651 -2.164 0.29 0.09 0.00

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4 115 -3.310 -2.191 0.565 0.000 -0.649 2.160 0.29 0.09 0.00

5 115 -3.311 -2.203 -0.572 0.000 0.657 2.160 0.29 0.09 0.00

6 115 -3.283 0.670 1.891 0.000 -2.175 -0.652 0.29 0.08 0.00

7 115 -3.288 0.630 -1.896 0.000 2.181 -0.649 0.29 0.08 0.00

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9 115 -3.299 -0.684 -1.897 0.000 2.181 0.648 0.29 0.08 0.00

10 115 -3.272 2.189 0.566 0.000 -0.651 -2.164 0.29 0.09 0.00

11 115 -3.273 2.177 -0.570 0.000 0.656 -2.163 0.29 0.09 0.00

12 115 -3.310 -2.191 0.565 0.000 -0.649 2.160 0.29 0.09 0.00

13 115 -3.311 -2.203 -0.572 0.000 0.657 2.160 0.29 0.09 0.00

14 115 -3.283 0.670 1.891 0.000 -2.175 -0.652 0.29 0.08 0.00

15 115 -3.288 0.630 -1.896 0.000 2.181 -0.649 0.29 0.08 0.00

16 115 -3.295 -0.644 1.891 0.000 -2.174 0.645 0.29 0.08 0.00

17 115 -3.299 -0.684 -1.897 0.000 2.181 0.648 0.29 0.08 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------

kN kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -8.749 0.008 1.561 25 25 0.988 0.988 0.20 Piano 'yx'

2 -3.416 0.651 4.681 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

3 -3.417 0.656 4.667 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

4 -3.454 0.649 4.679 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

5 -3.456 0.657 4.694 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

6 -3.428 2.175 1.422 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

7 -3.432 2.181 1.373 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

8 -3.439 2.174 1.386 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

9 -3.444 2.181 1.435 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

10 -3.416 0.651 4.681 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

11 -3.417 0.656 4.667 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

12 -3.454 0.649 4.679 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

13 -3.456 0.657 4.694 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

14 -3.428 2.175 1.422 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

15 -3.432 2.181 1.373 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

16 -3.439 2.174 1.386 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'

17 -3.444 2.181 1.435 25 25 0.988 0.988 0.36 Piano 'yx'


-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 -8.786 0.423 -0.007 0.000 0.000 -1.550 0.17 0.02 0.00

2 0 -5.174 2.175 0.570 0.000 0.000 -4.664 0.52 0.09 0.00

3 0 -1.729 2.187 -0.574 0.000 0.000 -4.679 0.52 0.09 0.00

4 0 -5.210 -2.207 0.569 0.000 0.000 4.700 0.52 0.09 0.00

5 0 -1.765 -2.195 -0.576 0.000 0.000 4.685 0.52 0.09 0.00

6 0 -9.206 0.627 1.905 0.000 0.000 -1.370 0.15 0.08 0.00

7 0 2.278 0.668 -1.910 0.000 0.000 -1.419 0.17 0.08 0.00

8 0 -9.217 -0.687 1.904 0.000 0.000 1.440 0.16 0.08 0.00

9 0 2.267 -0.647 -1.911 0.000 0.000 1.391 0.16 0.08 0.00

10 0 -5.174 2.175 0.570 0.000 0.000 -4.664 0.52 0.09 0.00

11 0 -1.729 2.187 -0.574 0.000 0.000 -4.679 0.52 0.09 0.00

12 0 -5.210 -2.207 0.569 0.000 0.000 4.700 0.52 0.09 0.00

13 0 -1.765 -2.195 -0.576 0.000 0.000 4.685 0.52 0.09 0.00

14 0 -9.206 0.627 1.905 0.000 0.000 -1.370 0.15 0.08 0.00

15 0 2.278 0.668 -1.910 0.000 0.000 -1.419 0.17 0.08 0.00

16 0 -9.217 -0.687 1.904 0.000 0.000 1.440 0.16 0.08 0.00

17 0 2.267 -0.647 -1.911 0.000 0.000 1.391 0.16 0.08 0.00

1 58 -8.692 0.423 -0.007 0.000 0.004 -1.307 0.15 0.02 0.00

2 58 -5.102 2.175 0.570 0.000 -0.328 -3.414 0.40 0.09 0.00

3 58 -1.657 2.187 -0.574 0.000 0.330 -3.421 0.40 0.09 0.00

4 58 -5.138 -2.207 0.569 0.000 -0.327 3.431 0.41 0.09 0.00

5 58 -1.693 -2.195 -0.576 0.000 0.331 3.424 0.40 0.09 0.00

6 58 -9.134 0.627 1.905 0.000 -1.095 -1.009 0.20 0.08 0.00

7 58 2.350 0.668 -1.910 0.000 1.099 -1.035 0.21 0.08 0.00

8 58 -9.145 -0.687 1.904 0.000 -1.095 1.045 0.20 0.08 0.00


32

9 58 2.339 -0.647 -1.911 0.000 1.099 1.019 0.21 0.08 0.00

10 58 -5.102 2.175 0.570 0.000 -0.328 -3.414 0.40 0.09 0.00

11 58 -1.657 2.187 -0.574 0.000 0.330 -3.421 0.40 0.09 0.00

12 58 -5.138 -2.207 0.569 0.000 -0.327 3.431 0.41 0.09 0.00

13 58 -1.693 -2.195 -0.576 0.000 0.331 3.424 0.40 0.09 0.00

14 58 -9.134 0.627 1.905 0.000 -1.095 -1.009 0.20 0.08 0.00

15 58 2.350 0.668 -1.910 0.000 1.099 -1.035 0.21 0.08 0.00

16 58 -9.145 -0.687 1.904 0.000 -1.095 1.045 0.20 0.08 0.00

17 58 2.339 -0.647 -1.911 0.000 1.099 1.019 0.21 0.08 0.00

1 115 -8.598 0.423 -0.007 0.000 0.008 -1.064 0.12 0.02 0.00

2 115 -5.030 2.175 0.570 0.000 -0.656 -2.163 0.29 0.09 0.00

3 115 -1.585 2.187 -0.574 0.000 0.661 -2.164 0.29 0.09 0.00

4 115 -5.065 -2.207 0.569 0.000 -0.654 2.162 0.29 0.09 0.00

5 115 -1.620 -2.195 -0.576 0.000 0.662 2.162 0.29 0.09 0.00

6 115 -9.061 0.627 1.905 0.000 -2.190 -0.648 0.29 0.08 0.00

7 115 2.422 0.668 -1.910 0.000 2.197 -0.651 0.30 0.08 0.00

8 115 -9.072 -0.687 1.904 0.000 -2.190 0.650 0.29 0.08 0.00

9 115 2.411 -0.647 -1.911 0.000 2.197 0.647 0.30 0.08 0.00

10 115 -5.030 2.175 0.570 0.000 -0.656 -2.163 0.29 0.09 0.00

11 115 -1.585 2.187 -0.574 0.000 0.661 -2.164 0.29 0.09 0.00

12 115 -5.065 -2.207 0.569 0.000 -0.654 2.162 0.29 0.09 0.00

13 115 -1.620 -2.195 -0.576 0.000 0.662 2.162 0.29 0.09 0.00

14 115 -9.061 0.627 1.905 0.000 -2.190 -0.648 0.29 0.08 0.00

15 115 2.422 0.668 -1.910 0.000 2.197 -0.651 0.30 0.08 0.00

16 115 -9.072 -0.687 1.904 0.000 -2.190 0.650 0.29 0.08 0.00

17 115 2.411 -0.647 -1.911 0.000 2.197 0.647 0.30 0.08 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------

kN kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -8.786 0.008 1.550 25 25 0.988 0.988 0.20 Piano 'yx'

2 -5.174 0.656 4.664 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

3 -1.729 0.661 4.679 25 25 0.988 0.988 0.57 Piano 'yx'

4 -5.210 0.654 4.700 25 25 0.988 0.988 0.59 Piano 'yx'

5 -1.765 0.662 4.685 25 25 0.988 0.988 0.57 Piano 'yx'

6 -9.206 2.190 1.370 25 25 0.988 0.988 0.38 Piano 'yx'

8 -9.217 2.190 1.440 25 25 0.988 0.988 0.38 Piano 'yx'

10 -5.174 0.656 4.664 25 25 0.988 0.988 0.58 Piano 'yx'

11 -1.729 0.661 4.679 25 25 0.988 0.988 0.57 Piano 'yx'

12 -5.210 0.654 4.700 25 25 0.988 0.988 0.59 Piano 'yx'

13 -1.765 0.662 4.685 25 25 0.988 0.988 0.57 Piano 'yx'

14 -9.206 2.190 1.370 25 25 0.988 0.988 0.38 Piano 'yx'

16 -9.217 2.190 1.440 25 25 0.988 0.988 0.38 Piano 'yx'


-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 -3.160 0.450 -0.003 0.000 -0.008 -1.066 0.12 0.02 0.00

2 0 -0.885 0.914 -0.272 0.000 -0.646 -2.169 0.29 0.04 0.00

3 0 -0.884 0.906 0.270 0.000 0.642 -2.159 0.29 0.04 0.00

4 0 -0.846 -0.904 -0.272 0.000 -0.648 2.157 0.29 0.04 0.00

5 0 -0.846 -0.911 0.269 0.000 0.640 2.167 0.29 0.04 0.00

6 0 -0.872 0.287 -0.903 0.000 -2.150 -0.668 0.29 0.04 0.00

7 0 -0.870 0.261 0.901 0.000 2.144 -0.633 0.29 0.04 0.00

8 0 -0.861 -0.259 -0.904 0.000 -2.151 0.630 0.29 0.04 0.00

9 0 -0.858 -0.284 0.901 0.000 2.144 0.665 0.29 0.04 0.00

10 0 -0.885 0.914 -0.272 0.000 -0.646 -2.169 0.29 0.04 0.00

11 0 -0.884 0.906 0.270 0.000 0.642 -2.159 0.29 0.04 0.00

12 0 -0.846 -0.904 -0.272 0.000 -0.648 2.157 0.29 0.04 0.00

13 0 -0.846 -0.911 0.269 0.000 0.640 2.167 0.29 0.04 0.00

14 0 -0.872 0.287 -0.903 0.000 -2.150 -0.668 0.29 0.04 0.00

15 0 -0.870 0.261 0.901 0.000 2.144 -0.633 0.29 0.04 0.00

16 0 -0.861 -0.259 -0.904 0.000 -2.151 0.630 0.29 0.04 0.00

17 0 -0.858 -0.284 0.901 0.000 2.144 0.665 0.29 0.04 0.00

1 119 -2.966 0.450 -0.003 0.000 -0.004 -0.531 0.06 0.02 0.00

2 119 -0.735 0.914 -0.272 0.000 -0.323 -1.082 0.14 0.04 0.00

3 119 -0.735 0.906 0.270 0.000 0.321 -1.081 0.14 0.04 0.00

4 119 -0.697 -0.904 -0.272 0.000 -0.324 1.082 0.14 0.04 0.00

5 119 -0.696 -0.911 0.269 0.000 0.320 1.083 0.14 0.04 0.00

6 119 -0.723 0.287 -0.903 0.000 -1.075 -0.326 0.14 0.04 0.00

7 119 -0.721 0.261 0.901 0.000 1.072 -0.322 0.14 0.04 0.00

8 119 -0.711 -0.259 -0.904 0.000 -1.076 0.323 0.14 0.04 0.00

9 119 -0.709 -0.284 0.901 0.000 1.072 0.327 0.14 0.04 0.00

10 119 -0.735 0.914 -0.272 0.000 -0.323 -1.082 0.14 0.04 0.00

11 119 -0.735 0.906 0.270 0.000 0.321 -1.081 0.14 0.04 0.00

12 119 -0.697 -0.904 -0.272 0.000 -0.324 1.082 0.14 0.04 0.00

13 119 -0.696 -0.911 0.269 0.000 0.320 1.083 0.14 0.04 0.00

14 119 -0.723 0.287 -0.903 0.000 -1.075 -0.326 0.14 0.04 0.00

15 119 -0.721 0.261 0.901 0.000 1.072 -0.322 0.14 0.04 0.00

16 119 -0.711 -0.259 -0.904 0.000 -1.076 0.323 0.14 0.04 0.00

17 119 -0.709 -0.284 0.901 0.000 1.072 0.327 0.14 0.04 0.00

1 238 -2.771 0.450 -0.003 0.000 0.000 0.005 0.00 0.02 0.00

2 238 -0.586 0.914 -0.272 0.000 0.000 0.005 0.00 0.04 0.00

3 238 -0.585 0.906 0.270 0.000 0.000 -0.002 0.00 0.04 0.00

4 238 -0.548 -0.904 -0.272 0.000 0.000 0.006 0.00 0.04 0.00

5 238 -0.547 -0.911 0.269 0.000 0.000 -0.002 0.00 0.04 0.00

6 238 -0.573 0.287 -0.903 0.000 0.000 0.015 0.00 0.04 0.00

7 238 -0.571 0.261 0.901 0.000 0.000 -0.011 0.00 0.04 0.00

8 238 -0.562 -0.259 -0.904 0.000 0.000 0.015 0.00 0.04 0.00

9 238 -0.560 -0.284 0.901 0.000 0.000 -0.011 0.00 0.04 0.00

10 238 -0.586 0.914 -0.272 0.000 0.000 0.005 0.00 0.04 0.00

11 238 -0.585 0.906 0.270 0.000 0.000 -0.002 0.00 0.04 0.00

12 238 -0.548 -0.904 -0.272 0.000 0.000 0.006 0.00 0.04 0.00

13 238 -0.547 -0.911 0.269 0.000 0.000 -0.002 0.00 0.04 0.00

14 238 -0.573 0.287 -0.903 0.000 0.000 0.015 0.00 0.04 0.00

15 238 -0.571 0.261 0.901 0.000 0.000 -0.011 0.00 0.04 0.00

16 238 -0.562 -0.259 -0.904 0.000 0.000 0.015 0.00 0.04 0.00

17 238 -0.560 -0.284 0.901 0.000 0.000 -0.011 0.00 0.04 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------

kN kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -3.160 0.008 1.066 52 52 0.882 0.882 0.13 Piano 'yx'

2 -0.885 0.646 2.169 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

3 -0.884 0.642 2.159 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

4 -0.846 0.648 2.157 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'


33

5 -0.846 0.640 2.167 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

6 -0.872 2.150 0.668 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

7 -0.870 2.144 0.633 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

8 -0.861 2.151 0.630 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

9 -0.858 2.144 0.665 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

10 -0.885 0.646 2.169 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

11 -0.884 0.642 2.159 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

12 -0.846 0.648 2.157 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

13 -0.846 0.640 2.167 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

14 -0.872 2.150 0.668 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

15 -0.870 2.144 0.633 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

16 -0.861 2.151 0.630 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

17 -0.858 2.144 0.665 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'


-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 -3.160 0.441 -0.003 0.000 -0.008 -1.054 0.12 0.02 0.00

2 0 -0.885 0.903 -0.270 0.000 -0.642 -2.155 0.29 0.04 0.00

3 0 -0.884 0.911 0.268 0.000 0.637 -2.166 0.29 0.04 0.00

4 0 -0.847 -0.916 -0.270 0.000 -0.643 2.173 0.29 0.04 0.00

5 0 -0.846 -0.908 0.267 0.000 0.636 2.163 0.29 0.04 0.00

6 0 -0.873 0.258 -0.897 0.000 -2.135 -0.628 0.28 0.04 0.00

7 0 -0.869 0.283 0.895 0.000 2.129 -0.663 0.29 0.04 0.00

8 0 -0.862 -0.288 -0.897 0.000 -2.135 0.671 0.29 0.04 0.00

9 0 -0.858 -0.262 0.895 0.000 2.129 0.636 0.28 0.04 0.00

10 0 -0.885 0.903 -0.270 0.000 -0.642 -2.155 0.29 0.04 0.00

11 0 -0.884 0.911 0.268 0.000 0.637 -2.166 0.29 0.04 0.00

12 0 -0.847 -0.916 -0.270 0.000 -0.643 2.173 0.29 0.04 0.00

13 0 -0.846 -0.908 0.267 0.000 0.636 2.163 0.29 0.04 0.00

14 0 -0.873 0.258 -0.897 0.000 -2.135 -0.628 0.28 0.04 0.00

15 0 -0.869 0.283 0.895 0.000 2.129 -0.663 0.29 0.04 0.00

16 0 -0.862 -0.288 -0.897 0.000 -2.135 0.671 0.29 0.04 0.00

17 0 -0.858 -0.262 0.895 0.000 2.129 0.636 0.28 0.04 0.00

1 119 -2.966 0.441 -0.003 0.000 -0.004 -0.529 0.06 0.02 0.00

2 119 -0.736 0.903 -0.270 0.000 -0.321 -1.080 0.14 0.04 0.00

3 119 -0.734 0.911 0.268 0.000 0.319 -1.082 0.14 0.04 0.00

4 119 -0.698 -0.916 -0.270 0.000 -0.322 1.083 0.14 0.04 0.00

5 119 -0.696 -0.908 0.267 0.000 0.318 1.082 0.14 0.04 0.00

6 119 -0.724 0.258 -0.897 0.000 -1.068 -0.321 0.14 0.04 0.00

7 119 -0.719 0.283 0.895 0.000 1.065 -0.326 0.14 0.04 0.00

8 119 -0.712 -0.288 -0.897 0.000 -1.068 0.328 0.14 0.04 0.00

9 119 -0.708 -0.262 0.895 0.000 1.065 0.323 0.14 0.04 0.00

10 119 -0.736 0.903 -0.270 0.000 -0.321 -1.080 0.14 0.04 0.00

11 119 -0.734 0.911 0.268 0.000 0.319 -1.082 0.14 0.04 0.00

12 119 -0.698 -0.916 -0.270 0.000 -0.322 1.083 0.14 0.04 0.00

13 119 -0.696 -0.908 0.267 0.000 0.318 1.082 0.14 0.04 0.00

14 119 -0.724 0.258 -0.897 0.000 -1.068 -0.321 0.14 0.04 0.00

15 119 -0.719 0.283 0.895 0.000 1.065 -0.326 0.14 0.04 0.00

16 119 -0.712 -0.288 -0.897 0.000 -1.068 0.328 0.14 0.04 0.00

17 119 -0.708 -0.262 0.895 0.000 1.065 0.323 0.14 0.04 0.00

1 238 -2.772 0.441 -0.003 0.000 0.000 -0.005 0.00 0.02 0.00

2 238 -0.586 0.903 -0.270 0.000 0.000 -0.005 0.00 0.04 0.00

3 238 -0.585 0.911 0.268 0.000 0.000 0.002 0.00 0.04 0.00

4 238 -0.548 -0.916 -0.270 0.000 0.000 -0.006 0.00 0.04 0.00

5 238 -0.547 -0.908 0.267 0.000 0.000 0.002 0.00 0.04 0.00

6 238 -0.575 0.258 -0.897 0.000 0.000 -0.015 0.00 0.04 0.00

7 238 -0.570 0.283 0.895 0.000 0.000 0.011 0.00 0.04 0.00

8 238 -0.563 -0.288 -0.897 0.000 0.000 -0.015 0.00 0.04 0.00

9 238 -0.559 -0.262 0.895 0.000 0.000 0.011 0.00 0.04 0.00

10 238 -0.586 0.903 -0.270 0.000 0.000 -0.005 0.00 0.04 0.00

11 238 -0.585 0.911 0.268 0.000 0.000 0.002 0.00 0.04 0.00

12 238 -0.548 -0.916 -0.270 0.000 0.000 -0.006 0.00 0.04 0.00

13 238 -0.547 -0.908 0.267 0.000 0.000 0.002 0.00 0.04 0.00

14 238 -0.575 0.258 -0.897 0.000 0.000 -0.015 0.00 0.04 0.00

15 238 -0.570 0.283 0.895 0.000 0.000 0.011 0.00 0.04 0.00

16 238 -0.563 -0.288 -0.897 0.000 0.000 -0.015 0.00 0.04 0.00

17 238 -0.559 -0.262 0.895 0.000 0.000 0.011 0.00 0.04 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------

kN kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -3.160 0.008 1.054 52 52 0.882 0.882 0.13 Piano 'yx'

2 -0.885 0.642 2.155 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

3 -0.884 0.637 2.166 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

4 -0.847 0.643 2.173 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

5 -0.846 0.636 2.163 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

6 -0.873 2.135 0.628 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

7 -0.869 2.129 0.663 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

8 -0.862 2.135 0.671 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

9 -0.858 2.129 0.636 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

10 -0.885 0.642 2.155 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

11 -0.884 0.637 2.166 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

12 -0.847 0.643 2.173 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

13 -0.846 0.636 2.163 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

14 -0.873 2.135 0.628 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

15 -0.869 2.129 0.663 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

16 -0.862 2.135 0.671 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

17 -0.858 2.129 0.636 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'


-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 -3.184 0.450 0.003 0.000 0.008 -1.070 0.12 0.02 0.00

2 0 -0.873 0.911 -0.274 0.000 -0.651 -2.168 0.29 0.04 0.00

3 0 -0.874 0.908 0.276 0.000 0.656 -2.162 0.29 0.04 0.00

4 0 -0.911 -0.906 -0.273 0.000 -0.650 2.156 0.29 0.04 0.00

5 0 -0.912 -0.908 0.276 0.000 0.657 2.162 0.29 0.04 0.00

6 0 -0.884 0.278 -0.914 0.000 -2.176 -0.662 0.29 0.04 0.00

7 0 -0.889 0.269 0.917 0.000 2.181 -0.641 0.29 0.04 0.00

8 0 -0.896 -0.267 -0.914 0.000 -2.175 0.635 0.29 0.04 0.00

9 0 -0.900 -0.276 0.917 0.000 2.182 0.656 0.29 0.04 0.00

10 0 -0.873 0.911 -0.274 0.000 -0.651 -2.168 0.29 0.04 0.00

11 0 -0.874 0.908 0.276 0.000 0.656 -2.162 0.29 0.04 0.00

12 0 -0.911 -0.906 -0.273 0.000 -0.650 2.156 0.29 0.04 0.00

13 0 -0.912 -0.908 0.276 0.000 0.657 2.162 0.29 0.04 0.00

14 0 -0.884 0.278 -0.914 0.000 -2.176 -0.662 0.29 0.04 0.00

15 0 -0.889 0.269 0.917 0.000 2.181 -0.641 0.29 0.04 0.00


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16 0 -0.896 -0.267 -0.914 0.000 -2.175 0.635 0.29 0.04 0.00

17 0 -0.900 -0.276 0.917 0.000 2.182 0.656 0.29 0.04 0.00

1 119 -2.990 0.450 0.003 0.000 0.004 -0.535 0.06 0.02 0.00

2 119 -0.723 0.911 -0.274 0.000 -0.326 -1.084 0.15 0.04 0.00

3 119 -0.724 0.908 0.276 0.000 0.328 -1.081 0.14 0.04 0.00

4 119 -0.761 -0.906 -0.273 0.000 -0.325 1.078 0.14 0.04 0.00

5 119 -0.763 -0.908 0.276 0.000 0.329 1.081 0.15 0.04 0.00

6 119 -0.735 0.278 -0.914 0.000 -1.088 -0.331 0.15 0.04 0.00

7 119 -0.739 0.269 0.917 0.000 1.091 -0.321 0.15 0.04 0.00

8 119 -0.746 -0.267 -0.914 0.000 -1.088 0.317 0.14 0.04 0.00

9 119 -0.751 -0.276 0.917 0.000 1.091 0.328 0.15 0.04 0.00

10 119 -0.723 0.911 -0.274 0.000 -0.326 -1.084 0.15 0.04 0.00

11 119 -0.724 0.908 0.276 0.000 0.328 -1.081 0.14 0.04 0.00

12 119 -0.761 -0.906 -0.273 0.000 -0.325 1.078 0.14 0.04 0.00

13 119 -0.763 -0.908 0.276 0.000 0.329 1.081 0.15 0.04 0.00

14 119 -0.735 0.278 -0.914 0.000 -1.088 -0.331 0.15 0.04 0.00

15 119 -0.739 0.269 0.917 0.000 1.091 -0.321 0.15 0.04 0.00

16 119 -0.746 -0.267 -0.914 0.000 -1.088 0.317 0.14 0.04 0.00

17 119 -0.751 -0.276 0.917 0.000 1.091 0.328 0.15 0.04 0.00

1 238 -2.795 0.450 0.003 0.000 0.000 0.000 0.01 0.02 0.00

2 238 -0.574 0.911 -0.274 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

3 238 -0.575 0.908 0.276 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

4 238 -0.612 -0.906 -0.273 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

5 238 -0.613 -0.908 0.276 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

6 238 -0.586 0.278 -0.914 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

7 238 -0.590 0.269 0.917 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

8 238 -0.597 -0.267 -0.914 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

9 238 -0.602 -0.276 0.917 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

10 238 -0.574 0.911 -0.274 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

11 238 -0.575 0.908 0.276 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

12 238 -0.612 -0.906 -0.273 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

13 238 -0.613 -0.908 0.276 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

14 238 -0.586 0.278 -0.914 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

15 238 -0.590 0.269 0.917 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

16 238 -0.597 -0.267 -0.914 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

17 238 -0.602 -0.276 0.917 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------

kN kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -3.184 0.008 1.070 52 52 0.882 0.882 0.13 Piano 'yx'

2 -0.873 0.651 2.168 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

3 -0.874 0.656 2.162 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

4 -0.911 0.650 2.156 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

5 -0.912 0.657 2.162 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

6 -0.884 2.176 0.662 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

7 -0.889 2.181 0.641 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

8 -0.896 2.175 0.635 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

9 -0.900 2.182 0.656 52 52 0.882 0.882 0.30 Piano 'yx'

10 -0.873 0.651 2.168 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

11 -0.874 0.656 2.162 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

12 -0.911 0.650 2.156 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

13 -0.912 0.657 2.162 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

14 -0.884 2.176 0.662 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

15 -0.889 2.181 0.641 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

16 -0.896 2.175 0.635 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

17 -0.900 2.182 0.656 52 52 0.882 0.882 0.30 Piano 'yx'


-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------------ ------------------ ---------------------

cm kN kN*m

-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0 -3.184 0.446 0.003 0.000 0.008 -1.061 0.12 0.02 0.00

2 0 -0.873 0.907 -0.276 0.000 -0.656 -2.159 0.29 0.04 0.00

3 0 -0.874 0.910 0.278 0.000 0.660 -2.165 0.29 0.04 0.00

4 0 -0.911 -0.910 -0.275 0.000 -0.654 2.166 0.29 0.04 0.00

5 0 -0.912 -0.908 0.278 0.000 0.662 2.160 0.29 0.04 0.00

6 0 -0.886 0.268 -0.921 0.000 -2.191 -0.638 0.29 0.04 0.00

7 0 -0.888 0.277 0.923 0.000 2.197 -0.659 0.29 0.04 0.00

8 0 -0.897 -0.277 -0.920 0.000 -2.191 0.660 0.29 0.04 0.00

9 0 -0.899 -0.268 0.923 0.000 2.197 0.639 0.29 0.04 0.00

10 0 -0.873 0.907 -0.276 0.000 -0.656 -2.159 0.29 0.04 0.00

11 0 -0.874 0.910 0.278 0.000 0.660 -2.165 0.29 0.04 0.00

12 0 -0.911 -0.910 -0.275 0.000 -0.654 2.166 0.29 0.04 0.00

13 0 -0.912 -0.908 0.278 0.000 0.662 2.160 0.29 0.04 0.00

14 0 -0.886 0.268 -0.921 0.000 -2.191 -0.638 0.29 0.04 0.00

15 0 -0.888 0.277 0.923 0.000 2.197 -0.659 0.29 0.04 0.00

16 0 -0.897 -0.277 -0.920 0.000 -2.191 0.660 0.29 0.04 0.00

17 0 -0.899 -0.268 0.923 0.000 2.197 0.639 0.29 0.04 0.00

1 119 -2.990 0.446 0.003 0.000 0.004 -0.531 0.06 0.02 0.00

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4 119 -0.762 -0.910 -0.275 0.000 -0.327 1.083 0.15 0.04 0.00

5 119 -0.763 -0.908 0.278 0.000 0.331 1.080 0.15 0.04 0.00

6 119 -0.736 0.268 -0.921 0.000 -1.096 -0.319 0.15 0.04 0.00

7 119 -0.738 0.277 0.923 0.000 1.099 -0.329 0.15 0.04 0.00

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9 119 -0.750 -0.268 0.923 0.000 1.099 0.319 0.15 0.04 0.00

10 119 -0.724 0.907 -0.276 0.000 -0.328 -1.080 0.14 0.04 0.00

11 119 -0.724 0.910 0.278 0.000 0.330 -1.083 0.15 0.04 0.00

12 119 -0.762 -0.910 -0.275 0.000 -0.327 1.083 0.15 0.04 0.00

13 119 -0.763 -0.908 0.278 0.000 0.331 1.080 0.15 0.04 0.00

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15 119 -0.738 0.277 0.923 0.000 1.099 -0.329 0.15 0.04 0.00

16 119 -0.748 -0.277 -0.920 0.000 -1.096 0.330 0.15 0.04 0.00

17 119 -0.750 -0.268 0.923 0.000 1.099 0.319 0.15 0.04 0.00

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3 238 -0.575 0.910 0.278 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

4 238 -0.613 -0.910 -0.275 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

5 238 -0.613 -0.908 0.278 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

6 238 -0.587 0.268 -0.921 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

7 238 -0.589 0.277 0.923 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

8 238 -0.598 -0.277 -0.920 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

9 238 -0.601 -0.268 0.923 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

10 238 -0.574 0.907 -0.276 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

11 238 -0.575 0.910 0.278 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

12 238 -0.613 -0.910 -0.275 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

13 238 -0.613 -0.908 0.278 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

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15 238 -0.589 0.277 0.923 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00

16 238 -0.598 -0.277 -0.920 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00


35

17 238 -0.601 -0.268 0.923 0.000 0.000 0.000 0.00 0.04 0.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


-- ------------

kN kN*m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

1 -3.184 0.008 1.061 52 52 0.882 0.882 0.13 Piano 'yx'

2 -0.873 0.656 2.159 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

3 -0.874 0.660 2.165 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

4 -0.911 0.654 2.166 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

5 -0.912 0.662 2.160 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

6 -0.886 2.191 0.638 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

7 -0.888 2.197 0.659 52 52 0.882 0.882 0.30 Piano 'yx'

8 -0.897 2.191 0.660 52 52 0.882 0.882 0.30 Piano 'yx'

9 -0.899 2.197 0.639 52 52 0.882 0.882 0.30 Piano 'yx'

10 -0.873 0.656 2.159 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

11 -0.874 0.660 2.165 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

12 -0.911 0.654 2.166 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

13 -0.912 0.662 2.160 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

14 -0.886 2.191 0.638 52 52 0.882 0.882 0.29 Piano 'yx'

15 -0.888 2.197 0.659 52 52 0.882 0.882 0.30 Piano 'yx'

16 -0.897 2.191 0.660 52 52 0.882 0.882 0.30 Piano 'yx'

17 -0.899 2.197 0.639 52 52 0.882 0.882 0.30 Piano 'yx'


36

7.6 VERIFICA DELLA PLATEA DI FONDAZIONE

Nella verifica delle fondazioni, che verranno realizzate in calcestruzzo armato, sono stati presi

in considerazione i valori massimi di momento nelle due direzioni secondo quanto previsto

dal DM 14/01/2008; quest’ultimi sono stati ricavati dall’inviluppo delle combinazioni di

carico statiche e sismiche. Si riportano di seguito le sollecitazioni agenti ed i quantitativi

minimi di armatura richiesti.


Msd,xx max = Msd,yy max = 4.69 x 1= 4.69 kNm

As = (4.69 kNm x 10) / (0.9 x 0.220 m x 391 MPa) = 0.61 cm2

Si armerà la platea con Ø 8 maglia 20 x 20 cm, superiori e inferiori.




VRd = = 75.91 KN

2/12001 dK = 1.953 2


0.00114 <0.02

1000dAmsyx

0,000926 con = 5 x 50 = 250 mm2


Coefficiente parziale di sicurezza γc = 1.5

Larghezza di platea considerata b = 1000 mm, altezza utile: d = 220 mm

VEd = 63.87 x s x l = 15.97 KN essendo s lo spessore della fondazione pari a 25 cm.

VEd / VRd = 0.25 < 1 LA VERIFICA E’ SODDISFATTA


37

7.7 VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Per quanto riguarda le azioni sismiche sono state esaminate anche le deformazioni relative,

che controllano eventuali danni alle opere secondarie, riducendo del 50% la rigidezza

flessionale e tagliante degli elementi in c.a.come previsto al capitolo 7.2.6 del D.M.

14.01.2008. Nel caso delle costruzioni civili la verifica allo stato limite di danno si può

ritenere soddisfatta quando gli spostamenti di interpiano ottenuti dall’analisi in presenza

dell’azione sismica di progetto relativa allo SLD sono inferiori a dr < 0,005 h ovvero; essendo

h l’altezza del piano e dr lo spostamento interpiano. Il programma di calcolo sviluppa la

disequazione e verifica quindi che (dr/h) x 1000 < 5.

Si riporta di seguito un’immagine che illustra le verifiche suddette; si osserva che tutti i valori

che la disequazione assume a causa degli spostamenti più gravosi dovuti al sisma allo SLD

risultano inferiori a 5, la verifica risulta pertanto soddisfatta.

Verifiche allo SLE degli spostamenti interpiano ottenuti dall’analisi sismica allo SLD


38

8. VERIFICA GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI

Sulla base di sopralluoghi in sito e precedenti indagini geologiche, il Dott. Luca Salti,

incaricato della redazione della relazione geologica, identifica i seguenti parametri geotecnici

per il terreno, ove si erigerà la struttura in progetto:

peso di volume ..................................... γ = 18 kN/m3

angolo d’attrito interno .......................... = 30°

coesione ............................................... c = 0 kPa

Per le verifiche geotecniche si utilizza la combinazione dell’approccio 2 dove i coefficienti da

impiegare sono: A1 + M1 + R3 ( tabelle 6.2.I, 6.2.II e 6.4.I del D.M.14/01/08)

8.1 DETERMINAZIONE DELLA CAPACITA’ PORTANTE

Il carico limite applicabile al terreno si determina con la formula di Brinc Hansen semplificata

dai termini che non rientrano nel caso particolare qui esaminato:

Qlim = 0.5 x B x γ x Nᵧ x sᵧ x dᵧ x iᵧ + D x γ x Nq x sq x dq x iq = 207 KN/m2

Larghezza fondazione B = 1.4 m

Coefficiente di fondazione N =(Nq - 1) tg (1,4 ) = 15,67

Coefficiente di fondazione Nq = e(Π tg )

x tg^2 (45°+/2) = 18,40

Fattori di forma s = )sin1()sin1( x L)(B x 0,1 1 = 1,04 = sq

Lunghezza fondazione L = 7.75 m

Fattore di profondità d = 1+ 0,1 [ )sin1()sin1( ]^0,5 x D/B = 1,00 = dq

Approfondimento D = 0 m

Fattore di inclinazione di carico 1)/ i - (1 i 2

Inclinazione del carico i° = 0

Fattore di inclinazione di carico iq 10)9/ i - (1 2

8.2 VERIFICA DELLE TENSIONI SUL TERRENO

Dai dati di output dei modelli di calcolo impiegati si ricavano le deformazioni in

corrispondenza di ciascun nodo e conseguentemente, tramite la moltiplicazione per il

coefficiente kr, il valore delle tensioni che vengono trasmesse al terreno nei diversi punti.

Si riportano di seguito le immagini che illustrano le massime tensioni verticali sul terreno

ottenute dalle combinazioni statiche e sismiche; si osserva che il valore massimo di tensione


39

sQ risulta di 71.12 KN/m2 minore di RQ /lim = 90 KN/m

2 (essendo R =2.3 come suggerito

nella tabella 6.4.I del D.M.14/01/08), la verifica risulta quindi soddisfatta.

Andamento delle pressioni massime sul suolo

8.3 CONCLUSIONI

Sulla base delle considerazioni sopra riportate, e delle informazioni desunte dalla relazione

geologica a firma del Dott. Luca Salti, è possibile asserire che l’intervento programmato è

compatibili con le caratteristiche meccaniche del terreno e con quelle geomorfologiche

dell’area oggetto di indagine, visto il modesto incremento dei carichi e la generale stabilità

della stessa.


40

9. DATI DI INPUT

9.1 BAGNI IN C.A.

CARICHI PER ELEMENTI BIDIMENSIONALI Carico di superficie nella direzione globale Y, agente sulla superficie reale

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.dinamica Aliq.inerz.SLD Vento 2 Condizione 2 Variabile: Vento 0.550000 0.0000 0.0000

Carico di superficie nella direzione globale Z, agente sulla superficie reale

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.dinamica Aliq.inerz.SLD Neve 1 Condizione 1 Variabile: Neve -1.500000 0.0000 0.0000 Permanente Copertura 3 Condizione 3 Permanente: Permanente portato -0.200000 1.0000 1.0000

LISTA MATERIALI UTILIZZATI Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless.

1 Calcestruzzo C28/35 + Rivestimento +3.24e+007 0.120 26.00000 +1.00e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000

COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Statica Azione sismica: Sisma assente

Torsione: Assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 3 1.300 Variabile: Neve Condizione 1 1.500 Variabile: Vento Condizione 2 0.900

2 Sisma 100%+X 30%+Y Azione sismica: +EX+03EY Torsione: Antioraria


3 Sisma 100%+X 30%-Y Azione sismica: +EX-03EY Torsione: Antioraria


4 Sisma 100%-X 30%+Y Azione sismica: -EX+03EY Torsione: Antioraria


5 Sisma 100%-X 30%-Y Azione sismica: -EX-03EY Torsione: Antioraria


6 Sisma 30%+X 100%+Y Azione sismica: +03EX+EY Torsione: Antioraria


7 Sisma 30%+X 100%-Y Azione sismica: +03EX-EY Torsione: Antioraria


8 Sisma 30%-X 100%+Y Azione sismica: -03EX+EY Torsione: Antioraria


9 Sisma 30%-X 100%-Y Azione sismica: -03EX-EY Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000


41

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Torsione: Antioraria

Permanente: Permanente portato Condizione 3 1.000 Variabile: Neve Condizione 1 0.000 Variabile: Vento Condizione 2 0.000

10 Sisma 100%+X 30%+Y Azione sismica: +EX+03EY Torsione: Oraria


11 Sisma 100%+X 30%-Y Azione sismica: +EX-03EY Torsione: Oraria


12 Sisma 100%-X 30%+Y Azione sismica: -EX+03EY Torsione: Oraria


13 Sisma 100%-X 30%-Y Azione sismica: -EX-03EY Torsione: Oraria


14 Sisma 30%+X 100%+Y Azione sismica: +03EX+EY Torsione: Oraria


15 Sisma 30%+X 100%-Y Azione sismica: +03EX-EY Torsione: Oraria


16 Sisma 30%-X 100%+Y Azione sismica: -03EX+EY Torsione: Oraria


17 Sisma 30%-X 100%-Y Azione sismica: -03EX-EY Torsione: Oraria


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 18 Rara Tipologia: Rara


19 Frequente Tipologia: Frequente


20 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


9.2 ALTANA IN LEGNO

SEZIONI UTILIZZATE NEL MODELLO STRUTTURALE

SEZIONI RETTANGOLARI Codice Base H

1 0.160 0.160 2 0.160 0.200


42

Codice Base H 3 0.080 0.100

CARICHI PER ELEMENTI TRAVE, TRAVE DI FONDAZIONE E RETICOLARE Carico distribuito con riferimento globale X, agente sulla lunghezza reale

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Vento 5 Condizione 2 Variabile: Vento 0.550000 0.000 0.550000 0.000 0.0000 0.0000 Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Permanenti 4 Condizione 3 Permanente: Permanente portato -0.350000 0.000 -0.350000 0.000 1.0000 1.0000

Neve 6 Condizione 1 Variabile: Neve -1.500000 0.000 -1.500000 0.000 0.0000 0.0000

Variabili Solaio 7 Condizione 4 Variabile: Aree di acquisto e congresso -3.000000 0.000 -3.000000 0.000 0.6000 0.6000

MATERIALI UTILIZZATI LISTA MATERIALI UTILIZZATI

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless. 1 Calcestruzzo C28/35 (Rck 350) +3.24e+007 0.120 24.52500 +1.00e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000 2 Legno +9.81e+006 0.430 4.90500 +3.00e-006 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000

COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Statica Azione sismica: Sisma assente

Torsione: Assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 3 1.300 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 4 1.500 Variabile: Neve Condizione 1 1.500 Variabile: Vento Condizione 2 0.900

2 Sisma 100%+X 30%+Y Azione sismica: +EX+03EY Torsione: Antioraria











Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 3 1.000 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 4 0.600 Variabile: Neve Condizione 1 0.000


43

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Vento Condizione 2 0.000



9 Sisma 30%-X 100%-Y Azione sismica: -03EX-EY Torsione: Antioraria


















COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 18 Rara Tipologia: Rara



44

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 19 Frequente Tipologia: Frequente


20 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 21 Sisma 100%+X 30%+Y Azione sismica: +EX+03EY

Torsione: Antioraria Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 3 1.000 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 4 0.600 Variabile: Neve Condizione 1 0.000 Variabile: Vento Condizione 2 0.000













28 Sisma 30%-X 100%-Y Azione sismica: -03EX-EY Torsione: Antioraria





Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 3 1.000


45

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 4 0.600 Variabile: Neve Condizione 1 0.000 Variabile: Vento Condizione 2 0.000














46

10. INFORMAZIONI SUL CODICE DI CALCOLO

In base a quanto richiesto al par. 10.2 del D.M. 14.01.2008 (Norme Tecniche per le

Costruzioni) il produttore e distributore Studio Software AMV s.r.l. espone la seguente

relazione riguardante il solutore numerico e, più in generale, la procedura di analisi e

dimensionamento MasterSap. Si fa presente che sul proprio sito (www.amv.it) è disponibile

sia il manuale teorico del solutore sia il documento comprendente i numerosi esempi di

validazione. Essendo tali documenti (formati da centinaia di pagine) di pubblico dominio, si

ritiene pertanto sufficiente proporre una sintesi, sia pure adeguatamente esauriente,

dell’argomento. Il motore di calcolo adottato da MasterSap, denominato LiFE-Pack, è un

programma ad elementi finiti che permette l’analisi statica e dinamica in ambito lineare e non

lineare, con estensioni per il calcolo degli effetti del secondo ordine. Il solutore lineare usato

in analisi statica ed in analisi modale è basato su un classico algoritmo di fattorizzazione

multifrontale per matrici sparse che utilizza la tecnica di condensazione supernodale ai fini di

velocizzare le operazioni. Prima della fattorizzazione viene eseguito un riordino simmetrico

delle righe e delle colonne del sistema lineare al fine di calcolare un percorso di eliminazione

ottimale che massimizza la sparsità del fattore.Il solutore modale è basato sulla formulazione

inversa dell’algoritmo di Lanczos noto come Thick Restarted Lanczos ed è particolarmente

adatto alla soluzione di problemi di grande e grandissima dimensione ovvero con molti gradi

di libertà. L'algoritmo di Lanczos oltre ad essere supportato da una rigorosa teoria

matematica, è estremamente efficiente e competitivo e non ha limiti superiori nella

dimensione dei problemi, se non quelli delle risorse hardware della macchina utilizzata per il

calcolo. Per la soluzione modale di piccoli progetti, caratterizzati da un numero di gradi di

libertà inferiore a 500, l’algoritmo di Lanczos non è ottimale e pertanto viene utilizzato il

classico solutore modale per matrici dense simmetriche contenuto nella ben nota libreria

LAPACK. L'analisi con i contributi del secondo ordine viene realizzata aggiornando la

matrice di rigidezza elastica del sistema con i contributi della matrice di rigidezza geometrica.

Un’estensione non lineare, che introduce elementi a comportamento multilineare, si avvale di

un solutore incrementale che utilizza nella fase iterativa della soluzione il metodo del

gradiente coniugato precondizionato. Grande attenzione è stata riservata agli esempi di

validazione del solutore. Gli esempi sono stati tratti dalla letteratura tecnica consolidata e i

confronti sono stati realizzati con i risultati teorici e, in molti casi, con quelli prodotti, sugli

esempi stessi, da prodotti internazionali di comparabile e riconosciuta validità. Il manuale di

validazione è disponibile sul sito www.amv.it. E’ importante segnalare, forse ancora con

http://www.amv.it/

http://www.amv.it/


47

maggior rilievo, che l’affidabilità del programma trova riscontro anche nei risultati delle

prove di collaudo eseguite su sistemi progettati con MasterSap. I verbali di collaudo (per

alcuni progetti di particolare importanza i risultati sono disponibili anche nella letteratura

tecnica) documentano che i risultati delle prove, sia in campo statico che dinamico, sono

corrispondenti con quelli dedotti dalle analisi numeriche, anche per merito della possibilità di

dar luogo, con MasterSap, a raffinate modellazioni delle strutture. In MasterSap sono presenti

moltissime procedure di controllo e filtri di autodiagnostica. In fase di input, su ogni dato,

viene eseguito un controllo di compatibilità. Un ulteriore procedura di controllo può essere

lanciata dall’utente in modo da individuare tutti gli errori gravi o gli eventuali difetti della

modellazione. Analoghi controlli vengono eseguiti da MasterSap in fase di calcolo prima

della preparazione dei dati per il solutore. I dati trasferiti al solutore sono facilmente

consultabili attraverso la lettura del file di input in formato XML, leggibili in modo

immediato dall’utente. Apposite procedure di controllo sono predisposte per i programmi di

dimensionamento per il c.a., acciaio, legno, alluminio, muratura etc.

Tali controlli riguardano l’esito della verifica: vengono

segnalati, per via numerica e grafica (vedi esempio a

fianco), i casi in contrasto con le comuni tecniche

costruttive e gli errori di dimensionamento (che bloccano

lo sviluppo delle fasi successive della progettazione, ad

esempio il disegno esecutivo). Nei casi previsti dalla

norma, ad esempio qualora contemplato dalle

disposizioni sismiche in applicazione, vengono eseguiti i controlli sulla geometria strutturale,

che vengono segnalati con la stessa modalità dei difetti di progettazione. Ulteriori funzioni, a

disposizione dell’utente, agevolano il controllo dei dati e dei risultati. E’ possibile eseguire

una funzione di ricerca su tutte le proprietà (geometriche, fisiche, di carico etc) del modello

individuando gli elementi interessati. Si possono rappresentare e interrogare graficamente, in

ogni sezione desiderata, tutti i risultati dell’analisi e del dimensionamento strutturale. Nel caso

sismico viene evidenziata la posizione del centro di massa e di rigidezza del sistema. Per gli

edifici è possibile, per ogni piano, a partire delle fondazioni, conoscere la risultante delle

azioni verticali orizzontali. Analoghi risultati sono disponibili per i vincoli esterni.

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