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ACCESSO ALLA CONTRADA MONTEPIANO IN COMUNE DI LASTEBASSE

PROGETTO DEFINITIVO RELAZIONE TECNICO-ILLUSTRATIVA

Commessa: 10S00310PD

Rev. Data

01 Febbraio 2015

00 Agosto 2013

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INDICE

1. PREMESSA .................................................................................................................... 2

2. DESCRIZIONE GENERALE DELL’INTERVENTO ............................................................... 3

2.1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO .................................................................................... 3

2.2. DESCRIZIONE DELLO STATO ATTUALE DEL TRACCIATO ........................................... 3

2.3. INTERVENTI SULLA VIABILITÀ .................................................................................... 4

3. INQUADRAMENTO TERRITORIALE ................................................................................. 7

4. INQUADRAMENTO GEOLOGICO-GEOTECNICO ............................................................... 9

5. DESTINAZIONE DEI TERRENI DI SCAVO ...................................................................... 11

6. OPERE DI CONTENIMENTO .......................................................................................... 12

6.1. TIPOLOGIA E CRITERI DI SCELTA ............................................................................ 12

6.2. VERIFICA DELLE OPERE DI CONTENIMENTO ........................................................... 12

6.2.1. Premessa .......................................................................................................... 12 6.2.2. Soil nailing spritz beton ...................................................................................... 15 6.2.3. Cordolo con tirante su muro esistente ................................................................. 21 6.2.4. Cordolo con tirante su terreno ............................................................................. 26

7. QUADRO GENERALE DI SPESA ................................................................................... 27




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1. PREMESSA

Il presente progetto definitivo riguarda le opere di sistemazione della strada di accesso alla Contrada

Montepiano nel Comune di Lastebasse.

Con la determinazione n. 23 del 22/10/2012, il Responsabile del Servizio Lavori Pubblici e Ambiente

arch. Giulia Ebalginelli. ha conferito l’incarico di redazione del progetto definitivo alla Studio Altieri

S.p.A..

Il presente progetto viene redatto nell’ambito del finanziamento “Decreto Capo Dipartimento per gli

affari regionali del 02/03/2012 D.P.C.M. 13/10/2011”.

Facendo seguito alle indicazioni fornite dall’Amministrazione Comunale, con la presente revisione

vengono introdotte alcune modifiche rispetto al progetto elaborato nel mese di Agosto 2013; in

particolare viene stralciata la realizzazione del parcheggio pubblico nelle vicinanze del centro abitato

di Montepiano, introducendo al suo posto un ulteriore intervento di stabilizzazione ed allargamento

della sede stradale.




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2. DESCRIZIONE GENERALE DELL’INTERVENTO

La frazione di Montepiano è isolata dagli altri nuclei abitati e la strada di accesso esistente, che

collega la SP 350 “Val d’Astico” al centro abitato della frazione, è l’unica viabilità che permette

l’accessibilità alla contrada. Il contesto ambientale è di tipo vallivo montano.

Gli interventi di progetto hanno lo scopo di migliorare sia l’accessibilità alla contrada che la fruibilità

del territorio circostante e consistono nella:

− realizzazione di allargamenti puntuali della viabilità di accesso;

− messa in sicurezza della strada.

2.1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Nella definizione di tutte le caratteristiche tecniche del tracciato di progetto si è fatto riferimento alla

Normativa Vigente. In particolare ci si è attenuti a quanto previsto da:

• Norme Funzionali e geometriche per la costruzione delle strade – DM 5 Novembre 2001;

• Nuovo Codice della Strada – DL 30 Aprile 1992;

• Regolamento di esecuzione e di attuazione del Nuovo Codice della Strada – DPR 16

Dicembre 1992;

• Modifiche e integrazioni al Nuovo Codice della Strada - DL 10/09/1993

Ad integrazione dell’apparato normativo citato, in relazione a quegli aspetti tecnici per i quali lo

stesso non è in grado di fornire un adeguato supporto, e per recepire i più moderne orientamenti

progettuali, si è fatto ricorso a documentazione bibliografica consolidata.

2.2. DESCRIZIONE DELLO STATO ATTUALE DEL TRACCIATO

L’attuale strada oggetto d’intervento è l’unico accesso alla contrada in quanto il territorio circostante

non permette la realizzazione di altri accessi.

Si è in presenza di una carreggiata di larghezza limitata che raggiunge in pochi tratti la larghezza di

5 m. Pertanto è insufficiente ad una viabilità a doppio senso di marcia. La pendenza media risulta

circa attorno all’8-10 %.




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Non potendo realizzare una strada con dimensioni richieste dalla normativa in quanto i costi

sarebbero eccessivi in funzione dei benefici, ci si propone di realizzare dove possibile degli

allargamenti in modo da permettere l’incrocio di due veicoli.

Sulla strada sono già presenti piazzole di scambio, il progetto prevede di aumentare le aree di

scambio per permettere una più agevole viabilità per entrambi i sensi di marcia.

2.3. INTERVENTI SULLA VIABILITÀ

Non potendo comparare la strada oggetto di intervento, gli elementi della sezione tipo che la

compongono fanno riferimento per l’allargamento della viabilità è del tipo “F – Locali ambito

extraurbano” secondo le succitate Norme Funzionali. La sezione di riferimento utilizzata per gli

allargamenti la quale permette l’incrocio di due veicoli è costituita da due corsie, di larghezza minima

complessiva di 4,50 m ad esclusione di banchina e cunetta laterale per la raccolta delle acque.

L’asse risulta prevalentemente a mezza costa. Le sezioni prevedono la realizzazione di una cunetta

in calcestruzzo alla francese per la raccolta delle acque di piattaforma.

Ove l’allargamento avviene sul lato monte della strada è prevista la realizzazione di opere di

contenimento che minimizzano gli scavi costituite da pareti chiodate con paramento in spritz beton

armato di spessore pari a 25 cm ed inclinazione sull’orizzontale dai 70° ai 90°. Se lo scavo avviene in

roccia, è prevista la messa in opera di reti paramassi.

Nel caso invece di allargamento lato valle della strada, l’intervento prevede la realizzazione di cordoli

in c.a. tirantati sui quali vengono installati i nuovi guard-rail. Dove i muri di sottoscarpa esistenti lo

permettono, viene realizzato un cordolo con tiranti in sommità, previa scapitozzatura del muro

esistente, per l’installazione delle nuove barriere di sicurezza (di tipo H2 bordo ponte).

Si riporta di seguito una tabella nella quale vengono riassunti e brevemente descritti gli interventi

previsti sulla strada di accesso alla Contrada Montepiano. Per maggiori dettagli si rimanda

all’elaborato DSA2001-2 – Planimetria di progetto – Tav. 1/2-2/2.




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INTERVENTO DescrizioneEstensione intervento

El. grafici di riferimento TAV n.

N. 1Pulizia generale, rimozione e riposizionamento palo pubblica illuminazione, posa barriera stradale, sistemazione sede stradale, asfaltature.

15 m 2,4 - 2,6

N. 2Scavo, consolidamento parete con chiodatura, spritz beton e rivestimento, realizzazione di cunetta alla francese, sistemazione sede stradale, asfaltature.

30 m 2,4 - 2,6


40 m 2,4 - 2,6


45 m 2,4 - 2,6

N. 5Scavo, consolidamento parete con rivestimento rete acciaio doppia torsione, posa funi e chiodatura di ancoraggio, realizzazione di cunetta alla francese, sistemazione sede stradale, asfaltature.

30 m 2,4 - 2,6


32 m 2,4 - 2,6


30 m 2,4 - 2,6


40 m 2,4 - 2,6

N. 9

Rimozione e riposizionamento palo pubblica illuminazione, realizzazione di cordolo in c.a. su testa muratura esistente, realizzazione tiranti in barra di acciaio, rimozione e posa barriera di sicurezza stradale, sistemazione sede stradale, asfaltature.

40 m 2,4 - 2,6

N. 10

Rimozione e riposizionamento palo pubblica illuminazione, realizzazione di cordolo in c.a. , realizzazione tiranti in barra di acciaio, rimozione e posa barriera di sicurezza stradale, sistemazione sede stradale, asfaltature.

30 m 2,5-2,6

N. 11 Rimozione e posa barriera di sicurezza stradale 10 m 2,5-2,6

N. 11 bis

Rimozione e riposizionamento palo pubblica illuminazione, scavo, consolidamento parete con rivestimento rete acciaio doppia torsione, posa funi e chiodatura di ancoraggio, realizzazione di cunetta alla francese, sistemazione sede stradale, asfaltature.

15 m 2,5-2,6

N. 12Pulizia e abbattimento alberi, realizzazione di cordolo in c.a. , realizzazione tiranti in barra di acciaio, rimozione e posa barriera di sicurezza stradale, sistemazione sede stradale, asfaltature.

32 m 2,5-2,6

Tabella 1 – Descrizione degli interventi.




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3. INQUADRAMENTO TERRITORIALE

L’area di intervento è di tipo montano con pendii accentuati. La strada percorre un pendio accentuato

ricco di vegetazione.

Figura 1 - Vista aerea del territorio.

Il tracciato si sviluppa prevalentemente all’interno di una zona agricola “E1”, interessando nel tratto

iniziale la zona residenziale “C1” di contrada Tamburinari.




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Figura 2 – Estratto PRG del Comune di Lastebasse e Legenda.




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4. INQUADRAMENTO GEOLOGICO-GEOTECNICO

L’area oggetto degli interventi si colloca a Sud-Est dell’abitato di Lastebasse (VI) tra le località

Pedemonte e Casotto, sulla destra idrografica del Torrente Astico, ad una quota altimetrica che va dai

430 m a valle ai 600 m slm. Circa a monte.

L’altopiano dei Fiorentini appartiene all’unità tettonica delle Alpi Meridionali e più precisamente alla

catena delle Prealpi Venete e Trentine (Piccole Dolomiti). In questa zona affiora con continuità la

successione stratigrafica del Recoarese, le cui unità mesozoiche ne costituiscono l’ossatura

principale. Quest’ area è costituita prevalentemente da rocce sedimentarie, rappresentate da Dolomia

Principale (Norico-Retico) ricoperta da depositi alluvionali grossolani nella zona a valle e da detrito di

versante sopprattuto nella parte alta.

Per ulteriori dettagli si rimanda dall’estratto della Carta Geologica d’Italia Fg. 36 Schio riportato di

seguito.

Figura 3 – Estratto della Carta Geologica d’Italia Fg. 36 Schio e legenda




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La Dolomia Principale, che forma l’ossatura di questo complesso montuoso, è di età norico-retica e la

sua potenza si aggira dagli 800 ai 1000m. La deposizione della Dolomia Principale deriva

dall’annegamento di vaste e complesse piane tidali, stagni e bassi fondali ad opera di trasgressioni e

regressioni marine cicliche avvenute durante la fine del Triassico (BOSELLINI, 1967). Successivi

fenomeni diagenetici trasformarono questi depositi di fondali bassi, piatti ed estesi in quella roccia

che oggi noi conosciamo come Dolomia Principale.

Verso la fine del Triassico l’enorme piattaforma della Dolomia Principale venne fratturata in blocchi

soggetti a subsidenza differenziale. Il blocco dell’area in esame rimase strutturalmente elevato (horst)

anche per tutto il seguente periodo Giurassico, mentre le aree adiacenti sprofondarono, dando luogo

a bacini profondi (Bacino Lombardo e Bacino di Belluno). Nacque così la Piattaforma di Trento (o

Atesina), di cui l’Altopiano di Lavarone e Folgaria rappresenta un elemento del margine occidentale

(CASTELLARIN, 1972). L’origine di questo alto strutturale, deriva dal fatto che già dal Permiano

quest’area fu teatro di una rilevante attività magmatica (plutoni e vulcani) e che le rocce che ne

derivarono, che in alcuni casi sono anche di spessore elevato (“porfidi” permiani), irrigidirono ed

ancorarono l’intera zona alle parti più profonde della crosta terrestre.

Di conseguenza, fin dall’inizio del Lias sull’horst riprese la sedimentazione carbonatica di acqua

bassa che, anche a causa del cambiamento climatico avvenuto, depositò calcari invece di dolomia.

Abbiamo così nel Lias (Giurassico Inferiore) lo sviluppo di una piattaforma carbonatica rappresentata

dalla tipica unità dei Calcari Grigi che affiorano sia ad Est che a Sud dell’area in esame.

Come già accennato precedentemente, sul fondovalle la Dolomia Principale risulta essere ricoperta

da depositi alluvionali terrazzati “abbandonati” dal Torrente Astico nelle ere geologiche passate. Tali

depositi possono presentare spessori rilevanti.




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5. DESTINAZIONE DEI TERRENI DI SCAVO

Le terre e rocce da scavo ammontano complessivamente a circa 1.700,00 m³. Di questi, circa 300 m³

verranno reimpiegati in cantiere come materiale di riempimento ed, eventualmente, come

sottoprodotti di prodotti industriali. La restante parte verrà portata in discarica o, eventualmente, vista

la bontà del materiale (essenzialmente di tipo roccioso), potrà essere ceduta in maniera onerosa

all’Impresa Appaltatrice.

Va precisato che il terreno soggetto a movimentazione dovrà essere sottoposto alle necessarie

indagini ed analisi per accertare la presenza di sostanze inquinanti.

Le terre da scavo la cui concentrazione di inquinanti rientra nei limiti dei valori definiti nella Tab 1,

col. A dell’All. 5 Titolo V parte quarta del D. Lgs. 152/06, potranno essere riutilizzate in sito senza

limitazioni.

Le terre da scavo la cui concentrazione di inquinanti è compresa tra i limiti succitati e quelli della

colonna B della stessa tabella hanno come destinazione possibile:

- realizzazione di sottofondi e rilevati stradali e ferroviari, arginature di corsi d’acqua:

- siti a destinazione produttiva (artigianale, industriale e commerciale), purché i test di

cessione rispettino i valori della tabella di riferimento indicata alla colonna A sopra citata.

Le terre da scavo che superano i limiti della colonna B della sopracitata tabella dovranno essere

conferite in apposite discariche autorizzate ad ricevere materiale contaminato da sostanze inquinanti.

Si conclude perciò quanto segue:

- per la parte del terreno movimentato che verrà riutilizzato all’interno dello stesso cantiere non

sussistono le condizioni tali da dover classificare questo materiale come sottoprodotto o

rifiuto in quanto non si andranno ad alterare le caratteristiche chimico-fisiche che

costituiscono il “fondo naturale “ del sito;

- i l restante materiale potrà essere riutilizzato per rinterri, riempimenti, rimodellazioni e rilevati

nel rispetto della compatibilità dei maggiori valori rilevati con i corrispondenti valori

riscontrabili nel sito di destinazione.

Qualora durante l’attività di escavazione fosse rinvenuta una qualche anomalia non attesa o si

venisse a cambiare la destinazione del materiale di risulta, dovranno essere attivate tutte le

procedure previste dalle vigenti disposizioni normative.




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6. OPERE DI CONTENIMENTO

6.1. TIPOLOGIA E CRITERI DI SCELTA

Per il contenimento dei terreni, saranno adottate le seguenti opere di contenimento:

- Soil nailing con parete in spritz-beton rivestita in pietra locale;

- Cordoli in c.a.;

- Reti metalliche per rivestimento e rinforzo scarpate rocciose.

Il soil nailing spritz beton è un’opera di contenimento scelta ad hoc per minimizzare gli scavi lungo la

viabilità di accesso alla contrada. Consiste essenzialmente in una parete chiodata con paramento in

spritz beton armato di spessore pari a 25-30 cm, inclinato dai 70° ai 90 ° sull’orizzontale.

La procedura di esecuzione è la seguente:

1. Messa in sagoma della scarpata o dello sbancamento da eseguirsi con opere di movimento

terra;

2. Posa della rete elettrosaldata cercando di profilare la scarpata o lo scavo;

3. Esecuzione dello spritz beton nella quantità e negli spessori previsti;

4. Esecuzione della chiodatura, rispettando la lunghezza dei chiodi e la maglia di perforazione;

5. Posa delle piastre e dei chiodi di bloccaggio;

6. Realizzazione di un paramento in pietra locale.

Infine, i cordoli – siti in sommità ai muri esistenti previa scapitozzatura degli stessi o posizionati

direttamente su terreno – sono dimensionati in funzione delle opere di sicurezza e protezione previste

come guard rail o recinzioni o parapetti ed ancorati al terreno/muro mediante appositi tiranti.

Per ogni dettaglio si rimanda alla tavola DSA3100 – Opere di sostegno.

6.2. VERIFICA DELLE OPERE DI CONTENIMENTO

6.2.1. Premessa

La stratigrafia del sito ed i parametri geotecnici dei terreni attraversati sono stati ricavati dalla relazione geologica

redatta dal geol. G.F. Darteni.




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Le verifiche sono condotte con riferimento alle Norme Tecniche per le costruzioni (D.M. 14/01/2008); per i muri di

sostegno si ha:

- SLU di tipo geotecnico (GEO) e di equilibrio di corpo rigido (EQU) o Stabilità globale, o Scorrimento sul piano di posa, o Collasso per carico limite dell’insieme fondazion-terreno, o Ribaltamento;

- SLU di tipo strutturale.

Le verifiche, ad eccezione delle verifiche di stabilità globale, sono condotte secondo l’approccio 2 (A1+M1+R3),

tenendo conto dei coefficienti parziali riportati nelle successive tabelle.

Tabella 1. Coefficienti parziali per le azioni (tab.6.2.I NTC2008)

Tabella 2. Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno (tab.6.2.II NTC2008)

Tabella 3. Coefficienti parziali per le verifiche SLU di tipo STR e GEO di muri di sostegno (tab.6.5.I NTC2008)




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La verifica di stabilità globale del complesso opera di sostegno-terreno deve essere effettuata secondo l’Approccio 1-

Combinazione 2 (A2+M2+R2) tenendo conto dei coefficienti parziali in Tabella 1e Tabella 2 e i coefficienti parziali

della successiva tabella.

Tabella 4. Coefficienti parziali per le verifiche di sicurezza (tab.6.8.I NTC2008)

Ai sensi delle NTC 2008 (par. 6.5.3.1.1), nelle verifiche effettuate con l’Approccio 2 che siano finalizzate al

dimensionamento strutturale, il coefficiente R non deve essere portato in conto.

Si adottano le combinazioni prescritte dalla normativa vigente ed espresse simbolicamente come segue:

( )

⋅+⋅+⋅ ∑=

=

ni

iikikqkg QQG

201 ψγγ per le azioni statiche

( )∑=

=

⋅+⋅+ni

iikik QGE

22ψ per le azioni sismiche

con il seguente significato dei simboli:

E valore caratteristico dell’azione sismica

Gk valore caratteristico delle azioni permanenti

Qik valore caratteristico dell’azione variabile i-esima

gg = 1.3 (1.0 se il suo contributo aumenta la sicurezza)

gq = 1.5 per accidentali, temperatura, neve, vento (0 se aumenta la sicurezza)

Y0i coefficiente di combinazione (tabella 2.5.I NTC08)

Le resistenze di calcolo dei materiali (calcestruzzo ed acciaio) sono ottenute mediante l’espressione:

fd= fk/M

dove:

fk= resistenze caratteristiche del materiale

M= coefficienti parziali per le resistenze.

I coefficienti di sicurezza sui materiali vengono quindi assunti pari a:




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Stato limite Acciaio γs Calcestruzzo γc Acciaio (carpenteria)

γM0

ultimo 1.15 1.50 1.05

Tabella 5. Coefficienti parziali di sicurezza relativi ai materiali

6.2.2. Soil nailing spritz beton




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6.2.3. Cordolo con tirante su muro esistente

ANALISI DELLE SOLLECITAZIONI

Caratteristiche degli elementi strutturali:

- Cordolo: dimensioni 50×40 cm - Tirante: a 4 trefoli, Llib=3.5 m, Lbulbo=3.5 m, interasse=3 m.

La struttura è stata analizzata con modello agli elementi finiti (Plaxis 2D v.8.2).

Sono stati applicati i seguenti carichi accidentali:

- peso mezzi su strada: q1,k= 20 kN/m2; - azione su guard-rail: F2,k= 32 kN/m applicato ad un’altezza di 0,6 m da piano stradale (che corrisponde ad

un momento trasmesso dal guard-rail sul cordolo di 18,99 kNm, secondo il classe H2 adottata)

A A

01

2

3

4 567

910

B11

12 13

14

1516

17

181920

21

2223

24

La combinazione statica risulta quella più gravosa per le verifiche sulle strutture.

Per il tirante la sollecitazione massima risulta:

TEd= 77,7 kNm,

ossia su ciascun tirante: TEd,tirante= 77,7·3=233 kNm.

VERIFICA DEL TIRANTE

Gli stati limte dei tiranti di ancoraggio si riferiscono allo sviluppo di meccanismi di collasso determinati dalla

mobilitazione della resistenza del terreno e al raggiungimento della resistenza degli elementi strutturali.




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Con riferimento alle recenti raccomandazioni AGI-AICAP (“Ancoraggi nei terreni e nelle rocce” – giugno 2012), si

calcolano:

- la resistenza allo sfilamento: Rad= Rak/Ra (Ra=1,20 per ancoraggi permanenti) - la resistenza di progetto del materiale (resistenza dell’armatura): Rtd

� Resistenza allo sfilamento

inclinazione (gradi)

L libera tirante (m)

quota testa (m s.m.m.)

iniezioni ripetute γRa,p ξa3 FS

30 3.5 0 no 1.2 1.8 2.161.75 3.50

Terreno g wet φi c' k0 spess.quota fondo da p.c.

Z1 dal p.c. Z 2 dal p.c. σ'vi βi σ'ni Li Ai φi Ti Ti*4,3/FS

(KN/m^3) ° (KPa) da a 0 [m] [m] [kN/m2] [kN/m2] [m] [m2] [°] [kN] [kN]1 18 25 15 0.58 0.00 -0.80 0.8 0.8 0.00 0.00 0.0 0.0 0.0 0.00 0.0 25 0.0 0.02 19 35 0.43 -0.80 -1.60 0.8 1.6 0.00 0.00 0.0 0.0 0.0 0.00 0.0 35 0.0 0.03 22 35 50 0.43 -1.60 -11.60 10 11.6 1.75 3.50 32.0 0.6 19.8 3.50 2.0 35 126.3 251.4

3.5

[m]

180

Profondità (m su l.m.m.)Z medio da

p.c.

Stratigrafia terreno

CALCOLO DEL TIRO AMMISSIBILE DI UN TIRANTE

0.000.00

2.63

Lbulbo (m)

Calcolo del tiro ammissibile

Caratteristiche tiranteDiametro

perforazione (mm)

Conci di bulbo

Si ottiene: Rad= 251.4 > Ted, tirante

� Resistenza dell’armatura

La resistenza dell’armatura del tirante è calcolata come segue.

Area del trefolo A = 140 [mm2]Tensione limite di snervamento f0,1k = 920 [N/mm2]

Tensione limite di rottura ftk = 1040 [N/mm2]

Numero di terfoli presenti nel tirante nt = 4

Carico di esercizio (da calcolo) NQ = 250 [kN] VERIFICA

Carico limite di snervamento Nys = 515 [kN] Nys=nt A f0,1k

Carico limite di rottura Nts = 582 [kN] Nts=nt A ftk

Carico ammissibile Namm = 355 [kN] Namm=Nys/1,45

Carico max di presollecitazione Ni = 320 [kN] Ni=0,9 Namm

Tasso di lavoro del tirante δ = 70%

Il dimensionamento strutturale garantisce il rispetto del criterio della progettazione in capacità (gerarchia delle

resistenze) per cui la rottura per sfilamento della fondazione deve precedere sempre la rottura dell’armatura:




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Rak,max=251.4 <Rtd=355 kN.

VERIFICA DEL CORDOLO IN C.A.

Il cordolo è armato con 2Ø16 superiori e inferiori.

Si applicano le sollecitazioni dovute al tiro del tirante ed al momento applicato in testa trasmesso dal

guard-rail:

N= 77,7 kN/m

M= 18,99×1,5 = 28,5 kNm.




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VERIFICA DI STABILITÀ GLOBALE

La verifica di stabilità globale è condotta nella combinazione A2+M2+R2 e porta ad un valore del

coefficiente di sicurezza Fs=1.268>1.1.




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6.2.4. Cordolo con tirante su terreno

Sono valide le verifiche eseguite per la precedente tipologia di intervento e si adottano le medesime

dimensioni strutturali del cordolo e del tirante.




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7. QUADRO GENERALE DI SPESA

L’importo complessivo previsto per la realizzazione del progetto ammonta a 395.000,00 euro di cui:

• 278.911,53 euro di importo lavori a base d’appalto, a cui va detratto l’importo a corpo fisso

ed invariabile, non soggetto a ribasso d’asta, destinato all’attuazione dei piani di sicurezza

pari a 10.000,00 euro;

• 116.088,47 euro per le somme a disposizione dell’amministrazione.

Di seguito viene riportato il dettaglio del quadro generale di spesa.

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