IMPIANTI di CONVERSIONE d ll’ENERGIAdell’ENERGIA...Corso diCorso di IMPIANTI di CONVERSIONE d...

Corso diCorso diCorso di Corso di IMPIANTI di CONVERSIONE IMPIANTI di CONVERSIONE

d ll’ENERGIAd ll’ENERGIAdell’ENERGIAdell’ENERGIA

L’ i f ti t f i i d i fi liL’ i f ti t f i i d i fi li•Origini e sviluppo delle turbogas

L’energia, fonti, trasformazioni ed usi finaliL’energia, fonti, trasformazioni ed usi finaliImpianti a vapore Impianti a vapore I t i diI t i di

•Cicli termodinamici e schemi circuitali

•Possibili varianti del ciclo

•Prestazioni delle turbogasI generatori di vaporeI generatori di vaporeImpianti turbogasImpianti turbogas

Prestazioni delle turbogas

•La regolazione della potenza e l’avviamento

•I componenti delle turbogasCicli combinati e cogenerazioneCicli combinati e cogenerazioneIl mercato dell’energiaIl mercato dell’energia

•Le emissioni delle turbogas

•Il mercato delle turbogas

••Possibili varianti del cicloPossibili varianti del ciclo

Impianti a ciclo chiuso

In realtà solo negli impianti a circuito chiuso si svolgono g p gcompletamente i cicli termodinamici.

Il fluido motore non viene mai in contatto i d i d ll b icon i prodotti della combustione

Possibilità di utilizzo anche di combustibili d ti ( li t b )scadenti (olio pesante, carbone, …)

Possibilità di scegliere liberamente il fluido diPossibilità di scegliere liberamente il fluido di lavoro:•alto calore specifico (Lmax)•basso peso specifico: ad es. monoatomico (ηmax)p p (ηmax)•con il valore desiderato della pressione di inizio compressione

cc Il fluido motore non viene mai in contatto i d i d ll b i

SCcon i prodotti della combustione

Possibilità di utilizzo anche di combustibili d ti ( li t b )

Impianto

scadenti (olio pesante, carbone, …)

Possibilità di scegliere liberamente il fluido dipWestinghouse Possibilità di scegliere liberamente il fluido di

lavoro:•alto calore specifico (Lmax)•basso peso specifico: ad es. monoatomico (ηmax)p p (ηmax)•con il valore desiderato della pressione di inizio compressione

Impianto

Possibilità di scegliere liberamente il fluido dipWestinghouse

SCPossibilità di scegliere liberamente il fluido di lavoro:•alto calore specifico (Lmax)•basso peso specifico: ad es. monoatomico (ηmax)

p p (ηmax)•con il valore desiderato della pressione di inizio compressione

SFC’ M

Impianto

Possibilità di scegliere liberamente il fluido dipWestinghouse

SCPossibilità di scegliere liberamente il fluido di lavoro:•alto calore specifico (Lmax)•basso peso specifico: ad es. monoatomico (ηmax)

p p (ηmax)•con il valore desiderato della pressione di inizio compressione

SFC’ M

3* 3SC

4C T U

SFC’ M

SE’ possibile in tal modo incrementare la densità del fluido di lavoro

Sempre in ambito di diversa collocazione della camera di combustione sono anche da notare soluzioni con camera a pressione ambiente e compressione dei gas combusti, cioè la

Impianto con cc a pa

turbina lavora in depressione

P d ll ti tt l di li iT H

SCPur essendo nella pratica progettuale di scarsa applicazione, sono state nel passato studiate varianti del ciclo che permettono di migliorare il rendimento e/o il lavoro specifico dell’impianto.

3* 3SCAlcune di esse sono talvolta ancora adottate in impianti di

applicazione industriale.

4C T U

SFC’ M

SE’ possibile in tal modo incrementare la densità del fluido di lavoro

P d ll ti tt l di li iPur essendo nella pratica progettuale di scarsa applicazione, sono state nel passato studiate varianti del ciclo che permettono di migliorare il rendimento e/o il lavoro specifico dell’impianto.

Alcune di esse sono talvolta ancora adottate in impianti di applicazione industriale.pp

Per migliorare il rendimento si può:

•Ridurre il fabbisogno di calore da introdurre RIGENERAZIONERidurre il fabbisogno di calore da introdurre

•Ridurre il lavoro di compressione elevando il lavoro netto e quello specifico

COMPRESSIONE INTERREFRIGERATA

RIGENERAZIONE Consiste nell’utilizzo del calore contenuto nei gas scaricati dalla turbina al fine di elevare la temperatura dell’aria entrante in camera di combustione.p

Rigeneratorecc

Ciclo aperto rigenerativo

Rigeneratorecc

Rigeneratore Qi

C T U C T U

Ciclo aperto rigenerativo Ciclo chiuso rigenerativoQu

Rigeneratore Qi

Ciclo chiuso rigenerativoQu

Rigeneratore Qi

Ovviamente tutto ciò è puramente ipotetico essendo possibile solo con una capacità di scambio totale.2

T 6Si potrà scendere con i gas alla temperatura di aspirazione e salire con l’aria compressa sino alla temperatura di uscita dalla turbina, se e sole se il RIGENERATORE ha una superficie di scambio o un coefficiente globale di scambio di valore infinito

coefficiente globale di scambio di valore infinito.

Fattibilità: T4 > T2

Vantaggi: Lavoro netto inalteratoCalore introdotto ridottoCalore introdotto ridotto

Aumento considerevole del rendimento

Considerando il caso di rigeneratore ideale con efficienza unitaria:

4T 5 i

uQQ1−=η

( )( )53p

TTcTTc

1−⋅

−⋅−=

T 6 43

12TTTT1

−−

−=η

oppure:

( )( )1T

−β⋅

−β⋅−=

εβ= 3

−=ηε

( )4 β

Che tenendo conto di:

Fattibilità: T4 > T2

Vantaggi: Lavoro netto inalteratoCalore introdotto ridotto

1Calore introdotto ridotto

Aumento considerevole del rendimentoη

0,8ciclo rigenerativo T3 = 1300°C Svantaggi: massimo rendimento con β =1

bassi valori del lavoro specifico

0,6 Considerando il caso di rigeneratore ideale con efficienza unitaria:

pForte aumento delle dimensioni d’impianto

T3 = 900°C

24 TT =0,4

ciclo semplice per un ciclo con

k = 1,4………….ε = 0,28570,2

T1 = 15 °C

−=ηε

1 2 3 5 10 β 20 30

RIGENERAZIONE REALE Nella realtà occorrerà tener conto che:

I coefficienti di scambio e le superfici non sono infinite, e conseguente ΔT residuo all’uscita dei gas,Le due correnti subiscono perdite di pressione nell’attraversamento del rigeneratore,

rigeneratore

Le due correnti subiscono perdite di pressione nell attraversamento del rigeneratore,Le perdite termiche verso l’esterno non sono nulle,Le capacità termiche dei flussi di aria e di gas combusti differiscono per massa e calore specifico diversi

efficienza di rigenerazione che non supera mai il 90% L’efficienza del compressore e della turbina possono

i id ll l diff d ll t t T Tciclo reale

incidere sulla reale differenza delle temperature T4’ e T2’

RIGENERAZIONE REALE Nella realtà occorrerà tener conto che:

I coefficienti di scambio e le superfici non sono infinite, e conseguente ΔT residuo all’uscita dei gas,Le due correnti subiscono perdite di pressione nell’attraversamento del rigeneratore,

rigeneratore

Le due correnti subiscono perdite di pressione nell attraversamento del rigeneratore,Le perdite termiche verso l’esterno non sono nulle,Le capacità termiche dei flussi di aria e di gas combusti differiscono per massa e calore specifico diversi

efficienza di rigenerazione che non supera mai il 90% L’efficienza del compressore e della turbina possono

i id ll l diff d ll t t T Tciclo reale

incidere sulla reale differenza delle temperature T4’ e T2’

ηCicli rigenerativi 8 12

1510 Osservazioni:η

β=6 18 •Con la rigenerazione il rendimento dipende meno dal valore di β

•L’aumento di rendimento diminuisce con β ed è1824

0,35Cicli semplici

Cicli reali di

L aumento di rendimento diminuisce con β ed è comunque limitato a valori ridotti del rapporto di compressione

•Il vantaggio rispetto al ciclo semplice è modesto e i il 43% i t

Grandi unitàconTIT = 1280°C

non supera mai il 43% in questo caso

•A parità di β il lavoro specifico diminuisce per effetto delle perdite di carico nel rigeneratore

20250 300 350 kJ/kg 400

Lavoro specifico0,25

COMPRESSIONE La riduzione del lavoro compiuto per comprimere può essere operata tramite una trasformazione che termini ad una temperatura più bassa di

INTERREFRIGERATAtramite una trasformazione che termini ad una temperatura più bassa di quella corrispondente alla fine della trasformazione isoentropica.

Operando solo con la situazione ambientale, ciò può essere ottenuto con una massimo di efficienza corrispondente alla compressione isoterma, che non potrà scendere sotto la temperatura ambiente.

compressione isoterma …………. lavoro di compressione nullo

impossibilep

impossibile

possibile compressione paraisoterma

impossibile

non conveniente

impossibile

non conveniente

Si dimostra che la pressione intermedia pi, per la quale è minimo il lavoro complessivo, risulta dalla

21i ppp ⋅=

Che per n stadi ogni iesima compressione diventa

( )n i2

in1i ppp ⋅= −

Ed il rapporto di compressione di ogni stadio che fornisce il

minimo lavoro sarà dato da n

2nti p

p=β=β

PUO’ ESSERE CONVENIENTE FARE UNO O DUE STADI

PUO ESSERE CONVENIENTE FARE UNO O DUE STADI

Dopo un primo salto di pressione (in teoria ) 121i pppp ⋅=

Si può operare un raffreddamento sino alla temperatura ambienteLa nuova compressione permetterà di raggiungere la pressione finale

cc12’ 3pi

p2T UC C

p12’ 2*

1’ 4

Dopo un primo salto di pressione (in teoria ) 121i pppp ⋅= Il ciclo (1’2’22*) così aggiunto al ciclo principale d’origine ha un rendimento inferiore poiché è un

Si può operare un raffreddamento sino alla temperatura ambienteLa nuova compressione permetterà di raggiungere la pressione finale

d origine, ha un rendimento inferiore poiché è unciclo di Joule che si sviluppa con un salto

di pressione inferiore.

La compressione interrefrigerata ideale migliora il lavoro specifico ma sembra

peggiorare il rendimento

come nella rigenerazione i guadagni di rendimento sipi

come nella rigenerazione, i guadagni di rendimento si otterrebbero con impianti che comportano cospicui investimenti e dimensioni (2 compressori + scambiatori);

al vantaggio energetico può corrispondere quindi uno t i i2

2’ 2*

svantaggio economico.

Nel caso reale le cose possono però cambiare radicalmente

COMPRESSIONE INTERREFRIGERATA caso reale

Si tratta ora di capire quanto vale il rendimento del ciclo aggiunto (1’, 2’, 2, 2*) che però non è un ciclo di Joule reale in quanto contempla unaciclo di Joule reale in quanto contempla una espansione ad entropia decrescente

Se però analizziamo il ciclo equivalente lo possiamo paragonare ad un ciclo di Joule ideale del quale possiamo calcolare il rendimento

possiamo calcolare il rendimento.

Cicli equivalenti ai fini del rendimento se scambiano le stesse quantità di calore

Si tratta ora di capire quanto vale il rendimento del ciclo aggiunto (1’, 2’, 2, 2*) che però non è un ciclo di Joule reale in quanto contempla unaciclo di Joule reale in quanto contempla una espansione ad entropia decrescente

Se però analizziamo il ciclo equivalente lo possiamo paragonare ad un ciclo di Joule ideale del quale possiamo calcolare il rendimento

possiamo calcolare il rendimento.

Cicli equivalenti ai fini del rendimento se scambiano le stesse quantità di calore

Calore entrante: A 2’ 2 B

Calore scaricato: C 1’ 2* D uguale a: A X Y B

Il ciclo (1’ 2’ 2 2*) reale anomalo equivale

al ciclo (X 2’ 2 Y) ideale di Joule

11’ X Analizziamo ora i rendimenti nei rispettivi diagrammi

29SBA DC

0,40,4

ηrηi

2’ 0,1

β del ciclo equivalente

1 5 10 15 20 β 250

β del ciclo principale

β del ciclo aggiunto

1 5 10 15 20 β 25

30SBA DC

0,40,4

ηrηi

2’ 0,1

1 5 10 15 20 β 250

1 5 10 15 20 β 25

31SBA DC

COMPRESSIONE L’effetto benefico della refrigerazione risulta maggiore quanto prima si effettua.

INTERREFRIGERATA caso reale

E’ maggiore infatti l’eliminazione degli effetti del controrecupero

A parità di area del ciclo è meglio che esso abbia un rapporto di compressione più elevato possibile

Le cose migliorano ancora se si tiene conto che l’aria più fredda alla fine della compressione aiuta al 0,4

ηrηi

p praffreddamento delle pale della turbine con vantaggio ulteriore sia sul rendimento che sulla affidabilità

2’ 0,1

1 5 10 15 20 β 250

1 5 10 15 20 β 25

32SBA DC

COMPRESSIONE L’effetto benefico della refrigerazione risulta maggiore quanto prima si effettua.

INTERREFRIGERATA caso reale E’ maggiore infatti l’eliminazione degli effetti del controrecupero

A parità di area del ciclo è meglio che esso abbia un rapporto di compressione più elevato possibile

Le cose migliorano ancora se si tiene conto che l’aria più fredda alla fine della compressione aiuta al p praffreddamento delle pale della turbine con vantaggio ulteriore sia sul rendimento che sulla affidabilità Osservazioni

Grandi gruppi

η65β=8040

Grandi gruppi

Il rendimento non varia sensibilmente a parità di β

Comprimere sopra un β di 30 è ancora molto difficile: con l’interrefrigerazione si può però raggiungere valori di β molto elevati ritoccando quindi di alcuniη

β=30 24

valori di β molto elevati, ritoccando quindi di alcuni punti il valore del rendimento

Il lavoro specifico aumenta invece considerevolmente soprattutto al crescere di β

0,35Cicli semplici

1512 Il rendimento ed il lavoro specifico variano

sensibilmente a parità di β con l’impiego della i t f i i

Piccole unità

1215 Cicli interrefrigerati

con β1= β2

Piccole unità

interrefrigerazione

L’INTERREFRIGERAZIONE E’ PARTICOLARMENTE ADATTA PER

33Lavoro specifico

0,25100 300 500 kJ/kg 600

GRUPPI DI PICCOLA POTENZA

RICOMBUSTIONE Un modo analogo alla interrefrigerazione per aumentare il lavoro utile

Dopo un primo salto di pressione nella turbina si può pensare di riportare il gas in camera di combustione.Vantaggi:• accresce il lavoro sviluppato dall’impianto• mantiene la temperatura massima a valori non eccessivi

Svantaggi:• rilascia il gas a temperature molto più elevate• si riesce a mantenere lo stesso valore del• mantiene la temperatura massima a valori non eccessivi

• impiega meglio l’aria aspirata legandola al combustibile con un eccesso globale minore

• si riesce a mantenere lo stesso valore delrendimento solo se si adottano pressioni intermedie molto elevate

• è richiesta molta più aria per il raffreddamento delle pale delle turbine

C T UT4’

Combinazione di INTERREFRIGERAZIONE - RICOMBUSTIONE - RIGENERAZIONE

cc cc1

2’ 2*6

1’Qr

••Prestazioni delle turbogasPrestazioni delle turbogasI generatori di vaporeI generatori di vaporeImpianti turbogasImpianti turbogas

Prestazioni delle turbogasPrestazioni delle turbogas

Prestazioni delle turbogasIl calcolo completo di un ciclo di turbina a gas consisteIl calcolo completo di un ciclo di turbina a gas consiste nel trovare le caratteristiche termodinamiche dei punti del ciclo tali da poter definire:

la potenza utile sviluppata, il rendimento, le specifiche di progetto dei singoli componentile specifiche di progetto dei singoli componenti

I risultati dipendono strettamente dalla precisione con cui si sono considerati

i singoli componenti: lievi differenze sui valori di alcune caratteristichelievi differenze sui valori di alcune caratteristiche (es. rendimenti di compressori e turbine) possono portare a notevoli differenze finali.

la massa di fluido operante nelle singole parti del ciclo: oltre alla variazione apportata dall’introduzione di combustibile si deve tener conto anche dell’impiego, oggi molto esteso, dell’aria per il raffreddamento delle pale

rasp hM ⎤⎡⎟⎞

⎜⎛ Δ⋅

rasporfumie

hMhMP η⋅⎥

⎤⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

Δ−η⋅Δ⋅=

=ηPortata RendimentoSalto Portata RendimentoSalto Rend del icPortata dei fumi evolventi in turbina

Rendimento organico di turbina

Salto entalpico reale di turbina

Portata d’aria aspirata dal compr.

Rendimento organico del compr.

Salto entalpico reale di compr.

Rend. del generatore elettrico Portata di

combustibile utilizzato

Potere calorifico inferiore

Mc=14.17 kg/sT=15°Cp=30 bar

Comp. Mol.%CH4=92.92N2=7.8Hi= 44.14 MJ/kg Pt = 625 3 MWt

Mf=520.2 kg/sT=1336°Cp=14.6 bar

Comp. Mol.%Ar=0 88

Pe = 222.3 MWe

η = 0.3555

i g Pt = 625.3 MWt Ar=0.88CO2=4.27H2O=9.47N2=74.08O2=11.3

Mac=506 kg/sT=398.4°Cp=15.05 bar

Traf. = 4,8 kg/s

Ptd = 2.5 MWtTIT = 1280°C

Pef = 394 MWt

C UPC = 230.4 MW

Aria raff. 1° ugello = 37.7 kg/s

TPT = 457.1 MWPmd = 2 MWt

Ped = 2.4 MWt

T=15°C Masp=600 kg/s

Aria raff. pale turbina = 51.5 kg/sCF

Mf=609.6 kg/sT=599.7°Cp=1 02 barT=15°C

UR=60%p=1.013 bar

Comp. Mol.%Ar=0.92

p gT=15°Cp=1.003 bar

p=1.02 bar

Comp. Mol.%Ar=0.88CO2=3.66H2O=8.25

CO2=0.03H2O=1.04N2=77.28O2=20.73

N2=74.54O2=12.67

Prestazioni delle turbogasANALISI di SENSIBILITA’ alla variazione di parametri riferiti ad una particolare situazione progettuale

-50°C

-20°C

+50°C

+20°C mxp

TIT+Tmxp

-50°C -20°C

+50°C +20°C

Δpcomb

Δpsc 6% 0%

39-1 -0.5 0 0.5 1

Variazione del RENDIMENTO %

Prestazioni delle turbogasANALISI di SENSIBILITA’ alla variazione di parametri riferiti ad una particolare situazione progettuale

-50°C

-20°C

+50°C

+20°C

-50°C

-20°C

+50°C

+20°C mxp

TIT+Tmxp

-50°C -20°C

+50°C +20°C

-50°C -20°C

+50°C +20°C

Δpcomb

Δpsc 6% 0% 6% 0%

40-1 -0.5 0 0.5 1 - 8 - 4 0 4 8

Variazione del LAVORO SPECIFICO %Variazione del RENDIMENTO %

••La regolazione della potenza e l’avviamentoLa regolazione della potenza e l’avviamento

Regolazione della potenza

La prima e principale evoluzione delle turbogas si è verificata nel

La semplicità di impianto e la combustione interna dovrebberodelle turbogas si è verificata nel

campo delle centrali adibite a “servizio di punta”.

combustione interna dovrebbero garantire una versatilità nella regolazione della potenza.

La possibilità offerta di poter costruire impianti di piccola potenza p p p p pfavorisce la parzializzazione della potenza nominale, ma con costi elevati.

Al crescere della potenza di impianto diventava indispensabile assicurare un sistema efficace

di regolazione entro ampi intervalli.

Regolazione della potenza

3H Il calettamento meccanico del compressore con la turbina obbliga la

3*ΔHt

velocità di rotazione delle macchine a quella legata alla frequenza di rete.

4’2’

ΔHt* E’ possibile variare la portata di gas, o il punto di fine compressione 2’, solo utilizzando compressori di molti stadi a calettamento variabile.

4’*ΔHc

Se non si vuole ricorrere a tale impiego, peraltro costoso, essendo in ariate ΔHc si cercherà di ariare

SDAinvariate ΔHc si cercherà di variare ΔHt abbassando il punto 3 con ovvie perdite di rendimento.

Il problema è in realtà limitato dalla scarsa variazione di potenza richiesta e dalla sua ottenibilità con ridotte variazioni di Temperatura T3

Tenuto conto che la potenza della turbina è circa il triplo della potenza netta erogata, per una riduzione anche cospicua del 50% (1/2), è sufficiente una riduzione della potenza della turbina per 1/6 del massimo cioè del 16%

variazioni di Temperatura T3: potenza della turbina per 1/6 del massimo, cioè del 16%

Regolazione della potenzaRegolazione con modifica della portata massicaRegolazione con modifica della portata massicasi ottiene mediante l’uso di pale a calettamento variabile:

Nei compressori assiali è possibile variare, mediante semplici leveraggi, l’angolo di calettamento delle pale statoriche. IGV: inlet guide vanes

Così facendo si riduce notevolmente la variazione della velocità assoluta al variare della portata e conseguentemente il rendimento si mantiene ai valori elevati anche a portate ridotte sino al 50%

Regolazione con modifica del numero di girisi ottiene mediante l’impiego di impianti a più assi

Disaccoppiando la turbina di potenza dal gruppoDisaccoppiando la turbina di potenza dal gruppo compressore-turbina in equilibrio energetico con funzione di generatore di gas, si ha la possibilità di far ruotare il compressore alla velocità di rotazione migliore per l’adattamento dei triangoli di l itàdi velocità.Permette grande flessibilità di regolazione e, se accoppiato con il calettamento variabile, è la soluzione preferibile

Le soluzioni possibili sono due:Serie tipo General ElectricParallelo tipo Elliot

Disaccoppiando la turbina di potenza dal gruppo C Tap U

turbina di potenza

Disaccoppiando la turbina di potenza dal gruppo compressore-turbina in equilibrio energetico con funzione di generatore di gas, si ha la possibilità di far ruotare il compressore alla velocità di rotazione migliore per l’adattamento dei triangoli di l ità

gruppo generatore di gas

di velocità.Permette grande flessibilità di regolazione e, se accoppiato con il calettamento variabile, è la soluzione preferibile

Le soluzioni possibili sono due:Serie tipo General ElectricParallelo tipo Elliot

Disaccoppiando la turbina di potenza dal gruppo C Tap U

turbina di potenza

Disaccoppiando la turbina di potenza dal gruppo compressore-turbina in equilibrio energetico con funzione di generatore di gas, si ha la possibilità di far ruotare il compressore alla velocità di rotazione migliore per l’adattamento dei triangoli di l ità

di velocità.Permette grande flessibilità di regolazione e, se accoppiato con il calettamento variabile, è la soluzione preferibile

cc turbina di potenza

C Tap UTbpLe soluzioni possibili sono due:Serie tipo General ElectricParallelo tipo Elliot

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