Il “ Conceptual Design” degli edifici in cemento armato in zona sismica

Il “Conceptual Design” degli edifici Il “Conceptual Design” degli edifici

in cemento armato in zona sismica in cemento armato in zona sismica

Francesco Biasioli DIST R - Dip. di Ingegneria Strutturale e Geotecnica Politecnico di Torino

““Quando il tempo è Quando il tempo è denaro, sembra denaro, sembra

morale risparmiare morale risparmiare il tempo. il tempo.

Specialmente il Specialmente il proprioproprio.”.”

Theodor W. AdornoTheodor W. Adorno"Minima "Minima

moralia”moralia”

F. Biasioli – Seminario Auto_C.A. - Forlì, 11-12 Marzo 2011

“Fare e disfare

è sempre un lavorare”

Pierina Borghetti , mia nonna

1890 - 1986

……si parva licet componere magnis….

E’ la fase che “precede” il progetto:1) scelte preliminari architettoniche / strutturali economiche / sociali2) valutazione delle alternative

Il “Conceptual Design” di un progetto strutturale riguarda

• l’impostazione strutturale complessiva• il predimensionamento della geometria dei principali elementi

“CONCEPTUAL DESIGN”

CD assente?

Leonardo, 1490 L’uomo di Vitruvio

““Vetruvio architetto mette nella sua opera Vetruvio architetto mette nella sua opera d'architettura che le misure dell'omo sono dalla d'architettura che le misure dell'omo sono dalla natura distribuite in questo modo. Il centro del natura distribuite in questo modo. Il centro del corpo umano è per natura l’ombelico; infatti, se si corpo umano è per natura l’ombelico; infatti, se si sdraia un uomo sul dorso, mani e piedi allargati, e sdraia un uomo sul dorso, mani e piedi allargati, e si punta un compasso sul suo ombelico, si si punta un compasso sul suo ombelico, si toccherà tangenzialmente, descrivendo un cerchio, toccherà tangenzialmente, descrivendo un cerchio, l’estremità delle dita delle sue mani e dei suoi l’estremità delle dita delle sue mani e dei suoi piedi".piedi".

Un disegno vale 50 parole

E’ il disegno il “linguaggio” dei tecnici.Il CONCEPTUAL DESIGN strutturale va basato su disegno e calcolo

Dal CADDal CAD

Computer Aided DesignComputer Aided Design

al CACDal CACD

Computer Aided Conceptual DesignComputer Aided Conceptual Design

“Conceptual Design “ delle strutture di un edificio in c.a.

Quadro di riferimento: Quadro di riferimento: Norme Tecniche e EurocodiciNorme Tecniche e Eurocodici

Obiettivo: strutture Obiettivo: strutture resistentiresistenti, , durevolidurevoli ed ed economicheeconomiche sia come realizzazione che come sia come realizzazione che come manutenzionemanutenzione

Carichi verticali Carichi verticali dal progetto architettonico dal progetto architettonico normalmente disponibile su computernormalmente disponibile su computer

Azioni orizzontali (vento, azioni sismiche) : Azioni orizzontali (vento, azioni sismiche) : da normada norma

I carichi verticali sono “certi”, I carichi verticali sono “certi”, le azioni sismiche sono “probabili”le azioni sismiche sono “probabili”

Per quanto possibile:Per quanto possibile:

- - separareseparare i percorsi delle azioni verticali e le azioni i percorsi delle azioni verticali e le azioni sismichesismiche

- prevedendo - prevedendo due percorsi, dunque due sistemi due percorsi, dunque due sistemi resistenti resistenti distintidistinti, ,

- ricordando che quando il percorso aumenta, - ricordando che quando il percorso aumenta, aumentano le sollecitazioni!aumentano le sollecitazioni!

SCELTE PRELIMINARISCELTE PRELIMINARI1. 1. Analisi critica della “geometria” complessiva Analisi critica della “geometria” complessiva

2. Materiali e tipologia strutturale2. Materiali e tipologia strutturale

AZIONI VERTICALIAZIONI VERTICALI

3.3. Analisi carichi verticali: pesi propri GAnalisi carichi verticali: pesi propri G11, permanenti portati G, permanenti portati G22, variabili Q, variabili Qkk

4.4. Predimensionamento solai (SLE)Predimensionamento solai (SLE)5.5. Aree di carico di competenza di travi, pilastri, setti e nuclei (CACD)Aree di carico di competenza di travi, pilastri, setti e nuclei (CACD)6.6. Predimensionamento degli elementi verticali (SLU) Predimensionamento degli elementi verticali (SLU) AZIONI SISMICHEAZIONI SISMICHE7.7. Stima del periodo TStima del periodo T11 8. Predimensionamento degli elementi di controvento e verifica di Tdegli elementi di controvento e verifica di T11 9.9. Distribuzione planimetrica degli elementi di controventoDistribuzione planimetrica degli elementi di controvento AZIONI VERTICALIAZIONI VERTICALI10. Predimensionamento delle travi (SLU)delle travi (SLU)

I 10 passi del progetto preliminare

• Obiettivo: comportamento della struttura sotto Obiettivo: comportamento della struttura sotto

sisma“prevedibile” e “comprensibile”sisma“prevedibile” e “comprensibile”

• Forma in pianta regolare e compattaForma in pianta regolare e compatta

• Simmetria di masse e rigidezzeSimmetria di masse e rigidezze

• Rigidezza e resistenza bidirezionaleRigidezza e resistenza bidirezionale

• Piano rigidoPiano rigido

• Elevata rigidezza torsionale per “centrifugazione” degli Elevata rigidezza torsionale per “centrifugazione” degli

elementi resistentielementi resistenti

Analisi critica della geometria: concetti di baseAnalisi critica della geometria: concetti di base

REGOLARITA’ in pianta e in altezzaREGOLARITA’ in pianta e in altezza

• Forma in pianta regolare e compatta (L/B < 4)Forma in pianta regolare e compatta (L/B < 4)

• Simmetria di masse e rigidezzeSimmetria di masse e rigidezze

• Sporti limitati (Sporti limitati (almeno almeno una dimensione < 25% dela dimensione una dimensione < 25% dela dimensione

totale nella stessa direzione) totale nella stessa direzione)

• Eccenticità CR CM limitateEccenticità CR CM limitate

• Rigidezza torsionale minima funzione di lRigidezza torsionale minima funzione di lss

• Piano “infinitamente” rigido (soletta h = 4 - 5 - 7)Piano “infinitamente” rigido (soletta h = 4 - 5 - 7)

Analisi critica della geometria: concetti di baseAnalisi critica della geometria: concetti di base

Meccanismi di collasso – piano deboleMeccanismi di collasso – piano debole

2003 BOUMERDES2003 BOUMERDES

Meccanismi di collasso – piano deboleMeccanismi di collasso – piano debole

Terremoto del L’Aquila – 6 aprile 2009Terremoto del L’Aquila – 6 aprile 2009

IOIO SISI L‘HCTX L‘HCTX NONO

VERIFICHE PRELIMINARI

divisione in elementi semplici mediante giunti strutturali di ampiezza adeguata

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

““IMBASTIRE” IL PROGETTO : GIUNTI IMBASTIRE” IL PROGETTO : GIUNTI STRUTTURALISTRUTTURALI

BARICENTRO DELLE MASSE CMCM

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

RAGGIO POLARE DELLE MASSE lSY yiK = K

RISULTANTE DEI CARICHI SUI PILASTRI

L, B: DIMENSIONI IN PIANTA NEL CASO DI IMPALCATO RETTANGOLARE CARICATO UNIFORMEMENTE

REGOLARITA’ IN PIANTA E BARICENTRO DELLE RIGIDEZZE

IL MODELLO DI PIANO RIGIDO

La rigidezza alla traslazione

Modello di riferimentoModello di riferimento

Solo primo impalcato libero di muoversi, parte soprastante considerata come corpo rigido

Edificio regolare in elevazione

Elementi verticali tutti incastrati al piede

Setti, nuclei: deformata a mensola

in cmx,y 2

E A 1k =

l l + 2 t (1+ )

n1 1pilastri: = ; setti: n =numero solai

12 33K1-

4K + 3K + 3K

Rigidezza K Rigidezza K = forza= forza F F per uno spostamento per uno spostamento = 1 = 1

Modello di Muto con deformabilità a taglio

Pilastri vincolati alle travi

BARICENTRO DELLE RIGIDEZZE

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

KKTT = = k kyiyi (x(xi i - x - xCRCR))22 + + k kxi xi (y(yi i - y - yCRCR))22

RIGIDEZZA TORSIONALE

Y yiK = K

RIGIDEZZE TOTALI

Raggi “torsionali”Raggi “torsionali”

REGOLARITA’ IN PIANTAREGOLARITA’ IN PIANTA

Distanza tra CR e CMDistanza tra CR e CM

Struttura Struttura regolare in piantaregolare in pianta:: il “ il “punto di applicazionepunto di applicazione” delle ” delle forze – forze – ilil (bari) (bari)centro di massa centro di massa CM – è vicino al “CM – è vicino al “punto di punto di reazionereazione” del sistema – ” del sistema – ilil (bari) (bari)centro di rigidezza centro di rigidezza CR in modo CR in modo che:che:

ee0X0X / r / rxx 0,30 0,30 ee0y0y / r / ryy 0,30 0,30

La struttura si considera La struttura si considera torsionalmente rigida torsionalmente rigida se:se:

rrx/yx/y > 0,80 l > 0,80 lss

VARIAZIONE DELLE RIGIDEZZE INTORNO A CRVARIAZIONE DELLE RIGIDEZZE INTORNO A CR

ELLISSE DELLE RIGIDEZZEELLISSE DELLE RIGIDEZZE

2 22 2

2 2 2 2x y

y yx x = = 1

a b r r

Se rx = ry → Kx = Ky →T1x = T1y struttura “insensibile” alla direzione del sisma (o del vento) che risente poco degli effetti torsionali

I modi di vibrazione sono disaccoppiati, il moto torsionale ha frequenza nettamente più alta dei moti traslazionali

Le strutture con ellisse delle rigidezze con forma che tende al cerchio e con CR e CM nel nucleo “interno” sono regolari in pianta poiché simmetriche in relazione alla distribuzione delle rigidezze.

Struttura torsionalmente non rigida:

q = 2,0 anziché 3,6 (+180%)

Regolarità in pianta e fattore di strutturaRegolarità in pianta e fattore di struttura

I dati del progetto: un architettonico in ambiente AutoCad

Verifiche preliminari: forma compatta

L/B = 36,1/13,7 < 4

I percorsi delle forze orizzontali …… il piano è rigido?I percorsi delle forze orizzontali …… il piano è rigido?

Guardare le piante! Guardare le piante!

VERIFICA PRELIMINARE CON ELLISSE DELLE VERIFICA PRELIMINARE CON ELLISSE DELLE RIGIDEZZERIGIDEZZE

E ANALISI DELLE INTERFERENZEE ANALISI DELLE INTERFERENZE

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Y yiK = K

REGOLARITA’ E DISPOSIZIONE ELEMENTI REGOLARITA’ E DISPOSIZIONE ELEMENTI RESISTENTIRESISTENTI

Dall’architettonico: filo carpenteria e fili fissi pilastri

Le dimensioni pilastri non sono importanti

Servono loro posizione e fili fissi

“Imbastire” la struttura: solai

Individuazione campi e orditura solai Dimensioni travi non importanti

2. 2. Materiali e tipologia strutturaleMateriali e tipologia strutturale

Quale è la vita “nominale” ?

2005 2007 2004 2008l’ italiano Sudtirol … l’efficiente Lombardia…

1959 1971 1975 2000

il sabaudo Piemonte

La vita “nominale” delle strutture

Classi di esposizione ambientale

Classi di esposizione ambientale, copriferrio, scelta del calcestruzzo

d'cnom

staffe

/2long

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

PRESCRIVERE LA DURABILITA’PRESCRIVERE LA DURABILITA’

Comunicare con il disegno la prescrizione dei materiali

EC2: f = 1/500 leff leff = lunghezza “efficace “ (asse- asse travi) di una nervatura

“Lunghezza normalizzata” di ogni campo di solaio

k “normalizza” i diversi schemi statici a uno schema di

riferimento:

la trave semplicemente appoggiata,

per cui (convenzionalmente) è k = 1,0

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Dimensionamento altezza solaisolai

Il coefficiente kyi i xi i

CR CRyi xi

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Per geometria e carico q

assegnati, una mensola di

2 m ha la stessa inflessione

massima di una trave

appoggiata di

(2/0,57) = 3,52 m

4 4 MA A M M A

4 4 4 4 4A M A M A

l5 q 1 qf = l f = l l =

384 EJ 8 EJ k5 5

f = f l = l k l k= = 0,5748 48

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Per una zona di solaio

- con tipologia strutturale univoca (a T, a piastra ecc.)

- caricata con gli identici carichi G1 G2 e Qk

- che si vuole abbia lo stesso spessore (altezza h)

l’ALTEZZA dipende dalla geometria del campo

per cui è massima la “lunghezza normalizzata” ln

Altezza solaisolai

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Quanto vale l’altezza h?

E’ corretto assumere h = ln /25 sempre e comunque?

Cosa fare se….

i carichi G1 G2 o Qk oppure

le tipologie strutturali (sezione dunque J)

variano da zona a zona di solaio?

Altezza solaisolai

Verifica a deformazione solaiVerifica a deformazione solai

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Carichi G: “stratigrafie” di muri e solai

I solai da “rossi”……solai da “rossi”……

h = 20 cm

Aumentando h diventano “verdi”“verdi”

h = 23 cm

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

SPESSORE DEI SOLAI E AREE DI CARICOSPESSORE DEI SOLAI E AREE DI CARICO

Nota l’intensità di tutti i carichi verticali:

1) quali sono le aree di competenza delle travi,

dunque i carichi sulle travi?

2) quali le aree di competenza di pilastri, setti e nuclei,

dunque i carichi sugli elementi verticali?

Attribuzione dei carichi a travi e pilastri

In automatco i punti di taglio nullo…

…individuano le aree di competenza delle travi….

e le aree di competenza degli elementi verticali

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Y yiK = K

SEZIONI DEGLI ELEMENTI VERTICALISEZIONI DEGLI ELEMENTI VERTICALI

Predimensionamento pilastri - SLU

Gli elementi verticali: da rosso/verdi…

d > 0,90

Inerzia minima degli elementi di controventoper carichi verticali

Verificare se gli elementi disponibili (vani ascensore) Verificare se gli elementi disponibili (vani ascensore) sono sufficienti per controventare il sistema (a nodi fissi)sono sufficienti per controventare il sistema (a nodi fissi)

Cosa passa il convento’

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

PROGETTO PER CARICHI VERTICALI COMPLETATO, MA…

……in principio non c’erano le Norme Tecniche.in principio non c’erano le Norme Tecniche.

“…“….In principio c’era Aristotele,.In principio c’era Aristotele,

e i corpi in quiete tendevano a rimanere in quiete,e i corpi in quiete tendevano a rimanere in quiete,

e i corpi in moto tendevano a raggiungere la quiete,e i corpi in moto tendevano a raggiungere la quiete,

e presto tutto era in quiete.e presto tutto era in quiete.

E Dio vide che ciò era noiosoE Dio vide che ciò era noioso

e decise di dare una scossa….”e decise di dare una scossa….”

da A. Parducci – “Verso un’architettura antisismica”da A. Parducci – “Verso un’architettura antisismica”

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Il giunco e la quercia (Xi Liu, VI sec.)

Una tempesta mise alla prova le due piante, e si arrivò alla più inaspettata delle conclusioni. Il più debole, piegandosi ad ogni sferzata del vento, alla fine ne uscì vincitore, stagliandosi ancora integro nel limpido mattino dopo l'acquazzone.

Fu lui ad assistere alla dipartita della grande quercia che, ostinandosi a contrastare il prepotente vento, finì per spezzarsi.

La quercia, l'albero più forte e rigoglioso del bosco, con radici profonde ma che si staglia più in alto di tutti verso le stelle. Il giunco, più vicino alla terra, esile, fragile, appena visibile vicino al grande albero.

semplicità strutturale,

uniformità, simmetria, ridondanza,

rigidezza di piano,

rigidezze flessionale e torsionale,

deformabilità limitata,

duttilità degli elementi,

elementi primari e secondari,elementi primari e secondari,

movimenti torsionali limitati.movimenti torsionali limitati.

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Resistenza e duttilità

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

I PASSI SUCCESSIVI:I PASSI SUCCESSIVI:

STIMA DELL’AZIONE SISMICASTIMA DELL’AZIONE SISMICA

PERIODO : FORMULA DI RAYLEIGHPERIODO : FORMULA DI RAYLEIGH

ACCELERAZION: SPETTRO DI RISPOSTA ACCELERAZION: SPETTRO DI RISPOSTA

Suolo tipo C, Suolo tipo C,

LxBxH = (36x12x10) mLxBxH = (36x12x10) m

TT11 = 0,075 H = 0,075 H3/4 3/4 = 0,075 10 = 0,075 103/4 3/4 = 0,42 s = 0,42 s ed. a telai in c.aed. a telai in c.a

TT11 = 0,05 H = 0,05 H3/43/4 = 0,26 s = 0,26 s ed con pareti in c.a.ed con pareti in c.a.

Per 0,15 < TPer 0,15 < T11 < 0,46 s accelerazione costante < 0,46 s accelerazione costante = 0,14 g= 0,14 g

Per TPer T11 = 1,80 s accelerazione = 1,80 s accelerazione = 0,036 g (1/4 di 0,14)= 0,036 g (1/4 di 0,14)

Edifici normali Edifici normali con strutture di calcestruzzo o edifici non

verificati con regole semplificate

1.1.Periodo proprio TPeriodo proprio T11 (Rayleigh) (Rayleigh)

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Calcolare il periodo!

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

PREDIMENSIONAMENTO (A TAGLIO) PREDIMENSIONAMENTO (A TAGLIO)

DEGLI ELEMENTI DI CONTROVENTODEGLI ELEMENTI DI CONTROVENTO

Verifiche elementi strutturaliVerifiche elementi strutturali

3) Aree a taglio3) Aree a taglio

3. Aree a taglio degli elementi verticali “ridotte” per tener 3. Aree a taglio degli elementi verticali “ridotte” per tener

conto delle eccentricità x rispetto a CM:conto delle eccentricità x rispetto a CM:

Ati x,y = At /(1 + 0,6 x/Le)

3.3 Area a taglio totale nelle direzioni x,y At x,y = AAti x,yti x,y

3.4 Area totale minima a taglio At x,y ≥ 1,5 HE /

Da NT 7.4.4.5.2.2 - progetto pareti in CD”A”: Da NT 7.4.4.5.2.2 - progetto pareti in CD”A”:

= 0,20 f= 0,20 fcdcd = 0,20 x 0,47R = 0,20 x 0,47Rckck 0,1 Rck

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Elementi PRIMARI e SECONDARI

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Elementi PRIMARI e SECONDARI

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Oopps! mancano aree “a taglio” in direzione x…..

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

GEOMETRIA DELLE TRAVIGEOMETRIA DELLE TRAVI

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

Analisi elastica lineare

Rapporti delle sollecitazioni nei diversi stati limite

Progetto delle sezioni delle travi: i cinque vincoli

1. Geometria bmax = lc + hs

3. Tensioni

4. Sollecitazioni MRk ≥ MEk,QP, MEk,CA MRd ≥ MEd

2. Inflessione fmax a t =

Progetto delle sezioni delle travi: i cinque vincoli

4. Sollecitazioni

In base al momento massimo di campata

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

yi i xi iCR CR

k x k yx = y =

I PASSI SUCCESSIVI: I PASSI SUCCESSIVI:

NODI DI ARMATURANODI DI ARMATURA

Per dettagli e volumi: www.euroconcrete.itPer dettagli e volumi: www.euroconcrete.it

“Il meglio è nemico del bene”

“good enough”, abbastanza bene , “ bene

così” è l’atteggiamento di chi vuole arrivare

in fondo presto e bene.

Grazie per l’attenzione!Grazie per l’attenzione!

Francesco Biasioli

Il “ Conceptual Design” degli edifici in cemento armato in zona sismica

Documents

Transcript of Il “ Conceptual Design” degli edifici in cemento armato in zona sismica

Manutenzione preventiva di opere in cemento armato con ... · cemento armato con protezione catodica Le costruzioni in cemento armato possono essere minacciate dalla corrosione dell’armatura,

non solo il cemento è ARMATO - silvanoferretti.it · Ma#non#solo#il#cemento#è…#ARMATO,infatticon“TerreRinforzate”,spessoimpropriamenteconosciutecome“Terre

Il Cemento Armato-Aurelio Ghersi

CORSO GEOMETRI -LEZIONE CEMENTO ARMATO STATI ...CEMENTO ARMATO METODO AGLI STATI LIMITE Il calcestruzzo cementizio, o cemento armato comenormalmente viene definito in modo improprio,

Micropali prefabbricati in cemento armato centrifugato

progetto solaio in cemento armato

Muri di sostegno in cemento armato. Guida.

Cemento Armato Precompresso Progetto Trave CAP

Costruire con il cemento armato - people.unica.itpeople.unica.it/.../files/2017/12/Capitolo-4-Cemento-Armato.pdf · per il cemento armato l'elemento ... Considerando esclusivamente

Cemento Armato Appunti

Progetto di strutture in cemento armato - dica.unict.it · Progetto di strutture in cemento armato Progetto di un edificio in cemento armato soggetto ad azioni sismiche secondo l’O.P.C.M.

Edifici antisismici in cemento armato

CEMENTO ARMATO CENNI SULLA TEORIA DEL CEMENTO ARMATO.

3STRUTTURE IN CALCESTRUZZO ARMATO - … · C-280 S TRUTTURE IN CALCESTRUZZO ARMATO Si distinguono i seguenti tipi: cemento Portland, cemento pozzolanico, cemento d’altoforno e cemento

Rete Idrica - comune.rho.mi.it · Cemento Armato Precompresso Cemento Armato Centrifugato Cemento Armato Polimero! ! ! ! Calcestruzzo di Poliestere! ! ! ! Resina di Poliestere Poliestere

8. Travi e solai in cemento armato UNITÀ precompresso D2 · 8. Travi e solai in cemento armato D2 precompresso Il punto debole del cemento armato normale è la scarsa resistenza

PARTE II – EDIFICI IN CEMENTO ARMATO

Atti Cemento Armato

MICROPALI PREFABBRICATI In cemento armato centrifugato.

Testo Unico - bosettiegatti.eu · conglomerato cementizio armato normale (cemento armato) conglomerato cementizio armato precompresso (cemento armato precompresso) conglomerato cementizio