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VERIFICA DELLA STABILITÀDI SPONDA E DI VERSANTE
Dott. Ing. Alessio CISLAGHIDiSAA – Ingegneria AgrariaVia Celoria, 2 – 20133 MilanoTel. 02-503-16903
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EFFETTI sul DEFLUSSO EFFETTI sulla STABILITÀ delle SPONDE e del FONDO
AUMENTO della SCABREZZA
RIDUZIONE della SEZIONE UTILE
RIDUZIONE dell’EROSIONE
STABILIZZAZIONE delle SPONDE
RIDUZIONE della VELOCITÀ
AUMENTO dei LIVELLI IDRICI
RISCHIO di ESONDAZIONE
DEPOSITO di MATERIALE
TRATTENUTA del TERRENO
RINFORZO MECCANICO
RIDUZIONE della TENSIONE su FONDO e
SPONDE RIDUZIONE dell’UMIDITÁ del
TERRENO
AUMENTO dei TEMPI di DEFLUSSO
LAMINAZIONE delle PIENE
AUMENTO della RESISTENZA al
TAGLIO
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Valutazione della stabilità della sponda
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• Instabilità di sponda.
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• Modello del cuneo.
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• Modello del cuneo.
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• Modello del cuneo.
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• Modelli più complessi• Osman e Thorne, 1988;• Simon et al., 1991;• Darby e Thorne, 1996.
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• Modelli più complessi -> BSTEM
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Valutazione della stabilità di un versante
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Norme Tecniche delle Costruzioni NTC - 2018
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Classificazione dei movimenti dovuti all’instabilità dei versanti
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TIPO DI MOVIMENTOTIPO DI MATERIALE
terra (earth) detrito (debris) roccia (rock)crolli (falls) crollo di terra crollo di detrito crollo di roccia
ribaltamenti (topples) ribaltamenti di terra
ribaltamenti di detrito
ribaltamenti di roccia
scivolamenti (slides)
rotazionaliscivolamenti rotazionali di
terra
scivolamenti rotazionali di
detrito
scivolamenti rotazionali di roccia
traslativiscivolamenti
traslazionali di terra
scivolamenti traslazionali di
detrito
scivolamenti traslazionali di
rocciaespandimenti laterali
(lateral spreads)espandimenti
laterali di terraespandimenti
laterali di detritoespandimenti
laterali di rocciacolamenti o flussi (flows) colata di terra colata di detrito flusso in roccia
frane complesse (complex) combinazione di due o più tipi di movimento
scivolamenti (slides)
rotazionali
traslativi
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Presenta superfici di scivolamento pressochépiane, che si verificano in corrispondenza diuna discontinuità nel substrato.Avviene in versanti dove vi siano influenze ditipo geologico interessando profonditàrilevanti (decine di metri) o piùfrequentemente su versanti boscati concoperture colluviali di modesta profondità(pochi metri).
Movimenti traslazionali
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Fonte: Massimiliano Bordoni, UNIPV
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Fonte: Giulia Arianna Premoli
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Il metodo del pendio indefinito si basa sulleseguenti ipotesi:• frane di scorrimento dove l’influenza delle forze agenti sulle
porzioni di sommità e di piede è trascurabile (coltri di
terreno alluvionale o detritico);
• frane di scorrimento con uno spessore molto limitato
rispetto alla lunghezza della frana (lunghezza/spessore>25);
• frane poste su un terreno di fondazione più rigido;
• terreno asciutto ed incoerente (pendii naturali).
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Il metodo del pendio indefinitosi basa sul criterio di rottura di Mohr-Coulomb.
𝜏𝜏𝑓𝑓 = 𝑐𝑐𝑐 + σ𝑐 tan𝜙𝜙𝑐
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Rappresentando le generiche condizioni di equilibrio di un generico concio di terreno delimitato da due superfici
verticali e da un piano alla base corrispondente alla superficie di rottura, parallelo alla superficie del versante,
si può definire il fattore di sicurezza (FS) come il rapporto tra gli sforzi resistenti (τf) e quelli
destabilizzanti (τ).
𝐹𝐹𝐹𝐹 =τ𝑓𝑓τ
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τ = 𝑊𝑊 sin𝛽𝛽𝐿𝐿𝐿𝐿/ cos β
𝜙𝜙′ = 𝛽𝛽 𝐹𝐹𝐹𝐹 = 1
τ𝑓𝑓 = σ′ tan𝜙𝜙′ = 𝑁𝑁𝐿𝐿𝐿𝐿/ cos β tan𝜙𝜙
′ = 𝑊𝑊 cos 𝛽𝛽 tan𝜙𝜙′
𝐿𝐿𝐿𝐿/ cos β
[𝑊𝑊 = γ𝐿𝐿𝐿𝐿]𝐹𝐹𝐹𝐹 =τ𝑓𝑓τ
𝐹𝐹𝐹𝐹 = 𝑊𝑊 cos 𝛽𝛽 tan𝜙𝜙′
𝑊𝑊 sin 𝛽𝛽 = tan𝜙𝜙′
tan 𝛽𝛽
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𝜙𝜙′ = 𝛽𝛽 𝐹𝐹𝐹𝐹 = 1 ?
Tuttavia, in pendii naturali stabili, può verificarsi che 𝜷𝜷 > 𝝓𝝓′ per
effetto della capillarità del suolo, della cementazione delle particelle di
terreno e della presenza delle radici.
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• frane di scorrimento dove l’influenza delle forze agenti sulle
porzioni di sommità e di piede è trascurabile (coltri di
terreno alluvionale o detritico);
• frane di scorrimento con uno spessore molto limitato
rispetto alla lunghezza della frana;
• frane poste su un terreno di fondazione più rigido;
• coltre di terreno omogeneo, coesivo, su un substrato
roccioso, permeabile, soggetto a piogge prolungate che
producono un moto di filtrazione parallelo al pendio.
• terreno asciutto ed incoerente (pendii naturali).
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Fonte: Massimiliano Bordoni, UNIPV
𝐹𝐹𝐹𝐹 = 𝑐𝑐′ + 1 −𝑚𝑚 γ +𝑚𝑚 (γ𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 − γ𝑤𝑤) 𝐻𝐻 cos2 β tan𝜙𝜙′
1 − 𝑚𝑚 γ +𝑚𝑚γ𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐻𝐻 sin β cos β
𝜎𝜎 = 1 −𝑚𝑚 γ +𝑚𝑚γ𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐻𝐻 cos2 β
𝐹𝐹𝐹𝐹 =τ𝑓𝑓τ = 𝑐𝑐′ + 𝜎𝜎 − 𝑢𝑢 tan𝜙𝜙′
τ
u = 𝑚𝑚 𝐻𝐻 γ𝑤𝑤 cos2 β
τ = 1 −𝑚𝑚 γ +𝑚𝑚γ𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐻𝐻 sin β cos β
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Fonte: Massimiliano Bordoni, UNIPV
Cosa trascura la geotecnica classica?
Fonte: Chris Phillips
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MECCANISMI IDROLOGICI:
Image courtesy of Chris Phillips
Without VEGETATION
With VEGETATION
MECCANISMI MECCANICI:
05/2004-Manawatu (New Zealand)
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• Nella teoria del pendioindefinito…
𝐹𝐹𝐹𝐹 = 𝑐𝑐′ + 1 −𝑚𝑚 γ +𝑚𝑚 (γ𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 − γ𝑤𝑤) 𝐻𝐻 cos2 β tan𝜙𝜙′
1 − 𝑚𝑚 γ +𝑚𝑚γ𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐻𝐻 sin β cos β
𝐹𝐹𝐹𝐹 = (𝑐𝑐′+𝑐𝑐𝑏𝑏) + 1 −𝑚𝑚 γ +𝑚𝑚 (γ𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 − γ𝑤𝑤) 𝐻𝐻 cos2 β tan𝜙𝜙′
1 − 𝑚𝑚 γ +𝑚𝑚γ𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐻𝐻 sin β cos β
RINFORZO RADICALE BASALE
• Nella formula…
Fonte: Massimiliano Schwarz
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1. 2.MATERIALS AND METHODS 3. 4
05/2006-Castelvecchio di San Gimignano (SI)Images courtesy of Stefano Mirri (http://www.geologitoscana.net)
SCARPASUPERFICI LATERALI
PIEDE
• …ciò che non rientra nella teoria del pendio indefinitoRINFORZO RADICALE LATERALE
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𝑭𝑭𝑭𝑭 = 𝑭𝑭𝒓𝒓𝒓𝒓 + 2 𝑭𝑭𝒓𝒓𝒓𝒓 + 𝑭𝑭𝒓𝒓𝒓𝒓 − 𝑭𝑭𝒓𝒓𝒅𝒅𝑭𝑭𝒓𝒓𝒅𝒅
PARAMETRI:• dimensione del blocco:
larghezza (𝑤𝑤) and lunghezza (𝑙𝑙);• pendenza del blocco (𝜃𝜃);• parametri geotecnici:
peso per unità di suolo (𝛾𝛾𝑠𝑠);angolo di attrito interno (ϕ’)coesione efficace (c’);
• profondità (𝑧𝑧);• rinforzo radicale (𝐶𝐶’𝑟𝑟);• altezza della falda (𝑚𝑚).
𝐹𝐹𝑑𝑑𝑑𝑑 = 𝛾𝛾𝑠𝑠 𝑧𝑧 𝑤𝑤 𝑙𝑙 𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠𝑠 𝜃𝜃 𝑐𝑐𝑐𝑐𝑠𝑠 𝜃𝜃𝐹𝐹𝑟𝑟𝑟𝑟 = 𝐶𝐶𝑟𝑟𝑟𝑟′ + 𝛾𝛾𝑆𝑆 − 𝛾𝛾𝑤𝑤𝑚𝑚 𝑧𝑧 𝑐𝑐𝑐𝑐𝑠𝑠2 𝜃𝜃 𝑡𝑡𝑡𝑡𝑠𝑠 𝜙𝜙′ 𝑤𝑤𝑙𝑙
𝐹𝐹𝑟𝑟𝑑𝑑 = 0.5 𝐾𝐾𝑝𝑝𝑧𝑧2 𝛾𝛾𝑠𝑠 − 𝛾𝛾𝑤𝑤𝑚𝑚2 𝑤𝑤𝐹𝐹𝑟𝑟𝑟𝑟 = 0.5 𝐾𝐾0 𝛾𝛾𝑠𝑠 − 𝛾𝛾𝑤𝑤𝑚𝑚2 𝑙𝑙𝑧𝑧2 cos 𝜃𝜃 tan𝜙𝜙𝜙 + 𝐶𝐶𝑟𝑟𝑟𝑟′ 𝑙𝑙𝑧𝑧 cos 𝜃𝜃
𝐹𝐹𝑑𝑑𝑑𝑑 = 0.5 𝐾𝐾𝑎𝑎𝑧𝑧2 𝛾𝛾𝑠𝑠 − 𝛾𝛾𝑤𝑤𝑚𝑚2 𝑤𝑤
Modelli tridimensionali
Cislaghi et al. 2017. Including root reinforcement variability in a probabilistic 3D stability model. Earth Surface Processes and Landforms 42, 1789–1806. https://doi.org/10.1002/esp.4127
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Letteratura• Bowles, J.E., 1997. Foundation analysis and design, 5th edition. ed. The McGraw-Hill Companies,
Inc., Singapore.
• Das, B.M., 2010. Principles of geotechnical engineering. Cengage Learning, Stamford,Connecticut, USA.
• Das, B.M., Sobhan, K., 2012. Principles of geotechnical engineering, Eighth edition. ed. CengageLearning, Stamford, Connecticut, USA.
• Taylor, D.W., 1948. Fundamentals of Soil Mechanics, Second printing. ed. Massachusetts Instituteof Technology, Cambn:dge, Massachusetts U.S.A.
• Craig, R.F., 2004. Craig’s soil mechanics, 7th ed. ed. Spon Press - Taylor and Francis Group,London U.K. and New York U.S.A.
• Soubra, A.-H., Macuh, B., 2002. Active and passive earth pressure coefficients by a kinematicalapproach. Proceedings of the ICE-Geotechnical Engineering 155, 119–131.
• Caquot, A.I., Kérisel, J.L., 1948. Tables for the calculation of passive pressure, active pressure andbearing capacity of foundations. Gauthier-Villars, Paris, France.