Studio di Ingegneria Dott. Ing. Nicola Croce Prof. Ing ... · 2 Studio di Ingegneria Dott. Ing....

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Studio di Ingegneria Dott. Ing. Nicola Croce Prof. Ing. Pietro Croce via Carducci, 47 - 56010 Ghezzano (PI) e-mail: [email protected] tel 050 878 716 050 878 507

fax 050 877 994

Indice .....................................................................................................................................................

COMUNE DI MONTECATINI VAL DI CECINA ........................................................................ 2 (PROVINCIA DI PISA) .................................................................................................................... 2 STUDIO IDROLOGICO-IDRAULICO DI SUPPORTO ALLA REDAZI ONE DEL PINAO STRUTTURALE ................................................................................................................................ 2 1 -. PREMESSA.................................................................................................................................. 2 2-PLUVIOMETRIA .......................................................................................................................... 3 3- STUDIO IDROLOGICO DEL FIUME CECINA. ..................................................................... 4 4- STUDIO IDROLOGICO DEI TORRENTI STERZA E LUPICAIA . .................................. 15

5- STUDIO IDROLOGICO DEL BOTRO DEL PERINO .......................................................... 15 6 - STUDIO IDRAULICO ............................................................................................................... 21 6.1 – Premessa. Calcolo profili di rigurgito ................................................................................... 21

6.2-Fiume Cecina .............................................................................................................................. 26 6.3-Torrente Lupicaia ...................................................................................................................... 27 6.4-Torrente Sterza .......................................................................................................................... 28 6.5-Botro del Perino ......................................................................................................................... 29 6.5.1 –La modellistica idrologica effettuata da Flo-2D ................................................................. 30 6.5.2 –La teoria del modello Flo-2D .................................................................................................. 31

7 - CONCLUSIONI .......................................................................................................................... 36

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COMUNE DI MONTECATINI VAL DI CECINA (PROVINCIA DI PISA)

STUDIO IDROLOGICO-IDRAULICO DI SUPPORTO ALLA REDAZI ONE DEL PINAO

STRUTTURALE 1 -. PREMESSA

Il presente studio idrologico e idraulico, condotto dagli scriventi per incarico dell’

Amministrazione Comunale di Montecatini Val di Cecina, ha lo scopo di individuare le condizioni

di pericolosita’ idraulica presenti sul territorio comunale a supporto della redazione del Piano

Strutturale Comunale .

I corsi d’ acqua esaminati sono i seguenti:

• F. Cecina ;

• T. Sterza e T. Lupicaia ;

• Botro del Perino ;

Lo studio non ha riguardato il T. Lopia in quanto lo stesso e’ stato interessato di recente da

interventi di sistemazione che hanno prodotto la messa in sicurezza del corso d’ acqua nei confronti

della piena duecentennale.

Anche per il T. Cortolla sono stati realizzati e collaudati interventi di messa in sicurezza due

centennale lediante la realizzazione di una cassa in linea.

Per procedere alla individuazione delle condizioni di pericolosita’ sono stati determinati gli

idrogrammi di piena in corrispondenza di opportune sezioni di interesse individuate sui suddetti

corsi d’ acqua. Detti idrogrammi di piena, relativi ai tempi di ritorno di 20 , 30 e 200 anni stati

determinati mediante l’applicazione di procedure di trasformazione Afflussi/Deflussi con le

modalita’ illustrate nel seguito.

Gli idrogrammi di piena, utilizzati per le calcolazioni idrauliche, sono riferiti alla durata di pioggia

critica per il singolo sottobacino; in effetti le durate maggiori di quella critica non sono significative

dato che i flussi idrici sono sempre alveati e quindi le inondazioni non avvengono con fenomeni di

fioro; unica eccezione è il Botro del Perino, per il quale avviene lo sfioro delle acque a monte del

tombamento di PonteGinori e per il quale è stata presa a base delle simulazioni idrauliche la pioggia

che produce il massimo volume di sfioro duecentennale (stimata in 2 ore); per esso non avvengono

esondazioni con Tr 30 e 20 anni.

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Sulla base di un modello idrodinamico monodimensionale, con l’ausilio del software HEC-RAS

4.0, si è potuto determinare il livello liquido, per i vari tempi di ritorno, nelle diverse sezioni

idrauliche e di conseguenza l’entità delle aree allagate. Ciò ha permesso di caratterizzare la

pericolosità idraulica del territorio. La cartografia di riferimento è il CTR 1:10000, non essendovi

copertura del CTR 1:2000, se non in alcune aree poco significative da un punto di vista

idrodinamico; fa eccezione solo lo studio del botro del Perino le cui esondazioni rientrano

interamente in uno stralcio cartografico 1 a 2000.

Le sezioni trasversali dei corsi d’acqua esaminati sono state fornite dalla Provincia di Pisa, eccezion

fatta per il Botro del Perino, per il quale si è provveduto a misurazioni in campo essendo

interamente intubato nel tratto di interesse.

2-PLUVIOMETRIA

Per definire il regime pluviometrico della zona in esame e per la individuazione delle

piogge di progetto utilizzate nel presente studio si sono considerati i dati pluviometrici registrati

nelle stazioni della rete di monitoraggio idropluviometrico della Regione Toscana indicate in

Tabella I.

In particolare si sono utilizzate le Curve di Probabilita’ Pluviometrica (C.P.P.) , che

rappresentano la relazione tra le altezze di pioggia, il tempo di ritorno e la durata secondo

l’espressione monomia (Pagliara-Viti 1990):

dove a0 , m ed n rappresentano i parametri della C.P.P. e:

h = altezza di pioggia in mm;

Tr = tempo di ritorno in anni;

t = durata della pioggia in ore.

Stazione CORDINATE Codice Nome E.UTM N.UTM 2050 Vada 618325 4798385 2210 Miemo 644820 4807800 1660 Volterra 649965 4808235 2150 Ponteginori 641580 4799364 2110 Larderello 659240 4788960 2170 Canneto 641421 4784863

tTah n.mr0)t,T( r

⋅=

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2070 Gerfalco 660930 4779220 2180 Sassa 637500 4791240 2080 Anqua 659380 4786580

Tab I- Stazioni pluviometriche di riferimento

Le C.P.P. adottate , per quanto riguarda le prime sette stazioni delle tabella precedente ,

risultano quelle gia’ utilizzate nello “Studio idrologico-idraulico del bacino del Fiume Cecina “

redatto dal Dipartimento di Ingegneria Civile dell’ Universita’ degli studi di Pisa ( Responsabile

scientifico Prof. Ing. Stefano Pasgliara ) per conto della Provincia di Pisa nel Luglio 2005.

Per quanto riguarda le ultime due stazioni (Sassa e Anqua) sono , invece , state utilizzate le

C.P.P. fornite dal Servizio Idrologico Regionale.

Come verra’ illustrato in seguito , sono state utilizzate le espressioni delle L.S.P.P. valide

per durate di pioggia maggiori di 1 ora i cui parametri , per le stazioni sopra indicate sono riportati

in Tabella II.

Stazione t>1 ora Codice Nome a n m

2050 Vada 31.000 0.220 0.210 2210 Miemo 23.500 0.320 0.220 1660 Volterra 26.000 0.260 0.225 2150 Ponteginori 25.000 0.260 0.240 2110 Larderello 24.000 0.320 0.220 2170 Canneto 22.000 0.330 0.245 2070 Gerfalco 21.000 0.400 0.210 2180 Sassa 22.050 0.341 0.252 2080 Anqua 23.190 0.362 0.230

Tab II- Curve segnalatrici per le stazioni considerate

Per quanto riguarda la definizione della pioggia di progetto , tra le varie procedure

disponibili , si e’ utilizzata , in analogia allo studio precedentemente citato , quella piu’ semplice

basata sull’ assunzione di un pluviogramma rettangolare ad intensita’ costante .

Per simulare le perdite di bacino e determinare la pioggia netta e’ stato utilizzato il metodo

SCS-CURVE NUMBER (SCS , 1972) che e’ basato sulle curve di precipitazione e perdita

cumulata ed in cui , in funzione del tipo di suolo, del suo uso e del grado di imbibizione dello stesso

, viene calcolato , partendo dal pluviogramma assunto ,il quantitativo di pioggia che , istante per

istante , va a produrre il deflusso.

3- STUDIO IDROLOGICO DEL FIUME CECINA.

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Per quanto riguarda il Fiume Cecina , lo studio idrologico ha riguardato l’ intero bacino per

il quale si e’ adottata la medesima suddivisione in sottobacini , la medesima procedura di calcolo e

le medesime caratteristiche geomorfologiche gia’ utilizzate nello studio della Provincia di Pisa

precedentemente citato.

Sottobacino Area (Kmq) CN Tc (ore) K(ore) Cecina 1 8.37 77.40 2.09 3.88 Acquerta 14.38 70.70 3.39 3.67 Linaglia 2 2.45 64.10 1.68 1.82 Linaglia 1 12.42 71.10 4.07 4.07

Il Rio 8.03 73.60 2.32 2.06 Le Botra 15.57 64.10 3.29 2.92 Rialdo 10.71 53.90 3.84 3.02

Cecina 2 23.43 73.50 1.45 1.57 Lopia 17.50 68.00 4.29 3.11

Lupicaia 30.64 69.80 4.38 3.44 Sterza 1 60.11 71.60 1.99 1.57 Sterza 2 68.37 71.00 4.64 3.65 Cecina 3 25.42 62.60 3.18 3.18 Trossa 2 65.49 69.00 3.35 2.43 Trossa 1 46.50 68.00 3.53 2.77 Cecina 4 18.27 67.80 2.09 2.09 Cortolla 10.63 65.00 3.41 2.68

Botro Grande 9.94 77.40 2.21 1.80 S. Maria 2 24.01 80.50 2.51 2.75 S. Maria 1 18.02 81.00 2.70 2.12 Cecina 5 15.22 73.80 1.91 1.91

Sottobacino 21 18.79 77.60 2.42 1.75 Cecina 6 17.63 77.30 1.61 1.17 Possera 36.47 71.10 4.99 3.61 Cecina 7 3.87 77.90 0.91 0.91 Fosci 1 2.07 76.60 0.71 0.66 Fosci 2 39.09 73.60 3.34 2.42 Fosci 3 55.49 72.10 4.67 3.52

Cecina 8 6.81 70.40 0.93 0.67 Pavone 1 60.98 74.50 3.91 2.83 Pavone 2 27.71 69.30 4.87 3.53 Cecina 9 54.85 74.90 2.44 1.77 Cecina 10 78.10 68.70 5.65 4.09

Superficie Totale 907.34 TAB. III – Parametri geomorfologici dei sottobacini del F. Cecina

Il bacino del F. Cecina ed i vari sottobacini in cui e’ stato suddiviso sono riportati nella

allegata Tav. 3 .

Per la determinazione degli idrogrammi di piena in corrispondenza delle sezioni di chiusura

di tutti i sottobacini esaminati si e’ utilizzato un algoritmo di calcolo che , per la simulazione della

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trasformazione Afflussi/Deflussi si basa sull’ impiego dell’ idrogramma unitario sintetico di tipo

Clark (Clark , 1945). .); tale procedura è stata applicata mediante l'impiego del codice di calcolo

HEC-HMS V. 3.3 (sviluppato dall'US army Corps of Engineers- The Hydrologic Engineering

Center).

Il bacino del F. Cecina e’ stato simulato con una modellazione semi distribuita dividendo lo

stesso in vari sottobacini e considerando gli stessi sollecitati da uno stesso evento pluviometrico .

I parametri dei singoli sottobacini , per la determinazione della pioggia netta (CN) e per la

definizione dell’ Idrogramma Unitario di Clark (tempo di concentrazione e costante di invaso)sono

riportati nella Tabella III. Tali valori sono gli stessi utilizzati nello studio della Provincia di Pisa.

Lo schema utilizzato nella modellazione con HMS e’ riportato nella Figura 1.

Per la determinazione della pioggia di progetto relativa al bacino del F. Cecina le C.P.P.

relative alle varie stazioni sono state aggregate in modo da avere una unica curva rappresentativa

della pluviometria media dell’ intero bacino . I parametri di detta curva sono stati ottenuti come

media ponderale dei corrispondenti parametri delle curve relative alle varie stazioni e riportati nella

Tabella II. Il peso attribuito a ciascuna stazione corrisponde alla percentuale della superficie totale

del bacino che ricade all’ interno del topoieto relativo ad una data stazione .

Nella seguente Tabella IV sono riportati , per ciascuna stazione considerata , la superficie

del bacino interessata dal corrispondente topoieto ed il relativo peso , nella Tabella V sono riportati

i parametri relativi alla C.P.P media per il bacino del F. Cecina.

Cod. Staz. nome S(kmq) Peso

2050 Vada 39.86 0.044 2210 Miemo 83.44 0.092 1660 Volterra 127.09 0.140 2150 Ponteginori 141.55 0.156 2110 Larderello 152.36 0.168 2170 Canneto 43.05 0.047 2070 Gerfalco 68.58 0.076 2180 Sassa 97.40 0.107 2080 Anqua 153.99 0.170

TOTALI 907.32 1.000 Tabella IV – Bacino del F. Cecina – Superficie dei topoieti

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FIG. 1 – Schema idrologico del bacino del F. Cecina

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a0 n m 24.029 0.314 0.229

Tabella V – Bacino del F. Cecina – CPP media per il bacino La suddivisione del bacino del F. Cecina nei vari topoieti e’ riportata in figura 2. . Dovendo procedere alla determinazione degli idrogrammi di piena per i tempi di ritorno di 20 , 30 e 200 anni sono state determinate le corrispondenti C.P.P. le cui espressioni sono riportate nella seguente Tabella VI

TR (anni) t>1 ora 20 h=47.71⋅t0,314

30 h= 52.35⋅t0,314

200 h=80.83⋅t0,314

Tab. VI- CPP media per differenti Tr

In analogia ai risultati dello studio della Provincia di Pisa dal quale risulta che le massime portate nel bacino del F. Cecina si verificano , nel caso di pluviogramma rettangolare , per una pioggia di durata pari a 9 ore , si sono determinate le altezze di pioggia relative a detta durata e corrispondenti ai tempi di ritorno di 20 , 30 e 200 anni. Le altezze di pioggia cosi’ ottenute sono riportate nella Tabella VII . Tali altezze di pioggia sono state ragguagliate per tener conto della estensione del bacino mediante l’introduzione di un fattore di riduzione areale (Arf areal reduction factor) utilizzando l’ espressione fornita da Milano (Milano et Al. 2002) , ricavata per i bacini del Serchio e dell’ Arno, che risulta :

dove : Arf = fattore di riduzione della pioggia: t = durata della pioggia in ore ; S = superficie del bacino in Kmq . Per una durata di pioggia pari a 9 ore ed una superficie del bacino di 900 Kmq si ottiene un valore del fattore di riduzione areale pari a 0.737. Si sono cosi’ ottenuti i valori delle altezze di pioggia medie ragguagliate probabili i cui valori sono riportati sempre nella Tabella VII.

TR (anni) h (mm) hrag (mm). 20 95.06 70.10

)log11.048.0()log11.048.0( )1000/(SettArf −−++=

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30 104.31 76.92

200 161.04 118.76

Tab. VII- Altezze di pioggia puntuali e ragguagliate per una durata di 9 ore

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Tali altezze di pioggia , distribuite uniformemente su una durata di 9 ore hanno fornito i pluvio grammi che inseriti nel modello di calcolo della trasformazione afflussi deflussi hanno permesso di individuare gli idrogrammi di piena in corrispondenza dei vari sottobacini e per i tempi di ritorno esaminati . Agli idrogrammi di piena ottenuti sono stati attribuiti , come da prassi , gli stessi tempi di ritorno delle piogge che li hanno generati. Per l’ individuazione delle condizioni di rischio prodotte dal F. Cecina ed oggetto del presente studio , e’ stato considerato il tratto di corso d’ acqua compreso tra la confluenza del Botro S. Maria ( che coincide praticamente con l’ ingresso del corso d’ acqua nel territorio del comune di Montecatini Val di Cecina ) ed il mare . Per le verifiche idrauliche di tale tratto sono stati considerati gli idrogammi di piena , corrispondenti ai tempi di ritorno di 20 , 30 e 200 anni e relativi al bacino idrografico posto a monte ( nodo J8 del modello HMS ) e agli affluenti principali , gli affluenti minori sono stati raggruppati in quattro interbacini ( da interbacino Cecina 1 a interbacino Cecina 4) secondo lo schema riportato in figura 3 . Il comportamento idraulico del tratto di corso d’ acqua considerato , della lunghezza di circa 35 Km, e’ stato oggetto di una successiva simulazione mediante una modellazione a moto vario. Gli idrogrammi di piena ottenuti mediante la modellazione Afflussi/Deflussi ed utilizzati per il successivo modello idraulico sono riportati in forma tabellare e grafica nell’ Allegato 2 , i relativi grafici sono riportati anche nella Tavola 3 precedentemente citata .

Fig. 3 – Schema idraulico del tratto di F. Cecina oggetto di studio

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4- STUDIO IDROLOGICO DEI TORRENTI STERZA E LUPICAIA . Per quanto riguarda la individuazione degli idrogrammi di piena corrispondenti ai tempi di

ritorno considerati e relativi ai torrenti Sterza e Lupicaia si e’ utilizzato il programma ALTO 2000

Valutazione delle portate di piena nella Regione Toscana .

I dati del programma ALTO relativi ai due corsi d’ acqua esaminati sono riportati nella

seguente Tabella VIII mentre gli idrogrammi di piena completi sono riportati , in forma di tabella e

grafico , nell’ Allegato 2 .

5- STUDIO IDROLOGICO DEL BOTRO DEL PERINO

Per la determinazione degli idrogrammi di piena in corrispondenza della sezione di chiusura

del Botro del Perino si e’ utilizzato un algoritmo di calcolo che , per la simulazione della

trasformazione Afflussi/Deflussi si basa sull’ impiego del codice di calcolo HEC-HMS V. 3.3

utilizzando un idrogramma unitario sintetico tipo SCS (U.S. Soil Conservation Service).

Il metodo si basa sul calcolo del cosiddetto “lag time” che rappresenta lo sfasamento

temporale tra il picco dell’ idrogramma ed il baricentro della pioggia che lo ha prodotto . Il valore

del lag time e’ definito dalla seguente espressione empirica basata sulle caratteristiche

morfologiche del bacino :

5.0

7.08.0

ly

)9CN

1000(L

00136.0t−⋅

=

Dove:

lt = Lag time (ore)

CN = Curve Number del bacino ;

L = lunghezza dell'asta in m ;

y = pendenza media del bacino (%).

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Il bacino considerato e’ quello riportato nella figura 4 chiuso in corrispondenza dell’

imbocco del tratto tombato presso l’ abitato di Ponte Ginori

.

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ID Codice Nome Tr [anni]

Durata [h]

Afflusso [mm]

Kr hrag (mm)

Inf. Tot [mm]

Defl. tot [mm]

Q colmo [mc/s]

28245 1634 LUPICAIA 20 3.755 65.294 0.921 60.152 14.734 45.148 93.187 30 3.755 71.126 0.921 65.525 14.734 50.521 103.356 200 3.275 102.137 0.918 93.763 14.734 78.906 164.556

28662 2871 STERZA 20 6.172 77.659 0.823 63.883 24.199 43.386 237.094 30 5.932 83.837 0.82 68.76 23.979 48.484 266.108 200 5.452 123.372 0.815 100.537 23.537 80.703 440.824

Legenda: ID : identificazione ALTO

Codice : Codice Del. 230 Tr : Tempo di ritorno

Durata : Durata pioggia critica Afflusso : Altezza di pioggia relativa alla durata critica

Kr : Coefficiente di ragguaglio hrag : Altezza pioggia critica ragguagliata

Inf. Tot : Infiltrazione Totale Defl. Tot : Altezza di pioggia netta Q.colmo : Portata al colmo dell' idrogramma

TAB. VIII – Modello ALTO – dati Lupicaia e Sterza

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I parametri del bacino suddetto , per la determinazione della pioggia netta (CN) e per la

definizione dell’ Idrogramma Unitario SCS sono riportati nella Tabella IX.

Il valore del parametro CN e’ stato ricavato dalla Il valore della pendenza media del bacino

e’ stata determinato con il metodo Alvard-Horton.

Il valore del parametro CN e’ stato dedotto dalla cartografia allegata allo studio della

Provincia di Pisa ( Tav G1 – distribuzione del parametro CN – Bacino del Cecina).

S(kmq) L(m) y(%) CN S(mm) Ia (mm) tp (ore) tp (min.) Tc (min)

0.327 1380 28.72 50.00 254.00 25.40 0.442 26.51 44.19 TAB. IX – Parametri geomorfologici del Botro del Perino

Per la determinazione della pioggia di progetto si e’ utilizzata la C.P.P. relativa alla stazione

pluviometrica di Ponte Ginori ( v. Tabella II) , data la esigua estensione del bacino non si e’

proceduto al ragguaglio delle altezze di pioggia fornite da detta C.P.P.

Le curve di probabilita’ pluviometrica relative ai tempi di ritorno considerati sono riportati

nella Tabella X seguente.

TR (anni) t>1 ora 20 h=51.31⋅t0,26

30 h= 56.55⋅t0,26

200 h=89.16⋅t0,26

Tab. X- Stazione pluviometrica di Ponte Ginori - CPP per differenti Tr

Anche in questo caso si e’ adottato un pluviogramma di forma rettangolare ad intensita’

costante e , per individuare gli idrogrammi cui corrisponde la massima portata al colmo , sono

state considerate pioggie di durata variabile , compresa tra 1 e 2.5 ore .

Gli idrogrammi suddetti risultano prodotti da una pioggia di durata pari a 2 ore , le

corrispondenti portate massime al colmo sono riportate nella Tabella XI.

TR (anni) Qmax (mc/s) 20 0.40

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30 0.53

200 1.505

Tab. XI- Bacino del Botro del Perino - Portate al colmo massime per differentiTr

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FIG. 4 – Bacino Botro del PerinoAnche per il presente corso d’ acqua gli idrogrammi di

piena completi sono riportati , in forma di tabella e grafico , nell’ Allegato 2 .

6 - STUDIO IDRAULICO 6.1 – Premessa. Calcolo profili di rigurgito Le equazioni che descrivono il moto delle acque nei corpi idrici superficiali, sono basate sui

concetti classici di conservazione della massa (equazione di continuità), e della quantità di moto

(equazioni della quantità di moto) o dell’energia (teorema di Bernoulli).

Per la derivazione delle equazioni del moto vario si è utilizzato il software HEC-RAS 4.0 che adotta

le seguenti ipotesi:

• La distribuzione della pressione è di tipo idrostatico (ipotesi valida se le linee di flusso non

presentano curvatura accentuata).

• La pendenza di fondo alveo è piccola, così che la sezione trasversale normale alla corrente si

confonde con la sezione verticale.

• L’alveo è prismatico, le variazioni nella sezione trasversale e nella pendenza di fondo

possono essere prese in considerazione approssimando il corso d’acqua con una serie di

tratti prismatici.

• Le perdite di carico in moto vario possono essere espresse tramite una delle classiche

formule adottate per il moto uniforme (si utilizza l’equazione di Manning); con questa

ipotesi si assume che in regime di moto vario ad una data velocità V della corrente si

abbiano le stesse perdite di carico che si avrebbero in moto uniforme con la stessa velocità.

• La velocità e le accelerazioni lungo la verticale sono trascurabili rispetto alle analoghe

grandezze in direzione del moto.

• Le variazioni della densità del fluido sono trascurabili.

Adottando le ipotesi sopra elencate; e nell’ipotesi di moto monodimensionale, si ottengono le

classiche equazioni di De Saint Venant nella seguente forma:

6.1.1) 0=−∂∂+

∂∂

lT q

x

Q

t

A

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6.1.2) 0=

+∂∂⋅⋅+

∂∂+

∂∂

fSx

zAg

x

QV

t

Q

dove ql è la portata laterale per unità di lunghezza e Sf la perdita di carico esprimibile, anche in

questo caso, attraverso l’equazione di Manning.

Lo schema monodimensionale è applicabile nel caso di corsi d’acqua con un alveo a sezione

semplice (channel), privo cioè delle aree golenali laterali (floodplain). Tale schema viene,

comunque, applicato anche al caso di alvei a sezione composta considerando le aree golenali al di

fuori del canale come un’unica area di accumulo o di espansione che scambia acqua con il canale,

mentre il flusso in tali aree è considerato come flusso in un canale separato.

Per i due flussi separati vengono scritte le equazioni di continuità e di conservazione della quantità

di moto, per semplificare il problema si ipotizza che la superficie dell’acqua sia definita da un’unica

superficie orizzontale in ogni sezione normale alla direzione del flusso, in maniera tale che lo

scambio di quantità di moto tra il canale e le aree laterali sia trascurabile e la portata sia distribuita

secondo l’intera sezione

La suddivisione della portata defluente tra l’alveo centrale (channel) e l’area costituita dalle golene

viene effettuata attribuendo al primo una frazione della portata complessiva determinata come

segue:

6.1.3) QQc φ=

dove:

Qc = portata nell’alveo centrale;

Q = portata totale;

FFFF = Kc/(Kc+Kf);

Kc = trasporto (conveyance) dell’alveo centrale (channel);

Kf = trasporto (conveyance) dell’area golenale (floodplain).

Sotto queste ipotesi l’equazione del moto monodimensionale può essere scritta:

6.1.4) ( ) ( )[ ]

01 =

∂⋅Φ−∂+

∂Φ∂+

∂∂

cc x

Q

x

Q

t

A

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6.1.5) ( ) ( )[ ]

0/1/

2222

=

+

∂∂+

+

∂∂+

∂Φ−∂

+∂

Φ∂+∂∂

fff

ffcC

cc

f

c

c SX

ZgAS

X

ZgA

x

AQ

x

AQ

t

Q

nelle quali i suffissi c e f si riferiscono all’alveo centrale e all’area golenale.

Lo schema di calcolo precedente, consente di tener conto delle diverse caratteristiche di

scabrezza tra l’alveo centrale e le golene.

Queste equazioni rappresentano un sistema di equazioni differenziali alle derivate parziali

non lineare la cui soluzione non è generalmente possibile per via analitica, per la loro integrazione è

necessario quindi ricorrere a metodi numerici.

Il solutore di Hec-Ras per il moto vario adotta un metodo alle differenze finite basato su uno

schema implicito a quattro punti. Il sistema di equazioni algebriche che così si ottiene viene risolto

con il metodo di Newton-Raphson. L’equazione 6.1.4 ha subito ulteriori affinamenti al fine di

rendere le soluzioni più stabili, in particolare alle classiche equazioni di continuità e di moto nella

formulazione generale di De Saint Venant, si vanno ad aggiungere opportune equazioni per la stima

delle dissipazioni energetiche sia di carattere concentrato che di carattere distribuito.

Per molti manufatti particolari, l'USACE ha svolto campagne sperimentali mirate alla

determinazione di appositi modelli di calcolo, permettendo all'utente la specificazione del caso

progettuale mediante il solo inserimento di alcuni coefficienti reperibili da tabelle allegate.

Ovviamente, oltre che da questi, il grado di risoluzione della simulazione dipenderà dalla

attendibilità dei dati inseriti, dalla distanza adottata tra le sezioni e dal numero di punti con cui

queste saranno descritte.

Nello schema alle differenze finite adottato le funzioni derivate e i valori di funzione sono calcolati

in un punto interno (n+q)∆t; questo valore a (n+1)∆t entra in tutti i termini delle equazioni. Per un

corso d’acqua questo da luogo a un sistema di soluzioni simultanee delle equazioni; il sistema di

soluzioni simultanee rappresenta un importante aspetto dello schema perché da informazioni

dall’intero corso d’acqua che possono influenzare le soluzioni in ogni punto, pertanto il passo

temporale deve essere significativamente più grande rispetto agli schemi numerici espliciti.

L’analisi di stabilità della soluzione con Von Neumann mostra che lo schema implicito è

teoricamente incondizionatamente stabile per 0.5<q≤1 condizionatamente stabile per q=0.5 e

instabile per q<0.5.

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Altri fattori che contribuiscono all’instabilità della soluzione sono:

• brusche variazioni delle caratteristiche delle sezioni;

• brusche variazioni di pendenza longitudinale;

• caratteristica dell’onda di piena;

• opere d’arte come argini, soglie sfioranti, luci a battente, sfioratori che provochino

variazioni brusche nella geometria dell’alveo o delle condizioni del moto.

Pertanto ogni simulazione richiede uno studio di dettaglio specifico per eliminare le cause di

instabilità numerica.

Il codice UNET assicura soluzioni stabili nelle simulazioni in moto permanente per correnti

lente, per correnti veloci ed anche per scenari misti (gestiti tramite uno switch automatico tra i due

approcci). Maggiori problemi si hanno invece per quanto riguarda il moto vario dove, per ottenere

la convergenza alla soluzione, si deve porre grande attenzione alle condizioni al contorno imposte,

alla specificazione del modello geometrico ed alla scelta del passo temporale per l'elaborazione.

Per quanto riguarda il moto vario, le simulazioni saranno ancora estendibili ad un intero

reticolo fluviale ma, per ogni tronco, questa volta le determinazioni dei valori di portata dovranno

esser rappresentate dall'introduzione degli interi idrogrammi di piena.

Per la modellazione di ponti, tombamenti, dighe e altre particolarità idrauliche sono stati

incorporati gli stessi codici di calcolo sviluppati nel modulo relativo al moto permanente.

La soluzione delle equazioni di moto monodimensionale gradualmente variato basata sul

codice UNET, nata inizialmente per correnti essenzialmente in regime sub-critico, presenta talvolta

problemi di stabilità, specialmente in presenza di passaggi da corrente lenta a veloce e viceversa.

La corretta specificazione delle condizioni al contorno ricoprirà qui un’importanza

fondamentale. Ad esempio, per quanto riguarda l'inserimento della condizione di valle, se in

condizioni di moto permanente è generalmente sufficiente introdurre la pendenza della linea

dell'energia approssimata alla pendenza del fondo alveo, in moto vario questo risulta generalmente

invalidare l'attendibilità dei risultati nelle prossimità delle condizioni stesse. Si avrà perciò la

necessità di ottenere ulteriori informazioni quali la scala di deflusso della sezione di valle piuttosto

che, nei particolari casi in cui sia noto, un idrogramma osservato.

Si ricorda qui che UNET, per la risoluzione del sistema non lineare di equazioni differenziali

(6.1.1) e (6.1.2) adotta la linearizzazione proposta da Preissmann-Cunge-Chen. Come schema

generale, avendo per ogni tronco fluviale, diviso in N-1 tratti, 2N incognite (Q e z negli N nodi) e

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2N-2 equazioni (equazioni (6.1.1) e (6.1.2) negli N-1 tratti), le condizioni al contorno da imporre

saranno sempre due. In realtà sarà qui richiesto di seguire piccole prescrizioni dettate

dall'esperienza e di calibrare alcuni parametri quali tolleranze, passi temporali, numero di iterazioni

massimo per passo, raddoppi di sezione, etc... che, pur non essendo classificabili come condizioni al

contorno, caratterizzano il modello variando da caso a caso. Relativamente alle prescrizioni di cui si

è ora accennato, si dovrà cercare di ottenere una specificazione geometrica del modello,

caratterizzata da un infittimento delle sezioni trasversali nelle prossimità di particolarità idrauliche,

così da compensare le rapide variazioni del livello idrico (z) con il minore passo (x). E' consigliabile

poi eliminare tratti di alveo a forte pendenza, se privi di manufatti idraulici di non trascurabile

importanza, trasferendo eventualmente inalterata l'onda di piena a valle di essi. Spesso infatti, lo

studio delle equazioni di moto vario per le correnti supercritiche, rappresenta un forte limite di HEC

RAS.

Per quanto riguarda invece la descrizione dell'onda di piena, di norma si dovrà disporre di

una serie di valori misurati a intervalli di tempo di ampiezza costante tale da non determinare

differenze di portate superiori al 10-12%. L'esperienza nell'utilizzo del codice UNET inoltre

consiglia l'eliminazione di eventuali code nell'idrogramma, caratterizzate da portate molto ridotte,

per le quali si crea un fenomeno di “run bombing” dovuto al calcolo delle differenze percentuali tra

livelli idrici nei successivi passi temporali.

Sia per l'editing della Geometry Data che per quello della Flow Data sarà dunque utile

ricorrere, dove richiesto e dove non supportato dalla reperibilità degli stessi, alla generazione di

valori con tecniche di interpolazione.

Molti studi dimostrano che da questi stessi dati dipenderà anche la scelta del Computation

Interval. L'USACE, a titolo orientativo, indica una relazione tra velocità di convergenza e

caratteristiche medie dei dati immessi del tipo (criterio di Von Neumann):

(6.1.6) Dc =K e-λ/∆x

(6.1.7) ∆Tc α ∆Tf * ∆x/λ

dove:

Dc = damping estimator;

K = model accuracy factor;

ë = lenght of wave;

x = distance between cross sections;

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Tc = optimal computaion interval;

Tf = hydrograph simulation time.

6.2-Fiume Cecina Lo studio idraulico relativo al Fiume Cecina ha riguardato, come detto in precedenza , il

tratto di corso d’ acqua compreso tra la confluenza del Botro S. Maria ed il mare .

Tale tratto che ha uno sviluppo di circa 35 Km e’ stato schematizzato mediante n. 109

sezioni trasversali , le sezioni utilizzate sono quelle utilizzate nello studio idrologico ed idraulico

del Fiume Cecina redatto per conto della Provincia di Pisa..

Nella Tavola 4 e’ riportata la planimetria del tratto interessato con la indicazione delle

sezioni di calcolo.

Le verifiche sono state effettuati , in condizioni di moto vario mediante l’ impiego del

codice di calcolo HEC-RAS v. 4.0 ed utilizzando gli idrogrammi di piena relativi ai tempi di ritorno

di 20 , 30 e 200 anni , in particolare , in corrispondenza della sezione di monte del tratto considerato

(sez 96) e’ stato immesso l’ idrogramma di piena precedentemente determinato per il nodo J8 (flow

Hydrograph), mentre gli idrogrammi relativi agli affluenti sono stati immessi come immissioni

laterali (Lateral inflow Hydrograph) .

Le varie condizioni al contorno utilizzate sono riportate nella seguente Tabella XII ; il

livello alla foce e’ stato assunto costante pari a + 0.7 m.s.m.m.

Sezione RAS Sottobacino Tipo condizione 96 Bacino a monte (J8) Idrogramma in ingresso 78 Botro Grande Lateral Inflow 75 Cortolla Lateral Inflow 72 Trossa (J11) Lateral Inflow 67 Interbacino Cecina 4 Lateral Inflow 56 Interbacino Cecina 3 Lateral Inflow 36 Sterza (J6) Lateral Inflow 34 Lupicaia Lateral Inflow

33.1 Lopia Lateral Inflow 33 Interbacino Cecina 2 Lateral Inflow 32 Rialdo Lateral Inflow 26 Le Botra Lateral Inflow 22 Linaglia (J4)+ Il Rio Lateral Inflow 20 Interbacino Cecina 1 Lateral Inflow 18 Acquerta Lateral Inflow

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1 Foce Stage Hydrograph -Livello mare TABELLA XII – Condizioni al contorno utilizzate per la modellazione a moto vario .

Per il coefficiente di scabrezza (n di Manning) e’ stato utilizzato un unico valore per tutte le

parti dell’ alveo pari a 0.035.

Per procedere alla individuazione delle aree inondabili sono stati determinati I profili liquidi

massimi relativi alle varie simulazioni condotte per tempi di ritorno di 20, 30 e 200 anni .

Nell’ allegato 3 sono riportati i risultati delle simulazioni suddette e precisamente :

• Profili liquidi masimi in forma tabellare ;

• Profili liquidi Masimi in forma grafica ;

• Sezioni trasversali con indicazione dei livelli massimi ;

• Idrogrammi di piena in corrispondenza delle sezioni di confluenza F. Cecina –

Affluenti.

6.3-Torrente Lupicaia Lo studio idraulico relativo al T. Lupicaia ha riguardato il tratto di corso d’ acqua a monte

della confluenza con il Fiume Cecina .

Tale tratto che ha uno sviluppo di circa 4.8 Km e’ stato schematizzato mediante n. 48

sezioni trasversali , le sezioni utilizzate sono quelle ricavate dallo studio idrologico ed idraulico del

Fiume Cecina redatto per conto della Provincia di Pisa..


sezioni di calcolo.



di 20 , 30 e 200 anni determinato mediante l’ applicazione del programma ALTO.

Tali idrogrammmi sono stati assunti come condizione al contorno in corrispondenza della

sezione di monte , mentre come condizione al contorno di valle e’ stato assunto un livello idrico

costante pari al livello massimo ottenuto nelle simulazioni del Fiume Cecina ( Sez 34 F. Cecina)

corrispondenti al tempo di ritorno esaminato , tali valori sono riportati nella Tabella XIII.

Tr20 Tr30 Tr200 h valle 31 31.2 32.8

TABELLA XIII – T. Lupicaia -Condizioni al contorno di valle.

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Per il coefficiente di scabrezza (n di Manning) sono stati utilizzati i seguenti valori :

• n = 0.038 per l’ alveo centrale ;

• n = 0.06 per le golene.

Anche in questo caso per procedere alla individuazione delle aree inondabili sono stati

determinati I profili liquidi massimi relativi alle varie simulazioni condotte per tempi di ritorno di

20, 30 e 200 anni .

Nell’ allegato 3 sono riportati i risultati delle simulazioni suddette e precisamente :

• Profili liquidi masimi in forma tabellare ;

• Profili liquidi Masimi in forma grafica ;

• Sezioni trasversali con indicazione dei livelli massimi ;

6.4-Torrente Sterza

Lo studio idraulico relativo al T. Sterza ha riguardato il tratto di corso d’ acqua a monte

della confluenza con il Fiume Cecina .

Tale tratto che ha uno sviluppo di circa 8.3 Km e’ stato schematizzato mediante n. 50

sezioni trasversali , le sezioni utilizzate sono quelle ricavate dallo studio idrologico ed idraulico del

Fiume Cecina redatto per conto della Provincia di Pisa..


sezioni di calcolo.



di 20 , 30 e 200 anni determinato mediante l’ applicazione del programma ALTO.

Tali idrogrammmi sono stati assunti come condizione al contorno in corrispondenza della

sezione di monte , mentre come condizione al contorno di valle e’ stato assunto un livello idrico

pari all’ altezza di moto uniforme (Normal Depth) in corrispondenza della sezione dello Sterza piu’

a valle . Tale scelta e’ stata dettata dal fatto che dette sezione e’ posta a circa 1500 m a monte dalla

confluenza con il F. Cecina ( Sez. 36 del F. Cecina ) e non sono disponibili sezioni trasversali in tale

tratto .

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Per il coefficiente di scabrezza (n di Manning) e’ stato utilizzato un unico valore per tutte le

parti dell’ alveo pari a 0.035.

6.5-Botro del Perino Lo studio idraulico relativo al botro del Perino ha riguardato il tratto di corso d’ acqua intubato al di

sotto dell’abitato di PonteGinori; trattasi di un tubo FFFF800 della lunghezza di 240 m circa e pendenza

dell’ 1% circa che inizia a monte dell’abitato e sbocca nel torrente Cecina. La massima portata

transitante in detta tubazione è di 0,5 – 0,6 mc/s e quindi superiore alle massime portate ventennale

e trentennale; la massima portata duecentennale è pari invece a 1,515 mc/s produce lo sfiori che si

sviluppano in seno all’abitato di Ponte Ginori da monte verso il Cecina. Detti sfiori sono stati

modellati attraverso una modellistica bi-dimensinale attraverso il software FLO-2D, al contrario di

quanto è stato fatto per i restanti corsi d’acqua onde determinare in modo corretto i battenti idrici e

le aree allagate dalle esondazioni del botro in oggetto; trattasi ovviamente di battenti di modesta

entità, dell’ordine dei 10 cm. Questi battenti sono stati edotti dalla modellazione della propagazione

del massimo volume di sfioro, pari a 2600 mc circa, ottenuto con una pioggia di 2 ore circa per la

quale si ha una massima portata di poco inferiore alla massima ovvero 1,50 mc/s.

Per la determinazione dei battenti è stato simulato il ruscellamento delle portate sfiorate sul

territorio circostante, attraverso una modellazione bidimensionale con l'ausilio del software FLO-

2D.

FLO-2D è un modello che distribuisce un idrogramma di piena sul territorio, schematizzato con un

sistema a griglia suddiviso in elementi (celle) volume, applicando la conservazione del volume. Si

tratta di un prezioso strumento per delineare i rischi di alluvione, che regolano la progettazione

volta alla mitigazione delle inondazioni o la zonizzazione dei terreni inondati. Il modello permette

di simulare piene di fiumi e il deflusso overbank, ma può anche essere utilizzato su problemi non

convenzionali, come le inondazioni non confinate, flussi alluvionali più complessi per topografia e

rugosità e flussi di fango o di detriti e inondazioni urbane. Nelle simulazioni possono essere incluse

piogge e le infiltrazioni, argini, strutture idrauliche, strade, flussi di sedimenti e gli effetti di edifici

o di altra ostruzione. FLO-2D simula, in particolare, il deflusso overland utilizzando i file di dati

che sono stati sviluppati da un modello digitale del terreno sottoforma di mappa digitalizzata. In

particolare il modello FLO-2D include il preprocessore GDS, che partendo da una griglia a maglia

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regolare sovrapposta a un sistema di punti (DTM del terreno) permette di generare un modello

raster del terreno attraverso operazioni di filtro e interpolazione del DTM stesso.

I risultati di output delle elaborazioni del software FLO-2D consistono nelle grandezze idrauliche

caratteristiche del moto tra cui il battente, la portata e la massima velocità; tali grandezze sono

caratterizzate da variabilità temporale e possono essere visualizzati graficamente attraverso il post-

processore MAPPER che è in grado di generare mappe a colori e file numerici molto dettagliati per

la descrizione del fenomeno alluvionale; esso consente inoltre di riprodurre le animazioni delle

alluvioni e di generare le mappe di rischio. Il software è dotato di una interfaccia utente grafica

(GUI) allo scopo di aiutare l'utente nella preparazione e la modifica del file di dati input.

6.5.1 –La modellistica idrologica effettuata da Flo-2D Il modello idrologico, FLO-2D consiste in una serie di componenti atti a processare il fenomeno

dell’inondazione attraverso la discretizzazione del territorio in un certo numero di piccole unità. Il

Grid Developer System (GDS) genera un sistema a rete che rappresenta la topografia con una serie

di piccole celle. Il modello FLO-2D ha una serie di componenti per la rappresentazione della

pioggia, dei flussi canalizzati, il flusso overland, l’infiltrazione nel suolo, gli argini e altre

caratteristiche fisiche. Il GDS e il processore FLOENVIR sono usati per modificare gli attributi del

sistema a griglia. PROFILI è un programma per modificare pendenza e sezione forma dei canali.

I risultati delle simulazioni possono essere visualizzati graficamente in MAXPLOT, MAPPER e

HYDROG.

FLO-2D è uno strumento efficace per delineare i rischi di alluvione o la progettazione di opere di

mitigazione delle inondazioni. Il modello può essere applicato per la risoluzione di diversi problemi

secondo quanto illustrato in Figura 6.5.1.

L'accuratezza delle previsioni dovrebbero essere coerenti con la risoluzione della mappatura. La

dimensione dell’unità elementare della griglia generalmente varia da 25 piedi (8 m) a 500 ft (150

m), per la maggior parte dei progetti di inondazione.

Il flusso nei canali è modellato secondo una filosofia monodimensionale con il canale rappresentato

da sezioni derivanti dalla naturale geometria del terreno di forma rettangolare o trapezoidale. Il

deflusso overland è invece modellato bidimensionalmente sia come piano di flusso sia come flusso

in più canali (rills e gullies). Il deflusso overbank avviene invece quando si raggiunge il

superamento della massima capacità del canale. Una opportuna routine di calcolo permette di

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determinare lo scambio di flusso con il terreno circostante compreso il flusso di ritorno al canale.

Analogamente, l'interfaccia di routine permette anche di calcolare il flusso di scambio tra le strade e

le aree overland all'interno di una griglia (Figura 6.5.3). Una volta che il flusso sovrasta il canale,

esso si disperderà ad altri elementi della rete a seconda delle caratteristiche di topografia, rugosità e

ostruzioni. Per i progetti di inondazione con esigenze specifiche, ci sono diverse componenti atte a

modellare svariati fenomeni, quali il flusso di fango e di detriti, il trasporto di sedimenti,

l'evaporazione delle acque di superficie e altri.

Figura 6.5.1 – Processi fisici modellati da Flo-2D

6.5.2 –La teoria del modello Flo-2D

FLO-2D è un semplice modello di conservazione del volume. La simulazione bidimensionale si

realizza attraverso una integrazione numerica delle equazioni del moto e della conservazione del

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volume di liquido sia per inondazioni di acqua sia per quelle riguardanuti il flusso di sedimenti. Le

equazioni che regolano i fenomeni fisici sono le seguenti:

1) ix

hV

t

h x =∂

∂+∂

∂

2) t

V

gx

V

g

V

x

V

g

V

x

hSS xxxxx

xfx ∂∂

⋅−∂

∂⋅−

∂∂

⋅−∂∂−= 1

0

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Figura 6.5.2

Figura 6.5.3 – Interfaccia Channel-Floodplain

Dove h è il battente idrico e Vx è la componente della velocità mediata lungo la verticale; i è

l’intensità della precipitazione (che può essere nulla), Sfx è la pendenza della linea dell’energia

(friction slope component) determinata sulla base dell’equazione di Manning, mentre Sfo è la

pendenza di fondo (del terreno).

Il sistema di equazioni differenziali è risolto con il metodo delle differenze finite attraverso un

algoritmo esplicito; questi schemi numerici sono semplici da formulare, ma di solito sono limitati a

piccoli timesteps da severi criteri di stabilità numerica; lo schema delle differenze finite può

comportare alti tempi computazionali in particolare quando vi sono canali con sezioni molto

variabile, bruschi cambiamenti di pendenza, ecc.

La soluzione nel modello FLO-2D è discretizzata all’interno della griglia uniforme di elementi,

costituenti il campo di esistenza. La procedura di calcolo del deflusso overland comporta la

determinazione del flusso uscente in ciascuno dei confini, nelle otto direzioni del flusso potenziale

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(Figura 6.5.4), e inizia con una stima lineare del flusso lungo la verticale negli elementi di confine

della griglia.

In condizioni dinamiche, il termine di accelerazione locale è dato dalla differenza tra la velocità per

una data direzione di flusso, rispetto al suo valore al passo precedente; per esempio, relativamente

al termine di accelerazione locale (1/g*∂V/∂t), per il generico elemento di griglia 251 si ha:

∆(Vt – V

t-1)251

⁄(g*∆t)

Analoghe considerazioni si possono fare per la determinazione del termine convettivo

dell’accelerazione (Vx/g*∂V/∂x), ammettendo che V2 è la velocità in direzione est e V4 è la velocità

nella direzione ovest per il generico elemento di griglia 251:

Figura 7.4 – Flusso attraverso gli elementi di confine della griglia.

V2 *∆(V

2 – V

4)251

⁄(g * ∆x)

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In sostanza, l’algoritmo solutore procede secondo i seguenti passi:

- Vengono determinati i valori medi geometrici, tra due elementi della griglia, di rugosità,

pendenza e portata.

- Il battente d, utilizzato per il calcolo della velocità attraverso un elemento di confine della

griglia, per il passo temporale successivo (i+1) è stimato dal passo precedente sulla base di

una stima lineare (il battente medio tra due elementi).

ix

ix

ix ddd 1

1+

+ +=

- La prima stima della velocità è determinata utilizzando l'equazione dell’onda diffusiva;

l'unica variabile ignota dell’equazione dell’onda diffusiva è la velocità.

- La portata Q che fluisce lungo la zona di confine è calcolata moltiplicando la velocità per il

valore della sezione di flusso. Il deflusso overland viene corretto mediante un fattore

riduzione della larghezza (WRFs).

- Vengono sommati i valori di portata relativi agli otto elementi di bordo per il passo

temporale (a monte e a valle degli elementi channel):

swsenwneewsnix QQQQQQQQQ +++++++=∆ +1

Dove ∆Qx è dato dalla somma algebrica delle portate nelle 8 direzioni spaziali per il passo temporale ∆t fra l’istante i e i

+ 1.

AreatQd ix

ix /11 ∆⋅∆=∆ ++

- Viene effettuato il controllo della stabilità numerica. Se uno dei criteri di stabilità è superato,

il tempo di simulazione viene reimpostato al valore precedente, viene ridotto l’incremento

del tempo di calcolo, tutti i precedenti tempi computazionali vengono scartati e la velocità di

calcolo inizia nuovamente.

- La simulazione progredisce fino a che le condizioni di stabilità non sono rispettate.

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Per la gestione dell’output e generare le mappe dei battenti è stato utilizzato il post-processore

MAPPER il quale permette di redigere mappe relative a velocità, battenti e rischio, istante per

istante, oltre che l’inviluppo delle stesse.

7 - CONCLUSIONI

Le simulazioni effettuate hanno mostrato allagamenti su svariate porzioni di territorio senza

interessare, tuttavia, in modo significativo i centri abitati; questi infatti sono posti, nella maggior

parte dei casi, in posizioni rilevate rispetto ai massimi livelli di piena e quindi in posizioni

topografiche favorevoli (vedasi tavole allegate). Le aree allagate, per ogni tempo di ritorno, sono

state determinate intersecando la superficie liquida, con un certo tempo di ritorno, con la cartografia

1:10000 in corrispondenza delle diverse sezioni trasversali; nel fare tale operazione, trattandosi di

idrodinamica per lo più monodimensionale, si è tenuto conto dei fenomeni di aggiramento delle

arginature presenti in golena o comunque negli spazi adiacenti l’alveo.

Le mappe dei battenti non sono state determinate non essendo in dispensabili per la pianificazione e

non avendo, allo stato attuale, un modello digitale del terreno di dettaglio; nelle aree di interesse per

il presente studio; in caso di interventi edilizi o urbanistici, i battenti idrici dovranno perciò essere

determinati effettuando rilievi topografici di dettaglio e partendo dai livelli idrici calcolati ed

allegati al presente studio.

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FIUME CECINA

HEC-RAS Plan: Tr20h07 River: Cecina Reach: Cecina_Valle Profile: Max WSReach River Sta Profile Q Total Length Chnl Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev Levee El Left Levee El Right Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) Cecina_Valle 1 Max WS 30.52 -1.75 0.70 -0.99 0.70 3.62 2.40 0.16 185.30 102.15 0.04Cecina_Valle 1.4 Max WS 647.73 42.08 -1.79 2.18 2.35 4.32 4.76 1.83 354.49 144.92 0.37Cecina_Valle 1.5 BridgeCecina_Valle 2 Max WS 647.73 1.00 -1.79 2.24 0.72 2.40 4.30 4.74 1.78 363.34 146.65 0.36Cecina_Valle 3 Max WS 647.73 46.58 -1.54 2.47 2.76 4.34 3.37 2.49 305.94 183.31 0.45Cecina_Valle 4 Max WS 647.77 41.93 -0.87 2.88 3.09 5.08 3.84 2.10 340.31 179.04 0.41Cecina_Valle 5 Max WS 647.81 45.34 -1.49 3.17 3.40 5.78 4.61 2.14 318.25 122.08 0.37Cecina_Valle 6 Max WS 647.84 48.45 -1.69 3.35 3.73 6.33 5.13 2.73 238.55 81.58 0.45Cecina_Valle 7 Max WS 648.01 48.20 -2.03 4.16 4.38 6.30 5.74 2.07 321.13 153.77 0.37Cecina_Valle 8 Max WS 647.99 46.66 -0.82 4.46 4.68 6.74 5.92 2.11 345.45 136.57 0.32Cecina_Valle 9 Max WS 648.04 45.66 -1.12 4.73 4.89 7.11 10.28 1.98 435.53 236.77 0.30Cecina_Valle 9.4 Max WS 649.02 40.72 -0.70 4.88 4.95 8.90 8.34 1.15 637.46 282.52 0.16Cecina_Valle 9.5 BridgeCecina_Valle 9.6 Max WS 649.02 1.00 0.30 4.86 2.03 4.95 8.89 8.33 1.39 534.30 280.89 0.21Cecina_Valle 10 Max WS 647.97 26.00 -0.06 4.75 5.03 8.89 8.34 2.41 300.98 253.93 0.52Cecina_Valle 10.4 Max WS 649.59 46.50 0.40 5.26 5.39 11.70 8.33 1.76 458.79 311.99 0.34Cecina_Valle 10.5 BridgeCecina_Valle 10.6 Max WS 649.59 1.00 0.40 5.17 3.45 5.46 11.70 6.93 2.39 272.40 113.41 0.48Cecina_Valle 11 Max WS 649.60 30.00 0.40 5.11 5.55 11.66 6.91 2.94 220.93 98.69 0.63Cecina_Valle 12 Max WS 649.81 47.83 0.77 5.81 6.16 7.89 10.55 2.80 323.50 331.23 0.45Cecina_Valle 13 Max WS 649.50 42.83 0.34 6.29 6.56 8.54 8.86 2.44 338.23 232.02 0.39Cecina_Valle 14 Max WS 649.60 46.37 0.61 6.75 7.00 8.06 8.77 2.41 347.86 233.41 0.39Cecina_Valle 15 Max WS 649.74 47.70 0.32 7.07 7.23 7.22 8.27 2.10 464.57 265.49 0.31Cecina_Valle 16 Max WS 649.75 45.53 0.78 7.17 7.39 7.48 8.90 2.30 345.76 183.61 0.33Cecina_Valle 17 Max WS 650.03 49.26 1.04 7.40 7.72 9.02 9.86 2.79 328.42 335.23 0.39Cecina_Valle 18 Max WS 644.35 42.45 1.45 7.81 7.86 8.05 5.59 1.24 697.21 357.35 0.19Cecina_Valle 19 Max WS 644.44 44.10 1.44 7.76 8.07 9.05 8.32 2.45 262.59 68.23 0.40Cecina_Valle 20 Max WS 641.36 44.92 1.78 8.24 8.30 9.41 11.89 1.35 670.84 395.71 0.22Cecina_Valle 21 Max WS 641.30 42.25 1.66 8.18 8.48 11.37 11.45 2.63 317.70 258.60 0.38Cecina_Valle 21.4 Max WS 641.30 24.00 1.57 8.19 8.50 2.78 293.11 255.56 0.39Cecina_Valle 21.5 BridgeCecina_Valle 21.6 Max WS 641.38 1.00 1.57 8.23 6.93 8.53 2.74 296.79 268.49 0.38Cecina_Valle 22 Max WS 633.02 32.50 1.57 8.40 8.57 2.25 447.23 330.80 0.32Cecina_Valle 22.9 Max WS 638.02 50.00 10.16 13.34 13.53 20.62 19.33 1.93 330.11 131.78 0.39Cecina_Valle 23 Max WS 638.02 5.00 10.16 13.35 13.54 17.62 18.09 1.93 331.16 131.83 0.39Cecina_Valle 24 Max WS 638.33 25.15 14.75 15.97 16.89 19.89 18.88 21.00 8.78 72.73 88.51 3.09Cecina_Valle 25 Max WS 638.32 38.70 15.24 18.45 18.86 19.75 20.69 2.86 223.27 101.72 0.62Cecina_Valle 26 Max WS 632.30 48.53 15.46 20.34 20.48 22.01 22.85 1.65 383.59 213.17 0.39Cecina_Valle 27 Max WS 632.41 49.69 15.63 21.34 21.46 20.84 25.37 1.52 447.91 255.34 0.29Cecina_Valle 28 Max WS 632.63 49.75 15.12 21.64 21.68 23.61 21.04 0.85 774.13 215.21 0.14Cecina_Valle 29 Max WS 633.11 45.43 15.07 21.86 22.14 22.17 26.35 2.33 272.26 78.49 0.40Cecina_Valle 30 Max WS 634.14 48.68 17.27 22.84 22.87 23.92 23.03 0.73 874.50 270.40 0.13Cecina_Valle 31 Max WS 639.27 48.68 20.47 23.65 24.00 23.80 24.48 2.62 243.67 90.62 0.51Cecina_Valle 32 Max WS 636.79 49.30 20.99 25.82 26.06 27.16 28.20 2.20 289.45 92.04 0.40Cecina_Valle 33 Max WS 629.47 49.93 24.78 29.38 29.68 30.67 32.54 2.46 255.81 81.46 0.44Cecina_Valle 33.1 Max WS 618.23 50.00 24.78 30.09 30.28 30.67 32.54 1.89 327.20 123.58 0.37Cecina_Valle 34 Max WS 597.39 47.87 25.89 30.79 31.05 32.04 32.36 2.26 264.25 72.53 0.38Cecina_Valle 35 Max WS 597.56 48.34 27.72 32.25 32.52 33.33 33.92 2.30 259.92 83.98 0.42Cecina_Valle 36 Max WS 523.63 47.45 28.23 33.29 33.37 35.50 34.78 1.28 410.56 142.37 0.24Cecina_Valle 37 Max WS 524.91 47.44 29.40 33.83 34.13 34.69 34.74 2.43 216.13 64.17 0.42Cecina_Valle 38 Max WS 525.01 49.07 30.37 34.84 34.99 35.65 35.40 1.75 300.82 101.77 0.32Cecina_Valle 39 Max WS 525.19 46.03 30.50 35.55 35.90 37.22 37.66 2.62 200.81 62.63 0.47Cecina_Valle 40 Max WS 525.19 43.50 31.99 35.53 36.03 39.40 38.91 3.14 167.15 72.40 0.66Cecina_Valle 41 Max WS 525.34 47.24 32.20 36.37 36.63 38.54 39.11 2.24 234.54 85.70 0.43Cecina_Valle 42 Max WS 525.45 46.60 32.40 36.74 36.89 39.03 39.47 1.68 312.16 321.82 0.55Cecina_Valle 43 Max WS 525.94 43.99 32.81 37.36 37.45 40.12 39.61 1.31 402.38 436.38 0.43Cecina_Valle 44 Max WS 526.11 43.36 32.60 37.74 37.80 40.72 40.17 1.06 498.50 463.04 0.32Cecina_Valle 45 Max WS 526.43 47.48 32.93 38.06 38.12 40.29 41.11 1.12 469.70 437.77 0.35Cecina_Valle 46 Max WS 526.66 45.19 33.45 38.39 38.44 41.41 41.40 0.92 574.52 375.12 0.24Cecina_Valle 47 Max WS 526.76 40.50 33.86 38.54 38.60 41.95 41.35 1.05 503.89 362.10 0.28Cecina_Valle 48 Max WS 526.96 49.34 33.27 38.71 38.75 38.90 40.82 0.88 597.43 354.69 0.22Cecina_Valle 49 Max WS 526.97 43.37 33.85 38.73 38.91 38.70 39.21 1.86 285.44 139.48 0.38Cecina_Valle 50 Max WS 527.23 44.81 34.12 38.93 39.08 39.30 39.10 1.67 315.02 120.07 0.33Cecina_Valle 51 Max WS 527.72 48.34 36.30 39.33 39.60 43.23 44.13 2.30 229.65 195.16 0.68Cecina_Valle 52 Max WS 528.04 45.20 36.29 40.37 40.42 43.63 44.26 1.06 496.09 565.85 0.36Cecina_Valle 53 Max WS 528.17 49.26 37.15 40.54 40.58 40.00 40.80 0.91 647.32 459.29 0.21Cecina_Valle 54 Max WS 528.63 44.65 37.03 40.97 41.24 41.36 41.92 2.32 227.85 132.17 0.56Cecina_Valle 55 Max WS 528.72 48.04 37.43 41.57 41.72 45.14 45.78 1.72 307.75 403.19 0.63Cecina_Valle 56 Max WS 514.53 45.85 38.35 42.31 42.37 45.59 45.40 1.07 481.86 593.96 0.38Cecina_Valle 57 Max WS 514.57 49.94 38.52 42.49 42.57 42.38 48.16 1.30 457.57 614.64 0.32Cecina_Valle 58 Max WS 514.57 43.67 39.23 42.46 42.67 42.63 42.95 1.99 257.96 172.41 0.52Cecina_Valle 59 Max WS 514.60 45.33 39.42 42.93 43.76 43.92 41.77 4.04 127.32 64.79 0.92Cecina_Valle 60 Max WS 514.85 46.84 40.08 43.73 44.53 42.20 42.43 4.42 151.81 107.61 0.82Cecina_Valle 61 Max WS 514.79 38.89 39.65 44.21 44.29 44.02 44.43 1.36 445.92 578.98 0.37Cecina_Valle 62 Max WS 515.24 44.22 40.89 44.82 45.05 45.63 46.39 2.13 242.46 185.79 0.59Cecina_Valle 63 Max WS 515.33 49.04 41.33 45.52 45.60 49.86 52.20 1.22 422.25 634.56 0.48Cecina_Valle 64 Max WS 515.45 49.48 41.26 46.15 46.26 56.71 51.20 1.43 360.23 303.79 0.42Cecina_Valle 65 Max WS 515.69 47.42 43.05 47.14 47.46 51.18 49.20 2.50 206.56 101.29 0.56Cecina_Valle 66 Max WS 515.78 45.58 43.45 48.49 48.85 48.07 47.57 2.78 203.43 112.97 0.58Cecina_Valle 67 Max WS 502.71 48.15 43.94 48.76 48.95 48.32 54.45 1.93 259.86 82.40 0.35Cecina_Valle 68 Max WS 502.82 30.89 44.07 48.84 49.04 48.20 46.27 2.08 261.07 88.50 0.36Cecina_Valle 69 Max WS 502.90 44.22 45.29 49.01 49.12 48.99 47.17 1.63 360.07 210.44 0.31Cecina_Valle 70 Max WS 502.95 47.18 45.91 49.13 49.39 49.43 48.91 2.27 226.02 125.28 0.51Cecina_Valle 71 Max WS 414.75 42.62 46.41 49.47 49.56 52.17 49.57 1.31 315.54 126.88 0.27Cecina_Valle 72 Max WS 415.23 26.20 48.04 49.49 49.87 52.36 50.80 2.82 151.29 168.10 0.92Cecina_Valle 73 Max WS 415.76 37.99 47.87 50.14 50.48 50.96 53.07 2.78 177.92 220.84 0.72Cecina_Valle 74 Max WS 415.80 48.63 47.01 51.67 51.85 67.27 53.22 1.91 217.39 92.68 0.40Cecina_Valle 75 Max WS 408.77 48.53 48.07 52.14 52.31 52.78 53.19 1.95 240.45 168.66 0.43Cecina_Valle 76 Max WS 408.78 48.23 47.58 52.46 52.59 55.67 53.36 1.60 255.20 103.06 0.32Cecina_Valle 77 Max WS 408.84 48.11 47.73 52.86 52.93 50.47 52.01 1.27 395.25 169.02 0.21Cecina_Valle 78 Max WS 399.63 46.17 47.97 52.95 53.08 50.42 53.01 1.78 266.92 103.32 0.29Cecina_Valle 79 Max WS 399.68 45.39 49.76 53.30 53.36 51.12 51.81 1.32 367.52 183.01 0.25Cecina_Valle 80 Max WS 399.96 44.86 50.51 53.59 53.69 52.98 55.78 1.49 315.67 287.62 0.36Cecina_Valle 81 Max WS 402.00 48.70 51.27 55.14 55.27 54.35 56.62 1.72 317.13 427.45 0.40Cecina_Valle 82 Max WS 402.14 45.43 51.40 55.34 55.53 54.60 57.19 2.07 278.11 487.91 0.46Cecina_Valle 83 Max WS 402.40 40.86 52.45 55.91 56.10 61.55 59.98 1.94 236.52 391.23 0.50Cecina_Valle 84 Max WS 402.48 48.40 52.71 56.94 57.06 55.76 57.32 1.72 264.33 127.58 0.34Cecina_Valle 85 Max WS 402.49 38.82 53.72 57.12 57.24 56.14 57.46 1.58 282.91 211.06 0.34Cecina_Valle 86 Max WS 402.96 48.37 54.89 58.06 58.22 57.36 59.10 1.76 232.04 133.13 0.42Cecina_Valle 87 Max WS 403.14 42.72 55.66 58.48 58.59 61.29 60.29 1.48 272.97 239.13 0.44Cecina_Valle 88 Max WS 403.28 39.82 55.63 58.76 58.95 61.32 60.71 1.91 222.09 216.75 0.49Cecina_Valle 89 Max WS 403.44 44.76 55.73 59.14 59.20 62.76 58.55 1.19 367.02 246.39 0.28Cecina_Valle 90 Max WS 403.83 48.55 56.60 59.48 59.72 63.04 60.88 2.15 188.16 122.92 0.55Cecina_Valle 91 Max WS 403.87 46.79 56.22 59.71 59.95 58.61 61.51 2.28 192.45 106.20 0.50Cecina_Valle 92 Max WS 403.94 38.57 56.70 59.94 60.11 59.67 60.69 1.93 241.25 172.59 0.44Cecina_Valle 93 Max WS 404.15 41.57 56.65 60.23 60.44 60.46 60.87 2.01 201.12 100.43 0.45Cecina_Valle 94 Max WS 404.17 43.57 57.69 60.66 60.78 64.08 60.89 1.54 278.33 324.47 0.41Cecina_Valle 95 Max WS 404.53 42.14 57.87 61.10 61.38 62.21 62.08 2.39 180.13 134.70 0.58Cecina_Valle 96 Max WS 404.70 49.72 58.29 61.77 61.99 62.74 62.17 2.21 234.97 342.49 0.50

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Max

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Gro

und

Left

Leve

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ht L

evee

3579111315171921.5

22.9

2627

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35363738404346495254576063

656874

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8184

86899396

Cec

ina

Cec

ina_

Val

le

HEC-RAS Plan: Tr30h07 River: Cecina Reach: Cecina_Valle Profile: Max WSReach River Sta Profile Q Total Length Chnl Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev Levee El Left Levee El Right Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) Cecina_Valle 1 Max WS 30.88 -1.75 0.70 -0.99 0.70 3.62 2.40 0.17 185.30 102.15 0.04Cecina_Valle 1.4 Max WS 774.17 42.08 -1.79 2.42 2.62 4.32 4.76 1.98 391.28 151.99 0.39Cecina_Valle 1.5 BridgeCecina_Valle 2 Max WS 774.17 1.00 -1.79 2.50 0.92 2.68 4.30 4.74 1.92 402.23 161.54 0.39Cecina_Valle 3 Max WS 774.19 46.58 -1.54 2.76 3.06 4.34 3.37 2.57 358.25 185.58 0.45Cecina_Valle 4 Max WS 774.23 41.93 -0.87 3.14 3.37 5.08 3.84 2.22 387.61 179.77 0.41Cecina_Valle 5 Max WS 774.24 45.34 -1.49 3.43 3.70 5.78 4.61 2.35 351.16 150.01 0.39Cecina_Valle 6 Max WS 774.30 48.45 -1.69 3.61 4.08 6.33 5.13 3.03 261.92 94.55 0.49Cecina_Valle 7 Max WS 774.42 48.20 -2.03 4.51 4.75 6.30 5.74 2.18 379.46 171.69 0.38Cecina_Valle 8 Max WS 774.44 46.66 -0.82 4.81 5.05 6.74 5.92 2.27 403.10 186.76 0.33Cecina_Valle 9 Max WS 774.58 45.66 -1.12 5.10 5.26 7.11 10.28 2.02 529.32 289.46 0.29Cecina_Valle 9.4 Max WS 774.76 40.72 -0.70 5.23 5.31 8.90 8.34 1.24 742.81 315.62 0.17Cecina_Valle 9.5 BridgeCecina_Valle 9.6 Max WS 774.76 1.00 0.30 5.22 2.24 5.32 8.89 8.33 1.46 639.99 314.31 0.22Cecina_Valle 10 Max WS 774.56 26.00 -0.06 5.15 5.38 8.89 8.34 2.25 407.58 282.94 0.45Cecina_Valle 10.4 Max WS 775.54 46.50 0.40 5.53 5.66 11.70 8.33 1.79 543.32 323.04 0.33Cecina_Valle 10.5 BridgeCecina_Valle 10.6 Max WS 775.37 1.00 0.40 5.41 3.95 5.75 11.70 6.93 2.59 301.90 131.02 0.50Cecina_Valle 11 Max WS 775.18 30.00 0.40 5.34 5.85 11.66 6.91 3.18 245.42 115.25 0.65Cecina_Valle 12 Max WS 776.19 47.83 0.77 6.14 6.43 7.89 10.55 2.73 476.44 518.02 0.43Cecina_Valle 13 Max WS 776.63 42.83 0.34 6.55 6.83 8.54 8.86 2.56 419.00 393.71 0.40Cecina_Valle 14 Max WS 776.99 46.37 0.61 7.01 7.28 8.06 8.77 2.54 420.48 322.39 0.40Cecina_Valle 15 Max WS 777.21 47.70 0.32 7.35 7.52 7.22 8.27 2.22 546.24 311.42 0.32Cecina_Valle 16 Max WS 777.24 45.53 0.78 7.43 7.68 7.48 8.90 2.50 404.14 260.59 0.35Cecina_Valle 17 Max WS 777.58 49.26 1.04 7.75 8.06 9.02 9.86 2.86 459.85 380.38 0.39Cecina_Valle 18 Max WS 770.36 42.45 1.45 8.11 8.16 8.05 5.59 1.22 1026.50 856.39 0.18Cecina_Valle 19 Max WS 769.56 44.10 1.44 7.98 8.37 9.05 8.32 2.77 277.56 70.29 0.45Cecina_Valle 20 Max WS 766.55 44.92 1.78 8.55 8.61 9.41 11.89 1.35 794.77 397.63 0.21Cecina_Valle 21 Max WS 766.33 42.25 1.66 8.49 8.79 11.37 11.45 2.70 404.31 291.86 0.38Cecina_Valle 21.4 Max WS 766.33 24.00 1.57 8.45 8.82 3.03 320.52 351.87 0.41Cecina_Valle 21.5 BridgeCecina_Valle 21.6 Max WS 766.33 1.00 1.57 8.49 7.33 8.85 2.99 324.68 353.99 0.40Cecina_Valle 22 Max WS 756.07 32.50 1.57 8.71 8.88 2.29 555.91 353.99 0.31Cecina_Valle 22.9 Max WS 760.43 50.00 10.16 13.68 13.89 20.62 19.33 2.03 374.79 134.00 0.39Cecina_Valle 23 Max WS 760.43 5.00 10.16 13.69 13.89 17.62 18.09 2.02 375.77 134.07 0.39Cecina_Valle 24 Max WS 4.67 25.15 14.75 17.17 17.17 18.88 21.00 0.02 190.45 104.29 0.01Cecina_Valle 25 Max WS 760.82 38.70 15.24 18.59 19.11 19.75 20.69 3.21 237.27 102.03 0.67Cecina_Valle 26 Max WS 752.89 48.53 15.46 20.59 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Max WS 648.14 45.33 39.42 43.23 43.14 44.22 43.92 41.77 4.41 147.07 65.69 0.94Cecina_Valle 60 Max WS 606.73 46.84 40.08 43.93 44.77 42.20 42.43 4.59 174.47 112.42 0.82Cecina_Valle 61 Max WS 590.97 38.89 39.65 44.29 44.38 44.02 44.43 1.43 494.77 594.26 0.38Cecina_Valle 62 Max WS 603.33 44.22 40.89 44.97 45.22 45.63 46.39 2.22 271.73 198.09 0.61Cecina_Valle 63 Max WS 603.39 49.04 41.33 45.64 45.72 49.86 52.20 1.21 498.98 650.40 0.44Cecina_Valle 64 Max WS 603.51 49.48 41.26 46.29 46.40 56.71 51.20 1.49 404.06 331.65 0.43Cecina_Valle 65 Max WS 603.68 47.42 43.05 47.31 47.68 51.18 49.20 2.70 223.79 105.73 0.59Cecina_Valle 66 Max WS 603.74 45.58 43.45 48.71 49.10 48.07 47.57 2.91 227.81 113.66 0.58Cecina_Valle 67 Max WS 588.06 48.15 43.94 48.97 49.20 48.32 54.45 2.12 277.36 83.06 0.37Cecina_Valle 68 Max WS 588.20 30.89 44.07 49.07 49.30 48.20 46.27 2.26 280.95 88.50 0.37Cecina_Valle 69 Max WS 588.41 44.22 45.29 49.27 49.39 48.99 47.17 1.67 417.82 238.69 0.30Cecina_Valle 70 Max WS 588.42 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2.01 269.05 172.94 0.45Cecina_Valle 93 Max WS 472.49 41.57 56.65 60.38 60.63 60.46 60.87 2.18 216.35 101.10 0.48Cecina_Valle 94 Max WS 472.52 43.57 57.69 60.84 60.95 64.08 60.89 1.56 342.39 421.24 0.39Cecina_Valle 95 Max WS 473.23 42.14 57.87 61.26 61.56 62.21 62.08 2.50 205.78 180.53 0.59Cecina_Valle 96 Max WS 473.75 49.72 58.29 61.94 62.14 62.74 62.17 2.15 295.52 347.22 0.47

050

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Cec

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HEC-RAS Plan: Tr200 River: Cecina Reach: Cecina_Valle Profile: Max WSReach River Sta Profile Q Total Length Chnl Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev Levee El Left Levee El Right Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) Cecina_Valle 1 Max WS 102.85 -1.75 0.70 -0.69 0.72 3.62 2.40 0.56 185.30 102.15 0.13Cecina_Valle 1.4 Max WS 1575.88 42.08 -1.79 3.55 3.93 4.32 4.76 2.73 576.20 167.27 0.47Cecina_Valle 1.5 BridgeCecina_Valle 2 Max WS 1575.68 1.00 -1.79 4.13 1.99 4.41 4.30 4.74 2.34 673.19 168.22 0.37Cecina_Valle 3 Max WS 1608.67 46.58 -1.54 4.37 4.40 4.34 3.37 1.11 2366.43 1119.29 0.16Cecina_Valle 4 Max WS 1615.31 41.93 -0.87 4.38 4.45 5.08 3.84 1.49 1539.64 690.91 0.23Cecina_Valle 5 Max WS 1621.95 45.34 -1.49 4.37 4.98 5.78 4.61 3.63 512.36 174.41 0.53Cecina_Valle 6 Max WS 1612.15 48.45 -1.69 4.69 5.69 6.33 5.13 4.58 406.21 166.45 0.67Cecina_Valle 7 Max WS 1652.60 48.20 -2.03 5.89 5.96 6.30 5.74 1.48 1653.07 790.19 0.23Cecina_Valle 8 Max WS 1656.70 46.66 -0.82 6.11 6.33 6.74 5.92 2.51 900.73 289.88 0.33Cecina_Valle 9 Max WS 1667.90 45.66 -1.12 6.40 6.60 7.11 10.28 2.46 1042.70 455.74 0.31Cecina_Valle 9.4 Max WS 1676.63 40.72 -0.70 6.52 6.66 8.90 8.34 1.86 1267.36 873.85 0.23Cecina_Valle 9.5 BridgeCecina_Valle 9.6 Max WS 1676.77 1.00 0.30 6.48 3.56 6.65 8.89 8.33 2.07 1136.45 834.10 0.27Cecina_Valle 10 Max WS 1674.60 26.00 -0.06 6.48 6.73 8.89 8.34 2.54 892.64 811.45 0.41Cecina_Valle 10.4 Max WS 1750.24 46.50 0.40 6.82 6.99 11.70 8.33 2.26 1253.63 900.87 0.35Cecina_Valle 10.5 BridgeCecina_Valle 10.6 Max WS 1489.72 1.00 0.40 6.97 5.38 7.25 11.70 6.93 2.55 788.20 467.42 0.40Cecina_Valle 11 Max WS 1534.22 30.00 0.40 6.96 7.32 11.66 6.91 2.95 716.35 455.49 0.47Cecina_Valle 12 Max WS 1535.14 47.83 0.77 7.39 7.52 7.89 10.55 2.14 1127.75 524.31 0.30Cecina_Valle 13 Max WS 1649.89 42.83 0.34 7.59 7.82 8.54 8.86 2.74 996.67 597.46 0.40Cecina_Valle 14 Max WS 1651.19 46.37 0.61 7.92 8.22 8.06 8.77 3.05 914.57 661.77 0.43Cecina_Valle 15 Max WS 1652.37 47.70 0.32 8.31 8.58 7.22 8.27 2.95 923.79 543.25 0.39Cecina_Valle 16 Max WS 1652.25 45.53 0.78 8.40 8.84 7.48 8.90 3.63 762.41 412.27 0.47Cecina_Valle 17 Max WS 1652.52 49.26 1.04 8.84 9.11 9.02 9.86 3.08 887.32 403.76 0.38Cecina_Valle 18 Max WS 1635.71 42.45 1.45 9.18 9.23 8.05 5.59 1.36 1941.15 856.39 0.18Cecina_Valle 19 Max WS 1635.65 44.10 1.44 9.22 9.54 9.05 8.32 2.94 789.03 382.89 0.42Cecina_Valle 20 Max WS 1626.22 44.92 1.78 9.90 9.99 9.41 11.89 1.61 1339.71 408.49 0.22Cecina_Valle 21 Max WS 1626.27 42.25 1.66 9.88 10.14 11.37 11.45 2.89 908.24 407.93 0.36Cecina_Valle 21.4 Max WS 1625.42 24.00 1.57 9.42 10.31 4.78 421.11 353.99 0.60Cecina_Valle 21.5 BridgeCecina_Valle 21.6 Max WS 1625.93 1.00 1.57 9.52 8.64 10.36 4.66 431.61 353.99 0.58Cecina_Valle 22 Max WS 1602.49 32.50 1.57 10.08 10.24 2.40 1043.06 353.99 0.29Cecina_Valle 22.9 Max WS 1608.37 50.00 10.16 15.69 16.00 20.62 19.33 2.45 657.01 145.60 0.37Cecina_Valle 23 Max WS 1608.37 5.00 10.16 15.70 16.00 17.62 18.09 2.44 657.85 145.63 0.37Cecina_Valle 24 Max WS 1608.95 25.15 14.75 16.84 18.32 22.19 18.88 21.00 10.24 157.06 101.24 2.63Cecina_Valle 25 Max WS 1608.79 38.70 15.24 19.40 20.68 19.75 20.69 5.02 320.78 103.68 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0.31Cecina_Valle 47 Max WS 1269.42 40.50 33.86 39.46 39.57 41.95 41.35 1.48 857.34 399.42 0.32Cecina_Valle 48 Max WS 1270.14 49.34 33.27 39.69 39.77 38.90 40.82 1.30 1006.28 499.24 0.26Cecina_Valle 49 Max WS 1270.59 43.37 33.85 39.83 39.99 38.70 39.21 2.02 834.49 530.48 0.35Cecina_Valle 50 Max WS 1271.39 44.81 34.12 39.96 40.13 39.30 39.10 2.04 822.39 512.68 0.35Cecina_Valle 51 Max WS 1272.80 48.34 36.30 40.34 40.56 43.23 44.13 2.05 621.34 540.30 0.61Cecina_Valle 52 Max WS 1273.97 45.20 36.29 40.99 41.10 43.63 44.26 1.45 879.03 652.22 0.40Cecina_Valle 53 Max WS 1274.08 49.26 37.15 41.23 41.32 40.00 40.80 1.44 1010.64 554.84 0.28Cecina_Valle 54 Max WS 1075.10 44.65 37.03 41.70 41.82 41.36 41.92 1.73 748.07 443.63 0.36Cecina_Valle 55 Max WS 1274.57 48.04 37.43 42.25 42.47 45.14 45.78 2.07 615.31 470.55 0.58Cecina_Valle 56 Max WS 1231.37 45.85 38.35 42.93 43.04 45.59 45.40 1.43 860.06 615.08 0.39Cecina_Valle 57 Max WS 1231.47 49.94 38.52 43.20 43.32 42.38 48.16 1.68 896.12 622.39 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.035

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.035

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T. LUPICAIA

HEC-RAS Plan: Tr20h31 River: LUPICAIA Reach: LUPICAIA Profile: Max WSReach River Sta Profile Q Total Length Chnl Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev Levee El Left Levee El Right Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) LUPICAIA 1 Max WS 10.01 25.63 31.20 26.29 31.20 30.21 30.79 0.05 232.66 80.72 0.01LUPICAIA 2 Max WS 105.08 199.80 26.48 31.22 31.26 31.10 31.11 0.91 150.75 115.78 0.16LUPICAIA 3 Max WS 100.32 117.04 27.00 31.21 31.38 31.48 31.43 1.84 57.72 23.18 0.33LUPICAIA 4 Max WS 106.89 195.66 29.04 31.67 32.10 32.37 32.00 2.89 37.21 21.49 0.67LUPICAIA 5 Max WS 106.91 156.19 29.47 32.46 32.85 33.10 33.13 2.75 39.52 19.73 0.57LUPICAIA 6 Max WS 107.00 204.37 29.81 33.32 33.72 34.01 34.08 2.81 38.09 17.65 0.60LUPICAIA 7 Max WS 107.10 141.79 30.48 34.00 34.36 35.04 35.07 2.64 40.55 20.54 0.60LUPICAIA 8 Max WS 107.25 204.23 31.31 34.88 35.31 35.42 35.50 2.90 36.95 16.84 0.62LUPICAIA 9 Max WS 107.33 139.44 31.83 35.55 35.61 36.67 36.48 1.11 96.82 36.65 0.22LUPICAIA 10 Max WS 107.33 3.00 32.35 35.55 35.61 36.12 36.26 1.09 98.19 38.58 0.22LUPICAIA 10.5 BridgeLUPICAIA 11 Max WS 107.49 1.00 32.35 35.58 33.94 35.64 36.29 36.56 1.08 99.77 39.73 0.22LUPICAIA 12 Max WS 107.65 78.68 33.12 35.54 35.84 36.56 36.65 2.43 44.23 22.38 0.55LUPICAIA 14 Max WS 107.68 31.66 33.13 35.72 35.94 36.78 38.15 2.07 51.98 20.11 0.41LUPICAIA 15 Max WS 107.76 70.70 33.43 35.94 36.09 36.93 36.95 1.77 62.30 38.02 0.41LUPICAIA 16 Max WS 108.02 42.73 33.15 35.94 36.28 36.80 36.66 2.58 41.92 28.42 0.68LUPICAIA 17 Max WS 108.33 93.21 33.31 36.42 36.77 37.29 41.29 2.60 41.68 20.94 0.59LUPICAIA 18 Max WS 108.44 64.17 33.94 36.64 37.21 37.85 37.68 3.34 32.49 19.01 0.82LUPICAIA 19 Max WS 108.95 66.91 34.28 37.31 37.63 38.36 38.51 2.50 43.51 29.40 0.64LUPICAIA 20 Max WS 109.80 127.38 35.19 37.93 38.34 38.68 38.83 2.85 38.47 21.92 0.69LUPICAIA 21 Max WS 101.22 57.87 34.80 38.27 38.41 38.22 40.11 1.81 83.57 342.36 0.42LUPICAIA 22 Max WS 100.09 136.83 35.74 38.69 38.98 38.62 38.53 2.42 52.40 346.12 0.53LUPICAIA 23 Max WS 100.29 120.54 36.16 39.18 39.29 40.82 40.78 1.49 68.60 281.09 0.42LUPICAIA 24 Max WS 100.05 108.26 36.85 39.45 39.58 41.10 40.97 1.58 66.13 247.39 0.46LUPICAIA 25 Max WS 102.44 65.74 37.64 39.95 40.31 39.95 39.81 3.18 59.19 93.78 0.79LUPICAIA 26 Max WS 102.29 64.10 37.65 40.55 40.86 40.85 40.16 2.82 59.13 66.91 0.63LUPICAIA 27 Max WS 103.19 48.60 38.06 40.83 41.08 41.03 40.56 2.77 73.61 90.97 0.58LUPICAIA 28 Max WS 103.39 80.45 38.34 41.22 42.04 41.24 40.69 4.25 29.13 26.14 0.91LUPICAIA 29 Max WS 103.40 32.46 38.43 41.58 41.63 41.73 45.00 1.50 189.38 289.00 0.30LUPICAIA 30 Max WS 103.45 41.36 38.32 41.63 41.65 41.19 41.38 1.11 238.29 414.26 0.25LUPICAIA 31 Max WS 103.71 54.89 38.93 41.68 41.92 43.02 45.00 2.55 82.24 157.64 0.57LUPICAIA 32 Max WS 110.07 156.19 39.90 42.45 42.73 42.67 42.27 2.78 68.00 88.05 0.64LUPICAIA 33 Max WS 112.80 71.94 39.80 42.76 43.15 42.79 42.99 2.77 41.16 25.50 0.66LUPICAIA 34 Max WS 109.88 56.28 40.40 43.11 43.26 42.60 42.75 2.29 111.69 190.32 0.52LUPICAIA 35 Max WS 114.37 137.03 41.55 43.70 43.85 43.58 45.00 2.09 105.96 235.96 0.59LUPICAIA 36 Max WS 124.85 87.28 41.71 44.19 44.41 44.10 44.97 2.72 107.01 240.26 0.71LUPICAIA 37 Max WS 132.24 51.84 42.21 44.52 44.58 44.39 45.10 1.83 174.59 277.97 0.46LUPICAIA 38 Max WS 145.46 104.41 42.52 45.24 45.27 46.29 45.27 46.03 4.81 35.44 38.26 1.43LUPICAIA 39 Max WS 100.13 96.72 43.36 46.11 46.20 45.99 45.48 1.70 125.72 183.80 0.38LUPICAIA 40 Max WS 102.01 68.54 44.10 46.38 46.72 46.43 45.66 2.94 57.03 76.54 0.69LUPICAIA 41 Max WS 102.54 190.97 44.92 47.58 47.72 46.59 46.99 2.47 100.52 152.14 0.54LUPICAIA 42 Max WS 101.02 180.97 46.52 48.57 48.84 48.10 49.74 2.90 75.66 163.56 0.73LUPICAIA 43 Max WS 102.60 97.15 46.98 49.47 49.75 50.19 49.35 51.36 3.93 37.55 78.29 0.91LUPICAIA 44 Max WS 102.85 145.67 47.98 50.49 50.63 50.14 49.88 2.25 80.74 70.83 0.52LUPICAIA 45 Max WS 102.89 92.43 48.46 50.90 51.58 51.28 51.01 3.69 29.37 19.77 0.92LUPICAIA 46 Max WS 102.89 90.32 49.64 51.86 52.11 51.70 51.64 2.57 69.82 137.01 0.69LUPICAIA 47 Max WS 102.93 47.09 50.00 52.14 52.48 51.90 52.07 2.93 55.83 82.30 0.78LUPICAIA 48 Max WS 102.97 191.64 51.98 53.52 53.67 53.37 53.70 2.10 75.45 111.87 0.61LUPICAIA 49 Max WS 103.14 130.95 53.35 54.70 54.93 54.58 54.56 2.67 61.88 115.92 0.94

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HEC-RAS Plan: Tr30h31.2 River: LUPICAIA Reach: LUPICAIA Profile: Max WSReach River Sta Profile Q Total Length Chnl Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev Levee El Left Levee El Right Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) LUPICAIA 1 Max WS 10.01 25.63 31.20 26.29 31.20 30.21 30.79 0.05 232.66 80.72 0.01LUPICAIA 2 Max WS 105.08 199.80 26.48 31.22 31.26 31.10 31.11 0.91 150.75 115.78 0.16LUPICAIA 3 Max WS 100.32 117.04 27.00 31.21 31.38 31.48 31.43 1.84 57.72 23.18 0.33LUPICAIA 4 Max WS 106.89 195.66 29.04 31.67 32.10 32.37 32.00 2.89 37.21 21.49 0.67LUPICAIA 5 Max WS 106.91 156.19 29.47 32.46 32.85 33.10 33.13 2.75 39.52 19.73 0.57LUPICAIA 6 Max WS 107.00 204.37 29.81 33.32 33.72 34.01 34.08 2.81 38.09 17.65 0.60LUPICAIA 7 Max WS 107.10 141.79 30.48 34.00 34.36 35.04 35.07 2.64 40.55 20.54 0.60LUPICAIA 8 Max WS 107.25 204.23 31.31 34.88 35.31 35.42 35.50 2.90 36.95 16.84 0.62LUPICAIA 9 Max WS 107.33 139.44 31.83 35.55 35.61 36.67 36.48 1.11 96.82 36.65 0.22LUPICAIA 10 Max WS 107.33 3.00 32.35 35.55 35.61 36.12 36.26 1.09 98.19 38.58 0.22LUPICAIA 10.5 BridgeLUPICAIA 11 Max WS 107.49 1.00 32.35 35.58 33.94 35.64 36.29 36.56 1.08 99.77 39.73 0.22LUPICAIA 12 Max WS 107.65 78.68 33.12 35.54 35.84 36.56 36.65 2.43 44.23 22.38 0.55LUPICAIA 14 Max WS 107.68 31.66 33.13 35.72 35.94 36.78 38.15 2.07 51.98 20.11 0.41LUPICAIA 15 Max WS 107.76 70.70 33.43 35.94 36.09 36.93 36.95 1.77 62.30 38.02 0.41LUPICAIA 16 Max WS 108.02 42.73 33.15 35.94 36.28 36.80 36.66 2.58 41.92 28.42 0.68LUPICAIA 17 Max WS 108.33 93.21 33.31 36.42 36.77 37.29 41.29 2.60 41.68 20.94 0.59LUPICAIA 18 Max WS 108.44 64.17 33.94 36.64 37.21 37.85 37.68 3.34 32.49 19.01 0.82LUPICAIA 19 Max WS 108.95 66.91 34.28 37.31 37.63 38.36 38.51 2.50 43.51 29.40 0.64LUPICAIA 20 Max WS 109.80 127.38 35.19 37.93 38.34 38.68 38.83 2.85 38.47 21.92 0.69LUPICAIA 21 Max WS 101.22 57.87 34.80 38.27 38.41 38.22 40.11 1.81 83.57 342.36 0.42LUPICAIA 22 Max WS 100.09 136.83 35.74 38.69 38.98 38.62 38.53 2.42 52.40 346.12 0.53LUPICAIA 23 Max WS 100.29 120.54 36.16 39.18 39.29 40.82 40.78 1.49 68.60 281.09 0.42LUPICAIA 24 Max WS 100.05 108.26 36.85 39.45 39.58 41.10 40.97 1.58 66.13 247.39 0.46LUPICAIA 25 Max WS 102.44 65.74 37.64 39.95 40.31 39.95 39.81 3.18 59.19 93.78 0.79LUPICAIA 26 Max WS 102.29 64.10 37.65 40.55 40.86 40.85 40.16 2.82 59.13 66.91 0.63LUPICAIA 27 Max WS 103.19 48.60 38.06 40.83 41.08 41.03 40.56 2.77 73.61 90.97 0.58LUPICAIA 28 Max WS 103.39 80.45 38.34 41.22 42.04 41.24 40.69 4.25 29.13 26.14 0.91LUPICAIA 29 Max WS 103.40 32.46 38.43 41.58 41.63 41.73 45.00 1.50 189.38 289.00 0.30LUPICAIA 30 Max WS 103.45 41.36 38.32 41.63 41.65 41.19 41.38 1.11 238.29 414.26 0.25LUPICAIA 31 Max WS 103.71 54.89 38.93 41.68 41.92 43.02 45.00 2.55 82.24 157.64 0.57LUPICAIA 32 Max WS 110.07 156.19 39.90 42.45 42.73 42.67 42.27 2.78 68.00 88.05 0.64LUPICAIA 33 Max WS 112.80 71.94 39.80 42.76 43.15 42.79 42.99 2.77 41.16 25.50 0.66LUPICAIA 34 Max WS 109.88 56.28 40.40 43.11 43.26 42.60 42.75 2.29 111.69 190.32 0.52LUPICAIA 35 Max WS 114.37 137.03 41.55 43.70 43.85 43.58 45.00 2.09 105.96 235.96 0.59LUPICAIA 36 Max WS 124.85 87.28 41.71 44.19 44.41 44.10 44.97 2.72 107.01 240.26 0.71LUPICAIA 37 Max WS 132.24 51.84 42.21 44.52 44.58 44.39 45.10 1.83 174.59 277.97 0.46LUPICAIA 38 Max WS 145.46 104.41 42.52 45.24 45.27 46.29 45.27 46.03 4.81 35.44 38.26 1.43LUPICAIA 39 Max WS 100.13 96.72 43.36 46.11 46.20 45.99 45.48 1.70 125.72 183.80 0.38LUPICAIA 40 Max WS 102.01 68.54 44.10 46.38 46.72 46.43 45.66 2.94 57.03 76.54 0.69LUPICAIA 41 Max WS 102.54 190.97 44.92 47.58 47.72 46.59 46.99 2.47 100.52 152.14 0.54LUPICAIA 42 Max WS 101.02 180.97 46.52 48.57 48.84 48.10 49.74 2.90 75.66 163.56 0.73LUPICAIA 43 Max WS 102.60 97.15 46.98 49.47 49.75 50.19 49.35 51.36 3.93 37.55 78.29 0.91LUPICAIA 44 Max WS 102.85 145.67 47.98 50.49 50.63 50.14 49.88 2.25 80.74 70.83 0.52LUPICAIA 45 Max WS 102.89 92.43 48.46 50.90 51.58 51.28 51.01 3.69 29.37 19.77 0.92LUPICAIA 46 Max WS 102.89 90.32 49.64 51.86 52.11 51.70 51.64 2.57 69.82 137.01 0.69LUPICAIA 47 Max WS 102.93 47.09 50.00 52.14 52.48 51.90 52.07 2.93 55.83 82.30 0.78LUPICAIA 48 Max WS 102.97 191.64 51.98 53.52 53.67 53.37 53.70 2.10 75.45 111.87 0.61LUPICAIA 49 Max WS 103.14 130.95 53.35 54.70 54.93 54.58 54.56 2.67 61.88 115.92 0.94

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HEC-RAS Plan: Tr200h32.8 River: LUPICAIA Reach: LUPICAIA Profile: Max WSReach River Sta Profile Q Total Length Chnl Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev Levee El Left Levee El Right Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) LUPICAIA 1 Max WS 19.99 25.63 32.80 26.60 32.80 30.21 30.79 0.07 361.83 80.72 0.01LUPICAIA 2 Max WS 151.85 199.80 26.48 32.81 32.83 31.10 31.11 0.68 335.42 115.78 0.10LUPICAIA 3 Max WS 151.86 117.04 27.00 32.82 32.86 31.48 31.43 1.14 240.16 115.52 0.17LUPICAIA 4 Max WS 156.07 195.66 29.04 32.91 33.03 32.37 32.00 1.78 149.41 112.70 0.32LUPICAIA 5 Max WS 156.08 156.19 29.47 33.06 33.56 33.10 33.13 3.15 51.94 22.12 0.60LUPICAIA 6 Max WS 156.09 204.37 29.81 33.89 34.42 34.01 34.08 3.23 48.97 20.55 0.63LUPICAIA 7 Max WS 156.09 141.79 30.48 34.63 35.05 35.04 35.07 2.87 54.45 23.84 0.61LUPICAIA 8 Max WS 156.00 204.23 31.31 35.45 36.01 35.42 35.50 3.34 47.87 85.45 0.65LUPICAIA 9 Max WS 158.50 139.44 31.83 36.22 36.30 36.67 36.48 1.31 123.19 43.21 0.23LUPICAIA 10 Max WS 158.50 3.00 32.35 36.22 36.31 36.12 36.26 1.27 131.73 61.08 0.23LUPICAIA 10.5 BridgeLUPICAIA 11 Max WS 158.75 1.00 32.35 36.43 34.22 36.50 36.29 36.56 1.17 144.63 62.11 0.20LUPICAIA 12 Max WS 158.71 78.68 33.12 36.35 36.67 36.56 36.65 2.50 63.38 24.89 0.50LUPICAIA 14 Max WS 158.80 31.66 33.13 36.47 36.76 36.78 38.15 2.37 67.03 20.14 0.41LUPICAIA 15 Max WS 158.90 70.70 33.43 36.73 36.88 36.93 36.95 1.78 96.10 47.54 0.36LUPICAIA 16 Max WS 158.88 42.73 33.15 36.78 36.99 36.80 36.66 2.07 88.71 74.66 0.48LUPICAIA 17 Max WS 159.05 93.21 33.31 36.92 37.38 37.29 41.29 3.00 53.67 31.02 0.64LUPICAIA 18 Max WS 159.56 64.17 33.94 37.22 37.87 37.85 37.68 3.59 46.67 32.92 0.79LUPICAIA 19 Max WS 159.56 66.91 34.28 37.76 38.13 38.36 38.51 2.74 66.64 61.23 0.62LUPICAIA 20 Max WS 159.62 127.38 35.19 38.31 38.89 38.68 38.83 3.38 47.24 23.97 0.77LUPICAIA 21 Max WS 159.63 57.87 34.80 38.86 38.95 38.22 40.11 1.65 159.92 417.05 0.33LUPICAIA 22 Max WS 159.77 136.83 35.74 39.06 39.40 38.62 38.53 2.84 88.97 386.26 0.57LUPICAIA 23 Max WS 161.64 120.54 36.16 39.57 39.72 40.82 40.78 1.75 103.62 333.22 0.45LUPICAIA 24 Max WS 161.98 108.26 36.85 39.85 40.01 41.10 40.97 1.77 104.23 348.99 0.47LUPICAIA 25 Max WS 162.49 65.74 37.64 40.12 40.24 40.64 39.95 39.81 4.02 75.14 93.78 0.94LUPICAIA 26 Max WS 161.45 64.10 37.65 40.75 41.24 40.85 40.16 3.70 72.23 67.36 0.79LUPICAIA 27 Max WS 162.62 48.60 38.06 41.14 41.15 41.03 40.56 1.10 344.84 295.24 0.22LUPICAIA 28 Max WS 162.63 80.45 38.34 41.49 41.68 42.41 41.24 40.69 4.89 49.35 231.59 0.99LUPICAIA 29 Max WS 162.63 32.46 38.43 41.90 41.94 41.73 45.00 1.51 282.72 296.73 0.29LUPICAIA 30 Max WS 162.64 41.36 38.32 41.94 41.96 41.19 41.38 1.12 386.72 565.45 0.24LUPICAIA 31 Max WS 162.71 54.89 38.93 41.98 42.20 43.02 45.00 2.67 135.39 187.53 0.56LUPICAIA 32 Max WS 163.20 156.19 39.90 42.68 43.02 42.67 42.27 3.24 89.90 91.64 0.71LUPICAIA 33 Max WS 163.20 71.94 39.80 43.07 43.39 42.79 42.99 2.77 108.20 241.45 0.61LUPICAIA 34 Max WS 163.23 56.28 40.40 43.39 43.51 42.60 42.75 2.33 168.55 224.67 0.49LUPICAIA 35 Max WS 163.34 137.03 41.55 43.87 44.01 43.58 45.00 2.17 148.48 247.56 0.57LUPICAIA 36 Max WS 163.50 87.28 41.71 44.31 44.51 44.10 44.97 2.81 134.76 241.47 0.70LUPICAIA 37 Max WS 163.81 51.84 42.21 44.62 44.68 44.39 45.10 1.89 203.08 278.35 0.46LUPICAIA 38 Max WS 163.11 104.41 42.52 45.25 45.27 46.55 45.27 46.03 5.34 35.83 38.49 1.59LUPICAIA 39 Max WS 101.56 96.72 43.36 46.11 46.20 45.99 45.48 1.74 125.05 183.36 0.39LUPICAIA 40 Max WS 163.44 68.54 44.10 46.50 47.08 46.43 45.66 4.01 72.81 98.11 0.91LUPICAIA 41 Max WS 163.48 190.97 44.92 47.96 48.07 46.59 46.99 2.41 167.64 192.72 0.48LUPICAIA 42 Max WS 163.63 180.97 46.52 48.81 49.07 48.10 49.74 3.18 117.93 192.44 0.75LUPICAIA 43 Max WS 163.84 97.15 46.98 49.76 50.07 50.61 49.35 51.36 4.61 67.49 128.29 0.99LUPICAIA 44 Max WS 164.15 145.67 47.98 50.89 51.07 50.14 49.88 2.60 109.30 70.83 0.54LUPICAIA 45 Max WS 161.96 92.43 48.46 51.28 51.36 51.28 51.01 1.82 173.38 163.40 0.41LUPICAIA 46 Max WS 158.80 90.32 49.64 52.14 52.37 51.70 51.64 2.66 113.12 162.81 0.65LUPICAIA 47 Max WS 163.19 47.09 50.00 52.43 52.82 51.90 52.07 3.33 79.63 82.30 0.81LUPICAIA 48 Max WS 159.74 191.64 51.98 53.85 54.01 53.37 53.70 2.24 115.83 125.57 0.58LUPICAIA 49 Max WS 160.31 130.95 53.35 54.91 55.17 54.58 54.56 2.94 85.94 116.59 0.92

010

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e

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. 0 3 8

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ICA

IA

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e

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.06

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ICA

IA

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ICA

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ICA

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ICA

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P

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1

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4

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ICA

IA

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Gro

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Leve

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.06

T. STERZA

HEC-RAS Plan: Tr20ND River: Sterza Reach: Sterza_Valle_Ris Profile: Max WSReach River Sta Profile Q Total Length Chnl Min Ch El W.S. Elev Crit W.S. E.G. Elev Levee El Left Levee El Right Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl

(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) Sterza_Valle_Ris 0.09 Max WS 234.12 31.75 34.33 33.55 34.48 38.20 35.21 1.69 138.45 80.68 0.41Sterza_Valle_Ris 0.12 Max WS 234.14 687.01 32.97 36.78 36.28 37.26 37.18 38.70 3.22 93.50 161.33 0.73Sterza_Valle_Ris 0.15 Max WS 234.27 500.92 34.92 38.51 38.67 48.11 38.87 1.95 132.65 65.95 0.40Sterza_Valle_Ris 1 Max WS 234.30 275.09 35.34 38.88 39.13 40.55 40.63 2.19 106.82 41.70 0.44Sterza_Valle_Ris 1.5 Max WS 234.30 33.06 35.52 38.88 39.21 39.52 39.89 2.54 92.15 39.90 0.53Sterza_Valle_Ris 2 Max WS 234.31 35.67 35.39 38.80 39.51 39.53 39.91 3.73 62.90 34.46 0.88Sterza_Valle_Ris 3 Max WS 234.32 87.08 35.46 39.52 39.85 39.82 40.09 2.56 91.43 34.77 0.50Sterza_Valle_Ris 4 Max WS 234.32 77.40 36.04 39.80 40.01 39.98 41.64 2.02 116.56 54.55 0.42Sterza_Valle_Ris 5 Max WS 234.34 192.46 35.86 40.11 40.30 41.03 40.93 1.97 118.71 46.12 0.39Sterza_Valle_Ris 6 Max WS 234.36 191.58 36.98 40.44 40.77 40.10 42.07 2.69 106.10 104.93 0.57Sterza_Valle_Ris 7 Max WS 234.49 267.75 37.61 41.23 41.49 41.65 41.59 2.27 103.42 51.88 0.51Sterza_Valle_Ris 9 Max WS 234.49 254.31 38.53 41.90 42.27 42.04 41.58 2.88 95.13 62.15 0.59Sterza_Valle_Ris 10 Max WS 234.53 236.89 37.95 42.71 42.89 42.36 42.33 2.04 138.14 87.30 0.41Sterza_Valle_Ris 11 Max WS 234.54 123.64 38.70 42.82 43.01 42.74 42.71 1.99 137.91 104.24 0.40Sterza_Valle_Ris 12 Max WS 234.61 83.25 39.34 43.05 43.18 43.19 42.45 1.67 156.61 106.02 0.36Sterza_Valle_Ris 13 Max WS 234.68 132.45 40.09 43.33 44.15 44.14 45.73 4.01 58.49 28.77 0.90Sterza_Valle_Ris 14 Max WS 234.69 161.90 39.38 44.44 44.59 43.34 45.60 1.81 144.21 55.99 0.30Sterza_Valle_Ris 14.8 Max WS 234.70 142.40 38.99 44.58 44.75 47.32 44.25 1.86 128.86 68.06 0.39Sterza_Valle_Ris 14.9 BridgeSterza_Valle_Ris 15 Max WS 234.71 0.90 38.99 44.63 43.24 44.79 47.32 44.25 1.82 132.34 68.65 0.38Sterza_Valle_Ris 16 Max WS 234.74 226.94 40.68 44.93 44.98 42.68 42.95 1.17 250.56 138.56 0.22Sterza_Valle_Ris 17 Max WS 234.74 133.94 41.28 44.97 45.06 45.09 43.38 1.45 181.60 91.19 0.29Sterza_Valle_Ris 18 Max WS 234.83 139.20 41.64 45.07 45.26 44.11 45.28 1.99 128.26 77.01 0.45Sterza_Valle_Ris 19 Max WS 235.01 189.42 42.06 45.48 45.76 45.74 44.91 2.41 105.21 80.80 0.57Sterza_Valle_Ris 20 Max WS 235.10 115.67 42.71 45.92 46.14 46.37 45.07 2.17 112.13 73.50 0.54Sterza_Valle_Ris 21 Max WS 235.12 176.20 43.31 46.44 46.90 46.71 46.64 3.01 78.14 40.85 0.69Sterza_Valle_Ris 22 Max WS 235.12 96.14 43.83 46.81 47.46 47.52 47.46 3.56 66.04 31.93 0.79Sterza_Valle_Ris 23 Max WS 235.13 129.09 43.18 47.57 48.04 47.52 47.39 3.03 79.05 38.31 0.56Sterza_Valle_Ris 24 Max WS 235.13 297.72 43.60 48.48 48.67 48.01 48.46 1.91 130.37 88.31 0.38Sterza_Valle_Ris 25 Max WS 235.13 39.07 45.11 48.42 48.76 50.89 48.53 2.61 90.08 39.23 0.55Sterza_Valle_Ris 26 Max WS 235.18 141.53 45.74 48.92 49.21 48.98 49.75 2.40 98.20 53.76 0.57Sterza_Valle_Ris 27 Max WS 235.21 202.87 45.79 49.61 49.90 49.89 49.52 2.38 98.92 56.28 0.57Sterza_Valle_Ris 28 Max WS 235.23 140.11 47.19 50.07 50.34 48.52 49.31 2.55 106.92 58.04 0.53Sterza_Valle_Ris 30 Max WS 235.25 389.15 50.08 52.08 52.48 53.06 51.83 3.06 88.24 88.28 0.85Sterza_Valle_Ris 31 Max WS 235.25 139.16 50.27 52.93 52.99 52.11 51.91 1.57 228.39 234.22 0.34Sterza_Valle_Ris 32 Max WS 235.29 198.70 50.21 53.40 53.75 54.64 53.87 2.60 90.53 67.15 0.71Sterza_Valle_Ris 32.8 Max WS 238.03 159.16 51.90 54.49 55.10 56.02 55.09 3.48 68.37 48.19 0.93Sterza_Valle_Ris 32.9 CulvertSterza_Valle_Ris 33 Max WS 198.88 2.00 52.34 55.60 55.69 55.85 55.38 1.39 154.78 118.36 0.35Sterza_Valle_Ris 34 Max WS 173.27 142.66 52.65 55.89 55.97 54.79 54.39 1.49 143.42 100.06 0.31Sterza_Valle_Ris 35 Max WS 195.64 155.12 51.96 56.05 56.41 56.32 57.54 2.64 74.13 35.32 0.58Sterza_Valle_Ris 36 Max WS 235.33 122.49 53.83 56.86 57.05 56.32 56.42 2.19 124.13 93.41 0.54Sterza_Valle_Ris 37 Max WS 235.35 171.28 55.01 57.61 58.03 57.21 58.42 3.20 89.22 90.49 0.83Sterza_Valle_Ris 38 Max WS 235.37 318.30 57.27 59.80 60.06 62.07 58.95 2.62 106.09 100.50 0.69Sterza_Valle_Ris 39 Max WS 235.39 282.33 58.21 61.18 61.58 61.03 60.66 2.86 90.92 77.87 0.69Sterza_Valle_Ris 40 Max WS 235.41 177.39 58.89 61.97 62.35 62.00 61.27 2.91 98.16 89.80 0.62Sterza_Valle_Ris 41 Max WS 235.42 88.03 59.34 62.32 62.97 62.81 62.70 3.57 66.02 39.38 0.88Sterza_Valle_Ris 41.8 Max WS 235.42 35.64 59.44 62.69 63.16 62.93 61.75 3.13 81.12 51.50 0.70Sterza_Valle_Ris 41.9 BridgeSterza_Valle_Ris 42 Max WS 235.42 0.90 59.44 63.28 62.40 63.50 62.93 61.75 2.19 122.31 74.74 0.44Sterza_Valle_Ris 43 Max WS 235.46 150.79 60.82 63.63 64.02 62.92 63.53 2.82 90.96 68.33 0.62Sterza_Valle_Ris 44 Max WS 235.49 118.11 60.81 64.11 64.56 63.83 64.60 3.04 86.40 72.53 0.67Sterza_Valle_Ris 45 Max WS 235.50 75.78 61.02 64.53 64.82 63.86 65.00 2.50 106.91 76.54 0.55

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(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) Sterza_Valle_Ris 0.09 Max WS 262.69 31.75 34.45 33.62 34.61 38.20 35.21 1.77 148.36 80.93 0.42Sterza_Valle_Ris 0.12 Max WS 262.69 687.01 32.97 36.88 37.02 37.33 37.18 38.70 3.21 112.78 206.59 0.72Sterza_Valle_Ris 0.15 Max WS 262.76 500.92 34.92 38.62 38.81 48.11 38.87 2.06 140.23 66.26 0.42Sterza_Valle_Ris 1 Max WS 262.79 275.09 35.34 39.02 39.30 40.55 40.63 2.34 112.33 41.76 0.46Sterza_Valle_Ris 1.5 Max WS 262.79 33.06 35.52 39.01 39.38 39.52 39.89 2.70 97.34 40.41 0.56Sterza_Valle_Ris 2 Max WS 262.79 35.67 35.39 38.94 39.71 39.53 39.91 3.87 67.88 35.27 0.89Sterza_Valle_Ris 3 Max WS 262.79 87.08 35.46 39.67 40.05 39.82 40.09 2.71 96.85 35.76 0.53Sterza_Valle_Ris 4 Max WS 262.79 77.40 36.04 39.99 40.21 39.98 41.64 2.09 130.81 90.60 0.42Sterza_Valle_Ris 5 Max WS 262.79 192.46 35.86 40.29 40.51 41.03 40.93 2.07 127.09 46.53 0.40Sterza_Valle_Ris 6 Max WS 262.81 191.58 36.98 40.63 40.93 40.10 42.07 2.62 127.25 117.34 0.54Sterza_Valle_Ris 7 Max WS 262.96 267.75 37.61 41.34 41.64 41.65 41.59 2.41 109.01 52.92 0.54Sterza_Valle_Ris 9 Max WS 262.96 254.31 38.53 42.05 42.40 42.04 41.58 2.85 111.40 77.72 0.58Sterza_Valle_Ris 10 Max WS 262.98 236.89 37.95 42.88 43.06 42.36 42.33 2.06 152.70 87.30 0.40Sterza_Valle_Ris 11 Max WS 262.99 123.64 38.70 42.96 43.15 42.74 42.71 2.05 152.56 104.24 0.40Sterza_Valle_Ris 12 Max WS 263.06 83.25 39.34 43.23 43.36 43.19 42.45 1.67 179.53 118.93 0.35Sterza_Valle_Ris 13 Max WS 263.16 132.45 40.09 43.50 44.38 44.14 45.73 4.16 63.19 29.27 0.90Sterza_Valle_Ris 14 Max WS 263.17 161.90 39.38 44.61 44.78 43.34 45.60 1.91 154.05 56.09 0.31Sterza_Valle_Ris 14.8 Max WS 263.17 142.40 38.99 44.76 44.94 47.32 44.25 1.92 141.33 70.91 0.39Sterza_Valle_Ris 14.9 BridgeSterza_Valle_Ris 15 Max WS 263.21 0.90 38.99 44.82 43.38 44.99 47.32 44.25 1.87 145.91 71.98 0.37Sterza_Valle_Ris 16 Max WS 263.24 226.94 40.68 45.12 45.18 42.68 42.95 1.24 278.09 153.30 0.22Sterza_Valle_Ris 17 Max WS 263.24 133.94 41.28 45.15 45.25 45.09 43.38 1.50 199.65 99.82 0.29Sterza_Valle_Ris 18 Max WS 263.29 139.20 41.64 45.25 45.44 44.11 45.28 2.00 142.11 78.14 0.44Sterza_Valle_Ris 19 Max WS 263.68 189.42 42.06 45.63 45.92 45.74 44.91 2.46 117.14 84.39 0.56Sterza_Valle_Ris 20 Max WS 263.95 115.67 42.71 46.05 46.29 46.37 45.07 2.34 122.47 82.72 0.57Sterza_Valle_Ris 21 Max WS 264.03 176.20 43.31 46.57 47.08 46.71 46.64 3.15 83.78 42.46 0.72Sterza_Valle_Ris 22 Max WS 264.06 96.14 43.83 46.96 47.67 47.52 47.46 3.74 70.65 32.58 0.81Sterza_Valle_Ris 23 Max WS 264.06 129.09 43.18 47.75 48.26 47.52 47.39 3.18 87.04 48.26 0.57Sterza_Valle_Ris 24 Max WS 264.10 297.72 43.60 48.67 48.86 48.01 48.46 1.95 149.69 114.39 0.38Sterza_Valle_Ris 25 Max WS 264.06 39.07 45.11 48.59 48.96 50.89 48.53 2.72 98.88 53.81 0.55Sterza_Valle_Ris 26 Max WS 264.20 141.53 45.74 49.09 49.40 48.98 49.75 2.46 108.47 73.11 0.56Sterza_Valle_Ris 27 Max WS 264.34 202.87 45.79 49.75 50.06 49.89 49.52 2.47 107.19 58.47 0.58Sterza_Valle_Ris 28 Max WS 264.41 140.11 47.19 50.19 50.49 48.52 49.31 2.68 113.84 58.12 0.55Sterza_Valle_Ris 30 Max WS 264.48 389.15 50.08 52.18 52.59 53.06 51.83 3.12 96.53 88.84 0.85Sterza_Valle_Ris 31 Max WS 264.49 139.16 50.27 53.02 53.09 52.11 51.91 1.59 249.84 236.65 0.34Sterza_Valle_Ris 32 Max WS 264.58 198.70 50.21 53.49 53.87 54.64 53.87 2.75 96.22 67.73 0.74Sterza_Valle_Ris 32.8 Max WS 264.64 159.16 51.90 54.62 55.25 56.02 55.09 3.52 75.10 52.00 0.94Sterza_Valle_Ris 32.9 CulvertSterza_Valle_Ris 33 Max WS 198.86 2.00 52.34 55.60 55.69 55.85 55.38 1.39 154.82 118.36 0.35Sterza_Valle_Ris 34 Max WS 173.69 142.66 52.65 55.89 55.97 54.79 54.39 1.49 143.35 100.03 0.31Sterza_Valle_Ris 35 Max WS 264.66 155.12 51.96 56.36 55.64 56.79 56.32 57.54 2.96 103.11 150.02 0.67Sterza_Valle_Ris 36 Max WS 243.60 122.49 53.83 56.91 57.11 56.32 56.42 2.23 129.02 98.58 0.54Sterza_Valle_Ris 37 Max WS 264.78 171.28 55.01 57.69 58.14 57.21 58.42 3.29 96.88 90.51 0.83Sterza_Valle_Ris 38 Max WS 264.81 318.30 57.27 59.88 60.16 62.07 58.95 2.72 113.69 100.59 0.70Sterza_Valle_Ris 39 Max WS 264.83 282.33 58.21 61.29 61.71 61.03 60.66 2.97 99.04 78.36 0.70Sterza_Valle_Ris 40 Max WS 264.89 177.39 58.89 62.10 62.48 62.00 61.27 2.92 114.24 118.04 0.61Sterza_Valle_Ris 41 Max WS 265.02 88.03 59.34 62.43 63.15 62.81 62.70 3.76 70.41 39.69 0.90Sterza_Valle_Ris 41.8 Max WS 265.00 35.64 59.44 62.82 63.33 62.93 61.75 3.25 88.04 52.53 0.71Sterza_Valle_Ris 41.9 BridgeSterza_Valle_Ris 42 Max WS 265.03 0.90 59.44 63.50 62.54 63.72 62.93 61.75 2.19 139.01 76.55 0.42Sterza_Valle_Ris 43 Max WS 265.06 150.79 60.82 63.78 64.19 62.92 63.53 2.93 105.76 121.88 0.63Sterza_Valle_Ris 44 Max WS 265.30 118.11 60.81 64.23 64.71 63.83 64.60 3.16 95.03 72.73 0.68Sterza_Valle_Ris 45 Max WS 265.38 75.78 61.02 64.66 64.96 63.86 65.00 2.58 117.08 76.83 0.55

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(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/s) (m2) (m) Sterza_Valle_Ris 0.09 Max WS 433.51 31.75 35.11 34.04 35.35 38.20 35.21 2.15 202.07 82.26 0.44Sterza_Valle_Ris 0.12 Max WS 433.52 687.01 32.97 37.23 37.53 37.18 38.70 3.02 233.27 326.96 0.65Sterza_Valle_Ris 0.15 Max WS 418.33 500.92 34.92 38.94 39.10 48.11 38.87 2.27 287.35 253.20 0.43Sterza_Valle_Ris 1 Max WS 433.32 275.09 35.34 39.33 39.94 40.55 40.63 3.46 125.36 41.84 0.64Sterza_Valle_Ris 1.5 Max WS 433.32 33.06 35.52 39.36 40.12 39.52 39.89 3.87 112.10 44.65 0.78Sterza_Valle_Ris 2 Max WS 433.32 35.67 35.39 39.62 39.62 40.66 39.53 39.91 4.55 97.07 48.24 0.96Sterza_Valle_Ris 3 Max WS 433.33 87.08 35.46 40.16 40.62 39.82 40.09 3.21 167.30 115.83 0.59Sterza_Valle_Ris 4 Max WS 433.33 77.40 36.04 40.50 40.85 39.98 41.64 2.68 181.10 99.38 0.49Sterza_Valle_Ris 5 Max WS 433.33 192.46 35.86 40.89 41.28 41.03 40.93 2.77 156.43 51.35 0.51Sterza_Valle_Ris 6 Max WS 433.36 191.58 36.98 41.39 41.64 40.10 42.07 2.57 217.18 119.11 0.46Sterza_Valle_Ris 7 Max WS 433.39 267.75 37.61 41.88 42.37 41.65 41.59 3.12 140.53 67.27 0.63Sterza_Valle_Ris 9 Max WS 433.41 254.31 38.53 42.84 43.21 42.04 41.58 3.01 172.30 77.72 0.53Sterza_Valle_Ris 10 Max WS 433.41 236.89 37.95 43.80 43.99 42.36 42.33 2.17 233.11 87.30 0.36Sterza_Valle_Ris 11 Max WS 433.42 123.64 38.70 43.79 43.99 42.74 42.71 2.18 239.42 104.24 0.37Sterza_Valle_Ris 12 Max WS 433.45 83.25 39.34 44.23 44.35 43.19 42.45 1.66 299.26 118.93 0.29Sterza_Valle_Ris 13 Max WS 433.52 132.45 40.09 44.48 45.36 44.14 45.73 4.28 111.30 62.37 0.84Sterza_Valle_Ris 14 Max WS 433.51 161.90 39.38 45.37 45.65 43.34 45.60 2.45 196.85 56.51 0.37Sterza_Valle_Ris 14.8 Max WS 433.54 142.40 38.99 45.57 45.83 47.32 44.25 2.27 202.72 77.91 0.40Sterza_Valle_Ris 14.9 BridgeSterza_Valle_Ris 15 Max WS 433.54 0.90 38.99 45.76 44.05 45.98 47.32 44.25 2.12 217.14 79.72 0.37Sterza_Valle_Ris 16 Max WS 433.56 226.94 40.68 46.07 46.13 42.68 42.95 1.30 431.68 163.46 0.20Sterza_Valle_Ris 17 Max WS 433.57 133.94 41.28 46.10 46.21 45.09 43.38 1.64 306.53 117.02 0.27Sterza_Valle_Ris 18 Max WS 433.61 139.20 41.64 46.17 46.35 44.11 45.28 2.06 243.15 126.74 0.38Sterza_Valle_Ris 19 Max WS 433.74 189.42 42.06 46.46 46.72 45.74 44.91 2.40 212.35 121.75 0.47Sterza_Valle_Ris 20 Max WS 433.92 115.67 42.71 46.83 47.07 46.37 45.07 2.42 207.88 126.05 0.50Sterza_Valle_Ris 21 Max WS 434.07 176.20 43.31 47.21 47.98 46.71 46.64 3.88 113.12 47.66 0.77Sterza_Valle_Ris 22 Max WS 434.13 96.14 43.83 47.80 48.49 47.52 47.46 3.88 131.13 84.76 0.74Sterza_Valle_Ris 23 Max WS 433.59 129.09 43.18 48.27 49.14 47.52 47.39 4.26 114.39 54.40 0.71Sterza_Valle_Ris 24 Max WS 434.14 297.72 43.60 49.54 49.73 48.01 48.46 2.07 253.25 122.23 0.35Sterza_Valle_Ris 25 Max WS 434.14 39.07 45.11 49.39 49.86 50.89 48.53 3.15 157.28 93.39 0.56Sterza_Valle_Ris 26 Max WS 434.14 141.53 45.74 49.88 50.22 48.98 49.75 2.66 178.54 91.40 0.52Sterza_Valle_Ris 27 Max WS 434.16 202.87 45.79 50.40 50.77 49.89 49.52 2.77 169.43 103.07 0.57Sterza_Valle_Ris 28 Max WS 434.17 140.11 47.19 50.78 51.25 48.52 49.31 3.39 149.66 62.84 0.62Sterza_Valle_Ris 30 Max WS 434.18 389.15 50.08 52.68 53.17 53.06 51.83 3.35 141.95 91.89 0.80Sterza_Valle_Ris 31 Max WS 434.18 139.16 50.27 53.50 53.57 52.11 51.91 1.68 365.70 253.37 0.33Sterza_Valle_Ris 32 Max WS 434.20 198.70 50.21 53.94 54.53 54.64 53.87 3.40 127.71 73.92 0.81Sterza_Valle_Ris 32.8 Max WS 434.21 159.16 51.90 55.22 55.31 55.96 56.02 55.09 3.82 117.71 106.26 0.96Sterza_Valle_Ris 32.9 CulvertSterza_Valle_Ris 33 Max WS 434.21 2.00 52.34 55.85 55.99 55.85 55.38 1.89 277.22 216.02 0.44Sterza_Valle_Ris 34 Max WS 434.22 142.66 52.65 56.08 56.50 54.79 54.39 3.30 165.06 116.44 0.67Sterza_Valle_Ris 35 Max WS 434.23 155.12 51.96 56.80 57.26 56.32 57.54 3.27 170.39 150.13 0.67Sterza_Valle_Ris 36 Max WS 434.23 122.49 53.83 57.41 57.73 56.32 56.42 2.97 192.24 147.37 0.63Sterza_Valle_Ris 37 Max WS 434.26 171.28 55.01 58.12 58.69 57.21 58.42 3.75 135.18 90.66 0.84Sterza_Valle_Ris 38 Max WS 434.28 318.30 57.27 60.28 60.69 62.07 58.95 3.12 154.01 101.06 0.72Sterza_Valle_Ris 39 Max WS 434.34 282.33 58.21 61.74 62.34 61.03 60.66 3.63 134.55 80.46 0.77Sterza_Valle_Ris 40 Max WS 434.84 177.39 58.89 62.72 63.06 62.00 61.27 2.98 193.62 129.70 0.55Sterza_Valle_Ris 41 Max WS 433.91 88.03 59.34 63.12 63.11 63.88 62.81 62.70 3.97 120.85 87.37 0.84Sterza_Valle_Ris 41.8 Max WS 434.23 35.64 59.44 63.36 64.04 62.93 61.75 3.88 128.03 75.36 0.76Sterza_Valle_Ris 41.9 BridgeSterza_Valle_Ris 42 Max WS 434.26 0.90 59.44 64.91 63.21 65.08 62.93 61.75 1.99 253.02 82.96 0.31Sterza_Valle_Ris 43 Max WS 434.25 150.79 60.82 65.05 65.22 62.92 63.53 2.07 262.99 124.17 0.35Sterza_Valle_Ris 44 Max WS 434.28 118.11 60.81 65.06 65.51 63.83 64.60 3.20 156.31 75.49 0.59Sterza_Valle_Ris 45 Max WS 434.67 75.78 61.02 65.36 65.72 63.86 65.00 2.86 171.84 80.09 0.54

020

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0060

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1

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8010

012

0384042444648

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

15

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

016

018

04041424344454647

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

16

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

041424344454647

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

17

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

041424344454647

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

18

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

0424344454647

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

19

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

0424344454647

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

20

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

0424446485052

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

21

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

. 0 3 5

.035

.035

020

4060

8010

012

0424446485052

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

22

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

010

2030

4050

6070

424446485052

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

23

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

016

042444648505254

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

24

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

0444648505254

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

25

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

0454647484950515253

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

26

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

. 0 3 5

020

4060

8010

012

0454647484950515253

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

27

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

. 0 3 5

010

2030

4050

6070

804647484950515253

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

28

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

050

100

150

200

250

300

50.0

50.5

51.0

51.5

52.0

52.5

53.0

53.5

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

30

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

050

100

150

200

250

300

50515253545556

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

31

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

. 0 3 5

.035

020

4060

8010

012

014

05051525354555657

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

32

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

050

100

150

200

250

300

515253545556575859

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

32.

8

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

050

100

150

200

250

300

515253545556575859

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

32.

9

Cul

v

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

050

100

150

200

250

300

5253545556575859

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

32.

9

Cul

v

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

050

100

150

200

250

300

5253545556575859

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

33

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

052

.5

53.0

53.5

54.0

54.5

55.0

55.5

56.0

56.5

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

34

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

010

020

030

040

050525456586062

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

35

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

050

100

150

200

535455565758

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

36

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

050

100

150

200

250

300

5556575859606162

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

37

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

05658606264666870

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

38

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

05859606162636465

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

39

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

0585960616263

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

40

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

05960616263646566

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

41

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

05860626466687072

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

41.

8

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

05860626466687072

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

41.

9

BR

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

05860626466687072

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

41.

9

BR

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

05860626466687072

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

42

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

.035

020

4060

8010

012

014

0606162636465666768

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

43

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

. 0 3 5

020

4060

8060616263646566

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

44

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

. 0 3 5

020

4060

8010

0616263646566

Ste

rza

Pla

n: T

r200

ND

1

/21/

2010

G

eom

: Ste

rzav

alle

R

S =

45

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Legend

WS

Max

WS

Gro

und

Leve

e

Ban

k S

ta

.035

.035

. 0 3 5

FIUME CECINA

S

otto

baci

no

Bac

ino

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(J8)

B

otro

Gra

nde

Cor

tolla

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(J11

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rbac

ino

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Rio

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terb

acin

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– S

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GIC

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F. Cecina - Bacino a monte Sez. 96 (J8)96

J8(iniziale)t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q200

0.00 0.00 0.00 0.00 18.00 52.88 71.30 143.880.50 0.00 0.00 0.00 18.50 45.51 61.50 124.391.00 0.06 0.00 0.01 19.00 39.02 53.10 107.521.50 0.56 0.10 0.59 19.50 33.48 45.70 93.122.00 2.60 0.85 4.07 20.00 28.76 39.27 80.632.50 7.73 3.59 14.83 20.50 24.74 33.69 69.803.00 17.20 10.63 36.60 21.00 21.33 28.90 60.193.50 31.76 23.48 71.03 21.50 18.38 24.91 51.984.00 51.21 42.03 118.72 22.00 15.83 21.51 44.844.50 75.11 65.55 181.04 22.50 13.65 18.55 38.715.00 103.64 95.02 251.16 23.00 11.79 16.00 33.435.50 135.30 129.97 326.48 23.50 10.16 13.79 28.866.00 168.68 167.75 403.86 24.00 8.75 11.88 24.866.50 202.99 206.98 481.83 24.50 7.50 10.23 21.397.00 237.61 246.87 558.82 25.00 6.43 8.77 18.357.50 271.93 286.84 633.41 25.50 5.52 7.51 15.748.00 305.55 326.20 705.27 26.00 4.74 6.46 13.528.50 338.24 364.55 773.12 26.50 4.05 5.54 11.589.00 369.50 401.67 837.54 27.00 3.45 4.73 9.869.50 395.26 437.14 896.35 27.50 2.94 4.02 8.37

10.00 405.01 464.25 942.46 28.00 2.50 3.42 7.1110.50 395.63 473.75 951.32 28.50 2.11 2.91 6.0311.00 371.83 462.94 926.37 29.00 1.76 2.45 5.0611.50 339.83 435.65 867.72 29.50 1.45 2.05 4.1912.00 304.93 397.74 793.62 30.00 1.16 1.68 3.4212.50 270.11 356.23 711.78 30.50 0.91 1.34 2.7313.00 236.63 315.31 630.85 31.00 0.69 1.05 2.1113.50 205.53 276.20 553.27 31.50 0.53 0.79 1.5914.00 177.37 239.60 480.51 32.00 0.41 0.61 1.2214.50 152.35 206.64 415.05 32.50 0.31 0.47 0.9415.00 130.50 177.54 356.22 33.00 0.23 0.36 0.7215.50 111.68 152.14 305.79 33.50 0.16 0.27 0.5216.00 95.66 130.21 261.96 34.00 0.10 0.18 0.3416.50 82.25 111.55 225.20 34.50 0.04 0.11 0.1817.00 70.91 95.93 193.52 35.00 0.02 0.04 0.0617.50 61.21 82.68 166.87

Sezione RASIdentif. HMS

F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o a

mon

te S

ez. 9

6 (J

8)

0

200

400

600

800

1000

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Botro Grande - Lateral Inflow78

Botro Grandet ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q200

0.00 0 0 0 10.50 10.649 13.954 23.4270.50 0 0 0 11.00 8.604 12.289 20.5511.00 0.004 0 0 11.50 6.582 9.924 16.5691.50 0.053 0.009 0.052 12.00 4.976 7.592 12.6712.00 0.233 0.083 0.324 12.50 3.761 5.74 9.5772.50 0.637 0.332 1.035 13.00 2.839 4.337 7.2343.00 1.304 0.858 2.323 13.50 2.141 3.274 5.4583.50 2.191 1.694 4.134 14.00 1.612 2.469 4.1134.00 3.212 2.774 6.267 14.50 1.211 1.858 3.0934.50 4.292 3.99 8.516 15.00 0.906 1.395 2.325.00 5.379 5.258 10.742 15.50 0.675 1.044 1.7345.50 6.441 6.519 12.866 16.00 0.499 0.777 1.2896.00 7.458 7.739 14.844 16.50 0.366 0.575 0.9516.50 8.417 8.896 16.658 17.00 0.264 0.421 0.6957.00 9.313 9.979 18.304 17.50 0.186 0.303 0.57.50 10.144 10.983 19.785 18.00 0.127 0.214 0.3528.00 10.911 11.907 21.112 18.50 0.082 0.146 0.248.50 11.618 12.755 22.297 19.00 0.047 0.094 0.1549.00 12.266 13.531 23.353 19.50 0.021 0.054 0.0889.50 12.572 14.239 24.293 20.00 0 0.024 0.038

10.00 12.077 14.554 24.598 20.50 0 0 0


F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o B

otro

Gra

nde

051015202530

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Cortolla- Lateral Inflow75

Cortollat ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q200

0.00 0 0 0 13.50 3.169 4.563 8.550.50 0 0 0 14.00 2.628 3.784 7.0911.00 0 0 0 14.50 2.18 3.138 5.8811.50 0 0 0 15.00 1.808 2.603 4.8772.00 0.003 0 0.012 15.50 1.499 2.159 4.0452.50 0.024 0.008 0.075 16.00 1.244 1.79 3.3553.00 0.087 0.044 0.25 16.50 1.031 1.485 2.7823.50 0.22 0.14 0.601 17.00 0.855 1.231 2.3074.00 0.446 0.329 1.18 17.50 0.709 1.021 1.9144.50 0.781 0.637 2.007 18.00 0.588 0.847 1.5875.00 1.223 1.076 3.065 18.50 0.488 0.702 1.3155.50 1.756 1.637 4.306 19.00 0.403 0.582 1.0876.00 2.357 2.297 5.665 19.50 0.332 0.481 0.8976.50 3.002 3.027 7.086 20.00 0.273 0.396 0.7377.00 3.673 3.799 8.53 20.50 0.223 0.325 0.6037.50 4.358 4.595 9.965 21.00 0.181 0.265 0.4918.00 5.043 5.398 11.371 21.50 0.145 0.215 0.3968.50 5.723 6.197 12.733 22.00 0.115 0.173 0.3179.00 6.39 6.983 14.04 22.50 0.09 0.137 0.2519.50 6.959 7.75 15.286 23.00 0.068 0.107 0.194

10.00 7.29 8.398 16.301 23.50 0.05 0.081 0.14710.50 7.3 8.764 16.8 24.00 0.035 0.059 0.10711.00 6.96 8.752 16.62 24.50 0.021 0.041 0.07311.50 6.318 8.327 15.711 25.00 0.01 0.025 0.04512.00 5.486 7.55 14.186 25.50 0 0.012 0.02112.50 4.608 6.552 12.284 26.00 0 0 013.00 3.821 5.501 10.309 26.50 0 0 0


F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o C

orto

lla

024681012141618

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Trossa-Lateral Inflow72

J11t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q200

0.00 0 0 0 13.50 37.416 53.732 121.5750.50 0 0 0 14.00 30.778 44.194 100.0041.00 0 0 0 14.50 25.322 36.354 82.2741.50 0.015 0 0.081 15.00 20.836 29.91 67.6982.00 0.166 0.038 0.704 15.50 17.148 24.612 55.7132.50 0.722 0.299 2.772 16.00 14.115 20.256 45.8583.00 2.024 1.138 7.326 16.50 11.619 16.674 37.7463.50 4.4 2.966 15.256 17.00 9.559 13.724 31.054.00 8.066 6.151 27.012 17.50 7.858 11.289 25.5224.50 13.065 10.901 42.449 18.00 6.452 9.278 20.9575.00 19.246 17.204 60.838 18.50 5.288 7.616 17.1825.50 26.316 24.822 81.086 19.00 4.322 6.241 14.0516.00 33.96 33.375 102.174 19.50 3.518 5.098 11.456.50 41.926 42.493 123.371 20.00 2.849 4.148 9.297.00 50.022 51.893 144.171 20.50 2.29 3.356 7.4947.50 58.106 61.361 164.24 21.00 1.823 2.696 68.00 66.072 70.742 183.366 21.50 1.432 2.145 4.7568.50 73.844 79.921 201.423 22.00 1.105 1.684 3.729.00 81.369 88.82 218.353 22.50 0.829 1.297 2.8569.50 87.623 97.385 234.142 23.00 0.598 0.973 2.135

10.00 90.924 104.434 246.383 23.50 0.402 0.701 1.53210.50 90.3 108.017 251.072 24.00 0.237 0.471 1.02811.00 85.447 107.016 245.988 24.50 0.163 0.277 0.60611.50 77.009 101.095 230.565 25.00 0.1 0.191 0.41512.00 66.381 91.015 206.556 25.50 0.046 0.118 0.25412.50 55.316 78.413 177.512 26.00 0 0.054 0.11713.00 45.493 65.333 147.807 26.50 0 0 0


F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o Tr

ossa

(J11

)

050100

150

200

250

300 0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Interbacino Cecina 4- Lateral Inflow67

Cecina 4t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q200

0.00 0 0 0 11.50 9.178 13.741 24.8420.50 0 0 0 12.00 7.217 10.839 19.5931.00 0 0 0 12.50 5.675 8.523 15.4071.50 0.004 0 0.008 13.00 4.462 6.702 12.1152.00 0.053 0.011 0.121 13.50 3.509 5.27 9.5262.50 0.245 0.099 0.575 14.00 2.759 4.144 7.493.00 0.689 0.393 1.623 14.50 2.167 3.258 5.8853.50 1.44 1.012 3.38 15.00 1.7 2.559 4.6184.00 2.461 1.995 5.737 15.50 1.331 2.007 3.6184.50 3.67 3.277 8.474 16.00 1.039 1.57 2.8275.00 4.993 4.753 11.402 16.50 0.808 1.225 2.2035.50 6.377 6.341 14.39 17.00 0.625 0.952 1.7096.00 7.781 7.979 17.347 17.50 0.479 0.736 1.3186.50 9.176 9.625 20.214 18.00 0.364 0.564 1.0087.00 10.543 11.246 22.953 18.50 0.272 0.428 0.7637.50 11.868 12.822 25.543 19.00 0.199 0.32 0.5688.00 13.143 14.34 27.971 19.50 0.14 0.233 0.4138.50 14.361 15.79 30.236 20.00 0.093 0.164 0.299.00 15.52 17.168 32.34 20.50 0.055 0.109 0.1929.50 16.225 18.473 34.288 21.00 0.025 0.065 0.113

10.00 15.824 19.243 35.292 21.50 0 0.029 0.0510.50 14.139 18.722 34.056 22.00 0 0 011.00 11.635 16.706 30.25 22.50 0 0 0


F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- In

terb

acin

o C

ecin

a 4

0510152025303540

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Interbacino Cecina3 - Lateral Inflow56

t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q2000.00 0 0 0 14.50 5.302 7.461 18.2650.50 0 0 0 15.00 4.53 6.373 15.6031.00 0 0 0 15.50 3.869 5.444 13.3281.50 0 0 0.002 16.00 3.305 4.651 11.3852.00 0.005 0 0.048 16.50 2.823 3.973 9.7262.50 0.038 0.011 0.263 17.00 2.412 3.394 8.3083.00 0.148 0.072 0.82 17.50 2.06 2.899 7.0973.50 0.394 0.247 1.896 18.00 1.76 2.476 6.0624.00 0.828 0.606 3.609 18.50 1.503 2.115 5.1794.50 1.483 1.206 5.986 19.00 1.284 1.807 4.4245.00 2.359 2.073 8.941 19.50 1.097 1.544 3.7795.50 3.424 3.194 12.318 20.00 0.937 1.319 3.2286.00 4.634 4.521 15.965 20.50 0.8 1.126 2.7576.50 5.947 5.999 19.759 21.00 0.683 0.962 2.3517.00 7.33 7.583 23.608 21.50 0.582 0.821 1.9997.50 8.757 9.233 27.442 22.00 0.493 0.698 1.6948.00 10.206 10.92 31.211 22.50 0.416 0.592 1.4298.50 11.659 12.621 34.877 23.00 0.349 0.499 1.29.00 13.104 14.316 38.415 23.50 0.291 0.418 1.0019.50 14.358 15.99 41.807 24.00 0.239 0.347 0.828

10.00 15.118 17.431 44.59 24.50 0.195 0.286 0.67710.50 15.193 18.283 45.987 25.00 0.155 0.232 0.54711.00 14.53 18.324 45.529 25.50 0.121 0.185 0.43311.50 13.254 17.491 43.11 26.00 0.09 0.144 0.33412.00 11.616 15.938 39.099 26.50 0.063 0.107 0.24812.50 9.958 13.963 34.191 27.00 0.04 0.075 0.17313.00 8.507 11.97 29.302 27.50 0.019 0.047 0.10713.50 7.267 10.225 25.031 28.00 0 0.022 0.0514.00 6.207 8.734 21.382 28.50 0 0 0

Identif. HMS Cecina 3Sezione RAS

F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- In

terb

acin

o C

ecin

a 3

01020304050

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Sterza- Lateral Inflow36

t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q2000.00 0 0 0 16.00 19.131 26.324 58.6580.50 0 0 0 16.50 16.397 22.518 50.2181.00 0 0 0 17.00 14.075 19.302 43.0791.50 0.101 0.001 0.323 17.50 12.097 16.572 37.0142.00 0.716 0.185 2.281 18.00 10.404 14.245 31.8422.50 2.495 1.139 7.879 18.50 8.953 12.255 27.4163.00 5.927 3.644 18.477 19.00 7.805 10.547 23.6183.50 11.053 8.18 33.919 19.50 6.804 9.195 20.594.00 17.55 14.661 52.91 20.00 5.932 8.016 17.954.50 25.054 22.65 74.142 20.50 5.171 6.988 15.6495.00 33.298 31.725 96.729 21.00 4.508 6.092 13.6435.50 42.071 41.58 120.035 21.50 3.93 5.311 11.8946.00 51.184 51.969 143.524 22.00 3.426 4.63 10.3696.50 60.451 62.667 166.693 22.50 2.987 4.037 9.047.00 69.707 73.455 189.133 23.00 2.604 3.519 7.8817.50 78.832 84.153 210.582 23.50 2.268 3.068 6.8638.00 87.74 94.631 230.894 24.00 1.969 2.671 5.9578.50 96.374 104.798 249.999 24.50 1.703 2.317 5.159.00 104.694 114.598 267.88 25.00 1.466 2.002 4.4349.50 110.387 123.993 284.553 25.50 1.255 1.722 3.797

10.00 109.778 130.315 294.628 26.00 1.066 1.473 3.23310.50 102.177 129.324 289.537 26.50 0.899 1.25 2.73211.00 90.448 120.242 267.863 27.00 0.749 1.052 2.28811.50 78.674 106.402 236.628 27.50 0.615 0.876 1.89512.00 68.422 92.539 205.662 28.00 0.495 0.719 1.54712.50 59.185 80.466 178.681 28.50 0.389 0.578 1.23813.00 50.734 69.594 154.44 29.00 0.293 0.453 0.96513.50 43.046 59.654 132.366 29.50 0.207 0.341 0.72314.00 36.37 50.621 112.389 30.00 0.131 0.241 0.50814.50 30.824 42.779 95.073 30.50 0.062 0.152 0.31815.00 26.218 36.263 80.669 31.00 0 0.072 0.14915.50 22.368 30.849 68.686 31.50 0 0 0

Identif. HMS J6Sezione RAS

F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o St

erza

(J6)

050100

150

200

250

300

350 0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Lupicaia - Lateral Inflow34

t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q2000.00 0 0 0 15.50 8.076 11.03 24.9550.50 0 0 0 16.00 6.982 9.536 21.5731.00 0 0 0 16.50 6.036 8.244 18.651.50 0.004 0 0.015 17.00 5.218 7.127 16.1232.00 0.033 0.008 0.122 17.50 4.511 6.161 13.9382.50 0.132 0.056 0.463 18.00 3.899 5.326 12.053.00 0.355 0.202 1.206 18.50 3.371 4.604 10.4173.50 0.761 0.512 2.512 19.00 2.914 3.981 9.0054.00 1.4 1.053 4.512 19.50 2.519 3.441 7.7854.50 2.306 1.883 7.273 20.00 2.178 2.975 6.735.00 3.488 3.033 10.787 20.50 1.883 2.572 5.8185.50 4.933 4.508 14.969 21.00 1.628 2.223 5.036.00 6.601 6.282 19.661 21.50 1.407 1.922 4.3486.50 8.434 8.299 24.669 22.00 1.217 1.662 3.7597.00 10.378 10.49 29.819 22.50 1.051 1.436 3.2477.50 12.387 12.789 34.984 23.00 0.906 1.241 2.7978.00 14.426 15.145 40.072 23.50 0.777 1.068 2.48.50 16.467 17.52 45.018 24.00 0.665 0.916 2.0529.00 18.488 19.881 49.777 24.50 0.565 0.783 1.7459.50 20.327 22.205 54.322 25.00 0.477 0.665 1.476

10.00 21.717 24.305 58.279 25.50 0.4 0.561 1.2410.50 22.493 25.875 61.036 26.00 0.331 0.469 1.03211.00 22.562 26.723 62.219 26.50 0.27 0.388 0.8511.50 21.889 26.747 61.643 27.00 0.217 0.317 0.6912.00 20.554 25.906 59.253 27.50 0.169 0.254 0.5512.50 18.732 24.298 55.279 28.00 0.127 0.198 0.42613.00 16.616 22.129 50.171 28.50 0.089 0.148 0.31813.50 14.459 19.622 44.412 29.00 0.056 0.104 0.22214.00 12.5 17.072 38.624 29.50 0.026 0.065 0.13914.50 10.806 14.759 33.391 30.00 0 0.031 0.06515.00 9.342 12.759 28.866 30.50 0 0 0

Identif. HMS LupicaiaSezione RAS

F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o Lu

pica

ia

010203040506070

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Lopia - Lateral Inflow33.1

t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q2000.00 0 0 0 14.50 5.409 7.53 17.3050.50 0 0 0 15.00 4.604 6.409 14.731.00 0 0 0 15.50 3.919 5.456 12.5381.50 0.001 0 0.006 16.00 3.336 4.644 10.6722.00 0.013 0.003 0.059 16.50 2.839 3.953 9.0842.50 0.059 0.024 0.24 17.00 2.417 3.365 7.7323.00 0.172 0.095 0.649 17.50 2.057 2.864 6.5813.50 0.385 0.256 1.383 18.00 1.751 2.438 5.6024.00 0.73 0.546 2.521 18.50 1.49 2.075 4.7684.50 1.227 1 4.106 19.00 1.269 1.766 4.0595.00 1.885 1.638 6.131 19.50 1.08 1.503 3.4555.50 2.695 2.465 8.546 20.00 0.919 1.28 2.9416.00 3.635 3.466 11.257 20.50 0.782 1.089 2.5026.50 4.672 4.61 14.144 21.00 0.664 0.927 2.1247.00 5.772 5.853 17.108 21.50 0.562 0.786 1.7987.50 6.909 7.158 20.075 22.00 0.474 0.665 1.5168.00 8.063 8.496 22.99 22.50 0.398 0.561 1.2738.50 9.217 9.842 25.818 23.00 0.332 0.47 1.0639.00 10.358 11.179 28.532 23.50 0.275 0.392 0.8839.50 11.388 12.494 31.118 24.00 0.225 0.324 0.726

10.00 12.144 13.671 33.342 24.50 0.182 0.265 0.59210.50 12.526 14.524 34.824 25.00 0.144 0.214 0.47511.00 12.483 14.937 35.334 25.50 0.112 0.17 0.37511.50 12 14.852 34.767 26.00 0.083 0.131 0.28812.00 11.136 14.253 33.107 26.50 0.058 0.097 0.21312.50 10.003 13.211 30.522 27.00 0.036 0.068 0.14813.00 8.725 11.859 27.305 27.50 0.017 0.042 0.09113.50 7.465 10.34 23.771 28.00 0 0.02 0.04214.00 6.354 8.846 20.33 28.50 0 0 0

Identif. HMS LopiaSezione RAS

F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o Lo

pia

0510152025303540

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Interbacino Cecina2 - Latewra Inflow33

t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q2000.00 0 0 0 10.00 23.999 31.726 58.4120.50 0 0 0 10.50 18.496 27.907 51.1041.00 0 0 0 11.00 13.413 21.499 39.3011.50 0.095 0.006 0.16 11.50 9.721 15.589 28.4892.00 0.559 0.168 1.093 12.00 7.041 11.298 20.642.50 1.653 0.844 3.538 12.50 5.094 8.182 14.9393.00 3.364 2.302 7.572 13.00 3.679 5.918 10.7993.50 5.479 4.452 12.608 13.50 2.65 4.273 7.7914.00 7.793 7.019 18.029 14.00 1.902 3.078 5.6054.50 10.17 9.771 23.453 14.50 1.357 2.208 4.0165.00 12.524 12.559 28.66 15.00 0.96 1.575 2.865.50 14.8 15.288 33.53 15.50 0.671 1.114 2.0196.00 16.966 17.902 38.009 16.00 0.459 0.778 1.4066.50 19.005 20.369 42.083 16.50 0.304 0.532 0.967.00 20.911 22.673 45.76 17.00 0.191 0.352 0.6347.50 22.685 24.812 49.065 17.50 0.107 0.221 0.3968.00 24.329 26.788 52.027 18.00 0.046 0.124 0.2228.50 25.851 28.609 54.678 18.50 0 0.053 0.0949.00 27.258 30.283 57.051 19.00 0 0 09.50 27.245 31.823 59.176 19.50 0 0 0


F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- In

terb

acin

o C

ecin

a 2

010203040506070

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Rialdo - Lateral Inflow32

t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q2000.00 0 0 0 14.50 1.639 2.391 5.4550.50 0 0 0 15.00 1.388 2.025 4.6211.00 0 0 0 15.50 1.176 1.716 3.9151.50 0 0 0 16.00 0.996 1.453 3.3162.00 0 0 0 16.50 0.844 1.231 2.8092.50 0 0 0.007 17.00 0.715 1.043 2.383.00 0.003 0.001 0.044 17.50 0.605 0.883 2.0163.50 0.017 0.009 0.144 18.00 0.513 0.748 1.7074.00 0.057 0.038 0.347 18.50 0.434 0.634 1.4464.50 0.135 0.104 0.687 19.00 0.368 0.537 1.2255.00 0.267 0.225 1.187 19.50 0.312 0.455 1.0385.50 0.461 0.416 1.854 20.00 0.264 0.385 0.8796.00 0.721 0.684 2.675 20.50 0.224 0.326 0.7456.50 1.044 1.031 3.62 21.00 0.189 0.276 0.637.00 1.42 1.447 4.653 21.50 0.16 0.234 0.5317.50 1.835 1.918 5.744 22.00 0.135 0.198 0.4478.00 2.28 2.43 6.867 22.50 0.113 0.166 0.3748.50 2.746 2.971 8.005 23.00 0.094 0.139 0.3119.00 3.224 3.53 9.141 23.50 0.077 0.115 0.2569.50 3.669 4.101 10.265 24.00 0.063 0.095 0.209

10.00 4.001 4.625 11.261 24.50 0.05 0.077 0.16910.50 4.172 5.011 11.944 25.00 0.039 0.061 0.13411.00 4.155 5.2 12.197 25.50 0.029 0.047 0.10311.50 3.95 5.159 11.962 26.00 0.02 0.035 0.07712.00 3.599 4.894 11.256 26.50 0.013 0.025 0.05312.50 3.156 4.452 10.189 27.00 0.006 0.016 0.03313.00 2.696 3.902 8.908 27.50 0 0.007 0.01613.50 2.284 3.332 7.603 28.00 0 0 014.00 1.934 2.822 6.44 28.50 0 0 0

Identif. HMS RialdoSezione RAS

F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o R

iald

o

02468101214

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Le Botra - Lateral Inflow26

0.00 0 0 0 14.00 3.904 5.544 11.2930.50 0 0 0 14.50 3.288 4.67 9.5121.00 0 0 0 15.00 2.77 3.933 8.0121.50 0 0 0 15.50 2.333 3.313 6.7482.00 0.005 0 0.023 16.00 1.965 2.79 5.6842.50 0.035 0.011 0.131 16.50 1.655 2.35 4.7873.00 0.124 0.063 0.42 17.00 1.394 1.979 4.0323.50 0.31 0.198 0.987 17.50 1.174 1.667 3.3964.00 0.628 0.464 1.903 18.00 0.989 1.404 2.864.50 1.096 0.896 3.191 18.50 0.833 1.183 2.4095.00 1.709 1.507 4.814 19.00 0.701 0.996 2.0295.50 2.444 2.284 6.689 19.50 0.59 0.839 1.7076.00 3.27 3.193 8.725 20.00 0.495 0.706 1.4326.50 4.158 4.196 10.85 20.50 0.414 0.592 1.1987.00 5.085 5.261 13.007 21.00 0.345 0.495 0.9987.50 6.032 6.361 15.154 21.50 0.286 0.412 0.8288.00 6.986 7.475 17.262 22.00 0.235 0.34 0.6838.50 7.936 8.59 19.31 22.50 0.191 0.28 0.5589.00 8.873 9.692 21.281 23.00 0.154 0.227 0.4529.50 9.678 10.772 23.167 23.50 0.121 0.182 0.361

10.00 10.152 11.692 24.71 24.00 0.093 0.144 0.28410.50 10.176 12.22 25.477 24.50 0.069 0.11 0.21711.00 9.711 12.216 25.214 25.00 0.048 0.082 0.1611.50 8.831 11.635 23.853 25.50 0.03 0.057 0.1112.00 7.7 10.57 21.58 26.00 0.014 0.035 0.06812.50 6.533 9.211 18.771 26.50 0 0.016 0.03113.00 5.503 7.815 15.919 27.00 0 0 013.50 4.635 6.582 13.408 27.50 0 0 0

Identif. HMS Le BotraSezione RAS

F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o Le

Bot

ra

051015202530

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacini Linaglia + il Rio - Lateral Inflow22

J4+Il Riot ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q200

0.00 0 0 0 17.00 2.895 3.931 7.5440.50 0 0 0 17.50 2.512 3.407 6.5411.00 0 0 0 18.00 2.182 2.956 5.6791.50 0.015 0.001 0.027 18.50 1.898 2.569 4.9362.00 0.102 0.029 0.208 19.00 1.651 2.234 4.2952.50 0.347 0.158 0.775 19.50 1.437 1.944 3.743.00 0.836 0.504 1.944 20.00 1.254 1.692 3.2583.50 1.604 1.155 3.797 20.50 1.095 1.477 2.8464.00 2.628 2.137 6.262 21.00 0.955 1.289 2.4864.50 3.861 3.41 9.189 21.50 0.833 1.126 2.1725.00 5.254 4.913 12.44 22.00 0.737 0.982 1.8985.50 6.764 6.589 15.894 22.50 0.652 0.869 1.6786.00 8.347 8.384 19.438 23.00 0.576 0.768 1.4846.50 9.964 10.248 22.977 23.50 0.51 0.679 1.3127.00 11.586 12.135 26.445 24.00 0.451 0.601 1.167.50 13.193 14.013 29.799 24.50 0.398 0.531 1.0268.00 14.767 15.862 33.01 25.00 0.352 0.47 0.9078.50 16.299 17.664 36.062 25.50 0.311 0.415 0.8029.00 17.781 19.407 38.947 26.00 0.274 0.367 0.7069.50 18.898 21.084 41.664 26.50 0.24 0.322 0.618

10.00 19.142 22.333 43.566 27.00 0.209 0.282 0.53910.50 18.343 22.566 43.608 27.50 0.181 0.246 0.46811.00 16.767 21.59 41.473 28.00 0.156 0.213 0.40311.50 14.876 19.718 37.755 28.50 0.133 0.183 0.34512.00 13.003 17.488 33.44 29.00 0.112 0.155 0.29212.50 11.246 15.283 29.205 29.50 0.093 0.131 0.24513.00 9.631 13.219 25.258 30.00 0.075 0.108 0.20213.50 8.217 11.322 21.641 30.50 0.06 0.088 0.16314.00 7.03 9.661 18.482 31.00 0.045 0.07 0.12914.50 6.031 8.267 15.824 31.50 0.032 0.053 0.09715.00 5.186 7.093 13.584 32.00 0.021 0.038 0.06915.50 4.471 6.1 11.69 32.50 0.01 0.024 0.04416.00 3.861 5.259 10.082 33.00 0 0.011 0.02116.50 3.341 4.542 8.713 33.50 0 0 0


F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

i Lin

aglia

(J4)

e Il

Rio

01020304050

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Interbacino Cecina1 - Lateral Inflow20

t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q2000.00 0 0 0 16.00 1.971 2.603 4.7440.50 0 0 0 16.50 1.733 2.288 4.171.00 0.002 0 0 17.00 1.523 2.011 3.6651.50 0.026 0.004 0.03 17.50 1.339 1.768 3.2212.00 0.112 0.04 0.178 18.00 1.177 1.554 2.8312.50 0.31 0.16 0.564 18.50 1.034 1.365 2.4893.00 0.64 0.417 1.265 19.00 0.909 1.2 2.1873.50 1.091 0.832 2.262 19.50 0.799 1.055 1.9224.00 1.631 1.383 3.47 20.00 0.702 0.927 1.694.50 2.231 2.032 4.804 20.50 0.617 0.815 1.4855.00 2.87 2.744 6.2 21.00 0.542 0.716 1.3055.50 3.53 3.494 7.614 21.50 0.477 0.63 1.1476.00 4.198 4.262 9.014 22.00 0.419 0.553 1.0086.50 4.863 5.033 10.379 22.50 0.368 0.486 0.8867.00 5.518 5.796 11.693 23.00 0.324 0.427 0.7797.50 6.157 6.543 12.948 23.50 0.283 0.375 0.6838.00 6.775 7.268 14.137 24.00 0.247 0.329 0.5978.50 7.371 7.966 15.258 24.50 0.215 0.287 0.5199.00 7.942 8.635 16.311 25.00 0.186 0.249 0.4499.50 8.355 9.273 17.295 25.50 0.16 0.215 0.386

10.00 8.384 9.729 17.955 26.00 0.136 0.184 0.33110.50 7.941 9.744 17.852 26.50 0.115 0.157 0.28111.00 7.154 9.22 16.826 27.00 0.096 0.133 0.23611.50 6.298 8.303 15.133 27.50 0.079 0.111 0.19612.00 5.535 7.309 13.32 28.00 0.064 0.091 0.16112.50 4.865 6.424 11.708 28.50 0.05 0.073 0.12913.00 4.276 5.646 10.29 29.00 0.038 0.058 0.10113.50 3.758 4.963 9.045 29.50 0.027 0.043 0.07614.00 3.303 4.362 7.95 30.00 0.017 0.031 0.05314.50 2.903 3.834 6.987 30.50 0.008 0.019 0.03415.00 2.552 3.37 6.141 31.00 0 0.009 0.01615.50 2.243 2.962 5.398 31.50 0 0 0


F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- In

terb

acin

o C

ecin

a 1

05101520

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

F. Cecina - Bacino Acquerta - Lateral Inflow18

t ore Q20 Q30 Q200 t ore Q20 Q30 Q2000.00 0 0 0 16.00 3.07 4.148 8.0140.50 0 0 0 16.50 2.678 3.619 6.9921.00 0 0 0 17.00 2.336 3.157 6.11.50 0.003 0 0.007 17.50 2.038 2.754 5.3222.00 0.026 0.007 0.06 18.00 1.778 2.403 4.6432.50 0.1 0.043 0.237 18.50 1.552 2.097 4.0513.00 0.262 0.15 0.632 19.00 1.354 1.829 3.5343.50 0.547 0.372 1.328 19.50 1.181 1.596 3.0834.00 0.977 0.748 2.375 20.00 1.03 1.392 2.694.50 1.555 1.297 3.771 20.50 0.899 1.215 2.3475.00 2.263 2.019 5.463 21.00 0.784 1.06 2.0485.50 3.073 2.887 7.364 21.50 0.684 0.925 1.7866.00 3.954 3.863 9.39 22.00 0.597 0.807 1.5596.50 4.882 4.913 11.478 22.50 0.521 0.704 1.367.00 5.836 6.007 13.58 23.00 0.454 0.614 1.1857.50 6.802 7.125 15.66 23.50 0.394 0.535 1.038.00 7.768 8.248 17.692 24.00 0.341 0.464 0.8928.50 8.723 9.363 19.658 24.50 0.294 0.402 0.7699.00 9.66 10.46 21.546 25.00 0.252 0.346 0.669.50 10.477 11.531 23.349 25.50 0.214 0.296 0.563

10.00 11.001 12.457 24.857 26.00 0.181 0.251 0.47610.50 11.121 13.039 25.72 26.50 0.151 0.212 0.39911.00 10.793 13.152 25.718 27.00 0.124 0.176 0.33111.50 10.067 12.744 24.77 27.50 0.1 0.145 0.27112.00 9.07 11.875 22.995 28.00 0.078 0.117 0.21712.50 7.978 10.694 20.671 28.50 0.059 0.091 0.1713.00 6.96 9.405 18.172 29.00 0.042 0.069 0.12713.50 6.073 8.206 15.854 29.50 0.026 0.049 0.0914.00 5.298 7.159 13.832 30.00 0.012 0.031 0.05614.50 4.622 6.246 12.067 30.50 0 0.015 0.02615.00 4.033 5.449 10.528 31.00 0 0 015.50 3.518 4.754 9.185 31.50 0 0 0

Identif. HMS AcquertaSezione RAS

F. C

ecin

aId

rogr

amm

i di P

iena

- B

acin

o A

cque

rta

051015202530

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

30.00

35.00

40.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

T. LUPICAIA

T. Lupicaia - Idrogrammi di pienat(ore) Tr20 Tr30 Tr200 t(ore) Tr20 Tr30 Tr200

0.00 0.00 0.00 0.00 10.25 3.57 3.92 4.470.25 0.00 0.00 0.00 10.50 2.97 3.26 3.710.50 0.00 0.00 0.03 10.75 2.47 2.71 3.070.75 0.00 0.01 1.74 11.00 2.05 2.25 2.541.00 0.22 0.58 8.44 11.25 1.69 1.86 2.101.25 2.27 3.74 19.84 11.50 1.40 1.54 1.741.50 7.18 9.91 34.54 11.75 1.16 1.27 1.431.75 14.37 18.33 51.21 12.00 0.96 1.05 1.182.00 23.06 28.15 68.76 12.25 0.79 0.86 0.972.25 32.57 38.67 86.35 12.50 0.65 0.71 0.802.50 42.36 49.35 103.40 12.75 0.53 0.59 0.652.75 52.02 59.79 119.50 13.00 0.44 0.48 0.543.00 61.27 69.71 134.42 13.25 0.36 0.40 0.443.25 70.09 79.11 148.24 13.50 0.30 0.33 0.363.50 78.03 87.54 159.17 13.75 0.24 0.27 0.303.75 85.20 95.12 164.08 14.00 0.20 0.22 0.244.00 90.78 100.97 162.88 14.25 0.16 0.18 0.204.25 92.98 103.14 156.98 14.50 0.13 0.15 0.164.50 91.85 101.70 147.85 14.75 0.11 0.12 0.134.75 88.20 97.52 136.72 15.00 0.09 0.10 0.115.00 82.83 91.49 124.55 15.25 0.07 0.08 0.095.25 76.41 84.34 112.09 15.50 0.06 0.07 0.075.50 69.48 76.64 99.83 15.75 0.05 0.05 0.065.75 62.43 68.82 88.14 16.00 0.04 0.04 0.056.00 55.53 61.19 77.24 16.25 0.03 0.04 0.046.25 48.85 53.81 67.06 16.50 0.03 0.03 0.036.50 42.77 47.09 58.06 16.75 0.02 0.02 0.036.75 37.20 40.95 50.01 17.00 0.02 0.02 0.027.00 32.18 35.42 42.89 17.25 0.01 0.02 0.027.25 27.70 30.49 36.63 17.50 0.01 0.01 0.017.50 23.74 26.12 31.18 17.75 0.01 0.01 0.017.75 20.27 22.30 26.45 18.00 0.01 0.01 0.018.00 17.24 18.96 22.37 18.25 0.01 0.01 0.018.25 14.62 16.08 18.87 18.50 0.01 0.01 0.018.50 12.36 13.59 15.87 18.75 0.00 0.01 0.018.75 10.42 11.46 13.32 19.00 0.00 0.00 0.009.00 8.76 9.63 11.16 19.25 0.00 0.00 0.009.25 7.33 8.06 9.30 19.50 0.00 0.00 0.009.50 6.14 6.75 7.76 19.75 0.00 0.00 0.009.75 5.13 5.64 6.47 20.00 0.00 0.00 0.00

10.00 4.28 4.71 5.38 20.25 0.00 0.00 0.00

T. L

UPI

CA

IAID

RO

GR

AM

MI D

I PIE

NA

0.00

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

140.00

160.00

180.00

0.00

5.00

10.00

15.00

t(ore

)

Q(mc/s)

Tr20

Tr30

Tr200

T. STERZA

T. Sterza - Idrogrammi di pienat(ore) Q20 Q30 Q200

0.00 0.00 0.00 0.000.50 0.00 0.00 0.001.00 0.00 0.00 0.091.50 0.00 0.04 5.562.00 0.84 2.85 27.762.50 8.34 15.42 67.043.00 25.63 38.55 118.123.50 50.97 69.53 175.744.00 80.64 104.11 233.924.50 111.97 139.56 289.785.00 142.77 173.75 341.195.50 171.62 205.33 387.036.00 197.69 233.54 423.726.50 220.40 256.09 439.637.00 234.34 265.38 432.007.50 235.50 260.62 406.518.00 225.60 245.08 369.658.50 208.05 222.73 327.109.00 186.17 196.99 283.169.50 162.40 170.19 240.35

10.00 139.09 144.63 201.3010.50 117.21 121.09 166.4811.00 97.45 100.11 136.2111.50 80.09 81.89 110.4012.00 65.16 66.35 88.7612.50 52.46 53.23 70.7113.00 42.01 42.49 56.1013.50 33.42 33.71 44.2614.00 26.43 26.59 34.7414.50 20.79 20.86 27.1415.00 16.27 16.30 21.1215.50 12.65 12.65 16.3316.00 9.83 9.81 12.6216.50 7.60 7.58 9.7217.00 5.87 5.84 7.4717.50 4.51 4.48 5.7218.00 3.46 3.43 4.3718.50 2.64 2.62 3.3219.00 2.01 1.99 2.5319.50 1.53 1.52 1.9220.00 1.17 1.15 1.4520.50 0.88 0.87 1.1021.00 0.67 0.66 0.8321.50 0.50 0.50 0.6222.00 0.38 0.38 0.4722.50 0.29 0.28 0.3523.00 0.22 0.21 0.2723.50 0.16 0.16 0.2024.00 0.12 0.12 0.1524.50 0.09 0.09 0.1125.00 0.07 0.07 0.08

T. S

TER

ZAID

RO

GR

AM

MI D

I PIE

NA

0

100

200

300

400

500

05

1015

2025

t(ore

)

Q(mc/s)

Q20

Q30

Q200

BOTRO DEL PERINO

Botro Perino Idrogrammi di Piena

t(ore) Tr 20 Tr 30 Tr 2000.00 0.00 0.00 0.0000.17 0.00 0.00 0.0000.33 0.00 0.00 0.0000.50 0.00 0.00 0.0000.67 0.00 0.00 0.0110.83 0.00 0.00 0.0631.00 0.00 0.01 0.1781.17 0.02 0.04 0.3531.33 0.06 0.10 0.5641.50 0.12 0.18 0.7871.67 0.19 0.27 1.0091.83 0.27 0.37 1.2232.00 0.36 0.47 1.4242.17 0.40 0.53 1.5052.33 0.37 0.47 1.3092.50 0.27 0.34 0.9352.67 0.16 0.21 0.5762.83 0.10 0.12 0.3383.00 0.06 0.07 0.2043.17 0.03 0.04 0.1213.33 0.02 0.03 0.0723.50 0.01 0.02 0.0423.67 0.01 0.01 0.0253.83 0.00 0.01 0.0144.00 0.00 0.00 0.008

Durata pioggia 2 ore

BO

TRO

DEL

PER

INO

IDR

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Q(mc/s)

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