Sezione 7: RELAZIONE DI CALCOLO …valutazioneambientale.regione.basilicata.it/...RELAZIONE DI...

REGIONE BASILICATA

Comune:

Ripacandida (PZ) LOCALITA’ C.DA VEGLIA

PROGETTO DEFINITIVO PER LA REALIZZAZIONE DI UN IMPIANTO DI PRODUZIONE DI ENERGIA ELETTRICA DA FONTE EOLICA 1 AEROGENERATORI

Sezione 7:

RELAZIONE DI CALCOLO PRELIMINARE SULLE STRUTTURE

Revisione del 12/12/2012

a cura di

01 DIC 2012 ALM P.C.A NT

Richiesta di Screening 00 OTT. 2010 GC P.C.A. NT Richiesta A.U. – Dlgs 387/03

REV. DATA sigla firma responsabile sigla firma

DESCRIZIONE REDAZIONE CONTROLLO-EMISSIONE

Nome file sorgente ME.RIP1.PD.7.1.doc Nome File stampa ME.RIP1.PD.7.1.pdf

N. Elaborato 7.1 Data: DICEMBRE 2012

Committente

S.S 17 km 327 Località Perazzo

71036 Lucera (FG)

P.IVA 03606360711

Legale rappresentante:

Luigi Fuschetto

Progettazione

F.S.P. srl- Certificato di sistema di gestione qualità N° 50 100 9970/2

Sede centrale: S.S.17 Km 327 Località Perazzo - 71036 Lucera (FG) Sede operativa: Viale Spinelli 6 - 82018 San Giorgio del Sannio (BN)

Progettista

Dott. Ing. Vittorio Iacono

RELAZIONE DI CALCOLO PRELIMINARE

SULLE STRUTTURE

Codice Data creazione Data ultima modif. Revisione Pagina

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1

INDICE

DESCRIZIONE GEOMETRICA DEL PLINTO DI FONDAZIONE ............ 3

NORMATIVA DI RIFERIMENTO .................................................... 5

MATERIALI IMPIEGATI ............................................................... 6

GRANDEZZE GEOTECNICHE ....................................................... 7

CARICHI .................................................................................. 8

Carichi impressi al plinto dall’aerogeneratore .......................................................... 8

Carichi verticali dovuti al solo plinto di fondazione ................................................... 9

COMBINAZIONI DI CARICO ...................................................... 10

MODELLO AGLI ELEMENTI FINITI .............................................. 10

OUTPUT MODELLO AGLI ELEMENTI FINITI ................................. 12

PROGETTO E VERIFICA DELL’ARMATURA ................................... 15

Progetto armature a flessione e a taglio ................................................................15

Verifiche a flessione (stato limite ultimo) ..............................................................16

Verifiche a taglio (stato limite ultimo) ...................................................................19

CARICO LIMITE PALO DI FONDAZIONE ...................................... 20

Carichi verticali ..................................................................................................20

VERIFICA A PUNZONAMENTO ................................................... 21

VERIFICA DELL’ANCORAGGIO TORRE-PLINTO DI FONDAZIONE .... 21


SULLE STRUTTURE


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2

PREMESSA La seguente relazione di calcolo preliminare si riferisce al plinto di fondazione

torre-aerogeneratore del tipo Enercon E53 (o similare) da installarsi in agro del

Comune di RIPACANDIDA (FG) in località C.DA VEGLIA.

In questa relazione preliminare di calcolo tutte le calcolazioni sono state eseguite

secondo gli usuali metodi della Scienza delle Costruzioni e in ossequio alle

normative attualmente vigenti. In particolare, il criterio di progettazione e

verifica adottato è quello degli stati limite. Le competenze del progettista delle

fondazioni, partendo dalle sollecitazioni a base torre fornite dal produttore degli

aerogeneratori, si limitano al pre-dimensionamento geometrico delle opere in

calcestruzzo armato progetto e delle relative armature. In questa relazione

preliminare, si è esaminato sia la tipologia del plinto diretto che su pali. La

quantificazione e la localizzazione dei plinti diretti e indiretti sarà eseguita in fase

di progettazione esecutiva a valle di una più dettagliata indagine geologica e

geotecnica come previsto dalle normative vigenti.


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DESCRIZIONE GEOMETRICA DEL PLINTO DI FONDAZIONE

Il plinto calcolato è di forma tronco-conica. Esso è divisibile in tre solidi di cui il

primo è un cilindro (corpo1) con un diametro di 12.00 m e un’altezza di 0.90 m,

il secondo (corpo2) è un tronco di cono con diametro di base pari a 12.00 m,

diametro superiore di 6.00 m e un altezza pari a 0.40 m; infine il terzo (corpo3)

è un cilindro con un diametro di 6.00 m e un altezza di 1.30 m.

1

2

3

4

5

6

7

845°

H1

H2

H3

Htot

D

d

Lp

PIANTA PLINTO

SEZIONE PLINTO

Corpo3

Corpo2

Corpo1

300200100

Ø100

30°

90°

60°

N° 12 Pali di Fondazione

Diametro Ø100

Lunghezza di infissione 20m

posti ad un interessante di 10m

Armatura 11Ø 20

staffe a spirale passo 10cm

Ø100

Ø100

161

259

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Simbolo m

D 12.00

d 6-00

Lp 10.00

H1 0.90

H2 0.40

H3 1.30

H tot 2.60

Diam. pali 1.00

Figura 1.1: Pianta e sezione del plinto di fondazione


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4

Viste le caratteristiche geologiche del terreno, si prevede di realizzare una

fondazione indiretta composta da 12 pali di diametro 100 cm, di 20 m di

lunghezza, disposti come in Figura 1.1. La distanza tra l’asse del palo di

fondazione e il centro del plinto è pari a 5.00 m. Le congiungenti degli assi di due

generici pali contigui con il centro del plinto forma un angolo di 30°. Per maggiori

dettagli si rimanda agli elaborati grafici.

L’interfaccia tra torre e plinto sarà realizzata così come riportato in Figura 1.2.

Figura 1.2: Pianta particolare aggancio torre-plinto di fondazione


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NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Nell’esecuzione del progetto, nel calcolo strutturale, nella modalità di posa in

opera si è tenuto conto della normativa di seguito riportata:

NORMATIVA NAZIONALE

Nell’esecuzione del progetto, nel calcolo strutturale, nella modalità di posa in

opera si è tenuto conto della normativa di seguito riportata:

NORMATIVA NAZIONALE

Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321)

”Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale

e precompresso ed a struttura metallica”

Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76)

”Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”

Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del

Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981.

D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n. 29

- Suppl. Ord.)

”Norme tecniche per le Costruzioni”. Inoltre, in mancanza di specifiche

indicazioni, ad integrazione della norma precedente e per quanto con esse non in

contrasto, sono state utilizzate le indicazioni contenute nella

Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei

Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 – Suppl. Ord.) “Istruzioni per

l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio

2008”.

NORMATIVA INTERNAZIONALE

IEC 61400-1, 2° edition, Februar 1999, Wind turbine generator system –

Part1: Safety requirements.

UNI 9858 “Concrete. Performance, production, placing and compliance criteria

UNI ENV 1992-1-1 del 31-01-1993 Eurocodice 2. Progettazione delle

strutture di calcestruzzo.


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MATERIALI IMPIEGATI

Sono stati utilizzati i seguenti materiali:

Calcestruzzo di classe Rck 300 per il plinto e i pali di fondazione

Classe di esposizione XC2 (secondo la norma EN206)

Consistenza S4

fck 24,90 MPa

fcd 15,56 MPa

fctd 1,14 MPa

cls 2500 Kgf/m3

Ferro per armature plinto e pali di fondazione FeB44k – barre ad aderenza

migliorata poco sensibile alle aggressioni chimiche (DM 09/01/1996)

fyk 430 MPa

fyd 375 MPa


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GRANDEZZE GEOTECNICHE

Si assumono (vedi risultanze della relazione geologica) le seguenti grandezze

fondamentali:

PRFONDITA’

metri

SPESSORI

metri

DESCRIZIONE PARAMETRI

GEOTECNICI

0,00-0,30 0,30 Terreno vegetale sabbioso di colore

bruno

=1,80 t/mc

0,30-2,50 2,20 Argille sabbiose giallastro – marrone

con ciottoli

=2,05t/mc

'=32°

c'=0,16 Kg/cmq

cu=1,4 Kg/cmq

2,50-3,50 1,00 Conglomerati calcarenitici variamente

cementati

=1,09-1,95

t/mc

'=38°

c'=0

3,50-6,50 3,00 Argilla con limo sabbioso con ciottoli

sparsi

=2,05t/mc

'=35°

c'=0,14 Kg/cmq

cu=1,6 Kg/cmq

6,50 -14,00 7,50 Alternanza di limi con sabbia e argilla

con lenti di conglomerati a luoghi

cementati

=2,15t/mc

'=32°

c'=0,16 Kg/cmq

cu=1,4 Kg/cmq

14,00 -30,00 16,00 Limo argilloso e argilla limosa

debolmente sabbiosa e marnosa

=2,21 t/mc

'=23°

c'=0,25 Kg/cmq

cu=3,0 Kg/cmq

I parametri sopra esposti hanno carattere indicativo e permettono un

dimensionamento di massima delle opere di fondazione; per l’acquisizione dei

parametri da utilizzare nella progettazione esecutiva sarà necessario eseguire

indagini più approfondite.


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8

CARICHI

Nel seguente paragrafo si riportano i carichi da applicare al plinto di fondazione.

Nel dettaglio si riferiscono alla Enercon E53 e l’esperienza mostra che in fase

preliminare possono essere utilizzate anche ad altri aerogeneratori di

caratteristiche similari. Comunque si rimanda alla loro verifica e determinazione

che avverrà in fase definitiva/esecutiva.

Carichi impressi al plinto dall’aerogeneratore

I carichi relativi alle sollecitazione sono stati forniti dal produttore. Essi vanno

intesi come carichi di progetto, in quanto gia moltiplicati per i coefficienti

amplificativi. aereo, masse secondo le disposizioni normative IEC 61400-1. In

termini geometrici i carichi sono riferiti all’estradosso della fondazione ossia ad

una quota di 2.60 m rispetto al piano di posa del plinto.

3%3%

104

Terreno di ricoprimento

con le specifiche di portanza

per mezzi di sollevamento di

grande portata

>= 1800 daN/mc

600600

10

10

26

0

10

07

09

0

20

300 300104392104

5050

100100

1200

600600

100450450100

1000

n° 7 tubi flessibili

HPTE Ø150

Figura 5.1 Caratteristiche geometriche plinto di fondazione

Il sistema di riferimento adottato è quello riportato in Figura 5.2


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Figura 5.2 Sistema di riferimento adottato

In Tabella sono riportati i valori dei carichi trasmessi dal calcolatore della torre

nelle diverse ipotesi di carico analizzate. In particolare:

Fx carico orizzontale lungo la direzione x;

Fy carico orizzontale lungo la direzione y;

Fxy carico risultante orizzontale;

Fz carico verticale;

Mx momento agente intorno all’asse x;

My momento agente intorno all’asse y;

Mxy momento risultante;

Mz momento agente intorno all’asse z;

Ipotesi di carico

aere

o mass

e

Fx Fy Fxy Fz Mx My Mxy Mz

kN kN kN kN kNm kNm kNm kNm

Extreme 6.1 1,00 1,10 -247 -415 483 1079 22008 -10484 24378 556

Extreme 6.1 1,35 1,35 -334 -560 652 1456 29711 -14154 32910 751

Extreme 1.3 1,00 1,00 -162 -43 168 1120 2580 -10233 10554 200

Normal 1.0 1,00 1,00 - - - 1556 - - 680 -

Carichi verticali dovuti al solo plinto di fondazione

I carichi verticali del plinto di fondazione sono dipendenti dal peso proprio, dal

peso del terreno di ricoprimento e dalla forza di galleggiamento.

Viste le dimensioni geometriche del plinto sono state definite le seguenti

grandezze:

Peso proprio Gk, 1 4271 kN

Peso terreno Gk,2 1464 kN


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Forza d i galleggiamento Gk,3 1645 kN

COMBINAZIONI DI CARICO

Sono state analizzate 10 combinazioni di carico a partire dalle precedenti ipotesi

di carico escludendo quelle caratterizzate da valori delle sollecitazioni intermedi

[1.0(1.00/1.00)]. Inoltre, è stata valutata per ciascuna ipotesi di carico utilizzata

la presenza/assenza della forza di galleggiamento con la finalità di determinare la

minima/massima compressione sul generico palo di fondazione, rispettivamente.

Infine, la combinazione di carico vento+sisma non è esplicitamente riportata in

quanto i relativi carichi di progetto forniti dal produttore risultano inferiori a quelli

della corrispondente combinazione vento 6.1(1.35/1.35).

Combinazione 1 = DLC

6.1(1,35/1,35)

+ 1.35 Gk,1 + 1.35 Gk,2


6.1(1,35/1,35)

+ 1.35 Gk,1 + 1.35 Gk,2 +

1.35 Gk,3


6.1(1,35/1,35)

+ 1.00 Gk,1 + 1.00 Gk,2


6.1(1,35/1,35)

+ 1.00 Gk,1 + 1.00 Gk,2 +

1.00 Gk,3


6.1(1,00/1,00)

+ 1.00 Gk,1 + 1.00 Gk,2


6.1(1,00/1,00)

+ 1.00 Gk,1 + 1.00 Gk,2 +

1.00 Gk,3


1.3(1,00/1,00)

+ 1.00 Gk,1 + 1.00 Gk,2


1.3(1,00/1,00)

+ 1.00 Gk,1 + 1.00 Gk,2 +

1.00 Gk,3

MODELLO AGLI ELEMENTI FINITI

Per il progetto e la verifica del plinto di fondazione si è utilizzato un programma

di calcolo agli elementi finiti. Il plinto di fondazione è stato modellato utilizzando

288 elementi shell aventi un angolo al centro di 15 gradi; naturalmente si è

tenuto conto della variazione dell’altezza geometrica nella parte bassa del plinto

(fig 7.1) individuando 7 sottogruppi come evidenziato nella fig. 7.2.

Il modello è caratterizzato dai seguenti parametri

Sistema di riferimento Cilindrico


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11

Coordinate sistema di riferimento Centro geometrico del plinto

Materiale utilizzato Conc (cls)

Carichi applicati Tipo puntuale (Forze e Momenti)

Uniforme (Peso proprio e

galleggiamento)

Figura 7.1: Vista assonometrica del plinto di fondazione


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12

Figura 7.2: pianta del plinto di fondazione con evidenziate le sezioni geometricamente

uguali

OUTPUT MODELLO AGLI ELEMENTI FINITI

Visto il carattere preliminare del presente calcolo di seguito si riportano i risultati

delle analisi maggiormente significative espresse in termini di sollecitazione sul

plinto di fondazione. In particolare i risultati nelle successive figure sono relativi

alla combinazione di carico 1.


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Figura 8.1: Momenti radiali (M11)

Figura 8.2: Momenti radiali registrati all’intradosso (M22)


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14

Figura 8.3: Tagli radiali (V13)

Figura 8.4: Tagli circonferenziali (V23)


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PROGETTO E VERIFICA DELL’ARMATURA

Progetto armature a flessione e a taglio

Partendo dalle sollecitazioni valutate nelle diverse combinazioni di carico adottate

si riportano nella tabella seguente, per le diverse sezioni, la minima armatura a

flessione e taglio da adottarsi:

Armatura radiale Armatura anulare

Raggio Altezza sezione

As,11 (inf)

As,11 (sup)

As,22 (inf)

As,22 (sup)

m m cmq/ml cmq/ml cmq/ml cmq/ml

1.25 2.60 45.26 -29.29 40.02 -30.75

1.75 2.60 32.55 -20.24 34.95 -20.15

2.25 2.60 25.73 -14.87 27.56 -13.95

2.75 2.60 21.29 -11.83 23.26 -10.70

3.25 1.54 30.59 -16.90 12.16 -5.78

3.75 1.42 22.09 -11.73 11.31 -5.24

4.25 1.31 14.76 -7.65 10.58 -4.40

4.75 1.19 6.96 -6.25 11.13 -4.10

5.25 1.07 4.67 -8.43 9.44 -3.50

5.75 0.96 0.46 -1.23 5.72 -2.04 Armature minime a flessione desunte dai calcoli

radiale anulare

Raggio Altezza

sezione Asw passo passo

m m cmq/m m m

1.25 2.60 8.04 0.42 0.34

1.75 2.60 8.04 0.83 0.37

2.25 2.60 8.04 1.31 0.86

2.75 2.60 8.04 1.81 1.24

3.25 1.54 8.04 0.78 2.63

3.75 1.42 8.04 0.83 3.43

4.25 1.31 8.04 0.88 2.74

4.75 1.19 8.04 0.60 1.27

5.25 1.07 8.04 0.89 1.55

5.75 0.96 8.04 5.84 3.35 Armature minime a taglio desunte dai calcoli


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16

Le armature effettivamente utilizzate sono riportate di seguito:

Armatura a flessione (Anulare)

Posizione

(distanza rispetto al centro – raggio)

Diametro

ferro

Passo

utilizzato

Armatura

utilizzata

mm cm cmq/ml

da 1.0 a 3.0 m inferiore 16 5 40,20

superiore 16 5 40,20

da 3.0 a 6.0 m inferiore 16 15 13.40

superiore 16 15 13.40

Armatura a flessione (Radiale)

raggio

Armatura inferiore Armatura superiore

Diametro

ferri

Distanza

media

Armatura

utilizzata

Diametr

o ferri

Distanza

media

Armatura

utilizzata

m mm cm cmq/ml mm cm cmq/ml

1.25 24 7.55 59.90 24 15.10 29.97

1.75 24 10.57 42.79 24 21.13 21.41

2.25 24 13.59 33.28 24 27.17 16.65

2.75 24 16.61 27.23 24 33.21 13.62

3.25 24 13.08 34.56 24 13.08 34.58

3.75 24 15.10 29.95 24 15.10 29.97

4.25 24 17.11 26.43 24 17.11 26.44

4.75 24 19.12 23.65 24 19.12 23.66

5.25 24 21.13 21.39 24 21.13 21.41

5.75 24 23.15 19.53 24 23.15 19.54

Verifiche a flessione (stato limite ultimo)

Diagramma di calcolo sforzi-deformazioni ottenuto con:

calcestruzzo: diagramma parabola-rettangolo

C = 1.60 c1 = 2.0 %. cu = 3.5 %.

acciaio: diagramma elastico-perfettamente plastico

S = 1.15 su =10.0 %.


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17

Nelle tabelle seguenti si riportano le verifiche allo stato limite ultimo.

Momento radiale positivo

R H As MSd MRd MSd / MRd

m m cmq/ml kNm kNm

1.25 2.60 59.90 3974.44

5259.62

0.76

1.75 2.60 42.79 2858.53

3757.25

0.76

2.25 2.60 33.28 2259.48

2922.21

0.77

2.75 2.60 27.23 1869.26

2390.98

0.78

3.25 1.54 34.56 1569.43

1773.16

0.89

3.75 1.42 29.95 1041.97

1412.88

0.74

4.25 1.31 26.43 640.40 1146.7

1 0.56

4.75 1.19 23.65 273.10 928.38 0.29

5.25 1.07 21.39 163.93 751.27 0.22

5.75 0.96 19.53 14.27 611.97 0.02

Momento radiale negativo


m m cmq/ml kNm kNm

1.25 2.60 29.97 -2571.86

-2631.57

0.98

1.75 2.60 21.41 -1777.20

-1879.94

0.95

2.25 2.60 16.65 -1305.58

-1461.98

0.89

2.75 2.60 13.62 -

1038.59

-

1195.93 0.87

3.25 1.54 34.58 -867.14 -

1774.18 0.49

3.75 1.42 29.97 -553.57 -

1413.82 0.39

4.25 1.31 26.44 -331.95 -

1147.15 0.29

4.75 1.19 23.66 -245.31 -928.77 0.26

5.25 1.07 21.41 -295.98 -751.98 0.39


SULLE STRUTTURE


ME.RIP01.PD.7.1 08/01/2013 08/01/2013 01 18 di 23

18

5.75 0.96 19.54 -38.55 -612.28 0.06

Momento anulare positivo

R H As MSd MRd

MSd / MRd m m Cmq/ml

kNm kNm

1.25 2.60 40.20 3514.02

3529.83

1.00

1.75 2.60 40.20 3068.80

3529.83

0.87

2.25 2.60 40.20 2420.25

3529.83

0.69

2.75 2.60 40.20 2042.69

3529.83

0.58

3.25 1.54 13.40 623.92 687.51 0.91

3.75 1.42 13.40 533.70 632.14 0.84

4.25 1.31 13.40 459.00 581.38 0.79

4.75 1.19 13.40 436.94 526.01 0.83

5.25 1.07 13.40 331.59 470.64 0.70

5.75 0.96 13.40 179.18 419.89 0.43

Momento anulare negativo


m m cmq/ml kNm kNm

5.75 0.96 13.40 -64.08 -419.89 0.15

5.25 1.07 13.40 -122.87 -470.64 0.26

4.75 1.19 13.40 -160.79 -526.01 0.31

4.25 1.31 13.40 -191.10 -581.38 0.33

3.75 1.42 13.40 -247.07 -632.14 0.39

3.25 1.54 13.40 -296.69 -687.51 0.43

2.75 2.60 40.20 -939.61 -3529.83

0.27

2.25 2.60 40.20 -

1224.48

-

3529.83

0.35

1.75 2.60 40.20 -

1769.10

-

3529.83

0.50

1.25 2.60 40.20 -

2699.65

-

3529.83

0.76


SULLE STRUTTURE


ME.RIP01.PD.7.1 08/01/2013 08/01/2013 01 19 di 23

19

Verifiche a taglio (stato limite ultimo)

La resistenza a taglio è affidata ai seguenti tre contributi:

VRd1 Resistenza di calcolo dell’elemento privo di armatura a taglio;

VRd2 Massima forza di taglio di calcolo che può essere sopportata

senza rottura delle bielle compresse convenzionali di

calcestruzzo;

VRd3 Forza di taglio di calcolo che può essere sopportata da un

elemento con armatura a taglio.

Si tenga presente che la sezione in cui il taglio sollecitante (VSd) è minore di VRd1,

non richiedono armature per il taglio di calcolo ma, è comunque prevista una

armatura minima a taglio. Per le sezioni in cui VSd è maggiore di VRd l, va di regola

prevista una armatura a taglio tale che VSd ≤ VRd3

Taglio V23 (Anulare)

R H Asw n staffe

passo VRd1 VRd2 Vwd VRd3 VSd VSd /VRd3

m m cmq/ml m kN kN kN kN kN

5.75

0.96

5.36 78 0.46 569.53 3250.12

362.79 932.33 150.51 0.09

5.25

1.07

5.36 78 0.42 638.38 3642.99

445.37 1083.75

365.49 0.58

4.75

1.19

5.36 78 0.38 713.48 4071.58

550.17 1263.65

495.51 0.83

4.25

1.31

5.36 78 0.34 788.58 4500.17

679.62 1468.21

250.04 0.54

3.75

1.42

5.36 78 0.30 857.43 4893.04

837.48 1694.91

221.26 0.54

3.2 1.5 5.36 78 0.26 932.53 5321.6 1050.9 1983.5 314.04 0.54


SULLE STRUTTURE


ME.RIP01.PD.7.1 08/01/2013 08/01/2013 01 20 di 23

20

5 4 2 6 0

2.7

5

2.6

0 6.28 52 0.33

1595.9

4

9107.4

8

1660.3

4

3256.2

9

1137.0

0 0.61

2.25

2.60

6.28 52 0.27 1595.94

9107.48

2029.31

3625.25

1634.00

0.59

1.75

2.60

6.28 52 0.21 1595.94

9107.48

2609.11

4205.06

3520.00

0.58

1.25

2.60

6.28 52 0.15 1595.94

9107.48

3652.75

5248.70

3652.00

0.62

Taglio V23 (Radiale)

R H Asw n

staffe

pass

o VRd1 VRd2 Vwd VRd3 VSd

VSd /VRd3

m m cmq/m

l m kN kN kN kN kN

5.75 0.96 4.34 78.0

0 0.75 569.53

3250.1

2 293.87 863.41 86.32 0.10

5.25 1.07 4.76 78.0

0 0.75 638.38

3642.9

9 395.12 1033.50 631.31 0.61

4.75 1.19 5.26 78.0

0 0.75 713.48

4071.5

8 539.47 1252.96

1053.4

0 0.84

4.25 1.31 5.87 78.0

0 0.75 788.58

4500.1

7 744.81 1533.39 792.40 0.52

3.75 1.42 6.66 78.00

0.75 857.43 4893.04

1040.18 1897.62 909.69 0.48

3.25 1.54 7.68 78.00

0.75 932.53 5321.62

1506.16 2438.70 1063.52

0.44

2.75 2.60 9.45 52.00

1.00 1595.94

9107.48

2499.65 4095.59 780.84 0.19

2.25 2.60 11.56 52.00

1.00 1595.94

9107.48

3734.04 5329.99 1078.59

0.20

1.75 2.60 14.86 52.00

1.00 1595.94

9107.48

6172.60 7768.55 1694.34

0.22

1.25 2.60 20.80 52.00

1.00 1595.94

9107.48

12098.30

13694.25

3268.70

0.24

CARICO LIMITE PALO DI FONDAZIONE

Carichi verticali

Dal output del modello FEM si evince che la massima sollecitazione a

compressione e a trazione del palo di fondazione nelle diverse combinazioni di

carico considerate sono rispettivamente 1917kN e -763kN.

Sono considerate sia la condizione drenata che non drenata. La portanza del palo

è valutato sommando le due aliquote: portanza di base + portanza laterale. Tali


SULLE STRUTTURE


ME.RIP01.PD.7.1 08/01/2013 08/01/2013 01 21 di 23

21

aliquote sono calcolate compatibilmente alle grandezze geotecniche

precedentemente riportate.

Il carico ammissibile a compressione del palo è pari a 1998 kN mentre il carico

ammissibile a sfilamento è pari a -1365 kN. Le verifiche a compressione e a

trazione sono entrambe soddisfatte.

Inoltre, con riferimento alla minima armatura da doversi adottare nel palo essa

viene calcolata come massimo tra le due seguenti aliquote:

As1 =0.003Ac = 23.55 cmq

As2 =Tamm/fyd= 76300/3826= 19,94 cmq

ari ad una area di 34.54 cmq.

VERIFICA A PUNZONAMENTO

La verifica a punzonamento è stata eseguita tenendo presente quanto prescritto

dal DM 14/01/2008 al paragrafo 4.1 utilizzando, in mancanza di apposita

armatura, la seguente relazione per il calcolo della forza resistente al

punzonamento:

F = 0,5uhfctd.

dove:

h è lo spessore della lastra;

u è il perimetro del contorno ottenuto dal contorno effettivo mediante

una ripartizione a 45° fino al piano medio della lastra;

fctd è il valore di calcolo della resistenza a trazione.

Nella tabella seguente si riportano le caratteristiche geometriche necessarie per

effettuare il calcolo della forza resistente a punzonamento.

Dpalo hmin u fctd Fres.punz Rpalo

cm cm cm Kgf/cm2 kN kN

100 100 628 11,37 3569 >1917.84

Essendo la forza resistente a punzonamento maggiore della reazione massima

esplicitata dal palo di fondazione non è necessario disporre specifiche armature.

VERIFICA DELL’ANCORAGGIO TORRE-PLINTO DI FONDAZIONE

Nell’eseguire tale verifica si considera l’ipotesi di carico più gravosa

[6,1(1,35/1,35)].


SULLE STRUTTURE


ME.RIP01.PD.7.1 08/01/2013 08/01/2013 01 22 di 23

22

Fxy Fz Mxy Fvstrappo Fostrappo fyd Afv Afo

kN kN kNm kN kN kN/cm2 cm2 cm2

652 1456 32910 31454 18149 38,26 822.11 474.36

orizzontali.

Sezione 7: RELAZIONE DI CALCOLO …valutazioneambientale.regione.basilicata.it/...RELAZIONE DI...

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