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Progetto per la realizzazione di un impianto fotovoltaico in comune di Collesalvetti (LI) – Relazione descrittiva

RELAZIONE TECNICO DESCRITTIVA

Questa parte della Relazione ha lo scopo di fornire una descrizione tecnica di progetto per la realizzazione di un impianto di generazione elettrica con utilizzo della fonte rinnovabile solare attraverso la conversione fotovoltaica.

Il progetto prevede la realizzazione di un impianto fotovoltaico della potenza di 4.04 MWp da installare in loc.Lavandone, nel comune di Collesalvetti (LI).

Il terreno è individuato dalle seguenti particelle del Catasto Terreni del comune di Collesalvetti (LI):

• Particella 2 (in parte) del foglio di mappa n° 3 per una superficie totale catastale di 13.84.60 ha, di cui ha 10.00.00 disponibile in base alla cessione del diritto di superficie.

L’impianto sarà collegato in media tensione 15 kV.

Nella Relazione sono raccolte le linee guida generali della progettazione ed in particolare i dati di progetto e le soluzioni generali di realizzazione dell’impianto.

L’applicazione della tecnologia fotovoltaica consente:

la produzione di energia elettrica senza emissione di alcuna sostanza inquinante; il risparmio di combustibile fossile; nessun inquinamento atmosferico disponibilità di energia anche in località disagiate o lontane dalle grandi dorsali elettriche;


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IDENTIFICAZIONE DELLA TIPOLOGIA DI IMPIANTO

L’impianto sarà disposto a terra su una superficie di circa 10 ettari di terreno; la valutazione esatta degli ingombri sarà stabilita in sede esecutiva, vista anche la relativa disponibilità di superficie.

La struttura sarà fissata a terra tramite pali e “viti” tipo Krinner, su apposita struttura di sostegno; i moduli sono disposti in verticale in configurazione bifilare.

Il parallelo tra le stringhe sarà realizzato attraverso quadri di bassa tensione in corrente continua (detti quadri di campo) posizionati sulle strutture di sostegno dei moduli fotovoltaici. Dai vari quadri di campo si passa agli inverter , dove la corrente passerà da continua ad alternata. Infine dagli inverter ai locali di trasformazione BT/MT, dove, mediante trasformatori da 500 kVA, la tensione viene elevata da 270V a 15.000V (15kV). L’energia così trasformata sarà quindi convogliata mediante cavidotto sotterraneo a 15 kV sino al punto di consegna.

Le caratteristiche statiche e meccaniche saranno adeguate alle sollecitazioni dovute al montaggio degli impianti interni e corrispondentemente alle seguenti tipologie:

a) cabina bassa in box prefabbricato con caratteristiche strutturali equivalenti a quelle delle prescrizioni ENEL DG 10061 e dimensioni non inferiori alle specifiche della DK5640;

b) in box prefabbricato: tale locale deve avere almeno le caratteristiche ENEL DG2091 e dimensioni non inferiori alle specifiche DK5640.

DATI DI PROGETTO

Caratteristiche impianto fotovoltaico

Tipologia moduli: silicio policristallino Potenza installata: 4.04 MWp Nuovo Impianto/Trasformazione/Ampliamento: nuovo impianto.

Caratteristiche Fisiche Impianto

Numero moduli da 305 Wp (Suntech STP 305): 13.248 Inclinazione moduli: 32° Orientamento moduli: sud Tipologia tecnologica moduli: silicio policristallino Tipologia locali controllo, conversione e consegna: locale tecnico prefabbricato amovibile Ventilazione locale/i tecnico/i: naturale e forzata; Climatizzazione: non prevista Cablaggi: Cavi in canale interrato o cunicolo interrato Posizionamento gruppo di conversione BT/MT: all’interno locale tecnico Posizionamento Quadri CC: all’interno locale tecnico Posizionamento cabina Trafo: all’interno locale tecnico Posizionamento cabina controllo e consegna MT: all’interno locale tecnico dedicato; Posizionamento contatori: all’interno locale tecnico;

Caratteristiche elettriche dell’impianto


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Tipo collegamento: nuova utenza; Misura dell’Energia: a carico del soggetto responsabile; Normativa specifica riferimento: CEI 0‐6; CEI 11‐1; CEI 11‐17; ENEL DK5640 ed.I° Potenza nominale massima del generatore (in corrente continua) : 4.040,640 KW; Caratteristiche sito di installazione Posizionamento Indirizzo: loc.Lavandone Comune: Collesalvetti (LI) Provincia: Livorno Latitudine: 43°37’07,04” Nord Longitudine: 10°24’54,95” Est Altezza s.l.m.: 2.00 mt slm circa. Caratteristiche fisiche del sito di installazione Tipo di terreno: area agricola in aperta campagna, in prossimità della SS.67/bis; Proprietà del terreno: privata; Presenza polvere: NO; l’area è mantenuta a prato sempreverde; Presenza liquidi: SI (pioggia); Esposizione ad altri liquidi: NO (per precauzioni derivanti dalla quota di installazione); Esposizione spruzzi: SI (se dovuta a pioggia battente); Getti d’acqua: NO (se non di lavaggio); Condensa: SI (per cause meteo, eventualmente) Presenza corpi estranei: NO; Disponibilità acqua per cantierizzazione: SI Disponibilità FEM: NO Disponibilità acqua potabile: SI, ove occorra; Disponibilità locali ricovero materiali: SI Strutture preesistenti nell’area di intervento: NO. Disponibilità connessione MT Enel: SI, cabina in fregio all’area. Raggiungibilità del sito: a microscala, strada vicinale da Collesalvetti, in destra idrografica dello Scolmatore d’Arno. SGC Firenze‐Pisa‐Livorno, Uscita Collesalvetti, 4 km.

Caratteristiche normative del sito

Destinazione d’uso: agricolo Licenza richiesta: AUTORIZZAZIONE UNICA (D.Lgs.387/2003)

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La principali normative e leggi di riferimento per la progettazione di un impianto fotovoltaico sono le seguenti:

1. DM.19.2.2007 del Ministero per lo Sviluppo Economico; 2. Norma CEI/IEC per la parte elettrica convenzionale; 3. Conformità la marchio CE per i componenti dell’impianto; 4. Norme CEI/IEC e/o JRC/ESTI per i moduli fotovoltaici; 5. Norme UNI/ISO per la parte meccanica/strutturale; 6. Legge n°123/2007 per l’infortunistica sui luoghi di lavoro; 7. Regolamento attuazione Decreto 22.1.2008 n° 3721 per la sicurezza elettrica; 8. Normativa in materia di unificazione per le società elettriche (ENEL ed altre) per le

interfacce con la rete elettrica; 9. Norma CEI 0‐6; 10. Norma CEI 11‐1;


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11. Norma CEI 11‐17; 12. Norma CEI 11‐32; 13. Norma CEI 11‐46; 14. Norma CEI 11‐47; 15. Norma CEI 103‐6; 16. Norma CEI EN 50086 2‐4; 17. Documento DK 5640 “Criteri di allaccio di impianti attivi e passivi alla rete elettrica MT di

Enel Distribuzione spa”; 18. DM.14.9.2005 “Testo Unico per le Costruzioni”.

INFORMAZIONI GENERALI SULL’ IMPIANTO FOTOVOLTAICO Il presente progetto è relativo alla realizzazione di un impianto di produzione di energia elettrica tramite conversione fotovoltaica, avente una potenza di picco di circa 1.51 MWp. Dati relativi al posizionamento del generatore Installazione: a terra; Indirizzo: loc.Lavandone, Comune di Collesalvetti (LI) Angolo di azimut del generatore (costante): SUD; Angolo di tilt del generatore: 32° Fattore di albedo: prato sempreverde calpestabile (tipo trifoglio), coeff. 0.2 Area catastale interessata: 100.000 mq circa Superficie occupata dai moduli (in proiezione verticale a terra): 46.600 mq

La tensione a valle dell’inverter sarà innalzata tramite trasformatore BT/MT le cui caratteristiche principali sono le seguenti:

Trasformatore 15000/270V AC 500 kVA Modello MT15000/270V AC 500 KVAPotenza 500 kVA Primario 15000 V AC Secondario 270 V AC Livello di isolamento 24 kVPerdite a vuoto 720 WPerdite a carico 5550 W Dimensioni Lungh. x Largh. x Altezza 1750x1070x1920 mm Peso 1950 kg Frequenza nominale 50 HzCampo regolazione tensione maggiore +2/‐2 x 2,5% Simbolo di collegamento Dyn 11Temperatura max ambiente +40°CImpedenza di corto circuito a 75°C 6%Installazione interna a ventilazione naturale SIAltitudine max di funzionamento < 1.000 m slm Trasformatore 15000/270V AC 250 kVA Modello MT15000/270V AC 250 KVAPotenza 250 kVA Primario 15000 V AC


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Secondario 270 V AC Livello di isolamento 24 kVPerdite a vuoto 670 WPerdite a carico 3300 W Dimensioni Lu x La x Alt 1290x760x1340 mm Peso 1050 kg Frequenza nominale 50 HzCampo regolazione tensione maggiore +2/‐2 x 2,5% Simbolo di collegamento Dyn 11Temperatura max ambiente +40°CImpedenza di corto circuito a 75°C 6%Installazione interna a ventilazione naturale SIAltitudine max di funzionamento < 1.000 m slm

E’ previsto inoltre un trasformatore per i carichi degli ausiliari:

Trasformatore 15000/400V AC 100 kVA Modello MT15000/400V AC 100 KVAPotenza 500 kVA Primario 15000 V AC Secondario 400 V AC Livello di isolamento primaria e secondaria F/FClasse ambientale E2Classe climatica C2Comportamento al fuoco F1Impedenza di corto circuito a 75°C 5%Frequenza nominale 50 HzTemperatura max ambiente +40°CImpedenza di corto circuito a 75°C 6%Installazione interna a ventilazione naturale SIAltitudine max di funzionamento < 1.000 m slm

Descrizione dell’impianto L’impianto fotovoltaico sarà costituito da 13.248 moduli, raggruppati in 16 sub‐campi, ciascuno supportato da 1 inverter; ognuno dei 16 inverter è alimentato da 13.248/16 = 828 moduli, raggruppati in stringhe da 12 moduli. Complessivamente: 828 x 16 sub campi = 13.248 moduli x 305 Wp = 4.0464 MWp Perdite di corrente per temperatura maggiore di 20°C: 8,9 % circa Perdite per effetto angolare di riflessione: 2.7% circa Altre perdite (cavi, inverter…): 14%; TOTALE stimato perdite d’impianto: 23% circa


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TOSCANA CENTRO-SETTENTRIONALE

Coordinate geografiche: 43°37'07,04"N - 10°24'54,95"E Località geograficamente individuabile piu' vicina: Collesalvetti

Potenza generatore FTV: 4,040 MWp

Orientamento azimutale: ±10° rispetto a Sud

Perdite sistema: 14,00% circa

PRODUZIONE ELETTRICA FOTOVOLTAICA

Mese Produz. Produz. Incidenza Differenz

a

mensile giornaliera sul totale su mese

prec.

(kWh) (kWh)

Gennaio 295.065,44 9.518,24 5,29% 0,00%

Febbraio 337.776,32 12.063,44 6,05% 14,48%

Marzo 457.126,00 14.746,00 8,19% 35,33%

Aprile 482.982,00 16.099,40 8,66% 5,66%

Maggio 619.938,00 19.998,00 11,11% 28,36%

Giugno 624.180,00 20.806,00 11,19% 0,68%

Luglio 657.510,00 21.210,00 11,78% 5,34%

Agosto 607.414,00 19.594,00 10,89% -7,62%

Settembre 553.278,00 18.442,60 9,92% -8,91%

Ottobre 438.340,00 14.140,00 7,86% -20,77%

Novembre 272.700,00 9.090,00 4,89% -37,79%

Dicembre 232.946,40 7.514,40 4,18% -14,58%

Totale 5.579.256,16 100,00%

Media 464.938,01 kWh/m 15.268,51 kWh/die

Produz.annuale (kWh) 5.579.256,16


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Collesalvetti - Sole e Luna

Sabato 6 Marzo Il sole sorge alle 06:41 e tramonta alle 18:15. Il culmine è alle 12:28. Durata del giorno undici ore e trentaquattro minuti

La Luna sorge alle 00:27 con azimuth 123° e tramonta alle 09:31 con azimuth 236°. Fase Lunare: Ultimo Quarto. Visibile al: 61%. Età della Luna: 20,51 giorni

Domani Domenica 7 Marzo

Il sole sorge alle 06:40 e tramonta alle 18:6. Il culmine è alle 12:28. Durata del giorno undici ore e trentasei minuti

La Luna sorge alle 01:31 con azimuth 126° e tramonta alle 10:17 con azimuth 234°. Fase Lunare: Ultimo Quarto. Visibile al: 54%. Età della Luna: 21,57 giorni

Dopodomani Lunedì 8 Marzo

Il sole sorge alle 06:38 e tramonta alle 18:18. Il culmine è alle 12:28. Durata del giorno undici ore e quaranta minuti

La Luna sorge alle 02:26 con azimuth 126° e tramonta alle 11:10 con azimuth 234°. Fase Lunare: Ultimo Quarto. Visibile al: 48%. Età della Luna: 22,48

giorni

Dati Geografici di Riferimento

Latitudine 43°37’07,04”” Nord, Longitudine 10°24’54,95” Est, Altezza 2 m.s.l.m., GMT+1 (Ora Solare), Zenith del sole Ufficiale (90°50')

Durata Media del giorno solare per Collesalvetti

Gennaio: nove ore e trentuno minuti Luglio: quindici ore e undici minuti

Febbraio: dieci ore e trentotto minuti Agosto: quattordici ore e quattro minuti

Marzo: dodici ore e tre minuti Settembre: dodici ore e trentotto minuti

Aprile: tredici ore e trentadue minuti Ottobre: undici ore e dieci minuti

Maggio: quattordici ore e quarantanove minuti Novembre: nove ore e cinquantuno minuti

Giugno: quindici ore e trenta minuti Dicembre: nove ore e dieci minuti


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SPECIFICHE TECNICHE DELL’IMPIANTO FOTOVOLTAICO

Il generatore fotovoltaico si comporrà di moduli del tipo Sun Power 305 o similari, ciascuno con potenza di targhetta di 305 Wp, con vita utile stimata “oltre 25 anni” senza degrado significativo delle prestazioni.

Le altre caratteristiche del generatore fotovoltaico sono le seguenti

Numero moduli 13.248Potenza nominale 1 modulo 305 WpCelle Silicio policristallino ad alta efficienza CARATTERISTICHE MODULI Tensione circuito aperto Voc 64,2 VCorrente di corto circuito Isc 5,96 ATensione Vmp 54,7 VCorrente Imp 5,58 AGrado di efficienza 18,7%Dimensioni modulo BxH x spessore (in mm) 992 x 1482 x 35

La potenza complessiva sarà, conseguentemente, P = 13.248 x 305 = circa 4.04 MWp.

Pertanto il singolo sottocampo fotovoltaico sarà così configurato:

Numero stringhe 69 Numero moduli per stringa 12 Numero moduli per sub‐campo: 12x69 = 828 moduli Numero sub campi 16 Numero totale moduli: 828 x 6 = 13.248 Numero inverter 16

I valori di tensione alle varie temperature di funzionamento rientrano nel range di applicazione ammesso per l’inverter. Per ragioni di implementazione di impianto, si prevede di suddividere il campo in sub campi per ciascuno dei 6 inverter presenti, assegnando a ciascuno 69 stringhe da 12 moduli per complessivi 828 moduli per complessivi 828 x 305 Wp = 250.000 Wp = 0.252 MWp ciascuno. Avendosi 6 sub campi (ovvero 6 inverter) avremo 0.252 MWp x 16 = circa 4.04 MWp. I moduli saranno forniti di diodi by‐pass. Ogni stringa di moduli sarà munita da diodo di blocco per isolare ogni stringa dalle altre in caso di incidenti o guasti. La linea elettrica proveniente dai moduli fotovoltaici sarà messa a terra mediante appositi scaricatori di sovratensione con indicazione ottica di fuori servizio, al fine di garantire la protezione dalle scariche di origine atmosferica.


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GRUPPO DI CONVERSIONE

Il gruppo di conversione è composta dal convertitore statico (INVERTER). Il convertitore CC/CA utilizzato è idoneo al trasferimento della potenza prodotta dal campo fotovoltaico alla rete di distribuzione, in conformità ai requisiti normativi tecnici e di sicurezza applicabili. I valori della tensione e della corrente in ingresso di questa apparecchiatura sono compatibili con quelli addotti dal sub campo fotovoltaico collegato, mentre i valori di tensione e frequenza di uscita sono compatibili con quelli della rete alla quale viene collegato l’impianto. Le caratteristiche del gruppo di conversione sono: • Inverter a commutazione forzata con tecnica PWM (pulse‐with‐modulation) senza clock e/o

riferimenti interni di tensione o corrente; • Ingresso lato CC da generatore FTV gestibile con poli non connessi a terra, ovvero sistema IT; • Rispondenza alle norme generali su EMC e limitazione delle emissioni RF, conformità CEI 110‐1,

110‐6 e 110‐8. • Le caratteristiche dell’Inverter:

- Potenza FV max : 250 kWp = 0.25 MWp - Range di tensione MPPT (Ucc): 450‐820 V - Corrente max di ingresso: 591 A - Tensione CC max: 880 V - Grado di rendimento: 97% - Peso 1.070 kg

GRUPPO QUADRI ELETTRICI

Quadro lato ingresso in corrente continua Si prevede di installare un quadro a monte di ogni convertitore per la misurazione ed il controllo dei dati in uscita dal generatore fotovoltaico. Quadro di parallelo lato corrente alternata Si prevede di installare un quadro di parallelo in corrente alternata all’interno di una cassetta posta a valle dei convertitori statici, per la misurazione il collegamento ed il controllo delle grandezze in uscita dagli inveter. All’interno di tale quadro sarà inserito il contatore dell’energia FTV prodotta.

SISTEMA DI CONTROLLO E MONITORAGGIO

Il sistema di controllo e monitoraggio dell’impianto permette per mezzo di un computer ed un software dedicato di interrogare ed interagire in ogni istante con l’impianto al fine di verificare la funzionalità degli inverter installati con la possibilità di visionare in tempo reale le varie grandezze (tensione, corrente, potenza ecc.).

E’ inoltre gestibile un database con i dati dei giorni passati fin dall’attivazione dell’impianto.


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TERMINOLOGIA

Si riportano di seguito le definizioni di alcuni termini ricorrenti nel campo dell'installazione di generatori fotovoltaici a costituire sistemi elettrici di generazione di potenza destinati ad essere connessi alla rete elettrica.

Angolo di azimut: angolo esistente tra la normale al piano di captazione solare (modulo fotovoltaico) e il piano del meridiano terrestre che interseca il piano di captazione in un punto centrale. L'angolo è positivo per orientamenti verso Est, negativo per orientamenti verso Ovest.

Angolo di inclinazione: angolo formato dal modulo fotovoltaico con l'orizzontale (piano tangente alla superficie terrestre in quel punto). L'angolo è positivo per inclinazioni rivolte verso l'equatore, negativo per inclinazioni rivolte verso il polo.

Blocco o sottocampo o subcampo fotovoltaico: una o più stringhe fotovoltaiche associate e distinte in base a determinate caratteristiche, così come può essere l'occupazione geometrica del suolo, oppure le cui stringhe sono interconnesse elettricamente per dare la potenza nominale al sistema di condizionamento della potenza (PCS).

Campo fotovoltaico: l'insieme di tutti i blocchi o sottocampi che costituiscono l’impianto fotovoltaico.

Cella fotovoltaica: dispositivo base allo stato solido che converte la radiazione solare direttamente in elettricità a corrente continua.

Condizioni Standard: condizioni in cui l'irraggiamento della radiazione solare è pari a 1000 W/m2, con distribuzione dello spettro solare di riferimento di AM=1,5 e temperatura delle celle di 25°C.

Convertitore statico c.c./c.a.: apparecchiatura che rende possibile la conversione ed il trasferimento della potenza da una rete in corrente continua alla rete in corrente alternata. E’ denominato pure invertitore statico (inverter).

Impianto fotovoltaico connesso alla rete: sistema di produzione dell'energia elettrica costituito da un insieme di componenti ed apparecchiature destinate a convertire l'energia contenuta nella radiazione solare in energia elettrica da consegnare alla rete di distribuzione in corrente alternata monofase o trifase. I componenti fondamentali dell'impianto sono:

• il generatore fotovoltaico vero e proprio, costituito dal campo fotovoltaico; • il Sistema di Condizionamento della Potenza (PCS).

Modulo fotovoltaico: insieme di celle fotovoltaiche, connesse elettricamente e sigillate meccanicamente dal costruttore in un'unica struttura (tipo piatto piano), o ricevitore ed ottica (tipo a concentrazione). Costituisce l'unità minima singolarmente maneggiabile e rimpiazzabile.

Potenza di picco: è la potenza espressa in Wp (watt di picco), erogata nel punto di massima potenza nelle condizioni standard dal componente o sottosistema fotovoltaico.

Quadro di campo: o anche di parallelo stringhe, è un quadro elettrico in cui sono convogliate le terminazioni di più stringhe per il loro collegamento in parallelo. In esso vengono installati anche dispositivi di sezionamento e protezione.

Quadro di consegna: o anche d'interfaccia è un quadro elettrico in cui viene effettuato il collegamento elettrico del gruppo di conversione statica in parallelo alla rete elettrica in bassa tensione. Esso contiene apparecchiature per sezionamento, interruzione, protezione e misura.


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Rete pubblica in bassa tensione (BT): rete di distribuzione dedicata alla distribuzione pubblica in corrente alternata, di tipo monofase o trifase, con tensione nominale da oltre 50 V fino a 1000 V.

Sistema di Condizionamento della Potenza (PCS): è costituito da un componente principale, il convertitore statico c.c./c.a. (inverter), e da un insieme di apparecchiature di comando, misura, controllo e protezione affinchè l'energia venga trasferita alla rete con i necessari requisiti di qualità ed in condizioni di sicurezza sia per gli impianti che per le persone.

Società Elettrica: soggetto titolare della gestione ed esercizio della rete BT di distribuzione dell'energia elettrica agli utenti.

Stringa: un insieme di moduli connessi elettricamente in serie per raggiungere la tensione di utilizzo idonea per il sistema di condizionamento della potenza (PCS). I moduli a costituire la stringa possono far parte di diverse schiere.

Utente: persona fisica o giuridica che usufruisce del servizio di fornitura dell'energia elettrica.

Progetto per la realizzazione di un impianto fotovoltaico in comune di Collesalvetti (LI) – Relazione impiantistica

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RELAZIONE IMPIANTISTICA Oggetto 1 Descrizione delle opere 2 Definizioni 3 Riferimenti normativi e legislativi 4 Misure di protezione adottate 5 Misure di protezione impianti MT e BT

5.1 Criteri di scelta e taratura delle protezioni MT 5.2 Dimensionamento in relazione alle tensioni e livelli di isolamento 5.3 Dimensionamento in relazione alle correnti 5.4 Misure di protezione contro le sovracorrenti 5.5 Protezione contro le correnti di sovraccarico 5.6 Protezione contro le correnti di corto circuito 5.7 Protezione contro i contatti diretti 5.8 Protezione contro i contatti indiretti 5.9 Sezionamento dei circuiti 5.10 Interblocchi di sicurezza 5.11 Prescrizioni meccaniche 5.12 Condizioni climatiche ed ambientali 5.13 Fossa di raccolta olio trasformatore

6 Misure di protezione impianti BT 6.1 Misure di protezione contro le sovracorrenti 6.2 Protezione Contro le Correnti di Sovraccarico 6.3 Protezione contro le correnti di corto circuito 6.4 Protezione contro i contatti diretti 6.5 Protezione da contatti indiretti 6.6 Protezione contro gli effetti termici

7 Sezionamento 8 Qualità dei materiali 9 Descrizione generale dell’impianto di distribuzione elettrica

9.1 Cabina di Campo BT/MT 9.2 Cabina di Ricezione MT 9.3 Cabina di Consegna MT

10 Illuminazione ordinaria 11 Impianto illuminazione di sicurezza 12 Tubazioni 13 Cavi elettrici 14 Connessioni e derivazioni 15 Impianto di terra 16 Protezione dalle scariche atmosferiche

16.1 Norme tecniche di riferimento


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OGGETTO Lo scopo del presente documento è definire tecnicamente l’impianto di generazione elettrica con utilizzo della fonte rinnovabile solare attraverso conversione fotovoltaica. Il progetto prevede la realizzazione di un impianto fotovoltaico della potenza nominale di 4.04 MWp da installarsi sui terreni siti nel territorio del comune di Lamporecchio (PT) in località Lavandone. La denominazione dell’impianto sarà “Centrale FTV Lavandone”. L’energia elettrica prodotta sarà immessa nella rete di trasmissione nazionale RTN con allaccio in Media Tensione tramite collegamento in antenna sulla linea esistente all’interno dell’area interessata. Il Soggetto Responsabile, così come definito, ex art. 2, comma 1, lettera g, del DM 28 luglio 2005 e s.m.i., è la "Impretecna srl" che dispone delle autorizzazioni all’utilizzo dell’area su cui sorgerà l’impianto in oggetto. 1 DESCRIZIONE DELLE OPERE E’ prevista la realizzazione delle seguenti opere: 1. Impianto di produzione di energia elettrica fa fonte solare – fotovoltaica (le cui caratteristiche sono dettagliatamente descritte nell’elaborato tecnico dedicato); 2. Trasformazione dell’energia elettrica BT/MT (cabine elettriche di campo complete di apparecchiature di protezione, sezionamento e controllo); 3. Impianto di connessione alla rete MT di distribuzione nazionale; 4. Distribuzione elettrica BT (all’interno del campo fotovoltaico); 5. Distribuzione elettrica MT a 15 kV; 6. Impianto elettrico al servizio delle cabine elettriche di campo, di trasformazione e di connessione; 7. Impianto di alimentazione utenze in continuità assoluta; 8. Impianti di servizio: illuminazione ordinaria locali tecnici; 9. Impianti di servizio: illuminazione di sicurezza locali tecnici, realizzato con lampade autoalimentate; 10. Impianti di servizio: impianto di allarme (antintrusione ed antincendio) e videosorveglianza (videocamere, dei pali di sostegno e delle condutture ad essi relativi); 11. Impianto di terra; 12. Esecuzione delle opere di murarie varie nelle cabine elettriche; 13. Scavi, interri e ripristini per la posa delle condutture e dei dispersori di terra (nel campo fotovoltaico e nelle cabine). 2 DEFINIZIONI Nella presente relazione verranno utilizzati i termini e le definizioni riportate nell’art. 2 del D.M. 28 Luglio 2005 e s.m.i., “Criteri per l’incentivazione della produzione di energia elettrica mediante conversione fotovoltaica della fonte solare”, nonché della vigente normativa CEI (con particolare riferimento alle norme CEI 11‐20 “impianti di produzione di energia elettrica e gruppi di continuità collegati alle reti di I e II categoria”, ed CEI 82‐25 guida alla realizzazione di sistemi di generazione fotovoltaica collegati alle reti elettriche di media e Bassa tensione). 3 RIFERIMENTI NORMATIVI E LEGISLATIVI Gli impianti elettrici dovranno essere realizzati nel rispetto delle disposizioni seguenti: − D.P.R. 27.04.1955 n. 547 e successive modificazioni; − D.P.R. 07.01.1956 n. 164 e successive modificazioni; − D.P.R. 19.03.1956 n. 303 e successive modificazioni; − Legge 07.12.1984 n. 818 e successive modificazioni; − Legge 01.03.1990 n. 186; − Legge 18.10.1977 n. 791; − Legge 05.03.1990 n. 46 e successive integrazioni (sostituita dal DM NR 37 del 22‐01‐08); − D.P.R. 06.12.1991 n. 447(sostituito dal DM NR 37 del 22‐01‐08); − D.L. 19.09.1994 n. 626 e successive modificazioni; − e quanto altro possa comunque interessare. Si richiamano le prescrizioni degli Enti Locali preposti ai controlli: USL, ISPESL, Vigili del Fuoco, Aziende distributrici elettriche, del gas, etc.


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Si sottolinea che dovranno essere osservate altresì le norme: CEI ,UNI e le tabelle CEI UNEL. Relativamente alle norme CEI dovranno essere rispettate quelle in vigore all’atto esecutivo dei lavori con particolare riferimento, a titolo esemplificativo, e non esaustivo, alle Norme di seguito elencate. − ENEL DK 5310; − CEI 11‐1 Impianti elettrici con tensione superiore a 1kV in corrente alternata; − CEI 11‐4 Esecuzione delle linee elettriche aeree esterne; − CEI 11‐15 Esecuzione di lavori sotto tensione; − CEI 11‐17 Impianti di produzione,trasmissione e distribuzione di energia elettrica – linee in cavo; − CEI 11‐20 Impianti di produzione di energia elettrica e gruppi di continuità collegati a reti di I e II categoria; − CEI 11‐25 Calcolo delle correnti di cortocircuito nelle reti trifasi a corrente alternata; − CEI EN60865‐1 Calcolo degli effetti delle correnti di cortocircuito; − CEI 11‐28 Calcolo delle correnti di cortocircuito nelle reti radiali a B.T.; − CEI 11‐35 Guida all’esecuzione delle cabine elettriche d’utente; − CEI 11‐37 Guida all’esecuzione degli impianti di terra negli stabilimenti industriali per sistemi di I ,II e III categoria; − CEI 17‐1 Interruttori a corrente alternata a tensione superiore a 1000V; − CEI 17‐4(CEI EN60129) Sezionatori e sezionatori di terra a corrente alternata a tensione superiore a 1000V; − CEI 17‐6(CEI EN60298) Apparecchiature prefabbricate con involucro metallico per tensioni da 1kV a 52kV; − CEI 17‐9/1(CEI EN60265‐1) Interruttori di manovra ed interruttori di manovra‐sezionatori per tensioni da 1kV a 52kV;. − CEI 17‐9/2(CEI EN60265‐2) Interruttori di manovra ed interruttori di manovra‐sezionatori per tensioni uguali o superiori a 52kV; − CEI 17‐21 (CEI EN60694) Apparecchiatura di manovra e di comando ad alta tensione‐Prescrizioni comuni; − CEI 17‐46 (CEI EN60420) Interruttori di manovra ed interruttori‐sezionatori con fusibili ad alta tensione per corrente alternata; − CEI 17‐68 (CEI EN50187) Apparecchiatura di manovra con involucro metallico con isolamento a gas per tensioni da 1kV a 52kV; − IEC 99‐4 Scaricatori di sovratensione per sistemi di II e III categoria; − CEI 64‐8 Impianti elettrici utilizzatori di B.T.‐Parti 1…7.; − CEI 17‐13/1 (CEI EN60439‐1) Apparecchiature assiemate di protezione e manovra per B.T. ‐ Quadri elettrici AS ed ANS; − CEI 20‐13 Cavi isolati in gomma EPR con tensione non superiore a Uo/U=0.6/1kV; − CEI 20‐14 Cavi isolati in PVC con tensione non superiore a Uo/U=0.6/1kV; − CEI 20‐21 Calcolo della portata dei cavi elettrici; − CEI 20‐22 Prove dei cavi non propaganti l’incendio; − CEI 20‐33 Giunzioni e terminazioni per cavi di energia con tensione fino a Uo/U=0.6/1kV; − CEI 20‐37 Cavi elettrici‐prove sui gas emessi durante la combustione; − CEI UNEL 35024/1 Portate di corrente in regime permanente per posa in aria di cavi B.T. ad isolamento elastomerico o termoplastico; − CEI UNEL 35024/1EC Portate di corrente in regime permanente per posa in aria di cavi B.T. ad isolamento elastomerico o termoplastico; − CEI 23‐28 Tubi per installazioni elettriche/tubi metallici; − CEI 23‐39(CEI EN50086‐1) Sistemi di tubi ed accessori per installazioni elettriche/prescrizioni generali; − CEI 23‐54(CEI EN50086‐2‐1) Sistemi di tubi ed accessori per installazioni elettriche/tubi rigidi; − CEI 23‐55(CEI EN50086‐2‐2) Sistemi di tubi ed accessori per installazioni elettriche/tubi pieghevoli; − CEI 23‐56(CEI EN50086‐2‐3) Sistemi di tubi ed accessori per installazioni elettriche/tubi flessibili; − CEI 23‐29 Cavidotti in materiale plastico; − CEI 23‐19 Sistemi di canali isolanti portacavi ad uso battiscopa; − CEI 23‐32 Sistemi di canali isolanti portacavi e portapparecchi per utilizzo a soffitto o parete; − CEI 23‐31 Sistemi di canali metallici portacavi ed accessori; − CEI 23‐20/23‐21/23‐30/23‐35/23‐41 Dispositivi di connessione e morsetti; − CEI 23‐48(1998) Involucri per installazioni elettriche ad uso domestico o similare ‐ Cassette; − CEI 23‐49 Involucri per installazioni elettriche ad uso domestico o similare ‐ Quadri elettrici;


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− CEI 23‐51 Prescrizioni per la realizzazione dei quadri elettrici ad uso domestico o similare; − CEI 23‐51V1 Prescrizioni per la realizzazione dei quadri elettrici ad uso domestico o similare; − CEI 17‐44 (CEI EN60947‐1) Apparecchiature per B.T. ‐ Regole generali; − CEI 17‐5 (CEI EN60947‐2) Interruttori automatici per B.T.; − CEI EN60947‐2 (Appendice B) Dispositivi differenziali indipendenti con toroide separato; − CEI 17‐11 (CEI EN60947‐3) Interruttori di manovra e sezionatori con o senza fusibili per B.T.; − CEI 17‐50 (CEI EN60947‐4‐1) Contattori ed avviatori elettromeccanici per B.T.; − CEI 17‐45 (CEI EN60947‐5‐1) Dispositivi per circuiti di comando e manovra in B.T.; − CEI 17‐47 (CEI EN60947‐6‐1) Apparecchiature di commutazione automatica in B.T.; − CEI 17‐48 (CEI EN60947‐7‐1) Morsettiere per conduttori in B.T.; − CEI 17‐41 (CEI EN61095) Contattori elettromeccanici per usi domestici o similari; − CEI 41‐1 Relè ausiliari elettromeccanici; − CEI 23‐3 (CEI EN60898) Interruttori automatici per usi domestici e similari; − CEI 23‐12 (CEI EN60309‐1/2) Prese a spina per usi industriali; − CEI 23‐5 Prese a spina per usi domestici e similari; − CEI 23‐50 Prese a spina per usi domestici e similari; − CEI 23‐16 Prese a spina di tipo complementare per usi domestici e similari; − CEI 23‐9 (CEI EN60669‐1) Apparecchi di comando non automatici per usi domestici e similari; − CEI EN60669‐2‐1/2 Relè passo/passo modulari; − CEI 23‐42 (CEI EN61008‐1) Interruttori differenziali senza sganciatori di sovracorrente incorporati per usi domestici e similari; − CEI 23‐43 (CEI EN61008‐2‐1) Interruttori differenziali senza sganciatori di sovracorrente incorporati per usi domestici e similari; − CEI 23‐18 (CEI EN61009‐2‐1) Interruttori differenziali con sganciatori di sovracorrente incorporati per usi domestici e similari; − CEI 23‐44 (CEI EN61009‐1) Interruttori differenziali con sganciatori di sovracorrente incorporati per usi domestici e similari; − CEI EN61036 Contatori elettrici statici di energia attiva per corrente alternata; − CEI EN61010‐1 Strumenti di misura digitali; − CEI EN60414/CEI EN60051 Strumenti di misura analogici; − CEI 66‐5/85‐3/85‐4/85‐5/85‐7 Strumenti di misura; − CEI 38‐1 (CEI EN60044‐1) Trasformatori di corrente per misura; − CEI 38‐2 Trasformatori di tensione per misura; − EN 60730‐1/2 Termostati modulari; − EN 61000‐3‐2 Interruttori crepuscolari modulari; − CEI EN60730‐1/2 Interruttori orari modulari; − CEI 81‐10 Protezione delle strutture contro i fulmini; − CEI 37‐1 Limitatori di sovratensione a resistori non lineari con spinterometri; − CEI 37‐2 Limitatori di sovratensione ad ossido di metallo senza spinterometri; − IEC 60840 Cavi AT per posa interrata. 4 MISURE DI PROTEZIONE ADOTTATE Gli impianti in oggetto saranno realizzati al fine di assicurare: − la protezione delle persone e dei beni contro i pericoli ed i danni derivanti dal loro utilizzo nelle condizioni che possono ragionevolmente essere previste; − il loro corretto funzionamento per l’uso previsto. Per raggiungere tali obiettivi saranno adottate le seguenti misure di protezione. 5 MISURE DI PROTEZIONE IMPIANTI MT E AT 5.1 CRITERI DI SCELTA E TARATURA DELLE PROTEZIONI MT Le protezioni MT sono state dimensionate, scelte e tarate secondo quanto dettato dalla guida CEI 11‐35 e dalle specifiche ENEL DK5600, DK5400, DK5310. 5.2 PRESCRIZIONI GENERALI PER LA SICUREZZA DEGLI IMPIANTI MT Gli impianti ed i componenti elettrici devono essere in grado di resistere alle sollecitazioni elettriche, meccaniche, climatiche ed ambientali previste in sito.


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5.3 DIMENSIONAMENTO IN RELAZIONE ALLE TENSIONI E LIVELLI DI ISOLAMENTO Gli impianti ed i componenti elettrici devono essere in grado di sopportare le loro tensioni massime assegnate a frequenza industriale, così come le sovratensioni a frequenza industriale, le sovratensioni di manovra e le sovratensioni atmosferiche (norma CEI 11‐1 art.2.1.3c). Devono essere adottate adeguate misure per evitare il contatto fra sistemi a diverse tensioni. Gli impianti devono essere realizzati per la frequenza nominale del sistema. Il livello di isolamento deve essere scelto in conformità alla tensione massima Um stabilita per il componente elettrico e nel rispetto delle minime distanze di isolamento stabilite dalla normativa. La tensione nominale è la tensione assegnata dal costruttore all’apparecchiatura; essa è indicata con il simbolo Ur nelle norme di prodotto e con Un nella norma impianti (CEI 11‐1 art.2.1.4 e art. 2.1.5). La tensione massima Um è il valore più elevato della tensione che si presenta in un istante e in un punto qualunque del sistema nelle condizioni ordinarie di funzionamento (CEI 28‐5 art.3.9 e 3.10). In relazione alla tensione nominale dell’apparecchiatura, sono stabilite nelle norme di prodotto: ‐ la tensione di tenuta a frequenza industriale Ud x 60sec.; ‐ la tensione di tenuta ad impulso Up (1,2/50μs). L’insieme di queste due tensioni individua il “livello di isolamento dell’apparecchiatura” (norma CEI 17‐21 art.4.2 e norma CEI 28‐5 tab.1). Per ogni valore della tensione nominale, la norma (CEI 11‐1 art.4.3.1 tab.4.1 e norma CEI 17‐21 tab.1 A) indica le rispettive tensioni di tenuta a 50 Hz ed impulso normalizzate, nonché le distanze minime di tenuta dielettrica. I valori più elevati delle tensioni di tenuta e delle distanze minime riportati nelle tabelle della norma devono essere previsti negli impianti a neutro isolato o con Nt=4 fulmini/kmq x anno. 5.4 DIMENSIONAMENTO IN RELAZIONE ALLE CORRENTI La corrente (termica) nominale Ir è il valore efficace della corrente che l’apparecchiatura è in grado di condurre continuamente, nelle condizioni di impiego prescritte (CEI 17‐21 art.4.4.1). La corrente nominale di breve durata Ik è il valore efficace della corrente di cortocircuito che l’apparecchiatura è in grado di condurre per l’intervallo di tempo tk (CEI 17‐21 art.4.5). La durata nominale di cortocircuito tk è in genere 1 secondo (CEI 17‐21 art.4.7). In ogni caso la durata tk deve essere superiore al tempo di intervento delle protezioni. La corrente nominale di picco Ip è il valore di cresta della prima semionda della corrente nominale di breve durata (CEI 17‐21 art.4.6). Il valore di picco dipende dall’asimmetria della corrente di cortocircuito e dunque dal fattore di potenza di cortocircuito. Se non diversamente specificato Ip=2,5Ik con cosφcc. 5.5 MISURE DI PROTEZIONE CONTRO LE SOVRACORRENTI =0,1 (condizione peggiorativa). La protezione dei componenti dagli effetti dannosi causati dalle sovracorrenti è garantita da dispositivi automatici in grado di interrompere le correnti di sovraccarico fino al cortocircuito. I dispositivi previsti sono: ‐ interruttori di manovra sezionatori a norme CEI 17‐1/17‐4 azionati dall’intervento dei fusibili MT. ‐ interruttori automatici di MT a norme CEI 17‐1 azionati dall’intervento di protezioni elettroniche indirette. ‐ interruttori automatici di MT a norme CEI 17‐1 azionati dall’intervento di protezioni elettroniche ed elettromeccaniche dirette. 5.6 PROTEZIONE CONTRO LE CORRENTI DI SOVRACCARICO Ogni sistema deve essere realizzato in modo che le correnti in condizioni di esercizio normale non superino le correnti nominali delle apparecchiature o le correnti ammissibili dei componenti. Si deve tener conto anche di condizioni ambientali sfavorevoli, come una temperatura più elevata di quella specificata nelle norme corrispondenti. 5.7 PROTEZIONE CONTRO LE CORRENTI DI CORTO CIRCUITO Gli impianti devono essere realizzati in modo da sopportare in sicurezza le sollecitazioni meccaniche e termiche derivanti da correnti di cortocircuito. Il quadro prefabbricato MT, in particolare, è consigliabile prevederlo del tipo “a prova d’arco interno”, secondo la norma CEI 17‐6 art.5.101.4 e art.5.104. Nei quadri a prova d’arco interno i gas caldi in pressione dell’arco vengono convogliati all’esterno, mediante


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condotti di scarico, in zone non occupate da persone, mentre la struttura resiste alle sollecitazioni e alla sovrapressione prodotta dall’arco. 5.8 PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI DIRETTI Gli impianti devono essere costruiti in modo da evitare il contatto non intenzionale con parti attive od il raggiungimento di zone pericolose (zone di guardia) prossime alle parti attive. Si devono proteggere le parti attive, quelle con il solo isolamento funzionale, e le parti che possono essere considerate a potenziale pericoloso. La protezione contro i contatti diretti consiste nell’impedire il contatto con le parti attive nude o di portarsi ad una distanza tale per cui possa avvenire una scarica. A tal fine, sono state introdotte le distanze di guardia (dg), di vincolo orizzontale (dvo) e verticale (dvv) (CEI 11‐1 art.2.5.5.‐art.2.5.6). La distanza di vincolo rappresenta la distanza minima tra la parte in tensione e la superficie sulla quale un operatore al lavoro può stare in posizione eretta, con entrambi i piedi appoggiati. Le parti attive poste ad una distanza dalla suddetta superficie inferiore alla distanza di vincolo devono essere protette con pareti o barriere metalliche con grado di protezione almeno IP1XB (il dito di prova penetra all’interno dell’involucro ma non raggiunge le parti attive).Le pareti e le barriere di protezione devono essere alte almeno 2m dal piano di calpestio. La superficie interna della barriera deve trovarsi ad una distanza dalle parti attive (non schermate) almeno uguale a quella di guardia dg. Tale distanza può essere ridotta alla distanza minima d’isolamento se la barriera ha un grado di protezione almeno IP3X (CEI 111 art.6.2.1). Le misure di protezione contro i contatti diretti su indicate devono essere applicate anche nei confronti dei componenti isolati ma senza schermo metallico collegato a terra, ad esempio le terminazioni del cavo, relativamente alla parte priva di schermo, e gli avvolgimenti in MT isolati in resina o nastrati dei trasformatori a secco. E’ opportuno che gli isolatori siano posizionati ad interdistanza massima di 120 cm, affinché la sbarra sopporti gli sforzi elettrodinamici della corrente di cortocircuito (CEI 11‐1 art.3.1.4.1). 5.9 PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI INDIRETTI La protezione dai contatti indiretti deve essere attuata mediante la messa a terra delle masse metalliche dell’impianto ed il coordinamento della resistenza di terra con il valore delle correnti di guasto MT (norma CEI 11‐1 fig.9.1). Gli impianti di terra devono essere progettati in modo da soddisfare le seguenti prescrizioni: - avere sufficienti resistenza meccanica e resistenza alla corrosione; - essere in grado di sopportare, da un punto di vista termico, le più elevate correnti di guasto prevedibili sulla rete MT; - evitare danni a componenti elettrici ed a beni; - garantire la sicurezza delle persone contro le tensioni che si manifestano sugli impianti di terra per effetto delle correnti di guasto a terra. I parametri da prendere in considerazione nel dimensionamento degli impianti di terra sono quindi: - valore della corrente di guasto a terra sulla rete MT; - valore della corrente di doppio guasto a terra sulla rete MT; - durata del guasto a terra; - caratteristiche del terreno. La tensione di contatto Ut (CEI 11‐1 art.2.7.13.3) è la tensione a cui è soggetta la persona tra mano e piedi, in un contatto indiretto. Convenzionalmente si assume una resistenza del corpo umano Rb=1000 Ohm. La norma CEI 11‐1 (fig.9.1) stabilisce il valore della tensione di contatto ammissibile Utp in relazione al tempo di intervento delle protezioni tf. Un impianto di terra è ritenuto idoneo se la tensione di contatto non supera la Utp e la tensione di passo non supera 3Utp. Se la tensione totale di terra UE=Re x If è U≤E Utp l’impianto di terra garantisce senz’altro la sicurezza essendo Ut ≤ UE. In altre parole, è sufficiente che la resistenza di terra soddisfi la condizione: RE ≤ Utp / If. Nei confronti di un guasto monofase a terra, oltre alla protezione omopolare 51N occorre anche una protezione direzionale di terra 67N (DK5600 art.6.2.2) se nell’impianto si verifica una delle condizioni seguenti:


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- linee aeree MT di utente in conduttori nudi di qualunque lunghezza; - trasformatori ubicati in più locali; - i cavi MT di utente hanno una lunghezza complessiva < 500m. Il dispersore deve avere le caratteristiche indicate nell’allegato A alla norma CEI 11‐1 e deve essere realizzato con materiali e dimensioni tali da resistere alle sollecitazioni sopra menzionate. Il dimensionamento dei conduttori di terra lato MT deve essere effettuato in base alla corrente di doppio guasto a terra lato MT verificando la condizione: Sct ≥ √I2t / K, dove I è la corrente doppio guasto a terra lato MT, t è il tempo di intervento delle protezioni, K=228 per il rame nudo. Il dimensionamento dei conduttori di protezione PE lato BT o si effettua rispettando la condizione della norma CEI 64‐8 con sezione del conduttore pari alla metà della sezione di fase oppure verificando la condizione: Spe ≥ √I2t / K Dove I è la corrente di guasto fase/PE lato BT, t è il tempo di intervento delle protezioni, K=228 per il rame nudo. Tutte le masse e le masse estranee devono essere messe a terra mediante idonei conduttori di materiale e sezione tale da resistere alle sollecitazioni sopra menzionate. 5.10 SEZIONAMENTO DEI CIRCUITI Devono essere previsti dispositivi per mezzo dei quali l’impianto completo o parti di esso possano essere sezionati in relazione alle esigenze di esercizio. Ogni parte dell’impianto, che può essere sezionata dalle altre parti del sistema, deve essere realizzata in modo da poterne eseguire la messa a terra e in cortocircuito. 5.11 INTERBLOCCHI DI SICUREZZA La protezione può essere attuata per mezzo di: - interruttori di manovra al posto di sezionatori; - sezionatori di terra con potere di stabilimento; - dispositivi di interblocco; - interblocchi con chiavi non intercambiabili. Secondo la norma CEI 17‐6 art.5.106 gli interblocchi possono avere due compiti: - interdire l’accesso alle parti in tensione; - impedire le manovre errate. E’ consigliato l’interblocco di accesso al box del trasformatore e, nel caso di trasformatori in parallelo, il trascinamento di apertura fra interruttore primario MT e interruttore secondario BT. 5.12 PRESCRIZIONI MECCANICHE I componenti elettrici e le strutture di supporto ,comprese le loro fondazioni, devono sopportare i carichi meccanici previsti nel luogo di installazione. 5.12 CONDIZIONI CLIMATICHE ED AMBIENTALI Gli impianti devono essere idonei per operare nelle condizioni climatiche ed ambientali previste nel luogo di installazione. 5.13 FOSSA DI RACCOLTA OLIO TRASFORMATORE Per i trasformatori MT, è prevista la realizzazione di una vasca di contenimento posta al di sotto del trasformatore. 6 MISURE DITEZIONE IMPIANTI BT 6.1 MISURE DI PROTEZIONE CONTRO LE SOVRACORRENTI La protezione dei conduttori dagli effetti dannosi causati dalle sovracorrenti è garantita da dispositivi automatici in grado di interrompere le correnti di sovraccarico fino al cortocircuito. I dispositivi previsti sono: - interruttori automatici provvisti di sganciatori di sovracorrente del tipo elettronico per taglie sopra i 160A a norme CEI 17‐5;


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- interruttori automatici scatolati provvisti di sganciatori di sovracorrente del tipo magnetotermico per taglie da 100A a 160A a norme CEI 17‐5; - interruttori automatici modulari provvisti di sganciatori di sovracorrente del tipo magnetotermico per taglie da 5A a 60A a norme CEI 17‐5/23‐3; - interruttori modulari combinati con fusibili gL (CEI 32‐1) per la protezione dei circuiti voltmetrici e dei circuiti di segnalazione sui quadri elettrici. Le caratteristiche corrente/tempo di intervento dei dispositivi di protezione sono le seguenti: - curve di intervento selezionabili per i dispositivi con sganciatori elettronici; - curva di intervento “C” (Imagnetica = 5÷10 x Inominale) per i dispositivi con sganciatori magnetotermici utilizzati su circuiti derivati; - curva di intervento “D” (Imagnetica = 10÷15 x Inominale) per i dispositivi con sganciatori magnetotermici utilizzati su circuiti primari di trasformatori; - curva di intervento “B” (imagnetica = 3÷5 x Inominale) per i dispositivi con sganciatori magnetotermici utilizzati su circuiti derivati da gruppi elettrogeni o gruppi soccorritori a batterie. Interruttori magnetotermici previsti con funzione “G” (guasto a terra) per interruttori di taglia superiore a 400A; Interruttori previsti con relè differenziale per interruttori di taglia inferiore a 400A. 6.2 PROTEZIONE CONTRO LE CORRENTI DI SOVRACCARICO Utilizzando opportunamente dispositivi automatici a norme CEI 17‐5/23‐3, fusibili a norme CEI 32‐1, risulta assicurata la condizione prescritta dalla norma CEI 64‐8: IB ≤ In ≤ Iz If ≤ 1.45 • Iz, dove: IB = corrente di impiego del circuito, Iz = portata in regime permanente della conduttura (sez. 523 CEI 64‐8), In = corrente nominale del dispositivo di protezione, If = corrente che assicura l’effettivo funzionamento del dispositivo di protezione entro il tempo convenzionale in condizioni effettive. La protezione dai sovraccarichi è svolta materialmente da: - dispositivo a tempo dipendente selezionabile degli sganciatori elettronici; - dispositivo a tempo dipendente termico degli sganciatori magnetotermici; - elemento termico a fusione dei fusibili. 6.3 PROTEZIONE CONTRO LE CORRENTI DI CORTO CIRCUITO Il potere di interruzione dei dispositivi scelti è superiore alla corrente di corto circuito presunta nei vari punti di installazione. I dispositivi automatici a norme CEI 17‐5/23‐3 ed i fusibili a norme CEI 32‐1 sono stati scelti in modo tale da assicurare la condizione: I² ∙t ≤ K² S² dove: t = durata in secondi S= sezione in mmq. I = corrente effettiva di corto circuito in Ampere, espressa in valore efficace K = 115 per i conduttori in rame isolati in PVC pari a 135 per i conduttori in rame isolati con gomma ordinaria o butilica e 136 per i conduttori in rame isolati con gomma EPR o XPRE In ogni caso la max energia sopportata dai cavi K²∙S² è superiore al valore di energia specifica I²∙t indicata dal costruttore come quella lasciata passare dal dispositivo di protezione. I dispositivi di protezione previsti sono in grado di assolvere sia la protezione da sovraccarico sia la protezione da corto circuito in quanto rispettano le due condizioni dettate dalla norma CEI 64‐8 sez. 435‐1 e precisamente: - protezione assicurata contro i sovraccarichi; - potere di interruzione non inferiore al valore della corrente di corto circuito presunta. La protezione specifica dai cortocircuiti è svolta da: - dispositivo a tempo indipendente selezionabile degli sganciatori elettronici; - dispositivo a tempo indipendente elettromagnetico degli sganciatori magnetotermici; - elemento termico a fusione dei fusibili.


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6.4 PROTEZIONE CONTRO I CONTATTI DIRETTI La protezione dai contatti diretti à garantita dalle misure richieste nella norma CEI 64‐8 sez. 412, e precisamente: ‐ isolamento delle parti attive proporzionato alla tensione di esercizio del sistema e tale da resistere alle influenze meccaniche,chimiche,elettriche e termiche alle quali può essere soggetto; ‐ isolamento dei componenti elettrici costruiti in fabbrica conforme alle relative norme; ‐ parti attive poste entro involucri con grado minimo di protezione IP2X o IPXXB; ‐ superfici superiori degli involucri a portata di mano con grado minimo di protezione IP4X o IPXXD; ‐ apertura degli involucri possibile solo con uso di una chiave o attrezzo; ‐ utilizzo di interruttori blocco porta che permettano l’apertura della porta dopo aver disattivato le parti elettriche e la riattivazione delle stesse solo a porta chiusa. Gli involucri di apparecchiature costruite in fabbrica devono essere conformi alle relative norme. In generale gli involucri devono essere saldamente fissati, resistenti alle sollecitazioni previste e se metallici garantire le distanze d’isolamento. I sistemi di sicurezza previsti si possono così riassumere: ‐ utilizzo di involucri per apparecchiature e quadri elettrici con grado minimo di protezione IP40; ‐ utilizzo di pannelli a vite e porte sottochiave per i quadri elettrici; ‐ utilizzo di conduttori con isolamento Uo/U = 450/750V per posa in tubazioni isolanti o metalliche collegate al PE; ‐ utilizzo di conduttori con isolamento Uo/U = 450/750V per posa in canalizzazioni isolanti o metalliche collegate al PE; ‐ utilizzo di conduttori con isolamento Uo/U = 450/750V per posa in quadri elettrici a norme CEI; ‐ utilizzo di conduttori con isolamento Uo/U = 600/1000V in canalizzazioni isolanti o metalliche; ‐ utilizzo di conduttori con isolamento Uo/U = 600/1000V per posa interrata od in vista; ‐ utilizzo di morsetti isolati con Vi = 500V e grado di protezione IP20 in quadri elettrici e cassette di derivazione; ‐ utilizzo di cassette isolanti per derivazione con coperchio a vite e grado minimo di protezione IP40; ‐ utilizzo di cassette metalliche per derivazione con coperchio a vite ,grado minimo di protezione IP40 e collegate al PE; ‐ utilizzo di apparecchiature isolate Vi = 500V e grado di protezione IP20 in quadri elettrici; ‐ utilizzo di componenti isolati Vi = 500V e grado di protezione IP40. 6.5 PROTEZIONE DA CONTATTI INDIRETTI Le misure di protezione adottate contro i contatti indiretti sono quelle previste dalla norma CEI 64‐8 per i vari sistemi di stato del neutro. ‐ Zs è l’impedenza dell’anello di guasto; Sistema TN‐S Nei sistemi TN‐S tutte le masse dell’impianto saranno collegate al punto di messa a terra del sistema di alimentazione in corrispondenza od in prossimità del trasformatore. Il punto di messa a terra del sistema di alimentazione nel nostro caso è il punto neutro. Le caratteristiche dei dispositivi di protezione sono tali che, in caso di guasto l’interruzione automatica dell’alimentazione avvenga entro i tempi stabiliti dalle norme soddisfacendo la seguente condizione:

Zs Ia ≤ Uo Dove: ‐ Ia è la corrente che provoca l’interruzione automatica del dispositivo di protezione entro il tempo definito dalle norme (nel caso di interruttore differenziale la è la corrente differenziale nominale Idn) in funzione della tensione nominale Uo; ‐ Uo è la tensione nominale in c.a., valore efficace tra fase e terra. ‐ Per Uo=230V intervento entro t=0,4sec. ‐ Per Uo=400V intervento entro t=0,2sec. Tempi di interruzione convenzionali non superiori a 5 secondi sono ammessi per i circuiti di distribuzione.


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Prescrizioni Comuni Saranno collegate al circuito generale di terra tutte le masse metalliche degli utilizzatori e tutte le masse attualmente non identificabili ma comunque da collegare a terra in quanto soggette ad andare, a causa di un guasto, sottotensione (ad esempio passerelle metalliche a pavimento impiegate per la posa dei cavi). Il fissaggio del conduttore di terra alle suddette masse metalliche, sarà realizzato a mezzo di collari fissa tubo, con morsetti, capicorda ad occhiello o viti autofilettanti da fissare sulla massa metallica in modo tale da impedirne l’allentamento. Le giunzioni tra i vari elementi di protezione, se necessarie, saranno realizzate con idonei morsetti (ad esempio morsetti a mantello) o con saldatura forte in alluminotermica e saranno ridotte al minimo indispensabile. Tutte le linee in origine dai quadri elettrici saranno dotate di un proprio conduttore di terra facente capo ad un equipotenziale previsto all’interno del quadro stesso. Per ragioni di selettività si possono utilizzare dispositivi di protezione a corrente differenziale del tipo S (vedere norma CEI 23‐42, 23‐44 e 17‐5V1) in serie con dispositivi differenziali istantanei solo nei circuiti di distribuzione principali. I differenziali a ritardo regolabile sono utilizzabili sui circuiti di distribuzione principale ed in presenza di personale addestrato (non sono ammessi negli impianti per uso domestico e similare). In ogni caso il massimo ritardo ammesso nei sistemi TT è di 1s. 6.6 PROTEZIONE CONTRO GLI EFFETTI TERMICI I componenti elettrici non devono costituire pericolo di innesco o di propagazione di incendio per i materiali adiacenti e quindi devono essere conformi alle relative norme costruttive o, dove mancanti alla sezione 422 della norma CEI 64‐8. I pericoli che derivano dalla propagazione di un eventuale incendio devono essere limitati mediante la realizzazione di barriere tagliafiamma REI 120 sulle condutture che attraversano solai o pareti di delimitazione dei compartimenti antincendio. Le parti accessibili dei componenti elettrici a portata di mano non devono raggiungere temperature tali che possano causare ustioni alle persone oppure essere protette in modo da evitare il contatto accidentale come indicato alla sezione 423 della norma CEI 64‐8. Gli involucri, quadri o cassette contenenti componenti elettrici devono garantire la dissipazione del calore prodotto al fine di limitare le temperature al livello ammesso per il buon funzionamento. In alternativa è ammesso l’utilizzo di aspiratori o ventilatori comandati da termostato. I sistemi di riscaldamento ad aria forzata devono essere dotati di dispositivi di limitazione della temperatura come descritto alla sezione 424 della norma CEI 64‐8. Gli apparecchi utilizzatori che producono acqua calda o vapore devono essere protetti contro i surriscaldamenti in tutte le condizioni di servizio come descritto alla sezione 424 della norma CEI 64‐8. 7 SEZIONAMENTO Sul lato Alta Tensione, l’impianto sarà sezionabile in più punti mediante dispositivi omnipolari costituiti dagli stessi interruttori utilizzati per il comando e la protezione delle linee. In particolare, sul lato utente della Cabina di Trasformazione e Consegna, abbiamo un interruttore tripolare 132 kV in corrispondenza di ciascun trasformatore, mentre sulla sbarre 132 kV abbiamo il sezionatore tripolare verticale e l’interruttore tripolare. Sul lato Media Tensione, l’impianto sarà sezionabile in più punti mediante dispositivi omnipolari costituiti dagli stessi interruttori utilizzati per il comando e la protezione delle linee (Cabina Raccolta Energia, ingresso Quadro MT di Cabina, partenze per l’alimentazione MT dei trasformatori). Per il sezionamento dell’impianto di distribuzione in BT potranno essere impiegati tutti i dispositivi omnipolari di protezione e comando posti nei vari quadri elettrici a partire dagli interruttori generali BT di Cabina (posti a valle dell’uscita secondaria dei trasformatori) per arrivare infine a tutti gli interruttori generali di quadro o agli interruttori divisionali per l’alimentazione dei circuiti terminali destinati alle varie utenze. Sul lato cc l’impianto sarà sezionabile in più punti mediante dispositivi omnipolari, installati sul quadro di campo, costituiti dagli stessi interruttori utilizzati per il comando e la protezione dai circuiti. 8 QUALITÀ DEI MATERIALI Gli impianti in oggetto sono stati progettati con riferimento a materiali/componenti di Arnacciotori primari, dotati di Marchio di Qualità, di marchiatura o di autocertificazione del Costruttore attestanti la costruzione a regola d’arte secondo la Normativa tecnica e la Legislazione vigente. Tutti i materiali/componenti


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rientranti nel campo di applicazione delle Direttive 73/23/CEE (“Bassa Tensione”) e 89/336/CEE (“Compatibilità Elettromagnetica”) e successive modifiche/aggiornamenti saranno conformi ai requisiti essenziali in esse contenute e saranno contrassegnati dalla marcatura CE. Tutti i materiali/componenti presenteranno caratteristiche idonee alle condizioni ambientali e lavorative dei luoghi in cui risulteranno installati. 9 DESCRIZIONE GENERALE DELL’IMPIANTO DI DISTRIBUZIONE ELETTRICA Il generatore fotovoltaico sarà composto da 13.248 moduli fotovoltaici da 305 Wp, per una potenza nominale complessiva totale di 4.04 MWp. I moduli saranno installati su strutture fisse, ancorate al suolo per mezzo di palificazioni. Dalle stringhe, si perverrà ai quadri di sottocampo BT, provvisti di dispositivi di sezionamento e protezione, che avranno la funzione di realizzare il parallelo delle linee provenienti dai sottocampi serviti. Dai quadri di sottocampo, si perverrà agli inverter CC/AC alloggiati entro la cabina di campo, che permetteranno la trasformazione della corrente da continua ad alternata trifase. La corrente alternata in uscita confluirà nel locale di trasformazione BT/MT per la trasformazione a 15 kV. L’energia elettrica a 15 kV in uscita dalle cabine di campo confluirà in un'unica cabina di ricezione in cui sarà realizzato il quadro di parallelo MT a 15 kV. Atteso che per la descrizione del generatore fotovoltaico e dell’inverter (ivi compreso il trasformatore) si rimanda alla relazione specifica, i prossimi paragrafi saranno dedicati alla descrizione: 1. Cabina di campo BT/MT; 2. Cabina di ricezione MT; 9.1 CABINA DI CAMPO BT/MT L’energia proveniente dal generatore fotovoltaico viene inizialmente convogliata nelle cabine di campo. In ciascuna cabina di campo sono installati un numero di inverter c.c./c.a. congruo alla dimensione del campo, sul lato in corrente alternata. Ogni inverter sarà dotato di un dispositivo di controllo dell’isolamento lato AC trifase per rete IT IT 3 x 270V protetto da un sezionatore con fusibili. I dispositivi sono montati in contenitori protetti e ventilati in poliestere classe II a norme CEI 17‐13/1. E’ inoltre prevista l’installazione di un trasformatore BT/MT (270V / 15 kV), a doppia presa sul lato BT, in modo da garantire il collegamento diretto delle uscite di ciascun inverter con il relativo lato BT del trasformatore. I trasformatori BT/MT avranno potenza nominale di 500 kVA. In pratica, ogni inverter è collegato ad un trasformatore da 500 kVA. Ogni trasformatore sarà dotato di rifasamento a vuoto lato BT a compensazione della corrente magnetizzante primaria. La batteria di rifasamento trifase è protetta da un sezionatore portafusibili ed è montata in un contenitore protetto e ventilato a norme CEI 1713/1. Le batterie sono collegate ai morsetti BT dei trasformatori con cavi FG7R‐0,6/1kV in tubazioni di pvc pesante. In ogni cabina è prevista l’installazione di un trasformatore ausiliario per l’alimentazione del quadro BT “servizi ausiliari” (servizi utente, illuminazione, illuminazione notturna, ventilazione, ecc…). Per la protezione delle linee MT in arrivo ed in partenza dalle cabine di campo è previsto l’utilizzo di sezionatori MT con fusibili di opportuna taglia per la protezione di massima corrente. 9.2 CABINA DI RICEZIONE MT L’energia proveniente dalle cabine di campo viene convogliata mediante cavidotti a 15 kV nella cabina di ricezione MT, e da qui trasmessa alla cabina di consegna 15/150kV. Il quadro MT a 15 kV sarà di tipo prefabbricato realizzato come da schema di progetto a norma CEI 17‐6 completo di certificazioni di collaudo e dichiarazioni di conformità e sarà completato dalle celle dove sono montate le apparecchiature di protezione, comando e misura a servizio dell’impianto. 10 ILLUMINAZIONE ORDINARIA L’illuminazione ordinaria artificiale dei vari ambienti e l’illuminazione perimetrale esterna sarà realizzata impiegando corpi illuminanti ad alta efficienza idonee al conseguimento del risparmio energetico. L’illuminazione artificiale sarà realizzata in conformità alle prescrizione della norma UNI 10380. Le tipologie degli apparecchi che verranno impiegati per l’illuminazione ordinaria dell’edificio vengono qui di seguito elencate suddividendole in base ai diversi ambienti di installazione. 11 IMPIANTO ILLUMINAZIONE DI SICUREZZA L’illuminazione di sicurezza sarà garantita da apparecchi autoalimentati. L’impianto di sicurezza sarà indipendente da qualsiasi altro impianto elettrico dell'edificio. I dispositivi di protezione contro le sovracorrenti saranno installati in modo da evitare che una sovracorrente in un circuito comprometta il


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corretto funzionamento degli altri circuiti di sicurezza. Tutti i corpi illuminanti impiegati presenteranno grado di protezione IP65 e saranno realizzati in materiale isolante in esecuzione a doppio isolamento. L’autonomia minima di funzionamento dell’impianto di illuminazione di sicurezza dovrà essere di un’ora. 12 TUBAZIONI La posa dei cavi elettrici costituenti gli impianti in oggetto è stata prevista in canalizzazioni distinte o comunque dotate di setti separatori interni per quanto riguarda le seguenti tipologie di circuiti: − energia elettrica; − segnalazione e speciali. Le caratteristiche dimensionali ed i percorsi delle canalizzazioni sono riportati negli schemi planimetrici di progetto. Le tubazioni impiegate per realizzare gli impianti saranno dei seguenti tipi: − tubo flessibile in PVC autoestinguente, serie pesante, con Marchio di Qualità, conforme alle Norme EN 50086, con colorazione differenziata in base all’impiego, posato entro cavedio/parete prefabbricata o incassato a parete/pavimento − tubo flessibile corrugato a doppia parete in polietilene alta densità, o tubo rigido in PVC serie pesante, conforme alle norme EN50086 per posa interrata 450N; caratteristiche dello scavo e la profondità di interramento sono dettagliatamente riportate negli elaborati grafici di progetto. Il diametro interno dei tubi sarà maggiore o al limite uguale a 1,4 volte il diametro del cerchio circoscritto al fascio di cavi in esso contenuti, in ogni caso non inferiore a 16 mm. I cavi avranno la possibilità di essere infilati e sfilati dalle tubazioni con facilità; nei punti di derivazione dove risulti problematico l'infilaggio, saranno installate scatole di derivazione, in metallo o in PVC a seconda del tipo di tubazioni, complete di coperchio fissato mediante viti filettate. 13 CAVI ELETTRICI Negli impianti saranno impiegate le seguenti tipologie di cavi in funzione delle condizioni di posa: cavo multipolare/unipolare in rame isolato in gomma etilenpropilenica qualità G7 sotto guaina di PVC, avente caratteristiche di non propagazione dell’incendio, conforme alle Norme CEI 20‐22 II e 20‐13, da posare prevalentemente in tubazioni interrate o entro canalizzazioni metalliche; − cavo unipolare in rame isolato in PVC, avente caratteristiche di non propagazione dell’incendio, conforme alle Norme CEI 20‐22 II e 20‐20, da posare in tubazioni isolanti incassate o in vista; − cavo unipolare precordato in rame isolato in gomma etilenpropilenica qualità G7, sotto guaina in PVC, con semiconduttore elastomerico estruso schermatura a filo di rame rosso tipo, conforme alle Norme CEI 20‐13, da posare in tubazioni interrate per alimentazione MT. − cavo MT, per posa direttamente interrata con conduttore con corda rotonda compatta (tamponata) in fili di rame o alluminio, isolante in XPLE, doppio strato semiconduttore, schermo in nastro di allumino, guaina esterna polietilene/AIRBAG/polietilene, da posare ad una profondità di almeno 1,50 m in trincea di larghezza pari ad almeno 0,8 m. La scelta delle sezioni dei cavi è stata effettuata in base alla loro portata nominale (calcolata in base ai criteri di unificazione e di dimensionamento riportati nelle Tabelle CEI‐UNEL), alle condizioni di posa e di temperatura, al limite ammesso dalle Norme per quanto riguarda le cadute di tensione massime ammissibili (inferiori al 4%) ed alle caratteristiche di intervento delle protezioni secondo quanto previsto dalle vigenti Norme CEI 64‐8. La portata delle condutture sarà commisurata alla potenza totale che si prevede di installare. Nei circuiti trifase i conduttori di neutro potranno avere sezione inferiore a quella dei corrispondenti conduttori di fase, con il minimo di 16 mm, purché il carico sia sostanzialmente equilibrato ed il conduttore di neutro sia protetto per un cortocircuito in fondo alla linea; in tutti gli altri casi al conduttore di neutro verrà data la stessa sezione dei conduttori di fase. La sezione del conduttore di protezione non sarà inferiore al valore determinato con la seguente formula: dove: − Sp = sezione del conduttore di protezione (mm2 S ≤ 16); − I = valore efficace della corrente di guasto che percorre il conduttore di protezione per un guasto franco a massa (A); − T = tempo di interruzione del dispositivo di protezione (s);


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− K = fattore il cui valore per i casi più comuni è dato nelle tabelle VI, VII, VIII e IX delle norme C.E.I. 64‐8 e che per gli altri casi può essere calcolato come indicato nell'Appendice H delle stesse norme. La sezione dei conduttori di protezione può essere anche determinata facendo riferimento alla seguente tabella: in questo caso non è in generale necessaria la verifica attraverso l'applicazione della formula precedente. Se dall'applicazione della tabella risultasse una sezione non unificata, sarà adottata la sezione unificata immediatamente superiore al valore calcolato. Quando un unico conduttore di protezione deve servire più circuiti utilizzatori, la tabella si applica con riferimento al conduttore di fase di sezione più elevata: Sp = S 16 < S ≤35 Sp = 16 S > 35 Sp = S/2 dove: − S = sezione dei conduttori di fase dell'impianto (mmq); − Sp = sezione minima del corrispondente conduttore di protezione (mmq) − per i circuiti di segnalazione e di comando è ammesso l'impiego di cavi con tensione nominale non). I valori della tabella sono validi soltanto se il conduttore di protezione è costituito dello stesso materiale del conduttore di fase. In caso contrario, la sezione del conduttore di protezione sarà determinata in modo da avere conduttanza equivalente. Se i conduttori di protezione non fanno parte della stessa conduttura dei conduttori di fase la loro sezione non sarà inferiore a 6 mm. Quando un unico conduttore di protezione deve servire più circuiti utilizzatori sarà dimensionato in relazione alla sezione del conduttore di fase di sezione più elevata. I cavi unipolari e le anime dei cavi multipolari saranno contraddistinti mediante le seguenti colorazioni: − nero, grigio e marrone (conduttori di fase); − blu chiaro (conduttore di neutro); − bicolore giallo‐verde (conduttori di terra, di protezione o equipotenziali). La rilevazione delle sovracorrenti è stata prevista per tutti i conduttori di fase. In ogni caso il conduttore di neutro non verrà mai interrotto prima del conduttore di fase o richiuso dopo la chiusura dello stesso. Nella scelta e nella installazione dei cavi si è tenuto presente quanto segue: − per i circuiti a tensione nominale non superiore a 230/400 V i cavi avranno tensione nominale non inferiore a 450/750 V; inferiore a 300/500 V, qualora posti in canalizzazioni distinte dai circuiti con tensioni superiori. Le condutture non saranno causa di innesco o di propagazione d'incendio: saranno usati cavi, tubi protettivi e canali aventi caratteristiche di non propagazione della fiamma nelle condizioni di posa. Tutti i cavi appartenenti ad uno stesso circuito seguiranno lo stesso percorso e saranno quindi infilati nella stessa canalizzazione, cavi di circuiti a tensioni diverse saranno inseriti in tubazioni separate e faranno capo a scatole di derivazione distinte; qualora facessero capo alle stesse scatole, queste avranno diaframmi divisori. I cavi che seguono lo stesso percorso ed in special modo quelli posati nelle stesse tubazioni,verranno chiaramente contraddistinti mediante opportuni contrassegni applicati alle estremità. Il collegamento dei cavi in partenza dai quadri e le derivazioni degli stessi cavi all'interno delle cassette di derivazione saranno effettuate mediante appositi morsetti. I cavi non trasmetteranno nessuna sollecitazione meccanica ai morsetti delle cassette, delle scatole, delle prese a spina, degli interruttori e degli apparecchi utilizzatori. I terminali dei cavi da inserire nei morsetti e nelle apparecchiature in genere, saranno muniti di capicorda oppure saranno stagnati. I cavi saranno sempre protetti contro la possibilità di danneggiamenti meccanici fino ad un'altezza di 2,5 m dal pavimento. 14 CONNESSIONI E DERIVAZIONI Tutte le derivazioni e le giunzioni dei cavi saranno effettuate entro apposite cassette di derivazione di caratteristiche congruenti al tipo di canalizzazione impiegata. Negli impianti saranno pertanto utilizzate: − cassette da incasso in materiale isolante autoestinguente (resistente fino 650° alla prova a filo incandescente CEI 23‐19), con Marchio di Qualità, in esecuzione IP40, posate ad incasso nelle pareti; − cassette da esterno in pressofusione di alluminio, con Marchio di Qualità, in esecuzione IP55, posate in vista a parete/soffitto.


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Tutte le cassette disporranno di coperchio rimovibile soltanto mediante l’uso di attrezzo. Per tutte le connessioni verranno impiegati morsetti da trafilato o morsetti volanti a cappuccio con vite isolati a 500 V. Per quanto riguarda lo smistamento e l’ispezionabilità delle tubazioni interrate verranno impiegati pozzetti prefabbricati in cemento vibrato o (in casi particolari) in muratura di mattoni pieni o in cemento armato. I chiusini saranno carrabili (ove previsto) costituiti dai seguenti materiali: − cemento, per aree verdi o comunque non soggette a traffico veicolare; − ghisa classe D400, per carreggiate stradali; I pozzetti saranno installati in corrispondenza di ogni punto di deviazione delle tubazioni rispetto all’andamento rettilineo, in ogni punto di incrocio o di derivazione di altra tubazione e comunque ad una interdistanza non superiore a 25 m. 15 IMPIANTO DI TERRA Il dispersore di terra (di valore inferiore a 10 Ω) sarà unico e costituito da una corda in rame nudo da 50 mmq interrata a circa 0,5 m di profondità integrata da picchetti infissi nel terreno entro pozzetti ispezionabili. Fanno parte integrante del sistema di dispersione le reti in acciaio annegate nel pavimento del locale trasformazione elettrica per rendere detto locale equipotenziale. Per la cabina di trasformazione e consegna e per la cabina di connessione saranno realizzate maglie di terra di dimensioni 6x6 m circa con corda di rame nuda interrata della sezione di almeno 50 mmq. Saranno direttamente collegati a questa maglia i sostegni metallici delle apparecchiature AT. Il locale trasformazione sarà dotata di un proprio collettore di terra principale, costituito da una barratura in rame fissata a parete, a cui faranno capo i seguenti conduttori: −il conduttore di terra proveniente dal dispersore; −il conduttore di terra proveniente dei ferri di armatura; −il centro‐stella (neutri) del trasformatore; −il P.E. destinato al collegamento della carcassa del trasformatore; −il nodo di terra del Quadro Generale BT. Dal nodo di terra posto in corrispondenza del Quadro Generale BT di Cabina saranno poi derivati tutti i conduttori di protezione ed equipotenziali destinati al collegamento dei quadri di distribuzione e quindi di tutte le masse estranee dell’impianto. Ad ogni quadro elettrico sarà associato un nodo di terra costituito da una barra in rame. L’impianto di terra risulterà realizzato in conformità al Cap. 54 delle Norme CEI 64‐8/5 e adesso saranno collegate: − le masse metalliche di tutte le apparecchiature elettriche; − le masse metalliche estranee accessibili (tubazioni dell’acqua, del riscaldamento, del gas, ecc.); − i poli di terra delle prese a spina. Tutti i conduttori di protezione ed equipotenziali presenti nell’impianto saranno identificati con guaina isolante di colore giallo‐verde e saranno in parte contenuti all’interno dei cavi multipolari impiegati per l’alimentazione delle varie utenze, in parte costituiranno delle dorsali comuni a più circuiti. Per dimensionare il suddetto impianto di terra sarà necessario richiedere il valore della corrente di guasto monofase a terra ed il tempo di eliminazione del guasto. Il presente paragrafo ha per oggetto la valutazione del rischio dovuto a fulmini diretti ed indiretti (Norma CEI EN 62305/1 ‐ 4) e la definizione delle misure di protezione appropriate da adottare relativamente alle strutture che compongono il generatore fotovoltaico, ed al manufatto “cabina di campo”. La procedura di calcolo utilizzata è quella individuata nell’appendice G della Norma CEI 81‐1. 16.1 NORME TECNICHE DI RIFERIMENTO ‐ Norma CEI 81‐1 terza edizione: "Protezione delle strutture contro i fulmini"; ‐ Norma CEI 81‐1; V1: “Variante alla norma CEI 81‐1”; ‐ Norma CEI 81‐3 terza edizione: "Valori medi del numero di fulmini a terra per anno e per chilometro quadrato dei comuni d'Italia, in ordine alfabetico ‐Elenco dei comuni"; ‐ Norma CEI EN 62305 ‐1 “Protezione contro i fulmini. Principi generali” ‐ Norma CEI EN 62305 ‐2 “Protezione contro i fulmini. Valutazione del rischio” ‐ Norma CEI EN 62305 ‐3 “Protezione contro i fulmini. Danno materiale delle strutture e pericolo per le persone” ‐ Norma CEI EN 62305 ‐4 “Protezione contro i fulmini. Impianti elettrici ed elettronici nelle strutture”


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1. Per le strutture in oggetto non è prevista la presenza di persone in numero elevato o per un elevato periodo di tempo a meno di 5 m dalla struttura stessa; 2. Le strutture in oggetto hanno caratteristiche tipiche indicate nell’articolo G.2 ovvero: − Struttura di tipo C: “strutture metalliche all’aperto (superficie del terreno circostante vegetale e persone abitualmente presenti all’esterno o in prossimità” per quanto riguarda gli inseguitori solari (punto G.2.3). − Struttura di tipo B: “immobili per uso ufficio” per quanto riguarda il manufatto “trasformazione” (punto G.2.2).

Progetto per la realizzazione di un impianto fotovoltaico in comune di Collesalvetti (LI) – Relazione sui campi elettromagnetici

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RELAZIONE E LIMITI DI ESPOSIZIONE

A CAMPI ELETTROMAGNETICI A.1. PREMESSA A.2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO A.3. CONCLUSIONI

PPRREEMMEESSSSAA

Nell'ambito delle analisi dei rischi significativi per la salute riconducibili alla conduzione del parco fotovoltaico in comune di Collesalvetti, località Lavandone, è stato condotto il presente studio per valutare l'eventuale introduzione/modifica nell'area oggetto di intervento di campi elettromagnetici; tale valutazione viene svolta sulla base delle norme, ove applicabili, e delle linee guida emanate dagli enti preposti. NORMATIVE DI RIFERIMENTO L'Unione Europea ha spostato al 30 aprile 2012 la data ultima per il recepimento della direttiva 2004/40/CE, inizialmente prevista per il 30 aprile 2008. In considerazione di ciò, il D.Lgs 81/08 (testo unico sulla sicurezza sul lavoro) prevede nelle disposizioni finali (art. 306) che le norme relative ai limiti di esposizione entrino in vigore alla stessa data (titolo VIII, Capo IV). Lo stesso decreto impone al datore di lavoro di valutare i rischi dovuti ai campi elettromagnetici e tale obbligo è già in vigore poiché previsto dagli articoli 17, 28 ed 181. In particolare l'art. 181, comma 1, prevede espressamente che il datore di lavoro “debba valutare tutti i rischi derivanti da esposizione agli agenti fisici in modo da identificare ed adottare le opportune misure di prevenzione e protezione con particolare riferimento alle norme di buona tecnica ed alle buone prassi”. Si precisa che tra gli agenti fisici sono compresi i campi elettromagnetici. Successivamente alla pubblicazione della direttiva 2004/40/CE relativa alla protezione dei lavoratori dai campi elettromagnetici, la commissione Europea ha conferito al CENELEC il mandato di predisporre le norme tecniche necessarie all'applicazione della direttiva (misure, calcoli, ecc..). Le suddette norme sono ancore in numero limitato, ma recentemente è stata pubblicata la norma EN50499 “Procedure per la valutazione dell'esposizione dei lavoratori ai campi elettromagnetici”, che riporta due tabelle, una dove sono riportate le attrezzature e le attività le cui emissioni elettromagnetiche rispettano i limiti di esposizione e la seconda dove sono riportati gli impianti e le attività che richiedono approfondimenti in relazione ai rischi dovuti ai campi elettromagnetici. Come noto, la legge 36/01 ed i relativi decreti attuativi (DPCM 8/7/03) hanno individuato per la popolazione limiti di esposizione al campo magnetico nelle “aree di gioco per l'infanzia, negli ambienti abitativi, negli ambienti scolastici e nei luoghi adibiti a permanenze non inferiori a 4 ore giornaliere”. Con particolare riferimento agli elettrodotti il DM 29/05/08 stabilisce la procedura da adottare per determinare le fasce di rispetto dagli stessi costituiti da linee aeree o interrate. Tale procedura non si applica a:

- Linee a frequenza diversa da quella di rete (50Hz); - Linee di classe 0 secondo il decreto interministeriale 21/3/88 (linee telefoniche); - Linee di prima classe secondo il decreto interministeriale 21/3/88 (linee con tensioni

<1000V); - Linee in media tensione in cavo cordato ad elica (interrate o aeree).

In via preliminare occorre precisare che, se la fascia di rispetto rimane all'interno dell'area di pertinenza dell'azienda (nel caso in oggetto all'interno della recinzione), il DPCM 8/7/03 non si applica, essendo espressamente finalizzato alla tutela della popolazione e non dei soggetti esposti al campo magnetico per ragioni professionali.

I limiti di esposizione ai campi elettromagnetici e le procedure di calcolo, eventualmente da considerare nella valutazione del rischio, sono riportati nelle linee guida emanate nel 1998 dalla Commissione Internazionale per la Protezione delle Radiazioni Non ionizzanti (ICNIRP) di cui di seguito si riporta l'estratto.

DEFINIZIONI ED UNITÀ DI MISURA

Campo elettrico E: si definisce campo elettrico una quantità vettoriale che, in ogni punto di una data regione di spazio, rappresenta il rapporto fra la forza esercitata su una carica elettrica di prova q ed il valore della carica medesima. L'unità di misura del campo elettrico nel sistema S.I. è il volt/metro (V/m)

Campo magnetico H: si definisce campo magnetico una quantità vettoriale‐assiale definita in ogni punto di una data regione di spazio in modo tale che il suo rotore sia eguale alla densità di corrente elettrica totale, compresa la corrente di spostamento. L'unità di misura del campo magnetico nel sistema S.I. è l'ampere/metro (A/m)

Densità di potenza elettromagnetica S: è la potenza elettromagnetica che fluisce attraverso l'unità di superficie, normale alla direzione di propagazione. Nella regione di campo lontano S è legata al valore efficace del campo elettrico Eeff ed al valore efficace del campo magnetico Heff dalle relazioni

con

l'impedenza dello spazio libero

L'unità di misura della densità di potenza elettromagnetica nel sistema S.I. è il watt/metro‐quadro (W/m2).

Frequenza f: numero di cicli o periodi nell'unità di tempo. L'unità di misura della frequenza nel sistema S.I. è l'hertz (Hz); sono di uso frequente i multipli kilohertz (1 kHz = 103 Hz); megahertz (1 MHz = 106 Hz); gigahertz (1 GHz = 109 Hz)

Media sull'intervallo temporale (t1, t2): per una grandezza p(t) variabile nel tempo è data dalla espressione:

Valore efficace: di una grandezza periodica a(t) si definisce valore efficace l'espressione

Onda piana: è una distribuzione di campo elettromagnetico propagativo, in cui on ogni punto i vettori campo elettrico e campo magnetico sono perpendicolari fra loro e giacciono su piani perpendicolari alla direzione di propagazione.

Regione di campo lontano: regione di spazio, sufficientemente lontano dalla sorgente, nella quale il campo elettromagnetico ha una distribuzione con le caratteristiche dell'onda piana. L'estensione di questa regione dipende dalle dimensioni massime lineari D dell'elemento radiante e dalla lunghezza d'onda l del campo emesso. Si assume che la regione di campo lontano inizia ad una distanza dalla sorgente maggiore della quantità r eguale alla maggiore fra le quantità l e D2/l.

Obiettivi di qualità: sono valori di campo elettromagnetico da conseguire nel breve, medio e lungo periodo, usando tecnologie e metodiche di risanamento disponibili, al fine di realizzare obiettivi di tutela.

La riduzione dei contributi dei campi elettromagnetici generati da diverse sorgenti, che concorrono in un dato punto al superamento dei limiti di esposizione di cui allo art. 3 e dei valori di cui all'art. 4, comma 2, deve essere eseguito nel modo seguente: indicando con Ei il campo elettrico della sorgente i‐esima, con Li il corrispondente limite desunto dalla tab. 1, con Di la densità di potenza della sorgente e DLi il corrispondente limite desunto dalla tab. 1, si calcolano i contributi normalizzati che le varie sorgenti producono nel punto in considerazione nel modo seguente:

(1) Ci=Ei2/Li

2 oppure, per frequenze f > 3 MHz, Ci=Di/DLi

Se la somma

(2)

supera il valore 1 i limiti di esposizione non sono soddisfatti ed i vari segnali Ei vanno pertanto ridotti in modo che risulti C <= 0,8 ai fini di maggior tutela della popolazione.

In via preliminare si individuano con Ri quei contributi Ci che singolarmente superano il valore 0,8: a ciascuno dei corrispondenti segnali Ei deve essere applicato un coefficiente di riduzione bi che soddisfa la relazione biRi = 0,8

Se la somma

supera il valore 0,8 i vari segnali Ei devono essere ridotti in modo che risulti C<=0,8.

Dall'insieme dei contributi da normalizzare devono essere esclusi i segnali che danno un contributo inferiore a 1/100 indicati convenzionalmente con l'espressione:

Quindi la (2) puo’ essere riscritta:

se si ha:

essendo a il coefficiente di riduzione ed E'j, E'n i nuovi valori, ridotti a conformità, dei campi elettrici.

LIMITI DI ESPOSIZIONE

DECRETO DEL PRESIDENTE DEL CONSIGLIO DEI MINISTRI 8 luglio 2003

Fissazione dei limiti di esposizione, dei valori di attenzione e degli obiettivi di qualità per la protezione della popolazione dalle esposizioni a campi elettrici, magnetici ed elettromagnetici generati a frequenze comprese tra 100 KHz e 300 GHz.

Tabella 1 Intensità di campo elettrico E (V/m)

Intensità di campo magnetico H (A/m)

Densità di potenza D (W/m2)

Limiti di esposizione

0,1 < f ≤ 3 MHz

3 < f ≤ 3000 MHz

3 < f ≤ 300 GHz

60

20

40

0,2

0,05

0,01

‐

1

4




Valori di attenzione

0,1 MHz < f ≤ 300 GHz 6 0,016

0,10 (3 MHz‐300GHz)

Tabella 3 Intensità di campo elettrico E

(V/m) Intensità di campo magnetico

H (A/m) Densità di potenza D (W/m2)

Obiettivi di qualità

0,1 MHz < f ≤ 300 GHz

6

0,016

0,10 (3 MHz‐300GHz)


Fissazione dei limiti di esposizione, dei valori di attenzione e degli obiettivi di qualità per la protezione della popolazione dalle esposizioni ai campi elettrici e magnetici alla frequenza di rete (50 Hz) generati dagli elettrodotti.

Limiti di esposizione e valori di attenzione

Nel caso di esposizione a campi elettrici e magnetici alla frequenza di 50 Hz generati da elettrodotti, non deve essere superato il limite di esposizione di 100 μT per l'induzione magnetica e 5 kV/m per il campo elettrico, intesi come valori efficaci.

A titolo di misura di cautela per la protezione da possibili effetti a lungo termine, eventualmente connessi con l'esposizione ai campi magnetici generati alla frequenza di rete (50 Hz), nelle aree gioco per l'infanzia, in ambienti abitativi, in ambienti scolastici e nei luoghi adibiti a permanenze non inferiori a quattro ore giornaliere, si assume per l'induzione magnetica il valore di attenzione di 10 mT, da intendersi come mediana dei valori nell'arco delle 24 ore nelle normali condizioni di esercizio.


Nella progettazione di nuovi elettrodotti in corrispondenza di aree gioco per l'infanzia, di ambienti abitativi, di ambienti scolastici e di luoghi adibiti a permanenze non inferiori a quattro ore e nella progettazione dei nuovi insediamenti e delle nuove aree di cui sopra in prossimità di linee ed installazioni elettriche già presenti nel territorio, ai fini della progressiva minimizzazione dell'esposizione ai campi elettrici e magnetici generati dagli elettrodotti operanti alla frequenza di 50 Hz, e' fissato l'obiettivo di qualità di 3 μT per il valore dell'induzione magnetica, da intendersi come mediana dei valori nell'arco delle 24 ore nelle normali condizioni di esercizio.

IRPA ‐ INIRC 1998

livelli di riferimento per la esposizione occupazionale a campi elettrici e magnetici variabili nel tempo (valori efficaci‐campi imperturbati)

Frequenza Valore efficace del campo elettrico

(V/m)

Valore efficace del campo magnetico

(A/m)

Induzione magnetica

(µT)

Densità di potenza dell’onda piana equivalente

(W/m2)

Fino ad 1 Hz ‐ 1.63x105 2 x105 ‐

1¸8 Hz 20000 1.63x105/f 2 x105 /f2 ‐

8¸25 Hz 20000 2x104/f 2 x104/f ‐

0.025¸0.82 KHz 500/f 20/f 25/f ‐

0.82¸65 KHz 610 24.4 30.7 ‐

0.065¸1 MHz 610 1.6/f 2.0/f ‐

1¸10 MHz 610/f 1.6/f 2.0/f ‐

10¸400 MHz 61 0.16 0.2 10

400¸2000 MHz 3 f1/2 0.008 f1/2 0.01 f1/2 f/40

2¸300 GHz 137 0.36 0.45 50

Note:

f = la frequenza considerata è espressa nelle unità come riportate in colonna 1

Per qualsiasi frequenza compresa tra 100 KHz e 10 GHz, Peq., E2, H2, B2, devono essere mediati su qualsiasi

intervallo di 6 minuti.

IRPA ‐ INIRC 1998

Livelli di riferimento per la esposizione del pubblico a campi elettrici e magnetici variabili nel tempo (valori efficaci‐campi imperturbati)


(V/m)


(A/m)

Induzione magnetica

(µT)


(W/m2)

Fino ad 1 Hz ‐ 3.2x104 4 x104 ‐

1¸8 Hz 10000 3.2x104/f 4 x104 /f2 ‐

8¸25 Hz 10000 4000/f 5000/f ‐

0.025¸0.8 KHz 250/f 4/f 5/f ‐

0.8¸3 KHz 250/f 5 6.25

3¸150 KHz 87 5 6.25 ‐

0.15¸1 MHz 87 0.73/f 0.92/f ‐

1¸10 MHz 87/f1/2 0.73/f 0.92/f ‐

10¸400 MHz 28 0.073 0.092 2

400¸2000 MHz 1.375 f1/2 0.0037 f1/2 0.0046 f1/2 f/200

2¸300 GHz 61 0.16 0.20 10

Note:




Decreto Legislativo 19 novembre 2007, n.257

Attuazione della direttiva 2004/40/CE sulle prescrizioni minime di sicurezza e di salute relative all'esposizione dei lavoratori ai rischi derivanti dagli agenti fisici (campi elettromagnetici).

(GU n. 9 del 11‐1‐2008)

A. VALORI LIMITE DI ESPOSIZIONE Per specificare i valori limite di esposizione relativi ai campi elettromagnetici, a seconda della frequenza, sono utilizzate le seguenti grandezze fisiche: * sono definiti valori limite di esposizione per la densita' di corrente relativamente ai campi variabili nel tempo fino a 1 Hz, al fine di prevenire effetti sul sistema cardiovascolare e sul sistema nervoso centrale; * fra 1 Hz e 10 MHz sono definiti valori limite di esposizione per la densita' di corrente, in modo da prevenire effetti sulle funzioni del sistema nervoso; * fra 100 kHz e 10 GHz sono definiti valori limite di esposizione per il SAR, in modo da prevenire stress termico sul corpo intero ed eccessivo riscaldamento localizzato dei tessuti. Nell'intervallo di frequenza compreso fra 100 kHz e 10 MHz, i valori limite di esposizione previsti si riferiscono sia alla densita' di corrente che al SAR; * fra 10 GHz e 300 GHz sono definiti valori limite di esposizione per la densita' di potenza al fine di prevenire l'eccessivo riscaldamento dei tessuti della superficie del corpo o in prossimita' della stessa.

Tabella 1 Valori limite di esposizione (art. 49‐quindecies, comma 1). Tutte le condizioni devono essere rispettate.

Intervallo di frequenza

Densità di corrente

per corpo e tronco

J (mA/m2) (rms)

SAR mediatosul corpo intero (W/kg)

SAR localizzato(corpo e tronco) (W/kg)

SAR localizzato

(arti) (W/kg)

Densità di potenza (W/m2)

Fino a 1 Hz 40 / / / / 1 ‐ 4 Hz 40/f / / / /

4 ‐ 1000 Hz 10 / / / / 1000 Hz ‐ 100 kHz f/100 / / / / 100 kHz ‐ 10 Mhz f/100 0,4 10 20 / 10 MHz ‐ 10 GHz / 0,4 10 20 / 10 ‐ 300 GHz / / / / 50

B. VALORI DI AZIONE

I valori di azione di cui alla tabella 2 sono ottenuti a partire dai valori limite di esposizione secondo le basi razionali utilizzate dalla Commissione internazionale per la protezione dalle radiazioni non ionizzanti

(ICNIRP) nelle sue linee guida sulla limitazione dell'esposizione alle radiazioni non ionizzanti (ICNIRP 7/99).

Tabella 2 Valori di azione ( art‐ 49‐quindecies, comma 2)

[valori efficaci (rms) imperturbati]


Intensità di campo elettrico E (V/m)

Intensitàdi campo magneticoH (A/m)

Induzione magnetica B(mT)

Densità di potenza

di onda piana Seq (W/m2)

Corrente di contatto (W/m2) le (mA)

Corrente indotta

attraverso gli arti

IL (mA) 0 ‐ 1 Hz / 1,63 x 105 2 x 105 / 1,0 /

1 ‐ 8 Hz 20000 1,63 x 105/f2

2 x 105/f2 / 1,0 /

8 ‐ 25 Hz 20000 2 x 104/f 2,5 x 104/f / 1,0 / 0,025 ‐ 0,82 kHz 500/f 20/f 25/f / 1,0 / 0,82 kHz ‐ 2,5 kHz 610 24,4 30,7 / 1,0 2,5 ‐ 65 kHz 610 24,4 30,7 / 0,4f / 65 ‐ 100 kHz 610 1600/f 2000/f / 0,4/f / 0,1 ‐ 1 MHz 610 1,6/f 2/f / 0,4/f / 1 ‐ 10 MHz 610/f 1,6/f 2/f / 40 / 10 ‐ 110 MHz 61 0,16 0,2 10 40 100 110 ‐ 400 MHz 61 0,16 0,2 10 / / 400 ‐ 2000 MHz 3f1/2 0,008f1/2 0,01f1/2 f/40 / / 2 ‐ 300 GHz 137 0,36 0,45 50 / /

Note: 1. f e' la frequenza espressa nelle unita' indicate nella colonna relativa all'intervallo di frequenza. 2. Per le frequenze comprese fra 100 kHz e 10 GHz, S «eq», E, H, B e I «L» devono essere calcolati come medie su un qualsiasi periodo di 6 minuti. 3. Per le frequenze che superano 10 GHz, S «eq», E, H

CONCLUSIONI Considerando che l'area oggetto di intervento non ricade tra quelle elencate nel DPCM 8/7/03 detto decreto attuativo non risulta applicabile. Le apparecchiature asservite all'impianto fotovoltaico sono fornite di marchiatura CE e dunque conformi alle direttive europee 2004/108/EC. EMC directive. Dette apparecchiature non rientrano espressamente nella già citata tabella facente parte della norma EN50499 “Procedure per la valutazione dell'esposizione dei lavoratori ai campi elettromagnetici” riportante gli impianti e le attività che richiedono approfondimenti in relazione ai rischi dovuti ai campi elettromagnetici Per quanto concerne la valutazione dei rischi dovuti ai campi elettromagnetici dalle indagini condotte in diversi stati della comunità europea su impianti fotovoltaici già realizzati ed in esercizio, si deduce che i valori di intensità di induzione magnetica e di intensità di campo elettrico non superano i limiti di esposizione fissati per la popolazione e neanche i limiti di esposizione per i lavoratori raccomandati. In via cautelativa è stata comunque effettuata la valutazione del rischio secondo le linee guida ICNIRP, menzionate precedentemente, dalla quale è emerso che la parte in corrente continua emette campi elettromagnetici statici almeno due ordini di grandezza più deboli del campo magnetico terrestre; non è quindi pensabile una loro influenza negativa sull'essere umano.

Progetto per la realizzazione di un impianto fotovoltaico in comune di Collesalvetti (LI) – Relazione ambientale/I°

1

Scopo del progetto. Questa Relazione ha lo scopo di presentare la proposta progettuale, descrivendone per sommi capi i contenuti, valutarne le caratteristiche e individuare ed identificare le relazioni fra progetto ed ambiente ed in particolare gli impatti, le alternative al progetto, il programma e gli studi posti a base dello stesso. Questa Relazione ha carattere piu’ generale e “descrittivo”: i temi di maggior approfondimento sono contenuti nella altre parti (II° e III°) del presente Studio Ambientale a cui si rimanda chi desidera maggiori dettagli per la valutazioni di aspetti peculiari. La Relazione si articola seguendo lo schema dei “Quaderni di Valutazione di Impatto Ambientale – L.R.79/98 – Norme Tecniche di Attuazione”. Il progetto proposto all’attenzione consiste nella realizzazione di un parco fotovoltaico a pannelli fissi, che interesserà complessivamente circa 46.000 mq, in modo da attivare una potenza complessiva di 4.04 MWp di picco. L’impianto è elettricamente suddiviso in 16 sub‐campi da circa 0.252 MWp, per ragioni di sicurezza del funzionamento; a sua volta ogni sub‐campo è suddiviso tramite controller a livello di stringa. L’area d’intervento ricade nel Foglio n°3 della mappa catastale del Comune di Collesalvetti interessando specificamente parte della particella n°2, località Lavandone, nei pressi della stazione di pompaggio ASA, dove è presente anche una cabina MT. Tutta l’ area è proprietà privata (sig. Fernando Natalini); il proprietario ha ceduto il diritto di proprietà alla scrivente nel settembre 2010. La porzione di territorio coinvolta risulta relativamente defilata dalla vista sia rispetto alla viabilità principale (SS.67/bis), sia rispetto alle poche case sparse ivi esistenti; dalla parte sud è “coperta” dall’imponente arginatura destra dello Scolmatore d’Arno. Proprio localmente esiste un attraversamento in cemento armato con tubo a cavallotto, realizzato attorno al 1960.

Lo scolmatore dell'Arno è un canale scolmatore del fiume Arno che parte a valle di Pontedera e termina nei pressi del Calambrone, al confine tra i comuni di Livorno e di Pisa.

Dopo l'inondazione del 1949, nel 1954 fu decisa la costruzione dello scolmatore dell'Arno per un costo di oltre 10 miliardi di lire del tempo. L'opera non era ancora completa per l'alluvione del 1966.

Lo Scolmatore avrebbe dovuto avere una portata di 1.400 metri cubi al secondo, ma tale portata non fu mai raggiunta e attualmente, visto il totale abbandono in cui è stato lasciato ed il conseguente interramento, non può far defluire più di 400 metri cubi al secondo.

Nel canale confluiscono alcuni corsi d'acqua dell'entroterra pisano e livornese, come il torrente Tora (nelle vicinanze di Mortaiolo), il Fosso Reale e nell'ultimo tratto, poco prima di sfociare nel Mar Ligure, il Canale dei Navicelli.

Da un punto di vista morfologico, come facilmente rilevabile dall’estratto della Carta Tecnica Regionale la conformazione dell’area di interesse consiste di una zona di pianure. Considerando l’aspetto geologico, si può rilevare che nella zona in esame affiorano depositi alluvionali con aspetto e consistenza di un limo argilloso, spesso torboso (vedi Relazione specialistica, in [R]. Di seguito è proposta una descrizione delle risorse ambientali e paesaggistiche, presenti sulle superfici interessate dall’intervento programmato dell’istallazione dell’impianto, conforme a quanto previsto dal Regolamento attuativo della legge regionale 3 gennaio 2005, n. 1, di cui al DPGR 9 febbraio 2007, n. 5/R, art. 9, comma 6, lett. f).


Descrizione del contesto di inserimento Contesto ravvicinato. Il contesto geografico ravvicinato, di tipo prettamente “di bonifica” con case rade e sparse. Un tempo la zona era paludosa ed impraticabile: con intenso lavoro, che ab origine, risale ai Medici, l’uomo ha trasformato l’area in terreno agrario: la quota modestissima (attorno ad 1 mt slm ed anche meno) la rende frequente sede di inondazioni e ristagni (tant’è che nel PAI dell’Arno, l’area è classificata a pericolosità idraulica alta. La zona è compresa fra lo scolmatore d’Arno e la Fossa Nuova, che in tal punto scorrono a circa 600 metri, in parallelo, ma poco piu’ a valle, all’altezza dell’Oasi del Biscottino, si avvicinano a poco piu’ di 150 metri; il torrente Tora confluisce nello scolmatore a circa 500 metri più a valle della zona in esame. Il manufatto del tubo‐ponte, lungo circa 165 metri, valica lo scolmatore esattamente in corrispondenza del terreno in studio.

Contesto intermedio. Vi sono insediamenti abitativi eretti nelle vicinanze ma non sulle proprietà immediatamente confinanti, dell’ordine di case sparse e piccole artigianali. In particolare, le distanze relative minime, misurate in orizzontale, sono di mt.200, oltre la Fossa Nuova. Vi è invece un’abitazione – talvolta non utilizzata – nelle immediate vicinanze dell’impianto, accanto alla stazione pozzi ASA. Le viabilità locale (parallela allo scolmatore) si trova a sud dell’area; l’attraversamento dello scolmatore avviene per i veicoli a circa 1.450 mt a monte dell’area descritta, attraverso un ponte sul canale, un cavalcavia relitto sulla SGC Firenze‐Pisa‐Livorno e altri manufatti su via Mortaiolo e via del Grano, fino a collegarsi alla viabilità ordinaria in loc.Mortaiolo e da lì alla SGC uscita Vicarello (Collesalvetti). Da ogni insediamento abitativo si ha una percezione visiva dell’area variabile solamente in ragione del diverso orientamento. A questo livello può essere ragionevole considerare le modificazioni all’assetto percettivo scenico e panoramico che saranno introdotte dalla costituenda opera, potendo tuttavia escludere quelle inerenti all’assetto insediativo storico. Contesto vasto. La portata dell’intervento proposto è tale da non ulteriormente vulnerare la morfologia fortemente antropizzata dei luoghi, passata dalla tradizionale e naturale attitudine agricola a sostegno e trama di impianti residenziali e artigianali, sparsi e casuali. Le aree di maggior pregio non sono minimamente interessate dall’impianto. Descrizione e natura dell’ intervento Il progetto proposto all’attenzione consiste nella realizzazione di un parco fotovoltaico in un’area agricola del territorio del Comune di Collesalvetti avente per obiettivo quello della trasformazione della radiazione dei raggi solari in energia elettrica che, una volta prodotta, sarà immessa nella rete di pubblica utilità. Detta trasformazione si attuerà tramite l’impiego di un certo numero di moduli FTV alloggiati su apposite strutture fisse, in carpenteria metallica, ancorate al terreno. La posa in opera delle strutture non prevederà lavori edili preliminari, né tantomeno presupporrà un’alterazione permanente del suolo in funzione del loro ancoraggio, offrendo garanzia sulla piena reversibilità delle condizioni del terreno sottostante all’epoca dello smantellamento del parco fotovoltaico. La consegna alla rete pubblica dell’energia prodotta sarà resa possibile attraverso un cavidotto interrato che, partendo dal manufatto contenente i locali di consegna raggiungerà il luogo di consegna


ad Enel Distribuzione spa, previsto in loco, in prossimità della stazione pozzi ASA. Manutenzione post intervento E’ noto che l’installazione dei pannelli FTV provoca una variazione locale del microclima, rispetto ad un filare di viti, ad esempio, in quanto tutte le superfici metalliche o vetrate esposte al sole non schermato tendono a raggiungere (d’estate) una temperatura di circa 70°C. Per inciso, è esperienza comune che in un autoveicolo lasciato parcheggiato al sole diventa problematico il solo contatto tattile con le parti metalliche esterne. Nel caso specifico del veicolo fermo dopo un lungo periodo d’uso, essendovi state trasformazioni energetiche con produzioni di grandi quantità di calore residuo, è nella letteratura il caso di incendio di erba secca posta nelle vicinanze del catalizzatore posto al disotto del veicolo, scarsamente areato e che raggiunge con facilità i 350‐400°C. Non è certo questo il caso dei pannelli, che creano una variazione limitata al valore indicato piu’ sopra e che godono di ampia ventilazione: tuttavia si ritiene opportuno effettuare la semina di un prato sempreverde con sviluppo orizzontale e senza fienagione, tipo ad esempio il lolium perenne o trifolium pratense, mantenuto non piu’ alto di 10 cm; queste particolari essenze, autoctone in media collina dai 600 m slm in su, non hanno fioritura estiva e quindi nei mesi caldi riduce fortemente l’effetto di rifrazione del calore verso il terreno, perché, com’è noto dall’analisi spettroscopica, la lunghezza d’onda del verde tende ad assorbire la radiazione senza riverbero; questo tipo di piante “grasse” limitano lo sviluppo verticale a pochi centimetri e poi si ramificano orizzontalmente (tipo “effetto gramigna”), non hanno fienagione alcuna, resistono al calpestio ed alla aridità; se vive, non sono di fatto suscettibili ad incendiarsi se non con un combustibile d’innesco. La presenza delle tavole di pannelli a 70°C non crea danni al prato sottostante perché con la normale circolazione atmosferica, la temperatura al suolo (ad una distanza minima di 0.70‐0.80 mt dal bordo inferiore della tavola) non risente del corpo “caldo” sovrastante in termini di trasmissione del calore in un mezzo pochissimo denso come l’aria e per di piu’ in continuo movimento.

Il fenomeno dello scambio termico fra metallo (in realtà metallo/vetro) e l’aeriforme che lo circonda, (supposto immobile ed a 30°C, favor rei) è in massima parte dovuto all’irraggiamento del calore dal metallo all’aria, nel caso che qui interessa; il fenomeno è regolato dalle equazioni differenziali di Fourier, che si riportano in forma ridotta: λ (δ2T/δx2 + δ2T/δy2+δ2T/δz2) = c ρ (δT/δτ) con a= λ/ c ρ, dimensionalmente [L2/T] e detta diffusività termica. In forma esplicita e per non complicare l’aspetto analitico della trattazione, Fourier afferma che la trasmissione del calore per irraggiamento è proporzionale al coefficiente ρ (che per l’aria a 30°C vale 0.02461 W/m°C) ed inversamente proporzionale alla distanza di misurazione. Nel caso di fonte di irraggiamento costituita da una parete piana a facce parallele, di spessore piccolo rispetto “all’infinito” e come tale fisicamente misurabile, di temperatura superficiale nota e costante nel tempo (situazione a regime), l’equazione di sopra si semplifica per essere d2T/dx2=0, dT/dx= C1, da cui integrando una volta, T = C1x + C2 e per x = 0, T = C1 * 0 + C2 = T1; per x = s (con s = altezza dal suolo), T = C1*ρs+C2 = T2; risulta C2=T1 e C1 = (T2-T1)/ρs. Quindi, se T1>T2 (nel caso T1 = 70°C e T2= 30°C); infine T = -(T1-T2)x/ρs+T1; questo rappresenta un andamento lineare descrescente da 70° a 30°; dall’equazione di sopra, poniamo T = 30°C e calcoliamo a quale distanza “x” dal corpo scaldante posto a 70°C, tale temperatura si ripristina: Tx = -(T1-T2)x/ρs+T1 con s = spessore tavola pannello, circa 12 cm;


posto Tx = 30°C, s = 12 cm, Tx = 30° ad una distanza x = 0.12/0.024x30 = 0.17 mt = 17 cm Avendosi il bordo inferiore del pannello ad almeno 70 cm da terra, quanto sopra indica che già a 17 cm da tale bordo la temperatura dell’aria è tornata a 30°C.

Si esclude, quindi, a livello del suolo, il cosiddetto “effetto parcheggio al sole”. A maggior ragione non vi è interazione con le piante poste al perimetro ed oltre l’area destinata alla centrale, neppure con quelle poste a mitigazione dell’impatto visivo, in quanto la prima fila di tavole si trova ad una distanza pari almeno alla piu’ alta delle piante adiacenti, per evitare ombreggiamenti. Non è previsto alcun impiego di sostanze chimiche diserbanti per il controllo della crescita della vegetazione. Queste note si uniformano alle istruzioni rilasciate, fra le altre, dalla Regione Sardegna (punto 6.6) nell’ambito delle Linee Guida per l’inserimento di impianti FTV in area agricola. Per la periodica pulizia dei moduli fotovoltaici non si intende impiegare alcuna quantità d'acqua né di solventi o detergenti, dal momento che la configurazione inclinata dell'installazione permette una sufficiente pulizia degli stessi da parte delle acque meteoriche. Va notato che potrebbe sussistere un effetto di concentrazione dello scolo di pioggia che, raccolta dalle tavole dei pannelli, si concentra sul terreno lungo il bordo inferiore con potenziale creazione di ruscellamento ed erosione di canaletti.

Una valutazione del fenomeno erosivo, assegnata la precipitazione meteo nelle sei ore di punta (dal pluviometro di Empoli, nel decennio 1994-2004, la serie di max afflusso su sei ore è di 24 mm/mq, corrispondente a 24 lt/mq. La posa in opera di tavole di moduli FTV intercetta gli afflussi e li concentra lungo il bordo inferiore delle tavole stesse, di lunghezza variabile da 12 mod x0.99 mt/mod = 11.88 mt a 36 mod x 0.99mt/mod = 35.64 mt; la “falda” delle tavole è uguale qualsiasi sia la lunghezza di base e pari a 4 moduli (1.50 mt/mod) e quindi circa 6.00 mt di falda; ne segue che lungo il bordo inferiore del modulo affluiscono Q = 24 lt/mq x 6.00 = 144 lt/ml, distribuiti nelle 6 ore di max pioggia invece di 24 litri soltanto. Per semplicità si considera tutta la pioggia concentrata nel centro di simmetria della stesa di 0.99x6.00 mt di moduli: in tal caso la velocità con cui la massa d’acqua Q = 144 lt, arriva a terra, (essendo h1 = altezza del bordo tavola da terra; h2 = altezza del centro simmetria verticale della tavola = L/2 sinα = 6.00/2 sin35° = 1.72 mt, per cui la massa d’acqua di 24 lt scivola a terra da (0.70+1.72) = 2.42 mt e v = √2gh = 7.31 m/sec. Il fenomeno della diffusione a terra delle particelle liquide si descrive con difficoltà a mezzo di equazioni differenziali funzione di T (tempo di deflusso) che tengono conto delle caratteristiche peculiari di adsorbimento del terreno (capacità di filtrazione funzione della granulometrica) e del contenuto w% naturale d’acqua; il fenomeno diventa praticamente irrisolvibile per via analitica quanto si trova uno strato erboso intrecciato fittamente come è un prato di graminacee (cyonodon dactilon) che forma un tappeto inestricabile per 4-6 cm di altezza. Dalle linee guida della Regione Toscana (Collana Fiumi e Territorio), edito nel 2000, parlando degli effetti di ritenuta delle piante prative sui pendii naturali ed arginali, si riporta una formulazione semiempirica di Wu e Greenway (1987 circa) in merito all’aumento di resistenza al taglio dei terreni dovuto alla presenza di radici (e quindi, nel caso dello studio, alla riduzione del rischio dilavamento dei pendii con i < 30%, che ben si adatta al caso del FTV in studio); l’incremento vale: ∆S = TR (AR/A) *[sinθ + cosθ tang φ] Dove TR = resistenza media al taglio delle radici del tappeto vegetale; AR/A è la frazione di terreno ricoperta da tappeto erboso; θ l’angolo di deformazione nella zona di taglio e φ l’angolo di attrito interno del terreno (saturo); da evidenze sperimentali, riportate in Greenway (1987), TR = 1-3 Mpa; θ = 30-40° e φ = 26° (in questo caso); si ha: ∆S = 1.00 x 0.75 (0.50+0.87x0.49) = 0.69 pari al 69% di incremento interamente dovuto alla presenza delle graminacee.


In valore assoluto se il terreno ha un indice di Cu = 0.50 kg/cm (si ricorda che è la coesione in condizioni non drenate ad opporsi al dilavamento), considerato che la particella d’acqua ha velocità nulla un istante dopo l’urto con il suolo, l’incremento di resistenza allo scorrimento delle particelle viene aumentato di quasi il 70%, raggiungendo valori di 0.85 kg/cmq. La presenza delle radici aumenta la resistenza al taglio del terreno essenzialmente andando ad aumentare la coesione efficace e, indirettamente, il termine di resistenza legato alla suzione per la capacità traspirativa dell’apparato radicale stesso. Si ritiene, infine, che applicando la teoria di Mohr-Coulomb dei cerchi di resistenza, si realizzi una resistenza virtuale (= ottenuta con apparato radicale estraneo) di circa 1.67 kg/cmq; tale valore, in sé ininfluente, è indice di una “densità” apparente che fa ritenere escluso il rischio di dilavamenti.

PIANO DI PREVENZIONE E GESTIONE DELLE ACQUE METEORICHE DILAVANTI (ai sensi della Legge Regionale 31 maggio 2006, n. 20 e Regolamento di attuazione DPGRT 8.09.2008 n. 46/R art. 40 – comma 11). Oggetto della presente relazione è la tutela della acque dall’inquinamento. In questo caso si tratta delle sole acque meteoriche provenienti dal cantiere, che per tipologia di provenienza sono definite all’art. 2 punto 1) lettere d) ed f) quali acque meteoriche dilavanti (AMD), nella fattispecie di tipo non contaminato (AMDNC); dette acque sono disciplinate ai sensi del Regolamento di attuazione di tale Legge dagli artt. 37‐38‐39‐40 Titolo V.

Attività svolte L’area di cantiere sul quale verrà realizzato un impianto solare fotovoltaico ha una superficie di 46.000 mq circa quindi, essendo ben superiore al minimo dei 5000 mq. di cui al Regolamento 8.09.08 n. 46/R – art. 40 comma 11, è necessaria la predisposizione di specifico Piano di prevenzione. Le attività che si svolgeranno durante l’esecuzione dei lavori consisteranno essenzialmente in piccoli scavi per l’installazione dei piedi delle strutture di sostegno dei pannelli (diametro 8 cm x 20 cm di profondità), n. 4 per ogni struttura per complessive 1250 strutture, circa. Durante i lavori non saranno presenti in cantiere sostanze solide sospese in qualche modo dilavabili né asportabili e, dunque, che non creano inquinamenti di contatto con le acque meteoriche. Per le strutture di fondazione della cabina di trasformazione (che non comportano scavi in quanto si tratta di un manufatto in calcestruzzo prefabbricato semmplicemente appoggiato sul terreno, perfettamente messo in piano e destinato ad accogliere il box) si rimanda alle tavole di Progetto.

Principali caratteristiche delle superfici scolanti La sezione tipo del terreno è così costituita: terreno naturale a scheletro limoso sp. min. 200 cm circa. Tale spessore è sufficiente per garantire la permeabilità dello stesso sia ai primi 5 cm. di acqua meteorica, sia ai successivi 5 cm.; la presenza di scoline e fosse di scolo all’interno dell’area permette – anche in fase di cantiere – il regolare deflusso delle acque meteoriche. Potenziale caratterizzazione delle diverse tipologie di AMD Non sono previsti accantonamenti delle limitatissime terre provenienti dagli scavi, che verranno immediatamente riutilizzate per colmare le depressioni esistenti all’interno dell’area di cantiere, previa compattazione, pertanto in uscita dall’area si ha solo acqua meteorica non contaminata.


Volume annuale presunto di acque di prima pioggia Non esistono acque di prima pioggia da trattenere e trattare, in quanto non si svolgono attività di cui all’allegato 1 del D. Lgs. 59/2005 ed alla TAB. 5 della L. R.20/2006. Volume annuale presunto di ulteriori aliquote AMD successive alle AMPP da raccogliere ed allontanare. Il volume annuale presunto delle AMD da allontanare è di circa : 46.000 x 750mm x 0,10= 3.450 mc, considerando che il terreno interessato è un prato con substrato discretamente permeabile e che verrà seminato con Lolium (prato stabile sempreverde formante un “feltro” vegetale che regima naturalmente le acque meteo) o “erba medica” e che comunque la rete di scolo esistente e di progetto, non subirà modifiche, né durante i lavori di installazione dell’impianto fotovoltaico né successivamente all’installazione ed anzi verrà perfettamente e accuratamente mantenuta per evitare ristagni. Modalità di raccolta ed allontanamento delle acque meteoriche (AMD). Attualmente l’area d’intervento è servita da fossi campestri di scolo e scoline che convogliano le acque verso il la Fossa Nuova. Questa rete di scolo verrà recuperata e regolarmente mantenuta in fase di post cantiere e gestione ordinaria dell’impianto, senza in alcun modo alterarne profili e pendenze, in modo da realizzare un “naturale” deflusso delle acque e garantire la permanenza dell’attuale grado di permeabilità.

E’ previsto il ripristino dell’impianto idrovoro, ora realizzato con pompa attuata da trattrice agricola, in modo da mantenere entro i limiti di sicurezza la quota di ristagno. A livello di impianto, trattandosi di un’area in lievissimo pendio, il ricettore finale delle acque meteo resta il fosse posto alla base dell’area con scorrimento appena percettibile nord‐sud, come adesso. Descrizione dell’impatto ambientale Esiste, come detto, un’ apposita Relazione Coordinata, alla quale si rimanda. In generale, dal punto di vista ambientale, una sintetica descrizione dell’intervento proposto può essere quella di definirlo quale trasformazione diretta, reversibile, a medio termine, priva di modificazioni permanenti dell'assetto fondiario, agricolo e colturale, con un elevato grado di compatibilità paesaggistica e soprattutto con i rilevanti pregi di non consumare risorse non rinnovabili e allo stesso tempo di generare energia da fonti rinnovabili, senza alcuna emissione in atmosfera e in quantità importanti, secondo un procedimento ecologico nell’accezione più profonda. In termini tecnici ambientali è possibile riferirsi propriamente a una moderata “Intrusione”, escludendo per l’intervento l’attributo di “Deconnotazione” in quanto nessun elemento costitutivo verrà alterato. Di seguito si procederà ad un’analisi delle variazioni sull’ambiente esistente che l’intervento comporterà, evidenziando gli aspetti positivi e le eventuali criticità apportate. L’analisi si articola secondo le canoniche e principali componenti che contribuiscono alla caratterizzazione di un ambiente. Atmosfera. Sicuramente la realizzazione dell’impianto non introdurrà alcun effetto negativo di inquinamento atmosferico, né diretto né indiretto. Viceversa, può senza dubbio essere esaltata in positivo la sua funzionalità ecologica per il comprensorio, dal momento che apporterà un modesto ma non trascurabile contributo a ridurre le emissioni di CO2 (circa 130 tonnellate ogni anno), nonché di altre sostanze inquinanti quali ossidi di azoto, ossidi di zolfo e polveri, e ad evitare il consumo annuo di circa 218,5 tonnellate di petrolio equivalente (TEP), a fronte della cospicua produzione di energia elettrica da fonte rinnovabile che sarà in


grado di garantire. Acque. L’intervento non modificherà la funzionalità idraulica dell’area di intervento, né altererà in alcun modo il suo equilibrio idrogeologico, dal momento che non sarà effettuata alcuna modifica al sottosuolo che possa contaminare le eventuali falde sotterranee o deviarne il flusso. Inoltre l’impianto non costituirà alcun ostacolo al decorso naturale delle precipitazioni meteoriche, nell’impluvio naturale formato dalla valletta. Suolo. L’opera proposta non implica alcuna trasformazione permanente del suolo destinato ad ospitare l’installazione, dal momento che non è prevista la realizzazione di alcuna nuova “opera edile” ne’ si prevede di far uso di “impianti tecnologici” stabili e statici. Le strutture di supporto dei moduli FV saranno ancorate a terra tramite viti di fondamento (di dimensioni contenute) di facile installazione ed eventualmente rimovibili con altrettanta facilità senza lasciare traccia di alterazioni della conformazione e costituzione del suolo di appoggio. Dalla Carta Geologica Regionale si rileva infatti che nella zona in esame affiorano depositi alluvionali caratteristici delle aree contermini al Padule, con aspetto e consistenza di un limo‐argilloso, in grado di assicurare una portanza superiore ai limiti richiesti dai carichi costitutivi l’impianto. Sottosuolo. L’impatto sul sottosuolo risulterà estremamente contenuto e limitato in superficie, essendo caratterizzato esclusivamente dall’opera di interramento dei cavidotti elettrico di modesta sezione necessario al trasporto dell’energia dagli inseguitori fino alla più vicina cabina elettrica di trasformazione. Energia. La produzione di importanti quantitativi di energia tramite esclusivo utilizzo della fonte rinnovabile “solare” è l’essenza del progetto stesso. La produzione energetica per il sito in esame è di circa 5.500.000 kilowattora producibili ogni anno sono l’equivalente dei consumi di circa 900 famiglie, quindi di oltre 3.000 persone. Le ovvie ricadute positive da un punto di vista energetico per tutto il comprensorio sono talmente evidenti da non richiedere ulteriore descrizione. Tutto questo può essere realizzato, infine, come segnalato in precedenza, senza necessità di modificare la destinazione d’uso del terreno agricolo candidato ad ospitare l’installazione. Vegetazione, flora, fauna. La zona interessata dall’intervento non presenta allo stato attuale alcuna alberatura di pregio, né residuo di vegetazione ad alto fusto. Non si corre alcun rischio quindi di impoverire l’attuale patrimonio vegetativo dal momento che perfino l’arredo vegetale minuto risulterà preservato. L’intera area costituente il parco conserverà infatti le attuali caratteristiche di terreno potenzialmente seminativo; potrà diventarlo nuovamente e senza alcuna modifica all’atto della rimessa in pristino post gestione dell’impianto. Nessuna variazione apprezzabile verrà introdotta sul fronte della biodiversità e del benessere della fauna selvatica, peraltro scarsa o del tutto assente, non risultando in alcun modo aumentati né il pericolo né gli ostacoli. Rumore e vibrazioni. Il processo di trasformazione dell’energia da parte dei convertitori elettrici implicherà solo un leggerissimo “brusio” non più percettibile già a 2 metri di distanza dal manufatto. E’ da escludere definitivamente che l’opera ingeneri, nella sua funzionalità, delle forme di vibrazioni di


intensità rilevabile già a brevissime distanze. Salute pubblica. Dal punto di vista della salute pubblica, le ricadute su tutto il comprensorio saranno positive o neutre, per tutta la serie di fattori già messa in evidenza nei precedenti paragrafi e qui riassunta nel seguente elenco:

• riduzione delle emissioni di CO2 (circa 530 tonnellate ogni anno); • riduzione delle emissioni di altre sostanze inquinanti prodotte dalla generazione elettrica

tradizionale, quali ossidi di azoto, ossidi di zolfo, polveri: • risparmio annuo di circa 218 tonnellate di petrolio equivalente; • conservazione dello stato attuale del suolo e sottosuolo; • assenza di qualsiasi forma di inquinamento idrico (impatto zero sulle falde acquifere e sul

deflusso delle acque meteoriche); • assenza di qualsiasi forma di inquinamento acustico (impianto silente); • assenza di qualsiasi forma di inquinamento elettrico ed elettromagnetico (cavidotti interrati);

Paesaggio. La completa assenza di vincoli di qualsiasi natura insistenti sul territorio che ospiterà l’installazione contribuisce immediatamente alla percezione che la sua realizzazione non potrà immettere rischi di deturpazione ambientale. Dal momento che l’installazione da realizzare non andrà a modificare la “sky‐line” della valle, l’impatto visivo dell’opera sul paesaggio si limiterà esclusivamente al bacino della vallata, su quello che in precedenza è stato già definito e caratterizzato come “contesto intermedio”. Gli abitanti dei insediamenti abitativi, peraltro lontani, saranno interessati dalle variazioni dell’assetto percettivo scenico e panoramico, ciascun insediamento con differente e specifico grado in ragione del diverso orientamento. Viabilità. L’installazione non potrà in alcun modo costituire ostacolo viario per tutta la durata del suo funzionamento né della sua costruzione. In fase realizzativa è possibile accedere all’area da via della Casaccia, fino al piazzale antistante la discarica inattiva e da lì, tramite una strada carrabile, raggiungere la zona di intervento. Rifiuti. Semplicemente, l’opera proposta non ne produrrà per tutta la durata del suo funzionamento. I residui della manutenzione annuale (spezzoni di filo elettrico e minuteria) vengono allontanati dal personale addetto alla manutenzione. Compatibilità elettromagnetica. In merito alla compatibilità elettromagnetica dell’intervento si faccia riferimento alla Relazione compatibilità elettromagnetica. SUL POSTO. L’effettuazione di un sopralluogo di natura esplorativa ha evidenziato gli aspetti già descritti in successione. La prima considerazione sulla scelta del territorio adatto ad ospitare un impianto dalle dimensioni cospicue quale quello in oggetto è che l’area interessata risulta defilata dalla vista rispetto alla viabilità locale e che gran schermo è formato dall’argine destro dello scolmatore.


La morfologia del terreno si presta molto bene ad ospitare una installazione fotovoltaica della tipologia fissa. L’area è praticamente in piano; i moduli saranno orientati a sud, quindi con il “retro” parallelo alla viabilità principale e quindi cioè poco visibili. Non sono stati riscontrati elementi quali rilievi o conformazioni costituenti fonte di ombreggiamento. Anche le caratteristiche litotecniche del terreno volgono in favore della realizzazione dell’opera, in quanto affiorano depositi alluvionali con aspetto e consistenza di un limo,come da evidenza della mappa geologica della zona, non costituisce impedimento nel garantire una portanza superiore a 0.30‐0.50 kg/cm, requisito minimo richiesto per la sopportazione dei carichi previsti dall’impianto. Combinando tutto quanto descritto con l’opportuna esposizione e il buon soleggiamento il sito risulta quindi essere idoneo alla realizzazione dell’opera. L’estensione della superficie interessata è inoltre più che sufficiente per la posa dei moduli FTV nel numero previsto, l’opera interessando complessivamente un’estensione di terreno di circa 1.10 ettari per ogni MWp installati. La viabilità esistente consente il transito agevole dei mezzi di trasporto senza dover prevedere interventi migliorativi e/o di consolidamento. Installazione fotovoltaica L’opera da realizzare è un vero e proprio parco fotovoltaico, che prevede l’installazione di n. 13.248 moduli FTV da 305 Wp ciascuno. Da un punto di vista logistico le strutture saranno collocate in file parallele distanziate in modo da evitare le ombre relative tra file successive. Strutture metalliche Le strutture dsostegno saranno realizzate in acciaio zincato (od alternativamente in alluminio), progettate e dimensionate per resistere alla trazione ed alla torsione meccanica indotte dagli agenti atmosferici, in totale rispetto delle norme vigenti in materia di carichi vento e neve su strutture in carpenteria metallica. L' altezza massima raggiunta sarà di 2.90 con un'altezza minima dal piano di campagna del filo dei moduli fotovoltaici del filo dei moduli installati di 1.00 m. La struttura descritta precedentemente risponderà alle caratteristiche rilevabili dalla Relazione tecnica strutturale . Basamento. Le strutture sopra descritte saranno ancorate al terreno mediante delle apposite fondazioni a vite alle quali sono fissate mediante flange predisposte. Le viti permettono una rapida e sicura installazione nel rispetto dei valori di tenuta del terreno, in particolare alla trazione, senza occupare superficie per plinti o basamenti in cemento, garantendo un facile e totale ripristino dello stato dei luoghi in caso di dismissione dell'impianto a fine vita. La profondità di infissione delle viti dipenderà dalla resistenza puntuale del terreno, misurata attraverso apposite prove penetrometriche e di estrazione mediante dinamometro. In generale verranno impiegate viti di lunghezza compresa tra 1500 e 1600 mm. Convertitore cc/ca All'interno dell'apposito locale saranno installati n° 16 inverter ai quali saranno collegate le cassette di parallelo che raggruppano le stringhe di moduli fotovoltaici .


Cabina di consegna. Nelle Tavole facenti parte del corredo documentativo, evidenzia in dettaglio la posizione della cabina elettrica, ubicata in prossimità della stazione pozzi ASA, in posizione atta a minimizzare gli interventi per la connessione alla linea elettrica di MT, come previsto anche dalla specifica tecnica ENEL allegata. Collegamento impianto – cabina ENEL di trasformazione Le tavole grafiche , facente parte del corredo documentativo, illustrano anche il percorso del cavidotto interrato conduce dalla costruenda cabina di consegna alla esistente cabina ENEL di trasformazione. Il percorso dell’elettrodotto a partire dalla cabina di consegna, è limitato per estensione ed è classificabile quale mitigazione di impatto ambientale. La prevista schermatura del cavo interrato sarà tale da garantire la protezione prevista dalle norme contro gli effetti dei CEM. Fasi e tempi di realizzazione La realizzazione dell’impianto è prevista entro 135 giorni dal rilascio dell’Autorizzazione provinciale competente.


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RELAZIONE IMPIANTISTICA Oggetto 1 Descrizione delle opere 2 Definizioni 3 Riferimenti normativi e legislativi 4 Misure di protezione adottate 5 Misure di protezione impianti MT e BT

5.1 Criteri di scelta e taratura delle protezioni MT 5.2 Dimensionamento in relazione alle tensioni e livelli di isolamento 5.3 Dimensionamento in relazione alle correnti 5.4 Misure di protezione contro le sovracorrenti 5.5 Protezione contro le correnti di sovraccarico 5.6 Protezione contro le correnti di corto circuito 5.7 Protezione contro i contatti diretti 5.8 Protezione contro i contatti indiretti 5.9 Sezionamento dei circuiti 5.10 Interblocchi di sicurezza 5.11 Prescrizioni meccaniche 5.12 Condizioni climatiche ed ambientali 5.13 Fossa di raccolta olio trasformatore

6 Misure di protezione impianti BT 6.1 Misure di protezione contro le sovracorrenti 6.2 Protezione Contro le Correnti di Sovraccarico 6.3 Protezione contro le correnti di corto circuito 6.4 Protezione contro i contatti diretti 6.5 Protezione da contatti indiretti 6.6 Protezione contro gli effetti termici

7 Sezionamento 8 Qualità dei materiali 9 Descrizione generale dell’impianto di distribuzione elettrica

9.1 Cabina di Campo BT/MT 9.2 Cabina di Ricezione MT 9.3 Cabina di Consegna MT

10 Illuminazione ordinaria 11 Impianto illuminazione di sicurezza 12 Tubazioni 13 Cavi elettrici 14 Connessioni e derivazioni 15 Impianto di terra 16 Protezione dalle scariche atmosferiche

16.1 Norme tecniche di riferimento