RELAZIONE INTEGRATIVA DI CALCOLO STRUTTURALE · DI COSENZA Istituto Magistrale Statale “Lucrezia...

RELAZIONE INTEGRATIVA DI CALCOLO STRUTTURALE

1) CHIARIMENTI SULL'ANALISI DI VULNERABILITA' SISMICA2) ANALISI DI VULNERABILITA' CON PARAMETRI SPERIMENTALI3) VERIFICA EDIFICIO "B" PER VARIAZIONE LOCALE DI INTERVENTO

PROGETTISTA, e D.L. VISTO: Il Collaudatore StaticoIng. Placido RIGGIO Ing. Fabio Grandinetti

Cosenza, addì 09/04/2012

AMMINISTRAZIONE PROVINCIALE COSENZA

Lavori di Consolidamento eManutenzione Straordinaria

Istituto Magistrale Statale"Lucrezia della Valle"

P.zza Amendola n°8 -COSENZA-

AMMINISTRAZIONE PROVINCIALE Lavori di consolidamento e manutenzione straordinaria

DI COSENZA Istituto Magistrale Statale “Lucrezia della Valle” - Cosenza

Ing. Placido Riggio Pag.1 di 20

Direzione dei Lavori: Relazione Integrativa di Calcolo Strutturale

SOMMARIO

1. Premessa ....................................................................................................................................... 2

2. Normativa tecnica applicata .................................................................................................... 3

2.1. Normativa tecnica impiegata nella progettazione ............................................................................................. 3

3. Chiarimenti sulla vulnerabilità sismica del complesso edilizio .................................... 4

3.1. Accelerazione di picco del suolo e accelerazione spettrale della struttura ........................................... 4

3.2. Domanda di miglioramento sismico .......................................................................................................................... 5

3.3. Misura del livello di capacità ......................................................................................................................................... 6

3.4. Sicurezza sismica e misura del livello di vulnerabilità .................................................................................... 7

4. Qualità dei materiali strutturali in situ ................................................................................ 9

4.1. Risultati sperimentali del Corpo A.............................................................................................................................. 9

4.2. Risultati sperimentali del Corpo B........................................................................................................................... 10

5. Caratteristiche del complesso edilizio ...............................................................................10

5.1. Dati progettuali .................................................................................................................................................................. 10

5.2. Caratteristiche delle murature impiegate ........................................................................................................... 11

6. Caratterizzazione sismica e domanda di capacità ...........................................................12

7. Analisi eseguita con ausilio di programma .......................................................................13

7.1. Origine e caratteristiche del codice di calcolo ................................................................................................... 13

7.2. Affidabilità del codice e verifica dei risultati ...................................................................................................... 14

8. Analisi di vulnerabilità sismica del complesso edilizio .................................................14

8.1. Modellazione e verifica sismica................................................................................................................................. 14

8.2. Responso globale di verifica sismica ...................................................................................................................... 16

9. Riproposizione del calcolo riferito al Corpo B .................................................................18

9.1. Rinvio agli allegati progettuali ................................................................................................................................... 18

9.2. Analisi strutturale con modifica di intervento al 4° piano .......................................................................... 18

9.3. Riepilogo dell’analisi di vulnerabilità .................................................................................................................... 18

10. Conclusioni .................................................................................................................................19

APPENDICI ............................................................................................................................................20





1. Premessa

Con riferimento ai lavori di consolidamento dell’edificio scolastico Istituto Magistrale Statale “Lucrezia della

Valle” di Cosenza, regolarmente appaltati dalla Ditta Gallina Pasquale di Terranova da Sibari (CS), giusto

contratto d’appalto stipulato con la Provincia di Cosenza, durante l’esecuzione dei lavori è stata considerata la

possibilità di introdurre lievi variazioni ad alcuni rinforzi murari progettati sull’ultimo piano del Corpo B per

meglio risolvere aspetti di natura esecutiva, senza alterare l’organizzazione dello schema resistente progettato.

Con la presente relazione si intendono evidenziare almeno tre aspetti in risposta alle richieste formulate dal

collaudatore statico Ing. Fabio Grandinetti:

- fornire chiarimenti in merito alle caratteristiche prestazionali del complesso edilizio (edifici A e B) in

base al livello di vulnerabilità atteso con l’intervento di miglioramento sismico, di cui alla progettazione

in variante;

- rivalutare la capacità prestazionale degli edifici A e B anche alla luce delle migliori informazioni

disponibili sui materiali strutturali, ottenute sulla base degli studi e delle indagini in situ condotti in

occasione del rilascio del certificato di idoneità statica a cura dell’Ing. Francesco Perri, in epoca 2003-

2004;

- valutare se ed in che misura gli effetti delle modifiche localmente introdotte in fase esecutiva ai rinforzi

previsti sull’ultimo piano, possono ripercuotersi sulle prestazioni attese dell’edificio “B”.

Premesso che il progetto esecutivo originario, depositato presso l’Ufficio Tecnico Regionale di Cosenza con prot.

n°17829 del 14/12/2009 pratica 09-3139, è stato variato nel rispetto dei nuovi criteri di sicurezza sismica

contenuti nel D.M. 14/01/2008 e che pertanto il progetto di variante strutturale, depositato ed autorizzato ai

sensi di legge con pratica al protocollo n°77639 in data 11/11/2011, grazie ad una più appropriata

organizzazione dei rinforzi murari, ha consentito di conseguire un sufficiente livello di sicurezza commisurato ad

un’accelerazione di picco del terreno mediamente pari al 45% della PGA richiesta per l’adeguamento sismico, nei

confronti dello Stato Limite di Salvaguardia della Vita (SLV), e di raggiungere la richiesta di adeguamento nei

confronti dello Stato Limite di Danno (SLD).

L’intervento progettato ha quindi permesso di coprire il deficit prestazionale ante - operam, specialmente per il

Corpo B che, a causa della sua esilità, rimarca una capacità in termini di PGA attestata su circa 0.03 g, meno del

10% della capacità minima che sarebbe richiesta per l’adeguamento sismico.

Considerato che alcuni inconvenienti dovuti a fattori esterni, emersi nel recente ultimo periodo in occasione

degli interventi da localizzare sulla facciata esterna prospiciente su via Somalia, avrebbero prodotto indesiderati

ritardi nella prosecuzione dei lavori, diseconomie sull’appalto e disagi all’attività scolastica in essere, è stata

valutata l’opportunità di ridefinire lo schema di rinforzo strutturale locale già previsto sulla parete corta situata

al 4° piano, passando dal tipo di rinfianco bilaterale ad uno monolaterale piazzato sulla sola faccia interna.

Da qui il compito di verificare ed evidenziare se ed in che misura l’adozione di un differente schema di rinforzo

possa incidere sulla risposta sismica globale in rapporto al risultato già conseguito con il progetto di

miglioramento.





Ci si attende che la ridefinizione del tipo di rinforzo, essendo afferente ad una minima porzione della struttura

dell’intero edificio, non pregiudichi la risposta sismica globale della costruzione.

Alla luce delle ulteriori considerazioni del Collaudatore Statico Ing. Fabio Grandinetti, poiché il calcolo della

variante fu basato, mediamente a vantaggio di sicurezza, sull’assunzione di proprietà dei materiali tarate con un

fattore di confidenza (FC = 1.35), a rispetto del livello di conoscenza LC1, rinunciando quindi alle informazioni

riportate dalle determinazioni sperimentali di cui alla documentazione prodotta in sede di redazione del

certificato di idoneità statica emesso dall’Ing. Francesco Perri in epoca 2004, si è ritenuto opportuno procedere

ad una nuova verifica di entrambi i corpi edilizi riconsiderando le più veritiere proprietà meccaniche, per come

desumibili dalla documentazione sperimentale in dotazione; il ché consente fra l’altro di sfruttare la possibilità di

depenalizzare la capacità portante effettiva della muratura in virtù di un livello di conoscenza (LC2) da cui

scaturisce l’adozione di un più favorevole fattore di confidenza, al più di 1.20 anziché 1.35.

I calcoli di verifica di seguito riportati illustrano sul livello prestazionale conseguito a seguito del miglioramento

sismico degli edifici A e B.

2. Normativa tecnica applicata

2.1. Normativa tecnica impiegata nella progettazione

I calcoli di progetto e di verifica fanno riferimento alle istruzioni della normativa tecnica di seguito indicata:

Legge 05/11/71 n.1086 recante “Norma per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e

precompresso ed a struttura metallica”.

Legge 02/02/1974 n.64 recante “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone

sismiche”.

D.P.R. 06/06/2001 n.380 recante il Testo Unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia

Edilizia.

D.M. Infrastrutture 14/01/2008 recante “Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.

Circ. C.S.LL.PP. 02/02/2009 n°617 recante “Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le

Costruzioni di cui al D.M. 14/01/2008”.

D.P.C.M. 12/10/2007 recante “Direttiva del Presidente del Consiglio dei Ministri per la valutazione e la

riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale con riferimento alle norme tecniche per le costruzioni”.





3. Chiarimenti sulla vulnerabilità sismica del complesso edilizio

In base alla richiesta di chiarimento sui valori di domanda e capacità riportati nella relazione di calcolo

strutturale (Tav. 6.1) e sugli elaborati grafici (Tavv. 6.17 e 6.18) in rapporto ai risultati ottenuti dalle analisi, di

cui ai Fascicoli dei calcoli (Tavv. 6.6, 6.7, 6.8 e 6.9), si specifica quanto appresso riportato.

3.1. Accelerazione di picco del suolo e accelerazione spettrale della struttura

Tutti i valori indicati in progetto con il simbolo “PGA”, sia in termini di DOMANDA e sia in termini di CAPACITA’

sismica, fanno in realtà riferimento alla “PSA” (pseudo accelerazione spettrale della struttura) che, in rapporto

all’accelerazione di picco al suolo, è affetta dal fattore (Fo) di amplificazione della risposta strutturale in campo

dinamico.

Si sottolinea che le conclusioni desunte circa il miglioramento sismico conseguito sul complesso edilizio non

subiscono alcuna alterazione poiché, nella determinazione del livello di sicurezza, il rapporto tra la capacità

sismica e la domanda di miglioramento è indifferente rispetto alla scelta del tipo spettrale di riferimento.

L’espressione della PGA è quindi correttamente riscritta come:

dove: ag è l’accelerazione di picco al suolo o PGA di categoria A

S = ST*SS è il fattore di amplificazione topo – stratigrafica del sito considerato

Si fa osservare che la PGA (peek ground acceleration) corrisponde, identicamente, all’accelerazione spettrale

trasmessa alla struttura nell’ipotesi di periodo proprio di vibrazione nullo (struttura infinitamente rigida ed

ancorata rigidamente al suolo di fondazione).

La PSA, incidentalmente indicata negli elaborati di calcolo come “PGA”, rappresenta agli effetti l’accelerazione di

picco trasmessa alla struttura per effetto del sisma ancorato al valore “effettivo” della PGA (cfr. Cap.7 della Tav.

6.1 – Relazione Tecnica e di Calcolo Strutturale). A chiarimento si esplicita quanto appresso:

Risulta ovvio che, in relazione allo spettro elastico di accelerazione, di cui al §3.2.3.2 delle NTC08, la PSA sopra

indicata altro non è che l’accelerazione massima trasmessa alla struttura per effetto dell’accelerazione di picco

del terreno (PGA) quando il contenuto armonico di eccitazione fondamentale ricade nel campo dei periodi

compresi tra TB e TC (2° ramo dello spettro normativo).

L’anteposizione della simbologia riportata nei documenti di calcolo non modifica pertanto la sostanza.

Avendo indicato con fattore di sicurezza , per ogni stato limite considerato, il risultato del rapporto

tra capacità sismica effettiva e domanda prestazionale di miglioramento, in termini di PGA può scriversi:





dove: C = PGAprog è la capacità effettiva o di progetto, riferita all’accelerazione del suolo nella condizione

limite, oltre cui si attinge lo stato limite considerato

D = PGASL è la domanda prestazionale di miglioramento sismico in termini di accelerazione del

suolo per il prefissato stato limite

E’ quindi facile verificare che la seguente riscrittura del fattore di sicurezza risulta del tutto equivalente:

dove: PSAprog è l’accelerazione trasmessa che produce lo stato limite

PSASL è l’accelerazione minima trasmettibile richiesta per lo stato limite

Fo[T] è il fattore di amplificazione della risposta in relazione al periodo fondamentale (T) di

oscillazione della struttura (sempre non superiore a Fo per ogni valore di T)

Pertanto il valore rappresentativo del livello di miglioramento sismico conseguito, quando espresso in termini

PGA, quando in termini di PSA, risulta del tutto indifferente rispetto alla scelta del tipo spettrale ed i risultati

ottenuti dall’analisi non sono alterati nel loro puro significato.

3.2. Domanda di miglioramento sismico

Sempre con riferimento alla trattazione del Cap.7 della Relazione di Calcolo Strutturale, la richiesta del livello di

miglioramento sismico è definita dal seguente parametro

avendo indicato con:

PGAAS la PGA corrispondente alla domanda di adeguamento sismico

PGAMS la PGA corrispondente alla domanda di miglioramento

che esprime l’aliquota di accelerazione di picco al suolo corrispondente alla domanda di adeguamento sismico

prevista dalle norme tecniche.

A meno della variabilità del fattore di amplificazione topo-stratigrafica (S) in ragione della PGA di riferimento,

posto con ag* il valore di accelerazione del suolo di categoria A corrispondente alla richiesta di miglioramento

sismico, può banalmente vedersi come equivalentemente risulti:

Per cui una volta fissato il livello di miglioramento da conseguire, quale obiettivo per aumentare

sufficientemente la sicurezza sismica della struttura, la domanda è così univocamente individuata:





da cui, per ovvietà la domanda di miglioramento vale:

Nel caso di specie, di concerto con il Committente è stato convenuto il presente livello di domanda di

miglioramento sismico:

cui, in base alle posizioni progettuali relative allo SLV

corrisponde una domanda in termini di PGA pari a:

mentre l’equivalente domanda in termini di amplificazione dinamica dell’accelerazione (PSA) risulta pari a:

3.3. Misura del livello di capacità

La capacità sismica della struttura si desume a seguito dell’analisi, lineare o non lineare, misurando il valore di

accelerazione del suolo cui corrisponde la forza d’inerzia equivalente all’eccitazione dinamica (forza sismica

risultante) che porta all’attingersi del meccanismo di stato limite.

Come già indicato, la capacità sismica può esprimersi indifferentemente in termini di accelerazione del suolo

(PGA), rilevando l’accelerazione limite del suolo oltre cui è superato il prefissato stato limite, ovvero in termini di

accelerazione spettrale limite sopportabile dalla struttura (PSA) con riguardo al medesimo stato limite.

E’ chiaro che i due valori, PGA e PSA, sono tra loro correlati da una relazione biunivoca, per cui l’uno è

significativo dell’altro termine e viceversa.

Con riferimento a quanto descritto circa la domanda di miglioramento/adeguamento sismico, l’analisi strutturale

fornisce la PSA limite in ragione della forza sismica risultante da cui è instaurato il meccanismo di stato limite

prefissato. In termini semplificativi può scriversi:





dove: FSL,e è la forza sismica equivalente all’eccitazione dinamica in campo elastico da cui

scaturisce il meccanismo limite

W = M*g è il peso sismico totale della struttura

del che è immediato ricavare la capacità in termini di PGA:

dove: è un coefficiente che dipende dal periodo fondamentale di vibrazione, mai superiore

all’unità, rilevabile dalla legge di variabilità dello spettro di accelerazione;

per periodi fondamentali nel campo di variabilità da TB a TC assume valore unitario.

Anche in questo caso la relazione tra l’accelerazione di picco al suolo, entro cui la struttura è capace di

sopportare l’evento sismico, e l’accelerazione di riferimento del suolo di categoria A è banale:

Per cui quando l’analisi di vulnerabilità sismica è rivolta alla situazione di fatto dell’edificio, la PGA limite

esprime la capacità sismica attuale:

mentre nel caso in cui l’analisi sia effettuata a seguito dell’intervento di miglioramento, la capacità sismica

rilevata attraverso la PGA limite rappresenta la capacità effettiva di progetto:

ed entrambi i valori possono essere normalizzati in ragione della categoria di suolo A.

La biunivocità dei termini indicati è dettagliata nei tabulati di calcolo.

3.4. Sicurezza sismica e misura del livello di vulnerabilità

La sicurezza sismica in rapporto alla domanda di miglioramento può valutarsi per mezzo dell’espressione fornita

attraverso il fattore di sicurezza.

Allo stato ante – operam il fattore di sicurezza è espresso da

Allo stato di progetto, con l’intervento di miglioramento il fattore di sicurezza è espresso da





Un ulteriore parametro di riferimento per valutare il livello di vulnerabilità sismica della costruzione, prima e

dopo l’intervento di miglioramento, è rappresentato dall’indicatore di sicurezza secondo la definizione data

dalla Direttiva P.C.M. 12/10/2007 (par. 5.5):

dove: aSLU è l’accelerazione limite del suolo sopportabile prima di giungere al collasso

è la domanda di accelerazione per lo stato di adeguamento sismico ai sensi dell’O.P.C.M.

n°3274/03 e s.m.i.

I è il coefficiente di importanza della costruzione (soppresso dalle NTC08)

S è il coefficiente di amplificazione stratigrafica già noto

ag è l’accelerazione di picco al suolo di categoria A

Tale indicatore esprime dunque il livello di vulnerabilità sotto sisma in rapporto ad una domanda in termini di

adeguamento.

Chiaramente l’espressione fornita dalla direttiva è riferita allo SLU, ma può essere generalizzata per qualsiasi

stato limite.

Riconoscendo la similitudine delle grandezze riferite dall’indicatore, potrà esprimersi equivalentemente:

utilizzabile anche per indicare il livello di domanda sostituendo la PGAlim con la PGAMS.





4. Qualità dei materiali strutturali in situ

In base alle prove in situ eseguite sulle murature esistenti del Corpo A e del Corpo B da parte del Laboratorio

GEO.CAL. S.r.l. di Cosenza, finalizzate alla redazione del certificato di idoneità statica a cura dell’Ing. Francesco

Perri in Rende (CS), rilasciato poi in data 27/07/2004, sono emersi i seguenti risultati:

4.1. Risultati sperimentali del Corpo A

PROVE SPERIMENTALI ESEGUITE SU MURATURA PORTANTE IN SITU

data prove 12/12/2003

n° prove 2

ubicazione Prova n°1 eseguita al 1° livello (piano rialzato) del Corpo A - zona corridoio

Prova n°2 eseguita al 1° livello (piano rialzato) del Corpo B - zona corridoio

attrezzatura Martinetti piatti doppi marca GLOTZ GmbH

Km 0.95 costante di taratura del martinetto

Ka 1.00 rapporto tra area del martinetto ed area del taglio nella muratura

PROVA 1

azione pressione D e

[bar] [mm] [x 1E-5]

inizio 0.00 0.000 0.000

carico 3.00 0.012 5.867

carico 6.00 0.021 10.400

carico 9.00 0.027 13.600

carico 12.00 0.036 18.133

carico 15.00 0.055 27.467

carico 18.00 0.093 46.400

carico 21.00 0.135 67.733

carico 24.00 0.226 113.067

carico 27.00 0.321 160.267

carico 30.00 0.404 202.133

carico 33.00 0.495 247.733

carico 36.00 0.580 290.133

carico 39.00 0.693 346.667

carico 42.00 0.823 411.733

carico 45.00 0.964 482.133

carico 48.00 1.167 583.467

carico 51.00 1.406 703.200

0.000

100.000

200.000

300.000

400.000

500.000

600.000

700.000

800.000

de

form

azio

ne

[x1

0-5

]

Pressione [bar]

prova di compressione n°1

fm = 37.50 bar = 3.75 N/mm2 resistenza media a compressione

f0.33 = 12.50 bar = 1.25 N/mm2 tensione per valutare il modulo secante

e0.33 = 24.40 x 10-5 = 2.44E-04 deformazione corrispondente per il modulo secante

E0.33 = = 5123 N/mm2 modulo elastico sperimentale secante (§11.10.3.4 NTC08 che rimanda a §9.2 UNI 1052-1:2001)

Esper = = 4867 N/mm2 modulo elastico normale sperimentale

Gsper = 0.4 x E = 1947 N/mm2 modulo elastico tangenziale sperimentale (§11.10.3.4 NTC08)





4.2. Risultati sperimentali del Corpo B

5. Caratteristiche del complesso edilizio

5.1. Dati progettuali

Con espresso riferimento al progetto di variante strutturale approvato si riportano in sintesi:

LIVELLO DI CONOSCENZA ASSEGNATO: LC1

FATTORE DI CONFIDENZA: FC = 1.35

STRUTTURA PORTANTE: MURATURA

ORIZZONTAMENTI: SOLAI LATERO - CEMENTIZI

TIPO DI COSTRUZIONE: ORDINARIA

VITA NOMINALE DELL’OPERA: 50 anni

DESTINAZIONE D’USO: EDIFICIO SCOLASTICO

CLASSE D’USO: III

PROVA 2

azione pressione D e

[bar] [mm] [x 1E-5]

inizio 0.00 0.000 0.000

carico 3.00 0.040 20.000

carico 6.00 0.099 49.600

carico 9.00 0.171 85.333

carico 12.00 0.259 129.333

carico 15.00 0.375 187.733

carico 18.00 0.477 238.667

carico 21.00 0.585 292.267

carico 24.00 0.773 386.667

carico 27.00 0.931 465.600

carico 30.00 1.181 590.667

carico 33.00 1.470 735.200

carico 36.00 2.031 1015.467

carico 39.00 3.132 1566.133

0.000

200.000

400.000

600.000

800.000

1000.000

1200.000

1400.000

1600.000

1800.000

de

form

azio

ne

[x1

0-5

]

Pressione [bar]

prova di compressione n°2

fm = 25.50 bar = 2.55 N/mm2 resistenza media a compressione

f0.33 = 8.50 bar = 0.85 N/mm2 tensione per valutare il modulo secante

e0.33 = 122.87 x 10-5 = 1.23E-03 deformazione corrispondente per il modulo secante

E0.33 = = 692 N/mm2 modulo elastico secante (§11.10.3.4 NTC08 che rimanda a §9.2 UNI 1052-1:2001)

Esper = = 657 N/mm2 modulo elastico normale sperimentale

Gsper = 0.4 x E = 263 N/mm2 modulo elastico tangenziale sperimentale (§11.10.3.4 NTC08)





REGOLARITA’ IN PIANTA: NO

REGOLARITA’ IN ALTEZZA: NO

RINFORZI PROGETTATI: INTONACO ARMATO A PARETE SINGOLA O DOPPIA

Per l’esecuzione del nuovo calcolo, sono riassegnati:

LIVELLO DI CONOSCENZA: LC1 per le murature non testate (FC = 1.35)

LC2 per le murature testate (FC = 1.20)

Gli interventi di rinforzo previsti nel progetto consistono nell’applicazione di un singolo, ovvero doppio strato di

intonaco armato, realizzato con malta cementizia di debite caratteristiche meccaniche per uno spessore di non

meno di 40 mm e di rete metallica elettrosaldata, maglia 20x20 cm, realizzata con barre da 8 mm di diametro e

qualità B450A.

Le pareti di rinforzo presentano ulteriori collegamenti trasversali a tutto, o parziale spessore (2/3), a secondo

che si tratti di doppio o di singolo rinforzo, realizzati con barre di armatura B450C del diametro 12 mm secondo

una disposizione a maglia 100x100 cm.

In tal senso si impiegano i coefficienti correttivi delle caratteristiche meccaniche della muratura esistente,

all’occorrenza, riportati in Tab.C8A.2.2 della circolare ministeriale esplicativa n°617/2009.

5.2. Caratteristiche delle murature impiegate

RIEPILOGO CARATTERISTICHE MECCANICHE CORPO A

E G fm t0 bE bG bf bt E G fm t0

kN/m3 N/mm2 N/mm2 N/cm2 N/cm2 N/mm2 N/mm2 N/cm2 N/cm2

1 qualsiasi NO 21.00 1740 580 352.00 7.15 1.00 1.00 1.00 1.00 1740 580 352.00 7.15 1.20

2 ≤ 70 cm SINGOLO 21.00 1740 580 352.00 7.15 1.33 1.33 1.33 1.33 2320 773 469.33 9.53 1.20

3 ≤ 70 cm DOPPIO 21.00 1740 580 352.00 7.15 1.50 1.50 1.50 1.50 2610 870 528.00 10.73 1.20

4 > 70 cm SINGOLO 21.00 1740 580 352.00 7.15 1.07 1.07 1.07 1.07 1856 619 375.47 7.63 1.20

5 > 70 cm DOPPIO 21.00 1740 580 352.00 7.15 1.20 1.20 1.20 1.20 2088 696 422.40 8.58 1.20

6 qualsiasi NO 18.00 2250 750 360.00 9.00 1.00 1.00 1.00 1.00 2250 750 360.00 9.00 1.35

7 ≤ 70 cm DOPPIO 18.00 2250 750 360.00 9.00 2.50 2.50 2.50 2.50 5625 1875 900.00 22.50 1.35

8 ≤ 70 cm SINGOLO 18.00 2250 750 360.00 9.00 2.00 2.00 2.00 2.00 4500 1500 720.00 18.00 1.35

pietrame listato

pietrame listato

pietrame listato

pietrame listato

pietrame listato

mattoni pieni

mattoni pieni

ID FC

mattoni pieni

CARATTERISTICHE DI RIFERIMENTO INCREMENTI CARATTERISTICHE CARATTERISTICHE DI CALCOLO

tipo di muratura spessore rinforzo w

RIEPILOGO CARATTERISTICHE MECCANICHE CORPO B

E G fm t0 bE bG bf bt E G fm t0

kN/m3 N/mm2 N/mm2 N/cm2 N/cm2 N/mm2 N/mm2 N/cm2 N/cm2

1 qualsiasi NO 21.00 700 280 352.00 7.15 1.00 1.00 1.00 1.00 700 280 352.00 7.15 1.20

2 ≤ 70 cm SINGOLO 21.00 700 280 352.00 7.15 1.33 1.33 1.33 1.33 933 373 469.33 9.53 1.20

3 ≤ 70 cm DOPPIO 21.00 700 280 352.00 7.15 1.50 1.50 1.50 1.50 1050 420 528.00 10.73 1.20

4 > 70 cm SINGOLO 21.00 700 280 352.00 7.15 1.07 1.07 1.07 1.07 747 299 375.47 7.63 1.20

5 > 70 cm DOPPIO 21.00 700 280 352.00 7.15 1.20 1.20 1.20 1.20 840 336 422.40 8.58 1.20

6 qualsiasi NO 18.00 2250 750 360.00 9.00 1.00 1.00 1.00 1.00 2250 750 360.00 9.00 1.35

7 ≤ 70 cm DOPPIO 18.00 2250 750 360.00 9.00 2.50 2.50 2.50 2.50 5625 1875 900.00 22.50 1.35

8 ≤ 70 cm SINGOLO 18.00 2250 750 360.00 9.00 2.00 2.00 2.00 2.00 4500 1500 720.00 18.00 1.35

ID tipo di muratura spessore rinforzo w

CARATTERISTICHE DI RIFERIMENTO

pietrame listato

pietrame listato

pietrame listato

mattoni pieni

mattoni pieni

mattoni pieni

INCREMENTI CARATTERISTICHE CARATTERISTICHE DI CALCOLO

FC

pietrame listato

pietrame listato





Si fa osservare che le prove sono riferite alla muratura in pietrame listato presente a tutti i piani, di cui l’adozione

di un fattore di confidenza pari a 1.20, tranne che all’ultimo piano, in prevalenza costituito di muratura di

mattoni pieni, dove si è assunto un fattore di confidenza penalizzante di 1.35.

6. Caratterizzazione sismica e domanda di capacità

Per la caratterizzazione sismica, restano fissate le determinazioni della parte geologica e di pericolosità sismica

di cui allo studio condotto dalla D.ssa Francesca Guzzo ed allegato al progetto di variante autorizzato, per cui a

titolo di riepilogo si riferisce quanto appresso.

Le velocità delle onde (S) rilevate, del pari alle (P), crescendo da 180 m/s a circa 2 m di profondità sino a circa

780 m/s alla profondità di 32 m, hanno permesso di effettuare la stima della Vs30 che è risultata essere di 491

m/s.

Dalle determinazioni geologiche la caratterizzazione sismica, assegnata secondo le definizioni date dal D.M.

14/01/08 (Tab. 3.2.II), è risultata quella relativa ad un Sottosuolo di categoria B.

In base alla localizzazione del sito geografico della costruzione, di coordinate ED50:

latitudine 39,291417 ° nord

longitudine 16,251722 ° est

e del sito di prova, costeggiante il sito della costruzione immediatamente a ridosso del confine stradale di via

Somalia, di coordinate ED50:

latitudine 39,291140 ° nord

longitudine 16,251740 ° est

l’area sismica in esame è compresa nel reticolo dei seguenti punti segnati in allegato B delle NTC08: 39891,

39892, 40113 e 40114, il ché ha consentito la determinazione dei parametri sismici degli spettri di riferimento

dell’accelerazione del suolo per i diversi Stati Limite considerati nell’analisi.

In relazione alla categoria topografica T1 (Tab. 3.2.IV delle NTC08), trattandosi di superficie pianeggiante con

lieve inclinazione (inferiore a 15°), risulta che il fattore di amplificazione topografica: ST = 1,00.

Di seguito sono esplicitati i parametri di sismicità relativi al sito in questione.

Per quanto concerne le verifiche agli SLU, in presenza di azioni sismiche si è fatto riferimento allo SLV (Stato

Limite di Salvaguardia della Vita) con relativa probabilità di superamento dell’evento pari al 10% dei casi:

VITA DI RIFERIMENTO: 75 anni

CATEGORIA TOPOGRAFICA: T1

CATEGORIA DI SOTTOSUOLO: B

PERIODO DI RITORNO SISMICO: 712 anni





PROBABILITA’ DI SUPERAMENTO: 10%

ACCELERAZIONE DI BASE SUOLO A: 0.32 g, per le nuove costruzioni

AMPLIFICAZIONE DINAMICA: 2.449

PERIODO CARATTERISTICO: 0.394 s

FATTORE DI STRATIGRAFIA: 1.09

PGA PER NUOVA COSTRUZIONE: 0.349 g

RICHIESTA DI MIGLIORAMENTO: almeno il 35% dello stato di adeguamento

DOMANDA DI CAPACITA’ EFFETTIVA: 39% della PGA di progetto per nuova costruzione

Per quanto concerne le verifiche agli SLD, per sisma con probabilità di superamento del 63%, risulta:

VITA DI RIFERIMENTO: 75 anni

CATEGORIA TOPOGRAFICA: T1

CATEGORIA DI SOTTOSUOLO: B

PERIODO DI RITORNO SISMICO: 75 anni

PROBABILITA’ DI SUPERAMENTO: 63%

ACCELERAZIONE DI BASE SUOLO A: 0.116 g, per le nuove costruzioni

AMPLIFICAZIONE DINAMICA: 2.304

PERIODO CARATTERISTICO: 0.321 s

FATTORE DI STRATIGRAFIA: 1.20

PGA PER NUOVA COSTRUZIONE: 0.139 g

RICHIESTA DI MIGLIORAMENTO: almeno il 35% dello stato di adeguamento

DOMANDA DI CAPACITA’ EFFETTIVA: 35% della PGA di progetto per nuova costruzione

7. Analisi eseguita con ausilio di programma

Ai sensi del §10.2 delle NTC08 si riferisce quanto appresso.

7.1. Origine e caratteristiche del codice di calcolo

Il codice di calcolo impiegato per le analisi è relativo al Programma POR 2000 V.8.19 della Newsoft s.a.s. di Rende

(CS) concesso in licenza all’Ing. Michele Caridi di Cosenza, strutturista, iscrizione all’Ordine degli Ingegneri della

Provincia di Cosenza al n°2632.





Il licenziatario del programma ha dato dimostrazione di autenticità esibendo allo scrivente la fattura di rinnovo

della licenza ed il codice identificativo del cliente n°980038.

7.2. Affidabilità del codice e verifica dei risultati

Lo scrivente, in qualità di progettista dell’opera e direttore dei lavori, ha eseguito personalmente i calcoli a

mezzo del software summenzionato, concesso in uso dall’Ing. Michele Caridi presso il proprio studio sito in via

XXIV Maggio n°30 a Cosenza.

L’Ing. Michele Caridi ha fornito il proprio supporto anche per quanto riguarda il controllo dei risultati ottenuti

dall’analisi e ha provveduto, dietro richiesta, ad esibire la manualistica a corredo del software onde confortare le

impostazioni di analisi da quanto prescritto dalle norme tecniche.

Il codice di calcolo è garantito dalla Newsoft s.a.s., azienda produttrice e distributrice del software menzionato,

largamente distribuito nel territorio nazionale.

I risultati ottenuti sono evidenziati nel seguito.

8. Analisi di vulnerabilità sismica del complesso edilizio

8.1. Modellazione e verifica sismica

Il modello strutturale dell'edificio assume come ipotesi di base che i solai siano sufficientemente rigidi e

resistenti nel loro piano per ripartire le azioni orizzontali fra i muri di controventamento e che fra le pareti

sussista un sufficiente grado di ammorsamento tale da garantire un comportamento scatolare dell'insieme. In

questo contesto la presenza dei muri trasversali limita notevolmente la rotazione delle sezioni terminali dei setti

(maschi murari), che vengono quindi schematizzati come elementi dotati di rigidezza tagliante e flessionale e

soggetti a vincoli di incastro scorrevole. La rigidezza delle fasce di piano è messa in conto con un fattore

equivalente di riduzione della luce netta del maschio. Maschi contigui non intercalati da apertura sono

riconosciuti solidali e omogeneizzati nella rigidezza flessionale.

L'analisi sismica è eseguita in campo statico non lineare, secondo una strategia incrementale push-over,

considerando due diverse distribuzioni delle forze sismiche: una distribuzione lineare sull'altezza e una

distribuzione proporzionale alle masse di piano, e facendo variare l'angolo di incidenza del sisma da 0 a 360

gradi secondo una scansione predefinita, tale da campionare in modo esauriente la risposta strutturale sotto

sisma.

Nel caso in esame, è stata adottata una scansione di incidenza sismica di 18 gradi. Sono state quindi eseguite

analisi per 20 direzioni sismiche, ripetute per due diverse distribuzioni di forze sull'altezza.

Nell'ambito di una singola analisi si segue una tecnica incrementale che consiste nell'aumentare gradualmente il

carico sismico e di controllare, in ogni passo di carico, il livello tensionale e deformativo raggiunto nei maschi.

La soluzione incrementale è ottenuta imponendo l'equilibrio tra il tagliante di piano, quale risultante delle forze

sismiche cumulate sino al piano considerato, e la risultante degli sforzi di taglio destantesi in ciascun maschio,

ottenuti in funzione dello scorrimento di interpiano e del legame elasto-plastico ad essi associato.





In particolare, il contributo dei maschi è limitato dalle resistenze ultime a taglio e a pressoflessione longitudinale

e si annulla quando lo spostamento raggiunge il corrispondente valore ultimo. Il tipo di crisi sarà da presso-

flessione o da taglio, in funzione dei rapporti di rigidezza e di resistenza fra le due risposte. Quando ciò avviene, il

maschio è dichiarato collassato e non dà più alcun contributo nei passi di carico successivi. Nel corso del

processo vengono registrati in continuo i valori raggiunti per il tagliante sismico e lo spostamento di sommità, in

modo da costruire per ogni direzione sismica la curva di equilibrio forze-spostamenti. L'analisi si conclude

quando è raggiunto lo stato limite di collasso, definito dalle condizioni indicate nella normativa.

Nella analisi push-over condotta intervengono i valori di resistenza e di duttilità dei maschi murari. I valori

resistenti sono relativi alla risposta a taglio e a pressoflessione dei maschi e si ottengono in base alla

caratteristiche meccaniche delle murature tenendo conto dell'effetto riduttivo dovuto al fattore di confidenza. I

valori limiti di calcolo della duttilità si ottengono dai valori assegnati al tipo muratura, in base alle indicazioni di

normativa, che definiscono i valori per lo stato limite di danno e per gli stati limiti ultimi di collasso a taglio e a

pressoflessione longitudinale.

Per tener conto inoltre di possibili effetti sfavorevoli all'estrinsecarsi della duttilità, ad esempio dovuti a

fenomeni di localizzazione delle deformazioni o alla presenza di un danneggiamento già esistente, si applica a

vantaggio di statica un ulteriore fattore di sicurezza sulle duttilità limiti pari a 1.25.

Lo stato limite di danno è raggiunto quando il primo maschio murario raggiunge uno spostamento orizzontale

relativo pari al valore limite prefissato per tale evenienza (duttilità limite di danno).

Lo stato limite di salvaguardia vita è raggiunto quando, il primo maschio murario raggiunge uno spostamento

orizzontale relativo pari al valore limite ultimo prefissato per il collasso a taglio o a flessione longitudinale

(duttilità ultima).

Lo stato limite di collasso è raggiunto quando, per effetto della progressiva eliminazione dei maschi murari

arrivati a collasso (quelli cioè con spostamenti relativi maggiori della duttilità ultima a taglio o a flessione), la

forza resistente si riduce di una quantità pari al 20 % del valore massimo raggiunto.

La verifica di sicurezza nei confronti dei tre stati limite sismici (SLD, SLV e SLC) viene effettuata controllando che

per ogni direzione sismica la capacità di spostamento, valutata mediante l'analisi non lineare pushover, sia

maggiore della domanda di spostamento che si ottiene costruendo il sistema bilineare equivalente ad un grado di

libertà, valutandone il periodo proprio in base alla rigidezza elastica secante e ricavando lo spostamento

richiesto dallo spettro elastico corrispondente allo stato limite di verifica, eventualmente amplificato con un

fattore di correlazione fra sistema elastico e sistema anelastico.

Si controlla, inoltre, che il fattore di struttura q=fe/fy del sistema bilineare equivalente, valutato come rapporto

fra il taglio alla base ottenuto dallo spettro elastico e il taglio resistente, non ecceda il valore limite 3.0 per gli

stati limite sopra menzionati.

Il risultato delle verifiche viene quindi riportato in maniera equivalente in termini di Pga, ovvero in accelerazione

di picco al suolo, normalizzata alla categoria A (roccia). In particolare si valuta la capacità di PGA (accelerazione

al suolo che produce il raggiungimento di un particolare stato limite) e la domanda di PGA (accelerazione al

suolo fissata dalla normativa). Il fattore di sicurezza è quindi espresso come rapporto di PGA fra il valore di

capacità e il valore di domanda.





Come già indicato in precedenza, l'analisi sismica globale contiene implicitamente le verifiche a pressoflessione

longitudinale e a taglio. Le verifiche a pressoflessione e a ribaltamento fuori piano vengono invece eseguite

separatamente in quanto la valutazione delle forze equivalenti indicate dalla normativa richiede la conoscenza di

alcuni parametri meccanici, come il periodo proprio della struttura nella direzione di verifica, disponibili come

risultato a conclusione dell'analisi globale. In questi casi si fa riferimento a modellazioni locali che tengono conto

del grado di ammorsamento fra muratura e solaio, per effetto dei cordoli e dei tiranti presenti.

8.2. Responso globale di verifica sismica

Come già visto in fase di progettazione della variante, il corpo A risulta al limite della richiesta di miglioramento

sismico, mentre il corpo B evidenzia criticità maggiori riuscendo soltanto a tangere il 10% della prestazionalità

corrispondente allo stato di adeguamento sismico.

A chiarimento si fornisce il rapporto conclusivo dell’analisi di vulnerabilità condotta sul complesso edilizio, con

ovvia indicazione della simbologia.

RESPONSO DI DOMANDA

RESPONSO DI CAPACITA’ ANTE OPERAM

LIV. S.L. (suolo A) ag Fo T*C SS ST S PGA PSA fSL IS

100.00% [g] [s] [g] [g]

SLV 0.320 2.449 0.394 1.09 1.00 1.09 0.349 0.854 - 1.00

SLD 0.116 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.139 0.321 - 1.00


35.00% [g] [s] [g] [g]

SLV 0.112 2.449 0.394 1.20 1.00 1.20 0.134 0.329 - 0.39

SLD 0.041 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.049 0.113 - 0.35

DOMANDA DI ADEGUAMENTO SISMICO PREVISTA DALLE NORME

DOMANDA DI MIGLIORAMENTO SISMICO CONCERTATA IN FASE DI PROGETTAZIONE


100.00% [g] [s] [g] [g]

SLV 0.320 2.449 0.394 1.09 1.00 1.09 0.349 0.854 - 1.00

SLD 0.116 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.139 0.321 - 1.00


35.00% [g] [s] [g] [g]

SLV 0.112 2.449 0.394 1.20 1.00 1.20 0.134 0.329 - 0.39

SLD 0.041 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.049 0.113 - 0.35

DOMANDA DI ADEGUAMENTO SISMICO PREVISTA DALLE NORME

DOMANDA DI MIGLIORAMENTO SISMICO CONCERTATA IN FASE DI PROGETTAZIONE

ag Fo T*C SS ST S PGA PSA fSL IS

[g] [s] [g] [g]

SLV al 35% 0.112 2.449 0.394 1.20 1.00 1.20 0.134 0.329 1.00 0.39

SLD al 91% 0.106 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.127 0.293 2.59 0.91

LIVELLO S.L.

suolo A

CAPACITA' ESIBITA E LIVELLO DI SICUREZZA SISMICA NELLA SITUAZIONE DI FATTO DEL CORPO "A"


[g] [s] [g] [g]

SLV al 9% 0.029 2.449 0.394 1.20 1.00 1.20 0.035 0.085 0.26 0.10

SLD al 26% 0.030 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.036 0.083 0.73 0.26

LIVELLO S.L.

suolo A

CAPACITA' ESIBITA E LIVELLO DI SICUREZZA SISMICA NELLA SITUAZIONE DI FATTO DEL CORPO "B"





A seguito dell’intervento di miglioramento operato, tenuto conto dei valori sperimentali delle prove in situ, la

nuova analisi eseguita sui due corpi di fabbrica ha messo in luce le seguenti risultanze:

RESPONSO DI CAPACITA’ SISMICA DI PROGETTO DEL CORPO A

I risultati di dettaglio dell’analisi sono riportati in Appendice A.

RESPONSO DI CAPACITA’ SISMICA DI PROGETTO DEL CORPO B

Appare evidente che in senso generale il complesso scolastico ha raggiunto un più che sufficiente livello di

capacità, commisurato ad un indicatore di sicurezza almeno pari a 0.43 (ossia il 43% dello stato di

adeguamento), superando abbondantemente la domanda iniziale del 39% (35% in riferimento al suolo rigido),

mentre da solo il corpo A garantisce una sicurezza sismica con indice 0.52, superiore al 50% del livello di

adeguamento sismico (48% in riferimento al suolo rigido).

Si fa ancora osservare, in particolare per il Corpo B, che i valori sperimentali delle prove condotte in situ hanno

fornito risultati meno confortanti di quelli relativi al Corpo A, risultando una muratura più deformabile, non per

questo meno resistente, di quella considerata in fase di progettazione.

Ciò ha determinato un minor margine disponibile nella preservazione del danno che, con tale ultima analisi, sono

stati evidenziati valori dell’indicatore di sicurezza sensibilmente inferiori a quelli calcolati in progetto, ma

comunque non inferiori alla richiesta di miglioramento.

I risultati di dettaglio dell’analisi sono riportati in Appendice B1.


[g] [s] [g] [g]

SLV al 48% 0.152 2.449 0.394 1.20 1.00 1.20 0.182 0.447 1.36 0.52

SLD al 114% 0.132 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.158 0.365 3.22 1.14

CAPACITA' ESIBITA E LIVELLO DI SICUREZZA SISMICA CONSEGUITO CON IL MIGLIORAMENTO DEL CORPO "A"

LIVELLO S.L.

suolo A


[g] [s] [g] [g]

SLV al 39% 0.125 2.449 0.394 1.20 1.00 1.20 0.150 0.367 1.12 0.43

SLD al 46% 0.053 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.064 0.147 1.29 0.46

CAPACITA' ESIBITA E LIVELLO DI SICUREZZA SISMICA CONSEGUITO CON IL MIGLIORAMENTO DEL CORPO "B"

LIVELLO S.L.

suolo A





9. Riproposizione del calcolo riferito al Corpo B

Il presente calcolo viene riproposto a verifica ed integrazione di quello già effettuato nella fase di progettazione

in variante, adottando anche in questo caso i valori meccanici rappresentativi delle murature resistenti secondo

le determinazioni in situ e le interpolazioni previste dalle NTC08, con lo scopo di mettere in evidenza che

l’intervento sostitutivo all’ultimo piano non determina, agli effetti, variazione sostanziale nel comportamento

sismico dell’edificio B.

9.1. Rinvio agli allegati progettuali

Restano validi i criteri già menzionati nella Relazione di Calcolo Strutturale di cui al progetto di variante

strutturale segnato al prot. n°77639 del 11/11/2009.

Si rimanda agli allegati grafici del progetto di variante.

9.2. Analisi strutturale con modifica di intervento al 4° piano

Avendo sostituito il rinforzo bilaterale di progetto, localizzato su di una parete situata al 4° piano dell’edificio,

con un tipo di rinforzo monolaterale, viene effettuata l’analisi non lineare della struttura muraria portante e la

verifica di resistenza e di capacità generale della costruzione dal punto di vista sismico impiegando gli analoghi

criteri esaminati in precedenza.

Il tabulato di analisi e di verifica strutturale dell’Edificio B è riportato in Appendice B2 alla presente relazione.

9.3. Riepilogo dell’analisi di vulnerabilità

Può verificarsi che, rispetto alla situazione di progetto, le modifiche apportate al tipo di rinforzo localizzato al 4°

piano strutturale non si ripercuotono sulla risposta sismica dell’edificio, mantenendo invariati i livelli

prestazionali già conseguiti con la progettazione degli interventi.


[g] [s] [g] [g]

SLV al 39% 0.125 2.449 0.394 1.20 1.00 1.20 0.150 0.367 1.12 0.43

SLD al 46% 0.053 2.304 0.321 1.20 1.00 1.20 0.064 0.147 1.29 0.46

CAPACITA' ESIBITA E LIVELLO DI SICUREZZA SISMICA CONSEGUITO CON IL MIGLIORAMENTO IN MODIFICA DEL CORPO "B"

LIVELLO S.L.

suolo A





10. Conclusioni

L’edificio identificato come “Corpo A”, è verificato sia nei confronti delle azioni statiche per gli SLU e sia per le

azioni sismiche, in relazione agli SLD ed agli SLV.

Il livello di capacità offerta per gli SLV, è risultato pari a

C = PGA(prog) = 0.182 g

superando la domanda di miglioramento sismico

D = PGA(SLV) = 0.134 g

Essendo quindi

C > D

l’edificio soddisfa i criteri di miglioramento sismico.

E’ stato raggiunto un livello di sicurezza commisurato alla domanda di adeguamento pari a:

IS = 52%

L’edificio identificato come “Corpo B”, anche a seguito delle modifiche introdotte ai rinforzi del piano 4, risulta

verificato per gli SLD e per gli SLV, nonché per le azioni statiche agli SLU.

Il livello di capacità offerta è invariato rispetto alla situazione di progetto e, per gli SLV, è risultato pari a

C = PGA(prog) = 0.15 g

superando la domanda di miglioramento sismico

D = PGA(SLV) = 0.134 g

Essendo quindi

C > D

l’edificio soddisfa i criteri di miglioramento sismico previsti in progetto e l’intervento di modifica non altera il

comportamento generale della costruzione nei confronti dell’azione sismica.

E’ stato raggiunto un livello di sicurezza commisurato alla domanda di adeguamento pari a:

IS = 43%

In Appendice i tabulati di calcolo e verifica delle strutture.

Il direttore dei lavori

Dott. Ing. Placido Riggio





APPENDICI

AMMINISTRAZIONE PROVINCIALE Lavori di consolidamento e manutenzione straordinaria DI COSENZA Istituto Magistrale Statale “Lucrezia della Valle” - Cosenza

Ing. Placido Riggio Pag.21 Direzione dei Lavori: Appendice A alla Relazione Strutturale Integrativa

APPENDICE A

Istituto Magistrale Statale “Lucrezia della Valle” – Cosenza

Calcolo di verifica per lo SLV e lo SLD del “Corpo A”



Quadro complessivo delle verifiche eseguite

Sono eseguite tutte le verifiche richieste dalle Ntc08 per le costruzioni in muratura in assenza e in presenza di sisma, util izzando il metodo degli stati limite. La sicurezza sotto azione sismica è stata determinata con analisi statica non lineare, eseguita in accordo con le disposizioni contenute nelle Ntc08 e tenendo presenti le indicazioni fornite nelle relative istruzioni per l'applicazione, con riferimento agli stati limite di danno (Sld), di salvaguardia vita (Slv). Il quadro complessivo delle verifiche svolte è il seguente: Verifica della snellezza dei setti. Verifica della eccentricità massima trasversale. Verifica eccentricità massima longitudinale. Verifica a taglio per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione trasversale per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione longitudinale per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione trasversale per azioni sismiche. Verifica pushover dello stato limite di danno. Verifica pushover dello stato limite di salvaguardia vita. Verifica del terreno di fondazione. Verifica a ribaltamento. Verifica dei collegamenti. I carichi verticali sono stati computati mediante un cumulo progressivo degli scarichi dei solai ai piani, dei pesi propri delle murature, tenendo conto dell'influenza dei disassamenti prodotti da riseghe di spessore, dei meccanismi di trasmissione degli scarichi in corrispondenza delle aperture ed infine dei sovrasforzi generati dal sisma. Nella valutazione degli sforzi normali si è tenuto conto dell'azione non contemporanea dei carichi accidentali riducendo il carico accidentale gravante ai piani sovrastanti; si è assunto un fattore riduttivo del 0% per il piano immediatamente sovrastante a quello considerato e del 30% per i piani superiori. Le combinazioni di carico considerate sono le seguenti: Statica locale: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche locali in assenza di sisma a pressoflessione trasversale, pressoflessione e taglio longitudinale, a ribaltamento; Statica fondazioni: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche sul terreno di fondazione in assenza di sisma; Sismica locale: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche locali in presenza di sisma a pressoflessione trasversale e a ribaltamento; Sismica fondazioni: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche sul terreno di fondazione in presenza di sisma; Sismica pushover: rappresentativa della combinazione dei carichi statici considerata nell'analisi sismica pushover, nella quale le azioni statiche così determinate sono mantenute costanti e si esegue un processo di carico incrementale sull'azione sismica, nel corso del quale si controllano le condizioni che determinano il raggiungimento degli stati limite di interesse. Gli inviluppi delle azioni sono eseguiti combinando linearmente le azioni di carico, mediante fattori di inviluppo assunti in valore minimo e in valore massimo. In particolare i fattori di inviluppo per una particolare azione si ottengono come prodotto fra un fattore riduttivo psi dipendente dal tipo di azione e un fattore gamma dipendente dalla combinazione e dal tipo di azione considerata (permanente, variabile, sismica) e per il quale sono previsti valori minimo e massimo, da considerare in maniera indipendente. Con tali regole di inviluppo si determinano i valori estremi di variabilità (minimo-massimo) delle grandezze inviluppate e per entrambi tali valori vengono eseguite le verifiche. Nel seguente tabulato i fattori psi e gamma utilizzati sono riportati rispettivamente nelle tabelle delle Azioni di carico e delle Combinazioni di carico. In accordo con le disposizioni della normativa, per le costruzioni in muratura non sono richieste verifiche nei confronti degli stati limite di esercizio, quando siano soddisfatte le verifiche per gli stati limite ultimi.

Parametri sismici del sito In funzione della classe d'uso dell'edificio, sono stati considerati i seguenti stati limite di verifica, per i quali la normativa fissa l'azione sismica con una data probabilità di superamento, in un periodo di riferimento dipendente dal tipo e dalla classe d'uso della costruzione: -Sld: Stato limite di Danno sismico (probabilità di superamento 63%) -Slv: Stato limite di Salvaguardia della vita (probabilità di superamento 10%) Per ciascuno degli stati limite indicati sono stati valutati i periodi di ritorno dell'azione sismica, tenendo conto della probabilità di superamento prescritta dalla norma e ricavando il periodo di riferimento per l'azione sismica in base al tipo di costruzione e alla classe d'uso. In funzione dei periodi di ritorno e delle coordinate geografiche del sito, si valutano infine i parametri di pericolosità sismica per gli stati limite di interesse, estrapolando i valori dalle tabelle allegate alla normativa. In particolare, le coordinate geografiche del sito sono: latitudine 39.291°, longitudine 16.252°. Il tipo di costruzione è ordinario, la classe d'uso è la III (importante) e la muratura prevalente è di tipo ordinaria. Le caratteristiche del suolo di fondazione corrispondono alla categoria stratigrafica B e alla categoria topografica T1. Si valuta per l'edificio una vita nominale di 50 anni e un periodo di riferimento per l'azione sismica di 75 anni. Per lo stato limite di Danno sismico (Sld) sono stati considerati i seguenti parametri di pericolosità: -Periodo di ritorno dell'azione sismica [anni]: 75 -Accelerazione orizzontale massima al suolo [g]: 0.041



-Fattore di amplificazione per spettro orizzontale: 2.30 -Periodo spettrale di riferimento [s]: 0.32 Per lo stato limite di Salvaguardia della vita (Slv) sono stati considerati i seguenti parametri di pericolosità: -Periodo di ritorno dell'azione sismica [anni]: 712 -Accelerazione orizzontale massima al suolo [g]: 0.112 -Fattore di amplificazione max per spettro orizzontale: 2.45 -Periodo spettrale di riferimento [s]: 0.39 In base ai parametri di pericolosità sismica sono stati definiti gli spettri sismici di progetto per la componente orizzontale e verticale in corrispondenza degli stati limite di interesse. La definizione completa degli spettri di risposta è riportata nell'omonima tabella nella sezione dei risultati globali di analisi, nel seguito del presente tabulato.

Modellazione e verifica sismica Il modello strutturale dell'edificio assume come ipotesi di base che i maschi murari abbiano un comportamento tipo shear-type, ovvero abbiano rotazioni al piede e in testa impedite e che il loro spostamento in pianta sia descrivibile come roto-traslazione rigida. La prima ipotesi è generalmente accettabile ai fini tecnici quando sussiste fra le pareti un sufficiente grado di ammorsamento tale da garantire un comportamento scatolare dell'insieme. In queste condizioni infatti, la presenza dei muri trasversali limita notevolmente la rotazione delle sezioni terminali delle murature, rendendo plausibile l'ipotesi di rotazioni impedite al piede e in testa. Inoltre, nel caso di setti adiacenti ad aperture, la deformabilità del collegamento può essere messa in conto, come in effetti si fa nel programma, attraverso un appropriato trattamento del nodo a dimensione finita. Per quanto riguarda la seconda ipotesi, questa non discende dalla presenza di solai di piano sufficientemente rigidi da impedire la deformazione in pianta della struttura, in quanto nel caso specifico delle murature la rigidezza dei solai, anche se realizzati in laterocemento, resta pur sempre bassa se comparata a quella della muratura portante, ma discende anch'essa dal comportamento scatolare dell'edificio. Se i muri sono validamente ammorsati negli incroci, la pianta di un edificio murario può essere assimilata ad una sezione pluriconnessa e quindi manifesta una forte rigidezza torsionale, anche in assenza di solai. In questo contesto, la risposta ad una spinta orizzontale lungo un setto non produce effetti solo locali, ma porta ad una collaborazione dell'insieme dei setti, che si manifesta con una roto-traslazione dell'insieme e pertanto gli spostamenti in pianta risultano tali da poter essere decritti con buona approssimazione tramite un moto rigido del solaio. La validità di entrambe le ipotesi resta ovviamente legata ad un pieno ammorsamento agli incroci murari e ad una corretta realizzazione delle aperture, requisiti essenziali piuttosto comuni nelle costruzione murarie. In tal caso le ipotesi forniscono un buon compromesso fra semplicità di analisi ed accuratezza di modellazione e sono accettabili ai fini tecnici, specie se si considera anche il livello delle approssimazioni coinvolte negli altri aspetti della modellazione (identificazione dei parametri elastici e di resistenza delle murature, valutazione dello stato di degrado ed altro). Si può anche osservare che, all'estremo opposto, una modellazione apparentemente più sofisticata, che veda pareti separate trattate come strutture intelaiate, porterebbe a trascurare del tutto gli effetti legati alla rigidezza torsionale della cassa muraria, con ciò perdendo l'aspetto forse più importante del comportamento della struttura. L'analisi sismica è eseguita in campo statico non lineare, secondo una strategia incrementale push-over, considerando due diverse distribuzioni delle forze sismiche: una distribuzione lineare sull'altezza e una distribuzione proporzionale alle masse di piano, e facendo variare l'angolo di incidenza del sisma da 0 a 360 gradi secondo una scansione predefinita, tale da campionare in modo esauriente la risposta strutturale sotto sisma. Inoltre, è stata eseguita una analisi dinamica modale in campo lineare, per determinare i modi di vibrazione dell'edificio e per valutare quindi le percentuali di massa eccitata sui singoli modi di vibrare, prodotte da ogni scansione sismica considerata nell'analisi statica non lineare, variabili in direzione e nella distribuzione delle forze sull'altezza. Nel caso in esame, è stata adottata una scansione di incidenza sismica di 18 gradi. Sono state quindi eseguite analisi per 20 direzioni sismiche, ripetute per due diverse distribuzioni di forze sull'altezza. Nell'ambito di una singola analisi si segue una tecnica incrementale che consiste nell'aumentare gradualmente il carico sismico e di controllare, in ogni passo di carico, il livello tensionale e deformativo raggiunto nei maschi. La soluzione incrementale è ottenuta imponendo l'equilibrio tra il tagliante di piano, quale risultante delle forze sismiche cumulate sino al piano considerato, e la risultante degli sforzi di taglio destantesi in ciascun maschio, ottenuti in funzione dello scorrimento di interpiano e del legame elasto-plastico ad essi associato. In particolare, il contributo dei maschi è limitato dalle resistenze ultime a taglio e a pressoflessione longitudinale e si annulla quando lo spostamento raggiunge il corrispondente valore ultimo. Il tipo di crisi sarà da presso-flessione o da taglio, in funzione dei rapporti di rigidezza e di resistenza fra le due risposte. Quando ciò avviene, il maschio è dichiarato collassato e non da più alcun contributo nei passi di carico successivi. Nel corso del processo vengono registrati in continuo i valori raggiunti per il tagliante sismico e lo spostamento orizzontale di riferimento, in modo da costruire per ogni direzione sismica la curva di equilibrio forze-spostamenti. L'analisi si conclude quando si raggiunge lo stato limite di collasso, definito dalle condizioni indicate nella normativa. Nella analisi pushover condotta intervengono i valori di resistenza e di duttilità dei maschi murari. I valori resistenti sono relativi alla risposta a taglio e a pressoflessione dei maschi e si ottengono in base alla caratteristiche meccaniche delle murature tenendo conto dell'effetto riduttivo del fattore di confidenza. I valori limiti di calcolo della duttilità si ottengono dai valori assegnati al tipo muratura, in base alle indicazioni di normativa, che definiscono i valori per lo stato limite di danno e per gli stati limiti ultimi di collasso a taglio e a pressoflessione longitudinale. Per tener conto inoltre di possibili effetti sfavorevoli all'estrinsecarsi della duttilità, ad esempio dovuti a fenomeni di localizzazione delle deformazioni o alla presenza di un danneggiamento già esistente, si applica a vantaggio di statica un ulteriore fattore di sicurezza sulle duttilità limiti pari a 1.25.



Lo stato limite di danno è raggiunto quando il primo maschio murario raggiunge uno spostamento orizzontale relativo pari al valore limite prefissato per tale evenienza (duttilità limite di danno). Lo stato limite di salvaguardia vita è raggiunto quando, per effetto della progressiva eliminazione dei maschi murari arrivati a collasso (quelli cioè con spostamenti relativi maggiori della duttilità ultima a taglio o a flessione), la forza resistente manifesta una riduzione pari al 20% del valore massimo raggiunto. La verifica di sicurezza nei confronti degli stati limite sismici Sld, Slv viene effettuata controllando che per ogni direzione sismica la capacità di spostamento, valutata mediante l'analisi non lineare pushover, sia maggiore della domanda di spostamento che si ottiene costruendo il sistema bilineare equivalente ad un grado di libertà, valutandone il periodo proprio in base alla rigidezza elastica secante e ricavando lo spostamento richiesto dallo spettro elastico corrispondente allo stato limite di verifica, eventualmente amplificato con un fattore di correlazione fra sistema elastico e sistema anelastico. Si controlla, inoltre, che il fattore di struttura q=fe/fy del sistema bilineare equivalente, valutato come rapporto fra il taglio alla base ottenuto dallo spettro elastico e il taglio resistente, non ecceda il valore limite 3.0 per gli stati limite sopra menzionati. Il risultato delle verifiche viene quindi riportato in maniera equivalente in termini di Pga, ovvero in accelerazione di picco al suolo, normalizzata alla categoria A (roccia). In particolare si valuta la capacità di Pga (accelerazione al suolo che produce il raggiungimento di un particolare stato limite) e la domanda di Pga (accelerazione al suolo fissata dalla normativa). Il fattore di sicurezza è quindi espresso come rapporto di Pga fra il valore di capacità e il valore di domanda. Come già indicato in precedenza, l'analisi sismica globale contiene implicitamente le verifiche a pressoflessione longitudinale e a taglio. Le verifiche a pressoflessione e a ribaltamento fuori piano vengono invece eseguite separatamente in quanto la valutazione delle forze equivalenti indicate dalla normativa richiede la conoscenza di alcuni parametri meccanici, come il periodo proprio della struttura nella direzione di verifica, disponibili come risultato a conclusione dell'analisi globale. In questi casi si fa riferimento a modellazioni locali che tengono conto del grado di ammorsamento fra muratura e solaio, per effetto dei cordoli e dei tiranti presenti.

Considerazioni conclusive I risultati della verifica a taglio per azioni non sismiche evidenziano, nella situazione più sfavorevole, che la tensione tangenziale agente raggiunge il 0.00% del corrispondente valore limite. Tale verifica risulta pertanto soddisfatta. I risultati delle verifiche a pressoflessione trasversale per azioni non sismiche evidenziano, nella situazione più sfavorevole, che la tensione normale agente raggiunge il 98.92% del valore limite. Tale verifica risulta pertanto soddisfatta. I risultati delle verifiche a pressoflessione longitudinale per azioni non sismiche evidenziano, nella situazione più sfavorevole, che la tensione normale agente raggiunge il 91.03% del valore limite. Tale verifica risulta pertanto soddisfatta. I risultati delle verifiche a pressoflessione trasversale per azioni sismiche evidenziano, nella situazione più sfavorevole, che la tensione normale agente raggiunge il 93.99% della tensione ammissibile del terreno. Pertanto tale verifica risulta soddisfatta. I risultati delle verifiche in fondazione per sole azioni statiche evidenziano, nella situazione più sfavorevole, che la tensione massima al suolo raggiunge il 30.06% della tensione ammissibile del terreno. Tale verifica risulta pertanto soddisfatta. I risultati delle verifiche in fondazione con azioni sismiche evidenziano, nella situazione più sfavorevole, che la tensione massima al suolo raggiunge il 24.17% della tensione ammissibile del terreno. Pertanto tale verifica risulta soddisfatta. I risultati delle verifiche a ribaltamento sulle pareti per sole azioni statiche evidenziano, nella situazione più sfavorevole, che il momento ribaltante raggiunge il valore massimo del 0.00% del momento stabilizzante disponibile. Pertanto tale verifica risulta soddisfatta. I risultati delle verifiche a ribaltamento sulle pareti con azioni sismiche evidenziano, nella situazione più sfavorevole, che il momento ribaltante raggiunge il valore massimo del 47.11% del momento stabilizzante disponibile. Tale verifica risulta pertanto soddisfatta. Le verifica a trazione dei tiranti e del punzonamento indotto sulle murature nei conci di ancoraggio risultano implicitamente soddisfatte nell'ambito della verifica a ribaltamento, limitando il tiro utile al valore massimo consentito dal soddisfacimento di tali verifiche. I risultati della verifica sismica condotta con analisi statica non lineare (analisi pushover a controllo di duttilità) evidenziano, per la scansione sismica più restrittiva, che: I fattori di struttura q=fe/fy valutati sul sistema bilineare equivalente per gli stati limite Sld, Slv, come rapporto fra il taglio alla base ottenuto dallo spettro elastico e il taglio resistente, non eccedono in nessun caso il valore limite 3.0. Tale verifica risulta pertanto soddisfatta. Il fattore di sicurezza al limite di danno, valutato come rapporto fra l'accelerazione sismica al suolo per cui si ha il raggiungimento dello stato limite Sld (capacità di Pga) e l'accelerazione sismica al suolo regolamentare prescritta per la struttura (domanda di Pga), corrisponde al valore minimo di 3.23. Tale verifica risulta pertanto soddisfatta. Il fattore di sicurezza al limite di salvaguardia vita, valutato come rapporto fra l'accelerazione sismica al suolo per cui si ha il raggiungimento dello stato limite Slv (capacità di Pga) e l'accelerazione sismica al suolo regolamentare prescritta per la struttura (domanda di Pga), corrisponde al valore minimo di 1.36. Tale verifica risulta pertanto soddisfatta.



Legende dei simboli utilizzati nelle tabelle

Legenda delle azioni di carico

Simbolo Descrizione Misura

id Indice dell'azione di carico Nome Nome dell'azione di carico Tipo Tipo dell'azione: P=Permanente, V=Variabile antropico, N=Variabile naturale Psi0 Psi1 Psi2 Fattori parziali di combinazione: raro, frequente, quasi-permanente Usata Azione utilizzata o non utilizzata si/no

Legenda delle combinazioni di carico


id Indice della combinazione di carico Nome Nome della combinazione di carico S.limite Stati limite di verifica associati min max Fattori parziali di combinazione gamma: minimo-massimo Psi Fattore psi di combinazione per i variabili

Legenda dei tipi di muratura: caratteristiche generali


Nome Nome di identificazione Blocchi Tipo degli elementi resistenti Armatura Tipo di armatura nel caso di muratura armata Malta Classe della malta Cel Categoria elementi resistenti: I o II Cma Categoria malta: PG (prestazione garantita), CP (composizione prescritta) Ces Classe di esecuzione della muratura: 1 o 2 Cct Connessione trasversale fra i paramenti: A (alta), M (media), B (bassa) Peso Peso specifico della muratura kN/mc

Legenda dei tipi di muratura: caratteristiche meccaniche


Nome Nome di identificazione Fk Tensione normale caratteristica N/cmq Fkv Tensione tangenziale caratteristica N/cmq E Modulo elastico normale E N/cmq G Modulo elastico tangenziale G N/cmq dd Duttilità al limite di danno in % dell'altezza maschio dut Duttilità al limite ultimo per collasso a taglio in % dell'altezza maschio duf Duttilità al limite ultimo per collasso a flessione in % dell'altezza maschio

Legenda dei tipi di armatura per murature armate


Nome Nome di identificazione Acciaio Tipo di acciaio Afv concentrata Numero, diametro e passo massimo [cm] dei ferri verticali di estremità Afv diffusa Numero, diametro e passo massimo [cm] dei ferri verticali diffusi Afo diffusa Numero, diametro e passo massimo [cm] dei ferri orizzontali diffusi amv Area ferro verticale minima in % dell'area muratura orizzontale amo Area ferro orizzontale minima in % dell'area muratura verticale

Legenda dei tipi di fondazione


Nome Nome della fondazione Muratura anima Tipo di muratura dell'anima Muratura ali Tipo di muratura delle ali Hf Altezza della fondazione cm Bs, Hs Base e altezza dell'ala di sinistra cm



Bd, Hd Base e altezza dell'ala di destra cm Hm Altezza del magrone cm Rv Rialzo verticale rispetto alla quota nominale cm Stn Tensione ammissibile sul terreno per azioni non sismiche N/cmq Sts Tensione ammissibile sul terreno per azioni sismiche N/cmq Kw Costante di sottofondo del terreno kN/mc

Legenda dei tipi di impalcato


Nome Nome del tipo di impalcato Tipo Tipo dei travetti frt Fattore di ripartizione trasversale It Interasse travetti cm Bt Base travetti cm Ht Altezza travetti cm Ss Spessore soletta cm Pp Peso proprio kN/mq

Legenda dei tipi di apertura


Nome Nome di identificazione Mat Tipo di materiale per l'architrave B Lunghezza netta apertura cm H Altezza netta apertura cm Maz Mazzetta dell'apertura cm Qua Quadro dell'apertura cm Sgu Sguincio dell'apertura cm Ha Altezza dell'architrave cm La Lunghezza dell'architrave cm Fa Freccia dell'architrave cm

Legenda dei tipi di rinforzo


Nome Nome del rinforzo Tipo Ma:muro affiancato, Ia:intonaco armato, Frp:fibre composite, Cam:cuciture attive Materiali Materiali caratteristici del rinforzo dr Diametro della rete mm rx rz Passo rete o rinforzi Frp/Cam in direzione orizzontale e verticale cm ng Densità ganci di legatura trasversale al mq dg Diametro ganci di legatura trasversale mm ar Area resistente della singola nervatura mmq sr Resistenza caratteristica acciaio o resistenza di calcolo Frp N/cmq sp Pretensione nastri Cam N/cmq

Legenda dei dati generali di livello


Liv Indice del Livello Hp Altezza di interpiano m Fvx Fvy Componenti in X e Y della forza orizzontale da vento kN Cvx Cvy Coordinate X e Y del centro di applicazione della forza vento m

Legenda delle coordinate dei nodi


Nodo Indice del nodo X Coordinata X del nodo m Y Coordinata Y del nodo m



Legenda delle caratteristiche generali pannelli


Pan Indice del pannello Nodi Indici dei due nodi di estremo Tipo Tipologia di elemento: fondazione, muro o trave Nome tipo Nome dell'elemento tipo assegnato all'elemento (fondazione, muratura o trave) Sa Spessore dell'anima cm St Spessore totale comprensivo dei paramenti di rinforzo cm Df Disassamento asse rispetto alla retta congiungente i nodi cm Sp Sovraccarico permanente kN/m Po Precompressione orizzontale N/cmq Pv Precompressione verticale N/cmq Nap Numero aperture presenti

Legenda delle caratteristiche di rinforzo pannelli


Pan Indice del pannello Rinforzo paramento Tipo di rinforzo sul paramento Sps Spessore paramento a sinistra cm Spd Spessore paramento a destra cm Iniezioni Effetto iniezioni in termini di classe di malta iFk iFvk iE iG Fattori d'incremento per Fk, Fvk, E, G rispetto ai valori originari iDu Fattore d'incremento per la duttilità al limite ultimo Fk Tensione normale caratteristica finale N/cmq Fkv Tensione tangenziale caratteristica finale N/cmq E Modulo elastico normale E finale N/cmq G Modulo elastico tangenziale G finale N/cmq

Legenda delle caratteristiche delle aperture nei pannelli


Pan Indice del pannello di appartenenza Apr Indice dell'apertura Nome Nome del tipo di apertura Filo Filo fisso apertura X Ascissa del centro apertura rispetto al primo nodo del pannello cm Z Ordinata del lato inferiore rispetto alla base del pannello cm

Legenda delle caratteristiche solai


Sol Indice del solaio Nodi Indici dei nodi posti sul contorno Impalcato Impalcato tipo Or Orientazione rispetto all'asse X ° Area Superficie netta del solaio mq ess Eccentricità di scarico sui pannelli a sinistra rispetto all'orditura % spessore esd Eccentricità di scarico sui pannelli a destra rispetto all'orditura % spessore Pp Peso proprio kN/mq Sp Sovraccarico permanente kN/mq Sa Sovraccarico accidentale kN/mq idv Indice identificativo della condizione di carico variabile

Legenda delle quote solai


Sol Indice del solaio Nodi Indici dei nodi posti sul contorno Quote corrispondenti

Quote dei nodi rispetto al livello (+rialzamento, -ribassamento) cm



Legenda della composizione pareti


Par Indice di parete Nodi Nodi compresi nella parete Pannelli Pannelli murari compresi nella parete Ntr Numero dei tratti compresi nella parete

Legenda delle caratteristiche dei tratti di parete


Par Indice della parete Trt Indice del tratto Pan Indice del pannello X Coordinata X del baricentro del tratto cm Y Coordinata Y del baricentro del tratto cm L Lunghezza del tratto cm H Altezza tratto cm Ha Altezza apertura (se presente) cm Hd Altezza davanzale (se presente) cm

Legenda delle caratteristiche dei setti murari


Set Indice del setto Pan Indice del pannello Par Indice della parete Mur Indice della muratura xg Coordinata X del baricentro del setto cm yg Coordinata Y del baricentro del setto cm S Spessore del setto cm L Lunghezza del setto cm Hn Altezza netta del setto cm Fk Resistenza normale caratteristica N/cmq Fkv Resistenza tangenziale caratteristica (in assenza di carico verticale) N/cmq gm1 Fattore di sicurezza sulle resistenze per verifiche locali statiche Resistenza di calcolo: Fd=Fk/gm (nuovi), Fd=Fm/gm=Fk/(0.7*gm) (esistenti) gm2 Fattore di sicurezza sulle resistenze per verifiche locali sismiche Resistenza di calcolo: Fd=Fk/gm (nuovi), Fd=Fm/gm=Fk/(0.7*gm) (esistenti) gm3 Fattore di sicurezza sulle resistenze per verifiche pushover sismiche Resistenza di calcolo: Fd=Fm/gm=Fk/(0.7*gm) (nuovi ed esistenti) KeL Rigidezza longitudinale setto kN/cm KeT Rigidezza trasversale setto kN/cm

Legenda delle caratteristiche dei setti in muratura armata


Set Indice del setto Pan Indice del pannello Mur Indice della muratura S Spessore del maschio cm L Lunghezza del maschio cm Ht Altezza totale del maschio cm Amv Amo Area muratura in sezione verticale e orizzontale mq Afv estremi Numero disposizioni x numero e diametro dei ferri verticali concentrati di estremità) Afv dif. Numero, diametro e passo massimo [cm] dei ferri verticali diffusi Afo dif. Numero, diametro e passo massimo [cm] dei ferri orizzontali diffusi Afv a. Numero e diametro ferri diffusi aggiuntivi verticali necessari per l'area minima cmq Afo a. Numero e diametro ferri diffusi aggiuntivi orizzontali necessari per l'area minima cmq afv Percentuale dell'area ferro verticale rispetto all'area muratura orizzontale % afo Percentuale dell'area ferro orizzontale rispetto all'area muratura verticale %



Legenda delle verifiche a pressoflessione statica trasversale


Set Indice del setto Pan Indice del pannello Mur Indice della muratura LxB Dimensioni in pianta del setto di lunghezza e spessore cm Snel Snellezza del setto e snellezza limite di verifica Sez Sezione di verifica N Sforzo normale agente kN e Eccentricità trasversale cm fi Coefficiente di riduzione della resistenza s/sd Tensione e resistenza a compressione di calcolo N/cmq

Legenda delle verifiche a pressoflessione statica longitudinale


Set Indice del setto Pan Indice del pannello Mur Indice della muratura LxB Dimensioni in pianta del setto di lunghezza e spessore cm Snel Snellezza del setto e snellezza limite di verifica Sez Sezione di verifica N Sforzo normale agente kN et Eccentricità trasversale cm el Eccentricità longitudinale cm ft Coefficiente trasversale di riduzione della resistenza fl Coefficiente longitudinale di riduzione della resistenza s/sd Tensione e resistenza a compressione di calcolo N/cmq

Legenda delle verifiche a taglio per azioni statiche e vento


Set Indice del setto Pan Indice del pannello Mur Indice della muratura LxB Dimensioni in pianta del setto di lunghezza e spessore cm Area Area del setto mq Sez Sezione di verifica N Sforzo normale agente kN el Eccentricità longitudinale cm T Sforzo di taglio agente kN Beta Coefficiente di riduzione resistenza per parzializzazione della sezione t/td Tensione e resistenza tangenziale di calcolo N/cmq

Legenda delle verifiche a pressoflessione sismica trasversale


Set Indice del setto Pan Indice del pannello Mur Indice della muratura LxB Dimensioni in pianta del setto di lunghezza e spessore cm Area Area del setto mq Snel Snellezza del setto e snellezza limite di verifica Sez Sezione di verifica N Sforzo normale agente kN Ma Momento agente kN m Mu Momento resistente ultimo kN m fss Fattore di sicurezza sismica in rapporto all'intensità sismica totale



Legenda delle verifiche a ribaltamento delle pareti


Sez Indice della sezione verticale oggetto di verifica Nome Nome della sezione Par Indice della parete X Ascissa progressiva della sezione oggetto di verifica m Liv Livello di posizione del polo per la valutazione dei momenti cc1 Indicazione sulla prima combinazione di verifica: statica Msta1 Momento stabilizzante per la prima combinazione di verifica kN m Mrib1 Momento ribaltante per la prima combinazione di verifica kN m cc2 Indicazione sulla seconda combinazione di verifica: sismica Msta2 Momento stabilizzante per la seconda combinazione di verifica kN m Mrib2 Momento ribaltante per la seconda combinazione di verifica kN m fss Fattore di sicurezza sismica in rapporto all'intensità sismica totale

Legenda delle masse sismiche


Liv Indice del livello z Quota del livello rispetto allo spiccato di fondazione m Mp Massa di piano kN Xp Coordinata X del baricentro delle masse di piano m Yp Coordinata Y del baricentro delle masse di piano m Mc Massa di piano cumulata kN Xg Coordinata X del baricentro delle masse cumulate m Yg Coordinata Y del baricentro delle masse cumulate m Xr Coordinata X del baricentro delle rigidezze m Yr Coordinata Y del baricentro delle rigidezze m

Legenda dei risultati della verifica sismica pushover


dir Angolo di direzione sismica e distribuzione accelerazioni (L:lineare, C:costante ° Sl Stato limite di verifica a1 Accelerazione sismica: raggiungimento resistenza ultima nel primo setto g au Accelerazione sismica: raggiungimento della massima forza resistente g Keq Rigidezza equivalente in t/cm t/cm Teq Periodo proprio sec fe Forza di risposta elastica del sistema bilineare equivalente t fy Forza di snervamento del sistema bilineare equivalente t qeq Fattore di struttura del sistema bilineare equivalente qeq=fe/fy (ok se qeq<=3) psa Accelerazione sostenibile di picco sulle masse strutturali in g g uc Capacità di spostamento cm ud Domanda di spostamento richiesto da spettro elastico cm pgac Capacità di Pga (accelerazione di picco su suolo di categoria A) g pgad Domanda di Pga (accelerazione di picco su suolo di categoria A) g fsa Fattore di sicurezza ottenuto dal rapporto pgac/pgad (ok se fsa>=1) ok Esito della verifica [qeq<=3 e fsa>=1] si/no

Legenda dei valori limite nei setti per sisma orientato


Set Indice del setto Pan Indice del pannello Mur Indice della muratura SL Stato limite a cui si riferiscono i valori Tl Tt Sforzi di taglio limite in dir. longitudinale e trasversale kN Ul Ut Spostamenti limite in dir. longitudinale e trasversale cm Dl Dt Duttilità limite in dir. longitudinale e trasversale



Legenda per i rapporti di regolarità strutturale per azioni orizzontali


Liv Indice del piano M Massa cumulata al piano t Kx Rigidezza tagliante in direzione x t/cm Ky Rigidezza tagliante in direzione y t/cm Tux Resistenza tagliante ultima in direzione x t Tuy Resistenza tagliante ultima in direzione y t M/Kx Rapporto Massa/Rigidezza x al piano M/Ky Rapporto Massa/Rigidezza y al piano M/Tux Rapporto Massa/Resistenza ultima x al piano M/Tuy Rapporto Massa/Resistenza ultima y al piano Vkmax Variazione massima dei rapporti M/K rispetto al piano superiore % Vtmax Variazione massima dei rapporti M/Tu rispetto al piano superiore % Esito Compare il simbolo ! nel caso di variazioni maggiori del 30%

Legenda per il quadro di vulnerabilità sismica convenzionale


Liv Indice del piano Muratura Tipo di muratura al piano Tau Resistenza tangenziale di riferimento N/cmq AsX Area setti in direzione X mq AsY Area setti in direzione Y mq Tres Tagliante resistente al piano kN Peso Peso permanente al piano kN d Coefficiente di maggiorazione al piano C Coefficiente di vulnerabilità convenzionale (C=Tres/Peso) Crif Coefficiente di vulnerabilità di riferimento C>Crif Esito della verifica di vulnerabilità si/no

Legenda per il quadro di miglioramento sismico


Nome verifica Nome della verifica sismica a cui si riferiscono i valori di sicurezza SL Stato limite considerato nella alla verifica Ca Capacità di Pga allo stato attuale (suolo cat.A) g Ce Capacità di Pga allo stato preesistente (suolo cat.A) g D Domanda di Pga richiesta dalla normativa (suolo cat.A) g Ca>=D Esito della verifica: Capacità attuale >= Domanda si/no Ca>=Ce Esito della verifica: Capacità attuale >= Capacità preesistente si/no

Legenda per il quadro delle verifiche: impegno massimo


Nome verifica Nome della verifica di cui si riporta l'impegno massimo SL Stato limite di verifica Norma Norma legislativa che regola la verifica Riferimenti Riferimenti all'elemento che registra il massimo impegno Impegno Grado di impegno rispetto alla soglia limite (verifica non soddisfatta se >100%) % valore limite Esito Esito della verifica si/no

Legenda per il quadro delle verifiche: sicurezza sismica


Nome verifica Nome della verifica di cui si riportano i fattori di sicurezza minimi SL Stato limite di verifica F.struttura F.di struttura massimo del sistema bilineare equivalente (f.elastica/f.snervamento) F.sicurezza Fattore di sicurezza minimo (capacita Pga/domanda Pga) Accelerazioni Pga Capacità e Domanda in termini di accelerazione di picco al suolo (suolo cat.A) g Periodi di ritorno Capacità e Domanda in termini di periodo di ritorno anni Esito Esito per verifiche locali: f.sicurezza>=1 si/no Esito Esito per verifiche pushover: f.struttura<=3 e f.sicurezza>=1 si/no



Dati generali struttura

Riferimento Testo

Titolo del lavoro Consolidamento e Manutenzione Straordinaria Ist. Magistrale Comune Cosenza Committente Amministrazione Provinciale di Cosenza

Progettista Dott. Ing. Placido Riggio Calcolatore Dott. Ing. Placido Riggio Direttore lavori Dott. Ing. Placido Riggio

Condizioni di carico

id u nome tipo psi0 psi1 psi2

1 si Permanente Per - - -

2 si Affollati, commerciali Vaf 0.70 0.70 0.60 3 si Ballatoi e scale Vaf 0.70 0.70 0.60 4 si Terrazzi pr. + neve Vaf 0.27 0.11 0.00

5 si Copertura + neve Vma 0.24 0.10 0.00

Combinazioni di carico per le verifiche

id Nome combinazione S.limite Pe min Pe max Pr min Pr max Va min Va max Sis + - Psi

1 Statica locale SLU 1.00 1.37 1.00 1.00 0.00 1.50 0.00 1.0/psi0 2 Statica fondazioni SLU 1.00 1.37 1.00 1.00 0.00 1.50 0.00 1.0/psi0 3 Sismica locale SLV 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 psi2/psi2

4 Sismica fondazioni SLV 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 psi2/psi2 5 Sismica pushover SLD/SLV 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 psi2/psi2

Tipi murature: caratteristiche generali

Nome Blocchi resistenti Stato Armatura Malta Cel Cma Ces Cct Peso fbv fbo kN/mc N/cmq N/cmq

Pme disord. listato Pme disord. lst esist. Assente M2.5 II nn 1 B 21.0 274.6 274.6

Laterizi pieni +M2.5 Laterizi pieni esist. Assente M2.5 II nn 1 B 18.0 784.5 784.5

Tipi murature: caratteristiche meccaniche

Nome iq% f fv E G gst gsi gph gco tga dd dut duf N/cmq N/cmq N/cmq N/cmq

Pme disord. listato - 352.0 7.2 174000 58000 2.50 2.00 1.00 1.20 0.40 0.30 0.40 0.60 Laterizi pieni +M2.5 - 360.0 9.0 225004 75001 2.50 2.00 1.00 1.35 0.40 0.30 0.40 0.60

Tipi di fondazione

id Nome Muratura anima Muratura ali hf bs hs bd hd hm rv qlim1 qlim2 fs1 fs2 kw cm cm cm cm cm cm cm N/cmq N/cmq N/cmc

1 Fondazione livello 0 Pme disord. listato

Pme disord. listato

120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.0 0.0 757.0 706.0 2.30 2.30 35.0


Pme disord. listato

120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.0 120.0 369.0 348.0 2.30 2.30 33.0

3 Fondazione livello 2 Pme disord.

listato

Pme disord.

listato

120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.0 240.0 73.0 71.0 2.30 2.30 16.0

Tipi di impalcato

id Nome Tipo frt it bt ht ss pp cm cm cm cm kN/mq

1 Latero-cementizio tr. c.a. 0.00 50.0 10.0 20.0 5.0 4.00 2 Soletta scale tr. c.a. 0.00 30.0 30.0 15.0 5.0 7.10

3 Soletta vuota tr. c.a. 0.00 50.0 0.0 0.0 0.0 0.00

Tipi di rinforzi sul paramento

id Tipo Nome Materiali f rx rz ng f ar sr sp cm cm N/cmq N/cmq

1 - - - - - - - - - - - 2 IntA Intonaco armato [IntA]Cls e rete in acciaio 8 20 20 4 8 50.3 45000 -



Livelli

id nome h Fvx Fvy Cvx Cvy vp vs m kN kN m m

0 Livello multi-spiccato - - - - - si si 1 Livello impalcato rialzato 3.90 0.00 0.00 0.00 0.00 si si 2 Livello impalcato 2 4.13 0.00 0.00 0.00 0.00 si si

3 Livello impalcato 3 4.08 0.00 0.00 0.00 0.00 si si 4 Livello impalcato 4 4.35 0.00 0.00 0.00 0.00 si si 5 Livello impalcato 5 3.28 0.00 0.00 0.00 0.00 si si

Pannelli al livello 0

id Nodi [Elemento] Tipo materiale s ff df cp po pv na Cordolo ffc NV cm cm kN/m kN/mq kN/mq

1 1 56 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

2 2 62 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 3 56 57 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 4 2 3 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

5 3 4 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 6 4 5 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 7 5 6 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no



14 74 93 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 15 13 74 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 16 13 14 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no




26 23 24 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 27 24 77 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 28 25 94 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no







47 65 67 [fond] Fondazione livello 1 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 48 67 69 [fond] Fondazione livello 1 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 49 69 70 [fond] Fondazione livello 1 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no


53 41 42 [fond] Fondazione livello 1 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 54 1 53 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 55 52 53 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no













86 51 52 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 87 55 56 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 88 57 58 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

89 61 62 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 90 2 63 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 91 61 75 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

92 74 75 [fond] Fondazione livello 0 90.0 --- -20.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 93 58 76 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 94 76 77 [fond] Fondazione livello 0 90.0 --- -20.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

95 57 78 [fond] Fondazione livello 0 190.0 cen-a 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 96 62 79 [fond] Fondazione livello 0 190.0 cen-a 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 97 78 79 [fond] Fondazione livello 0 190.0 cen-a 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

98 59 78 [fond] Fondazione livello 0 120.0 des-a 60.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 99 60 79 [fond] Fondazione livello 0 120.0 sin-a -60.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 100 30 32 [fond] Fondazione livello 1 120.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no



107 49 92 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 108 63 93 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 109 55 94 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

110 78 82 [fond] Fondazione livello 0 120.0 des-a 60.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 111 79 83 [fond] Fondazione livello 0 120.0 sin-a -60.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 112 62 113 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

113 57 112 [fond] Fondazione livello 0 120.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no



1 1 56 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 2 2 62 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 3 56 57 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

4 2 3 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 5 3 4 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 6 4 5 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no


10 8 9 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 11 9 10 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo des si 12 11 12 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no

13 12 93 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 14 74 93 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 15 13 74 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

16 13 96 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 17 14 102 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 18 96 102 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

19 14 15 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no



20 15 16 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 21 16 17 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 22 17 18 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no




32 25 94 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 33 77 94 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 34 25 92 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 3 CA continuo des no

35 26 92 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 36 26 27 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 37 27 28 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no


41 30 31 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 42 32 33 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 43 33 45 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

44 34 45 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 45 34 35 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 46 35 36 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no


50 39 65 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 51 65 67 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 52 67 69 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

53 69 70 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 54 70 73 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 55 39 40 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

56 40 41 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 57 41 42 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 58 1 53 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no


62 46 48 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 63 42 46 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 64 44 64 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

65 64 66 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 66 68 71 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 67 45 72 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no



74 51 54 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 75 10 11 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 76 10 63 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no


80 72 73 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 81 70 91 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 82 71 91 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no


86 64 65 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 87 44 46 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 88 47 48 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no


92 57 58 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 93 61 62 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 94 2 63 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

95 61 75 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 96 74 75 [muro] Laterizi pieni +M2.5 40.0 sin-a -20.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si



97 58 76 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 98 76 77 [muro] Laterizi pieni +M2.5 40.0 sin-a -20.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 99 57 78 [muro] Pme disord. listato 190.0 cen-a 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

100 62 79 [muro] Pme disord. listato 190.0 cen-a 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 101 78 79 [muro] Pme disord. listato 190.0 cen-a 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 102 59 78 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

103 60 79 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 104 30 32 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 105 66 68 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

106 75 83 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 107 82 83 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 108 76 82 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si

109 53 84 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 110 54 84 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 111 49 92 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

112 78 82 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 113 79 83 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 114 63 93 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

115 55 94 [muro] Pme disord. listato 95.0 des-a 47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 116 62 113 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- 27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 117 57 112 [muro] Pme disord. listato 95.0 sin-a -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

118 24 101 [muro] Pme disord. listato 95.0 --- -27.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

Solai al livello 1

idNodi Tipo alfa ess esd sp sa idv nos kN/mq kN/mq

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 63 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 2 2 63 61 62 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

3 61 75 83 79 62 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 4 78 79 83 82 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 5 57 78 82 76 58 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

6 55 56 57 58 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 7 1 56 55 43 84 53 Latero-cementizio 0 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 8 51 52 53 84 54 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

9 49 50 52 51 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 10 47 48 50 49 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 11 25 92 49 51 54 43 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

12 25 43 55 94 Latero-cementizio 90 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 13 55 58 76 77 94 Latero-cementizio 90 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 14 61 63 93 74 75 Latero-cementizio 90 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 15 10 11 12 93 63 Latero-cementizio 90 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

16 13 24 77 76 82 83 75 74 Latero-cementizio 0 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 17 13 96 95 89 Soletta scale 0 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 18 95 96 102 100 Soletta scale 0 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no

19 97 99 100 98 Soletta scale 90 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 20 14 15 16 17 18 98 100 102 Soletta scale 45 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 21 19 20 21 22 23 101 99 86 97 Soletta scale 135 33 33 1.40 4.00 Affollati, commerciali no

22 24 88 99 101 Soletta vuota 0 33 33 0.00 0.00 Affollati, commerciali no

Rialzi sol.1 liv.1

Nodo Rialzo cm

2 no 0.0 3 no 0.0

4 no 0.0 5 no 0.0 6 no 0.0

7 no 0.0 8 no 0.0 9 no 0.0

10 no 0.0 63 no 0.0



1 1 56 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 2 2 62 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no
















42 38 73 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 43 39 65 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo des no 44 65 67 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo des no







63 72 85 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 64 43 54 [muro] Pme disord. listato 170.0 --- 10.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 65 44 47 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no




75 70 91 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 76 71 110 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 77 91 110 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no


81 66 67 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 82 64 65 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no






92 74 75 [muro] Laterizi pieni +M2.5 40.0 sin-a -20.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 93 58 76 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 94 76 77 [muro] Laterizi pieni +M2.5 40.0 sin-a -20.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si




104 80 82 [muro] Pme disord. listato 80.0 des-a 40.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen si 105 81 83 [muro] Pme disord. listato 80.0 sin-a -40.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen si 106 75 83 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si

107 82 83 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 108 76 82 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 109 53 84 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

110 54 84 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 111 57 112 [muro] Pme disord. listato 90.0 sin-a -45.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 112 62 113 [muro] Pme disord. listato 90.0 --- 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

Rinforzi sui pannelli al livello 2

id Rinforzo paramento sps spd Iniezioni [B] if ifv iE iG iDu f fv E G cm cm N/cmq N/cmq N/cmq N/cmq

4 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 208800 69600 5 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 208800 69600 6 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 208800 69600

7 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 208800 69600 8 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 208800 69600 9 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 208800 69600 10 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 208800 69600






38 Intonaco armato 0.0 4.0 - si 1.07 1.07 1.07 1.07 1.00 376.6 7.7 186180 62060

Solai al livello 2


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 63 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 2 2 63 61 62 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

3 61 75 83 81 79 62 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 4 78 79 81 83 82 80 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 5 57 78 80 82 76 58 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

6 55 56 57 58 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 7 1 56 55 43 84 53 Latero-cementizio 0 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 8 51 52 53 84 54 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

9 49 50 52 51 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 10 47 48 50 49 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 11 44 46 48 47 Latero-cementizio 43 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

12 39 40 41 42 46 44 64 65 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no



13 64 66 67 65 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 14 66 68 105 90 69 67 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 15 70 91 110 71 85 72 73 Latero-cementizio 133 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

16 34 35 36 37 38 73 72 45 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 17 32 33 45 72 85 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 18 29 30 32 85 71 111 68 66 64 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

19 25 26 27 47 49 51 54 43 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 20 27 28 44 47 Latero-cementizio 25 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 21 28 29 64 44 Latero-cementizio 150 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

22 26 31 30 29 28 27 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 23 25 43 55 58 76 77 Latero-cementizio 90 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 24 10 11 12 74 75 61 63 Latero-cementizio 90 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

25 13 24 77 76 82 83 75 74 Latero-cementizio 0 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 26 23 24 88 86 Soletta scale 0 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 27 13 14 87 89 Soletta scale 0 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no

28 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 Soletta scale 90 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 29 71 110 109 111 Soletta scale 43 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 30 68 111 106 105 Soletta scale 43 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no

31 91 104 109 110 Soletta scale 43 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 32 90 105 107 103 Soletta scale 43 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 33 69 90 91 70 Soletta scale 43 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no

Rialzi sol.1 liv.2

Nodo Rialzo cm

2 no 0.0 3 no 0.0 4 no 0.0

5 no 0.0 6 no 0.0 7 no 0.0

8 no 0.0 9 no 0.0 10 no 0.0

63 no 0.0














34 30 31 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no










56 42 46 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 57 44 64 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 58 64 66 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no


62 43 54 [muro] Pme disord. listato 155.0 --- 17.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 63 44 47 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 64 47 49 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no



71 43 55 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 72 72 73 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -45.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 73 70 91 [muro] Pme disord. listato 68.0 des-a 34.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no



80 64 65 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 81 44 46 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 82 47 48 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

83 49 50 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 84 51 52 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 85 55 56 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

86 57 58 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 87 61 62 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 88 2 63 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

89 61 75 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 90 74 75 [muro] Laterizi pieni +M2.5 40.0 sin-a -20.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 91 58 76 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

92 76 77 [muro] Laterizi pieni +M2.5 40.0 sin-a -20.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 93 57 78 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 94 62 79 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no



101 66 68 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 102 80 82 [muro] Pme disord. listato 80.0 des-a 40.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 103 81 83 [muro] Pme disord. listato 80.0 sin-a -40.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

104 75 83 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 105 82 83 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si 106 76 82 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des si

107 53 84 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 108 54 84 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 109 62 113 [muro] Pme disord. listato 90.0 --- 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

110 57 112 [muro] Pme disord. listato 90.0 sin-a -45.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no













Solai al livello 3


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 63 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 2 2 63 61 62 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 3 61 75 83 81 79 62 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

4 78 79 81 83 82 80 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 5 57 78 80 82 76 58 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 6 55 56 57 58 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

7 1 56 55 43 84 53 Latero-cementizio 0 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 8 51 52 53 84 54 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 9 49 50 52 51 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

10 47 48 50 49 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 11 44 46 48 47 Latero-cementizio 43 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 12 39 40 41 42 46 44 64 65 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

13 64 66 67 65 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 14 66 68 105 90 69 67 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 15 70 91 108 71 85 72 73 Latero-cementizio 133 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no

16 34 35 36 37 38 73 72 45 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 17 32 33 45 72 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 18 29 30 32 72 71 68 66 64 Latero-cementizio 133 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

19 25 26 27 47 49 51 54 43 Latero-cementizio 43 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 20 27 28 44 47 Latero-cementizio 25 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 21 28 29 64 44 Latero-cementizio 150 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

22 26 31 30 29 28 27 Latero-cementizio 0 33 33 4.00 3.00 Affollati, commerciali no 23 25 43 55 58 76 77 Latero-cementizio 90 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 24 10 11 12 74 75 61 63 Latero-cementizio 90 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no

25 13 24 77 76 82 83 75 74 Latero-cementizio 0 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 26 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 Soletta scale 90 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 27 23 24 88 86 Soletta scale 0 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no


31 91 104 106 108 Soletta scale 43 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no 32 90 105 107 103 Soletta scale 43 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no

Rialzi sol.1 liv.3

Nodo Rialzo cm

2 no 0.0 3 no 0.0

4 no 0.0 5 no 0.0 6 no 0.0

7 no 0.0 8 no 0.0



9 no 0.0 10 no 0.0 63 no 0.0






10 8 9 [muro] Pme disord. listato 45.0 des-a 22.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 11 9 10 [muro] Pme disord. listato 45.0 des-a 22.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo des si 12 11 12 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 2.40 0.00 0.00 1 CA continuo des no







31 28 29 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 2.40 0.00 0.00 0 CA continuo des no 32 29 30 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 2.40 0.00 0.00 1 CA continuo des no 33 26 31 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 34 30 31 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no








56 42 46 [muro] Pme disord. listato 45.0 des-a 22.5 2.40 0.00 0.00 1 CA continuo des no 57 44 64 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 58 64 66 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no



65 49 51 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 66 51 54 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 67 10 11 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 2.40 0.00 0.00 0 CA continuo des no

68 10 63 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no




72 72 73 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -52.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 73 70 91 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 74 71 108 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no


78 69 90 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 79 66 67 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 80 64 65 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

81 44 46 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 82 47 48 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 83 49 50 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

84 51 52 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 85 55 56 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 86 57 58 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no

87 61 62 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 88 2 63 [muro] Pme disord. listato 45.0 sin-a -22.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 89 61 75 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

90 74 75 [muro] Laterizi pieni +M2.5 40.0 sin-a -20.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 91 58 76 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 92 76 77 [muro] Laterizi pieni +M2.5 40.0 sin-a -20.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no



99 79 81 [muro] Pme disord. listato 65.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 100 30 32 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 2.40 0.00 0.00 4 CA continuo des no 101 66 68 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo des no

102 80 82 [muro] Pme disord. listato 65.0 des-a 32.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 103 81 83 [muro] Pme disord. listato 65.0 --- -47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 104 75 83 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no


108 54 84 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 109 62 113 [muro] Pme disord. listato 90.0 --- 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 110 57 112 [muro] Pme disord. listato 90.0 sin-a -45.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no





Solai al livello 4


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 63 Latero-cementizio 0 33 33 2.00 3.00 Affollati, commerciali no 2 2 63 61 62 Latero-cementizio 0 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no

3 61 75 83 81 79 62 Latero-cementizio 0 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 4 78 79 81 83 82 80 Latero-cementizio 0 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 5 57 78 80 82 76 58 Latero-cementizio 0 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no

6 55 56 57 58 Latero-cementizio 0 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 7 1 56 55 43 84 53 Latero-cementizio 0 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 8 51 52 53 84 54 Latero-cementizio 43 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no

9 49 50 52 51 Latero-cementizio 43 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 10 47 48 50 49 Latero-cementizio 43 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 11 44 46 48 47 Latero-cementizio 43 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no

12 39 40 41 42 46 44 64 65 Latero-cementizio 133 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 13 64 66 67 65 Latero-cementizio 133 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 14 66 68 105 90 69 67 Latero-cementizio 133 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no

15 70 91 108 71 85 72 73 Latero-cementizio 133 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 16 34 35 36 37 38 73 72 45 Latero-cementizio 133 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 17 32 33 45 72 Latero-cementizio 133 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no

18 29 30 32 72 71 68 66 64 Latero-cementizio 133 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 19 25 26 27 47 49 51 54 43 Latero-cementizio 43 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 20 27 28 44 47 Latero-cementizio 25 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no

21 28 29 64 44 Latero-cementizio 150 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no



22 26 31 30 29 28 27 Latero-cementizio 0 33 33 1.60 0.96 Copertura + neve no 23 25 43 55 58 76 77 Latero-cementizio 90 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 24 10 11 12 74 75 61 63 Latero-cementizio 90 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no

25 13 24 77 76 82 83 75 74 Latero-cementizio 0 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no 26 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

23 24 Latero-cementizio 0 33 33 2.30 1.07 Terrazzi pr. + neve no


30 90 105 107 103 Soletta scale 43 33 33 1.40 4.00 Ballatoi e scale no

Rialzi sol.1 liv.4

Nodo Rialzo cm

2 no 0.0 3 no 0.0

4 no 0.0 5 no 0.0 6 no 0.0

7 no 0.0 8 no 0.0 9 no 0.0

10 no 0.0 63 no 0.0



1 2 3 [muro] Pme disord. listato 45.0 des-a 22.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 2 3 4 [muro] Pme disord. listato 45.0 des-a 22.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no



9 10 63 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no 10 2 63 [muro] Pme disord. listato 45.0 sin-a -22.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo des no 11 68 105 [muro] Laterizi pieni +M2.5 25.0 des-a 12.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

12 69 90 [muro] Laterizi pieni +M2.5 25.0 sin-a -12.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 13 90 105 [muro] Laterizi pieni +M2.5 25.0 sin-a -12.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 14 70 91 [muro] Laterizi pieni +M2.5 25.0 des-a 12.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

15 91 108 [muro] Laterizi pieni +M2.5 25.0 des-a 12.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 16 71 108 [muro] Laterizi pieni +M2.5 25.0 sin-a -12.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no 17 68 71 [muro] Laterizi pieni +M2.5 25.0 --- 47.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo des no

18 69 70 [muro] Laterizi pieni +M2.5 25.0 --- -32.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo des no

Solai al livello 5


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 63 Latero-cementizio 0 33 33 1.60 0.96 Copertura + neve no 2 68 71 108 91 70 69 90 105 Latero-cementizio 43 33 33 1.60 0.96 Copertura + neve no

Rialzi sol.1 liv.5

Nodo Rialzo cm

2 no 0.0 3 no 0.0

4 no 0.0 5 no 0.0 6 no 0.0

7 no 0.0 8 no 0.0 9 no 0.0

10 no 0.0 63 no 0.0



Vista 3D – Piazza Amendola / via Asmara

Vista 3D – Corte interna lato via Somalia

Vista 3D – via Asmara



Parametri di analisi

-coordinate geografiche del sito: latitudine:39.291° longitudine:16.252° -tipo di costruzione: 2 ordinario

-classe d'uso: III importante -tipo di muratura prevalente: ordinaria -categoria stratigrafica suolo: B

-categoria topografica suolo: T1 -riduzione sismica regionale: 1.00 -dimensione massima dell'edificio: 70.00 m

-dimensione minima dell'edificio: 10.00 m -eccentricità minima addizionale: 5% Dmax -tipo di analisi sismica globale: Statica non lineare (pushover)

-verifiche pushover eseguite: Sld Slv -fattore di confidenza sulle resistenze (min/max): 1.20 / 1.35 -fattore di sicurezza sulle duttilità: 1.25

-forza residua per Slv: 0.80 Fmax -forza residua per Slc: 0.80 Fmax -coefficiente viscoso equivalente: 0.05

Parametri di pericolosità sismica

S.limite Pr ago Fo Tc*

SLO 45 0.031 2.28 0.30

SLD 75 0.041 2.30 0.32 SLV 712 0.112 2.45 0.39 SLC 1462 0.148 2.49 0.42

Spettri di risposta sismici

S.limite ag Tb Tc Td F Ss St eta q

SLO orizzontale 0.031 0.14 0.42 1.72 2.28 1.20 1.00 0.66 - SLD orizzontale 0.041 0.15 0.44 1.76 2.30 1.20 1.00 0.66 - SLV orizzontale 0.112 0.17 0.52 2.04 2.45 1.20 1.00 - 2.88

SLC orizzontale 0.148 0.18 0.55 2.19 2.49 1.20 1.00 - - SLO verticale 0.031 0.05 0.15 1.00 0.54 1.00 1.00 0.66 - SLD verticale 0.041 0.05 0.15 1.00 0.63 1.00 1.00 0.66 -

SLV verticale 0.112 0.05 0.15 1.00 1.11 1.00 1.00 - 1.50 SLC verticale 0.148 0.05 0.15 1.00 1.29 1.00 1.00 - -



Masse sismiche ai livelli equivalenti ad una distribuzione lineare delle accelerazioni

Liv z Mp Xp Yp Mc Xg Yg Xr Yr T m kg m m kg m m m m kN

1 3.90 3365183 -0.32 -12.96 9275028 -0.63 -11.08 -8.18 -7.41 8331 2 8.03 3225181 -1.81 -10.31 8134742 -0.67 -10.81 -4.29 -9.67 7307 3 12.11 2909054 -1.41 -10.49 5884599 -0.24 -11.01 -3.34 -9.47 5286

4 16.46 1827434 -0.51 -10.82 2823788 1.03 -11.57 -5.00 -10.00 2536 5 19.74 122647 20.14 -20.92 210351 20.14 -20.92 20.93 -16.67 189

Masse sismiche ai livelli equivalenti ad una distribuzione costante delle accelerazioni


1 3.90 3365183 -0.32 -12.96 11449500 -0.83 -11.33 -8.18 -7.41 12975 2 8.03 3225181 -1.81 -10.31 8084317 -1.04 -10.65 -4.29 -9.67 9162

3 12.11 2909054 -1.41 -10.49 4859136 -0.53 -10.88 -3.34 -9.47 5507 4 16.46 1827434 -0.51 -10.82 1950081 0.79 -11.45 -5.00 -10.00 2210 5 19.74 122647 20.14 -20.92 122647 20.14 -20.92 20.93 -16.67 139

Modi di vibrare

id T pxC pyC pxL pyL % % % %

1 1.594 0.189 0.065 0.185 0.015

2 0.306 0.422 0.710 0.443 0.730 3 0.209 0.736 0.475 0.750 0.464 4 0.124 0.087 0.234 0.095 0.211

5 0.100 0.163 0.189 0.006 0.052 6 0.089 0.270 0.171 0.007 0.041 7 0.077 0.129 0.214 0.027 0.081

8 0.069 0.072 0.098 0.027 0.031 9 0.064 0.159 0.138 0.055 0.050 10 0.058 0.086 0.154 0.026 0.009

11 0.056 0.092 0.019 0.019 0.029 12 0.055 0.024 0.062 0.002 0.002 13 0.050 0.243 0.082 0.039 0.014

14 0.045 0.123 0.194 0.028 0.042 15 0.024 0.000 0.002 0.000 0.008

Partecipazioni di massa delle scansioni pushover

dir m1 pm1 m2 pm2

0°L 3 56.25 2 19.67

0°C 3 54.13 2 17.78 18°L 3 60.15 2 35.16 18°C 3 58.45 2 32.48

36°L 3 58.16 2 47.21 36°C 3 57.05 2 44.00 54°L 2 54.65 3 50.48

54°C 2 51.21 3 50.07 72°L 2 56.73 3 37.86 72°C 2 53.41 3 38.19

90°L 2 53.26 3 21.53 90°C 2 50.38 3 22.57 108°L 2 44.58 4 3.96

108°C 2 42.42 4 4.97 126°L 2 31.53 3 15.65 126°C 2 30.30 3 13.56 144°L 3 32.85 2 15.40

144°C 3 30.52 2 15.22 162°L 3 46.85 1 3.24 162°C 3 44.50 6 6.05

180°L 3 56.25 2 19.67 180°C 3 54.13 2 17.78 198°L 3 60.15 2 35.16

198°C 3 58.45 2 32.48 216°L 3 58.16 2 47.21 216°C 3 57.05 2 44.00

234°L 2 54.65 3 50.48 234°C 2 51.21 3 50.07 252°L 2 56.73 3 37.86

252°C 2 53.41 3 38.19 270°L 2 53.26 3 21.53



270°C 2 50.38 3 22.57 288°L 2 44.58 4 3.96 288°C 2 42.42 4 4.97

306°L 2 31.53 3 15.65 306°C 2 30.30 3 13.56 324°L 3 32.85 2 15.40

324°C 3 30.52 2 15.22 342°L 3 46.85 1 3.24 342°C 3 44.50 6 6.05

Risultati verifica pushover SLD: Danno

dir Keq Teq fe fy qeq psa uc ud pgac pgad fsa cm cm

0°L 6713.11 0.236 1049.6 2611.2 0.402 0.436 0.787 0.156 0.158 0.041 3.853 0°C 10458.52 0.210 1295.6 3303.4 0.392 0.394 0.559 0.124 0.143 0.041 3.485 18°L 6431.33 0.241 1049.6 2890.7 0.363 0.455 0.827 0.163 0.165 0.041 4.021

18°C 10064.58 0.214 1295.6 3662.1 0.354 0.427 0.615 0.129 0.155 0.041 3.774 36°L 6410.98 0.241 1049.6 2853.4 0.368 0.536 1.047 0.164 0.194 0.041 4.735 36°C 9991.02 0.215 1295.6 3541.1 0.366 0.441 0.664 0.130 0.160 0.041 3.899

54°L 6336.92 0.243 1049.6 2809.8 0.374 0.436 0.797 0.166 0.158 0.041 3.854 54°C 9752.95 0.217 1295.6 3523.9 0.368 0.415 0.617 0.133 0.151 0.041 3.671 72°L 6264.00 0.244 1049.6 2698.8 0.389 0.377 0.661 0.168 0.137 0.041 3.335

72°C 9539.56 0.220 1295.6 3385.3 0.383 0.378 0.552 0.136 0.137 0.041 3.337 90°L 6309.89 0.243 1049.6 2559.9 0.410 0.365 0.642 0.166 0.132 0.041 3.226 90°C 9584.93 0.219 1295.6 3192.0 0.406 0.373 0.560 0.135 0.135 0.041 3.300

108°L 6495.35 0.240 1049.6 2496.7 0.420 0.369 0.647 0.162 0.134 0.041 3.263 108°C 9834.03 0.216 1295.6 3106.2 0.417 0.377 0.567 0.132 0.137 0.041 3.333 126°L 6694.38 0.236 1049.6 2590.3 0.405 0.384 0.657 0.157 0.139 0.041 3.394

126°C 10167.96 0.213 1295.6 3216.9 0.403 0.387 0.564 0.127 0.140 0.041 3.423 144°L 6893.11 0.233 1049.6 2819.9 0.372 0.467 0.823 0.152 0.169 0.041 4.124 144°C 10563.73 0.209 1295.6 3498.8 0.370 0.437 0.631 0.123 0.158 0.041 3.862

162°L 7008.13 0.231 1049.6 2505.3 0.419 0.370 0.610 0.150 0.134 0.041 3.271 162°C 10686.52 0.208 1295.6 3604.9 0.359 0.466 0.679 0.121 0.169 0.041 4.114 180°L 6712.41 0.236 1049.6 2613.2 0.402 0.435 0.785 0.156 0.158 0.041 3.847

180°C 10457.71 0.210 1295.6 3305.6 0.392 0.395 0.559 0.124 0.143 0.041 3.487 198°L 6427.28 0.241 1049.6 2893.9 0.363 0.455 0.826 0.163 0.165 0.041 4.019 198°C 10061.51 0.214 1295.6 3664.5 0.354 0.427 0.615 0.129 0.155 0.041 3.776

216°L 6412.00 0.241 1049.6 2853.6 0.368 0.535 1.046 0.164 0.194 0.041 4.731 216°C 9991.47 0.215 1295.6 3541.2 0.366 0.442 0.665 0.130 0.160 0.041 3.903 234°L 6336.48 0.243 1049.6 2807.4 0.374 0.433 0.789 0.166 0.157 0.041 3.825 234°C 9751.27 0.217 1295.6 3522.5 0.368 0.415 0.616 0.133 0.150 0.041 3.665

252°L 6263.21 0.244 1049.6 2696.9 0.389 0.377 0.661 0.168 0.137 0.041 3.331 252°C 9534.21 0.220 1295.6 3383.9 0.383 0.378 0.553 0.136 0.137 0.041 3.341 270°L 6309.59 0.243 1049.6 2558.0 0.410 0.365 0.642 0.166 0.132 0.041 3.226

270°C 9582.49 0.219 1295.6 3189.8 0.406 0.374 0.561 0.135 0.135 0.041 3.302 288°L 6494.58 0.240 1049.6 2496.0 0.421 0.369 0.647 0.162 0.134 0.041 3.265 288°C 9831.75 0.216 1295.6 3105.1 0.417 0.378 0.568 0.132 0.137 0.041 3.339

306°L 6693.59 0.236 1049.6 2590.1 0.405 0.384 0.658 0.157 0.139 0.041 3.396 306°C 10164.84 0.213 1295.6 3216.5 0.403 0.388 0.565 0.127 0.140 0.041 3.427 324°L 6891.14 0.233 1049.6 2819.8 0.372 0.467 0.825 0.152 0.169 0.041 4.130

324°C 10561.03 0.209 1295.6 3498.3 0.370 0.438 0.633 0.123 0.159 0.041 3.866 342°L 7007.49 0.231 1049.6 2503.8 0.419 0.370 0.609 0.150 0.134 0.041 3.269 342°C 10686.30 0.208 1295.6 3603.3 0.360 0.465 0.679 0.121 0.169 0.041 4.112

Risultati verifica pushover SLV: S.Vita


0°L 6692.47 0.236 3054.1 2642.1 1.156 0.523 1.121 0.530 0.178 0.112 1.587 0°C 10429.17 0.210 3770.1 3340.1 1.129 0.495 0.872 0.422 0.168 0.112 1.503 18°L 6413.84 0.241 3054.1 2925.3 1.044 0.523 1.103 0.499 0.178 0.112 1.589

18°C 10044.30 0.214 3770.1 3707.2 1.017 0.515 0.900 0.384 0.175 0.112 1.565 36°L 6407.93 0.241 3054.1 2858.7 1.068 0.669 1.569 0.512 0.227 0.112 2.030 36°C 9986.78 0.215 3770.1 3545.9 1.063 0.533 0.975 0.409 0.181 0.112 1.620

54°L 6327.17 0.243 3054.1 2870.9 1.064 0.617 1.420 0.516 0.210 0.112 1.874 54°C 9743.03 0.217 3770.1 3572.4 1.055 0.575 1.105 0.415 0.195 0.112 1.745 72°L 6248.69 0.244 3054.1 2806.0 1.088 0.508 1.098 0.534 0.173 0.112 1.544

72°C 9503.72 0.220 3770.1 3526.1 1.069 0.494 0.898 0.432 0.168 0.112 1.499 90°L 6300.39 0.243 3054.1 2629.9 1.161 0.499 1.094 0.561 0.170 0.112 1.515 90°C 9567.07 0.219 3770.1 3281.0 1.149 0.494 0.932 0.464 0.168 0.112 1.501

108°L 6483.51 0.240 3054.1 2548.0 1.199 0.516 1.142 0.562 0.176 0.112 1.567 108°C 9815.47 0.217 3770.1 3171.0 1.189 0.506 0.965 0.470 0.172 0.112 1.538 126°L 6678.43 0.236 3054.1 2663.9 1.146 0.537 1.162 0.527 0.183 0.112 1.632

126°C 10137.40 0.213 3770.1 3314.2 1.138 0.522 0.968 0.437 0.178 0.112 1.585



144°L 6889.69 0.233 3054.1 2786.8 1.096 0.604 1.316 0.491 0.205 0.112 1.833 144°C 10559.16 0.209 3770.1 3459.7 1.090 0.560 1.025 0.401 0.191 0.112 1.702 162°L 6995.42 0.231 3054.1 2529.3 1.207 0.448 0.885 0.530 0.152 0.112 1.360

162°C 10672.77 0.208 3770.1 3644.8 1.034 0.534 0.921 0.371 0.182 0.112 1.622 180°L 6691.71 0.236 3054.1 2643.5 1.155 0.523 1.121 0.530 0.178 0.112 1.587 180°C 10427.56 0.210 3770.1 3339.2 1.129 0.496 0.874 0.422 0.169 0.112 1.505

198°L 6411.07 0.241 3054.1 2928.0 1.043 0.523 1.104 0.499 0.178 0.112 1.589 198°C 10041.58 0.214 3770.1 3713.4 1.015 0.514 0.896 0.384 0.175 0.112 1.562 216°L 6409.17 0.241 3054.1 2857.8 1.069 0.664 1.556 0.512 0.226 0.112 2.017

216°C 9987.50 0.215 3770.1 3545.3 1.063 0.535 0.980 0.409 0.182 0.112 1.624 234°L 6326.43 0.243 3054.1 2871.8 1.063 0.610 1.396 0.516 0.207 0.112 1.853 234°C 9741.03 0.217 3770.1 3574.4 1.055 0.573 1.100 0.415 0.195 0.112 1.739

252°L 6247.71 0.244 3054.1 2805.5 1.089 0.506 1.093 0.534 0.172 0.112 1.538 252°C 9498.65 0.220 3770.1 3520.7 1.071 0.494 0.900 0.433 0.168 0.112 1.499 270°L 6300.12 0.243 3054.1 2628.3 1.162 0.501 1.103 0.562 0.171 0.112 1.522

270°C 9563.17 0.220 3770.1 3279.1 1.150 0.496 0.935 0.465 0.169 0.112 1.505 288°L 6483.06 0.240 3054.1 2545.4 1.200 0.514 1.135 0.563 0.175 0.112 1.560 288°C 9812.02 0.217 3770.1 3171.7 1.189 0.504 0.959 0.470 0.171 0.112 1.530

306°L 6677.18 0.236 3054.1 2665.3 1.146 0.539 1.167 0.527 0.183 0.112 1.636 306°C 10133.04 0.213 3770.1 3314.5 1.137 0.524 0.973 0.437 0.178 0.112 1.591 324°L 6887.64 0.233 3054.1 2787.3 1.096 0.602 1.313 0.491 0.205 0.112 1.829

324°C 10556.46 0.209 3770.1 3460.7 1.089 0.560 1.024 0.401 0.191 0.112 1.702 342°L 6994.33 0.231 3054.1 2531.5 1.206 0.448 0.884 0.530 0.152 0.112 1.360 342°C 10672.18 0.208 3770.1 3639.7 1.036 0.535 0.924 0.372 0.182 0.112 1.626

Curva di capacità 0° (Distribuzione Gruppo 1) Curva di capacità 90° (Distribuzione Gruppo 1)

Curva di capacità 0° (Distribuzione Gruppo 2) Curva di capacità 90° (Distribuzione Gruppo 2)



Rapporti di regolarità strutturale per azioni orizzontali

Liv M Kx Ky Tux Tuy M/Kx M/Ky M/Tux M/Tuy Vkmax Vtmax esito % %

1 11449.50 33448.7 30129.6 3425.56 3360.91 0.342 0.380 3.342 3.407 74.557 0.000 ! 2 8084.32 13530.0 13614.7 2418.74 2373.09 0.598 0.594 3.342 3.407 30.190 0.000 ! 3 4859.14 10727.6 11722.0 1453.80 1426.36 0.453 0.415 3.342 3.407 49.094 0.000 !

4 1950.08 8457.3 7956.7 583.44 572.43 0.231 0.245 3.342 3.407 70.216 0.000 ! 5 122.65 1224.1 1680.2 36.69 36.00 0.100 0.073 3.342 3.407

Verifiche di vulnerabilità LV1 secondo Direttiva Pcm 9/2/2011

liv dir Rottura Fasce mu beta k As sv tau e* Fr Ser Prr Agr IsSlv FaSlv mmq N/cmq N/cmq kN

0 X - - - - - 374.94 14.9 6.0 0.82 - - - - - - - Y - - - - - 377.79 14.9 6.0 0.82 - - - - - -

1 X taglio resistenti 0.81 1.25 1.00 273.41 21.2 6.0 0.82 19420.47 0.746 423 0.26 0.59 2.29 - Y taglio resistenti 0.82 1.25 1.00 255.20 21.2 6.0 0.82 18426.09 0.707 378 0.24 0.53 2.19 2 X taglio resistenti 0.80 1.25 0.93 159.14 24.7 6.0 0.82 12663.90 0.486 175 0.17 0.25 1.55

- Y taglio resistenti 0.80 1.09 0.93 162.22 24.7 6.0 0.82 14833.87 0.569 238 0.20 0.33 1.79 3 X taglio resistenti 0.80 1.25 0.80 127.05 18.0 6.0 0.82 10557.21 0.405 127 0.15 0.18 1.32 - Y taglio resistenti 0.80 1.11 0.80 138.07 18.0 6.0 0.82 12891.78 0.495 180 0.18 0.25 1.56


- Y taglio resistenti 0.80 1.25 0.33 13.04 5.2 6.2 0.82 1935.43 0.074 30 0.07 0.04 0.63

Quadro sintetico del miglioramento sismico

Nome della verifica SL Ca Ce D Ca>=D Ca>=Ce

Pressoflessione trasversale SLV 0.121 0.000 0.112 si si Portanza delle fondazioni SLV 3.596 0.102 0.112 si si Ribaltamento pareti SLV 0.238 0.300 0.112 si no

Pushover al limite di danno SLD 0.132 0.106 0.041 si si Pushover al limite di s.vita SLV 0.152 0.112 0.112 si si

Quadro delle verifiche: impegni massimi

Nome verifica SL Norma Riferimenti Impegno Esito %

Snellezza SLU DM 14/01/08 Setto 73 al piano 4 96.67 si

Eccentricità trasversale SLU DM 14/01/08 Setto 21 al piano 5 66.60 si Eccentricità longitudinale SLU DM 14/01/08 Setto 1 al piano 0 0.00 si Taglio statico nei setti SLU DM 14/01/08 Setto 1 al piano 0 0.00 si

Pressoflessione trasversale SLU DM 14/01/08 Setto 41 al piano 1 98.92 si Pressoflessione longitudinale SLU DM 14/01/08 Setto 41 al piano 1 91.03 si Pressoflessione trasversale sismica SLV DM 14/01/08 Setto 41 al piano 4 93.99 si

Portanza delle fondazioni SLU DM 14/01/08 Setto 37 al piano 0 30.06 si Portanza delle fondazioni sismica SLV DM 14/01/08 Setto 56 al piano 0 24.17 si Ribaltamento pareti SLU DM 14/01/08 Setto 1 al piano 0 0.00 si

Ribaltamento pareti sismica SLV DM 14/01/08 Setto 42 al piano 3 47.11 si Pushover al limite di danno sismica SLD DM 14/01/08 Sisma 90°L 31.00 si Pushover al limite di s.vita sismica SLV DM 14/01/08 Sisma 162°L 73.51 si



Quadro delle verifiche: sicurezza sismica

Nome verifica SL F.struttura F.sicurezza PgaC PgaD TrC TrD Esito % %

Pressoflessione trasversale SLV - 1.0798 0.1209 0.1120 83 712 si

Portanza delle fondazioni SLV - 32.1086 3.5962 0.1120 >2475 712 si Ribaltamento pareti SLV - 2.1227 0.2377 0.1120 351 712 si Pushover al limite di danno SLD 0.42 3.2256 0.1322 0.0410 99 75 si

Pushover al limite di s.vita SLV 1.21 1.3604 0.1524 0.1120 133 712 si

PRESCRIZIONI SULLE DESTINAZIONI D’USO

Piano Destinazione Incidenza carichi Intensità carichi

1 Depositi --- 2 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 3 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 4 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 5 Terrazza Sola manutenzione carico di servizio 0.50 kN/m2

SICUREZZA SISMICA

PGA richiesta: 0.134 g per SLV ; 0.049 g per SLD PGA effettiva: 0.182 g per SLV ; 0.158 g per SLD Capacità al miglioramento: 52% per SLV ; 114% per SLD


Ing. Placido Riggio Pag.56 Direzione dei Lavori: Appendice B1 alla Relazione Strutturale Integrativa

APPENDICE B1


Calcolo di verifica per lo SLV e lo SLD del “Corpo B” allo stato di progetto




Sono eseguite tutte le verifiche richieste dalle Ntc08 per le costruzioni in muratura in assenza e in presenza di sisma, util izzando il metodo degli stati limite. La sicurezza sotto azione sismica è stata determinata con analisi statica non lineare, eseguita in accordo con le disposizioni contenute nelle Ntc08 e tenendo presenti le indicazioni fornite nelle relative istruzioni per l'applicazione, con riferimento agli stati limite di danno (Sld), di salvaguardia vita (Slv). Il quadro complessivo delle verifiche svolte è il seguente: Verifica della snellezza dei setti. Verifica della eccentricità massima trasversale. Verifica eccentricità massima longitudinale. Verifica a taglio per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione trasversale per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione longitudinale per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione trasversale per azioni sismiche. Verifica pushover dello stato limite di danno. Verifica pushover dello stato limite di salvaguardia vita. Verifica del terreno di fondazione. Verifica a ribaltamento. Verifica dei collegamenti. I carichi verticali sono stati computati mediante un cumulo progressivo degli scarichi dei solai ai piani, dei pesi propri delle murature, tenendo conto dell'influenza dei disassamenti prodotti da riseghe di spessore, dei meccanismi di trasmissione degli scarichi in corrispondenza delle aperture ed infine dei sovrasforzi generati dal sisma. Nella valutazione degli sforzi normali si è tenuto conto dell'azione non contemporanea dei carichi accidentali riducendo il carico accidentale gravante ai piani sovrastanti; si è assunto un fattore riduttivo del 0% per il piano immediatamente sovrastante a quello considerato e del 30% per i piani superiori. Le combinazioni di carico considerate sono le seguenti: Statica locale: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche locali in assenza di sisma a pressoflessione trasversale, pressoflessione e taglio longitudinale, a ribaltamento; Statica fondazioni: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche sul terreno di fondazione in assenza di sisma; Sismica locale: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche locali in presenza di sisma a pressoflessione trasversale e a ribaltamento; Sismica fondazioni: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche sul terreno di fondazione in presenza di sisma; Sismica pushover: rappresentativa della combinazione dei carichi statici considerata nell'analisi sismica pushover, nella quale le azioni statiche così determinate sono mantenute costanti e si esegue un processo di carico incrementale sull'azione sismica, nel corso del quale si controllano le condizioni che determinano il raggiungimento degli stati limite di interesse. Gli inviluppi delle azioni sono eseguiti combinando linearmente le azioni di carico, mediante fattori di inviluppo assunti in valore minimo e in valore massimo. In particolare i fattori di inviluppo per una particolare azione si ottengono come prodotto fra un fattore riduttivo psi dipendente dal tipo di azione e un fattore gamma dipendente dalla combinazione e dal tipo di azione considerata (permanente, variabile, sismica) e per il quale sono previsti valori minimo e massimo, da considerare in maniera indipendente. Con tali regole di inviluppo si determinano i valori estremi di variabilità (minimo-massimo) delle grandezze inviluppate e per entrambi tali valori vengono eseguite le verifiche. Nel seguente tabulato i fattori psi e gamma utilizzati sono riportati rispettivamente nelle tabelle delle Azioni di carico e delle Combinazioni di carico. In accordo con le disposizioni della normativa, per le costruzioni in muratura non sono richieste verifiche nei confronti degli stati limite di esercizio, quando siano soddisfatte le verifiche per gli stati limite ultimi.





Riferimento Testo






2 si Affollati, commerciali Vaf 0.70 0.70 0.60 3 no Ballatoi e scale Vaf 0.70 0.70 0.60 4 si Terrazzi pr. + neve Vaf 0.27 0.11 0.00








Pme disord. listato Pme disord. lst esist. Assente M2.5 nn CP 1 B 21.0 274.6 274.6

Laterizi pieni +M2.5 Laterizi pieni esist. Assente M2.5 nn CP 1 B 18.0 784.5 784.5




Tipi di fondazione



Pme disord. listato

120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.0 10.0 369.0 348.0 2.30 2.30 33.0


Pme disord. listato

120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.0 130.0 73.0 71.0 2.30 2.30 16.0

Tipi di impalcato


1 Latero-cementizio tr. c.a. 0.00 50.0 10.0 20.0 5.0 4.00



3 IntA Intonaco armato [IntA]Cls e rete in acciaio 8 20 20 4 8 50.3 45000 -



Livelli


0 Livello multi-spiccato - - - - - si si 1 Livello impalcato 1 6.93 0.00 0.00 0.00 0.00 si si 2 Livello impalcato 2 4.08 0.00 0.00 0.00 0.00 si si

3 Livello impalcato 3 4.35 0.00 0.00 0.00 0.00 si si 4 Livello impalcato 4 3.28 0.00 0.00 0.00 0.00 si si



1 1 4 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 2 4 6 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

3 6 8 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 4 8 10 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 5 10 13 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

6 12 20 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 7 12 13 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 8 13 14 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

9 19 20 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 10 18 19 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 11 15 18 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

12 17 18 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 13 16 17 [fond] Fondazione livello 1 85.0 --- 50.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 14 15 16 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no


18 16 21 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 19 2 3 [fond] Fondazione livello 1 87.0 des-a 43.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 20 1 2 [fond] Fondazione livello 1 87.0 des-t 43.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no



27 6 7 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 28 4 5 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no



1 1 4 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 2 4 6 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si

3 6 8 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 4 8 10 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 5 10 13 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

6 12 20 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 3 CA continuo cen no 7 12 13 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 8 13 14 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

9 19 20 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen no 10 18 19 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 11 15 18 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no





24 5 22 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 25 10 11 [muro] Pme disord. listato 75.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen no 26 8 9 [muro] Pme disord. listato 75.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

27 6 7 [muro] Pme disord. listato 75.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 28 4 5 [muro] Pme disord. listato 75.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no







15 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 84000 33600 28 Intonaco armato 4.0 4.0 - si 1.20 1.20 1.20 1.20 1.40 422.4 8.6 84000 33600

Solai al livello 1


1 15 16 17 18 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no 2 10 11 14 13 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no


6 1 2 22 5 4 Latero-cementizio 0 33 33 1.90 3.00 Affollati, commerciali no 7 2 3 16 15 14 11 9 7 5 22 Latero-cementizio 0 33 33 1.90 3.00 Affollati, commerciali no

Rialzi sol.1 liv.1

Nodo Rialzo cm

15 no 0.0 16 no 0.0

17 no 0.0 18 no 0.0



1 1 4 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si

2 4 6 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 3 6 8 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 4 8 10 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si

5 10 23 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 6 13 23 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 7 12 20 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 2.40 0.00 0.00 2 CA continuo cen no

8 12 13 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 2.40 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 9 13 14 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 45.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 10 19 20 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 2.40 0.00 0.00 2 CA continuo cen no


14 16 17 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 50.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 15 15 16 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 16 14 15 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

17 11 14 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 18 3 16 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 6 CA continuo cen no 19 2 3 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

20 1 2 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 21 9 11 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 22 7 9 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 23 5 7 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

24 2 22 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 25 5 22 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 26 10 11 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 7.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

27 8 9 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -7.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 28 6 7 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -7.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 29 4 5 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -7.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no








Solai al livello 2


1 15 16 17 18 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no 2 10 11 14 13 23 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no


6 1 2 22 5 4 Latero-cementizio 0 33 33 1.90 3.00 Affollati, commerciali no 7 2 3 16 15 14 11 9 7 5 22 Latero-cementizio 0 33 33 1.90 3.00 Affollati, commerciali no 8 12 13 14 15 18 19 20 Latero-cementizio 0 33 33 2.20 1.07 Terrazzi pr. + neve no

Rialzi sol.1 liv.2

Nodo Rialzo cm

15 no 0.0

16 no 0.0 17 no 0.0 18 no 0.0




4 8 10 [muro] Pme disord. listato 45.0 sin-a -22.5 2.40 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 5 10 13 [muro] Pme disord. listato 45.0 sin-a -22.5 2.40 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 6 13 14 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 52.5 2.40 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

7 15 18 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 8 17 18 [muro] Pme disord. listato 45.0 des-a 22.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 9 16 17 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 50.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

10 15 16 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 11 14 15 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 2.40 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 12 11 14 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no


16 9 11 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 17 7 9 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 18 5 7 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

19 2 5 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 20 10 11 [muro] Pme disord. listato 52.0 --- 3.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 21 8 9 [muro] Pme disord. listato 45.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 22 6 7 [muro] Pme disord. listato 45.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

23 4 5 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -7.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no







Solai al livello 3


1 15 16 17 18 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no 2 10 11 14 13 Latero-cementizio 0 33 33 2.20 1.07 Terrazzi pr. + neve no 3 8 9 11 10 Latero-cementizio 0 33 33 2.20 1.07 Terrazzi pr. + neve no


7 2 3 16 15 14 11 9 7 5 Latero-cementizio 0 33 33 2.20 1.07 Terrazzi pr. + neve no

Rialzi sol.1 liv.3

Nodo Rialzo cm

15 no 0.0 16 no 0.0 17 no 0.0

18 no 0.0



1 15 18 [muro] Laterizi pieni +M2.5 30.0 --- 52.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 2 17 18 [muro] Laterizi pieni +M2.5 30.0 des-a 15.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 3 16 17 [muro] Laterizi pieni +M2.5 30.0 --- 35.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

4 15 16 [muro] Laterizi pieni +M2.5 30.0 sin-a -15.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no




Solai al livello 4


1 15 16 17 18 Latero-cementizio 0 33 33 1.60 0.96 Copertura + neve no

Rialzi sol.1 liv.4

Nodo Rialzo cm

15 no 0.0

16 no 0.0 17 no 0.0 18 no 0.0



Vista 3D – lato corte interna

Vista 3D – lato via Milelli












SLO 45 0.031 2.28 0.30

SLD 75 0.041 2.30 0.32 SLV 712 0.112 2.45 0.39 SLC 1462 0.148 2.49 0.42










1 6.93 1769109 25.67 6.01 3510753 26.14 6.36 26.52 5.45 3565 2 11.01 1402640 25.54 8.01 2400989 26.35 6.52 25.70 8.05 2438 3 15.36 656666 27.27 2.73 1003087 27.49 4.44 28.67 0.10 1019

4 18.64 53382 29.79 21.79 90070 29.79 21.79 29.72 23.41 91



1 6.93 1769109 25.67 6.01 3881796 25.95 6.40 26.52 5.45 4365 2 11.01 1402640 25.54 8.01 2112687 26.18 6.72 25.70 8.05 2375 3 15.36 656666 27.27 2.73 710048 27.46 4.16 28.67 0.10 798

4 18.64 53382 29.79 21.79 53382 29.79 21.79 29.72 23.41 60

Modi di vibrare


1 0.380 0.950 0.124 0.903 0.124 2 0.265 0.149 0.887 0.117 0.852 3 0.205 0.105 0.358 0.082 0.347

4 0.183 0.158 0.121 0.199 0.163 5 0.146 0.140 0.052 0.149 0.027 6 0.111 0.111 0.170 0.047 0.005

7 0.100 0.043 0.127 0.007 0.085 8 0.091 0.042 0.009 0.011 0.051 9 0.078 0.057 0.053 0.061 0.063

10 0.067 0.021 0.063 0.022 0.038 11 0.038 0.001 0.001 0.008 0.024 12 0.004 0.000 0.000 0.002 0.001


dir m1 pm1 m2 pm2

0°L 1 81.57 4 3.95 0°C 1 90.27 4 2.49 18°L 1 78.05 2 23.73

18°C 1 86.33 2 26.43 36°L 1 66.89 2 43.77 36°C 1 73.93 2 48.06

54°L 2 59.53 1 49.19 54°C 2 64.98 1 54.30 72°L 2 69.46 1 26.67

72°C 2 75.55 1 29.35 90°L 2 72.58 3 12.02 90°C 2 78.71 3 12.82

108°L 2 68.61 1 23.74 108°C 2 74.18 1 26.44 126°L 2 57.92 1 46.70

126°C 2 62.38 1 51.82 144°L 1 65.09 2 41.56 144°C 1 72.13 2 44.47

162°L 1 77.10 2 21.13 162°C 1 85.38 2 22.22 180°L 1 81.57 4 3.95 180°C 1 90.27 4 2.49

198°L 1 78.05 2 23.73 198°C 1 86.33 2 26.43 216°L 1 66.89 2 43.77

216°C 1 73.93 2 48.06 234°L 2 59.53 1 49.19 234°C 2 64.98 1 54.30

252°L 2 69.46 1 26.67 252°C 2 75.55 1 29.35 270°L 2 72.58 3 12.02

270°C 2 78.71 3 12.82 288°L 2 68.61 1 23.74 288°C 2 74.18 1 26.44

306°L 2 57.92 1 46.70 306°C 2 62.38 1 51.82



324°L 1 65.09 2 41.56 324°C 1 72.13 2 44.47 342°L 1 77.10 2 21.13

342°C 1 85.38 2 22.22



0°L 963.99 0.383 397.3 477.3 0.832 0.161 0.599 0.412 0.058 0.041 1.421 0°C 1102.82 0.376 439.3 476.2 0.923 0.147 0.531 0.398 0.053 0.041 1.298

18°L 1009.80 0.374 397.3 495.9 0.801 0.166 0.592 0.393 0.060 0.041 1.466 18°C 1155.46 0.368 439.3 493.2 0.891 0.151 0.523 0.380 0.055 0.041 1.333 36°L 1164.41 0.348 397.3 566.0 0.702 0.185 0.577 0.341 0.067 0.041 1.636

36°C 1332.48 0.342 439.3 560.8 0.783 0.167 0.507 0.330 0.061 0.041 1.479 54°L 1443.31 0.313 397.3 728.9 0.545 0.230 0.583 0.275 0.083 0.041 2.036 54°C 1650.83 0.308 439.3 718.6 0.611 0.207 0.508 0.266 0.075 0.041 1.827

72°L 1789.83 0.281 397.3 1117.6 0.355 0.354 0.732 0.222 0.128 0.041 3.124 72°C 2045.14 0.276 439.3 1090.2 0.403 0.314 0.633 0.215 0.114 0.041 2.772 90°L 1957.78 0.269 397.3 1306.7 0.304 0.430 0.839 0.203 0.156 0.041 3.804

90°C 2218.56 0.265 439.3 1304.4 0.337 0.392 0.750 0.198 0.142 0.041 3.462 108°L 1813.13 0.279 397.3 1377.3 0.288 0.449 0.931 0.219 0.163 0.041 3.964 108°C 2051.77 0.276 439.3 1375.2 0.319 0.407 0.830 0.214 0.147 0.041 3.597

126°L 1484.63 0.308 397.3 769.4 0.516 0.241 0.592 0.268 0.087 0.041 2.130 126°C 1697.94 0.303 439.3 775.2 0.567 0.221 0.527 0.259 0.080 0.041 1.952 144°L 1185.89 0.345 397.3 584.7 0.679 0.190 0.581 0.335 0.069 0.041 1.677

144°C 1356.39 0.339 439.3 586.0 0.750 0.174 0.516 0.324 0.063 0.041 1.534 162°L 1018.75 0.372 397.3 505.1 0.787 0.168 0.594 0.390 0.061 0.041 1.485 162°C 1165.29 0.366 439.3 504.4 0.871 0.153 0.527 0.377 0.056 0.041 1.356

180°L 963.99 0.383 397.3 480.3 0.827 0.161 0.601 0.412 0.058 0.041 1.425 180°C 1102.82 0.376 439.3 478.3 0.918 0.147 0.532 0.398 0.053 0.041 1.300 198°L 1009.80 0.374 397.3 498.3 0.797 0.166 0.593 0.393 0.060 0.041 1.470

198°C 1155.46 0.368 439.3 494.9 0.888 0.151 0.523 0.380 0.055 0.041 1.335 216°L 1164.41 0.348 397.3 567.5 0.700 0.185 0.578 0.341 0.067 0.041 1.638 216°C 1332.48 0.342 439.3 561.8 0.782 0.168 0.507 0.330 0.061 0.041 1.481

234°L 1443.31 0.313 397.3 728.7 0.545 0.230 0.583 0.275 0.083 0.041 2.036 234°C 1650.83 0.308 439.3 718.0 0.612 0.207 0.508 0.266 0.075 0.041 1.827 252°L 1789.36 0.281 397.3 1114.8 0.356 0.352 0.730 0.222 0.128 0.041 3.114

252°C 2044.82 0.276 439.3 1087.9 0.404 0.313 0.632 0.215 0.113 0.041 2.767 270°L 1957.29 0.269 397.3 1305.4 0.304 0.430 0.838 0.203 0.156 0.041 3.802 270°C 2218.13 0.265 439.3 1303.4 0.337 0.392 0.750 0.198 0.142 0.041 3.460 288°L 1812.82 0.279 397.3 1374.0 0.289 0.448 0.930 0.219 0.162 0.041 3.958

288°C 2051.39 0.276 439.3 1373.0 0.320 0.407 0.829 0.214 0.147 0.041 3.593 306°L 1484.63 0.308 397.3 761.0 0.522 0.239 0.588 0.268 0.087 0.041 2.112 306°C 1697.94 0.303 439.3 768.7 0.571 0.220 0.524 0.259 0.080 0.041 1.940

324°L 1185.89 0.345 397.3 579.5 0.686 0.189 0.578 0.335 0.068 0.041 1.667 324°C 1356.39 0.339 439.3 582.0 0.755 0.173 0.514 0.324 0.063 0.041 1.528 342°L 1018.75 0.372 397.3 501.2 0.793 0.167 0.592 0.390 0.061 0.041 1.479

342°C 1165.29 0.366 439.3 501.6 0.876 0.153 0.526 0.377 0.055 0.041 1.353



0°L 929.62 0.390 1156.0 572.8 2.018 0.402 1.818 1.453 0.137 0.112 1.220 0°C 1057.93 0.384 1278.2 567.0 2.254 0.398 1.785 1.446 0.135 0.112 1.208

18°L 975.01 0.381 1156.0 592.8 1.950 0.399 1.739 1.397 0.136 0.112 1.212 18°C 1112.99 0.375 1278.2 587.5 2.176 0.381 1.639 1.389 0.130 0.112 1.157 36°L 1129.66 0.354 1156.0 681.0 1.698 0.388 1.489 1.221 0.132 0.112 1.179

36°C 1284.14 0.349 1278.2 677.8 1.886 0.366 1.392 1.225 0.125 0.112 1.112 54°L 1411.56 0.316 1156.0 868.6 1.331 0.409 1.276 0.950 0.139 0.112 1.241 54°C 1606.99 0.312 1278.2 861.9 1.483 0.384 1.191 0.968 0.131 0.112 1.167

72°L 1753.09 0.284 1156.0 1267.0 0.912 0.502 1.241 0.659 0.171 0.112 1.524 72°C 1998.04 0.280 1278.2 1242.8 1.028 0.463 1.138 0.655 0.157 0.112 1.405 90°L 1945.11 0.270 1156.0 1322.1 0.874 0.678 1.728 0.594 0.230 0.112 2.058

90°C 2201.02 0.266 1278.2 1312.9 0.974 0.658 1.698 0.581 0.224 0.112 1.999 108°L 1803.63 0.280 1156.0 1393.1 0.830 0.675 1.779 0.641 0.230 0.112 2.050 108°C 2038.66 0.277 1278.2 1396.8 0.915 0.633 1.662 0.627 0.215 0.112 1.923

126°L 1454.76 0.312 1156.0 906.0 1.276 0.488 1.551 0.910 0.166 0.112 1.483 126°C 1657.52 0.307 1278.2 916.8 1.394 0.467 1.470 0.922 0.159 0.112 1.419 144°L 1150.73 0.350 1156.0 695.6 1.662 0.449 1.741 1.198 0.153 0.112 1.364

144°C 1311.58 0.345 1278.2 689.9 1.853 0.449 1.732 1.202 0.153 0.112 1.362 162°L 985.61 0.379 1156.0 594.1 1.946 0.451 1.978 1.386 0.153 0.112 1.368 162°C 1120.59 0.373 1278.2 595.7 2.146 0.436 1.897 1.380 0.148 0.112 1.325

180°L 929.98 0.390 1156.0 575.8 2.008 0.405 1.835 1.452 0.138 0.112 1.231



180°C 1060.21 0.384 1278.2 566.9 2.255 0.420 1.895 1.444 0.143 0.112 1.276 198°L 975.54 0.381 1156.0 595.2 1.942 0.404 1.763 1.396 0.137 0.112 1.228 198°C 1112.50 0.375 1278.2 590.2 2.166 0.386 1.660 1.389 0.131 0.112 1.171

216°L 1129.65 0.354 1156.0 684.3 1.689 0.389 1.496 1.220 0.132 0.112 1.183 216°C 1283.96 0.349 1278.2 680.4 1.879 0.368 1.399 1.224 0.125 0.112 1.118 234°L 1410.52 0.316 1156.0 872.7 1.325 0.412 1.287 0.949 0.140 0.112 1.251

234°C 1606.24 0.312 1278.2 864.1 1.479 0.386 1.194 0.968 0.131 0.112 1.171 252°L 1751.69 0.284 1156.0 1278.1 0.904 0.500 1.229 0.660 0.170 0.112 1.519 252°C 1995.43 0.280 1278.2 1247.0 1.025 0.467 1.154 0.654 0.159 0.112 1.419

270°L 1944.92 0.270 1156.0 1320.1 0.876 0.676 1.722 0.594 0.230 0.112 2.052 270°C 2200.84 0.266 1278.2 1312.8 0.974 0.660 1.706 0.581 0.225 0.112 2.005 288°L 1802.82 0.280 1156.0 1396.1 0.828 0.672 1.765 0.641 0.228 0.112 2.040

288°C 2037.98 0.277 1278.2 1395.3 0.916 0.633 1.664 0.627 0.215 0.112 1.923 306°L 1451.89 0.312 1156.0 903.1 1.280 0.487 1.549 0.912 0.166 0.112 1.479 306°C 1656.87 0.307 1278.2 908.0 1.408 0.463 1.459 0.926 0.158 0.112 1.407

324°L 1149.60 0.351 1156.0 690.5 1.674 0.448 1.739 1.201 0.152 0.112 1.360 324°C 1309.77 0.345 1278.2 689.5 1.854 0.445 1.721 1.203 0.151 0.112 1.353 342°L 983.02 0.379 1156.0 599.4 1.929 0.398 1.724 1.386 0.136 0.112 1.210

342°C 1123.74 0.373 1278.2 589.0 2.170 0.437 1.899 1.380 0.149 0.112 1.327



Dominio resistente per distribuzione di Gruppo 1 [lineare]

Dominio resistente per distribuzione di Gruppo 2 [costante]





1 3881.80 1412.5 3027.0 701.73 1573.02 2.748 1.282 5.532 2.468 65.771 0.000 ! 2 2112.69 2245.9 4574.3 381.92 856.13 0.941 0.462 5.532 2.468 41.133 0.000 ! 3 710.05 1252.3 2611.6 128.36 287.73 0.567 0.272 5.532 2.468 86.520 0.000 !

4 53.38 634.7 1456.6 9.65 21.63 0.084 0.037 5.532 2.468



0 X - - - - - 72.40 16.6 6.0 0.84 - - - - - - - Y - - - - - 157.55 16.6 6.0 0.84 - - - - - - 1 X taglio resistenti 0.83 1.25 1.00 44.96 30.3 6.0 0.84 3716.63 0.371 101 0.13 0.14 1.19














Ribaltamento pareti sismica SLV DM 14/01/08 Setto 55 al piano 1 27.99 si Pushover al limite di danno sismica SLD DM 14/01/08 Sisma 0°C 77.05 si Pushover al limite di s.vita sismica SLV DM 14/01/08 Sisma 36°C 89.90 si





Pressoflessione trasversale SLV - 1.5237 0.1707 0.1120 169 712 si

Portanza delle fondazioni SLV - 17.1935 1.9257 0.1120 >2475 712 si Ribaltamento pareti SLV - 3.5723 0.4001 0.1120 1281 712 si Pushover al limite di danno SLD 0.92 1.2979 0.0532 0.0410 23 75 si

Pushover al limite di s.vita SLV 2.25 1.1123 0.1246 0.1120 88 712 si



1 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 2 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 3 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 4 Terrazza Sola manutenzione carico di servizio 0.50 kN/m2

SICUREZZA SISMICA

PGA richiesta: 0.134 g per SLV ; 0.049 g per SLD PGA effettiva: 0.150 g per SLV ; 0.064 g per SLD Capacità al miglioramento: 43% per SLV ; 46% per SLD



APPENDICE B2


Calcolo di verifica per lo SLV e lo SLD del “Corpo B” allo stato di progetto con modifiche eseguite ai rinforzi del 4° piano




Sono eseguite tutte le verifiche richieste dalle Ntc08 per le costruzioni in muratura in assenza e in presenza di sisma, utilizzando il metodo degli stati limite. La sicurezza sotto azione sismica è stata determinata con analisi statica non lineare, eseguita in accordo con le disposizioni contenute nelle Ntc08 e tenendo presenti le indicazioni fornite nelle relative istruzioni per l'applicazione, con riferimento agli stati limite di danno (Sld), di salvaguardia vita (Slv). Il quadro complessivo delle verifiche svolte è il seguente: Verifica della snellezza dei setti. Verifica della eccentricità massima trasversale. Verifica eccentricità massima longitudinale. Verifica a taglio per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione trasversale per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione longitudinale per azioni non sismiche. Verifica a pressoflessione trasversale per azioni sismiche. Verifica pushover dello stato limite di danno. Verifica pushover dello stato limite di salvaguardia vita. Verifica del terreno di fondazione. Verifica a ribaltamento. Verifica dei collegamenti. I carichi verticali sono stati computati mediante un cumulo progressivo degli scarichi dei solai ai piani, dei pesi propri delle murature, tenendo conto dell'influenza dei disassamenti prodotti da riseghe di spessore, dei meccanismi di trasmissione degli scarichi in corrispondenza delle aperture ed infine dei sovrasforzi generati dal sisma. Nella valutazione degli sforzi normali si è tenuto conto dell'azione non contemporanea dei carichi accidentali riducendo il carico accidentale gravante ai piani sovrastanti; si è assunto un fattore riduttivo del 0% per il piano immediatamente sovrastante a quello considerato e del 30% per i piani superiori. Le combinazioni di carico considerate sono le seguenti: Statica locale: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche locali in assenza di sisma a pressoflessione trasversale, pressoflessione e taglio longitudinale, a ribaltamento; Statica fondazioni: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche sul terreno di fondazione in assenza di sisma; Sismica locale: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche locali in presenza di sisma a pressoflessione trasversale e a ribaltamento; Sismica fondazioni: rappresentativa della combinazione di stato limite ultimo per le verifiche sul terreno di fondazione in presenza di sisma; Sismica pushover: rappresentativa della combinazione dei carichi statici considerata nell'analisi sismica pushover, nella quale le azioni statiche così determinate sono mantenute costanti e si esegue un processo di carico incrementale sull'azione sismica, nel corso del quale si controllano le condizioni che determinano il raggiungimento degli stati limite di interesse. Gli inviluppi delle azioni sono eseguiti combinando linearmente le azioni di carico, mediante fattori di inviluppo assunti in valore minimo e in valore massimo. In particolare i fattori di inviluppo per una particolare azione si ottengono come prodotto fra un fattore riduttivo psi dipendente dal tipo di azione e un fattore gamma dipendente dalla combinazione e dal tipo di azione considerata (permanente, variabile, sismica) e per il quale sono previsti valori minimo e massimo, da considerare in maniera indipendente. Con tali regole di inviluppo si determinano i valori estremi di variabilità (minimo-massimo) delle grandezze inviluppate e per entrambi tali valori vengono eseguite le verifiche. Nel seguente tabulato i fattori psi e gamma utilizzati sono riportati rispettivamente nelle tabelle delle Azioni di carico e delle Combinazioni di carico. In accordo con le disposizioni della normativa, per le costruzioni in muratura non sono richieste verifiche nei confronti degli stati limite di esercizio, quando siano soddisfatte le verifiche per gli stati limite ultimi.





Riferimento Testo






2 si Affollati, commerciali Vaf 0.70 0.70 0.60 3 no Ballatoi e scale Vaf 0.70 0.70 0.60 4 si Terrazzi pr. + neve Vaf 0.27 0.11 0.00








Pme disord. listato Pme disord. lst esist. Assente M2.5 nn CP 1 B 21.0 274.6 274.6

Laterizi pieni +M2.5 Laterizi pieni esist. Assente M2.5 nn CP 1 B 18.0 784.5 784.5




Tipi di fondazione



Pme disord. listato

120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.0 10.0 369.0 348.0 2.30 2.30 33.0


Pme disord. listato

120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.0 130.0 73.0 71.0 2.30 2.30 16.0

Tipi di impalcato


1 Latero-cementizio tr. c.a. 0.00 50.0 10.0 20.0 5.0 4.00



3 IntA Intonaco armato [IntA]Cls e rete in acciaio 8 20 20 4 8 50.3 45000 -



Livelli


0 Livello multi-spiccato - - - - - si si 1 Livello impalcato 1 6.93 0.00 0.00 0.00 0.00 si si 2 Livello impalcato 2 4.08 0.00 0.00 0.00 0.00 si si

3 Livello impalcato 3 4.35 0.00 0.00 0.00 0.00 si si 4 Livello impalcato 4 3.28 0.00 0.00 0.00 0.00 si si



1 1 4 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 2 4 6 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

3 6 8 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 4 8 10 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 5 10 13 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

6 12 20 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 7 12 13 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 8 13 14 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no


12 17 18 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 13 16 17 [fond] Fondazione livello 1 85.0 --- 50.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 14 15 16 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no


18 16 21 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- -37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 19 2 3 [fond] Fondazione livello 1 87.0 des-a 43.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 20 1 2 [fond] Fondazione livello 1 87.0 des-t 43.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no



27 6 7 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 28 4 5 [fond] Fondazione livello 1 100.0 --- 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no



1 1 4 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 2 4 6 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si

3 6 8 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 4 8 10 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 5 10 13 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

6 12 20 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 3 CA continuo cen no 7 12 13 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 8 13 14 [muro] Pme disord. listato 75.0 des-a 37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no






24 5 22 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 25 10 11 [muro] Pme disord. listato 75.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen no 26 8 9 [muro] Pme disord. listato 75.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

27 6 7 [muro] Pme disord. listato 75.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 28 4 5 [muro] Pme disord. listato 75.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no








Solai al livello 1


1 15 16 17 18 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no 2 10 11 14 13 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no


6 1 2 22 5 4 Latero-cementizio 0 33 33 1.90 3.00 Affollati, commerciali no 7 2 3 16 15 14 11 9 7 5 22 Latero-cementizio 0 33 33 1.90 3.00 Affollati, commerciali no

Rialzi sol.1 liv.1

Nodo Rialzo cm

15 no 0.0 16 no 0.0

17 no 0.0 18 no 0.0



1 1 4 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 2 CA continuo cen si


5 10 23 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 6 13 23 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 7 12 20 [muro] Pme disord. listato 75.0 sin-a -37.5 2.40 0.00 0.00 2 CA continuo cen no



14 16 17 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 50.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 15 15 16 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 16 14 15 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

17 11 14 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 18 3 16 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 6 CA continuo cen no 19 2 3 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

20 1 2 [muro] Pme disord. listato 60.0 des-a 30.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 21 9 11 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 22 7 9 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 23 5 7 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

24 2 22 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 25 5 22 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -37.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 26 10 11 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 7.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

27 8 9 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -7.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 28 6 7 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -7.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 29 4 5 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- -7.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no








Solai al livello 2


1 15 16 17 18 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no 2 10 11 14 13 23 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no


6 1 2 22 5 4 Latero-cementizio 0 33 33 1.90 3.00 Affollati, commerciali no 7 2 3 16 15 14 11 9 7 5 22 Latero-cementizio 0 33 33 1.90 3.00 Affollati, commerciali no 8 12 13 14 15 18 19 20 Latero-cementizio 0 33 33 2.20 1.07 Terrazzi pr. + neve no

Rialzi sol.1 liv.2

Nodo Rialzo cm

15 no 0.0

16 no 0.0 17 no 0.0 18 no 0.0




4 8 10 [muro] Pme disord. listato 45.0 sin-a -22.5 2.40 0.00 0.00 2 CA continuo cen si 5 10 13 [muro] Pme disord. listato 45.0 sin-a -22.5 2.40 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 6 13 14 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 52.5 2.40 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

7 15 18 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 37.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 8 17 18 [muro] Pme disord. listato 45.0 des-a 22.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 9 16 17 [muro] Pme disord. listato 60.0 --- 50.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

10 15 16 [muro] Pme disord. listato 60.0 sin-a -30.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 11 14 15 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 2.40 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 12 11 14 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no


16 9 11 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 17 7 9 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 18 5 7 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no

19 2 5 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- 44.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 20 10 11 [muro] Pme disord. listato 52.0 --- 3.5 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 21 8 9 [muro] Pme disord. listato 45.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 22 6 7 [muro] Pme disord. listato 45.0 cen-t 0.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

23 4 5 [muro] Pme disord. listato 45.0 --- -7.5 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no







Solai al livello 3


1 15 16 17 18 Latero-cementizio 0 33 33 3.90 3.00 Affollati, commerciali no 2 10 11 14 13 Latero-cementizio 0 33 33 2.20 1.07 Terrazzi pr. + neve no 3 8 9 11 10 Latero-cementizio 0 33 33 2.20 1.07 Terrazzi pr. + neve no


7 2 3 16 15 14 11 9 7 5 Latero-cementizio 0 33 33 2.20 1.07 Terrazzi pr. + neve no

Rialzi sol.1 liv.3

Nodo Rialzo cm

15 no 0.0 16 no 0.0 17 no 0.0

18 no 0.0



1 15 18 [muro] Laterizi pieni +M2.5 30.0 --- 52.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no 2 17 18 [muro] Laterizi pieni +M2.5 30.0 des-a 15.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no 3 16 17 [muro] Laterizi pieni +M2.5 30.0 --- 35.0 0.00 0.00 0.00 0 CA continuo cen no

4 15 16 [muro] Laterizi pieni +M2.5 30.0 sin-a -15.0 0.00 0.00 0.00 1 CA continuo cen no




Solai al livello 4


1 15 16 17 18 Latero-cementizio 0 33 33 1.60 0.96 Copertura + neve no

Rialzi sol.1 liv.4

Nodo Rialzo cm

15 no 0.0

16 no 0.0 17 no 0.0 18 no 0.0



Vista 3D – lato corte interna

Vista 3D – lato via Milelli



Rinforzo monolaterale

INGRANDIMENTO PIANO 4












SLO 45 0.031 2.28 0.30

SLD 75 0.041 2.30 0.32 SLV 712 0.112 2.45 0.39 SLC 1462 0.148 2.49 0.42










1 6.93 1769109 25.67 6.01 3510224 26.14 6.35 26.52 5.45 3564 2 11.01 1402640 25.54 8.01 2400261 26.35 6.51 25.70 8.05 2437 3 15.36 656259 27.26 2.71 1002110 27.49 4.41 28.67 0.10 1017

4 18.64 53031 29.78 21.75 89495 29.78 21.75 29.71 22.39 91



1 6.93 1769109 25.67 6.01 3881039 25.95 6.39 26.52 5.45 4363 2 11.01 1402640 25.54 8.01 2111931 26.18 6.71 25.70 8.05 2374 3 15.36 656259 27.26 2.71 709291 27.45 4.14 28.67 0.10 797

4 18.64 53031 29.78 21.75 53031 29.78 21.75 29.71 22.39 60

Modi di vibrare


1 0.383 0.952 0.122 0.910 0.122 2 0.266 0.154 0.865 0.116 0.830 3 0.216 0.143 0.153 0.177 0.195

4 0.207 0.108 0.394 0.076 0.379 5 0.149 0.131 0.071 0.152 0.039 6 0.114 0.119 0.167 0.030 0.012

7 0.100 0.040 0.133 0.003 0.087 8 0.091 0.045 0.005 0.016 0.054 9 0.080 0.048 0.056 0.044 0.065

10 0.067 0.015 0.064 0.013 0.036 11 0.038 0.001 0.001 0.007 0.024 12 0.005 0.000 0.000 0.002 0.002


dir m1 pm1 m2 pm2

0°L 1 82.74 3 3.13 0°C 1 90.68 2 2.39 18°L 1 79.15 2 22.58

18°C 1 86.70 2 25.41 36°L 1 67.81 2 41.60 36°C 1 74.24 2 45.94

54°L 2 56.54 1 49.84 54°C 2 61.97 1 54.51 72°L 2 65.95 1 26.98

72°C 2 71.94 1 29.44 90°L 2 68.91 4 14.40 90°C 2 74.87 4 15.50

108°L 2 65.12 1 24.15 108°C 2 70.47 1 26.60 126°L 2 54.95 1 47.43

126°C 2 59.17 1 52.09 144°L 1 66.07 2 39.41 144°C 1 72.48 2 42.08

162°L 1 78.23 2 20.01 162°C 1 85.78 2 20.87 180°L 1 82.74 3 3.13 180°C 1 90.68 2 2.39

198°L 1 79.15 2 22.58 198°C 1 86.70 2 25.41 216°L 1 67.81 2 41.60

216°C 1 74.24 2 45.94 234°L 2 56.54 1 49.84 234°C 2 61.97 1 54.51

252°L 2 65.95 1 26.98 252°C 2 71.94 1 29.44 270°L 2 68.91 4 14.40

270°C 2 74.87 4 15.50 288°L 2 65.12 1 24.15 288°C 2 70.47 1 26.60

306°L 2 54.95 1 47.43 306°C 2 59.17 1 52.09



324°L 1 66.07 2 39.41 324°C 1 72.48 2 42.08 342°L 1 78.23 2 20.01

342°C 1 85.78 2 20.87



0°L 964.17 0.383 397.2 477.3 0.832 0.161 0.599 0.412 0.058 0.041 1.421 0°C 1102.96 0.376 439.2 476.1 0.922 0.147 0.531 0.398 0.053 0.041 1.298

18°L 1009.98 0.374 397.2 495.9 0.801 0.166 0.592 0.393 0.060 0.041 1.466 18°C 1155.63 0.368 439.2 493.2 0.890 0.151 0.523 0.380 0.055 0.041 1.335 36°L 1164.62 0.348 397.2 565.9 0.702 0.185 0.577 0.341 0.067 0.041 1.636

36°C 1332.69 0.342 439.2 560.8 0.783 0.168 0.507 0.330 0.061 0.041 1.481 54°L 1443.57 0.313 397.2 728.8 0.545 0.230 0.583 0.275 0.083 0.041 2.036 54°C 1651.12 0.308 439.2 718.5 0.611 0.207 0.508 0.266 0.075 0.041 1.827

72°L 1790.13 0.281 397.2 1117.4 0.355 0.354 0.732 0.222 0.128 0.041 3.124 72°C 2045.53 0.276 439.2 1090.1 0.403 0.314 0.632 0.215 0.114 0.041 2.772 90°L 1957.97 0.269 397.2 1306.6 0.304 0.430 0.839 0.203 0.156 0.041 3.804

90°C 2218.89 0.265 439.2 1304.4 0.337 0.392 0.750 0.198 0.142 0.041 3.462 108°L 1813.61 0.279 397.2 1377.3 0.288 0.449 0.931 0.219 0.163 0.041 3.966 108°C 2052.13 0.276 439.2 1375.2 0.319 0.407 0.830 0.214 0.148 0.041 3.599

126°L 1484.99 0.308 397.2 769.3 0.516 0.241 0.592 0.267 0.087 0.041 2.130 126°C 1698.10 0.303 439.2 775.1 0.567 0.221 0.527 0.259 0.080 0.041 1.952 144°L 1186.15 0.345 397.2 584.6 0.679 0.190 0.581 0.335 0.069 0.041 1.677

144°C 1356.53 0.339 439.2 585.9 0.750 0.174 0.516 0.324 0.063 0.041 1.534 162°L 1018.96 0.372 397.2 505.0 0.787 0.168 0.594 0.390 0.061 0.041 1.485 162°C 1165.43 0.366 439.2 504.4 0.871 0.153 0.527 0.377 0.056 0.041 1.356

180°L 964.17 0.383 397.2 480.2 0.827 0.161 0.600 0.412 0.058 0.041 1.425 180°C 1102.96 0.376 439.2 478.3 0.918 0.147 0.532 0.398 0.053 0.041 1.300 198°L 1009.98 0.374 397.2 498.2 0.797 0.166 0.593 0.393 0.060 0.041 1.470

198°C 1155.63 0.368 439.2 494.8 0.888 0.151 0.523 0.380 0.055 0.041 1.335 216°L 1164.62 0.348 397.2 567.4 0.700 0.185 0.578 0.341 0.067 0.041 1.638 216°C 1332.69 0.342 439.2 561.7 0.782 0.168 0.507 0.330 0.061 0.041 1.481

234°L 1443.58 0.313 397.2 728.5 0.545 0.230 0.583 0.275 0.083 0.041 2.036 234°C 1651.12 0.308 439.2 718.0 0.612 0.207 0.508 0.266 0.075 0.041 1.827 252°L 1789.66 0.281 397.2 1114.6 0.356 0.352 0.730 0.222 0.128 0.041 3.114

252°C 2045.21 0.276 439.2 1087.7 0.404 0.313 0.631 0.215 0.114 0.041 2.769 270°L 1957.48 0.269 397.2 1305.4 0.304 0.430 0.838 0.203 0.156 0.041 3.802 270°C 2218.46 0.265 439.2 1303.4 0.337 0.392 0.749 0.198 0.142 0.041 3.462 288°L 1813.30 0.279 397.2 1374.0 0.289 0.448 0.930 0.219 0.162 0.041 3.958

288°C 2051.75 0.276 439.2 1373.0 0.320 0.407 0.829 0.214 0.147 0.041 3.595 306°L 1484.99 0.308 397.2 760.9 0.522 0.239 0.587 0.267 0.087 0.041 2.112 306°C 1698.10 0.303 439.2 768.7 0.571 0.220 0.524 0.259 0.080 0.041 1.940

324°L 1186.15 0.345 397.2 579.4 0.686 0.189 0.578 0.335 0.068 0.041 1.669 324°C 1356.53 0.339 439.2 582.0 0.755 0.173 0.514 0.324 0.063 0.041 1.528 342°L 1018.96 0.372 397.2 501.2 0.793 0.167 0.592 0.390 0.061 0.041 1.479

342°C 1165.43 0.366 439.2 501.6 0.876 0.153 0.526 0.377 0.055 0.041 1.353



0°L 929.82 0.390 1155.8 572.6 2.018 0.402 1.818 1.453 0.137 0.112 1.220 0°C 1058.11 0.384 1277.9 566.9 2.254 0.398 1.785 1.445 0.135 0.112 1.208

18°L 975.25 0.381 1155.8 592.7 1.950 0.399 1.738 1.397 0.136 0.112 1.212 18°C 1113.15 0.375 1277.9 587.5 2.175 0.381 1.639 1.389 0.130 0.112 1.157 36°L 1129.82 0.354 1155.8 680.9 1.698 0.388 1.489 1.221 0.132 0.112 1.179

36°C 1284.39 0.349 1277.9 677.7 1.886 0.366 1.391 1.225 0.125 0.112 1.112 54°L 1411.74 0.316 1155.8 868.5 1.331 0.409 1.275 0.950 0.139 0.112 1.241 54°C 1607.31 0.312 1277.9 861.8 1.483 0.385 1.191 0.968 0.131 0.112 1.169

72°L 1753.20 0.284 1155.8 1267.3 0.912 0.503 1.242 0.659 0.171 0.112 1.526 72°C 1998.31 0.280 1277.9 1242.2 1.029 0.464 1.141 0.655 0.158 0.112 1.409 90°L 1945.32 0.269 1155.8 1322.0 0.874 0.678 1.728 0.594 0.230 0.112 2.058

90°C 2201.37 0.266 1277.9 1312.8 0.973 0.658 1.697 0.581 0.224 0.112 1.999 108°L 1804.21 0.280 1155.8 1397.8 0.827 0.669 1.753 0.641 0.228 0.112 2.032 108°C 2039.03 0.277 1277.9 1396.8 0.915 0.633 1.661 0.627 0.215 0.112 1.923

126°L 1453.97 0.312 1155.8 909.7 1.271 0.488 1.547 0.908 0.166 0.112 1.481 126°C 1657.71 0.307 1277.9 916.7 1.394 0.467 1.470 0.922 0.159 0.112 1.419 144°L 1151.01 0.350 1155.8 695.5 1.662 0.449 1.740 1.198 0.153 0.112 1.364

144°C 1311.76 0.345 1277.9 689.9 1.852 0.449 1.732 1.202 0.153 0.112 1.362 162°L 985.83 0.379 1155.8 594.0 1.946 0.450 1.977 1.385 0.153 0.112 1.366 162°C 1120.72 0.373 1277.9 595.6 2.146 0.436 1.897 1.380 0.148 0.112 1.325

180°L 930.17 0.390 1155.8 575.7 2.008 0.405 1.834 1.451 0.138 0.112 1.231



180°C 1060.35 0.384 1277.9 566.9 2.254 0.420 1.895 1.443 0.143 0.112 1.276 198°L 975.78 0.380 1155.8 595.1 1.942 0.404 1.763 1.395 0.137 0.112 1.228 198°C 1112.66 0.375 1277.9 590.1 2.166 0.386 1.660 1.388 0.131 0.112 1.171

216°L 1129.80 0.354 1155.8 684.2 1.689 0.389 1.495 1.220 0.132 0.112 1.183 216°C 1284.22 0.349 1277.9 680.3 1.878 0.368 1.399 1.224 0.125 0.112 1.118 234°L 1410.70 0.316 1155.8 872.6 1.325 0.412 1.287 0.949 0.140 0.112 1.251

234°C 1606.57 0.312 1277.9 864.0 1.479 0.386 1.194 0.968 0.131 0.112 1.171 252°L 1752.11 0.284 1155.8 1271.9 0.909 0.506 1.254 0.660 0.172 0.112 1.538 252°C 1995.86 0.280 1277.9 1246.7 1.025 0.467 1.153 0.654 0.159 0.112 1.419

270°L 1945.13 0.269 1155.8 1320.1 0.876 0.676 1.722 0.594 0.230 0.112 2.052 270°C 2201.19 0.266 1277.9 1312.7 0.973 0.660 1.705 0.581 0.225 0.112 2.005 288°L 1803.28 0.280 1155.8 1390.7 0.831 0.674 1.776 0.641 0.229 0.112 2.048

288°C 2038.35 0.277 1277.9 1395.2 0.916 0.633 1.664 0.627 0.215 0.112 1.923 306°L 1452.27 0.312 1155.8 902.9 1.280 0.487 1.548 0.912 0.166 0.112 1.479 306°C 1657.06 0.307 1277.9 907.9 1.408 0.463 1.459 0.926 0.158 0.112 1.407

324°L 1149.88 0.350 1155.8 690.4 1.674 0.448 1.738 1.201 0.152 0.112 1.360 324°C 1309.91 0.345 1277.9 689.5 1.854 0.445 1.721 1.203 0.151 0.112 1.353 342°L 983.27 0.379 1155.8 599.3 1.929 0.398 1.723 1.386 0.136 0.112 1.210

342°C 1123.87 0.373 1277.9 589.0 2.170 0.437 1.899 1.379 0.149 0.112 1.327



Dominio resistente per distribuzione di Gruppo 1 [lineare]

Dominio resistente per distribuzione di Gruppo 2 [costante]





1 3881.04 1412.5 3027.0 701.64 1572.85 2.748 1.282 5.531 2.468 65.776 0.000 ! 2 2111.93 2245.9 4574.3 381.81 855.89 0.940 0.462 5.531 2.468 41.175 0.000 ! 3 709.29 1252.3 2611.6 128.23 287.45 0.566 0.272 5.531 2.468 86.574 0.000 !

4 53.03 522.1 1454.4 9.59 21.49 0.102 0.036 5.531 2.468



0 X - - - - - 72.40 16.6 6.0 0.84 - - - - - - - Y - - - - - 157.55 16.6 6.0 0.84 - - - - - - 1 X taglio resistenti 0.83 1.25 1.00 44.96 30.3 6.0 0.84 3716.35 0.371 101 0.13 0.14 1.19














Ribaltamento pareti sismica SLV DM 14/01/08 Setto 55 al piano 1 27.99 si Pushover al limite di danno sismica SLD DM 14/01/08 Sisma 0°C 77.05 si Pushover al limite di s.vita sismica SLV DM 14/01/08 Sisma 36°C 89.90 si





Pressoflessione trasversale SLV - 1.5236 0.1706 0.1120 169 712 si Portanza delle fondazioni SLV - 17.1992 1.9263 0.1120 >2475 712 si

Ribaltamento pareti SLV - 3.5721 0.4001 0.1120 1281 712 si Pushover al limite di danno SLD 0.92 1.2979 0.0532 0.0410 23 75 si Pushover al limite di s.vita SLV 2.25 1.1123 0.1246 0.1120 88 712 si



1 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 2 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 3 Ambienti scolastici Affollamenti significativi carico di servizio 3.00 kN/m2 4 Terrazza Sola manutenzione carico di servizio 0.50 kN/m2

SICUREZZA SISMICA

PGA richiesta: 0.134 g per SLV ; 0.049 g per SLD PGA effettiva: 0.150 g per SLV ; 0.064 g per SLD Capacità al miglioramento: 43% per SLV ; 46% per SLD STATO DI MIGLIORAMENTO INVARIATO RISPETTO AL PROGETTO

RELAZIONE INTEGRATIVA DI CALCOLO STRUTTURALE · DI COSENZA Istituto Magistrale Statale “Lucrezia...

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