RELAZIONE DI CALCOLO - comune.savogna.ud.it · ai sensi della LR 27/1988, della LR 16/2009 e del...

REGIONE FRIULI VENEZIA GIULIA

PROVINCIA DI UDINE

COMUNE DI SAVOGNA

PROGETTO per le opere di costruzione di una tettoia ad uso deposito automezzi e materiali a servizio della Protezione Civile,

sita sulla p.c. 862 F.M.17 del C.C. di Savogna (UD)

RELAZIONE DI CALCOLO

Contiene:

- ASSEVERAZIONE NORME / CLASSIFICAZIONE CATEGORIA

- DICHIARAZIONE VITA NOMINALE / CLASSE D’USO

- RELAZIONE SUI MATERIALI

- RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI

- SCHEMA STRUTTURALE

- RELAZIONE DI CALCOLO (Descriz.opera, criteri di analisi e verifica, accettabilità risultati)

- PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE

- DICHARAZIONE IMPORTO PRESUNTO / COMPUTO STRUTTURE

PROGETTISTA E D.L.: ing. BERTOGNA Roberto______________________________

________________________________________________________________________

Monfalcone, 18 aprile 2013

STUDIO TECNICO ing.Roberto Bertogna – via C.Cosulich 19/b 34074 Monfalcone (GO) -cell.3496389830

PROGETTO per le opere di costruzione di una tettoia ad uso deposito automezzi e materiali a servizio della Protezione Civile, sita sulla p.c. 862 F.M.17 del C.C. di Savogna (UD) pag.2

ASSEVERAZIONE DEL PROGETTISTA STRUTTURALE

(da allegare all’istanza di autorizzazione e/o al deposito del progetto riguardante le strutture

ai sensi della LR 27/1988, della LR 16/2009 e del DPR 380/2001 e ss. mm. ii.)

Oggetto : PROGETTO per le opere di costruzione di una tettoia ad uso deposito automezzi e materiali a servizio della Protezione Civile, sita sulla p.c. 862 F.M.17 del C.C. di Savogna (UD).

Le opere di cui alla presente asseverazione costituiscono

VARIANTE VARIANTE NON SOSTANZIALE (i)

INTEGRAZIONE (ii)

COMPLETAMENTO RIELABORAZIONE

al progetto depositato presso codesto Ufficio in data _________________ con il n. _____________________.

Il sottoscritto ing.Roberto Bertogna , C.F BRT RRT 71M05 E098B, con recapito nel Comune di Monfalcone

(GO) via C.Cosulich n.19/B cell.349/6389830 iscritto all’Ordine degli Ingegneri della Provincia di Gorizia con il

n. 579, in qualità di progettista strutturale dei lavori in oggetto,

DICHIARA

che l’importo presunto degli elementi e delle opere str utturali (calcolato sulla base di specifico computo

metrico estimativo) è di € 30.000,00 (trentamila/00).

_______________________

Inoltre, consapevole della responsabilità penale cui può andare incontro per dichiarazioni mendaci, così come

disposto dall’art. 76 del DPR 445/2000, per l’intervento de quo ASSEVERA :

che la progettazione è stata eseguita nel rispetto delle norme riguardanti il primo comma – lettere a) e b)

– dell’art. 84 del DPR 380/2001 ed è conforme alle eventuali prescrizioni sismiche contenute negli

strumenti urbanistici comunali; (iii)

_____________________

che la progettazione è stata eseguita nel rispetto delle norme riguardanti il primo comma – lettere c), d)

ed e) – dell’art. 84 del DPR 380/2001;

_____________________

che la progettazione è stata eseguita applicando le Nuove norme tecniche per le costruzioni

approvate con decreto del Ministro delle Infrastrutture di data 14/01/2008 ,

oppure

che la progettazione è stata eseguita applicando le norme tecniche _______________________ (iv);



che rientra nelle tipologie di cui all’art. 6, comma 2, lettera a), della LR 16/2009, come definite con il

Regolamento di cui all’art. 3, comma 3, lettera a), della medesima, e pertanto è soggetto a

procedimento di autorizzazione ,

che rientra nelle tipologie di cui all’art. 6, comma 2, lettera b), della LR 16/2009 (soggetto

comunque a procedimento di autorizzazione ),

che rientra nelle tipologie individuate dall’art. 4, comma 2, della LR 19/2009 (art. 4 del Regolamento

di cui sopra) in quanto intervento che assolve una funzione di limitata importanza statica

(subordinato a verifica sulla completezza della docu mentazione tecnica progettuale , se da

realizzare in zona ad alta sismicità),

� soggetto a collaudo (art. 5, comma 3 bis, lettera a) o lettera c), della LR 16/2009), (v)

� non soggetto a collaudo (art. 5, comma 3 bis, lettera b), della LR 16/2009). (vi)


IL PROGETTISTA STRUTTURALE (vii)

___________________________________________

(timbro e firma)

________________________ (i) manutenzione straordinaria, restauro, risanamento conservativo, ristrutturazione edilizia, nuova costruzione o

ristrutturazione urbanistica, che abbiano rilevanza strutturale, o modifiche della destinazione d’uso, con o senza lavori edili, che comportino la classificazione nelle categorie di cui all’art. 6, comma 2, lettera a), della LR 16/2009

(ii) come definita dalle Circolari del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti di date 05/08/2009 e 11/12/2009 pubblicate, rispettivamente, in GG.UU. n. 187 del 13/08/2009 e n. 297 del 22/12/2009

(iii) solo a seguito di richiesta degli Organismi Tecnici (iv) da asseverare solo nel caso in cui la verifica del Sindaco, di cui all’art. 1, comma 3, della LR 27/1988, venga

sostituita dall’asseverazione del progettista. In tal caso, come previsto dall’art. 20, comma 2 bis, della LR 16/2009, la documentazione deve essere corredata dal progetto architettonico definitivo

(v) da barrare in alternativa alla casella precedente (relativa alle Nuove norme tecniche per le costruzioni approvate con decreto del Ministro delle Infrastrutture di data 14/01/2008), specificando la norma di riferimento utilizzata

(vi) da barrare solo nel caso in cui trattasi di intervento che assolve una funzione di limitata importanza statica (soggetto, o meno, a collaudo) purché non riguardi edifici ed opere di interesse strategico o che assumono rilevanza in relazione alle conseguenze di un loro eventuale collasso

(vii) atto da presentare unitamente a copia fotostatica di un documento di identità o di riconoscimento del sottoscrittore , se non firmato alla presenza del funzionario preposto alla ricezione



VITA NOMINALE E CLASSE D’USO (DM 14/01/2008)

(da allegare all’istanza di autorizzazione e/o al deposito del progetto riguardante le strutture,

ai sensi della LR 27/1988, della LR 16/2009 e del DPR 380/2001 e ss. mm. ii.)


Il sottoscritto ing. BERTOGNA ROBERTO C.F. | B | R | T | R | R | T | 7 | 1 | M | 0 | 5 | E | 0 | 9 | 8 | B | recapito nel Comune di Monfalcone C.A.P. 34074 Indirizzo via Callisto Cosulich n. 19/B telefono _________/___________________ fax _________/_______________ cell. 349/6389830 Posta elettronica certificata (PEC) [email protected], iscritto all’Ordine degli Ingegneri della Provincia di Gorizia con il n. 579, in qualità di progettista strutturale dei lavori in oggetto, e il sottoscritto Comune di SAVOGNA P.IVA 01083830305 C.F.80010290304 recapito nel Comune di Savogna C.A.P. 33040 Indirizzo via Kennedy n.60 telefono 0432 714007

fax _________/__________ ____ cell. ________________ Posta elettronica certificata (PEC)

[email protected]

in qualità di committente dei lavori in oggetto,

DICHIARA / DICHIARANO (2)

� in riferimento al punto 2.4.1 del DM 14/01/2008, che la costruzione in oggetto è di:

tipo 1 (Vita Nominale VN ≤ 10) tipo 2 (Vita Nominale VN ≥ 50) tipo 3 (Vita Nominale VN ≥ 100) � in riferimento al punto 2.4.2 del DM 14/01/2008, che la costruzione in oggetto è di: Classe I Classe II Classe III Classe IV


IL COMMITTENTE (2)

_________________________________________

(timbro e firma)

IL PROGETTISTA STRUTTURALE

_________________________________________

(timbro e firma)

(1) manutenzione straordinaria, restauro, risanamento conservativo, ristrutturazione edilizia, nuova costruzione o

ristrutturazione urbanistica, che abbiano rilevanza strutturale, o modifiche della destinazione d’uso, con o senza lavori edili, che comportino la classificazione nelle categorie di cui all’art. 6, comma 2, lettera a), della LR 16/2009

(2) solo nel caso di interventi su edifici esistenti. Riportare cognome, nome e codice fiscale, se il Committente è persona fisica, o denominazione e numero di partita I.V.A., nel caso si tratti di soggetto avente personalità giuridica




RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MA TERIALI IMPIEGATI

Relazione illustrativa concernente le caratteristiche, qualità e dosatura dei materiali da

impiegare per la realizzazione delle strutture in elevazione acciaio e per quelle di

fomdazione in conglomerato cementizio semplice e armato.

La presente relazione viene redatta ai sensi del’Art. 4 Comma III par. 6 della L. 05.11.71 n.

1086 allo scopo di fornire all’impresa costruttrice, l’assistente dei lavori e al Direttore dei

Lavori un quadro sintetico delle caratteristiche dei materiali da impiegare.

I dati sono desunti dalla relazione di calcolo e dai grafici di progetto:

− Calcestruzzo per fondazioni C25/30 ottenuto impastando almeno 300 kg/mc di

cemento tipo 325 per mc d’impasto; classe di esposizione XC2.

− Calcestruzzo per travi C28/35 ottenuto impastando almeno 300 kg/mc di cemento tipo

325 per mc d’impasto; classe di esposizione XC3.

− Acciaio per c.a. B450C controllato.

− Pannelli di copertura in acciaio zincato coibentato con finitura superiore in finto coppo

tipo PGB TCS sp. 50 mm lamiera spessore 5/10.

− Acciaio carpenterie: profili Omega per arcarecci S235 JR UNI-EN 10025.

− Acciaio carpenterie: per profilati a caldo HEB, IPE, UPN ,L S275 J0 UNI-EN 10025

− Tifarondi in barra φ24 - M24 acciaio S355JR UNI-EN 10025.

− Bulloneria secondo EN 14399 viti in classe di resistenza 8.8 Dadi in classe 8 e rosette

in acciaio C50 (HRC 32-40) EN 10083.

Il direttore lavori Il progettista

________________________________________________________________________

1 MATERIALI

1.1 CEMENTO ARMATO

1.1.1 Calcestruzzo per opere di fondazione

Classe di resistenza C25/30

Resistenza cubica caratteristica: R ck = 30 Mpa

Resistenza cilindrica caratteristica: f ck = 24.9 MPa

Fattore di sicurezza parziale

per le proprietà del materiale: g c = 1.5 a = 0,85

Resistenza di calcolo a compressione f cd = a f ck / g c = 14.11 Mpa

Modulo tangenziale Ecm=22000(fcm/10)0.3 = 31447 MPa

Resistenza media a trazione: f ctm = 0,3 f ck2/3 = 2.56 MPa

Resistenza caratteristica a trazione: f ctk = 0,7 f ctm = 1.79 MPa

Resistenza di calcolo a trazione f ctd = f ctk /g c = 1.19 Mpa

Resistenza tangenziale di aderenza fbd = 2.25 fctk/g c = 2.69 Mpa

Coeff. di dilatazione termica 10x10-6 °C -1

Confezionato secondo le caratteristiche della classe di esposizione XC2

come definite dalla Norma UNI EN 206-1, con classe di consistenza S4

1.2 ACCIAIO IN BARRE NERVATE

Classe acciaio: B450C

Tensione caratteristica di snervamento: f yk = 450 Mpa

Modulo di elasticità: E s = 206000 Mpa

Fattore di sicurezza parziale per

le proprietà del materiale: γ s = 1,15

Resistenza di calcolo allo Stato Limite Ultimo: f yd = f yk / γ s 391 Mpa

che soddisfi i seguenti rapporti minimi: Α gt > 7,5 %

1,15 < ft / fy < 1,35

(f y,eff / f y,nom) < 1,25

1.3 ACCIAIO CARPENTERIA

1.3.1 Per profili ricavati da lamiera pressopietata a freddo (profili omega)

S 235JR EC3 (ex Fe360 UNI7070)



Caratteristiche meccaniche dell’acciaio:

Carico di rottura σr ≥ 360 N/mm

2

TENSIONE DI SNERVAMENTO MINIMA σs = fy ≥ 235 N/mm2

Modulo di elasticità E = 210.000 N/mm2

Allungamento a rottura A > 17%

Coefficiente di dilatazione lineare α = 1,2 * 10-5 1/°C

La resistenza di calcolo dell’acciaio f d è definita mediante l’espressione

fd = fy / γm

Dove fy è il valore della tensione di snervamento e γm è il coefficiente parziale di sicurezza che

dipende dal tipo di verifica allo stato limite ultimo e dell’elemento verificato.

Per le verifiche della sezione e stabilità γm0 , γm1 = 1,10

La composizione chimica degli acciai dovrà rispondere a quanto previsto dalle norme UNI EN

10025.

1.3.2 Per profilati e laminati a caldo e lamiere sp < 40 mm (HEB, UPN, IPE, L):

S 275J0 EC3 (ex Fe430 UNI7070)



2






fd = fy / γm





10025.

1.3.3 Per le barre φ24dei tirafondi

S 355JR EC3 (ex Fe510 UNI7070)



2








fd = fy / γm



Per le verifiche della sezione filettata M24 γm0 , γm1 = 1,50


10025.

Bulloneria strutturale: Viti 8.8; Dadi classe 8

Sollecitazioni caratteristiche ft = 800 N/mm2

fy = 640 N/mm2

Sollecitazioni di calcolo allo stato limite ultimo fk,N = 560 N/mm2

fd,N = 560 N/mm2

fd,v = 396 N/mm2


Saldature: Saldature di livello “C”

Efficienza cordone di saldatura 0,70

I giunti saldati dovranno essere realizzati in accordo a quanto specificato nelle NTC 2008 al

capitolo 4 paragrafo 4.2.1.2 ed al capitolo 11 paragrafo 11.3.4.5. Più precisamente:

Le saldature dovranno essere realizzate con processo 135 oppure 111 con procedimento

qualificato ai sensi della norma UNI-EN-ISO 15614-1:2005. I saldatori dovranno essere

patentati per il processo specificato ai sensi della UNI-EN 287-1:2004 con tutte le particolarità

richieste dalle NTC.

Il metodo di qualificazione deve essere conforme alle NTC, alle norme di applicazione pertinenti

ed alle prescrizioni di contratto.

Preparazione dei lembi in accordo alla norma UNI-EN-ISO 9692-1:2005.

Le saldature dovranno essere di livello “C” ai sensi della normativa UNI-EN-ISO 5817:2004. Tutti

i giunti dovranno essere controllati. Per le modalità dei controlli fare riferimento alle NTC.

Il processo completo di saldatura deve essere conforme alla ISO 3834-3:2006.



RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI

L’area oggetto di intervento è ubicata nel Comune di Savogna (UD) in un terreno

pianeggiante. L’ampliamento dovrà sorgere in una zona ove le conoscenze storiche e gli studi

geotecnici eseguiti consentono di considerarla come geologicamente nota. Si può dedurre dalla

relazione geologica redatta dallo studio di geologia Rigo-Perricone di Cividale (UD) nell’aprile 2013

che, per il caso in esame, non esistono controindicazioni all’esecuzione delle opere poiché il

terreno possiede condizioni geologiche, geoidrologiche e geostatiche favorevoli alla realizzazione

del progetto.

Si esclude la possibilità di fenomeni di liquefazione in fase sismica.

Per quanto riguarda la falda idrica sotterranea, questa non è stata individuata nel corso dei

sondaggi.

Per la valutazione delle azioni sismiche si assume una categoria di suolo tipo B secondo le

indicazioni delle “NTC 2008: “Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o

terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale

miglioramento delle propriet�meccaniche con la profondit�e da valori di Vs,30 compresi tra 360

m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kPa nei terreni a

grana fina” .

Per il calcolo della capacità portante della fondazione si adottano i seguenti parametri geotecnici

dedotti, in modo cautelativo, dalla relazione geologica allegata:

peso specifico terreno γ: 18,5 kg/m3

angolo di attrito φ: 33°

coesione c: 0,2 kg/cm2

Viene scelto per le verifiche agli s.l.u. l‘approccio 2

Coeff. Parziale R3: γr = 2,3

(approccio 2 NTC 2008 – condizioni A1+M1+R3)

deve risultare: Ed ≤ Rd

dove Ed è il valore di progetto dell’azione ed Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema

geotecnico (terreno).

La resistenza del terreno si calcola utilizzando i parametri geotecnica del terreno divisi per i

coefficienti parziali della tabella 6.2.II del D.M.14.01.08.

La capacità portante limite viene valutata con la formula proposta da Brinch-Hansen (1970):



Per la fondazione nastriforme di progetto avente larghezza B pari a 0,6 metri e profondità di

affondamento D pari a 0,6 metri dall’estradosso della soletta esistente di 20 cm (cordolo c.a. alto

0,4m) si ottiene il seguente valore della pressione ultima sul terreno :

qlim = 13,89 kg/cm2

da cui

qslv,am = qlim / 2.3 = 6,04 kg/cm 2

Sarà comunque cura della Direzione Lavori verificare in sede di esecuzione dei lavori la continuità

delle stratigrafie individuate ed effettuare opportune prove qualora si dovessero incontrare

variazioni litostratigrafiche in contrasto con quelle evidenziate.

Il progettista delle strutture

ing. Roberto Bertogna

___________________



2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO

D.M. 14 Gennaio 2008: “Norme Tecniche per le Costruzioni ”.

3 ALLEGATI GRAFICI

TAV.1 – Pianta cordoli di fondazione, sezioni cordoli.

TAV.2 – Carpenteria tettoia particolari.

4 RELAZIONE DI CALCOLO

4.1 GENERALITA’

La presente relazione viene redatta a completamento del progetto esecutivo per le opere di

costruzione di una tettoia ad uso deposito automezzi e materiali a servizio della Protezione Civile,

sita sulla p.c. 862 F.M.17 del C.C. di Savogna (UD).

Si riportano i criteri di calcolo e le verifiche strutturali delle opere in acciaio in elevazione e delle

opere in c.a. di fondazione oggetto della presente. La relazione viene redatta ai sensi della dell’art. 4

della l.1086/71 ed è inoltre conforme a quanto prescritto dal punto n.10 del D.M.14/01/2008.

Pianta struttura:



Sezione tipica:

Si riporta una descrizione generale delle opere da realizzare con la definizione delle caratteristiche

della costruzione, del livello di sicurezza garantito, delle condizioni di esercizio, della durabilità e

della vita di servizio della stessa. Si determina inoltre l’appropriato scenario di carico in funzione

delle caratteristiche dell’opera, della sua localizzazione e del suo impiego.

L’edificio sorge in zona sismica 1 considerata di alta sismicità, nello sviluppo dei calcoli si sono

osservate le disposizioni contenute nei: D.M. 14/01/2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni).

L’intervento consiste nella costruzione di una tettoia in struttura di acciaio. La struttura portante è di

tipo intelaiata, realizzata con una serie di portali a doppio montante e doppia falda inclinata non

simmetrica.

La copertura viene realizzata in pannello prefabbricato, coibentato in poliuretano, in lamiera di

acciaio zincato e verniciato, con finitura superiore in finto coppo, il quale è in appoggio sugli

arcarecci in profilo ad "Omega" vincolati alle travi principali. La pianta della copertura non risulta

centrata con la posizione dei montanti e pertanto la falda con la dimensione minore risulta posta a

sbalzo rispetto i montanti centrali collocati sull'asse longitudinale del colmo.

Tra i portali si collocano le travi di banchina le quali in mezzeria sostengono una capriata formata

dalle due travi inclinate della doppia falda.

La struttura risulta priva di tamponamanto laterale. Nel senso longitudinale della tettoia, in una

campata tra due montanti laterali, è predisposta una controventatura ad "Y", realizzata con l'asta

principale in doppio profilo UPN accoppiato e per la rompitratta secondaria in doppio profilo

angolare accoppiato.



La piastra saldata alla base dei montanti è connessa mediante una serie di tirafondi (ancoranti

chimici) alle opere di fondazione e funge da vincolo dell'intera struttura di carpenteia fuori terra.

Le opere di fondazione sono costituite da un sistema di cordoli interconnessi tra loro a formare un

unico reticolo fondazionale.

Le verifiche delle strutture per azioni sismiche vengono effettuate con analisi dinamica equivalente.

Il metodo di calcolo adottato è quello semiprobabilistico agli stati limite.

Il Calcolo delle sezioni è stato eseguito con i metodi classici della scienza delle costruzioni nelle

ipotesi di:

1. mantenimento della planarità delle sezioni nella situazione deformata;

2. risposta elastica lineare e simmetrica dei materiali;

3. conglomerato non reagente a trazione.

Si allega la localizzazione del sito di costruzione dell’opera mediante la mappa fotografica dell'area:

Coordinate sito: N 46,158841° ; E 13,532816°

I dati generali della tettoia risultano: − Altezza massima di colmo 4,190 m − Dimensioni in pianta della copertura 15,50 x 7,26 m − Superficie coperta 112,53 m2 − Inclinazione falda 18° − Dimensione 1° falda (maggiore) 5,58 x 15,50 m − Dimensione 2° falda (minore) 2,16 x 15,50 m − Luce della capriata 4,600 m − Sbalzo posteriore 0,660 m − Sbalzo anteriore 2,000 m − Passo delle capriate 3,575 m



− Passo arcarecci (minimo, massimo) 0,50 ; 1,150 m − Passo portale 7,150 m Profili principali della struttura − Montanti HEB200 − Trave capriata IPE240 − Trave di banchina IPE330 − Arcarecci OMEGA 150x80x45x3 − Controventatura di parete doppio UPN100 ; doppio L70x7 − Controventi di falda L80x8 − Tirafondi φ24 - M24 − Peso proprio della costruzione 100,00 KN Schema 3d della struttura:

Il progettista delle strutture ing. Roberto Bertogna

__________________



4.2 LIVELLO DI SICUREZZA ADOTTATO

Si fissano, di concerto con il Committente, i seguenti parametri volti a definire il livello di sicurezza

delle strutture oggetto della presente relazione.

− Tipo della costruzione II Opere ordinarie

− Vita nominale della costruzione 50 x 2,0 = 100 anni

− Classe d’uso IV

− Coefficiente d'uso Cu = 2,0

L’applicazione di tali parametri presuppone l’attivazione di un servizio di manutenzione e di controllo

che sarà accurato e frequente secondo quanto prescritto dal piano di manutenzione.

4.3 MISURE DI PROTEZIONE DELLE STRUTTURE

La struttura viene progettata affinchè il degrado, nel corso della sua vita nominale, non pregiudichi le

sue prestazioni, in termini di resistenza, stabilità e funzionalità, portandole al di sotto del livello

richiesto dalle vigenti norme, purché si adotti la normale manutenzione ordinaria prevista.

Le misure di protezione contro l’eccessivo degrado vengono stabilite con riferimento alle

previste condizioni ambientali del sito di installazione.

Analizzando l’ambiente in cui sono installate le strutture oggetto della presente relazione e le

caratteristiche di durata e protezione che sono attese si decide di proteggerle dalla corrosione

mediante procedimento di zincatura a caldo secondo EN ISO 1461.

(UNI EN ISO 1461 del 30/09/1999: Rivestimenti di zincatura per immersione a caldo su prodotti finiti

ferrosi e articoli di acciaio. Specificazioni e metodi di prova.)

Risulta comunque predisposto un piano di manutenzione di seguito illustrato al fine di garantire nel

tempo l’efficienza degli elementi strutturali impiegati.

La copertura viene realizzata in pannello prefabbricato in lamiera zincata e preverniciata.

4.4 PRESTAZIONI ATTESE AL COLLAUDO

Le strutture in carpenteria metallica possono essere sottoposte ad un programma di prove di carico

tali da indurre le sollecitazioni massime di progetto. In relazione al tipo di struttura ed alla natura dei

carichi le prove devono essere convenientemente protratte nel tempo.

Le prestazioni attese al collaudo sono fondate sulla base dei seguenti elementi:

− Le deformazioni si accrescano all’incirca proporzionalmente ai carichi

− Nel corso della prova non si siano prodotte lesioni, deformazioni o danneggiamenti permanenti.



− La deformazione residua dopo la prima applicazione del carico massimo non superi una quota

parte di quella totale (da prevedere in funzione della configurazione strutturale specifica)

commisurata ai prevedibili assestamenti iniziali di tipo anelastico della struttura oggetto della

prova.

− La deformazione elastica risulti non maggiore di quella calcolata.

A tal fine può essere impostato un modello di calcolo, in funzione delle richieste del collaudatore,

che prevede l'applicazione di un carico in corrispondenza della campata intermedia tra due portali

per determinarne la freccia elastica.



5 ANALISI DEI CARICHI

Nel calcolo delle strutture si è tenuto conto delle situazioni derivanti dall'effetto combinato

dei carichi variabili e permanenti. I sovraccarichi previsti sono quelli per gli edifici di civile

abitazione.

5.1 CARICHI VERTICALI

5.1.1 Copertura della tettoia

peso proprio pannello di copertura (g1) 0,15 KN/m2

Variabili neve q : 1,30 kN/m2

5.1.2 Analisi carico neve

Viene di seguito riportata la valutazione del carico verticale dovuto alla neve secondo quanto

riportato dalle “NTC 2008” al punto 3.4.

Si riporta la mappa per carico neve al suolo: I dati relativi al carico della neve sono condizionati dai seguenti elementi: − Sito di installazione

− Altitudine = as (m s.l.m.)

− Valore caratteristico del carico di neve al

suolo riferito ad un periodo di ritorno di 50

anni = qsk

− Coefficiente termico in funzione della

configurazione di installazione della struttura

e dell’interazione della perdita di calore della

costruzione = Ct

− Coefficiente di esposizione in funzione della

caratteristiche specifiche dell’area in cui

sorge la costruzione (battuta dai venti,

normale, riparata) = Ce

− Fattore di forma della copertura in funzione

dell’inclinazione della copertura = µi

In funzione della localizzazione del Comune di Savogna possiamo assumere il seguente carico

caratteristico della neve al suolo:

qsk = 1,50 kN/m2



Alla quota s.l.d.m. di 230 m il carico di riferimento al suolo risulta:

qsk (h=207 m) = 1,53 kN/m2

Il calcolo del carico della neve sulle superfici di copertura dell’impianto viene svolto conforme al

D.M. 14/01/2008. Il carico provocato dalla presenza della neve agisce in direzione verticale ed è

riferito alla proiezione orizzontale della superfice della copertura. Esso è valutato con la seguente

espressione:

( ) tERskis CCTqq ⋅⋅⋅= µ

dove nel caso in esame si pone:

− µi = coefficiente di forma della copertura = 0,80

− Ct = coefficiente termico = 1,0

− CE = coefficiente di esposizione in funzione delle classi di topografia del sito = 1,0

qs = 0,80 x 1,53 x 1,0 x 1,0 = 1,224 KN/m2

Si assume un carico della neve di progetto pari a:

qs,d = 1,30 KN/m2

Il sovraccarico neve complessivo sulla copertura risulta:

As = superficie esposta = 112,53 m2

Qs, tot = 1,30 x 112,53 = 146,29 KN

5.2 CARICHI DEL VENTO

La pressione cinetica di calcolo q si individua considerando la zona climatica in cui ricade il sito di

costruzione, che definisce la pressione cinetica di riferimento qref

, opportunamente incrementata per

tenere conto dell’altezza dal suolo del sito.

Il coefficiente di esposizione, di forma e dinamico si ricava dalle indicazioni della normativa, in

ragione dell’elemento considerato.

Con riferimento alla normativa vigente, le azioni del vento sono schematizzate con pressioni e

depressioni, ricondotte ad azioni statiche equivalenti, agenti ortogonalmente alle superfici investite.

La pressione cinetica di riferimento si individua dalla velocità di riferimento, considerando la zona

climatica in cui ricade l’esecuzione dell’opera.

Il coefficiente di esposizione ce si ricava in funzione della categoria di esposizione del sito,

dell’altezza z dell’installazione dal suolo, tenendo conto della classe di rugosità del terreno (A-B-

C-D) e della posizione geografica del sito.

La costruzione viene realizzata in Comune di Savogna (UD) località San Leonardo e presenta i

seguenti dati relativi al calcolo del carico del vento:



Comune installazione: SAVOGNA (UD)

Regione: Friuli Venezia Giulia

Quota del sito: 230 m s.l.m.

Distanza dal mare: > 30 km

Zona climatica relativa alle azioni del vento: 1

Altezza massima della costruzione Zmax = 4,19 m

Velocità di riferimento νref = 25 m/s

(misurata a 10 m dal suolo, riferito ad un

intervallo di ritorno di 50 anni su un terreno di II categoria e mediata su 10 minuti, come da

tabella 3.3.I del D.M. 14/01/2008, regione = “Friuli Venezia Giulia”)

Classe di rugosità del terreno C (zona con ostacoli diffusi)

Categoria di esposizione del sito III Si riportano alcune tabelle estratte dalla suddetta normativa:



I parametri fondamentali per il calcolo della azioni del vento sono: − Kr 0,20

− Z min 5,00 m

− Zo 0,10 m

− Ao 1000 m

− Ks 0,010

Coefficiente di esposizione

Il coefficiente di esposizione ce dipende dall’altezza della costruzione z sul suolo, dalla rugosità e

dalla topografia del terreno, dall’esposizione del sito ove sorge la costruzione.

ce (z) = k²r · ct · ln (z/zo) · [7 + ct · ln (z/ zo)] per z ≥ zmin

ce (z) = ce (zmin) per z < zmin dove:

kr, zo, zmin sono assegnati in tabella 3.3.II in funzione della categoria di esposizione del sito

ove sorge la costruzione;

ct è il coefficiente di topografia = 1,0



Grafico per la determinazione del coefficiente di esposizione Ce (z):

Andamento del coefficiente di esposizione Ce con la quota dal suolo

Pressione del vento La pressione cinetica del vento è data dall’espressione:

pb = qref · ce (Z) · cd dove:

qref è la pressione cinetica di riferimento: 2

2

1)( bvzq ⋅⋅= ρ

dove:

3/25,1 mkg=ρ densità dell’aria

Vb = velocità di riferimento del vento in m/s

ce è il coefficiente di esposizione

cd è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati

alla non contemporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi

dovuti alle vibrazioni strutturali. Per l’applicazione in corso possiamo valutare Cd = 1,0

Si riportano di seguito le tabelle di calcolo della pressione (N/m2) del vento per la condizione di

esposizione del caso in esame.

Vengono di seguito riportati i coefficienti di esposizione e la pressione del vento calcolati per la varie

quote di esposizione rispetto al suolo.

I coefficienti di forma sono rispettivamente, per le strutture di carpenteria e per la tettoia a doppia

falda:

Cp (superfici esposte sopravento) = 1,40

Cp /strutture carpenteria) = 1,60



Categoria III

Coefficienti della tabella 3.3.II

− Z0 = 0,10 m

− Zmin = 5,0 m

− Kr = 0,20

− Ct = 1,00

− Vb = 25,0 m/s

Sull'opera in oggetto abbiamo:

− Quota massima Z max = 4,19 m

− Ce (Z = 4,19 m) = 1,71

− qref = 0,67 KN/m2

Le pressioni di progetto del vento per le varie superfici esposte sono:

qd,w (sop.) = 0,39 x 1,71 x 1,40 = 0,93 KN/m2 superfici esposte sopravento

qd,w (carpenteria) = 0,39 x 1,71 x 1,60 = 1,07 KN/m2 superfici esposte carpenteria

L'azione tangente sulla copertura viene valutata in

qtd,w,(tang) = 0,04 x 0,93 = 0,037 KN/m2

Per le azioni verticali sulla falda si tengono conto dei seguenti coefficienti di forma (estratto dalla

CNR-DT 207/2008: "Istruzioni per la valutazione delle azioni e degli effetti del vento sulle

costruzioni". :



Le massime risultanti orizzontali dell’azione del vento sono:

Asse x (longitudinale all’asse del colmo della falda)

Area esposta A1x = 3,70 m2

Area carpenteria A2 = 1,16 m2

Area copertura tangente At = ( 86,49 + 33,48 ) = 119,97 m2

Fw,o,x = 0,93 x 3,70 + 1,07 x 1,16 + 0,037 x 119,97 x 2 = 13,56 KN

Asse y (trasversale all’asse del colmo della falda)

Area esposta A1y = 2,15 x 15,50 = 33,32 m2

Area carpenteria A2y = 4,00 m2

Area copertura tangente At = ( 86,49 + 33,48 ) = 119,97 m2

Fw,o,y = 0,93 x 33,32 + 1,07 x 4,00 + 0,037 x 119,97 = 39,71 KN

Le risultati massime di depressione dell'azione verticale del vento per ciascuna falda sono:

Fv,dep max (sulla falda maggiore) = 0,39 x 1,71 x (-1,40) x (5,58 x 15,50 ) = - 80,75 KN

Fv,dep min (sulla falda minore) = 0,39 x 1,71 x (-1,40) x (2,16 x 15,50) = - 31,25 KN

Tale azione viene considerata per la verifica a strappamento dei fissaggi del pannello di copertura

Le risultati massime di pressione dell'azione verticale del vento per ciascuna falda sono:

Fv,press max (sulla falda maggiore) = 0,39 x 1,71 x 0,65 x (5,58 x 15,50 ) = + 37,49 KN

Fv,press min (sulla falda minore) = 0,39 x 1,71 x 0,65 x (2,16 x 15,50) = + 14,51 KN



5.3 CARICHI SISMICI

Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto si assumono le seguenti caratteristiche per la

costruzione:

− POSIZIONE SITO: COMUNE DI SAVOGNA (UD)

− vita nominale dell’opera V n = 50 anni

− classe d’uso dell’opera IV Cu = 2

− Vita di riferimento dell’opera: VR = CU ⋅ VN = 100 anni

− categoria sottosuolo B

− categoria topografica T1

− classe di duttilità della struttura : B

Inquadramento del sito di installazione:

Nella tabelle allegate alla normativa vengono forniti, per 10751 punti del reticolo di riferimento e per

9 valori del periodo di ritorno TR (30 anni, 50 anni, 72 anni, 101 anni, 140 anni, 201 anni, 475 anni,

975 anni, 2475 anni), i valori dei parametri ag, F0, T*C da utilizzare per definire l’azione sismica

nei modi previsti dalle NTC.

I punti del reticolo di riferimento sono definiti in termini di Latitudine e Longitudine ed ordinati a

Latitudine e Longitudine crescenti, facendo variare prima la Longitudine e poi la Latitudine.

L’accelerazione al sito ag è espressa in g/10; F0 è adimensionale, T*C è espresso in secondi.

Coordinate Sito:

Longitudine = 13,532816°; Latitudine = 46,158841° (vedere piantina nelle in formazioni generali della

presente relazione)

Punti della maglia: 9435 9436 9657 9658

Valori dei parametri ag, Fo, Tc* per i periodi di ritorno TR associati a ciascun Stato Limite

STATO LIMITE TR [anni] ag [g] Fo Tc* [s]

SLO 60 0,096 2,449 0,258

SLD 100 0,125 2,416 0,276

SLV 950 0,334 2,409 0,345

SLC 1950 0,442 2,416 0,366



e g oB o B

T 1 TS (T) a S F 1

T F T

= ⋅ ⋅η⋅ ⋅ + − η⋅

e g oS (T) a S F= ⋅ ⋅ η⋅

Ce g o

TS (T) a S F

T = ⋅ ⋅ η⋅ ⋅

C De g o 2

T TS (T) a S F

T = ⋅ ⋅ η ⋅ ⋅

B0 T T≤ <

B CT T T≤ <

C DT T T≤ <

DT T≤

5.3.1 Sistema costruttivo e fattore di struttura

Si assume cautelativamente per la struttura in acciaio una classe di duttilità bassa CD”B”.

Il fattore di risposta della struttura, che tiene conto della capacità della struttura di dissipare l’energia

sismica, è dato da : q= q0 KR kw = 2,0

Dove (struttura regolare in altezza): Kr = 1,0 struttura a telaio ad un piano e più campate

(struttura regolare in pianta): αu/α1 = 1

valore massimo fattore di struttura struttura intelaiata con controventi a Y

q0 =2,0 αu/α1= 2,0

kw = 1,00 (strutture a telaio)

5.3.2 Spettro di risposta di progetto allo SLU

Lo spettro di progetto per le componenti orizzontali agli SLU è definito dalle seguenti espressioni

analitiche

Dove Sd(t) = a/g(T) ; η = 1/q per lo spettro SLV ; η = 1 per SLE.

S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche

mediante la seguente relazione:

S = Ss * St essendo:

Ss = Coefficiente di amplificazione stratigrafica

St = Coefficiente di amplificazione topografica

η = fattore che tiene conto del coefficiente di smorzamento viscoso ξ (espresso in

percentuale) è valutato in funzione dei materiali impiegati, di tipologia strutturale e terreno di

fondazione. Per ξ = 5,0% � η = 1,00

Fo è il fattore che quantifica l'amplificazione spettrale massima, su sito di riferimento rigido

orizzontale ha un valore minimo di 2,2.



Tc = Cc * T*c è il periodo corrispondente all'inizio del tratto a velocità costante dello spettro. Cc è un

coefficiente funzione della categoria del sottosuolo.

TB = Tc / 3 è il periodo corrispondente all'inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante.

TD = 4,0 * ag / g + 1,6 è il periodo corrispondente all'inizio del tratto a spostamento costante dello

spettro.

Categoria del suolo: Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto, si rende necessario

valutare l’effetto della risposta sismica locale in funzione della configurazione geotecnica del suolo.

Tale analisi fa riferimento a un approccio semplificato che si basa sull’individuazione di Categorie di

sottosuolo di riferimento.

Il sito in esame presenta una categoria del suolo B (come evidenziato dalla relazione geologica redatta dallo studio di geologia Rigo-Perricone) Condizioni topografiche: Per condizioni topografiche complesse è necessario predisporre

specifiche analisi di risposta sismica locale. Per configurazioni superficiali semplici si può

adottare la seguente classificazione:

Nel caso in esame valutiamo le caratteristiche dell a superficie topografica in categoria T1



L'azione sismica è caratterizzata da 3 componenti traslazionali, due orizzontali contrassegnati da X

e Y ed una verticale contrassegnata da Z, da considerare tra di loro indipendenti. Per il caso

possono essere trascurate le componenti verticali dell'azione sismica.

Vengono classificati i seguenti stati limite:

SLE: Stati Limite di Esercizio = SLO: Stato limite di operatività, SLD: Stato Limite di Danno

SLU: Stati Limite Ultimo = SLV: Stato limite di salvaguardia della vita, SLC: Stato Limite di

prevenzione del Collasso

− TR(SLO) = 60 anni

− TR(SLD) = 100 anni

− TR(SLV) = 950 anni

− TR(SLC) = 1950 anni

Schema dello spettro di risposta:



Coefficiente di amplificazione stratigrafica:

Coefficiente di amplificazione topografica:

Per la costruzione in oggetto si calcolano gli spettri di risposta nelle diverse combinazioni di verifica

dopo il calcolo delle frequenze naturali della struttura.

L’analisi modale dalla struttura rileva i seguenti periodi di oscillazione naturale:

Modo T (s)

1 0,3367

2 0,2595

3 0,1684

4 0,1684

5 0,1212

6 0,1181



Rappresentazione del modo n.1 T(s) =0,3367:

Rappresentazione del modo n.2 T(s) =0,2595:



5.3.3 Tipo di analisi adottato

Si esegue un’analisi dinamica modale per lo studio della risposta sismica dell’edificio. Si

considererà un numero di modi tale per cui la massa modale partecipante risulti superiore all’85%

della massa totale della struttura.

La massa sismica e le azioni verticali sui solai vengono applicati a elementi piani che simulano il

comportamento dei solai e che scaricano le azioni verticali e le masse sulle travi di piano.

L’inerzia sismica degli elementi in c.a. è calcolata in modo automatico dal programma di calcolo.

Per l’azione sismica allo SLU viene inserito lo spettro di riposta SLV. Tale spettro viene applicato

separatamente nelle due direzioni x (inviluppo di +x e -x) e y (inviluppo di +y e -y) definendo così le

condizioni di carico SX e SY.

La combinazione dei modi al fine di calcolare le sollecitazioni e gli spostamenti complessivi sarà

effettuata secondo l’espressione:

Combinazione dei modi

L’azione sismica verrà calcolata per una massa sismica associata ai seguenti carichi gravitazionali:

GK + ∑ Ψ2j Qkj

Ψ2J = coefficiente di combinazione dell’azione variabile, tiene conto della probabilità che tutti i

carichi QKi siano presenti sulla intera struttura in occasione del sisma, e si ottiene dalla tabella

riportata in normativa:

Cautelativamente si è assunto Ψ2j = 0,7 per la copertura della tettoia.



Otteniamo i seguenti parametri a definire lo spettro di progetto per le azioni orizzontali:

Sisma direzione x e y:

La classe di duttilità della struttura in esame viene posta in classe B risultando maggiormente

conservativa, si calcolano di seguito il fattore di struttura in funzione della direzione nella quale si

valuta l'azione sismica.

Fattore di struttura q = 2,0

(SLE) Risultante azione sismica orizzontale

E(x,y)SLE = Σni ( Se * Wi ) / q = 0,362 * 202,40 / 2,0 = 36,68 KN

(SLU) Risultante azione sismica orizzontale

E(x,y)SLU = Σni ( Se * Wi ) / q = 1,068 * 202,40 / 2,0 = 108,07 KN

dove: Wi = Gp + 0,70 * Qs = 100,0 + 0,70 * 146,29 = 202,40 KN

Gp = 100,00 KN peso proprio della costruzione

Qs = 146,29 KN sovraccarico sulla copertura

5.3.4 Momenti torcenti dovuti a eccentricità accidentale

Si tiene conto di un eccentricità accidentale del baricentro delle masse pari al 5% della dimensione

in pianta dell’edificio ortogonale alla direzione del sisma considerato (P.to 7.2.6 NTC 2008 ).

5.3.5 Combinazioni azioni allo SLU

Sono state definite le seguenti combinazioni per le verifiche allo stato limite ultimo:

SLU = 1.3 Gk1 +1.5 Gk2 + 1.5 Qk

SisX = SX + 0.3 SY + Gk + Ψ 2J Qk

SisY = SY + 0.3 SX + Gk + Ψ 2J Qk

ENVE = inviluppo (Comb1;Sisx;SisY)

Dove sono indicati i seguenti casi di carico:

STATO LIMITE SS CC TB TC TD S SE SLO 1 1,20 1,44 0,124 0,372 1,984 1,20 0,282 SLD 2 1,20 1,42 0,131 0,393 2,100 1,20 0,362 SLV 3 1,08 1,36 0,157 0,470 2,936 1,08 0,867 SLC 4 1,00 1,34 0,164 0,492 3,368 1,00 1,068



Gk1 = azioni verticali dei pesi propri strutturali

Gk2 = azioni verticali pesi permanenti portati

Qk = azioni accidentali

SY = azione sismica direzione ±Y valutata con lo spettro per SLV

SX = azione sismica direzione ±X valutata con lo spettro per SLV

Ψ2j = 0.0 neve

5.3.6 Combinazioni azioni allo SLE

Sono state definite le seguenti combinazioni per le verifiche allo stato limite di esercizio in

combinazione caratteristica (rara):

SLE = Gk1 +Gk2 + Qk

SisXD = SXD + 0.3 SYD + Gk + Ψ 2J Qk

SisYD= SYD + 0.3 SXD + Gk + Ψ 2J Qk

ENVE = inviluppo (Comb1;SisXD;SisYD)

Dove sono indicati i seguenti casi di carico:

Gk1 = azioni verticali dei pesi propri strutturali

Gk2 = azioni verticali pesi permanenti portati

Qk = azioni accidentali

Ψ2j = 0.0 neve

SYD = azione sismica direzione ±Y valutata con lo spettro per SLD

SXD = azione sismica direzione ±X valutata con lo spettro per SLD

Combinazioni dei carichi

Le azioni sono state schematizzate applicando i carichi previsti dalla norma. In particolare i carichi

gravitazionali, derivanti dalle azioni permanenti o variabili, sono applicati in direzione verticale

(ovvero – Z nel sistema globale di riferimento del modello). Le azioni del vento sono state trascurate

poichè irrilevanti ai fini del dimensionamento. Le azioni sismiche, statiche o dinamiche, derivano

dall’eccitazione delle masse assegnate alla struttura in proporzione ai carichi a cui sono associate

per norma.

I carichi sono suddivisi in più condizioni elementari di carico in modo da poter generare le

combinazioni necessarie.

Le combinazioni di carico s.l.u. statiche (in assenza di azioni sismiche) sono ottenute mediante

diverse combinazioni dei carichi permanenti ed accidentali in modo da considerare tutte le situazioni

più sfavorevoli agenti sulla struttura. I carichi vengono applicati mediante opportuni coefficienti

parziali di sicurezza, considerando l’eventualità più gravosa per la sicurezza della struttura.



Le azioni sismiche sono valutate in conformità a quanto stabilito dalle norme e specificato nel

paragrafo sulle azioni. Vengono in particolare controllate le deformazioni allo stato limite ultimo, allo

stato limite di danno e gli effetti del second’ordine.

In sede di dimensionamento vengono analizzate tutte le combinazioni, anche sismiche, impostate ai

fini della verifica s.l.u. Vengono anche processate le specifiche combinazioni di carico introdotte per

valutare lo stato limite di esercizio (tensioni, fessurazione, deformabilità).

Oltre all’impostazione spaziale delle situazioni di carico potenzialmente più critiche, in sede di

dimensionamento vengono ulteriormente valutate, per le varie travate, tutte le condizioni di lavoro

statico derivanti dall’alternanza dei carichi variabili, i cui effetti si sovrappongono a quelli dei pesi

propri e dei carichi permanenti. Vengono anche imposte delle sollecitazioni flettenti di sicurezza in

campata e risultano controllate le deformazioni in luce degli elementi.

Si riportano le combinazioni valutate dal programma di calcolo:

CONDIZIONI ELEMENTARI DI CARICO

Indice Descrizione Tipo ψ0 ψ1 ψ2

1 Permanenti G1 0.0000 0.0000 0.0000

2 Variabili Q 0.7000 0.5000 0.3000

3 Neve Q 0.7000 0.5000 0.3000

4 Vento x Q 0.7000 0.5000 0.3000

5 vento y Q 0.7000 0.5000 0.3000

6 Torcente addizionale SLU E 0.0000 0.0000 0.0000

7 Torcente addizionale SLD E 0.0000 0.0000 0.0000

8 Torcente addizionale SLO E 0.0000 0.0000 0.0000

9 Sisma X SLU E 0.0000 0.0000 0.0000

10 Sisma Y SLU E 0.0000 0.0000 0.0000

11 Sisma X SLD E 0.0000 0.0000 0.0000

12 Sisma Y SLD E 0.0000 0.0000 0.0000

13 Sisma X SLO E 0.0000 0.0000 0.0000

14 Sisma Y SLO E 0.0000 0.0000 0.0000

COMBINAZIONI DI CARICO S.L.U.

Descrizione Tipo 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

Comb_SLU_1 Persistenti 1.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000







































Comb_SLU_95 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLU_96 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLU_97 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLU_98 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLU_99 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


Comb_SLU_101 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


Comb_SLU_103 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 -1.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLU_104 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 -1.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLU_105 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 1.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


COMBINAZIONI DI CARICO S.L.S.


Comb_SLO_1 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_2 Rare 1.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_3 Rare 1.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_4 Rare 1.0000 1.0000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_5 Rare 1.0000 1.0000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_6 Rare 1.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_7 Rare 1.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_8 Rare 1.0000 1.0000 0.0000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_9 Rare 1.0000 1.0000 0.7000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_10 Rare 1.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_11 Rare 1.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_12 Rare 1.0000 0.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_13 Rare 1.0000 0.7000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_14 Rare 1.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_15 Rare 1.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_16 Rare 1.0000 0.0000 1.0000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_17 Rare 1.0000 0.7000 1.0000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_18 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_19 Rare 1.0000 0.7000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_20 Rare 1.0000 0.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_21 Rare 1.0000 0.7000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000



Comb_SLO_22 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_23 Rare 1.0000 0.7000 0.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_24 Rare 1.0000 0.0000 0.7000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_25 Rare 1.0000 0.7000 0.7000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_26 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_27 Rare 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_28 Rare 1.0000 0.0000 0.7000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_29 Rare 1.0000 0.7000 0.7000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_30 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_31 Rare 1.0000 0.7000 0.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_32 Rare 1.0000 0.0000 0.7000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_33 Rare 1.0000 0.7000 0.7000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_34 Frequenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

































Comb_SLO_67 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_68 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_69 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_70 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_71 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_72 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000



Comb_SLO_73 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_74 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_75 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_76 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_77 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_78 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_79 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_80 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_81 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_82 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLO_83 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000

Comb_SLO_84 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000

Comb_SLO_85 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000

Comb_SLO_86 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000

Comb_SLO_87 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000


Comb_SLO_89 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000


Comb_SLO_91 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000

Comb_SLO_92 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000

Comb_SLO_93 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000


COMBINAZIONI DI CARICO S.L.D.


Comb_SLD_1 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_2 Rare 1.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_3 Rare 1.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_4 Rare 1.0000 1.0000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_5 Rare 1.0000 1.0000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_6 Rare 1.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_7 Rare 1.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_8 Rare 1.0000 1.0000 0.0000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_9 Rare 1.0000 1.0000 0.7000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_10 Rare 1.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_11 Rare 1.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_12 Rare 1.0000 0.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_13 Rare 1.0000 0.7000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_14 Rare 1.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_15 Rare 1.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_16 Rare 1.0000 0.0000 1.0000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_17 Rare 1.0000 0.7000 1.0000 0.7000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_18 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_19 Rare 1.0000 0.7000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_20 Rare 1.0000 0.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_21 Rare 1.0000 0.7000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_22 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000



Comb_SLD_23 Rare 1.0000 0.7000 0.0000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_24 Rare 1.0000 0.0000 0.7000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_25 Rare 1.0000 0.7000 0.7000 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_26 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_27 Rare 1.0000 0.7000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_28 Rare 1.0000 0.0000 0.7000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_29 Rare 1.0000 0.7000 0.7000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_30 Rare 1.0000 0.0000 0.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_31 Rare 1.0000 0.7000 0.0000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_32 Rare 1.0000 0.0000 0.7000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_33 Rare 1.0000 0.7000 0.7000 0.7000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_34 Frequenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

































Comb_SLD_67 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_68 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_69 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_70 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_71 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_72 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_73 Quasi 1.0000 0.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000



permanenti

Comb_SLD_74 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_75 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_76 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_77 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.3000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_78 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_79 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_80 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.0000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_81 Quasi

permanenti 1.0000 0.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_82 Quasi

permanenti 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_83 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_84 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_85 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_86 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_87 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000


Comb_SLD_89 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000


Comb_SLD_91 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_92 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Comb_SLD_93 Sismiche 1.0000 0.3000 0.3000 0.3000 0.3000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 0.0000




6 ANALISI SISMICA

6.1 MODELLO STRUTTURALE

L’analisi sismica dinamica della struttura in acciaio in elevazione viene eseguita mediante un

programma di calcolo agli elementi finiti, “TecnoSap" . (vedere punto 9.0)

6.1.1 Elementi strutturali

Si riporta il modello impiegato per il calcolo agli elementi finiti:

Si fanno le seguenti ipotesi strutturali:

1) Gli elementi presentano un legame costitutivo elastico lineare (il comportamento non lineare

è gia tenuto in conto nella definizione della forza sismica).

2) L’edificio è considerato sostenuto da opere di fondazione su suolo elastico alla Winkler con

Kw = 2.0 kg/cm3

3) Le colonne risultano incastrate alla base



6.1.2 Rappresentazioni grafiche delle condizioni di carico

Rappresentazione della condizione di carico della neve:

Rappresentazione della condizione di carico del vento direzione x:



Rappresentazione della condizione di carico del vento direzione y:



6.2 VERIFICA STRUTTURE

Si riportano le sollecitazioni di inviluppo (combin azioni SLU) sugli elementi della struttura

Dal modello di calcolo del momento flettente, dell'azione assiale, e degli sforzi di taglio della

struttura otteniamo:

Momento flettente Mx



Azione assiale N:

Taglio Ty



Si riportano le rappresentazioni grafiche delle deformate elastiche della struttura:

Deformata al carico della neve:

Deformata al carico del vento direzione x:



Deformata al carico del vento direzione y:

6.3 TABULATI DI CALCOLO DELL'ELABORAZIONE F.E.M.

DATI GENERALI

Lavoro C:\PROGETTI.GRP\tettoia san leonardoS&G

Data 29/04/2013

Um cm, daN

PARAMETRI ANALISI

Tipo di analisi NTC2008 Dinamica Sismica

Categoria suolo B

Classe IV

Metodo combinatorio x + y Non Combinata

Rotazione del sisma rispetto agli assi 0.0000

Spettro Verticale No

Torsione accidentale Si

Periodo di riferimento 100.0000

Condizioni topografiche T1

Fattore di struttura direzione x 2.0000

Fattore di struttura direzione y 2.0000

Massa partecipante % 85.0000

Numero modi impostati 6



SPETTRI ELASTICI S.L.O.

Orizzontale ----------- Verticale -----------

T(s): Ag/g: T(s): Ag/g:

0.0000 0.1454 0.0000 0.0969

0.1402 0.4256 0.0500 0.1193

0.4207 0.4256 0.1500 0.1193

0.4729 0.3786 0.1783 0.1003

0.5252 0.3410 0.2067 0.0866

0.5774 0.3101 0.2350 0.0761

0.6296 0.2844 0.2633 0.0679

0.6819 0.2626 0.2917 0.0613

0.7341 0.2439 0.3200 0.0559

0.7864 0.2277 0.3483 0.0514

0.8386 0.2135 0.3767 0.0475

0.8908 0.2010 0.4050 0.0442

0.9431 0.1899 0.4333 0.0413

0.9953 0.1799 0.4617 0.0387

1.0475 0.1709 0.4900 0.0365

1.0998 0.1628 0.5183 0.0345

1.1520 0.1554 0.5467 0.0327

1.2042 0.1487 0.5750 0.0311

1.2565 0.1425 0.6033 0.0297

1.3087 0.1368 0.6317 0.0283

1.3609 0.1316 0.6600 0.0271

1.4132 0.1267 0.6883 0.0260

1.4654 0.1222 0.7167 0.0250

1.5176 0.1180 0.7450 0.0240

1.5699 0.1141 0.7733 0.0231

1.6221 0.1104 0.8017 0.0223

1.6743 0.1069 0.8300 0.0216

1.7266 0.1037 0.8583 0.0208

1.7788 0.1007 0.8867 0.0202

1.8310 0.0978 0.9150 0.0196

1.8833 0.0951 0.9433 0.0190

1.9355 0.0925 0.9717 0.0184

2.3883 0.0624 1.0000 0.0179

2.7890 0.0458 1.4500 0.0085

3.1896 0.0350 1.9000 0.0050

3.5902 0.0276 2.3500 0.0032

3.9908 0.0223 2.8000 0.0023

4.3914 0.0185 3.2500 0.0017

4.7920 0.0155 3.7000 0.0013

5.1926 0.0132 4.1500 0.0010

5.5933 0.0114 4.6000 0.0008

5.9939 0.0099 5.0500 0.0007

6.3945 0.0087 5.5000 0.0006

6.7951 0.0077 5.9500 0.0005

7.1957 0.0069 6.4000 0.0004

7.5963 0.0062 6.8500 0.0004

7.9969 0.0056 7.3000 0.0003



8.3975 0.0050 7.7500 0.0003

8.7982 0.0046 8.2000 0.0003

9.1988 0.0042 8.6500 0.0002

9.5994 0.0039 9.1000 0.0002

10.0000 0.0036 9.5500 0.0002

10.0000 0.0002

SPETTRI ELASTICI S.L.D.



0.0000 0.1897 0.0000 0.1265

0.1489 0.5475 0.0500 0.1753

0.4468 0.5475 0.1500 0.1753

0.5021 0.4872 0.1783 0.1474

0.5574 0.4389 0.2067 0.1272

0.6127 0.3993 0.2350 0.1119

0.6680 0.3662 0.2633 0.0998

0.7233 0.3382 0.2917 0.0901

0.7787 0.3142 0.3200 0.0822

0.8340 0.2934 0.3483 0.0755

0.8893 0.2751 0.3767 0.0698

0.9446 0.2590 0.4050 0.0649

0.9999 0.2447 0.4333 0.0607

1.0552 0.2319 0.4617 0.0569

1.1105 0.2203 0.4900 0.0537

1.1658 0.2099 0.5183 0.0507

1.2211 0.2004 0.5467 0.0481

1.2764 0.1917 0.5750 0.0457

1.3317 0.1837 0.6033 0.0436

1.3870 0.1764 0.6317 0.0416

1.4423 0.1696 0.6600 0.0398

1.4976 0.1634 0.6883 0.0382

1.5529 0.1575 0.7167 0.0367

1.6082 0.1521 0.7450 0.0353

1.6635 0.1471 0.7733 0.0340

1.7188 0.1423 0.8017 0.0328

1.7741 0.1379 0.8300 0.0317

1.8294 0.1337 0.8583 0.0306

1.8848 0.1298 0.8867 0.0297

1.9401 0.1261 0.9150 0.0287

1.9954 0.1226 0.9433 0.0279

2.0507 0.1193 0.9717 0.0271

2.5007 0.0824 1.0000 0.0263

2.8954 0.0615 1.4500 0.0125

3.2901 0.0476 1.9000 0.0073

3.6848 0.0379 2.3500 0.0048

4.0795 0.0310 2.8000 0.0034

4.4742 0.0257 3.2500 0.0025

4.8689 0.0217 3.7000 0.0019

5.2636 0.0186 4.1500 0.0015



5.6583 0.0161 4.6000 0.0012

6.0530 0.0141 5.0500 0.0010

6.4477 0.0124 5.5000 0.0009

6.8424 0.0110 5.9500 0.0007

7.2371 0.0098 6.4000 0.0006

7.6318 0.0088 6.8500 0.0006

8.0265 0.0080 7.3000 0.0005

8.4212 0.0073 7.7500 0.0004

8.8159 0.0066 8.2000 0.0004

9.2106 0.0061 8.6500 0.0004

9.6053 0.0056 9.1000 0.0003

9.5500 0.0003

10.0000 0.0003

SPETTRI ELASTICI S.L.V.



0.0000 0.4105 0.0000 0.3393

0.1708 1.1813 0.0500 0.7677

0.5124 1.1813 0.1500 0.7677

0.5939 1.0192 0.1783 0.6457

0.6753 0.8962 0.2067 0.5572

0.7568 0.7997 0.2350 0.4900

0.8383 0.7220 0.2633 0.4373

0.9198 0.6580 0.2917 0.3948

1.0013 0.6045 0.3200 0.3599

1.0828 0.5590 0.3483 0.3306

1.1643 0.5198 0.3767 0.3057

1.2458 0.4858 0.4050 0.2843

1.3273 0.4560 0.4333 0.2657

1.4087 0.4296 0.4617 0.2494

1.4902 0.4061 0.4900 0.2350

1.5717 0.3851 0.5183 0.2222

1.6532 0.3661 0.5467 0.2107

1.7347 0.3489 0.5750 0.2003

1.8162 0.3333 0.6033 0.1909

1.8977 0.3189 0.6317 0.1823

1.9792 0.3058 0.6600 0.1745

2.0606 0.2937 0.6883 0.1673

2.1421 0.2825 0.7167 0.1607

2.2236 0.2722 0.7450 0.1546

2.3051 0.2626 0.7733 0.1489

2.3866 0.2536 0.8017 0.1436

2.4681 0.2452 0.8300 0.1387

2.5496 0.2374 0.8583 0.1342

2.6311 0.2300 0.8867 0.1299

2.7125 0.2231 0.9150 0.1259

2.7940 0.2166 0.9433 0.1221

2.8755 0.2105 0.9717 0.1185

3.3092 0.1634 1.0000 0.1152

3.6613 0.1335 1.4500 0.0548



4.0135 0.1111 1.9000 0.0319

4.3656 0.0939 2.3500 0.0209

4.7178 0.0804 2.8000 0.0147

5.0699 0.0696 3.2500 0.0109

5.4221 0.0609 3.7000 0.0084

5.7742 0.0537 4.1500 0.0067

6.1264 0.0477 4.6000 0.0054

6.4785 0.0426 5.0500 0.0045

6.8307 0.0384 5.5000 0.0038

7.1828 0.0347 5.9500 0.0033

7.5350 0.0315 6.4000 0.0028

7.8871 0.0288 6.8500 0.0025

8.2393 0.0264 7.3000 0.0022

8.5914 0.0242 7.7500 0.0019

8.9436 0.0224 8.2000 0.0017

9.2957 0.0207 8.6500 0.0015

9.6479 0.0192 9.1000 0.0014

9.5500 0.0013

10.0000 0.0012

SPETTRI ELASTICI S.L.C.



0.0000 0.4676 0.0000 0.4406

0.1772 1.3503 0.0500 1.1401

0.5315 1.3503 0.1500 1.1401

0.6259 1.1467 0.1783 0.9589

0.7202 0.9964 0.2067 0.8275

0.8146 0.8810 0.2350 0.7277

0.9089 0.7896 0.2633 0.6494

1.0033 0.7153 0.2917 0.5863

1.0977 0.6538 0.3200 0.5344

1.1920 0.6020 0.3483 0.4909

1.2864 0.5579 0.3767 0.4540

1.3808 0.5198 0.4050 0.4223

1.4751 0.4865 0.4333 0.3946

1.5695 0.4573 0.4617 0.3704

1.6639 0.4313 0.4900 0.3490

1.7582 0.4082 0.5183 0.3299

1.8526 0.3874 0.5467 0.3128

1.9470 0.3686 0.5750 0.2974

2.0413 0.3516 0.6033 0.2834

2.1357 0.3360 0.6317 0.2707

2.2301 0.3218 0.6600 0.2591

2.3244 0.3087 0.6883 0.2484

2.4188 0.2967 0.7167 0.2386

2.5131 0.2856 0.7450 0.2295

2.6075 0.2752 0.7733 0.2211

2.7019 0.2656 0.8017 0.2133

2.7962 0.2567 0.8300 0.2060

2.8906 0.2483 0.8583 0.1992



2.9850 0.2404 0.8867 0.1929

3.0793 0.2331 0.9150 0.1869

3.1737 0.2261 0.9433 0.1813

3.2681 0.2196 0.9717 0.1760

3.3624 0.2134 1.0000 0.1710

3.6943 0.1768 1.4500 0.0813

4.0262 0.1489 1.9000 0.0474

4.3581 0.1271 2.3500 0.0310

4.6899 0.1097 2.8000 0.0218

5.0218 0.0957 3.2500 0.0162

5.3537 0.0842 3.7000 0.0125

5.6856 0.0746 4.1500 0.0099

6.0175 0.0666 4.6000 0.0081

6.3493 0.0599 5.0500 0.0067

6.6812 0.0541 5.5000 0.0057

7.0131 0.0491 5.9500 0.0048

7.3450 0.0447 6.4000 0.0042

7.6768 0.0409 6.8500 0.0036

8.0087 0.0376 7.3000 0.0032

8.3406 0.0347 7.7500 0.0028

8.6725 0.0321 8.2000 0.0025

9.0044 0.0298 8.6500 0.0023

9.3362 0.0277 9.1000 0.0021

9.6681 0.0258 9.5500 0.0019

10.0000 0.0241 10.0000 0.0017

SPETTRI DI PROGETTO S.L.V.

Orizzontale X ----------- Orizzontale Y ----------- Verticale -----------

T(s): Ag/g: T(s): Ag/g: T(s): Ag/g:

0.0000 0.4105 0.0000 0.4105 0.0000 0.3393

0.1708 1.1813 0.1708 1.1813 0.0500 0.4282

0.5124 1.1813 0.5124 1.1813 0.1500 0.4282

0.5939 1.0192 0.5939 1.0192 0.1783 0.3602

0.6753 0.8962 0.6753 0.8962 0.2067 0.3108

0.7568 0.7997 0.7568 0.7997 0.2350 0.2733

0.8383 0.7220 0.8383 0.7220 0.2633 0.2439

0.9198 0.6580 0.9198 0.6580 0.2917 0.2202

1.0013 0.6045 1.0013 0.6045 0.3200 0.2007

1.0828 0.5590 1.0828 0.5590 0.3483 0.1844

1.1643 0.5198 1.1643 0.5198 0.3767 0.1705

1.2458 0.4858 1.2458 0.4858 0.4050 0.1586

1.3273 0.4560 1.3273 0.4560 0.4333 0.1482

1.4087 0.4296 1.4087 0.4296 0.4617 0.1391

1.4902 0.4061 1.4902 0.4061 0.4900 0.1311

1.5717 0.3851 1.5717 0.3851 0.5183 0.1239

1.6532 0.3661 1.6532 0.3661 0.5467 0.1175

1.7347 0.3489 1.7347 0.3489 0.5750 0.1117

1.8162 0.3333 1.8162 0.3333 0.6033 0.1065

1.8977 0.3189 1.8977 0.3189 0.6317 0.1017

1.9792 0.3058 1.9792 0.3058 0.6600 0.0973



2.0606 0.2937 2.0606 0.2937 0.6883 0.0933

2.1421 0.2825 2.1421 0.2825 0.7167 0.0896

2.2236 0.2722 2.2236 0.2722 0.7450 0.0862

2.3051 0.2626 2.3051 0.2626 0.7733 0.0831

2.3866 0.2536 2.3866 0.2536 0.8017 0.0801

2.4681 0.2452 2.4681 0.2452 0.8300 0.0774

2.5496 0.2374 2.5496 0.2374 0.8583 0.0748

2.6311 0.2300 2.6311 0.2300 0.8867 0.0724

2.7125 0.2231 2.7125 0.2231 0.9150 0.0702

2.7940 0.2166 2.7940 0.2166 0.9433 0.0681

2.8755 0.2105 2.8755 0.2105 0.9717 0.0679

3.3092 0.1634 3.3092 0.1634 1.0000 0.0679

3.6613 0.1335 3.6613 0.1335 1.4500 0.0679

4.0135 0.1111 4.0135 0.1111 1.9000 0.0679

4.3656 0.0939 4.3656 0.0939 2.3500 0.0679

4.7178 0.0804 4.7178 0.0804 2.8000 0.0679

5.0699 0.0696 5.0699 0.0696 3.2500 0.0679

5.4221 0.0609 5.4221 0.0609 3.7000 0.0679

5.7742 0.0537 5.7742 0.0537 4.1500 0.0679

6.1264 0.0477 6.1264 0.0477 4.6000 0.0679

6.4785 0.0426 6.4785 0.0426 5.0500 0.0679

6.8307 0.0384 6.8307 0.0384 5.5000 0.0679

7.1828 0.0347 7.1828 0.0347 5.9500 0.0679

7.5350 0.0315 7.5350 0.0315 6.4000 0.0679

7.8871 0.0288 7.8871 0.0288 6.8500 0.0679

8.2393 0.0264 8.2393 0.0264 7.3000 0.0679

8.5914 0.0242 8.5914 0.0242 7.7500 0.0679

8.9436 0.0224 8.9436 0.0224 8.2000 0.0679

9.2957 0.0207 9.2957 0.0207 8.6500 0.0679

9.6479 0.0192 9.6479 0.0192 9.1000 0.0679

9.5500 0.0679

10.0000 0.0679

SPETTRI DI PROGETTO S.L.D.



0.0000 0.1897 0.0000 0.1897 0.0000 0.1265

0.1489 0.5475 0.1489 0.5475 0.0500 0.1753

0.4468 0.5475 0.4468 0.5475 0.1500 0.1753

0.5021 0.4872 0.5021 0.4872 0.1783 0.1474

0.5574 0.4389 0.5574 0.4389 0.2067 0.1272

0.6127 0.3993 0.6127 0.3993 0.2350 0.1119

0.6680 0.3662 0.6680 0.3662 0.2633 0.0998

0.7233 0.3382 0.7233 0.3382 0.2917 0.0901

0.7787 0.3142 0.7787 0.3142 0.3200 0.0822

0.8340 0.2934 0.8340 0.2934 0.3483 0.0755

0.8893 0.2751 0.8893 0.2751 0.3767 0.0698

0.9446 0.2590 0.9446 0.2590 0.4050 0.0649

0.9999 0.2447 0.9999 0.2447 0.4333 0.0607

1.0552 0.2319 1.0552 0.2319 0.4617 0.0569

1.1105 0.2203 1.1105 0.2203 0.4900 0.0537



1.1658 0.2099 1.1658 0.2099 0.5183 0.0507

1.2211 0.2004 1.2211 0.2004 0.5467 0.0481

1.2764 0.1917 1.2764 0.1917 0.5750 0.0457

1.3317 0.1837 1.3317 0.1837 0.6033 0.0436

1.3870 0.1764 1.3870 0.1764 0.6317 0.0416

1.4423 0.1696 1.4423 0.1696 0.6600 0.0398

1.4976 0.1634 1.4976 0.1634 0.6883 0.0382

1.5529 0.1575 1.5529 0.1575 0.7167 0.0367

1.6082 0.1521 1.6082 0.1521 0.7450 0.0353

1.6635 0.1471 1.6635 0.1471 0.7733 0.0340

1.7188 0.1423 1.7188 0.1423 0.8017 0.0328

1.7741 0.1379 1.7741 0.1379 0.8300 0.0317

1.8294 0.1337 1.8294 0.1337 0.8583 0.0306

1.8848 0.1298 1.8848 0.1298 0.8867 0.0297

1.9401 0.1261 1.9401 0.1261 0.9150 0.0287

1.9954 0.1226 1.9954 0.1226 0.9433 0.0279

2.0507 0.1193 2.0507 0.1193 0.9717 0.0271

2.5007 0.0824 2.5007 0.0824 1.0000 0.0263

2.8954 0.0615 2.8954 0.0615 1.4500 0.0125

3.2901 0.0476 3.2901 0.0476 1.9000 0.0073

3.6848 0.0379 3.6848 0.0379 2.3500 0.0048

4.0795 0.0310 4.0795 0.0310 2.8000 0.0034

4.4742 0.0257 4.4742 0.0257 3.2500 0.0025

4.8689 0.0217 4.8689 0.0217 3.7000 0.0019

5.2636 0.0186 5.2636 0.0186 4.1500 0.0015

5.6583 0.0161 5.6583 0.0161 4.6000 0.0012

6.0530 0.0141 6.0530 0.0141 5.0500 0.0010

6.4477 0.0124 6.4477 0.0124 5.5000 0.0009

6.8424 0.0110 6.8424 0.0110 5.9500 0.0007

7.2371 0.0098 7.2371 0.0098 6.4000 0.0006

7.6318 0.0088 7.6318 0.0088 6.8500 0.0006

8.0265 0.0080 8.0265 0.0080 7.3000 0.0005

8.4212 0.0073 8.4212 0.0073 7.7500 0.0004

8.8159 0.0066 8.8159 0.0066 8.2000 0.0004

9.2106 0.0061 9.2106 0.0061 8.6500 0.0004

9.6053 0.0056 9.6053 0.0056 9.1000 0.0003

9.5500 0.0003

10.0000 0.0003

SPETTRI DI PROGETTO S.L.O.



0.0000 0.1454 0.0000 0.1454 0.0000 0.0969

0.1402 0.4256 0.1402 0.4256 0.0500 0.1193

0.4207 0.4256 0.4207 0.4256 0.1500 0.1193

0.4729 0.3786 0.4729 0.3786 0.1783 0.1003

0.5252 0.3410 0.5252 0.3410 0.2067 0.0866

0.5774 0.3101 0.5774 0.3101 0.2350 0.0761

0.6296 0.2844 0.6296 0.2844 0.2633 0.0679

0.6819 0.2626 0.6819 0.2626 0.2917 0.0613

0.7341 0.2439 0.7341 0.2439 0.3200 0.0559



0.7864 0.2277 0.7864 0.2277 0.3483 0.0514

0.8386 0.2135 0.8386 0.2135 0.3767 0.0475

0.8908 0.2010 0.8908 0.2010 0.4050 0.0442

0.9431 0.1899 0.9431 0.1899 0.4333 0.0413

0.9953 0.1799 0.9953 0.1799 0.4617 0.0387

1.0475 0.1709 1.0475 0.1709 0.4900 0.0365

1.0998 0.1628 1.0998 0.1628 0.5183 0.0345

1.1520 0.1554 1.1520 0.1554 0.5467 0.0327

1.2042 0.1487 1.2042 0.1487 0.5750 0.0311

1.2565 0.1425 1.2565 0.1425 0.6033 0.0297

1.3087 0.1368 1.3087 0.1368 0.6317 0.0283

1.3609 0.1316 1.3609 0.1316 0.6600 0.0271

1.4132 0.1267 1.4132 0.1267 0.6883 0.0260

1.4654 0.1222 1.4654 0.1222 0.7167 0.0250

1.5176 0.1180 1.5176 0.1180 0.7450 0.0240

1.5699 0.1141 1.5699 0.1141 0.7733 0.0231

1.6221 0.1104 1.6221 0.1104 0.8017 0.0223

1.6743 0.1069 1.6743 0.1069 0.8300 0.0216

1.7266 0.1037 1.7266 0.1037 0.8583 0.0208

1.7788 0.1007 1.7788 0.1007 0.8867 0.0202

1.8310 0.0978 1.8310 0.0978 0.9150 0.0196

1.8833 0.0951 1.8833 0.0951 0.9433 0.0190

1.9355 0.0925 1.9355 0.0925 0.9717 0.0184

2.3883 0.0624 2.3883 0.0624 1.0000 0.0179

2.7890 0.0458 2.7890 0.0458 1.4500 0.0085

3.1896 0.0350 3.1896 0.0350 1.9000 0.0050

3.5902 0.0276 3.5902 0.0276 2.3500 0.0032

3.9908 0.0223 3.9908 0.0223 2.8000 0.0023

4.3914 0.0185 4.3914 0.0185 3.2500 0.0017

4.7920 0.0155 4.7920 0.0155 3.7000 0.0013

5.1926 0.0132 5.1926 0.0132 4.1500 0.0010

5.5933 0.0114 5.5933 0.0114 4.6000 0.0008

5.9939 0.0099 5.9939 0.0099 5.0500 0.0007

6.3945 0.0087 6.3945 0.0087 5.5000 0.0006

6.7951 0.0077 6.7951 0.0077 5.9500 0.0005

7.1957 0.0069 7.1957 0.0069 6.4000 0.0004

7.5963 0.0062 7.5963 0.0062 6.8500 0.0004

7.9969 0.0056 7.9969 0.0056 7.3000 0.0003

8.3975 0.0050 8.3975 0.0050 7.7500 0.0003

8.7982 0.0046 8.7982 0.0046 8.2000 0.0003

9.1988 0.0042 9.1988 0.0042 8.6500 0.0002

9.5994 0.0039 9.5994 0.0039 9.1000 0.0002

10.0000 0.0036 10.0000 0.0036 9.5500 0.0002

10.0000 0.0002

PARAMETRI VERIFICHE ACCIAI

Normativa di verifica EC3

γM0 1.0500

γM1 1.1000

γM2 1.2500



γMb 1.2500

γMv 1.2500

Coefficiente attrito acciaio-calcestruzzo 0.0000

CONDIZIONI ELEMENTARI DI CARICO

Indice Descrizione Tipo

1 Permanenti G1

2 Variabili Q

3 Neve Q

4 Vento x Q

5 vento y Q

6 Torcente addizionale SLU E

7 Torcente addizionale SLD E

8 Torcente addizionale SLO E

9 Sisma X SLU E

10 Sisma Y SLU E

11 Sisma X SLD E

12 Sisma Y SLD E

13 Sisma X SLO E

14 Sisma Y SLO E

DEFINIZIONE DEI CARICHI LINEARI

Indice Descrizione Cond. Tipo FxIni FyIni FzIni FxFin FyFin FzFin

1 ARACRECCI BORDO Permanenti Generico 0.0000 0.0000 -0.3000 0.0000 0.0000 -0.3000

Variabili Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Neve Generico 0.0000 0.0000 -1.0000 0.0000 0.0000 -1.0000

Vento x Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

vento y Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

2 CENTRALI Permanenti Generico 0.0000 0.0000 -0.5000 0.0000 0.0000 -0.5000


Neve Generico 0.0000 0.0000 -1.9000 0.0000 0.0000 -1.9000

Vento x Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

vento y Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

3 perimetro Permanenti Generico 0.0000 0.0000 -0.1500 0.0000 0.0000 -0.1500


Neve Generico 0.0000 0.0000 -0.6000 0.0000 0.0000 -0.6000

Vento x Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

vento y Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

4 Lineare x Permanenti Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


Neve Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Vento x Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

vento y Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

5 Lineare y Permanenti Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


Neve Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Vento x Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

vento y Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

6 vento travi Permanenti Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000




Neve Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Vento x Generico 0.2000 0.0000 0.0000 0.2000 0.0000 0.0000

vento y Generico 0.0000 0.2000 0.0000 0.0000 0.2000 0.0000

7 vento 1 Permanenti Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


Neve Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Vento x Generico 0.3800 0.0000 0.0000 0.3800 0.0000 0.0000

vento y Generico 0.0000 0.4800 0.0000 0.0000 0.4800 0.0000

8 vento y tetto Permanenti Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


Neve Generico 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Vento x Generico 0.1000 0.0000 0.0000 0.1000 0.0000 0.0000

vento y Generico 0.0000 0.1800 0.0000 0.0000 0.1700 0.0000

DEFINIZIONE DEI CARICHI DI SUPERFICIE

Indice Descrizione Cond. Tipo Valore

1 copertura Permanenti Generico -0.0020

Variabili Generico 0.0000

Neve Generico -0.0122

Vento x Generico 0.0000

vento y Generico 0.0000

MATERIALI

Indice Descrizione E G C.T. Peso spec.

1 S235-JR 2060000.0000 800000.0000 0.000012 0.0078

2 S275-JR 2060000.0000 800000.0000 0.000012 0.0078

SEZIONI ASTE ACCIAIO

Indice Descrizione Area Ax Ay Jx Jy Jt

1 UPN100 13.4500 8.5000 6.0000 205.7660 26.6370 2.5210

2 PL 120*12 14.4000 14.4000 14.4000 172.8000 1.7280 6.4800

3 IPE240 39.1160 23.5200 13.6650 3911.4300 277.9500 9.2800

4 IPE330 62.6060 36.8000 23.0250 11816.2000 776.3440 20.5400

5 OMEGA 150*80*45*3 13.4570 4.9200 8.6400 408.9880 229.6310 0.3940

6 L70*7 9.3970 4.9000 4.9000 42.2860 42.2860 1.5210

7 L80*8 12.2670 6.4000 6.4000 72.2470 72.0330 2.5940

8 HEB200 78.0810 60.0000 15.3000 5718.8800 1991.2800 49.1310

PERIODI PROPRI DI VIBRAZIONE S.L.U .

Modo T

1 0.3367

2 0.2595

3 0.1684

4 0.1329

5 0.1212

6 0.1181



RISULTANTI DELLE REAZIONI VINCOLARI (kg)

Condizioni

Condizione Fx Fy Fz

Permanenti 0.0001 -0.0001 9995.5440

Variabili 0.0000 0.0000 0.0000

Neve -0.0010 0.0001 14869.9000

Vento x -1710.9260 -0.0002 0.0006

vento y -0.0003 -4194.4070 0.0000

Torcente addizionale SLU 0.0000 0.0000 0.0000

Torcente addizionale SLD 0.0000 0.0000 0.0000

Torcente addizionale SLO 0.0000 0.0000 0.0000

Sisma X SLU 11894.8510 4245.2770 2145.2215

Sisma Y SLU 4035.1280 12201.2481 1141.2781

Sisma X SLD 4185.1174 2277.2874 1488.1477

Sisma Y SLD 1742.1288 5217.6504 1785.1245

Sisma X SLO 3105.1254 1645.2451 948.9745

Sisma Y SLO 1424.4782 4134.1478 982.4770

VERIFICHE TRAVI IN ACCIAIO

Trave 1 falda1 Sez.=OMEGA 150*80*45*3 Mat.=S275-JR fy=2750.0000

Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=29.2544

Res.Assiale/Flessione: Ra=0.0017 Rbx=0.0000 Rby=0.0029 Ratio=0.0045

Dist.=0.0000 Comb.=Comb_SLU_18

N=0.0000 Mx=-324.7190 My=-105.9610

Res.Taglio: Rvx=0.0009 Rvy=0.0016 Rt=0.0000 Ratio=0.0026


Vx=-7.2452 Vy=22.2030 Mt=0.0000

Inst.: Omissis

Def.: fx=-0.1330 fy=-0.0433 fadm=0.1463 Comb.=Comb_SLO_84

ldist.=29.2544 L / fadm=200.0000 fmax=0.1399

Trave 2 Nini=3 Nfin=7 Sez.=IPE330 Mat.=S275-JR fy=2750.0000

Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=715.0000



N=804.4980 Mx=85136.3000 My=-89680.0000



Vx=29.5910 Vy=-1748.5300 Mt=-324.7490

Def.: fx=-0.6860 fy=0.0426 fadm=3.5750 Comb.=Comb_SLO_90

ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.6873




Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=715.0000



N=-76.8996 Mx=137855.0000 My=-101139.0000



Vx=-165.8140 Vy=-1793.0900 Mt=-96.9245


ldist.=357.5000 L / fadm=200.0000 fmax=0.8367


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=715.0000



N=-284.7930 Mx=115726.0000 My=118653.0000



Vx=-185.2210 Vy=2740.7000 Mt=20.5675

Def.: fx=2.1204 fy=0.0771 fadm=3.5750 Comb.=Comb_SLO_84

ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=2.1218


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=715.0000



N=725.9060 Mx=205378.0000 My=-124866.0000



Vx=63.0328 Vy=2739.6100 Mt=15.9756

Def.: fx=1.2172 fy=-0.0931 fadm=3.5750 Comb.=Comb_SLO_90

ldist.=357.5000 L / fadm=200.0000 fmax=1.2208

Trave 6 Nini=15 Nfin=17 Sez.=L80*8 Mat.=S275-JR fy=2750.0000

Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=439.3050



N=-852.3370 Mx=-3561.7800 My=5567.8300



Vx=-36.4058 Vy=-40.8552 Mt=17.5833




ldist.=219.6530 L / fadm=200.0000 fmax=0.7188


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=439.3050



N=-1211.0500 Mx=-6609.2900 My=3764.8800



Vx=-32.1641 Vy=-51.6696 Mt=15.6939


ldist.=439.3050 L / fadm=200.0000 fmax=0.4492


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=434.7430



N=-288.6450 Mx=-5770.3500 My=2713.9300



Vx=-21.9642 Vy=-47.0938 Mt=25.3757


ldist.=217.3720 L / fadm=200.0000 fmax=0.5804


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=434.7430



N=-569.3870 Mx=-1505.5300 My=10155.8000



Vx=-70.0033 Vy=-30.7247 Mt=6.5382


ldist.=217.3720 L / fadm=200.0000 fmax=0.6082


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=411.0960





N=-416.2500 Mx=-2724.6600 My=7879.1600



Vx=57.7935 Vy=31.2672 Mt=1.6926


ldist.=411.0960 L / fadm=200.0000 fmax=0.5018


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=411.0960



N=-307.4080 Mx=-5068.3000 My=3042.1400



Vx=-22.0877 Vy=-44.2459 Mt=6.5567


ldist.=205.5480 L / fadm=200.0000 fmax=0.6053


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=30.0000



N=0.0000 Mx=-528.4430 My=178.0020



Vx=11.8668 Vy=35.2295 Mt=0.0000


ldist.=30.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1466


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=30.0000



N=0.0000 Mx=-962.0520 My=327.5080



Vx=21.8337 Vy=64.1368 Mt=0.0000


ldist.=30.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1459




Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=30.0000



N=0.0000 Mx=-494.6550 My=161.4140



Vx=10.7609 Vy=32.9771 Mt=0.0000


ldist.=30.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1436


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=30.0000



N=0.0000 Mx=-1164.6600 My=-380.0480



Vx=-25.3365 Vy=77.6441 Mt=0.0000

Inst.: Omissis


ldist.=30.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1486


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=30.0000



N=0.0000 Mx=-592.0870 My=-199.4390



Vx=-13.2960 Vy=39.4724 Mt=0.0000


ldist.=30.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1447


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=30.0000





N=0.0000 Mx=-1200.1100 My=-391.6170



Vx=-26.1078 Vy=80.0076 Mt=0.0000


ldist.=30.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1418


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=30.0000



N=0.0000 Mx=-1200.1100 My=-391.6170



Vx=-26.1078 Vy=80.0076 Mt=0.0000


ldist.=30.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1349


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=29.2544



N=0.0000 Mx=-867.1970 My=-282.9800



Vx=-19.3491 Vy=59.2956 Mt=0.0000


ldist.=29.2544 L / fadm=200.0000 fmax=0.1333

Trave 20 Nini=44 Nfin=47 Sez.=OMEGA 150*80*45*3 Mat.=S235-JR fy=2350.0000

Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-25.2044 Mx=15260.4000 My=-21638.8000



Vx=-94.9545 Vy=-255.1180 Mt=-0.0894


ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.3639




Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-95.9894 Mx=-23067.2000 My=20980.2000



Vx=-157.1870 Vy=-421.3190 Mt=-0.3532


ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.3865


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=318.8800 Mx=17590.8000 My=-21985.8000



Vx=145.9430 Vy=184.9900 Mt=-0.2922


ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.3976


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-125.7530 Mx=-16462.7000 My=25717.3000



Vx=76.9108 Vy=240.1130 Mt=1.0635


ldist.=695.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.4667


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-201.2420 Mx=-19272.7000 My=26586.9000





Vx=144.2990 Vy=409.9810 Mt=-0.0337


ldist.=695.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.4522


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-87.7078 Mx=-12463.5000 My=25232.5000



Vx=72.7955 Vy=248.3660 Mt=0.6514


ldist.=695.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.4307


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=47.9991 Mx=9757.8200 My=-24449.6000



Vx=-145.0900 Vy=279.8370 Mt=0.3630


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Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-28.6140 Mx=-38490.4000 My=-15986.6000



Vx=220.6190 Vy=-499.1310 Mt=0.3896


ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.4643




Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-29.3746 Mx=-39437.5000 My=-16089.3000



Vx=225.0470 Vy=-516.1490 Mt=-0.3417


ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.4651


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-70.8491 Mx=-36539.8000 My=-15661.8000



Vx=227.9980 Vy=-527.5850 Mt=-1.8032


ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.4423


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-149.1390 Mx=-20382.8000 My=17952.8000



Vx=184.4960 Vy=-413.6190 Mt=-2.8048


ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.4473


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-99.3773 Mx=-19866.6000 My=19263.1000





Vx=96.8474 Vy=-157.4070 Mt=-2.7653


ldist.=715.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.4847


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-84.4099 Mx=-16674.7000 My=23445.8000



Vx=-132.8400 Vy=254.6630 Mt=0.3630


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Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-175.7900 Mx=-21300.7000 My=22604.0000



Vx=-187.8590 Vy=496.4920 Mt=-0.6439


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Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-214.2140 Mx=-17816.8000 My=22741.1000



Vx=-193.7190 Vy=505.7790 Mt=-0.0807


ldist.=695.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.5738


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000



L.=735.0000



N=-81.6827 Mx=-16560.4000 My=22288.5000



Vx=-193.6920 Vy=509.3080 Mt=1.1270


ldist.=695.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.5508


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-80.9305 Mx=-19601.4000 My=22205.5000



Vx=-151.8380 Vy=395.1100 Mt=1.9507


ldist.=695.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.5294


Classe=4 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=735.0000



N=-102.8200 Mx=-19842.2000 My=23651.9000



Vx=-82.2196 Vy=-131.6550 Mt=1.8498


ldist.=695.0000 L / fadm=200.0000 fmax=1.5447

Trave 43 Nini=103 Nfin=10 Sez.=HEB200 Mat.=S275-JR fy=2750.0000

Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=400.0000



N=-4400.5600 Mx=-102665.0000 My=418231.0000



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Kyy=1.0048 Kyz=0.7329 Kzy=0.5321 Kzz=1.1690



Dist.=0.0000 Comb.=Comb_SLU_101 eN,y=0.0000 eN,z=0.0000

N=-4400.5600 Mx=-102665.0000 My=418231.0000

Inst. 6.61: Ra=0.0241 Rbx=0.0677 Rby=0.4105 Ratio=0.5024



ldist.=400.0000 L / fadm=200.0000 fmax=3.7730


Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=400.0000



N=-2597.8300 Mx=-116016.0000 My=399724.0000



Vx=-1535.3700 Vy=-757.7910 Mt=625.2850

Inst.: Metodo=1 - Annesso A χy=0.9337 χz=0.7585 χLT=0.9479

Kyy=1.0023 Kyz=0.7216 Kzy=0.5309 Kzz=1.1643


N=-2597.8300 Mx=-116016.0000 My=399724.0000




ldist.=400.0000 L / fadm=200.0000 fmax=3.4633


Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=238.0000



N=870.3320 Mx=639975.0000 My=-21388.0000



Vx=1989.4600 Vy=1371.9700 Mt=-8184.4800


Kyy=0.9979 Kyz=0.7062 Kzy=0.5263 Kzz=1.5020


N=-4013.0100 Mx=-540511.0000 My=50255.0000




ldist.=129.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1030




Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=400.0000



N=-851.6030 Mx=44750.0000 My=-368221.0000



Vx=-1760.4700 Vy=-231.9850 Mt=401.4850


Kyy=1.0017 Kyz=0.7134 Kzy=0.5235 Kzz=1.0622


N=-2466.4700 Mx=-14042.0000 My=368673.0000




ldist.=400.0000 L / fadm=200.0000 fmax=3.4519


Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=238.0000



N=-505.3530 Mx=313724.0000 My=-43595.3000



Vx=-427.2730 Vy=-1889.5400 Mt=1294.4400


Kyy=0.9979 Kyz=0.6880 Kzy=0.5212 Kzz=1.1585


N=-3276.2000 Mx=-78005.8000 My=88839.8000




ldist.=238.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.1226


Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=238.0000



N=-3878.6800 Mx=-469133.0000 My=57129.5000



Vx=-1819.5900 Vy=-1738.4500 Mt=6775.8400


Kyy=0.9979 Kyz=0.7029 Kzy=0.5262 Kzz=1.5019




N=-3878.6800 Mx=-469133.0000 My=57129.5000




ldist.=129.0000 L / fadm=200.0000 fmax=0.0854


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6343



N=65.1366 Mx=-2102.7400 My=-3188.9900



Vx=-139.9530 Vy=7.5721 Mt=542.4800


ldist.=31.6343 L / fadm=200.0000 fmax=0.1336


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6343



N=48.2331 Mx=-3034.2100 My=-2983.4800



Vx=-117.0080 Vy=85.6010 Mt=372.6880


ldist.=31.6343 L / fadm=200.0000 fmax=0.1246


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6343



N=155.1880 Mx=-3246.1700 My=-3068.6600



Vx=106.4090 Vy=252.8760 Mt=-428.7560


ldist.=31.6343 L / fadm=200.0000 fmax=0.1144




Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6341



N=-21.5471 Mx=-5349.8300 My=3235.4500



Vx=137.1300 Vy=203.2390 Mt=-697.1850


ldist.=31.6341 L / fadm=200.0000 fmax=0.1064


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6343



N=91.2465 Mx=-860.7960 My=-3458.6500



Vx=-147.0870 Vy=-12.1463 Mt=774.7750


ldist.=31.6343 L / fadm=200.0000 fmax=0.1222


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=210.8950



N=340.4370 Mx=-95487.3000 My=1756.0600



Vx=-482.2770 Vy=-482.7760 Mt=648.8010


ldist.=105.4480 L / fadm=200.0000 fmax=0.0935


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=210.8950



N=567.2030 Mx=-47872.8000 My=-53730.5000





Vx=1071.8400 Vy=-398.8100 Mt=-2264.2800


ldist.=124.9510 L / fadm=200.0000 fmax=0.0449


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=210.8950



N=483.3270 Mx=-64737.6000 My=-88893.4000



Vx=907.7190 Vy=-545.6090 Mt=-3214.5400


ldist.=134.7020 L / fadm=200.0000 fmax=0.1120


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=210.8950



N=250.8430 Mx=-47829.5000 My=-51551.1000



Vx=601.7260 Vy=-450.0190 Mt=-2653.0100


ldist.=134.7020 L / fadm=200.0000 fmax=0.0599


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=210.8950



N=-305.1500 Mx=-57702.4000 My=42540.5000



Vx=-203.9060 Vy=-1242.2100 Mt=1276.0700


ldist.=202.9630 L / fadm=200.0000 fmax=0.0582




Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6343



N=16.3776 Mx=-5583.0100 My=7386.1000



Vx=-139.8940 Vy=-141.4410 Mt=543.1860


ldist.=31.6343 L / fadm=200.0000 fmax=0.1287


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6343



N=42.7275 Mx=-8120.9800 My=6758.7600



Vx=-121.4950 Vy=-138.8740 Mt=373.5790


ldist.=31.6343 L / fadm=200.0000 fmax=0.1185


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6343



N=-27.3254 Mx=-9077.1100 My=7920.6500



Vx=-122.2750 Vy=-263.5490 Mt=469.9900


ldist.=31.6343 L / fadm=200.0000 fmax=0.1053


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6344



N=-16.4084 Mx=-11048.0000 My=7579.4700



Vx=-141.2340 Vy=-210.2540 Mt=598.5130




ldist.=31.6344 L / fadm=200.0000 fmax=0.0990


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=31.6343



N=-45.2581 Mx=-4220.8800 My=8186.9600



Vx=-150.1220 Vy=-105.7220 Mt=775.8060


ldist.=31.6343 L / fadm=200.0000 fmax=0.1163


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=510.6190



N=-3114.3500 Mx=-296278.0000 My=18344.9000



Vx=682.0020 Vy=812.1780 Mt=-1180.4000


Kyy=1.0647 Kyz=0.9465 Kzy=0.5553 Kzz=1.0770


N=-3114.3500 Mx=-296278.0000 My=18344.9000




ldist.=255.3100 L / fadm=200.0000 fmax=0.1587


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=510.6190



N=-488.7170 Mx=-65215.2000 My=27999.5000



Vx=-322.3160 Vy=-823.9070 Mt=1743.1100


ldist.=242.5440 L / fadm=200.0000 fmax=0.2230




Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=510.6190



N=-650.8850 Mx=-229026.0000 My=29498.7000



Vx=-318.0830 Vy=-1869.7000 Mt=1322.2100


Kyy=1.0493 Kyz=0.8976 Kzy=0.5465 Kzz=1.0671


N=-2349.3800 Mx=-255740.0000 My=12956.6000




ldist.=127.6550 L / fadm=200.0000 fmax=0.2285


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=510.6190



N=717.1850 Mx=-169767.0000 My=-4313.6400



Vx=-243.1750 Vy=-693.6760 Mt=2171.1000


ldist.=242.5440 L / fadm=200.0000 fmax=0.2116


Classe=2 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=510.6190



N=-480.8780 Mx=-132283.0000 My=40497.8000



Vx=161.0330 Vy=-1445.4600 Mt=-1181.8500


Kyy=1.0305 Kyz=0.8019 Kzy=0.5361 Kzz=1.0349


N=-1477.8400 Mx=-154545.0000 My=18553.1000






ldist.=466.7700 L / fadm=200.0000 fmax=0.1494


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=140.4980



N=-35.5337 Mx=-1761.2400 My=9640.5600



Vx=67.8920 Vy=27.8503 Mt=-25.7013


ldist.=140.4980 L / fadm=200.0000 fmax=0.3326


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=140.4980



N=-13.0258 Mx=-1325.4400 My=5405.0400



Vx=38.0036 Vy=23.6445 Mt=-7.6932


ldist.=140.4980 L / fadm=200.0000 fmax=0.3363

Trave 76 Nini=6 Nfin=106 Sez.=UPN100 Mat.=S275-JR fy=2750.0000

Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=285.1110



N=-2945.6100 Mx=-4847.2700 My=11824.0000



Vx=-65.4433 Vy=-46.2927 Mt=61.8585


Kyy=1.0083 Kyz=1.0015 Kzy=0.5439 Kzz=1.5138


N=-2945.6100 Mx=-4847.2700 My=11824.0000






ldist.=285.1110 L / fadm=200.0000 fmax=0.5791

Trave 77 Nini=4 Nfin=110 Sez.=UPN100 Mat.=S275-JR fy=2750.0000

Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=285.1110



N=-2829.1600 Mx=-4426.1000 My=10528.1000



Vx=12.8387 Vy=136.2610 Mt=16.7268


Kyy=1.0206 Kyz=0.7963 Kzy=0.5505 Kzz=1.1994


N=-2829.1600 Mx=-4426.1000 My=10528.1000




ldist.=285.1110 L / fadm=200.0000 fmax=0.2103

VERIFICHE COLONNE IN ACCIAIO

Colonna 38 Nini=7 Nfin=98 Sez.=HEB200 Mat.=S275-JR fy=2750.0000

Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=8.1092



N=-2523.1500 Mx=-289069.0000 My=602.6350



Vx=1345.6300 Vy=1324.7900 Mt=-12385.6000


Kyy=0.9760 Kyz=0.5503 Kzy=0.5069 Kzz=0.8092


N=-2523.1500 Mx=-289069.0000 My=602.6350




Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=8.1092



N=-1278.4100 Mx=-688.6020 My=14365.1000





Vx=1252.9000 Vy=574.4030 Mt=-16354.7000


Kyy=0.7585 Kyz=0.5282 Kzy=0.3939 Kzz=0.7619


N=-2630.9500 Mx=-581.0700 My=4263.0700




Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=8.1092



N=-2139.4400 Mx=-243031.0000 My=5623.9300



Vx=-298.9690 Vy=-1242.0400 Mt=40183.4000


Kyy=0.9833 Kyz=0.6445 Kzy=0.5106 Kzz=0.9393


N=-2721.6800 Mx=-156032.0000 My=578.4070




Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=8.1092



N=-903.9380 Mx=-101.3530 My=10234.8000



Vx=-329.0990 Vy=-173.9050 Mt=21245.1000


Kyy=0.8186 Kyz=0.6191 Kzy=0.4251 Kzz=0.8932


N=-2577.1100 Mx=-202.1970 My=2408.4800




Classe=1 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=8.1092





N=-1382.2400 Mx=-143755.0000 My=7846.5100



Vx=137.3760 Vy=1147.6400 Mt=-28967.6000

Colonna 49 Nini=82 Nfin=111 Sez.=PL 120*12 Mat.=S275-JR fy=2750.0000

Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-64.4076 Mx=-2.0784 My=2774.7100



Vx=-120.4130 Vy=-72.1276 Mt=1053.4000


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-180.7140 Mx=-0.6832 My=2662.1900



Vx=-133.6440 Vy=-83.2350 Mt=1121.6600


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-147.5080 Mx=-3.8079 My=3000.2400



Vx=150.3210 Vy=140.3900 Mt=-2042.5200


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000





N=-124.0710 Mx=0.1593 My=2449.9800



Vx=-89.8598 Vy=-5.5887 Mt=1016.4400


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-80.8138 Mx=-1.0631 My=2647.0500



Vx=-114.9310 Vy=-85.8200 Mt=1872.3300


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-85.9399 Mx=-0.9799 My=5054.1000



Vx=-246.8890 Vy=-76.4100 Mt=509.7690


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-67.5386 Mx=1.2241 My=-5159.9800



Vx=287.3680 Vy=114.5990 Mt=-1373.9900


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-227.3000 Mx=-0.3619 My=4548.7200





Vx=197.3760 Vy=147.5020 Mt=-3596.8300


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-146.1500 Mx=-0.4553 My=2029.6100



Vx=85.3860 Vy=11.2697 Mt=-1863.5500


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-130.1270 Mx=-0.3618 My=2664.9200



Vx=128.1670 Vy=132.7020 Mt=-2378.7100


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-125.5450 Mx=-0.9468 My=3676.9100



Vx=-91.7852 Vy=-146.9480 Mt=446.4700


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-172.3130 Mx=1.1858 My=-5149.4600



Vx=264.6650 Vy=145.2280 Mt=-1895.6100




Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-314.8180 Mx=-0.4364 My=8894.6400



Vx=456.3330 Vy=164.7150 Mt=-3727.8000


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-249.6830 Mx=-0.4343 My=5597.3400



Vx=289.6340 Vy=44.8197 Mt=-2100.8900


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-131.4760 Mx=0.3456 My=-4559.0900



Vx=-236.9160 Vy=-143.1920 Mt=2360.4400


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-205.2080 Mx=-0.5920 My=2502.9500



Vx=10.6031 Vy=-75.7998 Mt=450.5990




Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-59.2022 Mx=1.4846 My=-2159.0900



Vx=124.1500 Vy=112.8480 Mt=-635.2360


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-210.1800 Mx=-0.9442 My=3030.7500



Vx=187.3050 Vy=143.6020 Mt=-970.3250


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-125.8880 Mx=-0.4453 My=2398.9300



Vx=159.7320 Vy=8.3606 Mt=-486.7290


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-300.2830 Mx=0.2371 My=-2032.3500



Vx=-94.5445 Vy=-95.4937 Mt=1050.7400




Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-98.9309 Mx=-0.7637 My=3565.7700



Vx=246.4530 Vy=87.6450 Mt=-549.3100


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-164.8070 Mx=-1520.0000 My=2398.4100



Vx=-181.6550 Vy=-56.2942 Mt=364.7760


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-168.3250 Mx=7048.0700 My=-935.8140



Vx=95.5372 Vy=132.7200 Mt=-603.3890


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-145.7830 Mx=-0.4657 My=2246.9000



Vx=150.1400 Vy=30.3323 Mt=-128.1200


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000





N=-103.7650 Mx=0.3257 My=-2353.2100



Vx=-82.1571 Vy=-108.5590 Mt=1008.6300


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-172.9360 Mx=-0.3852 My=9242.5100



Vx=468.8130 Vy=116.0290 Mt=-1869.5300


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-332.1500 Mx=-0.4409 My=6448.8500



Vx=-159.1050 Vy=-269.9790 Mt=669.1940


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-285.6690 Mx=0.9973 My=-3982.8200



Vx=98.6656 Vy=155.6560 Mt=-2033.5800


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000





N=-299.4790 Mx=-0.9250 My=3729.9100



Vx=176.3580 Vy=72.6800 Mt=-607.1420


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-213.0380 Mx=-0.0565 My=5465.2800



Vx=-156.9550 Vy=-164.0540 Mt=2323.5500


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-171.2980 Mx=-0.8692 My=8164.9600



Vx=585.4330 Vy=118.9790 Mt=-648.2720


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-257.7510 Mx=1.3782 My=-8368.7800



Vx=-591.2460 Vy=-135.1460 Mt=1198.5700


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-352.8890 Mx=-3366.4600 My=1609.2500





Vx=96.1663 Vy=155.3590 Mt=-2740.3600


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-304.8020 Mx=-1289.8400 My=1240.9000



Vx=77.5840 Vy=77.3319 Mt=-1385.9000


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-187.5770 Mx=0.2917 My=-1539.4500



Vx=-49.5793 Vy=-175.7160 Mt=2152.5800


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-155.1640 Mx=-1.0664 My=5796.0000



Vx=292.1370 Vy=123.8490 Mt=-929.3270


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-324.7240 Mx=-0.1278 My=5888.2400



Vx=294.6510 Vy=198.4820 Mt=-929.9730




Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-332.8000 Mx=-1.3685 My=3916.7000



Vx=186.1470 Vy=156.1890 Mt=-2185.8900


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-306.6510 Mx=0.0851 My=3636.2200



Vx=178.1530 Vy=77.6898 Mt=-1237.5200


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-178.1560 Mx=0.0543 My=-3737.5400



Vx=-98.0012 Vy=-183.9640 Mt=1651.2400


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-78.1274 Mx=2933.3800 My=-3081.6400



Vx=235.4680 Vy=108.7150 Mt=-756.2830




Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-294.6730 Mx=-2555.8600 My=2714.1400



Vx=-206.1800 Vy=-94.6824 Mt=846.9330


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-264.0880 Mx=-3.7353 My=2321.2400



Vx=131.0980 Vy=153.2630 Mt=-1829.7200


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-248.6770 Mx=0.1476 My=2280.3900



Vx=127.4060 Vy=49.1247 Mt=-917.6630


Classe=3 βx=0.7000 βy=0.7000 βz=0.5000

L.=27.0000



N=-136.8040 Mx=-0.0552 My=-2468.4500



Vx=-82.3942 Vy=-143.9650 Mt=1557.6100



6.4 VERIFICA LOCALE DEGLI ELEMENTI PRINCIPALI DEL M ODELLO

Si riporta il diagramma grafico dei tassi di lavoro degli elementi costituenti il modello di calcolo:



Verifica montante HEB200

Dati Asta n.43

Sez.HEB200 Classe = 1 L = 4.00 Livello

βx = 0.70 βy = 0.70 βz = 0.50 Mat. S275-JR

fy = 275000.00 A = 0.01 Wpl,y = 0.00 Wpl,z = 0.00

Wel,y = 0.00 Wel,z = 0.00 Iw = 0.00 y0 = 0.00

z0 = 0.00

Verifica di Resistenza - SLU Assiale e Flessione

Ra = 0.02 Rbx = 0.07 Rby = 0.61 Ratio = 0.70

Dist = 0.00 Comb.(101) =

Comb_SLU_101 N = -44.86 Mx = -11.87

My = 47.34

Verifica di Resistenza - SLU Taglio

Rvx = 0.02 Rvy = 0.02 Rt = 0.00 Ratio = 0.05

Dist = 0.00 Comb.(102) =

Comb_SLU_102 Vx = -21.70 Vy = -7.26

Mt = 0.03

Verifica di Instabilita' - SLU

Metodo = 1 χy = 0.93 χz = 0.76 χLT = 0.95

Kyy = 1.01 Kyz = 0.74 Kzy = 0.53 Kzz = 1.19

Dist = 0.00 Comb.(101) =

Comb_SLU_101 eN,y = 0.00 eN,z = 0.00

N = -44.86 Mx = -11.87 My = 47.34



Par.6.6.3(6.61)

Ra = 0.02 Rbx = 0.08 Rby = 0.47 Ratio =

0.57

Par.6.6.3(6.62)

Ra = 0.03 Rbx = 0.04 Rby = 0.75 Ratio =

0.82

Dati utilizzati per il calcolo

Ncr,T = 12789.41 Ncr,TF = 12789.41 Nb,Rd = 0.00

C1 = 1.28 C2 = 1.56 C3 = 1.75

Mcr = 1010.10 zg = 0.00 zj = 0.00

Cmy,0 = 1.01 Cmz,0 = 1.05 Cmy = 1.00 Cmz = 1.05

Cyy = 1.00 Cyz = 1.00 Czy = 0.98 Czz = 0.89

µy = 1.00 µz = 1.00 Wy = 1.12 Wz = 1.50

λy = 0.38 λz = 0.64 λLT = 0.42 λ0 = 0.47

aLT = 0.99 bLT = 0.01 cLT = 0.04 dLT = 0.17

eLT = 0.24 CmLT = 1.00 npl = 0.02

Verifica di Deformazione - SLE

fx = 0.02 fy = 0.00 fadm = 0.02 Comb.(90) =

Comb_SLO_90

Dist. = 4.00 L / f adm = 200.00

Schema asta n.43:



Verifica trave di banchina IPE330

Dati Asta n.5

Sez.IPE330 Classe = 3 L = 7.15 Livello

βx = 0.70 βy = 0.70 βz = 0.50 Mat. S275-JR

fy = 275000.00 A = 0.01 Wpl,y = 0.00 Wpl,z = 0.00

Wel,y = 0.00 Wel,z = 0.00 Iw = 0.00 y0 = 0.00

z0 = -0.00


Ra = 0.01 Rbx = 0.11 Rby = 0.56 Ratio = 0.68

Dist = 3.40 Comb.(102) =

Comb_SLU_102 N = 8.41 Mx = 21.28

My = -14.30


Rvx = 0.00 Rvy = 0.06 Rt = 0.00 Ratio = 0.06

Dist = 0.00 Comb.(24) =

Comb_SLU_24 Vx = 0.63 Vy = 27.40

Mt = 0.00


fx = 0.02 fy = -0.00 fadm = 0.04 Comb.(90) =

Comb_SLO_90

Dist. = 3.58 L / f adm = 200.00



Schema asta n.5:

Verifica trave capriata IPE240

Dati Asta n.71


βx = 0.70 βy = 0.70 βz = 0.50 Mat. S275-JR

fy = 275000.00 A = 0.00 Wpl,y = 0.00 Wpl,z = 0.00

Wel,y = 0.00 Wel,z = 0.00 Iw = 0.00 y0 = 0.00

z0 = 0.00


Ra = 0.01 Rbx = 0.26 Rby = 0.19 Ratio = 0.46

Dist = 5.11 Comb.(95) =

Comb_SLU_95 N = -7.62 Mx = -25.17

My = 3.38




Rvx = 0.01 Rvy = 0.07 Rt = 0.06 Ratio = 0.14

Dist = 5.11 Comb.(96) =

Comb_SLU_96 Vx = -3.61 Vy = -20.22

Mt = 0.15


Metodo = 1 χy = 0.95 χz = 0.32 χLT = 0.73

Kyy = 1.06 Kyz = 0.93 Kzy = 0.55 Kzz = 1.07

Dist = 4.24 Comb.(95) =

Comb_SLU_95 eN,y = 0.00 eN,z = 0.00

N = -11.03 Mx = -24.28 My = 3.18

Par.6.6.3(6.61)

Ra = 0.01 Rbx = 0.38 Rby = 0.17 Ratio = 0.57

Par.6.6.3(6.62)

Ra = 0.04 Rbx = 0.20 Rby = 0.20 Ratio = 0.43


Ncr,T = 1782.02 Ncr,TF = 1782.02 Nb,Rd = 0.00

C1 = 1.28 C2 = 1.56 C3 = 1.75

Mcr = 121.66 zg = 0.00 zj = 0.00

Cmy,0 = 1.00 Cmz,0 = 0.96 Cmy = 1.00 Cmz = 0.96

Cyy = 0.98 Cyz = 0.76 Czy = 0.94 Czz = 0.91

µy = 1.00 µz = 0.96 Wy = 1.12 Wz = 1.50

λy = 0.42 λz = 1.56 λLT = 0.91 λ0 = 1.03

aLT = 1.00 bLT = 0.04 cLT = 0.41 dLT = 0.03

eLT = 0.12 CmLT = 1.03 npl = 0.03


fx = 0.00 fy = -0.00 fadm = 0.03 Comb.(90) =

Comb_SLO_90

Dist. = 1.28 L / f adm = 200.00



Schema asta n.71:

Verifica trave capriata IPE240

Dati Asta n.61


βx = 0.70 βy = 0.70 βz = 0.50 Mat. S275-JR

fy = 275000.00 A = 0.00 Wpl,y = 0.00 Wpl,z = 0.00

Wel,y = 0.00 Wel,z = 0.00 Iw = 0.00 y0 = 0.00

z0 = 0.00


Ra = 0.01 Rbx = 0.07 Rby = 0.55 Ratio = 0.62

Dist = 2.11 Comb.(102) =

Comb_SLU_102 N = 5.28 Mx = -6.31

My = -10.03




Rvx = 0.03 Rvy = 0.02 Rt = 0.15 Ratio = 0.20

Dist = 2.11 Comb.(101) =

Comb_SLU_101 Vx = 10.25 Vy = -5.20

Mt = -0.36


fx = -0.00 fy = 0.00 fadm = 0.01 Comb.(90) =

Comb_SLO_90

Dist. = 1.35 L / f adm = 200.00

Schema asta n.61:



Verifica arcareccio Omega 150x80x45x3

Dati Asta n.28

Sez.OMEGA

150*80*45*3 Classe = 4 L = 7.35 Livello

βx = 0.70 βy = 0.70 βz = 0.50 Mat. S235-JR

fy = 235000.00 Aeff = 0.00 Wpl,y = 0.00 Wpl,z = 0.00

Weff,y = 0.00 Weff,z = 0.00 Iw = 0.00 y0 = -0.00

z0 = 0.13


Ra = 0.00 Rbx = 0.40 Rby = 0.30 Ratio = 0.69

Dist = 4.82 Comb.(24) =

Comb_SLU_24 N = -0.29 Mx = -3.94

My = -1.61


Rvx = 0.03 Rvy = 0.04 Rt = 0.00 Ratio = 0.08

Dist = 2.30 Comb.(27) =

Comb_SLU_27 Vx = 2.25 Vy = -5.16

Mt = -0.00


Metodo = 1 χy = 1.00 χz = 1.00 χLT = 0.56

Kyy = 1.03 Kyz = 1.09 Kzy = 1.03 Kzz = 1.09

Dist = 2.30 Comb.(101) =

Comb_SLU_101 eN,y = 0.01 eN,z = 0.00

N = -5.15 Mx = -2.14 My = 1.84



Par.6.6.3(6.61)

Ra = 0.02 Rbx = 0.42 Rby = 0.39 Ratio = 0.83

Par.6.6.3(6.62)

Ra = 0.02 Rbx = 0.42 Rby = 0.39 Ratio = 0.83


Ncr,T = 0.05 Ncr,TF = 0.05 Nb,Rd = 0.00

C1 = 1.28 C2 = 1.56 C3 = 1.75

Mcr = 22.31 zg = 0.00 zj = 0.01

Cmy,0 = 1.00 Cmz,0 = 1.04 Cmy = 1.00 Cmz = 1.04

Cyy = 1.02 Cyz = 0.76 Czy = 0.40 Czz = 0.58

µy = 1.00 µz = 1.00 Wy = 1.50 Wz = 1.50

λy = 0.01 λz = 0.02 λLT = 0.84 λ0 = 1.01

aLT = 1.00 bLT = 0.03 cLT = 0.55 dLT = 1.30

eLT = 4.63 CmLT = 1.00 npl = 0.04


fx = -0.02 fy = -0.01 fadm = 0.04 Comb.(89) =

Comb_SLO_89

Dist. = 7.15 L / f adm = 200.00

Schema asta n.28:



6.5 REAZIONI VINCOLARI

Si riportano le reazioni vincolari per ogni connessione della base dei montanti alla fondazioneper le

principali condizioni di carico:

Schema:

Tabella delle reazioni vincolari:

RifAzione

permanenteAzione neve

Nd Nl Nw Tx,e My,w Nw Ty,e Mx,w Nw Tx,e My,w Nw Ty,e Mx,w

(kN) (kN) (kN) (kN) (kNm) (kN) (kN) (kNm) (kN) (kN) (kNm) (kN) (kN) (kNm)

A1 14,8 21,5 1,5 2,4 4,0 2,2 5,1 7,5 9,5 22,0 45,0 9,6 9,0 16,6

A2 10,2 15,2 0,8 1,4 1,2 3,0 7,6 10,2 3,5 8,0 9,6 9,6 20,0 36,2

B1 30,2 51,0 0,5 2,9 4,0 3,6 6,0 8,5 8,0 28,0 50,0 16,8 12,8 28,7

B2 19,5 30,0 2,6 4,5 2,5 2,8 10,2 14,0 14,0 23,5 28,7 17,0 33,6 57,0

C1 14,0 17,0 1,0 2,6 3,8 2,5 4,7 7,8 11,8 21,0 45,0 14,7 18,2 32,2

C2 11,0 13,5 1,8 3,6 2,9 3,0 8,0 11,0 17,5 23,5 10,0 28,3 39,3 67,2

Azione del vento x (valori +-)

Azione del vento y (valori +-)

Azione del sisma x slu (valori +-)

Azione del sisma y slu (valori +-)



6.6 VERIFICA DEI TIRAFONDI DELLA PIASTRA DI BASE

Si applica la combinazione di carico maggiormente sfavorevole per la verifica della connessione

della piastra di base dei montanti alle opere di fondazione:

Azioni risultanti al vincolo C2

Trazione N = 11,0 - 1,10 * 28,3 = -20,1 kN

Taglio T = 1,1 * 39,3 = 43,2 kN

Momento flettente Mfx = 1,1 *67,2 = 73,9 kNm

Schema piastra:

7

8

9

Si considerano n. 6 tirafondi M24 in acciaio S355 JR (Ares = 353 mm2)



Le massime azioni sul singolo tirafondo risultano:

Verifica a trazione:

σ max = 65.750 / 353 = 186,26 N/mm2 < 355 / 1,5 = 236,6 N/mm2



10 STRUTTURE DI FONDAZIONE

Le strutture fondazionali utilizzate sono costituite da cordoli in c.a. mutuamente interconnessi a

formare un unico reticolo fondazionale. Tale soluzione riduce il carico trasmesso dalla struttura al

terreno e la formazione di cedimenti differenziali. La Resistenza di progetto della fondazione Rd

(coefficiente di parzializzazione R3 =2,3 - Approccio di calcolo 2) per una fondazione nastriforme

poggiante sui livelli litoidi basali risulta elevata e del tutto compatibile con i carichi trasmessi dalla

tettoia sovrastante.

Diagramma Momento flettente Mz

Diagramma Sforzo di Taglio Fy



10.1 TABULATI DI CALCOLO DELL'ELABORAZIONE F.E.M

Lavoro: Cordoli Tettoia Savogna (UD) Intestazione lavoro: Cordoli tettoia Savogna (UD) Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni Descrizione: cordoli collegamento Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro: 3.0 cm x/d <= 0.30 Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Prima asta Ultima asta Nome disegno Descrizione disegno ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 2 Fondaz_102_IP1.ARM Fondazione_1 4-5-6 3 3 Fondaz_105_IP1.ARM Fondazione_1 3-6 5 4 Fondaz_101_IP1.ARM Fondazione_1 1-2-3 6 6 Fondaz_103_IP1.ARM Fondazione_1 1-4 7 7 Fondaz_104_IP1.ARM Fondazione_1 2-5 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Fondazione_1 4-5-6 ASTA NUM. 1 NI 2 NF 3 SEZ. Rp B= 0.600 H= 0.400 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.54 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kN kN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0 -0.000 -8.832 -0.000 0.000 -0.000 16.935 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 2 0 -0.000 -10.990 -0.000 0.000 -0.000 21.492 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.25 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 3 0 -0.000 -8.380 -0.000 0.000 0.000 -2.507 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 4 0 -0.000 -13.110 -0.000 0.000 -0.000 8.334 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 5 0 -0.000 -1.408 -0.000 0.000 -0.000 0.872 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 6 0 -0.000 5.698 0.000 0.000 0.000 -22.330 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.26 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 0 -0.000 2.951 0.000 0.000 0.000 -11.090 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 8 0 -0.000 3.694 0.000 0.000 0.000 -19.780 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 9 0 -0.000 -3.730 -0.000 0.000 0.000 -2.599 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 72 -0.000 -8.832 -0.000 0.000 -0.000 11.945 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 2 72 -0.000 -10.990 -0.000 0.000 -0.000 15.282 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 3 72 -0.000 -8.380 -0.000 0.000 0.000 -8.499 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 4 72 -0.000 -13.110 -0.000 0.000 -0.000 0.926 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 5 72 -0.000 -1.408 -0.000 0.000 -0.000 0.076 3.08 3.08 6.16 6.16 0.11 0.00 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 6 72 -0.000 5.698 0.000 0.000 0.000 -18.256 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 72 -0.000 2.951 0.000 0.000 0.000 -8.980 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 8 72 -0.000 3.694 0.000 0.000 0.000 -17.139 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 9 72 -0.000 -3.730 -0.000 0.000 0.000 -5.266 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 143 -0.000 -8.832 -0.000 0.000 -0.000 5.633 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 2 143 -0.000 -10.990 -0.000 0.000 -0.000 7.426 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 3 143 -0.000 -8.380 -0.000 0.000 0.000 -14.490 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 4 143 -0.000 -13.110 -0.000 0.000 0.000 -8.447 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 5 143 -0.000 -1.408 -0.000 0.000 0.000 -0.931 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 6 143 -0.000 5.698 0.000 0.000 0.000 -14.181 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 143 -0.000 2.951 0.000 0.000 0.000 -6.874 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 8 143 -0.000 4.861 0.000 0.000 0.000 -14.500 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 9 143 -0.000 -3.730 -0.000 0.000 0.000 -7.934 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 215 -0.000 -5.258 -0.000 0.000 -0.000 1.874 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 2 215 -0.000 -5.952 -0.000 0.000 -0.000 3.170 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 3 215 -0.000 -0.747 -0.000 0.000 0.000 -15.024 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 4 215 -0.000 -3.532 -0.000 0.000 0.000 -10.972 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 5 215 -0.000 -0.700 -0.000 0.000 0.000 -1.431 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 6 215 -0.000 5.531 0.000 0.000 0.000 -10.225 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 215 -0.000 2.537 0.000 0.000 0.000 -5.060 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 8 215 -0.000 4.861 0.000 0.000 0.000 -11.024 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 9 215 -0.000 0.303 0.000 0.000 0.000 -7.718 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 286 -0.000 -5.258 -0.000 0.000 0.000 -1.886 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 2 286 -0.000 -5.952 -0.000 0.000 0.000 -1.085 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 3 286 -0.000 3.207 0.000 0.000 0.000 -15.560 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 4 286 -0.000 -3.532 -0.000 0.000 0.000 -13.500 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 5 286 -0.000 -0.700 -0.000 0.000 0.000 -1.931 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 6 286 -0.000 5.531 0.000 0.000 0.000 -6.271 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 286 -0.000 2.537 0.000 0.000 0.000 -3.247 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 8 286 -0.000 4.861 0.000 0.000 0.000 -7.548 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 9 286 -0.000 2.249 0.000 0.000 0.000 -7.501 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.00 0.03 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 358 -0.000 -2.851 -0.000 0.000 0.000 -3.923 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 2 358 -0.000 -3.157 -0.000 0.000 0.000 -3.342 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 3 358 -0.000 3.207 0.000 0.000 0.000 -13.267 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 4 358 -0.000 1.539 0.000 0.000 0.000 -12.399 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 5 358 -0.000 -0.257 -0.000 0.000 0.000 -2.115 3.08 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Rp B= 0.600 H= 0.400 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.54 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kN kN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0 -0.000 -17.430 -0.000 0.000 -0.000 31.276 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.37 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 2 0 -0.000 -12.370 -0.000 0.000 -0.000 25.125 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.30 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 3 0 -0.000 -19.150 -0.000 0.000 -0.000 25.998 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.31 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 4 0 -0.000 -20.960 -0.000 0.000 -0.000 27.976 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.33 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 5 0 -0.000 -7.613 -0.000 0.000 -0.000 12.618 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 6 0 -0.000 7.102 0.000 0.000 0.000 -18.480 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 7 0 -0.000 -0.254 -0.000 0.000 0.000 -1.957 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 8 0 -0.000 6.049 0.000 0.000 0.000 -16.940 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 0 -0.000 -3.765 -0.000 0.000 -0.000 2.635 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 72 -0.000 -17.430 -0.000 0.000 -0.000 21.428 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.25 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 2 72 -0.000 -12.370 -0.000 0.000 -0.000 18.136 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 3 72 -0.000 -19.150 -0.000 0.000 -0.000 15.178 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 4 72 -0.000 -20.960 -0.000 0.000 -0.000 16.133 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 5 72 -0.000 -7.613 -0.000 0.000 -0.000 8.316 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 6 72 -0.000 7.102 0.000 0.000 0.000 -13.402 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 7 72 -0.000 -0.254 -0.000 0.000 0.000 -2.139 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 8 72 -0.000 6.049 0.000 0.000 0.000 -12.614 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 72 -0.000 -3.765 -0.000 0.000 -0.000 0.508 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 143 -0.000 -17.430 -0.000 0.000 -0.000 8.970 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 2 143 -0.000 -12.370 -0.000 0.000 -0.000 9.296 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6



3 143 -0.000 -19.150 -0.000 0.000 -0.000 1.490 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 4 143 -0.000 -20.960 -0.000 0.000 -0.000 1.147 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 5 143 -0.000 -7.613 -0.000 0.000 -0.000 2.873 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 6 143 -0.000 7.102 0.000 0.000 0.000 -8.326 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 7 143 -0.000 -0.254 -0.000 0.000 0.000 -2.320 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 8 143 -0.000 6.049 0.000 0.000 0.000 -8.289 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 143 -0.000 -3.765 -0.000 0.000 0.000 -2.184 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 215 -0.000 -10.590 -0.000 0.000 -0.000 1.399 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 2 215 -0.000 -7.641 -0.000 0.000 -0.000 3.833 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 3 215 -0.000 -8.612 -0.000 0.000 0.000 -4.668 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 4 215 -0.000 -11.560 -0.000 0.000 0.000 -7.122 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 5 215 -0.000 -4.674 -0.000 0.000 0.000 -0.473 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 6 215 -0.000 5.522 0.000 0.000 0.000 -4.378 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 215 -0.000 0.159 0.000 0.000 0.000 -2.206 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 8 215 -0.000 5.286 0.000 0.000 0.000 -4.506 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 215 -0.000 -0.628 -0.000 0.000 0.000 -2.633 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 286 -0.000 -10.590 -0.000 0.000 0.000 -6.173 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 2 286 -0.000 -7.641 -0.000 0.000 0.000 -1.631 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 3 286 -0.000 -8.612 -0.000 0.000 0.000 -10.830 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 4 286 -0.000 -11.560 -0.000 0.000 0.000 -15.390 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 5 286 -0.000 -4.674 -0.000 0.000 0.000 -3.815 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 6 286 -0.000 5.522 0.000 0.000 0.000 -0.430 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 286 -0.000 0.179 0.000 0.000 0.000 -2.093 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 8 286 -0.000 5.292 0.000 0.000 0.000 -0.727 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 286 -0.000 1.432 0.000 0.000 0.000 -3.082 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 358 -0.000 -7.366 -0.000 0.000 0.000 -11.435 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 2 358 -0.000 -5.444 -0.000 0.000 0.000 -5.523 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 3 358 -0.000 -3.026 -0.000 0.000 0.000 -12.993 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 4 358 -0.000 -5.927 -0.000 0.000 0.000 -19.628 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 5 358 -0.000 -3.506 -0.000 0.000 0.000 -6.321 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 6 358 -0.000 4.917 0.000 0.000 -0.000 3.086 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 358 -0.000 0.179 0.000 0.000 0.000 -1.965 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 8 358 -0.000 5.292 0.000 0.000 -0.000 3.057 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 358 -0.000 1.432 0.000 0.000 0.000 -2.058 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 429 -0.000 -7.366 -0.000 0.000 0.000 -16.702 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 2 429 -0.000 -5.444 -0.000 0.000 0.000 -9.416 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 3 429 -0.000 -3.026 -0.000 0.000 0.000 -15.156 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 4 429 -0.000 -5.927 -0.000 0.000 0.000 -23.870 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.28 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 5 429 -0.000 -3.506 -0.000 0.000 0.000 -8.827 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 6 429 -0.000 5.484 0.000 0.000 -0.000 6.601 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 429 -0.000 0.546 0.000 0.000 0.000 -1.836 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 8 429 -0.000 6.325 0.000 0.000 -0.000 6.841 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 429 -0.000 3.349 0.000 0.000 0.000 -1.034 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 501 -0.000 -5.824 -0.000 0.000 0.000 -20.864 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.25 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 2 501 -0.000 -5.364 -0.000 0.000 0.000 -13.252 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 3 501 -0.000 1.019 0.000 0.000 0.000 -14.421 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 4 501 -0.000 0.973 0.000 0.000 0.000 -23.174 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 5 501 -0.000 -2.847 -0.000 0.000 0.000 -10.863 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 6 501 -0.000 5.484 0.000 0.000 -0.000 10.522 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 501 -0.000 0.546 0.000 0.000 0.000 -1.446 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 8 501 -0.000 6.325 0.000 0.000 -0.000 11.364 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 501 -0.000 3.349 0.000 0.000 -0.000 1.360 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 572 -0.000 -5.824 -0.000 0.000 0.000 -25.030 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.30 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 2 572 -0.000 -5.364 -0.000 0.000 0.000 -17.090 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 3 572 -0.000 8.578 0.000 0.000 0.000 -13.692 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 4 572 -0.000 17.060 0.000 0.000 0.000 -22.480 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 5 572 -0.000 -2.847 -0.000 0.000 0.000 -12.900 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 6 572 -0.000 5.484 0.000 0.000 -0.000 14.442 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 572 -0.000 1.879 0.000 0.000 0.000 -1.056 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 8 572 -0.000 6.325 0.000 0.000 -0.000 15.890 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 572 -0.000 5.344 0.000 0.000 -0.000 3.755 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 644 -0.000 -0.168 -0.000 0.000 0.000 -25.150 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.30 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 2 644 -0.000 -4.075 -0.000 0.000 0.000 -20.003 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.24 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 3 644 -0.000 8.578 0.000 0.000 0.000 -7.557 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 4 644 -0.000 17.060 0.000 0.000 0.000 -10.282 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 5 644 -0.000 0.375 0.000 0.000 0.000 -12.632 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 6 644 -0.000 4.847 0.000 0.000 -0.000 17.906 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 7 644 -0.000 1.879 0.000 0.000 -0.000 0.287 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.00 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 8 644 -0.000 5.887 0.000 0.000 -0.000 20.098 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.24 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 644 -0.000 5.344 0.000 0.000 -0.000 7.575 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 715 -0.000 -0.168 -0.000 0.000 0.000 -25.270 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.30 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 2 715 -0.000 -4.075 -0.000 0.000 0.000 -22.916 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 3 715 -0.000 8.578 0.000 0.000 0.000 -1.424 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 4 715 -0.000 17.060 0.000 0.000 0.000 -0.000 3.08 3.08 6.16 6.16 0.00 0.00 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 5 715 -0.000 0.375 0.000 0.000 0.000 -12.363 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 6 715 -0.000 4.847 0.000 0.000 -0.000 20.646 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.24 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 7 715 -0.000 1.879 0.000 0.000 -0.000 1.349 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 8 715 -0.000 5.887 0.000 0.000 -0.000 23.417 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.28 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 715 -0.000 5.344 0.000 0.000 -0.000 10.595 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6



apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 Nome travata: Fondaz_105_IP1 Descrizione: Fondazione_1 3-6 ASTA NUM. 3 NI 6 NF 5 SEZ. Rp B= 0.600 H= 0.400 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.54 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kN kN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0 -0.000 -15.550 0.000 0.000 -0.000 -6.271 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 2 0 -0.000 -12.800 0.000 0.000 0.000 8.440 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 3 0 -0.000 -15.020 0.000 0.000 -0.000 -1.276 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 0 -0.000 -28.560 0.000 0.000 0.000 25.586 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.30 0.06 0.32 0.00 0.00 29.6 5 0 -0.000 -1.844 0.000 0.000 -0.000 -28.730 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.34 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 6 0 -0.000 9.206 -0.000 0.000 -0.000 -11.500 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 7 0 -0.000 5.584 -0.000 0.000 -0.000 -30.300 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.36 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 8 0 -0.000 4.883 -0.000 0.000 0.000 6.912 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 0 -0.000 -8.827 0.000 0.000 0.000 27.316 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.32 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 46 -0.000 -15.550 0.000 0.000 -0.000 -13.424 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 2 46 -0.000 -12.800 0.000 0.000 0.000 4.472 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 3 46 -0.000 -15.020 0.000 0.000 -0.000 -8.185 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 46 -0.000 -28.560 0.000 0.000 0.000 16.733 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.06 0.32 0.00 0.00 29.6 5 46 -0.000 -1.844 0.000 0.000 -0.000 -29.579 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.35 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 6 46 -0.000 9.206 -0.000 0.000 -0.000 -7.266 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 7 46 -0.000 5.584 -0.000 0.000 -0.000 -27.732 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.33 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 8 46 -0.000 4.883 -0.000 0.000 0.000 8.426 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 46 -0.000 -8.827 0.000 0.000 0.000 24.580 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.29 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 92 -0.000 -15.550 0.000 0.000 -0.000 -20.580 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.24 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 2 92 -0.000 -12.800 0.000 0.000 -0.000 -1.416 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 3 92 -0.000 -15.020 0.000 0.000 -0.000 -15.094 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 92 -0.000 -28.560 0.000 0.000 0.000 3.599 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.06 0.32 0.00 0.00 29.6 5 92 -0.000 10.710 -0.000 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0.000 0.000 13.054 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.06 0.35 0.00 0.00 29.6



6 322 -0.000 5.324 -0.000 0.000 0.000 12.459 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 322 -0.000 27.860 -0.000 0.000 0.000 19.896 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.06 0.31 0.00 0.00 29.6 8 322 -0.000 -10.860 0.000 0.000 -0.000 -0.756 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 9 322 -0.000 -26.070 0.000 0.000 -0.000 -24.153 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.29 0.05 0.29 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 368 -0.000 26.200 -0.000 0.000 -0.000 -3.092 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.05 0.30 0.00 0.00 29.6 2 368 -0.000 -3.500 0.000 0.000 -0.000 -17.800 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 3 368 -0.000 14.710 -0.000 0.000 -0.000 -12.940 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 368 -0.000 -16.110 0.000 0.000 -0.000 -53.681 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.63 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 5 368 -0.000 40.560 -0.000 0.000 0.000 27.313 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.32 0.08 0.46 0.00 0.00 29.6 6 368 -0.000 5.324 -0.000 0.000 0.000 14.910 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 7 368 -0.000 33.660 -0.000 0.000 0.000 32.712 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.39 0.07 0.38 0.00 0.00 29.6 8 368 -0.000 -16.010 0.000 0.000 -0.000 -5.752 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 9 368 -0.000 -30.370 0.000 0.000 -0.000 -36.150 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.43 0.06 0.34 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 414 -0.000 26.200 -0.000 0.000 0.000 8.963 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.05 0.30 0.00 0.00 29.6 2 414 -0.000 -0.484 0.000 0.000 -0.000 -18.022 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 3 414 -0.000 14.710 -0.000 0.000 -0.000 -6.173 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 414 -0.000 -5.697 0.000 0.000 -0.000 -56.300 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.66 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 5 414 -0.000 40.560 -0.000 0.000 0.000 45.968 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.54 0.08 0.46 0.00 0.00 29.6 6 414 -0.000 3.204 -0.000 0.000 0.000 16.384 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 7 414 -0.000 33.660 -0.000 0.000 0.000 48.195 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.57 0.07 0.38 0.00 0.00 29.6 8 414 -0.000 -16.010 0.000 0.000 -0.000 -13.115 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 9 414 -0.000 -30.370 0.000 0.000 -0.000 -50.121 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.59 0.06 0.34 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 460 -0.000 26.200 -0.000 0.000 0.000 17.080 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.05 0.30 0.00 0.00 29.6 2 460 -0.000 -0.484 0.000 0.000 -0.000 -18.244 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 3 460 -0.000 14.710 -0.000 0.000 -0.000 -0.003 3.08 3.08 6.16 6.16 0.08 0.00 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 460 -0.000 -5.697 0.000 0.000 -0.000 -58.921 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.70 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 5 460 -0.000 40.560 -0.000 0.000 0.000 58.542 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.69 0.08 0.46 0.00 0.00 29.6 6 460 -0.000 3.204 -0.000 0.000 0.000 17.378 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 7 460 -0.000 33.660 -0.000 0.000 0.000 58.631 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.69 0.07 0.38 0.00 0.00 29.6 8 460 -0.000 -16.010 0.000 0.000 -0.000 -20.479 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.24 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 9 460 -0.000 -30.370 0.000 0.000 -0.000 -64.092 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.76 0.06 0.34 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Fondazione_1 1-2-3 ASTA NUM. 5 NI 1 NF 4 SEZ. Rp B= 0.600 H= 0.400 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.54 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kN kN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0 -0.000 -22.890 0.000 0.000 0.000 45.007 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.53 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 2 0 -0.000 -14.330 0.000 0.000 0.000 41.411 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.49 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 3 0 -0.000 -15.630 0.000 0.000 0.000 0.162 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.00 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 4 0 -0.000 -5.828 0.000 0.000 0.000 8.836 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 5 0 -0.000 -16.720 0.000 0.000 0.000 16.422 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 6 0 -0.000 9.270 0.000 0.000 0.000 -44.370 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.52 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 7 0 -0.000 -7.073 0.000 0.000 0.000 -8.915 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 8 0 -0.000 13.630 0.000 0.000 0.000 -46.920 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.55 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 9 0 -0.000 7.458 0.000 0.000 0.000 -17.410 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 72 -0.000 -22.890 0.000 0.000 0.000 32.073 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.38 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 2 72 -0.000 -14.330 0.000 0.000 0.000 33.313 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.39 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 3 72 -0.000 -15.630 0.000 0.000 0.000 -8.669 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 4 72 -0.000 -5.828 0.000 0.000 0.000 5.543 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 5 72 -0.000 -16.720 0.000 0.000 0.000 6.975 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 6 72 -0.000 9.270 0.000 0.000 0.000 -37.743 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.45 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 7 72 -0.000 -7.073 0.000 0.000 0.000 -13.972 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 8 72 -0.000 13.630 0.000 0.000 0.000 -37.175 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.44 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 9 72 -0.000 7.458 0.000 0.000 0.000 -12.078 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 143 -0.000 -22.890 0.000 0.000 0.000 15.706 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 2 143 -0.000 -14.330 0.000 0.000 0.000 23.066 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 3 143 -0.000 -15.630 0.000 0.000 0.000 -19.850 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 4 143 -0.000 -5.828 0.000 0.000 0.000 1.376 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 5 143 -0.000 -16.720 0.000 0.000 0.000 -4.986 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 6 143 -0.000 10.210 0.000 0.000 0.000 -31.120 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.37 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 7 143 -0.000 -7.073 0.000 0.000 0.000 -19.030 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 8 143 -0.000 13.630 0.000 0.000 0.000 -27.430 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.32 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 9 143 -0.000 7.458 0.000 0.000 0.000 -6.745 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 215 -0.000 -12.830 0.000 0.000 0.000 6.526 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 2 215 -0.000 -11.390 0.000 0.000 0.000 14.916 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 3 215 -0.000 -3.103 0.000 0.000 0.000 -22.068 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.26 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 4 215 -0.000 -3.072 0.000 0.000 0.000 -0.820 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 5 215 -0.000 -5.922 0.000 0.000 0.000 -9.220 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 6 215 -0.000 10.210 0.000 0.000 0.000 -23.819 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.28 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 7 215 -0.000 0.991 0.000 0.000 0.000 -18.321 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 8 215 -0.000 11.200 0.000 0.000 0.000 -19.422 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 9 215 -0.000 4.289 0.000 0.000 0.000 -3.678 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 286 -0.000 -12.830 0.000 0.000 0.000 -2.653 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6



2 286 -0.000 -11.390 0.000 0.000 0.000 6.772 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 3 286 -0.000 4.210 0.000 0.000 0.000 -24.286 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.29 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 4 286 -0.000 -3.072 0.000 0.000 0.000 -3.017 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 5 286 -0.000 -5.922 0.000 0.000 0.000 -13.454 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 6 286 -0.000 10.210 0.000 0.000 0.000 -16.518 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 7 286 -0.000 4.976 0.000 0.000 0.000 -17.612 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 8 286 -0.000 11.200 0.000 0.000 0.000 -11.413 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 9 286 -0.000 4.289 0.000 0.000 0.000 -0.612 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 358 -0.000 -5.857 0.000 0.000 0.000 -6.841 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 2 358 -0.000 -7.726 0.000 0.000 0.000 1.245 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 3 358 -0.000 4.210 0.000 0.000 0.000 -21.270 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.25 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 4 358 -0.000 -1.069 0.000 0.000 0.000 -3.781 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 5 358 -0.000 0.435 0.000 0.000 0.000 -13.139 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 6 358 -0.000 9.279 0.000 0.000 0.000 -9.876 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 7 358 -0.000 4.976 0.000 0.000 0.000 -14.053 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 8 358 -0.000 8.427 0.000 0.000 0.000 -5.385 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 9 358 -0.000 2.135 0.000 0.000 0.000 0.914 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 429 -0.000 -5.857 0.000 0.000 0.000 -11.030 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 2 429 -0.000 -7.726 0.000 0.000 0.000 -4.279 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 3 429 -0.000 14.340 0.000 0.000 0.000 -18.260 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 4 429 -0.000 1.095 0.000 0.000 0.000 -4.546 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 5 429 -0.000 6.628 0.000 0.000 0.000 -12.830 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 6 429 -0.000 12.390 0.000 0.000 0.000 -3.244 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 7 429 -0.000 10.810 0.000 0.000 0.000 -10.500 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 8 429 -0.000 9.556 0.000 0.000 0.000 0.640 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 9 429 -0.000 2.135 0.000 0.000 0.000 2.441 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 501 -0.000 -1.553 0.000 0.000 0.000 -12.140 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 2 501 -0.000 -6.002 0.000 0.000 0.000 -8.570 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 3 501 -0.000 14.340 0.000 0.000 0.000 -8.007 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 4 501 -0.000 1.095 0.000 0.000 0.000 -3.763 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 5 501 -0.000 6.628 0.000 0.000 0.000 -8.091 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 6 501 -0.000 12.390 0.000 0.000 0.000 5.614 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 7 501 -0.000 10.810 0.000 0.000 0.000 -2.771 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 8 501 -0.000 9.556 0.000 0.000 0.000 7.470 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 9 501 -0.000 1.375 0.000 0.000 0.000 3.424 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 572 -0.000 3.655 0.000 0.000 0.000 -13.251 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 2 572 -0.000 -6.002 0.000 0.000 0.000 -12.861 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 3 572 -0.000 33.000 0.000 0.000 0.000 2.248 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.07 0.37 0.00 0.00 29.6 4 572 -0.000 4.865 0.000 0.000 0.000 -2.981 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 5 572 -0.000 16.730 0.000 0.000 0.000 -3.355 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 6 572 -0.000 20.450 0.000 0.000 0.000 14.473 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 7 572 -0.000 21.770 0.000 0.000 0.000 4.961 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.04 0.25 0.00 0.00 29.6 8 572 -0.000 14.280 0.000 0.000 0.000 14.302 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 9 572 -0.000 1.375 0.000 0.000 0.000 4.407 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 644 -0.000 3.655 0.000 0.000 0.000 -10.637 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 2 644 -0.000 -4.839 0.000 0.000 0.000 -16.320 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 3 644 -0.000 33.000 0.000 0.000 0.000 25.842 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.31 0.07 0.37 0.00 0.00 29.6 4 644 -0.000 4.865 0.000 0.000 0.000 0.498 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 5 644 -0.000 16.730 0.000 0.000 0.000 8.607 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 6 644 -0.000 20.450 0.000 0.000 0.000 29.091 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.34 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 7 644 -0.000 21.770 0.000 0.000 0.000 20.526 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.24 0.04 0.25 0.00 0.00 29.6 8 644 -0.000 14.280 0.000 0.000 0.000 24.510 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.29 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 9 644 -0.000 1.203 0.000 0.000 0.000 5.267 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 715 -0.000 3.655 0.000 0.000 0.000 -8.023 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 2 715 -0.000 -4.839 0.000 0.000 0.000 -19.780 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 3 715 -0.000 33.000 0.000 0.000 0.000 44.480 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.53 0.07 0.37 0.00 0.00 29.6 4 715 -0.000 4.865 0.000 0.000 0.000 3.246 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 5 715 -0.000 16.730 0.000 0.000 0.000 18.060 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 6 715 -0.000 20.450 0.000 0.000 0.000 40.643 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.48 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 7 715 -0.000 21.770 0.000 0.000 0.000 32.825 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.39 0.04 0.25 0.00 0.00 29.6 8 715 -0.000 14.280 0.000 0.000 0.000 32.578 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.38 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 9 715 -0.000 1.203 0.000 0.000 0.000 5.947 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Fondazione_1 1-2-3 ASTA NUM. 4 NI 4 NF 6 SEZ. Rp B= 0.600 H= 0.400 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.54 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kN kN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0 -0.000 -26.010 0.000 0.000 0.000 47.258 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.56 0.05 0.29 0.00 0.00 29.6 2 0 -0.000 -17.200 0.000 0.000 0.000 36.880 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.44 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 3 0 -0.000 -32.550 0.000 0.000 0.000 44.528 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.53 0.07 0.37 0.00 0.00 29.6 4 0 -0.000 -11.050 0.000 0.000 0.000 19.963 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.24 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 5 0 -0.000 -24.010 0.000 0.000 0.000 34.729 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.41 0.05 0.27 0.00 0.00 29.6 6 0 -0.000 1.613 0.000 0.000 0.000 -15.480 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 7 0 -0.000 -15.720 0.000 0.000 0.000 15.982 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 8 0 -0.000 8.187 0.000 0.000 0.000 -24.480 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.29 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 9 0 -0.000 6.188 0.000 0.000 0.000 -11.650 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6



apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 72 -0.000 -26.010 0.000 0.000 0.000 32.563 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.38 0.05 0.29 0.00 0.00 29.6 2 72 -0.000 -17.200 0.000 0.000 0.000 27.163 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.32 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 3 72 -0.000 -32.550 0.000 0.000 0.000 26.136 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.31 0.07 0.37 0.00 0.00 29.6 4 72 -0.000 -11.050 0.000 0.000 0.000 13.719 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 5 72 -0.000 -24.010 0.000 0.000 0.000 21.163 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.25 0.05 0.27 0.00 0.00 29.6 6 72 -0.000 1.613 0.000 0.000 0.000 -14.326 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 7 72 -0.000 -15.720 0.000 0.000 0.000 7.100 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 8 72 -0.000 8.187 0.000 0.000 0.000 -18.626 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 9 72 -0.000 6.188 0.000 0.000 0.000 -7.226 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 143 -0.000 -26.010 0.000 0.000 0.000 13.970 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.05 0.29 0.00 0.00 29.6 2 143 -0.000 -17.200 0.000 0.000 0.000 14.870 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 3 143 -0.000 -32.550 0.000 0.000 0.000 2.861 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.07 0.37 0.00 0.00 29.6 4 143 -0.000 -11.050 0.000 0.000 0.000 5.819 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 5 143 -0.000 -24.010 0.000 0.000 0.000 3.998 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.05 0.27 0.00 0.00 29.6 6 143 -0.000 4.554 0.000 0.000 0.000 -13.173 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 7 143 -0.000 -15.720 0.000 0.000 0.000 -4.144 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 8 143 -0.000 8.187 0.000 0.000 0.000 -12.772 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 9 143 -0.000 6.188 0.000 0.000 0.000 -2.802 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 215 -0.000 -15.790 0.000 0.000 0.000 2.679 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 2 215 -0.000 -10.780 0.000 0.000 0.000 7.162 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 3 215 -0.000 -13.810 0.000 0.000 0.000 -7.021 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 4 215 -0.000 -5.855 0.000 0.000 0.000 1.633 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 5 215 -0.000 -12.590 0.000 0.000 0.000 -5.003 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 6 215 -0.000 4.554 0.000 0.000 0.000 -9.914 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 7 215 -0.000 -6.482 0.000 0.000 0.000 -8.778 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 8 215 -0.000 7.909 0.000 0.000 0.000 -7.115 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 9 215 -0.000 4.701 0.000 0.000 0.000 0.559 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 286 -0.000 -15.790 0.000 0.000 0.000 -8.619 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 2 286 -0.000 -10.780 0.000 0.000 0.000 -0.550 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 3 286 -0.000 -13.810 0.000 0.000 0.000 -16.894 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 4 286 -0.000 -5.855 0.000 0.000 0.000 -2.554 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 5 286 -0.000 -12.590 0.000 0.000 0.000 -14.005 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 6 286 -0.000 7.589 0.000 0.000 0.000 -6.661 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 7 286 -0.000 -6.482 0.000 0.000 0.000 -13.413 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 8 286 -0.000 8.995 0.000 0.000 0.000 -1.461 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 9 286 -0.000 4.701 0.000 0.000 0.000 3.920 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 358 -0.000 -11.480 0.000 0.000 0.000 -16.828 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 2 358 -0.000 -8.750 0.000 0.000 0.000 -6.806 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 3 358 -0.000 -3.706 0.000 0.000 0.000 -19.540 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 4 358 -0.000 -4.059 0.000 0.000 0.000 -5.455 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 5 358 -0.000 -6.449 0.000 0.000 0.000 -18.611 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 6 358 -0.000 7.589 0.000 0.000 0.000 -1.235 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 7 358 -0.000 -0.728 0.000 0.000 0.000 -13.930 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 8 358 -0.000 8.995 0.000 0.000 0.000 4.970 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 9 358 -0.000 3.962 0.000 0.000 0.000 6.753 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 429 -0.000 -11.480 0.000 0.000 0.000 -25.040 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.30 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 2 429 -0.000 -11.070 0.000 0.000 0.000 -13.062 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 3 429 -0.000 -3.706 0.000 0.000 0.000 -22.190 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.26 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 4 429 -0.000 -4.896 0.000 0.000 0.000 -8.357 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 5 429 -0.000 -6.449 0.000 0.000 0.000 -23.222 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 6 429 -0.000 12.840 0.000 0.000 0.000 4.191 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 7 429 -0.000 5.849 0.000 0.000 0.000 -14.450 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 8 429 -0.000 11.880 0.000 0.000 0.000 11.401 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 9 429 -0.000 3.962 0.000 0.000 0.000 9.586 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 501 -0.000 -10.350 0.000 0.000 0.000 -32.440 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.38 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 2 501 -0.000 -11.070 0.000 0.000 0.000 -20.975 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.25 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 3 501 -0.000 2.965 0.000 0.000 0.000 -20.070 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.24 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 4 501 -0.000 -4.896 0.000 0.000 0.000 -11.858 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 5 501 -0.000 -1.109 0.000 0.000 0.000 -24.013 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.28 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 6 501 -0.000 12.840 0.000 0.000 0.000 13.372 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 7 501 -0.000 5.849 0.000 0.000 0.000 -10.268 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 8 501 -0.000 11.880 0.000 0.000 0.000 19.894 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 9 501 -0.000 2.637 0.000 0.000 0.000 11.471 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 572 -0.000 -10.350 0.000 0.000 0.000 -39.840 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.47 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 2 572 -0.000 -12.940 0.000 0.000 0.000 -28.890 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.34 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 3 572 -0.000 13.550 0.000 0.000 0.000 -17.950 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 4 572 -0.000 -5.348 0.000 0.000 0.000 -15.360 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 5 572 -0.000 11.250 0.000 0.000 0.000 -24.810 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.29 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 6 572 -0.000 18.440 0.000 0.000 0.000 22.560 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 7 572 -0.000 17.870 0.000 0.000 0.000 -6.089 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 8 572 -0.000 12.310 0.000 0.000 0.000 28.390 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.34 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 9 572 -0.000 2.637 0.000 0.000 0.000 13.360 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 644 -0.000 -3.627 0.000 0.000 0.000 -42.434 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.50 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 2 644 -0.000 -12.940 0.000 0.000 0.000 -38.142 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.45 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 3 644 -0.000 13.550 0.000 0.000 0.000 -8.262 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 4 644 -0.000 -5.348 0.000 0.000 0.000 -19.184 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6



5 644 -0.000 11.250 0.000 0.000 0.000 -16.767 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 6 644 -0.000 18.440 0.000 0.000 0.000 35.744 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.42 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 7 644 -0.000 17.870 0.000 0.000 0.000 6.688 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 8 644 -0.000 12.310 0.000 0.000 0.000 37.192 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.44 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 9 644 -0.000 -2.562 0.000 0.000 0.000 11.528 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 715 -0.000 -3.627 0.000 0.000 0.000 -45.027 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.53 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 2 715 -0.000 -12.940 0.000 0.000 0.000 -47.393 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.56 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 3 715 -0.000 13.550 0.000 0.000 0.000 -0.001 3.08 3.08 6.16 6.16 0.04 0.00 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 4 715 -0.000 -5.348 0.000 0.000 0.000 -23.008 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 5 715 -0.000 11.250 0.000 0.000 0.000 -8.723 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 6 715 -0.000 18.440 0.000 0.000 0.000 46.154 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.55 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 7 715 -0.000 17.870 0.000 0.000 0.000 16.780 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 8 715 -0.000 12.310 0.000 0.000 0.000 44.148 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.52 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 9 715 -0.000 -2.562 0.000 0.000 0.000 10.080 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 Nome travata: Fondaz_103_IP1 Descrizione: Fondazione_1 1-4 ASTA NUM. 6 NI 1 NF 2 SEZ. Rp B= 0.600 H= 0.400 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.54 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kN kN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0 -0.000 -1.321 0.000 0.000 0.000 -6.177 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 0 -0.000 0.438 0.000 0.000 0.000 2.252 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 3 0 -0.000 -17.630 0.000 0.000 0.000 -0.264 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.00 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 4 0 -0.000 -15.460 0.000 0.000 0.000 13.721 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 5 0 -0.000 0.128 0.000 0.000 0.000 -16.920 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 6 0 -0.000 -6.803 0.000 0.000 0.000 -3.607 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 7 0 -0.000 -1.516 0.000 0.000 0.000 -16.150 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 8 0 -0.000 -9.689 0.000 0.000 0.000 4.923 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 9 0 -0.000 -11.140 0.000 0.000 0.000 15.449 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 46 -0.000 -1.321 0.000 0.000 0.000 -6.785 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 46 -0.000 0.438 0.000 0.000 0.000 2.387 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 3 46 -0.000 -17.630 0.000 0.000 0.000 -8.374 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 4 46 -0.000 -15.460 0.000 0.000 0.000 8.929 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 5 46 -0.000 0.128 0.000 0.000 0.000 -16.862 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 6 46 -0.000 -6.803 0.000 0.000 0.000 -6.736 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 7 46 -0.000 -1.516 0.000 0.000 0.000 -16.848 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 8 46 -0.000 -9.689 0.000 0.000 0.000 1.919 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 9 46 -0.000 -11.140 0.000 0.000 0.000 11.996 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 92 -0.000 1.647 0.000 0.000 0.000 -7.393 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 2 92 -0.000 -2.244 0.000 0.000 0.000 2.589 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.00 0.03 0.00 0.00 29.6 3 92 -0.000 -17.630 0.000 0.000 0.000 -16.490 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.04 0.20 0.00 0.00 29.6 4 92 -0.000 -15.460 0.000 0.000 0.000 1.820 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 5 92 -0.000 7.304 0.000 0.000 0.000 -16.810 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 6 92 -0.000 -6.803 0.000 0.000 0.000 -9.866 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 7 92 -0.000 6.672 0.000 0.000 0.000 -17.550 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 8 92 -0.000 -9.689 0.000 0.000 0.000 -2.538 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.03 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 9 92 -0.000 -11.590 0.000 0.000 0.000 6.876 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 138 -0.000 1.647 0.000 0.000 0.000 -6.635 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 2 138 -0.000 -2.244 0.000 0.000 0.000 1.556 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.00 0.03 0.00 0.00 29.6 3 138 -0.000 -6.748 0.000 0.000 0.000 -19.593 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 4 138 -0.000 -13.780 0.000 0.000 0.000 -4.518 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 5 138 -0.000 7.304 0.000 0.000 0.000 -13.450 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 6 138 -0.000 -0.458 0.000 0.000 0.000 -10.076 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 7 138 -0.000 6.672 0.000 0.000 0.000 -14.481 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 8 138 -0.000 -5.938 0.000 0.000 0.000 -5.269 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 138 -0.000 -11.590 0.000 0.000 0.000 1.544 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.02 0.13 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 184 -0.000 3.851 0.000 0.000 0.000 -5.878 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 2 184 -0.000 -3.855 0.000 0.000 0.000 0.524 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 3 184 -0.000 -6.748 0.000 0.000 0.000 -22.697 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 4 184 -0.000 -13.780 0.000 0.000 0.000 -10.856 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.03 0.16 0.00 0.00 29.6 5 184 -0.000 12.740 0.000 0.000 0.000 -10.090 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 6 184 -0.000 4.247 0.000 0.000 0.000 -10.290 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 7 184 -0.000 12.860 0.000 0.000 0.000 -11.411 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 8 184 -0.000 -5.938 0.000 0.000 0.000 -8.001 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 184 -0.000 -12.150 0.000 0.000 0.000 -3.791 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.02 0.14 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 230 -0.000 3.851 0.000 0.000 0.000 -4.106 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 2 230 -0.000 -3.855 0.000 0.000 0.000 -1.249 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 3 230 -0.000 1.130 0.000 0.000 0.000 -22.171 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.26 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 4 230 -0.000 -12.420 0.000 0.000 0.000 -16.564 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.03 0.14 0.00 0.00 29.6 5 230 -0.000 12.740 0.000 0.000 0.000 -4.229 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.03 0.14 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3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 2 460 -0.000 -3.668 0.000 0.000 0.000 -10.469 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 3 460 -0.000 15.990 0.000 0.000 0.000 0.000 3.08 3.08 6.16 6.16 0.00 0.00 0.03 0.18 0.00 0.00 29.6 4 460 -0.000 -5.563 0.000 0.000 0.000 -36.938 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.44 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 5 460 -0.000 20.880 0.000 0.000 0.000 33.668 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.40 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 6 460 -0.000 12.050 0.000 0.000 0.000 10.472 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.02 0.14 0.00 0.00 29.6 7 460 -0.000 22.170 0.000 0.000 0.000 34.112 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.40 0.05 0.25 0.00 0.00 29.6 8 460 -0.000 2.090 0.000 0.000 0.000 -9.917 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 9 460 -0.000 -11.040 0.000 0.000 0.000 -36.557 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.43 0.02 0.12 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 Nome travata: Fondaz_104_IP1 Descrizione: Fondazione_1 2-5 ASTA NUM. 7 NI 4 NF 3 SEZ. Rp B= 0.600 H= 0.400 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.54 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kN kN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0 -0.000 -2.478 0.000 0.000 -0.000 -10.500 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 2 0 -0.000 -9.242 0.000 0.000 0.000 9.014 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 3 0 -0.000 -18.560 0.000 0.000 -0.000 0.000 3.08 3.08 6.16 6.16 0.00 0.00 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 4 0 -0.000 -23.370 0.000 0.000 0.000 27.085 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.32 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 5 0 -0.000 7.131 -0.000 0.000 -0.000 -30.840 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.36 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 6 0 -0.000 0.166 -0.000 0.000 -0.000 -7.839 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 7 0 -0.000 7.924 -0.000 0.000 -0.000 -30.040 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.35 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 8 0 -0.000 -7.278 0.000 0.000 0.000 9.298 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 9 0 -0.000 -16.890 0.000 0.000 0.000 28.197 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.33 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 46 -0.000 -2.478 0.000 0.000 -0.000 -11.640 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 2 46 -0.000 -9.242 0.000 0.000 0.000 6.149 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 3 46 -0.000 -18.560 0.000 0.000 -0.000 -6.998 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 4 46 -0.000 -23.370 0.000 0.000 0.000 19.840 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.23 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 5 46 -0.000 7.131 -0.000 0.000 -0.000 -27.560 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.33 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 6 46 -0.000 0.166 -0.000 0.000 -0.000 -7.763 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 7 46 -0.000 7.924 -0.000 0.000 -0.000 -26.395 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.31 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 8 46 -0.000 -7.278 0.000 0.000 0.000 7.042 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 9 46 -0.000 -16.890 0.000 0.000 0.000 22.961 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 92 -0.000 -2.478 0.000 0.000 -0.000 -12.780 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.01 0.03 0.00 0.00 29.6 2 92 -0.000 -9.242 0.000 0.000 0.000 1.898 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.02 0.10 0.00 0.00 29.6 3 92 -0.000 -18.560 0.000 0.000 -0.000 -15.540 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 4 92 -0.000 -23.370 0.000 0.000 0.000 9.089 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.05 0.26 0.00 0.00 29.6 5 92 -0.000 13.330 -0.000 0.000 -0.000 -24.280 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.29 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 6 92 -0.000 3.378 -0.000 0.000 -0.000 -7.687 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 7 92 -0.000 13.710 -0.000 0.000 -0.000 -22.750 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.27 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 8 92 -0.000 -7.278 0.000 0.000 0.000 3.698 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6



9 92 -0.000 -17.080 0.000 0.000 0.000 15.200 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 138 -0.000 2.111 -0.000 0.000 -0.000 -11.809 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.00 0.02 0.00 0.00 29.6 2 138 -0.000 -6.873 0.000 0.000 -0.000 -1.264 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 3 138 -0.000 -7.199 0.000 0.000 -0.000 -18.851 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 4 138 -0.000 -20.340 0.000 0.000 -0.000 -0.268 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.00 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 5 138 -0.000 13.330 -0.000 0.000 -0.000 -18.148 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 6 138 -0.000 3.378 -0.000 0.000 -0.000 -6.133 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.01 0.04 0.00 0.00 29.6 7 138 -0.000 13.710 -0.000 0.000 -0.000 -16.444 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 8 138 -0.000 -5.862 0.000 0.000 0.000 1.001 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 138 -0.000 -17.080 0.000 0.000 0.000 7.343 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.04 0.19 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 184 -0.000 5.748 -0.000 0.000 -0.000 -10.840 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 2 184 -0.000 -6.873 0.000 0.000 -0.000 -4.425 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 3 184 -0.000 -7.199 0.000 0.000 -0.000 -22.162 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.26 0.01 0.08 0.00 0.00 29.6 4 184 -0.000 -20.340 0.000 0.000 -0.000 -9.625 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 5 184 -0.000 18.670 -0.000 0.000 -0.000 -12.015 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 6 184 -0.000 5.804 -0.000 0.000 -0.000 -4.579 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 7 184 -0.000 18.690 -0.000 0.000 -0.000 -10.140 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.12 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 8 184 -0.000 -5.862 0.000 0.000 -0.000 -1.695 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 9 184 -0.000 -18.180 0.000 0.000 -0.000 -0.520 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 230 -0.000 5.748 -0.000 0.000 -0.000 -8.196 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 2 230 -0.000 -5.598 0.000 0.000 -0.000 -7.000 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 3 230 -0.000 0.803 -0.000 0.000 -0.000 -21.790 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.26 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 4 230 -0.000 -19.130 0.000 0.000 -0.000 -18.424 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.22 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 5 230 -0.000 18.670 -0.000 0.000 -0.000 -3.422 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 6 230 -0.000 5.804 -0.000 0.000 -0.000 -1.909 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.01 0.07 0.00 0.00 29.6 7 230 -0.000 18.690 -0.000 0.000 -0.000 -1.542 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.02 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 8 230 -0.000 -5.257 0.000 0.000 -0.000 -4.113 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 230 -0.000 -18.180 0.000 0.000 -0.000 -8.883 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.10 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 276 -0.000 9.414 -0.000 0.000 -0.000 -5.552 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.07 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 2 276 -0.000 -5.598 0.000 0.000 -0.000 -9.575 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 3 276 -0.000 7.446 -0.000 0.000 -0.000 -21.421 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.25 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 4 276 -0.000 -19.130 0.000 0.000 -0.000 -27.224 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.32 0.04 0.22 0.00 0.00 29.6 5 276 -0.000 24.220 -0.000 0.000 0.000 5.166 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.06 0.05 0.27 0.00 0.00 29.6 6 276 -0.000 7.849 -0.000 0.000 0.000 0.761 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 7 276 -0.000 23.750 -0.000 0.000 0.000 7.059 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.05 0.27 0.00 0.00 29.6 8 276 -0.000 -5.312 0.000 0.000 -0.000 -6.531 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.08 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 276 -0.000 -20.120 0.000 0.000 -0.000 -17.250 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.20 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 322 -0.000 9.414 -0.000 0.000 -0.000 -1.221 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 2 322 -0.000 -5.014 0.000 0.000 -0.000 -11.882 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.14 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 3 322 -0.000 7.446 -0.000 0.000 -0.000 -17.995 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.02 0.08 0.00 0.00 29.6 4 322 -0.000 -18.830 0.000 0.000 -0.000 -35.882 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.42 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 5 322 -0.000 24.220 -0.000 0.000 0.000 16.306 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.05 0.27 0.00 0.00 29.6 6 322 -0.000 7.849 -0.000 0.000 0.000 4.371 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.05 0.02 0.09 0.00 0.00 29.6 7 322 -0.000 23.750 -0.000 0.000 0.000 17.984 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.05 0.27 0.00 0.00 29.6 8 322 -0.000 -5.312 0.000 0.000 -0.000 -8.975 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 322 -0.000 -20.120 0.000 0.000 -0.000 -26.505 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.31 0.04 0.23 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 368 -0.000 13.590 -0.000 0.000 0.000 3.110 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.04 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 2 368 -0.000 -5.014 0.000 0.000 -0.000 -14.190 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 3 368 -0.000 14.680 -0.000 0.000 -0.000 -14.570 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.17 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 368 -0.000 -18.830 0.000 0.000 -0.000 -44.550 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.53 0.04 0.21 0.00 0.00 29.6 5 368 -0.000 29.430 -0.000 0.000 0.000 27.450 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.32 0.06 0.33 0.00 0.00 29.6 6 368 -0.000 9.420 -0.000 0.000 0.000 7.982 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 7 368 -0.000 28.180 -0.000 0.000 0.000 28.910 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.34 0.06 0.32 0.00 0.00 29.6 8 368 -0.000 -5.409 0.000 0.000 -0.000 -11.420 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.13 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 368 -0.000 -21.250 0.000 0.000 -0.000 -35.760 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.42 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 414 -0.000 13.590 -0.000 0.000 0.000 9.362 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.11 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 2 414 -0.000 -4.226 0.000 0.000 -0.000 -16.134 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 3 414 -0.000 14.680 -0.000 0.000 -0.000 -7.818 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.09 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 414 -0.000 -16.900 0.000 0.000 -0.000 -52.324 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.62 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 5 414 -0.000 29.430 -0.000 0.000 0.000 40.988 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.48 0.06 0.33 0.00 0.00 29.6 6 414 -0.000 9.420 -0.000 0.000 0.000 12.315 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.15 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 7 414 -0.000 28.180 -0.000 0.000 0.000 41.873 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.49 0.06 0.32 0.00 0.00 29.6 8 414 -0.000 -5.409 0.000 0.000 -0.000 -13.908 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 414 -0.000 -21.250 0.000 0.000 -0.000 -45.535 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.54 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6 1 460 -0.000 13.590 -0.000 0.000 0.000 13.576 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.16 0.03 0.15 0.00 0.00 29.6 2 460 -0.000 -4.226 0.000 0.000 -0.000 -18.078 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.21 0.01 0.05 0.00 0.00 29.6 3 460 -0.000 14.680 -0.000 0.000 -0.000 -1.065 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.01 0.03 0.17 0.00 0.00 29.6 4 460 -0.000 -16.900 0.000 0.000 -0.000 -60.098 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.71 0.03 0.19 0.00 0.00 29.6 5 460 -0.000 29.430 -0.000 0.000 0.000 50.112 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.59 0.06 0.33 0.00 0.00 29.6 6 460 -0.000 9.420 -0.000 0.000 0.000 15.236 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.18 0.02 0.11 0.00 0.00 29.6 7 460 -0.000 28.180 -0.000 0.000 0.000 50.609 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.60 0.06 0.32 0.00 0.00 29.6 8 460 -0.000 -5.409 0.000 0.000 -0.000 -16.395 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.19 0.01 0.06 0.00 0.00 29.6 9 460 -0.000 -21.250 0.000 0.000 -0.000 -55.310 3.08 3.08 6.16 6.16 0.12 0.65 0.04 0.24 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 3.08 asup= 3.08 (e arm. base= 4 X 1.54) staffe= 2 d 8 / 29.6



11 VERIFICA TERRENO DI FONDAZIONE

La scelta di una fondazione costituita da cordoli interconnessi tra loro è motivata per ottimizzare il

comportamento in presenza di sollecitazioni sismiche trasversali, preponderanti rispetto alle azioni

statiche verticali o a quelle del vento. La Resistenza di progetto della fondazione Rd (coefficiente di

parzializzazione R3 =2,3 - Approccio di calcolo 2) per una fondazione nastriforme sui livelli litoidi

basali risulta elevata, come si evince dalla relazione geologica. Avendo assunto una costante

elastica di suolo alla Winkler pari a kw = 2.00 kg/cm3, dall’abbassamento massimo delle fondazioni si

ricava (carichi in kN/m2):

σσσσtmax = 50.06 kN/m 2 = 0.50 kg/cm 2 < σσσσslv,amm

La verifica del terreno è soddisfatta.

Il progettista

_______________________



12 VALUTAZIONE DEI RISULTATI E GIUDIZIO MOTIVATO SU LLA LORO ACCETTABILITA’

12.1 PROGRAMMA UTILIZZATO NEL CALCOLO DELLE OPERE DI FONDAZIONE:

Ditta produttrice STUDIO SOFTWARE AMV srl – Ronchi dei Legionari (GO)

Sigla MASTERSAP SP2 2010 Piattaforma Software Windows 95, e successive Documentazione in uso Manuale Teorico - Manuale d'Uso Campo di applicazione Analisi statica e dinamica di strutture in campo elastico lineare.

Il programma di calcolo MASTERSAP®, utilizzato nella versione 2010 SP2, è idoneo a

riprodurre nel modello matematico il comportamento della struttura e gli elementi finiti disponibili

e utilizzati sono rappresentativi della realtà costruttiva. Le funzioni di controllo disponibili,

innanzitutto quelle grafiche, consentono di verificare la riproduzione della realtà costruttiva ed

accertare la corrispondenza del modello con la geometria strutturale e con le condizioni di carico

ipotizzate. Si evidenzia che il modello viene generato direttamente dal disegno architettonico

riproducendone così fedelmente le proporzioni geometriche. In ogni caso sono stati effettuati

alcuni controlli dimensionali con gli strumenti software a disposizione dell’utente.

Tutte le proprietà di rilevanza strutturale (materiali, sezioni, carichi, sconnessioni, etc.) sono

state controllate attraverso le funzioni di indagine specificatamente previste.

Sono state sfruttate le funzioni di autodiagnostica presenti nel software che hanno accertato

che non sussistono difetti formali di impostazione.

E’ stato accertato che le risultanti delle azioni verticali sono in equilibrio con i carichi applicati.

Sono state controllate le azioni taglianti di piano ed accertata la loro congruenza con quella

ricavabile da semplici ed agevoli elaborazioni. Le sollecitazioni prodotte da alcune combinazioni

di carico di prova hanno prodotto valori prossimi a quelli ricavabili adottando consolidate

formulazioni ricavate della Scienza delle Costruzioni. Anche le deformazioni risultano prossime ai

valori attesi. Il dimensionamento e le verifiche di sicurezza hanno determinato risultati che sono

in linea con casi di comprovata validità, confortati anche dalla propria esperienza.

12.2 PROGRAMMA UTILIZZATO NEL CALCOLO DELLE STRUTTURE IN ACCIAIO:

Ditta produttrice Steel & Graphics S.r.l. – S.Giovanni Lupatoto (VR)

Sigla TECNOSAP rel. n. 2010.05.a Piattaforma Software Windows 95, e successive Documentazione in uso Manuale Teorico - Manuale d'Uso Campo di applicazione Analisi statica e dinamica di strutture in campo elastico lineare.

TECNOSAP® è un programma di analisi strutturale molto avanzato impiegato per la progettazione

di strutture di carpenteria in acciaio.



L’ambiente grafico utilizza le funzioni MS Windows standard e i layout più conosciuti,

ulteriormente potenziato con modalità e pagine di facile comprensione per semplificare il flusso di

lavoro tecnico.

TECNOSAP® è un pre e post-processore di un programma ad elementi finiti della famiglia SAP e

si avvale di Autocad® come interfaccia grafica per lo sviluppo, la progettazione, l’input, la

visualizzazione e la verifica dei modelli impostati. Esso consente la progettazione di strutture in

acciaio schematizzate attraverso un modello matematico agli elementi finiti. La geometria e tutte le

caratteristiche statiche del manufatto (colonne, travi, controventi, ecc.) ed i carichi su di esso agenti

(distribuiti su superfici, lungo linee o concentrati) possono essere introdotti direttamente

dall’ambiente grafico di Autocad® .

Il programma di calcolo impiegato per l’analisi f.e.m. dei singoli complessi strutturali risulta di alto

livello, di grande diffusione e con la garanzia della affidabilità dei risultati derivato dall’impiego dei

solutori della famiglia SAP, in ogni caso si ritiene opportuno eseguire per ogni struttura una verifica

numerica di equilibrio tra le reazioni vincolari e i carichi applicati per la singola condizione di carico.

In tal modo si verifica il condizionamento di ogni singola analisi.

Inoltre si dispongono delle verifiche locali eseguite manualmente sugli elementi più importanti

delle strutture al fine di comparare i risultati ottenuti dal calcolo automatico.

IL PROGETTISTA

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13 PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE DE LL’OPERA

13.1 PREMESSA

Al termine dei lavori e del relativo certificato di collaudo o di regolare esecuzione redatto ai sensi

dell’art. 199 del D.P.R. 554/99, le opere verranno consegnate al Committente.

Sono pertanto a carico del Committente le attività di ispezione, gestione e manutenzione delle opere

realizzate, rimanendo altresì a carico dell’appaltatore la garanzia per le difformità ed i vizi dell'opera,

indipendentemente dalla intervenuta liquidazione del saldo nell’arco temporale di cui al secondo e

terzo periodo del comma 3 del citato art. 199 del D.P.R. 554/99.

Il presente piano di manutenzione della parte strutturale dell’opera, redatto ai sensi del D.M. 14

gennaio 2008 art. 10.1, è relativo alle opere che riguardano i cordoli in calcestruzzo delle fondazioni

e tutte le carpenterie in elevazione di cui è composta l’ossatura portante.

13.2 SCHEDA IDENTIFICATIVA DELL’IMMOBILE

Edificio: p.c. 862 F.M.17, CC.di Savogna (UD)

Denominazione edificio: Tettoia ad uso deposito automezzi e materiali della Protezione Civile;

Indirizzo : Savogna, via Aborna.

Proprietà : Comune di Savogna (UD).

Progettista e Direttore dei Lavori: geom. Osgnach Stefano (Azzida di Cividale)

Progettista, D.L. delle opere strutturali e redattore del Piano di Manutenzione: dott. ing.Roberto

Bertogna, via C.Cosulich n°19/B, 34074 Monfalcone ( GO), cell.3496389830, e_mail:

[email protected].

ELENCO RELAZIONI

• relazione illustrativa sui materiali impiegati;

• relazione di calcolo delle strutture (carpenteria e fondazione);

• tabulati di calcolo;

• disegni esecutivi delle strutture;

• asseverazione del progettista;

• nomina del collaudatore.



MANUTENZIONE ORDINARIA E STRAORDINARIA DELL’OPERA

13.3 OPERE IN C.A.

Ispezionare i manufatti e controllare:

• eventuali fenomeni di deterioramento e di degrado dei materiali;

• eventuali fenomeni di dissesto delle strutture dovuti a cedimenti differenziali;

• presenza di un quadro fessurativo che esuli dalle normali fessure dovute al ritiro del

calcestruzzo in fase di maturazione;

• presenza di distacchi di parti superficiali delle opere in calcestruzzo che comportino

l’esposizione all’ambiente aggressivo dei ferri di armatura;

• presenza di eccesso di vibrazioni e di emissioni sonore delle strutture sotto carico.

L’esito di ogni ispezione deve formare oggetto di uno specifico rapporto da conservare insieme alla

relativa documentazione tecnica.

A conclusione di ogni ispezione, inoltre, il tecnico incaricato deve, se necessario, indicare gli

eventuali interventi a carattere conservativo da eseguire ed esprimere un giudizio riassuntivo sullo

stato d’opera.

13.3.1 INTERVENTI DI MANUTENZIONE

• riparazioni localizzate superficiali delle parti strutturali, da effettuare anche con materiali

speciali;

• ripristino di parti strutturali in calcestruzzo armato da eseguire anche con materiali speciali;

• protezione dei calcestruzzi da azione disgreganti (gelo, sali solventi, ambiente aggressivo, ecc.)

con eventuale applicazione di film protettivi;

• protezione delle armature da azioni disgreganti (gelo, ambiente aggressivo, ecc.);

• consultare un tecnico abilitato in caso di quadro fessurativo in rapida evoluzione o interventi che

vadano a variare dimensioni strutturali o carichi applicati.

PERIODICITÀ: Cadenza annuale

13.3 STRUTTURE DI COPERTURA IN PANNELLO PREFABBRICA TO TIPO MONOPANEL

Ispezionare i manufatti e controllare:

• controllo manto di copertura;

• controllo generale della superficie;

• verifica dell’assenza di anomalie, in particolare: presenza di vegetazione e di depositi

superficiali;

• controllo di false pendenze e di accumuli d’acqua

• stato delle carpenterie in acciaio, delle passivazioni e delle eventuali pitture intumescenti;



• controllo della marcescenza del materiale coibente del pannello

L’esito di ogni ispezione deve formare oggetto di uno specifico rapporto da conservare insieme alla

relativa documentazione tecnica.

A conclusione di ogni ispezione, inoltre, il tecnico incaricato deve, se necessario, indicare gli

eventuali interventi a carattere manutentorio da eseguire ed esprimere un giudizio riassuntivo sullo

stato d’opera.

13.3.1 INTERVENTI DI MANUTENZIONE

• ripristino degli elementi di copertura e loro sostituzione se danneggiati;

• corretto riposizionamento, rimozione di depositi di fogliame e detriti in prossimità delle gronde e

delle linee di deflusso delle acque meteoriche;

• riparazioni localizzate superficiali delle parti strutturali, da effettuare anche con materiali speciali;

• ripresa delle passivazioni delle carpenterie in acciaio;

• ripristino delle caratteristiche statiche delle sezioni mediante interventi locali eseguiti da

personale specializzato.

PERIODICITÀ: Cadenza semestrale in occasione del cambio di stagione

13.4 STRUTTURE CARPENTERIA METALLICA

I principi alla base della formulazione di un piano di manutenzione per le strutture in acciaio sono:

− Durante la loro vita le opere metalliche devono essere ispezionate periodicamente da tecnici

qualificati

− Una prima visita di controllo deve essere fatta ad un anno dall’entrata in esercizio della struttura.

In tale occasione deve essere stabilito l’intervallo di tempo massimo tra due ispezioni

consecutive di dipendenza della natura, delle caratteristiche dell’opera e delle località in cui essa

sorge; in ogni caso tale intervallo di tempo non può essere maggiore di 10 anni.

− Le ispezioni periodiche devono essere estese per quanto possibile a tutte le parti dell’opera per

accertarne lo stato generale di conservazione e disporre, se del caso, i lavori di manutenzione.

− Gli elementi principali che devono essere verificati sono l’efficienza dei collegamenti e dei giunti

bullonati, lo stato di conservazione delle strutture in merito alla corrosione e/o ai danneggiamenti

accidentali e l’integrità delle opere civili di sostegno“



Tutte le operazioni di manutenzione sia ordinaria che straordinaria devono essere effettuate da

personale specializzato. Nell’eventuale rimozione degli elementi bisogna fare attenzione a non

deteriorare i componenti di fissaggio.

Si consiglia, nel caso di smontaggio di qualche elemento strutturale di numerarlo per un corretto

riassemblaggio dello stesso.

Periodicamente devono essere eseguite le seguenti operazioni che vengono classificate nelle

operazioni di manutenzione ordinaria:

− verifica del serraggio dei giunti bullonati

− verifica dello stato corrosivo e/o di usura della struttura

− verifica degli elementi di tamponamento delle strutture

− ricerca di eventuali elementi danneggiati

Quando necessario sostituire gli elementi degradati e/o danneggiati.

13.4.1 Informazioni sulle operazioni di manutenzione ordinarie:

In questa parte del fascicolo viene esposto un elenco per le varie attività di manutenzione dell'opera

in oggetto; ogni voce inerente allo specifico elemento manutentibile riporta sinteticamente

l’intervento che deve essere eseguito, la tipologia e la frequenza. Nel fascicolo di manutenzione

dell'opera verrà riportata la specifica scheda riepilogativa dell'intervento eseguito.

Pos Elementi manutentibili Interventi Strumento e/o tipologia Frequenza

consigliata 1 Profili di carpenteria Pulizia superficie esterna e

controllo usura e corrosione Manuale + misura spessori

+ visivo 1 anno

2 Giunti bullonati della carpenteria

Controllo dello stato e controllo del serraggio

Visivo + chiave dinamometrica

1 anno

3 Giunti della struttura alle opere di fondazione

Controllo stato e serraggio Visivo + chiave dinamometrica

1 anno

4 Piastre di fondazione (se accessibili)

Controllo dell’efficienza e del serraggio delle unioni

bullonate

Manuale + chiave dinamometrica

1 anno

5 Copertura e tamponamenti

Controllo tenuta ed efficienza elementi di serraggio

Visivo 1 anno

Tab. n.1 – Attività di manutenzione ordinaria

Si riportano nella seguente tabella le coppie di serraggio per la bulloneria come da CNR-UNI 10011.



13.4.2 Informazioni sulle operazioni di manutenzione straordinaria

Nella manutenzione straordinaria , durante tutto il periodo di impiego dell’opera, s'intendono

comprese le seguenti tipologie d'intervento ed azioni:

− tutte le prestazioni con fornitura di tutti i materiali necessari alla conservazione in buono stato

degli elementi che compongono l’opera, al fine di conservarli dalla normale usura, decadimento,

vetustà, derivanti dall’ordinario funzionamento, dalla aggressione degli agenti atmosferici o

rotture accidentali, il tutto comunque finalizzato al buon mantenimento dell’opera e realizzate nel

momento dell’accertamento della necessità della riparazione e/o sostituzione dell’elemento in

questione

Monfalcone, lì 18 aprile 2013

LA PROPRIETA’ IL PROGETTISTA DELLE OPERE STRUTTURALI

(dott. ing. Roberto Bertogna)

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14 DICHIARAZIONE IMPORTO PRESUNTO

Il sottoscritto ing.Roberto Bertogna residente in Aiello del Friuli, via Macillis n°8, con

studio tecnico a Monfalcone in via C.Cosulich 19/B, iscritto all’Ordine degli Ingegneri

della Provincia di Gorizia al n.579, in qualità di progettista strutturale dei lavori di

costruzione di una tettoia ad uso deposito automezzi e materiali a servizio della

Protezione Civile, sita sulla p.c. 862 F.M.17 del C.C. di Savogna (UD),

DICHIARA

che l’importo presunto delle opere strutturali dei lavori di cui alla presente relazione

ammonta a complessivi € 30.000 (Euro trentamila/00), dichiara inoltre che i lavori

strutturali non sono ancora iniziati in data odierna.


Il progettista

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RELAZIONE DI CALCOLO - comune.savogna.ud.it · ai sensi della LR 27/1988, della LR 16/2009 e del...

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