REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA · • kg 300 di cemento, ... Gli elementi lignei...

REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA PROVINCIA DI GORIZIA COMUNE DI RONCHI DEI LEGIONARI

PROGETTO PER LA NUOVA EDIFICAZIONE DI UNA SCUOLA MATERNA

DA ERIGERSI IN VIA DEI CAMPI CIV. N. 2 SULLA P.C.N 1932 DEL COMUNE DI RONCHI DEI LEGIONARI (GO)

RELAZIONE ILLUSTRATIVA DEI MATERIALI RELAZIONE GEOTECNICA

RELAZIONE SULLE FONDAZIONI RELAZIONE DI CALCOLO E VERIFICHE

VALIDAZIONE DEL MODELLO DI CALCOLO PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE

Il Progettista delle Strutture Prof. Ing. Natalino Gattesco

Mortegliano, 18 febbraio 2013

Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

2

Sommario 1 RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI ............................................................... ............................ 4

1.1 Strutture in calcestruzzo armato ................................................................. ................................. 4

1.2 Strutture in acciaio .......................... ................................................... .......................................... 4

1.3 Collegamenti bullonati ........................ ................................................... ...................................... 4

1.4 Collegamenti legno-acciaio-cls ................ ................................................... .................................. 4

1.5 Strutture in legno ............................ ................................................... .......................................... 5

2 RELAZIONE GEOTECNICA ............................ ................................................... ....................................... 6

2.1 Calcolo della capacità portante e della costante di sottofondo.................................... ............... 6

3 RELAZIONE SULLE FONDAZIONI ...................... ................................................... .................................. 8

4 RELAZIONE DI CALCOLO E VERIFICHE ................ ................................................... ................................ 9

4.1 Dati generali ................................. ................................................... ............................................. 9

4.1.1 Descrizione della struttura .................................................................... ............................... 9

4.1.2 Normativa di riferimento ....................................................................... ............................ 12

4.1.3 Allegati di riferimento ..................... ................................................... ................................ 12

4.2 Parametri dei materiali .......................................................................... ..................................... 12

4.2.1 Strutture in calcestruzzo armato ............................................................... ......................... 12

4.2.2 Strutture in acciaio ........................ ................................................... .................................. 12

4.2.3 Collegamenti bullonati ...................... ................................................... .............................. 13

4.2.4 Collegamenti legno-acciaio-cls ................................................................. .......................... 13

4.2.5 Strutture in legno .......................... ................................................... .................................. 13

4.3 Azioni sulla struttura ........................ ................................................... ....................................... 16

4.3.1 Analisi dei carichi ......................... ................................................... .................................... 16

4.3.2 Azione della neve ........................... ................................................... ................................. 17

4.3.3 Azione del vento ............................ ................................................... .................................. 17

4.3.4 Azione sismica .............................. ................................................... ................................... 19

4.4 Analisi della sovrastruttura in legno ............................................................ ............................... 20

4.4.1 Principi di modellazione .................... ................................................... .............................. 20

4.4.2 Coordinate nodali ........................... ................................................... ................................. 22

4.4.3 Caratteristiche delle sezioni .................................................................. ............................. 28

4.4.4 Elementi del modello ........................ ................................................... .............................. 29

4.4.5 Analisi sismica ............................. ................................................... ..................................... 30

4.4.6 Combinazioni di carico ...................... ................................................... .............................. 31

4.4.7 Risultati dell’analisi ...................... ................................................... .................................... 33

4.5 Analisi delle strutture in acciaio ............................................................... .................................. 36

4.5.1 Principi di modellazione .................... ................................................... .............................. 36

4.5.2 Coordinate nodali ........................... ................................................... ................................. 37

4.5.3 Caratteristiche delle sezioni .................................................................. ............................. 37

4.5.4 Elementi del modello ........................ ................................................... .............................. 38


3

4.5.5 Analisi sismica ............................. ................................................... ..................................... 40

4.5.6 Combinazioni di carico ...................... ................................................... .............................. 41

4.5.7 Risultati dell’analisi ...................... ................................................... .................................... 42

4.6 Verifiche struttura ........................... ................................................... ........................................ 44

4.6.1 Verifiche pareti in legno ................... ................................................... ............................... 44

4.6.2 Verifiche membrature metalliche presenti nella struttura principale in legno ................. 57

4.6.3 Verifiche membrature della struttura d’ingresso in acciaio ..................................... .......... 60

4.6.4 Verifiche membrature della struttura in acciaio sul giardino interno ........................... ..... 70

4.6.5 Verifiche elementi in legno .................................................................... ............................ 79

4.6.6 Verifiche collegamenti e giunzioni legno ....................................................... .................... 96

4.6.7 Verifiche collegamenti acciaio ................................................................. ......................... 104

4.6.8 Verifiche di contenimento del danno ............................................................ ................... 113

4.7 Analisi delle fondazioni ...................... ................................................... .................................... 114

4.8 Verifiche fondazioni........................... ................................................... .................................... 114

4.8.1 Verifica capacità portante del terreno ......................................................... .................... 114

5 VALIDAZIONE DEL MODELLO.......................... ................................................... ............................... 120

5.1 Taglio alla base .............................. ................................................... ........................................ 120

5.2 Momento resistente trave di fondazione ........................................................... ..................... 121

6 PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE .............................................................. .................. 122

6.1 PREMESSA ...................................... ................................................... ....................................... 122

6.2 GENERALITÀ .................................... ................................................... ...................................... 122

6.2.1 Inquadramento dell'intervento .................................................................. ...................... 122

6.2.2 Caratteristiche dell’intervento ................................................................ ......................... 122

6.2.3 Documenti di riferimento .................... ................................................... .......................... 122

6.3 MANUALE D'USO ................................. ................................................... .................................. 122

6.3.1 Opere principali ............................ ................................................... ................................. 122

6.3.2 Avvertenze d'uso ............................ ................................................... ............................... 123

6.4 MANUALE DI MANUTENZIONE .......................................................................... ...................... 123

6.4.1 Opere strutturali ........................... ................................................... ................................. 124

6.5 PROGRAMMA DI MANUTENZIONE ........................................................................ .................. 124

6.5.1 Sottoprogramma delle prestazioni ............................................................... .................... 124

6.5.2 Sottoprogramma controlli sulle strutture ....................................................... ................. 125

6.5.3 Sottoprogramma manutenzioni ................. ................................................... ................... 125

RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

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1 RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI La presente relazione riguarda i materiali impiegati per la nuova edificazione di una scuola materna da erigersi in via dei Campi nel Comune di Ronchi dei Legionari (GO).

1.1 Strutture in calcestruzzo armato Tutte le strutture in calcestruzzo armato sono composte da calcestruzzo della classe C25/30 ed acciaio B450C. La dosatura per il calcestruzzo a mc di impasto è la seguente:

• kg 300 di cemento,

• aggregati (UNI 8520-1:2005, UNI 8520-2:2005) 0.1/4 mm: 0.45 mc, 4/20 mm: 0.65 mc,

• acqua non superiore a lt 50 per quintale di cemento con aggiunta di additivo fluidificante (UNI EN 934-2) in modo da ottenere una consistenza semifluida S3 (UNI 9858);

Le caratteristiche del calcestruzzo sono le seguenti:

Classe calcestruzzo

fck ααααcc γγγγcls fcm Ecm fcd fctm fctk fctd fbk fbd

[MPa]

[MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa]

C25/30 25.00 0.85 1.50 33.00 31476 14.17 2.57 1.80 1.20 4.04 2.70

Valore di fbd riferito a barre φ ≤ 32mm

Le caratteristiche dell’acciaio per le armature per c.a. sono le seguenti:

Classe acciaio

fy nom ft nom fyk ftk (ft/fy)k (fy/fynom)k (Agt)k γγγγs Es fyd

[MPa] [MPa] ≥ fy nom ≥ ft nom ≥ 1.15 e < 1.35 ≤ 1.25 ≥7.5% - [MPa] [MPa]

B450C 450.00 540.00 Frattile:

5% Frattile:

5% Frattile: 10%

Frattile: 10%

Frattile: 10%

1.15 210000 391.30

1.2 Strutture in acciaio I profili presso piegati e tubolari sono realizzati con acciaio S 235. Le caratteristiche complete dell’acciaio utilizzato sono le seguenti:

Classe acciaio ftk Es Gs fyk γγγγM0 γγγγM1 γγγγM2

[MPa] [MPa] [MPa] [MPa]

S 235 - UNI EN 10025-2 360 210 000 80 769 235 1.05 1.05 1.25

Spessore nominale dell’elemento: t ≤ 40mm

I profili IPE, HEA ed UPN sono realizzati con acciaio S 275. Le caratteristiche complete dell’acciaio utilizzato sono le seguenti:



S 275 - UNI EN 10025-2 430 210 000 80 769 275 1.05 1.05 1.25


1.3 Collegamenti bullonati Si utilizzano bulloni classe 8.8, in associazione a dadi tipo 6S.

Classe bulloni fyb ftb γγγγM2 γγγγM3 γγγγM6,ser γγγγM7

[MPa] [MPa]

8.8 640 800 1.25 1.25 1.00 1.10

1.4 Collegamenti legno-acciaio-cls Le barre filettate in acciaio presenti nei collegamenti sono di classe 6.8 ed hanno le seguenti caratteristiche:

Classe acciaio collegamenti fyb ftb

[MPa] [MPa]

6.8 480 600

Gli spinotti presenti nei collegamenti legno-legno sono in acciaio S 355 JR ed hanno le seguenti caratteristiche:

RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

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S 355 JR - UNI EN 10025-2 510 210 000 80 769 355 1.05 1.05 1.25

I collegamenti legno-legno sono realizzati mediante chiodi ad aderenza migliorata in acciaio con fu=800 MPa.

1.5 Strutture in legno Gli elementi lignei monodimensionali presenti nella struttura sono realizzati in legno lamellare di abete rosso. Le caratteristiche del legno utilizzato sono le seguenti:

• Classe di servizio: 2

• Classe legno lamellare tipo GL24h.

Il profilo resistente è il seguente:

fmk ft0k ft90k fc0k fc90k fvk Ew,mean Ew5% Ew90 Gw,mean ρρρρk

[MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [kg/m3]

24 16.5 0.4 24 2.7 2.7 11 600 9 400 390 720 380

I pannelli in OSB (tipo OSB/3) che compongono le pareti hanno uno spessore di 15 mm e presentano le seguenti caratteristiche a seconda della direzione:

• caratteristiche in direzione parallela alla fibratura:

Sollecitazione Piastra Sollecitazione Lastra M. vol.

fmk fc90k fvk Ew,mean Gw,mean fmk ftk fck fvk Ew,mean Gw,mean ρk

[MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [kg/m3]

16.4 10 1.0 4930 50 9.4 9.4 15.4 6.8 3800 1080 550

• caratteristiche in direzione perpendicolare alla fibratura:




8.2 10 1.0 2680 50 7.0 7.0 12.7 6.8 3000 1080 550

I pannelli in X-Lam che compongono i solai di copertura sono composti da tre strati di tavole dello spessore di 22 mm, il legno utilizzato ha le seguenti caratteristiche:


• Legno massiccio con classe di resistenza C24;


fmk ft0k ft90k fc0k fc90k fvk Ew,mean Ew5% Ew90 Gw,mean ρρρρk

[MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [kg/m3]

24 14 0.4 21 5.3 2.5 11 000 7 400 370 690 350

Mortegliano, 8 Marzo 2012

IL DIRETTORE DEI LAVORI IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE Prof. Ing. Natalino Gattesco

RELAZIONE GEOTECNICA - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

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2 RELAZIONE GEOTECNICA La presente relazione geotecnica è basata sullo studio geologico dell’area interessata condotto dal dott. Geol. Luca Bincoletto (Ordine Geologi Regione Friuli Venezia Giulia pos. 394) in data ottobre 2011 allegato alla presente relazione. Lo studio per ricostruire l’andamento litostratigrafico del sottosuolo interagente con le opere fondazionali e dedurre le caratteristiche geomeccaniche del substrato è basato sull’esecuzione di una prova penetrometrica dinamica media, due prove penetrometriche dinamiche superpesanti e due scavi; inoltre sono state eseguite tre indagini con la metodologia HVSR ed una con la metodologia MASW.

Il progetto riguarda la nuova edificazione di una scuola materna da erigersi in via dei Campi nel Comune di Ronchi dei Legionari (GO).

L’area interessata dal progetto si estende su una morfologia quasi perfettamente pianeggiante. La litologia è composta da uno strato superficiale formato da terreno di riporto oppure da depositi di natura prevalentemente sabbiosa-limosa a cui segue uno strato tipo ghiaioso-sabbioso. L’esecuzione delle prove ha evidenziato una falda freatica a circa 6 m dal piano di campagna.

Il terreno su cui poggia la fondazione alla quota di circa 2 m dal piano campagna è composto da ghiaia sabbiosa e presenta i seguenti parametri geotecnici:

Angolo di attrito del terreno 30°

Coesione 0.0 KPa

Peso specifico 16.7 kN/m3

Livello falda -6.00 m

Categoria sottosuolo B

Categoria topografica T1

Sulla base di questi parametri è possibile calcolare il carico limite del complesso fondazione-terreno mediante la relazione di Brinch-Hansen. Le fondazioni della struttura della scuola sono di tipo nastriforme con quota di posa a -2 m rispetto al piano campagna. Sarà comunque cura della Direzione dei Lavori far eseguire nel corso delle opere di scavo continui accertamenti in sito per verificare la congruenza tra la situazione reale e quella ipotizzata in sede di progettazione.

2.1 Calcolo della capacità portante e della costante di sottofondo Il calcolo della capacità portante delle fondazioni è stato eseguito utilizzando la formula di Brich-Hansen. Essa deriva dallo studio teorico del meccanismo della rottura generale condotto inizialmente da Terzaghi con l’aggiunta di coefficienti correttivi per considerare il contributo di un maggior numero di parametri (profondità, inclinazione, eccentricità di carico, ecc.).

È stata calcolata la capacità portante delle travi di fondazione su cui poggia la struttura. È stato adottato un coefficiente di sicurezza γR=2.3 secondo quanto riportato nella tabella 6.4.I dell’NTC2008, in linea con l’approccio 2 (A1+M1+R3).

Il calcolo della costante di sottofondo è eseguito seguento il metodo proposto da Bowles e si basa sulla seguente relazione:

k = 40 ∙ QR (misure in kN e m)

dove QR è la capacità portante ultima del terreno. I valori caratteristici in funzione del tipo di terreno sono i seguenti:

• sabbia sciolta: 4700 – 15700 kN/m³;

• sabbia grossa mediamente densa: 9400 – 78500 kN/m³;

• sabbia densa: 62700 – 125500 kN/m³;

• sabbia argillosa: 31400 – 78500 kN/m³;

• sabbia limosa: 23500 – 47000 kN/m³;

Il terreno di fondazione risulta, dalla relazione geologica allegata, costituito da sabbia-ghiaiosa. Il valore calcolato di k risulta accettabile in quanto ricade nel giusto range di validità in funzione della tipologia di terreno.

RELAZIONE GEOTECNICA - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

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Dati geometrici fondazione

Base fondazione B m 0.6

Lunghezza fondazione L m 20

Approfondimento (dal piano di campagna) D m 2

Area efficace Af m2 12

Profondità falda (dal piano di campagna) F m 6

Angolo d'inclinazione del piano di campagna β ° 0

Angolo d'inclinazione del piano fondazione α o η ° 0

Dati sui carichi e sulle azioni

Angolo fra risultante dei carichi e la verticale δ o θ ° 0

Coeff. di cat. del sottosuolo e cond. topografiche S=Ss*ST - 1.2

Accelerazione sismica ag/g - 0.165

Coefficiente NTC 2008 β ° 0.24

Coefficiente sismico orizzontale (§7.11.3.5.2 NTC2008) kh - 0.048

Carico dovuto a terreno laterale q/segnato kN/m2 33.40

Caratteristiche geotecniche del terreno di fondazione

Coesione c kN/m3 0.00

Angolo di attrito interno φ ° 30

Peso di volume del terreno sottostante γ kN/m3 16.70

Peso di volume del terreno laterale γsup kN/m3 16.70

Calcolo del carico limite

Nq - 18.40

Nc - 30.14

Nγ - 15.07

Fattori di forma

sc - 1.00

sq - 1.02

sγ - 0.99

Fattori di profondità

dc - 1.51

dq - 1.74

dγ - 1.00

Fattori di inclinazione del carico

ic - 1.00

iq - 1.00

iγ - 1.00

Fattori di inclinazione del terreno (fondazione su pendio)

gc - 1.00

gq - 1.00

gγ - 1.00

Fattori di inclinazione del piano di fondazione (base inclinata)

bc - 1.00

bq - 1.00

bγ - 1.00

Fattori dovuti al sisma

Calcolati secondo il metodo proposto da Paolucci e Pecker (1997)

zc - 0.98

zq - 0.97

zγ - 0.97

Calcolo della capacità di calcolo della fondazione

Capacità limite della fondazione (Hansen) QR kN/m2 1127.23

Coefficiente di sicurezza Fs - 2.30

Capacità di calcolo della fondazione QRd kN/m2 490.10

Calcolo della costante di sottofondo

metodo semplificato proposto da Bowles (k=40*QR) in KN e m k di Winkler kN/m3 45089


IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE Prof. Ing. Natalino Gattesco

RELAZIONE SULLE FONDAZIONI - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

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3 RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

(D.P.G.R. 25.03.1985 n. 0127/Pres.)

E' stato sviluppato il progetto, di cui agli allegati grafici, riguardante la nuova edificazione di una scuola materna da erigersi in via dei Campi nel Comune di Ronchi dei Legionari (GO).

Le caratteristiche del terreno sono dedotte dalla relazione geologica, redatta dal geologo incaricato dott. Geol. Luca Bincoletto (Ordine Geologi Regione Friuli Venezia Giulia pos. 394) in data ottobre 2011.

La struttura di fondazione è costituita da un reticolo di travi rovescie poste ad una profondità di circa 2 m dal piano campagna, dove i parametri geotecnici sono ottimali.

3.1 Reticolo fondazionale



70 m

30 m

RELAZIONE DI CALCOLO – Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

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4 RELAZIONE DI CALCOLO E VERIFICHE

4.1 Dati generali

4.1.1 Descrizione della struttura L’intervento in progetto riguarda l’edificazione di una scuola materna da erigersi in via dei Campi nel Comune di Ronchi dei Legionari (GO).

L’edificio è monopiano e si sviluppa su un singolo lotto, la pianta è simmetrica di dimensioni inscrivibili in un rettangolo di circa 70 x 30 m. L’altezza delle pareti è di circa 3.4 m lasciando una luce interna netta di 3 m. Solamente in due zone le altezze sono maggiori (aree movimento, evidenziate con una “X” nelle figure seguenti) dal momento che è presente una copertura inclinata sui cui verranno disposti dei pannelli fotovoltaici. Tutto il resto dell’edificio (aule, ingressi, mense, e locali di servizio) presenta una copertura piana adibita a tetto verde (giardino pensile).

Le aree di ingresso dell’edificio e del giardino interno sono protette da due pensiline in acciaio.

La struttura della scuola è realizzata interamente a pareti in legno con il sistema costruttivo denominato “platform frame”. Tutte le pareti sono costituite da un’intelaiatura in legno (montanti e traversi di sezione 8 x 16 cm) e da pannelli di controventamento in OSB dello spessore di 15 mm.

Alcuni pilastri (sez. 20 x 19 cm) sostengono interamente i carichi verticali che portano le travi principali della copertura. Un tavolato di pannelli in X-lam (lamellare incrociato) irrigidisce il piano di copertura permettendo la ripartizione delle forze orizzontali fra gli elementi resistenti verticali.

La copertura è costituita da travi principali di diverse sezioni (20 x 64 cm e 20 x 46 cm) a seconda del carico portato e da travi secondarie di sezione 14 x 24 cm, dove è presente il tetto verde, e da travi di sez. 14 x 20 cm nella zona del tetto dove sono disposti i pannelli fotovoltaici.

4.1 Strutture in acciaio

Struttura in acciaio su giardino interno

Struttura in acciaio di ingresso


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4.2 Pianta delle fondazioni e delle strutture verticali principali


11

4.3 Pianta della copertura


12

4.1.2 Normativa di riferimento Il dimensionamento, la verifica e la determinazione delle azioni sulla struttura vengono eseguite in osservanza del D.M. 14/01/08 “Norme tecniche per le costruzioni”, opportunamente completato ed integrato in alcune sue parti attraverso:

• Circolare del 02 febbraio 2009 n. 617/C.S.LL.PP, Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008;

• Eurocodice 2 - UNI EN 1992-1-1:2005, Progettazione delle strutture di calcestruzzo: Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici;

• Eurocodice 5 - UNI EN 1995-1-1:2009, Progettazione delle strutture in legno: Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici;

• Eurocodice 3 - UNI EN 1993-1-1:2005, Progettazione delle strutture in acciaio, Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici;

• Eurocodice 3 - UNI EN 1993-1-8:2005, Progettazione delle strutture in acciaio, Parte 1-8: Progettazione dei collegamenti,

• CNR - DT 206 / 28 novembre 2007, Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il Controllo delle Strutture in Legno.

4.1.3 Allegati di riferimento

La presente relazione fa riferimento ad una serie di elaborati indispensabili alla realizzazione della progettazione della struttura, che riguardano:

• la relazione geologica, redatta dal dott. Geol. Luca Bincoletto (Ordine Geologi Regione Friuli Venezia Giulia pos. nn) in data ottobre 2011.

Oltre alla relazione tecnica vengono realizzati gli elaborati grafici strutturali necessari a sviluppare il progetto in maniera dettagliata attraverso piante e particolari costruttivi opportunamente scelti.

4.2 Parametri dei materiali Nel presente paragrafo sono riassunte le caratteristiche dei materiali utilizzate sia nel programma di calcolo che nelle verifiche.

4.2.1 Strutture in calcestruzzo armato Tutte le strutture in calcestruzzo armato sono composte da calcestruzzo della classe C25/30 ed acciaio B450C. Le caratteristiche del calcestruzzo sono le seguenti:

Classe calcestruzzo

fck ααααcc γγγγcls fcm Ecm fcd fctm fctk fctd fbk fbd

[MPa]

[MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa]

C25/30 25.00 0.85 1.50 33.00 31476 14.17 2.57 1.80 1.20 4.04 2.70

Valore di fbd riferito a barre φ ≤ 32mm

Le caratteristiche dell’acciaio per le armature per c.a. sono le seguenti:

Classe acciaio

fyk γγγγs ftk Es fyd

[MPa]

[MPa] [MPa] [MPa]

B450C 450.00 1.15 540.00 210 000 391.30

4.2.2 Strutture in acciaio I profili presso piegati e tubolari sono realizzati con acciaio S 235. Le caratteristiche complete dell’acciaio utilizzato sono le seguenti:



S 235 - UNI EN 10025-2 360 210 000 80 769 235 1.05 1.05 1.25


I profili IPE, HEA ed UPN sono realizzati con acciaio S 275. Le caratteristiche complete dell’acciaio utilizzato sono le seguenti:


13



S 275 - UNI EN 10025-2 430 210 000 80 769 275 1.05 1.05 1.25


4.2.3 Collegamenti bullonati Si utilizzano bulloni classe 8.8, in associazione a dadi tipo 6S.

Classe bulloni fyb ftb γγγγM2 γγγγM3 γγγγM6,ser γγγγM7

[MPa] [MPa]

8.8 640 800 1.25 1.25 1.00 1.10

4.2.4 Collegamenti legno-acciaio-cls Le barre filettate in acciaio presenti nei collegamenti sono di classe 6.8 ed hanno le seguenti caratteristiche:

Classe acciaio collegamenti fyb ftb

[MPa] [MPa]

6.8 480 600

Gli spinotti presenti nei collegamenti legno-legno sono in acciaio S 355 JR ed hanno le seguenti caratteristiche:



S 355 JR - UNI EN 10025-2 510 210 000 80 769 355 1.05 1.05 1.25

I collegamenti legno-legno sono realizzati mediante chiodi ad aderenza migliorata in acciaio con fu=800 MPa.

4.2.5 Strutture in legno Le strutture verticali e di controvento sono costituite da pannelli composti da un’intelaiatura in legno lamellare con montanti verticali di sezione 8 x 16 cm, disposti ad un interasse di 62.5 cm, ed elementi orizzontali inferiore e superiore di chiusura. All’intelaiatura sono chiodati dei pannelli in OSB (tipo OSB/3), dello spessore di 15 mm, che presentano le seguenti caratteristiche a seconda della direzione:

• caratteristiche in direzione parallela alla fibratura:




16.4 10 1 4930 50 9.4 9.4 15.4 6.8 3800 1080 550

• caratteristiche in direzione perpendicolare alla fibratura:




8.2 10 1 2680 50 7 7 12.7 6.8 3000 1080 550

I pannelli vengono simulati nel modello di calcolo mediante degli elementi beam equivalenti che rispecchiano le caratteristiche di rigidezza e moduli elastici delle strutture reali. I moduli elastici sono calcolati a partire dalla rigidezza dell’elemento composto intelaiatura-pannello che dipende dalla rigidezza dell’elemento unione.

La rigidezza dell’elemento di unione (chiodi φ2.8 con lunghezza L=70 mm ed interasse di 100 mm) è la seguente:

�� = ��. ∙ �20 = 1286�/��


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dove: �� = ��,� ∙ ��,� in cui ��,� è la massa volumica dei due elementi lignei uniti, pari a 350 kg/m3

(per il legno lamellare) e 550 kg/m3 (per il pannello) e d è il diametro del chiodo.

La rigidezza rotazionale (��) dovuta agli elementi d’unione è pari a:

�� =��,� �� = 1.68 ∙ 10��

dove d è la distanza dell’elemento d’unione rispetto al baricentro del pannello.

La rigidezza traslazionale dovuta agli elmenti di unione risulta quindi:

�� = ��ℎ� = 14545�/��

La rigidezza traslazionale dell’insieme pannello-intelaiatura (�"), tenendo conto sia del contributo tagliante che del contributo flessionale è pari a:

�" = 1ℎ#3%&'(�)'(� + &�+.,�-(��)�+.,�-(��. + /ℎ0'(�1'(�= 2391 ��

dove:

• h = 3400 mm è l’altezza del pannello;

• Epan = 3800 MPa è il modulo di elasticità flessionale del pannello OSB;

• Gpan = 1080 MPa è il modulo di elasticità tangenziale del pannello OSB;

• Apan = 2 ∙ 15 ∙ 1250 = 37500 mm2 è l’area di due pannelli OSB;

• Ipan = 2 ∙ 15 ∙ 12503/3 = 4.88 ∙ 109 mm2 è il momento d’inerzia di due pannelli OSB;

• Ieq.telaio = 80 ∙ 160 ∙ 6002 = 4.61 ∙ 109 mm2 è il momento d’inerzia del telaio;

• / = 1.2;

• Eeq.telaio = 4930 MPa è il modulo elastico del telaio che tiene conto che i traversi sono molto più deformabili rispetto ai montanti, nella direzione di calcolo considerata in quanto: Eeq.telaio = h / [ (l1/Eparall) + (h-l1)/Eperp ], dove l1 = h-80-80 = 3240 mm (lunghezza traversi);

La rigidezza del complesso pannello-intelaiatura si somma a quella degli elementi di unione:

��+ = 11�� + 1�" = 2053 ��

Fissando il valore del modulo di poisson 3 = 0.4 nell’equazione & = 2041 + 35 si ottiene & = 2.80; ribaltando la formula della rigidezza si orriene il modulo di elasticità tangenziale equivalente:

0�+ = ��+ℎ1�+ / + 71.43 8ℎ9:�; = 658 ��

Il modulo di elasticità longitudinale è quindi assunto pari a:

& = 2041 + 35 = 1842<=>


15

In alcune pareti sono presenti alcuni pannelli con rigidezza maggiore in quanto l’interasse dei mezzi di unione (chiodi) è pari a 50 mm (figura 4.4).

Il calcolo delle caratteristiche è stato eseguito con la modalità appena esposta e i valori dei moduli elastici sono i seguenti:

• G = 710 MPa;

• E = 1988 MPa.

4.4 In verde gli elementi del modello che simulano le pareti standard ed in giallo gli elementi del modello che rappresentano le pareti rinforzate con chiodatura più fitta

In copertura sono presenti dei pannelli X-Lam composti da tre strati di tavole dallo spessore di 22 mm, il legno delle tavole ha classe di resistenza C24 (classe di servizio 2) e presenta le seguenti caratteristiche:

fmk ft0k ft90k fc0k fc90k fvk Ew,mean Ew5% Ew90 Gw,mean βC

[MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa]

24 14 0.4 21 5.3 2.5 11 000 7 400 370 690 0.20

Le travi e i pilastri presenti nella struttura sono realizzati in legno lamellare di abete rosso. Le caratteristiche del legno utilizzato sono le seguenti:


• Classe legno lamellare tipo GL24h.


fmk ft0k ft90k fc0k fc90k fvk Ew,mean Ew5% Ew90 Gw,mean βC

[MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa]

24 16.5 0.4 24 2.7 2.7 11 600 9 400 390 720 0.10

I coefficienti correttivi e di sicurezza parziali sono i seguenti:

Coefficienti Tipo di carico

Istantaneo Breve durata Permanente Fuoco

Coefficiente correttivo per durata del carico e umidità kmod 1 0.8 0.6 1

Coefficiente di sicurezza per il materiale γΜ 1.45 1.45 1.45 1

Coefficiente di sicurezza per le unioni γΜ 1.5 1.5 1.5 1

Coefficiente correttivo per viscosità e umidità kdef 0.8 0.8 0.8 1


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4.3 Azioni sulla struttura In questo capitolo vengono riportate tutte le azioni considerate agenti sulla struttura, computate poi nel modello di calcolo per la determinazione delle sollecitazioni e utilizzate per le verifiche locali eseguite.

4.3.1 Analisi dei carichi Viene condotta l’analisi dei carichi secondo quanto prescritto dalle NTC 2008, dividendo le azioni secondo:

• G1: peso proprio di tutti gli elementi strutturali;

• G2: peso proprio di tutti gli elementi non strutturali;

• Q: azioni variabili.

Elemento strutturali Peso/unità di riferimento Tipologia Azione

Elementi in c.a. 25 kN/m3 G1

Elementi in legno 6 kN/m3 G1

Elementi in acciaio 78 kN/m3 G1

Si tiene conte dell’incremento globale del peso della struttura a causa del piastrame e della bulloneria utilizzata nei collegamenti assumendo un peso specifico fittizio dell’acciaio superiore del 15% rispetto all’originale. Pertanto si è assume: peso specifico dell’acciaio = 78 kN/m3 + 15% = 89 kN/m3.

Le strutture sono soggette al peso proprio (G1) agente come forza uniformemente distribuita sugli elementi, secondo la densità del materiale, e sono valutate direttamente nell’analisi delle sollecitazioni mediante il programma di calcolo utilizzato.

Le seguenti tabelle sintetizzano i carichi presenti nei vari solai.

Copertura verde G1 0.67 [kN/m

2]

G2 2.52 [kN/m2]

Qacc 0.00 [kN/m2]

Descrizione strati

Materiali Descrizione Dim. utile P. specifico Peso al m

2 Azione

[m] [kN/m3] [kN/m2] [tipo]

Pannello fibrogesso doppia lastra 12.5x2 - - - 0.30 G2

Isolante (fibra di legno) - 0.200 0.6 0.12 G2

Tavolato - 0.050 7 0.35 G2

Travi secondarie in legno (conifere) 0.14*0.24/0.625 0.054 6 0.32 G1

Pacchetto verde - - - 2.10 G2

Copertura zona inclinata G1 0.67 [kN/m

2]

G2 0.86 [kN/m2]

Qacc 0.00 [kN/m2]

Descrizione strati

Materiali Descrizione Dim. utile P. specifico Peso al m

2 Azione

[m] [kN/m3] [kN/m2] [tipo]

Pannello fibrogesso doppia lastra 12.5x2 - - - 0.30 G2

Isolante (fibra di legno) - 0.200 0.6 0.12 G2

Tavolato - 0.050 7 0.35 G2

Travi secondarie in legno (conifere) 0.14*0.24/0.625 0.054 6 0.32 G1

Pannello tipo Monopanel (sandwich) - - - 0.14 G2

Guaina - - - 0.10 G2

Pannello fotovoltaico - - - 0.20 G2


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Rivestimento strutture acciaio G1 0.00 [kN/m

2]

G2 0.30 [kN/m2]

Qacc 0.00 [kN/m2]

Descrizione strati

Materiali P. specifico Peso al m

2 Azione

[kN/m3] [kN/m2] [tipo]

Pannello tipo Monopanel (Copertura) - 0.15 G2

Pannello di controsoffitto - 0.15 G2

Il carico degli elementi portati si considera uniformemente distribuito in direzione verticale sulle travi di appoggio dei solai.

4.3.2 Azione della neve

Il carico provocato dalla neve sulle coperture viene valutato, come descritto nel paragrafo 3.4 delle NTC 2008, mediante la seguente espressione:

CtCeqq skis ⋅⋅⋅= µ

dove:

• qs è il carico neve sulla copertura;

• µi è il coefficiente di forma della copertura;

• qsk è il valore di riferimento del carico neve al suolo;

• Ce è il coeff. di esposizione;

• Ct è il coeff. termico.

In base al sito di realizzazione dell’opera, classificabile come zona alpina 1 con quota inferiore ai 200 m, e valutando il coeff. topografico come normale, il valore dei coefficienti appena descritti viene assunto pari a:

• µi =0,8;

• qsk =1 kN/m2;

• Ce=1;

• Ct =1.

Ottenendo quindi un valore di qs pari a 0.8 kN/m2.

Il carico della neve viene computato nel calcolo come uniformemente distribuito in direzione verticale sugli elementi della copertura.

4.3.3 Azione del vento La pressione del vento viene stimata in base alla seguente espressione, come descritto nel paragrafo 3.3 delle NTC 2008:

dpeb CCCqp ⋅⋅⋅=

dove:

• qb è la pressione cinetica di riferimento;

• Ce è il coeff. di esposizione;

• Cp è il coeff. di forma;

• Cd è il coeff. dinamico.

La pressione cinetica di riferimento riferita alla zona 1 della suddivisione del territorio nazionale in base alla battuta dei venti è qb=0.39 kN/m2.

Ricadendo il sito in una classe di rugosità B, con distanza dalla costa non superiore ai 30 km e altezza sul livello del mare pari a 11 m, la classificazione normativa stabilisce l’appartenenza alla categoria di esposizione III. Essendo l’altezza dell’edificio non inferiore ai 5 m si ottiene un valore di Ce=2.00.


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Il coeff. dinamico Cd è cautelativamente assunto pari a 1, visto che l’edificio presenta dimensioni ridotte e forma regolare.

La pressione del vento a meno del coefficiente di forma vale 0.78 kN/m2.

Per il calcolo del coefficiente di forma si considera il caso in cui l’edificio ha una parete con aperture inferiori ad 1/3 del totale (considerazione valida in entrambe le direzioni) e utilizzando gli schemi tipo illustrati in normativa, si ritiene opportuno applicare i coefficenti pari a:

• Ce= +0.8 sul lato esposto al vento (pressione);

• Ce= -0.4 sul lato non esposto al vento (depressione);

• Cpe= -0.4 sulla copertura (depressione copertura);

• Cpi= ±0.2 pressione interna;

Vengono invece trascurati gli effetti del vento radente, considerati ininfluenti al fine del calcolo.

Dunque si ottengono sulla struttura le seguenti pressioni statiche, dovute all’azione del vento, il cui verso è riferito alle immagini riportate:

• ppress =0.624 kN/m2 (pressione su superficie verticale)

• pdepr =-0.312 kN/m2 (depressione su superficie verticale)

• ppress =-0.312 kN/m2 (pressione sulla copertura)

• pinterna =±0.156 kN/m2 (pressione interna)

4.5 Costruzioni aventi una parete con aperture di superficie < al 33% di quella totale

Dal momento che i valori dell’azione orizzontale dovuta al sisma (p.to 6.3.5) sono sensibilmente superiori a quelli dovuti al vento, nelle analisi è stata considerata solo l’azione orizzontale di origine sismica.

Anche nelle verifiche degli elementi del solaio di copertura si trascura l’effetto del vento in quanto avente verso opposto rispetto alla gravità ed il valore dell’azione è inferiore a quello del peso proprio del solaio.


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4.3.4 Azione sismica L’azione sismica viene valutata partendo dall’identificazione della sismicità del sito di intervento.

Per chiarezza espositiva viene riportata una tabella dove si riassumono i valori progettuali indispensabili per la determinazione degli spettri necessari secondo quanto richiesto al § 3.2.3 delle NTC 2008.

Comune Ronchi dei Legionari (GO)

Coordinate Longitudine 13.504 [°]

Latitudine 45.825 [°]

Classe di duttilità alta duttilità CD"A" [-]

Vita nominale della costruzione VN 50 [anni]

Classe d'uso della costruzione - III [-]

Coefficiente d'uso della costruzione cU 1.5 [-]

Vita di riferimento della costruzione VN 75 [anni]

Categoria sottosuolo - B [-]

Categoria topografica - T1 [-]

Smorzamento ξ 5 [%]

Stato Limite Spettro SLD Spettro SLV Un. di mis.

Parametri indipendenti

ag 0.064 0.162 [g]

F0 2.496 2.515 [-]

TC* 0.275 0.341 [s]

SS 1.200 1.200 [-]

CC 1.424 1.364 [-]

ST 1.000 1.000 [-]

Parametri dipendenti

S 1.200 1.200 [-]

η 1.000 1.000 [-]

TB 0.131 0.155 [s]

TC 0.392 0.465 [s]

TD 1.856 2.250 [s]

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0

ag[g]

T[s]

Spettri elastici

Spettro SLV

Spettro SLD


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4.4 Analisi della sovrastruttura in legno

4.4.1 Principi di modellazione

La modellazione strutturale è stata eseguita in conformità alle prescrizioni di normativa, mediante l’utilizzo di un modello agli elementi finiti di carattere tri-dimensionale di comprovata validità. Nella modellazione sono stati utilizzati elementi di tipo beam per le travi, i pilastri ed i pannelli (modellati con le caratteristiche descritte nel paragrafo “Parametri dei materiali”), elementi di tipo plate, con dimensione caratteristica di 60 cm, per simulare la rigidezza dei pannelli in X-lam della copertura.

4.6 Modello wireframe

4.7 Modello con carico sismico in dir. X

Sono stati introdotti opportuni svincoli per descrivere il comportamento delle giunzioni fra i vari elementi. I carichi gravitazionali e l’azione della neve sono stati applicati agli elementi geometrici modellati ripartendoli secondo l’area di influenza di ciascuno. Tali azioni sono applicate alla struttura attraverso forze nodali e forze distribuite, come descritto nel capitolo “Azioni sulla struttura”.


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4.8 Modello con ingombri degli elementi


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4.9 Modello con carico sismico in dir. Y

L’analisi sismica condotta è una analisi statica lineare con le forze equivalenti ricavate dagli spettri di risposta calcolati seguendo le prescrizioni delle NTC 2008. Le masse vengono calcolate dai carichi introdotti nel modello e dai pesi propri della struttura con gli appositi coefficienti inseriti in base alle prescrizioni di normativa.

4.10 Modello con carico neve

4.4.2 Coordinate nodali

Nel presente paragrafo sono riportate le coordinate dei nodi del modello di calcolo. Sono esclusi i nodi degli elementi plate a causa del numero elevato. Nodo X(m) Y(m) Z(m) 1 0.000000 27.092000 0.000000 1 0.000000 27.092000 0.000000 2 13.275515 27.092000 0.000000 3 13.275515 30.810000 0.000000 4 30.203515 30.810000 0.000000 5 30.203515 12.616000 0.000000 6 0.000000 17.740000 0.000000 7 30.203515 17.740000 0.000000 8 13.275515 17.740000 0.000000 9 13.275515 22.443000 0.000000 10 0.000000 22.443000 0.000000 11 3.002015 27.092000 0.000000 12 3.002015 17.740000 0.000000 13 8.627015 27.092000 0.000000 14 8.627015 17.740000 0.000000 15 8.627015 12.616000 0.000000 16 8.627015 0.000000 0.000000

17 27.422015 0.000000 0.000000 18 27.422015 12.616000 0.000000 19 62.242862 12.616000 0.000000 20 62.242862 0.000000 0.000000 21 43.447862 0.000000 0.000000 22 43.447862 12.616000 0.000000 24 48.096362 30.810000 0.000000 25 40.666362 30.810000 0.000000 26 57.594362 30.810000 0.000000 27 57.594362 17.740000 0.000000 28 70.869877 17.740000 0.000000 29 70.869877 27.092000 0.000000 30 40.666362 27.092000 0.000000 31 40.666362 12.616000 0.000000 32 35.431327 12.616000 0.000000 33 35.431327 29.460000 0.000000 34 40.666362 29.460000 0.000000 35 30.203515 29.460000 0.000000

36 40.666362 22.443000 0.000000 37 48.096362 22.443000 0.000000 38 40.666362 17.740000 0.000000 39 70.869877 22.443000 0.000000 40 67.867862 17.740000 0.000000 41 67.867862 27.092000 0.000000 42 8.627015 2.366000 0.000000 43 27.422015 2.366000 0.000000 44 43.447862 2.366000 0.000000 45 62.242862 2.366000 0.000000 46 62.242862 7.500000 0.000000 47 43.447862 7.500000 0.000000 48 27.422015 7.500000 0.000000 49 8.627015 7.500000 0.000000 51 22.773515 30.810000 0.000000 53 18.024515 12.616000 0.000000 55 13.275515 12.616000 0.000000 56 16.410935 30.810000 0.000000


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3905 22.773515 21.653999 5.483223 3907 22.773515 20.239999 5.094721 3908 22.773515 18.989999 4.751279 3911 30.203515 18.915749 4.730879 3913 30.203515 20.091499 5.053920 3914 30.203515 21.267249 5.376962 4011 13.275515 18.915749 4.730879 4013 13.275515 20.091499 5.053920 4014 13.275515 21.267249 5.376962 4119 40.666362 18.915749 4.730879 4121 40.666362 20.091499 5.053920 4122 40.666362 21.267249 5.376962 4184 0.000000 26.121208 3.400000 4185 0.000000 25.150417 3.400000 4186 0.000000 24.179625 3.400000 4187 0.000000 23.208833 3.400000 4188 0.000000 22.238042 3.400000 4192 3.002015 26.162200 3.400000 4193 3.002015 25.232400 3.400000 4194 3.002015 24.302600 3.400000 4195 3.002015 23.372800 3.400000 4199 0.750504 17.740000 3.400000 4200 1.501007 17.740000 3.400000 4201 2.251511 17.740000 3.400000 4260 23.702265 30.810000 3.400000 4261 24.631015 30.810000 3.400000 4262 25.559765 30.810000 3.400000 4263 26.488515 30.810000 3.400000 4264 27.417265 30.810000 3.400000 4265 28.346015 30.810000 3.400000 4266 29.274765 30.810000 3.400000 4268 29.274765 27.092000 3.400000 4269 28.346015 27.092000 3.400000 4270 27.417265 27.092000 3.400000 4271 26.488515 27.092000 3.400000 4272 25.559765 27.092000 3.400000 4273 24.631015 27.092000 3.400000 4274 23.702265 27.092000 3.400000 4318 21.864575 27.092000 3.400000 4319 20.955635 27.092000 3.400000 4320 20.046695 27.092000 3.400000 4321 19.137755 27.092000 3.400000 4322 18.228815 27.092000 3.400000 4323 17.319875 27.092000 3.400000 4424 9.498609 27.092000 3.400000 4425 10.370202 27.092000 3.400000 4426 11.241796 27.092000 3.400000 4439 7.689515 22.443000 3.400000 4440 6.752015 22.443000 3.400000 4441 5.814515 22.443000 3.400000 4442 4.877015 22.443000 3.400000 4443 3.939515 22.443000 3.400000 4549 3.939515 17.740000 3.400000 4550 4.877015 17.740000 3.400000 4551 5.814515 17.740000 3.400000 4552 6.752015 17.740000 3.400000 4553 7.689515 17.740000 3.400000 4803 11.238015 13.470000 3.400000 4804 11.238015 14.324000 3.400000 4805 11.238015 15.178000 3.400000 4806 11.238015 16.032000 3.400000 4807 11.238015 16.886000 3.400000 4809 13.275515 16.886000 3.400000 4810 13.275515 16.032000 3.400000 4811 13.275515 15.178000 3.400000

4812 13.275515 14.324000 3.400000 4813 13.275515 13.470000 3.400000 4838 63.180362 17.740000 3.400000 4839 64.117862 17.740000 3.400000 4840 65.055362 17.740000 3.400000 4841 65.992862 17.740000 3.400000 4842 66.930362 17.740000 3.400000 4850 63.180362 22.443000 3.400000 4851 64.117862 22.443000 3.400000 4852 65.055362 22.443000 3.400000 4853 65.992862 22.443000 3.400000 4854 66.930362 22.443000 3.400000 4978 50.233412 30.810000 3.400000 4979 51.183212 30.810000 3.400000 4980 52.133012 30.810000 3.400000 4981 53.082812 30.810000 3.400000 5059 41.595112 30.810000 3.400000 5060 42.523862 30.810000 3.400000 5061 43.452612 30.810000 3.400000 5062 44.381362 30.810000 3.400000 5063 45.310112 30.810000 3.400000 5064 46.238862 30.810000 3.400000 5065 47.167612 30.810000 3.400000 5071 47.167612 27.092000 3.400000 5072 46.238862 27.092000 3.400000 5073 45.310112 27.092000 3.400000 5074 44.381362 27.092000 3.400000 5075 43.452612 27.092000 3.400000 5076 42.523862 27.092000 3.400000 5077 41.595112 27.092000 3.400000 5212 67.867862 23.372800 3.400000 5213 67.867862 24.302600 3.400000 5214 67.867862 25.232400 3.400000 5215 67.867862 26.162200 3.400000 5217 61.371268 27.092000 3.400000 5218 60.499675 27.092000 3.400000 5219 59.628081 27.092000 3.400000 5327 70.869877 22.238042 3.400000 5328 70.869877 23.208833 3.400000 5329 70.869877 24.179625 3.400000 5330 70.869877 25.150417 3.400000 5331 70.869877 26.121208 3.400000 5335 68.618366 17.740000 3.400000 5336 69.368870 17.740000 3.400000 5337 70.119373 17.740000 3.400000 5644 59.631862 13.470000 3.400000 5645 59.631862 14.324000 3.400000 5646 59.631862 15.178000 3.400000 5647 59.631862 16.032000 3.400000 5648 59.631862 16.886000 3.400000 5650 57.594362 13.470000 3.400000 5651 57.594362 14.324000 3.400000 5652 57.594362 15.178000 3.400000 5653 57.594362 16.032000 3.400000 5654 57.594362 16.886000 3.400000 5665 52.838143 30.810000 0.000000 5666 52.838143 30.810000 3.400000 5667 52.244518 30.810000 3.400000 5668 52.244518 30.810000 0.000000 5669 53.431768 30.810000 3.400000 5670 53.431768 30.810000 0.000000 5671 67.867862 18.327875 0.000000 5672 67.867862 19.503625 0.000000 5673 67.867862 20.679375 0.000000

4.4.3 Caratteristiche delle sezioni

Nella seguente tabella sono riassunte le caratteristiche delle sezioni utilizzate nel modello di calcolo. Name Area(m2) Asy(m2) Asz(m2) Ixx(m4) Iyy(m4) Izz(m4) Cyp(m) Cym(m) Czp(m) Czm(m) Pannello 0.1250 0.1042 0.1042 0.0004 0.0163 0.0001 0.0500 0.0500 0.6250 0.6250 Pilastro 20x19 0.0256 0.0213 0.0213 0.0001 0.0001 0.0001 0.0800 0.0800 0.0800 0.0800 Trave 20x60 0.1200 0.1000 0.1000 0.0013 0.0036 0.0004 0.1000 0.1000 0.3000 0.3000 Trave 14x24 0.0336 0.0280 0.0280 0.0001 0.0002 0.0001 0.0700 0.0700 0.1200 0.1200 Trave 20x46 0.0920 0.0767 0.0767 0.0009 0.0016 0.0003 0.1000 0.1000 0.2300 0.2300 Colonna 100x100x5 0.0019 0.0010 0.0010 0.0000 0.0000 0.0000 0.0500 0.0500 0.0500 0.0500 Colonna 140x140x4 0.0022 0.0011 0.0011 0.0000 0.0000 0.0000 0.0700 0.0700 0.0700 0.0700


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4.4.4 Elementi del modello

Nel presente paragrafo sono elencati tutti gli elementi presenti nel modello la cui verifica fa riferimento alle sollecitazioni calcolate mediante modellazione numerica. Sono esclusi dal presente paragrafo gli elementi che modellano le travi e tutti gli elementi di tipo plate a causa del loro elevato numero. Nella tabella riassuntiva sono elencati i nodi di appartenenza e la tipologia di modellazione di ogni elemento.

El. Type M. Sz. B-An. N.1 N.2 1 BEAM 10 1 0.00 130 877 2 BEAM 10 1 0.00 206 953 3 BEAM 10 1 0.00 137 884 4 BEAM 10 1 0.00 248 995 5 BEAM 10 1 0.00 255 1002 6 BEAM 10 1 0.00 253 1000 7 BEAM 10 1 0.00 251 998 8 BEAM 10 1 0.00 249 996 9 BEAM 5 1 0.00 800 53 10 BEAM 10 1 0.00 158 905 11 BEAM 10 1 0.00 160 907 12 BEAM 10 1 0.00 162 909 13 BEAM 10 1 0.00 164 911 14 BEAM 10 1 0.00 116 863 15 BEAM 10 1 0.00 118 865 16 BEAM 10 1 0.00 120 867 17 BEAM 10 1 0.00 122 869 18 BEAM 5 1 0.00 61 808 19 BEAM 10 1 0.00 283 1030 20 BEAM 10 1 0.00 281 1028 21 BEAM 10 1 0.00 279 1026 22 BEAM 10 1 0.00 277 1024 23 BEAM 5 1 0.00 262 1009 24 BEAM 5 1 0.00 260 1007 25 BEAM 5 1 0.00 258 1005 26 BEAM 5 1 0.00 256 1003 27 BEAM 5 1 0.00 291 1038 28 BEAM 5 1 0.00 289 1036 29 BEAM 5 1 0.00 287 1034 30 BEAM 5 1 0.00 285 1032 31 BEAM 5 1 0.00 269 1016 32 BEAM 5 1 0.00 267 1014 33 BEAM 5 1 0.00 265 1012 34 BEAM 5 1 0.00 263 1010 35 BEAM 5 1 0.00 741 1488 36 BEAM 5 1 0.00 743 1490 37 BEAM 5 1 0.00 745 1492 38 BEAM 5 1 0.00 747 1494 39 BEAM 5 1 0.00 734 1481 40 BEAM 5 1 0.00 736 1483 41 BEAM 5 1 0.00 738 1485 42 BEAM 5 1 0.00 740 1487 43 BEAM 5 1 0.00 334 1081 44 BEAM 5 1 0.00 336 1083 45 BEAM 5 1 0.00 338 1085 46 BEAM 5 1 0.00 340 1087 47 BEAM 5 1 0.00 327 1074 48 BEAM 5 1 0.00 329 1076 49 BEAM 5 1 0.00 331 1078 50 BEAM 5 1 0.00 333 1080 51 BEAM 5 1 0.00 299 1046 52 BEAM 5 1 0.00 297 1044 53 BEAM 5 1 0.00 295 1042 54 BEAM 5 1 0.00 293 1040 55 BEAM 5 1 0.00 503 1250 56 BEAM 5 1 0.00 505 1252 57 BEAM 5 1 0.00 507 1254 58 BEAM 5 1 0.00 308 1055 59 BEAM 5 1 0.00 310 1057 60 BEAM 5 1 0.00 312 1059 61 BEAM 5 1 0.00 314 1061 62 BEAM 5 1 0.00 316 1063 63 BEAM 5 1 0.00 270 1017 64 BEAM 5 1 0.00 1495 1496 65 BEAM 5 1 0.00 349 1096 66 BEAM 5 1 0.00 351 1098 67 BEAM 5 1 0.00 344 1091 68 BEAM 5 1 0.00 346 1093 69 BEAM 5 1 0.00 348 1095 70 BEAM 5 1 0.00 307 1054 71 BEAM 5 1 0.00 325 1072 72 BEAM 5 1 0.00 323 1070

73 BEAM 5 1 0.00 321 1068 74 BEAM 5 1 0.00 319 1066 75 BEAM 5 1 0.00 317 1064 76 BEAM 5 1 0.00 512 1259 77 BEAM 5 1 0.00 510 1257 78 BEAM 5 1 0.00 508 1255 79 BEAM 5 1 0.00 1323 576 80 BEAM 5 1 0.00 1321 574 81 BEAM 5 1 0.00 521 1268 82 BEAM 5 1 0.00 523 1270 83 BEAM 5 1 0.00 525 1272 84 BEAM 5 1 0.00 1274 527 85 BEAM 5 1 0.00 5670 5669 86 BEAM 5 1 0.00 359 1106 87 BEAM 5 1 0.00 361 1108 88 BEAM 5 1 0.00 363 1110 101 BEAM 5 1 90.00 397 1144 102 BEAM 5 1 90.00 395 1142 104 BEAM 5 1 90.00 439 1186 105 BEAM 5 1 90.00 437 1184 107 BEAM 5 1 90.00 723 1470 108 BEAM 5 1 90.00 721 1468 109 BEAM 5 1 90.00 594 1341 110 BEAM 5 1 90.00 592 1339 111 BEAM 5 1 90.00 590 1337 112 BEAM 5 1 90.00 588 1335 113 BEAM 5 1 90.00 581 1328 114 BEAM 5 1 90.00 700 1447 115 BEAM 5 1 90.00 702 1449 116 BEAM 5 1 90.00 704 1451 117 BEAM 5 1 90.00 706 1453 118 BEAM 5 1 90.00 404 1151 119 BEAM 5 1 90.00 402 1149 120 BEAM 5 1 90.00 400 1147 121 BEAM 5 1 90.00 398 1145 122 BEAM 5 1 90.00 542 1289 123 BEAM 5 1 90.00 540 1287 124 BEAM 5 1 90.00 658 1405 125 BEAM 5 1 90.00 660 1407 126 BEAM 5 1 90.00 662 1409 127 BEAM 5 1 90.00 664 1411 128 BEAM 5 1 90.00 693 1440 129 BEAM 5 1 90.00 695 1442 130 BEAM 5 1 90.00 697 1444 131 BEAM 5 1 90.00 699 1446 132 BEAM 5 1 90.00 686 1433 133 BEAM 5 1 90.00 688 1435 134 BEAM 5 1 90.00 690 1437 135 BEAM 5 1 90.00 692 1439 137 BEAM 5 1 90.00 381 1128 140 BEAM 5 1 90.00 456 1203 141 BEAM 5 1 90.00 458 1205 142 BEAM 5 1 90.00 460 1207 143 BEAM 5 1 90.00 548 1295 144 BEAM 5 1 90.00 550 1297 145 BEAM 5 1 90.00 724 1471 146 BEAM 5 1 90.00 726 1473 147 BEAM 5 1 90.00 595 1342 148 BEAM 5 1 90.00 597 1344 149 BEAM 5 1 90.00 599 1346 150 BEAM 5 1 90.00 601 1348 151 BEAM 5 1 90.00 608 1355 152 BEAM 5 1 90.00 461 1208 153 BEAM 5 1 90.00 502 1249 154 BEAM 5 1 90.00 500 1247 155 BEAM 5 1 90.00 498 1245 156 BEAM 5 1 90.00 496 1243 157 BEAM 5 1 90.00 495 1242 158 BEAM 5 1 90.00 493 1240 159 BEAM 5 1 90.00 491 1238 160 BEAM 5 1 90.00 489 1236 161 BEAM 5 1 90.00 553 1300 162 BEAM 5 1 90.00 555 1302

163 BEAM 5 1 90.00 557 1304 164 BEAM 5 1 90.00 482 1229 165 BEAM 5 1 90.00 481 1228 166 BEAM 5 1 90.00 479 1226 167 BEAM 5 1 90.00 477 1224 168 BEAM 5 1 90.00 475 1222 169 BEAM 5 1 90.00 474 1221 170 BEAM 5 1 90.00 472 1219 171 BEAM 5 1 90.00 470 1217 172 BEAM 5 1 90.00 468 1215 173 BEAM 5 1 90.00 558 1305 174 BEAM 5 1 90.00 560 1307 175 BEAM 5 1 90.00 562 1309 176 BEAM 5 1 90.00 730 1477 177 BEAM 5 1 90.00 732 1479 178 BEAM 5 1 90.00 623 1370 179 BEAM 5 1 90.00 625 1372 180 BEAM 5 1 90.00 627 1374 181 BEAM 5 1 90.00 629 1376 182 BEAM 5 1 90.00 636 1383 183 BEAM 5 1 90.00 644 1391 184 BEAM 5 1 90.00 646 1393 185 BEAM 5 1 90.00 648 1395 186 BEAM 5 1 90.00 650 1397 188 BEAM 5 1 90.00 382 1129 191 BEAM 5 1 90.00 414 1161 192 BEAM 5 1 90.00 416 1163 193 BEAM 5 1 90.00 418 1165 194 BEAM 5 1 90.00 543 1290 195 BEAM 5 1 90.00 545 1292 196 BEAM 5 1 90.00 547 1294 197 BEAM 5 1 90.00 707 1454 198 BEAM 5 1 90.00 709 1456 199 BEAM 5 1 90.00 711 1458 200 BEAM 5 1 90.00 713 1460 201 BEAM 5 1 90.00 679 1426 202 BEAM 5 1 90.00 681 1428 203 BEAM 5 1 90.00 683 1430 204 BEAM 5 1 90.00 685 1432 205 BEAM 5 1 90.00 672 1419 206 BEAM 5 1 90.00 674 1421 207 BEAM 5 1 90.00 676 1423 208 BEAM 5 1 90.00 678 1425 209 BEAM 5 1 90.00 446 1193 210 BEAM 5 1 90.00 444 1191 211 BEAM 5 1 90.00 442 1189 212 BEAM 5 1 90.00 440 1187 213 BEAM 5 1 90.00 535 1282 214 BEAM 5 1 90.00 533 1280 215 BEAM 5 1 90.00 729 1476 216 BEAM 5 1 90.00 727 1474 217 BEAM 5 1 90.00 622 1369 218 BEAM 5 1 90.00 620 1367 219 BEAM 5 1 90.00 618 1365 220 BEAM 5 1 90.00 616 1363 221 BEAM 5 1 90.00 609 1356 222 BEAM 5 1 90.00 1173 5671 223 BEAM 5 1 90.00 1175 5672 225 BEAM 5 1 90.00 419 1166 226 BEAM 5 1 90.00 421 1168 2603 BEAM 5 1 90.00 1129 1668 2605 BEAM 5 1 90.00 1229 1661 2606 BEAM 5 1 90.00 1228 1660 2607 BEAM 5 1 90.00 1226 1659 2608 BEAM 5 1 90.00 1224 1658 2609 BEAM 5 1 90.00 1222 1657 2610 BEAM 5 1 90.00 1243 1643 2611 BEAM 5 1 90.00 1245 1644 2612 BEAM 5 1 90.00 1247 1645 2613 BEAM 5 1 90.00 1249 1646 2614 BEAM 5 1 90.00 1208 1639 2618 BEAM 5 1 90.00 1128 1650


30

4.11 Numerazione elementi – colonne in acciaio e pannelli in legno

4.4.5 Analisi sismica

Il calcolo sismico viene eseguito con un’analisi statica lineare. Il periodo T1 utilizzato per determinare l’azione sismica è stato determinato con il metodo semplificato:

T1 = C1 � H3/4

Lo spettro elastico ricavato nel paragrafo “Azione sismica” è stato trasformato nello spettro di calcolo mediante l’applicazione del fattore di struttura q calcolato come:

q = q0 � KR,

dove q0 viene assunto pari a 3 per strutture a pannelli di parete chiodati e collegati fra loro e a terra mediante chiodi o bulloni. Infine, poiché la struttura, nella zona considerata, è regolare in altezza, il valore di KR è stato assunto unitario.

Il valore dell’accelerazione risulta quindi Sd(T1) = 0.163g.

Utilizzando la seguente formula presente nel § 7.3.3.2 delle NTC 2008 si ottiene la forza sismica da applicare ad ogni piano della struttura:

?� = ?@ ∙ A� ∙ B�∑ ADBDD

dove:

• la forza sismica totale è uguale a Fh = Sd(T1) � ΣWi � λ / g;

• Wi e Wj sono le masse sismiche ad ogni livello;

• zi e zj sono le quote delle masse sismiche rispetto al piano di fondazione;

• il coefficiente λ è pari a λ = 1;


31

Piano Descrizione Calcolo Risultato Unità

T Metà peso pareti (5.1+0.9+0.9+8.5+4.1+14.3+4.8+5.7+6.1+1.2+1.2+1.5+3+3+7.4+5.5+9.7+2.7+4.1+4.1+3.2+5.2+0.9+7.4+14.9+1.2+1.2)*2*1.7*(1.12)

= 486.66 [kN]

T

Peso copertura verde

(19*11.5+13*9.5+17*8.5+5.3*16.5+2*4.5)*2*(0.67+2.52+0.12)

= 3859.13 [kN]

T Metà peso pareti (9+9+9+9)*2*1.2*(1.12) = 96.77 [kN] 1° Metà peso pareti (9+9+9+9)*2*1.2*(1.12) = 96.77 [kN]

1° Peso copertura normale

(16.5*9)*2*(0.67+0.86+0.12) = 490.05 [kN]

Descrizione Dato Valore Unità

Altezza totale edificio H 6.1 [m]

Tipologia struttura generica

Coefficiente C1 0.05 -

Periodo proprio T1 0.194 [s]

Accelerazione Sd(T1) 0.163 [g]

Massa totale ΣWi 5029.377 [kN]

Coefficiente λ 1 -

Forza sismica totale Fh 821.89 [kN]

Sommatoria ΣziWi 18684.29 [kNm]

Piano h zi Wi ziWi Fi

- [m] [m] [kN] [kNm] [kN]

T 3.4 3.4 4442.559 15104.7 664.43

1° 2.7 6.1 586.818 3579.59 157.46

Il carico orizzontale sismico viene applicato come una serie di carichi concentrati nodali.

4.4.6 Combinazioni di carico

Ai fini delle verifiche degli stati limite sono state utilizzate le seguenti combinazioni delle azioni:

• SLU (combinazione fondamentale) = γ G1 G 1 + γ G2 G 2 + γ P P + γ Q (Q i + Σ j ≠ i ψ 0,Q j Q j)

• SLU (combinazione sismica) = E + G 1 + G 2 + P + Σ i ψ 2,E,Qi Q i

• SLE (combinazione rara) = G 1 + G 2 + P + Q i + Σ j ≠ i ψ 0,Q j Q j

• SLE (combinazione frequente) = G 1 + G 2 + P + ψ 11 Q i + Σ j ≠ i ψ 2,Q j Q j

• SLE (combinazione quasi permanente) = G 1 + G 2 + P + Σ i ψ 2,Q i Q i

Le varie azioni che sollecitano la struttura sono state combinate come descritto nella seguente tabella. Sono presenti sia le combinazioni per gli S.L.E. sia per gli S.L.U.

Nome G1 G2 Q acc Q neve sisma X sisma Y sisma Xe+ sisma Ye+ sisma Xe- sisma Ye-

SLU 1 1.3 1.5 1.5 0.75

SLU 2 1.3 1.5 1.05 1.5

SLU 3 1.3 0 1.5 0.75

SLU 4 1.3 0 1.05 1.5

SLU 5 1 1.5 1.5 0.75

SLU 6 1 1.5 1.05 1.5

SLU 7 1 0 1.5 0.75

SLU 8 1 0 1.05 1.5

SLE rara 1 1 1 1 0.5

SLE rara 2 1 1 0.7 1

SLE freq. 1 1 1 0.3 0.2

664.4

157.5157.5157.5157.5157.5157.5157.5157.5157.5157.5

0

3,4

6,16,16,16,16,16,16,16,16,16,1

Alt

ezz

a e

dif

icio

zi

Forze di piano Fi

Distribuzione forze


32

SLE freq. 2 1 1 0.5 0

SLE q.p. 1 1 1 0.3 0

Sisma 1 1 1 0.3 0 1 0.3

Sisma 2 1 1 0.3 0 1 -0.3

Sisma 3 1 1 0.3 0 -1 0.3

Sisma 4 1 1 0.3 0 -1 -0.3

Sisma 5 1 1 0.3 0 0.3 1

Sisma 6 1 1 0.3 0 0.3 -1

Sisma 7 1 1 0.3 0 -0.3 1

Sisma 8 1 1 0.3 0 -0.3 -1

Sisma 9 1 1 0.3 0

1 0.3

Sisma 10 1 1 0.3 0

1 -0.3

Sisma 11 1 1 0.3 0

-1 0.3

Sisma 12 1 1 0.3 0

-1 -0.3

Sisma 13 1 1 0.3 0

0.3 1

Sisma 14 1 1 0.3 0

0.3 -1

Sisma 15 1 1 0.3 0

-0.3 1

Sisma 16 1 1 0.3 0

-0.3 -1

Sisma 17 1 1 0.3 0

1 0.3

Sisma 18 1 1 0.3 0

1 -0.3

Sisma 19 1 1 0.3 0

-1 0.3

Sisma 20 1 1 0.3 0

-1 -0.3

Sisma 21 1 1 0.3 0

0.3 1

Sisma 22 1 1 0.3 0

0.3 -1

Sisma 23 1 1 0.3 0

-0.3 1

Sisma 24 1 1 0.3 0

-0.3 -1

Sisma 25 1 1 0.3 0

1

0.3

Sisma 26 1 1 0.3 0

1

-0.3

Sisma 27 1 1 0.3 0

-1

0.3

Sisma 28 1 1 0.3 0

-1

-0.3

Sisma 29 1 1 0.3 0

0.3

1

Sisma 30 1 1 0.3 0

0.3

-1

Sisma 31 1 1 0.3 0

-0.3

1

Sisma 32 1 1 0.3 0

-0.3

-1

Sisma 33 1 1 0.3 0

1 0.3

Sisma 34 1 1 0.3 0

1 -0.3

Sisma 35 1 1 0.3 0

-1 0.3

Sisma 36 1 1 0.3 0

-1 -0.3

Sisma 37 1 1 0.3 0

0.3 1

Sisma 38 1 1 0.3 0

0.3 -1

Sisma 39 1 1 0.3 0

-0.3 1

Sisma 40 1 1 0.3 0

-0.3 -1

Le verifiche sono state eseguite utilizzando le sollecitazioni più sfavorevoli per ogni elemento. A tal fine si è fatto riferimento ad alcuni inviluppi delle combinazioni in tabella:

• Inviluppo SLU;

• Inviluppo SLE rara;

• Inviluppo SLE freq.;

• Inviluppo SLE q.p.;

• Inviluppo Sisma;

• Inviluppo TOT (inviluppo di tutte le combinazioni).

Inoltre, con la stessa metodologia delle combinazioni sismiche SLU con lo spettro SLV, sono state eseguite anche le relative combinazioni sismiche per lo spettro SLD.


33

4.4.7 Risultati dell’analisi

Vengono riportate le sollecitazioni più gravose.

4.4.7.1 Risultati nel modello per i pannelli in legno e gli elementi in acciaio

Elem Load Part N(kN) Vy(kN) Vz(kN) T(kN*m) My(kN*m) Mz(kN*m) Elem Load Part Axial (kN) Shear-y (kN) Shear-z (kN) Torsion (kN*m) Moment-y (kN*m) Moment-z (kN*m) 1 Inv Totale(all) I[130] -10.13 0.00 -19.86 -0.02 -67.54 0.00 1 Inv Totale(all) J[877] -4.61 -0.00 -19.86 -0.02 0.00 0.00 2 Inv Totale(all) I[206] -10.98 0.00 -19.86 -0.02 -67.53 0.00 2 Inv Totale(all) J[953] -5.45 0.00 -19.86 -0.02 0.00 0.00 3 Inv Totale(all) I[137] -10.06 0.00 19.94 0.02 67.79 0.00 3 Inv Totale(all) J[884] -4.54 0.00 19.94 0.02 0.00 0.00 4 Inv Totale(all) I[248] -10.12 0.00 19.94 0.02 67.79 0.00 4 Inv Totale(all) J[995] -4.59 -0.00 19.94 0.02 0.00 0.00 5 Inv Totale(all) I[255] -7.15 0.00 14.65 -0.02 49.83 0.00 5 Inv Totale(all) J[1002] -1.63 -0.00 14.65 -0.02 0.00 0.00 6 Inv Totale(all) I[253] -7.30 0.00 14.70 -0.02 49.96 0.00 6 Inv Totale(all) J[1000] -1.77 -0.00 14.70 -0.02 0.00 0.00 7 Inv Totale(all) I[251] -18.50 0.00 14.77 0.02 50.23 0.00 7 Inv Totale(all) J[998] -12.97 -0.00 14.77 0.02 0.00 0.00 8 Inv Totale(all) I[249] -16.74 0.00 14.89 0.02 50.62 0.00 8 Inv Totale(all) J[996] -11.22 -0.00 14.89 0.02 0.00 0.00 9 Inv Totale(all) I[800] -11.26 -0.00 -9.83 -0.01 -33.41 0.00 9 Inv Totale(all) J[53] -16.79 0.00 -9.83 -0.01 0.00 0.00 10 Inv Totale(all) I[158] -12.21 0.00 15.02 -0.01 51.06 0.00 10 Inv Totale(all) J[905] -6.69 0.00 15.02 -0.01 0.00 0.00 11 Inv Totale(all) I[160] -15.98 0.00 14.91 -0.01 50.69 0.00 11 Inv Totale(all) J[907] -10.46 0.00 14.91 -0.01 0.00 0.00 12 Inv Totale(all) I[162] -16.48 0.00 14.82 -0.01 50.40 0.00 12 Inv Totale(all) J[909] -10.95 0.00 14.82 -0.01 0.00 0.00 13 Inv Totale(all) I[164] -30.44 0.00 14.76 -0.01 50.18 0.00 13 Inv Totale(all) J[911] -24.92 0.00 14.76 -0.01 0.00 0.00 14 Inv Totale(all) I[116] -16.56 0.00 -14.75 0.02 -50.14 0.00 14 Inv Totale(all) J[863] -11.03 0.00 -14.75 0.02 0.00 0.00 15 Inv Totale(all) I[118] -17.23 0.00 -14.81 0.01 -50.35 0.00 15 Inv Totale(all) J[865] -11.71 0.00 -14.81 0.01 0.00 0.00 16 Inv Totale(all) I[120] -15.89 0.00 -14.89 0.01 -50.63 0.00 16 Inv Totale(all) J[867] -10.37 0.00 -14.89 0.01 0.00 0.00 17 Inv Totale(all) I[122] -11.38 0.00 -15.00 0.01 -51.00 0.00 17 Inv Totale(all) J[869] -5.85 0.00 -15.00 0.01 0.00 0.00 18 Inv Totale(all) I[61] -10.91 0.00 -14.01 0.01 -47.64 0.00 18 Inv Totale(all) J[808] -5.38 0.00 -14.01 0.01 0.00 0.00 19 Inv Totale(all) I[283] -15.92 0.00 -14.87 -0.02 -50.56 0.00 19 Inv Totale(all) J[1030] -10.39 -0.00 -14.87 -0.02 0.00 0.00 20 Inv Totale(all) I[281] -18.25 0.00 -14.76 -0.02 -50.19 0.00 20 Inv Totale(all) J[1028] -12.72 -0.00 -14.76 -0.02 0.00 0.00 21 Inv Totale(all) I[279] -7.34 0.00 -14.69 0.02 -49.93 0.00 21 Inv Totale(all) J[1026] -1.82 -0.00 -14.69 0.02 0.00 0.00 22 Inv Totale(all) I[277] -7.15 0.00 -14.65 0.02 -49.79 0.00 22 Inv Totale(all) J[1024] -1.63 -0.00 -14.65 0.02 0.00 0.00 23 Inv Totale(all) I[262] -3.38 0.00 -8.54 0.01 -29.04 0.00 23 Inv Totale(all) J[1009] 2.44 0.00 -8.54 0.01 0.00 0.00 24 Inv Totale(all) I[260] -19.37 0.00 -8.51 0.02 -28.95 0.00 24 Inv Totale(all) J[1007] -13.84 0.00 -8.51 0.02 0.00 0.00 25 Inv Totale(all) I[258] -34.86 0.00 -8.52 0.02 -28.96 0.00 25 Inv Totale(all) J[1005] -29.34 0.00 -8.52 0.02 0.00 0.00 26 Inv Totale(all) I[256] -40.57 0.00 -8.52 0.02 -28.98 0.00 26 Inv Totale(all) J[1003] -35.04 0.00 -8.52 0.02 0.00 0.00 27 Inv Totale(all) I[291] -40.56 0.00 8.77 -0.02 29.80 0.00 27 Inv Totale(all) J[1038] -35.03 0.00 8.77 -0.02 0.00 0.00 28 Inv Totale(all) I[289] -34.86 0.00 8.76 -0.02 29.78 0.00 28 Inv Totale(all) J[1036] -29.33 0.00 8.76 -0.02 0.00 0.00 29 Inv Totale(all) I[287] -19.37 0.00 8.75 -0.03 29.75 0.00 29 Inv Totale(all) J[1034] -13.84 0.00 8.75 -0.03 0.00 0.00 30 Inv Totale(all) I[285] -3.42 0.00 8.77 -0.02 29.81 0.00 30 Inv Totale(all) J[1032] 2.38 0.00 8.77 -0.02 0.00 0.00 31 Inv Totale(all) I[269] 6.89 0.00 -8.54 0.01 -29.05 0.00 31 Inv Totale(all) J[1016] 12.42 0.00 -8.54 0.01 0.00 0.00 32 Inv Totale(all) I[267] -29.26 0.00 -8.52 0.01 -28.97 0.00 32 Inv Totale(all) J[1014] -23.74 0.00 -8.52 0.01 0.00 0.00 33 Inv Totale(all) I[265] -41.13 0.00 -8.52 0.01 -28.96 0.00 33 Inv Totale(all) J[1012] -35.60 0.00 -8.52 0.01 0.00 0.00 34 Inv Totale(all) I[263] -29.54 0.00 -8.53 0.02 -29.01 0.00 34 Inv Totale(all) J[1010] -24.01 0.00 -8.53 0.02 0.00 0.00 35 Inv Totale(all) I[741] -16.63 0.00 -8.57 -0.01 -29.13 0.00 35 Inv Totale(all) J[1488] -11.11 0.00 -8.57 -0.01 0.00 0.00 36 Inv Totale(all) I[743] -35.36 0.00 -8.63 -0.00 -29.34 0.00 36 Inv Totale(all) J[1490] -29.83 0.00 -8.63 -0.00 0.00 0.00 37 Inv Totale(all) I[745] -34.60 0.00 -8.72 -0.00 -29.64 0.00 37 Inv Totale(all) J[1492] -29.08 0.00 -8.72 -0.00 0.00 0.00 38 Inv Totale(all) I[747] -31.23 0.00 -8.84 -0.00 -30.04 0.00 38 Inv Totale(all) J[1494] -25.70 0.00 -8.84 -0.00 0.00 0.00 39 Inv Totale(all) I[734] -32.09 0.00 -8.98 -0.01 -30.55 0.00 39 Inv Totale(all) J[1481] -26.57 0.00 -8.98 -0.01 0.00 0.00 40 Inv Totale(all) I[736] -30.20 0.00 -9.17 -0.01 -31.17 0.00 40 Inv Totale(all) J[1483] -25.95 0.00 -9.17 -0.01 0.00 0.00 41 Inv Totale(all) I[738] -29.38 0.00 -9.34 -0.01 -31.77 0.00 41 Inv Totale(all) J[1485] -25.13 0.00 -9.34 -0.01 0.00 0.00 42 Inv Totale(all) I[740] -31.60 0.00 -9.51 -0.02 -32.35 0.00 42 Inv Totale(all) J[1487] -26.08 0.00 -9.51 -0.02 0.00 0.00 43 Inv Totale(all) I[334] -30.77 0.00 9.38 0.02 31.90 0.00 43 Inv Totale(all) J[1081] -25.25 0.00 9.38 0.02 0.00 0.00 44 Inv Totale(all) I[336] -29.18 0.00 9.20 0.02 31.30 0.00

44 Inv Totale(all) J[1083] -24.93 0.00 9.20 0.02 0.00 0.00 45 Inv Totale(all) I[338] -30.00 0.00 9.02 0.01 30.68 0.00 45 Inv Totale(all) J[1085] -25.75 0.00 9.02 0.01 0.00 0.00 46 Inv Totale(all) I[340] -32.06 0.00 8.83 0.01 30.03 0.00 46 Inv Totale(all) J[1087] -26.54 0.00 8.83 0.01 0.00 0.00 47 Inv Totale(all) I[327] -31.18 0.00 8.68 0.01 29.50 0.00 47 Inv Totale(all) J[1074] -25.66 0.00 8.68 0.01 0.00 0.00 48 Inv Totale(all) I[329] -34.56 0.00 8.55 0.01 29.09 0.00 48 Inv Totale(all) J[1076] -29.04 0.00 8.55 0.01 0.00 0.00 49 Inv Totale(all) I[331] -35.36 0.00 8.46 0.01 28.77 0.00 49 Inv Totale(all) J[1078] -29.83 0.00 8.46 0.01 0.00 0.00 50 Inv Totale(all) I[333] -16.72 0.00 8.40 0.01 28.56 0.00 50 Inv Totale(all) J[1080] -11.20 0.00 8.40 0.01 0.00 0.00 51 Inv Totale(all) I[299] -29.57 0.00 8.36 -0.02 28.44 0.00 51 Inv Totale(all) J[1046] -24.04 0.00 8.36 -0.02 0.00 0.00 52 Inv Totale(all) I[297] -41.13 0.00 8.35 -0.02 28.39 0.00 52 Inv Totale(all) J[1044] -35.60 0.00 8.35 -0.02 0.00 0.00 53 Inv Totale(all) I[295] -29.25 0.00 8.35 -0.02 28.40 0.00 53 Inv Totale(all) J[1042] -23.72 0.00 8.35 -0.02 0.00 0.00 54 Inv Totale(all) I[293] 7.00 0.00 8.38 -0.01 28.48 0.00 54 Inv Totale(all) J[1040] 12.53 0.00 8.38 -0.01 0.00 0.00 55 Inv Totale(all) I[503] -9.68 0.00 -7.64 0.01 -25.97 0.00 55 Inv Totale(all) J[1250] -4.15 0.00 -7.64 0.01 0.00 0.00 56 Inv Totale(all) I[505] -3.90 0.00 -7.65 0.01 -26.02 0.00 56 Inv Totale(all) J[1252] 2.22 0.00 -7.65 0.01 0.00 0.00 57 Inv Totale(all) I[507] -3.29 0.00 -7.69 0.01 -26.13 0.00 57 Inv Totale(all) J[1254] 2.71 0.00 -7.69 0.01 0.00 0.00 58 Inv Totale(all) I[308] -26.57 0.00 -7.73 0.01 -26.29 0.00 58 Inv Totale(all) J[1055] -21.04 0.00 -7.73 0.01 0.00 0.00 59 Inv Totale(all) I[310] -22.44 0.00 -7.79 0.00 -26.50 0.00 59 Inv Totale(all) J[1057] -16.92 0.00 -7.79 0.00 0.00 0.00 60 Inv Totale(all) I[312] -21.48 0.00 -7.87 0.00 -26.77 0.00 60 Inv Totale(all) J[1059] -15.95 0.00 -7.87 0.00 0.00 0.00 61 Inv Totale(all) I[314] -20.27 0.00 -7.97 0.00 -27.11 0.00 61 Inv Totale(all) J[1061] -14.75 0.00 -7.97 0.00 0.00 0.00 62 Inv Totale(all) I[316] -14.10 0.00 -8.09 0.01 -27.51 0.00 62 Inv Totale(all) J[1063] -8.58 0.00 -8.09 0.01 0.00 0.00 63 Inv Totale(all) I[270] -19.17 0.00 -8.35 -0.02 -28.39 0.00 63 Inv Totale(all) J[1017] -13.65 0.00 -8.35 -0.02 0.00 0.00 64 Inv Totale(all) I[1495] -15.54 0.00 -8.46 -0.01 -28.76 0.00 64 Inv Totale(all) J[1496] -10.01 0.00 -8.46 -0.01 0.00 0.00 65 Inv Totale(all) I[349] -14.52 0.00 8.60 0.02 29.23 0.00 65 Inv Totale(all) J[1096] -9.00 0.00 8.60 0.02 0.00 0.00 66 Inv Totale(all) I[351] -10.31 0.00 8.52 0.02 28.97 0.00 66 Inv Totale(all) J[1098] -4.78 0.00 8.52 0.02 0.00 0.00 67 Inv Totale(all) I[344] -24.09 0.00 8.23 0.01 27.97 0.00 67 Inv Totale(all) J[1091] -18.57 0.00 8.23 0.01 0.00 0.00 68 Inv Totale(all) I[346] -36.29 0.00 8.14 0.01 27.69 0.00 68 Inv Totale(all) J[1093] -30.77 0.00 8.14 0.01 0.00 0.00 69 Inv Totale(all) I[348] -29.60 0.00 8.07 0.01 27.45 0.00 69 Inv Totale(all) J[1095] -24.07 0.00 8.07 0.01 0.00 0.00 70 Inv Totale(all) I[307] -13.14 0.00 8.00 0.03 27.19 0.00 70 Inv Totale(all) J[1054] -7.62 0.00 8.00 0.03 0.00 0.00 71 Inv Totale(all) I[325] -14.05 0.00 7.79 -0.01 26.48 0.00 71 Inv Totale(all) J[1072] -8.53 0.00 7.79 -0.01 0.00 0.00 72 Inv Totale(all) I[323] -20.28 0.00 7.69 -0.01 26.14 0.00 72 Inv Totale(all) J[1070] -14.75 0.00 7.69 -0.01 0.00 0.00 73 Inv Totale(all) I[321] -21.33 0.00 7.60 -0.01 25.85 0.00 73 Inv Totale(all) J[1068] -15.80 0.00 7.60 -0.01 0.00 0.00 74 Inv Totale(all) I[319] -21.72 0.00 7.53 -0.01 25.61 0.00 74 Inv Totale(all) J[1066] -16.19 0.00 7.53 -0.01 0.00 0.00 75 Inv Totale(all) I[317] -35.49 0.00 7.48 -0.01 25.42 0.00 75 Inv Totale(all) J[1064] -29.97 0.00 7.48 -0.01 0.00 0.00 76 Inv Totale(all) I[512] -12.67 0.00 7.43 -0.01 25.27 0.00 76 Inv Totale(all) J[1259] -7.15 0.00 7.43 -0.01 0.00 0.00 77 Inv Totale(all) I[510] -3.45 0.00 7.40 -0.01 25.17 0.00 77 Inv Totale(all) J[1257] 2.77 0.00 7.40 -0.01 0.00 0.00 78 Inv Totale(all) I[508] -9.38 0.00 7.39 -0.01 25.13 0.00 78 Inv Totale(all) J[1255] -3.86 0.00 7.39 -0.01 0.00 0.00 79 Inv Totale(all) I[1323] 5.75 0.00 -6.89 0.01 -23.41 0.00 79 Inv Totale(all) J[576] -8.93 0.00 -6.89 0.01 0.00 0.00 80 Inv Totale(all) I[1321] 3.62 0.00 6.88 0.01 23.39 0.00 80 Inv Totale(all) J[574] -6.25 0.00 6.88 0.01 0.00 0.00 81 Inv Totale(all) I[521] -20.43 0.00 8.59 -0.01 29.20 0.00 81 Inv Totale(all) J[1268] -14.91 0.00 8.59 -0.01 0.00 0.00 82 Inv Totale(all) I[523] -16.75 0.00 8.62 -0.01 29.29 0.00 82 Inv Totale(all) J[1270] -11.22 0.00 8.62 -0.01 0.00 0.00 83 Inv Totale(all) I[525] -17.01 0.00 8.67 -0.01 29.49 0.00 83 Inv Totale(all) J[1272] -11.49 0.00 8.67 -0.01 0.00 0.00 84 Inv Totale(all) I[1274] -11.62 -0.00 -3.02 -0.01 -10.25 0.00 84 Inv Totale(all) J[527] -17.14 0.00 -3.02 -0.01 0.00 0.00 85 Inv Totale(all) I[5670] -15.27 0.00 -8.46 0.01 -28.76 0.00 85 Inv Totale(all) J[5669] -9.75 0.00 -8.46 0.01 0.00 0.00 86 Inv Totale(all) I[359] -19.02 0.00 -8.37 0.01 -28.45 0.00 86 Inv Totale(all) J[1106] -13.49 0.00 -8.37 0.01 0.00 0.00 87 Inv Totale(all) I[361] -19.25 0.00 -8.31 0.01 -28.24 0.00 87 Inv Totale(all) J[1108] -13.72 0.00 -8.31 0.01 0.00 0.00 88 Inv Totale(all) I[363] -17.32 0.00 -8.28 0.01 -28.14 0.00 88 Inv Totale(all) J[1110] -11.79 0.00 -8.28 0.01 0.00 0.00 101 Inv Totale(all) I[397] -5.35 0.00 11.08 0.00 37.68 0.00 101 Inv Totale(all) J[1144] 0.42 0.00 11.08 0.00 0.00 0.00


34

102 Inv Totale(all) I[395] -13.68 0.00 11.12 0.00 37.81 0.00 102 Inv Totale(all) J[1142] -8.16 0.00 11.12 0.00 0.00 0.00 104 Inv Totale(all) I[439] -24.41 0.00 11.24 0.00 38.21 0.00 104 Inv Totale(all) J[1186] -18.88 0.00 11.24 0.00 0.00 0.00 105 Inv Totale(all) I[437] -15.71 0.00 11.25 0.00 38.26 0.00 105 Inv Totale(all) J[1184] -10.19 0.00 11.25 0.00 0.00 0.00 107 Inv Totale(all) I[723] -24.76 0.00 9.20 -0.01 31.28 0.00 107 Inv Totale(all) J[1470] -19.24 0.00 9.20 -0.01 0.00 0.00 108 Inv Totale(all) I[721] -13.75 0.00 9.21 -0.02 31.31 0.00 108 Inv Totale(all) J[1468] -8.22 0.00 9.21 -0.02 0.00 0.00 109 Inv Totale(all) I[594] -17.11 0.00 9.23 -0.00 31.37 0.00 109 Inv Totale(all) J[1341] -11.58 0.00 9.23 -0.00 0.00 0.00 110 Inv Totale(all) I[592] -24.59 0.00 9.27 -0.01 31.51 0.00 110 Inv Totale(all) J[1339] -19.06 0.00 9.27 -0.01 0.00 0.00 111 Inv Totale(all) I[590] -22.88 0.00 9.33 -0.02 31.71 0.00 111 Inv Totale(all) J[1337] -17.35 0.00 9.33 -0.02 0.00 0.00 112 Inv Totale(all) I[588] -13.76 0.00 9.41 -0.02 31.98 0.00 112 Inv Totale(all) J[1335] -8.24 0.00 9.41 -0.02 0.00 0.00 113 Inv Totale(all) I[581] -9.44 0.00 9.50 -0.04 32.30 0.00 113 Inv Totale(all) J[1328] -3.91 0.00 9.50 -0.04 0.00 0.00 114 Inv Totale(all) I[700] -18.12 0.00 9.67 -0.02 32.87 0.00 114 Inv Totale(all) J[1447] -12.60 0.00 9.67 -0.02 0.00 0.00 115 Inv Totale(all) I[702] -39.48 0.00 9.66 -0.03 32.84 0.00 115 Inv Totale(all) J[1449] -33.95 0.00 9.66 -0.03 0.00 0.00 116 Inv Totale(all) I[704] -43.18 0.00 9.67 -0.03 32.89 0.00 116 Inv Totale(all) J[1451] -37.66 0.00 9.67 -0.03 0.00 0.00 117 Inv Totale(all) I[706] -32.21 0.00 9.71 -0.03 33.02 0.00 117 Inv Totale(all) J[1453] -26.68 0.00 9.71 -0.03 0.00 0.00 118 Inv Totale(all) I[404] -8.73 0.00 9.63 -0.00 32.74 0.00 118 Inv Totale(all) J[1151] -3.20 0.00 9.63 -0.00 0.00 0.00 119 Inv Totale(all) I[402] -5.89 0.00 9.60 -0.01 32.64 0.00 119 Inv Totale(all) J[1149] -0.37 0.00 9.60 -0.01 0.00 0.00 120 Inv Totale(all) I[400] -5.39 0.00 9.60 -0.01 32.63 0.00 120 Inv Totale(all) J[1147] 0.43 0.00 9.60 -0.01 0.00 0.00 121 Inv Totale(all) I[398] -13.94 0.00 9.61 -0.01 32.69 0.00 121 Inv Totale(all) J[1145] -8.42 0.00 9.61 -0.01 0.00 0.00 122 Inv Totale(all) I[542] -18.41 0.00 9.22 -0.01 31.36 0.00 122 Inv Totale(all) J[1289] -12.89 0.00 9.22 -0.01 0.00 0.00 123 Inv Totale(all) I[540] -3.68 0.00 9.22 -0.01 31.34 0.00 123 Inv Totale(all) J[1287] 2.69 0.00 9.22 -0.01 0.00 0.00 124 Inv Totale(all) I[658] 43.51 0.00 8.66 -0.01 29.45 0.00 124 Inv Totale(all) J[1405] 49.04 0.00 8.66 -0.01 0.00 0.00 125 Inv Totale(all) I[660] -33.02 0.00 8.63 -0.01 29.35 0.00 125 Inv Totale(all) J[1407] -27.49 0.00 8.63 -0.01 0.00 0.00 126 Inv Totale(all) I[662] -46.30 0.00 8.62 -0.02 29.31 0.00 126 Inv Totale(all) J[1409] -40.77 0.00 8.62 -0.02 0.00 0.00 127 Inv Totale(all) I[664] -30.75 0.00 8.62 -0.02 29.30 0.00 127 Inv Totale(all) J[1411] -25.23 0.00 8.62 -0.02 0.00 0.00 128 Inv Totale(all) I[693] -30.83 0.00 8.62 -0.02 29.31 0.00 128 Inv Totale(all) J[1440] -25.30 0.00 8.62 -0.02 0.00 0.00 129 Inv Totale(all) I[695] -43.41 0.00 8.64 -0.02 29.36 0.00 129 Inv Totale(all) J[1442] -37.88 0.00 8.64 -0.02 0.00 0.00 130 Inv Totale(all) I[697] -43.31 0.00 8.66 -0.02 29.43 0.00 130 Inv Totale(all) J[1444] -37.78 0.00 8.66 -0.02 0.00 0.00 131 Inv Totale(all) I[699] -31.86 0.00 8.69 -0.03 29.54 0.00 131 Inv Totale(all) J[1446] -26.34 0.00 8.69 -0.03 0.00 0.00 132 Inv Totale(all) I[686] -18.12 0.00 -8.08 -0.02 -27.47 0.00 132 Inv Totale(all) J[1433] -12.60 0.00 -8.08 -0.02 0.00 0.00 133 Inv Totale(all) I[688] -39.43 0.00 -8.05 -0.02 -27.37 0.00 133 Inv Totale(all) J[1435] -33.91 0.00 -8.05 -0.02 0.00 0.00 134 Inv Totale(all) I[690] -43.31 0.00 -8.04 -0.03 -27.33 0.00 134 Inv Totale(all) J[1437] -37.78 0.00 -8.04 -0.03 0.00 0.00 135 Inv Totale(all) I[692] -33.71 0.00 -8.04 -0.03 -27.34 0.00 135 Inv Totale(all) J[1439] -28.19 0.00 -8.04 -0.03 0.00 0.00 137 Inv Totale(all) I[381] -52.11 0.00 -7.97 -0.01 -27.09 0.00 137 Inv Totale(all) J[1128] -46.58 0.00 -7.97 -0.01 0.00 0.00 140 Inv Totale(all) I[456] -9.35 0.00 -7.97 -0.01 -27.10 0.00 140 Inv Totale(all) J[1203] -3.83 0.00 -7.97 -0.01 0.00 0.00 141 Inv Totale(all) I[458] 6.01 0.00 -7.97 -0.01 -27.10 0.00 141 Inv Totale(all) J[1205] 11.53 0.00 -7.97 -0.01 0.00 0.00 142 Inv Totale(all) I[460] -117.80 0.00 -7.99 -0.01 -27.16 0.00 142 Inv Totale(all) J[1207] -112.28 0.00 -7.99 -0.01 0.00 0.00 143 Inv Totale(all) I[548] -109.50 0.00 -8.00 -0.01 -27.20 0.00 143 Inv Totale(all) J[1295] -103.97 0.00 -8.00 -0.01 0.00 0.00 144 Inv Totale(all) I[550] 2.05 0.00 -8.01 -0.01 -27.24 0.00 144 Inv Totale(all) J[1297] 7.58 0.00 -8.01 -0.01 0.00 0.00 145 Inv Totale(all) I[724] -24.32 0.00 -7.47 -0.01 -25.38 0.00 145 Inv Totale(all) J[1471] -18.80 0.00 -7.47 -0.01 0.00 0.00 146 Inv Totale(all) I[726] -17.85 0.00 -7.47 -0.02 -25.41 0.00 146 Inv Totale(all) J[1473] -12.32 0.00 -7.47 -0.02 0.00 0.00 147 Inv Totale(all) I[595] -20.89 0.00 -7.49 -0.00 -25.47 0.00 147 Inv Totale(all) J[1342] -15.36 0.00 -7.49 -0.00 0.00 0.00 148 Inv Totale(all) I[597] -24.15 0.00 -7.53 -0.01 -25.61 0.00 148 Inv Totale(all) J[1344] -18.63 0.00 -7.53 -0.01 0.00 0.00 149 Inv Totale(all) I[599] -22.89 0.00 -7.59 -0.02 -25.80 0.00 149 Inv Totale(all) J[1346] -17.36 0.00 -7.59 -0.02 0.00 0.00 150 Inv Totale(all) I[601] -13.87 0.00 -7.67 -0.02 -26.07 0.00 150 Inv Totale(all) J[1348] -8.35 0.00 -7.67 -0.02 0.00 0.00 151 Inv Totale(all) I[608] -14.24 0.00 -7.81 0.03 -26.56 0.00 151 Inv Totale(all) J[1355] -8.72 0.00 -7.81 0.03 0.00 0.00 152 Inv Totale(all) I[461] -21.83 0.00 -7.90 -0.01 -26.85 0.00 152 Inv Totale(all) J[1208] -16.30 0.00 -7.90 -0.01 0.00 0.00 153 Inv Totale(all) I[502] -31.79 0.00 -7.82 -0.02 -26.59 0.00 153 Inv Totale(all) J[1249] -26.26 0.00 -7.82 -0.02 0.00 0.00 154 Inv Totale(all) I[500] -28.38 0.00 -7.76 -0.02 -26.38 0.00 154 Inv Totale(all) J[1247] -22.85 0.00 -7.76 -0.02 0.00 0.00 155 Inv Totale(all) I[498] -29.12 0.00 -7.70 0.02 -26.20 0.00 155 Inv Totale(all) J[1245] -23.60 0.00 -7.70 0.02 0.00 0.00 156 Inv Totale(all) I[496] -36.97 0.00 -7.66 0.04 -26.04 0.00

156 Inv Totale(all) J[1243] -31.44 0.00 -7.66 0.04 0.00 0.00 157 Inv Totale(all) I[495] -29.27 0.00 -7.61 -0.01 -25.88 0.00 157 Inv Totale(all) J[1242] -23.74 0.00 -7.61 -0.01 0.00 0.00 158 Inv Totale(all) I[493] -23.54 0.00 -7.58 -0.01 -25.77 0.00 158 Inv Totale(all) J[1240] -18.01 0.00 -7.58 -0.01 0.00 0.00 159 Inv Totale(all) I[491] -23.25 0.00 -7.56 -0.01 -25.70 0.00 159 Inv Totale(all) J[1238] -17.72 0.00 -7.56 -0.01 0.00 0.00 160 Inv Totale(all) I[489] -33.78 0.00 -7.55 -0.01 -25.67 0.00 160 Inv Totale(all) J[1236] -28.26 0.00 -7.55 -0.01 0.00 0.00 161 Inv Totale(all) I[553] -35.28 0.00 -7.54 -0.01 -25.64 0.00 161 Inv Totale(all) J[1300] -29.75 0.00 -7.54 -0.01 0.00 0.00 162 Inv Totale(all) I[555] -20.07 0.00 -7.53 -0.01 -25.61 0.00 162 Inv Totale(all) J[1302] -14.55 0.00 -7.53 -0.01 0.00 0.00 163 Inv Totale(all) I[557] -8.98 0.00 -7.52 -0.01 -25.55 0.00 163 Inv Totale(all) J[1304] -3.45 0.00 -7.52 -0.01 0.00 0.00 164 Inv Totale(all) I[482] -21.91 0.00 -8.19 0.01 -27.83 0.00 164 Inv Totale(all) J[1229] -16.39 0.00 -8.19 0.01 0.00 0.00 165 Inv Totale(all) I[481] -31.81 0.00 -8.10 0.02 -27.56 0.00 165 Inv Totale(all) J[1228] -26.29 0.00 -8.10 0.02 0.00 0.00 166 Inv Totale(all) I[479] -28.41 0.00 -8.04 0.02 -27.33 0.00 166 Inv Totale(all) J[1226] -22.88 0.00 -8.04 0.02 0.00 0.00 167 Inv Totale(all) I[477] -29.20 0.00 -7.98 -0.02 -27.14 0.00 167 Inv Totale(all) J[1224] -23.68 0.00 -7.98 -0.02 0.00 0.00 168 Inv Totale(all) I[475] -37.23 0.00 -7.93 -0.04 -26.98 0.00 168 Inv Totale(all) J[1222] -31.71 0.00 -7.93 -0.04 0.00 0.00 169 Inv Totale(all) I[474] -28.98 0.00 -7.89 0.01 -26.82 0.00 169 Inv Totale(all) J[1221] -23.46 0.00 -7.89 0.01 0.00 0.00 170 Inv Totale(all) I[472] -23.49 0.00 -7.85 0.01 -26.70 0.00 170 Inv Totale(all) J[1219] -17.97 0.00 -7.85 0.01 0.00 0.00 171 Inv Totale(all) I[470] -23.17 0.00 -7.83 0.01 -26.62 0.00 171 Inv Totale(all) J[1217] -17.64 0.00 -7.83 0.01 0.00 0.00 172 Inv Totale(all) I[468] -36.05 0.00 -7.82 0.01 -26.58 0.00 172 Inv Totale(all) J[1215] -30.53 0.00 -7.82 0.01 0.00 0.00 173 Inv Totale(all) I[558] -36.59 0.00 -7.81 0.01 -26.54 0.00 173 Inv Totale(all) J[1305] -31.06 0.00 -7.81 0.01 0.00 0.00 174 Inv Totale(all) I[560] -17.73 0.00 -7.80 0.01 -26.51 0.00 174 Inv Totale(all) J[1307] -12.20 0.00 -7.80 0.01 0.00 0.00 175 Inv Totale(all) I[562] -9.12 0.00 -7.79 0.02 -26.48 0.00 175 Inv Totale(all) J[1309] -4.72 0.00 -7.79 0.02 0.00 0.00 176 Inv Totale(all) I[730] -24.76 0.00 -7.85 0.01 -26.68 0.00 176 Inv Totale(all) J[1477] -19.24 0.00 -7.85 0.01 0.00 0.00 177 Inv Totale(all) I[732] -13.76 0.00 -7.86 0.02 -26.71 0.00 177 Inv Totale(all) J[1479] -8.24 0.00 -7.86 0.02 0.00 0.00 178 Inv Totale(all) I[623] -17.12 0.00 -7.88 0.00 -26.79 0.00 178 Inv Totale(all) J[1370] -11.59 0.00 -7.88 0.00 0.00 0.00 179 Inv Totale(all) I[625] -24.59 0.00 -7.92 0.01 -26.94 0.00 179 Inv Totale(all) J[1372] -19.06 0.00 -7.92 0.01 0.00 0.00 180 Inv Totale(all) I[627] -22.88 0.00 -7.98 0.02 -27.15 0.00 180 Inv Totale(all) J[1374] -17.35 0.00 -7.98 0.02 0.00 0.00 181 Inv Totale(all) I[629] -13.77 0.00 -8.07 0.02 -27.43 0.00 181 Inv Totale(all) J[1376] -8.24 0.00 -8.07 0.02 0.00 0.00 182 Inv Totale(all) I[636] -7.62 0.00 -8.23 -0.03 -27.99 0.00 182 Inv Totale(all) J[1383] -2.10 0.00 -8.23 -0.03 0.00 0.00 183 Inv Totale(all) I[644] -18.13 0.00 -8.48 0.02 -28.84 0.00 183 Inv Totale(all) J[1391] -12.61 0.00 -8.48 0.02 0.00 0.00 184 Inv Totale(all) I[646] -39.43 0.00 -8.45 0.03 -28.74 0.00 184 Inv Totale(all) J[1393] -33.91 0.00 -8.45 0.03 0.00 0.00 185 Inv Totale(all) I[648] -43.22 0.00 -8.44 0.03 -28.71 0.00 185 Inv Totale(all) J[1395] -37.69 0.00 -8.44 0.03 0.00 0.00 186 Inv Totale(all) I[650] -34.16 0.00 -8.45 0.03 -28.73 0.00 186 Inv Totale(all) J[1397] -28.64 0.00 -8.45 0.03 0.00 0.00 188 Inv Totale(all) I[382] -51.93 0.00 -8.36 0.01 -28.43 0.00 188 Inv Totale(all) J[1129] -46.41 0.00 -8.36 0.01 0.00 0.00 191 Inv Totale(all) I[414] -2.40 0.00 -8.35 0.01 -28.37 0.00 191 Inv Totale(all) J[1161] 5.02 0.00 -8.35 0.01 0.00 0.00 192 Inv Totale(all) I[416] 1.47 0.00 -8.34 0.01 -28.34 0.00 192 Inv Totale(all) J[1163] 7.00 0.00 -8.34 0.01 0.00 0.00 193 Inv Totale(all) I[418] -81.88 0.00 -8.34 0.01 -28.37 0.00 193 Inv Totale(all) J[1165] -76.35 0.00 -8.34 0.01 0.00 0.00 194 Inv Totale(all) I[543] -76.61 0.00 -8.34 0.01 -28.37 0.00 194 Inv Totale(all) J[1290] -71.08 0.00 -8.34 0.01 0.00 0.00 195 Inv Totale(all) I[545] 4.19 0.00 -8.34 0.01 -28.35 0.00 195 Inv Totale(all) J[1292] 9.71 0.00 -8.34 0.01 0.00 0.00 196 Inv Totale(all) I[547] -17.63 0.00 -8.35 0.01 -28.38 0.00 196 Inv Totale(all) J[1294] -12.11 0.00 -8.35 0.01 0.00 0.00 197 Inv Totale(all) I[707] 43.47 0.00 9.13 0.01 31.06 0.00 197 Inv Totale(all) J[1454] 49.00 0.00 9.13 0.01 0.00 0.00 198 Inv Totale(all) I[709] -33.01 0.00 9.11 0.01 30.96 0.00 198 Inv Totale(all) J[1456] -27.48 0.00 9.11 0.01 0.00 0.00 199 Inv Totale(all) I[711] -44.97 0.00 9.09 0.02 30.90 0.00 199 Inv Totale(all) J[1458] -39.44 0.00 9.09 0.02 0.00 0.00 200 Inv Totale(all) I[713] -42.06 0.00 9.08 0.02 30.89 0.00 200 Inv Totale(all) J[1460] -36.53 0.00 9.08 0.02 0.00 0.00 201 Inv Totale(all) I[679] -42.17 0.00 9.09 0.02 30.90 0.00 201 Inv Totale(all) J[1426] -36.64 0.00 9.09 0.02 0.00 0.00 202 Inv Totale(all) I[681] -42.05 0.00 9.10 0.02 30.94 0.00 202 Inv Totale(all) J[1428] -36.52 0.00 9.10 0.02 0.00 0.00 203 Inv Totale(all) I[683] -43.61 0.00 9.12 0.02 30.99 0.00 203 Inv Totale(all) J[1430] -38.08 0.00 9.12 0.02 0.00 0.00 204 Inv Totale(all) I[685] -31.51 0.00 9.14 0.03 31.08 0.00 204 Inv Totale(all) J[1432] -25.99 0.00 9.14 0.03 0.00 0.00 205 Inv Totale(all) I[672] -18.12 0.00 10.25 0.02 34.84 0.00 205 Inv Totale(all) J[1419] -12.60 0.00 10.25 0.02 0.00 0.00 206 Inv Totale(all) I[674] -39.49 0.00 10.24 0.03 34.82 0.00 206 Inv Totale(all) J[1421] -33.97 0.00 10.24 0.03 0.00 0.00 207 Inv Totale(all) I[676] -43.07 0.00 10.26 0.03 34.88 0.00 207 Inv Totale(all) J[1423] -37.54 0.00 10.26 0.03 0.00 0.00 208 Inv Totale(all) I[678] -32.53 0.00 10.30 0.03 35.01 0.00 208 Inv Totale(all) J[1425] -27.00 0.00 10.30 0.03 0.00 0.00


35

209 Inv Totale(all) I[446] -8.41 0.00 10.16 0.01 34.54 0.00 209 Inv Totale(all) J[1193] -2.88 0.00 10.16 0.01 0.00 0.00 210 Inv Totale(all) I[444] -5.85 0.00 10.11 0.01 34.39 0.00 210 Inv Totale(all) J[1191] -0.33 0.00 10.11 0.01 0.00 0.00 211 Inv Totale(all) I[442] -6.12 0.00 10.09 0.01 34.29 0.00 211 Inv Totale(all) J[1189] -0.59 0.00 10.09 0.01 0.00 0.00 212 Inv Totale(all) I[440] -11.72 0.00 10.07 0.01 34.24 0.00 212 Inv Totale(all) J[1187] -6.20 0.00 10.07 0.01 0.00 0.00 213 Inv Totale(all) I[535] -6.42 0.00 9.98 0.00 33.95 0.00 213 Inv Totale(all) J[1282] -0.89 0.00 9.98 0.00 0.00 0.00 214 Inv Totale(all) I[533] -7.41 0.00 9.96 0.01 33.86 0.00 214 Inv Totale(all) J[1280] -1.88 0.00 9.96 0.01 0.00 0.00 215 Inv Totale(all) I[729] -24.76 0.00 9.73 0.01 33.09 0.00 215 Inv Totale(all) J[1476] -19.24 0.00 9.73 0.01 0.00 0.00 216 Inv Totale(all) I[727] -13.75 0.00 9.74 0.02 33.11 0.00 216 Inv Totale(all) J[1474] -8.23 0.00 9.74 0.02 0.00 0.00 217 Inv Totale(all) I[622] -17.11 0.00 9.76 0.00 33.17 0.00 217 Inv Totale(all) J[1369] -11.58 0.00 9.76 0.00 0.00 0.00 218 Inv Totale(all) I[620] -24.59 0.00 9.80 0.01 33.32 0.00 218 Inv Totale(all) J[1367] -19.06 0.00 9.80 0.01 0.00 0.00 219 Inv Totale(all) I[618] -22.88 0.00 9.86 0.02 33.53 0.00 219 Inv Totale(all) J[1365] -17.35 0.00 9.86 0.02 0.00 0.00 220 Inv Totale(all) I[616] -13.77 0.00 9.95 0.02 33.83 0.00 220 Inv Totale(all) J[1363] -8.24 0.00 9.95 0.02 0.00 0.00 221 Inv Totale(all) I[609] -9.43 0.00 10.05 0.04 34.16 0.00 221 Inv Totale(all) J[1356] -3.91 0.00 10.05 0.04 0.00 0.00 222 Inv Totale(all) I[1173] -19.58 -0.00 5.72 -0.01 19.43 0.00 222 Inv Totale(all) J[5671] -25.10 0.00 5.72 -0.01 0.00 0.00 223 Inv Totale(all) I[1175] -22.94 -0.00 -4.28 -0.01 -14.57 0.00 223 Inv Totale(all) J[5672] -27.19 0.00 -4.28 -0.01 0.00 0.00 225 Inv Totale(all) I[419] -5.29 0.00 13.83 -0.01 47.02 0.00 225 Inv Totale(all) J[1166] 0.50 0.00 13.83 -0.01 0.00 0.00 226 Inv Totale(all) I[421] -13.72 0.00 13.88 -0.01 47.18 0.00 226 Inv Totale(all) J[1168] -8.20 0.00 13.88 -0.01 0.00 0.00 887 Inv Totale(all) I[78] -175.94 0.00 0.00 0.05 0.00 0.00 887 Inv Totale(all) J[825] -175.20 0.00 0.00 0.05 0.00 0.00 888 Inv Totale(all) I[79] -148.25 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00 888 Inv Totale(all) J[826] -147.51 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00 889 Inv Totale(all) I[80] -127.45 0.00 0.00 -0.02 0.00 0.00 889 Inv Totale(all) J[827] -126.71 0.00 0.00 -0.02 0.00 0.00 2603 Inv Totale(all) I[1129] -23.82 -0.00 -8.62 0.17 -10.66 0.00 2603 Inv Totale(all) J[1668] -21.81 0.00 -8.62 0.17 0.00 0.00 2605 Inv Totale(all) I[1229] -12.04 -0.00 -1.95 0.20 -2.41 0.00 2605 Inv Totale(all) J[1661] -10.04 0.00 -1.95 0.20 0.00 0.00 2606 Inv Totale(all) I[1228] -10.71 -0.00 -1.82 0.18 -2.85 0.00 2606 Inv Totale(all) J[1660] -8.16 0.00 -1.82 0.18 0.00 0.00 2607 Inv Totale(all) I[1226] -3.52 -0.00 -1.10 0.16 -2.08 0.00

2607 Inv Totale(all) J[1659] -0.62 0.00 -1.10 0.16 0.00 0.00 2608 Inv Totale(all) I[1224] -4.33 -0.00 -0.98 0.15 -2.17 0.00 2608 Inv Totale(all) J[1658] -0.81 0.00 -0.98 0.15 0.00 0.00 2609 Inv Totale(all) I[1222] -9.97 -0.00 -0.74 0.15 -1.87 0.00 2609 Inv Totale(all) J[1657] -5.85 0.00 -0.74 0.15 0.00 0.00 2610 Inv Totale(all) I[1243] -10.02 -0.00 -0.75 -0.15 -1.90 0.00 2610 Inv Totale(all) J[1643] -5.89 0.00 -0.75 -0.15 0.00 0.00 2611 Inv Totale(all) I[1245] -4.30 0.00 -0.99 -0.15 -2.18 0.00 2611 Inv Totale(all) J[1644] -0.80 0.00 -0.99 -0.15 0.00 0.00 2612 Inv Totale(all) I[1247] -3.52 0.00 -1.11 -0.16 -2.11 0.00 2612 Inv Totale(all) J[1645] -0.62 0.00 -1.11 -0.16 0.00 0.00 2613 Inv Totale(all) I[1249] -10.72 0.00 -1.84 -0.18 -2.89 0.00 2613 Inv Totale(all) J[1646] -8.17 0.00 -1.84 -0.18 0.00 0.00 2614 Inv Totale(all) I[1208] -12.09 0.00 -2.02 -0.21 -2.48 0.00 2614 Inv Totale(all) J[1639] -10.09 0.00 -2.02 -0.21 0.00 0.00 2618 Inv Totale(all) I[1128] -23.68 -0.00 -8.60 -0.16 -10.62 0.00 2618 Inv Totale(all) J[1650] -21.67 0.00 -8.60 -0.16 0.00 0.00 6218 Inv Totale(all) I[1484] -27.05 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 6218 Inv Totale(all) J[1567] -26.53 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 6219 Inv Totale(all) I[1480] -18.28 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 6219 Inv Totale(all) J[1563] -17.77 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 6220 Inv Totale(all) I[1491] -23.59 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 6220 Inv Totale(all) J[1573] -23.07 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 6221 Inv Totale(all) I[1606] -23.06 0.00 0.00 0.05 0.00 0.00 6221 Inv Totale(all) J[1613] -22.55 0.00 0.00 0.05 0.00 0.00 6222 Inv Totale(all) I[1577] -5.38 0.00 0.00 -0.04 0.00 0.00 6222 Inv Totale(all) J[1579] -4.86 0.00 0.00 -0.04 0.00 0.00 6223 Inv Totale(all) I[1627] -22.59 0.00 0.00 -0.05 0.00 0.00 6223 Inv Totale(all) J[1620] -23.10 0.00 0.00 -0.05 0.00 0.00 6224 Inv Totale(all) I[1580] -4.83 0.00 0.00 0.03 0.00 0.00 6224 Inv Totale(all) J[1578] -5.34 0.00 0.00 0.03 0.00 0.00 6225 Inv Totale(all) I[1559] -26.45 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 6225 Inv Totale(all) J[1084] -26.96 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 6226 Inv Totale(all) I[1548] -17.79 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 6226 Inv Totale(all) J[1073] -18.30 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 6227 Inv Totale(all) I[1552] -23.09 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 6227 Inv Totale(all) J[1077] -23.60 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 6228 Inv Totale(all) I[1084] 60.60 0.00 -0.23 -0.25 0.00 0.00 6228 Inv Totale(all) J[1542] 60.99 0.00 0.23 -0.25 0.00 0.00 6229 Inv Totale(all) I[1542] 94.23 0.00 -0.22 0.10 0.00 0.00 6229 Inv Totale(all) J[1620] 93.72 0.00 0.22 0.10 0.00 0.00 6230 Inv Totale(all) I[1606] 93.06 -0.00 -0.22 -0.10 0.00 0.00 6230 Inv Totale(all) J[1546] 93.57 0.00 0.22 -0.10 0.00 0.00 6231 Inv Totale(all) I[1546] 61.19 0.00 -0.23 0.32 0.00 0.00 6231 Inv Totale(all) J[1484] 60.80 0.00 0.23 0.32 0.00 0.00


36

4.5 Analisi delle strutture in acciaio

4.5.1 Principi di modellazione

La modellazione strutturale è stata eseguita in conformità alle prescrizioni di normativa, mediante l’utilizzo di un modello agli elementi finiti di carattere tri-dimensionale di comprovata validità. Nella modellazione sono stati utilizzati elementi di tipo beam per le colonne e le travi ed elementi di tipo truss (reagenti solo a trazione) per i controventi.

4.12 Modello struttura d’ingresso

Sono stati costruiti due modelli, uno per la struttura d’ingresso ed uno per la struttura presente nel giardino interno. Nella modellazione sono stati introdotti opportuni svincoli per descrivere il comportamento delle giunzioni fra i vari elementi. I carichi gravitazionali e l’azione della neve sono stati applicati agli elementi ripartendole secondo l’area di influenza di ciascuno. Tali azioni sono applicate alla struttura attraverso forze nodali e forze distribuite, come descritto nel capitolo “Azioni sulla struttura”.

4.13 Modello struttura su giardino interno


37

L’analisi sismica condotta è una analisi statica lineare con le forze equivalenti ricavate dagli spettri di risposta calcolati seguendo le prescrizioni delle NTC 2008.

Le masse vengono calcolate dai carichi introdotti nel modello e dai pesi propri della struttura con gli appositi coefficienti inseriti in base alle prescrizioni di normativa.

4.5.2 Coordinate nodali

Nel presente paragrafo sono riportate le coordinate dei nodi per entrambi i modelli di calcolo

4.5.2.1 Nodi del modello di calcolo della struttura d’ingresso in acciaio Nodo X(m) Y(m) Z(m) 27 10.000000 4.800000 0.000000 29 0.000000 4.800000 4.000000 32 10.000000 4.800000 4.000000 33 1.875000 4.800000 4.000000 35 3.750000 4.800000 4.000000 36 5.625000 4.800000 4.000000 38 7.500000 4.800000 4.000000 40 1.875000 4.800000 3.250000 42 3.750000 4.800000 3.250000 43 5.625000 4.800000 3.250000 45 7.500000 4.800000 3.250000 46 10.000000 4.800000 3.250000 47 0.000000 0.000000 0.000000 51 0.000000 0.000000 4.000000 52 1.875000 0.000000 4.000000 53 10.000000 0.000000 4.000000 55 3.750000 0.000000 4.000000 56 5.625000 0.000000 4.000000

58 7.500000 0.000000 4.000000 60 1.875000 0.000000 3.250000 62 3.750000 0.000000 3.250000 63 5.625000 0.000000 3.250000 65 7.500000 0.000000 3.250000 66 10.000000 0.000000 3.250000 67 0.000000 3.600000 4.000000 68 0.000000 2.400000 4.000000 69 0.000000 1.200000 4.000000 74 10.000000 3.600000 4.000000 75 10.000000 2.400000 4.000000 76 10.000000 1.200000 4.000000 92 7.500000 3.600000 4.000000 93 7.500000 2.400000 4.000000 94 7.500000 1.200000 4.000000 98 7.500000 4.800000 0.000000 100 0.000000 4.800000 3.250000 101 0.000000 3.600000 3.250000 102 0.000000 2.400000 3.250000

103 0.000000 1.200000 3.250000 104 0.000000 0.000000 3.250000 105 0.000000 1.200000 0.000000 106 0.000000 1.200000 2.160000 107 0.000000 0.000000 2.160000 108 0.000000 1.200000 1.080000 109 0.000000 0.000000 1.080000 110 10.000000 0.000000 0.000000 111 10.000000 0.000000 1.080000 112 10.000000 1.200000 3.250000 114 10.000000 1.200000 0.000000 115 10.000000 1.200000 1.080000 116 10.000000 1.200000 2.160000 117 10.000000 0.000000 2.160000 118 3.750000 3.600000 4.000000 119 3.750000 2.400000 4.000000 120 3.750000 1.200000 4.000000

4.5.2.2 Nodi del modello di calcolo della struttura in acciaio del giardino interno Nodo X(m) Y(m) Z(m) 25 0.000000 4.350000 0.000000 27 15.000000 4.350000 0.000000 29 0.000000 4.350000 3.250000 32 15.000000 4.350000 3.250000 33 1.875000 4.350000 3.250000 34 3.750000 4.350000 3.250000 35 5.625000 4.350000 3.250000 36 7.500000 4.350000 3.250000 37 9.375000 4.350000 3.250000 38 11.250000 4.350000 3.250000 39 13.125000 4.350000 3.250000 40 1.875000 4.350000 2.500000 41 3.750000 4.350000 2.500000 42 5.625000 4.350000 2.500000 43 7.500000 4.350000 2.500000 44 9.375000 4.350000 2.500000

45 11.250000 4.350000 2.500000 46 13.125000 4.350000 2.500000 47 0.000000 0.000000 0.000000 49 15.000000 0.000000 0.000000 51 0.000000 0.000000 3.250000 52 1.875000 0.000000 3.250000 53 15.000000 0.000000 3.250000 54 3.750000 0.000000 3.250000 55 5.625000 0.000000 3.250000 56 7.500000 0.000000 3.250000 57 9.375000 0.000000 3.250000 58 11.250000 0.000000 3.250000 59 13.125000 0.000000 3.250000 60 1.875000 0.000000 2.500000 61 3.750000 0.000000 2.500000 62 5.625000 0.000000 2.500000 63 7.500000 0.000000 2.500000

64 9.375000 0.000000 2.500000 65 11.250000 0.000000 2.500000 66 13.125000 0.000000 2.500000 67 0.000000 2.900000 3.250000 68 0.000000 1.450000 3.250000 74 15.000000 2.900000 3.250000 75 15.000000 1.450000 3.250000 80 3.750000 2.900000 3.250000 81 3.750000 1.450000 3.250000 86 7.500000 2.900000 3.250000 87 7.500000 1.450000 3.250000 92 11.250000 2.900000 3.250000 93 11.250000 1.450000 3.250000 98 0.000000 4.350000 2.500000 99 0.000000 0.000000 2.500000 100 15.000000 4.350000 2.500000 101 15.000000 0.000000 2.500000

4.5.3 Caratteristiche delle sezioni

Nella seguente tabella sono riassunte le caratteristiche delle sezioni utilizzate in entrambi i nel modello di calcolo.

4.5.3.1 Sezioni del modello di calcolo della struttura d’ingresso in acciaio. Name Area(m2) Asy(m2) Asz(m2) Ixx(m4) Iyy(m4) Izz(m4) Cyp(m) Cym(m) Czp(m) Czm(m) IPE240 0.0039 0.0020 0.0015 0.0000 0.0000 0.0000 0.0600 0.0600 0.1200 0.1200 2L60x6 0.0014 0.0006 0.0006 0.0000 0.0000 0.0000 0.0640 0.0640 0.0172 0.0428 2L40x4 0.0006 0.0003 0.0003 0.0000 0.0000 0.0000 0.0400 0.0400 0.0115 0.0285 2C220x60x4 0.0027 0.0008 0.0018 0.0000 0.0000 0.0000 0.0600 0.0600 0.1100 0.1100 Tondo 20 0.0003 0.0003 0.0003 0.0000 0.0000 0.0000 0.0100 0.0100 0.0100 0.0100 Piatto 40x4 0.0002 0.0001 0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0200 0.0200 0.0020 0.0020 120x50x3 0.0006 0.0003 0.0004 0.0000 0.0000 0.0000 0.0375 0.0125 0.0600 0.0600

4.5.3.2 Sezioni del modello di calcolo della struttura in acciaio del giardino interno. Name Area(m2) Asy(m2) Asz(m2) Ixx(m4) Iyy(m4) Izz(m4) Cyp(m) Cym(m) Czp(m) Czm(m) HEA240 0.0077 0.0048 0.0017 0.0000 0.0001 0.0000 0.1200 0.1200 0.1150 0.1150 2L60x6 0.0014 0.0006 0.0006 0.0000 0.0000 0.0000 0.0640 0.0640 0.0172 0.0428 2L40x4 0.0006 0.0003 0.0003 0.0000 0.0000 0.0000 0.0400 0.0400 0.0115 0.0285 2C220x60x4 0.0027 0.0008 0.0018 0.0000 0.0000 0.0000 0.0600 0.0600 0.1100 0.1100 Piatto 40x2 0.0001 0.0001 0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0150 0.0150 0.0010 0.0010 120x50x3 0.0006 0.0003 0.0004 0.0000 0.0000 0.0000 0.0375 0.0125 0.0600 0.0600


38

4.5.4 Elementi del modello

Nel presente paragrafo sono elencati tutti gli elementi presenti in entrambi i modelli di calcolo. Nelle tabelle riassuntive sono elencati i nodi di appartenenza e la tipologia di modellazione di ogni elemento rispettivamente per il modello della struttura d’ingresso e per il modello della struttura sul giardino interno.

4.5.4.1 Elementi nel modello della struttura d’ingresso

4.14 Numerazione elementi nel modello della struttura d’ingresso

El. Type M. Sz. B-An. N.1 N.2 45 BEAM 7 101 90.00 27 46 46 BEAM 7 103 0.00 29 33 51 BEAM 7 103 0.00 33 35 52 BEAM 7 103 0.00 35 36 54 BEAM 7 103 0.00 36 38 55 BEAM 7 103 0.00 38 32 59 BEAM 7 103 0.00 40 42 60 BEAM 7 103 0.00 42 43 62 BEAM 7 103 0.00 43 45 63 BEAM 7 103 0.00 45 46 69 TRUSS 7 104 0.00 38 43 72 TRUSS 7 104 0.00 43 36 74 TRUSS 7 104 0.00 35 42 78 TRUSS 7 104 0.00 33 40 80 BEAM 7 101 0.00 47 109 82 BEAM 7 103 0.00 51 52 86 BEAM 7 103 0.00 52 55 87 BEAM 7 103 0.00 55 56 89 BEAM 7 103 0.00 56 58 90 BEAM 7 103 0.00 58 53 94 BEAM 7 103 0.00 60 62 95 BEAM 7 103 0.00 62 63 97 BEAM 7 103 0.00 63 65 98 BEAM 7 103 0.00 65 66 103 TRUSS 7 104 0.00 65 58 104 TRUSS 7 104 0.00 58 63 107 TRUSS 7 104 0.00 63 56 108 TRUSS 7 104 0.00 63 55 109 TRUSS 7 104 0.00 55 62 110 TRUSS 7 104 0.00 62 52 113 TRUSS 7 104 0.00 52 60 114 TRUSS 7 104 0.00 60 51 115 BEAM 7 103 0.00 29 67 116 BEAM 7 103 0.00 67 68 117 BEAM 7 103 0.00 68 69 118 BEAM 7 103 0.00 69 51 132 BEAM 7 105 0.00 32 74 133 BEAM 7 105 0.00 74 75

134 BEAM 7 105 0.00 75 76 135 BEAM 7 103 0.00 76 53 171 BEAM 7 105 0.00 38 92 172 BEAM 7 105 0.00 92 93 173 BEAM 7 105 0.00 93 94 174 BEAM 7 105 0.00 94 58 187 BEAM 7 108 0.00 92 74 191 BEAM 7 108 0.00 93 75 195 BEAM 7 108 0.00 94 76 196 TENS-TRUSS 7 107 0.00 32 58 197 TENS-TRUSS 7 107 0.00 53 38 212 TRUSS 7 104 0.00 36 42 213 TRUSS 7 104 0.00 35 40 216 BEAM 7 101 90.00 98 45 217 BEAM 7 101 90.00 45 38 219 BEAM 7 101 90.00 46 32 220 BEAM 7 103 0.00 100 40 221 TRUSS 7 104 0.00 29 100 222 TRUSS 7 104 0.00 33 100 223 BEAM 7 103 0.00 100 101 224 BEAM 7 103 0.00 101 102 225 BEAM 7 103 0.00 102 103 226 BEAM 7 103 0.00 103 104 229 TRUSS 7 104 0.00 69 102 230 TRUSS 7 104 0.00 68 101 231 TRUSS 7 104 0.00 67 100 232 TRUSS 7 104 0.00 67 101 233 TRUSS 7 104 0.00 68 102 234 BEAM 7 101 0.00 105 108 235 BEAM 7 101 0.00 103 69 237 TRUSS 7 104 0.00 104 69 238 BEAM 7 103 0.00 106 107 239 BEAM 7 101 0.00 106 103 240 BEAM 7 101 0.00 107 104 241 BEAM 7 103 0.00 108 109 242 BEAM 7 101 0.00 108 106 243 BEAM 7 101 0.00 109 107 244 TRUSS 7 104 0.00 104 106 245 TRUSS 7 104 0.00 106 109

246 TRUSS 7 104 0.00 109 105 247 BEAM 7 101 0.00 110 111 248 BEAM 7 103 0.00 112 66 250 BEAM 7 101 0.00 114 115 251 BEAM 7 101 0.00 112 76 252 TRUSS 7 104 0.00 66 76 253 BEAM 7 103 0.00 116 117 254 BEAM 7 101 0.00 116 112 255 BEAM 7 101 0.00 117 66 256 BEAM 7 103 0.00 115 111 257 BEAM 7 101 0.00 115 116 258 BEAM 7 101 0.00 111 117 259 TRUSS 7 104 0.00 66 116 260 TRUSS 7 104 0.00 116 111 261 TRUSS 7 104 0.00 111 114 262 BEAM 7 105 0.00 35 118 263 BEAM 7 105 0.00 118 119 264 BEAM 7 105 0.00 119 120 265 BEAM 7 105 0.00 120 55 275 BEAM 7 108 0.00 94 120 276 BEAM 7 108 0.00 120 69 277 BEAM 7 108 0.00 93 119 278 BEAM 7 108 0.00 119 68 279 BEAM 7 108 0.00 92 118 280 BEAM 7 108 0.00 118 67 281 TENS-TRUSS 7 107 0.00 38 55 283 TENS-TRUSS 7 107 0.00 29 55 287 TENS-TRUSS 7 107 0.00 58 35 288 TENS-TRUSS 7 107 0.00 35 51 289 BEAM 7 103 0.00 104 60 290 BEAM 7 101 0.00 104 51 292 BEAM 7 101 0.00 66 53 297 TRUSS 7 104 0.00 38 46 301 TRUSS 7 104 0.00 65 53 307 TENS-TRUSS 7 106 0.00 27 45 308 TENS-TRUSS 7 106 0.00 46 98


39

4.5.4.2 Elementi nel modello della struttura su giardino interno

4.15 Numerazione elementi nel modello della struttura su giardino interno

El. Type M. Sz. B-An. N.1 N.2 44 BEAM 7 102 0.00 25 98 45 BEAM 7 102 0.00 27 100 46 BEAM 7 103 0.00 29 33 50 BEAM 7 103 0.00 33 34 51 BEAM 7 103 0.00 34 35 52 BEAM 7 103 0.00 35 36 53 BEAM 7 103 0.00 36 37 54 BEAM 7 103 0.00 37 38 55 BEAM 7 103 0.00 38 39 56 BEAM 7 103 0.00 39 32 58 BEAM 7 103 0.00 40 41 59 BEAM 7 103 0.00 41 42 60 BEAM 7 103 0.00 42 43 61 BEAM 7 103 0.00 43 44 62 BEAM 7 103 0.00 44 45 63 BEAM 7 103 0.00 45 46 65 BEAM 7 104 0.00 32 46 66 TRUSS 7 104 0.00 46 39 67 TRUSS 7 104 0.00 39 45 68 TRUSS 7 104 0.00 45 38 69 TRUSS 7 104 0.00 38 44 70 TRUSS 7 104 0.00 44 37 71 TRUSS 7 104 0.00 37 43 72 TRUSS 7 104 0.00 43 36 73 TRUSS 7 104 0.00 43 35 74 TRUSS 7 104 0.00 35 42 75 TRUSS 7 104 0.00 42 34 76 TRUSS 7 104 0.00 41 34 77 TRUSS 7 104 0.00 41 33 78 TRUSS 7 104 0.00 33 40 79 BEAM 7 104 0.00 40 29 80 BEAM 7 102 0.00 47 99 81 BEAM 7 102 0.00 49 101 82 BEAM 7 103 0.00 51 52

85 BEAM 7 103 0.00 52 54 86 BEAM 7 103 0.00 54 55 87 BEAM 7 103 0.00 55 56 88 BEAM 7 103 0.00 56 57 89 BEAM 7 103 0.00 57 58 90 BEAM 7 103 0.00 58 59 91 BEAM 7 103 0.00 59 53 93 BEAM 7 103 0.00 60 61 94 BEAM 7 103 0.00 61 62 95 BEAM 7 103 0.00 62 63 96 BEAM 7 103 0.00 63 64 97 BEAM 7 103 0.00 64 65 98 BEAM 7 103 0.00 65 66 100 BEAM 7 104 0.00 53 66 101 TRUSS 7 104 0.00 66 59 102 TRUSS 7 104 0.00 59 65 103 TRUSS 7 104 0.00 65 58 104 TRUSS 7 104 0.00 58 64 105 TRUSS 7 104 0.00 64 57 106 TRUSS 7 104 0.00 57 63 107 TRUSS 7 104 0.00 63 56 108 TRUSS 7 104 0.00 63 55 109 TRUSS 7 104 0.00 55 62 110 TRUSS 7 104 0.00 62 54 111 TRUSS 7 104 0.00 61 54 112 TRUSS 7 104 0.00 61 52 113 TRUSS 7 104 0.00 52 60 114 TRUSS 7 104 0.00 60 51 115 BEAM 7 105 0.00 29 67 116 BEAM 7 105 0.00 67 68 118 BEAM 7 105 0.00 68 51 132 BEAM 7 105 0.00 32 74 133 BEAM 7 105 0.00 74 75 135 BEAM 7 105 0.00 75 53 145 BEAM 7 105 0.00 34 80

146 BEAM 7 105 0.00 80 81 148 BEAM 7 105 0.00 81 54 158 BEAM 7 105 0.00 36 86 159 BEAM 7 105 0.00 86 87 161 BEAM 7 105 0.00 87 56 171 BEAM 7 105 0.00 38 92 172 BEAM 7 105 0.00 92 93 174 BEAM 7 105 0.00 93 58 184 BEAM 7 108 0.00 67 80 185 BEAM 7 108 0.00 80 86 186 BEAM 7 108 0.00 86 92 187 BEAM 7 108 0.00 92 74 188 BEAM 7 108 0.00 68 81 189 BEAM 7 108 0.00 81 87 190 BEAM 7 108 0.00 87 93 191 BEAM 7 108 0.00 93 75 212 BEAM 7 103 0.00 98 40 213 BEAM 7 102 0.00 98 29 214 BEAM 7 103 0.00 99 60 215 BEAM 7 102 0.00 99 51 216 BEAM 7 103 0.00 46 100 217 BEAM 7 102 0.00 100 32 218 BEAM 7 103 0.00 66 101 219 BEAM 7 102 0.00 101 53 220 TENS-TRUSS 7 107 0.00 29 54 221 TENS-TRUSS 7 107 0.00 54 36 222 TENS-TRUSS 7 107 0.00 36 58 223 TENS-TRUSS 7 107 0.00 58 32 224 TENS-TRUSS 7 107 0.00 53 38 225 TENS-TRUSS 7 107 0.00 38 56 226 TENS-TRUSS 7 107 0.00 56 34 227 TENS-TRUSS 7 107 0.00 34 51


40

4.5.5 Analisi sismica

In entrambi i modelli Il calcolo sismico viene eseguito con un’analisi statica lineare. Il periodo T1

utilizzato per determinare l’azione sismica è stato determinato con il metodo semplificato:

T1 = C1 � H3/4

Lo spettro elastico ricavato nel paragrafo “Azione sismica” è stato trasformato nello spettro di calcolo mediante l’applicazione del fattore di struttura q calcolato come:

q = q0 � KR,

dove è stato assunto q0 = 1 per semplicità, visto che le masse presenti sono relativamente basse. Infine, poiché le strutture, nella zona considerata, sono regolari in altezza, il valore di KR è stato assunto unitario. Il valore dell’accelerazione risulta quindi Sd(T1) = 0.49g.

Utilizzando le formule presente nel § 7.3.3.2 delle NTC 2008 si ottiene la forza sismica da applicare, in questo caso è presente solo un piano:

Fh = Sd(T1) � ΣWi � λ / g

dove:

• Wi è la massa sismica;

• il coefficiente λ è pari a λ = 1;

4.5.5.1 Forza sismica nel modello della struttura d’ingresso


Altezza totale edificio H 4 [m]

Tipologia struttura telaio in acciaio





Coefficiente λ 1 -




- [m] [m] [kN] [kNm] [kN]

1° 4 4 31.4 125.6 15.39

4.5.5.2 Forza sismica nel modello della struttura su giardino interno


Altezza totale edificio H 3.4 [m]

Tipologia struttura telaio in acciaio





Coefficiente λ 1 -




- [m] [m] [kN] [kNm] [kN]

1° 3.4 3.4 45.5 154.7.5 22.4

Il carico orizzontale sismico viene applicato come una serie di carichi concentrati nodali in testa agli elementi verticali.

22.4

0

3.4

Alt

ezz

a e

dif

icio

zi

Forze di piano Fi

Distribuzione forze

15.415.415.415.415.415.415.415.415.415.415.4

0

44444444444

Alt

ezz

a e

dif

icio

zi

Forze di piano Fi

Distribuzione forze


41

4.5.6 Combinazioni di carico

Ai fini delle verifiche degli stati limite sono state utilizzate le seguenti combinazioni delle azioni:

• SLU (combinazione fondamentale) = γ G1 G 1 + γ G2 G 2 + γ P P + γ Q (Q i + Σ j ≠ i ψ 0,Q j Q j)

• SLU (combinazione sismica) = E + G 1 + G 2 + P + Σ i ψ 2,E,Qi Q i

• SLE (combinazione rara) = G 1 + G 2 + P + Q i + Σ j ≠ i ψ 0,Q j Q j

• SLE (combinazione frequente) = G 1 + G 2 + P + ψ 11 Q i + Σ j ≠ i ψ 2,Q j Q j

• SLE (combinazione quasi permanente) = G 1 + G 2 + P + Σ i ψ 2,Q i Q i Le varie azioni che sollecitano la struttura sono state combinate come descritto nella seguente tabella. Sono presenti sia le combinazioni per gli S.L.E. sia per gli S.L.U.

Nome G1 G2 Q neve Q temp sisma X sisma Y sisma Xe+ sisma Ye+ sisma Xe- sisma Ye-

SLU 1 1.3 1.5 1.5 0.9

SLU 2 1.3 1.5 0.75 1.5

SLU 3 1.3 0 1.5 0.9

SLU 4 1.3 0 0.75 1.5

SLU 5 1 1.5 1.5 0.9

SLU 6 1 1.5 0.75 1.5

SLU 7 1 0 1.5 0.9

SLU 8 1 0 0.75 1.5

SLE rara 1 1 1 1 0.6

SLE rara 2 1 1 0.5 1

SLE freq. 1 1 1 0 0.5

SLE freq. 2 1 1 0.2 0

SLE q.p. 1 1 1 0 0

Sisma 1 1 1 0 0 1 0.3

Sisma 2 1 1 0 0 1 -0.3

Sisma 3 1 1 0 0 -1 0.3

Sisma 4 1 1 0 0 -1 -0.3

Sisma 5 1 1 0 0 0.3 1

Sisma 6 1 1 0 0 0.3 -1

Sisma 7 1 1 0 0 -0.3 1

Sisma 8 1 1 0 0 -0.3 -1

Sisma 9 1 1 0 0

1 0.3

Sisma 10 1 1 0 0

1 -0.3

Sisma 11 1 1 0 0

-1 0.3

Sisma 12 1 1 0 0

-1 -0.3

Sisma 13 1 1 0 0

0.3 1

Sisma 14 1 1 0 0

0.3 -1

Sisma 15 1 1 0 0

-0.3 1

Sisma 16 1 1 0 0

-0.3 -1

Sisma 17 1 1 0 0

1 0.3

Sisma 18 1 1 0 0

1 -0.3

Sisma 19 1 1 0 0

-1 0.3

Sisma 20 1 1 0 0

-1 -0.3

Sisma 21 1 1 0 0

0.3 1

Sisma 22 1 1 0 0

0.3 -1

Sisma 23 1 1 0 0

-0.3 1

Sisma 24 1 1 0 0

-0.3 -1

Sisma 25 1 1 0 0

1

0.3

Sisma 26 1 1 0 0

1

-0.3

Sisma 27 1 1 0 0

-1

0.3

Sisma 28 1 1 0 0

-1

-0.3

Sisma 29 1 1 0 0

0.3

1

Sisma 30 1 1 0 0

0.3

-1

Sisma 31 1 1 0 0

-0.3

1

Sisma 32 1 1 0 0

-0.3

-1

Sisma 33 1 1 0 0

1 0.3

Sisma 34 1 1 0 0

1 -0.3

Sisma 35 1 1 0 0

-1 0.3

Sisma 36 1 1 0 0

-1 -0.3

Sisma 37 1 1 0 0

0.3 1

Sisma 38 1 1 0 0

0.3 -1

Sisma 39 1 1 0 0

-0.3 1

Sisma 40 1 1 0 0

-0.3 -1

Le verifiche sono state eseguite utilizzando le sollecitazioni più sfavorevoli per ogni elemento. A tal fine si è fatto riferimento ad alcuni inviluppi delle combinazioni in tabella:


42

• Inviluppo SLU;

• Inviluppo SLE rara;

• Inviluppo SLE freq.;

• Inviluppo SLE q.p.;

• Inviluppo Sisma;

• Inviluppo TOT (inviluppo di tutte le combinazioni).

Inoltre, con la stessa metodologia delle combinazioni sismiche SLU con lo spettro SLV, sono state eseguite anche le relative combinazioni sismiche per lo spettro SLD.

4.5.7 Risultati dell’analisi

Vengono riportate le sollecitazioni più gravose per tutti gli elementi della sovrastruttura.

4.5.7.1 Risultati nel modello della struttura d’ingresso Elem Load Part N(kN) Vy(kN) Vz(kN) T(kN*m) My(kN*m) Mz(kN*m) 45 Inv Totale(all) I[27] -18.28 0.12 -0.00 0.00 0.00 0.00 45 Inv Totale(all) J[46] 17.52 0.12 -0.00 0.00 0.00 -0.38 46 Inv Totale(all) I[29] -19.10 0.16 -0.85 0.00 0.00 0.00 46 Inv Totale(all) J[33] -19.10 0.16 1.29 0.00 -0.42 -0.30 51 Inv Totale(all) I[33] -30.30 0.28 -1.20 0.00 -0.42 -0.30 51 Inv Totale(all) J[35] -30.30 0.28 0.94 0.00 -0.17 -0.23 52 Inv Totale(all) I[35] -30.63 -0.26 -0.93 0.00 -0.17 -0.23 52 Inv Totale(all) J[36] -30.63 -0.26 1.21 0.00 -0.44 -0.27 54 Inv Totale(all) I[36] -5.58 -0.14 -1.30 0.00 -0.44 -0.27 54 Inv Totale(all) J[38] -5.58 -0.14 0.84 0.00 0.00 0.00 55 Inv Totale(all) I[38] 1.99 0.00 -1.43 0.00 0.00 0.00 55 Inv Totale(all) J[32] 1.99 -0.00 1.43 0.00 0.00 0.00 59 Inv Totale(all) I[40] 18.83 0.00 -0.21 0.00 -0.05 0.00 59 Inv Totale(all) J[42] 18.83 0.00 0.11 0.00 0.08 0.00 60 Inv Totale(all) I[42] 5.93 0.00 -0.11 0.00 0.08 0.00 60 Inv Totale(all) J[43] 5.93 0.00 0.22 0.00 -0.07 0.00 62 Inv Totale(all) I[43] -27.96 0.00 -0.18 0.00 -0.07 0.00 62 Inv Totale(all) J[45] -27.96 0.00 0.11 0.00 0.00 0.00 63 Inv Totale(all) I[45] -27.05 0.00 -0.19 0.00 0.00 0.00 63 Inv Totale(all) J[46] -27.05 -0.00 0.19 0.00 0.00 0.00 80 Inv Totale(all) I[47] 32.80 0.12 -3.33 0.00 0.00 0.00 80 Inv Totale(all) J[109] 33.15 0.12 -3.33 0.00 3.59 -0.13 82 Inv Totale(all) I[51] -26.99 0.16 -0.85 0.00 0.00 0.00 82 Inv Totale(all) J[52] -26.99 0.16 1.29 0.00 -0.41 -0.31 86 Inv Totale(all) I[52] -60.77 0.27 -1.20 0.00 -0.41 -0.31 86 Inv Totale(all) J[55] -60.77 0.27 0.94 0.00 -0.17 -0.21 87 Inv Totale(all) I[55] -57.59 -0.22 -0.99 0.00 -0.17 -0.21 87 Inv Totale(all) J[56] -57.59 -0.22 1.15 0.00 -0.31 -0.23 89 Inv Totale(all) I[56] -57.59 -0.15 -1.12 0.00 -0.31 -0.23 89 Inv Totale(all) J[58] -57.59 -0.15 1.02 0.00 -0.21 -0.05 90 Inv Totale(all) I[58] -47.52 -0.02 -1.11 0.00 -0.21 -0.05 90 Inv Totale(all) J[53] -47.52 -0.02 1.74 0.00 -0.99 0.00 94 Inv Totale(all) I[60] 23.66 0.00 -0.22 0.00 -0.05 0.00 94 Inv Totale(all) J[62] 23.66 0.00 0.11 0.00 0.10 0.00 95 Inv Totale(all) I[62] 57.44 0.00 -0.13 0.00 0.10 0.00 95 Inv Totale(all) J[63] 57.44 0.00 0.20 0.00 -0.02 0.00 97 Inv Totale(all) I[63] 44.86 0.00 -0.18 0.00 -0.02 0.00 97 Inv Totale(all) J[65] 44.86 0.00 0.15 0.00 0.06 0.00 98 Inv Totale(all) I[65] -11.62 0.00 -0.20 0.00 0.06 0.00 98 Inv Totale(all) J[66] -11.62 0.00 0.21 0.00 0.00 0.00 115 Inv Totale(all) I[29] -2.67 -1.11 -0.08 0.00 0.00 0.00 115 Inv Totale(all) J[67] -2.67 -1.11 0.11 -0.00 -0.02 1.33 116 Inv Totale(all) I[67] 13.76 0.78 -0.08 -0.00 -0.02 1.33 116 Inv Totale(all) J[68] 13.76 0.78 0.12 -0.00 -0.05 -2.15 117 Inv Totale(all) I[68] 34.84 -1.79 -0.13 -0.00 -0.05 -2.15 117 Inv Totale(all) J[69] 34.84 -1.79 0.06 -0.00 0.00 0.00 118 Inv Totale(all) I[69] 5.46 -0.00 -0.09 -0.01 0.00 0.00 118 Inv Totale(all) J[51] 5.46 0.00 0.09 -0.01 0.00 0.00 132 Inv Totale(all) I[32] 0.49 1.18 -3.09 -0.00 0.00 0.00 132 Inv Totale(all) J[74] 0.49 1.18 -2.74 -0.00 3.50 -1.42 133 Inv Totale(all) I[74] 1.08 -0.83 -0.18 -0.00 3.50 -1.42 133 Inv Totale(all) J[75] 1.08 -0.83 0.18 -0.00 3.50 2.32 134 Inv Totale(all) I[75] 1.65 1.93 2.74 -0.00 3.50 2.32 134 Inv Totale(all) J[76] 1.65 1.93 3.09 -0.00 0.00 0.00 135 Inv Totale(all) I[76] -7.04 -0.00 -0.09 0.01 0.00 0.00 135 Inv Totale(all) J[53] -7.04 0.00 0.09 0.01 0.00 0.00 171 Inv Totale(all) I[38] -5.71 1.32 -10.31 0.00 0.00 0.00 171 Inv Totale(all) J[92] -5.71 1.32 -9.96 0.00 12.17 -1.58 172 Inv Totale(all) I[92] -4.53 -0.09 -3.56 0.00 12.17 -1.58 172 Inv Totale(all) J[93] -4.53 -0.09 -3.20 0.00 16.22 1.61 173 Inv Totale(all) I[93] -3.38 1.19 3.20 0.00 16.22 1.61 173 Inv Totale(all) J[94] -3.38 1.19 3.55 0.00 12.17 -3.00 174 Inv Totale(all) I[94] -2.89 -2.50 9.96 0.00 12.17 -3.00 174 Inv Totale(all) J[58] -2.89 -2.50 10.31 0.00 0.00 0.00 187 Inv Totale(all) I[92] -0.19 0.00 -2.56 -0.00 0.00 0.00 187 Inv Totale(all) J[74] -0.19 -0.00 2.56 -0.00 0.00 0.00 191 Inv Totale(all) I[93] 2.29 0.00 -2.56 -0.00 0.00 0.00 191 Inv Totale(all) J[75] 2.29 -0.00 2.56 -0.00 0.00 0.00 195 Inv Totale(all) I[94] -2.50 0.00 -2.56 0.00 0.00 0.00

195 Inv Totale(all) J[76] -2.50 -0.00 2.56 0.00 0.00 0.00 216 Inv Totale(all) I[98] -35.81 0.17 0.00 0.00 0.00 0.00 216 Inv Totale(all) J[45] -34.41 0.17 0.00 0.00 -0.00 -0.56 217 Inv Totale(all) I[45] -34.04 -0.74 0.00 0.00 -0.00 -0.56 217 Inv Totale(all) J[38] -33.72 -0.74 0.00 0.00 -0.00 -0.00 219 Inv Totale(all) I[46] -4.89 -0.51 -0.00 0.00 0.00 -0.38 219 Inv Totale(all) J[32] -4.56 -0.51 -0.00 0.00 0.00 0.00 220 Inv Totale(all) I[100] 0.00 0.00 -0.12 0.00 0.00 0.00 220 Inv Totale(all) J[40] -0.00 0.00 0.17 0.00 -0.05 0.00 223 Inv Totale(all) I[100] -14.20 -0.00 -0.08 0.00 0.00 0.00 223 Inv Totale(all) J[101] -14.20 0.00 0.11 -0.00 -0.02 0.00 224 Inv Totale(all) I[101] -35.28 0.00 -0.07 -0.00 -0.02 0.00 224 Inv Totale(all) J[102] -35.28 0.00 0.13 -0.00 -0.06 0.00 225 Inv Totale(all) I[102] -63.58 0.00 -0.14 -0.00 -0.06 0.00 225 Inv Totale(all) J[103] -63.58 0.00 0.06 -0.00 0.00 0.00 226 Inv Totale(all) I[103] -60.19 -0.00 -0.09 -0.01 0.00 0.00 226 Inv Totale(all) J[104] -60.19 0.00 0.09 -0.01 0.00 0.00 234 Inv Totale(all) I[105] -62.50 0.20 -0.01 0.00 0.00 0.00 234 Inv Totale(all) J[108] -62.04 0.20 -0.01 0.00 0.01 -0.22 235 Inv Totale(all) I[103] -59.99 -1.74 -0.01 0.00 0.00 -1.31 235 Inv Totale(all) J[69] -59.67 -1.74 -0.01 0.00 0.01 -0.00 238 Inv Totale(all) I[106] 0.94 -0.00 -0.09 -0.00 0.00 0.00 238 Inv Totale(all) J[107] 0.94 0.00 0.09 -0.00 0.00 0.00 239 Inv Totale(all) I[106] -60.59 1.65 -0.01 0.00 0.00 0.49 239 Inv Totale(all) J[103] -60.12 1.65 -0.01 0.00 0.01 -1.31 240 Inv Totale(all) I[107] 20.73 0.70 -3.33 0.00 7.19 0.12 240 Inv Totale(all) J[104] 21.20 0.70 -3.33 0.00 10.81 -0.65 241 Inv Totale(all) I[108] 0.86 -0.00 -0.09 0.00 0.00 0.00 241 Inv Totale(all) J[109] 0.86 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 242 Inv Totale(all) I[108] -61.95 -0.66 -0.01 0.00 0.00 -0.22 242 Inv Totale(all) J[106] -61.48 -0.66 -0.01 0.00 0.01 0.49 243 Inv Totale(all) I[109] 20.18 -0.23 -3.33 0.00 3.59 -0.13 243 Inv Totale(all) J[107] 20.64 -0.23 -3.33 0.00 7.19 0.12 247 Inv Totale(all) I[110] -37.58 0.04 2.43 -0.00 0.00 0.00 247 Inv Totale(all) J[111] -37.23 0.04 2.43 -0.00 -2.62 -0.05 248 Inv Totale(all) I[112] 0.09 -0.00 -0.09 0.01 0.00 0.00 248 Inv Totale(all) J[66] 0.09 0.00 0.09 0.01 0.00 0.00 250 Inv Totale(all) I[114] -26.22 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00 250 Inv Totale(all) J[115] -25.86 0.04 0.01 0.00 -0.01 -0.04 251 Inv Totale(all) I[112] -7.70 -0.03 0.01 0.00 -0.01 -0.02 251 Inv Totale(all) J[76] -7.45 -0.03 0.01 0.00 -0.01 -0.00 253 Inv Totale(all) I[116] 0.13 -0.00 -0.09 0.00 0.00 0.00 253 Inv Totale(all) J[117] 0.13 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 254 Inv Totale(all) I[116] -8.13 0.06 0.01 0.00 -0.00 0.04 254 Inv Totale(all) J[112] -7.77 0.06 0.01 0.00 -0.01 -0.02 255 Inv Totale(all) I[117] -19.95 0.06 2.43 -0.00 -5.24 0.04 255 Inv Totale(all) J[66] -19.59 0.06 2.43 -0.00 -7.89 -0.05 256 Inv Totale(all) I[115] 0.09 -0.00 -0.09 -0.00 0.00 0.00 256 Inv Totale(all) J[111] 0.09 0.00 0.09 -0.00 0.00 0.00 257 Inv Totale(all) I[115] -25.79 -0.06 0.01 0.00 -0.00 -0.04 257 Inv Totale(all) J[116] -25.44 -0.06 0.01 0.00 -0.01 0.04 258 Inv Totale(all) I[111] -20.38 -0.06 2.43 -0.00 -2.62 -0.05 258 Inv Totale(all) J[117] -20.02 -0.06 2.43 -0.00 -5.24 0.04 262 Inv Totale(all) I[35] -5.60 -1.30 -12.24 -0.00 0.00 0.00 262 Inv Totale(all) J[118] -5.60 -1.30 -11.89 -0.00 14.47 1.56 263 Inv Totale(all) I[118] -4.32 0.09 -4.20 -0.00 14.47 1.56 263 Inv Totale(all) J[119] -4.32 0.09 -3.85 -0.00 19.30 -1.61 264 Inv Totale(all) I[119] -3.08 -1.18 3.84 -0.00 19.30 -1.61 264 Inv Totale(all) J[120] -3.08 -1.18 4.20 -0.00 14.47 3.00 265 Inv Totale(all) I[120] -2.77 2.50 11.89 -0.00 14.47 3.00 265 Inv Totale(all) J[55] -2.77 2.50 12.24 -0.00 0.00 0.00 275 Inv Totale(all) I[94] -0.20 -0.00 -3.85 0.00 0.00 0.00 275 Inv Totale(all) J[120] -0.20 0.00 3.85 0.00 0.00 0.00 276 Inv Totale(all) I[120] -2.51 -0.00 -3.85 -0.00 0.00 0.00 276 Inv Totale(all) J[69] -2.51 0.00 3.85 -0.00 0.00 0.00 277 Inv Totale(all) I[93] 0.30 -0.00 -3.85 0.00 0.00 0.00 277 Inv Totale(all) J[119] 0.30 0.00 3.85 0.00 0.00 0.00 278 Inv Totale(all) I[119] 1.98 -0.00 -3.85 0.00 0.00 0.00 278 Inv Totale(all) J[68] 1.98 0.00 3.85 0.00 0.00 0.00 279 Inv Totale(all) I[92] -0.25 -0.00 -3.85 0.00 0.00 0.00

RELAZIONE DI CALCOLO - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

43

279 Inv Totale(all) J[118] -0.25 0.00 3.85 0.00 0.00 0.00 280 Inv Totale(all) I[118] -0.34 -0.00 -3.85 0.00 0.00 0.00 280 Inv Totale(all) J[67] -0.34 0.00 3.85 0.00 0.00 0.00 289 Inv Totale(all) I[104] -17.75 -0.00 -0.12 0.00 0.00 0.00 289 Inv Totale(all) J[60] -17.75 0.00 0.17 0.00 -0.05 0.00 290 Inv Totale(all) I[104] -17.95 -0.86 14.42 0.00 10.81 -0.65

290 Inv Totale(all) J[51] -17.63 -0.86 14.42 0.00 -0.01 0.00 292 Inv Totale(all) I[66] -19.23 -0.07 -9.20 -0.00 -7.89 -0.05 292 Inv Totale(all) J[53] -18.91 -0.07 -9.20 -0.00 -0.99 -0.00

4.5.7.2 Risultati nel modello della struttura su giardino interno Elem Load Part N(kN) Vy(kN) Vz(kN) T(kN*m) My(kN*m) Mz(kN*m) 44 Inv Totale(all) I[25] -34.83 4.71 -15.54 0.00 0.00 15.32 44 Inv Totale(all) J[98] -32.72 4.71 -15.54 0.00 38.86 3.54 45 Inv Totale(all) I[27] -34.83 4.92 15.54 0.00 0.00 15.98 45 Inv Totale(all) J[100] -32.72 4.92 15.54 0.00 -38.86 3.69 46 Inv Totale(all) I[29] -15.57 0.17 -0.99 0.00 0.00 0.00 46 Inv Totale(all) J[33] -15.57 0.17 1.53 0.00 -0.51 0.33 50 Inv Totale(all) I[33] -67.43 0.27 -1.41 0.00 -0.51 0.33 50 Inv Totale(all) J[34] -67.43 0.27 1.11 0.00 -0.23 0.18 51 Inv Totale(all) I[34] -91.19 0.24 -1.20 0.00 -0.23 0.18 51 Inv Totale(all) J[35] -91.19 0.24 1.33 0.00 -0.35 0.26 52 Inv Totale(all) I[35] -106.95 0.19 -1.34 0.00 -0.35 0.26 52 Inv Totale(all) J[36] -106.95 0.19 1.18 0.00 -0.20 0.11 53 Inv Totale(all) I[36] -106.95 0.20 -1.18 0.00 -0.20 0.11 53 Inv Totale(all) J[37] -106.95 0.20 1.34 0.00 -0.35 0.27 54 Inv Totale(all) I[37] -91.19 0.25 -1.33 0.00 -0.35 0.27 54 Inv Totale(all) J[38] -91.19 0.25 1.20 0.00 -0.23 0.19 55 Inv Totale(all) I[38] -67.43 0.28 -1.11 0.00 -0.23 0.19 55 Inv Totale(all) J[39] -67.43 0.28 1.41 0.00 -0.51 0.34 56 Inv Totale(all) I[39] -15.46 0.18 -1.53 0.00 -0.51 0.34 56 Inv Totale(all) J[32] -15.46 0.18 0.99 0.00 0.00 0.00 58 Inv Totale(all) I[40] -16.08 0.00 -0.23 0.00 -0.07 0.00 58 Inv Totale(all) J[41] -16.08 0.00 0.10 0.00 0.09 0.00 59 Inv Totale(all) I[41] 52.06 0.00 -0.13 0.00 0.09 0.00 59 Inv Totale(all) J[42] 52.06 0.00 0.19 0.00 -0.02 0.00 60 Inv Totale(all) I[42] 75.95 0.00 -0.21 0.00 -0.02 0.00 60 Inv Totale(all) J[43] 75.95 0.00 0.12 0.00 0.14 0.00 61 Inv Totale(all) I[43] 75.95 0.00 -0.12 0.00 0.14 0.00 61 Inv Totale(all) J[44] 75.95 0.00 0.21 0.00 -0.02 0.00 62 Inv Totale(all) I[44] 52.06 0.00 -0.19 0.00 -0.02 0.00 62 Inv Totale(all) J[45] 52.06 0.00 0.13 0.00 0.09 0.00 63 Inv Totale(all) I[45] -16.14 0.00 -0.10 0.00 0.09 0.00 63 Inv Totale(all) J[46] -16.14 0.00 0.23 0.00 -0.07 0.00 65 Inv Totale(all) I[32] 69.09 0.00 -0.06 0.00 0.00 0.00 65 Inv Totale(all) J[46] 69.04 0.00 0.06 0.00 0.00 0.00 79 Inv Totale(all) I[40] 69.04 0.00 -0.06 0.00 0.00 0.00 79 Inv Totale(all) J[29] 69.09 0.00 0.06 0.00 0.00 0.00 80 Inv Totale(all) I[47] -34.83 4.73 -15.54 0.00 0.00 15.36 80 Inv Totale(all) J[99] -32.72 4.73 -15.54 0.00 38.86 3.55 81 Inv Totale(all) I[49] -34.83 4.93 15.54 0.00 0.00 16.03 81 Inv Totale(all) J[101] -32.72 4.93 15.54 0.00 -38.86 3.70 82 Inv Totale(all) I[51] -16.53 0.17 -0.99 0.00 0.00 0.00 82 Inv Totale(all) J[52] -16.53 0.17 1.53 0.00 -0.51 0.33 85 Inv Totale(all) I[52] -67.43 0.27 -1.41 0.00 -0.51 0.33 85 Inv Totale(all) J[54] -67.43 0.27 1.11 0.00 -0.23 0.18 86 Inv Totale(all) I[54] -91.19 0.24 -1.20 0.00 -0.23 0.18 86 Inv Totale(all) J[55] -91.19 0.24 1.33 0.00 -0.35 0.26 87 Inv Totale(all) I[55] -106.95 0.20 -1.34 0.00 -0.35 0.26 87 Inv Totale(all) J[56] -106.95 0.20 1.18 0.00 -0.20 0.11 88 Inv Totale(all) I[56] -106.95 0.20 -1.18 0.00 -0.20 0.11 88 Inv Totale(all) J[57] -106.95 0.20 1.34 0.00 -0.35 0.27 89 Inv Totale(all) I[57] -91.19 0.25 -1.33 0.00 -0.35 0.27 89 Inv Totale(all) J[58] -91.19 0.25 1.20 0.00 -0.23 0.19 90 Inv Totale(all) I[58] -67.43 0.28 -1.11 0.00 -0.23 0.19 90 Inv Totale(all) J[59] -67.43 0.28 1.41 0.00 -0.51 0.34 91 Inv Totale(all) I[59] -16.34 0.18 -1.53 0.00 -0.51 0.34 91 Inv Totale(all) J[53] -16.34 0.18 0.99 0.00 0.00 0.00 93 Inv Totale(all) I[60] -16.39 0.00 -0.23 0.00 -0.07 0.00 93 Inv Totale(all) J[61] -16.39 0.00 0.10 0.00 0.09 0.00 94 Inv Totale(all) I[61] 52.06 0.00 -0.13 0.00 0.09 0.00 94 Inv Totale(all) J[62] 52.06 0.00 0.19 0.00 -0.02 0.00 95 Inv Totale(all) I[62] 75.95 0.00 -0.21 0.00 -0.02 0.00 95 Inv Totale(all) J[63] 75.95 0.00 0.12 0.00 0.14 0.00 96 Inv Totale(all) I[63] 75.95 0.00 -0.12 0.00 0.14 0.00 96 Inv Totale(all) J[64] 75.95 0.00 0.21 0.00 -0.02 0.00 97 Inv Totale(all) I[64] 52.06 0.00 -0.19 0.00 -0.02 0.00 97 Inv Totale(all) J[65] 52.06 0.00 0.13 0.00 0.09 0.00 98 Inv Totale(all) I[65] -16.47 0.00 -0.10 0.00 0.09 0.00

98 Inv Totale(all) J[66] -16.47 0.00 0.23 0.00 -0.07 0.00 100 Inv Totale(all) I[53] 69.09 0.00 -0.06 0.00 0.00 0.00 100 Inv Totale(all) J[66] 69.04 0.00 0.06 0.00 0.00 0.00 115 Inv Totale(all) I[29] 4.05 -1.08 -5.25 0.00 0.00 0.00 115 Inv Totale(all) J[67] 4.05 -1.08 -4.83 -0.00 7.31 1.56 116 Inv Totale(all) I[67] 3.26 -0.06 -0.21 -0.00 7.31 1.56 116 Inv Totale(all) J[68] 3.26 -0.06 0.21 -0.00 7.31 1.57 118 Inv Totale(all) I[68] 2.51 1.08 4.83 -0.00 7.31 1.57 118 Inv Totale(all) J[51] 2.51 1.08 5.25 -0.00 0.00 0.00 132 Inv Totale(all) I[32] 4.25 1.08 -5.25 -0.00 0.00 0.00 132 Inv Totale(all) J[74] 4.25 1.08 -4.83 -0.00 7.31 -1.56 133 Inv Totale(all) I[74] 3.42 -0.06 -0.21 -0.00 7.31 -1.56 133 Inv Totale(all) J[75] 3.42 -0.06 0.21 -0.00 7.31 -1.57 135 Inv Totale(all) I[75] 2.62 -1.08 4.83 -0.00 7.31 -1.57 135 Inv Totale(all) J[53] 2.62 -1.08 5.25 0.00 0.00 0.00 145 Inv Totale(all) I[34] 5.50 -1.08 -9.87 0.00 0.00 0.00 145 Inv Totale(all) J[80] 5.50 -1.08 -9.45 -0.00 14.01 1.56 146 Inv Totale(all) I[80] 4.30 0.06 -0.21 -0.00 14.01 1.56 146 Inv Totale(all) J[81] 4.30 0.06 0.21 -0.00 14.01 1.56 148 Inv Totale(all) I[81] 3.28 1.08 9.45 -0.00 14.01 1.56 148 Inv Totale(all) J[54] 3.28 1.08 9.87 -0.00 0.00 0.00 158 Inv Totale(all) I[36] 3.35 -1.04 -9.87 -0.00 0.00 0.00 158 Inv Totale(all) J[86] 3.35 -1.04 -9.45 -0.00 14.01 1.51 159 Inv Totale(all) I[86] 2.11 0.04 -0.21 -0.00 14.01 1.51 159 Inv Totale(all) J[87] 2.11 0.04 0.21 -0.00 14.01 -1.51 161 Inv Totale(all) I[87] 0.87 -1.04 9.45 -0.00 14.01 -1.51 161 Inv Totale(all) J[56] 0.87 -1.04 9.87 -0.00 0.00 0.00 171 Inv Totale(all) I[38] 5.76 1.08 -9.87 -0.00 0.00 0.00 171 Inv Totale(all) J[92] 5.76 1.08 -9.45 -0.00 14.01 -1.56 172 Inv Totale(all) I[92] 4.30 0.06 -0.21 -0.00 14.01 -1.56 172 Inv Totale(all) J[93] 4.30 0.06 0.21 -0.00 14.01 -1.56 174 Inv Totale(all) I[93] 3.17 -1.08 9.45 -0.00 14.01 -1.56 174 Inv Totale(all) J[58] 3.17 -1.08 9.87 0.00 0.00 0.00 184 Inv Totale(all) I[67] -0.39 0.00 -4.62 0.00 0.00 0.00 184 Inv Totale(all) J[80] -0.39 0.00 4.62 0.00 0.00 0.00 185 Inv Totale(all) I[80] -0.30 0.00 -4.62 0.00 0.00 0.00 185 Inv Totale(all) J[86] -0.30 0.00 4.62 0.00 0.00 0.00 186 Inv Totale(all) I[86] -0.30 0.00 -4.62 0.00 0.00 0.00 186 Inv Totale(all) J[92] -0.30 0.00 4.62 -0.00 0.00 0.00 187 Inv Totale(all) I[92] -0.40 0.00 -4.62 -0.00 0.00 0.00 187 Inv Totale(all) J[74] -0.40 0.00 4.62 -0.00 0.00 0.00 188 Inv Totale(all) I[68] -0.40 0.00 -4.62 -0.00 0.00 0.00 188 Inv Totale(all) J[81] -0.40 0.00 4.62 -0.00 0.00 0.00 189 Inv Totale(all) I[81] -0.30 0.00 -4.62 -0.00 0.00 0.00 189 Inv Totale(all) J[87] -0.30 0.00 4.62 0.00 0.00 0.00 190 Inv Totale(all) I[87] -0.30 0.00 -4.62 0.00 0.00 0.00 190 Inv Totale(all) J[93] -0.30 0.00 4.62 0.00 0.00 0.00 191 Inv Totale(all) I[93] -0.40 0.00 -4.62 0.00 0.00 0.00 191 Inv Totale(all) J[75] -0.40 0.00 4.62 0.00 0.00 0.00 212 Inv Totale(all) I[98] -67.35 0.00 -0.11 0.00 0.00 0.00 212 Inv Totale(all) J[40] -67.35 0.00 0.18 0.00 -0.07 0.00 213 Inv Totale(all) I[98] -32.62 4.71 51.81 0.00 38.86 3.54 213 Inv Totale(all) J[29] -31.98 4.71 51.81 0.00 -0.00 0.00 214 Inv Totale(all) I[99] -67.35 0.00 -0.11 0.00 0.00 0.00 214 Inv Totale(all) J[60] -67.35 0.00 0.18 0.00 -0.07 0.00 215 Inv Totale(all) I[99] -32.62 4.73 51.81 0.00 38.86 3.55 215 Inv Totale(all) J[51] -31.98 4.73 51.81 0.00 -0.00 0.00 216 Inv Totale(all) I[46] -67.35 0.00 -0.18 0.00 -0.07 0.00 216 Inv Totale(all) J[100] -67.35 0.00 0.11 0.00 0.00 0.00 217 Inv Totale(all) I[100] -32.62 4.92 -51.81 0.00 -38.86 3.69 217 Inv Totale(all) J[32] -31.98 4.92 -51.81 0.00 0.00 0.00 218 Inv Totale(all) I[66] -67.35 0.00 -0.18 0.00 -0.07 0.00 218 Inv Totale(all) J[101] -67.35 0.00 0.11 0.00 0.00 0.00 219 Inv Totale(all) I[101] -32.62 4.93 -51.81 0.00 -38.86 3.70 219 Inv Totale(all) J[53] -31.98 4.93 -51.81 0.00 0.00 0.00


44

4.6 Verifiche struttura Le verifiche sono state eseguite utilizzando formule conformi a quanto richiesto dalle NTC 2008, opportunamente completato ed integrato in alcune sue parti attraverso:

• Circolare del 02 febbraio 2009 n. 617/C.S.LL.PP, Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008;

• Eurocodice 2 - UNI EN 1992-1-1:2005, Progettazione delle strutture di calcestruzzo: Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici;

• Eurocodice 5 - UNI EN 1995-1-1:2009, Progettazione delle strutture in legno: Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici;

• Eurocodice 3 - UNI EN 1993-1-1:2005, Progettazione delle strutture in acciaio, Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici;

• Eurocodice 3 - UNI EN 1993-1-8:2005, Progettazione delle strutture in acciaio, Parte 1-8: Progettazione dei collegamenti,

• CNR - DT 206 / 28 novembre 2007, Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il Controllo delle Strutture in Legno.

Nel presente paragrafo sono riportate le verifiche per ognuno degli elementi solamente nella condizione più sfavorevole o con le maggiori sollecitazioni. In seguito sono presenti le verifiche dettagliate dell’elemento più sollecitato per ogni tipologia sezionale.

Sono presenti sia le verifiche agli stati limite ultimi, si quelle agli stati limite di esercizio.

4.6.1 Verifiche pareti in legno

Le verifiche delle pareti in legno sono state eseguite seguendo le modalità del “Metodo A” presente nell’Eurocodice 5.

4.6.1.1 Calcolo resistenza chiodo di collegamento fra intelaiatura pareti e pannello OSB I chiodi utilizzati come elementi di unione fra l’intelaiatura e i pannelli OSB sono ad aderenza migliorata, φ2.8 con lunghezza L=70 mm.

La resistenza dei chiodi è stata calcolata utilizzando le formule per connessioni pannello-legno presenti nella CNR - DT 206 / 2007. Sono stati considerati i seguenti modi di collasso per un piano di taglio (rotture di tipo a,b,c,d,e,f):

?E,F� = �GH

IJJJJJJKJJJJJJL M@,�,�N��M@,�,�N��M@,�,�N��1 + O PQO + 2O� 71 + N�N� + 8N�N�:

�; + O# 8N�N�:� − O 81 + N�N�:S + ?(T,F�4

1.05 M@,�,�N��2 + O PQ2O41 + O5 + 4O42 + O5<U,�M@,�,��t�� − OS + ?(T,F�41.05 M@,�,�N��1 + 2O PQ2O�41 + O5 + 4O41 + 2O5<U,�M@,�,��t�� − OS + ?(T,F�4

1.15Q 2O1 + OW2<U,�M@,�,�� + ?(T,F�4

dove:

• t1 e t2 sono gli spessori degli elementi di legno o del pannello, rispettivamente 55 mm (approfondimento del chiodo nel montante dell’intelaiatura) e 15 mm (spessore OSB);

• fh,1,k e fh,2,k sono le resistenze caratteristiche a rifollamento negli elementi di legno caratterizzati rispettivamente dallo spessore t1 e t2, calcolate con la formula M@,� = 0.082��XY.# , per gli elementi in legno, dove ρk è la massa volumica espressa in kg/m3 e con la formula M@,� =65�XY.ZN�Y.� , per i pannelli OSB;

• d è il diametro del mezzo di unione, pari a 2.8 mm;


45

• My,k è il momento di snervamento caratteristico del mezzo di unione, calcolato come: <U,� = ζM�,�B'-,[, dove: ζ = (1.8/d0.4) è il fattore riduttivo minore di 1 del momento plastico;

Wpl,b è il modulo di resistenza plastico pari a: B'-,[ =\]^ per chiodi a gambo cilindrico; fu,k è la

resistenza ultima a flessione dell’acciaio.

• Fax,Rk è la resistenza caratteristica al estrazione del mezzo di unione pari a 848.5 N;

• β= fh,2,k / fh,1,k.

Le resistenze che si ottengono nei vari modi di collasso sono le seguenti:

a) 1740.8 N b) 4296.0 N c) 1732.7 N

d) 880.5 N e) 1878.6 N f) 1067.7 N

Di conseguenza, per un coefficiente kmod pari a 1 (caso istantaneo/sismico) ed un coefficiente di sicurezza pari a γM=1.5, la resistenza del chiodo risulta pari a 587 N.

4.6.1.2 Calcolo resistenza parete Per una parete composta da più pannelli la resistenza è stata calcolata con la seguente formula:

?E,F\ =�?�,E,F\

dove ?�,E,F\ è la resistenza di un singolo pannello calcolata nel seguente modo:

?�,E,F\ = ?_,F\9�`�a

dove ?_,F\è la resistenza a taglio di un singolo elemento di unione (chiodo) amplificata del 20%, 9� è la

larghezza del pannello, `� è un coefficiente che vale [b[c in cui 9Y è la semialtezza della parete e a è

l’interasse fra gli elementi di unione.

Sono presenti 2 tipologie di pannelli:

A. pannello OSB di larghezza 9� = 125 cm con chiodi posti ad interasse s = 10 cm; B. pannello OSB di larghezza 9� = 125 cm con chiodi posti ad interasse s = 5 cm;

le rispettive resistenze sono le seguenti:

A. ?�,E,F\ = 6.47 kN, (pannello normale); B. ?�,E,F\ = 12.94 kN, (pannello rinforzato).

4.6.1.3 Calcolo resistenza chiodi utilizzati nei collegamenti fra pareti e fondazioni Le verifiche dei collegamenti a taglio e degli hold-down fanno riferimento a dei chiodi ad aderenza migliorata φ4 con lunghezza L=60 mm.

La resistenza dei chiodi è stata calcolata utilizzando le formule per connessioni acciaio-legno presenti nella CNR - DT 206 / 2007. Sono stati considerati i seguenti modi di collasso per un piano di taglio (rotture di tipo a,b,c,d,e):

• unioni a singolo piano di taglio con piastra sottile (rotture di tipo a,b):

?E,F� = �GH d 0.4M@,�N��1.15W2<U,�M@,�� + ?(T,F�4

• unioni a singolo piano di taglio con piastra spessa (rotture di tipo c,d,e):

?E,F� = �GHIJJKJJL

M@,�N��M@,�N�� PQ2 + 4<U,�M@,��t�� − 1S + ?(T,F�4

2.3W<U,�M@,�� + ?(T,F�4

dove:

• t1 e s sono rispettivamente 57 mm (legno) e 3 mm spessore acciaio;


46

• fh, k è le resistenza caratteristica a rifollamento negli elementi di legno, calcolata con la formula M@,� = 0.082��XY.# , dove ρk è la massa volumica espressa in kg/m3;

• d è il diametro del mezzo di unione, pari a 4 mm;





Le resistenza che si ottengono nei vari modi di collasso sono le seguenti:

a) 2728.1 N b) 1664.1 N

c) 3395.0 N d) 2353.4 N e) 6820.3 N

Di conseguenza, per un coefficiente di modificazione kmod pari a 1 (caso istantaneo/sismico) ed un coefficiente di sicurezza pari a γM=1.5, la resistenza del chiodo risulta pari a 1109.4 N.

4.6.1.4 Verifica delle pareti Le sollecitazioni sulle pareti sono ricavate dal modello di calcolo seguendo le modalità del “Metodo A” presente nell’Eurocodice 5.

Il taglio totale sulla parete è stato ricavato salla somma dei tagli presenti sugli elementi che simulano i pannelli, nella seguente tabella è presente l’accoppiamento fra gli elementi del modello che simulano i pannelli (figura 4.16) e le pareti in legno (figura 4.17).

dir. num. Elementi del modello

X 1 1

X 2 2

X 3 3

X 4 4

X 5 5 6 7 8

X 6 9

X 7 10 11 12 13

X 8 14 15 16 17

X 9 18

X 10 19 20 21 22

X 11 23 24 25 26

X 12 27 28 29 30

X 13 31 32 33 34

X 14 35 36 37 38 39 40 41 42

X 15 43 44 45 46

X 16 47 48 49 50

X 17 51 52 53 54

X 18 55 56

X 19 57 58 59 60 61 62

X 20 63 64

X 21 65 66

X 22 67 68 69 70

X 23 71 72 73 74 75 76

X 24 77 78

X 25 79 80

X 26 81 82

X 27 83 84

X 28 85 86 87 88

Y 1 101 102

Y 2 104 105

Y 3 107 108

Y 4 109 110 111 112

Y 5 113

Y 6 114 115 116 117

Y 7 118 119 120 121

Y 8 122 123

Y 9 124 125 126 127 128 129 130 131

Y 10 132 133 134 135

Y 11 137

Y 12 140 141 142 143

Y 13 144

Y 14 145 146

Y 15 147 148 149 150

Y 16 151

Y 17 152

Y 18 153 154 155 156

Y 19 157 158 159 160

Y 20 161 162 163

Y 21 164

Y 22 165 166 167 168

Y 23 169 170 171 172

Y 24 173 174 175

Y 25 176

Y 26 177 178 179 180 181

Y 27 182

Y 28 183 184 185 186

Y 29 188

Y 30 191 192 193

Y 31 194 195 196

Y 32 197 198 199 200 201 202 203 204

Y 33 205 206 207 208

Y 34 209 210 211

Y 35 212 213

Y 36 215 216

Y 37 217 218 219 220

Y 38 221

Y 39 222 223

Y 40 101 226


47

4.16 Numerazione pannelli nel modello di calcolo


48

4.17 Numerazione pareti nelle verifiche


49

Nelle seguenti tabelle sono presenti le verifiche delle pareti a terra e dei collegamenti necessari.

Il momento totale, necessario a varificare gli hold-down, è stato ricavato moltiplicando il taglio totale per l’altezza della parete.

La forza di trazione con cui si verificano gli hold-down è ricavata dividendo il momento totale sulla parete per la lunghezza della parete stessa.

Nelle tabelle di verifica si riporta il numero di chiodi per collegamento ed il numero di collegamenti per ogni parete.

4.6.1.4.1 Dati pareti e calcolo sollecitazioni

dir. num. lungh. (cm)

Tipo pann.

n. pann. per lato

n. coll. a taglio

num. chiodi coll. a taglio

num. chiodi hold- down

Taglio su parete

Mom. su paret

T. x 2 holdown

- n bi (cm) - n n n n VEd (KN) MEd

(KNm) FEd (KN)

X 1 117 B 1 4 5 36 19.86 67.52 57.71

X 2 117 B 1 4 5 36 19.86 67.52 57.71

X 3 117 B 1 4 5 36 19.94 67.80 57.95

X 4 117 B 1 4 5 36 19.94 67.80 57.95

X 5 441 B 4 12 5 36 59.01 200.63 45.50

X 6 112 A 1 2 5 18 9.83 33.42 29.84

X 7 441 B 4 12 5 36 59.51 202.33 45.88

X 8 441 B 4 12 5 36 59.45 202.13 45.83

X 9 112 A 1 2 5 18 9.83 33.42 29.84

X 10 441 B 4 12 5 36 58.97 200.50 45.46

X 11 432 A 3 12 5 18 34.09 115.91 26.83

X 12 432 A 3 12 5 18 35.05 119.17 27.59

X 13 423 A 3 12 5 18 34.11 115.97 27.42

X 14 923 A 7 28 5 18 71.76 243.98 26.43

X 15 425 A 3 12 5 18 36.43 123.86 29.14

X 16 396 A 3 10 5 18 34.09 115.91 29.27

X 17 423 A 3 12 5 18 33.44 113.70 26.88

X 18 272 A 2 6 5 18 15.29 51.99 19.11

X 19 499 A 4 14 5 18 47.14 160.28 32.12

X 20 319 A 3 8 5 18 16.81 57.15 17.92

X 21 292 A 2 8 5 18 17.12 58.21 19.93

X 22 538 A 4 16 5 18 32.44 110.30 20.50

X 23 499 A 4 14 5 18 45.52 154.77 31.02

X 24 272 A 2 6 5 18 14.79 50.29 18.49

X 25 242 A 2 6 5 18 13.77 46.82 19.35

X 26 280 A 2 6 5 18 17.21 58.51 20.90

X 27 250 A 2 6 5 18 11.69 39.75 15.90

X 28 556 A 4 16 5 18 33.42 113.63 20.44

Y 1 258 A 2 6 5 18 22.2 75.48 29.26

Y 2 238 A 2 6 5 18 22.49 76.47 32.13

Y 3 192 A 2 4 5 18 18.41 62.59 32.60

Y 4 490 A 4 14 5 18 37.24 126.62 25.84

Y 5 102 A 1 2 5 18 9.5 32.30 31.67

Y 6 430 A 3 12 5 18 38.71 131.61 30.61

Y 7 441 A 4 12 5 18 38.44 130.70 29.64

Y 8 242 A 2 6 5 18 18.44 62.70 25.91

Y 9 964 A 8 28 5 18 69.14 235.08 24.39

Y 10 430 A 3 12 5 18 32.21 109.51 25.47

Y 11 144 A 1 2 5 18 7.97 27.10 18.82

Y 12 339 A 3 8 5 18 31.93 108.56 32.02

Y 13 149 A 1 2 5 18 8.01 27.23 18.28


50

Y 14 192 A 2 4 5 18 14.94 50.80 26.46

Y 15 490 A 4 14 5 18 30.28 102.95 21.01

Y 16 102 A 1 2 5 18 7.81 26.55 26.03

Y 17 124 A 1 2 5 18 7.9 26.86 21.66

Y 18 450 A 4 12 5 18 30.94 105.20 23.38

Y 19 440 A 4 12 5 18 30.3 103.02 23.41

Y 20 342 A 3 8 5 18 22.59 76.81 22.46

Y 21 124 A 1 2 5 18 8.19 27.85 22.46

Y 22 450 A 4 12 5 18 32.05 108.97 24.22

Y 23 440 A 4 12 5 18 31.39 106.73 24.26

Y 24 342 A 3 8 5 18 23.4 79.56 23.26

Y 25 192 A 2 4 5 18 7.85 26.69 13.90

Y 26 490 A 4 14 5 18 39.71 135.01 27.55

Y 27 102 A 1 2 5 18 8.23 27.98 27.43

Y 28 430 A 3 12 5 18 33.82 114.99 26.74

Y 29 144 A 1 2 5 18 7.97 27.10 18.82

Y 30 339 A 3 8 5 18 25.03 85.10 25.10

Y 31 342 A 3 8 5 18 25.03 85.10 24.88

Y 32 964 A 8 28 5 18 72.86 247.72 25.70

Y 33 430 A 3 12 5 18 38.71 131.61 30.61

Y 34 441 A 4 12 5 18 30.36 103.22 23.41

Y 35 242 A 2 6 5 18 20.05 68.17 28.17

Y 36 192 A 2 4 5 18 19.47 66.20 34.48

Y 37 490 A 4 14 5 18 39.37 133.86 27.32

Y 38 102 A 1 2 5 18 10.05 34.17 33.50

Y 39 238 A 2 6 5 18 10 34.00 14.29

Y 40 258 A 2 6 5 18 24.96 84.86 32.89

4.6.1.4.2 Verifiche pannelli, collegamenti a taglio e hold-down

dir. num. Resistenza

Parete Rapp. di verifica

Res. coll.

taglio Rapp. di verifica

Resistenza holddown

Rapp. di verifica

Ver.

- n VRd (KN) - VRd (KN) - FRd (KN) - -

X 1 25.90 0.77 22.18 0.90 79.85 0.72 ok

X 2 25.90 0.77 22.18 0.90 79.85 0.72 ok

X 3 25.90 0.77 22.18 0.90 79.85 0.73 ok

X 4 25.90 0.77 22.18 0.90 79.85 0.73 ok

X 5 103.59 0.57 66.54 0.89 79.85 0.57 ok

X 6 12.95 0.76 11.09 0.89 39.92 0.75 ok

X 7 103.59 0.57 66.54 0.89 79.85 0.57 ok

X 8 103.59 0.57 66.54 0.89 79.85 0.57 ok

X 9 12.95 0.76 11.09 0.89 39.92 0.75 ok

X 10 103.59 0.57 66.54 0.89 79.85 0.57 ok

X 11 38.85 0.88 66.54 0.51 39.92 0.67 ok

X 12 38.85 0.90 66.54 0.53 39.92 0.69 ok

X 13 38.85 0.88 66.54 0.51 39.92 0.69 ok

X 14 90.64 0.79 155.26 0.46 39.92 0.66 ok

X 15 38.85 0.94 66.54 0.55 39.92 0.73 ok

X 16 38.85 0.88 55.45 0.61 39.92 0.73 ok

X 17 38.85 0.86 66.54 0.50 39.92 0.67 ok

X 18 25.90 0.59 33.27 0.46 39.92 0.48 ok

X 19 51.79 0.91 77.63 0.61 39.92 0.80 ok

X 20 38.85 0.43 44.36 0.38 39.92 0.45 ok

X 21 25.90 0.66 44.36 0.39 39.92 0.50 ok

X 22 51.79 0.63 88.72 0.37 39.92 0.51 ok


51

X 23 51.79 0.88 77.63 0.59 39.92 0.78 ok

X 24 25.90 0.57 33.27 0.44 39.92 0.46 ok

X 25 25.90 0.53 33.27 0.41 39.92 0.48 ok

X 26 25.90 0.66 33.27 0.52 39.92 0.52 ok

X 27 25.90 0.45 33.27 0.35 39.92 0.40 ok

Y 1 51.79 0.65 88.72 0.38 39.92 0.51 ok

Y 2 25.90 0.64 33.27 0.50 39.92 0.50 ok

Y 3 25.90 0.86 33.27 0.67 39.92 0.73 ok

Y 4 25.90 0.87 33.27 0.68 39.92 0.80 ok

Y 5 25.90 0.71 22.18 0.83 39.92 0.82 ok

Y 6 51.79 0.72 77.63 0.48 39.92 0.65 ok

Y 7 12.95 0.73 11.09 0.86 39.92 0.79 ok

Y 8 38.85 1.00 66.54 0.58 39.92 0.77 ok

Y 9 51.79 0.74 66.54 0.58 39.92 0.74 ok

Y 10 25.90 0.71 33.27 0.55 39.92 0.65 ok

Y 11 103.59 0.67 155.26 0.45 39.92 0.61 ok

Y 12 38.85 0.83 66.54 0.48 39.92 0.64 ok

Y 13 12.95 0.62 11.09 0.72 39.92 0.47 ok

Y 14 38.85 0.82 44.36 0.72 39.92 0.80 ok

Y 15 12.95 0.62 11.09 0.72 39.92 0.46 ok

Y 16 25.90 0.58 22.18 0.67 39.92 0.66 ok

Y 17 51.79 0.58 77.63 0.39 39.92 0.53 ok

Y 18 12.95 0.60 11.09 0.70 39.92 0.65 ok

Y 19 12.95 0.61 11.09 0.71 39.92 0.54 ok

Y 20 51.79 0.60 66.54 0.46 39.92 0.59 ok

Y 21 51.79 0.59 66.54 0.46 39.92 0.59 ok

Y 22 38.85 0.58 44.36 0.51 39.92 0.56 ok

Y 23 12.95 0.63 11.09 0.74 39.92 0.56 ok

Y 24 51.79 0.62 66.54 0.48 39.92 0.61 ok

Y 25 51.79 0.61 66.54 0.47 39.92 0.61 ok

Y 26 38.85 0.60 44.36 0.53 39.92 0.58 ok

Y 27 25.90 0.30 22.18 0.35 39.92 0.35 ok

Y 28 51.79 0.77 77.63 0.51 39.92 0.69 ok

Y 29 12.95 0.64 11.09 0.74 39.92 0.69 ok

Y 30 38.85 0.87 66.54 0.51 39.92 0.67 ok

Y 31 12.95 0.62 11.09 0.72 39.92 0.47 ok

Y 32 38.85 0.64 44.36 0.56 39.92 0.63 ok

Y 33 38.85 0.64 44.36 0.56 39.92 0.62 ok

Y 34 103.59 0.70 155.26 0.47 39.92 0.64 ok

Y 35 38.85 1.00 66.54 0.58 39.92 0.77 ok

Y 36 51.79 0.59 66.54 0.46 39.92 0.59 ok

Y 37 25.90 0.77 33.27 0.60 39.92 0.71 ok

Y 38 25.90 0.75 22.18 0.88 39.92 0.86 ok

Y 39 51.79 0.76 77.63 0.51 39.92 0.68 ok

Y 40 12.95 0.78 11.09 0.91 39.92 0.84 ok

Y 41 25.90 0.39 33.27 0.30 39.92 0.36 ok

Y 42 25.90 0.96 33.27 0.75 39.92 0.82 ok


52

4.6.1.5 Verifica dei collegamenti delle pareti lato acciaio-cls (collegamento con fondazioni) I collegamenti a terra delle pareti intelaiate sia per le connessioni a taglio che per gli hold-down, per quanto riguarda il lato acciaio-c.a. si effettua mediante barre iniettate con ancorante chimico.

Nei collegamenti a taglio (angolari e piastre) sono utilizzate delle barre φ10 cl. 6.8 con lunghezza efficacie di 150 mm, mentre nei collegamenti a trazione (hold-down e piastre) si utilizzano barre φ16 cl 6.8 con lunghezza efficacie di 180 mm.

Nelle pareti finestrate delle aule sud, a causa delle maggiori sollecitazioni è necessario utilizzare una coppia di hold-down per ogni lato della parete.

La verifica è stata eseguita utilizzando il metodo CC (metodo capacità del Calcestruzzo) presentato nel Bollettino FIB (Federation International du Beton) n. 58 del 2011. Le discussioni attuali suggeriscono che questo modello di calcolo venga riconosciuto e impiegato a livello internazionale. Le resistenze di progetto sono calcolate per trazione assiale (NRd) e per carico di taglio (VRd) analizzando tutti i modi di rottura. Si sono osservate le seguenti capacità caratteristiche di carico:

• trazione assiale: o NRk,s carico caratteristico per il cedimento dell’acciaio o NRk,c carico caratteristico per la rottura del calcestruzzo o NRk,sp carico caratteristico per la fessurazione o NRk,p carico caratteristico per il pull-out/ pull-through

• taglio: o VRk,s carico caratteristico per il cedimento dell’acciaio o VRk,c carico caratteristico per la rottura del bordo calcestruzzo o VRk,cp carico caratteristico per la rottura per effetto leva.

La capacità di progetto è ottenuta dividendo il valore minore di capacità ottenuto dai vari modi di collasso per un coefficiente di sicurezza parziale γM=1.5 (valore consigliato per carichi variabili). La sollecitazione agente nel caso del collegamento a taglio è pari a 5.03 kN ed è stata ricavata ricercando il valore massimo ottenuto suddividendo il taglio agente sulla parete per il numero di collegamenti a taglio previsti. La sollecitazione di trazione massima agente sugli hold-down singoli è pari a 17.24 kN. La sollecitazione di trazione massima agente sulle coppie di hold-down delle pareti rinforzate è pari a 28.85 kN. I valori sono stati ricavati dal massimo presente nella tabella “Dati parete e calcolo sollecitazioni” presentata precedentemente. Si esegue la verifica per il valore massimo pari a 17.24 kN.


53

4.6.1.5.1 Verifica collegamenti a taglio

4.6.1.5.1.1 Angolare di collegamento a taglio Nell’angolar a taglio sono utilizzate delle barre φ10 cl. 5.8 con lunghezza efficacie di 80 mm. Le dimensione degli elementi in acciaio sono riassunti nelle seguenti figure.

Dati geometrici:

• Spessore fissabile tfix [mm] 18

• Diametro filettatura M [mm] 10

• Coppia di serraggio MD [Nm] 20

• Chiave [mm] 17

• Diametro foro nell'oggetto da fissare df (Installazione passante) [mm] 14

• Diametro foro nell'oggetto da fissare df (Installazione a filo della parete (non passante)) [mm] 12

• Profondità di ancoraggio hef [mm] 150

• Diametro foro d0 [mm] 12

• Profondità del foro t [mm] 150


54

4.6.1.5.1.2 Piastra a taglio Nelle piastre a taglio sono utilizzate delle barre φ10 cl. 5.8 con lunghezza efficacie di 80 mm. Le dimensione degli elementi in acciaio sono riassunti nelle seguenti figure.




• Chiave [mm] 17







55

4.6.1.5.2 Verifica collegamenti a trazione

4.6.1.5.2.1 Hold-down Negli hold-down sono utilizzate delle barre φ16 cl. 5.8 con lunghezza efficacie di 180 mm. Le dimensione degli elementi in acciaio sono riassunti nelle seguenti figure.

Dati geometrici:




• Chiave [mm] 24







56

4.6.1.5.2.2 Piastra a taglio per trazione su parete Nella piastra sono utilizzate delle barre φ16 cl. 5.8 con lunghezza efficacie di 180 mm. Le dimensione degli elementi in acciaio sono riassunti nelle seguenti figure.




• Chiave [mm] 24







57

4.6.2 Verifiche membrature metalliche presenti nella struttura principale in legno

*.UNIT SYSTEM : kN, m

========================================================================================================

[ Eurocode3:05 ] CODE CHECKING SUMMARY SHEET --- SELECTED MEMBERS IN ANALYSIS MODEL.

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

MEMB SECT Section Len Ly Bmy Nsd Mbsd Mysd Mzsd Def

CHK COM SHR Material Fy LCB Lu Lz Bmz N_Rd Mb_Rd My_Rd Mz_Rd Defa

========================================================================================================

887 101 140x140x4 3.40000 3.40000 0.85 -175.94 0.00000 0.00000 0.00000 0.00048

OK 0.45 0.00 S235 235000 21 3.40000 3.40000 0.85 394.587 0.00000 24.8446 24.8446 0.01133

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

888 101 140x140x4 3.40000 3.40000 0.85 -148.25 0.00000 0.00000 0.00000 0.00048

OK 0.38 0.00 S235 235000 21 3.40000 3.40000 0.85 394.587 0.00000 24.8446 24.8446 0.01133

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

889 101 140x140x4 3.40000 3.40000 0.85 -127.45 0.00000 0.00000 0.00000 0.00048

OK 0.32 0.00 S235 235000 21 3.40000 3.40000 0.85 394.587 0.00000 24.8446 24.8446 0.01133

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6218 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -27.048 0.00000 0.00000 0.00000 0.00197

OK 0.09 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6219 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -18.283 0.00000 0.00000 0.00000 0.00193

OK 0.06 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6220 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -23.585 0.00000 0.00000 0.00000 0.00190

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6221 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -23.064 0.00000 0.00000 0.00000 0.00210

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6222 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -5.3752 0.00000 0.00000 0.00000 0.00205

OK 0.02 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6223 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -23.104 0.00000 0.00000 0.00000 0.00208

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6224 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -5.3427 0.00000 0.00000 0.00000 0.00204

OK 0.02 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6225 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -26.959 0.00000 0.00000 0.00000 0.00196

OK 0.09 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6226 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -18.305 0.00000 0.00000 0.00000 0.00192

OK 0.06 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6227 102 100x100x5 2.70000 2.70000 0.85 -23.599 0.00000 0.00000 0.00000 0.00189

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 2.70000 2.70000 0.85 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 0.00900

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6228 102 100x100x5 3.59559 3.59559 1.00 -30.346 0.15609 0.15609 0.00000 -

OK 0.14 0.00 S235 235000 3 3.59559 3.59559 1.00 233.121 0.00000 15.1631 15.1631 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6229 102 100x100x5 3.56260 3.56260 1.00 93.9724 0.19680 0.19680 0.00000 -

OK 0.23 0.00 S235 235000 21 3.56260 3.56260 1.00 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6230 102 100x100x5 3.56260 3.56260 1.00 93.3180 0.19680 0.19680 0.00000 -

OK 0.23 0.00 S235 235000 21 3.56260 3.56260 1.00 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

6231 102 100x100x5 3.59559 3.59559 1.00 60.9963 0.15609 0.15609 0.00000 -

OK 0.15 0.00 S235 235000 3 3.59559 3.59559 1.00 425.238 0.00000 15.1631 15.1631 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------


58

4.6.2.1 Verifiche dettagliate Si riportano gli schemi riassuntivi dell’elemento maggiormente sollecitato per ogni tipologia sezionale.

4.6.2.1.1 Colonna – tubolare 140x140x4 - elemento 887 del modello

1. Design Information

Design Code : Eurocode3:05

Unit System : kN, m

Member No : 887

Material : S235 (No:7)

(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : 140x140x4 (No:101)

(Built-up Section).

Member Length : 3.40000

Depth 0.14000 Web Thick 0.00400

Flg Width 0.14000 Top F Thick 0.00400

Web Center 0.13600 Bot.F Thick 0.00400

0.14

0.1

4

0.0

04

0.004

y

z

Area 0.00218 Asz 0.00112

Qyb 0.00694 Qzb 0.00694

Iyy 0.00001 Izz 0.00001

Ybar 0.07000 Zbar 0.07000

Wely 0.00010 Welz 0.00010

ry 0.05555 rz 0.05555

2. Member Forces

Axial Force Fxx = -175.94 (LCB: 22, POS:I)

Bending Moments My = 0.00000, Mz = 0.00000

End Moments Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Lb)

Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)

Shear Forces Fyy = 0.00000 (LCB: 33, POS:I)

Fzz = 0.00000 (LCB: 33, POS:I)

3. Design Parameters

Unbraced Lengths Ly = 3.40000, Lz = 3.40000, Lb = 3.40000

Effective Length Factors Ky = 1.00, Kz = 1.00

Equivalent Uniform Moment Factors Cmy = 0.85, Cmz = 0.85, CmLT = 1.00

4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 175.941/394.587 = 0.446 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.0000/24.8446 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.0000/24.8446 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance

RNRd = MAX[ M_Edy/Mny_Rd, M_Edz/Mnz_Rd ]

Rcom = N_Ed/(A*fy/Gamma_M0), Rbend = M_Edy/My_Rd + M_Edz/Mz_Rd

Rc_LT1 = N_Ed/(Xiy*A*fy/Gamma_M1)

Rb_LT1 = (kyy*M_Edy)/(Xi_LT*Wply*fy/Gamma_M1) + (kyz*Msdz)/(Wplz*fy/Gamma_M1)

Rc_LT2 = N_Ed/(Xiz*A*fy/Gamma_M1)

Rb_LT2 = (Kzy*M_Edy)/(Xi_LT*Wply*fy/Gamma_M1) + (Kzz*Msdz)/(Wplz*fy/Gamma_M1)

Rmax = MAX[ RNRd, (Rcom+Rbend), MAX(Rc_LT1+Rb_LT1, Rc_LT2+Rb_LT2) ] = 0.446 < 1.000 .. O.K

Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

5. Deflection Checking Results

Story Hight/ 300.0 = 0.0113 > 0.0005 (Memb:889, LCB: 35, Dir-Y)......................... O.K


59

4.6.2.1.2 Colonna – tubolare 100x100x5 - elemento 6229 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 6229


(Fy = 235000, Es = 210000000)


(Built-up Section).



Flg Width 0.10000 Top F Thick 0.00500

Web Center 0.09500 Bot.F Thick 0.00500

0.1

0.1

0.0

05

0.005

y

z

Area 0.00190 Asz 0.00100

Qyb 0.00339 Qzb 0.00339

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.05000 Zbar 0.05000

Wely 0.00006 Welz 0.00006

ry 0.03884 rz 0.03884

2. Member Forces

Axial Force Fxx = 93.9724 (LCB: 22, POS:1/2)



Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)


Fzz = -0.2210 (LCB: 17, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nt_Rd = 93.972/425.238 = 0.221 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.1968/15.1631 = 0.013 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.0000/15.1631 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance



Rmax = MAX[ RNRd, (Rcom+Rbend) ] = 0.234 < 1.000 ............................... O.K

Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.002 < 1.000 ..................................................... O.K


60

4.6.3 Verifiche membrature della struttura d’ingresso in acciaio *.UNIT SYSTEM : kN, m

========================================================================================================


--------------------------------------------------------------------------------------------------------



========================================================================================================

45 101 IPE240 3.25000 4.00000 0.85 -17.125 0.00006 0.00007 -0.2883 0.00007

OK 0.23 0.00 S235 235000 5 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.01083

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

46 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -19.102 -0.4193 -0.4193 -0.0040 -0.0007

OK 0.25 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

51 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -30.304 -0.4193 -0.4193 -0.0040 -0.0004

OK 0.34 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

52 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -30.625 -0.4370 -0.4370 -0.0040 -0.0004

OK 0.35 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

54 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -5.4933 -0.4370 -0.4370 -0.0040 -0.0006

OK 0.16 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

55 103 2L60x6 2.50000 1.88000 1.00 0.54944 0.89109 0.89109 0.00000 -0.0040

OK 0.20 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.01000

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

59 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 18.8307 0.09633 0.09633 0.00000 -0.0002

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

60 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -3.3700 -0.0472 -0.0472 0.00000 -0.0002

OK 0.04 0.00 S235 235000 5 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

62 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -27.963 -0.0652 -0.0652 0.00000 -0.0001

OK 0.26 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

63 103 2L60x6 2.50000 1.88000 1.00 -27.049 0.11765 0.11765 0.00000 -0.0006

OK 0.26 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.01000

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

69 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 35.4215 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.26 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

72 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -12.685 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.11 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

74 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -14.257 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.13 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

78 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -7.0939 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.06 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

80 101 IPE240 1.08000 4.00000 0.85 18.5533 3.05452 3.59355 -0.1285 0.00066

OK 0.07 0.01 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 875.095 0.00000 81.9143 16.2660 0.00360

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

82 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -26.991 -0.4091 -0.4091 -0.0065 -0.0007

OK 0.31 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

86 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -60.770 -0.4091 -0.4091 -0.0065 -0.0004

OK 0.61 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

87 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -57.593 -0.3126 -0.3126 -0.0067 -0.0005

OK 0.57 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

89 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -57.593 -0.3126 -0.3126 -0.0067 -0.0005

OK 0.57 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

90 103 2L60x6 2.50000 1.88000 1.00 -47.517 -0.9936 -0.9936 0.00037 -0.0008

OK 0.65 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.01000

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

94 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 23.6632 0.11184 0.11184 0.00000 -0.0003

OK 0.10 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

95 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 57.4429 0.12131 0.12131 0.00000 -0.0003

OK 0.22 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

97 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 44.8648 0.09493 0.09493 0.00000 -0.0003

OK 0.17 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

98 103 2L60x6 2.50000 1.88000 1.00 -11.624 0.14896 0.14896 0.00000 -0.0007

OK 0.13 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.01000

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

103 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -16.592 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.15 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

104 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 10.6080 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

107 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -2.3193 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.02 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

108 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 -3.5693 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.10 0.00 S235 235000 3 2.01944 2.01944 1.00 36.1297 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

109 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -13.294 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.12 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

110 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 36.4069 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.27 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

113 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -16.116 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.15 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

114 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 44.6284 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.33 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

115 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 -1.9901 -0.0132 -0.0132 -1.2851 -0.0000

OK 0.22 0.01 S235 235000 5 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

116 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 1.51811 -0.0225 -0.0225 -2.1436 0.00001

OK 0.34 0.01 S235 235000 10 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

117 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 6.94308 -0.0225 -0.0225 -2.1436 -0.0000

OK 0.36 0.02 S235 235000 10 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

118 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 -4.9501 0.02085 0.02085 0.00000 -0.0000


61

OK 0.05 0.00 S235 235000 6 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

132 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 0.05724 0.94537 0.94537 -1.4137 -0.0001

OK 0.35 0.01 S235 235000 5 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

133 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 0.38340 0.94541 0.94541 -2.3183 -0.0001

OK 0.56 0.01 S235 235000 3 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

134 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 0.58303 0.94545 0.94545 -2.3183 -0.0001

OK 0.56 0.02 S235 235000 3 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

135 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 -7.0428 0.02085 0.02085 0.00000 -0.0000

OK 0.07 0.00 S235 235000 4 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

171 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 -0.4295 12.1667 12.1667 -0.0544 -0.0002

OK 0.58 0.05 S235 235000 21 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

172 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 -0.4295 16.2220 16.2220 0.03424 -0.0005

OK 0.77 0.02 S235 235000 21 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

173 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 -3.1200 2.81654 2.81654 -3.0025 -0.0005

OK 0.84 0.02 S235 235000 3 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

174 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 -2.6992 2.81655 2.81655 -3.0025 -0.0002

OK 0.84 0.05 S235 235000 3 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

187 108 120x50x3 2.50000 2.50000 1.00 -0.0816 1.60209 1.60209 0.00000 -0.0024

OK 0.78 0.06 S235 235000 21 2.50000 2.50000 1.00 141.258 0.00000 4.98761 0.90084 0.01000

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

191 108 120x50x3 2.50000 2.50000 1.00 0.04938 1.60209 1.60209 0.00000 -0.0024

OK 0.32 0.06 S235 235000 21 2.50000 2.50000 1.00 143.686 0.00000 4.98761 0.90084 0.01000

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

195 108 120x50x3 2.50000 2.50000 1.00 -0.0065 1.60209 1.60209 0.00000 -0.0024

OK 0.78 0.06 S235 235000 21 2.50000 2.50000 1.00 141.258 0.00000 4.98761 0.90084 0.01000

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

196 107 Piatto 40x4 5.41202 5.41202 1.00 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.00 0.00 S235 235000 17 5.41202 5.41202 1.00 35.8095 0.00000 0.03581 0.35810 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

197 107 Piatto 40x4 5.41202 5.41202 1.00 7.48367 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.21 0.00 S235 235000 4 5.41202 5.41202 1.00 35.8095 0.00000 0.03581 0.35810 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

212 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 27.0928 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

213 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 12.0906 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.09 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

216 101 IPE240 3.25000 4.00000 0.85 -34.409 -0.0001 -0.0001 -0.5576 0.00023

OK 0.47 0.00 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.01083

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

217 101 IPE240 0.75000 4.00000 0.85 -34.044 0.00000 0.00000 -0.5576 0.00059

OK 0.47 0.00 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

219 101 IPE240 0.75000 4.00000 0.85 -4.8857 0.00003 0.00004 -0.3829 0.00043

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

220 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 0.00000 -0.0496 -0.0496 0.00000 -0.0001

OK 0.01 0.00 S235 235000 19 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

221 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -8.6282 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

222 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 20.3064 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.15 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

223 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 -14.198 0.02127 0.02127 0.00000 -0.0000

OK 0.13 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

224 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 -35.280 -0.0585 -0.0585 0.00000 0.00002

OK 0.32 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

225 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 -63.581 -0.0585 -0.0585 0.00000 0.00001

OK 0.57 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

226 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 -60.191 0.02711 0.02711 0.00000 -0.0000

OK 0.53 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

229 104 2L40x4 1.41510 1.41510 1.00 33.3995 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.25 0.00 S235 235000 21 1.41510 1.41510 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

230 104 2L40x4 1.41510 1.41510 1.00 24.8861 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.18 0.00 S235 235000 21 1.41510 1.41510 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

231 104 2L40x4 1.41510 1.41510 1.00 16.7679 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.12 0.00 S235 235000 21 1.41510 1.41510 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

232 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -12.977 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.12 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

233 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -17.373 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.16 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

234 101 IPE240 1.08000 4.00000 0.85 -62.038 0.00068 0.00080 -0.2167 0.00009

OK 0.80 0.00 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00360

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

235 101 IPE240 0.75000 4.00000 0.85 -59.990 0.00124 0.00146 -1.3051 0.00062

OK 0.86 0.01 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

237 103 2L60x6 1.41510 1.41510 1.00 71.4553 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.23 0.00 S235 235000 21 1.41510 1.41510 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

238 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 0.93577 0.02711 0.02711 0.00000 -0.0000

OK 0.01 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

239 101 IPE240 1.09000 4.00000 0.85 -60.122 0.00249 0.00292 -1.3051 0.00009

OK 0.86 0.01 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00363

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

240 101 IPE240 1.09000 4.00000 0.85 21.2014 9.19141 10.8134 -0.6473 0.00040

OK 0.20 0.01 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 875.095 0.00000 81.9143 16.2660 0.00363

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

241 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 0.85903 0.02711 0.02711 0.00000 -0.0000

OK 0.01 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

242 101 IPE240 1.08000 4.00000 0.85 -61.483 0.00192 0.00225 0.49431 0.00010

OK 0.82 0.00 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00360


62

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

243 101 IPE240 1.08000 4.00000 0.85 20.6419 6.10849 7.18645 0.12092 0.00031

OK 0.12 0.01 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 875.095 0.00000 81.9143 16.2660 0.00360

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

244 103 2L60x6 1.62114 1.62114 1.00 -10.619 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.05 0.00 S235 235000 6 1.62114 1.62114 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

245 103 2L60x6 1.61443 1.61443 1.00 9.30403 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.03 0.00 S235 235000 6 1.61443 1.61443 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

246 103 2L60x6 1.61443 1.61443 1.00 -9.8787 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.05 0.00 S235 235000 6 1.61443 1.61443 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

247 101 IPE240 1.08000 4.00000 0.85 -19.683 -2.2283 -2.6216 -0.0245 0.00029

OK 0.27 0.01 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00360

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

248 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 0.08865 0.02711 0.02711 0.00000 -0.0000

OK 0.01 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

250 101 IPE240 1.08000 4.00000 0.85 -26.221 0.00000 0.00000 0.00000 0.00009

OK 0.33 0.00 S235 235000 4 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00360

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

251 101 IPE240 0.75000 4.00000 0.85 -7.6955 -0.0019 -0.0023 -0.0089 0.00006

OK 0.10 0.00 S235 235000 4 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

252 103 2L60x6 1.41510 1.41510 1.00 11.0905 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.04 0.00 S235 235000 4 1.41510 1.41510 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

253 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 0.12651 0.02711 0.02711 0.00000 -0.0000

OK 0.01 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

254 101 IPE240 1.09000 4.00000 0.85 -8.1259 -0.0016 -0.0019 -0.0029 0.00009

OK 0.10 0.00 S235 235000 4 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00363

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

255 101 IPE240 1.09000 4.00000 0.85 -19.030 -6.7054 -7.8887 -0.0243 0.00048

OK 0.31 0.01 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00363

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

256 103 2L60x6 1.20000 1.88000 1.00 0.08539 0.02711 0.02711 0.00000 -0.0000

OK 0.01 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

257 101 IPE240 1.08000 4.00000 0.85 -25.794 -0.0009 -0.0011 -0.0439 0.00009

OK 0.33 0.00 S235 235000 4 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00360

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

258 101 IPE240 1.08000 4.00000 0.85 -19.589 -4.4563 -5.2427 0.04426 0.00004

OK 0.29 0.01 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00360

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

259 103 2L60x6 1.62114 1.62114 1.00 -12.901 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.07 0.00 S235 235000 4 1.62114 1.62114 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

260 103 2L60x6 1.61443 1.61443 1.00 12.6518 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.04 0.00 S235 235000 4 1.61443 1.61443 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

261 103 2L60x6 1.61443 1.61443 1.00 -12.883 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.07 0.00 S235 235000 4 1.61443 1.61443 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

262 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 -0.4308 14.4736 14.4736 0.01503 -0.0002

OK 0.68 0.05 S235 235000 21 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

263 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 -0.4308 19.2978 19.2978 -0.0253 -0.0006

OK 0.91 0.02 S235 235000 21 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

264 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 -0.4308 19.2978 19.2978 -0.0253 -0.0006

OK 0.91 0.02 S235 235000 21 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

265 105 2C220x60x4 1.20000 2.40000 1.00 -2.7306 3.28274 3.28274 -2.9441 -0.0002

OK 0.85 0.05 S235 235000 3 2.40000 2.40000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00480

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

277 108 120x50x3 3.75000 3.75000 1.00 0.23495 3.60470 3.60470 0.00000 -0.0121

OK 0.72 0.09 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 143.686 0.00000 4.98761 0.90084 0.01500

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

278 108 120x50x3 3.75000 3.75000 1.00 0.09707 3.60470 3.60470 0.00000 -0.0121

OK 0.72 0.09 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 143.686 0.00000 4.98761 0.90084 0.01500

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

281 107 Piatto 40x4 6.09118 6.09118 1.00 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.00 0.00 S235 235000 17 6.09118 6.09118 1.00 35.8095 0.00000 0.03581 0.35810 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

283 107 Piatto 40x4 6.09118 6.09118 1.00 3.17639 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.09 0.00 S235 235000 3 6.09118 6.09118 1.00 35.8095 0.00000 0.03581 0.35810 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

287 107 Piatto 40x4 6.09118 6.09118 1.00 3.50819 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.10 0.00 S235 235000 5 6.09118 6.09118 1.00 35.8095 0.00000 0.03581 0.35810 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

288 107 Piatto 40x4 6.09118 6.09118 1.00 5.93657 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.17 0.00 S235 235000 6 6.09118 6.09118 1.00 35.8095 0.00000 0.03581 0.35810 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

289 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -17.750 -0.0445 -0.0445 0.00000 -0.0001

OK 0.16 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

290 101 IPE240 0.75000 4.00000 0.85 -17.951 9.19265 10.8149 -0.6474 0.00085

OK 0.34 0.06 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

292 101 IPE240 0.75000 4.00000 0.85 -19.234 -6.7064 -7.8898 -0.0242 0.00075

OK 0.30 0.04 S235 235000 21 4.00000 4.00000 0.85 82.3226 0.00000 81.9143 16.2660 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

297 104 2L40x4 2.61008 2.61008 1.00 26.9703 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 2.61008 2.61008 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

301 104 2L40x4 2.61008 2.61008 1.00 59.0016 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.43 0.00 S235 235000 21 2.61008 2.61008 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

307 106 Tondo 20 4.10030 4.10030 1.00 0.21717 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.00 0.00 S235 235000 4 4.10030 4.10030 1.00 70.3118 0.00000 0.29841 0.29841 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

308 106 Tondo 20 4.10030 4.10030 1.00 19.7124 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.28 0.00 S235 235000 5 4.10030 4.10030 1.00 70.3118 0.00000 0.29841 0.29841 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------


63

4.6.3.1 Verifiche dettagliate

Si riportano gli schemi riassuntivi dell’elemento maggiormente sollecitato per ogni tipologia sezionale.

4.6.3.1.1 Colonna - IPE 240 - elemento 239 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 239


(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : IPE240 (No:101)

(Rolled : IPE240).



Top F Width 0.12000 Top F Thick 0.00980

Bot.F Width 0.12000 Bot.F Thick 0.00980

0.12

0.2

4

0.0

098

0.0062

y

z

0.1

200

0.0600

Area 0.00391 Asz 0.00149

Qyb 0.02790 Qzb 0.00180

Iyy 0.00004 Izz 0.00000

Ybar 0.06000 Zbar 0.12000

Wely 0.00032 Welz 0.00005

ry 0.09936 rz 0.02757

2. Member Forces

Axial Force Fxx = -60.122 (LCB: 22, POS:J)

Bending Moments My = 0.00292, Mz = -1.3051


Myi = 0.00211, Myj = 0.00292 (for Ly)

Mzi = 0.49431, Mzj = -1.3051 (for Lz)


Fzz = 0.00467 (LCB: 3, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 60.1221/82.3226 = 0.730 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.0029/81.9143 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 1.3051/16.2660 = 0.080 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance


Rmax1 = (M_Edy/Mny_Rd)^Alpha + (M_Edz/Mnz_Rd)^Beta






Rmax = MAX[ RNRd, Rmax1, (Rcom+Rbend), MAX(Rc_LT1+Rb_LT1, Rc_LT2+Rb_LT2) ] = 0.863 < 1.000 .. O.K

Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.005 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K


Story Hight/ 300.0 = 0.0025 > 0.0009 (Memb:290, LCB: 35, Dir-X)......................... O.K


64

4.6.3.1.2 Corrente della reticolare - doppio L 60x6 - elemento 90 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 90


(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : 2L60x6 (No:103)

(Built-up Section).



Flg Width 0.06000 Flg Thick 0.00600

BTB Spacing 0.00800

0.06

0.0

6

0.0

06

0.006

y

z

Area 0.00137 Asz 0.00060

Qyb 0.00092 Qzb 0.00180

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.06400 Zbar 0.04279

Wely 0.00001 Welz 0.00002

ry 0.01847 rz 0.02812

2. Member Forces


Bending Moments My = -0.9936, Mz = 0.00037

End Moments Myi = -0.2115, Myj = -0.9936 (for Lb)

Myi = -0.2115, Myj = -0.9936 (for Ly)

Mzi = -0.0005, Mzj = 0.00037 (for Lz)


Fzz = 1.73858 (LCB: 21, POS:J)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 47.517/114.337 = 0.416 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.99359/4.39678 = 0.226 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00037/6.49406 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance


Rmax1 = (M_Edy/Mny_Rd)^Alpha + (M_Edz/Mnz_Rd)^Beta






Rmax = MAX[ RNRd, Rmax1, (Rcom+Rbend), MAX(Rc_LT1+Rb_LT1, Rc_LT2+Rb_LT2) ] = 0.652 < 1.000 .. O.K

Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.019 < 1.000 ..................................................... O.K


L/ 250.0 = 0.0100 > 0.0040 (Memb:55, LCB: 35, POS: 1.3m, Dir-Z)....................... O.K


65

4.6.3.1.3 Montante e diagonale della reticolare - doppio L 40x4 - elemento 301 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 301


(Fy = 235000, Es = 210000000)


(Built-up Section).




BTB Spacing 0.00000

0.04

0.0

4

0.0

04

0.004

y

z

Area 0.00061 Asz 0.00027

Qyb 0.00041 Qzb 0.00080

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.04000 Zbar 0.02853

Wely 0.00000 Welz 0.00000

ry 0.01231 rz 0.01683

2. Member Forces

Axial Force Fxx = 59.0016 (LCB: 22, POS:J)



Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)


Fzz = 0.00000 (LCB: 17, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nt_Rd = 59.002/136.076 = 0.434 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.00000/1.30275 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00000/1.56130 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance




Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K


66

4.6.3.1.4 Trave – doppio C 220x60x25x4 - elemento 263 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 263


(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : 2C220x60x4 (No:105)

(Built-up Section).




BTB Spacing 0.00000

0.06

0.2

2

0.0

04

0.004

y

z

Area 0.00266 Asz 0.00176

Qyb 0.01210 Qzb 0.00180

Iyy 0.00002 Izz 0.00000

Ybar 0.06000 Zbar 0.11000

Wely 0.00016 Welz 0.00002

ry 0.08129 rz 0.02091

2. Member Forces




Myi = 14.4733, Myj = 19.2978 (for Ly)

Mzi = 0.01503, Mzj = -0.0253 (for Lz)


Fzz = -4.1959 (LCB: 21, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 0.431/594.438 = 0.001 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 19.2978/35.7094 = 0.540 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.02532/4.33088 = 0.006 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance



Rb_LT1 = (kyy*M_Edy)/(Xi_LT*Wely*fy/Gamma_M1) + (kyz*Msdz)/(Welz*fy/Gamma_M1)


Rb_LT2 = (Kzy*M_Edy)/(Xi_LT*Wely*fy/Gamma_M1) + (Kzz*Msdz)/(Welz*fy/Gamma_M1)

Rmax = MAX[ Rcom+Rbend, MAX(Rc_LT1+Rb_LT1, Rc_LT2+Rb_LT2) ] = 0.912 < 1.000 .... O.K

Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.001 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.018 < 1.000 ..................................................... O.K


L/ 250.0 = 0.0048 > 0.0006 (Memb:263, LCB: 35, POS: 0.6m, Dir-Z)...................... O.K


67

4.6.3.1.5 Controvento verticale – tondo d=20mm - elemento 308 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 308


(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : Tondo 20 (No:106)

(Built-up Section).


Outer Dia. 0.02000

0.02

y

z

Area 0.00031 Asz 0.00028

Qyb 0.00003 Qzb 0.00003

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.01000 Zbar 0.01000

Wely 0.00000 Welz 0.00000

ry 0.00500 rz 0.00500

2. Member Forces

Axial Force Fxx = 19.7124 (LCB: 5, POS:I)



Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)


Fzz = 0.00000 (LCB: 17, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nt_Rd = 19.7124/70.3118 = 0.280 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.00000/0.29841 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00000/0.29841 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance




Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K


68

4.6.3.1.6 Controvento di falda – piatto 40x4 - elemento 197 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 197


(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : Piatto 40x4 (No:107)

(Built-up Section).


Depth 0.00400 Width 0.04000

0.04

0.0

04

y

z

Area 0.00016 Asz 0.00013

Qyb 0.00000 Qzb 0.00020

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.02000 Zbar 0.00200

Wely 0.00000 Welz 0.00000

ry 0.00115 rz 0.01155

2. Member Forces




Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)


Fzz = 0.00000 (LCB: 17, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nt_Rd = 7.4837/35.8095 = 0.209 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.00000/0.03581 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00000/0.35810 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance




Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K


69

4.6.3.1.7 Arcareccio – C 120x50x25x3 - elemento 275 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 275


(Fy = 235000, Es = 210000000)


(Built-up Section).





0.05

0.1

2

0.0

03

0.003

y

z

0.0

60

0.012

Area 0.00064 Asz 0.00036

Qyb 0.00455 Qzb 0.00070

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.01248 Zbar 0.06000

Wely 0.00002 Welz 0.00000

ry 0.04665 rz 0.01534

2. Member Forces

Axial Force Fxx = -0.1417 (LCB: 22, POS:1/2)



Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)


Fzz = -3.8450 (LCB: 21, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 0.142/141.258 = 0.001 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 3.60470/4.98761 = 0.723 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00000/0.90084 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance

Rcom = N_Ed/(Aeff*fy/Gamma_M0), Rbend = (M_Edy+N_Ed*eNy)/My_Rd + (M_Edz+N_Ed*eNz)/Mz_Rd

Rc_LT1 = N_Ed/(Xiy*Aeff*fy/Gamma_M1)

Rb_LT1 = kyy*(M_Edy+N_Ed*eNy)/(Xi_LT*Weffy*fy/Gamma_M1) + kyz*(M_Edz+N_Ed*eNz)/(Weffz*fy/Gamma_M1)

Rc_LT2 = N_Ed/(Xiz*Aeff*fy/Gamma_M1)

Rb_LT2 = kzy*(M_Edzy+N_Ed*eNy)/(Xi_LT*Weffy*fy/Gamma_M1) + kzz*(M_Edz+N_Ed*eNz)/(Weffz*fy/Gamma_M1)

Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.087 < 1.000 ..................................................... O.K




70

4.6.4 Verifiche membrature della struttura in acciaio sul giardino interno

*.UNIT SYSTEM : kN, m

========================================================================================================


--------------------------------------------------------------------------------------------------------



========================================================================================================

44 102 HEA240 2.50000 3.00000 0.85 -32.721 33.0283 38.8568 0.00000 0.00026

OK 0.25 0.05 S235 235000 21 3.00000 3.00000 0.85 1718.86 0.00000 166.514 77.9969 0.00833

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

45 102 HEA240 2.50000 3.00000 0.85 -32.721 -33.028 -38.857 0.00000 0.00026

OK 0.25 0.05 S235 235000 21 3.00000 3.00000 0.85 1718.86 0.00000 166.514 77.9969 0.00833

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

46 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -12.148 -0.5095 -0.5095 0.00000 -0.0007

OK 0.23 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

50 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -67.431 -0.5095 -0.5095 0.00000 -0.0004

OK 0.69 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

51 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -91.195 -0.3543 -0.3543 0.00000 -0.0006

OK 0.87 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

52 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -106.95 -0.3543 -0.3543 0.00000 -0.0007

OK 1.00 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

53 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -106.95 -0.3543 -0.3543 0.00000 -0.0007

OK 1.00 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

54 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -91.195 -0.3543 -0.3543 0.00000 -0.0006

OK 0.87 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

55 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -67.431 -0.5095 -0.5095 0.00000 -0.0004

OK 0.69 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

56 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -12.148 -0.5095 -0.5095 0.00000 -0.0007

OK 0.23 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

58 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 14.6215 0.04161 0.04161 -0.0000 -0.0002

OK 0.06 0.00 S235 235000 5 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

59 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 52.0606 0.12067 0.12067 0.00000 -0.0003

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

60 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 75.9474 0.15680 0.15680 0.00000 -0.0004

OK 0.28 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

61 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 75.9474 0.15680 0.15680 0.00000 -0.0004

OK 0.28 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

62 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 52.0606 0.12067 0.12067 0.00000 -0.0003

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

63 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -15.651 -0.0626 -0.0626 0.00000 -0.0002

OK 0.15 0.00 S235 235000 5 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

65 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 69.0690 0.03168 0.03168 0.00000 -

OK 0.53 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

66 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -25.177 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.23 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

67 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 59.5672 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.44 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

68 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -21.895 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

69 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 25.7520 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.19 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

70 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -9.0906 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

71 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 16.9912 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.12 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

72 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -12.324 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.11 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

73 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 16.9912 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.12 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

74 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -9.0906 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

75 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 25.7520 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.19 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

76 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -21.895 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

77 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 59.5672 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.44 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

78 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -25.177 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.23 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

79 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 69.0690 0.03168 0.03168 0.00000 -

OK 0.53 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

80 102 HEA240 2.50000 3.00000 0.85 -32.721 33.0283 38.8568 0.00000 0.00026


71

OK 0.25 0.05 S235 235000 21 3.00000 3.00000 0.85 1718.86 0.00000 166.514 77.9969 0.00833

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

81 102 HEA240 2.50000 3.00000 0.85 -32.721 -33.028 -38.857 0.00000 0.00026

OK 0.25 0.05 S235 235000 21 3.00000 3.00000 0.85 1718.86 0.00000 166.514 77.9969 0.00833

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

82 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -12.148 -0.5095 -0.5095 0.00000 -0.0007

OK 0.23 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

85 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -67.431 -0.5095 -0.5095 0.00000 -0.0004

OK 0.69 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

86 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -91.195 -0.3543 -0.3543 0.00000 -0.0006

OK 0.87 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

87 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -106.95 -0.3543 -0.3543 0.00000 -0.0007

OK 1.00 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

88 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -106.95 -0.3543 -0.3543 0.00000 -0.0007

OK 1.00 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

89 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -91.195 -0.3543 -0.3543 0.00000 -0.0006

OK 0.87 0.01 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

90 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -67.431 -0.5095 -0.5095 0.00000 -0.0004

OK 0.69 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

91 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -12.148 -0.5095 -0.5095 0.00000 -0.0007

OK 0.23 0.02 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

93 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 13.8273 0.04163 0.04163 -0.0000 -0.0002

OK 0.05 0.00 S235 235000 3 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

94 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 52.0606 0.12067 0.12067 0.00000 -0.0003

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

95 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 75.9474 0.15680 0.15680 0.00000 -0.0004

OK 0.28 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

96 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 75.9474 0.15680 0.15680 0.00000 -0.0004

OK 0.28 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

97 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 52.0606 0.12067 0.12067 0.00000 -0.0003

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 306.171 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

98 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -16.466 -0.0624 -0.0624 -0.0000 -0.0002

OK 0.16 0.00 S235 235000 3 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

100 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 69.0690 0.03168 0.03168 0.00000 -

OK 0.53 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

101 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -25.177 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.23 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

102 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 59.5672 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.44 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

103 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -21.895 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

104 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 25.7520 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.19 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

105 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -9.0906 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

106 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 16.9912 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.12 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

107 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -12.324 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.11 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

108 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 16.9912 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.12 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

109 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -9.0906 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.08 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

110 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 25.7520 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.19 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

111 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -21.895 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.20 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

112 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 59.5672 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.44 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

113 104 2L40x4 0.75000 0.75000 1.00 -25.177 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.23 0.00 S235 235000 21 0.75000 0.75000 1.00 110.480 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

114 104 2L40x4 2.01944 2.01944 1.00 69.0941 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.51 0.00 S235 235000 21 2.01944 2.01944 1.00 136.076 0.00000 1.30275 1.56130 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

115 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.3014 1.80332 1.80332 -1.4268 -0.0002

OK 0.42 0.02 S235 235000 5 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

116 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.0301 1.80333 1.80333 -1.4268 -0.0004

OK 0.42 0.00 S235 235000 5 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

118 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -0.8269 1.80332 1.80332 -1.4159 -0.0002

OK 0.42 0.02 S235 235000 3 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

132 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.1371 1.80332 1.80332 -1.5554 -0.0002

OK 0.45 0.02 S235 235000 5 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

133 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.1440 1.80333 1.80333 -1.5671 -0.0004

OK 0.46 0.00 S235 235000 3 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580


72

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

135 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -0.8625 1.80332 1.80332 -1.5671 -0.0002

OK 0.45 0.02 S235 235000 3 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

145 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.8238 3.13378 3.13378 -1.4657 -0.0003

OK 0.50 0.04 S235 235000 5 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

146 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.3409 3.13376 3.13376 -1.4657 -0.0007

OK 0.50 0.00 S235 235000 5 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

148 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.1581 3.13378 3.13378 -1.4572 -0.0003

OK 0.50 0.04 S235 235000 3 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

158 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.0818 3.13378 3.13378 -1.5139 -0.0003

OK 0.51 0.04 S235 235000 5 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

159 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -0.7517 3.17811 3.17811 -1.5054 -0.0007

OK 0.51 0.00 S235 235000 3 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

161 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -0.3803 3.13378 3.13378 -1.5143 -0.0003

OK 0.51 0.04 S235 235000 3 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

171 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.6501 3.13378 3.13378 -1.5551 -0.0003

OK 0.52 0.04 S235 235000 5 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

172 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -1.4682 3.13376 3.13376 -1.5640 -0.0007

OK 0.52 0.00 S235 235000 3 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

174 105 2C220x60x4 1.45000 2.60000 1.00 -0.9673 3.13378 3.13378 -1.5640 -0.0003

OK 0.52 0.04 S235 235000 3 2.60000 2.60000 1.00 594.438 0.00000 35.7094 4.33088 0.00580

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

212 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -67.352 -0.0714 -0.0714 0.00000 -0.0001

OK 0.60 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

213 102 HEA240 0.75000 3.00000 0.85 -32.618 33.0283 38.8568 0.00000 0.00149

OK 0.25 0.16 S235 235000 21 3.00000 3.00000 0.85 1718.86 0.00000 166.514 77.9969 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

214 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -67.352 -0.0714 -0.0714 0.00000 -0.0001

OK 0.60 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

215 102 HEA240 0.75000 3.00000 0.85 -32.618 33.0283 38.8568 0.00000 0.00149

OK 0.25 0.16 S235 235000 21 3.00000 3.00000 0.85 1718.86 0.00000 166.514 77.9969 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

216 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -67.352 -0.0714 -0.0714 0.00000 -0.0001

OK 0.60 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

217 102 HEA240 0.75000 3.00000 0.85 -32.618 -33.028 -38.857 0.00000 0.00149

OK 0.25 0.16 S235 235000 21 3.00000 3.00000 0.85 1718.86 0.00000 166.514 77.9969 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

218 103 2L60x6 1.87500 1.88000 1.00 -67.352 -0.0714 -0.0714 0.00000 -0.0001

OK 0.60 0.00 S235 235000 21 3.75000 3.75000 1.00 114.337 0.00000 4.39678 6.49406 0.00750

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

219 102 HEA240 0.75000 3.00000 0.85 -32.618 -33.028 -38.857 0.00000 0.00149

OK 0.25 0.16 S235 235000 21 3.00000 3.00000 0.85 1718.86 0.00000 166.514 77.9969 0.00250

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

220 107 Piatto 40x2 5.74326 5.74326 1.00 0.15103 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.01 0.00 S235 235000 3 5.74326 5.74326 1.00 13.4286 0.00000 0.00671 0.10071 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

221 107 Piatto 40x2 5.74326 5.74326 1.00 3.26877 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.24 0.00 S235 235000 4 5.74326 5.74326 1.00 13.4286 0.00000 0.00671 0.10071 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

222 107 Piatto 40x2 5.74326 5.74326 1.00 3.13667 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.23 0.00 S235 235000 6 5.74326 5.74326 1.00 13.4286 0.00000 0.00671 0.10071 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

223 107 Piatto 40x2 5.74326 5.74326 1.00 0.24765 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.02 0.00 S235 235000 5 5.74326 5.74326 1.00 13.4286 0.00000 0.00671 0.10071 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

224 107 Piatto 40x2 5.74326 5.74326 1.00 9.02814 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.67 0.00 S235 235000 4 5.74326 5.74326 1.00 13.4286 0.00000 0.00671 0.10071 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

225 107 Piatto 40x2 5.74326 5.74326 1.00 0.17517 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.01 0.00 S235 235000 3 5.74326 5.74326 1.00 13.4286 0.00000 0.00671 0.10071 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

226 107 Piatto 40x2 5.74326 5.74326 1.00 0.16852 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.01 0.00 S235 235000 5 5.74326 5.74326 1.00 13.4286 0.00000 0.00671 0.10071 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------

227 107 Piatto 40x2 5.74326 5.74326 1.00 8.62607 0.00000 0.00000 0.00000 -

OK 0.64 0.00 S235 235000 6 5.74326 5.74326 1.00 13.4286 0.00000 0.00671 0.10071 -

--------------------------------------------------------------------------------------------------------


73

4.6.4.1 Verifiche dettagliate Si riportano gli schemi riassuntivi dell’elemento maggiormente sollecitato per ogni tipologia sezionale.

4.6.4.1.1 Colonna - HEA 240 - elemento 80 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 80


(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : HEA240 (No:102)

(Rolled : HEA240).





0.24

0.2

3

0.0

12

0.0075

y

z

0.1

150

0.1200

Area 0.00768 Asz 0.00173

Qyb 0.04716 Qzb 0.00720

Iyy 0.00008 Izz 0.00003

Ybar 0.12000 Zbar 0.11500

Wely 0.00068 Welz 0.00023

ry 0.10100 rz 0.06000

2. Member Forces




Myi = 0.00000, Myj = 38.8568 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)

Shear Forces Fyy = -4.7270 (LCB: 6, POS:I)

Fzz = -15.543 (LCB: 21, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 32.72/1718.86 = 0.019 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 38.857/166.514 = 0.233 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.0000/77.9969 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance








Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.006 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.048 < 1.000 ..................................................... O.K


Story Hight/ 300.0 = 0.0025 > 0.0015 (Memb:215, LCB: 35, Dir-X)......................... O.K


74

4.6.4.1.2 Corrente della reticolare - doppio L 60x6 - elemento 87 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 87


(Fy = 235000, Es = 210000000)


(Built-up Section).




BTB Spacing 0.00800

0.06

0.0

6

0.0

06

0.006

y

z

Area 0.00137 Asz 0.00060

Qyb 0.00092 Qzb 0.00180

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.06400 Zbar 0.04279

Wely 0.00001 Welz 0.00002

ry 0.01847 rz 0.02812

2. Member Forces

Axial Force Fxx = -106.95 (LCB: 22, POS:I)

Bending Moments My = -0.3543, Mz = 0.00000

End Moments Myi = -0.3543, Myj = -0.2026 (for Lb)

Myi = -0.3543, Myj = -0.2026 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)

Shear Forces Fyy = -0.1952 (LCB: 6, POS:I)

Fzz = -1.3436 (LCB: 21, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 106.947/114.337 = 0.935 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.35431/4.39678 = 0.081 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00000/6.49406 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance








Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.002 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.014 < 1.000 ..................................................... O.K


L/ 250.0 = 0.0075 > 0.0007 (Memb:46, LCB: 35, POS: 0.8m, Dir-Z)....................... O.K


75

4.6.4.1.3 Montante e diagonale della reticolare - doppio L 40x4 - elemento 100 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 65


(Fy = 235000, Es = 210000000)


(Built-up Section).




BTB Spacing 0.00000

0.04

0.0

4

0.0

04

0.004

y

z

Area 0.00061 Asz 0.00027

Qyb 0.00041 Qzb 0.00080

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.04000 Zbar 0.02853

Wely 0.00000 Welz 0.00000

ry 0.01231 rz 0.01683

2. Member Forces

Axial Force Fxx = 69.0690 (LCB: 22, POS:1/2)



Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)


Fzz = 0.06275 (LCB: 17, POS:J)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nt_Rd = 69.069/136.076 = 0.508 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.03168/1.30275 = 0.024 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00000/1.56130 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance




Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.002 < 1.000 ..................................................... O.K


76

4.6.4.1.4 Trave – doppio C 220x60x25x4 - elemento 172 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 172


(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : 2C220x60x4 (No:105)

(Built-up Section).




BTB Spacing 0.00000

0.06

0.2

2

0.0

04

0.004

y

z

Area 0.00266 Asz 0.00176

Qyb 0.01210 Qzb 0.00180

Iyy 0.00002 Izz 0.00000

Ybar 0.06000 Zbar 0.11000

Wely 0.00016 Welz 0.00002

ry 0.08129 rz 0.02091

2. Member Forces




Myi = 3.13376, Myj = 3.13376 (for Ly)

Mzi = -1.5204, Mzj = -1.5640 (for Lz)


Fzz = 0.21197 (LCB: 17, POS:J)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 1.468/594.438 = 0.002 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 3.1338/35.7094 = 0.088 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 1.56399/4.33088 = 0.361 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance



Rb_LT1 = (kyy*M_Edy)/(Xi_LT*Wely*fy/Gamma_M1) + (kyz*Msdz)/(Welz*fy/Gamma_M1)


Rb_LT2 = (Kzy*M_Edy)/(Xi_LT*Wely*fy/Gamma_M1) + (Kzz*Msdz)/(Welz*fy/Gamma_M1)

Rmax = MAX[ Rcom+Rbend, MAX(Rc_LT1+Rb_LT1, Rc_LT2+Rb_LT2) ] = 0.522 < 1.000 .... O.K

Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.001 < 1.000 ..................................................... O.K




77

4.6.4.1.5 Controvento di falda – piatto 40x4 - elemento 224 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 224


(Fy = 235000, Es = 210000000)

Section Name : Piatto 40x2 (No:107)

(Built-up Section).


Depth 0.00200 Width 0.03000

0.03

0.0

02

y

z

Area 0.00006 Asz 0.00005

Qyb 0.00000 Qzb 0.00011

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.01500 Zbar 0.00100

Wely 0.00000 Welz 0.00000

ry 0.00058 rz 0.00866

2. Member Forces




Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)


Fzz = 0.00000 (LCB: 17, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nt_Rd = 9.0281/13.4286 = 0.672 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 0.00000/0.00671 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00000/0.10071 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance




Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K


78

4.6.4.1.6 Arcareccio – C 120x50x25x3 - elemento 190 del modello



Unit System : kN, m

Member No : 190


(Fy = 235000, Es = 210000000)


(Built-up Section).





0.05

0.1

2

0.0

03

0.003

y

z

0.0

60

0.012

Area 0.00064 Asz 0.00036

Qyb 0.00455 Qzb 0.00070

Iyy 0.00000 Izz 0.00000

Ybar 0.01248 Zbar 0.06000

Wely 0.00002 Welz 0.00000

ry 0.04665 rz 0.01534

2. Member Forces

Axial Force Fxx = -0.2191 (LCB: 22, POS:1/2)



Myi = 0.00000, Myj = 0.00000 (for Ly)

Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz)


Fzz = -4.6184 (LCB: 21, POS:I)





4. Checking Results

Axial Resistance

N_Ed/Nc_Rd = 0.219/141.258 = 0.002 < 1.000 ..................................... O.K

Bending Resistance

M_Edy/M_Rdy = 4.32980/4.98761 = 0.868 < 1.000 ..................................... O.K

M_Edz/M_Rdz = 0.00000/0.90084 = 0.000 < 1.000 ..................................... O.K

Combined Resistance

Rcom = N_Ed/(Aeff*fy/Gamma_M0), Rbend = (M_Edy+N_Ed*eNy)/My_Rd + (M_Edz+N_Ed*eNz)/Mz_Rd

Rc_LT1 = N_Ed/(Xiy*Aeff*fy/Gamma_M1)

Rb_LT1 = kyy*(M_Edy+N_Ed*eNy)/(Xi_LT*Weffy*fy/Gamma_M1) + kyz*(M_Edz+N_Ed*eNz)/(Weffz*fy/Gamma_M1)

Rc_LT2 = N_Ed/(Xiz*Aeff*fy/Gamma_M1)

Rb_LT2 = kzy*(M_Edzy+N_Ed*eNy)/(Xi_LT*Weffy*fy/Gamma_M1) + kzz*(M_Edz+N_Ed*eNz)/(Weffz*fy/Gamma_M1)

Shear Resistance

V_Edy/Vy_Rd = 0.000 < 1.000 ..................................................... O.K

V_Edz/Vz_Rd = 0.105 < 1.000 ..................................................... O.K




79

4.6.5 Verifiche elementi in legno Nel presente paragrafo sono riportate le verifiche degli elementi in legno presenti nella struttura.

4.6.5.1 Procedura di verifica Di seguito si descrive la procedura di verifica che è stata implementata in un foglio di calcolo per la verifica. Sono presenti le seguenti tabelle descrittive:

• carichi presenti;

• geometria dell’elemento in legno.

4.6.5.1.1 Calcolo sollecitazioni Le sollecitazioni sono state calcolate secondo le regole della scienza delle costruzioni mediante il metodo dei tre momenti. I carichi utilizzati sono descritti nel paragrafo “Azioni sulla struttura”. Le sollecitazioni per le verifiche sezionali allo stato limite ultimo sono ricavate dalle seguenti combinazioni:

• combinazione fondamentale SLU (breve durata) = γgG 1 + γgG 2 + γq Q neve

• combinazione fondamentale SLU (permanente) = γgG 1 + γgG 2

• combinazione sismica SLU (istantaneo) = E + G 1 + G 2 + Σ i ψ 2,E,Qi Q i

Le sollecitazioni per le verifiche allo stato limite di esercizio sono ricavate dalle seguenti combinazioni:

• carico di breve durata: combinazione rara con carico neve = G 1 + G 2 + Q i + Σ j ≠ i ψ 0,Q j Q j

• carico permanente: combinazione quasi permanente = G 1 + G 2 + Σ i ψ 2,Q i Q i

Sono presenti a titolo esemplificativo i diagrammi delle sollecitazioni di momento e taglio per le combinazioni di carico S.L.U.

4.6.5.1.2 Verifiche S.L.U. Le verifiche sono state condotte secondo quanto previsto al § 4.4.8 delle NTC-08.

4.6.5.1.3 Verifiche S.L.E. Le verifiche sono state condotte secondo quanto previsto al § 4.4.7 delle NTC-08. Per il calcolo della freccia si è fatto riferimento al § 6.4.1 delle CNR-DT 206/2007.

4.6.5.2 Caratteristiche dei materiali I valori di calcolo per le proprietà dei materiali sono state ricavate a partire dai valori caratteristici con riferimento combinato alle classi di servizio e alle classi di durata del carico.

Tipo di legno utilizzato Lamellare - GL24h Classe di servizio 2

CARATTERISTICHE DEL LEGNO Tipo di carico Unità

di m. ist br.dur. perm.

Coefficiente correttivo kmod 1 0.8 0.6 [-]

Coefficiente di sicurezza per il materiale γm 1.45 1.45 1.45 [-]

PROPRIETA' MATERIALE Val.

caratt.

Valori di calcolo Unità di m. ist br.dur. perm.

Flessione fm,k 24.00 16.55 13.24 9.93 [MPa]

Trazione parallela alla fibra ft,0,k 16.50 11.38 9.10 6.83 [MPa]

Trazione perpendicolare alla fibra ft,90,k 0.40 0.28 0.22 0.17 [MPa]

Compressione parallela alla fibra fc,0,k 24.00 16.55 13.24 9.93 [MPa]

Compressione perpendicolare alla fibra fc,90,k 2.70 1.86 1.49 1.12 [MPa]

Taglio fv,k 2.70 1.86 1.49 1.12 [MPa]

Modulo medio parallelo alla fibratura E0,mean 11600 11600 11600 11600 [MPa]

Modulo parallelo alla fibratura E0,05 9400 9400 9400 9400 [MPa]

Modulo medio perpendicolare alla fibratura E90,mean 390 390 390 390 [MPa]

Modulo di taglio medio Gmean 720 720 720 720 [MPa]


80

4.18 Numerazione e localizzazione travi nelle verifiche


81

Sono presenti due tipologie di travi secondarie di copertura:

• Travi 14 x 24 cm che sorregono la copertura con tetto verde

• Travi 14 x 20 che sorreggono la copertura inclinata su cui poggiano i pannelli fotovoltaici.

Si riporta la verifica di entrambe le travi.

Per quanto riguarda le travi principali si esegue la verifica per tipologia di trave, selezionando la condizione peggiore per ogni tipologia.

Sono presenti travi di sezione 20 x 64 cm sia a sostegno della copertura piana, sia a sostegno della copertura inclinata, travi di sezione 20 x 46 cm, travi di sezione 16 x 40 cm e travi di sezione 16 x 24 cm.

• Travi 20 x 64 cm: T-06, T-07, T-08, T-12, T-13, T-105, T-106, T-107, T-108, si riporta la verifica della trave T-07 e T-105, le travi con luce maggiore rispettivamente a sostegno della copertura con tetto verde e della copertura inclinata.

• Travi 20 x 46 cm: T-01,T-02,T-03,T-04,T-11,T-15,T-24,T-25,T-T-35,T-40,T-41,T-46,T-47,T-48,T-51,T-54,T-55, si riportano le verifiche della trave T-11, T-35, T-48 in quanto solo le travi con le condizioni peggiori per diversi schemi statici (appoggio-appoggio, appoggio-mensola, appoggio con due campate). Inoltre si riporta la verifica della T-02 che presenta la luce maggiore per questa tipologia.

• Travi 16 x 40 cm: T-16,T-17,T-30,T-32,T-62,T-63, si riporta la verifca della T-30 come trave con luce maggiore e della T-16 come trave con carico maggiore.

• Travi 16 x 24 cm: tutte le rimanenti travi. Si riporta la verifica della T-33 che presenta luce e carichi maggiori.

La localizzazione in pianta delle travi principali è presente nella figura 4.18.

Per quanto riguarda le colonne in legno (sez. 19 x20 cm) si riporta la verifica del pilastro maggiormente sollecitato in entrambe le tipologie di copertura:

• colonna sugli allineamenti D-7 delle tavole strutturali caricato a compressione dal taglio presente agli appoggi della trave T-06 e T-07 (copertura verde);

• colonna sugli allineamenti F-7 delle tavole strutturali caricato a compressione dal taglio presente agli appoggi della trave T-105 e T-106 (copertura inclinata).

Inoltre si riporta la verifica del montante tipo dell’intelaiatura interna delle pareti. La sezione del montante e di 8 x 16 cm.


82

4.6.5.3 Verifiche travi secondarie

4.6.5.3.1 Trave a sostegno del tetto verde

CARATTERISTICHE DELLA TRAVE Dati U. di m.

Numero campate n 1 -

CARICHI PRESENTI Dati U. di m.

Inclinazione Trave α 0 [°]

Carichi sulle campate

G1 0.67 [kN/mq]

Interasse fra le Travi i 62.5 [cm]

G2 2.52 [kN/mq]

Terminale sinistra: Appoggio [s/n]

Q 0.8 [kN/mq]

Terminale destra: Appoggio [s/n]

Momento min. in campata ql2/ 24 [kNm]

L. libera d'inf. attorno a y - y L0y 5190 [mm]

Carichi sugli sporti di gronda

G1 0.67 [kN/mq]

L. libera d'infl. attorno a z - z L0z 5190 [mm]

G2 2.52 [kN/mq]

Dist. tra i ritegni torsionali LLT 5190 [mm]

Q 0.8 [kN/mq] Snellezze dell'elemento

λy 74.91 [-]

Accelerazione al plateau ag 0.49 [g]

λz 128.42 [-]

Tensioni critiche euleriane σc,crit,y 16.53 [MPa]

CARATT. DELLA SEZ. RETTANGOLARE Dati U. di m.

σc,crit,z 5.63 [MPa]

Base della sezione b 140 [mm] Snellezze relative dell'el.

λrel,y 1.20 [-]

Altezza della sezione h 240 [mm]

λrel,z 2.07 [-]

Area della sezione A 33600 [mm2]

Coefficienti di stabilità

βc 0.10 [-]

Momento d'inerzia y - y Iy 1.6E+08 [mm4]

ky 1.2711 [-]

Momento d'inerzia z - z Iz 5.5E+07 [mm4]

kz 2.7214 [-]

Modulo di resistenza y - y Wy 1344000 [mm3]

kc,y 0.5966 [-]

Modulo di resistenza z - z Wz 784000 [mm3]

kc,z 0.2226 [-]

Raggio d'inerzia y iy 69.28 [mm]

Lunghezza campate e sp. sx [m]

Raggio d'inerzia z iz 40.41 [mm]

sporti di gronda se presenti 1 5.2 [m]

VERIFICHE SLU Sollecitazioni SLU Unità

di m.

ist br.dur. perm.

Max forza di compressione Nc,Sd 5.07 0.00 0.00 [kN]

Max forza di trazione Nt,Sd 2.54 0.00 0.00 [kN]

Max momento flettente MSd 6.74 12.36 9.83 [kNm]

Max taglio VSd 5.18 9.51 7.56 [kN]

Tensione max di compr. σc,0,d = Nc,Sd/A 0.15 0.00 0.00 [MPa]

Tensione max di trazione σt,0,d = Nt,Sd/A 0.08 0.00 0.00 [MPa]

Tensione max a flessione σm,y,d = MSd/Wy 5.01 9.20 7.31 [MPa]

Tensione tangenziale max τd = 1,5 VSd/(bh) 0.23 0.42 0.34 [MPa]

Tensioni limite di calcolo kc,yfc,0,d 9.88 8.89 5.93 [MPa]

kc,zfc,0,d 3.68 3.32 2.21 [MPa]

Verifica

Tasso di lavoro in compr. σc,0,d/[kc,minfc,0,d] 0.04 0.00 0.00 SI

Tasso di lavoro in trazione σt,0,d/ft,0,d 0.01 0.00 0.00 SI

Tasso di lavoro a flessione σm,y,d/fm,y,d 0.30 0.62 0.74 SI

Tasso di lavoro a taglio τd/fv,d 0.12 0.25 0.30 SI

Tasso di lavoro a pressoflessione

σc,0,d/[kc,minfc,0,d]+

σm,y,d/fm,y,d 0.34 0.62 0.74 SI

VERIFICHE SLE Valori U. m.

Coefficiente correttivo kdef 0.8 -

Freccia ist. (comb. Rara) uin 12.59 [mm]

Freccia iniz. (comb. Q. p.) u'in 10.07 [mm]

Freccia differita udif = u'in kdef 8.05 [mm] Verifica

Freccia solo c. acc. < l/300 u2,in 2.52 < 17.30 SI

Freccia finale < l/250 ufin = udiff + uin 20.65 < 20.76 SI

12,4

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

9,5

0,00,00,00,00,00,00,0

-9,5

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


83

4.6.5.3.2 Trave a sostegno del tetto nella zona inclinata

Verifica Trave secondaria no Verde






G1 0.67 [kN/mq]

Interasse fra le Travi i 62.5 [cm]

G2 0.86 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.67 [kN/mq]


G2 0.86 [kN/mq]



λy 86.60 [-]


λz 123.72 [-]





λrel,y 1.39 [-]


λrel,z 1.99 [-]



βc 0.10 [-]


ky 1.5247 [-]


kz 2.5643 [-]


kc,y 0.4662 [-]


kc,z 0.2391 [-]




sporti di gronda se presenti 1 5 [m]


di m.

ist br.dur. perm.










kc,zfc,0,d 3.96 3.56 2.37 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.21 0.47 0.46 SI








6,6

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

5,3

0,00,00,00,00,00,00,0

-5,3

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


84

4.6.5.4 Verifiche travi principali

4.6.5.4.1 Trave T-07






G1 0.84 [kN/mq]

Interasse fra le Travi i 430 [cm]

G2 2.52 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 40.32 [-]


λz 129.04 [-]





λrel,y 0.65 [-]


λrel,z 2.08 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.7278 [-]


kz 2.7425 [-]

Modulo di resistenza y - y Wy 1.4E+07 [mm3]

kc,y 0.9453 [-]


kc,z 0.2205 [-]






di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 53.82 89.19 69.06 [kN]






kc,zfc,0,d 3.65 3.28 2.19 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.56 0.82 0.96 SI








166,1

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

89,2

0,00,00,00,00,00,00,0

-89,2

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


85

4.6.5.4.2 Trave T-105






G1 0.84 [kN/mq]


G2 0.86 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 51.42 [-]


λz 164.54 [-]





λrel,y 0.83 [-]


λrel,z 2.65 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.8683 [-]


kz 4.1194 [-]

Modulo di resistenza y - y Wy 1.4E+07 [mm3]

kc,y 0.8826 [-]


kc,z 0.1374 [-]






di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 37.15 74.51 48.29 [kN]






kc,zfc,0,d 2.27 2.05 1.36 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.52 0.87 0.85 SI








177,0

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

74,5

0,00,00,00,00,00,00,0

-74,5

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


86

4.6.5.4.3 Trave T-11






G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 39.54 [-]


λz 90.93 [-]





λrel,y 0.64 [-]


λrel,z 1.46 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.7190 [-]


kz 1.6277 [-]


kc,y 0.9483 [-]


kc,z 0.4270 [-]






di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 41.01 67.96 53.32 [kN]






kc,zfc,0,d 7.07 6.36 4.24 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.52 0.85 0.99 SI








89,2

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

68,0

0,00,00,00,00,00,00,0

-68,0

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


87

4.6.5.4.4 Trave T-35






G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]

Terminale sinistra: Mensola [s/n]

Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 39.91 [-]


λz 91.80 [-]





λrel,y 0.64 [-]


λrel,z 1.48 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.7231 [-]


kz 1.6488 [-]


kc,y 0.9469 [-]


kc,z 0.4197 [-]


Lunghezza campate e sp. sx 2.1 [m]




di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 49.45 81.94 64.28 [kN]






kc,zfc,0,d 6.95 6.25 4.17 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.43 0.63 0.74 SI








65,9

0,00,00,00,00,0

-58,9

0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

81,9

0,00,00,00,00,00,0

-56,1 -59,7

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


88

4.6.5.4.5 Trave T-48






G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 24.85 [-]


λz 57.16 [-]





λrel,y 0.40 [-]


λrel,z 0.92 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.5849 [-]


kz 0.9535 [-]


kc,y 0.9883 [-]


kc,z 0.8287 [-]





2 3 [m]


di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 35.44 58.73 46.07 [kN]






kc,zfc,0,d 13.72 12.34 8.23 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.23 0.34 0.40 SI








23,4

17,0

0,00,00,00,00,0

-36,2

0,00,00,00,00,00,0 0,0 0,00,00,00,0

Momenti SLU

36,8

55,5

0,00,00,00,00,00,0

-58,7

-31,4

0,00,00,00,0

Tagli SLU


89

4.6.5.4.6 Trave T-02






G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 56.10 [-]


λz 129.04 [-]





λrel,y 0.90 [-]


λrel,z 2.08 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.9372 [-]


kz 2.7425 [-]


kc,y 0.8399 [-]


kc,z 0.2205 [-]






di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 22.53 37.33 29.29 [kN]






kc,zfc,0,d 3.65 3.28 2.19 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.43 0.66 0.78 SI








69,5

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

37,3

0,00,00,00,00,00,00,0

-37,3

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


90

4.6.5.4.7 Trave T-30






G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 57.16 [-]


λz 142.89 [-]





λrel,y 0.92 [-]


λrel,z 2.30 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.9535 [-]


kz 3.2410 [-]


kc,y 0.8287 [-]


kc,z 0.1810 [-]






di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 16.63 27.56 21.62 [kN]






kc,zfc,0,d 3.00 2.70 1.80 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.47 0.72 0.84 SI








45,5

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

27,6

0,00,00,00,00,00,00,0

-27,6

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


91

4.6.5.4.8 Trave T-16






G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 45.90 [-]


λz 114.75 [-]





λrel,y 0.74 [-]


λrel,z 1.85 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.7944 [-]


kz 2.2804 [-]


kc,y 0.9193 [-]


kc,z 0.2763 [-]






di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 21.37 35.41 27.78 [kN]






kc,zfc,0,d 4.57 4.12 2.74 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.47 0.74 0.87 SI








46,9

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

35,4

0,00,00,00,00,00,00,0

-35,4

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


92

4.6.5.4.9 Trave T-33






G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]





G1 0.84 [kN/mq]


G2 2.52 [kN/mq]



λy 47.63 [-]


λz 71.45 [-]





λrel,y 0.77 [-]


λrel,z 1.15 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.8168 [-]


kz 1.2027 [-]


kc,y 0.9091 [-]


kc,z 0.6420 [-]






di m.

ist br.dur. perm.




Max taglio VSd 13.31 22.05 17.30 [kN]






kc,zfc,0,d 10.63 9.56 6.38 [MPa]

Verifica







σm,y,d/fm,y,d 0.46 0.80 0.94 SI








18,2

0,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,00,00,0 0,00,00,00,00,0

Momenti SLU

22,0

0,00,00,00,00,00,00,0

-22,0

0,00,00,00,00,0

Tagli SLU


93

4.6.5.5 Verifiche colonne

4.6.5.5.1 Colonna su allineamento D-7 La colonna sugli allineamenti D-7 delle tavole strutturali è caricata a compressione dal taglio presente agli appoggi della trave T-06 e T-07 (copertura verde).


CARATTERISTICHE DELLA COLONNA Dati U. di m.

Carichi su area di influenza

G1 0.67 [kN/mq]

Altezza h 3 [m]

G2 2.52 [kN/mq]

Terminale superiore: Appoggio [s/n]

Q 0.8 [kN/mq]

Terminale inferiore: Appoggio [s/n]

Area di influenza a 7 [m]


b 4.4 [m]



CARATT. DELLA SEZ. RETTANGOLARE Dati U. di m. Snellezze dell'elemento

λy 51.96 [-]

Base della sezione b 190 [mm]

λz 54.70 [-]

Altezza della sezione h 200 [mm] Tensioni critiche euleriane

σc,crit,y 34.36 [MPa]



Momento d'inerzia y - y Iy 1.3E+08 [mm4] Snellezze relative dell'el.

λrel,y 0.84 [-]


λrel,z 0.88 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.8760 [-]


kz 0.9160 [-]


kc,y 0.8783 [-]

kc,z 0.8540 [-]

VERIFICHE SLU Sollecitazioni SLU Unità di

m. ist br.dur. perm.










kc,zfc,0,d 14.13 12.72 8.48 [MPa]

Verifica





Tasso di lavoro a pressoflessione σc,0,d/[kc,minfc,0,d]+

σm,y,d/fm,y,d 0.18 0.34 0.30 SI


94

4.6.5.5.2 Colonna su allineamento F-7

La colonna sugli allineamenti F-7 delle tavole strutturali è caricata a compressione dal taglio presente agli appoggi della trave T-105 e T-106 (copertura inclinata).




G1 0.67 [kN/mq]

Altezza h 5.6 [m]

G2 0.86 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]


Area di influenza a 8.5 [m]


b 4.7 [m]




λy 51.96 [-]


λz 54.70 [-]






λrel,y 0.84 [-]


λrel,z 0.88 [-]



βc 0.10 [-]


ky 0.8760 [-]


kz 0.9160 [-]


kc,y 0.8783 [-]

kc,z 0.8540 [-]












kc,zfc,0,d 14.13 12.72 8.48 [MPa]

Verifica






σm,y,d/fm,y,d 0.11 0.26 0.19 SI


95

4.6.5.6 Verifica montante

Si esegue la verifica del montante tipo dell’intelaiatura interna delle pareti. La sezione del montante e di 8 x 16 cm. La massima area di influenza dipenda dalla luce e dall’interasse delle travi secondarie di copertura. La verifica schiacciamento del legno sulle traverse in corrispondenza del montante è riportata al paragrafo 4.6.6 “Verifiche collegamenti giunzioni legno”.




G1 0.67 [kN/mq]

Altezza h 2.8 [m]

G2 2.52 [kN/mq]


Q 0.8 [kN/mq]


Area di influenza a 0.625 [m]


b 5.2 [m]




λy 64.95 [-]


λz 129.90 [-]






λrel,y 1.04 [-]

Momento d'inerzia z - z Iz 6826667 [mm4]

λrel,z 2.09 [-]



βc 0.10 [-]


ky 1.0829 [-]


kz 2.7722 [-]


kc,y 0.7309 [-]

kc,z 0.2177 [-]












kc,zfc,0,d 3.60 3.24 2.16 [MPa]

Verifica






σm,y,d/fm,y,d 0.22 0.42 0.37 SI


96

4.6.6 Verifiche collegamenti e giunzioni legno Sono stati verificati i seguenti collegamenti:

• collegamento fra travi secondarie e travi principali;

• collegamento fra travi T65 o T66 e T46;

• appoggio fra travi secondarie e pareti in legno o scarpe metalliche;

• appoggio travi principali su colonne in legno;

• appoggio travi principali su colonne in acciaio;

• compressione sui traversi dovuta al montante nei telai delle pareti;

• collegamento pannelli in X-lam di copertura.

In tutte le unioni è stato utilizzato un coefficiente parziale per le proprietà del materiale legno pari a γM= 1.5 come richiesto al § 4.4.6 delle NTC-08. Le verifiche sono state eseguite secondo le metodologie presenti nella CNR-DT 206/2007 nel rispetto del al § 4.4.9 delle NTC-08.

Le sollecitazioni utilizzate nelle verifiche sono i valori più sfavorevoli presenti negli elementi lignei, descritti al paragrafo “Verifica elementi lignei”.

4.6.6.1 Collegamento fra travi secondarie e travi principali La connessione fra le travi secondarie e quelle principali si ottiene mediante una scarpa metallica con ali esterne. Il collegamento si esegue mediante 16 viti autoforanti φ5, con diametro della parte liscia di 3.65 mm, lunghezza della parte liscia di 40 mm, lunghezza totale della vite di 100 mm.

4.6.6.1.1 Resistenza a taglio-trazione viti La resistenza degli spinotti è stata calcolata utilizzando le formule per connessioni acciaio-legno presenti nella CNR - DT 206 / 2007. Sono stati considerati i seguenti modi di collasso unioni a singolo piano di taglio per piastra sottile (rotture di tipo a,b):

?E,F� = �GH d 0.4M@,�N��1.15W2<U,�M@,�� + ?(T,F�4

con Fax,α,Rk = 1271 N, nelle precedenti formule, uguale alla resistenza a schiacciamento del legno al di sotto della piastra di acciaio, assumendo una resistenza caratteristica a compressone dell’area di contatto pari a 3 fc,90,k, considerando un’area uguale a quella di una rondella equivalente avente un diametro pari al minimo fra 12 t (spessore piastra) e 4 d (diametro vite); mentre la resistenza

caratteristica ad estrazione della vite, utilizzata nella verifica finale è pari a : Fax,α,Rk =(π df lef)0,8 fax,α,k =

5554.4 N, dove la resistenza caratteristica unitaria ad estrazione secondo un angolo α rispetto alla fibratura si assume pari a:

M(T,e,� = M(T,�aGH�f + 1,5`ga�f

e Il momento di snervamento caratteristico della vite è pari a : <U,� = ζM�,�B'-,[ dove:

• n è il numero di viti paria 16;

• df = 5 mm è il diametro esterno misurato sulla filettatura; d = 3.65 mm è il diametro della parte liscia della vite (40 mm);

• lef è la profondità di infissione della parte filettata all’interno dell’elemento contenete la punta, meno una volta il diametro della vite, in mm;

• fax,α,k: è la resistenza unitaria ad estrazione, secondo un angolo α rispetto alla direzione della fibratura, in MPa;

• fax,k = 3,6 10-3 ρk1,5 è la resistenza caratteristica unitaria ad estrazione in direzione ortogonale alla

fibratura;

• ζ = (1.8/d0.4) è il fattore riduttivo minore di 1 del momento plastico;


97

• Wpl,b è il modulo di resistenza plastico pari a : B'-,[ =\]^ ;

• fu,k è la resistenza ultima a flessione dell’acciaio;

• M@,� = 0.082��XY.# se non si effettua la preforatura;

• ρk è la massa volumica espressa in kg/m3;

• t1 e t2 sono rispettivamente 94 mm (legno) e 2 mm spessore acciaio;


c) 2999.8 N d) 1400.6 N

Per un coefficiente di modificazione kmod pari a 0.9 (caso breve durata) ed un coefficiente di sicurezza pari a γM=1.5, la resistenza a taglio della vite risulta pari a 840.4 N, mentre, la resistenza a trazione della vite risulta pari a 3332.64 N.

La sollecitazione presente nella connessione è pari al taglio massimo che si ha nelle travi secondarie, pari a 9.51 kN nella condizione di carico di breve durata (carico neve). La posizione dell’appoggio genera un momento parassita che trasmette una sollecitazione di trazione sulle viti. Il momento parassita è pari al taglio agente moltiplicato per l’eccentricità dell’appoggio: M = 9.51 kN x 0.04 m = 0.38 kNm. La trazione sulle viti, nel caso di disitribuzione lineare, è pari a:

?(T,\ = A� ?(T,h(TAh(T

dove:

• ?(T,h(T = < ijkl∑ibm = 1449.1 N;

• zmax è la distanza massima fra le viti, 170 mm;

• zi è il braccio di ogni vite;

Considerando file da 4 viti, si hanno in totale 4 file da 4 viti. La trazione sulla fila più elevata risulta pari a 1449.1 N

Considerando una singola vite (nela caso di trazione si fa riferimento al numero efficie di connettori = n0.9) si hanno le seguenti sollecitazioni:

• Taglio: 9.51 kN / 16 = 0.594 kN = 594 N • Trazione 1449.1 N/ 3.48 = 416.4 N

La verifica è soddisfatta in quanto il seguente rapporto di verifica è minore di uno:

n ?(T,\?(o,F\p� + n ?E,\?E,F\p

� = 0.51 ≤ 1

4.6.6.2 Collegamento fra travi T65 o T66 e T46. La connessione fra le travi T65 o T66 e T46 si ottiene mediante una scarpa metallica ad “T” completamente nascosta (protetta) all’interno della sezione della trave. Il collegamente si esegue mediante 4 spinotti φ12 e 24 viti autoforanti φ5 con diametro della parte liscia di 3.65 mm, lunghezza della parte liscia di 40 mm, lunghezza totale della vite di 100 mm.

4.6.6.2.1 Resistenza a taglio lato spinotti La resistenza degli spinotti è stata calcolata utilizzando le formule per connessioni acciaio-legno presenti nella CNR - DT 206 / 2007. Sono stati considerati i seguenti modi di collasso per unioni a doppio piano di taglio con piastra di acciaio di qualsiasi spessore posta in posizione centrale (rotture di tipo f,g,h):

?E,F� = �GHIJJKJJLM@,�N�� M@,�N�� PQ2 + 4<U,�M@,��t�� − 1S + ?(T,F�42.3W<U,�M@,�,�� + ?(T,F�4

dove:



98

• fh, k è le resistenza caratteristica a rifollamento negli elementi di legno, calcolata con la formula

fh,1,α,k = fh,0,k / (k90 sin2α + cos2α), dove: fh,1,0,k = 0,082 (1 - 0,01 d) ρk è la resistenza caratteristica a rifollamento per α=0°, in N/mm2; k90 = 1,35 + 0,015 per legno di confere massiccio e lamellare; ρk è la massa volumica espressa in kg/m3; d è il diametro del bullone in mm.


• My,k è il momento di snervamento caratteristico del mezzo di unione, calcolato come: <U,� = ζ[M�,��# 6⁄ ,dove: fu,k è la resistenza ultima a flessione dell’acciaio; d è il diametro dello

spinotto; ζb = (1.8/d0.4) è il fattore riduttivo (< 1) del momento plastico.

• Fax,Rk è la resistenza caratteristica ad estrazione del mezzo di unione pari a 0 N;

Le resistenze che si ottengono nei vari modi di collasso sono le seguenti:

f) 31917.8 N g) 14625.5 N

h) 13050.9 N

Di conseguenza, per un coefficiente di modificazione kmod pari a 0.9 (caso breve durata) ed un coefficiente di sicurezza pari a γM=1.5, la resistenza dello spinotto risulta pari a 7830.5 N.

La sollecitazione presente nella connessione è uguale al taglio massimo che si ha nelle travi secondarie, pari a 9.51 kN nella condizione di carico di breve durata (carico neve). La verifica è soddisfatta in quanto per 4 spinotti si ha una resistenza di 31.32 kN.

4.6.6.2.2 Resistenza a taglio-trazione lato viti La resistenza degli spinotti è stata calcolata utilizzando le formule per connessioni acciaio-legno presenti nella CNR - DT 206 / 2007. Sono stati considerati i seguenti modi di collasso unioni a singolo piano di taglio per piastra spessa (rotture di tipo c,d,e):

?E,F� = �GHIJJKJJLM@,�N�� M@,�N�� PQ2 + 4<U,�M@,��t�� − 1S + ?(T,F�42.3W<U,�M@,�� + ?(T,F�4

con Fax,α,Rk = 1271 N, nelle precedenti formule, uguale alla resistenza a schiacciamento del legno al di sotto della piastra di acciaio, assumendo una resistenza caratteristica a compressone dell’area di contatto pari a 3 fc,90,k, considerando un’area uguale a quella di una rondella equivalente avente un diametro pari al minimo fra 12 t (spessore piastra) e 4 d (diametro vite); mentre la resistenza

caratteristica ad estrazione della vite, utilizzata nella verifica finale è pari a : Fax,α,Rk =(π df lef)0,8 fax,α,k =

5554.4 N, dove la resistenza caratteristica unitaria ad estrazione secondo un angolo α rispetto alla fibratura si assume pari a:

M(T,e,� = M(T,�aGH�f + 1,5`ga�f


• n è il numero di viti pari a 24;


• lef è la profondità di infissione della parte filettata all’interno dell’elemento ligneo, meno una volta il diametro della vite, in mm;



fibratura;





99

• M@,� = 0.082��XY.# se non si effettua la preforatura;


• t1 è uguale a 94 mm (legno);


a) 7499.4 N b) 3507.4 N

c) 1849.1 N

Per un coefficiente di modificazione kmod pari a 0.9 (caso breve durata) ed un coefficiente di sicurezza pari a γM=1.5, la resistenza a taglio della vite risulta pari a 1109.5 N, mentre, la resistenza a trazione della vite risulta pari a 762.8 N.

La sollecitazione presente nella connessione è pari al taglio massimo che si ha nelle travi secondarie, pari a 9.51 kN nella condizione di carico di breve durata (carico neve). La posizione degli spinotti rispetto all’ala della scarpa a “T” genera un momento parassita che trasmette una sollecitazione di trazione sulle viti. Il momento parassita è pari al taglio agente moltiplicato per l’eccentricità degli spinotti: M = 9.51 kN x 0.09 m = 0.86 kNm. La trazione sulle viti, nel caso di distribuzione lineare, è pari a:

?(T,\ = A� ?(T,h(TAh(T

dove:

• ?(T,h(T = < ijkl∑ibm = 1861.47 N;

• zmax è la distanza massima fra le viti, 210 mm;

• zi è il braccio di ogni vite rispetto alla fila inferiore;

Considerando file da 4 viti, si hanno in totale 6 file da 4 viti. La trazione sulla fila più elevata risulta pari a 1861.47 N

Considerando una singola vite si hanno le seguenti sollecitazioni:

• Taglio: 9.51 kN / 24 = 0.396 kN = 396 N • Trazione 1861.47 N/ 4 = 465 N

La verifica è soddisfatta in quanto il seguente rapporto di verifica è minore di uno:

n ?(T,\?(o,F\p� + n ?E,\?E,F\p

� = 0.5 ≤ 1

4.6.6.3 Collegamento fra travi secondarie e pareti in legno o scarpa metallica. Le travi secondarie appoggiano sulle pareti intelaiate o sulle scarpe metalliche per un’area pari a 140 x 80 mm. Le sollecitazioni utilizzate nelle verifica sono i valori presenti nella verifica della trave secondaria descritta al paragrafo “Verifica elementi lignei”.

La sezione di appoggio della trave è pari a 140 x 80 mm = 11200 mm2.

VERIFICA A SCHIACCIAMENTO APPOGGIO Sollecitazioni SLU Unità di


Massima forza di compressione Nc,Sd 10.37 17.38 10.37 [kN]

Area di appoggio A 11200 11200 11200 [mm2]

Tensione massima di compressione σc,0,d = Nc,Sd/A 0.93 1.55 0.93 [MPa]

Verifica

Tasso di lavoro in compressione σc,0,d/fc,90,k 0.50 0.93 0.83 SI

4.6.6.4 Appoggio travi principali su colonne in legno Le sollecitazioni utilizzate nelle verifica sono i valori di taglio presenti nella verifica della trave T-07 descritta al paragrafo “Verifica elementi lignei”.

Nel calcolo della sezione resistente si tiene conto della diffusione degli sforzi come descritto nelle CNR DT 206/2007. La lunghezza di appoggio efficace risulta uguale a lef = l + h/3 ; dove l è la lunghezza di appoggio reale ed h è l’altezza della sezione.


100

La sezione di appoggio sulla colonna in legno è pari a 200 x 95 mm, sfruttando la diffusione degli sforzi è possibile utilizzare lef = 95 + 640/3 = 310 mm, la sezione efficace risulta quindi 200 x 310 = 62000 mm2.






Verifica


4.6.6.5 Appoggio travi principali su colonne in acciaio Le sollecitazioni utilizzate nelle verifica sono i valori di taglio presenti nella verifica della trave T-48 descritta al paragrafo “Verifica elementi lignei”.

Nel calcolo della sezione resistente si tiene conto della diffusione degli sforzi come descritto nella CNR DT 206/2007. La lunghezza di appoggio efficace risulta uguale a lef=l+h/3; dove l è la lunghezza di appoggio reale ed h è l’altezza della sezione.

La sezione di appoggio sulla colonna in acciaio è pari a 140 x 140 mm, sfruttando la diffusione degli sforzi è possibile utilizzare lef = 140 + 460/3 = 293.3 mm, la sezione efficace risulta quindi 140 x 140 = 41067 mm2.






Verifica


4.6.6.6 Compressione sui correnti dovuta al montante nei telai delle pareti Le sollecitazioni utilizzate nelle verifica sono i valori di compressione presenti nella verifica del montante descritta al paragrafo “Verifica elementi lignei”.

La sezione di appoggio del montante che schiaccia perpendicolarmente il corrente è pari a 80 x 160 mm = 12800 mm2.






Verifica


4.6.6.7 Collegamento pannelli in X-lam di copertura I pannelli in X-lam che irrigidiscono il piano della copertura sono fissati alle travi secondarie mediante viti autoforanti φ6 L=120 mm.

Per collegare i vari pannelli ed evitare lo scorrimento fra i pannelli stessi si utilizza un nastro in acciaio forato da 80x2 mm collegato con chiodi ∅4 L=60 mm disposti a coppie ad interasse i =20 cm.


101

4.6.6.7.1 Resistenza viti La resistenza dei chiodi è stata calcolata utilizzando le formule per connessioni pannello-legno presenti nella CNR - DT 206 / 2007. Sono stati considerati i seguenti modi di collasso per un piano di taglio (rotture di tipo a,b,c,d,e,f,):

?E,F� = �GH

IJJJJJJKJJJJJJL M@,�,�N��M@,�,�N��M@,�,�N��1 + O PQO + 2O� 71 + N�N� + 8N�N�:

�; + O# 8N�N�:� − O 81 + N�N�:S + ?(T,F�4

1.05 M@,�,�N��2 + O PQ2O41 + O5 + 4O42 + O5<U,�M@,�,��t�� − OS + ?(T,F�41.05 M@,�,�N��1 + 2O PQ2O�41 + O5 + 4O41 + 2O5<U,�M@,�,��t�� − OS + ?(T,F�4

1.15Q 2O1 + OW2<U,�M@,�,�� + ?(T,F�4

con la resistenza caratteristica ad estrazione della vite è pari a : Fax,α,Rk = 2496.8 N dove la resistenza caratteristica unitaria ad estrazione secondo un angolo α rispetto alla fibratura si assume pari a: M(T,e,� = M(T,�aGH�f + 1,5`ga�f


• t1 e t2 sono gli spessori degli elementi di legno (84 mm) e del pannello (66 mm);

• fh,1,k e fh,2,k sono le resistenze caratteristiche a rifollamento negli elementi di legno caratterizzati rispettivamente dallo spessore t1 e t2,M@,� = 0.082��XY.# se non si effettua la preforatura;


• β= fh,2,k / fh,1,k.

• lef è la profondità di infissione della parte filettata all’interno dell’elemento ligneo, meno una volta il diametro della vite, in mm;



fibratura;






a) 10613 N b) 9110 N c) 4668 N

d) 4334 N e) 4252 N f) 3242 N

Per un coefficiente di modificazione kmod pari a 1 (caso istantaneo) ed un coefficiente di sicurezza pari a γM=1.5, la resistenza a taglio della vite risulta pari a 2161 N. In un metro sono presenti circa 5 viti, quindi la resistenza al taglio per scorrimento, per unità di lughezza è pari a 10.8 kN/m.


102

4.6.6.7.2 Resistenza chiodi La resistenza dei chiodi è stata calcolata utilizzando le formule per connessioni acciaio-legno presenti nella CNR - DT 206 / 2007. Sono stati considerati i seguenti modi di collasso per un piano di taglio e piastra sottile (rotture di tipo a,b):

?E,F� = �GH d0.4M@,�N��1.15W2<U,�M@,�� + ?(T,F�4

dove:


• fh, k è le resistenza caratteristica a rifollamento negli elementi di legno, calcolata con la formula M@,� = 0.082��XY.# , dove ρk è la massa volumica espressa in kg/m3;







a) 2728.1 N b) 1664.1 N

Di conseguenza, per un coefficiente di modificazione kmod pari a 1 (caso istantaneo/sismico) ed un coefficiente di sicurezza pari a γM=1.5, la resistenza del chiodo risulta pari a 1109.4 N.

In un metro sono presenti circa 10 chiodi, quindi la resistenza al taglio per scorrimento, per unità di lughezza è pari a 11.1 kN/m.

Le sollecitazione di scorrimento sono ricavate dalle seguenti immagini.

4.19 Tensioni di scorrimento nelle zone di collegamento fra i pannelli X-Lam - valori in kN/mq - condizioni sismiche in

direzione Y


103

4.20 Tensioni di scorrimento nelle zone di collegamento fra i pannelli X-Lam - valori in kN/mq - condizioni sismiche in

direzione X

Dalle precedenti immagini si può notare come la massima tensione nelle zone di scorrimento sui pannelli X-Lam è pari a 176 kN/mq, che per un altezza del pannello pari a 0.06 m risulta pari a 10.56 kN/m.

La resistenza al taglio è pari a 11.1 kN/m nel collegamento con il nastro forato e pari a 10.8 kN/m nel collegamento fra i pannelli e le travi, di conseguenza la verifica è soddisfatta.


104

4.6.7 Verifiche collegamenti acciaio Sono stati verificati i seguenti collegamenti:

• Piastra di base colonna tubolare 140x140x4 rettangolare

• Piastra di base IPE240 – struttura all’ingresso

• Piastra di base HEA240 – struttura nel giardino interno

• Collegamento bullonato controventi di falda

• Giunto con coprigunto di continuità reticolare

• Collegamento bullonato travi principali

• Saldatura montanti e tiranti reticolare

• Collegamento bullonato controvento verticale – stuttura all’ingresso

4.6.7.1 Procedura di verifica Le sollecitazioni sono state ricavate dalla lettura dei valori più gravosi direttamente dal modello di calcolo. Le verifiche delle piastre di base sono state eseguite con il metodo del “T” equivalente secondo le indicazioni dell’Eurocodice 3. La resistenza di questi componenti è calcolata assimilandoli a elementi a “T” equivalenti di opportuna lunghezza, detta lunghezza efficace (leff). La resistenza di progetto a trazione Ft,Rd di un elemento a T viene assunta pari al più piccolo dei valori delle tre seguenti modalità di collasso:

• Modalità 1: meccanismo plastico completo dell’ala;

• Modalità 2: rottura dei bulloni con snervamento dell’ala;

• Modalità 3: rottura dei bulloni.

4.21 T-Stub equivalente (dati geometrici)


105

La lunghezza equivalente è stata calcolata utilizzando le seguenti possibili linee di snervamento.

Modelli di rottura circolare:

Modelli di rottura non circolare:

La scelta delle linee di snervamento è stata effettuata in base alla presenza di eventuali rinforzi nel collegamento e del posizionamento dei bulloni o tirafondi all’interno della piastra rispetto al profilo.

I giunti bullonati sono stati verificati utilizzando il metodo indicato nel § 4.2.8.1 delle NTC-08, mentre le saldature sono state verificate con la metodologia semplificata riportata al § 4.2.8.2 delle NTC-08.


106

4.6.7.2 Piastra di base colonna tubolare 140x140x4 rettangolare

Le piastre di base delle colonne tubolari 140x140x4 presenti nella struttura principale sono costituite da elementi 260x260x15 mm e sono ancorate alla fondazione con 4 tirafondi d = 16 mm. La colonna tubolare ha solamente la funzione di scaricare al suolo i carichi verticali, di conseguenza le sollecitazioni flessionali e taglianti sono minime. La sollecitazione più sfavorevole risulta N = -177 kN (negativo di compressione), elemento n. 887 del modello della struttura principale).

Verifica piastra di base

Verifica piastra di base 260x260x15 con 4 tirafondi d=16 mm

DATI SUI MATERIALI

Cls fondazione classe C25/30

res. di calcolo cls fcd 14.17 N/mm2

acciaio piastr. e col. tipo S 235

res. a snerv. acciaio fy 235 N/mm2

res. a rottura. acciaio ft 360 N/mm2

coefficiente γM0 1.05 -

DATI PROFILO COLONNA

profilo tubolare tipo 140 x 140 x 4

altezza sez. colonna h 140 mm

largh. sez. colonna b 140 mm

spessore el. orizz. to 4 mm

spessore el. vert tv 4 mm

raggio raccordo r 10 mm

area sez. colonna A 21.3 cm2

modulo di res. el. Wel 93.1 cm3

DATI PIASTRA E FORI

altezza piastra h 260 mm

larghezza piastra b 260 mm

spessore piastra t 15 mm

dist. X fori dal bordo e 30 mm

dist. fra i fori + esterni w 200 mm

interasse bulloni i 200 mm

dist. Y fori dal bordo ex 30 mm

dist. fori da saldatura mx 26.8 mm

DATI TIRAFONDI

numero per fila num 2 -

num. file (per ver. Ved) num 2 -

diametro φ 16 mm

acciaio tipo S 355 -



area As 201.1 mm2


diametro rondella dw 32 mm

SOLLECITAZIONI

Sforzo assiale NEd -177.00 kN

Momento MEd 0.00 KNm

Taglio VEd 0.00 kN

Forza su sald. ala Fwf,Ed 95.9 kN

eccentricità di calcolo e -5.6 mm

VEd su singolo tirafondo VEd,s 0.3 kN

Traz. Elast. su tirafondo NEd,s -41.3 kN

RESISTENZA A COMPRESSIONE CLS

resistenza di contatto fj 9.4 N/mm2

sbalzo massimo c 42.2 mm

lungh. effettiva T eq. leff 88.3 mm

larg. effettiva T eq. beff 224.3 mm

resistenza cls Fc,pl,Rd 187.1 kN

RESISTENZA A COMPRESSIONE PROFILO

res. anima e ala Fc,fc,Rd 153.2 kN

RESISTENZA MINIMA IN ZONA COMPRESSA

Minimo fra Fc,pl,Rd e Fc,fc,Rd 153.2 kN

VERIFICA

verifica FEd/FRd 0.51 SI

4.6.7.3 Piastra di base IPE240 – struttura all’ingresso

Le piastre di base delle colonne IPE 240 presenti nella struttura di ingresso sono costituite da elementi 240x160x15 mm e sono ancorate alla fondazione con 4 tirafondi d = 16 mm. La colonna IPE 240 rappresenta il montante di un pilastro reticolare e di conseguenza ha solamente sollecitazioni di tipo assiale e tagliante. Le sollecitazioni più sfavorevoli risultano la combinazione di N = -61.4 kN (negativo di compressione), e di V = 3.05 kN, elemento n. 239 del modello della struttura d’ingresso).

140 x 140 x

4

260

260


107

Verifica piastra di base SOLLECITAZIONI


Verifca piastra di base 160x240x15 con 4 tirafondi d=16 mm


Taglio VEd 3.05 kN



VEd su singolo tirafondo VEd,s 0.8 kN

Traz. Elast. su tirafondo NEd,s -12.6 kN

VERIFICA SALDATURE

h di gola ala agf 6.9 mm

h di gola anima agw 4.3 mm

lungezza su ala lf 203.8 mm

lunghezza su anima lw 380.8 mm

res. saldatura ala Fwf,Rd 273.5 kN

DATI SUI MATERIALI

res. tot. sald. ali Nwf,Rd 547.0 kN


res. tot. sald. ali Mwf,Rd 63.0 kNm


res. saldatura anima Fww,Rd 323.3 kN


verifica ala Fww,Rd/Fwf,Ed 0.13 SI res. a snerv. acciaio fy 235 N/mm2

verifica ala (pressoflessione) NEd/Nwf,Rd + MEd/Mwf,Rd

0.13 SI res. a rottura. acciaio ft 360 N/mm2


verifica anima VEd/Fww,Rd 0.01 SI


RESISTENZA A FLESSIONE PIASTRA DI BASE (T EQ.)

profilo colonna tipo IPE 240

modello di rottura circolare

Mecc. 1 362.9 mm


Mecc. 2 251.5 mm


Mecc. 3 271.5 mm

spessore ali tf 9.8 mm

modello di rottura non circolare

Mecc. 1 293.5 mm

spessore anima tw 6.2 mm

Mecc. 2 181.8 mm


Mecc. 3 80.0 mm


Mecc. 4 191.8 mm

modulo di res. pl. Wpl 366 cm3

lungh. effettiva min. lef 80 mm

DATI PIASTRA E FORI

modulo di res. pl. Wpl 4500 mm3


mom. res. flangia MRd 1007143 Nmm


- n 35.00 mm


snervamento piastra collasso A 79727 N


rottura per traz. bull. collasso B 84456 N


combinato piastr. bull. collasso C 53581 N


resistenza a trazione Ft,pl,Rd 53.6 kN


RESISTENZA A TRAZIONE DELL'ANIMA DELLA COLONNA


resistenza anima Ft,wc,Rd 111.01 kN

DATI TIRAFONDI

RESISTENZA MINIMA IN ZONA TESA


Minimo fra Ft,pl,Rd e Ft,wc,Rd 53.6 kN



diametro φ 16 mm








area filettata As 115.0 mm2






VERIFICA TAGLIO E TRAZIONE BULLONI


Resistenza a trazione Ft,Rd 42.2 kN


Resistenza a taglio FvRd 23.5 kN

DETERMINAZIONE MOMENTO RESISTENTE GIUNTO

verifica Ved,s/FvRd +

Ned,s/1.4Ft,Rd -0.18 SI

dist. trazioni da bar. zT 70.0 mm

dist. Compress. da bar. zC 115.1 mm

VERIFICA PUNZONAMENTO PIASTRA

braccio coppia interna z 185.1 mm

res. a punzonamento Bp,Rd 114.00 kN

momento res. giunto MRd 1.80 kNm

verifica NEd,s/Bp,Rd 0.11 SI

verifica MEd/MRd 0.56 SI

IPE 240

240

160


108

4.6.7.4 Piastra di base HEA240 – struttura nel giardino interno Le piastre di base delle colonne HEA240 della struttura in acciaio del giardino interno sono costituite da elementi 250x410x15 mm e sono ancorate alla fondazione con 4 tirafondi d = 16 mm. La condizione più sfavorevole (azione assiale minima) risulta N = -9.8 kN (negativo di compressione), M = 17.5 kN e V = 13.2 kN (elemento del modello n. 81 della struttura del giardino interno).

Verifica piastra di base SOLLECITAZIONI



Taglio VEd 13.20 kN



VEd su singolo bullone VEd,s 6.6 kN

Traz. Elast. su bulloni NEd,s 40.2 kN

VERIFICA SALDATURE

h di gola ala agf 8.4 mm

h di gola anima agw 5.3 mm

lungezza su ala lf 410.5 mm

lunghezza su anima lw 348.0 mm

res. saldatura ala Fwf,Rd 674.5 kN

DATI SUI MATERIALI

res. tot. sald. ali Nwf,Rd 1349.1 kN


res. tot. sald. ali Mwf,Rd 153.8 kNm


res. saldatura anima Fww,Rd 357.4 kN


verifica ala Fww,Rd/Fwf,Ed 0.12 SI res. a snerv. acciaio fy 235 N/mm2

verifica ala (pressoflessione)

NEd/Nwf,Rd + MEd/Mwf,Rd

0.12 SI res. a rottura. acciaio ft 360 N/mm2


verifica anima VEd/Fww,Rd 0.04 SI


RESISTENZA A FLESSIONE PIASTRA DI BASE (T EQ.)

profilo colonna tipo HEA 240

modello di rottura circolare

Mecc. 1 311.0 mm


Mecc. 2 no mm


Mecc. 3 285.5 mm

spessore ali tf 12 mm

modello di rottura non circolare

Mecc. 1 241.8 mm

spessore anima tw 7.5 mm

Mecc. 2 no mm


Mecc. 3 no mm


Mecc. 4 185.9 mm

modulo di res. pl. Wpl 744 cm3

lungh. effettiva min. lef 185.88203 mm

DATI PIASTRA E FORI

modulo di res. pl. Wpl 29044.0672 mm3


mom. res. flangia MRd 6500339 Nmm


- n 60.00 mm


snervamento piastra collasso A 590461 N


rottura per traz. bull. collasso B 115301 N


combinato piastr. bull. collasso C 181900 N


resistenza a trazione Ft,pl,Rd 115.3 kN


RESISTENZA A TRAZIONE DELL'ANIMA DELLA COLONNA


resistenza anima Ft,wc,Rd 312.02 kN

DATI BULLONI

RESISTENZA MINIMA IN ZONA TESA


Minimo fra Ft,pl,Rd e Ft,wc,Rd 115.3 kN



diametro φ 16 mm














VERIFICA TAGLIO E TRAZIONE BULLONI


Resistenza a trazione Ft,Rd 57.7 kN


Resistenza a taglio FvRd 32.0 kN

DETERMINAZIONE MOMENTO RESISTENTE GIUNTO

verifica Ved,s/FvRd +

Ned,s/1.4Ft,Rd 0.70 SI

dist. trazioni da bar. zT 80.0 mm

dist. Compress. da bar. zC 114.0 mm


109

VERIFICA PUNZONAMENTO PIASTRA

braccio coppia interna z 194.0 mm

res. a punzonamento Bp,Rd 217.15 kN

momento res. giunto MRd 23.89 kNm

verifica NEd,s/Bp,Rd 0.19 SI

verifica MEd/MRd 0.73 SI

4.6.7.5 Collegamento bullonato controventi di falda I collegamenti bullonati dei controventi di falda sono realizzati con bulloni M12 cl 8.8 fissati sul profilo 60x4 e sul piatto di appoggio degli arcarecci. La sollecitazione a taglio sul bullone dipende dal massimo sforzo assiale presente nei controventi di falda pari a 9.8 kN.

Verifica giunto bullonato

SOLLECITAZIONI SU GIUNTO

Verifca giunto bullonato composto da bullone M10 cl. 8.8 e profilo 40x2

trazione NEd 9.80 kN

taglio su singolo bull. FvEd,s 9.8 kN

DATI SUI MATERIALI

event. traz. su sing. bull. FtEd,s 0 kN

acciaio tipo S 235

VERIFICA TAGLIO BULLONI


resistenza a taglio FvRd 32.4 kN


resistenza a trazione Ft,Rd 48.6 kN


verifica taglio FvEd,s/FvRd 0.30 SI DATI PROFILO E FORI

verifica trazione FvEd,s/FvRd 0.00 SI

altezza perp. azione h 60 mm verifica combinata

FvEd,s/FvRd + FtEd,s/1.4Ft,Rd

0.30 SI spessore t 4 mm

misure in riferimento alla fig. 4.2.3 delle NTC 2008

e1 25 mm

VERIFICA A RIFOLLAMENTO PROFILO

e2 20 mm

res. a rifollamento Fb,Rd 22.15 kN

p1 0 mm

verifica FvEd,s/Fb,Rd 0.44 SI p2 0 mm

VERIFICA PROFILO

diametro fori d0 13 mm

numero bulloni lungo altezzza 1 -

DATI BULLONI

area resistente A 192 mm2

numero num 1 -

resistenza a trazione Ftsez 42.9714286 kN

diametro φ 12 mm

verifica FvEd/Ftsez 0.23 SI acciaio tipo 8.8 -

VERIFICA SALDATURE


h di gola agf no mm


lungezza parall. traz. lf no mm


res. sald. parall. traz. Fwf,Rd no kN


verifica Fww,Rd/Fwf,Ed - NO

4.6.7.6 Giunto con coprigiunto di continuità reticolare Inferiormente, a trazione è presente un coprigiunto costituito da una piastra spessa 6 mm e da 6 bulloni M14 cl. 8.8 su ogni lato da collegare. La sollecitazione massima di trazione sulla flangia bullonata è pari alla massima trazione presente nel corrente, 91.8 kN.

4.22 Azioni assiali su correnti reticolare - struttura su giardino interno - Inviluppo totale - misure in kN – positivo = trazione,

negativo = compressione


110

Verifica coprigunto bullonato


Verifca giunto bullonato composto da 6 bulloni M14 cl. 8.8 e profilo 128x6



DATI SUI MATERIALI


acciaio tipo S 235













e1 40 mm


e2 40 mm


p1 40 mm


VERIFICA PROFILO



DATI BULLONI


numero num 6 -


diametro φ 14 mm


VERIFICA SALDATURE


h di gola agf no mm


lungezza parall. traz. lf no mm


res. sald. parall. traz. Fwf,Rd no kN


verifica Fww,Rd/Fwf,Ed - NO

4.6.7.7 Collegamento bullonato travi pricipali Le travi pricipali sono collegate alle reticolari orizzontali mediante 3 bulloni M12 cl. 8.8 su una piastra di sp 8 mm. La sollecitazione massima di taglio sui bulloni dipende dal taglio massimo agente sulle travi e vale 12.2 kN.

4.23 Taglio su travi principali - struttura all'ingresso - Inviluppo totale - misure in kN


111



Verifca giunto bullonato composto da 2 bulloni M12 cl. 8.8 e doppio profilo C220x60x25x4



DATI SUI MATERIALI


acciaio tipo S 235













e1 45 mm


e2 45 mm


p1 45 mm


VERIFICA PROFILO



DATI BULLONI


numero num 3 -


diametro φ 12 mm


VERIFICA SALDATURE


h di gola agf 4.2 mm


lungezza parall. traz. lf 90.0 mm


res. sald. parall. traz. Fwf,Rd 73.9 kN


verifica Fww,Rd/Fwf,Ed 0.16 SI

4.6.7.8 Saldatura montanti e tiranti reticolare

I montanti ed i tiranti della reticolare sono costituiti da un doppio profilo angolare 40x4. La connessione si ottiene mediante saldature su piastre dalle spessore di 8 mm. Si considera un’altezza di gola della saldatura pari a 2.8 mm calcolata moltiplicando lo spessore del profilo per 0.7. La sollecitazione massima di trazione sul doppio profilo è pari a 72.1 kN.

La lunghezza minima di saldatura necessaria in base alle seguenti verifiche è paria 140 mm totali, tale lunghezza va distribuita adeguatamente su entrambi i lati del diagonale per evitare momenti parassiti (part. Tav. 5 e Tav. 6).

4.24 Azioni assiali su montanti e tiranti reticolare - struttura su giardino interno - Inviluppo totale - misure in kN


112

4.25 Azioni assiali su montanti e tiranti reticolare - struttura d’ingresso - Inviluppo totale - misure in kN

Verifica giunto saldato

DATI PROFILO

Verifca giunto saldato di angolare 40x4 spessore t 4 mm


DATI SUI MATERIALI


acciaio tipo S 235

VERIFICA SALDATURE res. a snerv. acciaio fy 235 N/mm2








4.6.7.9 Collegamento bullonato controvento verticale – stuttura all’ingresso Il collegamento bullonato del controvento verticale nella struttura all’ingresso si realizza con un bullone M12 cl. 8.8 connesso ad una piastra sp 10 mm. La sollecitazione massima di taglio sul bullone dipende dalla trazione nel tirante circolare pari a 21.4 kN.



Verifca giunto bullonato composto da bullone M12 cl. 8.8 e piastra 150x105x10



DATI SUI MATERIALI


acciaio tipo S 235







verifica taglio FvEd,s/FvRd 0.66 SI DATI PIATTO E FORI






e1 60 mm

VERIFICA A RIFOLLAMENTO PIATTO

e2 55 mm


p1 0 mm


VERIFICA PIATTO



DATI BULLONI


numero num 1 -


diametro φ 12 mm


VERIFICA SALDATURE










113

4.6.8 Verifiche di contenimento del danno

Si esegue la verifica degli elementi strutturali in termini di contenimento del danno agli elementi non strutturali come previsto al punto 7.3.7.2 delle NTC 2008. In presenza di un’azione sismica di progetto relativa allo SLD e nel caso di tamponamenti rigidamente collegati alla struttura che interferiscono con la deformabilità della stessa, la norma impone che:

dr < 0.005 h dove:

• dr è lo spostamento interpiano;

• h è l’altezza del piano.

4.26 Deformata con spostamenti massimi degli elementi verticali nella combinazione sisma27 (SLD) – misure in mm

In questo caso dr è pari a 13 mm mentre 0.005 h è pari a 17 mm in quanto h è uguale a 3400 mm, di conseguenza la verifica è soddisfatta.

Inoltre deve essere soddisfatto anche il punto 7.3.7.1 delle NTC 2008, che richiede la verifica di resistenza di tutti gli elementi nel caso in cui la struttura sia sottoposta ad una azione sismica di tipo SLD in cui viene attribuito ad η il valore di 2/3.

Lo spettro che si ottiene con tale η equivale ad ipotizzare uno spettro SLD ridotto mediante un fattore di struttura pari a q = 1.5, in quanto η=1/q.

Nei paragrafi precedenti la forza dipende da un valore di accelerazione al plateau dello spettro pari a 0.168g (SLV - q=3), mentre l’azione sismica, richiesta dal punto 7.3.7.1, genera un valore di accelerazione al plateau dello spettro pari 0.128 g (SLD - q=1.5).

Le verifiche di resistenza richieste risultano soddisfatte in quanto la forza sismica utilizzata nelle verifiche presenti ai paragrafi precedenti è maggiore.


114

4.7 Analisi delle fondazioni Le fondazioni presenti sono di tipo nastriforme costituite da travi a sezione a T rovescia con zoccolo inferiore rettangolare da 60 x 50 cm e altezza totale di 200 cm.

Le travi hanno il compito di sostenere le pareti e di scaricare al suolo le sollecitazioni della sovrastruttura.

Le travi sono state modellate con elementi di tipo beam.

4.27 Modello con attivazione delle sole fondazioni

È stato ipotizzando un suolo elastico alla Winkler, dunque è stato definito un letto di molle poste al di sotto degli elementi di fondazione (travi rovesce). Le caratteristiche del letto di molle sono state desunte dai dati forniti dalla relazione geologica allegata. Il valore della costante di sottofondo k è stato posto pari a 45000 kN/m3.

È stato costruito un modello completo con sovrastruttura e fondazioni per ricavare le azioni che gravano su quest’ultime.

In osservanza al paragrafo 7.2.5 delle NTC2008 i valori dell’azione sismica sono stati derivati da un’analisi elastica della struttura in elevazione eseguita con un fattore di struttura q pari a 1.

4.8 Verifiche fondazioni

4.8.1 Verifica capacità portante del terreno La pressione trasmessa dalla fondazione al terreno viene calcolata attraverso il modello completo delle fondazioni, e nelle verifiche si utilizza il caso più gravoso ottenuto dalle combinazioni di carico.

Per la valutazione dei coeff. di sicurezza da utilizzare viene applicato, in osservanza delle norme tecniche (Cap.6 delle NTC2008), l’Approccio 2 che prevede la riduzione dei valori di capacità portante calcolati con i parametri geotecnici desunti dalla relazione geologica di un coeff. γR pari a 2.3.

Nella seguente figura è presente la deformata della la struttura di fondazione.


115

4.28 Deformata del modello delle fondazioni

La verifica è stata eseguita confrontando la capacità portante della fondazione precedentemente calcolata, stimata in base ai parametri geotecnici forniti, con le pressioni sul terreno, calcolate come reazione sulle molle che simulano la risposta del terreno (costante di sottofondo k = 45000 kN/m3).

Capacità portante

Pressioni

della fondazione

sul terreno

Tipologia di fondazione Qlim QRd

QEd Spost Max

kN/m2 kN/m2

kN/m2 mm

Trave continua 1127.2 490.1 > 83.25 1.85

Le verifiche sono soddisfatte, in ogni caso risulta: QEd < QRd.

4.8.1.1 Verifica delle travi di fondazione corpo principale

Sono presenti solamente travi a sezione a T rovescia con zoccolo inferiore rettangolare da 60 x 50 cm. Le travi hanno le armature disposte come evidenziato nei prospetti riassuntivi delle pagine seguenti.

Le verifiche sono state eseguite utilizzando le formule presenti nell’Eurocodice 2, conformi a quanto richiesto dalle NTC 2008. Nelle seguenti pagine sono riportate le verifiche per tutti gli elementi nel caso più gravoso ed infine un esempio di verifica dettagliata per l’elemento più sollecitato. *.UNIT SYSTEM : kN, m

===================================================================================================

[ Eurocode2:04 ] RC-BEAM CHECK SUMMARY SHEET --- SELECTED MEMBERS IN ANALYSIS MODEL.

---------------------------------------------------------------------------------------------------

*.MEMB = 1, SECT = 7 (Fondazioni, TEE), Span = 96.7709

*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------

POS CHK AsTop AsBot | N-M_Ed( LCB) N-M_Rd RatN | P-M_Ed( LCB) P-M_Rd RatP | V_Ed( LCB) RatV

----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |21.0517( 39) 465.541 0.045|21.1583( 38) 465.377 0.045|38.1347( 20) 0.295

M OK 0.0006 0.0006 |74.1842( 30) 465.541 0.159|49.6036( 57) 465.377 0.107|73.9122( 30) 0.566

J OK 0.0006 0.0006 |27.0537( 51) 465.541 0.058|1.93150( 58) 465.377 0.004|56.7941( 26) 0.435

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |9.80198( 20) 465.541 0.021|4.74420( 57) 465.377 0.010|35.0645( 20) 0.269

M OK 0.0006 0.0006 |103.472( 26) 465.541 0.222|77.9159( 27) 465.377 0.167|68.5425( 9) 0.525

J OK 0.0006 0.0006 |25.2736( 51) 465.541 0.054|23.9987( 31) 465.377 0.052|68.5425( 9) 0.525

---------------------------------------------------------------------------------------------------


116


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |28.2433( 20) 465.541 0.061|29.7152( 51) 465.377 0.064|76.2094( 39) 0.589

M OK 0.0006 0.0006 |53.1740( 20) 465.541 0.114|30.6475( 57) 465.377 0.066|46.2027( 39) 0.357

J OK 0.0006 0.0006 |37.3431( 31) 465.541 0.080|17.1600( 30) 465.377 0.037|45.4701( 30) 0.351

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |3.89052( 30) 465.541 0.008|4.31159( 31) 465.377 0.009|21.4995( 31) 0.166

M OK 0.0006 0.0006 |32.0954( 31) 465.541 0.069|7.97827( 24) 465.377 0.017|59.4360( 31) 0.455

J OK 0.0006 0.0006 |48.3942( 31) 465.541 0.104|7.92542( 24) 465.377 0.017|59.4360( 31) 0.455

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |17.3415( 21) 465.541 0.037|26.5337( 24) 465.377 0.057|48.6933( 24) 0.376

M OK 0.0006 0.0006 |47.8219( 21) 465.541 0.103|44.4670( 24) 465.377 0.096|54.5339( 30) 0.421

J OK 0.0006 0.0006 |36.6019( 31) 465.541 0.079|34.1516( 30) 465.377 0.073|47.2938( 31) 0.362

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |30.8920( 21) 465.541 0.066|32.3945( 24) 465.377 0.070|33.5538( 21) 0.257

M OK 0.0006 0.0006 |45.1078( 31) 465.541 0.097|49.7142( 30) 465.377 0.107|52.4799( 30) 0.405

J OK 0.0006 0.0006 |23.1432( 58) 465.541 0.050|34.2773( 30) 465.377 0.074|52.4799( 30) 0.405

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |20.2152( 57) 465.541 0.043|22.8731( 27) 465.377 0.049|50.1668( 24) 0.388

M OK 0.0006 0.0006 |59.8551( 26) 465.541 0.129|53.9371( 27) 465.377 0.116|63.3374( 20) 0.489

J OK 0.0006 0.0006 |70.7634( 26) 465.541 0.152|51.5409( 27) 465.377 0.111|63.3374( 20) 0.489

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |31.8305( 34) 465.541 0.068|33.2953( 35) 465.377 0.072|34.3441( 34) 0.263

M OK 0.0006 0.0006 |46.5242( 13) 465.541 0.100|51.0365( 16) 465.377 0.110|53.5977( 16) 0.414

J OK 0.0006 0.0006 |22.9400( 58) 465.541 0.049|35.0378( 16) 465.377 0.075|53.5977( 16) 0.414

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |17.1942( 51) 465.541 0.037|8.62368( 51) 465.377 0.019|51.2930( 51) 0.393

M OK 0.0006 0.0006 |17.1707( 20) 465.541 0.037|26.9982( 17) 465.377 0.058|48.3280( 38) 0.370

J OK 0.0006 0.0006 |39.6055( 20) 465.541 0.085|26.5867( 57) 465.377 0.057|53.3997( 38) 0.409

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |39.7216( 51) 465.541 0.085|12.7631( 57) 465.377 0.027|50.5195( 34) 0.387

M OK 0.0006 0.0006 |69.3025( 35) 465.541 0.149|36.5553( 58) 465.377 0.079|81.5290( 13) 0.630

J OK 0.0006 0.0006 |30.0363( 57) 465.541 0.065|35.9626( 38) 465.377 0.077|67.2223( 20) 0.519

---------------------------------------------------------------------------------------------------


117


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |50.9695( 16) 465.541 0.109|22.0479( 58) 465.377 0.047|60.4712( 13) 0.467

M OK 0.0006 0.0006 |76.0471( 16) 465.541 0.163|35.2137( 58) 465.377 0.076|66.7982( 16) 0.512

J OK 0.0006 0.0006 |31.8937( 16) 465.541 0.069|18.9254( 58) 465.377 0.041|56.3194( 16) 0.432

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |64.4498( 51) 465.541 0.138|6.85628( 51) 465.377 0.015|56.2151( 51) 0.431

M OK 0.0006 0.0006 |93.0591( 51) 465.541 0.200|12.9736( 51) 465.377 0.028|67.4432( 51) 0.517

J OK 0.0006 0.0006 |16.1227( 21) 465.541 0.035|1.10009( 58) 465.377 0.002|67.4432( 51) 0.517

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |15.9160( 34) 465.541 0.034|13.5230( 39) 465.377 0.029|48.9292( 34) 0.375

M OK 0.0006 0.0006 |21.7373( 20) 465.541 0.047|30.8277( 17) 465.377 0.066|48.9292( 34) 0.378

J OK 0.0006 0.0006 |16.2677( 24) 465.541 0.035|30.6860( 17) 465.377 0.066|29.1469( 51) 0.225

--------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |15.5813( 13) 465.541 0.033|16.3811( 16) 465.377 0.035|45.9846( 16) 0.355

M OK 0.0006 0.0006 |42.9516( 13) 465.541 0.092|31.7888( 16) 465.377 0.068|45.9249( 16) 0.355

J OK 0.0006 0.0006 |39.8643( 13) 465.541 0.086|28.3642( 16) 465.377 0.061|45.1730( 35) 0.349

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |51.4720( 9) 465.541 0.111|9.14928( 27) 465.377 0.020|42.8813( 9) 0.329

M OK 0.0006 0.0006 |61.7333( 51) 465.541 0.133|29.9547( 57) 465.377 0.064|59.9888( 20) 0.460

J OK 0.0006 0.0006 |54.3268( 27) 465.541 0.117|29.9547( 57) 465.377 0.064|40.6694( 27) 0.312

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |4.16702( 57) 465.541 0.009|12.0056( 51) 465.377 0.026|50.1940( 13) 0.388

M OK 0.0006 0.0006 |101.504( 51) 465.541 0.218|46.9691( 57) 465.377 0.101|57.3200( 20) 0.439

J OK 0.0006 0.0006 |20.1610( 51) 465.541 0.043|4.41314( 13) 465.377 0.009|57.3200( 20) 0.439

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 129.447

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |23.2547( 57) 465.541 0.050|35.8019( 38) 465.377 0.077|98.8815( 19) 0.764

M OK 0.0006 0.0006 |70.0935( 17) 465.541 0.151|35.1281( 12) 465.377 0.075|74.6611( 38) 0.572

J OK 0.0006 0.0006 |21.0233( 57) 465.541 0.045|32.8062( 20) 465.377 0.070|61.4601( 51) 0.471

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |30.1234( 30) 465.541 0.065|17.0132( 58) 465.377 0.037|61.8309( 51) 0.474

M OK 0.0006 0.0006 |69.1295( 24) 465.541 0.148|33.0869( 58) 465.377 0.071|71.1855( 24) 0.545

J OK 0.0006 0.0006 |64.5795( 24) 465.541 0.139|30.9532( 58) 465.377 0.067|71.1855( 24) 0.545

---------------------------------------------------------------------------------------------------


118


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |56.3999( 9) 465.541 0.121|13.7241( 12) 465.377 0.029|47.6177( 10) 0.365

M OK 0.0006 0.0006 |57.3939( 11) 465.541 0.123|38.6305( 16) 465.377 0.083|47.6177( 10) 0.365

J OK 0.0006 0.0006 |41.8075( 51) 465.541 0.090|31.8373( 16) 465.377 0.068|80.5639( 16) 0.617

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |9.65158( 51) 465.541 0.021|9.04270( 51) 465.377 0.019|32.2761( 51) 0.247

M OK 0.0006 0.0006 |32.4575( 31) 465.541 0.070|17.8557( 30) 465.377 0.038|52.3317( 51) 0.401

J OK 0.0006 0.0006 |31.9122( 58) 465.541 0.069|58.7134( 30) 465.377 0.126|66.9078( 51) 0.517

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |17.2514( 24) 465.541 0.037|7.69418( 58) 465.377 0.017|59.4703( 30) 0.456

M OK 0.0006 0.0006 |39.0500( 31) 465.541 0.084|18.7370( 30) 465.377 0.040|77.9738( 31) 0.597

J OK 0.0006 0.0006 |16.4614( 24) 465.541 0.035|21.3041( 31) 465.377 0.046|87.7667( 31) 0.678

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |11.0767( 51) 465.541 0.024|6.99818( 30) 465.377 0.015|38.2563( 51) 0.293

M OK 0.0006 0.0006 |103.795( 51) 465.541 0.223|46.0934( 24) 465.377 0.099|75.8645( 31) 0.581

J OK 0.0006 0.0006 |36.3436( 30) 465.541 0.078|17.7731( 58) 465.377 0.038|62.5584( 51) 0.479

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |17.4203( 35) 465.541 0.037|7.54194( 58) 465.377 0.016|60.6397( 16) 0.465

M OK 0.0006 0.0006 |39.7362( 13) 465.541 0.085|19.1964( 16) 465.377 0.041|79.5545( 13) 0.610

J OK 0.0006 0.0006 |16.7172( 35) 465.541 0.036|21.7244( 13) 465.377 0.047|89.3958( 13) 0.691

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |53.0367( 51) 465.541 0.114|21.6083( 57) 465.377 0.046|72.5088( 51) 0.556

M OK 0.0006 0.0006 |47.3008( 27) 465.541 0.102|51.1000( 26) 465.377 0.110|72.5088( 51) 0.556

J OK 0.0006 0.0006 |37.9509( 27) 465.541 0.082|37.0328( 26) 465.377 0.080|41.3662( 9) 0.320

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |26.5234( 51) 465.541 0.057|5.85094( 58) 465.377 0.013|70.0577( 51) 0.537

M OK 0.0006 0.0006 |35.4796( 51) 465.541 0.076|11.7795( 31) 465.377 0.025|70.0577( 51) 0.537

J OK 0.0006 0.0006 |6.27090( 51) 465.541 0.013|8.58483( 31) 465.377 0.018|38.7436( 51) 0.299

---------------------------------------------------------------------------------------------------


*.Bc = 0.2500, Hc = 2.0000, bf = 0.6000, hf = 0.5000 V_Rdc = 130.505

*.fck = 25000.0, fyk = 450000, fyw = 450000

---------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------+---------------------------+---------------------------+--------------------

I OK 0.0006 0.0006 |12.4669( 12) 465.541 0.027|13.2270( 9) 465.377 0.028|61.8971( 20) 0.474

M OK 0.0006 0.0006 |25.9180( 39) 465.541 0.056|17.9189( 57) 465.377 0.039|43.0493( 39) 0.330

J OK 0.0006 0.0006 |25.9180( 39) 465.541 0.056|12.6400( 40) 465.377 0.027|59.1727( 20) 0.457

---------------------------------------------------------------------------------------------------


119

4.8.1.1.1 Schema riassuntivo verifica trave di fondazione





Unit System : kN, m

Material Data : fck = 25000, fyk = 450000, fyw = 450000 KPa

Beam Span : 96.7709 m

Section Property : Fondazioni (No : 7)

2. Section Diagram[END-I]

2

0.6

0.5

0.0

3

0.25

TOP : 4-P14

BOT : 4-P14

STIRRUPS : 2-P8 @200

[MID]

2

0.6

0.5

0.0

30.25

TOP : 4-P14

BOT : 4-P14


[END-J]

2

0.6

0.5

0.0

3

0.25

TOP : 4-P14

BOT : 4-P14


3. Bending Moment Capacity

END-I MID END-J

(-) Load Combination No.

Moment (M_Ed)

Strength (M_Rd)

Check Ratio (M_Ed/M_Rd)

(+) Load Combination No.

Moment (M_Ed)

Strength (M_Rd)

Check Ratio (M_Ed/M_Rd)

Using Rebar Top (As_top)

Using Rebar Bot (As_bot)

51

64.45

465.54

0.1384

38

35.80

465.38

0.0769

0.0006

0.0006

51

103.79

465.54

0.2230

27

77.92

465.38

0.1674

0.0006

0.0006

26

70.76

465.54

0.1520

30

58.71

465.38

0.1262

0.0006

0.0006

4. Shear Capacity

END-I MID END-J

Load Combination No.

Factored Shear Force (V_Ed)

Shear Strength by Conc.(V_Rdc)

Using Shear Reinf. (Asw)

Using Stirrups Spacing

Check Ratio

19

98.88

129.45

0.0005

2-P8 @200

0.7639

13

81.53

129.45

0.0005

2-P8 @200

0.6298

13

89.40

129.45

0.0005

2-P8 @200

0.6906

VALIDAZIONE DEL MODELLO - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

120

5 VALIDAZIONE DEL MODELLO Secondo quanto prescritto al paragrao 10.2 delle NTC2008 è stato eseguito un confronto fra i risultati delle sollecitazioni ricavate dal modello numerico ed alcuni semplici calcoli eseguiti con metodi manuali.

5.1 Taglio alla base Si riportano nelle seguenti figura i valori di sollecitazione di taglio sui pannelli con la struttura soggetta al solo carico sismico rispettivamente in direzione X e in direzioneY.

5.1Taglio sui pannelli sotto carico sismico in dir. X

5.2Taglio sui pannelli sotto carico sismico in dir. Y

VALIDAZIONE DEL MODELLO - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

121

La somma dei valori letti sul modello è pari a 843kN in direzione X e a 846 kN in direzione Y (il segno nei valori della figura dipende dalla direzione dell’elemento, di conseguenza la somma è stata eseguita con i valori assoluti delle sollecitazioni).

La forza sismica calcolata precedentemente è pari a 821 kN, quindi il taglio alla base è stato calcolato correttamente.

Si ritiene sufficiente la validazione descritta in quanto il modello di calcolo è stato utilizzato ai soli fini della valutazione delle sollecitazioni sui pannelli delle pareti in legno.

5.2 Momento resistente trave di fondazione

Nelle verifiche delle fondazioni si è utilizzato il post-processore del programma di calcolo che ha valutato il momento resistente della sezione di fondazione pari a 465.54 kNm.

La trave di fondazione è alta 200 cm e presenta sia superiormente che inferiormente ha 4 φ14. Utilizzando la formula semplificata:

MRd= 0.9 fyd As h

dove:

• fyd è la resistenza a snervamento dell’acciaio pari 391 MPa;

• As è l’area di 4 φ14 pari 615.44 mm2 ;

• h è l’altezza utile della sezione, pari a 200 cm meno 3 cm di copriferro, 197 cm;

si ottiene un valore di MRd pari a 474 kNm.

Si può concludere che il calcolo del momento resistente è stato eseguito correttamente dal post-processore utilizzato.



PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE - Scuola Materna – Ronchi dei Legionari (GO)

122

6 PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE (ai sensi del punto 10.1 d.m. 14-10-2008)

6.1 PREMESSA il presente piano di manutenzione dell’opera, redatto ai sensi del punto 10.1 d.m. 14-10-2008, è il documento complementare al progetto esecutivo strutturale per la nuova edificazione di una scuola materna da erigersi in via dei Campi civ. n. 2 sulla p.c.n 1932 del Comune di Ronchi dei Legionari (GO). Esso ha la finalità di prevedere, pianificare e programmare l'attività di manutenzione dell'intervento al fine di mantenere nel tempo la funzionalità, le caratteristiche di qualità, l’efficienza ed il valore economico delle opere oggetto dell’intervento.

Il piano di manutenzione è composto dai seguenti documenti operativi:

• manuale d'uso;

• manuale di manutenzione;

• programma di manutenzione.

Il presente piano deve essere aggiornato al termine dei lavori a cura della direzione lavori con le specifiche dei materiali ed accessori realmente utilizzati, ed integrato con disegni "come costruito".

6.2 GENERALITÀ

6.2.1 Inquadramento dell'intervento Il presente piano di manutenzione fa parte del progetto esecutivo per la nuova edificazione di una scuola materna da erigersi in via dei Campi civ. n. 2 sulla p.c.n 1932 del Comune di Ronchi dei Legionari (GO).

6.2.2 Caratteristiche dell’intervento Dal punto di vista strutturale gli interventi previsti per il fabbricato saranno i seguenti:

• realizzazione di fondazioni continue superficiali a travi rovesce;

• realizzazione della struttura portante a pannelli intelaiati e colonne in legno e acciaio;

• realizzazione al piano terra di solaio aerato con iglù;

• realizzazione di una copertura in legno (travi e pannelli).

6.2.3 Documenti di riferimento Sono da considerarsi complementari ed integranti il presente piano di manutenzione delle strutture i seguenti elaborati:

• Fascicolo adattato dell’opera: contiene informazioni relativamente agli aspetti connessi con la sicurezza:

• pericoli che possono presentarsi nel corso di lavori di manutenzione; • dispositivi e/o provvedimenti programmati per prevenire tali rischi; • equipaggiamenti in dotazione dell’opera (riepilogo della documentazione tecnica ed

istruzioni per interventi di urgenza)

• Relazioni di collaudo e dichiarazioni di corretta e conforme installazione delle diverse unità tecnologiche.

E’ compito della direzione lavori l’acquisizione delle relazioni di collaudo, delle specifiche istruzioni di montaggio e delle dichiarazioni di conformità finalizzata alla verifica ed all’aggiornamento dei dati contenuti nel presente piano di manutenzione.

6.3 MANUALE D'USO Il manuale d’uso si riferisce all’uso delle parti più importanti del bene; questo contiene l’insieme delle informazioni atte a permettere all’utente di conoscere le modalità di fruizione del bene, nonché tutti gli elementi necessari per limitare quanto più possibile i danni derivanti da un’utilizzazione impropria.

6.3.1 Opere principali Le opere principali prevedono:


123

• la realizzazione di fondazioni continue superficiali a travi rovesce gettate su un magrone dello spessore di 10-15 cm. Le caratteristiche geometriche e dei materiali da utilizzarsi sono indicate negli allegati elaborati grafici e nella relazione dei materiali;

• la realizzazione della struttura portante a pannelli intelaiati in legno di controventamento sismico e a sostegno degli impalcati, insieme ad alcune colonne in legno e acciaio. Le caratteristiche geometriche e dei materiali da utilizzarsi sono indicate negli allegati elaborati grafici e nella relazione dei materiali;

• la realizzazione al piano terra di vespaio aerato adeguatamente armato. Le caratteristiche geometriche e dei materiali da utilizzarsi sono indicate negli allegati elaborati grafici e nella relazione dei materiali;

• la realizzazione di una copertura composta da travi e pannelli in legno. Le caratteristiche geometriche e dei materiali da utilizzarsi sono indicate negli allegati elaborati grafici e nella relazione dei materiali;

6.3.2 Avvertenze d'uso La funzionalità delle strutture è garantita dal mantenimento delle stesse in perfetto stato di integrità, in caso di interventi di modifica o manutenzione delle sovrastrutture occorre accertarsi che ne siano mantenute le caratteristiche strutturali e dimensionali. Le caratteristiche dimensionali delle opere e la loro ubicazione sono illustrate nelle allegate tavole progettuali.

6.4 MANUALE DI MANUTENZIONE Si riferisce alla manutenzione delle parti strutturali. Esso fornisce, in relazione alle caratteristiche dei materiali o dei componenti interessati, le indicazioni necessarie per la corretta manutenzione.

Il manuale di manutenzione contiene le seguenti informazioni:

descrizione delle risorse necessarie per l’intervento manutentivo;

• il livello minimo delle prestazioni;

• le anomalie riscontrabili ed il tipo di controlli da effettuare;

• la descrizione delle manutenzioni necessarie.

Si considera un approccio manutentivo di tipo ibrido:

• di “vita sicura”: prevede il mantenimento delle condizioni generali di integrità strutturale per tutta la vita dell’opera, con eventuali attività manutentive di tipo preventivo;

• a “guasto”: l’intervento è conseguente alla perdita di funzionalità del componente in esame, dovuta a danneggiamenti puntuali o rotture (eventi accidentali).

In particolare, per le opere complementari, è utilizzato il criterio di intervento “a guasto”, che consiste nella sostituzione degli elementi danneggiati.

Gli interventi di manutenzione vengono decisi in base al raffronto fra le prestazioni offerte dall’elemento in questione, così come sono accertate e rilevate in fase di ispezione, e i livelli minimi di prestazione richiesti per il corretto e funzionale esercizio, tenendo conto della velocità dell’evoluzione del degrado, per ottenere il massimo dell’economia di gestione. Ciò si esplica attraverso le seguenti attività:

• rilevamento dello stato di conservazione (ispezione);

• interpretazione dell’evoluzione del degrado rispetto a controlli precedenti (rielaborazione in base ai dati storici);

• valutazione del livello di degrado raggiunto e del degrado “atteso” ed individuazione delle relative necessità di intervento;

• programmazione degli interventi di manutenzione.

Nei paragrafi successivi sono descritte per le attività manutentive più ricorrenti le indicazioni tecniche principali.


124

6.4.1 Opere strutturali

6.4.1.1 Fondazioni CONTROLLI La realizzazione di fondazioni continue superficiali a travi rovesce gettate su un magrone dello spessore di 10-15 cm entro uno scavo a sezione ristretta non presenta particolari problemi dal punto di vista manutentivo. L’ispezione del manufatto deve individuare:

• il controllo dello stato delle armature identificando eventuali fenomeni di corrosione;

• il controllo dell’integrità del calcestruzzo;

• individuazioni di eventuali fessurazioni o cedimenti che possano rappresentare pericoli per la sicurezza e la incolumità di persone e cose.

MANUTENZIONE Applicazione di vernici passivanti e sigillatura di eventuali cavillature da ritiro con idoneo materiale.

6.4.1.2 Strutture in carpenteria metallica CONTROLLI L’ispezione delle strutture metalliche è finalizzata a verificare:

• presenza di zone soggette ad aggressione chimica (fenomeni di ossidazione/corrosione);

• integrità delle giunzioni bullonate;

• integrità delle giunzioni saldate;

• presenza di eventuali cricche/lesioni.

MANUTENZIONE In assenza di indicazioni specifiche determinate dall’attività ispettiva, la manutenzione periodica riguarda sostanzialmente il ripristino della vernice superficiale ed il serraggio delle giunzioni bullonate. La sostituzione dei singoli bulloni a serraggio controllato generalmente non comporta problemi particolari, se i fori presentano un gioco sufficiente per eseguire l'operazione senza difficoltà. In caso contrario, conviene verificare che non sia avvenuto uno scorrimento relativo tra i diversi elementi che fa lavorare i bulloni a taglio, in questo caso il danneggiamento è tale da giustificare una riparazione di tutto il nodo.

6.4.1.3 Strutture in legno CONTROLLI L’ispezione delle strutture lignee è finalizzata a verificare:

• zone soggette ad aggressione fungina o da insetti xilofagi

• integrità delle giunzioni bullonate, chiodate o con viti mordenti;

• presenza di parti fessurate,

• presenza di danneggiamenti meccanici,

• presenza di infiltrazioni d’acqua.

MANUTENZIONE In assenza di indicazioni specifiche determinate dall’attività ispettiva, la manutenzione periodica riguarda sostanzialmente il ripristino superficiale attraverso l’uso di impregnanti.

6.5 PROGRAMMA DI MANUTENZIONE Al fine di una corretta gestione della struttura gli interventi di manutenzione dovranno seguire delle scadenze e dei programmi temporali.

Il programma di manutenzione si articola in tre sottoprogrammi, relativi alle prestazioni, ai controlli ed agli interventi di manutenzione.

Si prevede un sistema di controlli che aggiorni e verifichi il programma attualmente previsto.

6.5.1 Sottoprogramma delle prestazioni Prende in esame le prestazioni fornite dal bene e dalle sue parti nel corso del suo ciclo di vita.

Si prevede il decadimento delle prestazioni fornite da ciascun elemento nel tempo secondo leggi variabili da opera ad opera ed in funzione dell'aggressività ambientale, dei carichi. Le ispezioni a cadenza


125

periodica rilevano i parametri necessari a definire il livello prestazionale raggiunto dagli elementi in esame ed a definire le eventuali necessità manutentive.

SOTTO PROGRAMMA PRESTAZIONI

DESCRIZIONE OGGETTO PRESTAZIONI RICHIESTE CICLO DI VITA UTILE (anni)

Opere strutturali Fondazioni Resistenza meccanica, durabilità e funzionalità 50

Opere strutturali Strutture in carpenteria metallica Resistenza meccanica, durabilità e funzionalità 50

Opere strutturali Strutture in legno Resistenza meccanica, durabilità e funzionalità 50

6.5.2 Sottoprogramma controlli sulle strutture Il sottoprogramma ispezioni definisce il programma delle verifiche e dei controlli al fine di rilevare il livello prestazionale (qualitativo e quantitativo) nei successivi momenti della vita del bene, individuando la dinamica della caduta delle prestazioni aventi come estremi il valore di collaudo e quello minimo di norma.

La maggiore difficoltà che si incontra è stabilire a priori l’andamento nel tempo del degrado delle opere in quanto questo dipende da svariati fattori come la qualità dell’esecuzione e dei materiali, l’intensità delle azioni, sia ambientali (chimico-fisiche) che meccaniche (il traffico), fattori dei quali solo una certa quota parte può essere conosciuta e valutata al momento del progetto.

Il sottoprogramma ispezioni indica quali controlli effettuare e con quale frequenza.

SOTTOPROGRAMMA CONTROLLI DESCRIZIONE CONTROLLO

VISITA ISPETTIVA APPROFONDITA

VISITA ISPETTIVA DI SORVEGLIANZA

RILIEVO STRUMENTALE

Fondazioni Controllo, delle condizioni del calcestruzzo;

eventuali fenomeni di fessurazioni e carbonatazione

Decennale Quinquennale Decennale

Strutture in carpenteria

metallica

Controllo della presenza di zone soggette ad aggressione chimica (fenomeni di ossidazione /

corrosione); integrità delle giunzioni imbullonate; integrità delle giunzioni saldate;

presenza di eventuali cricche/lesioni.

Quinquennale Biennale Quinquennale

Strutture in legno

Controllo della di presenza di zone soggette ad aggressione chimica integrità delle giunzioni

imbullonate; presenza di danneggiamenti meccanici, presenza di infiltrazioni d’acqua,

formazione di condensa.

Quinquennale Biennale Quinquennale

6.5.3 Sottoprogramma manutenzioni Riporta in ordine temporale i differenti interventi di manutenzione, al fine di fornire le informazioni per una corretta conservazione del bene.

In accordo con l’approccio manutentivo prescelto, le attività sotto-elencate rientrano nei criteri d’intervento “a vita sicura” (con la definizione di intervalli temporali) o “a guasto” (l’intervento è conseguente al danneggiamento dell’elemento considerato).

SOTTOPROGRAMMA MANUTENZIONI

DESCRIZIONE TIPOLOGIA INTERVENTO PROGRAMMAZIONE ESTENSIONE INTERVENTO

Fondazioni Eventuali interventi di ripristino strutturale e sigillatura di

eventuali fessure con idoneo materiale plastico Occorrenza Parti degradate

Strutture in carpenteria metallica

Applicazione di vernici antiossidanti, eventuale sostituzione elmenti di collegamento

Occorrenza Parti degradate

Strutture in legno Applicazione di vernici protettive, eventuale sostituzione

di parti degradate, eventuale sostituzione unioni Occorrenza Parti degradate


126

Il presente fascicolo consta di n. 126 pagine e raccoglie:

• Relazione illustrativa dei materiali.

• Relazione geotecnica.

• Relazione sulle fondazioni.

• Relazione di calcolo e verifiche.

• Validazione del modello.

• Piano di manutenzione delle strutture.


IL COMPILATORE Prof. Ing. Natalino Gattesco

REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA · • kg 300 di cemento, ... Gli elementi lignei...

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