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enerpl S.r

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Enerplan S.r.l Società di ingegneria – Via G.Donati, 41 – 41012 CARPI (MO) – C.P. 391

Tel. +39059.6321011 – Fax +39059.6321000 – C.F. e P.IVA 02656960362

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Proprietario:

Via Galavotti, 78-41033 Concordia sulla Secchia (MO)

Committente:

Via Galavotti, 64 – 41033 Concordia sulla Secchia (MO)

Costruzione di fabbricati industriali

Training Center

41033 - Concordia sulla Secchia (MO)

RELAZIONE DI CALCOLO

STRUTTURALE

Direttore Tecnico e Progettista:

Ing. Corrado Faglioni

Ordine Ingegneri Prov. Modena n. 1343

Carpi, 22 Settembre 2014

ENERPLAN S.r.l.

Società di Ingegneria Via Donati, 41 - Carpi (MO)

NOVA S.r.l.

Via Galavotti, 78

41033 – Concordia sulla Secchia (MO)

Nova s.r.l.

Via F.lli Cairoli, 36-38

41037 Mirandola (MO)

Costruzione di fabbricati industriali – Training Center APC.4 – Ambiti Produttivi di Nuovo Insediamento

REVISIONI DEL DOCUMENTO

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8

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2

1

0 22.09.2014 Emissione documento 22.09.14 JG 22.09.14 CF

Rev. Data Descrizione Verifica Approvazione

Data Firma Data Firma

Codice progetto File Data elaborato Rev. Sostituisce

553.E1140 COP RELCAL

E1140 AR02 22.09.2014 n. 0 --

Tutti i diritti sono riservati – Vietata la riproduzione del documento

INDICE

2.1 ILLUSTRAZIONE SINTETICA DEGLI ELEMENTI ESSENZIALI DEL PROGETTO

STRUTTURALE ................................................................................................................................. 1

2.1.1. Sintesi del percorso progettuale ......................................................................................... 1

2.1.2. Condizioni d’uso e livelli di sicurezza della costruzione .................................................. 2

2.1.3. Normativa di riferimento ................................................................................................... 4

2.1.4. Descrizione dei materiali e dei prodotti ad uso strutturale ................................................ 5

2.1.5. Criteri generali di progettazione, analisi e verifica ............................................................ 7

2.1.6. Principali combinazioni e/o percorsi di carico .................................................................. 9

2.1.7. Deformate e sollecitazioni principali per condizioni di carico ........................................ 12

2.1.8. Inviluppo sollecitazioni significative ............................................................................... 13

2.1.9. Giudizio motivato di accettibilità dei risultati ................................................................. 15

2.1.10. Caratteristiche e affidabilità del codice di calcolo ....................................................... 16

2.2 MODELLO NUMERICO ....................................................................................................... 18

2.2.1. Metodologia di modellazione ed analisi .................................................................................. 18

2.2.2. Modellazione della geometria ................................................................................................. 19

2.2.3. Modellazione azioni ................................................................................................................ 27

2.3 RISULTATI MODELLO NUMERICO ................................................................................. 29

2.3.1. Risultati analisi modale ....................................................................................................... 29

2.3.2. Deformate significative ....................................................................................................... 30

2.3.3. Sollecitazioni significative .................................................................................................. 31

2.3.4. Reazioni vincolari ................................................................................................................ 34

2.4 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ...................................................................................... 37

2.4.1 Pilastri .................................................................................................................................. 37

2.4.2 Trave L , Trovescia .............................................................................................................. 58

2.4.3 Tegolo TT in cap ............................................................................................................... 105

2.4.4 Verifica fondazioni in opera .............................................................................................. 129

1

2.1 ILLUSTRAZIONE SINTETICA DEGLI ELEMENTI

ESSENZIALI DEL PROGETTO STRUTTURALE

2.1.1. Sintesi del percorso progettuale

Trattasi di realizzazione di una unità strutturale indipendente in elementi prefabbricati in cemento

armato, costituita da elementi strutturali portanti (pilastri, travi e tegoli) e da elementi strutturali

secondari di tamponamento.

Dal punto di vista strutturale la scelta della tipologia prefabbricata in c.a. e c.a.p. è stata dettata dalle

seguenti motivazioni:

• Luci elevate raggiungibili con opere in cemento armato precompresso.

• Tradizione consolidata sul territorio della tipologia di edifici prefabbricati in c.a. e c.a.p per edifici

ad uso industriale e di uffici.

• Convenienza economica.

• Tempistiche di realizzazione.

Il percorso progettuale tipico in questi casi comprende un predimensionamento a cura dell’azienda

produttrice dei manufatti prefabbricati, la redazione delle tavole generali di progetto delle strutture

prefabbricate da sottoporre al committente per l’approvazione. In questa fase vengono definiti i

carichi agenti sulla struttura, le condizioni d’uso e tutti i parametri necessari ad una corretta

progettazione.

2

2.1.2. Condizioni d’uso e livelli di sicurezza della costruzione

Per quanto riguarda le azioni considerate sulla costruzione, essendo l’edificio di nuova edificazione,

sono state prese in conto le azioni così come indicato dalle NTC 2008. Anche i livelli di sicurezza

raggiunti rispecchiano in ogni condizione quanto indicato dalle NTC 2008.

La costruzione di conseguenza non presenta nessuna limitazione di utilizzo fermo restando il

rispetto dei sovraccarichi indicati sulle tavole progettuali, il normale utilizzo e la normale

manutenzione così come prescritta nel piano di manutenzione.

Il progetto esecutivo è conforme alle prescrizioni sismiche contenute negli strumenti di

pianificazione territoriale e urbanistica.

Sotto il profilo strutturale e della risposta sismica, il progetto è inoltre conforme al progetto

architettonico, al progetto delle componenti tecnologiche e alle prestazioni attese dalla struttura.

L’edificio è situato nel comune di Concordia sulla Secchia.

Vengono di seguito riportati i sovraccarichi concordati in fase progettuale con il committente in

conformità a quanto previsto dalle vigenti normative.

Sisma:

Zona sismica 3

Vita nominale della struttura Vn 50 anni

Classe d’uso della struttura II

Coefficiente d’uso Cu 1,0

Classificazione sottosuolo C

Categoria topografica T1

Stato limite di danno SLD

Tempo di ritorno di progetto per lo SLD 50 anni

Valore di progetto per lo SLD di ag 0,045 g

Valore di progetto per lo SLD di Fo 2,542

Stato limite di salvaguardia SLV

Tempo di ritorno di progetto per lo SLV 475 anni

Valore di progetto per lo SLV di ag 0,132 g

Valore di progetto per lo SLV di Fo 2,585

3

Copertura A:

Sovraccarico permanente 80 daN/m²

Sovraccarico permanente getto 6cm 150 daN/m²

Sovraccarico di riferimento neve al suolo (zona I) 150 daN/m²

Coefficiente di forma 0,8

Sovraccarico di riferimento neve in quota 120 daN/m²

Copertura B:

Sovraccarico permanente 680 daN/m²

Sovraccarico permanente getto 6cm 150 daN/m²

Sovraccarico di riferimento neve al suolo (zona I) 150 daN/m²

Coefficiente di forma 0,8

Sovraccarico di riferimento neve in quota 120 daN/m²

Vento:

Zona vento (distanza mare >30 km) 2

Classe di rugosità terreno B

Categoria IV

Altezza edificio 8.55 m

Pressione del vento min c × 63,92 daN/m² (z=8,00)

Pressione del vento max c × 65,64 daN/m² (z=8,55)

4

2.1.3. Normativa di riferimento

Norme di riferimento cogenti

- D.M. 14/01/2008 “Norme tecniche per le costruzioni”.

- Circolare 2 febbraio 2009, n. 617 - Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per

le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

- Legge 05/11/1971 N. 1086 “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio

armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”.

- D.P.R. 06/06/2001 N. 380 “Testo Unico delle disposizioni legislative e regolamenti in materia

edilizia”.

- Legge 02/02/1974, N. 64 “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone

sismiche”

- UNI EN 206

Altre norme e documenti tecnici integrativi:

- Eurocodice 2- UNI EN 1992-1-1 “Progettazione delle strutture di calcestruzzo”.

- CNR 10025/98 “Istruzioni per il progetto, l’esecuzione ed il controllo delle strutture prefabbricate

in calcestruzzo”.

- CNR 10021/85 “Strutture di acciaio per apparecchi di sollevamento”

- D.M. 16/02/2007 ''Classificazione di resistenza al fuoco di prodotti ed elementi costruttivi di opere

da costruzione”.

- UNI 9502 “Procedimento analitico per valutare la resistenza al fuoco degli elementi costruttivi di

conglomerato cementizio armato normale e precompresso”.

- UNI EN 1992-1-2 Eurocodice 2 – Progettazione delle strutture in calcestruzzo –Parte 1-2: Regole

generali – Progettazione della resistenza all’incendio.

- UNI EN 13369:2004 Regole comuni per prodotti prefab. di calcestruzzo

- UNI EN 13693:2005 Elementi speciali per coperture

- UNI EN 13224:2005 Elementi nervati per solai

- UNI EN 13225:2005 Elementi lineari

- UNI EN 14991:2007 Elementi da fondazione

- UNI EN 14992:2007 Prodotti prefabbricati di cls – elementi da parete

5

2.1.4. Descrizione dei materiali e dei prodotti ad uso strutturale

CALCESTRUZZO

CLASSE

CLS

CLASSE

ESPOSIZIONE

DIAMETRO

MAX INERTE CONSISTENZA

STRUTTURE DI

IMPIEGO

C25/30 XC1 D15 S4 Getti di completamento,

C45/55 XC1/XC3 D15 S4 Pilastri, Travi, tegoli,

C25/30 XC2 D15 S4 Fondazioni

ACCIAIO PER ARMATURE

TIPO ELEMENTI DI IMPIEGO

B450A Reti elettrosaldate

B450C Tutti

ACCIAIO PER CARPENTERIA

TIPO ELEMENTI DI

IMPIEGO PROTEZIONE

CORROSIONE PROTEZIONE FUOCO

S235 Tutti Zincatura a caldo Nessuna

VITI, DADI E BULLONI

VITI E BULLONI DADI

CLASSE ELEMENTI IMPIEGO CLASSE ELEMENTI IMPIEGO

8.8 Barre filettate per fissaggio travi 8 Barre filettate per fissaggio travi

CALCESTRUZZO

CLASSE

CLS fck

[MPa] Rck

[MPa] ɣc

fcd

[MPa] σc,adm

[MPa] fctm

[MPa]

C25/30 25 30 1,5 14,17 9,75 2,57

C45/55 45 55 1,5 25,50 16,00 3,80

ACCIAIO PER ARMATURE

TIPO fyk

[MPa] ftk

[MPa] ɣc

fyd

[MPa] σs,adm

[MPa] (Agt)k

[%]

B450A 450 540 1,15 391,30 255 2,5

B450C 450 540 1,15 391,30 255 7,5

ACCIAIO PER TREFOLI

6

DIAMETRO

NOMINALE

AREA

[cm2]

fptk

[MPa] ftk

[MPa]

0,5” 0,93 1860 1670

0,6” 1,39 1860 1670

ACCIAIO PER CARPENTERIA

TIPO fy

[MPa] fu

[MPa] ɣM0

ɣM1

ɣM2

E

[GPa]

S235 235 360 1,05 1,05 1,25 210

VITI E BULLONI

CLASSE BULLONI fyb

[MPa] ftb

[MPa] CLASSE DADI

8.8 649 800 8

7

2.1.5. Criteri generali di progettazione, analisi e verifica

La progettazione nei confronti delle azioni sismiche è stata condotta, ai sensi della norma NTC

2008, avendo come obiettivo fondamentale il conseguimento di una protezione adeguata della

struttura nei confronti di due condizioni limite: uno stato limite di danno agli elementi non

strutturali (chiamato stato limite di danno SLD), le cui conseguenze sono di natura puramente

economica, e uno stato limite di danno strutturale accentuato, che prelude al collasso (chiamato

stato limite ultimo di salvaguardia SLV). La progettazione della struttura si è basata su un concetto

prestazionale nel quale si riconosce il valore della vita umana e allo stesso tempo l’importanza dei

termini economici del problema della progettazione stessa.

I requisiti fondamentali individuati nella “protezione nei confronti del danno” SLD e nella

“sicurezza nei confronti della stabilita” SLV sono considerati come il fondamento per la

progettazione dell’opera strutturale in esame. Tali requisiti si considerano soddisfatti se vengono

seguite le disposizioni contenute nella norma NTC 2008 con particolare riferimento a:

- la scelta dell’azione sismica di progetto in relazione alla zonazione sismica ed alle categorie di

suolo di fondazione;

- l’adozione di un modello meccanico della struttura in grado di descrivere con accuratezza la

risposta sotto l’azione dinamica;

- scelta di un metodo di analisi adeguato alle caratteristiche della struttura;

- esecuzione con esito positivo delle verifiche di resistenza e di compatibilità degli spostamenti;

- l’adozione di regole di dettaglio volte ad assicurare caratteristiche di duttilità agli elementi

strutturali e alla costruzione nel suo insieme.

Gli strumenti utilizzati per raggiungere gli obbiettivi sopra elencati sono:

- l’utilizzo di una analisi dinamica lineare;

- l’utilizzo del metodo della “gerarchia delle resistenza” nella concezione strutturale;

- l’utilizzo del metodo agli stati limite nella verifica.

L’analisi sismica eseguita e stata di tipo dinamico lineare; il fattore θ≤0,2 ha permesso di eseguire

una analisi lineare amplificando gli effetti dell’azione sismica di un fattore 1/(1- θ) per tenere in

conto delle non linearità geometriche. I risultati presentati di seguito tengono già in considerazione

il suddetto incremento.

La geometria del modello di calcolo, il numero e le coordinate dei nodi sono esplicitate nei

successivi capitoli della relazione di calcolo. Vengono qui riportati i modi di vibrare considerati e le

relative masse mobilitate.

8

Per quanto riguarda il fattore di struttura adottato la struttura ricade nella categoria “strutture miste a

telaio-parete” essendo la resistenza alle azioni orizzontali affidata ai telai; in particolare la struttura

è “mista equivalente a telai di un piano”. La struttura non è torsionalmente deformabile.

Per questo tipo di strutture si ha:

q0=3,0αu/α1

Siccome la struttura non è regolare in pianta, secondo §7.3.1 per il valore αu/α1 si può adottare

media tra 1 ed il valore fornito per la struttura mista equivalente a telai di un piano che αu/α1=1,1.

αu/α= (1,1+1)=1,05

Da cui si ricava q0=3*1,05=3,15.

Si può quindi ricavare:

q=q0*KR

Essendo la struttura regolare in altezza KR=1 e quindi:

q=3,15.

Verifica deformabilità torsionale:

Adotteremo quindi un fattore di struttura pari a q=3,15.

Calcolate con i principi sopra esposti le sollecitazioni agenti, le verifiche sono state quindi eseguite

mediante il metodo degli stati limite. Si sono effettuate le verifiche agli SLU in termini di resistenza

sia in condizioni sismiche che in condizioni statiche. Sono stati adottati tutti gli accorgimenti, le

RAGGIO DI ENERZIA

B= 38.25 m larghezza

L= 41.14 m lunghezza

ls 2 = 262.96 m2

1P

F(N) 10000000

Mt(Nm) 10000000

Ux(m) 0.219

Uy(m) 0.212

φ(°) 0.027300

KflesX 5.E+07

KflesY 5.E+07

Ktors 2.E+10

r= 21.44

r/ls= 1.322 OK! NON DEFORMABILE TORS.

9

prescrizioni ed il criterio di gerarchia delle resistenze previsti da normativa per garantire adeguata

duttilità e capacità deformativa alla struttura in condizione sismica.

Per quanto riguarda gli SLE si è verificato che in condizioni sismiche allo SLD gli spostamenti

massimi calcolati fossero inferiori a quanto previsto dalla normativa per il contenimento del danno

degli elementi non strutturali. Sono state verificate altresì tutte le condizioni di esercizio statiche, sia

per quanto riguarda le condizioni in opera che per tutte le fasi transitorie dei manufatti prefabbricati

(scassero, stoccaggio, trasporto e messa in opera).

2.1.6. Principali combinazioni e/o percorsi di carico

Vengono di seguito riportate le principali combinazioni delle condizioni di carico elementari

impiegate per le verifiche della struttura.

Condizioni di carico elementari:

G1 pesi propri

G2 permanenti

Q1 accidentali copertura

Qw vento

Qs accidentale copertura

Per le condizioni sismiche si considerano 8 casi in relazione alle eccentricità accidentali da

considerare:

Combinazioni di carico:

Le combinazioni di carico considerate sono le seguenti (la condizione sismica prevede la peggiore

fra le 8 per il singolo elemento):

< Load Combination >

** GENERAL

NO NAME TYPE ACTIVE DESCRIPTION

-------- ---------- ---------- ---------- ---------------------------------------------

1 gLCB1 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1)

2 gLCB2 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) + 1.5(0.5Qs)


4 gLCB4 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) + 1.5(0.6)Qwx

5 gLCB5 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) + 1.5(0.6)Qwy

6 gLCB6 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(0.7Q1) + 1.5Qwx

7 gLCB7 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(0.7Q1) + 1.5Qwy

8 gLCB8 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) - 1.5(0.6)Qwx

9 gLCB9 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) - 1.5(0.6)Qwy

10 gLCB10 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(0.7Q1) - 1.5Qwx

11 gLCB11 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(0.7Q1) - 1.5Qwy

10

12 gLCB12 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) + 1.5(0.5Qs) + 1.5(0.6)Qwx

13 gLCB13 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) + 1.5(0.5Qs) + 1.5(0.6)Qwy

14 gLCB14 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(0.7Q1) + 1.5(0.5Qs) + 1.5Qwx

15 gLCB15 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(0.7Q1) + 1.5(0.5Qs) + 1.5Qwy

16 gLCB16 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) + 1.5(0.5Qs) - 1.5(0.6)Qwx

17 gLCB17 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(1.0Q1) + 1.5(0.5Qs) - 1.5(0.6)Qwy

18 gLCB18 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(0.7Q1) + 1.5(0.5Qs) - 1.5Qwx

19 gLCB19 Add ACTIVE 1.3D + 1.5(0.7Q1) + 1.5(0.5Qs) - 1.5Qwy





92 gLCB90 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(1.0Q1)



95 gLCB93 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(1.0Q1) + 1.3(0.6)Qwx

96 gLCB94 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(1.0Q1) + 1.3(0.6)Qwy

97 gLCB95 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(0.7Q1) + 1.3Qwx

98 gLCB96 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(0.7Q1) + 1.3Qwy

99 gLCB97 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(1.0Q1) - 1.3(0.6)Qwx

100 gLCB98 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(1.0Q1) - 1.3(0.6)Qwy

101 gLCB99 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(0.7Q1) - 1.3Qwx

102 gLCB100 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(0.7Q1) - 1.3Qwy



105 gLCB103 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(0.7Q1) + 1.3(0.5Qs) + 1.3Qwx

106 gLCB104 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(0.7Q1) + 1.3(0.5Qs) + 1.3Qwy



109 gLCB107 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(0.7Q1) + 1.3(0.5Qs) - 1.3Qwx

110 gLCB108 Add ACTIVE 1.0D + 1.3(0.7Q1) + 1.3(0.5Qs) - 1.3Qwy





115 gLCB113 Add ACTIVE 1.0D + 1.0(0.3Q1) + 1.0(1.0(1.00)(SV_Ex(RS)+

SV_Ex(ES))+0.3(1.00)(SV_Ey(RS)+S...

116 gLCB114 Add ACTIVE 1.0D + 1.0(0.3Q1) + 1.0(1.0(1.00)(SV_Ex(RS)-

SV_Ex(ES))+0.3(1.00)(SV_Ey(RS)-S...


SV_Ex(ES))-0.3(1.00)(SV_Ey(RS)+S...


SV_Ex(ES))-0.3(1.00)(SV_Ey(RS)-S...

119 gLCB117 Add ACTIVE 1.0D + 1.0(0.3Q1) + 1.0(1.0(1.00)(SV_Ey(RS)+

SV_Ey(ES))+0.3(1.00)(SV_Ex(RS)+S...

120 gLCB118 Add ACTIVE 1.0D + 1.0(0.3Q1) + 1.0(1.0(1.00)(SV_Ey(RS)-

SV_Ey(ES))+0.3(1.00)(SV_Ex(RS)-S...


SV_Ey(ES))-0.3(1.00)(SV_Ex(RS)+S...


SV_Ey(ES))-0.3(1.00)(SV_Ex(RS)-S...


SV_Ex(ES))+0.3(1.00)(SV_Ey(RS)-S...


SV_Ex(ES))+0.3(1.00)(SV_Ey(RS)+S...


SV_Ex(ES))-0.3(1.00)(SV_Ey(RS)-S...


SV_Ex(ES))-0.3(1.00)(SV_Ey(RS)+S...


SV_Ey(ES))+0.3(1.00)(SV_Ex(RS)-S...


SV_Ey(ES))+0.3(1.00)(SV_Ex(RS)+S...


SV_Ey(ES))-0.3(1.00)(SV_Ex(RS)-S...


SV_Ey(ES))-0.3(1.00)(SV_Ex(RS)+S...

11

131 gLCB129 Add ACTIVE 1.0D + 1.0(0.3Q1) - 1.0(1.0(1.00)(SV_Ex(RS)+

SV_Ex(ES))+0.3(1.00)(SV_Ey(RS)+S...

132 gLCB130 Add ACTIVE 1.0D + 1.0(0.3Q1) - 1.0(1.0(1.00)(SV_Ex(RS)-

SV_Ex(ES))+0.3(1.00)(SV_Ey(RS)-S...


SV_Ex(ES))-0.3(1.00)(SV_Ey(RS)+S...


SV_Ex(ES))-0.3(1.00)(SV_Ey(RS)-S...

135 gLCB133 Add ACTIVE 1.0D + 1.0(0.3Q1) - 1.0(1.0(1.00)(SV_Ey(RS)+

SV_Ey(ES))+0.3(1.00)(SV_Ex(RS)+S...

136 gLCB134 Add ACTIVE 1.0D + 1.0(0.3Q1) - 1.0(1.0(1.00)(SV_Ey(RS)-

SV_Ey(ES))+0.3(1.00)(SV_Ex(RS)-S...


SV_Ey(ES))-0.3(1.00)(SV_Ex(RS)+S...


SV_Ey(ES))-0.3(1.00)(SV_Ex(RS)-S...


SV_Ex(ES))+0.3(1.00)(SV_Ey(RS)-S...


SV_Ex(ES))+0.3(1.00)(SV_Ey(RS)+S...


SV_Ex(ES))-0.3(1.00)(SV_Ey(RS)-S...


SV_Ex(ES))-0.3(1.00)(SV_Ey(RS)+S...


SV_Ey(ES))+0.3(1.00)(SV_Ex(RS)-S...


SV_Ey(ES))+0.3(1.00)(SV_Ex(RS)+S...


SV_Ey(ES))-0.3(1.00)(SV_Ex(RS)-S...


SV_Ey(ES))-0.3(1.00)(SV_Ex(RS)+S...

147 gLCB145 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1)

148 gLCB146 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) + (0.5Qs)


150 gLCB148 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) + (0.6)Qwx

151 gLCB149 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) + (0.6)Qwy

152 gLCB150 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) - (0.6)Qwx

153 gLCB151 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) - (0.6)Qwy

154 gLCB152 Add ACTIVE 1.0D + (0.7Q1) + 1.0Qwx

155 gLCB153 Add ACTIVE 1.0D + (0.7Q1) + 1.0Qwy

156 gLCB154 Add ACTIVE 1.0D + (0.7Q1) - 1.0Qwx

157 gLCB155 Add ACTIVE 1.0D + (0.7Q1) - 1.0Qwy

158 gLCB156 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) + (0.5Qs) + (0.6)Qwx

159 gLCB157 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) + (0.5Qs) + (0.6)Qwy

160 gLCB158 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) + (0.5Qs) - (0.6)Qwx

161 gLCB159 Add ACTIVE 1.0D + (1.0Q1) + (0.5Qs) - (0.6)Qwy

162 gLCB160 Add ACTIVE 1.0D + (0.7Q1) + (0.5Qs) + 1.0Qwx

163 gLCB161 Add ACTIVE 1.0D + (0.7Q1) + (0.5Qs) + 1.0Qwy

164 gLCB162 Add ACTIVE 1.0D + (0.7Q1) + (0.5Qs) - 1.0Qwx

165 gLCB163 Add ACTIVE 1.0D + (0.7Q1) + (0.5Qs) - 1.0Qwy







172 gLCB170 Add ACTIVE 1.0D + (0.3Q1) + (0.2)Qwx

173 gLCB171 Add ACTIVE 1.0D + (0.3Q1) + (0.2)Qwy

174 gLCB172 Add ACTIVE 1.0D + (0.3Q1) - (0.2)Qwx

175 gLCB173 Add ACTIVE 1.0D + (0.3Q1) - (0.2)Qwy






12

2.1.7. Deformate e sollecitazioni principali per condizioni di carico

Figura 1 Deformazioni SLVx

Figura 2 Deformazioni SLVy

13

2.1.8. Inviluppo sollecitazioni significative

Figura 3 BeamDiag N assiale SLV

Figura 4 BeamDiag Inviluppo SLV Mx

14

Figura 5 BeamDiag Inviluppo SLV My

Figura 6 BeamDiag Taglio Fx

15

Figura 7 BeamDiag Taglio Fy

2.1.9. Giudizio motivato di accettibilità dei risultati

In ottemperanza a quanto previsto nelle NTC 2008 al punto 10.2, al fine di ritenere validi i risultati

delle analisi ottenute con utilizzo del software, si è così proceduto:

• per gli elementi orizzontali, le sezioni e le armature sono state predimensionate mediante

l’impiego delle tabelle di utilizzo e si è verificato il buon accordo con i risultati ottenuti con le

specifiche analisi.

• per la determinazione dei carichi al piede, si sono adottati modelli piani semplificati risolti con

appositi fogli di calcolo, verificando l’ordine di grandezza dei risultati con quanto ottenuto nel

modello 3D.

• nel modello 3D, infine, si sono eseguite le verifiche di equilibrio tra le reazioni vincolari e i

carichi applicati, nonchè il controllo del taglio totale dovuto alle azioni sismiche.

16

2.1.10. Caratteristiche e affidabilità del codice di calcolo

Di seguito si indicano l’origine e le caratteristiche dei codici di calcolo utilizzati riportando titolo,

produttore e distributore, versione.

MIDAS GEN 2014: analisi strutturale e modellazione intero edificio

Questo applicativo offre un sistema generale per lo studio della risposta di strutture e continui

schematizzati secondo il metodo degli elementi finiti.

In particolare è stato utilizzato per la modellazione dell’intero edificio, per la semplicità nel trattare

le pareti grazie all’elemento finito tipo wall. Tale elemento permette di trattare le pareti (elemento

bidimensionale) come se fosse un elemento beam restituendo le sollecitazioni in termini di

parametri di sollecitazione M, N, T, semplificando le operazioni di verifica.

Come richiesto dai più recenti codici normativi il programma è testato e sono resi disponibili da

parte della ditta produttrice i test di validazione del prodotto.

CAP.3 della GADDI SOFTWARE: verifica sezioni in in c.a.p.

Il programma esegue l'analisi delle travi in cemento armato precompresso ad armatura pretesa, di

forma e dimensioni generiche a sezioni semplici e composte, in flessione retta e deviata agli stati

limite anche in precompressione parziale. In particolare si possono fare le seguenti calcolazioni:

- verifica agli stati limite di esercizio;

- verifica agli stati limite ultimi a flessione;

- verifica agli stati limite ultimi a taglio;

- calcolo degli spostamenti;

per le fasi transitorie e le fasi finali, in sezione interamente reagente e/o fessurata, e per i seguenti

tipi di trave:

- travi in c.a.p.;

- travi in c.a.p. + getto collaborante.

A.S. della GADDI SOFTWARE: verifica sezioni in in c.a.v.

Il programma esegue l'analisi statica di sezioni generiche semplici e composte, in cemento armato

normale, precompresso e misto acciaio-calcestruzzo; in particolare si possono fare le seguenti

calcolazioni:

- il calcolo delle grandezze statiche;

e nel metodo alle tensioni ammissibili:

- il calcolo della presso-flessione retta;

- il calcolo della presso-flessione deviata;

- il calcolo del dominio di interazione N-Mx;

- il calcolo del dominio di interazione N-My;

- il calcolo del dominio di interazione N-Mx-My 2D;

17


e nel metodo agli stati limite ultimi:

- il calcolo del dominio di interazione N-Mx;

- il calcolo del dominio di interazione N-My;



- la verifica a taglio.

per le seguenti sezioni:

- sezioni in c.a.;

- sezioni in c.a. + getto integrativo;

- sezioni in c.a.p.;

- sezioni in c.a.p. + getto integrativo;

- sezioni in acciaio;

- sezioni in acciaio + getto integrativo;

in presenza di stati di coazione nei materiali ed eventuale resistenza a trazione del calcestruzzo della

trave e/o del getto.

A.T.S. della GADDI SOFTWARE: analisi termica della sezione.

Il programma esegue l'analisi termica della sezione e calcola i domini di interazione N-Mx, N-My,

N-Mx-My allo stato limite ultimo, per sezioni generiche composte da materiali diversi:

calcestruzzo, acciaio, materiale generico resistente, materiale generico non resistente, aria.

Il programma esegue inoltre la verifica a taglio di sezioni in c.a.

La mappatura termica e fatta in regime variabile conformemente alla curva standard di esposizione

al fuoco.

Il dominio di interazione allo stato limite é calcolato tenendo conto della diversa resistenza dei

materiali in funzione della temperatura.

I programmi della GADDI SOFTWARE sono testati e sono resi disponibili da parte della ditta

produttrice i test di validazione del prodotto.

I programmi sopraesposti, di convalidata affidabilità, risultano idonei al progetto specifico in

esame.

Tutto il software è completo di una esauriente descrizione che ne esplicita le basi teoriche, gli

algoritmi impiegati ed i campi di impiego.

L’output dei programmi è stato controllato con l’ausilio di metodi semplificati in modo da

comprovarne l’attendibilità.

Le verifiche sezionali sono state controllate con l’ausilio di semplici formule desunte dalla scienza

delle costruzioni in modo da controllarne il corretto utilizzo a livello tensionale e deformativo.

18

2.2 MODELLO NUMERICO

2.2.1. Metodologia di modellazione ed analisi

L’analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti. Il metodo sopraindicato si

basa sulla schematizzazione della struttura in elementi connessi solo in corrispondenza di un

numero prefissato di punti denominati nodi. I nodi sono definiti dalle tre coordinate cartesiane in un

sistema di riferimento globale. Le incognite del problema (nell’ambito del metodo degli

spostamenti) sono le componenti di spostamento dei nodi riferite al sistema di riferimento globale

(traslazioni secondo X, Y, Z, rotazioni attorno X, Y, Z). La soluzione del problema si ottiene con un

sistema di equazioni algebriche lineari i cui termini noti sono costituiti dai carichi agenti sulla

struttura opportunamente concentrati ai nodi:

K * u = F

dove K = matrice di rigidezza

u = vettore spostamenti nodali

F = vettore forze nodali

Dagli spostamenti ottenuti con la risoluzione del sistema vengono quindi dedotte le sollecitazioni

e/o le tensioni di ogni elemento, riferite generalmente ad una terna locale all’elemento stesso.

Il sistema di riferimento utilizzato e costituito da una terna cartesiana destrorsa XYZ. Si assume

l’asse Z verticale ed orientato verso l'alto.

Gli elementi utilizzati per la modellazione dello schema statico della struttura sono i seguenti:

Elemento tipo TRUSS (biella-D2)

Elemento tipo BEAM (trave-D2)

Elemento tipo MEMBRANE (membrana-D3)

Elemento tipo PLATE (piastra-guscio-D3)

Elemento tipo BOUNDARY (molla)

Elemento tipo STIFFNESS (matrice di rigidezza)

Elemento tipo BRICK (elemento solido)

Elemento tipo SOLAIO (macro elemento composto da piu membrane)

19

2.2.2. Modellazione della geometria

Figura 8 Vista 3d

Figura 9 Pianta

20

Figura 10 Vista frontale

Figura 11 Vista laterale

Figura 12 PIANTA NODI

21

LEGENDA TABELLA DATI NODI

Il programma utilizza per la modellazione nodi strutturali.

Ogni nodo è individuato dalle coordinate cartesiane nel sistema di riferimento globale (X Y Z). Ad

ogni nodo è eventualmente associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione

speciale, ed un set di sei molle (tre per le traslazioni, tre per le rotazioni).

Le tabelle sotto riportate riflettono le succitate possibilità. In particolare per ogni nodo viene

indicato in tabella:

Nodo numero del nodo.

X valore della coordinata X

Y valore della coordinata Y

Z valore della coordinata Z

Per strutture sismicamente isolate viene inoltre inserita la tabella delle caratteristiche per gli

isolatori utilizzati; le caratteristiche sono indicate in conformita al cap. 7.10 del D.M. 14/01/08

TABELLA DATI NODI

< Node >

*** NODE DATA

NO X Y Z TEMPERATURE

-------- ------------ ------------ ------------ ------------

1 0 0 0 0

2 10.05 0 0 0

3 20.1 0 0 0

4 26.25 0 0 0

5 38.25 0 0 0

6 0 10.62 0 0

7 38.25 10.62 0 0

8 0 19.96 0 0

9 12.8 19.96 0 0

10 20.1 19.96 0 0

11 29.18 19.96 0 0

12 38.25 19.96 0 0

13 0 28.04 0 0

14 12.8 28.04 0 0

15 0 41.14 0 0

16 12.8 41.14 0 0

17 32.55 0 0.01 0

18 26.25 0 1.771 0

19 20.1 0 3.5 0

20 0 10.62 6.95 0

21 38.25 10.62 6.95 0

22 0 0 7 0

23 10.05 0 7 0

24 20.1 0 7 0

25 26.25 0 7 0

26 38.25 0 7 0

27 0 19.96 7 0

28 10.05 19.96 7 0

22

29 12.8 19.96 7 0

30 20.1 19.96 7 0

31 29.18 19.96 7 0

32 38.25 19.96 7 0

33 0 28.04 7 0

34 12.8 28.04 7 0

35 0 41.14 7 0

36 12.8 41.14 7 0

37 20.1 5.9 0 0

38 20.1 5.9 3.5 0

39 26.25 5.9 0 0

40 26.25 5.9 1.771 0

41 32.55 5.9 0.01 0

42 20.1 11.8 0 0

43 20.1 11.8 3.5 0

44 26.25 11.8 0 0

45 26.25 11.8 1.771 0

46 32.55 11.8 0.01 0

47 20.1 17.85 0 0

48 20.1 17.85 3.5 0

49 26.25 17.85 0 0

50 26.25 17.85 1.771 0

51 32.55 17.85 0.01 0

LEGENDA TABELLA DATI SEZIONI

Il programma consente l’uso di sezioni diverse. Sono previsti i seguenti tipi di sezione:

1 sezione di tipo generico

2 profilati semplici

3 profilati accoppiati e speciali

Le sezioni utilizzate nella modellazione sono individuate da una sigla identificativa o da un codice

numerico (gli elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione).

TABELLA DATI SEZIONI

Tabella 1 SectAll

I

D Type

Shap

e Name

Area

(m^2)

Asy

(m^2)

Asz

(m^2)

Ixx

(m^4)

Iyy

(m^4)

Izz

(m^4)

Cyp

(m)

Cym

(m)

Czp

(m)

Czm

(m)

Qyb

(m^2)

Qzb

(m^2)

Peri.(Ou

t) (m)

Peri.(I

n) (m)

1 DB/Us

er SB

PIL60X

60

0.360

0

0.300

0

0.300

0

0.018

2

0.010

8

0.010

8

0.300

0

0.300

0

0.300

0

0.300

0

0.045

0

0.045

0 2.4000 0.0000

5 DB/Us

er SB FICT

0.000

1

0.000

1

0.000

1

0.000

0

0.000

0

0.000

0

0.005

0

0.005

0

0.005

0

0.005

0

0.000

0

0.000

0 0.0400 0.0000

9 DB/Us

er UDT TRH90

0.510

0

0.300

0

0.350

0

0.031

5

0.018

9

0.027

4

0.450

0

0.450

0

0.397

1

0.302

9

0.078

8

0.101

3 3.2000 0.0000

1

0

DB/Us

er UDT LH90

0.510

0

0.175

0

0.450

0

0.029

1

0.035

6

0.016

1

0.291

2

0.408

8

0.485

3

0.414

7

0.117

8

0.083

6 3.2000 0.0000

1

1

DB/Us

er UDT LH80

0.460

0

0.175

0

0.400

0

0.024

9

0.025

0

0.014

9

0.295

7

0.404

3

0.432

6

0.367

4

0.093

6

0.081

7 3.0000 0.0000

1

2

DB/Us

er SB RH30

0.090

0

0.075

0

0.075

0

0.001

1

0.000

7

0.000

7

0.150

0

0.150

0

0.150

0

0.150

0

0.011

3

0.011

3 1.2000 0.0000

1 DB/UsUDT TLH130

0.725 0.187 0.650 0.046 0.108 0.023 0.288 0.461 0.701 0.598 0.246 0.1064.1000 0.0000

23

I

D Type

Shap

e Name

Area

(m^2)

Asy

(m^2)

Asz

(m^2)

Ixx

(m^4)

Iyy

(m^4)

Izz

(m^4)

Cyp

(m)

Cym

(m)

Czp

(m)

Czm

(m)

Qyb

(m^2)

Qzb

(m^2)

Peri.(Ou

t) (m)

Peri.(I

n) (m)

3 er 0 5 0 2 9 4 8 2 7 3 2 4

1

4

DB/Us

er SB

PIL50X

50

0.250

0

0.208

3

0.208

3

0.008

8

0.005

2

0.005

2

0.250

0

0.250

0

0.250

0

0.250

0

0.031

3

0.031

3 2.0000 0.0000

TABELLA VINCOLI

Tabella 2 Cons

Node Dx Dy Dz Rx Ry Rz Group

1 1 1 1 1 1 1 Default

2 1 1 1 1 1 1 Default

3 1 1 1 1 1 1 Default

4 1 1 1 1 1 1 Default

5 1 1 1 1 1 1 Default

6 1 1 1 1 1 1 Default

7 1 1 1 1 1 1 Default

8 1 1 1 1 1 1 Default

9 1 1 1 1 1 1 Default

10 1 1 1 1 1 1 Default

11 1 1 1 1 1 1 Default

12 1 1 1 1 1 1 Default

13 1 1 1 1 1 1 Default

14 1 1 1 1 1 1 Default

15 1 1 1 1 1 1 Default

16 1 1 1 1 1 1 Default

17 1 1 1 1 1 1 Default

37 1 1 1 1 1 1 Default

39 1 1 1 1 1 1 Default

41 1 1 1 1 1 1 Default

42 1 1 1 1 1 1 Default

44 1 1 1 1 1 1 Default

46 1 1 1 1 1 1 Default

24

Node Dx Dy Dz Rx Ry Rz Group

47 1 1 1 1 1 1 Default

49 1 1 1 1 1 1 Default

51 1 1 1 1 1 1 Default

TABELLA ASTE CON END RELEASE (svincoli)

Tabella 3 Frls

Element Type Flag-i Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi Flag-j Fxj Fyj Fzj Mxj Myj Mzj Group

27 Relative 000011 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 000000 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Default






















25

Element Type Flag-i Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi Flag-j Fxj Fyj Fzj Mxj Myj Mzj Group





< Beam >

*** BEAM MEMBER DATA

NO NODAL CONNECTIVITY BEAM END RELEASE MATERIAL SECTION LENGTH

I J I J

-------- --------- -------- -------- -------- --------------- --------------- ----------

1 1 22 - - C45/55 PIL60X60 7

2 2 23 - - C45/55 PIL60X60 7

3 3 19 - - C45/55 PIL60X60 3.5

4 4 18 - - C45/55 PIL60X60 1.771

5 5 26 - - C45/55 PIL60X60 7

6 6 20 - - C45/55 PIL50X50 6.95

7 8 27 - - C45/55 PIL60X60 7

8 13 33 - - C45/55 PIL60X60 7

10 15 35 - - C45/55 PIL60X60 7

12 16 36 - - C45/55 PIL60X60 7

13 14 34 - - C45/55 PIL60X60 7

15 9 29 - - C45/55 PIL60X60 7

16 10 30 - - C45/55 PIL60X60 7

17 11 31 - - C45/55 PIL60X60 7

18 12 32 - - C45/55 PIL60X60 7

27 27 28 000011 000000 C45/55 TLH130 10.05

28 33 34 000011 000011 C45/55 TRH90 12.8

29 26 25 000011 000011 C45/55 LH90 12

30 25 24 000011 000011 C45/55 LH90 6.15

31 24 23 000011 000011 C45/55 LH90 10.05

32 23 22 000011 000011 C45/55 LH90 10.05

33 29 30 000011 000011 C45/55 LH90 7.3

26

34 30 31 000011 000011 C45/55 LH90 9.075

35 31 32 000011 000011 C45/55 LH90 9.075

36 35 36 000011 000011 C45/55 LH80 12.8

38 22 27 000011 000011 C45/55 FICT 19.96

40 27 33 000011 000011 C45/55 FICT 8.08

41 33 35 000011 000011 C45/55 FICT 13.1

43 36 34 000011 000011 C45/55 FICT 13.1

45 34 29 000011 000011 C45/55 FICT 8.08

46 32 26 000011 000011 C45/55 FICT 19.96

51 19 24 - - C45/55 PIL60X60 3.5

52 18 25 - - C45/55 PIL60X60 5.229

62 19 18 100011 000011 C45/55 RH30 6.388

63 18 17 100011 000011 C45/55 RH30 6.542

64 28 29 000000 000011 C45/55 TLH130 2.75

65 23 28 000011 000011 C45/55 FICT 19.96

66 7 21 - - C45/55 PIL50X50 6.95

67 37 38 - - C45/55 PIL60X60 3.5

68 39 40 - - C45/55 PIL60X60 1.771

69 38 40 100011 000011 C45/55 RH30 6.388

70 40 41 100011 000011 C45/55 RH30 6.542

71 42 43 - - C45/55 PIL60X60 3.5

72 44 45 - - C45/55 PIL60X60 1.771

73 43 45 100011 000011 C45/55 RH30 6.388

74 45 46 100011 000011 C45/55 RH30 6.542

75 47 48 - - C45/55 PIL60X60 3.5

76 49 50 - - C45/55 PIL60X60 1.771

77 48 50 100011 000011 C45/55 RH30 6.388

78 50 51 100011 000011 C45/55 RH30 6.542

27

2.2.3. Modellazione azioni

Figura 13 Loads

Figura 14 RSFunc2 SLD

28

Figura 15 RSFunc SLV

29

2.3 RISULTATI MODELLO NUMERICO

2.3.1. Risultati analisi modale

30

2.3.2. Deformate significative

Figura 16 ModeShape 1


31


2.3.3. Sollecitazioni significative

Figura 19 BeamDiag N SLU

32

Figura 20 BeamDiag Momenti SLU

Figura 21 BeamDiag N assiale SLV

33

Figura 22 BeamDiag Inviluppo SLV Mx

Figura 23 BeamDiag Inviluppo SLV My

34

2.3.4. Reazioni vincolari La tabella contiene i valori delle reazioni al piede dei pilastri già amplificate degli effetti del secondo ordine

per mezzo del parametro 1/(1-θ).

Commessa: DATA: 12/09/14

SIGLA: AB

Cantiere:

Bx

cm.

By

cm.

Nodo/

Pilastro

Combinazione

di caricoDescrizione

N

[daN]

Vx

[daN]

Vy

[daN]

Mx

[daNm]

My

[daNm]

SLE1 Nmax 120426 686 15 145 3204

SLE2 Nmin 93747 1315 10 103 6541

SLE3 Mx_max 107087 81 1189 5887 566

SLE4 My_max 107087 1315 10 103 6541

SLU1 Nmax 161890 1037 21 211 4864

SLU2 Nmin 121871 1964 16 160 9754

SLU3 Mx_max 141881 113 1783 8824 790

SLU4 My_max 141881 1964 16 160 9754

GEO1 Nmax 128430 904 18 179 4252

GEO2 Nmin 93747 50 1534 7527 350

GEO3 Mx_max 111089 93 1545 7643 648

GEO4 My_max 111089 1697 14 143 8417

PIL SLV1 Ey+0,3Ex 93747 1334 5911 41707 9335

PIL SLV2 Ex+0,3Ey 93747 5664 1583 11105 39645

FOND SLV3 Ey+0,3Ex 93747 1467 6502 45877 10268

FOND SLV4 Ex+0,3Ey 93747 6230 1741 12215 43609

SLE1 Nmax 105405 485 1819 5058 3394

SLE2 Nmin 73946 2727 263 1456 7789

SLE3 Mx_max 92109 27 3019 8349 192

SLE4 My_max 88133 2856 130 721 8690

SLU1 Nmax 142345 712 2726 7571 4981

SLU2 Nmin 96129 4099 387 2136 11741

SLU3 Mx_max 122402 25 4526 12508 178

SLU4 My_max 117410 4276 204 1128 12977

GEO1 Nmax 113383 607 2361 6552 4247

GEO2 Nmin 73946 50 772 5653 350

GEO3 Mx_max 96098 12 3921 10831 84

GEO4 My_max 92389 3700 182 1008 11210

PIL SLV1 Ey+0,3Ex 73946 1334 7445 49585 9335

PIL SLV2 Ex+0,3Ey 84407 7484 1202 8388 50960

FOND SLV3 Ey+0,3Ex 73946 1467 8189 54544 10268

FOND SLV4 Ex+0,3Ey 84407 8233 1322 9227 56056

SLE1 Nmax 52085 1180 1465 5419 4363

SLE2 Nmin 44758 1885 2389 8706 6702

SLE3 Mx_max 48422 217 2389 8706 1518

SLE4 My_max 48422 1885 157 960 6702

SLU1 Nmax 69176 1754 2187 8066 6435

SLU2 Nmin 58185 2812 3573 12996 9943

SLU3 Mx_max 63681 310 3573 12996 2167

SLU4 My_max 63681 2812 245 1503 9943

GEO1 Nmax 54283 1511 1889 6951 5507

GEO2 Nmin 44758 258 3090 11224 1809

GEO3 Mx_max 49521 258 3090 11224 1809

GEO4 My_max 49521 2427 219 1343 8547

PIL SLV1 Ey+0,3Ex 44758 3003 7049 48213 21021

PIL SLV2 Ex+0,3Ey 44758 7235 4808 31051 50646

FOND SLV3 Ey+0,3Ex 44758 3303 7754 53035 23123

FOND SLV4 Ex+0,3Ey 44758 7959 5289 34156 55710

60 60 2,4,8

TOPCON - TRAINING

CONCORDIA (MO)

Allegato A

TABELLA CARICHI E MOMENTI

CARICHI ALL'ESTRADOSSO DEL BICCHIERE DEI PLINTI

60 60 9

60 60 5

35

SLE1 Nmax 79583 2708 1608 4946 7622

SLE2 Nmin 35415 1999 1541 7534 7494

SLE3 Mx_max 74637 2440 2671 8185 5746

SLE4 My_max 74637 2950 25 173 9314

SLU1 Nmax 106260 3761 2410 7408 10780

SLU2 Nmin 46039 2990 2302 11239 11184

SLU3 Mx_max 98841 3359 4005 12266 7966

SLU4 My_max 98841 4124 38 270 13319

GEO1 Nmax 83787 3069 2087 6413 8929

GEO2 Nmin 35415 50 1989 9701 350

GEO3 Mx_max 77357 2720 3470 10624 6491

GEO4 My_max 77357 3383 34 241 11129

PIL SLV1 Ey+0,3Ex 46711 2211 7280 49206 15474

PIL SLV2 Ex+0,3Ey 67337 9306 1498 10130 54584

FOND SLV3 Ey+0,3Ex 46711 2432 8008 54126 17022

FOND SLV4 Ex+0,3Ey 67337 10236 1647 11143 60042

SLE1 Nmax 57597 2022 468 3192 5890

SLE2 Nmin 49304 3342 776 5301 9625

SLE3 Mx_max 53451 102 766 5301 717

SLE4 My_max 53451 3342 116 688 9625

SLU1 Nmax 76535 3027 701 4784 8798

SLU2 Nmin 64095 5008 1164 7948 14400

SLU3 Mx_max 70315 148 1149 7948 1039

SLU4 My_max 70315 5008 182 1077 14400

GEO1 Nmax 60085 2620 607 4144 7601

GEO2 Nmin 49304 34 1008 6824 241

GEO3 Mx_max 54695 125 997 6886 877

GEO4 My_max 54695 4337 163 962 12457

PIL SLV1 Ey+0,3Ex 49304 790 7260 49160 5533

PIL SLV2 Ex+0,3Ey 49304 5651 1376 11028 39554

FOND SLV3 Ey+0,3Ex 49304 869 7986 54076 6086

FOND SLV4 Ex+0,3Ey 49304 6216 1514 12131 43509

SLE1 Nmax 40434 1495 900 3773 5320

SLE2 Nmin 35304 1725 1523 6346 7787

SLE3 Mx_max 37869 137 1517 6346 962

SLE4 My_max 37869 2490 112 678 8853

SLU1 Nmax 53590 2242 1342 5615 7978

SLU2 Nmin 45896 2587 2284 9515 11677

SLU3 Mx_max 49743 206 2276 9515 1441

SLU4 My_max 49743 3734 175 1061 13276

GEO1 Nmax 41973 1943 1159 4838 6912

GEO2 Nmin 35304 171 1979 8170 1199

GEO3 Mx_max 38638 178 1973 8244 1247

GEO4 My_max 38638 3236 156 948 11504

PIL SLV1 Ey+0,3Ex 35304 107 7201 49025 750

PIL SLV2 Ex+0,3Ey 35304 5766 1444 11064 40359

FOND SLV3 Ey+0,3Ex 35304 118 7921 53927 825

FOND SLV4 Ex+0,3Ey 35304 6342 1588 12171 44395

SLE1 Nmax 13729 3685 100 1000 12806

SLE2 Nmin 13729 3685 100 1000 12806

SLE3 Mx_max 13729 3685 100 1000 12806

SLE4 My_max 13729 3685 100 1000 12806

SLU1 Nmax 17848 5528 100 1000 19209

SLU2 Nmin 17848 5528 100 1000 19209

SLU3 Mx_max 17848 5528 100 1000 19209

SLU4 My_max 17848 5528 100 1000 19209

GEO1 Nmax 13729 4791 100 1000 16648

GEO2 Nmin 13729 4791 100 1000 16648

GEO3 Mx_max 13729 4791 100 1000 16648

GEO4 My_max 13729 4791 100 1000 16648

PIL SLV1 Ey+0,3Ex 13729 118 402 2793 821

PIL SLV2 Ex+0,3Ey 13729 368 130 901 2560

FOND SLV3 Ey+0,3Ex 13729 130 442 3072 903

FOND SLV4 Ex+0,3Ey 13729 405 143 991 2816

50 50 6,7

60 601,3,10,11

,12

60 60 13,14

60 60 15,16

36

CONDIZIONE SLE-SLU-GEO

MOMENTI NELLE DUE DIREZIONI

NON CONTEMPORANEI

CONDIZIONE SLV

MOMENTI NELLE DUE DIREZIONI

CONTEMPORANEI

PANNELLI

I carichi dei pannelli gravanti sul pilastro sono già compresi nelle sollecitazioni

PESO CONSIDERATO PER I PANNELLI SP30: 430 Kg/mq

Per le FONDAZIONI (combinazioni FOND SLV3 e FOND SLV4 -- dimensionamento piattabanda) le sollecitazioni indicate sono quelle derivanti dall'analisi SLV

amplif icate del coeff iciente grd=1,10 (tali sollecitazioni non sono maggiori di quelle derivanti dall'analisi elastica eseguita con un fattore

di struttura q=1.0).

COEFFICIENTI ANALISI SISMICA:(secondo D.M. del '08)

ZONA SISMICA: 3

Vita nominale della struttura Vn: ≥ 50

classe d'uso: II

coefficiente Cu: 1

Edificio regolare in altezza: Kr 1

classe du duttilità: bassa

fattore di struttura: 3.15

coefficiente d'amplificazione topografico: 1

coefficiente suolo di fondazione: C

categoria topografica: T1

coefficiente di smorzamento: 5%

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

D.M. 2008 ( G.U. 5-2-1996 n° 29 )

D.M. 9 Gennaio 1996 ( G.U. 5-2-1996 n° 29 )

D.M. 16 Gennaio 1996 ( G.U. 5-2-1996 n° 29 )

CIRCOLARE 4 Luglio 1996 n° 156 AA.GG.( G.U. 16-9-1996 n° 217 )

D.M. 3 Dicembre 1987 ( G.U. 7-5-1988 n° 106 )

CIRCOLARE 16 Marzo 1989 n° 31104

RIFERIMENTO DISEGNI DEL 08/09/14

37

2.4 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE

2.4.1 Pilastri PILASTRI 60X60

38

------------------------------------------------------------------------------------------

midas Gen - RC-Column Checking | Eurocode2:04 & NTC2008 | Gen 2014

=============================================================================

*.midas Gen - RC-COLUMN Analysis/Design Program.

*.PROJECT :

*.DESIGN CODE : Eurocode2:04, *.UNIT SYSTEM : kgf, cm

*.MEMBER : Member Type = COLUMN , MEMB = 5, LCB = 40, POS = I

*.DESCRIPTION OF COLUMN DATA (iSEC = 1) : PIL60X60

Section Type : Rectangular with Ties (RT)

Section Height (HTc) = 700.000 cm.

Section Depth (Hc) = 60.000 cm.

Section Width (Bc) = 60.000 cm.

Concrete Cover to C.O.R. (do) = 5.000 cm.

Concrete Strength (fck) = 458.872 kgf/cm^2.

Modulus of Elasticity (Ec) = 369985.553 kgf/cm^2.

Main Rebar Strength (fyk) = 4588.723 kgf/cm^2.

Ties/Spirals Strength (fyw) = 4588.723 kgf/cm^2.

Modulus of Elasticity (Es) = 2039432.426 kgf/cm^2.

39

*.DESCRIPTION OF APPLIED FACTORS FOR DESIGN/CHECKING.

Special Provisions For Seismic Design.

-. Seismic Scale Up Factor for Shear (a2) = 1.000

*.REBAR PATTERN = RT - 12 - 4 - P22(P24) Unit : cm.

--------------------------------------------------------

i dyi dzi Rebar Asi

--------------------------------------------------------

1 -25.000 -25.000 1-P24 4.52000

2 -25.000 -8.333 1-P22 3.80000

3 -25.000 8.333 1-P22 3.80000

4 -25.000 25.000 1-P24 4.52000

5 -8.333 25.000 1-P22 3.80000

6 8.333 25.000 1-P22 3.80000

7 25.000 25.000 1-P24 4.52000

8 25.000 8.333 1-P22 3.80000

9 25.000 -8.333 1-P22 3.80000

10 25.000 -25.000 1-P24 4.52000

11 8.333 -25.000 1-P22 3.80000

12 -8.333 -25.000 1-P22 3.80000

--------------------------------------------------------

=============================================================================

==

|||*||| CALCULATE SLENDERNESS RATIOS, MAGNIFIED FORCES/MOMENTS.

=============================================================================

==

( ). Factored forces/moments caused by unit load case. Unit : kgf., cm.

*.Load combination ID = 40

-------------------------------------------------------------------------------

Load Case N_Ed Myi Myj Mzi Mzj

-------------------------------------------------------------------------------

DL 44757.89 -54909.55 0.00 31443.27 -4444.69

LL -0.00 -26208.74 0.00 15008.11 -2121.48

DL+LL 44757.89 -81118.29 0.00 46451.38 -6566.17

Others -0.00 -4996546.35 0.00 3066140.34 -247320.11

-------------------------------------------------------------------------------

DL+LL+Others 44757.89 -5077664.65 0.00 3112591.73 -253886.28

-------------------------------------------------------------------------------

( ). Check slenderness ratios of frame.

-. Slenderness ratio limits.

n = N_Ed / (Ac*fcd) = 0.0478

A = 0.7000

B = 1.1000

My01 = the numerically smaller value both Myi and Myj.

My02 = the numerically larger value both Myi and Myj.

r_my = My01 / My02 = -0.0000

40

Cy = 1.7 - r_my = 1.7000

SRy = 119.728

Mz01 = the numerically smaller value both Mzi and Mzj.

Mz02 = the numerically larger value both Mzi and Mzj.

r_mz = Mz01 / Mz02 = -0.0816

Cz = 1.7 - r_mz = 1.7816

SRz = 125.473

-. Radii of gyration.

iy = Hc / SQRT(12) = 17.321 cm.

iz = Bc / SQRT(12) = 17.321 cm.

-. Unbraced lengths.

Loy = 700.000 cm.

Loz = 700.000 cm.

-. Effective length factors.

Ky = 1.000

Kz = 1.000

-. SLENy = Ky*Loy / iy = 40.415 < SRy ---> NOT SLENDER.

-. SLENz = Kz*Loz / iz = 40.415 < SRz ---> NOT SLENDER.

( ). Design forces/moments of column(brace).

-. Axial Force (Compression) N_Ed = 44757.89 kgf.

-. Combined Bending Moment M_Ed = 5955745.59 kgf-cm.

-. Bending Moment about Local-y M_Edy = 5077664.65 kgf-cm.

-. Bending Moment about Local-z M_Edz = 3112591.73 kgf-cm.

-. Shear Force of Local-y V_Edy = 18660.12 kgf.

-. Shear Force of Local-z V_Edz = 18660.12 kgf.

( ). Check the normalized axial force.

-. Nu_d = N_Ed / (Ag*fcd) = 0.048

Nu_d < 0.65 ---> O.K !

=============================================================================

==

|||*||| ANALYZE CAPACITY OF BIAXIALLY LOADED RC_COLUMN(RC-BRACE).

=============================================================================

==

( ). Design Moment about y-direction For Ductile Design.

-. M_Edy1 = 5077664.65 kgf-cm.(from Load Combination)

-. M_Edy2 = 0.00 kgf-cm.(from Moment Resistance of Beams)

-. M_Edy = Max[M_Edy1, M_Edy2] = 5077664.65 kgf-cm.

( ). Design Moment about z-direction For Ductile Design.

-. M_Edz1 = 3112591.73 kgf-cm.(from Load Combination)

-. M_Edz2 = 0.00 kgf-cm.(from Moment Resistance of Beams)

-. M_Edz = Max[M_Edz1, M_Edz2] = 3112591.73 kgf-cm.

41

( ). Compute design parameters.

-. Ag = 3600.0000 cm^2.

-. Ast = 48.4800 cm^2.

-. Rhot = Ast/Ag = 0.013467

-. lambda = 0.8000 ( fck <= 50 MPa.)

-. eta = 1.0000 ( fck <= 50 MPa.)

-. Gamma_c = 1.50 (for Fundamental or Earthquakes).

-. Alpha_cc= 0.85 (Default or User Defined).

-. fcd = Alpha_cc * fck / Gamma_c = 260.028 kgf/cm^2.

-. Gamma_s = 1.15 (for Fundamental or Earthquakes).

-. fyd = fyk / Gamma_s = 3990.194 kgf/cm^2.

( ). Check the ratio of reinforcement.

-. Rhomin = 0.010000

-. Rhomax = 0.100000

-. Rhot = 0.013467

Rhomin < Rhot < Rhomax ---> O.K !

( ). Compute eccentricities of biaxially loaded column.

-. Ecny = ABS(M_Edz/N_Ed) = 69.5429 cm.

-. Ecnz = ABS(M_Edy/N_Ed) = 113.4474 cm.

-. Eccn = ABS(M_Ed/N_Ed) = 133.0658 cm.

-. Rota = ATAN(Ecny/Ecnz) = 31.5082 deg.

-. Rotation of neutral axis = 27.5696 deg.

( ). Compute concentric axial load capacity.

-. N_Rd(max) = (eta*fcd)*(Ag-Ast) + fyd*Ast = 1116937.94 kgf.

-. Maximum Axial Compression : N_Rdc(max) = N_Rd(max) = 1116937.94 kgf.

-. Maximum Axial Tension : N_Rdt(max) = -fyd*Ast = -193444.60 kgf.

----------------------------------------------------------------------------

*. Analysis of balanced condition.

----------------------------------------------------------------------------

( ). Compute capacity of concrete stress block.

-. ecu = 0.00350

-. c = ecu/(ecu+es)*d = 47.601 cm.

-. a = lambda * X = 38.081 cm.

-. Acom = 1637.722 cm^2.

-. DCcy = 5.738 cm.

-. DCcz = 14.854 cm.

-. Cc = eta*fcd*Acom = 425853.02 kgf.

-. M_RdCy = Cc*DCcz = 6325726.76 kgf-cm.

-. M_RdCz = Cc*DCcy = 2443747.87 kgf-cm.

( ). Compute capacity of reinforcement.

------------------------------------------------------------------------------------------------

i dsi esi fsi Asi Fsi dzi M_RdNyi dyi M_RdNzi

------------------------------------------------------------------------------------------------

42

1 74.210 -0.001957 -3990.19 4.520 -18035.68 -25.000 450891.91 -25.000 450891.91

2 59.436 -0.000870 -1774.73 3.800 -6743.98 -8.333 56199.82 -25.000 168599.47

3 44.662 0.000216 440.73 3.800 1674.78 8.333 13956.49 -25.000 -41869.47

4 29.888 0.001302 2656.19 4.520 12006.00 25.000 300149.90 -25.000 -300149.90

5 22.174 0.001870 3812.92 3.800 14489.08 25.000 362226.95 -8.333 -120742.32

6 14.460 0.002437 3990.19 3.800 15162.74 25.000 379068.42 8.333 126356.14

7 6.746 0.003004 3990.19 4.520 18035.68 25.000 450891.91 25.000 450891.91

8 21.521 0.001918 3910.90 3.800 14861.40 8.333 123845.03 25.000 371535.09

9 36.295 0.000831 1695.43 3.800 6442.65 -8.333 -53688.72 25.000 161066.15

10 51.069 -0.000255 -520.03 4.520 -2350.53 -25.000 58763.32 25.000 -58763.32

11 58.783 -0.000822 -1676.75 3.800 -6371.65 -25.000 159291.34 8.333 -53097.11

12 66.496 -0.001389 -2833.47 3.800 -10767.20 -25.000 269179.88 -8.333 89726.63

------------------------------------------------------------------------------------------------

-.Where,

di = Distance from the section's neutral axis to the i-th reinforcement ( cm.)

esi = Strain in the i-th reinforcement

fsi = Stress in the i-th reinforcement ( kgf/cm^2.)

Asi = Cross-section area of the i-th reinforcement ( cm^2.)

Fsi = Tensile strength of the i-th reinforcement ( kgf.)

dzi = Distance from the center of the section to the i-th reinforcement in the element local z-axis ( cm.)

dyi = Distance from the center of the section to the i-th reinforcement in the element local y-axis ( cm.)

M_RdNyi = Moment Resistance about the element local y-axes in the i-th reinforcement ( kgf-cm.)

M_RdNzi = Moment Resistance about the element local z-axes in the i-th reinforcement ( kgf-cm.)

--------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-. Ns = SUM [ Fsi ] = 38403.28 kgf.

-. M_RdNy = SUM [ M_RdNyi ] = 2570776.26 kgf-cm.

-. M_RdNz = SUM [ M_RdNzi ] = 1244445.17 kgf-cm.

( ). Compute nominal capacity(N_Rdb,M_Rdb) of Balanced Condition.

-. N_Rdb = Cc + Ns = 464256.30 kgf.

-. M_Rdy = M_RdCy + M_RdNy = 8896503.01 kgf-cm.

-. M_Rdz = M_RdCz + M_RdNz = 3688193.04 kgf-cm.

-. M_Rdb = SQRT(M_Rdy^2+M_Rdz^2) = 9630707.85 kgf-cm.

( ). Compare actual eccentricity with balanced eccentricity.

-. Balanced eccentricity : eb = M_Rdb/N_Rdb = 20.744 cm.

-. Minimum eccentricity : Emin (not defined) = 0.000 cm.

-. Actual eccentricity : Eccn = M_Ed/N_Ed = 133.066 cm.

-. eb < Eccn ---> Tension controls.

43

( ). Search for neutral axis...... Unit : kgf., cm.

-------------------------------------------------------------------------------

Trial X N_Rd M_Rd Ecn Eccn Ratio

-------------------------------------------------------------------------------

1-st 24.042 32634.82 5919776.10 181.394 133.066 73.36

2-nd 25.218 51219.86 6251509.56 122.052 133.066 90.98

3-rd 24.630 41938.86 6086642.95 145.131 133.066 91.69

4-th 24.924 46581.52 6169324.83 132.441 133.066 99.53

-------------------------------------------------------------------------------

----------------------------------------------------------------------------

*. Final analysis with searched neutral axis.

----------------------------------------------------------------------------

( ). Compute capacity of compression stress block.

-. a = lambda * X = 19.939 cm.

-. Acom = 484.509 cm^2.

-. DCcy = 15.640 cm.

-. DCcz = 22.502 cm.





------------------------------------------------------------------------------------------------


------------------------------------------------------------------------------------------------

1 74.210 -0.006921 -3990.19 4.520 -18035.68 -25.000 450891.91 -25.000 450891.91

2 59.436 -0.004847 -3990.19 3.800 -15162.74 -8.333 126356.14 -25.000 379068.42

3 44.662 -0.002772 -3990.19 3.800 -15162.74 8.333 -126356.14 -25.000 379068.42

4 29.888 -0.000697 -1421.68 4.520 -6425.99 25.000 -160649.65 -25.000 160649.65

5 22.174 0.000386 787.51 3.800 2992.53 25.000 74813.36 -8.333 -24937.79

6 14.460 0.001469 2996.70 3.800 11387.45 25.000 284686.16 8.333 94895.39

7 6.746 0.002553 3990.19 4.520 18035.68 25.000 450891.91 25.000 450891.91

8 21.521 0.000478 974.64 3.800 3703.63 8.333 30863.56 25.000 92590.69

9 36.295 -0.001597 -3256.61 3.800 -12375.10 -8.333 103125.86 25.000 -309377.58

10 51.069 -0.003672 -3990.19 4.520 -18035.68 -25.000 450891.91 25.000 -450891.91

11 58.783 -0.004755 -3990.19 3.800 -15162.74 -25.000 379068.42 8.333 -126356.14

12 66.496 -0.005838 -3990.19 3.800 -15162.74 -25.000 379068.42 -8.333 126356.14

------------------------------------------------------------------------------------------------

-.Where,








44



--------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-. Ns = SUM [ Fsi ] = -79404.10 kgf.



( ). Compute nominal capacity(N_Rd,M_Rd) of given neutral axis.

-. N_Rd = Cc + Ns = 46581.52 kgf.



-. M_Rd = SQRT(M_Rdy^2+M_Rdz^2) = 6169324.83 kgf-cm.

( ). Check ratios of axial load and moment capacity.

-. Rat_N = N_Ed / N_Rd = 0.961 < 1.000 ---> O.K.

-. Rat_M = M_Ed / M_Rd = 0.965 < 1.000 ---> O.K.

=============================================================================

=========

|||*||| CALCULATE SHEAR CAPACITY ABOUT MAJOR AXIS.

=============================================================================

=========








-. fywd = fyw / Gamma_s = 3990.194 kgf/cm^2.

-. Gamma_rd= 1.10

( ). Compute concrete shear capacity in local-z direction.

( LCB = 40, POS = I )

-. Applied axial force : N_Ed = 44757.889 kgf.

-. Applied moment : M_Edy = 5077664.646 kgf-cm.

-. Applied shear force : V_Edz = 18660.125 kgf.

-. bw = 60.000 cm.

-. d = 55.000 cm.

( ). Compute maximum spacing of ties/spirals.

-. B = MIN[ Bc, Hc] = 60.000 cm.

-. Smax = MIN[ B/2, 8*Dbar, 175 mm ] = 17.500 cm.

( ). Calculate shear strength of concrete.

-. k = MIN[ 1.0+SQRT(200/d), 2.0 ] = 1.6030 (by d unit is mm).

-. Acv = 3300.00000 cm^2.

-. Asl = Ast / 2 = 24.24000 cm^2.

45

-. Rhol = Asl / Acv = 0.00735

-. C_Rdc = 0.18/Gamma_c = 0.1200

-. Str_cp = MIN[ N_Ed/Ac, 0.2*fcd ] = 12.4327 kgf/cm^2.

-. V_Rdc1 = [C_Rdc*k*(100*Rhol*fck)^(1/3) + 0.15*Str_cp]*Acv = 26928.423 kgf.

-. V_Rdc2 = [0.035*k^(3/2)*SQRT(fck) + 0.15*Str_cp]*Acv = 22189.509 kgf.

-. V_Rdc = MAX[ V_Rdc1, V_Rdc2 ] = 26928.423 kgf.

-. Vwd = 0.0 kgf. (V_Rdc > V_Ed) ---> Shear reinforcement is not required.

( ). Calculate required shear reinforcement. ( Asw1 = 0.79000 cm^2. )

-. Asw/s1 = Vwd / {cot(Theta)*(0.9*fywd*d)} = 0.00000 cm^2/m.

-. Calculate spacing s1 = Not Required.

-. Rhow = 0.00119 (by concrete and steel classes).

-. Smax1 = Asw / (bw*Rhow) = 22.08117 cm.

-. Required spacing s_req = MIN[ Smax, Smax1 ] = 17.50000 cm.

-. N_leg = 2

-. Asw = N_leg*Asw1 / s_req = 9.02857 cm^2/m.

-. Applied spacing s_app = 5.00000 cm.

( ). Check mechanical volumetric ratio of confining hoops within the critical regions.

-. bst = 53.2000 cm.

-. Asw/s_app = 0.3160 cm.

-. Asw/s_app > 0.08*fcd*bst/fyd = 0.2773 cm. ---> O.K !

=============================================================================

=========

|||*||| CALCULATE SHEAR CAPACITY ABOUT MINOR AXIS.

=============================================================================

=========









-. Gamma_rd= 1.10

( ). Compute concrete shear capacity in local-y direction.

( LCB = 40, POS = I )


-. Applied moment : M_Edz = 3112591.726 kgf-cm.

-. Applied shear force : V_Edy = 18660.125 kgf.

-. bw = 60.000 cm.

-. d = 55.000 cm.


-. B = MIN[ Bc, Hc] = 60.000 cm.

46




-. Acv = 3300.00000 cm^2.

-. Asl = Ast / 2 = 24.24000 cm^2.

-. Rhol = Asl / Acv = 0.00735

-. C_Rdc = 0.18/Gamma_c = 0.1200












-. N_leg = 2




-. bst = 53.2000 cm.

-. Asw/s_app = 0.3160 cm.


=============================================================================

=========

|||*||| CHECK SERVICEABILITY STRESS LIMIT.

=============================================================================

=========

( ). Calculate stress of Concrete.

-. LCB = 74 (Characteristic)

-. k1 = 0.60000

-. k3 = 0.80000

( Assumed Uncracked Section )

-. Pu = 48421.53 kgf.

-. Muy = -151804.38 kgf-cm.

-. Muz = 870604.43 kgf-cm.

-. n = 11.02439( Long Term ).

-. fctm = 0.30 * fck^(2/3) = 38.70279 kgf/cm^2.

-. fr1 = (1.6 - H/1000) * fctm = 38.70279 kgf/cm^2.

47

-. fr = MAX[ fctm, fr1 ] = 38.70279 kgf/cm^2.

-. Area = 4085.98240 cm^2.

-. y_bar = 30.00000 cm.

-. y' = 0.00000 cm.

-. y = 60.00000 cm.

-. z_bar = 30.00000 cm.

-. z' = 60.00000 cm.

-. z = 0.00000 cm.

-. Iyy = 1.29909e+006 cm^4.

-. Izz = 1.29909e+006 cm^4.

-. Ss_con (Tens.) = Pu/Area + Muy*(z'-z_bar)/Iyy + Muz*(y'-y_bar)/Izz = -11.75996 kgf/cm^2.

-. Ss_con (Tens.) < fr ---> UnCracked Section !

-. Ss_con (Comp.) = Pu/Area + Muy*(z-z_bar)/Iyy + Muz*(y-y_bar)/Izz = 35.46125 kgf/cm^2.

-. Ss_con (Comp.) < k1*fck = 275.32338 kgf/cm^2. ---> O.K !

( ). Check Linear Creep

-. LCB = 89 (Quasi-permanent)

-. k2 = 0.45000


-. Pu = 44757.89 kgf.

-. Muy = -81118.29 kgf-cm.

-. Muz = 46451.38 kgf-cm.

-. n = 11.02439( Long Term ).

-. fctm = 0.30 * fck^(2/3) = 38.70279 kgf/cm^2.

-. fr1 = (1.6 - H/1000) * fctm = 38.70279 kgf/cm^2.


-. Area = 4085.98240 cm^2.

-. y_bar = 30.00000 cm.

-. z_bar = 30.00000 cm.

-. Iyy = 1.29909e+006 cm^4.

-. Izz = 1.29909e+006 cm^4.


Ss_con (Comp.) < k2*fck = 206.49253 kgf/cm^2. ---> Linear Creep

( ). Calculate stress of Reinforcement.

-. LCB = 66

-. k1 = 0.60000

-. k3 = 0.80000


-. Pu = 44757.89 kgf.

-. Muy = -151804.38 kgf-cm.

-. Muz = 870604.43 kgf-cm.

-. n = 11.02439( Long Term ).

-. Area = 4085.98240 cm^2.

48

-. y_bar = 30.00000 cm.

-. z_bar = 30.00000 cm.

-. Iyy = 1.29909e+006 cm^4.

-. Izz = 1.29909e+006 cm^4.

-. Ss_stl = n * ( Pu/Area + Muy*(z-z_bar)/Iyy + Muz*(y-y_bar)/Izz ) = 96.14913 kgf/cm^2.

Ss_stl < k3*fyk = 3670.97837 kgf/cm^2. ---> O.K !

PILASTRI 50X50

50

------------------------------------------------------------------------------------------

midas Gen - RC-Column Checking | Eurocode2:04 & NTC2008 | Gen 2014

=============================================================================

*.midas Gen - RC-COLUMN Analysis/Design Program.

*.PROJECT :

*.DESIGN CODE : Eurocode2:04, *.UNIT SYSTEM : kgf, cm

*.MEMBER : Member Type = COLUMN , MEMB = 66, LCB = 18, POS = I

*.DESCRIPTION OF COLUMN DATA (iSEC = 14) : PIL50X50

Section Type : Rectangular with Ties (RT)

Section Height (HTc) = 695.000 cm.

Section Depth (Hc) = 50.000 cm.

Section Width (Bc) = 50.000 cm.

Concrete Cover to C.O.R. (do) = 5.000 cm.

Concrete Strength (fck) = 458.872 kgf/cm^2.

Modulus of Elasticity (Ec) = 369985.553 kgf/cm^2.

Main Rebar Strength (fyk) = 4588.723 kgf/cm^2.

Ties/Spirals Strength (fyw) = 4588.723 kgf/cm^2.

Modulus of Elasticity (Es) = 2039432.426 kgf/cm^2.

*.DESCRIPTION OF APPLIED FACTORS FOR DESIGN/CHECKING.

Special Provisions For Seismic Design.

-. Seismic Scale Up Factor for Shear (a2) = 1.000

*.REBAR PATTERN = RT - 8 - 3 - P22 Unit : cm.

--------------------------------------------------------

i dyi dzi Rebar Asi

--------------------------------------------------------

1 -20.000 -20.000 1-P22 3.80000

2 -20.000 0.000 1-P22 3.80000

3 -20.000 20.000 1-P22 3.80000

4 0.000 20.000 1-P22 3.80000

5 20.000 20.000 1-P22 3.80000

6 20.000 0.000 1-P22 3.80000

7 20.000 -20.000 1-P22 3.80000

8 0.000 -20.000 1-P22 3.80000

--------------------------------------------------------

=============================================================================

|||*||| CALCULATE SLENDERNESS RATIOS, MAGNIFIED FORCES/MOMENTS.

=============================================================================

==

( ). Factored forces/moments caused by unit load case. Unit : kgf., cm.

51

*.Load combination ID = 18

-------------------------------------------------------------------------------

Load Case N_Ed Myi Myj Mzi Mzj

-------------------------------------------------------------------------------

DL 5758.21 0.00 0.00 0.00 0.00

LL -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

DL+LL 5758.21 0.00 0.00 0.00 0.00

Others -0.00 -1920938.85 0.00 0.00 0.00

-------------------------------------------------------------------------------

DL+LL+Others 5758.21 -1920938.85 0.00 0.00 0.00

-------------------------------------------------------------------------------

( ). Check slenderness ratios of frame.

-. Slenderness ratio limits.

n = N_Ed / (Ac*fcd) = 0.0089

A = 0.7000

B = 1.1000

My01 = the numerically smaller value both Myi and Myj.

My02 = the numerically larger value both Myi and Myj.

r_my = My01 / My02 = -0.0000

Cy = 1.7 - r_my = 1.7000

SRy = 278.167

Mz01 = the numerically smaller value both Mzi and Mzj.

Mz02 = the numerically larger value both Mzi and Mzj.

r_mz = Mz01 / Mz02 = 1.0000

Cz = 1.7 - r_mz = 0.7000

SRz = 114.539

-. Radii of gyration.

iy = Hc / SQRT(12) = 14.434 cm.

iz = Bc / SQRT(12) = 14.434 cm.

-. Unbraced lengths.

Loy = 695.000 cm.

Loz = 695.000 cm.

-. Effective length factors.

Ky = 1.000

Kz = 1.000

-. SLENy = Ky*Loy / iy = 48.151 < SRy ---> NOT SLENDER.

-. SLENz = Kz*Loz / iz = 48.151 < SRz ---> NOT SLENDER.

( ). Design forces/moments of column(brace).

-. Axial Force (Compression) N_Ed = 5758.21 kgf.

-. Combined Bending Moment M_Ed = 1920938.85 kgf-cm.

-. Bending Moment about Local-y M_Edy = 1920938.85 kgf-cm.

-. Bending Moment about Local-z M_Edz = 0.00 kgf-cm.

-. Shear Force of Local-y V_Edy = 0.00 kgf.

-. Shear Force of Local-z V_Edz = 5527.88 kgf.

=============================================================================

52

|||*||| ANALYZE CAPACITY OF BIAXIALLY LOADED RC_COLUMN(RC-BRACE).

=============================================================================


-. Ag = 2500.0000 cm^2.

-. Ast = 30.4000 cm^2.

-. Rhot = Ast/Ag = 0.012160

-. lambda = 0.8000 ( fck <= 50 MPa.)

-. eta = 1.0000 ( fck <= 50 MPa.)






( ). Check the ratio of reinforcement.

-. Rhomin = 0.010000

-. Rhomax = 0.100000

-. Rhot = 0.012160

Rhomin < Rhot < Rhomax ---> O.K !

( ). Compute eccentricities of biaxially loaded column.

-. Ecny = ABS(M_Edz/N_Ed) = 0.0000 cm.

-. Ecnz = ABS(M_Edy/N_Ed) = 333.6000 cm.

-. Eccn = ABS(M_Ed/N_Ed) = 333.6000 cm.

-. Rota = ATAN(Ecny/Ecnz) = 0.0000 deg.

-. Rotation of neutral axis = 0.0000 deg.

( ). Compute concentric axial load capacity.

-. N_Rd(max) = (eta*fcd)*(Ag-Ast) + fyd*Ast = 763466.14 kgf.

-. Maximum Axial Compression : N_Rdc(max) = N_Rd(max) = 763466.14 kgf.

-. Maximum Axial Tension : N_Rdt(max) = -fyd*Ast = -121301.89 kgf.

----------------------------------------------------------------------------

*. Analysis of balanced condition.

----------------------------------------------------------------------------

( ). Compute capacity of concrete stress block.

-. ecu = 0.00350

-. c = ecu/(ecu+es)*d = 28.865 cm.

-. a = lambda * X = 23.092 cm.

-. Acom = 1154.582 cm^2.

-. DCcy = 0.000 cm.

-. DCcz = 13.454 cm.




53


------------------------------------------------------------------------------------------------


------------------------------------------------------------------------------------------------

1 45.000 -0.001957 -3990.19 3.800 -15162.74 -20.000 303254.73 -20.000 303254.73

2 25.000 0.000469 955.68 3.800 3631.57 0.000 0.00 -20.000 -72631.38

3 5.000 0.002894 3990.19 3.800 15162.74 20.000 303254.73 -20.000 -303254.73

4 5.000 0.002894 3990.19 3.800 15162.74 20.000 303254.73 0.000 0.00

5 5.000 0.002894 3990.19 3.800 15162.74 20.000 303254.73 20.000 303254.73

6 25.000 0.000469 955.68 3.800 3631.57 0.000 0.00 20.000 72631.38

7 45.000 -0.001957 -3990.19 3.800 -15162.74 -20.000 303254.73 20.000 -303254.73

8 45.000 -0.001957 -3990.19 3.800 -15162.74 -20.000 303254.73 0.000 -0.00

------------------------------------------------------------------------------------------------

-.Where,










--------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-. Ns = SUM [ Fsi ] = 7263.14 kgf.



( ). Compute nominal capacity(N_Rdb,M_Rdb) of Balanced Condition.

-. N_Rdb = Cc + Ns = 307486.28 kgf.



-. M_Rdb = SQRT(M_Rdy^2+M_Rdz^2) = 5858785.57 kgf-cm.

( ). Compare actual eccentricity with balanced eccentricity.

-. Balanced eccentricity : eb = M_Rdb/N_Rdb = 19.054 cm.

-. Minimum eccentricity : Emin (not defined) = 0.000 cm.

-. Actual eccentricity : Eccn = M_Ed/N_Ed = 333.600 cm.

-. eb < Eccn ---> Tension controls.

( ). Search for neutral axis...... Unit : kgf., cm.

-------------------------------------------------------------------------------

Trial X N_Rd M_Rd Ecn Eccn Ratio

-------------------------------------------------------------------------------

1-st 5.219 -18111.13 2221911.74 -122.682 333.600 -271.92

2-nd 6.063 1512.08 2618651.04 1731.821 333.600 19.26

3-rd 6.485 10265.16 2793629.25 272.147 333.600 77.42

4-th 6.274 5962.00 2707792.87 454.175 333.600 73.45

54

5-th 6.379 8131.02 2751106.05 338.347 333.600 98.60

-------------------------------------------------------------------------------

----------------------------------------------------------------------------

*. Final analysis with searched neutral axis.

----------------------------------------------------------------------------

( ). Compute capacity of compression stress block.

-. a = lambda * X = 5.103 cm.

-. Acom = 255.170 cm^2.

-. DCcy = 0.000 cm.

-. DCcz = 22.448 cm.





------------------------------------------------------------------------------------------------


------------------------------------------------------------------------------------------------

1 45.000 -0.021189 -3990.19 3.800 -15162.74 -20.000 303254.73 -20.000 303254.73

2 25.000 -0.010216 -3990.19 3.800 -15162.74 0.000 -0.00 -20.000 303254.73

3 5.000 0.000757 1543.29 3.800 5864.52 20.000 117290.30 -20.000 -117290.30

4 5.000 0.000757 1543.29 3.800 5864.52 20.000 117290.30 0.000 0.00

5 5.000 0.000757 1543.29 3.800 5864.52 20.000 117290.30 20.000 117290.30

6 25.000 -0.010216 -3990.19 3.800 -15162.74 0.000 -0.00 20.000 -303254.73

7 45.000 -0.021189 -3990.19 3.800 -15162.74 -20.000 303254.73 20.000 -303254.73

8 45.000 -0.021189 -3990.19 3.800 -15162.74 -20.000 303254.73 0.000 -0.00

------------------------------------------------------------------------------------------------

-.Where,










--------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-. Ns = SUM [ Fsi ] = -58220.14 kgf.


-. M_RdNz = SUM [ M_RdNzi ] = 7.60e-011 kgf-cm.

( ). Compute nominal capacity(N_Rd,M_Rd) of given neutral axis.

-. N_Rd = Cc + Ns = 8131.02 kgf.


55

-. M_Rdz = M_RdCz + M_RdNz = 7.60e-011 kgf-cm.

-. M_Rd = SQRT(M_Rdy^2+M_Rdz^2) = 2751106.05 kgf-cm.

( ). Check ratios of axial load and moment capacity.

-. Rat_N = N_Ed / N_Rd = 0.708 < 1.000 ---> O.K.

-. Rat_M = M_Ed / M_Rd = 0.698 < 1.000 ---> O.K.

=============================================================================

|||*||| CALCULATE SHEAR CAPACITY ABOUT MAJOR AXIS.

=============================================================================









-. Gamma_rd= 1.10

( ). Compute concrete shear capacity in local-z direction.

( LCB = 18, POS = I )


-. Applied moment : M_Edy = 1920938.853 kgf-cm.

-. Applied shear force : V_Edz = 5527.882 kgf.

-. bw = 50.000 cm.

-. d = 45.000 cm.


-. B = MIN[ Bc, Hc] = 50.000 cm.




-. Acv = 2250.00000 cm^2.

-. Asl = Ast / 2 = 15.20000 cm^2.

-. Rhol = Asl / Acv = 0.00676

-. C_Rdc = 0.18/Gamma_c = 0.1200









56




-. N_leg = 2




-. bst = 43.2000 cm.

-. Asw/s_app = 0.2257 cm.


=============================================================================

|||*||| CALCULATE SHEAR CAPACITY ABOUT MINOR AXIS.

=============================================================================









-. Gamma_rd= 1.10

( ). Compute concrete shear capacity in local-y direction.

( LCB = 18, POS = I )


-. Applied moment : M_Edz = 0.000 kgf-cm.

-. Applied shear force : V_Edy = 0.000 kgf.

-. bw = 50.000 cm.

-. d = 45.000 cm.


-. B = MIN[ Bc, Hc] = 50.000 cm.




-. Acv = 2250.00000 cm^2.

-. Asl = Ast / 2 = 15.20000 cm^2.

-. Rhol = Asl / Acv = 0.00676

-. C_Rdc = 0.18/Gamma_c = 0.1200






57







-. N_leg = 2




-. bst = 43.2000 cm.

-. Asw/s_app = 0.2257 cm.


=============================================================================

|||*||| CHECK SERVICEABILITY STRESS LIMIT.

=============================================================================

( ). Calculate Tensile stress of Concrete.

-. LCB = 63 (Characteristic)

-. k1 = 0.60000

-. k3 = 0.80000


-. Pu = 4429.39 kgf.

-. Muy = 1280625.90 kgf-cm.

-. Muz = 0.00 kgf-cm.

-. n = 11.02439( Long Term ).

-. fctm = 0.30 * fck^(2/3) = 38.70279 kgf/cm^2.

-. fr1 = (1.6 - H/1000) * fctm = 42.57307 kgf/cm^2.


-. Area = 2804.74144 cm^2.

-. y_bar = 25.00000 cm.

-. y' = 0.00000 cm.

-. z_bar = 25.00000 cm.

-. z' = 0.00000 cm.

-. Iyy = 612255.76577 cm^4.

-. Izz = 612255.76577 cm^4.

-. Ss_con (Tens.) = Pu/Area + Muy*(z'-z_bar)/Iyy + Muz*(y'-y_bar)/Izz = -50.71204 kgf/cm^2.

Ss_con (Tens.) > fr ---> Cracked Section !

( ). Check Linear Creep

-. LCB = 89 (Quasi-permanent)

-. k2 = 0.45000

58


-. Pu = 4429.39 kgf.

-. Muy = 0.00 kgf-cm.

-. Muz = 0.00 kgf-cm.

-. n = 11.02439( Long Term ).

-. fctm = 0.30 * fck^(2/3) = 38.70279 kgf/cm^2.

-. fr1 = (1.6 - H/1000) * fctm = 42.57307 kgf/cm^2.


-. Area = 2804.74144 cm^2.

-. y_bar = 25.00000 cm.

-. z_bar = 25.00000 cm.

-. Iyy = 612255.76577 cm^4.

-. Izz = 612255.76577 cm^4.


Ss_con (Comp.) < k2*fck = 206.49253 kgf/cm^2. ---> Linear Creep

2.4.2 Trave L , Trovescia

CAP3 - versione 2.02 - Gaddi Software - 2003-2005

__________________________________________________

TL H70 A60

TIPO DI CALCOLO

Calcolo in flessione retta

GEOMETRIA TRAVE

L = 1340.00 cm, lunghezza trave

Geometria trave simmetrica rispetto alla mezzeria

Coordinate sezioni di base trave

Sez.Base 1: z= 0.00 cm


SEZIONE BASE 1

Sezione a L

Xo = 0.00 cm, ascissa origine relativa

Yo = 0.00 cm, ordinata origine relativa

B = 80.00 cm, larghezza sezione

H = 70.00 cm, altezza sezione

Ban = 60.00 cm, larghezza anima

Hal = 30.00 cm, altezza ala

SEZIONE GETTO INTEGRATIVO (posizione relativa all'estradosso trave)

59

Sezione geometrica generica

Coordinate vertici sezione

Coordinata Coordinata

x (cm) y (cm)

1 60.00 -6.00

2 60.00 0.00

3 0.00 0.00

4 0.00 -6.00

POSIZIONE DEI VINCOLI DELLA TRAVE

Posizione vincoli della trave (appoggi) al rilascio armature di precompressione

Numero 2 vincoli

ds = 0.00 cm, distanza primo vincolo dall'estremo di sinistra

dd = 0.00 cm, distanza ultimo vincolo dall'estremo di destra

Posizione vincoli della trave (ganci) al suo sollevamento

Numero 2 vincoli



Posizione vincoli della trave (appoggi) al suo trasporto

Numero 2 vincoli



Posizione vincoli della trave (appoggi) nella posizione in opera

Numero 2 vincoli



DISPOSIZIONE ARMATURE ORDINARIE NELLA TRAVE

Armature orizzontali (a tutta lunghezza)

num. Posizione Posizione Area

progr. Iniziale Iniziale A (cm²)

Xi (cm) Yi (cm)

1 5.00 5.00 2.01

2 21.00 5.00 2.01

3 37.00 5.00 2.01

4 55.00 5.00 2.01

5 75.00 65.00 1.13

6 55.00 65.00 1.13

7 5.00 65.00 1.13

Armature intermedie (e/o inclinate)

num. Posizione Posizione Posizione Posizione Posizione Posizione Area

progr. Iniziale Iniziale Iniziale Finale Finale Finale A (cm²)

Xi (cm) Yi (cm) Zi (cm) Xf (cm) Yf (cm) Zf (cm)

8 8.00 65.00 0.00 5.00 65.00 100.00 2.54

9 21.00 65.00 0.00 21.00 65.00 100.00 2.54

10 38.00 65.00 0.00 38.00 65.00 100.00 2.54

11 52.00 65.00 0.00 55.00 65.00 100.00 2.54

60

DISPOSIZIONE ARMATURE ORDINARIE NEL GETTO




Xi (cm) Yi (cm)

1 30.00 -3.00 1.50

DISPOSIZIONE CAVI DI PRECOMPRESSIONE

Cavi orizzontali (a tutta lunghezza)

num. num. Posizione Posizione Area Tensione Lunghezza Lunghezza

progr. cavi Iniziale Iniziale A (cm²) al martinetto guaina guaina

Xi (cm) Yi (cm) Sigma sinistra destra

(kgf/cm²) (cm) (cm)

1 1 45.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

2 1 15.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

3 1 20.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

4 1 30.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

5 1 35.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

6 1 40.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

7 1 30.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

8 1 45.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

9 1 15.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

10 1 20.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

11 1 30.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

12 1 35.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

13 1 40.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

14 1 35.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

Curva di resistenza materiale calcestruzzo

Parabola rettangolo

Curva di resistenza materiale acciaio ordinario

Elasto plastica

Curva di resistenza materiale armature di precompressione

Discretizzata a tratti

PROPRIETA' MECCANICHE CALCESTRUZZO TRAVE

Rck = 550.00 kgf/cm², resistenza caratteristica cubica

fck = 456.50 kgf/cm², resistenza caratteristica cilindrica

Cs = 1.50, coefficiente di sicurezza materiale

Ec = 360000.00 kgf/cm², modulo elastico

sf = 33.78 cm, spessore fittizio assegnato

Cv = 2.33, coefficiente viscoso assegnato

Cr = -0.00026, coefficiente di ritiro assegnato

PROPRIETA' MECCANICHE CALCESTRUZZO GETTO






61



PROPRIETA' MECCANICHE ARMATURE ORDINARIE

fyk = 4400.00 kgf/cm², tensione caratteristica di snervamento

ftk = 4400.00 kgf/cm², tensione caratteristica di rottura


E = 2100000.00 kgf/cm², modulo elastico

eL = 1.00 %, deformazione limite

euk = 6.00 %, deformazione alla tensione di rottura

fyd = 3826.09 kgf/cm², tensione di progetto allo snervamento

ftd = 3826.09 kgf/cm², tensione di progetto di rottura

PROPRIETA' MECCANICHE ARMATURE DI PRECOMPRESSIONE

fptk = 19000.00 kgf/cm², tensione caratteristica di rottura

fp(0)k = 15580.00 kgf/cm², tensione caratteristica al limite lineare

fp(0.1)k= 16340.00 kgf/cm², tensione caratteristica allo 0.1%


fp(1)k = 18240.00 kgf/cm², tensione caratteristica allo 1%





fpd = 16521.74 kgf/cm², tensione di progetto di rottura

Cril = 4 %, coefficiente di rilassamento

k = 0.26, esponente per calcolo rilassamento

COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE

Tipo combinazione di carico:

- 11 : Stati Limite di Esercizio, combinazione rara

- 13 : Stati Limite di Esercizio, combinazione quasi permanente

- 21 : Stati Limite Ultimi

Tipo Carichi Carichi Carichi Carichi Carichi Descrizione

permanenti variabili variabili variabili variabili

caso n.1 caso n.2 caso n.3 caso n.4

1 11 1.000 1.000 0.000 0.000 0.000

2 13 1.000 0.600 0.000 0.000 0.000

3 21 1.300 1.500 0.000 0.000 0.000

CARICHI

Tipo: C(concentrato), DC(distribuito costante), DL(distribuito lineare)

Modo: A(da 0 a L), I(da z1 a z2)

CARICHI DI PESO PROPRIO

Carichi verticali (carichi in direzione Y)

ppT = 1223.24 kgf/m, peso proprio trave (valore medio)

ppG = 91.74 kgf/m, peso proprio getto

CARICHI PERMANENTI I FASE


Tipo Modo Ascissa Ascissa Carico Carico

z,z1(cm) z2(cm) Q,q1 q2

62

1 DC A 0.00 1340.00 1834.00 1834.00 q: kgf/m

2 DC A 0.00 1340.00 975.00 975.00 q: kgf/m

CARICHI PERMANENTI II FASE




1 DC A 0.00 1340.00 583.00 583.00 q: kgf/m

CARICHI VARIABILI: caso 1




1 DC A 0.00 1340.00 830.00 830.00 q: kgf/m

SEZIONI DI VERIFICA

num. z (cm)

1 40.00 1

2 80.00 1

3 180.00 1

4 280.00 1

5 380.00 1

8 670.00 1

GRANDEZZE VERIFICA A TAGLIO

num. z A H d- d+ z- z+ b k As,Sup As,Inf Ap,Sup Ap,Inf Ast

(cm) (cm²) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²/m)

1 40.00 4800.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 8.04 13.55 0.00 0 .00 15.71

2 80.00 4800.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 8.04 13.55 0.00 0.00 15.71

3 180.00 4800.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 8.04 3.39 0.00 16.68 7.85

4 280.00 4800.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 8.04 3.39 0.00 16 .68 7.85

5 380.00 4800.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 8.04 3.39 0.00 16.68 7.85

8 670.00 4800.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 8.04 3.39 0.00 16 .68 7.85

COEFFICIENTI DI SICUREZZA AZIONE DI PRECOMPRESSIONE

Stato limite di esercizio

gP,Inf = 1.00, coefficiente di sicurezza inferiore

gP,Sup = 1.00, coefficiente di sicurezza superiore

Stato limite ultimo



COEFFICIENTI INCREMENTO PESO TRAVE

Sollevamento trave

iPT,Inf = -0.05, incremento peso trave inferiore

iPT,Sup = 0.15, incremento peso trave superiore

Trasporto trave



63

MODO TRASLAZIONE DIAGRAMMA DEI MOMENTI

Traslazione: a1= 0.9 d /2

LUNGHEZZA ANCORAGGIO ARMATURE DI PRECOMPRESSIONE

anc = 70, numero diametri per lunghezza ancoraggio arm. di prec.

COEFFICIENTI MATERIALI

RH = 80.00 %, umidità relativa

s Trave = 0.25, coefficiente s per il calcestruzzo della trave

Bsc Trave = 5.00, coefficiente Bsc per il calcestruzzo della trave

s Getto = 0.25, coefficiente s per il calcestruzzo del getto

Bsc Getto = 5.00, coefficiente Bsc per il calcestruzzo del getto

TEMPI DELLA VITA DELLA TRAVE (calendario)

t0 = 0.00 giorni, Tesatura armature di precompressione

t1 = 1.00 giorni, Maturazione calcestruzzo trave

t2 = 1.10 giorni, Rilascio armature di precompressione

t3 = 1.20 giorni, Sollevamento trave

t4 = 7.00 giorni, Trasporto trave

t5 = 7.10 giorni, Messa in opera trave

t6 = 12.00 giorni, Applicazione carichi permanenti I fase

t7 = 20.00 giorni, Maturazione calcestruzzo getto

t8 = 60.00 giorni, Applicazione carichi permanenti II fase

t9 = 30000.00 giorni, Applicazione carichi accidentali finali

Dt = 4.00 giorni, Traslazione tempo di maturazione calcestruzzo trave

Dt = 1.00 giorni, Traslazione tempo di maturazione calcestruzzo getto

VOLUME TRAVE = 6432000.00 cm³

BARICENTRO TRAVE: x = 35.00 cm

y = 37.50 cm

z = 670.00 cm

VERIFICA AL RILASCIO DELLE ARMATURE DI PRECOMPRESSIONE


fcd = 203.32 kgf/cm², resistenza di progetto a compressione

fcc = 172.83 kgf/cm², resistenza di calcolo a compressione (=0.85 fcd)

fctm = 29.47 kgf/cm², resistenza media di trazione

tcd = 3.44 kgf/cm², resistenza a taglio di calcolo


Stato limite tensionale

gP = 1.00

sez. Ascissa Npd Mpd Msd Sc,Sup Sc,Inf Ss,Min Ss,Max Sp,Min Sp,Max

num. z(cm) (kgf) (kgf·m) (kgf·m) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²)

1 40.00 0.00 0.00 3180.43 -5.69 4.91 -37.92 1 26.88 5

2 80.00 0.00 0.00 6165.14 -11.03 9.49 -70.99 1 54.57 5

3 180.00 -249462.32 -49683.12 12770.64 17.15 -111.09 -730.14 5 54.31 1 12772.54 1 12903.28 7

4 280.00 -250158.81 -49826.27 18152.91 7.49 -102.86 -680.53 5 -5.56 1 12814.85 1 12927.35 7

64

5 380.00 -250697.00 -49936.88 22311.93 0.02 -96.50 -642.20 5 -51.82 1 12847.54 1 12945.94 7

7

8 670.00 -251362.62 -50073.69 27455.66 -9.22 -88.63 -594.80 5 -109.03 1 12887.97 1 12968.93 7

Stato limite ultimo a flessione e taglio

gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)

sez. Ascissa Msd(min) Msd(max) MRd-(I) MRd+(I) MRd-(S) MRd+(S) MRd/Msd

num. z(cm) (kgf·m) (kgf·m) (kgf·m) (kgf·m) (kgf·m) (kgf·m)

1 40.00 1223.56 7535.12 -19354.68 A 32050.40 A -19354.68 A 32050.40 A 4.253

2 80.00 5602.52 11513.35 -19354.67 A 32050.77 A -19354.67 A 32050.77 A 2.784

3 180.00 15351.14 20260.14 -28146.05 C 135149.46 C -25033.77 C 137413.80 C 6.671

4 280.00 23387.23 27294.39 -28147.04 C 135145.24 C -25025.36 C 137416.15 C 4.951

5 380.00 29710.78 32616.10 -28149.76 C 135141.50 C -25018.43 C 137418.35 C 4.143

8 670.00 38364.66 38437.92 -28152.09 C 135137.32 C -25009.78 C 137421.23 C 3.516

Stato limite ultimo a taglio

sez. Ascissa Npd(I) Npd(S) Msd Vsd Vrd1 Vrd2 Vrd3 Vrd1/Vsd Vrd2/Vsd

Vrd3/Vsd

num. z(cm) (kgf) (kgf) (kgf·m) (kgf) (kgf) (kgf) (kgf) () () ()

1 40.00 0.00 0.00 4452.60 10788.99 17955.69 196402.94 53114.21 1.664 18.204 4.923

2 80.00 0.00 0.00 8631.19 10103.98 17955.69 196402.94 53114.21 1.777 19.438 5.257

3 180.00 -224516.09 -299354.79 17878.90 8391.44 46215.34 196402.94 35158.52 5.507 23.405 4.190

4 280.00 -225142.93 -300190.57 25414.07 6678.90 46291.74 196402.94 35158.52 6.931 29.406 5.264

5 380.00 -225627.30 -300836.40 31236.70 4966.36 46350.77 196402.94 35158.52 9.333 39.547 7.079

8 670.00 -226226.36 -301635.15 38437.92 0.00 46423.78 196402.94 35158.52 99.990 99.990 99.990

VERIFICA AL SOLLEVAMENTO DELLA TRAVE








gP = 1.00

iPT = -5.00 %, incremento peso trave



1 40.00 0.00 0.00 -92.97 0.21 -0.15 -5.68 1 -2.14 5

2 80.00 0.00 0.00 -371.87 0.73 -0.61 -5.34 1 -2.45 5

3 180.00 -247575.86 -49299.26 5903.36 29.24 -120.91 -851.10 5 132.70 1 12663.74 1 12827.70 7

4 280.00 -248291.52 -49446.35 11016.51 20.10 -113.14 -800.11 5 71.06 1 12707.22 1 12852.41 7

5 380.00 -248844.52 -49560.02 14967.58 13.04 -107.14 -760.71 5 23.43 1 12740.81 1 12871.50 7

8 670.00 -249528.46 -49700.59 19854.13 4.30 -99.72 -711.98 5 -35.48 1 12782.37 1 12895.12 7


gP = 1.00

iPT = 15.00 %, incremento peso trave

65



1 40.00 0.00 0.00 -112.54 0.24 -0.18 -5.46 1 -2.32 5

2 80.00 0.00 0.00 -450.15 0.87 -0.73 -4.47 1 -3.17 5

3 180.00 -247736.11 -49332.20 7146.18 27.00 -119.01 -839.69 5 118.93 1 12673.47 1 12833.24 7

4 280.00 -248590.56 -49507.82 13335.78 15.93 -109.60 -778.81 5 45.36 1 12725.38 1 12862.74 7

5 380.00 -249250.82 -49643.52 18118.65 7.38 -102.32 -731.77 5 -11.49 1 12765.49 1 12885.54 7

8 670.00 -250067.40 -49811.36 24033.94 -3.20 -93.33 -673.60 5 -81.80 1 12815.10 1 12913.74 7


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 40.00 -476.62 -11.49 -19358.65 A 32056.59 A -19358.65 A 32056.59 A 40.616

2 80.00 -636.09 2709.27 -19358.97 A 32056.99 A -19358.97 A 32056.99 A 11.832

3 180.00 7163.86 12861.79 -28292.96 C 135465.92 C -25321.05 C 137704.60 C 10.532

4 280.00 16491.46 21026.55 -28293.02 C 135464.39 C -25308.11 C 137709.27 C 6.443

5 380.00 23831.29 27203.54 -28295.07 C 135463.85 C -25298.76 C 137711.42 C 4.980

8 670.00 33875.98 33961.01 -28296.06 C 135462.60 C -25284.11 C 137715.57 C 3.989



Vrd3/Vsd


1 40.00 0.00 0.00 -159.02 795.11 17287.80 197523.11 52446.32 21.743 99.990 65.961

2 80.00 0.00 0.00 -636.09 11727.83 17287.80 197523.11 52446.32 1.474 16.842 4.472

3 180.00 -222854.33 -297139.11 10097.86 9740.06 46111.41 197523.11 35158.52 4.734 20.279 3.610

4 280.00 -223529.65 -298039.53 18844.04 7752.29 46193.72 197523.11 35158.52 5.959 25.479 4.535

5 380.00 -224051.49 -298735.32 25602.45 5764.53 46257.32 197523.11 35158.52 8.024 34.265 6.099

8 670.00 -224696.88 -299595.83 33961.01 0.00 46335.97 197523.11 35158.52 99.990 99.990 99.990

VERIFICA AL TRASPORTO DELLA TRAVE








gP = 1.00




1 40.00 0.00 0.00 -88.07 0.21 -0.01 -21.01 5 -19.61 1

2 80.00 0.00 0.00 -352.29 0.81 -0.54 -29.25 1 -13.07 5

3 180.00 -244365.85 -48653.45 5592.66 29.11 -119.34 -1005.91 5 131.50 1 12489.64 1 12679.21 7

4 280.00 -245180.12 -48820.83 10436.70 20.57 -112.12 -947.85 5 61.00 1 12539.13 1 12707.28 7

5 380.00 -245809.34 -48950.17 14179.82 13.97 -106.53 -902.98 5 6.53 1 12577.38 1 12728.96 7

66

8 670.00 -246587.52 -49110.13 18809.17 5.81 -99.62 -847.48 5 -60.85 1 12624.68 1 12755.79 7


gP = 1.00




1 40.00 0.00 0.00 -112.54 0.25 -0.05 -21.21 5 -19.37 1

2 80.00 0.00 0.00 -450.15 0.99 -0.69 -28.28 1 -13.88 5

3 180.00 -244546.18 -48690.51 7146.18 26.30 -116.95 -993.08 5 116.05 1 12500.59 1 12685.44 7

4 280.00 -245516.64 -48889.99 13335.78 15.33 -107.65 -923.89 5 32.16 1 12559.57 1 12718.91 7

5 380.00 -246266.55 -49044.13 18118.65 6.85 -100.46 -870.43 5 -32.67 1 12605.15 1 12744.77 7

8 670.00 -247194.01 -49234.77 24033.94 -3.64 -91.57 -804.31 5 -112.84 1 12661.51 1 12776.76 7


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 40.00 -476.62 -11.49 -19467.59 A 32234.24 A -19467.59 A 32234.24 A 40.845

2 80.00 -636.09 2709.27 -19470.49 A 32233.14 A -19470.49 A 32233.14 A 11.897

3 180.00 7163.86 12861.79 -31493.28 A 144896.12 C -30251.75 C 146344.13 C 11.266

4 280.00 16491.46 21026.55 -31494.92 A 144900.60 C -30238.77 C 146351.28 C 6.891

5 380.00 23831.29 27203.54 -31494.74 A 144902.13 C -30226.72 C 146358.75 C 5.327

8 670.00 33875.98 33961.01 -31496.00 A 144906.06 C -30214.85 C 146367.18 C 4.267



Vrd3/Vsd


1 40.00 0.00 0.00 -159.02 795.11 20114.60 230543.45 55273.12 25.298 99.990 69.517

2 80.00 0.00 0.00 -636.09 11727.83 20114.60 230543.45 55273.12 1.715 19.658 4.713

3 180.00 -219994.18 -293325.58 10097.86 9740.06 48861.60 230543.45 35158.52 5.017 23.670 3.610

4 280.00 -220783.26 -294377.68 18844.04 7752.29 48957.77 230543.45 35158.52 6.315 29.739 4.535

5 380.00 -221393.00 -295190.67 25602.45 5764.53 49032.08 230543.45 35158.52 8.506 39.993 6.099

8 670.00 -222147.11 -296196.14 33961.01 0.00 49123.98 230543.45 35158.52 99.990 99.990 99.990

VERIFICA ALLA MESSA IN OPERA DELLA TRAVE








gP = 1.00



67

1 40.00 0.00 0.00 -329.92 0.66 -0.34 -30.10 5 -24.52 1

2 80.00 0.00 0.00 9732.60 -17.35 15.13 -135.80 1 63.03 5

3 180.00 -246325.36 -49060.82 32002.12 -18.90 -77.91 -839.56 5 -126.76 1 12615.61 1 12734.41 7

4 280.00 -248667.33 -49542.16 50147.65 -51.49 -50.16 -672.74 5 -328.24 1 12757.88 1 12815.29 7

5 380.00 -250477.03 -49914.11 64169.20 -76.68 -28.72 -543.83 5 -483.92 1 12867.81 1 12877.80 7

8 670.00 -252715.20 -50374.13 81510.56 -107.83 -2.20 -676.47 1 -384.40 5 12955.10 7 13003.78 1


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 40.00 -461.89 9930.39 -19503.15 A 32292.78 A -19503.15 A 32292.78 A 3.252

2 80.00 3414.91 23342.42 -19507.71 A 32291.97 A -19507.71 A 32291.97 A 1.383

3 180.00 36281.01 52830.97 -32494.35 A 147539.20 C -31740.73 C 149047.59 C 2.793

4 280.00 63373.52 76545.94 -32496.77 A 147542.96 C -31718.76 C 149064.16 C 1.928

5 380.00 84692.46 94487.34 -32499.23 A 147542.72 C -31703.20 C 149075.06 C 1.562

8 670.00 113867.80 114114.78 -32502.04 A 147544.50 C -31680.96 C 149093.08 C 1.293



Vrd3/Vsd


1 40.00 0.00 0.00 -461.89 36373.55 21170.79 243685.93 56329.31 0.582 6.700 1.549

2 80.00 0.00 0.00 13625.65 34064.11 22103.70 243685.93 57262.22 0.649 7.154 1.681

3 180.00 -221692.82 -295590.43 44802.97 28290.54 50226.43 243685.93 35158.52 1.775 8.614 1.243

4 280.00 -223800.59 -298400.79 70206.72 22516.96 50483.31 243685.93 35158.52 2.242 10.822 1.561

5 380.00 -225429.32 -300572.43 89836.88 16743.38 50681.81 243685.93 35158.52 3.027 14.554 2.100

8 670.00 -227443.68 -303258.24 114114.78 0.00 50927.31 243685.93 35158.52 99.990 99.990 99.990

VERIFICA FASE FINALE PER SOLO CARICO PERMANENTE








gP = 1.00



1 40.00 0.00 0.00 -376.56 3.20 1.87 -499.40 1 -490.43 5

2 80.00 0.00 0.00 11108.48 -14.27 17.53 -721.34 1 -298.18 5

3 180.00 -224849.86 -44776.59 36526.20 -23.35 -60.80 -1666.73 5 -841.57 1 11505.35 1 11642.87 7

4 280.00 -229689.03 -45770.58 57236.93 -55.05 -32.89 -1323.98 5 -1244.32 1 11798.39 1 11811.67 7

5 380.00 -233428.39 -46538.66 73240.68 -79.55 -11.33 -1555.54 1 -1059.13 5 11942.11 7 12024.84 1

8 670.00 -238053.09 -47488.59 93033.55 -109.85 15.34 -1940.45 1 -731.57 5 12103.42 7 12304.90 1

Tensioni nel getto integrativo

sez. Ascissa Sc,Sup Sc,Inf Ss,Min Ss,Max

num. z(cm) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²)

68

1 40.00 -1.55 -1.69 -468.87 1 -468.87 1

2 80.00 -7.41 -6.72 -582.56 1 -582.56 1

3 180.00 -8.03 -9.31 -628.49 1 -628.49 1

4 280.00 -18.66 -18.44 -834.83 1 -834.83 1

5 380.00 -26.87 -25.50 -994.28 1 -994.28 1

8 670.00 -37.03 -34.24 -1191.48 1 -1191.48 1


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 40.00 -527.18 11334.23 -23395.38 A 34903.89 A -23395.38 A 34903.89 A 3.080

2 80.00 3897.67 26642.29 -23427.90 A 34827.07 A -23427.90 A 34827.07 A 1.307

3 180.00 41409.98 60299.58 -36641.02 A 159885.67 C -36935.68 A 161442.79 C 2.652

4 280.00 72332.52 87367.10 -36671.94 A 160092.00 C -36893.88 A 161683.03 C 1.832

5 380.00 96665.28 107844.84 -36694.00 A 160250.09 C -36859.37 A 161869.55 C 1.486

8 670.00 129965.08 130246.97 -36719.37 A 160447.68 C -36802.06 A 162091.71 C 1.232



Vrd3/Vsd


1 40.00 0.00 0.00 -527.18 41515.61 22503.38 267052.50 57661.90 0.542 6.433 1.389

2 80.00 0.00 0.00 15551.88 38879.69 23495.02 267052.50 58653.54 0.604 6.869 1.509

3 180.00 -202364.88 -269819.84 51136.68 32289.92 49331.64 267052.50 35158.52 1.528 8.270 1.089

4 280.00 -206720.13 -275626.84 80131.71 25700.14 49862.43 267052.50 35158.52 1.940 10.391 1.368

5 380.00 -210085.55 -280114.06 102536.95 19110.36 50272.59 267052.50 35158.52 2.631 13.974 1.840

8 670.00 -214247.78 -285663.71 130246.97 0.00 50779.87 267052.50 35158.52 99.990 99.990 99.990

VERIFICA FASI FINALI STATO LIMITE DI ESERCIZIO

Combinazione di carico num.: 1

Combinazione rara


gP = 1.00



1 40.00 0.00 0.00 -442.96 3.30 1.78 -498.99 1 -490.83 5

2 80.00 0.00 0.00 13067.28 -17.01 20.21 -733.45 1 -286.30 5

3 180.00 -225412.16 -44891.78 42967.00 -32.35 -52.01 -1627.89 5 -881.51 1 11538.93 1 11663.33 7

4 280.00 -230570.15 -45951.08 67329.73 -69.16 -19.12 -1306.92 1 -1263.12 5 11843.72 7 11851.02 1

5 380.00 -234555.87 -46769.62 86155.48 -97.60 6.29 -1635.64 1 -981.26 5 11983.12 7 12092.18 1

8 670.00 -239485.27 -47781.97 109438.50 -132.77 37.72 -2042.19 1 -632.65 5 12155.52 7 12390.44 1




1 40.00 -1.46 -1.62 -468.35 1 -468.35 1

2 80.00 -9.98 -8.92 -597.88 1 -597.88 1

3 180.00 -16.51 -16.56 -678.94 1 -678.94 1

69

4 280.00 -31.95 -29.80 -913.89 1 -913.89 1

5 380.00 -43.88 -40.04 -1095.44 1 -1095.44 1

8 670.00 -58.63 -52.70 -1319.98 1 -1319.98 1



Combinazione quasi permanente


gP = 1.00



1 40.00 0.00 0.00 -416.40 3.26 1.82 -499.15 1 -490.67 5

2 80.00 0.00 0.00 12283.76 -15.91 19.14 -728.61 1 -291.05 5

3 180.00 -225187.24 -44845.71 40390.68 -28.75 -55.53 -1643.43 5 -865.53 1 11525.50 1 11655.15 7

4 280.00 -230217.70 -45878.88 63292.61 -63.51 -24.63 -1287.47 5 -1281.88 1 11829.97 1 11830.90 7

5 380.00 -234104.88 -46677.24 80989.56 -90.38 -0.76 -1603.60 1 -1012.41 5 11966.71 7 12065.25 1

8 670.00 -238912.40 -47664.62 102876.52 -123.60 28.77 -2001.49 1 -672.22 5 12134.68 7 12356.23 1




1 40.00 -1.50 -1.65 -468.56 1 -468.56 1

2 80.00 -8.95 -8.04 -591.75 1 -591.75 1

3 180.00 -13.12 -13.66 -658.76 1 -658.76 1

4 280.00 -26.63 -25.26 -882.26 1 -882.26 1

5 380.00 -37.08 -34.23 -1054.97 1 -1054.97 1

8 670.00 -49.99 -45.32 -1268.58 1 -1268.58 1

VERIFICA FASI FINALI STATO LIMITE ULTIMO


Combinazione SLU


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 40.00 -589.13 12666.01 -23395.38 A 34903.89 A -23395.38 A 34903.89 A 2.756

2 80.00 4355.65 29772.77 -23427.90 A 34827.07 A -23427.90 A 34827.07 A 1.170

3 180.00 46275.67 67384.81 -36641.02 A 159885.67 C -36935.68 A 161442.79 C 2.373

4 280.00 80831.62 97632.77 -36671.94 A 160092.00 C -36893.88 A 161683.03 C 1.640

5 380.00 108023.48 120516.65 -36694.00 A 160250.09 C -36859.37 A 161869.55 C 1.330

8 670.00 145236.02 145551.04 -36719.37 A 160447.68 C -36802.06 A 162091.71 C 1.102



Vrd3/Vsd


1 40.00 0.00 0.00 -589.13 46393.70 22503.38 267052.50 57661.90 0.485 5.756 1.243

70

2 80.00 0.00 0.00 17379.23 43448.07 23495.02 267052.50 58653.54 0.541 6.146 1.350

3 180.00 -203984.95 -271979.94 57145.26 36083.99 49529.08 267052.50 35158.52 1.373 7.401 0.974

4 280.00 -209258.80 -279011.74 89547.21 28719.91 50171.83 267052.50 35158.52 1.747 9.299 1.224

5 380.00 -213334.05 -284445.40 114585.09 21355.83 50668.51 267052.50 35158.52 2.373 12.505 1.646

8 670.00 -218374.17 -291165.56 145551.04 0.00 51282.77 267052.50 35158.52 99.990 99.990 99.990

ARMATURA DI TESTATA

Testata di sinistra (f= 8)

V1 = 49339.34 kgf

as = 12.90 cm²

Testata di destra (f= 8)

V2 = 49339.34 kgf

as = 12.90 cm²


__________________________________________________

TL H150 A40

TIPO DI CALCOLO


GEOMETRIA TRAVE






SEZIONE BASE 1

Sezione a L


Yo = -20.00 cm, ordinata origine relativa







Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli



71


Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli







Xi (cm) Yi (cm)

1 5.00 -15.00 4.52

2 15.00 -15.00 4.52

3 25.00 -15.00 4.52

4 35.00 -15.00 4.52

5 5.00 125.00 1.13

6 35.00 125.00 1.13

7 55.00 125.00 1.13





8 5.00 125.00 0.00 5.00 125.00 100.00 4.52

9 15.00 125.00 0.00 15.00 125.00 100.00 4.52

10 25.00 125.00 0.00 25.00 125.00 100.00 4.52

11 35.00 125.00 0.00 35.00 125.00 100.00 4.52







1 1 10.00 121.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

2 1 15.00 121.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

3 1 20.00 121.00 1.39 13500.00 200.00 200.00

4 1 30.00 121.00 1.39 13500.00 200.00 200.00

5 1 35.00 121.00 1.39 13500.00 200.00 200.00

6 1 40.00 121.00 1.39 13500.00 200.00 200.00

7 1 10.00 116.00 1.39 13500.00 200.00 200.00

8 1 15.00 116.00 1.39 13500.00 200.00 200.00

9 1 20.00 116.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

10 1 30.00 116.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

11 1 35.00 116.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

12 1 40.00 116.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

13 1 10.00 111.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

72

14 1 15.00 111.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

15 1 20.00 111.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

16 1 30.00 111.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

17 1 10.00 106.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

18 1 15.00 106.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

19 1 20.00 106.00 1.39 13500.00 0.00 0.00


Parabola rettangolo


Elasto plastica









































73

1 11 1.000 1.000 0.000 0.000 0.000

2 13 1.000 0.600 0.000 0.000 0.000

3 21 1.300 1.500 0.000 0.000 0.000

CARICHI










1 DC A 0.00 1310.00 2738.00 2738.00 q: kgf/m

2 DC A 0.00 1310.00 1050.00 1050.00 q: kgf/m

3 DC A 0.00 1310.00 1470.00 1470.00 q: kgf/m

4 DC A 0.00 1310.00 600.00 600.00 q: kgf/m





1 DC A 0.00 1310.00 6650.00 6650.00 q: kgf/m

2 DC A 0.00 1310.00 320.00 320.00 q: kgf/m





1 DC A 0.00 1310.00 1175.00 1175.00 q: kgf/m

2 DC A 0.00 1310.00 480.00 480.00 q: kgf/m

SEZIONI DI VERIFICA

num. z (cm)

1 15.00 1

2 100.00 1

3 180.00 1

4 280.00 1

5 380.00 1

6 480.00 1

7 655.00 1




1 15.00 6600.00 150.00 145.00 145.00 130.50 130.50 40.00 1.00 18.08 21.47 0.00 0 .00 45.24

2 100.00 6600.00 150.00 145.00 145.00 130.50 130.50 40.00 1.00 18.08 21.47 0.00 18.07 22.62

3 180.00 6600.00 150.00 145.00 145.00 130.50 130.50 40.00 1.00 18.08 3.39 0.00 18 .07 22.62

74

4 280.00 6600.00 150.00 145.00 145.00 130.50 130.50 40.00 1.00 18.08 3.39 0.00 18 .07 11.31

5 380.00 6600.00 150.00 145.00 145.00 130.50 130.50 40.00 1.00 18.08 3.39 0.00 26.41 11.31

6 480.00 6600.00 150.00 145.00 145.00 130.50 130.50 40.00 1.00 18.08 3.39 0.00 26 .41 11.31

7 655.00 6600.00 150.00 145.00 145.00 130.50 130.50 40.00 1.00 18.08 3.39 0.00 26.41 7.85





Stato limite ultimo




Sollevamento trave



Trasporto trave



























75


y = 60.45 cm

z = 655.00 cm









gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 1633.60 -0.88 0.79 -8.63 1 2.53 5

2 100.00 -233439.30 -122457.30 10175.84 27.82 -87.23 -597.88 5 168.48 1 12874.40 1 12956.51 17

3 180.00 -233233.38 -122349.24 17105.50 26.29 -88.83 -609.32 5 157.53 1 12862.97 1 12945.14 17

4 280.00 -233569.36 -122527.13 24253.82 22.32 -85.38 -586.46 5 130.97 1 12884.42 1 12961.29 17

5 380.00 -332647.04 -181189.52 29720.18 Traz -142.14 -963.23 5 545.67 1 12530.26 1 12691.93 17

Sezione parzializzata

6 480.00 -333069.16 -181423.51 33504.59 Traz -138.76 -941.83 5 491.61 1 12549.51 1 12703.09 17


7 655.00 -333352.43 -181580.44 36080.08 Traz -136.52 -927.58 5 456.79 1 12562.35 1 12710.68 17



gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 0.00 11619.16 -97262.59 A 114754.48 A -97262.59 A 114754.48 A 9.876

2 100.00 5217.51 22272.30 -112154.56 A 418210.32 C -111126.83 A 421644.55 C 18.777

3 180.00 16148.21 30744.66 -103031.54 A 349324.36 C -99170.30 A 352976.90 C 11.362

4 280.00 27692.32 39215.83 -103031.35 A 349322.80 C -99163.95 A 352979.19 C 8.908

5 380.00 36881.70 45332.27 -95885.23 A 463674.29 C -83425.04 C 468367.76 C 10.228

6 480.00 43716.33 49093.97 -95886.67 A 463673.39 C -83417.74 C 468370.15 C 9.445

7 655.00 50010.85 50512.12 -95887.52 A 463670.53 C -83412.77 C 468374.10 C 9.179



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 2287.04 15070.34 26884.71 292086.42 252764.68 1.784 19.382 16.772

2 100.00 -210095.37 -280127.16 14246.18 13068.81 57064.43 292086.42 170004.41 4.366 22.350 13.008

3 180.00 -209910.04 -279880.05 23947.71 11185.02 54553.30 292086.42 167493.28 4.877 26.114 14.975

4 280.00 -210212.43 -280283.23 33955.35 8830.28 54593.16 292086.42 111063.15 6.182 33.078 12.578

5 380.00 -300752.42 -401003.22 41608.26 6475.54 67675.05 292086.42 112939.98 10.451 45.106 17.441

6 480.00 -300989.74 -401319.66 46906.42 4120.80 67706.33 292086.42 112939.98 16.430 70.881 27.407

7 655.00 -301151.26 -401535.01 50512.12 0.00 67727.62 292086.42 78430.54 99.990 99.990 99.990

76









gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -17.98 0.04 0.01 -4.11 1 -3.34 5

2 100.00 -231403.01 -121370.51 1294.27 Traz -105.14 -758.28 5 574.32 1 12729.04 1 12871.82 17


3 180.00 -231099.96 -121212.86 7877.45 Traz -106.62 -771.43 5 519.19 1 12714.69 1 12852.97 17


4 280.00 -232334.46 -121875.25 14668.35 27.39 -89.56 -664.15 5 174.82 1 12809.07 1 12898.96 17

5 380.00 -329884.71 -179669.24 19861.39 Traz -150.12 -1087.22 5 707.57 1 12413.31 1 12605.61 17


6 480.00 -330317.87 -179909.62 23456.57 Traz -146.72 -1064.88 5 647.14 1 12433.29 1 12616.72 17


7 655.00 -330610.01 -180071.66 25903.30 Traz -144.45 -1049.92 5 607.88 1 12446.69 1 12624.31 17



gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -21.76 0.04 0.01 -4.10 1 -3.35 5

2 100.00 -231422.09 -121380.74 1566.74 Traz -104.87 -756.64 5 569.16 1 12730.49 1 12872.54 17


3 180.00 -231225.14 -121279.82 9535.86 Traz -104.97 -761.12 5 490.25 1 12723.88 1 12857.96 17


4 280.00 -232479.08 -121951.82 17756.42 25.67 -88.07 -654.31 5 163.38 1 12818.30 1 12905.91 17

5 380.00 -330365.41 -179936.12 24042.74 Traz -146.14 -1062.27 5 638.47 1 12435.58 1 12617.80 17


6 480.00 -330878.21 -180220.50 28394.80 Traz -142.14 -1036.09 5 570.49 1 12459.06 1 12631.20 17


7 655.00 -331222.56 -180411.35 31356.62 Traz -139.49 -1018.67 5 526.90 1 12474.74 1 12640.34 17



gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -874.62 0.00 -97268.62 A 114765.34 A -97268.62 A 114765.34 A 100.000

2 100.00 -874.62 11529.91 -112297.73 A 418763.22 C -111338.02 A 422190.96 C 36.320

77

3 180.00 4421.59 21363.90 -103233.60 A 349729.84 C -99490.34 A 353374.74 C 16.370

4 280.00 17821.01 31196.51 -103233.57 A 349727.46 C -99483.56 A 353373.09 C 11.210

5 380.00 28487.25 38295.95 -96208.62 A 464395.36 C -84368.62 C 469073.88 C 12.126

6 480.00 36420.30 42662.20 -96211.04 A 464394.99 C -84355.39 C 469079.27 C 10.885

7 655.00 43726.44 44308.27 -96210.17 A 464395.57 C -84343.36 C 469082.21 C 10.481



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 -30.75 409.98 26556.62 293752.32 252436.59 64.776 99.990 99.990

2 100.00 -209066.90 -278755.86 2213.88 15169.15 57082.46 293752.32 170022.44 3.763 19.365 11.208

3 180.00 -208807.77 -278410.35 13474.58 12982.61 54548.60 293752.32 167488.58 4.202 22.627 12.901

4 280.00 -209133.55 -278844.74 25090.60 10249.43 54591.54 293752.32 111061.53 5.326 28.660 10.836

5 380.00 -298692.36 -398256.49 33973.43 7516.25 67550.09 293752.32 112939.98 8.987 39.082 15.026

6 480.00 -298947.60 -398596.80 40123.09 4783.07 67583.74 293752.32 112939.98 14.130 61.415 23.612

7 655.00 -299121.31 -398828.41 44308.27 0.00 67606.64 293752.32 78430.54 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -17.03 0.13 0.11 -20.38 1 -19.91 5

2 100.00 -229044.21 -120130.46 1226.15 Traz -102.95 -865.72 5 541.37 1 12594.21 1 12744.97 17


3 180.00 -228545.83 -119869.36 7462.84 Traz -105.85 -892.25 5 502.67 1 12567.33 1 12716.78 17


4 280.00 -229755.57 -120517.91 13896.33 27.26 -88.63 -788.58 5 180.60 1 12658.84 1 12762.68 17

5 380.00 -325055.73 -177029.89 18816.06 Traz -148.63 -1251.35 5 693.90 1 12223.96 1 12432.38 17


6 480.00 -325505.41 -177279.11 22222.02 Traz -145.38 -1228.60 5 637.01 1 12244.43 1 12444.31 17


7 655.00 -325809.08 -177447.34 24539.97 Traz -143.21 -1213.34 5 599.91 1 12258.19 1 12452.46 17



gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -21.76 0.13 0.11 -20.37 1 -19.92 5

2 100.00 -229066.37 -120142.35 1566.74 Traz -102.60 -863.80 5 535.30 1 12595.89 1 12745.80 17


78

3 180.00 -228689.90 -119946.45 9535.86 Traz -103.71 -880.31 5 468.64 1 12577.95 1 12722.48 17


4 280.00 -229918.31 -120604.08 17756.42 25.09 -86.75 -777.50 5 167.72 1 12669.23 1 12770.50 17

5 380.00 -325610.14 -177337.76 24042.74 Traz -143.46 -1222.48 5 613.05 1 12249.69 1 12446.36 17


6 480.00 -326150.69 -177637.19 28394.80 Traz -139.45 -1195.36 5 547.57 1 12274.16 1 12460.91 17


7 655.00 -326513.78 -177838.20 31356.62 Traz -136.79 -1177.30 5 505.58 1 12290.51 1 12470.82 17



gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -874.62 0.00 -97472.92 A 115012.51 A -97472.92 A 115012.51 A 100.000

2 100.00 -874.62 11529.91 -114513.09 A 435416.53 C -115741.75 A 439051.32 C 37.764

3 180.00 4421.59 21363.90 -107835.37 A 358319.67 A -105936.02 A 362593.42 A 16.772

4 280.00 17821.01 31196.51 -107832.66 A 358316.93 A -105926.62 A 362597.20 A 11.486

5 380.00 28487.25 38295.95 -101911.49 A 486745.21 C -95074.06 A 491771.41 C 12.710

6 480.00 36420.30 42662.20 -101910.69 A 486747.02 C -95061.29 A 491775.74 C 11.409

7 655.00 43726.44 44308.27 -101906.74 A 486746.44 C -95054.29 A 491781.97 C 10.985



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 -30.75 409.98 30899.01 342859.48 256778.97 75.368 99.990 99.990

2 100.00 -206868.97 -275825.30 2213.88 15169.15 61620.27 342859.48 174560.25 4.062 22.602 11.508

3 180.00 -206457.90 -275277.19 13474.58 12982.61 58657.63 342859.48 171597.62 4.518 26.409 13.218

4 280.00 -206838.60 -275784.80 25090.60 10249.43 58707.82 342859.48 112939.98 5.728 33.452 11.019

5 380.00 -294259.42 -392345.90 33973.43 7516.25 71573.09 342859.48 112939.98 9.522 45.616 15.026

6 480.00 -294556.47 -392741.96 40123.09 4783.07 71612.24 342859.48 112939.98 14.972 71.682 23.612

7 655.00 -294758.63 -393011.51 44308.27 0.00 71638.89 342859.48 78430.54 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 902.91 -0.34 0.60 -30.48 1 -24.43 5

2 100.00 -230446.45 -120884.45 39196.47 Traz -71.05 -727.52 5 117.07 1 12704.26 1 12794.75 17


3 180.00 -231075.46 -121219.57 70261.09 -4.74 -60.57 -679.21 5 8.90 1 12748.10 1 12821.82 17

4 280.00 -232528.48 -121988.88 102305.91 -22.59 -45.06 -580.36 5 -105.98 1 12840.84 1 12891.66 17

5 380.00 -331823.34 -180774.33 126810.77 -17.85 -77.24 -905.66 5 -37.81 1 12526.79 1 12619.77 17

79

6 480.00 -332963.91 -181401.72 143775.67 -27.23 -69.20 -854.46 5 -98.18 1 12574.80 1 12655.83 17

7 655.00 -333740.13 -181828.69 155321.23 -33.61 -63.72 -819.61 5 -139.27 1 12607.47 1 12680.37 17


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -89.20 43098.55 -97538.34 A 115099.07 A -97538.34 A 115099.07 A 2.671

2 100.00 14400.91 90854.94 -115249.23 A 440823.26 C -116842.27 A 444534.68 C 4.852

3 180.00 63401.58 128835.22 -109252.58 A 360346.30 A -107981.71 A 364720.17 A 2.797

4 280.00 115152.08 166810.21 -109254.61 A 360334.68 A -107965.75 A 364737.28 A 2.160

5 380.00 156346.63 194229.26 -103867.44 A 493923.62 C -97636.06 A 499138.14 C 2.543

6 480.00 186985.25 211092.38 -103871.07 A 493922.47 C -97608.76 A 499154.32 C 2.340

7 655.00 215202.60 217449.73 -103872.69 A 493926.78 C -97590.78 A 499173.80 C 2.271



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 1264.07 67558.02 33095.44 362404.72 258975.41 0.490 5.364 3.833

2 100.00 -207473.25 -276631.00 54875.05 58585.47 63503.66 362404.72 176443.64 1.084 6.186 3.012

3 180.00 -207967.91 -277290.55 98365.53 50140.72 60507.70 362404.72 173447.69 1.207 7.228 3.459

4 280.00 -209275.63 -279034.18 143228.27 39584.78 60680.08 362404.72 112939.98 1.533 9.155 2.853

5 380.00 -298641.00 -398188.00 177535.08 29028.84 73872.13 362404.72 112939.98 2.545 12.484 3.891

6 480.00 -299667.52 -399556.69 201285.94 18472.90 74007.44 362404.72 112939.98 4.006 19.618 6.114

7 655.00 -300366.12 -400488.16 217449.73 0.00 74099.53 362404.72 78430.54 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 1737.57 1.97 3.73 -497.75 1 -476.76 5 2 100.00 -213454.06 -111969.75 75430.01 -11.09 -39.51 -1374.77 5 -559.56 1 11765.59 1 11852.93 17

3 180.00 -216118.82 -113384.51 135211.04 -37.26 -23.21 -1183.18 5 -879.44 1 11942.57 1 11975.11 17

4 280.00 -221056.45 -115998.73 196878.35 -69.29 4.74 -1268.26 1 -847.42 5 12212.53 17 12257.62 1

5 380.00 -313467.59 -170821.46 244035.71 -78.38 -12.86 -1320.61 1 -1242.15 5 11864.26 17 11872.67 1

6 480.00 -317290.53 -172924.39 276683.12 -95.12 1.40 -1524.12 1 -1070.46 5 11985.04 17 12033.64 1

7 655.00 -319892.25 -174355.55 298901.49 -106.50 11.10 -1662.63 1 -953.61 5 12067.23 17 12143.20 1


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)

80



1 15.00 -171.65 82939.21 -97652.79 A 115353.91 A -97652.79 A 115353.91 A 1.391

2 100.00 27713.23 174842.02 -116513.11 A 444992.87 A -118616.59 A 448836.83 A 2.545

3 180.00 122010.54 247931.57 -110781.29 A 361979.27 A -110951.21 A 366131.83 A 1.460

4 280.00 221599.63 321010.97 -110870.68 A 362131.27 A -110913.99 A 366376.42 A 1.128

5 380.00 300874.78 373776.43 -107032.80 A 501209.28 C -102979.84 A 506218.52 C 1.341

6 480.00 359835.99 406227.95 -107010.40 A 501295.90 C -102828.88 A 506376.22 C 1.234

7 655.00 414137.69 418462.09 -106991.97 A 501368.06 C -102719.25 A 506480.04 C 1.198



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 2432.59 130009.22 35178.64 397155.00 261058.60 0.271 3.055 2.008

2 100.00 -192108.66 -256144.88 105602.02 112742.37 63754.10 397155.00 176694.08 0.565 3.523 1.567

3 180.00 -194506.93 -259342.58 189295.45 96491.22 60816.39 397155.00 173756.37 0.630 4.116 1.801

4 280.00 -198950.80 -265267.74 275629.69 76177.28 61402.17 397155.00 112939.98 0.806 5.214 1.483

5 380.00 -282120.83 -376161.11 341650.00 55863.34 73866.44 397155.00 112939.98 1.322 7.109 2.022

6 480.00 -285561.48 -380748.64 387356.37 35549.40 74319.98 397155.00 112939.98 2.091 11.172 3.177

7 655.00 -287903.03 -383870.70 418462.09 0.00 74628.64 397155.00 78430.54 99.990 99.990 99.990



Combinazione rara


gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 1935.75 1.86 3.83 -498.29 1 -476.29 5

2 100.00 -213740.57 -112121.47 84033.53 -15.91 -35.43 -1355.21 5 -582.90 1 11783.92 1 11866.67 17

3 180.00 -216655.36 -113668.59 150633.15 -46.03 -15.60 -1146.67 5 -921.93 1 11976.82 1 12000.90 17

4 280.00 -221837.70 -116412.38 219334.22 -82.06 15.82 -1330.14 1 -794.26 5 12250.08 17 12307.49 1

5 380.00 -314912.09 -171616.02 271870.33 -94.12 0.66 -1396.88 1 -1177.33 5 11909.94 17 11933.46 1

6 480.00 -318928.28 -173825.25 308241.49 -112.95 16.73 -1610.59 1 -996.96 5 12036.83 17 12102.57 1

7 655.00 -321661.51 -175328.75 332994.08 -125.77 27.66 -1756.04 1 -874.21 5 12123.18 17 12217.66 1





gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 1856.48 1.90 3.79 -498.08 1 -476.48 5

2 100.00 -213625.97 -112060.78 80592.12 -13.98 -37.07 -1363.03 5 -573.56 1 11776.59 1 11861.17 17

3 180.00 -216440.74 -113554.96 144464.31 -42.53 -18.65 -1161.27 5 -904.93 1 11963.12 1 11990.58 17

4 280.00 -221525.20 -116246.92 210351.87 -76.95 11.39 -1305.39 1 -815.53 5 12235.06 17 12287.54 1

5 380.00 -314334.29 -171298.20 260736.49 -87.82 -4.75 -1366.37 1 -1203.26 5 11891.67 17 11909.15 1

81

6 480.00 -318273.18 -173464.91 295618.14 -105.82 10.59 -1576.01 1 -1026.36 5 12016.11 17 12075.00 1

7 655.00 -320953.81 -174939.47 319357.04 -118.07 21.04 -1718.68 1 -905.97 5 12100.80 17 12187.87 1



Combinazione SLU


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -180.37 87150.71 -97652.79 A 115353.91 A -97652.79 A 115353.91 A 1.324

2 100.00 29120.46 183720.17 -116513.11 A 444992.87 A -118616.59 A 448836.83 A 2.422

3 180.00 128206.01 260521.08 -110781.29 A 361979.27 A -110951.21 A 366131.83 A 1.389

4 280.00 232852.05 337311.32 -110870.68 A 362131.27 A -110913.99 A 366376.42 A 1.074

5 380.00 316152.65 392756.11 -107032.80 A 501209.28 C -102979.84 A 506218.52 C 1.276

6 480.00 378107.80 426855.46 -107010.40 A 501295.90 C -102828.88 A 506376.22 C 1.174

7 655.00 435166.84 439710.82 -106991.97 A 501368.06 C -102719.25 A 506480.04 C 1.140



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 2556.12 136610.84 35178.64 397155.00 261058.60 0.258 2.907 1.911

2 100.00 -193173.67 -257564.90 110964.29 118467.22 63894.49 397155.00 176834.47 0.539 3.352 1.493

3 180.00 -196501.37 -262001.83 198907.52 101390.86 61079.29 397155.00 174019.27 0.602 3.917 1.716

4 280.00 -201854.87 -269139.82 289625.66 80045.42 61784.98 397155.00 112939.98 0.772 4.962 1.411

5 380.00 -287490.31 -383320.41 358998.36 58699.97 74574.23 397155.00 112939.98 1.270 6.766 1.924

6 480.00 -291649.29 -388865.71 407025.61 37354.53 75122.46 397155.00 112939.98 2.011 10.632 3.023

7 655.00 -294479.70 -392639.60 439710.82 0.00 75495.56 397155.00 78430.54 99.990 99.990 99.990

ARMATURA DI TESTATA


V1 = 139812.66 kgf

as = 36.54 cm²


V2 = 139812.66 kgf

as = 36.54 cm²


__________________________________________________

TL H90 A60

TIPO DI CALCOLO


82

GEOMETRIA TRAVE






SEZIONE BASE 1

Sezione a L


Yo = -20.00 cm, ordinata origine relativa









x (cm) y (cm)

1 60.00 -6.00

2 60.00 0.00

3 0.00 0.00

4 0.00 -6.00



Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli





83



Xi (cm) Yi (cm)

1 5.00 -15.00 2.01

2 21.00 -15.00 2.01

3 37.00 -15.00 2.01

4 55.00 -15.00 2.01

5 75.00 65.00 1.13

6 55.00 65.00 1.13

7 5.00 65.00 1.13





8 8.00 65.00 0.00 5.00 65.00 100.00 3.14

9 21.00 65.00 0.00 21.00 65.00 100.00 3.14

10 38.00 65.00 0.00 38.00 65.00 100.00 3.14

11 52.00 65.00 0.00 55.00 65.00 100.00 3.14





Xi (cm) Yi (cm)

1 30.00 -23.00 1.50







1 1 45.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

2 1 15.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

3 1 20.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

4 1 30.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

5 1 35.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

6 1 40.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

7 1 30.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

8 1 45.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

9 1 15.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

10 1 20.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

11 1 30.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

12 1 35.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

13 1 40.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

14 1 35.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

15 1 20.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

16 1 40.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

17 1 15.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

84


Parabola rettangolo


Elasto plastica














































85




1 11 1.000 1.000 0.000 0.000 0.000

2 13 1.000 0.600 0.000 0.000 0.000

3 21 1.300 1.500 0.000 0.000 0.000

CARICHI











1 DC A 0.00 1035.00 3087.00 3087.00 q: kgf/m

2 DC A 0.00 1035.00 1470.00 1470.00 q: kgf/m





1 DC A 0.00 1035.00 875.00 875.00 q: kgf/m





1 DC A 0.00 1035.00 6180.00 6180.00 q: kgf/m

SEZIONI DI VERIFICA

num. z (cm)

1 13.00 1

2 100.00 1

3 180.00 1

4 280.00 1

5 380.00 1

6 517.50 1




1 13.00 6000.00 90.00 85.00 85.00 76.50 76.50 60.00 1.00 8.04 15.95 0.00 0 .00 22.62

2 100.00 6000.00 90.00 85.00 85.00 76.50 76.50 60.00 1.00 8.04 15.95 0.00 23.63 22.62

3 180.00 6000.00 90.00 85.00 85.00 76.50 76.50 60.00 1.00 8.04 3.39 0.00 23 .63 7.85

86

4 280.00 6000.00 90.00 85.00 85.00 76.50 76.50 60.00 1.00 8.04 3.39 0.00 23.63 7.85

5 380.00 6000.00 90.00 85.00 85.00 76.50 76.50 60.00 1.00 8.04 3.39 0.00 23 .63 7.85

6 517.50 6000.00 90.00 85.00 85.00 76.50 76.50 60.00 1.00 8.04 3.39 0.00 23 .63 7.85





Stato limite ultimo




Sollevamento trave



Trasporto trave



























87


y = 28.00 cm

z = 517.50 cm









gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 1015.75 -1.10 0.97 -9.77 1 3.39 5

2 100.00 -300370.83 -84921.47 7148.32 Traz -136.40 -889.65 5 495.06 1 12629.97 1 12803.05 7 Sezione

parzializzata

3 180.00 -300293.33 -84903.88 11766.06 Traz -134.67 -882.99 5 410.31 1 12632.06 1 12793.73 7


4 280.00 -301603.44 -85292.07 16162.08 27.77 -118.06 -787.48 5 137.64 1 12709.16 1 12824.80 7

5 380.00 -301905.20 -85379.19 19029.05 24.65 -115.39 -770.70 5 117.64 1 12724.10 1 12835.14 7

6 517.50 -302057.34 -85423.12 20474.48 23.07 -114.04 -762.25 5 107.56 1 12731.63 1 12840.35 7


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 0.00 5396.34 -25403.43 A 49608.80 A -25403.43 A 49608.80 A 9.193

2 100.00 6432.53 13269.57 -40636.70 A 242678.99 C -37982.69 C 247246.81 C 18.288

3 180.00 13552.41 19079.35 -35720.55 A 221701.54 C -30742.97 C 224502.71 C 11.620

4 280.00 20525.65 24414.98 -35722.57 A 221697.62 C -30736.70 C 224505.27 C 9.080

5 380.00 25358.22 27609.94 -35722.79 A 221696.40 C -30732.19 C 224507.00 C 8.030

6 517.50 28507.68 28664.28 -35722.92 A 221694.61 C -30729.96 C 224506.35 C 7.734



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 1422.05 10799.69 23237.18 256834.61 89443.38 2.152 23.782 8.282

2 100.00 -271185.78 -361581.04 10007.65 8937.31 61063.41 256834.61 127269.61 6.832 28.737 14.240

3 180.00 -271026.66 -361368.88 16472.48 7224.77 59315.64 256834.61 45976.53 8.210 35.549 6.364

4 280.00 -271443.10 -361924.13 22626.91 5084.10 59368.73 256834.61 45976.53 11.677 50.517 9.043

5 380.00 -271714.68 -362286.24 26640.67 2943.43 59403.36 256834.61 45976.53 20.182 87.257 15.620

6 517.50 -271851.61 -362468.81 28664.28 0.00 59420.82 256834.61 45976.53 99.990 99.990 99.990



88







gP = 1.00




1 13.00 0.00 0.00 -12.27 0.02 0.01 -4.32 1 -3.27 5

2 100.00 -298088.87 -84257.90 777.14 Traz -148.59 -1026.08 5 735.30 1 12511.24 1 12731.41 7 Sezione

parzializzata

3 180.00 -297850.10 -84195.22 5163.99 Traz -147.45 -1025.01 5 633.72 1 12507.17 1 12714.51 7


4 280.00 -298594.55 -84415.41 9340.21 Traz -138.54 -971.65 5 486.21 1 12550.49 1 12732.72 7 Sezione

parzializzata

5 380.00 -299066.23 -84554.30 12063.84 Traz -133.21 -939.25 5 404.31 1 12577.18 1 12745.12 7


6 517.50 -299299.13 -84622.72 13437.00 Traz -130.66 -923.61 5 366.83 1 12590.16 1 12751.46 7



gP = 1.00




1 13.00 0.00 0.00 -14.86 0.03 0.00 -4.30 1 -3.28 5

2 100.00 -298115.36 -84265.83 940.75 Traz -148.21 -1023.96 5 728.27 1 12512.90 1 12731.93 7 Sezione

parzializzata

3 180.00 -298036.54 -84250.56 6251.15 Traz -145.03 -1011.20 5 593.10 1 12518.26 1 12718.80 7


4 280.00 -298919.22 -84511.16 11306.57 Traz -134.63 -949.01 5 427.06 1 12569.04 1 12741.05 7


5 380.00 -299472.05 -84673.56 14603.59 Traz -128.54 -911.91 5 338.20 1 12599.85 1 12756.11 7


6 517.50 -299742.89 -84752.93 16265.84 Traz -125.66 -894.18 5 298.40 1 12614.69 1 12763.77 7



gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -326.31 0.00 -25405.10 A 49616.91 A -25405.10 A 49616.91 A 77.855

2 100.00 -795.11 5115.48 -40762.42 A 243256.90 C -38293.75 C 247813.46 C 47.553

3 180.00 5443.77 11858.98 -35894.20 A 222178.13 C -31167.15 C 224947.53 C 18.735

4 280.00 13537.71 18052.12 -35894.67 A 222177.57 C -31156.65 C 224952.17 C 12.308

5 380.00 19146.95 21760.55 -35895.08 A 222179.82 C -31147.13 C 224953.99 C 10.210

6 517.50 22802.57 22984.34 -35894.20 A 222181.12 C -31141.24 C 224955.61 C 9.667


89


Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -21.00 323.01 22265.09 258299.45 88471.29 68.930 99.990 99.990

2 100.00 -269457.57 -359276.76 1329.32 10373.66 60981.59 258299.45 127187.79 5.879 24.900 12.261

3 180.00 -269212.77 -358950.36 8833.14 8385.89 59213.86 258299.45 45976.53 7.061 30.802 5.483

4 280.00 -269661.41 -359548.55 15976.68 5901.19 59271.06 258299.45 45976.53 10.044 43.771 7.791

5 380.00 -269954.00 -359938.67 20635.51 3416.48 59308.36 258299.45 45976.53 17.360 75.604 13.457

6 517.50 -270101.52 -360135.36 22984.34 0.00 59327.17 258299.45 45976.53 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00




1 13.00 0.00 0.00 -11.63 0.04 0.12 -20.80 1 -20.16 5 2 100.00 -294344.02 -83194.19 736.24 Traz -145.28 -1164.53 5 684.08 1 12347.63 1 12578.70 7 Sezione

parzializzata

3 180.00 -293865.59 -83061.92 4892.20 Traz -145.80 -1177.67 5 605.68 1 12331.22 1 12554.14 7


4 280.00 -294632.75 -83288.01 8848.62 Traz -137.26 -1124.53 5 468.79 1 12374.86 1 12574.03 7


5 380.00 -295118.51 -83430.65 11428.90 Traz -132.16 -1092.07 5 391.91 1 12401.85 1 12587.35 7


6 517.50 -295352.37 -83499.22 12729.79 Traz -129.70 -1076.68 5 356.83 1 12414.72 1 12593.91 7



gP = 1.00




1 13.00 0.00 0.00 -14.86 0.04 0.11 -20.78 1 -20.18 5

2 100.00 -294374.47 -83203.30 940.75 Traz -144.79 -1162.10 5 676.02 1 12349.53 1 12579.30 7 Sezione

parzializzata

3 180.00 -294078.16 -83125.04 6251.15 Traz -142.69 -1161.87 5 558.95 1 12343.89 1 12559.00 7


4 280.00 -295002.04 -83396.95 11306.57 Traz -132.27 -1098.72 5 401.04 1 12396.00 1 12583.47 7


5 380.00 -295579.52 -83566.16 14603.59 Traz -126.20 -1060.95 5 316.32 1 12427.64 1 12599.80 7


6 517.50 -295856.19 -83647.08 16265.84 Traz -123.33 -1043.21 5 278.64 1 12442.61 1 12607.84 7



90

gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -326.31 0.00 -25507.21 A 49839.28 A -25507.21 A 49839.28 A 78.168

2 100.00 -795.11 5115.48 -43884.04 A 261877.29 C -43141.63 A 264210.92 C 51.193

3 180.00 5443.77 11858.98 -39792.80 A 235982.13 C -37964.06 C 238395.85 C 19.899

4 280.00 13537.71 18052.12 -39793.41 A 235985.20 C -37952.55 C 238401.62 C 13.072

5 380.00 19146.95 21760.55 -39792.59 A 235986.18 C -37940.89 C 238410.50 C 10.845

6 517.50 22802.57 22984.34 -39792.90 A 235988.10 C -37937.10 C 238410.23 C 10.267



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -21.00 323.01 25905.75 301479.89 92111.94 80.201 99.990 99.990

2 100.00 -265963.23 -354617.64 1329.32 10373.66 64889.75 301479.89 131095.95 6.255 29.062 12.637

3 180.00 -265541.19 -354054.92 8833.14 8385.89 62815.47 301479.89 45976.53 7.491 35.951 5.483

4 280.00 -266058.08 -354744.10 15976.68 5901.19 62881.37 301479.89 45976.53 10.656 51.088 7.791

5 380.00 -266392.62 -355190.17 20635.51 3416.48 62924.03 301479.89 45976.53 18.418 88.243 13.457

6 517.50 -266554.90 -355406.54 22984.34 0.00 62944.72 301479.89 45976.53 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 -52.20 0.10 0.12 -27.91 1 -27.46 5

2 100.00 -296174.19 -83745.48 23960.34 Traz -103.06 -998.39 5 146.21 1 12466.49 1 12609.57 7


3 180.00 -297084.14 -84012.04 41914.07 -2.02 -90.11 -939.03 5 13.96 1 12516.27 1 12635.39 7

4 280.00 -298817.76 -84512.60 58796.21 -20.45 -74.34 -842.67 5 -100.97 1 12602.07 1 12694.78 7

5 380.00 -299917.04 -84830.00 69500.56 -32.13 -64.35 -781.57 5 -173.85 1 12656.47 1 12732.43 7

6 517.50 -300392.77 -84967.36 74131.87 -37.18 -60.02 -755.12 5 -205.39 1 12680.01 1 12748.73 7


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -73.08 15513.43 -25541.64 A 49910.76 A -25541.64 A 49910.76 A 3.217

2 100.00 19570.72 46252.84 -44894.82 A 266899.46 C -44575.03 A 269270.26 C 5.770

3 180.00 47352.51 68741.49 -41073.69 A 240131.76 C -39762.73 A 242636.18 C 3.493

91

4 280.00 74295.72 89068.29 -41074.69 A 240135.31 C -39747.66 A 242652.75 C 2.696

5 380.00 92590.02 100746.17 -41076.23 A 240131.31 C -39737.71 A 242662.17 C 2.384

6 517.50 102681.21 103784.61 -41077.52 A 240132.40 C -39732.66 A 242668.20 C 2.314



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -73.08 42403.15 27266.03 318666.22 93472.22 0.643 7.515 2.204

2 100.00 -266685.91 -355581.21 33544.47 34878.59 66608.58 318666.22 132412.39 1.910 9.136 3.796

3 180.00 -267375.73 -356500.97 58679.69 27959.46 64569.98 318666.22 45976.53 2.309 11.397 1.644

4 280.00 -268935.99 -358581.32 82314.70 19310.55 64768.91 318666.22 45976.53 3.354 16.502 2.381

5 380.00 -269925.33 -359900.45 97300.79 10661.64 64895.05 318666.22 45976.53 6.087 29.889 4.312

6 517.50 -270353.49 -360471.32 103784.61 1230.62 64949.64 318666.22 45976.53 52.778 99.990 37.360









gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 -59.60 1.95 2.48 -508.89 1 -485.24 5

2 100.00 -268429.00 -75877.36 27353.99 Traz -78.57 -1922.85 5 -402.46 1 11270.24 1 11460.28 7


3 180.00 -269618.14 -76227.36 47850.62 -8.85 -72.26 -1841.51 5 -606.15 1 11337.33 1 11491.74 7

4 280.00 -273266.76 -77280.62 67123.89 -27.28 -56.20 -1639.22 5 -843.85 1 11517.61 1 11617.03 7

5 380.00 -275580.29 -77948.47 79344.37 -38.97 -46.01 -1510.95 5 -994.58 1 11631.93 1 11696.48 7

6 517.50 -276581.43 -78237.47 84631.63 -44.02 -41.60 -1455.45 5 -1059.80 1 11681.40 1 11730.86 7




1 13.00 -2.35 -2.40 -474.52 1 -474.52 1

2 100.00 Traz -0.97 -444.37 1 -444.37 1

3 180.00 -3.91 -5.38 -536.04 1 -536.04 1

4 280.00 -9.95 -10.75 -655.22 1 -655.22 1

5 380.00 -13.78 -14.15 -730.80 1 -730.80 1

6 517.50 -15.43 -15.62 -763.50 1 -763.50 1


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -83.43 17710.69 -30577.43 A 52648.12 A -30577.43 A 52648.12 A 2.973

92

2 100.00 22342.64 52803.92 -49809.46 A 285091.83 C -50882.97 A 287487.19 C 5.399

3 180.00 54059.34 78477.78 -46636.68 A 255837.94 C -46740.83 A 258342.23 C 3.260

4 280.00 84818.69 101683.59 -46651.36 A 256043.52 C -46679.71 A 258578.70 C 2.518

5 380.00 105704.13 115015.48 -46664.09 A 256167.64 C -46639.92 A 258730.69 C 2.227

6 517.50 117224.59 118484.28 -46667.19 A 256225.86 C -46621.62 A 258795.30 C 2.163



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -83.43 48408.97 28982.29 349222.49 95188.48 0.599 7.214 1.966

2 100.00 -241603.25 -322137.66 38295.59 39818.67 65462.94 349222.49 131669.13 1.644 8.770 3.307

3 180.00 -242656.32 -323541.76 66990.87 31919.54 63336.79 349222.49 45976.53 1.984 10.941 1.440

4 280.00 -245940.09 -327920.12 93973.45 22045.62 63755.47 349222.49 45976.53 2.892 15.841 2.086

5 380.00 -248022.26 -330696.35 111082.11 12171.71 64020.95 349222.49 45976.53 5.260 28.691 3.777

6 517.50 -248923.29 -331897.71 118484.28 1404.92 64135.83 349222.49 45976.53 45.651 99.990 32.725



Combinazione rara


gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 -111.82 2.00 2.43 -508.68 1 -485.45 5

2 100.00 -270122.92 -76365.91 51322.88 -15.30 -58.23 -1829.93 5 -504.65 1 11353.40 1 11519.06 7

3 180.00 -272642.44 -77099.13 89779.65 -46.49 -36.29 -1676.72 5 -779.50 1 11485.20 1 11597.35 7

4 280.00 -277509.19 -78503.52 125941.09 -80.08 -5.73 -1408.06 5 -1087.03 1 11725.05 1 11765.18 7

5 380.00 -280595.09 -79394.01 148869.74 -101.37 13.65 -1282.02 1 -1237.71 5 11871.60 7 11877.13 1

6 517.50 -281930.40 -79779.34 158789.95 -110.59 22.03 -1366.40 1 -1164.00 5 11917.64 7 11942.94 1




1 13.00 -2.31 -2.36 -474.26 1 -474.26 1

2 100.00 -19.27 -18.80 -566.07 1 -566.07 1

3 180.00 -38.18 -35.70 -743.20 1 -743.20 1

4 280.00 -58.02 -53.28 -945.83 1 -945.83 1

5 380.00 -70.60 -64.42 -1074.31 1 -1074.31 1

6 517.50 -76.05 -69.24 -1129.90 1 -1129.90 1





gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 -90.93 1.98 2.45 -508.76 1 -485.36 5

93

2 100.00 -269452.97 -76172.75 41735.32 -6.79 -66.23 -1866.54 5 -465.38 1 11320.58 1 11495.73 7

3 180.00 -271432.72 -76750.42 73008.04 -31.43 -50.68 -1742.64 5 -710.16 1 11426.05 1 11555.11 7

4 280.00 -275812.22 -78014.36 102414.21 -58.96 -25.92 -1500.53 5 -989.76 1 11642.08 1 11705.92 7

5 380.00 -278589.17 -78815.80 121059.59 -76.41 -10.22 -1347.01 5 -1167.05 1 11779.05 1 11801.55 7

6 517.50 -279790.81 -79162.59 129126.62 -83.96 -3.43 -1280.58 5 -1243.76 1 11838.33 1 11842.93 7




1 13.00 -2.33 -2.38 -474.37 1 -474.37 1

2 100.00 -11.53 -11.94 -519.22 1 -519.22 1

3 180.00 -24.47 -23.57 -660.34 1 -660.34 1

4 280.00 -38.79 -36.26 -829.59 1 -829.59 1

5 380.00 -47.87 -44.31 -936.91 1 -936.91 1

6 517.50 -51.80 -47.79 -983.34 1 -983.34 1



Combinazione SLU


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -155.81 33073.10 -30577.43 A 52648.12 A -30577.43 A 52648.12 A 1.592

2 100.00 41722.85 98606.51 -49809.46 A 285091.83 C -50882.97 A 287487.19 C 2.891

3 180.00 100950.89 146550.11 -46636.68 A 255837.94 C -46740.83 A 258342.23 C 1.746

4 280.00 158391.18 189884.85 -46651.36 A 256043.52 C -46679.71 A 258578.70 C 1.348

5 380.00 197392.83 214780.94 -46664.09 A 256167.64 C -46639.92 A 258730.69 C 1.193

6 517.50 218906.25 221258.60 -46667.19 A 256225.86 C -46621.62 A 258795.30 C 1.158



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -155.81 90399.34 28982.29 349222.49 95188.48 0.321 3.863 1.053

2 100.00 -244380.39 -325840.52 71513.52 74357.73 65817.02 349222.49 132023.22 0.885 4.697 1.776

3 180.00 -247671.01 -330228.02 125099.35 59606.83 63976.16 349222.49 45976.53 1.073 5.859 0.771

4 280.00 -252974.60 -337299.46 175486.86 41168.19 64652.37 349222.49 45976.53 1.570 8.483 1.117

5 380.00 -256337.46 -341783.28 207435.73 22729.56 65081.13 349222.49 45976.53 2.863 15.364 2.023

6 517.50 -257792.58 -343723.45 221258.60 2623.56 65266.66 349222.49 45976.53 24.877 99.990 17.524

ARMATURA DI TESTATA


V1 = 92796.37 kgf

as = 24.25 cm²


V2 = 98043.49 kgf

as = 25.63 cm²

94


__________________________________________________

Trov H70 A60

TIPO DI CALCOLO


GEOMETRIA TRAVE






SEZIONE BASE 1

Sezione a T rovescio


Yo = 0.00 cm, ordinata origine relativa









x (cm) y (cm)

1 45.00 -5.00

2 45.00 0.00

3 -45.00 0.00

4 -45.00 -5.00



Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli



95


Numero 2 vincoli







Xi (cm) Yi (cm)

1 8.00 5.00 1.13

2 20.00 5.00 1.13

3 -8.00 5.00 1.13

4 -20.00 5.00 1.13

5 40.00 65.00 1.13

6 20.00 65.00 1.13

7 -20.00 65.00 1.13

8 -40.00 65.00 1.13





9 18.00 65.00 0.00 18.00 65.00 100.00 3.80

10 8.00 65.00 0.00 8.00 65.00 100.00 3.80

11 -8.00 65.00 0.00 -8.00 65.00 100.00 3.80

12 -18.00 65.00 0.00 -18.00 65.00 100.00 3.80

13 18.00 60.00 0.00 18.00 60.00 100.00 1.54

14 -18.00 60.00 0.00 -18.00 60.00 100.00 1.54





Xi (cm) Yi (cm)

1 0.00 -3.00 1.50







1 1 5.00 61.00 1.39 13500.00 100.00 100.00

2 1 -5.00 61.00 1.39 13500.00 100.00 100.00

3 1 10.00 61.00 1.39 13500.00 100.00 100.00

96

4 1 -10.00 61.00 1.39 13500.00 100.00 100.00

5 1 15.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

6 1 -15.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

7 1 20.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

8 1 -20.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

9 1 30.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

10 1 -30.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

11 1 -35.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

12 1 35.00 61.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

13 1 5.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

14 1 -5.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

15 1 10.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

16 1 -10.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

17 1 15.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

18 1 -15.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

19 1 20.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

20 1 -20.00 56.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

21 1 5.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

22 1 -5.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

23 1 10.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

24 1 -10.00 51.00 1.39 13500.00 0.00 0.00


Parabola rettangolo


Elasto plastica





























97





















1 11 1.000 1.000 0.000 0.000 0.000

2 13 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000

3 21 1.300 1.500 0.000 0.000 0.000

CARICHI











1 DC A 0.00 1280.00 3078.00 3078.00 q: kgf/m

2 DC A 0.00 1280.00 1425.00 1425.00 q: kgf/m





1 DC A 0.00 1280.00 960.00 960.00 q: kgf/m





1 DC A 0.00 1280.00 1440.00 1440.00 q: kgf/m

98

SEZIONI DI VERIFICA

num. z (cm)

1 13.00 1

2 100.00 1

3 180.00 1

4 280.00 1

5 640.00 1




1 13.00 5400.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 4.52 17.76 0.00 0 .00 22.62

2 100.00 5400.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 4.52 17.76 0.00 0.00 22.62

3 180.00 5400.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 4.52 4.52 0.00 27 .80 7.85

4 280.00 5400.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 4.52 4.52 0.00 27.80 7.85

5 640.00 5400.00 70.00 65.00 65.00 58.50 58.50 60.00 1.00 4.52 4.52 0.00 27 .80 5.03





Stato limite ultimo




Sollevamento trave



Trasporto trave













99
















y = 39.44 cm

z = 640.00 cm









gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 1133.33 -1.96 1.50 -14.97 1 6.19 5

2 100.00 -353712.57 -62033.79 8119.27 26.61 -130.69 -855.20 5 106.96 1 12659.33 5 12819.69 21

3 180.00 -353434.13 -61987.06 13623.85 20.79 -131.08 -860.80 5 68.25 1 12651.52 5 12806.36 21

4 280.00 -419216.80 -76306.00 19266.06 24.09 -155.04 -1017.86 5 77.89 1 12505.58 1 12688.20 21

5 640.00 -420821.29 -76611.10 28183.49 8.64 -143.55 -949.62 5 -18.67 1 12562.83 1 12717.99 21


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 0.00 5037.59 -11558.28 A 52414.67 A -11558.28 A 52414.67 A 10.405

2 100.00 8241.48 14327.63 -31114.69 A 164361.69 C -28843.28 C 166811.81 C 11.472

3 180.00 16398.73 21583.23 -25291.88 C 154810.96 C -20539.49 C 158747.66 C 7.173

4 280.00 24861.34 28918.78 -22235.93 C 167186.32 C -13363.27 C 171621.32 C 5.781

5 640.00 39374.46 39456.88 -22243.45 C 167177.15 C -13328.11 C 171631.44 C 4.237


100


Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 1586.66 12079.82 18534.73 196402.94 69163.00 1.534 16.259 5.726

2 100.00 -318341.31 -424455.08 11366.97 10403.67 53021.71 196402.94 101256.54 5.096 18.878 9.733

3 180.00 -318090.71 -424120.95 19073.39 8862.39 54997.12 196402.94 35158.52 6.206 22.161 3.967

4 280.00 -377295.12 -503060.15 26972.48 6935.78 61410.93 182879.04 35158.52 8.854 26.367 5.069

5 640.00 -378739.16 -504985.54 39456.88 0.00 61567.37 182303.87 22501.45 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00




1 13.00 0.00 0.00 -11.05 0.02 0.01 -4.80 1 -2.97 5

2 100.00 -350585.14 -61449.42 1019.72 Traz -151.80 -1039.19 5 467.70 1 12510.52 5 12761.67 21


3 180.00 -350191.79 -61389.09 6249.08 Traz -149.63 -1035.41 5 336.99 1 12505.33 5 12734.07 21


4 280.00 -414804.66 -75466.62 11609.17 Traz -173.51 -1204.99 5 349.03 1 12347.86 1 12606.86 21


5 640.00 -417167.85 -75928.55 20080.73 22.28 -152.84 -1084.62 5 64.09 1 12441.21 1 12632.67 21


gP = 1.00




1 13.00 0.00 0.00 -13.37 0.02 0.01 -4.78 1 -2.99 5

2 100.00 -350625.20 -61457.27 1234.40 Traz -151.21 -1036.07 5 458.24 1 12512.80 5 12761.85 21


3 180.00 -350452.55 -61438.94 7564.68 Traz -146.40 -1017.67 5 292.03 1 12518.89 5 12737.18 21


4 280.00 -415402.31 -75583.68 14053.21 Traz -167.94 -1174.17 5 274.23 1 12371.64 1 12613.04 21


5 640.00 -417925.81 -76072.68 24308.26 14.95 -147.39 -1052.38 5 18.49 1 12468.26 1 12646.74 21


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



101

1 13.00 -199.59 0.00 -11562.37 A 52431.76 A -11562.37 A 52431.76 A 57.930

2 100.00 -715.60 5180.74 -31233.82 A 164919.75 C -29128.05 C 167406.79 C 31.833

3 180.00 7584.70 13602.42 -25513.14 C 155335.70 C -20992.21 C 159296.69 C 11.420

4 280.00 17407.38 22116.90 -22556.57 C 167766.57 C -14089.69 C 172291.47 C 7.585

5 640.00 34252.96 34348.62 -22559.38 C 167768.52 C -14040.24 C 172311.62 C 4.884



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -18.90 290.71 16801.13 197523.11 67429.40 57.793 99.990 99.990

2 100.00 -316085.86 -421447.82 1744.27 12075.69 52874.30 197523.11 101256.54 4.379 16.357 8.385

3 180.00 -315682.66 -420910.21 10689.22 10286.70 54843.66 197523.11 35158.52 5.332 19.202 3.418

4 280.00 -374068.13 -498757.50 19857.80 8050.46 61168.75 186342.14 35158.52 7.598 23.147 4.367

5 640.00 -375621.61 -500828.81 34348.62 0.00 61337.04 185724.70 22501.45 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00




1 13.00 0.00 0.00 -10.47 -0.02 0.20 -21.26 1 -19.58 5

2 100.00 -346058.76 -60648.56 966.06 Traz -147.51 -1185.30 5 417.67 1 12341.29 5 12608.45 21


3 180.00 -345306.67 -60522.51 5920.18 Traz -147.72 -1200.06 5 310.71 1 12320.39 5 12572.18 21


4 280.00 -408125.50 -74236.44 10998.17 Traz -171.22 -1396.40 5 327.15 1 12138.22 1 12425.48 21


5 640.00 -410652.59 -74728.64 19023.85 23.07 -151.01 -1270.46 5 42.41 1 12236.79 1 12455.60 21


gP = 1.00




1 13.00 0.00 0.00 -13.37 -0.02 0.19 -21.24 1 -19.60 5

2 100.00 -346104.52 -60657.50 1234.40 Traz -146.77 -1181.77 5 407.12 1 12343.88 5

12608.69 21 Sezione parzializzata

3 180.00 -345601.55 -60578.87 7564.68 Traz -143.62 -1180.00 5 259.90 1 12335.72 5


4 280.00 -408802.20 -74368.97 14053.21 Traz -164.15 -1361.53 5 242.65 1 12165.14 1


5 640.00 -411507.19 -74891.12 24308.26 13.87 -144.14 -1234.16 5 -8.69 1 12267.27 1

12471.51 21

102


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -199.59 0.00 -11685.80 A 52883.22 A -11685.80 A 52883.22 A 58.549

2 100.00 -715.60 5180.74 -34336.23 A 191542.84 C -34033.32 C 194379.07 C 36.972

3 180.00 7584.70 13602.42 -29976.16 A 173641.17 C -27833.51 C 178869.25 C 12.765

4 280.00 17407.38 22116.90 -27840.49 C 191639.97 C -23028.89 C 196827.73 C 8.665

5 640.00 34252.96 34348.62 -27829.45 C 191687.49 C -22963.35 C 196896.92 C 5.581



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -18.90 290.71 19548.35 230543.44 70176.62 67.243 99.990 99.990

2 100.00 -311950.93 -415934.57 1744.27 12075.69 55472.89 230543.44 101256.54 4.594 19.092 8.385

3 180.00 -311278.69 -415038.26 10689.22 10286.70 57742.26 230543.44 35158.52 5.613 22.412 3.418

4 280.00 -368085.86 -490781.15 19857.80 8050.46 63896.37 230543.44 35158.52 7.937 28.637 4.367

5 640.00 -369894.99 -493193.31 34348.62 0.00 64092.36 230543.44 22501.45 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 -50.65 0.03 0.22 -28.42 1 -26.72 5

2 100.00 -348685.78 -61156.33 30376.71 -14.38 -96.01 -982.97 5 -98.14 1 12483.67 5 12631.14 21

3 180.00 -350395.00 -61477.39 54352.01 -51.93 -73.15 -878.32 5 -317.24 1 12566.73 5 12660.24 21

4 280.00 -417344.64 -76013.06 78926.70 -81.99 -71.50 -954.93 5 -483.52 1 12484.14 1 12562.71 21

5 640.00 -424106.99 -77298.95 117766.69 -149.40 -21.33 -890.43 1 -667.34 5 12688.25 21 12725.43 1


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -70.91 14959.66 -11728.05 A 53021.54 A -11728.05 A 53021.54 A 3.544

2 100.00 28914.28 55422.57 -35328.13 A 199586.67 C -35374.82 A 204190.51 C 3.601

3 180.00 64443.28 87024.42 -31337.75 A 179399.89 C -29888.72 C 184316.79 C 2.061

4 280.00 101302.31 118974.51 -29580.27 A 199498.64 C -25521.18 C 205282.21 C 1.677

103

5 640.00 164514.40 164873.36 -29580.37 C 199500.46 C -25405.90 C 205411.76 C 1.210



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -70.91 52613.80 20574.81 243685.93 71203.08 0.391 4.632 1.353

2 100.00 -313817.20 -418422.94 42527.39 45313.32 56813.37 243685.93 101256.54 1.254 5.378 2.235

3 180.00 -315355.50 -420474.00 76092.82 38600.24 59445.20 243685.93 35158.52 1.540 6.313 0.911

4 280.00 -375610.18 -500813.57 110497.38 30208.88 65972.79 243685.93 35158.52 2.184 8.067 1.164

5 640.00 -381696.29 -508928.39 164873.36 0.00 66632.12 243685.93 22501.45 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 -58.76 0.98 4.17 -522.36 1 -470.25 5

2 100.00 -317164.93 -55615.01 35241.99 -24.63 -68.37 -1841.97 5 -839.11 1 11341.95 5 11509.10 21

3 180.00 -320297.84 -56207.09 63057.29 -59.43 -51.52 -1642.78 5 -1288.62 1 11497.89 5 11556.92 21

4 280.00 -381992.85 -69609.40 91567.98 -92.24 -44.18 -1687.03 1 -1663.57 5 11448.02 21 11451.93 1

5 640.00 -396167.54 -72303.35 136628.77 -158.57 6.09 -2523.89 1 -1062.98 5 11713.20 21 11956.69 1




1 13.00 -2.61 -2.59 -491.65 1 -491.65 1

2 100.00 -9.65 -10.63 -654.65 1 -654.65 1

3 180.00 -19.70 -19.82 -867.38 1 -867.38 1

4 280.00 -30.06 -29.35 -1080.26 1 -1080.26 1

5 640.00 -51.44 -48.33 -1508.81 1 -1508.81 1


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -82.26 17355.68 -15427.14 A 57000.54 A -15427.14 A 57000.54 A 3.284

2 100.00 33545.33 64299.32 -38977.31 A 226917.42 C -40403.98 A 232710.13 C 3.529

3 180.00 74764.83 100962.67 -35660.65 A 203327.95 C -35966.77 A 207899.16 C 2.014

4 280.00 117527.38 138030.04 -34408.95 A 227963.74 C -33322.21 C 235123.63 C 1.652

5 640.00 190863.81 191280.27 -34379.96 A 229078.79 C -32889.69 C 235913.76 C 1.198


104


Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -82.26 61040.68 21869.89 267052.49 72498.16 0.358 4.375 1.188

2 100.00 -285448.44 -380597.92 49338.78 52570.92 55176.27 267052.49 101256.54 1.050 5.080 1.926

3 180.00 -288268.06 -384357.41 88280.21 44782.64 58102.08 267052.49 35158.52 1.297 5.963 0.785

4 280.00 -343793.57 -458391.43 128195.17 35047.28 64117.35 267052.49 35158.52 1.829 7.620 1.003

5 640.00 -356550.79 -475401.05 191280.27 0.00 65499.38 267052.49 22501.45 99.990 99.990 99.990



Combinazione rara


gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 -70.93 0.99 4.16 -522.29 1 -470.31 5

2 100.00 -317850.75 -55740.38 42539.91 -33.91 -60.39 -1807.10 5 -880.73 1 11371.72 5 11526.12 21

3 180.00 -321580.99 -56441.44 76115.21 -76.24 -36.72 -1577.95 5 -1363.84 1 11553.39 5 11589.07 21

4 280.00 -384278.54 -70041.52 110529.90 -116.60 -22.87 -1796.04 1 -1570.34 5 11494.06 21 11531.68 1

5 640.00 -399578.02 -72948.11 164921.89 -194.92 37.88 -2686.56 1 -923.87 5 11781.90 21 12075.69 1




1 13.00 -2.59 -2.57 -491.56 1 -491.56 1

2 100.00 -18.12 -18.11 -706.46 1 -706.46 1

3 180.00 -35.07 -33.37 -961.28 1 -961.28 1

4 280.00 -52.31 -48.97 -1216.24 1 -1216.24 1

5 640.00 -84.64 -77.61 -1711.71 1 -1711.71 1





gP = 1.00



1 13.00 0.00 0.00 -58.76 0.98 4.17 -522.36 1 -470.25 5

2 100.00 -317164.93 -55615.01 35241.99 -24.63 -68.37 -1841.97 5 -839.11 1 11341.95 5 11509.10 21

3 180.00 -320297.84 -56207.09 63057.29 -59.43 -51.52 -1642.78 5 -1288.62 1 11497.89 5 11556.92 21

4 280.00 -381992.85 -69609.40 91567.98 -92.24 -44.18 -1687.03 1 -1663.57 5 11448.02 21 11451.93 1

5 640.00 -396167.54 -72303.35 136628.77 -158.57 6.09 -2523.89 1 -1062.98 5 11713.20 21 11956.69 1




1 13.00 -2.61 -2.59 -491.65 1 -491.65 1

105

2 100.00 -9.65 -10.63 -654.65 1 -654.65 1

3 180.00 -19.70 -19.82 -867.38 1 -867.38 1

4 280.00 -30.06 -29.35 -1080.26 1 -1080.26 1

5 640.00 -51.44 -48.33 -1508.81 1 -1508.81 1



Combinazione SLU


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 13.00 -94.64 19966.72 -15427.14 A 57000.54 A -15427.14 A 57000.54 A 2.855

2 100.00 38591.99 73972.71 -38977.31 A 226917.42 C -40403.98 A 232710.13 C 3.068

3 180.00 86012.68 116151.81 -35660.65 A 203327.95 C -35966.77 A 207899.16 C 1.751

4 280.00 135208.56 158795.71 -34408.95 A 227963.74 C -33322.21 C 235123.63 C 1.436

5 640.00 219577.96 220057.08 -34379.96 A 229078.79 C -32889.69 C 235913.76 C 1.041



Vrd3/Vsd


1 13.00 0.00 0.00 -94.64 70223.83 21869.89 267052.49 72498.16 0.311 3.803 1.032

2 100.00 -287268.50 -383024.67 56761.46 60479.86 55373.44 267052.49 101256.54 0.916 4.416 1.674

3 180.00 -291673.34 -388897.78 101561.36 51519.88 58470.99 267052.49 35158.52 1.135 5.183 0.682

4 280.00 -349859.43 -466479.23 147481.25 40319.90 64774.48 267052.49 35158.52 1.607 6.623 0.872

5 640.00 -365601.67 -487468.89 220057.08 0.00 66479.89 267052.49 22501.45 99.990 99.990 99.990

ARMATURA DI TESTATA


V1 = 71679.83 kgf

as = 18.73 cm²


V2 = 71679.83 kgf

as = 18.73 cm²

2.4.3 Tegolo TT in cap


__________________________________________________

TT60

TIPO DI CALCOLO


106

GEOMETRIA TRAVE






SEZIONE BASE 1




x (cm) y (cm)

1 60.90 0.00

2 60.90 5.00

3 19.00 5.00

4 8.00 16.00

5 8.00 60.00

6 -8.00 60.00

7 -10.60 16.00

8 -19.60 5.00

9 -64.10 5.00

10 -64.10 0.00





x (cm) y (cm)

1 60.90 -6.00

2 60.90 0.00

3 -64.10 0.00

4 -64.10 -6.00



Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli

107







Xi (cm) Yi (cm)

1 0.00 3.00 1.40





2 0.00 55.00 0.00 0.00 55.00 100.00 3.00

3 0.00 55.00 0.00 0.00 55.00 100.00 2.26





Xi (cm) Yi (cm)

1 0.00 -3.00 1.41







1 1 0.00 55.00 1.39 13500.00 200.00 200.00

2 1 0.00 50.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

3 1 0.00 45.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

4 1 0.00 40.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

5 1 0.00 35.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

6 1 0.00 30.00 1.39 13500.00 0.00 0.00


Parabola rettangolo


Elasto plastica





108













































1 11 1.000 0.500 0.000 0.000 0.000

2 13 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000

3 21 1.300 1.500 0.000 0.000 0.000 SLU

CARICHI

109











1 DC A 0.00 1956.00 100.00 100.00 q: kgf/m





1 DC A 0.00 1956.00 150.00 150.00 q: kgf/m

SEZIONI DI VERIFICA

num. z (cm)

1 15.00 1

2 100.00 1

3 160.00 1

4 260.00 1

5 360.00 1

6 978.00 1



(cm) (cm²) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) ( cm²/m)

1 15.00 1700.80 60.00 57.00 55.00 51.30 49.50 16.00 1.03 1.40 5.26 0.00 0 .00 10.05

2 100.00 1700.80 60.00 57.00 55.00 51.30 49.50 16.00 1.03 1.40 5.26 0.00 2.78 10.05

3 160.00 1700.80 60.00 57.00 50.00 51.30 45.00 16.00 1.03 1.40 0.00 0.00 2 .78 2.62

4 260.00 1700.80 60.00 57.00 50.00 51.30 45.00 16.00 1.03 1.40 0.00 0.00 2.78 2.62

5 360.00 1700.80 60.00 57.00 55.00 51.30 49.50 16.00 1.03 1.40 0.00 0.00 4 .17 2.62

6 978.00 1700.80 60.00 57.00 55.00 51.30 49.50 16.00 1.03 1.40 0.00 0.00 4.17 2.62





Stato limite ultimo




Sollevamento trave

110



Trasporto trave




Traslazione: a1= 0.9 d























BARICENTRO TRAVE: x = -1.02 cm

y = 19.50 cm

z = 978.00 cm









gP = 1.00

111


num. z(cm) (kgf) (kgf•m) (kgf•m) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²)

1 15.00 0.00 0.00 630.97 -2.03 4.11 -21.51 1 16.50 2

2 100.00 -89088.84 -18211.57 4022.28 -7.53 -136.60 -907.25 2 -109.03 1 12676.96 2 12960.11 6

3 160.00 -89044.94 -18204.58 6227.60 -12.00 -135.80 -139.03 1 -139.03 1 12676.42 2 12948.02 6

4 260.00 -89549.02 -18320.47 9556.38 -22.96 -113.79 -205.46 1 -205.46 1 12785.11 2 12984.39 6

5 360.00 -106048.26 -24306.33 12451.73 -22.29 -145.00 -212.09 1 -212.09 1 12547.36 1 12883.88 6

6 978.00 -107695.75 -24738.90 20728.70 -49.28 -91.52 -376.01 1 -376.01 1 12855.26 1 12971.06 6


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)


num. z(cm) (kgf•m) (kgf•m) (kgf•m) (kgf•m) (kgf•m) (kgf•m)

1 15.00 0.00 3801.27 -2964.29 A 10840.01 A -2964.29 A 10840.01 A 2.852

2 100.00 2818.19 8284.50 -11410.96 C 48977.05 A -10248.67 C 49541.09 A 5.912

3 160.00 6092.41 11185.17 -7758.55 C 39225.84 A -5420.46 C 39800.90 A 3.507

4 260.00 11064.00 15534.17 -7761.93 C 39224.72 A -5404.31 C 39802.66 A 2.525

5 360.00 15428.78 19276.37 -5961.19 C 49546.51 A -1096.40 C 50260.87 A 2.570

6 978.00 28940.33 29020.17 -5982.90 C 49542.15 A -1022.06 C 50267.03 A 1.707



Vrd3/Vsd

num. z(cm) (kgf) (kgf) (kgf•m) (kgf) (kgf) (kgf) (kgf) () () ()

1 15.00 0.00 0.00 883.36 5843.57 4485.25 44318.20 23524.94 0.768 7.584 4.026

2 100.00 -80179.96 -106906.61 5631.19 5327.79 11102.12 44318.20 30141.81 2.084 8.318 5.657

3 160.00 -80140.45 -106853.93 8718.64 4963.70 9448.43 40289.27 9015.01 1.904 8.117 1.816

4 260.00 -80594.12 -107458.83 13378.93 4356.89 9480.44 40289.27 9015.01 2.176 9.247 2.069

5 360.00 -95443.43 -127257.91 17432.42 3750.08 11738.53 44318.20 9916.51 3.130 11.818 2.644

6 978.00 -96926.18 -129234.90 29020.17 0.00 11853.61 44318.20 9916.51 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -4.63 0.01 0.09 -14.82 1 -8.47 2

2 100.00 -88043.91 -17979.45 599.53 2.93 -154.20 -1152.79 2 -63.58 1 12475.00 2 12861.37 6

3 160.00 -87872.00 -17944.35 2694.58 -0.42 -157.85 -91.94 1 -91.94 1 12450.65 2 12836.26 6

4 260.00 -88421.70 -18070.77 5856.92 -10.80 -137.10 -164.87 1 -164.87 1 12569.30 2 12875.79 6

5 360.00 -104424.57 -23897.29 8607.50 -9.89 -167.92 -170.75 1 -170.75 1 12279.41 1 12762.45 6

6 978.00 -106215.27 -24367.68 16470.62 -35.43 -117.67 -350.54 1 -350.54 1 12614.55 1 12856.74 6

112


gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -6.34 0.02 0.08 -14.78 1 -8.54 2

2 100.00 -88073.80 -17986.35 820.41 2.22 -152.87 -1144.51 2 -67.85 1 12481.53 2 12863.45 6

3 160.00 -88021.78 -17978.78 3687.32 -3.69 -151.28 -111.67 1 -111.67 1 12482.95 2 12847.06 6

4 260.00 -88747.26 -18145.62 8014.74 -17.90 -122.83 -207.77 1 -207.77 1 12639.50 2 12899.28 6

5 360.00 -105053.52 -24062.42 11778.69 -20.23 -147.42 -233.32 1 -233.32 1 12396.95 1 12795.74 6

6 978.00 -107418.78 -24683.67 22538.75 -55.22 -78.45 -470.26 1 -470.26 1 12839.46 1 12920.44 6


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -176.24 0.00 -2965.34 A 10841.08 A -2965.34 A 10841.08 A 16.826

2 100.00 -256.59 4673.66 -11489.61 C 49001.58 A -10404.82 C 49560.10 A 10.485

3 160.00 1776.97 8506.69 -7888.11 C 39217.82 A -5726.69 C 39793.93 A 4.610

4 260.00 8346.57 14253.58 -7886.31 C 39218.48 A -5693.86 C 39797.39 A 2.751

5 360.00 14114.32 19198.62 -6179.08 C 49546.08 A -1594.19 C 50261.26 A 2.581

6 978.00 31968.86 32074.37 -6172.90 C 49548.21 A -1447.95 C 50273.80 A 1.545



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 -9.02 120.28 4095.74 46191.73 23827.78 34.052 99.990 99.990

2 100.00 -79243.36 -105657.81 1167.50 7040.29 11054.94 44570.96 30094.63 1.570 6.331 4.275

3 160.00 -79104.06 -105472.08 5247.34 6559.18 9395.15 40519.06 9015.01 1.432 6.177 1.374

4 260.00 -79621.39 -106161.85 11405.59 5757.32 9431.65 40519.06 9015.01 1.638 7.038 1.566

5 360.00 -94062.98 -125417.31 16761.98 4955.47 11654.03 44570.96 9916.51 2.352 8.994 2.001

6 978.00 -95748.48 -127664.64 32074.37 0.00 11784.85 44570.96 9916.51 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00




113

1 15.00 0.00 0.00 -4.39 -0.06 0.89 -72.12 1 -60.75 2

2 100.00 -86271.24 -17603.96 567.97 2.04 -146.08 -1449.35 2 -163.13 1 12185.00 2 12641.25 6

3 160.00 -85886.58 -17522.53 2552.76 -0.03 -154.81 -193.30 1 -193.30 1 12122.22 2 12593.35 6

4 260.00 -86580.32 -17682.21 5548.66 -9.79 -135.56 -286.89 1 -286.89 1 12272.34 2 12642.86 6

5 360.00 -101808.40 -23270.24 8154.48 -8.74 -165.27 -295.15 1 -295.15 1 11913.51 1 12500.97 6

6 978.00 -104050.43 -23859.91 15603.75 -32.67 -119.04 -525.29 1 -525.29 1 12334.58 1 12617.56 6


gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -6.34 -0.06 0.88 -72.09 1 -60.82 2

2 100.00 -86302.26 -17611.12 820.41 1.23 -144.53 -1440.77 2 -167.50 1 12191.76 2 12643.42 6

3 160.00 -86040.37 -17557.88 3687.32 -3.77 -147.27 -213.46 1 -213.46 1 12155.35 2 12604.47 6

4 260.00 -86914.59 -17759.04 8014.74 -17.92 -119.16 -330.71 1 -330.71 1 12344.36 2 12667.03 6

5 360.00 -102455.74 -23440.14 11778.69 -20.59 -141.66 -359.12 1 -359.12 1 12034.36 1 12535.36 6

6 978.00 -105289.12 -24185.02 22538.75 -55.35 -73.87 -647.69 1 -647.69 1 12565.83 1 12683.36 6


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -176.24 0.00 -2988.83 A 10868.63 A -2988.83 A 10868.63 A 16.959

2 100.00 -256.59 4673.66 -12881.09 C 49579.99 A -12404.57 C 50153.95 A 10.608

3 160.00 1776.97 8506.69 -9864.86 C 39489.45 A -8784.25 C 40073.52 A 4.642

4 260.00 8346.57 14253.58 -9854.99 C 39494.80 A -8747.95 C 40084.35 A 2.771

5 360.00 14114.32 19198.62 -8469.16 C 50064.29 A -5951.15 C 50806.86 A 2.608

6 978.00 31968.86 32074.37 -8407.82 C 50083.47 A -5749.55 C 50842.06 A 1.561



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 -9.02 120.28 4765.45 53913.69 24497.49 39.620 99.990 99.990

2 100.00 -77651.09 -103534.79 1167.50 7040.29 11733.33 52021.98 30773.02 1.667 7.389 4.371

3 160.00 -77332.52 -103110.03 5247.34 6559.18 9893.76 47292.71 9015.01 1.508 7.210 1.374

4 260.00 -77997.50 -103996.67 11405.59 5757.32 9940.68 47292.71 9015.01 1.727 8.214 1.566

5 360.00 -91773.21 -122364.29 16761.98 4955.47 12188.17 52021.98 9916.51 2.460 10.498 2.001

6 978.00 -93924.09 -125232.12 32074.37 0.00 12355.11 52021.98 9916.51 99.990 99.990 99.990









114

gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 115.14 -0.47 1.97 -98.85 1 -77.49 2

2 100.00 -86244.93 -17609.14 5001.91 -12.42 -116.31 -1388.91 2 -274.21 1 12211.64 2 12607.05 6

3 160.00 -86005.18 -17561.38 8179.70 -18.61 -116.10 -327.52 1 -327.52 1 12181.11 2 12568.59 6

4 260.00 -86981.46 -17786.04 12976.37 -34.29 -84.97 -458.68 1 -458.68 1 12392.24 2 12638.40 6

5 360.00 -102577.91 -23491.83 17148.48 -38.27 -104.84 -494.34 1 -494.34 1 12097.51 1 12501.51 6

6 978.00 -105739.75 -24323.16 29075.33 -76.79 -29.75 -817.04 1 -817.04 1 12666.47 6 12690.78 1


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -7.39 4365.81 -2996.83 A 10876.83 A -2996.83 A 10876.83 A 2.491

2 100.00 2949.22 10826.00 -13343.40 C 49721.49 A -12992.51 C 50299.41 A 4.593

3 160.00 7667.27 15005.78 -10503.14 C 39569.91 A -9625.05 C 40156.70 A 2.637

4 260.00 14831.18 21272.56 -10494.27 C 39576.63 A -9588.63 C 40170.07 A 1.860

5 360.00 21120.69 26664.94 -9171.91 C 50186.74 A -6983.27 C 50937.85 A 1.882

6 978.00 40590.41 40705.46 -9107.97 C 50208.96 A -6758.36 C 50981.17 A 1.233



Vrd3/Vsd

num. z(cm) (kgf) (kgf) (kgf•m) (kgf) (kgf) (kgf) (kgf) () ( ) ()

1 15.00 0.00 0.00 161.19 8420.41 5521.41 54987.57 24561.10 0.656 6.530 2.917

2 100.00 -77620.44 -103493.92 7002.67 7677.17 12030.60 54987.57 31070.29 1.567 7.162 4.047

3 160.00 -77404.66 -103206.22 11451.58 7152.54 10131.85 49988.70 9015.01 1.417 6.989 1.260

4 260.00 -78283.32 -104377.76 18166.92 6278.15 10193.85 49988.70 9015.01 1.624 7.962 1.436

5 360.00 -92320.12 -123093.49 24007.87 5403.75 12496.60 54987.57 9916.51 2.313 10.176 1.835

6 978.00 -95165.78 -126887.70 40705.46 0.00 12717.46 54987.57 9916.51 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 133.57 0.26 6.72 -561.64 1 -441.93 2

2 100.00 -78113.41 -15919.69 5802.77 -14.66 -80.95 -2401.34 2 -918.13 1 10976.27 2 11502.40 6

3 160.00 -77252.48 -15740.04 9489.36 -18.96 -92.53 -1015.74 1 -1015.74 1 10843.25 2 11387.68 6

4 260.00 -79264.19 -16201.30 15054.03 -33.86 -60.58 -1266.55 1 -1266.55 1 11273.46 2 11536.38 6

5 360.00 -92859.91 -21253.28 19894.14 -39.83 -70.97 -1369.36 1 -1369.36 1 10924.71 1 11343.85 6

115

6 978.00 -99234.99 -22924.40 33730.61 -76.14 4.16 -1984.53 1 -1984.53 1 11686.81 6 12110.55 1




1 15.00 -0.36 -0.37 -444.36 1 -444.36 1

2 100.00 -1.94 -2.97 -551.23 1 -551.23 1

3 160.00 -2.15 -3.45 -575.80 1 -575.80 1

4 260.00 -5.22 -5.77 -715.00 1 -715.00 1

5 360.00 -6.25 -6.82 -770.08 1 -770.08 1

6 978.00 -13.65 -12.45 -1107.14 1 -1107.14 1


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -8.57 5064.82 -6174.99 A 12121.79 A -6174.99 A 12121.79 A 2.393

2 100.00 3421.42 12559.36 -16328.05 C 55221.85 A -16246.13 C 55785.32 A 4.397

3 160.00 8894.89 17408.37 -13624.68 C 44234.70 A -13233.58 C 44802.60 A 2.541

4 260.00 17205.81 24678.53 -13593.95 C 44226.27 A -13137.11 C 44811.13 A 1.792

5 360.00 24502.35 30934.29 -12603.46 C 55361.57 A -11235.45 C 56087.17 A 1.790

6 978.00 47089.38 47222.86 -12352.78 C 55358.99 A -10641.00 C 56140.07 A 1.172



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 187.00 9768.61 5868.95 60260.23 24908.64 0.601 6.169 2.550

2 100.00 -70302.07 -93736.09 8123.87 8906.37 11840.66 60260.23 30880.35 1.329 6.766 3.467

3 160.00 -69527.23 -92702.98 13285.11 8297.74 9870.01 54782.02 9015.01 1.189 6.602 1.086

4 260.00 -71337.77 -95117.03 21075.65 7283.35 9997.76 54782.02 9015.01 1.373 7.522 1.238

5 360.00 -83573.92 -111431.89 27851.80 6268.95 12153.35 60260.23 9916.51 1.939 9.612 1.582

6 978.00 -89311.49 -119081.98 47222.86 0.00 12598.67 60260.23 9916.51 99.990 99.990 99.990



Combinazione rara


gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 147.40 0.23 6.79 -561.74 1 -441.59 2

2 100.00 -78171.22 -15932.67 6403.41 -15.63 -77.84 -2387.04 2 -922.13 1 10987.84 2 11507.48 6

3 160.00 -77353.97 -15762.79 10471.61 -20.59 -87.11 -1022.35 1 -1022.35 1 10863.45 2 11396.69 6

4 260.00 -79425.20 -16237.39 16612.28 -36.44 -52.00 -1277.03 1 -1277.03 1 11305.50 2 11550.68 6

5 360.00 -93134.90 -21323.55 21953.38 -43.23 -59.80 -1383.17 1 -1383.17 1 10972.15 1 11362.36 6

6 978.00 -99701.23 -23043.56 37222.07 -81.91 23.09 -2007.94 1 -2007.94 1 11718.18 6 12190.98 1



116


1 15.00 -0.38 -0.38 -444.51 1 -444.51 1

2 100.00 -3.06 -3.76 -557.34 1 -557.34 1

3 160.00 -4.03 -4.77 -586.04 1 -586.04 1

4 260.00 -8.21 -7.86 -731.25 1 -731.25 1

5 360.00 -10.16 -9.56 -791.42 1 -791.42 1

6 978.00 -20.29 -17.10 -1143.32 1 -1143.32 1





gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 133.57 0.26 6.72 -561.64 1 -441.93 2

2 100.00 -78113.41 -15919.69 5802.77 -14.66 -80.95 -2401.34 2 -918.13 1 10976.27 2 11502.40 6

3 160.00 -77252.48 -15740.04 9489.36 -18.96 -92.53 -1015.74 1 -1015.74 1 10843.25 2 11387.68 6

4 260.00 -79264.19 -16201.30 15054.03 -33.86 -60.58 -1266.55 1 -1266.55 1 11273.46 2 11536.38 6

5 360.00 -92859.91 -21253.28 19894.14 -39.83 -70.97 -1369.36 1 -1369.36 1 10924.71 1 11343.85 6

6 978.00 -99234.99 -22924.40 33730.61 -76.14 4.16 -1984.53 1 -1984.53 1 11686.81 6 12110.55 1




1 15.00 -0.36 -0.37 -444.36 1 -444.36 1

2 100.00 -1.94 -2.97 -551.23 1 -551.23 1

3 160.00 -2.15 -3.45 -575.80 1 -575.80 1

4 260.00 -5.22 -5.77 -715.00 1 -715.00 1

5 360.00 -6.25 -6.82 -770.08 1 -770.08 1

6 978.00 -13.65 -12.45 -1107.14 1 -1107.14 1



Combinazione SLU

SLU


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -9.86 5826.46 -6174.99 A 12121.79 A -6174.99 A 12121.79 A 2.080

2 100.00 3935.93 14448.03 -16328.05 C 55221.85 A -16246.13 C 55785.32 A 3.822

3 160.00 10232.49 20026.22 -13624.68 C 44234.70 A -13233.58 C 44802.60 A 2.209

4 260.00 19793.20 28389.65 -13593.95 C 44226.27 A -13137.11 C 44811.13 A 1.558

5 360.00 28186.98 35586.15 -12603.46 C 55361.57 A -11235.45 C 56087.17 A 1.556

6 978.00 54170.62 54324.18 -12352.78 C 55358.99 A -10641.00 C 56140.07 A 1.019


117


Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 215.12 11237.60 5868.95 60260.23 24908.64 0.522 5.362 2.217

2 100.00 -70608.95 -94145.27 9345.53 10245.71 11864.48 60260.23 30904.17 1.158 5.882 3.016

3 160.00 -70066.00 -93421.34 15282.90 9545.54 9908.03 54782.02 9015.01 1.038 5.739 0.944

4 260.00 -72192.49 -96256.65 24244.98 8378.61 10058.07 54782.02 9015.01 1.200 6.538 1.076

5 360.00 -85033.67 -113378.22 32040.12 7211.67 12266.65 60260.23 9916.51 1.701 8.356 1.375

6 978.00 -91786.50 -122382.00 54324.18 0.00 12790.76 60260.23 9916.51 99.990 99.990 99.990

ARMATURA DI TESTATA


V1 = 11412.64 kgf

as = 2.98 cm²


V2 = 11412.64 kgf

as = 2.98 cm²


__________________________________________________

TT80

TIPO DI CALCOLO


GEOMETRIA TRAVE






SEZIONE BASE 1




x (cm) y (cm)

118

1 36.00 0.00

2 36.00 5.00

3 19.00 5.00

4 8.00 16.00

5 8.00 80.00

6 -8.00 80.00

7 -10.60 16.00

8 -19.60 5.00

9 -64.10 5.00

10 -64.10 0.00





x (cm) y (cm)

1 36.00 -6.00

2 36.00 0.00

3 -64.10 0.00

4 -64.10 -6.00



Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli




Numero 2 vincoli







Xi (cm) Yi (cm)

1 0.00 3.00 1.40




119


2 0.00 65.00 0.00 0.00 65.00 100.00 3.00

3 0.00 65.00 0.00 0.00 65.00 100.00 2.26





Xi (cm) Yi (cm)

1 0.00 -3.00 1.41







1 1 0.00 75.00 1.39 13500.00 300.00 300.00

2 1 0.00 70.00 1.39 13500.00 300.00 300.00

3 1 0.00 65.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

4 1 0.00 60.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

5 1 0.00 55.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

6 1 0.00 50.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

7 1 0.00 45.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

8 1 0.00 40.00 1.39 13500.00 0.00 0.00

9 1 0.00 35.00 1.39 13500.00 0.00 0.00


Parabola rettangolo


Elasto plastica


















120
































1 11 1.000 1.000 0.000 0.000 0.000

2 13 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000

3 21 1.300 1.500 0.000 0.000 0.000 SLU

CARICHI











1 DC A 0.00 1956.00 680.00 680.00 q: kgf/m

121





1 DC A 0.00 1956.00 120.00 120.00 q: kgf/m

SEZIONI DI VERIFICA

num. z (cm)

1 15.00 1

2 100.00 1

3 160.00 1

4 260.00 1

5 360.00 1

6 978.00 1




1 15.00 1922.30 80.00 77.00 65.00 69.30 58.50 16.00 1.00 1.40 5.26 0.00 0 .00 10.05

2 100.00 1922.30 80.00 77.00 65.00 69.30 58.50 16.00 1.00 1.40 5.26 0.00 1 .39 10.05

3 160.00 1922.30 80.00 77.00 65.00 69.30 58.50 16.00 1.00 1.40 0.00 0.00 1.39 10.05

4 260.00 1922.30 80.00 77.00 65.00 69.30 58.50 16.00 1.00 1.40 0.00 0.00 1 .39 2.62

5 360.00 1922.30 80.00 77.00 65.00 69.30 58.50 16.00 1.00 1.40 0.00 0.00 1.39 2.62

6 978.00 1922.30 80.00 77.00 75.00 69.30 67.50 16.00 1.00 1.40 0.00 0.00 4 .17 2.62





Stato limite ultimo




Sollevamento trave



Trasporto trave




Traslazione: a1= 0.9 d



122





















BARICENTRO TRAVE: x = -4.16 cm

y = 29.45 cm

z = 978.00 cm









gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 713.15 -1.69 2.90 -20.04 1 5.35 2

2 100.00 -124619.61 -25507.44 4546.11 -15.29 -143.17 -859.76 2 -152.58 1 12649.97 3 12965.57 9

3 160.00 -124567.23 -25501.31 7038.64 -19.73 -141.81 -182.69 1 -182.69 1 12651.74 3 12953.04 9

4 260.00 -124951.90 -25599.57 10800.94 -28.72 -126.80 -240.44 1 -240.44 1 12720.89 3 12962.96 9

5 360.00 -125286.49 -25685.04 14073.35 -36.54 -113.75 -290.67 1 -290.67 1 12781.03 3 12971.58 9

6 978.00 -158362.34 -40270.46 23428.25 -41.00 -152.76 -331.72 1 -331.72 1 12474.97 1 12842.75 9


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)

123



1 15.00 0.00 5410.71 -4975.98 A 12801.50 A -4975.98 A 12801.50 A 2.366

2 100.00 2026.88 10372.87 -19615.26 C 73049.04 C -17314.92 C 73891.18 C 7.042

3 160.00 5801.58 13577.23 -15830.89 C 64775.92 C -11785.86 C 65468.18 C 4.771

4 260.00 11544.08 18369.16 -15835.38 C 64775.09 C -11770.05 C 65469.86 C 3.526

5 360.00 16600.75 22475.26 -15838.93 C 64774.04 C -11756.11 C 65471.16 C 2.882

6 978.00 32634.87 32799.55 -10689.73 C 83663.55 C 75.86 C 84947.91 C 2.551



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 998.41 6604.60 5014.77 52375.45 27516.23 0.759 7.930 4.166

2 100.00 -112157.65 -149543.53 6364.56 6021.64 14308.09 52375.45 36809.54 2.376 8.698 6.113

3 160.00 -112110.50 -149480.67 9854.09 5610.14 13580.81 52375.45 36082.26 2.421 9.336 6.432

4 260.00 -112456.71 -149942.28 15121.31 4924.30 13608.91 52375.45 11719.51 2.764 10.636 2.380

5 360.00 -112757.84 -150343.78 19702.69 4238.47 13633.34 52375.45 11719.51 3.217 12.357 2.765

6 978.00 -142526.10 -190034.80 32799.55 0.00 18871.23 53236.72 13522.51 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -5.24 0.02 0.08 -14.57 1 -10.34 2

2 100.00 -123390.03 -25222.66 677.61 -6.35 -155.43 -1049.02 2 -120.06 1 12474.12 3 12888.68 9

3 160.00 -123247.33 -25196.17 3045.50 -10.15 -156.45 -150.84 1 -150.84 1 12463.83 3 12869.64 9

4 260.00 -123667.02 -25303.46 6619.69 -18.67 -142.28 -214.26 1 -214.26 1 12539.40 3 12880.34 9

5 360.00 -124032.07 -25396.78 9728.48 -26.09 -129.97 -269.42 1 -269.42 1 12605.13 3 12889.65 9

6 978.00 -156224.24 -39648.63 18615.64 -29.75 -169.08 -311.34 1 -311.34 1 12231.59 1 12744.30 9


gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -7.16 0.02 0.07 -14.54 1 -10.38 2

2 100.00 -123413.79 -25228.76 927.25 -6.94 -154.48 -1044.32 2 -123.83 1 12478.45 3 12889.24 9

3 160.00 -123361.63 -25225.37 4167.53 -12.83 -151.97 -168.00 1 -168.00 1 12484.38 3 12872.58 9

4 260.00 -123915.46 -25366.92 9058.52 -24.50 -132.56 -251.55 1 -251.55 1 12584.06 3 12886.75 9

5 360.00 -124397.18 -25490.04 13312.66 -34.65 -115.67 -324.23 1 -324.23 1 12670.76 3 12899.06 9

6 978.00 -157301.37 -39996.69 25474.03 -45.94 -142.62 -414.99 1 -414.99 1 12387.58 1 12760.52 9

124


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -290.01 0.00 -4982.12 A 12802.32 A -4982.12 A 12802.32 A 17.179

2 100.00 -290.01 6616.24 -19776.00 C 73252.04 C -17620.99 C 74088.96 C 11.072

3 160.00 575.61 10850.58 -16057.19 C 64932.75 C -12264.67 C 65616.64 C 5.984

4 260.00 8163.92 17182.78 -16055.34 C 64933.19 C -12231.76 C 65619.49 C 3.779

5 360.00 14845.95 22608.70 -16055.00 C 64933.25 C -12202.77 C 65622.15 C 2.872

6 978.00 36033.89 36251.51 -11140.32 C 83924.66 C -894.04 C 85209.05 C 2.315



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 -10.20 135.94 5303.71 62398.63 31959.28 39.014 99.990 99.990

2 100.00 -111054.08 -148072.11 1319.55 7957.17 14245.76 52674.17 36747.21 1.790 6.620 4.618

3 160.00 -110937.29 -147916.39 5930.72 7413.40 13509.04 52674.17 36010.49 1.822 7.105 4.857

4 260.00 -111332.26 -148443.02 12890.97 6507.11 13541.09 52674.17 11719.51 2.081 8.095 1.801

5 360.00 -111675.81 -148901.08 18944.94 5600.83 13568.98 52674.17 11719.51 2.423 9.405 2.092

6 978.00 -140740.30 -187653.74 36251.51 0.00 18732.91 54527.65 13522.51 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -4.96 0.01 0.60 -71.52 1 -64.82 2

2 100.00 -120759.87 -24654.32 641.94 -6.64 -148.74 -1351.81 2 -230.55 1 12160.90 3 12661.28 9

3 160.00 -120428.30 -24585.89 2885.21 -9.59 -153.20 -265.99 1 -265.99 1 12126.38 3 12627.64 9

4 260.00 -120958.61 -24721.70 6271.28 -17.61 -140.01 -347.41 1 -347.41 1 12222.24 3 12640.79 9

5 360.00 -121419.87 -24839.82 9216.46 -24.59 -128.54 -418.22 1 -418.22 1 12305.62 3 12652.22 9

6 978.00 -152083.94 -38531.59 17635.87 -27.67 -166.49 -473.35 1 -473.35 1 11843.88 1 12470.10 9


gP = 1.00




1 15.00 0.00 0.00 -7.16 0.02 0.59 -71.49 1 -64.86 2

125

2 100.00 -120784.43 -24660.62 927.25 -7.32 -147.65 -1346.97 2 -234.41 1 12165.36 3 12661.86 9

3 160.00 -120545.61 -24615.84 4167.53 -12.66 -148.06 -283.52 1 -283.52 1 12147.44 3 12630.69 9

4 260.00 -121213.60 -24786.80 9058.52 -24.29 -128.84 -385.50 1 -385.50 1 12268.02 3 12647.42 9

5 360.00 -121794.62 -24935.50 13312.66 -34.40 -112.13 -474.20 1 -474.20 1 12372.90 3 12661.96 9

6 978.00 -153193.53 -38889.87 25474.03 -46.22 -136.01 -579.36 1 -579.36 1 12004.29 1 12487.08 9


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -290.01 0.00 -5141.20 A 12834.72 A -5141.20 A 12834.72 A 17.728

2 100.00 -290.01 6616.24 -22920.54 C 78724.34 A -22027.87 C 79560.60 A 11.899

3 160.00 575.61 10850.58 -20069.28 C 67742.66 A -18358.77 C 68663.79 A 6.243

4 260.00 8163.92 17182.78 -20058.65 C 67747.03 A -18322.64 C 68672.98 A 3.943

5 360.00 14845.95 22608.70 -20050.81 C 67751.65 A -18291.38 C 68681.63 A 2.997

6 978.00 36033.89 36251.51 -16068.00 C 92142.81 C -10067.14 C 93132.19 C 2.542



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 -10.20 135.94 6170.94 72829.93 32826.51 45.394 99.990 99.990

2 100.00 -108689.41 -144919.22 1319.55 7957.17 14909.55 61479.81 37411.00 1.874 7.726 4.702

3 160.00 -108411.86 -144549.15 5930.72 7413.40 14040.88 61479.81 36542.33 1.894 8.293 4.929

4 260.00 -108920.12 -145226.83 12890.97 6507.11 14082.12 61479.81 11719.51 2.164 9.448 1.801

5 360.00 -109362.20 -145816.27 18944.94 5600.83 14118.00 61479.81 11719.51 2.521 10.977 2.092

6 978.00 -137125.20 -182833.60 36251.51 0.00 19302.54 70938.25 13522.51 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 118.53 -0.28 1.31 -97.65 1 -84.99 2

2 100.00 -120309.58 -24573.90 5149.06 -17.40 -129.34 -1366.67 2 -329.12 1 12133.30 3 12596.32 9

3 160.00 -120033.85 -24521.14 8420.34 -22.78 -129.78 -380.31 1 -380.31 1 12110.98 3 12561.96 9

4 260.00 -120737.25 -24701.22 13358.13 -34.51 -110.42 -488.02 1 -488.02 1 12238.05 3 12579.47 9

5 360.00 -121349.07 -24857.86 17652.97 -44.71 -93.59 -581.71 1 -581.71 1 12348.57 3 12594.71 9

6 978.00 -152536.64 -38748.19 29930.70 -56.84 -116.62 -691.98 1 -691.98 1 11976.88 1 12409.47 9


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)

126



1 15.00 -7.61 5956.81 -5192.59 A 12844.65 A -5192.59 A 12844.65 A 2.156

2 100.00 1515.74 12469.34 -23923.58 C 79569.88 A -23341.93 C 80452.51 A 6.381

3 160.00 6469.80 16674.87 -21326.56 C 68168.60 A -20050.07 C 69125.70 A 4.088

4 260.00 14006.49 22963.98 -21316.95 C 68176.79 A -20013.22 C 69140.24 A 2.969

5 360.00 20643.05 28352.99 -21307.56 C 68183.50 A -19979.18 C 69152.81 A 2.405

6 978.00 41686.84 41902.98 -17589.35 C 93840.60 A -12554.63 C 95084.71 A 2.239



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 165.94 8668.13 6173.25 64984.56 28674.71 0.712 7.497 3.308

2 100.00 -108278.62 -144371.50 7208.68 7903.03 15195.93 64984.56 37697.39 1.923 8.223 4.770

3 160.00 -108030.46 -144040.62 11788.48 7362.96 14285.21 64984.56 36786.66 1.940 8.826 4.996

4 260.00 -108663.53 -144884.70 18701.38 6462.84 14336.59 64984.56 11719.51 2.218 10.055 1.813

5 360.00 -109214.16 -145618.88 24714.16 5562.72 14381.27 64984.56 11719.51 2.585 11.682 2.107

6 978.00 -137282.98 -183043.97 41902.98 0.00 19656.63 74982.19 13522.51 99.990 99.990 99.990









gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 243.88 0.60 4.88 -555.32 1 -479.28 2

2 100.00 -108731.66 -22162.08 10594.90 -25.68 -84.24 -2348.72 2 -1086.60 1 10893.27 3 11456.51 9

3 160.00 -108372.28 -22111.50 17326.03 -35.67 -81.81 -1248.50 1 -1248.50 1 10892.20 3 11383.71 9

4 260.00 -110635.70 -22684.13 27486.21 -55.80 -45.74 -1559.27 1 -1559.27 1 11290.54 3 11450.61 9

5 360.00 -112604.40 -23182.20 36323.46 -73.30 -14.37 -1829.58 1 -1829.58 1 11508.81 9 11637.01 3

6 978.00 -144140.78 -37081.05 61586.60 -109.29 11.57 -2349.86 1 -2349.86 1 11279.80 9 11764.29 1




1 15.00 -0.43 -0.45 -434.70 1 -434.70 1

2 100.00 -4.84 -5.41 -688.34 1 -688.34 1

3 160.00 -6.92 -7.33 -804.77 1 -804.77 1

4 260.00 -11.61 -11.19 -1039.26 1 -1039.26 1

5 360.00 -15.68 -14.56 -1243.22 1 -1243.22 1

6 978.00 -24.24 -22.02 -1694.30 1 -1694.30 1


gP,Inf = 0.90 (I)

127

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -15.65 12256.97 -9080.90 A 14029.73 A -9080.90 A 14029.73 A 1.145

2 100.00 3118.85 25657.41 -28153.30 C 86435.91 A -28143.83 C 87378.41 A 3.369

3 160.00 13312.53 34310.87 -25797.77 C 73826.10 A -25371.92 C 74777.25 A 2.152

4 260.00 28820.31 47251.61 -25758.00 C 73826.99 A -25238.86 C 74801.47 A 1.562

5 360.00 42475.97 58340.24 -25721.28 C 73824.87 A -25119.75 C 74820.30 A 1.265

6 978.00 85776.50 86221.24 -22589.63 C 102380.63 A -19063.96 C 103824.39 A 1.187



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 341.44 17835.89 6561.83 71215.81 29063.28 0.368 3.993 1.629

2 100.00 -97858.49 -130477.99 14832.87 16261.59 14753.68 71215.81 37255.13 0.907 4.379 2.291

3 160.00 -97535.05 -130046.73 24256.44 15150.32 13780.79 71215.81 36282.24 0.910 4.701 2.395

4 260.00 -99572.13 -132762.84 38480.70 13298.20 13946.11 71215.81 11719.51 1.049 5.355 0.881

5 360.00 -101343.96 -135125.28 50852.84 11446.08 14089.90 71215.81 11719.51 1.231 6.222 1.024

6 978.00 -129726.70 -172968.93 86221.24 0.00 19377.17 82172.09 13522.51 99.990 99.990 99.990



Combinazione rara


gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 266.01 0.57 4.95 -555.46 1 -479.00 2

2 100.00 -108799.84 -22178.69 11555.94 -27.01 -81.09 -2336.78 2 -1092.61 1 10904.28 3 11459.51 9

3 160.00 -108488.88 -22139.83 18897.62 -37.86 -76.47 -1258.38 1 -1258.38 1 10910.91 3 11388.96 9

4 260.00 -110820.68 -22729.07 29979.41 -59.28 -37.27 -1574.95 1 -1574.95 1 11320.23 3 11458.95 9

5 360.00 -112848.86 -23241.60 39618.25 -77.90 -3.18 -1850.29 1 -1850.29 1 11519.82 9 11676.25 3

6 978.00 -144756.43 -37270.98 67172.94 -117.03 30.10 -2384.76 1 -2384.76 1 11297.71 9 11844.81 1




1 15.00 -0.46 -0.48 -434.88 1 -434.88 1

2 100.00 -6.18 -6.48 -696.09 1 -696.09 1

3 160.00 -9.15 -9.10 -817.56 1 -817.56 1

4 260.00 -15.13 -14.00 -1059.56 1 -1059.56 1

5 360.00 -20.34 -18.26 -1270.05 1 -1270.05 1

6 978.00 -32.07 -28.25 -1739.39 1 -1739.39 1





128

gP = 1.00



1 15.00 0.00 0.00 243.88 0.60 4.88 -555.32 1 -479.28 2

2 100.00 -108731.66 -22162.08 10594.90 -25.68 -84.24 -2348.72 2 -1086.60 1 10893.27 3 11456.51 9

3 160.00 -108372.28 -22111.50 17326.03 -35.67 -81.81 -1248.50 1 -1248.50 1 10892.20 3 11383.71 9

4 260.00 -110635.70 -22684.13 27486.21 -55.80 -45.74 -1559.27 1 -1559.27 1 11290.54 3 11450.61 9

5 360.00 -112604.40 -23182.20 36323.46 -73.30 -14.37 -1829.58 1 -1829.58 1 11508.81 9 11637.01 3

6 978.00 -144140.78 -37081.05 61586.60 -109.29 11.57 -2349.86 1 -2349.86 1 11279.80 9 11764.29 1




1 15.00 -0.43 -0.45 -434.70 1 -434.70 1

2 100.00 -4.84 -5.41 -688.34 1 -688.34 1

3 160.00 -6.92 -7.33 -804.77 1 -804.77 1

4 260.00 -11.61 -11.19 -1039.26 1 -1039.26 1

5 360.00 -15.68 -14.56 -1243.22 1 -1243.22 1

6 978.00 -24.24 -22.02 -1694.30 1 -1694.30 1



Combinazione SLU

SLU


gP,Inf = 0.90 (I)

gP,Sup = 1.20 (S)



1 15.00 -16.05 12572.68 -9080.90 A 14029.73 A -9080.90 A 14029.73 A 1.116

2 100.00 3199.18 26318.28 -28153.30 C 86435.91 A -28143.83 C 87378.41 A 3.284

3 160.00 13655.43 35194.63 -25797.77 C 73826.10 A -25371.92 C 74777.25 A 2.098

4 260.00 29562.65 48468.70 -25758.00 C 73826.99 A -25238.86 C 74801.47 A 1.523

5 360.00 43570.04 59842.94 -25721.28 C 73824.87 A -25119.75 C 74820.30 A 1.234

6 978.00 87985.89 88442.09 -22589.63 C 102380.63 A -19063.96 C 103824.39 A 1.158



Vrd3/Vsd


1 15.00 0.00 0.00 350.23 18295.30 6561.83 71215.81 29063.28 0.359 3.893 1.589

2 100.00 -98153.49 -130871.31 15214.92 16680.45 14777.62 71215.81 37279.07 0.886 4.269 2.235

3 160.00 -98039.56 -130719.41 24881.22 15540.55 13821.73 71215.81 36323.19 0.889 4.583 2.337

4 260.00 -100372.49 -133829.98 39471.87 13640.73 14011.06 71215.81 11719.51 1.027 5.221 0.859

5 360.00 -102401.65 -136535.53 52162.68 11740.91 14175.74 71215.81 11719.51 1.207 6.066 0.998

6 978.00 -132390.40 -176520.53 88442.09 0.00 19626.60 82172.09 13522.51 99.990 99.990 99.990

ARMATURA DI TESTATA


V1 = 18580.27 kgf

129

as = 4.86 cm²


V2 = 18580.27 kgf

as = 4.86 cm²

2.4.4 Verifica fondazioni in opera

I collegamenti della struttura prefabbricata sono calcolati in gerarchia delle resistenze.

Di seguito una tabella riassuntiva delle sollecitazione sul terreno e la verifica delle ciabatte di fondazione.

PLIP - versione 7.01 - Gaddi Software - 1990,2004

__________________________________________________

Plinto 350x350x50

GEOMETRIA PLINTO

Base fondazione:

Cx = 350.00 cm

Cy = 350.00 cm

Altezze e spessori:

Hf = 50.00 cm, altezza fondazione (spessore)

Qu = -50.00 cm, quota estradosso

CARATTERISTICHE MATERIALI

Calcestruzzo

Rck = 300.00 kgf/cm², resistenza caratteristica cubica calcestruzzo

cs = 1.60 , coefficiente di sicurezza materiale

Acciaio

fsk = 4500.00 kgf/cm², resistenza caratteristica

cs = 1.15 , coefficiente di sicurezza materiale

E = 206010.00 MN/m², modulo elastico


psc = 2500.00 kgf/m³, peso specifico calcestruzzo

pss = 1800.00 kgf/m³, peso specifico terreno sopra il piano fondazione

CONDIZIONI DI CARICO APPLICATI ALLA BASE DEL PILASTRO

(filo superiore pozzetto)

Nz(kgf) Tx(kgf) Ty(kgf) Mx(kgf•m) My(kgf•m)

1 -76535.00 0.00 0.00 4784.00 8798.00

2 -64095.00 0.00 0.00 7948.00 14400.00

3 -70315.00 0.00 0.00 7948.00 1039.00

4 -70315.00 0.00 0.00 1077.00 14400.00

5 -49304.00 0.00 0.00 49160.00 5533.00

6 -49304.00 0.00 0.00 11028.00 39554.00

7 -53590.00 0.00 0.00 5615.00 7978.00

8 -45896.00 0.00 0.00 9515.00 11677.00

9 -49743.00 0.00 0.00 9515.00 1441.00

10 -49743.00 0.00 0.00 1061.00 13276.00

11 -35304.00 0.00 0.00 49025.00 750.00

12 -35304.00 0.00 0.00 11064.00 40359.00

130

VERIFICA A FLESSIONE FONDAZIONE

Verifica a flessione in direzione x

Msd,x = 34183.03 kgf•m

A's = 4.71 cm² MRd/Msd = 1.20

As = 23.09 cm² tipo rottura: per trazione

Msd,x MRd,x MRd/Msd

(kgf•m) (kgf•m)

1 25552.51 41025.05 1.61

2 23489.73 41025.05 1.75

3 24178.60 41025.05 1.70

4 22797.21 41025.05 1.80

5 34183.03 41025.05 1.20

6 22515.23 41025.05 1.82

7 18898.14 41025.05 2.17

8 18367.18 41025.05 2.23

9 18619.14 41025.05 2.20

10 16513.09 41025.05 2.48

11 31047.75 41025.05 1.32

12 18668.50 41025.05 2.20

Verifica a flessione in direzione y

Msd,y = 30660.11 kgf•m

A's = 4.71 cm² MRd/Msd = 1.34


Msd,y MRd,y MRd/Msd

(kgf•m) (kgf•m)

1 26694.17 41025.05 1.54

2 25324.81 41025.05 1.62

3 22213.54 41025.05 1.85

4 26586.54 41025.05 1.54

5 21259.42 41025.05 1.93

6 30660.11 41025.05 1.34

7 19570.22 41025.05 2.10

8 18982.09 41025.05 2.16

9 16322.73 41025.05 2.51

10 19987.28 41025.05 2.05

11 13695.90 41025.05 3.00

12 27533.35 41025.05 1.49

4 57790.45 1.06 94834.63 1.64

5 40521.94 1.28 78530.78 1.94

6 40521.94 1.26 79845.66 1.97

7 44044.52 1.07 94378.76 2.14

8 37720.98 1.11 90227.59 2.39

9 40882.75 1.06 95245.08 2.33

10 40882.75 1.07 93715.74 2.29

11 29015.63 1.32 76012.57 2.62

12 29015.63 1.33 75403.09 2.60

131

Pressioni sul terreno:

SLV:

GEO:

SLE:

Plinto 380x380x50

GEOMETRIA PLINTO

Sezione pilastro:

Ax = 60.00 cm

Ay = 60.00 cm

Base fondazione:

Cx = 380.00 cm

Cy = 380.00 cm

Altezze e spessori:






1 -106260.00 0.00 0.00 7408.00 10780.00

2 -46039.00 0.00 0.00 11239.00 11184.00

3 -98841.00 0.00 0.00 12266.00 7966.00

4 -98841.00 0.00 0.00 270.00 13319.00

5 -46711.00 0.00 0.00 49206.00 15474.00

6 -67337.00 0.00 0.00 10130.00 54584.00



84.3 59.3 397.3 297.3 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

14 SLV -5576 -1370 49304 11065 -39035 64616 60.4 17.1 301.6 128.5 229.2 315.8 0.89 OK!

13 SLV -5576 -1088 49304 8347 -39035 64616 60.4 12.9 301.6 111.7 229.2 324.2 0.87 OK!

16 SLV -5741 -1440 35304 11108 -40188 50617 79.4 21.9 377.6 147.8 191.2 306.1 0.86 OK!

15 SLV -5741 -1114 35304 8406 -40188 50617 79.4 16.6 377.6 126.4 191.2 316.8 0.84 OK!

84.3 59.3 397.3 297.3 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

13 GEO -2530 -203 60085 1199 -6966 75398 9.2 1.6 97.0 66.4 331.5 346.8 0.66 OK!

13 GEO 2620 71 60085 -422 7601 75398 10.1 0.6 100.3 62.2 329.8 348.9 0.66 OK!

14 GEO 1662 -6 60085 -34 6266 75398 8.3 0.0 93.2 60.2 333.4 349.9 0.65 OK!

14 GEO -1572 18 60085 96 -5630 75398 7.5 0.1 89.9 60.5 335.1 349.7 0.64 OK!

84.3 59.3 397.3 297.3 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

13 SLE 41 -59 57597 351 287 72910 0.0 0.0 60.0 60.0 350.0 350.0 0.60 OK!

14 SLE 41 5 57597 28 287 72910 0.0 0.0 60.0 60.0 350.0 350.0 0.60 OK!

13 SLE -1940 -165 57597 974 -5316 72910 0.0 0.0 60.0 60.0 350.0 350.0 0.60 OK!

14 SLE -1203 14 57597 78 -4288 72910 0.0 0.0 60.0 60.0 350.0 350.0 0.60 OK!

132

Msd,x = 39537.92 kgf•m

A's = 4.71 cm² MRd/Msd = 1.26


Msd,x MRd,x MRd/Msd

(kgf•m) (kgf•m)

1 39537.92 49899.99 1.26

2 20752.48 49899.99 2.40

3 38661.07 49899.99 1.29

4 34521.37 49899.99 1.45

5 36439.62 49899.99 1.37

6 31183.01 49899.99 1.60


Msd,y = 44466.39 kgf•m

A's = 4.71 cm² MRd/Msd = 1.12


Msd,y MRd,y MRd/Msd

(kgf•m) (kgf•m)

1 40544.75 49899.99 1.23

2 20736.06 49899.99 2.41

3 37377.15 49899.99 1.34

4 38417.62 49899.99 1.30

5 26148.24 49899.99 1.91

6 44466.39 49899.99 1.12


SLV:

GEO:

SLE:

78.3 56.3 373.3 285.2 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

3 SLV -5047 2188 67337 -14726 -42866 85387 50.2 17.2 260.8 129.0 279.6 345.5 0.88 OK!

3 SLV -5560 -1474 67337 9965 -46399 85387 54.3 11.7 277.4 106.7 271.3 356.7 0.88 OK!

1 SLV -6525 3676 46711 -23481 -45678 64761 70.5 36.3 342.1 205.0 238.9 307.5 0.88 OK!

12 SLV -5354 -4642 35415 30097 -37481 53465 70.1 56.3 340.4 285.2 239.8 267.4 0.83 OK!

78.3 56.3 373.3 285.2 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

3 GEO 2671 2087 83787 -6413 6146 101837 6.0 6.3 84.1 85.2 367.9 367.4 0.75 OK!

3 GEO 2523 -2060 83787 6218 5111 101837 5.0 6.1 80.1 84.4 370.0 367.8 0.75 OK!

3 GEO 3069 -15 83787 106 8929 101837 8.8 0.1 95.1 60.4 362.5 379.8 0.74 OK!

3 GEO 3138 2090 79652 -6431 7159 97702 7.3 6.6 89.3 86.3 365.3 366.8 0.73 OK!

78.3 56.3 373.3 285.2 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

3 SLE 2345 13 79583 -88 5083 97633 0.0 0.0 60.0 60.0 380.0 380.0 0.68 OK!

3 SLE 1983 35 79583 -244 2544 97633 0.0 0.0 60.0 60.0 380.0 380.0 0.68 OK!

3 SLE 2289 -1583 79583 4770 4685 97633 0.0 0.0 60.0 60.0 380.0 380.0 0.68 OK!

3 SLE 2708 -10 79583 68 7622 97633 0.0 0.0 60.0 60.0 380.0 380.0 0.68 OK!

133

Plinto 420x420x50

GEOMETRIA PLINTO

Sezione pilastro:

Ax = 60.00 cm

Ay = 60.00 cm

Base fondazione:

Cx = 420.00 cm

Cy = 420.00 cm

Altezze e spessori:






1 -161890.00 0.00 0.00 211.00 4864.00

2 -121871.00 0.00 0.00 160.00 9754.00

3 -141881.00 0.00 0.00 8824.00 790.00

4 -141881.00 0.00 0.00 160.00 9754.00

5 -93747.00 0.00 0.00 41707.00 9335.00

6 -93747.00 0.00 0.00 11105.00 39645.00

7 -142345.00 0.00 0.00 7571.00 4981.00

8 -96129.00 0.00 0.00 2136.00 11741.00

9 -122402.00 0.00 0.00 12508.00 178.00

10 -117410.00 0.00 0.00 1128.00 12977.00

11 -73946.00 0.00 0.00 49585.00 9335.00

12 -84407.00 0.00 0.00 8388.00 50960.00

13 -69176.00 0.00 0.00 8066.00 6435.00

14 -58185.00 0.00 0.00 12996.00 9943.00

15 -63681.00 0.00 0.00 12996.00 2167.00

16 -63681.00 0.00 0.00 1503.00 9943.00

17 -44758.00 0.00 0.00 48213.00 21021.00

18 -44758.00 0.00 0.00 31051.00 50646.00



Msd,x = 62915.83 kgf•m

A's = 4.71 cm² MRd/Msd = 1.13


Msd,x MRd,x MRd/Msd

(kgf•m) (kgf•m)

1 62915.83 70877.75 1.13

2 47844.78 70877.75 1.48

3 58267.33 70877.75 1.22

4 55562.92 70877.75 1.28

5 53316.29 70877.75 1.33

6 43657.69 70877.75 1.62

7 58283.05 70877.75 1.22

8 38849.86 70877.75 1.82

9 52155.80 70877.75 1.36

10 46758.81 70877.75 1.52

11 48779.43 70877.75 1.45

134

12 39876.43 70877.75 1.78

13 30370.00 70877.75 2.33

14 28347.13 70877.75 2.50

15 29854.91 70877.75 2.37

16 25943.53 70877.75 2.73

17 38209.33 70877.75 1.85

18 34215.00 70877.75 2.07


Msd,y = 64380.91 kgf•m

A's = 4.71 cm² MRd/Msd = 1.10


Msd,y MRd,y MRd/Msd

(kgf•m) (kgf•m)

1 64380.91 70877.75 1.10

2 50865.63 70877.75 1.39

3 55737.68 70877.75 1.27

4 58583.78 70877.75 1.21

5 43123.36 70877.75 1.64

6 52644.04 70877.75 1.35

7 57467.53 70877.75 1.23

8 41874.18 70877.75 1.69

9 48273.47 70877.75 1.47

10 50489.69 70877.75 1.40

11 36105.96 70877.75 1.96

12 53281.02 70877.75 1.33

13 29856.45 70877.75 2.37

14 27385.84 70877.75 2.59

15 26445.20 70877.75 2.68

16 28601.02 70877.75 2.48

17 29584.53 70877.75 2.40

18 40551.46 70877.75 1.75


SLV:

GEO:

73.6 52.4 354.5 269.5 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

4 SLV -6677 2511 84407 -16847 -45869 106457 43.1 15.8 232.3 123.3 333.8 388.3 0.82 OK!

9 SLV -5559 -1590 93747 11173 -38911 115797 33.6 9.6 194.4 98.6 352.8 400.7 0.82 OK!

9 SLV -5354 -1464 93747 9922 -37481 115797 32.4 8.6 189.5 94.3 355.3 402.9 0.81 OK!

4 SLV -7187 -1142 84407 7985 -49390 106457 46.4 7.5 245.6 90.0 327.2 405.0 0.80 OK!

73.6 52.4 354.5 269.5 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

9 GEO 1047 6 128430 -63 5250 150480 3.5 0.0 74.0 60.2 413.0 419.9 0.87 OK!

9 GEO 84 -929 128430 4609 589 150480 0.4 3.1 61.6 72.3 419.2 413.9 0.87 OK!

9 GEO 58 918 128430 -4493 409 150480 0.3 3.0 61.1 71.9 419.5 414.0 0.87 OK!

9 GEO -904 -18 128430 179 -4252 150480 2.8 0.1 71.3 60.5 414.3 419.8 0.87 OK!

135

SLE:

VERIFICA A PUNZONAMENTO:

73.6 52.4 354.5 269.5 MEYERHOF

Node Cond.FX

(daN)

FY

(daN)

N

(daN)

MX

(daNm)

MY

(daNm)

NTot

(daN)

ex

(cm)

ey

(cm)

Bx,min

(cm)

By,min

(cm)

Bx'

(cm)

By'

(cm)

st

(daN/cm2)

9 SLE -686 -15 120426 145 -3204 142476 0.0 0.0 60.0 60.0 420.0 420.0 0.81 OK!

9 SLE 74 -716 120426 3553 520 142476 0.0 0.0 60.0 60.0 420.0 420.0 0.81 OK!

9 SLE 64 -5 120426 52 451 142476 0.0 0.0 60.0 60.0 420.0 420.0 0.81 OK!

9 SLE 55 705 120426 -3449 382 142476 0.0 0.0 60.0 60.0 420.0 420.0 0.81 OK!

VERIFICA A PUNZONAMENTO E.C.2 - UNI - EN 1992 - 1 - 1 : 2005

DATIPIANTA

Forza di taglio sollecitante sulla solleta VSd,pil 161890 [DaN]

Pressione terreno 70 [kPa] 2d

Forza di taglio sollecitante VSd 129999 [DaN]

lato pilastro A 60 [cm]

lato pilastro B 60 [cm]

altezza utile d 43 [cm]

Area dell'armatura tesa disposta in direzione x Asx 25 [cm2]

Area dell'armatura tesa disposta in direzione y Asy 25 [cm2] B

perimetro critico 780.35 [cm] 232

Coefficiente di eccentricità di carico b 1.15

CALCESTRUZZO A

Rck= 30 [MPa]

fck= 25 [MPa]

fcd= 16.67 [MPa] 232

α= 0.85

fc1= 14.17 [MPa]

fc2= 8.33 [MPa]

Ec= 25000 [MPa] SEZIONE PIASTRA

fctm= 5.62 [MPa]

fctk= 3.93 [MPa] d

fctd= 2.62 [MPa]

fctk 0,05 3.93 [MPa]

gc x punzonamento (1,5 ca precompr-1,6 c.a.ordinario.) 1.6

tRd tensione tangenziale in funzione del cls 0.61 [MPa]

tc0= 0.60 [MPa]

tc1= 1.83 [MPa]

gc= 1.5 coeff sic clsVEd 0.45 [MPa] VEd 1.45 [MPa]

ACCIAIO VRd,c 0.38 [MPa]

ftk= 540 [MPa] VRd,max 5.00 [MPa] VRd,max 5.00 [MPa]

fyk= 450 [MPa] VRd,cs 0.46 [MPa]

fyd= 391 [MPa]

gs= 1.15 coeff sic acciaio

VERIFICA A PUNZIONAMENTO IN CORRISPONDENZA DEL PERIMETRO DI VERIFICA A DISTANZA 2d

VEd 0.45 [MPa]

Vmin 0.38

VRd,c 0.38 [MPa] La sollecitazione è maggiore della resistenza del solo CLS

CRd,c 0.12

k=(1+(200/d)0,5

) ≤ 2 1.68199 1.681994339

r1=(r1x r1y )0,5

≤ 0,02 rapporto ideale 0.00183 VERIFICATO RAPPORTO GEOM ARM

r1x rapporto geom x 0.00183

r1y rapporto geom y 0.00183

VRd,max 5.00 [MPa]

Area dell'armatura a taglio nel cono di punzon. Asw 23 [cm2]

angolo fra armatura e piastra ( 90° - 45° ) a 45°

fy wd,ef 357.5 [MPa]

d/sr 0.67

contributo armatura a taglio 0.17

VRd,cs 0.46 VERIFICATO

VERIFICA A PUNZIONAMENTO IN CORRISPONDENZA DEL PERIMETRO PILASTRO

VEd 1.45 [MPa]

VRd,max 5.00 [MPa] VERIFICATO

RIASSUNTO VERIFCHE

Perimetro verifica a 2d Perimetro pilastro

PREDISPORRE ARM A TAGLIO

b

b=33,7

Asy

y

x

PERIMETRO CRITICO

α

Asw

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