PROVINCIA DI RIETI ANAS S.p RELAZIONE ILLUSTRATIVA … · 2 – AGGREGATI (11.2.9.2 ) : Gli...

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Ci riserviamo la proprieta' di questo disegno con la proibizione di riprodurlo o trasferirlo a terzi senza autorizzazione scritta.

progettista delle strutture:

oggetto:

By CAD system

opera:

costruttore:

Modifiche

committente

direttore dei lavori:

prescrizioni:

allegato:

acciaio

conglomerato

-

-

sostituito dal dis. n.

sostituisce il dis. n.

controllato:

disegnato da:

scala

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Via GIOTTO, 7 02100 RIETI - ITALIA

Dott. Ing. MANCINI Bruno Enrico

STUDIO D'INGEGNERIA

[email protected]

progettista:

P.IVA 00136960572

disegno n.

data

.


PROVINCIA DI RIETI Dott. Ing. MANCINI Bruno Enrico


collaboratori:

Dott. Ing. MANCINI MassimilianoDott. Ing. DI MAGGIO Simone

PROVINCIA DI RIETI ANAS S.p.ASoggetto Gestore Soggetto Attuatore

(ex OCDPC 408/2016 Art.4)

1

RELAZIONE ILLUSTRATIVA E DI CALCOLO Ai sensi del Decreto 14 gennaio 2008 del Ministero delle Infrastrutture

1 - INDICAZIONE DELLA NORMATIVA TECNICA SEGUITA E MISURE DELLA SICUREZZA.....................................2 2 - NORME....................................................................................................................................................................................3 3 - CARATTERISTICHE DEI MATERIALI DA IMPIEGARE ..................................................................................................4 4 - QUALITA’ E DOSATURE DEI MATERIALI DA IMPIEGARE: PRESCRIZIONI ............................................................8

4bis - ULTERIORI PRESCRIZIONI : CALCOLO E VERIFICA DELLE SALDATURE .................................................9

5 - MODELLAZIONE, METODI DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA .....................................................................10 5.1 – DESCRIZIONE E MODELLAZIONE DELLE STRUTTURE..................................................................................10 5.2 - CAUSE DEL DISSESTO E NECESSITÀ DELL’INTERVENTO........................................................................14 5.3 - PRINCIPALI CRITICITA’ ED INTERVENTI.........................................................................................................15 5.6 - CRITERI ADOTTATI PER LA SCHEMATIZZAZIONE DELLE STRUTTURE ....................................................26 5.7 - PRESTAZIONI ATTESE ............................................................................................................................................28 5.8 - TOLLERANZE............................................................................................................................................................29 5.9 – DURABILITÀ.............................................................................................................................................................30 5.10 - DESCRIZIONE DELLE CARATTERISTICHE GEOLOGICHE E GEOTECNICHE DEL SITO..........................30 5.11 CODICE DI CALCOLO, SOLUTORE E AFFIDABILITA’ DEI RISULTATI .........................................................30 5.12- SOFTWARE UTILIZZATI –TIPO DI ELABORATORE .........................................................................................31 5.13 - VALUTAZIONE DEI RISULTATI E GIUDIZIO MOTIVATO SULLA LORO ACCETTABILITÀ....................32 5.14 - PRESTAZIONI ATTESE AL COLLAUDO .............................................................................................................32

6 - AZIONI SULLA COSTRUZIONE ........................................................................................................................................33 6.1 - PESI PROPRI E CARICHI PERMANENTI ..............................................................................................................33 6.2 - DESTINAZIONE D’USO E SOVRACCARICHI VARIABILI .................................................................................33 6.3 - NEVE...........................................................................................................................................................................35 6.4 - AZIONI DOVUTE AL VENTO..................................................................................................................................35 6.5 - AZIONE SISMICA.....................................................................................................................................................35 6.6 - AZIONI DOVUTE ALLA TEMPERATURA.............................................................................................................36 6.7 - AZIONI ECCEZIONALI.............................................................................................................................................36 6.8 - COMBINAZIONI DI CALCOLO...............................................................................................................................36 6.9 - COMBINAZIONI DELLE AZIONI SULLA COSTRUZIONE .................................................................................37 6.10 – RIEPILOGO DELLE PRINCIPALI AZIONI SULLA COSTRUZIONE.................................................................38

7 - PERICOLOSITÀ SISMICA ...................................................................................................................................................39 APPLICAZIONE DEL SOFTWARE “SPETTRI DI RISPOSTA” del C.S.LL.PP. ...........................................................40 FASE 1 : INDIVIDUAZIONE DELLA PERICOLOSITÀ DEL SITO .............................................................................41 FASE 2 : SCELTA DELLA STRATEGIA DI PROGETTAZIONE .................................................................................41 FASE 3 : DETERMINAZIONE DELLE AZIONI DI PROGETTO PER I DIFFERENTI STATI LIMITE.....................42

8 – RELAZIONE DI CALCOLO ................................................................................................................................................50 8.1 - CALCOLO E VERIFICA DEL SISTEMA ATTIVO DI CONSOLIDAMENTO DEI FRONTI ...............................50 8.2 - VERIFICA DEL SISTEMA PASSIVO DI RETI PARAMASSI ...............................................................................60 8.3 – Km 23+060 VERIFICA DI STABILITA’ DEL PENDIO – ANTE OPERAM .........................................................62 8.4 – Km 23+060 VERIFICA DI STABILITA’ DEL PENDIO – POST OPERAM..........................................................88 8.5 – Km 23+060 VERIFICA DELLA PARATIA DI MICROPALI ...............................................................................111

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1 - INDICAZIONE DELLA NORMATIVA TECNICA SEGUITA E MISURE DELLA

SICUREZZA

La Normativa Tecnica seguita è quella prescritta dalle “NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI”

(N.T.C.) di cui al Decreto 14 gennaio 2008 del Ministero delle Infrastrutture –emesso ai sensi delle

leggi 05.11.1971, n. 1086,e 02.02.1974, n. 64, così come riunite nel Testo Unico per l’Edilizia di cui al

D.P.R. 06.06.2001, n.380, e dell’art. 5 del decreto legge 28.05.2004, n. 136, convertito in legge, con

modificazioni, dall’art. 1 della legge 27.07.2004, n. 186 e ss. mm. ii.

Esse raccolgono in un unico organico testo le norme prima distribuite in diversi decreti ministeriali.

La sicurezza e le prestazioni dell’ opera nel suo complesso o delle parti di essa, come previsto al

capitolo 2 del citato Decreto 14 gennaio 2008, sono state valutate in relazione agli stati limite che si

possono verificare durante la sua vita nominale, applicando i criteri del metodo semiprobabilistico

agli “ Stati Limite ”, per le verifiche di esercizio ( SLE ) e di rottura ( SLU ).

Stato limite è la condizione superata la quale l’opera non soddisfa più le esigenze per le quali è stata

progettata.

In particolare, secondo quanto stabilito nella norma citata , l’opera oggetto della presente relazione,

possiede i seguenti requisiti:

- sicurezza nei confronti di stati limite ultimi (SLU): capacità di evitare crolli, perdite di equilibrio

e dissesti gravi, totali o parziali, che possano compromettere l’incolumità delle persone ovvero

comportare la perdita di beni, ovvero provocare gravi danni ambientali e sociali, ovvero mettere

fuori servizio l’opera;

- sicurezza nei confronti di stati limite di esercizio (SLE): capacità di garantire le prestazioni

previste per le condizioni di esercizio;

- robustezza nei confronti di azioni eccezionali: capacità di evitare danni sproporzionati rispetto

all’entità delle cause innescanti quali incendio, esplosioni, urti.

Il superamento di uno stato limite ultimo ha carattere irreversibile e si definisce collasso.

Il superamento di uno stato limite di esercizio può avere carattere reversibile o irreversibile.

Per le OPERE ESISTENTI è possibile fare riferimento a livelli di sicurezza diversi da quelli delle

nuove opere ed è anche possibile considerare solo gli stati limite ultimi (V. cap. 8 delle N.T.C.)

Circa le indicazioni applicative per l’ottenimento delle prescritte prestazioni ci si è riferiti a quanto

specificato nelle “NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI” di cui al Decreto 14 gennaio 2008

del Ministero delle Infrastrutture che sono state applicate integralmente, all’intero organismo strutturale

indagato salvo, come consentito dal punto 1.2 dello stesso D.M. per quanto in esso non espressamente

specificato, il riferimento a Normative di comprovata validità ed altri documenti tecnici elencati nel cap.

12 del D.M. ed in particolare agli EUROCODICI con le relative Appendici Nazionali che costituiscono

indicazioni di comprovata validità e forniscono il sistematico supporto applicativo alle NORME stesse,

riferimento esplicitamente citato quando utilizzato.

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2 - NORME

Nella redazione del progetto strutturale ci si è attenuti a: 2.1 D.P.R. 06/06/2001 n° 380

TESTO UNICO PER L’EDILIZIA e s.m.i. Restano in vigore, per tutti i campi di applicazione originariamente previsti dai relativi testi normativi e non applicabili alla parte I di questo testo unico, le seguenti leggi: Legge 5 novembre 1971, n. 1086; Legge 2 febbraio 1974, n. 64

2.2 D.M. MINISTERO DELLE INFRASTRUTTURE 14/01/2008 NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI ( NTC8 ) e relative ISTRUZIONI per l’applicazione delle nuove NTC “CIRCOLARE 2-2- 2009 ”

2.3 Documento approvato dal Consiglio superiore dei lavori pubblici nell’Assemblea Generale del 23 luglio 2010, prot. n. 92, contenente l’allineamento della Direttiva del Presidente del Consiglio dei Ministri per la valutazione e riduzione de rischio sismico del patrimonio culturale del 12 ottobre 2007 alle nuove Norme tecniche per le costruzioni 2008.

2.4

MINISTERO PER I BENI E LE ATTIVITA’ CULTURALI

Linee Guida per la valutazione e riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale ALLINEATE alle nuove NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI ( NTC8 ) DM 14/01/2008 - Pubblicate il 19 gennaio 2011

2.5 LEGGE REGIONALE LAZIO N° 4 del 05/01/1985 Prime norme per l’esercizio delle funzioni regionali in materia di prevenzione del rischio sismico - Snellimento delle procedure.

2.6 Delibera di Giunta Regione Lazio n. 387 del 22 Maggio 2009 – “Nuova classificazione sismica del territorio della Regione Lazio in applicazione dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3519 del 28 Aprile 2006 e della DGR Lazio 766/03”; Delibera di Giunta Regione Lazio n. 489 del 17 Ottobre 2009 Modifica dell’Allegato 2 della DGR Lazio n. 387 del 22 maggio 2009

2.7 D.G. REGIONE LAZIO N° 611 del 16/12/2011 REGOLAMENTO REGIONALE concernente: “MODIFICHE AL REGOLAMENTO REGIONALE 6 SETTEMBRE 2002, N. l (REGOLAMENTO DI ORGANIZZAZIONE DEGLI UFFICI E DEI SERVIZI DELLA GIUNTA REGIONALE) E SUCCESSIVE MODIFICHE”

2.8 D.G. REGIONE LAZIO N° 14 del 13/07/2016 REGOLAMENTO REGIONALE concernente: “Snellimento delle procedure per l’esercizio delle funzioni regionali in materia di prevenzione del rischio sismico e di repressione delle violazioni della normativa sismica.”

• REFERENZE TECNICHE (Cap. 12 D.M. 14.01.2008) UNI ENV 1992-1-1 Parte 1-1:Regole generali e regole per gli edifici. UNI EN 206-1/2001 - Calcestruzzo. Specificazioni, prestazioni, produzione e conformità. UNI EN 1993-1-1 - Parte 1-1:Regole generali e regole per gli edifici. UNI EN 1995-1 – Costruzioni in legno UNI EN 1998-1 – Azioni sismiche e regole sulle costruzioni UNI EN 1998-5 – Fondazioni ed opere di sostegno EUROCODE 3 - Design of steel structures

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3 - CARATTERISTICHE DEI MATERIALI DA IMPIEGARE

Premesso che le caratteristiche dei materiali da impiegare saranno accertate mediante le prove

normalizzate richiamate nel Capitolo 11 del D.M. LL.PP. 14 GENNAIO 2008 Norme tecniche per le

costruzioni si richiamano sinteticamente ai principali requisiti dei materiali a norma del capitolo 11 del

succitato D.M..

1 – LEGANTI ( Capitolo 11.2.9.1 ): Devono impiegarsi esclusivamente i leganti idraulici definiti come

cementi dalle disposizioni vigenti in materia (legge 26/5/1965, n° 595 e norma armonizzata EN 197-1 ),

con esclusione del cemento alluminoso.

L’impiego dei cementi di tipo C è limitato ai calcestruzzi per sbarramenti di ritenuta.

2 – AGGREGATI (11.2.9.2 ) : Gli aggregati, naturali o di frantumazione, devono essere costituiti da

elementi non gelivi e non friabili, privi di sostanze organiche, limose ed argilloso, di gesso, ecc., in

proporzioni nocive all’indurimento del conglomerato od alla conservazione delle armature. Sono idonei

alla produzione di calcestruzzo per uso strutturale gli aggregati ottenuti dalla lavorazione di materiali

naturali, artificiali, ovvero provenienti da processi di riciclo conformi alla norma europea armonizzata

UNI EN 12620 e, per gli aggregati leggeri, alla norma europea armonizzata UNI EN 13055-1. La ghiaia o

il pietrisco devono avere dimensioni massime commisurate alle caratteristiche geometriche della

carpenteria del getto ed all’ingombro delle armature.

Il sistema di attestazione della conformità di tali aggregati, ai sensi del DPR n.246/93 è indicato

nella seguente Tab. 11.2.II. presente nel citato D.M.

La granulometria deve essere assortita in modo da garantire il rispetto delle proporzioni e dosaggi

progettati e sperimentati per il conglomerato o la resistenza caratteristica richiesta col procedimento di

posa da eseguire.

3 – ACQUA: L’acqua di impasto, ivi compresa l’acqua di riciclo, dovrà essere conforme alla norma UNI

EN 1008: 2003.

4 – ARMATURA: Tutti gli acciai oggetto del presente progetto , siano essi destinati ad utilizzo come

armature per elemento armato ordinario o precompresso o ad utilizzo diretto come carpenterie in strutture

metalliche devono essere prodotti con un sistema permanente di controllo interno della produzione in

stabilimento che deve assicurare il mantenimento dello stesso livello di affidabilità nella conformità del

prodotto finito, indipendentemente dal processo di produzione.

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Fatto salvo quanto disposto dalle norme europee armonizzate, ove applicabili, il sistema di gestione della

qualità del prodotto che sovrintende al processo di fabbricazione deve essere predisposto in coerenza con

la norma UNI EN ISO 9001:2000 e certificato da parte di un organismo terzo indipendente, di adeguata

competenza ed organizzazione, che opera in coerenza con le norme UNI CEI EN ISO/IEC 17021:2006.

Tutte le forniture di acciaio, per le quali non sussista l’obbligo della Marcatura CE, devono essere

accompagnate dalla copia dell’attestato di qualificazione del Servizio Tecnico Centrale.

L’attestato può essere utilizzato senza limitazione di tempo.

Il riferimento a tale attestato deve essere riportato sul documento di trasporto.

Le forniture effettuate da un commerciante intermedio devono essere accompagnate da copia dei

documenti rilasciati dal Produttore e completati con il riferimento al documento di trasporto del

commerciante stesso.

Il Direttore dei Lavori prima della messa in opera, è tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare

le eventuali forniture non conformi, ferme restando le responsabilità del produttore.

È ammesso esclusivamente l’impiego di acciai saldabili qualificati secondo le procedure di cui al

capitolo 11.3.1.2 e controllati con le modalità riportate nel 11.3.2.11.

L’acciaio per cemento armato B450C , esclusivamente ad aderenza migliorata, è caratterizzato dai

seguenti valori nominali delle tensioni caratteristiche di snervamento e rottura da utilizzare nei calcoli:

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Non si devono porre in opera armature eccessivamente ossidate, corrose, recanti difetti superficiali, che

ne menomino la resistenza o ricoperte da sostanze che possano ridurne sensibilmente l’aderenza al

conglomerato.

5 - IMPASTI: La distribuzione granulometria degli inerti, il tipo di cemento e la consistenza

dell’impasto, devono essere adeguati alla particolare destinazione del getto, ed al procedimento di posa in

opera del conglomerato, il quantitativo d’acqua deve essere il minimo necessario a consentire una buona

lavorabilità del conglomerato tenendo conto anche dell’acqua contenuta negli inerti. Partendo dagli

elementi gia fissati il rapporto acqua-cemento, e quindi il dosaggio del cemento, dovrà essere scelto in

relazione alla resistenza richiesta per il conglomerato. L’impiego degli additivi dovrà essere subordinato

all’accertamento dell’assenza di ogni pericolo di aggressività. L’impasto deve essere fatto con mezzi

idonei ed il dosaggio dei componenti eseguito con modalità atte a garantire la costanza del

proporzionamento previsto in sede di progetto.

6 – ELEMENTI PREFABBRICATI:

Gli elementi costruttivi prefabbricati devono essere prodotti attraverso un processo industrializzato che si

avvale di idonei impianti, nonché di strutture e tecniche opportunamente organizzate. In particolare, deve

essere presente ed operante un sistema permanente di controllo della produzione in stabilimento, che deve

assicurare il mantenimento di un adeguato livello di affidabilità nella produzione del calcestruzzo,

nell’impiego dei singoli materiali costituenti e nella conformità del prodotto finito.

Detto sistema di controllo deve comprendere anche la produzione del calcestruzzo secondo quanto

prescritto al capitolo 11.2. del sopraccitato D.M.

Oltre a quanto previsto nei punti applicabili del capitolo 11.1 del sopraccitato D.M., ogni fornitura in

cantiere di elementi costruttivi prefabbricati, sia di serie che occasionali, dovrà essere accompagnata da

apposite istruzioni nelle quali vengono indicate le procedure relative alle operazioni di trasporto e

montaggio degli elementi prefabbricati, ai sensi dell’art. 58 del DPR n. 380/2001, da consegnare al

Direttore dei Lavori dell’opera in cui detti elementi costruttivi vengono inseriti, che ne curerà la

conservazione:

Tali istruzioni dovranno almeno comprendere, di regola:

a) i disegni d’assieme che indichino la posizione e le connessioni degli elementi nel complesso

dell’opera, compreso l’elenco degli elementi forniti con relativi contrassegni;

b) apposita relazione sulle caratteristiche dei materiali richiesti per le unioni e le eventuali opere di

completamento;

c) le istruzioni di montaggio con i necessari dati per la movimentazione, la posa e la regolazione

dei manufatti;

d) elaborati contenenti istruzioni per il corretto impiego e la manutenzione dei manufatti. Tali

elaborati dovranno essere consegnati dal Direttore dei Lavori al Committente, a conclusione

dell’opera;

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e) per elementi di serie qualificati, certificato di origine firmato dal produttore, il quale con ciò

assume per i manufatti stessi le responsabilità che la legge attribuisce al costruttore, e dal

Direttore Tecnico responsabile della produzione. Il certificato, che deve garantire la rispondenza

del manufatto alle caratteristiche di cui alla documentazione depositata presso il Servizio

Tecnico Centrale, deve riportare il nominativo del progettista e copia dell’attestato di

qualificazione rilasciato dal Servizio Tecnico Centrale;

f) documentazione, fornita quando disponibile, attestante i risultati delle prove a compressione

413 effettuate in stabilimento su cubi di calcestruzzo (ovvero estratto del Registro di produzione) e copia

dei certificati relativi alle prove effettuate da un laboratorio incaricato ai sensi dell’art. 59 del DPR n.

380/2001; tali documenti devono essere relativi al periodo di produzione dei

manufatti. Copia del certificato d’origine dovrà essere allegato alla relazione del Direttore dei Lavori di

cui all’art.65 del DPR n. 380/2001.

Prima di procedere all’accettazione dei manufatti, il Direttore dei Lavori deve verificare che essi

siano effettivamente contrassegnati, come prescritto dal capitolo 11.8.3.4 del sopraccitato D.M.

Il produttore di elementi prefabbricati deve altresì fornire al Direttore dei Lavori, e questi al

Committente, gli elaborati (disegni, particolari costruttivi, ecc.) firmati dal Progettista e dal

Direttore Tecnico della produzione, secondo le rispettive competenze, contenenti istruzioni per il

corretto impiego dei singoli manufatti, esplicitando in particolare:

g) destinazione del prodotto;

h) requisiti fisici rilevanti in relazione alla destinazione;

i) prestazioni statiche per manufatti di tipo strutturale;

j) prescrizioni per le operazioni integrative o di manutenzione, necessarie per conferire o

mantenere nel tempo le prestazioni e i requisiti dichiarati;

k) tolleranze dimensionali nel caso di fornitura di componenti.

Nella documentazione di cui sopra il progettista deve indicare espressamente:

- le caratteristiche meccaniche delle sezioni, i valori delle coazioni impresse, i momenti di

servizio, gli sforzi di taglio massimo, i valori dei carichi di esercizio e loro distribuzioni, il tipo

di materiale protettivo contro la corrosione per gli apparecchi metallici di ancoraggio,

dimensioni e caratteristiche dei cuscinetti di appoggio, indicazioni per il loro corretto impiego;

- se la sezione di un manufatto resistente deve essere completata in opera con getto integrativo, la

resistenza richiesta;

la possibilità di impiego in ambiente aggressivo e le eventuali variazioni di prestazioni che ne

conseguono.

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4 - QUALITA’ E DOSATURE DEI MATERIALI DA IMPIEGARE: PRESCRIZIONI

* = UTILIZZATO

ACCIAIO PER CEMENTO ARMATO: B 450 C controllato in stabilimento* - Tensione caratteristica di snervamento fyk >= 450 N/mmq - Allungamento A5 > 7,5 % - Valore dei rapporti fy/ftk <=1,35 - Tensione caratteristica di rottura ftk >= 540 N/mmq - Valore della media del rapporto (ft/fy nominale) >= 1,25 ACCIAIO PER CARPENTERIA

S235 S275 S355*

Zincatura : - A caldo secondo le norme UNI EN ISO 1461 - Eseguire tutti gli scarichi necessari per lo zinco anche dove non espressamente indicato

Saldature:

- Saldatura di II classe - Chiudere tutte le saldature - Se non diversamente indicato spessore, spessore della gola minimo a = 0,7 dello spessore minimo da collegare

Unioni bullonate: 1) AD ALTA RESISTENZA

2) NORMALI

Bulloni con 2 rosette ed 1 dado Viti di classe 10.9 - Dadi di classe 8G Viti di classe 6.6 - Dadi di classe 5S

RESISTENZA

DOSAGGIO CONSIGLIATO DA VERIFICARE CON PROVE PREVENTIVE

R’ck

Tipo di cemento

Cemento Kg

Sabbia

Ghiaia

Rapporto a/c

Additivi

CONGLOMERATO STRUTTURE

325 425 525 mc mc % cemento 1) MURI DI SOSTEGNO 250 pozzolanico 300 0.4 0.8 0.45 2) FONDAZIONI 250 pozzolanico 300 300 0.4 0.8 0.45 300* 350 0.4 0.8 0.45

Soletta Esistente e getti di solidarizzazione

400 400 0.4 0.4 0.45

3) ELEVAZIONE 250 300 0.4 0.8 0.45 300 350 0.4 0.8 0.45 350 400 0.4 0.4 0.45 ELEMENTI PREFABBRICATI: Come da prescrizioni nei singoli disegni esecutivi SIGILLATURA E GETTI INTEGRATIVI DI FORZATURA : Betoncino a rapido indurimento Tipo EMACO S 66 o, se pompato, malta tipo EMACO S 88 INIEZIONI DELLE CUCITURE: - Boiacca cementizia tipo Mac Flow Cable Grout - Pressione da stabilire in opera secondo lo stato di fatiscenza MICROPALI : - Diametro perforo d = 240 mm ovvero come indicato nei disegni. - Tubo in acciaio con fori /100 cm S355 (minimo) D = 168,3 mm s = 10 mm - Prima iniezione (guaina) : a bassa pressione - Iniezioni successive (formazione del bulbo) : ad alta pressione - Miscela cementizia per iniezioni : dosaggio normale : Cemento 100 Kg – acqua 50 l – Additivo fluidificante 0,5 – 1 Kg

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4bis - ULTERIORI PRESCRIZIONI : CALCOLO E VERIFICA DELLE SALDATURE

Le saldature tra tubi, profilati, lamiere, ecc e tra questi elementi e fazzoletti, piastre, ecc. sono "a

completa penetrazione" e a COMPLETO RIPRISTINO in quanto RIPRISTINANO

LA CONTINUITÀ DELL'INTERA SEZIONE COMUNE ALLE 2 PARTI UNITE CON

UN'AREA DELLE SEZIONI DI GOLA DEI CORDONI DI SALDATURA NEL

COMPLESSO ALMENO EGUALE O MAGGIORE DELLA SEZIONE DEI PEZZI CHE

UNISCONO.

LA VERIFICA DEGLI ELEMENTI SALDATI E’ QUINDI OVVIA CONSEGUENZA

DI QUELLA DELLE SEZIONI DEGLI ELEMENTI CHE UNISCONO .

Tale verifica è ovvia e non richiede calcoli espliciti poiché il materiale d'apporto della saldatura è di

caratteristiche superiori a quello dell'acciaio degli elementi da unire e l'area A delle sezioni della saldatura

maggiore di quella degli elementi giuntati, così come la distribuzione delle aree segue il perimetro delle

sezioni degli elementi per offrire un momento d’inerzia J almeno pari a quello dei profilati saldati.

Nel caso di 2 elementi eguali uniti testa a testa è evidentemente ripristinata l'intera sezione.

Nel caso di un elemento profilato o tubo saldato ad una piastra di base (ortogonale all'asse dell’elemento)

la saldatura su tutto il perimetro con un cordone di altezza pari a quella dello spessore del tubo, garantisce

la stessa sezione resistente nel tubo, sia come area A che come momento d’inerzia J.

Nel caso di un elemento o tubo saldato ad una piastra parallela all'asse del tubo stesso, una lunghezza dei

2 cordoni pari a quella della circonferenza o perimetro del tubo (tondo, quadro o di diversa sezione) con

uno spessore del cordone pari a quello del tubo ovvero un'area equivalente (lunghezza x spessore

cordone) alla sezione del tubo, garantiscono la trasmissione dello stesso sforzo del tubo.

Lo stesso vale per piastre saldate lungo i tubi con un area del cordone pari alla sezione di attacco delle

piastre.

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5 - MODELLAZIONE, METODI DI ANALISI E CRITERI DI VERIFICA

5.1 – DESCRIZIONE E MODELLAZIONE DELLE STRUTTURE

Trattasi di interventi da realizzare su due tratti di strada provinciale 18 Torrita-Accumoli:

1) tra la progressiva 15+080 e la progressiva 15+300, ovvero nel tratto di S.P. 18 che

collega Terracino a Villanova;

2) tra la progressiva 23+060 e la progressiva 23+200, lungo il tratto che porta al centro

storico di Accumoli , superato l’incrocio di Libertino.

TRATTO 1: tra Km 15+080 e Km 15+300

Figura 1: area di intervento

Si tratta di parte del versante sud del Monte Ciambella (mt 1418) presentante alcune situazioni

limite di dissesto.

Sono stati segnalati crolli di masse rocciose e di terreno che solo per fortunate coincidenze non

hanno provocato danni irreparabili pur avendo raggiunto la provinciale.

I numerosi interventi di contenimento (muro di contenimento, reti paramassi) già realizzati

lungo la strada, sono indicatori di una zona a rischio.

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Figura 2: individuazione delle criticità lungo il versante

Figura 3: individuazione delle criticità lungo il versante

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TRATTO 2: tra Km 23+060 e Km 23+200

Figura 4: area di intervento

Figura 5: Frattura di lunghezza 30 m circa e abbassamento di 2 cm circa, su corpo stradale

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Si tratta di due aree poco distanti l’una dall’altra, il SITO 1 al Km 23+200 e SITO 2 al Km

23+060.

In corrispondenza delle suddette chilometroche si sono verificati:

- dissesto di tipo “roto-traslativo” che coinvolge parte della sede stradale ad una

specifica chilometrica;

- “cedimento” del ciglio della carreggiata, con guardrail divelto.

Ulteriori criticità sono state riscontrate tra il Km 21 ed il Km 23 in esame, quali:

- massi di arenaria franati sulla carreggiata;

- porzioni di versante che incombono sulla carreggiata già consolidate con rete

insufficiente e mal posta in opera;

tali criticità, già segnalate in relazione geologica, non sono però oggetto del presente progetto.

I numerosi interventi di contenimento esistenti (muri, reti paramassi) lungo la

strada sono indicatori di una zona a rischio e in continuo monitoraggio.

L’aggravarsi delle circostanze sopradescritte è sicuramente da attribuire agli eventi sismici

verificatisi a partire da Agosto 2016.

Raffronti con foto di anni precedenti lungo la strada SP18, intorno alla progressiva

km 15, mostrano la caduta di massi in epoca posteriore e il colore di alcune nicchie di

distacco nei fronti rocciosi instabili mostrano che i distacchi sono stati recentissimi e,

credibilmente, nella recente crisi di acuita fase sismica.

I grandi massi ciclopici di forma parallelepipeda con lati di qualche metro, uno, di circa

m 4x3x3, è proprio subito sotto il ciglio di valle al km 15, mostrano che i massi hanno raggiunto

e superato la strada e sono testimoni e indicatori della tipologia e dei fenomeni di caduta massi

che possono verificarsi.

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5.2 - CAUSE DEL DISSESTO E NECESSITÀ DELL’INTERVENTO Il 24 agosto 2016 il territorio del centro Italia è stato colpito da un terremoto di magnitudo 6.0 con epicentro nella stessa Accumoli, che ha causato 11 vittime e gravi danni al centro

storico, alle frazioni ed anche alla viabilità; ulteriori scosse di minore ed anche di pari entità si

sono succedute nei giorni e nei mesi seguenti causando l’aggravamento delle circostanze

descritte in premessa.

La SP18 ha una carreggiata larga circa 6 m –7 m a doppio senso di marcia, costituisce

l’asse stradale principale che collega Accumoli e la gran parte delle sue numerose frazioni alla

strada SS4 – “SALARIA” cui si allaccia ad entrambe le estremità; assume quindi un valore “strategico” ai fini della Protezione Civile. Vista quindi la criticità dell’area, l’ANAS in qualità di Ente Attuatore per tramite della Provincia

di Rieti in qualità di ente gestore, ha finanziato una serie di interventi di consolidamento per il

ripristino della viabilità nei luoghi interessati dal sisma, anche con lo scopo di renderne sicura la

percorrenza ai numerosi mezzi che la transiteranno per lo smaltimento delle macerie nel

Comune di Accumoli.

Gli interventi di cui alla presente sono successivi ad altri eseguiti in somma urgenza dopo

l’evento sismico ( barriera paramassi e vallo).

Come sopradetto, raffronti con foto di anni precedenti lungo la strada SP18, intorno alla

progressiva km 15, mostrano la caduta di massi in epoca posteriore e il colore di alcune

nicchie di distacco nei fronti rocciosi instabili mostrano che i distacchi sono stati recentissimi

e, credibilmente, nella recente crisi di acuita fase sismica.

I grandi massi ciclopici di forma parallelepipeda con lati di qualche metro, uno, di circa

m 4x3x3, è proprio subito sotto il ciglio di valle al km 15, mostrano che i massi hanno raggiunto

e superato la strada e sono testimoni e indicatori della tipologia e dei fenomeni di caduta massi

che possono verificarsi.

Nel frattempo si sono verificati ulteriori crolli di massi che hanno interessato anche la

porzione del versante compresa tra il km 15+080 e il km 15+320, oggetto della presente.

Considerata la necessità di porre in sicurezza il versante a monte della provinciale, sono stati

concessi dei finanziamenti per l’esecuzione dei lavori di consolidamento, tra cui quelli oggetto

della presente riguardanti il tratto di S.P. 18 tra il km 15+080 ed il km 15+320.

Sono stati eseguiti specifici rilievi in sito per valutare le condizioni di fratturazione dell’ammasso

roccioso e misurare le discontinuità che isolano i potenziali blocchi ,in particolare sulla porzione

di versante centro-sud di Monte Ciambella, quella che incombe su parte della strada provinciale

Sp.18 in esame.

15

Occorre comunque precisare che rispetto alla indicazione preliminare dell’importo dei lavori le

indagini più estese ed accurate dei geologi hanno messo in luce una estensione ed una gravità

che richiederà un maggiore impegno finanziario ovvero che si dovrà ripiegare a non ricondurre

ad un livello accettabile tutte le situazioni di instabilità individuate, pertanto verranno definiti gli

interventi anche con una scala di priorità

La necessità di mettere in sicurezza la S.P. 18 anche in corrispondenza di alcune abitatazioni

in uso ha comportato lo stanziamento di fondi anche per gli interventi necessari al Km 23 ed

anche essi oggetto della presente, ma l’indagine ha messo in risalto la ben nota situazione di

pericolosità e intransitabilità nel tratto terminale di questa strada da questa progressiva a salire

fino al centro storico di Accumoli

Gli interventi, limitatamente ai tratti di SP 18 oggetto della presente progettazione, consentiranno nell’immediato il ripristino della sede stradale ed il ripristino con miglioramento delle condizioni di sicurezza ante operam .

5.3 - PRINCIPALI CRITICITA’ ED INTERVENTI

TRATTO 1: tra Km 15+080 e Km 15+300 Le rupi subverticali in dissesto dalle quali si distaccano porzioni di roccia che cadono

verso valle sono l’oggetto principale del presente progetto .

Si tratta di intervenire sia sulle superfici del fronti rocciosi instabili sia sui singoli massi già

distaccatisi, rotolati sulla pendice ed in equilibrio più o meno precario.

E’ stato eseguito un dettagliato rilevamento geologico-tecnico analizzando il fronte

delle rupi e il versante, individuando le cause predisponenti e scatenanti del dissesto.

E’ stato eseguito, tramite software specifico, lo studio delle possibili traiettorie dei

massi, individuando i punti di distacco, il movimento nel pendio di caduta, i punti di

arresto.

Sul versante sono state individuate situazioni di instabilità locale, riferibili a massi

isolati.

Gli interventi, da eseguire globalmente su tutto il versante compreso tra il Km 15+080 ed il Km

15+320 ,sono posizionati, dimensionati e rappresentati negli elaborati di progetto e i principali

sono i seguenti:

17

1) OPERA DI DIFESA PASSIVA costituita da una BARRIERA PARAMASSI da 1000kJ

ed alta 3 m, disposta “soprastrada” lungo il ciglio di monte del tratto che comprende le

2 progressive segnalate al fine di raggiungere nell’immediato un 1° livello di sicurezza

sia per la strada ed il traffico che per gli operatori dei 2 sub-cantieri.

In particolare si vuole garantire un buon livello di sicurezza lungo la strada durante le

operazioni di DISGAGGIO e di messa in opera della “DIFESA ATTIVA” sui fronti instabili

a monte nonché durante le operazioni di sistemazione dei massi erratici lungo la

pendice.

La elevata probabilità di crollo di grandi massi ciclopici di oltre 5 tonnellate rende

necessario intervenire direttamente sul fronte di roccia degradata e fratturata con reti ed

ancoraggi adeguati ovvero con una difesa “attiva” dove è la “sorgente” del pericolo.

Figura 6: barriera paramassi da 1000 KJ H 3,0 m

Figura 7: traiettorie scendimenti massi - ante operam

18

Figura 8: traiettorie scendimenti massi dopo applicazione paramassi da 1000 KJ h 3,0 m

19

2) INTERVENTO DI DIFESA ATTIVA costituito da RETI ATTIVE ED ANCORAGGI ovvero opere aventi la funzione di prevenire, impedire o limitare in modo sostanziale il

distacco e il movimento di porzioni rocciose.

Sui fronti rocciosi Verranno applicati sistemi di “difesa attiva” costituiti da reti a maglia

romboidale diffusa su tutta la superficie da consolidare e tiranti di ancoraggio, inghisati

sul substrato stabile, aventi all’estremità piastre per il fissaggio e la messa in tensione

della rete.

Potrà essere utilizzato un sistema tipo “TECCO” della GEOBRUGG o sistema equivalente; per i dettagli del sistema si rimanda agli elaborati grafici progettuali.

Figura 9: Dettaglio del sistema tipo TECCO di GEOBRUGG o equivalente

20

3) BARRIERE CONTRO LE COLATE DETRITICHE in reti speciali di acciaio ovvero

opere aventi la funzione di interrompere la eventuale colata di materiale di piccola

pezzatura cumulatosi all’interno del canalone che converge alla chilometrica 15+320.

È prevista l’installazione di due file di reti tipo GEOBRUGG VX o sistema equivalente

una a valle del canalone, subito a monte della SP18 ed un’altra a circa metà altezza del

canalone.

Il sistema prevede la copertura del fronte del canalone con reti ad anelli in filo d’acciaio

ad alta resistenza ancorate con funi e tiranti alle sponde del canale.

Figura 10: Dettaglio del sistema tipo equivalente al DEBRIS UX/VX di GEOBRUGG

21

4) INTERVENTO DI ANCORAGGIO/ RIDUZIONE/ DEMOLIZIONE DEI MASSI presenti

lungo il versante come da schede dei massi rilevati di cui agli elaborati di progetto.

I massi di maggiore dimensione, maggiormente instabili e fratturati saranno “consolidati”

in sito mediante:

- riduzione o demolizione delle parti più instabili e in pericolo di distacco imminente;

- ricoprimento con rete a maglie romboidali tipo TECCO o equivalente tenuta a terra da

una “legatura” con fune di acciaio passante fra n° 4 anelli d’estremità dei n° 4 tiranti

metallici ancorati al substrato stabile.

Figura 11: schema in pianta del consolidamento dei massi di maggiori dimensioni

5) REALIZZAZIONE DI MURI A SECCO / ”MACERE” con l’utilizzo dei residui della

frantumazione dei massi e dei massi erratici di dimensioni e pesi contenuti movimentabili

con i mezzi a disposizione . Il materiale di risulta della frantumazione verrà convogliato in due zone, entrambe di

circa 40 m di sviluppo lineare, a valle delle aree dove si concentrano il maggior numero

di massi instabili rilevati, anche al fine di interrompere/frenare l’eventuale caduta dei

sovrastanti massi ed essere un ulteriore presidio a tale evento.

22

TRATTO 2: tra Km 23+060 e Km 23+200 Si tratta di due aree poco distanti l’una dall’altra, il SITO 1 al Km 23+200 e SITO 2 al Km

23+060. In corrispondenza delle suddette chilometroche si sono verificati:

- dissesto di tipo “roto-traslativo” che coinvolge parte della sede stradale ad una

specifica chilometrica;

- “cedimento” del ciglio della carreggiata, con guardrail divelto.

Per quanto riguarda il SITO 1, tra il Km 23+060 ed il Km 23+090, si è verificato un fenomeno

di dissesto di tipo “roto-traslativo” per una lunghezza di circa 30 metri che coinvolge quasi tutta

la sede stradale e si colloca esattamente in prossimità dell’entrata di un fabbricato

completamente distrutto dagli eventi sismici.

Sono presenti profonde ed evidenti lesioni nell’asfalto, aperte e ribassate di alcuni centimetri.

Figura 12: lesione su carreggiata stradale

E’ presente una zona di impluvio con manufatto di attraversamento in coincidenza della rampa

di accesso al fabbricato; si rende necessaria la pulizia dello stesso mediante rimozione di

ramaglie e piante infestanti visibili sul pozzetto a monte della strada e successivo spurgo con

idrogetto o sistema equivalente.

A metà carreggiata si segnala la presenza di una trincea di sottoservizi parallela al

ciglio stradale di valle e di un pozzetto forse di un acquedotto al lato a monte.

23

Al fine di proteggere la carreggiata stradale da possibile cedimento causato dall’aggravarsi del

fenomeno roto-traslativo attivatosi, si interverrà mediante la realizzazione di una paratia di

micropali disposti “a cavalletto” per uno sviluppo lineare di 60 m , sul ciglio di valle della

strada.

La paratia sarà costituita da micropali tipo TUBFIX diametro d= 168,3 spessore s= 10 mm e

lunghezza L= 10,0 m disposti ad interasse i=80 cm ed alternati tra verticali ed inclinati di 30°

rispetto alla verticale; un cordolo di collegamento in c.a. 50 cm x 50 cm verrà realizzato in

sommità ai micropali.

In sommità al cordolo verrà installato un nuovo guardrail tipo H2 bordo-ponte con il “fascione”

nella stessa posizione di quello attualmente presentein modo da non restringere la carreggiata

attuale.

Figura 13: paratia a protezione del corpo stradal

24

SITO 2 al Km 23+200

Per un tratto di 18-20 metri, già segnalato con rete da cantiere e cartelli, si verifica la

presenza di un fenomeno di “dilavamento” della porzione di valle del corpo stradale.

Figura 14: tratto del corpo stradale dilavato muro a monte del tombino

E’ presente a valle del corpo stradale una voragine di larghezza pari a circa 50 cm e profondità

200 cm circa; a monte si colloca un manufatto di smaltimento delle acque che, essendo

intasato da ramaglie, piante infestanti, terra e detriti trasportati da monte rappresenta la causa

scatenante del dissesto.

La voragine infatti è collocata esattamente all’estradosso del manufatto di attraversamento del

corpo stradale che ha quindi subito un cedimento.

Si propone la pulizia e la sistemazione del manufatto a monte del corpo stradale e la

sostituzione del manufatto di attraversamento mediante la messa in opera di tubazione in c.a.

del diametro di 800 mm

Figura 15: intervento al Km 23+200 - rifacimento manufatto di convogliamento e smaltimento acque meteoriche

25

Le verifiche sono state eseguite con analisi modale, ai sensi del D.M. 14 Gennaio 2008.

La struttura è stata considerata come NON DISSIPATIVA e verificata in fase sismica adottando

lo spettro elastico convenzionale di Normativa NON ridotto , QUINDI con coeff. di struttura q = 1. Si sono utilizzati come modelli di calcolo quelli esplicitamente richiamati nel D.M. 14.01.2008 ed

in particolare:

• analisi elastica lineare per il calcolo delle sollecitazioni derivanti da carichi statici

• analisi dinamica modale con spettri di progetto per il calcolo delle sollecitazioni di

progetto dovute all’azione sismica

• analisi degli effetti del 2° ordine quando significativi

• verifiche sezionali agli s.l.u. per le sezioni in c.a. utilizzando il legame parabola rettangolo

per il calcestruzzo ed il legame elastoplastico incrudente a duttilita’ limitata per l’acciaio

• verifiche plastiche per le sezioni in acciaio di classe 1 e 2 e tensionali per quelle di classe

3

Per quanto riguarda le azioni sismiche ed in particolare per la determinazione del fattore di struttura, dei dettagli costruttivi e le prestazioni sia agli SLU che allo SLD si fa riferimento al D.M. 14.01.08 e alla circolare del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009, n.617 la quale è stata utilizzata come norma di dettaglio. Gli spostamenti relativi per lo Stato Limite di Danno risultano verificati.

Le verifiche sono state eseguite con analisi dinamica modale e la sicurezza e le prestazioni dell’

opera nel suo complesso o delle parti di essa, come previsto al capitolo 2 del citato Decreto 14

gennaio 2008, sono state valutate in relazione agli stati limite che si possono verificare durante

la sua vita nominale, applicando i criteri del metodo semiprobabilistico agli “ Stati Limite ”, per

le verifiche di esercizio ( SLE ) e di rottura ( SLU ).

26

5.6 - CRITERI ADOTTATI PER LA SCHEMATIZZAZIONE DELLE STRUTTURE

Le strutture sono modellate con il metodo degli elementi finiti utilizzando vari elementi di libreria

specializzati per schematizzare i vari elementi strutturali.

In particolare le travi ed i pilastri sono schematizzati con elementi trave a due nodi deformabili

assialmente, a flessione e taglio utilizzando funzioni di forma cubiche di Hermite.

Tale modello finito ha la caratteristica di fornire la soluzione esatta in campo elastico lineare per cui non

necessita di ulteriore suddivisioni interne degli elementi strutturali.

Gli elementi finiti a due nodi possono essere utilizzati in analisi di tipo non lineare potendo modellare

non linearità sia di tipo geometrico che meccanico con i seguenti modelli :

Matrice geometrica per gli effetti del II° ordine

Non linearità meccanica per comportamento assiale solo resistente a trazione o compressione

Non linearità meccanica di tipo elasto-plastica con modellazione a plasticità concentrata e duttilità

limitata con controllo della capacità rotazionale ultima delle cerniere plastiche. Tale modellazione viene

utilizzata per effettuare le analisi sismiche di tipo PUSHOVER con le modalità previste dal D.M.

14/01/2008 e s.m.i.

Per gli elementi strutturali bidimensionali quali pareti a taglio, setti, nuclei irrigidenti, piastre o superfici

generiche viene utilizzato un modello finito a 3 o 4 nodi di tipo shell che modella sia il comportamento

membranale (lastra) che flessionale (piastra).

Tale elemento finito di tipo isoparametrico viene modellato con funzioni di forma di tipo polinomiale che

rappresentano una soluzione congruente ma non esatta nello spirito del metodo FEM.

Per questo tipo di elementi finiti la precisione dei risultati ottenuti dipenderà quindi dalla forma e densità

della MESH, si ricorda che il calcolo agli elementi finiti è per sua natura un calcolo approssimato.

Il metodo è efficiente per il calcolo degli spostamenti nodali ed è sempre rispettoso dell’equilibrio a

livello nodale con le azioni esterne.

La precisione nel calcolo delle tensioni è inferiore a quella ottenuta nel calcolo degli spostamenti, inoltre

è fortemente dipendente dalla mesh.

Le verifiche saranno effettuate sia direttamente sullo stato tensionale ottenuto, per le azioni di tipo

statico e di esercizio, mentre per le azioni dovute al sisma ed in genere per le azioni che provocano

elevata domanda di deformazione anelastica, sulle risultanti (forze e momenti) agenti globalmante su una

sezione dell’oggetto strutturale (muro a taglio, trave accoppiamento, etc..)

Nel modello vengono tenuti in conto i disassamenti tra i vari elementi strutturali schematizzandoli come

vincoli cinematici rigidi.

La presenza di eventuali orizzontamenti sono tenuti in conto o con vincoli cinematici rigidi o modellando

la soletta con elementi SHELL.

L’analisi delle sollecitazioni viene condotta in fase elastica lineare tenendo conto eventualmente degli

effetti del secondo ordine.

27

Le sollecitazioni derivanti dalle azioni sismiche possono essere ottenute sia da analisi statiche equivalenti

che da analisi dinamiche modali.

Nel caso si debba verificare la capacità della struttura progettata od di una esistente a resistere al sisma, o

si debba verificare l’effettiva duttilità strutturale si provvederà ad effettuare una analisi statica di tipo non

lineare (PUSHOVER).

I vincoli tra i vari elementi strutturali e con il terreno sono modellati in maniera congruente al reale

comportamento strutturale, in particolare per le connessioni tra aste in acciaio o legno.

Il modello di calcolo può tenere in conto o meno dell’interazione suolo-struttura schematizzando le

fondazione superficiali con elementi plinto, trave o piastra su suolo elastico alla Winkler.

Nel caso di fondazioni profonde i pali vengono modellati sia per le azioni verticali che trasversali

modellando il terreno alla winkler in funzione del modulo di reazione orizzontale.

Nel caso delle strutture isolate alla base gli isolatori vengono modellati come elementi a due nodi a

comportamento elasto-viscoso deformabili sia a taglio che assialmente.

I legami costitutivi utilizzati nelle analisi globali finalizzate al calcolo delle sollecitazioni sono elastico

lineari.

I legami costitutivi utilizzati nelle analisi non lineari di tipo PUSHOVER possono essere di tipo

elastoplastico - incrudente a duttilità limitata, elasto-fragile, elastoplastico a compressione e fragile a

trazione.

Per le verifiche sezionali i legami utilizzati sono:

LEGAME PARABOLA RETTANGOLO PER IL CALCESTRUZZO

Legame costitutivo di progetto del calcestruzzo

Il valore εcu2 nel caso di analisi non lineari sarà valutato in funzione dell’effettivo grado di

confinamento esercitato dalle staffe sul nucleo di calcestruzzo.

28

LEGAME ELASTICO PREFETTAMENTE PLASTICO O INCRUDENTE O DUTTILITA’

LIMITATA PER L’ACCIAIO

Legame costitutivo di progetto acciaio per c.a.

legame rigido plastico per le sezioni in acciaio di classe 1 e 2 e elastico lineare per quelle di classe 3 e 4

legame elastico lineare per le sezioni in legno

legame elasto-viscoso per gli isolatori

Legame costitutivo isolatori

Il modello di calcolo utilizzato risulta rappresentativo della realtà fisica per la configurazione

finale anche in funzione delle modalità e sequenze costruttive.

5.7 - PRESTAZIONI ATTESE

Le norme precisano che la sicurezza e le prestazioni di una struttura o di una parte di essa devono essere

valutate in relazione all’insieme degli stati limite che verosimilmente si possono verificare durante la vita

normale.

Prescrivono inoltre che debba essere assicurata una robustezza nei confronti di azioni eccezionali.

29

Le prestazioni della struttura e la vita nominale sono riportati nei successivi tabulati di calcolo della

struttura

La sicurezza e le prestazioni saranno garantite verificando gli opportuni stati limite definiti di concerto al

Committente in funzione dell’utilizzo della struttura, della sua vita nominale e di quanto stabilito dalle

norme di cui al D.M. 14.01.2008 e s.m. ed i.

In particolare si è verificata :

la sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi (SLU) che possono provocare eccessive deformazioni

permanenti, crolli parziali o globali, dissesti, che possono compromettere l’incolumità delle persone e/o

la perdita di beni, provocare danni ambientali e sociali, mettere fuori servizio l’opera. Per le verifiche

sono stati utilizzati i coefficienti parziali relativi alle azioni ed alle resistenze dei materiali in accordo a

quando previsto dal D.M. 14.01.2008 per i vari tipi di materiale. I valori utilizzati sono riportati nel

fascicolo delle elaborazioni numeriche allegate.

la sicurezza nei riguardi degli stati limite di esercizio (SLE) che possono limitare nell’uso e nella durata

l’utilizzo della struttura per le azioni di esercizio. In particolare di concerto con il committente e

coerentemente alle norme tecniche si sono definiti i limiti riportati nell’allegato fascicolo delle

calcolazioni.

la sicurezza nei riguardi dello stato limite del danno (SLD) causato da azioni sismiche con opportuni

periodi di ritorno definiti di concerto al committente ed alle norme vigenti per le costruzioni in zona

sismica

robustezza nei confronti di opportune azioni accidentali in modo da evitare danni sproporzionati in caso

di incendi, urti, esplosioni, errori umani.

Per quando riguarda le fasi costruttive intermedie la struttura non risulta cimentata in maniera più

gravosa della fase finale.

5.8 - TOLLERANZE

Nelle calcolazioni si è fatto riferimento ai valori nominali delle grandezze geometriche

ipotizzando che le tolleranze ammesse in fase di realizzazione siano conformi alle euronorme EN 1992-

1991- EN206 - EN 1992-2005:

Copriferro –5 mm (EC2 4.4.1.3)

Per dimensioni ≤150mm ± 5 mm

Per dimensioni =400 mm ± 15 mm

Per dimensioni ≥2500 mm ± 30 mm

Per i valori intermedi interpolare linearmente.

30

5.9 – DURABILITÀ Per garantire la durabilità della struttura sono state prese in considerazioni opportuni stati limite di

esercizio (SLE) in funzione dell’uso e dell’ambiente in cui la struttura dovrà vivere limitando sia gli stati

tensionali che nel caso delle opere in calcestruzzo anche l’ampiezza delle fessure. La definizione

quantitativa delle prestazioni, la classe di esposizione e le verifiche sono riportati nel fascicolo delle

elaborazioni numeriche allegate.

Inoltre per garantire la durabilità, cosi come tutte le prestazioni attese, è necessario che si ponga adeguata

cura sia nell’esecuzione che nella manutenzione e gestione della struttura e si utilizzino tutti gli

accorgimenti utili alla conservazione delle caratteristiche fisiche e dinamiche dei materiali e delle

strutture La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono coerenti con tali obiettivi. Durante le fasi di costruzione il direttore dei lavori implementerà severe procedure di controllo sulla qualità dei

materiali, sulle metodologie di lavorazione e sulla conformità delle opere eseguite al progetto esecutivo nonché alle

prescrizioni contenute nelle “Norme Tecniche per le Costruzioni” DM 14.01.2008. e relative Istruzioni.

5.10 - DESCRIZIONE DELLE CARATTERISTICHE GEOLOGICHE E GEOTECNICHE DEL

SITO

Le pera oggetto di progettazione strutturale ricadono nel territorio comunale di ACCUMOLI (Rieti).

Per la caratterizzazione geotecnica si è fatto riferimento alle relazioni geologiche redatte dal dott. Geol.

Roberto Seri e relative una agli interventi di protezione sulla SP 18 dal Km 15+080 al Km 15+320 e

l’altra agli interventi di protezione al Km 23, alle quali si rinvia per la descrizione delle caratteristiche

geologiche e geotecniche del sito .

L’esatta individuazione del sito è riportata nei grafici di progetto.

5.11 CODICE DI CALCOLO, SOLUTORE E AFFIDABILITA’ DEI RISULTATI Come previsto al punto 10.2 delle norme tecniche di cui al D.M. 14.01.2008 l’affidabilità del codice

utilizzato è stata verificata sia effettuando il raffronto tra casi prova di cui si conoscono i risultati esatti sia

esaminando le indicazioni, la documentazione ed i test forniti dal produttore stesso.

I software sono inoltre dotati di filtri e controlli di autodiagnostica che agiscono a vari livelli sia della

definizione del modello che del calcolo vero e proprio.

I controlli vengono visualizzati, sotto forma di tabulati, di videate a colori o finestre di messaggi.

In particolare i software sono dotati dei seguenti filtri e controlli:

Filtri per la congruenza geometrica del modello di calcolo generato

Controlli a priori sulla presenza di elementi non connessi, interferenze, mesh non congruenti o non

adeguate.

31

Filtri sulla precisione numerica ottenuta, controlli su eventuali mal condizionamenti delle matrici, verifica

dell’indice di condizionamento.

Controlli sulla verifiche sezionali e sui limiti dimensionali per i vari elementi strutturali in funzione della

normativa utilizzata.

Controlli e verifiche sugli esecutivi prodotti.

5.12- SOFTWARE UTILIZZATI –TIPO DI ELABORATORE

Le analisi e le verifiche sono state condotte con il metodo degli stati limite (SLU ed SLE) utilizzando i

coefficienti parziali della normativa di cui al DM 14.01.2008 come in dettaglio specificato negli allegati

tabulati di calcolo.

L’analisi delle sollecitazioni è stata effettuata in campo elastico lineare, per l’analisi sismica si è effettuata

una analisi dinamica modale.

SOFTWARE UTILIZZATI :

Stap Full 12 e Pac 12 versione 2017 con licenza chiave n° 2129 intestata a Studio Euroingegneria

prodotto dalla Aztec Informatica s.r.l. - Corso Umberto I, 43 – 87050 Casole Bruzio (CS);

Rotomap prodotto da Geo&Soft international e distribuito da P.A.S.I. srl Via Galliari, 5/E 10125 -

Torino (TO)

RUVOLUM prodotto e distribuito da Geobrugg AG Aachstrasse 11, 8590 Romanshorn, Switzerland.

ELABORATORE UTILIZZATO :

MARCA CHIEFTEC

MODELLO Intel(R) Core(™ )2 Duo CPU E7400

RAM 2.80 GHz

S.O. Windows XP

VERSIONE Professional

REGISTRAZIONE Studio Euroingegneria

32

5.13 - VALUTAZIONE DEI RISULTATI E GIUDIZIO MOTIVATO SULLA LORO

ACCETTABILITÀ

I software utilizzati permettono di modellare analiticamente il comportamento fisico della struttura

utilizzando la libreria disponibile di elementi finiti.

Le funzioni di visualizzazione ed interrogazione sul modello permettono di controllare sia la coerenza

geometrica che le azioni applicate rispetto alla realtà fisica.

Inoltre la visualizzazione ed interrogazione dei risultati ottenuti dall’analisi quali sollecitazioni, tensioni,

deformazioni, spostamenti, reazioni vincolari hanno permesso un immediato controllo con i risultati

ottenuti mediante schemi semplificati di cui è nota la soluzione in forma chiusa nell’ambito della Scienza

delle Costruzioni.

Si è inoltre controllato che le reazioni vincolari diano valori in equilibrio con i carichi applicati, in

particolare per i valori dei taglianti di base delle azioni sismiche si è provveduto a confrontarli con valori

ottenuti da modelli SDOF semplificati.

Si sono altresì eseguiti calcoli di massima su modelli semplificanti che hanno consentito di verificare la

attendibilità dei valori ottenuti come out-put- del software utilizzato.

Le sollecitazioni ottenute sulle travi per i carichi verticali direttamente agenti sono stati confrontati con

semplici schemi a trave continua.

Per gli elementi inflessi di tipo bidimensionale si è provveduto a confronatre i valori ottenuti dall’analisi

FEM con i valori di momento flettente ottenuti con gli schemi semplificati della Tecnica delle

Costruzioni.

Si è inoltre verificato che tutte le funzioni di controllo ed autodiagnostica del software abbiano dato esito

positivo.

5.14 - PRESTAZIONI ATTESE AL COLLAUDO

Le strutture a collaudo dovranno essere conformi alle tolleranze dimensionali prescritte nella presente

relazione, inoltre relativamente alle prestazioni attese esse dovranno essere quelle di cui al § 9 del D.M.

14.01.2008.

Ai fini della verifica delle prestazioni il collaudatore farà riferimento ai valori di tensioni,

deformazioni e spostamenti desumibili dai fascicoli dei calcoli per il valore delle azioni pari a

quelle di esercizio.

33

6 - AZIONI SULLA COSTRUZIONE

6.1 - PESI PROPRI E CARICHI PERMANENTI

I pesi propri delle strutture e delle sovrastrutture sono stati valutati secondo le indicazioni delle NTC e in

particolare della Tab. 3.1.1.

Per gli elementi divisori interni il carico ripartito equivalente è stato valutato secondo il punto 3.1.3.1.

In generale sulle pareti del cantinato, se questo è presente, agiscono le spinte del terreno. In sede di

valutazione di tali carichi, se non c’è grossa variabilità dei parametri geotecnici dei vari strati così come

individuati nella relazione geologica, si adotterà una o più tipologie di terreno ai soli fini della

definizione dei lati di spinta e/o di eventuali sovraccarichi.

6.2 - DESTINAZIONE D’USO E SOVRACCARICHI VARIABILI

Per la determinazione dell’entità e della distribuzione spaziale e temporale dei sovraccarichi variabili si

farà riferimento alla tabella del D.M. 14.01.2008 in funzione della destinazione d’uso.

I carichi variabili comprendono i carichi legati alla destinazione d’uso dell’opera; i modelli di tali azioni

possono essere costituiti da:

• carichi verticali uniformemente distribuiti qk [kN/m2]

• carichi verticali concentrati Qk [kN]

• carichi orizzontali lineari Hk [kN/m]

34

I valori nominali e/o caratteristici qk, Qk ed Hk di riferimento sono riportati nella Tab. 3.1.II. delle

NTC 2008. In presenza di carichi verticali concentrati Qk essi sono stati applicati su impronte di carico

appropriate all’utilizzo ed alla forma dello orizzontamento;

in particolare si considera una forma dell’impronta di carico quadrata pari a 50 x 50 mm, salvo che per le

rimesse ed i parcheggi, per i quali i carichi si sono applicano su due impronte di 200 x 200 mm,

distanti assialmente di 1,80 m.

35

6.3 - NEVE

Il carico provocato dalla neve sulle coperture sarà valutato mediante la seguente espressione:

qs = μi ⋅ qsk ⋅ CE ⋅ Ct (3.3.7)

dove: qs è il carico neve sulla copertura;

µi è il coefficiente di forma della copertura, fornito al § 3.4.5;

qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo [kN/m2], fornito al § 3.4.2 delle

NTC pe un periodo di ritorno di 50 anni;

CE è il coefficiente di esposizione di cui al § 3.4.3;

Ct è il coefficiente termico di cui al § 3.4.4.

6.4 - AZIONI DOVUTE AL VENTO

Le azioni del vento sono state determinate in conformità al §3.3 del DM 14.01.08 e della Circolare del

Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009 n. 617.

Si precisa che tali azioni hanno valenza significativa in caso di strutture di elevata snellezza e con

determinate caratteristiche tipologiche come ad esempio le strutture in acciaio.

Si riporta appresso il calcolo per il caso in oggetto.

6.5 - AZIONE SISMICA

Ai fini delle NTC 2008 l'azione sismica è caratterizzata da 3 componenti traslazionali, due

orizzontali contrassegnate da X ed Y ed una verticale contrassegnata da Z, da considerare tra di loro

indipendenti.

Le componenti possono essere descritte, in funzione del tipo di analisi adottata, mediante una delle

seguenti rappresentazioni:

- accelerazione massima attesa in superficie;

- accelerazione massima e relativo spettro di risposta attesi in superficie;

- accelerogramma.

l’azione in superficie è stata assunta come agente su tali piani.

Le due componenti ortogonali indipendenti che descrivono il moto orizzontale sono caratterizzate dallo

stesso spettro di risposta. L’accelerazione massima e lo spettro di risposta della componente

verticale attesa in superficie sono determinati sulla base dell’accelerazione massima e dello spettro

di risposta delle due componenti orizzontali.

In allegato alle NTC, per tutti i siti considerati, sono forniti i valori dei precedenti parametri di

pericolosità sismica necessari per la determinazione delle azioni sismiche.

Le valutazioni sono riportate nell’apposito punto “Pericolosità sismica”.

36

6.6 - AZIONI DOVUTE ALLA TEMPERATURA

Variazioni giornaliere e stagionali della temperatura esterna, irraggiamento solare e convezione

comportano variazioni della distribuzione di temperatura nei singoli elementi strutturali.

La severità delle azioni termiche è in generale influenzata da più fattori, quali le condizioni

climatiche del sito, l’esposizione, la massa complessiva della struttura e la eventuale presenza di

elementi non strutturali isolanti.

le temperature dell’aria esterne § 3.5.2, dell’aria interna § 3.5.3 e la distribuzione della temperatura negli

elementi strutturali § 3.5.4 viene assunta in conformità ai dettami delle NTC 2008.

6.7 - AZIONI ECCEZIONALI

Le azioni eccezionali, che si presentano in occasione di eventi quali incendi, esplosioni ed urti, solo in

taluni casi vanno considerate nella progettazione, quando ciò è richiesto da specifiche esigenze strutturali,

la resistenza al fuoco, verrà determinata sulla base delle indicazioni di cui al § 3.6.1 delle NTC.

6.8 - COMBINAZIONI DI CALCOLO

Le combinazioni di calcolo considerate sono quelle previste dal D.M. 14.01.2008 per i vari stati

limite e per le varie azioni e tipologie costruttive.

In particolare, ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle

azioni per cui si rimanda al § 2.5.3 NTC 2008; queste sono:

- Combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite ultimi (SLU) (2.5.1)

- Combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE)

irreversibili, da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni ammissibili di cui al § 2.7(2.5.2)

- Combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) reversibili

(2.5.3)

- Combinazione quasi permanente (SLE), generalmente impiegata per gli effetti a lungo

termine(2.5.4)

- Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all’azione sismica E

(v. § 3.2 form. 2.5.5):

- Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni eccezionali di

progetto Ad (v. § 3.6 form. 2.5.6):

Nelle combinazioni per SLE, si intende che vengono omessi i carichi Qkj che danno un contributo

favorevole ai fini delle verifiche e, se del caso, i carichi G2.

Altre combinazioni sono da considerare in funzione di specifici aspetti (p. es. fatica, ecc.). Nelle formule

sopra riportate il simbolo + vuol dire “combinato con”.

I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj sono dati in § 2.6.1, Tab. 2.6.I

37

Per le combinazioni sismiche:

Nel caso delle costruzioni civili e industriali le verifiche agli stati limite ultimi o di esercizio devono

essere effettuate per la combinazione dell’azione sismica con le altre azioni già fornita in § 2.5.3 form.

3.2.16 delle NTC 2008

Gli effetti dell'azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai carichi

gravitazionali (form. 3.2.17).

I valori dei coefficienti ψ2 j sono riportati nella Tabella 2.5.I

La struttura deve essere progettata così che il degrado nel corso della sua vita nominale, purché si adotti la

normale manutenzione ordinaria, non pregiudichi le sue prestazioni in termini di resistenza, stabilità e

funzionalità, portandole al di sotto del livello richiesto dalle presenti norme.

Le misure di protezione contro l’eccessivo degrado devono essere stabilite con riferimento alle

previste condizioni ambientali.

La protezione contro l’eccessivo degrado deve essere ottenuta attraverso un’opportuna scelta dei

dettagli, dei materiali e delle dimensioni strutturali, con l’eventuale applicazione di sostanze o

ricoprimenti protettivi, nonché con l’adozione di altre misure di protezione attiva o passiva.

6.9 - COMBINAZIONI DELLE AZIONI SULLA COSTRUZIONE

Le azioni definite come al § 2.5.1 delle NTC 2008 sono state combinate in accordo a quanto definito

al § 2.5.3. applicando i coefficienti di combinazione come di seguito definiti:

Tabella 2.5.I – Valori dei coefficienti di combinazione

Categoria/Azione variabile ψ0j ψ 1j ψ 2j Categoria A Ambienti ad uso residenziale 0,7 0,5 0,3 Categoria B Uffici 0,7 0,5 0,3 Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6 Categoria D Ambienti ad uso commerciale 0,7 0,7 0,6 Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso 1,0 0,9 0,8 Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,7 0,7 0,6 Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,7 0,5 0,3 Categoria H Coperture 0,0 0,0 0,0 Vento 0,6 0,2 0,0 Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0 Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2 Variazioni termiche 0,6 0,5 0,0

I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj utilizzati nelle calcolazioni sono dati nelle

NTC 2008 in § 2.6.1, Tab. 2.6.I

38

6.10 – RIEPILOGO DELLE PRINCIPALI AZIONI SULLA COSTRUZIONE

Nei calcoli si sono assunti i seguenti valori dei sovraccarichi principali CON RIFERIMENTO ALLA

Tabella 3.1 II delle N.T.C. 8) :

Gli interventi, limitatamente ai tratti di SP 18 oggetto della presente, consentiranno

nell’immediato il ripristino della sede stradale ed il ripristino con miglioramento delle condizioni

di sicurezza ante operam . Urto sul guard rail 100 kN ad una altezza di 1m dal piano viabile La verifica è stata eseguita tenendo conto di una ripartizione su solo 2 m di lunghezza del

guard rail e quindi sulla paratia si è considerato un carico lineare uniforme di 5 t/m ad 1m di

altezza dal piano viabile.

Carico equivalente ai carchi mobili sul piano viabile q= 20 kN/mq BARRIERA PARAMASSI da 1000kJ ed alta 3 m

39

7 - PERICOLOSITÀ SISMICA

La definizione della pericolosità sismica di base secondo le NTC 2008 avviene secondo una

griglia regolare che copre tutto il territorio nazionale e nei nodi della stessa l’INGV ha calcolato

l’accelerazione PGA sismica massima attesa su sottosuolo roccioso categoria A.

Con apposito Software si individuano i parametri di pericolosità sismica del sito (FASE 1) e,

definita la Classe d’uso della costruzione, si sceglie quindi la strategia di progettazione

(FASE 2) e si valuta l’azione sismica di progetto (FASE 3) ed in particolare gli spettri di risposta .

CON RIFERIMENTO AGLI INTERVENTI AL KM 23+060 CLASSIFICAZIONE SISMICA DEL TERRITORIO : zona 1 VITA Nominale VN = 50 anni Classe d’USO III coeff. d’uso cu = 1,5

Classe d’USO III coeff. d’uso cu = 1,5

Vita di Riferimento VR = cu VN = 1,5 x 50 = 75 anni

Condizioni TOPOGRAFICHE: T2 : pendii con inclinazione media >15° Categoria del Sottosuolo: B secondo la classificazione di prima approssimazione basata sulla sola stratigrafia e l’approccio semplificato della Normativa (NTC8) mediante le CATEGORIE di SOTTOSUOLO.

Latitudine : 42,6926830 Longitudine : 13,2480250

40

APPLICAZIONE DEL SOFTWARE “SPETTRI DI RISPOSTA” del C.S.LL.PP.

41

FASE 1 : INDIVIDUAZIONE DELLA PERICOLOSITÀ DEL SITO

FASE 2 : SCELTA DELLA STRATEGIA DI PROGETTAZIONE

42

FASE 3 : DETERMINAZIONE DELLE AZIONI DI PROGETTO PER I DIFFERENTI STATI

LIMITE

50

8 – RELAZIONE DI CALCOLO 8.1 - CALCOLO E VERIFICA DEL SISTEMA ATTIVO DI CONSOLIDAMENTO DEI FRONTI Descrizione del metodo di dimensionamento

Le condizioni di carattere eminentemente geologico e geotecnico sono sufficientemente omogenee e di

conseguenza per il dimensionamento dell’intervento di consolidamento è stato impiegato un sistema di calcolo che

modella la scarpata analizzandone la stabilità superficiale (intesa come scorrimento probabile di uno strato di

terreno, o roccia alterata, su un substrato

ritenuto stabile) e la stabilità locale (intesa come contenimento delle porzioni dello strato superficiale comprese nel

reticolo degli elementi di ancoraggio, normalmente barre in acciaio ad alta resistenza). I meccanismi di rottura

suddetti sono graficamente illustrati in Figura 16.

Figura 16. Meccanismi di rottura considerati per il dimensionamento

Il sistema utilizzato per il dimensionamento – concetto RUVOLUM

®

di Ruegger e Flum, è uno tra i pochi software

esistenti in cui la stabilizzazione e/o il consolidamento di un versante, che avviene per mezzo di ancoraggi

strutturali, attivi e passivi, tiene conto del contributo del rivestimento superficiale del versante stesso, ossia della

rete in acciaio ad alta resistenza.

Chiaramente, affinché il contributo sia sensibile, il materiale che riveste il versante, avente la funzione di distribuire

lateralmente i carichi e le sollecitazioni, deve essere di caratteristiche tali da poter essere apprezzabili, ovvero, in

altre parole, avere una resistenza a trazione intrinseca elevata nelle due direzioni, ma anche una resistenza al

punzonamento nota ed elevata.

La rete in acciaio può avere diversi diametri del filo elementare, per cui variano le caratteristiche di resistenza; di

cui si riporta un sunto:

- resistenza della rete allo sforzo di trazione parallelamente al versante - [Z

R

];

- resistenza della rete allo sforzo di pressione nella direzione dell’ancoraggio - [D

R

];

- resistenza della rete allo sforzo di taglio nella direzione dell’ancoraggio (immediatamente al di sopra della

piastra romboidale) – [P

R

];

I valori di resistenza ottenuti da prove di laboratorio d’accordo all’Eurocodice sono definiti come valori caratteristici; i valori di progetto sono ottenuti applicando un fattore di sicurezza riduttivo (tipicamente uguale a 1.5). I valori di resistenza sopra riportati nascono dalla sperimentazione in laboratorio del sistema e dei suoi singoli componenti; il programma ne tiene conto nella verifica che le sollecitazioni non superino le capacità del sistema stesso. Essi intervengono nel dimensionamento che opera nello spirito della verifica di quattro prove:

1) prova di stabilizzazione dello strato instabile per mezzo degli ancoraggi secondo l’interasse calcolato

(metodo del pendio indefinito);

51

SRRredd SS γ≤

Dove:

− S

d

è la forza di taglio calcolata in funzione di V

dl

(valore di dimensionamento della forza di pre-

tensionamento dalla positiva influenza di V);

− S

Rred

resistenza degli ancoraggi agli sforzi di taglio;

− SRγ fattore di sicurezza per la resistenza al taglio degli ancoraggi.

2) prova di resistenza della rete contro lo scorrimento del terreno al di sopra delle piastre di ripartizione citate;

PRRd PP γ≤

Dove:

− P

d

è il massimo sforzo sulla rete per taglio in direzione parallela all’ancoraggio al bordo superiore della

piastra;

− P

R

è la resistenza della rete al taglio in direzione parallela all’ancoraggio al bordo superiore della piastra;

− PRγ correzione per la resistenza della rete per taglio;

3) prova di resistenza della rete alla trasmissione del pre-carico dell’elemento di ancoraggio (normalmente

mai superiore ai 30/50 kN);

ZRRd ZZ γ≤

Dove:

− Z

d

è la forza parallela al versante (in condizioni di equilibrio);

− Z

R

la resistenza della rete agli sforzi di trazione paralleli al versante;

− ZRγ il fattore di sicurezza alla trasmissione della forza Z;

4) prova della rete rispetto al punzonamento

DRRdll DV γ≤

Dove:

− V

dll

è il valore di dimensionamento della forza di pre-tensionamento risultante dalla negativa influenza di V

(forza di pre-tensionamento);

− D

R

resistenza della rete agli sforzi di punzonamento in direzione dell’ancoraggio;

− DRγ fattore di sicurezza per la resistenza al punzonamento.

5) prova della resistenza dell’ancoraggio sotto l’azione combinata di taglio (data dalla sollecitazione indotta

dallo strato instabile) e trazione (data dal pre-carico dell’ancoraggio).

( )[ ] ( )[ ]{ } 0.15.022 ≤+ SRRreddTRRreddll SSTV γγ

( )[ ] ( )[ ]{ } 0.15.022 ≤+ SRRreddTRRredd SSTP γγ

Dove:

− V

dll

è il valore di dimensionamento della forza di pre-tensionamento risultante dalla negativa influenza di V

(forza di pre-tensionamento);

− T

Rred

resistenza dell’ancoraggio agli sforzi di trazione;

− TRγ fattore di sicurezza per la resistenza a trazione dell’ancoraggio;

52

− S

d

forza di taglio calcolata in funzione di V

dll

;

− S

Rred

resistenza dell’ancoraggio agli sforzi di taglio;

− SRγ fattore di sicurezza per la resistenza al taglio dell’ancoraggio.

In abbinamento alla rete in acciaio, è stata studiata un’apposita piastra di ripartizione dei carichi trasferiti dagli

ancoraggi alla rete e viceversa, in grado in sostanza di conferire, in abbinamento alla rete, in maniera omogenea i

carichi con i quali gli ancoraggi sono serrati.

Il modello di calcolo applica l’Eurocodice 7 in tema di progettazione geotecnica, ossia introducendo Fattori di

Sicurezza parziali, come meglio specificato in seguito, e dunque tiene conto di:

1. inclinazione del versante

2. spessore dello strato instabile

3. angolo di attrito caratteristico del terreno

4. coesione caratteristica del terreno

5. peso di volume caratteristico del terreno

Alle voci 3, 4 e 5 può essere applicato, in accordo all’Eurocodice 7 e alle NTC2008, un Fattore di Sicurezza

parziale (Fφ=1.25 applicato alla tangente dell’angolo, Fc=1.25 Fγ=1.0) che ne riduce il valore dell’angolo d’attrito φ’

e della coesione c’, mentre mantiene inalterato il peso di volume γ, rispettivamente. Un ulteriore Fattore di

Sicurezza parziale (Fmod=1.10) viene applicato in caso per limitare l’aleatorietà delle assunzioni.

Il lavorare con dei coefficienti di sicurezza parziali equivale all’impiego di un fattore di sicurezza globale che è

maggiore di quello considerato nelle vecchie normative (Fs = 1.3), ma comunque in termini pratici vuol dire che la

condizione di stabilità del versante è soddisfatta perché lontano dalla rottura. Da ciò si evince come il modello

lavori in condizioni normalmente conservative.

Il programma permette poi di scegliere quale elemento di ancoraggio e consolidamento sia ritenuto adatto al caso

in esame; in particolare si deve individuare la tipologia, l’eventuale pre-tensione dell’elemento, l’angolo di

applicazione del carico rispetto all’orizzontale e può essere imposto un decadimento delle proprietà meccaniche

dell’acciaio a seguito di corrosione che può avvenire se la cementazione dell’armatura del foro non viene eseguita

in maniera corretta. In accordo alle RECOMMENDATIONS CLOUTERRE 1991 (francesi), il degrado per

ossidazione porta l’acciaio in barre immerso in terreni aggressivi a perdere, dopo 100 anni, 4 mm di diametro.

Calcolo della stabilità parallela al versante:

Considerando l’equilibrio nella direzione x (vedi Figura 17), si ricava l’azione di taglio agente sull’ancoraggio come:

( ) ( )[ ]mod

'tancoscosγ

φαψααψα ⋅+⋅+⋅+⋅−+⋅−⋅=

senVGAcVsenGS

Dove:

G è il peso del corpo in giallo della figura sottostante

V è il precarico dell’ancoraggio dovuto alla pretensione dello stesso

ψ è l’inclinazione degli ancoraggi rispetto all’orizzontale

γmod

è un fattore di riduzione che tiene conto delle incertezze del modello di calcolo.

53

Figura 17. Azione di taglio S sull'ancoraggio (meccanismo di rottura globale).

Calcolo della stabilità locale (meccanismi di rottura tra gli ancoraggi):

Sono assunti 2 tipi di meccanismi locali di rottura (vedi Figura 18). A sinistra s’ipotizza un meccanismo di rottura

che coinvolge un singolo corpo instabile che scivola su una discontinuità avente un’inclinazione β sull’orizzontale.

A destra s’ipotizza un meccanismo di rottura locale che coinvolge 2 corpi, dove il corpo I spinge sul corpo II.

Figura 18. Meccanismi di rottura locale.

In Figura 19 si osserva una vista di fronte del corpo instabile tra gli ancoraggi, e la presenza del cono di pressione

(zona stabile). L’angolo δ diminuisce con la consistenza del terreno o roccia.

x

y

54

Figura 19. Sezione trasversale del corpo instabile tra gli ancoraggi; cono di pressione attivo.

La forza stabilizzante P per il meccanismo instabile mostrato a sinistra in Figura 17 è calcolata come:

( ) ( )[ ]( ) ( )βψφβψ

φβαβαφβα++⋅+

⋅−+−⋅−⋅⋅−⋅−⋅=

costantancostancos

'

''

1 sensenZGAcsenGP

Dove:

Z è la forza trasmessa dalla rete sull’ancoraggio di monte

Invece la forza stabilizzante P per il meccanismo instabile mostrato a destra sempre in Figura 18 è calcolata come:

[ ] ( ) ( ) ( )[ ]( ) ( ) mod

'

'''mod

2 costantancostancos

γβψφβψφβαβαφββγ

⋅++⋅+⋅−⋅−+−⋅−+⋅−⋅⋅

=sen

AcsenZXsenGP IIII

Dove:

X è la forza di contatto del corpo I sul corpo II, calcolata come:

( )[ ]II AcsenGX ⋅−⋅−⋅⋅⋅= ''modmod tancos/1 φααγγ

Il programma di calcolo utilizzato fa variare l’inclinazione β della discontinuità in modo di trovare la forza

stabilizzante massima. In altre parole il programma ricava la profondità della coltre superficiale, tale per cui si ha la

massima richiesta di stabilizzazione del sistema di consolidamento, ovvero la profondità critica.

55

Verifica In riferimento ai seguenti tabulati ed allo schema sottostante

Figura 20. Rappresentazione schematica per l'interpretazione dei risultati.

si ottiene il seguente riepilogo degli interassi (a = orizzontale, b = verticale) tra ancoraggi e tipologia di ancoraggio:

Scenario

a = H

b = V

Ancoraggi Diametro filo

rete

[-] [m] [m] [-] [-]

A - Parte bassa 3,50 3,50 GEWI 32 mm 3 mm

Tabella 1. Riepilogo degli interassi tra ancoraggi.

Le reti individuate in fase progettuale, le cui prestazioni di elevata resistenza concorrono al dimensionamento,

mobilizzano nel caso in esame la loro resistenza al taglio nella direzione parallela all’ancoraggio per spessori di

meccanismi di rottura locale fino a 1,5 m. Per contro reti più deboli, giungerebbero a rottura per spessori di terreno

instabile decisamente inferiori, con la conseguenza che per tali reti occorrerebbe, a parità di spessore instabile,

realizzare un numero di ancoraggi molto più elevato, con evidente ricaduta negativa sull’aspetto economico del

progetto.

Il meccanismo di rottura parallelo al versante è stabilizzato per mezzo di barre in acciaio, grazie alla loro resistenza

al taglio e in minor grado al loro pretensionamento. Gli ancoraggi necessari per resistere alle azioni combinate di

taglio e trazione secondo il meccanismo di instabilità allo scorrimento parallelo al versante sono del tipo GEWI 32

mm. Ulteriore variabile in seno agli ancoraggi è il decadimento meccanico legato alla corrosione per ossidazione, come

anticipato in precedenza. Per gli scenari analizzati non viene considerata la corrosione; in pratica si ipotizza che gli

ancoraggi vengano realizzati ad opera d’arte.

Degli ancoraggi ipotizzati sono riportati in seguito le resistenze caratteristiche dichiarate dai produttori. I valori di

progetto della resistenza a trazione e taglio secondo le NTC 2008 risultano dalla applicazione di un fattore di

riduzione pari a 1,15 sulle resistenze a snervamento, il che a favore di sicurezza è stato approssimato a 1,2 per i

calcoli sviluppati.

Snervamento Area Res. trazione Taglio Res.taglio

N/mm² mm² kN N/mm² kN

GEWI 32 mm 500 804 402 289 232

Tabella 2. Caratteristiche dell’ancoraggio necessario per la stabilizzazione del meccanismo di rottura parallelo al versante, valori caratteristici di resistenza.

56

Le condizioni di stabilità dei versanti sono ottenute per mezzo di quella coesione virtuale supplementare, ovvero

l’incremento della resistenza al taglio, che il sistema (rete ad alta resistenza ed ancoraggi) è in grado di fornire

all’interfaccia tra la coltre superficiale (alterata) e il substrato stabile, se la rete viene debitamente tensionata e

“vincolata” agli ancoraggi strutturali.

Come citato in precedenza, il dimensionamento adotta un sistema di rivestimento delle superfici particolarmente

innovativo, i cui punti essenziali sono riassumibili sia nell’elevata resistenza intrinseca del materiale costituente la

rete superficiale (filo in acciaio da 1770 N/mm²), sia nelle elevate prestazioni in termini di resistenza alla trazione e

nella resistenza al punzonamento, prestazioni che in ultima analisi permettono di trasferire le sollecitazioni

lateralmente facendo collaborare più ancoraggi, senza giungere alla rottura.

Inoltre una delle peculiarità del sistema scelto per il consolidamento del versante è anche quello della durata nei

confronti della corrosione: la protezione è garantita dalla galvanizzazione che abbina allo Zinco una percentuale

significativa di Alluminio, tale da implementare sensibilmente la durata anche in ambienti aggressivi

In tutti i casi, per garantire la stabilità devono essere rispettate le seguenti condizioni di posa in opera:

1. vengano rispettate le modalità di posa della rete in acciaio suggerite dal produttore, ossia facendo aderire il

più possibile la rete alla parete in maniera da esercitare una controspinta diffusa su tutto l’areale;

2. gli ancoraggi siano realizzati secondo una maglia più o meno regolare, e che siano realizzati ancoraggi

supplementari per la stabilizzazione di porzioni di versante palesemente instabili, pericolose principalmente

per gli operatori impegnati in parete;

3. gli ancoraggi siano mantenuti in posizione centrata rispetto al foro per mezzo di opportuni dispositivi

centratori;

4. gli ancoraggi siano realizzati di profondità adeguata allo spessore ritenuto instabile,

5. la boiacca cementizia sia confezionata con additivi antiritiro, e sufficientemente fluida per intasare

completamente il foro;

6. il pre-tensionamento degli ancoraggi sia effettuato con cura, per non eccedere mai i 20 kN previsti dal

presente dimensionamento e a maturazione della boiacca avvenuta, previa la posa in opera delle piastre

speciali in senso ortogonale alla maglia della rete in acciaio.

Il pregio della rete individuata è infatti di potere essere tensionata e dunque essere fatta aderire al versante in

maniera molto precisa. A tale scopo, pertanto, sarà necessario individuare i punti di ancoraggio/perforazione nelle

cavità o depressioni eventualmente realizzate, con scavo. Laddove questo non risultasse possibile pena il mancato

rispetto della disposizione a quinconce degli ancoraggi e soprattutto degli interassi calcolati, il ricorso a elementi di

fissaggio a secco quali picchetti sagomati a manico di ombrello, di profondità compatibile con la loro infissione,

potrebbe essere indispensabile.

60

8.2 - VERIFICA DEL SISTEMA PASSIVO DI RETI PARAMASSI

E’ stato eseguito, tramite software specifico, lo studio delle possibili traiettorie dei massi,

individuando la parete di distacco, il movimento nel pendio di caduta, i punti di arresto.

Fermo restando che l’intervento principale e il consolidamento attivo, da porre in essere

direttamente sulle pareti dei fronti rocciosi, con rete d’acciaio adeguatamente dimensionata e

ancorata con ancoraggi profondi, e che tale intervento ha comunque il fine di mantenere in situ

la roccia impedendo il verificarsi del fenomeno di crollo, in particolare il crollo dei massi ciclopici

di grandi dimensioni come quelli verificatisi nel passato, si propone la posa in opera di una

barriera paramassi (difesa passiva).

La Barriera paramassi ha il fine di rendere fruibile e sicura la sede stradale dalla caduta dei

massi di minori dimensioni e di più frequente distacco e che possono essere portati a

distaccarsi in particolare in fase di sisma poiché la difesa attiva non “copre” interamente tutto il

fronte ma solo quello più pericoloso non escludendo che nel tempo possano formarsi zone di

potenziale rilascio di rocce di minor dimensione.

Stando ai risultati del software Isomap & Rotomap, considerando massi fino a 5 t, la barriera paramassi con una resistenza energetica pari a 1000 KJ risulta essere la più indicata ( vedi

figura 4) da impostare in loco considerando la media dei m

3

dei massi caduti.

Tenendo conto delle dimensioni volumetriche e della vegetazione che in parte ha trattenuto i

blocchi impedendone l’arrivo in strada se non nei casi sporadici dei massi ciclopici, la barriera

con le caratteristiche definite è verificata come quella ad energia minima da utilizzare per trattenere, statisticamente, i blocchi che potenzialmente potrebbero distaccarsi con una massa non superiore alle 5 tonnellate. Di fatto, su una totalità di 52 massi descritti ritrovati lungo il versante, diversi risultano di

dimensioni maggiori a 5 t, pertanto in tali circostanze, la barriera da 1000 KJ risulterebbe non

efficiente a tal punto da essere oltrepassata da massi superiori (vedi figura 6); per tale ragione

sono stati previsti ulteriori interventi di ancoraggio o riduzione/frantumazione dei massi più

grandi, fratturati ed in equilibrio precario.

L’OPERA DI DIFESA PASSIVA costituita da una BARRIERA PARAMASSI da 1000kJ ed alta 3 m, è disposta “soprastrada” lungo il ciglio di monte del tratto che comprende le 2

progressive segnalate, consente inoltre di raggiungere nell’immediato un 1° livello di sicurezza

sia per la strada ed il traffico che per gli operatori dei 2 sub-cantieri.

In particolare si vuole garantire un buon livello di sicurezza lungo la strada anche durante le

operazioni di DISGAGGIO e di messa in opera della “DIFESA ATTIVA” sui fronti instabili a

monte nonché durante le operazioni di sistemazione dei massi erratici lungo la pendice.

61

Tabella Riassuntiva del dimensionamento delle barriere in relazione alla massa dei blocchi.

250 KJ - massi 5 t _ barriera non efficace

Fig. 1

500 KJ - massi 5 t _barriera non efficace

Fig. 2

1000 KJ- massi 5 t_ barriera efficace

Fig. 3

1000 KJ - massi 3-5 t_ Barriera efficace

Fig. 4

500 KJ- massi 3 t _barriera non efficace

Fig. 5

1000 kJ- massi 6 t _Barriera non efficace

Fig. 6

62

8.3 – Km 23+060 VERIFICA DI STABILITA’ DEL PENDIO – ANTE OPERAM

Descrizione metodo di calcolo La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1.10. Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare il programma esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione. Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate. Nella descrizione dei metodi di calcolo si adotterà la seguente simbologia: l lunghezza della base della striscia α angolo della base della striscia rispetto all'orizzontale b larghezza della striscia b=l x cos(α) φ angolo di attrito lungo la base della striscia c coesione lungo la base della striscia γ peso di volume del terreno u pressione neutra W peso della striscia N sforzo normale alla base della striscia T sforzo di taglio alla base della striscia Es, Ed forze normali di interstriscia a sinistra e a destra Xs, Xd forze tangenziali di interstriscia a sinistra e a destra Ea, Eb forze normali di interstriscia alla base ed alla sommità del pendio ΔX variazione delle forze tangenziali sulla striscia ΔX =Xd-Xs ΔE variazione delle forze normali sulla striscia ΔE =Ed-Es Metodo di Janbu (semplificato) Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Janbu semplificato si esprime secondo la seguente formula:

Σ[ ci bi + (Ni / cos(αi) - ui bi) tgφi ]

F = ––––––––––––––––––––––––––––– Σi [ Wi tanαi ]

dove il termine Ni è espresso da

Ni = [ Wi - ci li sin αι / η + ui li tan φ sin αι / F ] / m

dove il termine m è espresso da

m = cos α + (sin α tan φ) / F

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In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima , ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed ui è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Janbu semplificato contiene al secondo membro il termine m che è funzione di F. Quindi essa viene risolta per successive approssimazioni assumendo un valore iniziale per F da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto. La semplificazione del metodo rispetto al procedimento completo consiste nel trascurare le forze tangenziali di interstriscia.

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Dati Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γw Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φu Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi cu Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq

n° Descrizione γ γsat φ' c' [kg/mc] [kg/mc] [°] [kg/cmq]

1 RIPORTO 1700 1900 24.00 0,0002 SABBIE LIMO-SABBIOSE 1900 2000 31.40 0,0503 SUBSTRATO ARENACEO 2200 2200 32.00 0,500

Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m

n° X Y [m] [m]

1 0,00 10,002 6,21 10,863 9,25 12,484 15,54 13,015 17,07 13,216 17,13 13,267 19,19 15,078 40,88 22,509 50,00 22,50

Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 3 (SUBSTRATO ARENACEO) Coordinate dei vertici dello strato n° 1

n° X Y [m] [m]

1 0,00 6,602 0,00 0,003 50,00 0,004 50,00 20,485 45,00 20,486 40,88 20,487 31,01 17,228 21,13 12,609 15,55 8,63

10 10,59 7,6611 9,24 7,5912 6,21 7,43

Strato N° 2 costituito da terreno n° 2 (SABBIE LIMO-SABBIOSE) Coordinate dei vertici dello strato n° 2

n° X Y [m] [m]

1 6,21 10,862 0,00 10,003 0,00 6,604 6,21 7,435 9,24 7,596 10,59 7,667 15,55 8,63

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n° X Y [m] [m]

8 21,13 12,609 31,01 17,22

10 40,88 20,4811 45,00 20,4812 50,00 20,4813 50,00 22,5014 40,88 22,5015 19,19 15,0716 17,13 13,2617 16,93 12,7618 16,62 12,5119 10,62 11,17

Strato N° 3 costituito da terreno n° 1 (RIPORTO) Coordinate dei vertici dello strato n° 3

n° X Y [m] [m]

1 17,13 13,262 17,07 13,213 15,54 13,014 9,25 12,485 6,21 10,866 10,62 11,177 16,62 12,518 16,93 12,76

Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. N° Identificativo del sovraccarico agente Descrizione Descrizione carico Carichi distribuiti Xi, Xf Ascissa iniziale e finale del carico espressa in [m] Vxi, Vxf, Vyi, Vyf Intensità del carico in direzione X e Y nei punti iniziale e finale, espresse in [kg/m] Carichi distribuiti

n° Descrizione Xi Yi Xf Yf Vyi Vyf Vxi Vxf [m] [m] [m] [m] [kg/m] [kg/m] [kg/m] [kg/m]

1 STRADA 10,00 12,54 16,00 13,07 2000 2000 0 0

Dati zona sismica Identificazione del sito Latitudine 42.692683 Longitudine 13.248025 Comune ACCUMOLI Provincia RIETI Regione LAZIO Punti di interpolazione del reticolo 24971 - 24972 - 24750 - 24749 Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni Classe d'uso III - Affollamenti significativi e industrie non pericolose Vita di riferimento 75 anni Accelerazione al suolo ag = 2.901 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.12 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (βs) 0.28 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 11.11 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 5.56

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Dati normativa Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto Simbologia A2 Statico A2 Sismico Permanenti Favorevole γGfav 1.00 1.00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1.00 1.00 Variabili Favorevole γQfav 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1.30 1.00

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:

Parametri Simbologia M2 Statico M2 Sismico Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.25 1.25 Coesione efficace γc' 1.25 1.25 Resistenza non drenata γcu 1.40 1.40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.60 1.60 Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00

Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Impostazioni delle superfici di rottura Superfici di rottura circolari Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m] X0 = 6,00 Y0 = 15,00 Passo maglia [m] dX = 1,00 dY = 1,00 Numero passi Nx = 10 Ny = 10 Raggio [m] R = 5,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=1,00 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Si considerano le superfici passanti per il punto P(15,54, 13,01) aventi centri sulla maglia Opzioni di calcolo Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo: - JANBU Le superfici sono state analizzate solo in condizioni sismiche. Le superfici sono state analizzate per i casi: - Parametri caratteristici [PC]; - Parametri di progetto [A2-M2] - Sisma orizzontale e Sisma verticale (verso il basso e verso l'alto) Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Condizioni di esclusione Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc - pendenza media della superficie inferiore a 1.00 [%]

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Risultati analisi Numero di superfici analizzate 2916 Coefficiente di sicurezza minimo 0.570 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza

Metodo Nr. superfici

FSmin Smin FSmax Smax

JANBU 2916 0.570 1 5.258 2916

Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N° numero d'ordine della superficie cerchio Cx ascissa x del centro [m] Cy ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m xv ascissa del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m xm ascissa del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [mc] Fs coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo Metodo di JANBU (J)

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc]

1 C 7,00 16,00 5,00 6,52 10,67 2,42 0.570 (J) [A2M2] H+V 2 C 7,00 16,00 5,00 6,52 10,67 2,42 0.585 (J) [A2M2] H-V 3 C 7,00 17,00 6,00 6,51 11,12 2,85 0.598 (J) [A2M2] H+V 4 C 7,00 17,00 6,00 6,51 11,12 2,85 0.614 (J) [A2M2] H-V 5 C 7,00 18,00 7,00 6,51 11,54 3,26 0.631 (J) [A2M2] H+V 6 C 7,00 18,00 7,00 6,51 11,54 3,26 0.649 (J) [A2M2] H-V 7 C 8,00 16,00 5,00 6,76 11,75 3,98 0.656 (J) [A2M2] H+V 8 C 7,00 19,00 8,00 6,50 11,94 3,65 0.666 (J) [A2M2] H+V 9 C 8,00 16,00 5,00 6,76 11,75 3,98 0.674 (J) [A2M2] H-V

10 C 7,00 19,00 8,00 6,50 11,94 3,65 0.685 (J) [A2M2] H-V 11 C 8,00 17,00 6,00 6,73 12,21 4,46 0.695 (J) [A2M2] H+V 12 C 7,00 20,00 9,00 6,50 12,32 4,03 0.698 (J) [A2M2] H+V 14 C 8,00 17,00 6,00 6,73 12,21 4,46 0.715 (J) [A2M2] H-V 15 C 7,00 20,00 9,00 6,50 12,32 4,03 0.719 (J) [A2M2] H-V 16 C 7,00 21,00 10,00 6,50 12,68 4,40 0.729 (J) [A2M2] H+V 19 C 7,00 21,00 10,00 6,50 12,68 4,40 0.752 (J) [A2M2] H-V 20 C 7,00 22,00 11,00 6,49 13,03 4,75 0.758 (J) [A2M2] H+V 22 C 8,00 18,00 7,00 6,70 12,65 4,92 0.769 (J) [A2M2] H+V 23 C 7,00 22,00 11,00 6,49 13,03 4,75 0.782 (J) [A2M2] H-V 24 C 7,00 23,00 12,00 6,49 13,36 5,10 0.784 (J) [A2M2] H+V 26 C 8,00 18,00 7,00 6,70 12,65 4,92 0.790 (J) [A2M2] H-V 27 C 7,00 24,00 13,00 6,49 13,69 5,44 0.810 (J) [A2M2] H+V 28 C 7,00 23,00 12,00 6,49 13,36 5,10 0.810 (J) [A2M2] H-V 30 C 8,00 19,00 8,00 6,68 13,06 5,35 0.816 (J) [A2M2] H+V 33 C 7,00 24,00 13,00 6,49 13,69 5,44 0.837 (J) [A2M2] H-V 34 C 8,00 19,00 8,00 6,68 13,06 5,35 0.838 (J) [A2M2] H-V 37 C 8,00 20,00 9,00 6,66 13,44 5,76 0.864 (J) [A2M2] H+V 40 C 8,00 20,00 9,00 6,66 13,44 5,76 0.887 (J) [A2M2] H-V 43 C 8,00 21,00 10,00 6,65 13,82 6,16 0.903 (J) [A2M2] H+V 45 C 8,00 21,00 10,00 6,65 13,82 6,16 0.927 (J) [A2M2] H-V 46 C 8,00 22,00 11,00 6,63 14,17 6,55 0.939 (J) [A2M2] H+V 50 C 8,00 22,00 11,00 6,63 14,17 6,55 0.965 (J) [A2M2] H-V 51 C 9,00 16,00 5,00 7,14 12,83 5,46 0.970 (J) [A2M2] H+V 52 C 8,00 23,00 12,00 6,62 14,52 6,93 0.972 (J) [A2M2] H+V 56 C 9,00 16,00 5,00 7,14 12,83 5,46 0.988 (J) [A2M2] H-V 57 C 9,00 24,00 12,79 7,13 15,54 7,24 0.994 (J) [A2M2] H+V 58 C 8,00 23,00 12,00 6,62 14,52 6,93 0.999 (J) [A2M2] H-V 59 C 8,00 24,00 13,00 6,61 14,85 7,30 1.006 (J) [A2M2] H+V 62 C 9,00 17,00 6,00 7,07 13,31 6,01 1.016 (J) [A2M2] H+V 64 C 9,00 24,00 12,79 7,13 15,54 7,24 1.032 (J) [A2M2] H-V 65 C 8,00 24,00 13,00 6,61 14,85 7,30 1.034 (J) [A2M2] H-V 66 C 9,00 17,00 6,00 7,07 13,31 6,01 1.036 (J) [A2M2] H-V 69 C 10,00 21,00 9,72 7,57 15,54 7,17 1.053 (J) [A2M2] H+V 70 C 9,00 18,00 7,00 7,01 13,75 6,53 1.057 (J) [A2M2] H+V 71 C 9,00 18,00 7,00 7,01 13,75 6,53 1.079 (J) [A2M2] H-V

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73 C 10,00 22,00 10,56 7,75 15,54 6,17 1.084 (J) [A2M2] H+V 74 C 10,00 21,00 9,72 7,57 15,54 7,17 1.095 (J) [A2M2] H-V 76 C 10,00 23,00 11,42 7,92 15,54 5,36 1.117 (J) [A2M2] H+V 78 C 10,00 22,00 10,56 7,75 15,54 6,17 1.129 (J) [A2M2] H-V 79 C 9,00 19,00 8,00 6,97 14,17 7,01 1.139 (J) [A2M2] H+V 80 C 10,00 24,00 12,31 8,06 15,54 4,69 1.151 (J) [A2M2] H+V 82 C 9,00 19,00 8,00 6,97 14,17 7,01 1.163 (J) [A2M2] H-V 83 C 10,00 23,00 11,42 7,92 15,54 5,36 1.165 (J) [A2M2] H-V 84 C 7,00 15,00 5,00 4,57 11,42 7,98 1.173 (J) [A2M2] H-V 86 C 7,00 15,00 5,00 4,57 11,42 7,98 1.176 (J) [A2M2] H+V 87 C 7,00 16,00 6,00 4,37 12,02 9,04 1.187 (J) [A2M2] H-V 88 C 7,00 16,00 6,00 4,37 12,02 9,04 1.187 (J) [A2M2] H+V 89 C 11,00 19,00 7,52 8,31 15,54 5,97 1.200 (J) [A2M2] H+V 90 C 10,00 24,00 12,31 8,06 15,54 4,69 1.201 (J) [A2M2] H-V 92 C 6,00 17,00 7,00 3,46 11,50 7,85 1.208 (J) [A2M2] H-V 93 C 6,00 18,00 8,00 3,33 12,00 8,71 1.211 (J) [A2M2] H-V 95 C 6,00 17,00 7,00 3,46 11,50 7,85 1.213 (J) [A2M2] H+V 96 C 6,00 18,00 8,00 3,33 12,00 8,71 1.214 (J) [A2M2] H+V 98 C 7,00 17,00 7,00 4,20 12,57 10,03 1.219 (J) [A2M2] H+V 99 C 7,00 17,00 7,00 4,20 12,57 10,03 1.222 (J) [A2M2] H-V

100 C 9,00 20,00 9,00 6,93 14,57 7,47 1.229 (J) [A2M2] H+V 101 C 6,00 19,00 9,00 3,21 12,48 9,53 1.230 (J) [A2M2] H+V 102 C 6,00 19,00 9,00 3,21 12,48 9,53 1.230 (J) [A2M2] H-V 104 C 8,00 15,00 5,00 5,38 12,47 10,00 1.235 (J) [A2M2] H+V 105 C 6,00 16,00 6,00 3,60 10,96 6,93 1.235 (J) [A2M2] H-V 106 C 11,00 20,00 8,33 8,46 15,54 4,96 1.238 (J) [A2M2] H+V 107 C 8,00 15,00 5,00 5,38 12,47 10,00 1.238 (J) [A2M2] H-V 109 C 6,00 16,00 6,00 3,60 10,96 6,93 1.243 (J) [A2M2] H+V 111 C 11,00 19,00 7,52 8,31 15,54 5,97 1.253 (J) [A2M2] H-V 112 C 9,00 20,00 9,00 6,93 14,57 7,47 1.253 (J) [A2M2] H-V 113 C 6,00 20,00 10,00 3,10 12,93 10,31 1.254 (J) [A2M2] H+V 114 C 6,00 20,00 10,00 3,10 12,93 10,31 1.256 (J) [A2M2] H-V 115 C 7,00 18,00 8,00 4,06 13,08 10,95 1.257 (J) [A2M2] H+V 117 C 7,00 18,00 8,00 4,06 13,08 10,95 1.262 (J) [A2M2] H-V 119 C 8,00 16,00 6,00 5,16 13,08 11,14 1.271 (J) [A2M2] H+V 120 C 8,00 16,00 6,00 5,16 13,08 11,14 1.277 (J) [A2M2] H-V 121 C 11,00 21,00 9,19 8,59 15,54 4,18 1.280 (J) [A2M2] H+V 122 C 6,00 21,00 11,00 3,00 13,36 11,06 1.289 (J) [A2M2] H+V 124 C 6,00 21,00 11,00 3,00 13,36 11,06 1.293 (J) [A2M2] H-V 127 C 11,00 20,00 8,33 8,46 15,54 4,96 1.295 (J) [A2M2] H-V 128 C 7,00 19,00 9,00 3,92 13,56 11,82 1.295 (J) [A2M2] H+V 129 C 9,00 21,00 10,00 6,89 14,95 7,92 1.298 (J) [A2M2] H+V 130 C 7,00 19,00 9,00 3,92 13,56 11,82 1.302 (J) [A2M2] H-V 131 C 8,00 17,00 7,00 4,97 13,64 12,20 1.310 (J) [A2M2] H+V 133 C 11,00 17,00 5,00 9,07 13,81 2,11 1.317 (J) [A2M2] H+V 134 C 11,00 18,00 6,00 9,00 14,15 2,33 1.317 (J) [A2M2] H+V 135 C 8,00 17,00 7,00 4,97 13,64 12,20 1.319 (J) [A2M2] H-V 136 C 9,00 23,00 11,94 6,93 15,54 8,22 1.319 (J) [A2M2] H+V 138 C 11,00 22,00 10,07 8,71 15,54 3,55 1.322 (J) [A2M2] H+V 139 C 11,00 19,00 7,00 8,93 14,47 2,53 1.322 (J) [A2M2] H+V 140 C 6,00 22,00 12,00 2,91 13,78 11,79 1.323 (J) [A2M2] H+V 141 C 9,00 21,00 10,00 6,89 14,95 7,92 1.324 (J) [A2M2] H-V 142 C 6,00 22,00 12,00 2,91 13,78 11,79 1.329 (J) [A2M2] H-V 143 C 10,00 16,00 5,00 7,61 13,90 6,80 1.329 (J) [A2M2] H+V 144 C 11,00 20,00 8,00 8,88 14,77 2,71 1.330 (J) [A2M2] H+V 145 C 7,00 20,00 10,00 3,80 14,02 12,66 1.333 (J) [A2M2] H+V 146 C 11,00 21,00 9,00 8,84 15,06 2,89 1.338 (J) [A2M2] H+V 147 C 11,00 21,00 9,19 8,59 15,54 4,18 1.341 (J) [A2M2] H-V 148 C 7,00 20,00 10,00 3,80 14,02 12,66 1.341 (J) [A2M2] H-V 149 C 6,00 15,00 5,00 3,77 10,37 5,95 1.345 (J) [A2M2] H-V 150 C 11,00 22,00 10,00 8,81 15,35 3,06 1.346 (J) [A2M2] H+V 151 C 15,00 24,00 11,00 15,58 22,89 4,42 1.347 (J) [A2M2] H-V 152 C 15,00 24,00 11,00 15,54 22,90 4,45 1.348 (J) [A2M2] H-V 154 C 9,00 23,00 11,94 6,93 15,54 8,22 1.350 (J) [A2M2] H-V 155 C 8,00 18,00 8,00 4,81 14,16 13,18 1.350 (J) [A2M2] H+V 156 C 11,00 23,00 11,00 8,78 15,63 3,23 1.352 (J) [A2M2] H+V 157 C 11,00 24,00 12,00 8,75 15,93 3,39 1.354 (J) [A2M2] H+V 158 C 10,00 16,00 5,00 7,61 13,90 6,80 1.355 (J) [A2M2] H-V 160 C 6,00 23,00 13,00 2,83 14,18 12,50 1.357 (J) [A2M2] H+V 161 C 6,00 15,00 5,00 3,77 10,37 5,95 1.357 (J) [A2M2] H+V 162 C 9,00 22,00 11,00 6,87 15,31 8,35 1.358 (J) [A2M2] H+V 163 C 8,00 18,00 8,00 4,81 14,16 13,18 1.361 (J) [A2M2] H-V 164 C 11,00 23,00 10,97 8,81 15,54 3,04 1.364 (J) [A2M2] H+V 165 C 6,00 23,00 13,00 2,83 14,18 12,50 1.365 (J) [A2M2] H-V 167 C 7,00 21,00 11,00 3,69 14,46 13,47 1.370 (J) [A2M2] H+V 168 C 15,00 24,00 11,00 15,58 22,89 4,42 1.376 (J) [A2M2] H+V 169 C 15,00 24,00 11,00 15,54 22,90 4,45 1.376 (J) [A2M2] H+V 170 C 11,00 17,00 5,00 9,07 13,81 2,11 1.380 (J) [A2M2] H-V 171 C 7,00 21,00 11,00 3,69 14,46 13,47 1.380 (J) [A2M2] H-V 172 C 11,00 18,00 6,00 9,00 14,15 2,33 1.380 (J) [A2M2] H-V

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173 C 9,00 15,00 5,00 6,20 13,51 11,99 1.382 (J) [A2M2] H+V 174 C 10,00 17,00 6,00 7,50 14,39 7,45 1.382 (J) [A2M2] H+V 175 C 9,00 22,00 11,00 6,87 15,31 8,35 1.385 (J) [A2M2] H-V 176 C 11,00 19,00 7,00 8,93 14,47 2,53 1.387 (J) [A2M2] H-V 177 C 11,00 22,00 10,07 8,71 15,54 3,55 1.387 (J) [A2M2] H-V 178 C 8,00 19,00 9,00 4,66 14,65 14,12 1.388 (J) [A2M2] H+V 179 C 6,00 24,00 14,00 2,75 14,57 13,19 1.390 (J) [A2M2] H+V 180 C 9,00 15,00 5,00 6,20 13,51 11,99 1.393 (J) [A2M2] H-V 181 C 11,00 20,00 8,00 8,88 14,77 2,71 1.396 (J) [A2M2] H-V 183 C 6,00 24,00 14,00 2,75 14,57 13,19 1.399 (J) [A2M2] H-V 184 C 8,00 19,00 9,00 4,66 14,65 14,12 1.401 (J) [A2M2] H-V 185 C 7,00 15,00 6,00 3,11 12,57 17,64 1.403 (J) [A2M2] H+V 186 C 6,00 16,00 7,00 1,97 12,19 17,02 1.404 (J) [A2M2] H+V 187 C 11,00 21,00 9,00 8,84 15,06 2,89 1.405 (J) [A2M2] H-V 188 C 7,00 22,00 12,00 3,58 14,89 14,24 1.405 (J) [A2M2] H+V 189 C 9,00 16,00 6,00 5,96 14,13 13,21 1.407 (J) [A2M2] H+V 190 C 6,00 17,00 8,00 1,72 12,80 18,64 1.409 (J) [A2M2] H+V 191 C 10,00 17,00 6,00 7,50 14,39 7,45 1.410 (J) [A2M2] H-V 193 C 9,00 23,00 12,00 6,84 15,67 8,77 1.411 (J) [A2M2] H+V 194 C 7,00 16,00 7,00 2,81 13,23 19,46 1.412 (J) [A2M2] H+V 195 C 7,00 15,00 6,00 3,11 12,57 17,64 1.412 (J) [A2M2] H-V 196 C 6,00 16,00 7,00 1,97 12,19 17,02 1.412 (J) [A2M2] H-V 197 C 11,00 22,00 10,00 8,81 15,35 3,06 1.414 (J) [A2M2] H-V 198 C 7,00 22,00 12,00 3,58 14,89 14,24 1.417 (J) [A2M2] H-V 199 C 6,00 15,00 6,00 2,25 11,53 15,29 1.419 (J) [A2M2] H+V 200 C 6,00 17,00 8,00 1,72 12,80 18,64 1.419 (J) [A2M2] H-V 201 C 9,00 16,00 6,00 5,96 14,13 13,21 1.421 (J) [A2M2] H-V 202 C 11,00 23,00 11,00 8,78 15,63 3,23 1.421 (J) [A2M2] H-V 203 C 11,00 24,00 12,00 8,75 15,93 3,39 1.422 (J) [A2M2] H-V 204 C 6,00 18,00 9,00 1,50 13,36 20,15 1.423 (J) [A2M2] H+V 205 C 7,00 16,00 7,00 2,81 13,23 19,46 1.423 (J) [A2M2] H-V 207 C 6,00 15,00 6,00 2,25 11,53 15,29 1.425 (J) [A2M2] H-V 208 C 8,00 20,00 10,00 4,52 15,12 15,01 1.425 (J) [A2M2] H+V 209 C 7,00 17,00 8,00 2,55 13,85 21,16 1.429 (J) [A2M2] H+V 210 C 10,00 18,00 7,00 7,41 14,85 8,04 1.432 (J) [A2M2] H+V 211 C 11,00 23,00 10,97 8,81 15,54 3,04 1.434 (J) [A2M2] H-V 212 C 6,00 18,00 9,00 1,50 13,36 20,15 1.435 (J) [A2M2] H-V 213 C 7,00 23,00 13,00 3,49 15,29 15,00 1.438 (J) [A2M2] H+V 215 C 9,00 17,00 7,00 5,76 14,70 14,34 1.439 (J) [A2M2] H+V 216 C 9,00 23,00 12,00 6,84 15,67 8,77 1.440 (J) [A2M2] H-V 217 C 8,00 24,00 13,33 5,97 15,54 10,34 1.440 (J) [A2M2] H+V 218 C 8,00 20,00 10,00 4,52 15,12 15,01 1.440 (J) [A2M2] H-V 219 C 6,00 19,00 10,00 1,29 13,90 21,58 1.441 (J) [A2M2] H+V 220 C 7,00 17,00 8,00 2,55 13,85 21,16 1.443 (J) [A2M2] H-V 221 C 8,00 15,00 6,00 3,97 13,60 19,94 1.449 (J) [A2M2] H+V 222 C 7,00 18,00 9,00 2,31 14,43 22,75 1.450 (J) [A2M2] H+V 223 C 8,00 23,00 12,52 5,43 15,54 11,77 1.451 (J) [A2M2] H+V 224 C 7,00 23,00 13,00 3,49 15,29 15,00 1.452 (J) [A2M2] H-V 225 C 9,00 22,00 11,12 6,70 15,54 9,41 1.453 (J) [A2M2] H+V 227 C 9,00 17,00 7,00 5,76 14,70 14,34 1.455 (J) [A2M2] H-V 228 C 6,00 19,00 10,00 1,29 13,90 21,58 1.455 (J) [A2M2] H-V 229 C 8,00 22,00 11,73 4,91 15,54 13,53 1.455 (J) [A2M2] H+V 231 C 7,00 24,00 13,92 3,61 15,54 14,69 1.456 (J) [A2M2] H+V 232 C 8,00 21,00 10,99 4,42 15,54 15,70 1.458 (J) [A2M2] H+V 233 C 8,00 24,00 13,33 5,97 15,54 10,34 1.458 (J) [A2M2] H-V 234 C 8,00 21,00 11,00 4,39 15,56 15,87 1.460 (J) [A2M2] H+V 235 C 6,00 20,00 11,00 1,10 14,41 22,96 1.460 (J) [A2M2] H+V 236 C 10,00 18,00 7,00 7,41 14,85 8,04 1.461 (J) [A2M2] H-V 237 C 7,00 23,00 13,14 3,14 15,54 16,83 1.462 (J) [A2M2] H+V 238 C 9,00 24,00 13,00 6,82 16,05 9,18 1.463 (J) [A2M2] H+V 239 C 8,00 16,00 7,00 3,66 14,28 21,87 1.463 (J) [A2M2] H+V 240 C 8,00 15,00 6,00 3,97 13,60 19,94 1.463 (J) [A2M2] H-V 241 C 10,00 20,00 8,92 7,37 15,54 8,41 1.464 (J) [A2M2] H+V 242 C 8,00 20,00 10,28 3,95 15,54 18,40 1.466 (J) [A2M2] H+V 243 C 7,00 18,00 9,00 2,31 14,43 22,75 1.466 (J) [A2M2] H-V 245 C 8,00 23,00 12,52 5,43 15,54 11,77 1.468 (J) [A2M2] H-V 246 C 7,00 24,00 14,00 3,40 15,70 15,73 1.469 (J) [A2M2] H+V 247 C 7,00 22,00 12,40 2,69 15,54 19,41 1.470 (J) [A2M2] H+V 248 C 7,00 24,00 13,92 3,61 15,54 14,69 1.470 (J) [A2M2] H-V 250 C 8,00 22,00 11,73 4,91 15,54 13,53 1.472 (J) [A2M2] H-V 251 C 9,00 18,00 8,00 5,57 15,23 15,40 1.472 (J) [A2M2] H+V 252 C 7,00 19,00 10,00 2,09 14,97 24,26 1.473 (J) [A2M2] H+V 253 C 8,00 21,00 10,99 4,42 15,54 15,70 1.475 (J) [A2M2] H-V 254 C 6,00 20,00 11,00 1,10 14,41 22,96 1.476 (J) [A2M2] H-V 255 C 8,00 21,00 11,00 4,39 15,56 15,87 1.477 (J) [A2M2] H-V 256 C 7,00 23,00 13,14 3,14 15,54 16,83 1.477 (J) [A2M2] H-V 257 C 9,00 22,00 11,12 6,70 15,54 9,41 1.478 (J) [A2M2] H-V 258 C 10,00 19,00 8,00 7,33 15,28 8,59 1.479 (J) [A2M2] H+V 259 C 8,00 16,00 7,00 3,66 14,28 21,87 1.479 (J) [A2M2] H-V 260 C 8,00 19,00 9,63 3,50 15,54 21,75 1.481 (J) [A2M2] H+V

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261 C 6,00 21,00 12,00 0,92 14,91 24,28 1.481 (J) [A2M2] H+V 262 C 7,00 21,00 11,69 2,25 15,54 22,51 1.481 (J) [A2M2] H+V 263 C 8,00 17,00 8,00 3,38 14,90 23,65 1.482 (J) [A2M2] H+V 264 C 8,00 20,00 10,28 3,95 15,54 18,40 1.483 (J) [A2M2] H-V 267 C 7,00 24,00 14,00 3,40 15,70 15,73 1.484 (J) [A2M2] H-V 268 C 7,00 22,00 12,40 2,69 15,54 19,41 1.486 (J) [A2M2] H-V 269 C 9,00 21,00 10,33 6,46 15,54 10,87 1.488 (J) [A2M2] H+V 270 C 9,00 18,00 8,00 5,57 15,23 15,40 1.490 (J) [A2M2] H-V 271 C 9,00 19,00 8,87 5,66 15,54 14,95 1.491 (J) [A2M2] H+V 272 C 7,00 19,00 10,00 2,09 14,97 24,26 1.491 (J) [A2M2] H-V 273 C 6,00 24,00 14,55 1,40 15,54 20,81 1.491 (J) [A2M2] H+V 274 C 8,00 22,00 12,00 4,28 16,02 16,71 1.492 (J) [A2M2] H+V 275 C 9,00 24,00 13,00 6,82 16,05 9,18 1.493 (J) [A2M2] H-V 276 C 9,00 20,00 9,57 6,17 15,54 12,66 1.493 (J) [A2M2] H+V 277 C 7,00 20,00 11,00 1,89 15,49 25,71 1.496 (J) [A2M2] H+V 278 C 9,00 18,00 8,23 5,18 15,54 17,91 1.498 (J) [A2M2] H+V 279 C 10,00 20,00 8,92 7,37 15,54 8,41 1.498 (J) [A2M2] H-V 280 C 6,00 21,00 12,00 0,92 14,91 24,28 1.499 (J) [A2M2] H-V 281 C 7,00 21,00 11,69 2,25 15,54 22,51 1.500 (J) [A2M2] H-V 282 C 8,00 19,00 9,63 3,50 15,54 21,75 1.500 (J) [A2M2] H-V 284 C 7,00 20,00 11,04 1,82 15,54 26,25 1.501 (J) [A2M2] H+V 285 C 6,00 23,00 13,81 0,97 15,54 23,79 1.501 (J) [A2M2] H+V 286 C 8,00 17,00 8,00 3,38 14,90 23,65 1.501 (J) [A2M2] H-V 288 C 6,00 22,00 13,00 0,76 15,38 25,55 1.502 (J) [A2M2] H+V 289 C 9,00 19,00 9,00 5,41 15,74 16,40 1.503 (J) [A2M2] H+V 290 C 8,00 18,00 9,00 3,13 15,49 25,33 1.505 (J) [A2M2] H+V 291 C 6,00 24,00 14,55 1,40 15,54 20,81 1.507 (J) [A2M2] H-V 292 C 9,00 21,00 10,33 6,46 15,54 10,87 1.510 (J) [A2M2] H-V 294 C 9,00 19,00 8,87 5,66 15,54 14,95 1.510 (J) [A2M2] H-V 295 C 8,00 22,00 12,00 4,28 16,02 16,71 1.510 (J) [A2M2] H-V 296 C 10,00 19,00 8,00 7,33 15,28 8,59 1.510 (J) [A2M2] H-V 297 C 8,00 18,00 9,04 3,06 15,54 25,92 1.510 (J) [A2M2] H+V 298 C 9,00 20,00 9,57 6,17 15,54 12,66 1.513 (J) [A2M2] H-V 300 C 6,00 22,00 13,11 0,55 15,54 27,29 1.515 (J) [A2M2] H+V 301 C 7,00 20,00 11,00 1,89 15,49 25,71 1.516 (J) [A2M2] H-V 303 C 7,00 21,00 12,00 1,70 16,01 27,10 1.517 (J) [A2M2] H+V 305 C 9,00 18,00 8,23 5,18 15,54 17,91 1.517 (J) [A2M2] H-V 306 C 6,00 23,00 13,81 0,97 15,54 23,79 1.519 (J) [A2M2] H-V 307 C 7,00 20,00 11,04 1,82 15,54 26,25 1.521 (J) [A2M2] H-V 308 C 6,00 22,00 13,00 0,76 15,38 25,55 1.521 (J) [A2M2] H-V 309 C 6,00 23,00 14,00 0,60 15,85 26,78 1.522 (J) [A2M2] H+V 310 C 10,00 20,00 9,00 7,27 15,69 9,12 1.523 (J) [A2M2] H+V 311 C 9,00 19,00 9,00 5,41 15,74 16,40 1.523 (J) [A2M2] H-V 312 C 9,00 17,00 7,66 4,71 15,54 21,74 1.523 (J) [A2M2] H+V 314 C 8,00 18,00 9,00 3,13 15,49 25,33 1.525 (J) [A2M2] H-V 316 C 7,00 19,00 10,43 1,41 15,54 30,77 1.530 (J) [A2M2] H+V 317 C 8,00 19,00 10,00 2,90 16,06 26,93 1.531 (J) [A2M2] H+V 318 C 8,00 18,00 9,04 3,06 15,54 25,92 1.531 (J) [A2M2] H-V 319 C 12,00 17,00 5,33 9,21 15,54 4,60 1.535 (J) [A2M2] H+V 320 C 6,00 21,00 12,44 0,14 15,54 31,42 1.535 (J) [A2M2] H+V 321 C 6,00 22,00 13,11 0,55 15,54 27,29 1.535 (J) [A2M2] H-V 325 C 7,00 21,00 12,00 1,70 16,01 27,10 1.538 (J) [A2M2] H-V 326 C 11,00 18,00 6,75 8,14 15,54 7,30 1.541 (J) [A2M2] H+V 327 C 6,00 23,00 14,00 0,60 15,85 26,78 1.542 (J) [A2M2] H-V 329 C 9,00 15,00 6,00 4,85 14,63 22,21 1.543 (J) [A2M2] H+V 331 C 9,00 17,00 7,66 4,71 15,54 21,74 1.544 (J) [A2M2] H-V 334 C 9,00 16,00 7,00 4,52 15,32 24,25 1.550 (J) [A2M2] H+V 335 C 10,00 19,00 8,16 7,14 15,54 9,98 1.551 (J) [A2M2] H+V 336 C 7,00 19,00 10,43 1,41 15,54 30,77 1.552 (J) [A2M2] H-V 337 C 8,00 19,00 10,00 2,90 16,06 26,93 1.554 (J) [A2M2] H-V 339 C 10,00 20,00 9,00 7,27 15,69 9,12 1.556 (J) [A2M2] H-V 340 C 12,00 20,00 8,00 9,27 16,00 3,33 1.556 (J) [A2M2] H+V 341 C 6,00 17,00 9,00 0,29 14,00 32,93 1.557 (J) [A2M2] H+V 342 C 6,00 21,00 12,44 0,14 15,54 31,42 1.558 (J) [A2M2] H-V 343 C 8,00 17,00 8,53 2,64 15,54 31,14 1.558 (J) [A2M2] H+V 344 C 6,00 16,00 8,00 0,61 13,34 30,54 1.559 (J) [A2M2] H+V 345 C 9,00 17,00 8,00 4,22 15,97 26,13 1.562 (J) [A2M2] H+V 346 C 9,00 15,00 6,00 4,85 14,63 22,21 1.563 (J) [A2M2] H-V 347 C 11,00 24,00 15,00 4,27 24,14 53,35 1.563 (J) [A2M2] H+V 348 C 9,00 20,00 10,00 5,25 16,24 17,37 1.564 (J) [A2M2] H+V 349 C 6,00 24,00 15,00 0,45 16,32 27,98 1.566 (J) [A2M2] H+V 354 C 8,00 23,00 13,00 4,17 16,46 17,52 1.571 (J) [A2M2] H+V 356 C 7,00 18,00 9,89 1,00 15,54 36,28 1.572 (J) [A2M2] H+V 357 C 9,00 16,00 7,00 4,52 15,32 24,25 1.572 (J) [A2M2] H-V 358 C 7,00 16,00 8,00 1,48 14,38 33,25 1.574 (J) [A2M2] H+V 359 C 6,00 15,00 7,00 0,97 12,63 27,96 1.576 (J) [A2M2] H+V 360 C 9,00 16,00 7,19 4,26 15,54 26,74 1.576 (J) [A2M2] H+V 361 C 12,00 18,00 6,12 9,34 15,54 3,56 1.576 (J) [A2M2] H+V 363 C 7,00 17,00 9,00 1,15 15,05 35,76 1.577 (J) [A2M2] H+V 364 C 6,00 17,00 9,00 0,29 14,00 32,93 1.579 (J) [A2M2] H-V

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365 C 10,00 18,00 7,46 6,89 15,54 12,01 1.579 (J) [A2M2] H+V 366 C 6,00 16,00 8,00 0,61 13,34 30,54 1.579 (J) [A2M2] H-V 367 C 10,00 21,00 10,00 7,22 16,11 9,62 1.580 (J) [A2M2] H+V 368 C 10,00 19,00 8,16 7,14 15,54 9,98 1.581 (J) [A2M2] H-V 369 C 8,00 17,00 8,53 2,64 15,54 31,14 1.581 (J) [A2M2] H-V 370 C 7,00 15,00 7,00 1,85 13,66 30,57 1.581 (J) [A2M2] H+V 371 C 7,00 18,00 10,00 0,85 15,68 38,13 1.585 (J) [A2M2] H+V 372 C 7,00 22,00 13,00 1,52 16,51 28,45 1.585 (J) [A2M2] H+V 373 C 9,00 17,00 8,00 4,22 15,97 26,13 1.586 (J) [A2M2] H-V 374 C 9,00 20,00 10,00 5,25 16,24 17,37 1.587 (J) [A2M2] H-V 375 C 10,00 24,00 15,00 3,49 22,90 47,33 1.587 (J) [A2M2] H+V 376 C 11,00 18,00 6,75 8,14 15,54 7,30 1.587 (J) [A2M2] H-V 377 C 10,00 15,00 5,00 6,79 14,55 13,85 1.587 (J) [A2M2] H+V 378 C 15,00 24,00 12,00 11,14 24,72 16,75 1.588 (J) [A2M2] H+V 380 C 6,00 24,00 15,00 0,45 16,32 27,98 1.589 (J) [A2M2] H-V 381 C 11,00 24,00 15,00 4,27 24,14 53,35 1.589 (J) [A2M2] H-V 382 C 9,00 24,00 16,00 1,01 23,08 65,14 1.590 (J) [A2M2] H+V 383 C 11,00 23,00 14,00 4,47 23,41 50,22 1.592 (J) [A2M2] H+V 384 C 8,00 23,00 13,00 4,17 16,46 17,52 1.592 (J) [A2M2] H-V 385 C 10,00 16,00 6,00 6,59 15,18 15,22 1.593 (J) [A2M2] H+V 386 C 10,00 17,00 6,83 6,61 15,54 14,69 1.594 (J) [A2M2] H+V 387 C 6,00 15,00 7,00 0,97 12,63 27,96 1.594 (J) [A2M2] H-V 389 C 7,00 16,00 8,00 1,48 14,38 33,25 1.596 (J) [A2M2] H-V 390 C 7,00 18,00 9,89 1,00 15,54 36,28 1.597 (J) [A2M2] H-V 391 C 12,00 19,00 7,00 9,42 15,64 3,08 1.597 (J) [A2M2] H+V 393 C 9,00 16,00 7,19 4,26 15,54 26,74 1.600 (J) [A2M2] H-V 394 C 7,00 17,00 9,00 1,15 15,05 35,76 1.602 (J) [A2M2] H-V 395 C 7,00 15,00 7,00 1,85 13,66 30,57 1.602 (J) [A2M2] H-V 396 C 10,00 18,00 7,46 6,89 15,54 12,01 1.606 (J) [A2M2] H-V 397 C 10,00 17,00 7,00 6,43 15,77 16,46 1.606 (J) [A2M2] H+V 398 C 15,00 24,00 12,00 11,14 24,72 16,75 1.606 (J) [A2M2] H-V 399 C 13,00 24,00 14,00 7,07 25,20 43,71 1.607 (J) [A2M2] H+V 400 C 8,00 20,00 11,00 2,68 16,61 28,47 1.610 (J) [A2M2] H+V 401 C 7,00 22,00 13,00 1,52 16,51 28,45 1.610 (J) [A2M2] H-V 402 C 10,00 15,00 5,00 6,79 14,55 13,85 1.610 (J) [A2M2] H-V 404 C 7,00 18,00 10,00 0,85 15,68 38,13 1.611 (J) [A2M2] H-V 405 C 10,00 24,00 15,00 3,49 22,90 47,33 1.613 (J) [A2M2] H-V 406 C 10,00 21,00 10,00 7,22 16,11 9,62 1.615 (J) [A2M2] H-V 407 C 10,00 22,00 14,00 2,29 22,79 63,97 1.615 (J) [A2M2] H+V 408 C 9,00 23,00 15,00 1,23 22,34 61,63 1.615 (J) [A2M2] H+V 409 C 10,00 23,00 14,00 3,68 22,18 44,51 1.616 (J) [A2M2] H+V 410 C 12,00 17,00 5,33 9,21 15,54 4,60 1.616 (J) [A2M2] H-V 412 C 8,00 16,00 8,00 2,36 15,42 35,93 1.616 (J) [A2M2] H+V 413 C 10,00 16,00 6,00 6,59 15,18 15,22 1.617 (J) [A2M2] H-V 414 C 11,00 23,00 14,00 4,47 23,41 50,22 1.619 (J) [A2M2] H-V 417 C 10,00 16,00 6,30 6,30 15,54 18,26 1.619 (J) [A2M2] H+V 418 C 9,00 24,00 16,00 1,01 23,08 65,14 1.619 (J) [A2M2] H-V 419 C 10,00 17,00 6,83 6,61 15,54 14,69 1.620 (J) [A2M2] H-V 420 C 7,00 19,00 11,00 0,57 16,29 40,38 1.621 (J) [A2M2] H+V 421 C 9,00 24,00 15,00 2,72 21,63 41,66 1.622 (J) [A2M2] H+V 422 C 12,00 21,00 9,00 9,19 16,34 3,57 1.623 (J) [A2M2] H+V 423 C 8,00 15,00 7,00 2,74 14,69 33,14 1.623 (J) [A2M2] H+V 425 C 15,00 23,00 11,00 11,27 24,04 15,09 1.626 (J) [A2M2] H+V 426 C 11,00 22,00 13,00 4,67 22,66 47,12 1.626 (J) [A2M2] H+V 427 C 8,00 24,00 16,00 0,20 21,84 59,04 1.626 (J) [A2M2] H+V 429 C 12,00 24,00 14,00 6,62 23,95 38,01 1.627 (J) [A2M2] H+V 430 C 8,00 17,00 9,00 2,01 16,10 38,55 1.629 (J) [A2M2] H+V 431 C 12,00 19,00 6,96 9,51 15,54 2,81 1.630 (J) [A2M2] H+V 432 C 8,00 16,00 8,11 2,22 15,54 37,70 1.632 (J) [A2M2] H+V 433 C 7,00 17,00 9,43 0,60 15,54 42,99 1.632 (J) [A2M2] H+V 434 C 10,00 17,00 7,00 6,43 15,77 16,46 1.632 (J) [A2M2] H-V 435 C 13,00 24,00 14,00 7,07 25,20 43,71 1.634 (J) [A2M2] H-V 436 C 8,00 20,00 11,00 2,68 16,61 28,47 1.636 (J) [A2M2] H-V 438 C 8,00 24,00 14,00 4,07 16,89 18,32 1.641 (J) [A2M2] H+V 439 C 10,00 23,00 14,00 3,68 22,18 44,51 1.642 (J) [A2M2] H-V 440 C 8,00 16,00 8,00 2,36 15,42 35,93 1.642 (J) [A2M2] H-V 441 C 7,00 23,00 14,00 1,36 17,00 29,77 1.642 (J) [A2M2] H+V 442 C 12,00 20,00 8,00 9,27 16,00 3,33 1.644 (J) [A2M2] H-V 443 C 9,00 22,00 14,00 1,46 21,60 58,17 1.644 (J) [A2M2] H+V 444 C 10,00 16,00 6,30 6,30 15,54 18,26 1.645 (J) [A2M2] H-V 445 C 9,00 23,00 15,00 1,23 22,34 61,63 1.645 (J) [A2M2] H-V 446 C 15,00 23,00 11,00 11,27 24,04 15,09 1.645 (J) [A2M2] H-V 447 C 10,00 22,00 14,00 2,29 22,79 63,97 1.645 (J) [A2M2] H-V 448 C 13,00 23,00 13,00 7,18 24,47 40,91 1.646 (J) [A2M2] H+V 451 C 8,00 15,00 7,00 2,74 14,69 33,14 1.646 (J) [A2M2] H-V 452 C 9,00 24,00 15,00 2,72 21,63 41,66 1.646 (J) [A2M2] H-V 455 C 10,00 21,00 13,00 2,54 22,02 60,18 1.650 (J) [A2M2] H+V 456 C 10,00 22,00 13,00 3,87 21,45 41,69 1.650 (J) [A2M2] H+V 457 C 7,00 19,00 11,00 0,57 16,29 40,38 1.650 (J) [A2M2] H-V 458 C 14,00 24,00 13,00 8,64 24,99 29,32 1.651 (J) [A2M2] H+V

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459 C 9,00 21,00 11,00 5,12 16,72 18,30 1.651 (J) [A2M2] H+V 460 C 9,00 23,00 14,00 2,90 20,92 39,08 1.652 (J) [A2M2] H+V 462 C 12,00 24,00 14,00 6,62 23,95 38,01 1.653 (J) [A2M2] H-V 464 C 8,00 23,00 15,00 0,42 21,12 55,83 1.653 (J) [A2M2] H+V 465 C 13,00 24,00 12,00 9,55 21,96 8,92 1.653 (J) [A2M2] H+V 466 C 9,00 18,00 9,00 3,95 16,58 27,91 1.653 (J) [A2M2] H+V 468 C 11,00 22,00 13,00 4,67 22,66 47,12 1.654 (J) [A2M2] H-V 469 C 11,00 24,00 14,00 6,18 22,67 32,51 1.654 (J) [A2M2] H+V 470 C 12,00 18,00 6,00 9,58 15,30 2,82 1.654 (J) [A2M2] H+V 472 C 8,00 24,00 16,00 0,20 21,84 59,04 1.656 (J) [A2M2] H-V 473 C 8,00 17,00 9,00 2,01 16,10 38,55 1.658 (J) [A2M2] H-V 474 C 12,00 21,00 12,00 5,70 23,09 49,50 1.658 (J) [A2M2] H+V 475 C 8,00 16,00 8,11 2,22 15,54 37,70 1.659 (J) [A2M2] H-V 476 C 15,00 23,00 12,00 9,24 25,53 31,73 1.660 (J) [A2M2] H+V 477 C 7,00 17,00 9,43 0,60 15,54 42,99 1.661 (J) [A2M2] H-V 481 C 12,00 18,00 6,12 9,34 15,54 3,56 1.664 (J) [A2M2] H-V 482 C 8,00 24,00 14,00 4,07 16,89 18,32 1.666 (J) [A2M2] H-V 484 C 11,00 21,00 12,00 4,88 21,91 44,06 1.667 (J) [A2M2] H+V 485 C 12,00 23,00 13,00 6,71 23,23 35,51 1.668 (J) [A2M2] H+V 486 C 8,00 24,00 15,00 1,96 20,33 36,31 1.669 (J) [A2M2] H+V 487 C 7,00 23,00 14,00 1,36 17,00 29,77 1.670 (J) [A2M2] H-V 488 C 9,00 15,00 6,84 3,83 15,54 33,25 1.671 (J) [A2M2] H+V 490 C 11,00 16,00 5,00 8,15 14,97 7,97 1.673 (J) [A2M2] H+V 491 C 13,00 23,00 13,00 7,18 24,47 40,91 1.674 (J) [A2M2] H-V 492 C 15,00 22,00 10,00 11,42 23,35 13,46 1.675 (J) [A2M2] H+V 493 C 9,00 22,00 14,00 1,46 21,60 58,17 1.675 (J) [A2M2] H-V 494 C 8,00 21,00 12,00 2,48 17,29 29,96 1.676 (J) [A2M2] H+V 496 C 12,00 22,00 10,00 9,14 16,67 3,80 1.676 (J) [A2M2] H+V 497 C 10,00 22,00 13,00 3,87 21,45 41,69 1.677 (J) [A2M2] H-V 499 C 10,00 15,00 5,89 5,86 15,54 23,10 1.678 (J) [A2M2] H+V 500 C 9,00 21,00 11,00 5,12 16,72 18,30 1.678 (J) [A2M2] H-V 501 C 9,00 23,00 14,00 2,90 20,92 39,08 1.678 (J) [A2M2] H-V 502 C 11,00 24,00 14,00 6,18 22,67 32,51 1.678 (J) [A2M2] H-V 503 C 14,00 24,00 13,00 8,64 24,99 29,32 1.678 (J) [A2M2] H-V 504 C 7,00 20,00 12,00 0,30 16,88 42,56 1.680 (J) [A2M2] H+V 505 C 9,00 21,00 13,00 1,71 20,84 54,67 1.680 (J) [A2M2] H+V 506 C 10,00 21,00 13,00 2,54 22,02 60,18 1.681 (J) [A2M2] H-V 508 C 9,00 18,00 9,00 3,95 16,58 27,91 1.682 (J) [A2M2] H-V 510 C 10,00 18,00 8,00 6,30 16,33 17,61 1.683 (J) [A2M2] H+V 511 C 8,00 23,00 15,00 0,42 21,12 55,83 1.683 (J) [A2M2] H-V 513 C 8,00 22,00 14,00 0,64 20,39 52,65 1.685 (J) [A2M2] H+V 515 C 10,00 22,00 11,00 7,17 16,52 10,12 1.686 (J) [A2M2] H+V 516 C 12,00 20,00 7,84 9,68 15,54 2,26 1.686 (J) [A2M2] H+V 519 C 10,00 15,00 6,00 5,72 15,67 24,46 1.688 (J) [A2M2] H+V 520 C 12,00 21,00 12,00 5,70 23,09 49,50 1.688 (J) [A2M2] H-V 521 C 9,00 22,00 13,00 3,08 20,21 36,56 1.688 (J) [A2M2] H+V 522 C 15,00 23,00 12,00 9,24 25,53 31,73 1.689 (J) [A2M2] H-V 523 C 12,00 19,00 7,00 9,42 15,64 3,08 1.689 (J) [A2M2] H-V 524 C 13,00 24,00 12,00 9,55 21,96 8,92 1.690 (J) [A2M2] H-V 525 C 10,00 24,00 14,00 5,46 21,36 27,28 1.690 (J) [A2M2] H+V 526 C 11,00 17,00 6,00 7,99 15,48 8,72 1.690 (J) [A2M2] H+V 527 C 10,00 20,00 12,00 2,81 21,23 56,41 1.690 (J) [A2M2] H+V 530 C 10,00 21,00 12,00 4,08 20,71 38,88 1.692 (J) [A2M2] H+V 532 C 13,00 22,00 12,00 7,30 23,73 38,12 1.693 (J) [A2M2] H+V 533 C 9,00 15,00 7,00 3,64 15,72 35,69 1.693 (J) [A2M2] H+V 534 C 8,00 24,00 15,00 1,96 20,33 36,31 1.693 (J) [A2M2] H-V 535 C 15,00 22,00 10,00 11,42 23,35 13,46 1.694 (J) [A2M2] H-V 536 C 12,00 23,00 13,00 6,71 23,23 35,51 1.695 (J) [A2M2] H-V 537 C 11,00 21,00 12,00 4,88 21,91 44,06 1.696 (J) [A2M2] H-V 539 C 11,00 23,00 13,00 6,27 21,97 30,30 1.696 (J) [A2M2] H+V 541 C 13,00 24,00 13,00 8,20 23,70 24,53 1.696 (J) [A2M2] H+V 542 C 9,00 15,00 6,84 3,83 15,54 33,25 1.697 (J) [A2M2] H-V 544 C 12,00 24,00 12,00 9,04 20,48 5,61 1.701 (J) [A2M2] H+V 546 C 8,00 18,00 10,00 1,70 16,76 41,04 1.701 (J) [A2M2] H+V 547 C 14,00 23,00 12,00 8,75 24,28 27,06 1.703 (J) [A2M2] H+V 548 C 8,00 23,00 14,00 2,12 19,64 34,01 1.703 (J) [A2M2] H+V 549 C 10,00 15,00 5,89 5,86 15,54 23,10 1.704 (J) [A2M2] H-V 550 C 8,00 21,00 12,00 2,48 17,29 29,96 1.705 (J) [A2M2] H-V 552 C 11,00 17,00 6,04 7,95 15,54 9,09 1.706 (J) [A2M2] H+V 554 C 11,00 18,00 7,00 7,86 15,97 9,42 1.706 (J) [A2M2] H+V 555 C 9,00 21,00 13,00 1,71 20,84 54,67 1.712 (J) [A2M2] H-V 557 C 10,00 24,00 14,00 5,46 21,36 27,28 1.712 (J) [A2M2] H-V 558 C 10,00 18,00 8,00 6,30 16,33 17,61 1.713 (J) [A2M2] H-V 559 C 7,00 20,00 12,00 0,30 16,88 42,56 1.713 (J) [A2M2] H-V 560 C 12,00 20,00 11,00 5,94 22,30 46,10 1.714 (J) [A2M2] H+V 561 C 11,00 16,00 5,00 8,15 14,97 7,97 1.714 (J) [A2M2] H-V 562 C 9,00 22,00 13,00 3,08 20,21 36,56 1.715 (J) [A2M2] H-V 563 C 10,00 15,00 6,00 5,72 15,67 24,46 1.715 (J) [A2M2] H-V 564 C 8,00 22,00 14,00 0,64 20,39 52,65 1.716 (J) [A2M2] H-V 565 C 12,00 22,00 12,00 6,81 22,51 33,05 1.717 (J) [A2M2] H+V

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566 C 12,00 21,00 9,00 9,19 16,34 3,57 1.719 (J) [A2M2] H-V 567 C 12,00 23,00 11,00 9,09 17,00 4,03 1.719 (J) [A2M2] H+V 568 C 11,00 20,00 11,00 5,11 21,14 40,97 1.720 (J) [A2M2] H+V 569 C 10,00 21,00 12,00 4,08 20,71 38,88 1.720 (J) [A2M2] H-V 572 C 15,00 22,00 11,00 9,46 24,79 29,17 1.721 (J) [A2M2] H+V 573 C 11,00 23,00 13,00 6,27 21,97 30,30 1.721 (J) [A2M2] H-V 574 C 9,00 15,00 7,00 3,64 15,72 35,69 1.722 (J) [A2M2] H-V 575 C 10,00 20,00 12,00 2,81 21,23 56,41 1.722 (J) [A2M2] H-V 576 C 11,00 19,00 11,00 3,96 21,55 57,73 1.723 (J) [A2M2] H+V 577 C 13,00 22,00 12,00 7,30 23,73 38,12 1.723 (J) [A2M2] H-V 578 C 13,00 24,00 13,00 8,20 23,70 24,53 1.724 (J) [A2M2] H-V 579 C 7,00 24,00 15,00 1,20 18,77 31,33 1.724 (J) [A2M2] H+V 581 C 8,00 21,00 13,00 0,88 19,65 49,44 1.725 (J) [A2M2] H+V 583 C 10,00 22,00 11,00 7,17 16,52 10,12 1.725 (J) [A2M2] H-V 584 C 9,00 20,00 12,00 1,97 20,07 51,16 1.725 (J) [A2M2] H+V 586 C 12,00 19,00 6,96 9,51 15,54 2,81 1.726 (J) [A2M2] H-V 589 C 9,00 19,00 10,00 3,71 17,28 29,63 1.728 (J) [A2M2] H+V 590 C 14,00 24,00 12,00 10,34 23,37 12,63 1.728 (J) [A2M2] H+V 591 C 8,00 23,00 14,00 2,12 19,64 34,01 1.729 (J) [A2M2] H-V 593 C 14,00 23,00 12,00 8,75 24,28 27,06 1.732 (J) [A2M2] H-V 594 C 11,00 17,00 6,00 7,99 15,48 8,72 1.732 (J) [A2M2] H-V 595 C 13,00 23,00 11,00 9,67 21,31 7,73 1.733 (J) [A2M2] H+V 598 C 8,00 18,00 10,00 1,70 16,76 41,04 1.735 (J) [A2M2] H-V 599 C 8,00 22,00 13,00 2,30 18,74 31,77 1.735 (J) [A2M2] H+V 601 C 10,00 23,00 13,00 5,58 20,67 25,34 1.735 (J) [A2M2] H+V 602 C 9,00 21,00 12,00 3,28 19,49 34,03 1.736 (J) [A2M2] H+V 603 C 15,00 21,00 9,00 11,58 22,65 11,88 1.737 (J) [A2M2] H+V 606 C 7,00 21,00 13,00 0,06 17,93 44,76 1.742 (J) [A2M2] H+V 607 C 10,00 19,00 11,00 3,10 20,43 52,58 1.743 (J) [A2M2] H+V 609 C 10,00 16,00 7,00 5,38 16,38 26,61 1.745 (J) [A2M2] H+V 610 C 12,00 20,00 11,00 5,94 22,30 46,10 1.745 (J) [A2M2] H-V 611 C 12,00 22,00 12,00 6,81 22,51 33,05 1.746 (J) [A2M2] H-V 612 C 11,00 17,00 6,04 7,95 15,54 9,09 1.747 (J) [A2M2] H-V 613 C 10,00 20,00 11,00 4,30 19,96 36,09 1.747 (J) [A2M2] H+V 614 C 9,00 24,00 14,00 4,76 20,01 22,43 1.748 (J) [A2M2] H+V 615 C 12,00 17,00 5,00 9,77 14,95 2,55 1.748 (J) [A2M2] H+V 616 C 15,00 24,00 13,00 9,12 26,25 34,28 1.748 (J) [A2M2] H+V 617 C 11,00 22,00 12,00 6,35 21,26 28,12 1.748 (J) [A2M2] H+V 618 C 9,00 16,00 8,00 3,24 16,47 38,62 1.748 (J) [A2M2] H+V 619 C 9,00 22,00 12,00 4,99 17,84 19,24 1.749 (J) [A2M2] H+V 620 C 11,00 18,00 7,00 7,86 15,97 9,42 1.749 (J) [A2M2] H-V 621 C 7,00 24,00 15,00 1,20 18,77 31,33 1.749 (J) [A2M2] H-V 623 C 11,00 20,00 11,00 5,11 21,14 40,97 1.750 (J) [A2M2] H-V 624 C 12,00 24,00 12,00 9,04 20,48 5,61 1.751 (J) [A2M2] H-V 625 C 12,00 18,00 6,00 9,58 15,30 2,82 1.751 (J) [A2M2] H-V 627 C 15,00 22,00 11,00 9,46 24,79 29,17 1.752 (J) [A2M2] H-V 628 C 14,00 24,00 12,00 10,34 23,37 12,63 1.753 (J) [A2M2] H-V 629 C 13,00 21,00 11,00 7,43 22,98 35,33 1.753 (J) [A2M2] H+V 631 C 13,00 23,00 12,00 8,28 23,01 22,57 1.755 (J) [A2M2] H+V 635 C 11,00 19,00 11,00 3,96 21,55 57,73 1.757 (J) [A2M2] H-V 636 C 8,00 21,00 13,00 0,88 19,65 49,44 1.757 (J) [A2M2] H-V 637 C 15,00 21,00 9,00 11,58 22,65 11,88 1.758 (J) [A2M2] H-V 638 C 9,00 20,00 12,00 1,97 20,07 51,16 1.758 (J) [A2M2] H-V 640 C 10,00 23,00 13,00 5,58 20,67 25,34 1.759 (J) [A2M2] H-V 641 C 9,00 19,00 10,00 3,71 17,28 29,63 1.760 (J) [A2M2] H-V 644 C 8,00 22,00 13,00 2,30 18,74 31,77 1.762 (J) [A2M2] H-V 645 C 9,00 21,00 12,00 3,28 19,49 34,03 1.764 (J) [A2M2] H-V 649 C 15,00 24,00 13,00 9,12 26,25 34,28 1.765 (J) [A2M2] H-V 651 C 12,00 24,00 13,00 7,79 22,37 19,97 1.767 (J) [A2M2] H+V 653 C 9,00 24,00 14,00 4,76 20,01 22,43 1.768 (J) [A2M2] H-V 654 C 8,00 19,00 11,00 1,41 17,65 43,48 1.768 (J) [A2M2] H+V 655 C 8,00 20,00 12,00 1,14 18,76 46,25 1.769 (J) [A2M2] H+V 656 C 14,00 22,00 11,00 8,86 23,57 24,81 1.769 (J) [A2M2] H+V 660 C 11,00 16,00 5,44 7,72 15,54 11,56 1.774 (J) [A2M2] H+V 661 C 11,00 22,00 12,00 6,35 21,26 28,12 1.775 (J) [A2M2] H-V 662 C 7,00 21,00 13,00 0,06 17,93 44,76 1.775 (J) [A2M2] H-V 664 C 9,00 22,00 12,00 4,99 17,84 19,24 1.776 (J) [A2M2] H-V 666 C 10,00 19,00 11,00 3,10 20,43 52,58 1.777 (J) [A2M2] H-V 667 C 9,00 20,00 11,00 3,48 18,51 31,61 1.777 (J) [A2M2] H+V 668 C 10,00 16,00 7,00 5,38 16,38 26,61 1.777 (J) [A2M2] H-V 669 C 10,00 20,00 11,00 4,30 19,96 36,09 1.777 (J) [A2M2] H-V 670 C 13,00 23,00 11,00 9,67 21,31 7,73 1.777 (J) [A2M2] H-V 671 C 10,00 19,00 9,00 6,17 16,87 18,70 1.778 (J) [A2M2] H+V 675 C 12,00 22,00 10,00 9,14 16,67 3,80 1.780 (J) [A2M2] H-V 676 C 12,00 21,00 11,00 6,92 21,78 30,58 1.780 (J) [A2M2] H+V 678 C 10,00 23,00 12,00 7,13 16,91 10,60 1.781 (J) [A2M2] H+V 680 C 9,00 16,00 8,00 3,24 16,47 38,62 1.782 (J) [A2M2] H-V 681 C 13,00 23,00 12,00 8,28 23,01 22,57 1.784 (J) [A2M2] H-V 682 C 9,00 19,00 11,00 2,25 19,29 47,66 1.785 (J) [A2M2] H+V 683 C 13,00 21,00 11,00 7,43 22,98 35,33 1.785 (J) [A2M2] H-V

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685 C 12,00 19,00 10,00 6,19 21,49 42,74 1.787 (J) [A2M2] H+V 686 C 12,00 20,00 7,84 9,68 15,54 2,26 1.790 (J) [A2M2] H-V 688 C 11,00 19,00 10,00 5,36 20,36 37,89 1.790 (J) [A2M2] H+V 689 C 10,00 22,00 12,00 5,71 19,98 23,42 1.791 (J) [A2M2] H+V 690 C 10,00 23,00 15,00 2,04 23,55 67,76 1.792 (J) [A2M2] H+V 692 C 11,00 18,00 10,00 4,28 20,70 53,53 1.793 (J) [A2M2] H+V 693 C 14,00 23,00 11,00 10,47 22,70 11,21 1.793 (J) [A2M2] H+V 695 C 12,00 24,00 13,00 7,79 22,37 19,97 1.794 (J) [A2M2] H-V 698 C 9,00 23,00 13,00 4,87 19,34 20,72 1.799 (J) [A2M2] H+V 702 C 14,00 22,00 11,00 8,86 23,57 24,81 1.801 (J) [A2M2] H-V 704 C 15,00 21,00 10,00 9,70 24,04 26,63 1.801 (J) [A2M2] H+V 705 C 8,00 19,00 11,00 1,41 17,65 43,48 1.803 (J) [A2M2] H-V 706 C 8,00 20,00 12,00 1,14 18,76 46,25 1.804 (J) [A2M2] H-V 708 C 10,00 23,00 15,00 2,04 23,55 67,76 1.807 (J) [A2M2] H-V 709 C 9,00 20,00 11,00 3,48 18,51 31,61 1.807 (J) [A2M2] H-V 710 C 14,00 20,00 10,00 8,15 23,37 37,09 1.810 (J) [A2M2] H+V 711 C 12,00 21,00 11,00 6,92 21,78 30,58 1.811 (J) [A2M2] H-V 713 C 10,00 19,00 9,00 6,17 16,87 18,70 1.812 (J) [A2M2] H-V 715 C 11,00 16,00 5,44 7,72 15,54 11,56 1.813 (J) [A2M2] H-V 716 C 11,00 21,00 11,00 6,45 20,55 25,96 1.813 (J) [A2M2] H+V 720 C 10,00 18,00 10,00 3,42 19,60 48,73 1.816 (J) [A2M2] H+V 721 C 10,00 22,00 12,00 5,71 19,98 23,42 1.816 (J) [A2M2] H-V 724 C 10,00 17,00 8,00 5,07 17,04 28,63 1.819 (J) [A2M2] H+V 726 C 12,00 22,00 13,00 5,47 23,86 52,87 1.820 (J) [A2M2] H+V 727 C 9,00 19,00 11,00 2,25 19,29 47,66 1.820 (J) [A2M2] H-V 729 C 14,00 23,00 11,00 10,47 22,70 11,21 1.820 (J) [A2M2] H-V 730 C 9,00 23,00 13,00 4,87 19,34 20,72 1.820 (J) [A2M2] H-V 731 C 12,00 19,00 10,00 6,19 21,49 42,74 1.821 (J) [A2M2] H-V 732 C 15,00 20,00 8,00 11,75 21,93 10,32 1.822 (J) [A2M2] H+V 734 C 11,00 19,00 10,00 5,36 20,36 37,89 1.823 (J) [A2M2] H-V 736 C 9,00 17,00 9,00 2,88 17,22 41,39 1.823 (J) [A2M2] H+V 739 C 10,00 23,00 12,00 7,13 16,91 10,60 1.825 (J) [A2M2] H-V 740 C 10,00 19,00 10,00 4,53 19,20 33,31 1.826 (J) [A2M2] H+V 743 C 13,00 22,00 11,00 8,38 22,31 20,63 1.828 (J) [A2M2] H+V 745 C 11,00 18,00 10,00 4,28 20,70 53,53 1.828 (J) [A2M2] H-V 748 C 12,00 23,00 11,00 9,09 17,00 4,03 1.829 (J) [A2M2] H-V 750 C 13,00 20,00 10,00 7,59 22,21 32,56 1.831 (J) [A2M2] H+V 752 C 12,00 23,00 12,00 7,86 21,69 18,28 1.832 (J) [A2M2] H+V 754 C 9,00 18,00 10,00 2,56 18,28 44,31 1.833 (J) [A2M2] H+V 755 C 12,00 22,00 13,00 5,47 23,86 52,87 1.833 (J) [A2M2] H-V 756 C 15,00 21,00 10,00 9,70 24,04 26,63 1.835 (J) [A2M2] H-V 759 C 11,00 19,00 8,00 7,76 16,43 10,07 1.836 (J) [A2M2] H+V 765 C 11,00 21,00 11,00 6,45 20,55 25,96 1.843 (J) [A2M2] H-V 767 C 15,00 20,00 8,00 11,75 21,93 10,32 1.845 (J) [A2M2] H-V 769 C 14,00 20,00 10,00 8,15 23,37 37,09 1.845 (J) [A2M2] H-V 772 C 11,00 15,00 4,96 7,46 15,54 15,07 1.846 (J) [A2M2] H+V 776 C 11,00 15,00 5,00 7,42 15,59 15,49 1.849 (J) [A2M2] H+V 780 C 10,00 18,00 10,00 3,42 19,60 48,73 1.852 (J) [A2M2] H-V 781 C 14,00 21,00 10,00 8,99 22,84 22,59 1.853 (J) [A2M2] H+V 784 C 12,00 17,00 5,00 9,77 14,95 2,55 1.854 (J) [A2M2] H-V 786 C 13,00 22,00 10,00 9,80 20,66 6,59 1.855 (J) [A2M2] H+V 787 C 10,00 17,00 8,00 5,07 17,04 28,63 1.857 (J) [A2M2] H-V 789 C 10,00 19,00 10,00 4,53 19,20 33,31 1.859 (J) [A2M2] H-V 791 C 13,00 22,00 11,00 8,38 22,31 20,63 1.860 (J) [A2M2] H-V 792 C 12,00 20,00 10,00 7,05 21,03 28,13 1.860 (J) [A2M2] H+V 793 C 9,00 17,00 9,00 2,88 17,22 41,39 1.860 (J) [A2M2] H-V 794 C 12,00 23,00 12,00 7,86 21,69 18,28 1.862 (J) [A2M2] H-V 795 C 11,00 24,00 13,00 7,42 21,00 15,66 1.862 (J) [A2M2] H+V 802 C 13,00 20,00 10,00 7,59 22,21 32,56 1.866 (J) [A2M2] H-V 803 C 10,00 21,00 11,00 5,86 19,29 21,54 1.866 (J) [A2M2] H+V 806 C 9,00 18,00 10,00 2,56 18,28 44,31 1.870 (J) [A2M2] H-V 810 C 10,00 18,00 9,00 4,79 18,13 30,76 1.874 (J) [A2M2] H+V 817 C 14,00 22,00 10,00 10,60 22,03 9,83 1.878 (J) [A2M2] H+V 819 C 10,00 20,00 10,00 6,01 18,06 19,87 1.880 (J) [A2M2] H+V 821 C 11,00 15,00 4,96 7,46 15,54 15,07 1.884 (J) [A2M2] H-V 823 C 12,00 18,00 9,00 6,39 20,67 39,31 1.886 (J) [A2M2] H+V 824 C 11,00 19,00 8,00 7,76 16,43 10,07 1.886 (J) [A2M2] H-V 825 C 11,00 15,00 5,00 7,42 15,59 15,49 1.886 (J) [A2M2] H-V 827 C 14,00 21,00 10,00 8,99 22,84 22,59 1.887 (J) [A2M2] H-V 832 C 11,00 16,00 6,00 7,18 16,25 17,03 1.888 (J) [A2M2] H+V 833 C 11,00 24,00 13,00 7,42 21,00 15,66 1.889 (J) [A2M2] H-V 834 C 11,00 18,00 9,00 5,63 19,55 34,81 1.891 (J) [A2M2] H+V 836 C 11,00 17,00 9,00 4,63 19,84 49,29 1.892 (J) [A2M2] H+V 838 C 12,00 20,00 10,00 7,05 21,03 28,13 1.894 (J) [A2M2] H-V 839 C 10,00 21,00 11,00 5,86 19,29 21,54 1.894 (J) [A2M2] H-V 840 C 14,00 21,00 11,00 7,97 24,15 40,23 1.895 (J) [A2M2] H+V 843 C 10,00 24,00 13,00 7,09 19,57 11,64 1.896 (J) [A2M2] H+V 845 C 13,00 18,00 9,00 7,01 21,76 43,91 1.898 (J) [A2M2] H+V 851 C 11,00 20,00 10,00 6,55 19,82 23,82 1.903 (J) [A2M2] H+V 855 C 14,00 22,00 10,00 10,60 22,03 9,83 1.908 (J) [A2M2] H-V

75


856 C 15,00 20,00 9,00 9,96 23,28 24,11 1.910 (J) [A2M2] H+V 857 C 10,00 18,00 9,00 4,79 18,13 30,76 1.911 (J) [A2M2] H-V 858 C 13,00 22,00 10,00 9,80 20,66 6,59 1.912 (J) [A2M2] H-V 859 C 14,00 19,00 9,00 8,35 22,56 33,89 1.912 (J) [A2M2] H+V 860 C 10,00 17,00 9,00 3,75 18,68 44,90 1.912 (J) [A2M2] H+V 862 C 10,00 20,00 10,00 6,01 18,06 19,87 1.913 (J) [A2M2] H-V 865 C 14,00 21,00 11,00 7,97 24,15 40,23 1.916 (J) [A2M2] H-V 869 C 12,00 22,00 11,00 7,93 21,01 16,62 1.920 (J) [A2M2] H+V 870 C 11,00 20,00 12,00 3,66 22,37 61,89 1.921 (J) [A2M2] H+V 872 C 12,00 18,00 9,00 6,39 20,67 39,31 1.923 (J) [A2M2] H-V 873 C 10,00 15,00 7,00 4,53 16,76 38,22 1.924 (J) [A2M2] H+V 874 C 13,00 21,00 10,00 8,49 21,60 18,70 1.925 (J) [A2M2] H+V 876 C 10,00 24,00 13,00 7,09 19,57 11,64 1.926 (J) [A2M2] H-V 877 C 11,00 18,00 9,00 5,63 19,55 34,81 1.927 (J) [A2M2] H-V 880 C 11,00 16,00 6,00 7,18 16,25 17,03 1.930 (J) [A2M2] H-V 882 C 11,00 17,00 9,00 4,63 19,84 49,29 1.930 (J) [A2M2] H-V 883 C 11,00 20,00 12,00 3,66 22,37 61,89 1.935 (J) [A2M2] H-V 884 C 13,00 19,00 9,00 7,76 21,43 29,75 1.935 (J) [A2M2] H+V 885 C 11,00 20,00 10,00 6,55 19,82 23,82 1.936 (J) [A2M2] H-V 886 C 13,00 18,00 9,00 7,01 21,76 43,91 1.937 (J) [A2M2] H-V 891 C 11,00 23,00 12,00 7,47 20,34 14,23 1.944 (J) [A2M2] H+V 897 C 15,00 20,00 9,00 9,96 23,28 24,11 1.947 (J) [A2M2] H-V 899 C 15,00 19,00 7,00 11,94 21,21 8,78 1.950 (J) [A2M2] H+V 900 C 14,00 19,00 9,00 8,35 22,56 33,89 1.951 (J) [A2M2] H-V 901 C 10,00 17,00 9,00 3,75 18,68 44,90 1.952 (J) [A2M2] H-V 903 C 12,00 22,00 11,00 7,93 21,01 16,62 1.953 (J) [A2M2] H-V 905 C 11,00 20,00 9,00 7,67 16,88 10,69 1.954 (J) [A2M2] H+V 908 C 10,00 24,00 16,00 1,82 24,30 71,52 1.957 (J) [A2M2] H-V 910 C 10,00 24,00 16,00 1,82 24,30 71,52 1.958 (J) [A2M2] H+V 911 C 13,00 21,00 10,00 8,49 21,60 18,70 1.961 (J) [A2M2] H-V 915 C 10,00 15,00 7,00 4,53 16,76 38,22 1.965 (J) [A2M2] H-V 917 C 14,00 20,00 9,00 9,14 22,09 20,35 1.968 (J) [A2M2] H+V 918 C 10,00 16,00 8,00 4,12 17,67 41,39 1.969 (J) [A2M2] H+V 921 C 13,00 16,00 3,92 11,00 15,54 2,26 1.970 (J) [A2M2] H+V 924 C 12,00 19,00 9,00 7,20 20,27 25,66 1.972 (J) [A2M2] H+V 927 C 12,00 23,00 14,00 5,26 24,61 56,26 1.974 (J) [A2M2] H-V 929 C 13,00 19,00 9,00 7,76 21,43 29,75 1.974 (J) [A2M2] H-V 930 C 11,00 23,00 12,00 7,47 20,34 14,23 1.974 (J) [A2M2] H-V 932 C 15,00 19,00 7,00 11,94 21,21 8,78 1.975 (J) [A2M2] H-V 934 C 12,00 23,00 14,00 5,26 24,61 56,26 1.976 (J) [A2M2] H+V 937 C 12,00 16,00 4,63 9,09 15,54 6,10 1.979 (J) [A2M2] H+V 947 C 13,00 17,00 5,00 10,63 16,11 3,00 1.986 (J) [A2M2] H+V 955 C 14,00 21,00 9,00 10,75 21,35 8,50 1.995 (J) [A2M2] H+V 960 C 11,00 17,00 7,00 6,98 16,87 18,44 2.000 (J) [A2M2] H+V 964 C 14,00 20,00 9,00 9,14 22,09 20,35 2.007 (J) [A2M2] H-V 968 C 11,00 20,00 9,00 7,67 16,88 10,69 2.010 (J) [A2M2] H-V 969 C 12,00 19,00 9,00 7,20 20,27 25,66 2.010 (J) [A2M2] H-V 970 C 10,00 16,00 8,00 4,12 17,67 41,39 2.012 (J) [A2M2] H-V 975 C 12,00 24,00 15,00 5,06 25,36 59,65 2.014 (J) [A2M2] H-V 977 C 15,00 19,00 8,00 10,25 22,49 21,56 2.017 (J) [A2M2] H+V 986 C 12,00 24,00 15,00 5,06 25,36 59,65 2.024 (J) [A2M2] H+V 994 C 11,00 17,00 8,00 5,92 18,62 31,73 2.030 (J) [A2M2] H+V 995 C 14,00 21,00 9,00 10,75 21,35 8,50 2.030 (J) [A2M2] H-V 996 C 11,00 19,00 9,00 6,67 19,02 21,70 2.032 (J) [A2M2] H+V

1001 C 12,00 17,00 8,00 6,62 19,81 35,78 2.035 (J) [A2M2] H+V 1003 C 12,00 21,00 10,00 8,02 20,32 14,98 2.037 (J) [A2M2] H+V 1004 C 11,00 22,00 11,00 7,53 19,67 12,83 2.038 (J) [A2M2] H+V 1010 C 13,00 17,00 8,00 7,27 20,89 39,98 2.045 (J) [A2M2] H+V 1012 C 11,00 16,00 8,00 5,01 18,91 44,97 2.047 (J) [A2M2] H+V 1013 C 11,00 21,00 13,00 3,38 23,17 66,03 2.047 (J) [A2M2] H-V 1014 C 11,00 21,00 13,00 3,38 23,17 66,03 2.048 (J) [A2M2] H+V 1015 C 11,00 17,00 7,00 6,98 16,87 18,44 2.049 (J) [A2M2] H-V 1020 C 13,00 19,00 10,00 6,78 22,61 47,74 2.054 (J) [A2M2] H+V 1021 C 12,00 16,00 4,63 9,09 15,54 6,10 2.054 (J) [A2M2] H-V 1029 C 14,00 18,00 8,00 8,58 21,73 30,65 2.058 (J) [A2M2] H+V 1031 C 15,00 19,00 8,00 10,25 22,49 21,56 2.058 (J) [A2M2] H-V 1033 C 13,00 21,00 9,00 9,94 20,00 5,49 2.060 (J) [A2M2] H+V 1034 C 13,00 20,00 9,00 8,61 20,88 16,79 2.060 (J) [A2M2] H+V 1049 C 14,00 22,00 12,00 7,82 24,92 43,37 2.070 (J) [A2M2] H+V 1050 C 13,00 19,00 10,00 6,78 22,61 47,74 2.071 (J) [A2M2] H-V 1051 C 11,00 19,00 9,00 6,67 19,02 21,70 2.071 (J) [A2M2] H-V 1052 C 14,00 22,00 12,00 7,82 24,92 43,37 2.071 (J) [A2M2] H-V 1056 C 11,00 17,00 8,00 5,92 18,62 31,73 2.073 (J) [A2M2] H-V 1057 C 11,00 22,00 11,00 7,53 19,67 12,83 2.074 (J) [A2M2] H-V 1059 C 11,00 15,00 6,00 6,51 16,71 26,68 2.075 (J) [A2M2] H+V 1061 C 12,00 21,00 10,00 8,02 20,32 14,98 2.076 (J) [A2M2] H-V 1062 C 12,00 17,00 8,00 6,62 19,81 35,78 2.078 (J) [A2M2] H-V 1066 C 13,00 18,00 8,00 7,96 20,62 26,90 2.084 (J) [A2M2] H+V 1068 C 12,00 16,00 5,00 8,74 16,06 8,93 2.085 (J) [A2M2] H+V 1072 C 13,00 17,00 8,00 7,27 20,89 39,98 2.090 (J) [A2M2] H-V

76

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1074 C 11,00 16,00 8,00 5,01 18,91 44,97 2.091 (J) [A2M2] H-V 1086 C 11,00 18,00 8,00 6,81 17,88 19,86 2.099 (J) [A2M2] H+V 1089 C 13,00 16,00 3,92 11,00 15,54 2,26 2.101 (J) [A2M2] H-V 1091 C 14,00 18,00 8,00 8,58 21,73 30,65 2.102 (J) [A2M2] H-V 1093 C 13,00 20,00 9,00 8,61 20,88 16,79 2.103 (J) [A2M2] H-V 1098 C 11,00 22,00 14,00 3,12 23,96 70,07 2.107 (J) [A2M2] H-V 1105 C 11,00 21,00 10,00 7,59 18,76 11,50 2.112 (J) [A2M2] H+V 1110 C 14,00 23,00 13,00 7,68 25,68 46,47 2.114 (J) [A2M2] H-V 1115 C 11,00 22,00 14,00 3,12 23,96 70,07 2.117 (J) [A2M2] H+V 1121 C 11,00 16,00 7,00 6,23 17,60 29,05 2.121 (J) [A2M2] H+V 1123 C 13,00 17,00 5,00 10,63 16,11 3,00 2.121 (J) [A2M2] H-V 1124 C 14,00 23,00 13,00 7,68 25,68 46,47 2.123 (J) [A2M2] H+V 1125 C 11,00 15,00 6,00 6,51 16,71 26,68 2.124 (J) [A2M2] H-V 1130 C 13,00 18,00 8,00 7,96 20,62 26,90 2.129 (J) [A2M2] H-V 1135 C 14,00 19,00 8,00 9,35 21,33 18,10 2.136 (J) [A2M2] H+V 1137 C 13,00 21,00 9,00 9,94 20,00 5,49 2.139 (J) [A2M2] H-V 1144 C 14,00 24,00 14,00 7,55 26,42 49,57 2.143 (J) [A2M2] H-V 1146 C 12,00 18,00 8,00 7,37 19,48 23,19 2.144 (J) [A2M2] H+V 1149 C 11,00 18,00 8,00 6,81 17,88 19,86 2.147 (J) [A2M2] H-V 1157 C 12,00 16,00 5,00 8,74 16,06 8,93 2.153 (J) [A2M2] H-V 1167 C 14,00 24,00 14,00 7,55 26,42 49,57 2.159 (J) [A2M2] H+V 1170 C 11,00 21,00 10,00 7,59 18,76 11,50 2.161 (J) [A2M2] H-V 1172 C 15,00 18,00 6,00 12,14 20,46 7,27 2.161 (J) [A2M2] H+V 1173 C 15,00 18,00 7,00 10,56 21,69 19,00 2.161 (J) [A2M2] H+V 1181 C 11,00 16,00 7,00 6,23 17,60 29,05 2.171 (J) [A2M2] H-V 1183 C 13,00 24,00 15,00 5,86 26,56 66,26 2.171 (J) [A2M2] H-V 1184 C 14,00 20,00 8,00 10,91 20,66 7,19 2.172 (J) [A2M2] H+V 1185 C 12,00 15,00 4,06 8,95 15,54 8,36 2.176 (J) [A2M2] H+V 1187 C 13,00 23,00 14,00 6,06 25,80 62,57 2.177 (J) [A2M2] H-V 1192 C 14,00 19,00 8,00 9,35 21,33 18,10 2.183 (J) [A2M2] H-V 1203 C 11,00 23,00 15,00 2,87 24,73 74,17 2.186 (J) [A2M2] H-V 1204 C 13,00 22,00 13,00 6,26 25,03 58,91 2.186 (J) [A2M2] H-V 1209 C 12,00 18,00 8,00 7,37 19,48 23,19 2.190 (J) [A2M2] H-V 1211 C 13,00 18,00 6,00 10,43 16,52 3,34 2.191 (J) [A2M2] H+V 1214 C 15,00 18,00 6,00 12,14 20,46 7,27 2.193 (J) [A2M2] H-V 1215 C 13,00 24,00 15,00 5,86 26,56 66,26 2.195 (J) [A2M2] H+V 1216 C 13,00 21,00 12,00 6,41 24,24 55,24 2.195 (J) [A2M2] H-V 1221 C 13,00 23,00 14,00 6,06 25,80 62,57 2.197 (J) [A2M2] H+V 1222 C 11,00 15,00 7,00 5,44 17,92 40,97 2.198 (J) [A2M2] H+V 1223 C 13,00 20,00 11,00 6,59 23,44 51,50 2.198 (J) [A2M2] H-V 1226 C 13,00 20,00 11,00 6,59 23,44 51,50 2.201 (J) [A2M2] H+V 1227 C 13,00 22,00 13,00 6,26 25,03 58,91 2.202 (J) [A2M2] H+V 1229 C 8,00 15,00 7,80 1,81 15,54 45,96 2.203 (J) [A2M2] H-V 1231 C 11,00 23,00 15,00 2,87 24,73 74,17 2.206 (J) [A2M2] H+V 1232 C 13,00 21,00 12,00 6,41 24,24 55,24 2.206 (J) [A2M2] H+V 1233 C 8,00 15,00 7,80 1,81 15,54 45,96 2.207 (J) [A2M2] H+V 1235 C 15,00 18,00 7,00 10,56 21,69 19,00 2.207 (J) [A2M2] H-V 1238 C 12,00 20,00 9,00 8,12 19,63 13,37 2.210 (J) [A2M2] H+V 1242 C 14,00 20,00 8,00 10,91 20,66 7,19 2.216 (J) [A2M2] H-V 1246 C 11,00 24,00 16,00 2,63 25,50 78,23 2.219 (J) [A2M2] H-V 1259 C 7,00 16,00 9,00 0,26 15,49 50,29 2.231 (J) [A2M2] H-V 1264 C 7,00 16,00 9,00 0,26 15,49 50,29 2.238 (J) [A2M2] H+V 1271 C 11,00 24,00 16,00 2,63 25,50 78,23 2.245 (J) [A2M2] H+V 1272 C 12,00 15,00 4,06 8,95 15,54 8,36 2.247 (J) [A2M2] H-V 1273 C 7,00 15,00 8,00 0,68 14,73 46,67 2.248 (J) [A2M2] H-V 1275 C 11,00 15,00 7,00 5,44 17,92 40,97 2.250 (J) [A2M2] H-V 1280 C 7,00 15,00 8,00 0,68 14,73 46,67 2.256 (J) [A2M2] H+V 1282 C 7,00 16,00 9,05 0,20 15,54 51,19 2.258 (J) [A2M2] H-V 1283 C 12,00 20,00 9,00 8,12 19,63 13,37 2.259 (J) [A2M2] H-V 1285 C 14,00 24,00 15,00 6,50 27,75 73,13 2.260 (J) [A2M2] H-V 1288 C 15,00 17,00 7,00 9,63 21,93 30,67 2.264 (J) [A2M2] H+V 1291 C 7,00 16,00 9,05 0,20 15,54 51,19 2.266 (J) [A2M2] H+V 1292 C 13,00 19,00 8,00 8,76 20,14 14,88 2.267 (J) [A2M2] H+V 1294 C 12,00 17,00 6,00 8,54 16,60 9,84 2.267 (J) [A2M2] H+V 1297 C 13,00 15,00 3,23 10,83 15,54 3,36 2.271 (J) [A2M2] H+V 1307 C 13,00 16,00 7,00 7,57 19,97 35,94 2.279 (J) [A2M2] H+V 1308 C 14,00 17,00 7,00 8,85 20,87 27,30 2.279 (J) [A2M2] H+V 1310 C 12,00 16,00 7,00 6,89 18,90 32,23 2.282 (J) [A2M2] H+V 1311 C 15,00 18,00 8,00 9,22 22,82 34,48 2.282 (J) [A2M2] H+V 1313 C 12,00 16,00 8,00 5,91 19,97 49,38 2.283 (J) [A2M2] H+V 1314 C 14,00 23,00 14,00 6,64 26,97 69,12 2.284 (J) [A2M2] H-V 1318 C 15,00 24,00 20,00 0,63 34,67 253,98 2.288 (J) [A2M2] H-V 1321 C 14,00 24,00 15,00 6,50 27,75 73,13 2.291 (J) [A2M2] H+V 1326 C 15,00 24,00 19,00 1,88 33,57 212,16 2.297 (J) [A2M2] H-V 1327 C 15,00 24,00 14,00 8,06 27,63 55,60 2.301 (J) [A2M2] H-V 1332 C 15,00 24,00 18,00 3,16 32,46 173,91 2.308 (J) [A2M2] H-V 1333 C 12,00 24,00 16,00 3,45 26,68 85,22 2.308 (J) [A2M2] H-V 1334 C 15,00 18,00 8,00 9,22 22,82 34,48 2.309 (J) [A2M2] H-V 1335 C 12,00 16,00 8,00 5,91 19,97 49,38 2.309 (J) [A2M2] H-V 1336 C 15,00 24,00 15,00 7,03 28,92 80,12 2.309 (J) [A2M2] H-V

77

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1337 C 15,00 24,00 20,00 0,63 34,67 253,98 2.310 (J) [A2M2] H+V 1339 C 15,00 24,00 17,00 4,51 31,32 139,10 2.312 (J) [A2M2] H-V 1340 C 14,00 23,00 14,00 6,64 26,97 69,12 2.312 (J) [A2M2] H+V 1341 C 14,00 22,00 13,00 6,80 26,18 65,12 2.312 (J) [A2M2] H-V 1343 C 15,00 23,00 13,00 8,20 26,87 52,17 2.315 (J) [A2M2] H-V 1346 C 15,00 17,00 7,00 9,63 21,93 30,67 2.318 (J) [A2M2] H-V 1348 C 13,00 24,00 16,00 4,27 27,85 92,50 2.320 (J) [A2M2] H-V 1349 C 13,00 19,00 8,00 8,76 20,14 14,88 2.321 (J) [A2M2] H-V 1351 C 14,00 24,00 16,00 5,10 29,00 100,05 2.322 (J) [A2M2] H-V 1353 C 15,00 24,00 16,00 5,93 30,14 107,89 2.324 (J) [A2M2] H-V 1355 C 15,00 24,00 19,00 1,88 33,57 212,16 2.325 (J) [A2M2] H+V 1356 C 13,00 19,00 7,00 10,25 16,90 3,66 2.325 (J) [A2M2] H+V 1359 C 13,00 17,00 7,00 8,19 19,78 23,99 2.326 (J) [A2M2] H+V 1360 C 14,00 24,00 19,00 1,00 32,49 202,59 2.327 (J) [A2M2] H-V 1363 C 15,00 24,00 14,00 8,06 27,63 55,60 2.331 (J) [A2M2] H+V 1364 C 15,00 22,00 12,00 8,36 26,10 48,70 2.332 (J) [A2M2] H-V 1366 C 13,00 16,00 7,00 7,57 19,97 35,94 2.333 (J) [A2M2] H-V 1368 C 12,00 23,00 15,00 3,69 25,90 80,86 2.333 (J) [A2M2] H-V 1369 C 14,00 17,00 7,00 8,85 20,87 27,30 2.334 (J) [A2M2] H-V 1370 C 15,00 23,00 19,00 1,01 33,77 243,97 2.335 (J) [A2M2] H-V 1371 C 14,00 24,00 17,00 3,66 30,20 130,65 2.337 (J) [A2M2] H-V 1373 C 12,00 16,00 7,00 6,89 18,90 32,23 2.338 (J) [A2M2] H-V 1374 C 14,00 22,00 13,00 6,80 26,18 65,12 2.339 (J) [A2M2] H+V 1375 C 14,00 24,00 18,00 2,30 31,36 164,87 2.341 (J) [A2M2] H-V 1376 C 15,00 24,00 18,00 3,16 32,46 173,91 2.341 (J) [A2M2] H+V 1377 C 15,00 23,00 13,00 8,20 26,87 52,17 2.342 (J) [A2M2] H+V 1378 C 15,00 23,00 14,00 7,19 28,13 75,79 2.343 (J) [A2M2] H-V 1380 C 12,00 24,00 16,00 3,45 26,68 85,22 2.344 (J) [A2M2] H+V 1381 C 15,00 24,00 15,00 7,03 28,92 80,12 2.344 (J) [A2M2] H+V 1382 C 15,00 23,00 18,00 2,23 32,69 203,41 2.345 (J) [A2M2] H-V 1383 C 8,00 15,00 8,00 1,59 15,76 49,52 2.345 (J) [A2M2] H-V 1385 C 15,00 23,00 17,00 3,50 31,60 166,50 2.347 (J) [A2M2] H-V 1386 C 15,00 24,00 17,00 4,51 31,32 139,10 2.348 (J) [A2M2] H+V 1387 C 12,00 17,00 6,00 8,54 16,60 9,84 2.349 (J) [A2M2] H-V 1389 C 14,00 21,00 12,00 6,98 25,38 61,04 2.351 (J) [A2M2] H-V 1390 C 13,00 23,00 15,00 4,52 27,06 87,78 2.351 (J) [A2M2] H-V 1391 C 15,00 23,00 16,00 4,81 30,48 132,65 2.352 (J) [A2M2] H-V 1392 C 15,00 21,00 11,00 8,54 25,31 45,23 2.354 (J) [A2M2] H-V 1393 C 15,00 22,00 12,00 8,36 26,10 48,70 2.354 (J) [A2M2] H+V 1395 C 8,00 15,00 8,00 1,59 15,76 49,52 2.355 (J) [A2M2] H+V 1396 C 14,00 24,00 19,00 1,00 32,49 202,59 2.356 (J) [A2M2] H+V 1397 C 13,00 24,00 19,00 0,13 31,40 193,41 2.357 (J) [A2M2] H-V 1399 C 13,00 24,00 16,00 4,27 27,85 92,50 2.357 (J) [A2M2] H+V 1403 C 14,00 23,00 15,00 5,36 28,20 95,02 2.359 (J) [A2M2] H-V 1404 C 15,00 23,00 19,00 1,01 33,77 243,97 2.359 (J) [A2M2] H+V 1405 C 14,00 23,00 19,00 0,13 32,71 234,37 2.360 (J) [A2M2] H-V 1406 C 13,00 18,00 6,00 10,43 16,52 3,34 2.360 (J) [A2M2] H-V 1408 C 14,00 24,00 16,00 5,10 29,00 100,05 2.360 (J) [A2M2] H+V 1410 C 15,00 24,00 16,00 5,93 30,14 107,89 2.362 (J) [A2M2] H+V 1412 C 12,00 22,00 14,00 3,95 25,11 76,46 2.363 (J) [A2M2] H-V 1413 C 14,00 23,00 18,00 1,36 31,62 194,51 2.365 (J) [A2M2] H-V 1415 C 15,00 23,00 15,00 6,19 29,32 102,54 2.366 (J) [A2M2] H-V 1417 C 12,00 23,00 15,00 3,69 25,90 80,86 2.368 (J) [A2M2] H+V 1420 C 13,00 24,00 17,00 2,81 29,07 122,48 2.370 (J) [A2M2] H-V 1422 C 15,00 21,00 11,00 8,54 25,31 45,23 2.370 (J) [A2M2] H+V 1423 C 9,00 20,00 13,00 0,60 21,30 74,58 2.373 (J) [A2M2] H-V 1424 C 14,00 23,00 16,00 3,95 29,37 124,62 2.373 (J) [A2M2] H-V 1426 C 15,00 23,00 18,00 2,23 32,69 203,41 2.374 (J) [A2M2] H+V 1427 C 14,00 21,00 12,00 6,98 25,38 61,04 2.374 (J) [A2M2] H+V 1428 C 13,00 24,00 18,00 1,44 30,25 156,11 2.375 (J) [A2M2] H-V 1429 C 14,00 24,00 17,00 3,66 30,20 130,65 2.375 (J) [A2M2] H+V 1430 C 14,00 24,00 18,00 2,30 31,36 164,87 2.375 (J) [A2M2] H+V 1431 C 15,00 23,00 14,00 7,19 28,13 75,79 2.376 (J) [A2M2] H+V 1432 C 14,00 23,00 17,00 2,63 30,51 157,73 2.378 (J) [A2M2] H-V 1434 C 15,00 20,00 10,00 8,74 24,50 41,70 2.380 (J) [A2M2] H-V 1435 C 15,00 23,00 17,00 3,50 31,60 166,50 2.380 (J) [A2M2] H+V 1436 C 13,00 17,00 7,00 8,19 19,78 23,99 2.384 (J) [A2M2] H-V 1437 C 15,00 17,00 6,00 10,90 20,84 16,42 2.384 (J) [A2M2] H+V 1439 C 15,00 22,00 13,00 7,37 27,32 71,42 2.384 (J) [A2M2] H-V 1440 C 14,00 23,00 19,00 0,13 32,71 234,37 2.385 (J) [A2M2] H+V 1441 C 9,00 20,00 13,00 0,60 21,30 74,58 2.385 (J) [A2M2] H+V 1443 C 12,00 18,00 7,00 8,37 17,24 10,68 2.387 (J) [A2M2] H+V 1444 C 13,00 24,00 19,00 0,13 31,40 193,41 2.387 (J) [A2M2] H+V 1445 C 15,00 22,00 19,00 0,24 33,91 276,76 2.388 (J) [A2M2] H-V 1446 C 13,00 23,00 15,00 4,52 27,06 87,78 2.388 (J) [A2M2] H+V 1448 C 15,00 23,00 16,00 4,81 30,48 132,65 2.389 (J) [A2M2] H+V 1449 C 13,00 22,00 14,00 4,79 26,25 83,10 2.389 (J) [A2M2] H-V 1450 C 15,00 20,00 10,00 8,74 24,50 41,70 2.389 (J) [A2M2] H+V 1451 C 15,00 22,00 18,00 1,41 32,86 234,06 2.389 (J) [A2M2] H-V 1455 C 12,00 17,00 7,00 7,57 18,54 20,75 2.391 (J) [A2M2] H+V

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N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1457 C 14,00 23,00 18,00 1,36 31,62 194,51 2.395 (J) [A2M2] H+V 1459 C 12,00 22,00 14,00 3,95 25,11 76,46 2.397 (J) [A2M2] H+V 1460 C 14,00 23,00 15,00 5,36 28,20 95,02 2.397 (J) [A2M2] H+V 1461 C 14,00 20,00 11,00 7,17 24,56 56,98 2.397 (J) [A2M2] H-V 1462 C 12,00 21,00 13,00 4,22 24,31 72,08 2.398 (J) [A2M2] H-V 1463 C 15,00 22,00 17,00 2,61 31,80 194,71 2.399 (J) [A2M2] H-V 1464 C 15,00 22,00 15,00 5,12 29,62 126,24 2.400 (J) [A2M2] H-V 1465 C 13,00 23,00 18,00 0,48 30,54 185,36 2.400 (J) [A2M2] H-V 1467 C 15,00 22,00 16,00 3,84 30,72 158,73 2.401 (J) [A2M2] H-V 1469 C 14,00 22,00 14,00 5,63 27,38 90,02 2.402 (J) [A2M2] H-V 1470 C 13,00 23,00 16,00 3,10 28,26 116,77 2.403 (J) [A2M2] H-V 1472 C 15,00 23,00 15,00 6,19 29,32 102,54 2.404 (J) [A2M2] H+V 1475 C 15,00 22,00 19,00 0,24 33,91 276,76 2.408 (J) [A2M2] H+V 1478 C 13,00 24,00 17,00 2,81 29,07 122,48 2.409 (J) [A2M2] H+V 1479 C 13,00 20,00 8,00 10,08 19,34 4,43 2.410 (J) [A2M2] H+V 1480 C 15,00 19,00 9,00 8,96 23,68 38,14 2.410 (J) [A2M2] H+V 1481 C 12,00 24,00 17,00 1,97 27,93 114,58 2.410 (J) [A2M2] H-V 1482 C 15,00 19,00 9,00 8,96 23,68 38,14 2.411 (J) [A2M2] H-V 1483 C 13,00 24,00 18,00 1,44 30,25 156,11 2.411 (J) [A2M2] H+V 1484 C 14,00 23,00 16,00 3,95 29,37 124,62 2.411 (J) [A2M2] H+V 1485 C 13,00 23,00 17,00 1,76 29,41 149,32 2.412 (J) [A2M2] H-V 1486 C 12,00 24,00 18,00 0,59 29,13 147,58 2.412 (J) [A2M2] H-V 1488 C 14,00 18,00 7,00 9,65 20,55 15,84 2.412 (J) [A2M2] H+V 1490 C 14,00 22,00 18,00 0,52 31,81 224,85 2.413 (J) [A2M2] H-V 1491 C 14,00 23,00 17,00 2,63 30,51 157,73 2.413 (J) [A2M2] H+V 1492 C 15,00 22,00 18,00 1,41 32,86 234,06 2.414 (J) [A2M2] H+V 1493 C 13,00 15,00 3,23 10,83 15,54 3,36 2.414 (J) [A2M2] H-V 1494 C 15,00 22,00 14,00 6,39 28,49 97,21 2.415 (J) [A2M2] H-V 1495 C 14,00 20,00 11,00 7,17 24,56 56,98 2.417 (J) [A2M2] H+V 1496 C 15,00 22,00 13,00 7,37 27,32 71,42 2.417 (J) [A2M2] H+V 1497 C 14,00 22,00 15,00 4,26 28,53 118,48 2.417 (J) [A2M2] H-V 1500 C 14,00 22,00 17,00 1,72 30,74 185,85 2.420 (J) [A2M2] H-V 1503 C 14,00 22,00 16,00 2,97 29,65 150,42 2.424 (J) [A2M2] H-V 1504 C 13,00 22,00 14,00 4,79 26,25 83,10 2.426 (J) [A2M2] H+V 1505 C 15,00 22,00 17,00 2,61 31,80 194,71 2.429 (J) [A2M2] H+V 1506 C 12,00 21,00 13,00 4,22 24,31 72,08 2.430 (J) [A2M2] H+V 1508 C 13,00 23,00 18,00 0,48 30,54 185,36 2.431 (J) [A2M2] H+V 1509 C 12,00 17,00 9,00 5,51 20,90 54,04 2.431 (J) [A2M2] H-V 1510 C 13,00 21,00 13,00 5,07 25,44 78,42 2.432 (J) [A2M2] H-V 1511 C 12,00 17,00 9,00 5,51 20,90 54,04 2.432 (J) [A2M2] H+V 1513 C 15,00 22,00 16,00 3,84 30,72 158,73 2.436 (J) [A2M2] H+V 1514 C 15,00 22,00 15,00 5,12 29,62 126,24 2.436 (J) [A2M2] H+V 1516 C 9,00 19,00 12,00 0,92 20,48 69,99 2.437 (J) [A2M2] H-V 1517 C 15,00 17,00 6,00 10,90 20,84 16,42 2.437 (J) [A2M2] H-V 1518 C 15,00 21,00 12,00 7,56 26,50 66,96 2.437 (J) [A2M2] H-V 1520 C 14,00 22,00 18,00 0,52 31,81 224,85 2.439 (J) [A2M2] H+V 1521 C 14,00 22,00 14,00 5,63 27,38 90,02 2.439 (J) [A2M2] H+V 1523 C 8,00 16,00 9,00 1,15 16,53 53,28 2.441 (J) [A2M2] H-V 1526 C 12,00 23,00 16,00 2,25 27,13 109,19 2.442 (J) [A2M2] H-V 1527 C 13,00 23,00 16,00 3,10 28,26 116,77 2.443 (J) [A2M2] H+V 1528 C 13,00 22,00 15,00 3,40 27,43 110,96 2.444 (J) [A2M2] H-V 1529 C 12,00 20,00 12,00 4,51 23,49 67,67 2.444 (J) [A2M2] H-V 1530 C 13,00 22,00 17,00 0,84 29,67 177,36 2.445 (J) [A2M2] H-V 1532 C 8,00 16,00 9,00 1,15 16,53 53,28 2.448 (J) [A2M2] H+V 1533 C 12,00 23,00 17,00 0,90 28,31 141,12 2.448 (J) [A2M2] H-V 1535 C 13,00 23,00 17,00 1,76 29,41 149,32 2.448 (J) [A2M2] H+V 1536 C 9,00 19,00 12,00 0,92 20,48 69,99 2.449 (J) [A2M2] H+V 1537 C 12,00 24,00 18,00 0,59 29,13 147,58 2.449 (J) [A2M2] H+V 1538 C 14,00 22,00 17,00 1,72 30,74 185,85 2.451 (J) [A2M2] H+V 1540 C 12,00 24,00 17,00 1,97 27,93 114,58 2.451 (J) [A2M2] H+V 1541 C 15,00 21,00 18,00 0,68 32,96 265,44 2.452 (J) [A2M2] H-V 1542 C 15,00 22,00 14,00 6,39 28,49 97,21 2.453 (J) [A2M2] H+V 1543 C 12,00 19,00 8,00 8,24 18,72 11,82 2.453 (J) [A2M2] H+V 1544 C 13,00 22,00 16,00 2,10 28,56 142,46 2.453 (J) [A2M2] H-V 1545 C 15,00 21,00 17,00 1,83 31,93 223,98 2.454 (J) [A2M2] H-V 1546 C 14,00 21,00 13,00 5,92 26,54 85,02 2.455 (J) [A2M2] H-V 1547 C 14,00 22,00 15,00 4,26 28,53 118,48 2.455 (J) [A2M2] H+V 1548 C 12,00 17,00 7,00 7,57 18,54 20,75 2.456 (J) [A2M2] H-V 1550 C 15,00 21,00 16,00 3,00 30,88 185,87 2.457 (J) [A2M2] H-V 1551 C 15,00 21,00 14,00 5,46 28,75 119,76 2.458 (J) [A2M2] H-V 1552 C 15,00 21,00 15,00 4,21 29,82 151,09 2.458 (J) [A2M2] H-V 1553 C 11,00 24,00 17,00 1,13 26,78 106,93 2.459 (J) [A2M2] H-V 1555 C 14,00 22,00 16,00 2,97 29,65 150,42 2.460 (J) [A2M2] H+V 1557 C 14,00 19,00 10,00 7,40 23,71 52,79 2.463 (J) [A2M2] H-V 1561 C 13,00 21,00 13,00 5,07 25,44 78,42 2.467 (J) [A2M2] H+V 1562 C 14,00 21,00 14,00 4,59 27,67 112,35 2.468 (J) [A2M2] H-V 1564 C 15,00 21,00 12,00 7,56 26,50 66,96 2.468 (J) [A2M2] H+V 1568 C 8,00 19,00 12,00 0,05 19,36 64,76 2.472 (J) [A2M2] H-V 1569 C 14,00 21,00 17,00 0,93 30,89 215,00 2.473 (J) [A2M2] H-V 1571 C 15,00 21,00 18,00 0,68 32,96 265,44 2.474 (J) [A2M2] H+V

79

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1572 C 14,00 18,00 7,00 9,65 20,55 15,84 2.474 (J) [A2M2] H-V 1573 C 15,00 21,00 13,00 6,61 27,64 91,82 2.475 (J) [A2M2] H-V 1574 C 12,00 20,00 12,00 4,51 23,49 67,67 2.475 (J) [A2M2] H+V 1575 C 14,00 21,00 16,00 2,11 29,84 177,36 2.475 (J) [A2M2] H-V 1576 C 14,00 21,00 15,00 3,33 28,76 143,14 2.476 (J) [A2M2] H-V 1577 C 13,00 22,00 17,00 0,84 29,67 177,36 2.477 (J) [A2M2] H+V 1578 C 12,00 18,00 7,00 8,37 17,24 10,68 2.477 (J) [A2M2] H-V 1579 C 14,00 19,00 10,00 7,40 23,71 52,79 2.478 (J) [A2M2] H+V 1580 C 8,00 19,00 12,00 0,05 19,36 64,76 2.480 (J) [A2M2] H+V 1581 C 15,00 21,00 17,00 1,83 31,93 223,98 2.481 (J) [A2M2] H+V 1582 C 12,00 22,00 15,00 2,55 26,31 103,71 2.481 (J) [A2M2] H-V 1584 C 12,00 23,00 16,00 2,25 27,13 109,19 2.483 (J) [A2M2] H+V 1585 C 13,00 22,00 15,00 3,40 27,43 110,96 2.484 (J) [A2M2] H+V 1586 C 14,00 19,00 7,00 11,09 19,96 5,91 2.484 (J) [A2M2] H+V 1587 C 12,00 23,00 17,00 0,90 28,31 141,12 2.485 (J) [A2M2] H+V 1588 C 12,00 19,00 11,00 4,82 22,65 63,18 2.486 (J) [A2M2] H-V 1589 C 12,00 15,00 5,00 8,10 16,65 16,88 2.487 (J) [A2M2] H+V 1590 C 12,00 18,00 10,00 5,15 21,79 58,66 2.488 (J) [A2M2] H-V 1591 C 13,00 20,00 12,00 5,36 24,60 73,63 2.489 (J) [A2M2] H-V 1592 C 15,00 21,00 16,00 3,00 30,88 185,87 2.489 (J) [A2M2] H+V 1593 C 12,00 22,00 16,00 1,23 27,47 134,61 2.489 (J) [A2M2] H-V 1594 C 13,00 21,00 14,00 3,72 26,58 105,18 2.490 (J) [A2M2] H-V 1595 C 13,00 22,00 16,00 2,10 28,56 142,46 2.490 (J) [A2M2] H+V 1596 C 11,00 23,00 16,00 1,41 25,99 101,87 2.491 (J) [A2M2] H-V 1597 C 14,00 21,00 13,00 5,92 26,54 85,02 2.492 (J) [A2M2] H+V 1598 C 11,00 23,00 17,00 0,04 27,19 133,22 2.492 (J) [A2M2] H-V 1600 C 15,00 21,00 15,00 4,21 29,82 151,09 2.493 (J) [A2M2] H+V 1601 C 13,00 21,00 17,00 0,03 29,85 206,45 2.495 (J) [A2M2] H-V 1602 C 15,00 21,00 14,00 5,46 28,75 119,76 2.495 (J) [A2M2] H+V 1603 C 13,00 21,00 16,00 1,22 28,78 169,11 2.500 (J) [A2M2] H-V 1605 C 14,00 21,00 17,00 0,93 30,89 215,00 2.501 (J) [A2M2] H+V 1606 C 11,00 24,00 17,00 1,13 26,78 106,93 2.502 (J) [A2M2] H+V 1607 C 15,00 20,00 11,00 7,78 25,66 62,49 2.503 (J) [A2M2] H-V 1608 C 13,00 21,00 15,00 2,45 27,69 135,40 2.504 (J) [A2M2] H-V 1609 C 14,00 21,00 14,00 4,59 27,67 112,35 2.506 (J) [A2M2] H+V 1610 C 12,00 18,00 10,00 5,15 21,79 58,66 2.506 (J) [A2M2] H+V 1611 C 14,00 21,00 16,00 2,11 29,84 177,36 2.507 (J) [A2M2] H+V 1613 C 15,00 21,00 13,00 6,61 27,64 91,82 2.512 (J) [A2M2] H+V 1615 C 14,00 21,00 15,00 3,33 28,76 143,14 2.512 (J) [A2M2] H+V 1617 C 12,00 19,00 11,00 4,82 22,65 63,18 2.513 (J) [A2M2] H+V 1619 C 10,00 24,00 17,00 0,30 25,61 99,65 2.515 (J) [A2M2] H-V 1621 C 13,00 19,00 7,00 10,25 16,90 3,66 2.519 (J) [A2M2] H-V 1623 C 9,00 18,00 11,00 1,27 19,64 65,35 2.521 (J) [A2M2] H-V 1624 C 13,00 21,00 17,00 0,03 29,85 206,45 2.522 (J) [A2M2] H+V 1625 C 12,00 19,00 8,00 8,24 18,72 11,82 2.522 (J) [A2M2] H-V 1626 C 12,00 22,00 15,00 2,55 26,31 103,71 2.522 (J) [A2M2] H+V 1627 C 14,00 20,00 12,00 6,22 25,69 79,89 2.523 (J) [A2M2] H-V 1628 C 13,00 20,00 12,00 5,36 24,60 73,63 2.523 (J) [A2M2] H+V 1629 C 12,00 21,00 14,00 2,86 25,48 98,23 2.526 (J) [A2M2] H-V 1630 C 12,00 22,00 16,00 1,23 27,47 134,61 2.527 (J) [A2M2] H+V 1631 C 11,00 22,00 15,00 1,70 25,19 96,77 2.528 (J) [A2M2] H-V 1632 C 15,00 20,00 15,00 3,41 29,95 176,89 2.528 (J) [A2M2] H-V 1633 C 12,00 21,00 16,00 0,34 27,71 161,27 2.529 (J) [A2M2] H-V 1634 C 15,00 20,00 16,00 2,27 30,98 213,76 2.530 (J) [A2M2] H-V 1636 C 13,00 21,00 14,00 3,72 26,58 105,18 2.530 (J) [A2M2] H+V 1637 C 15,00 20,00 14,00 4,59 28,91 143,21 2.531 (J) [A2M2] H-V 1638 C 11,00 23,00 17,00 0,04 27,19 133,22 2.531 (J) [A2M2] H+V 1639 C 15,00 20,00 17,00 1,14 31,99 253,96 2.531 (J) [A2M2] H-V 1640 C 15,00 20,00 11,00 7,78 25,66 62,49 2.532 (J) [A2M2] H+V 1641 C 9,00 18,00 11,00 1,27 19,64 65,35 2.532 (J) [A2M2] H+V 1642 C 13,00 21,00 16,00 1,22 28,78 169,11 2.532 (J) [A2M2] H+V 1643 C 11,00 22,00 16,00 0,36 26,36 127,04 2.533 (J) [A2M2] H-V 1644 C 14,00 20,00 13,00 4,93 26,79 106,05 2.533 (J) [A2M2] H-V 1645 C 11,00 23,00 16,00 1,41 25,99 101,87 2.533 (J) [A2M2] H+V 1646 C 15,00 20,00 13,00 5,81 27,85 113,09 2.534 (J) [A2M2] H-V 1647 C 13,00 20,00 8,00 10,08 19,34 4,43 2.535 (J) [A2M2] H-V 1648 C 15,00 20,00 18,00 0,03 33,00 297,41 2.536 (J) [A2M2] H-V 1649 C 8,00 17,00 10,00 0,76 17,35 56,83 2.536 (J) [A2M2] H-V 1652 C 8,00 18,00 11,00 0,39 18,38 60,59 2.539 (J) [A2M2] H-V 1653 C 12,00 21,00 15,00 1,57 26,61 127,95 2.539 (J) [A2M2] H-V 1654 C 14,00 20,00 14,00 3,70 27,86 135,78 2.539 (J) [A2M2] H-V 1656 C 8,00 17,00 10,00 0,76 17,35 56,83 2.541 (J) [A2M2] H+V 1657 C 13,00 21,00 15,00 2,45 27,69 135,40 2.542 (J) [A2M2] H+V 1658 C 14,00 20,00 15,00 2,52 28,91 168,78 2.542 (J) [A2M2] H-V 1659 C 14,00 20,00 16,00 1,36 29,95 205,19 2.542 (J) [A2M2] H-V 1661 C 8,00 18,00 11,00 0,39 18,38 60,59 2.545 (J) [A2M2] H+V 1663 C 10,00 23,00 16,00 0,56 24,83 94,83 2.547 (J) [A2M2] H-V 1665 C 13,00 20,00 13,00 4,06 25,72 99,31 2.547 (J) [A2M2] H-V 1666 C 14,00 19,00 7,00 11,09 19,96 5,91 2.548 (J) [A2M2] H-V 1667 C 14,00 20,00 17,00 0,23 30,98 244,83 2.548 (J) [A2M2] H-V

80

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1668 C 15,00 20,00 12,00 6,84 26,77 86,29 2.550 (J) [A2M2] H-V 1669 C 9,00 21,00 14,00 0,29 22,10 79,05 2.554 (J) [A2M2] H-V 1670 C 15,00 20,00 18,00 0,03 33,00 297,41 2.554 (J) [A2M2] H+V 1671 C 14,00 18,00 9,00 7,65 22,84 48,58 2.554 (J) [A2M2] H-V 1672 C 15,00 20,00 17,00 1,14 31,99 253,96 2.554 (J) [A2M2] H+V 1674 C 15,00 20,00 16,00 2,27 30,98 213,76 2.558 (J) [A2M2] H+V 1675 C 12,00 16,00 6,00 7,81 17,49 18,69 2.558 (J) [A2M2] H+V 1678 C 10,00 24,00 17,00 0,30 25,61 99,65 2.559 (J) [A2M2] H+V 1679 C 14,00 20,00 12,00 6,22 25,69 79,89 2.560 (J) [A2M2] H+V 1681 C 15,00 20,00 15,00 3,41 29,95 176,89 2.561 (J) [A2M2] H+V 1683 C 12,00 21,00 16,00 0,34 27,71 161,27 2.562 (J) [A2M2] H+V 1684 C 13,00 19,00 11,00 5,68 23,74 68,86 2.562 (J) [A2M2] H-V 1685 C 13,00 20,00 15,00 1,62 27,87 160,93 2.563 (J) [A2M2] H-V 1686 C 13,00 20,00 16,00 0,46 28,92 196,82 2.563 (J) [A2M2] H-V 1687 C 13,00 20,00 14,00 2,82 26,81 128,42 2.563 (J) [A2M2] H-V 1688 C 14,00 18,00 9,00 7,65 22,84 48,58 2.563 (J) [A2M2] H+V 1689 C 15,00 20,00 14,00 4,59 28,91 143,21 2.567 (J) [A2M2] H+V 1690 C 12,00 21,00 14,00 2,86 25,48 98,23 2.567 (J) [A2M2] H+V 1691 C 12,00 15,00 5,00 8,10 16,65 16,88 2.567 (J) [A2M2] H-V 1694 C 11,00 22,00 15,00 1,70 25,19 96,77 2.570 (J) [A2M2] H+V 1695 C 14,00 20,00 16,00 1,36 29,95 205,19 2.571 (J) [A2M2] H+V 1696 C 11,00 21,00 14,00 2,00 24,37 91,58 2.571 (J) [A2M2] H-V 1697 C 14,00 20,00 17,00 0,23 30,98 244,83 2.571 (J) [A2M2] H+V 1698 C 11,00 22,00 16,00 0,36 26,36 127,04 2.571 (J) [A2M2] H+V 1699 C 15,00 20,00 13,00 5,81 27,85 113,09 2.572 (J) [A2M2] H+V 1700 C 14,00 20,00 13,00 4,93 26,79 106,05 2.572 (J) [A2M2] H+V 1703 C 12,00 15,00 6,00 7,21 17,91 28,87 2.573 (J) [A2M2] H+V 1704 C 12,00 15,00 7,00 6,31 19,00 44,44 2.574 (J) [A2M2] H+V 1705 C 14,00 20,00 15,00 2,52 28,91 168,78 2.575 (J) [A2M2] H+V 1708 C 14,00 20,00 14,00 3,70 27,86 135,78 2.576 (J) [A2M2] H+V 1709 C 12,00 21,00 15,00 1,57 26,61 127,95 2.578 (J) [A2M2] H+V 1710 C 12,00 20,00 13,00 3,19 24,63 92,73 2.579 (J) [A2M2] H-V 1711 C 11,00 21,00 15,00 0,70 25,52 120,84 2.579 (J) [A2M2] H-V 1712 C 10,00 22,00 15,00 0,85 24,04 90,05 2.582 (J) [A2M2] H-V 1713 C 9,00 21,00 14,00 0,29 22,10 79,05 2.585 (J) [A2M2] H+V 1714 C 10,00 17,00 10,00 2,53 19,85 65,40 2.586 (J) [A2M2] H-V 1716 C 13,00 20,00 13,00 4,06 25,72 99,31 2.587 (J) [A2M2] H+V 1717 C 15,00 20,00 12,00 6,84 26,77 86,29 2.587 (J) [A2M2] H+V 1721 C 10,00 23,00 16,00 0,56 24,83 94,83 2.590 (J) [A2M2] H+V 1722 C 13,00 20,00 16,00 0,46 28,92 196,82 2.592 (J) [A2M2] H+V 1724 C 12,00 20,00 15,00 0,73 26,82 153,29 2.592 (J) [A2M2] H-V 1726 C 15,00 19,00 10,00 8,03 24,80 57,88 2.593 (J) [A2M2] H-V 1729 C 12,00 20,00 14,00 1,94 25,74 121,31 2.596 (J) [A2M2] H-V 1730 C 13,00 19,00 11,00 5,68 23,74 68,86 2.596 (J) [A2M2] H+V 1731 C 13,00 20,00 15,00 1,62 27,87 160,93 2.596 (J) [A2M2] H+V 1732 C 10,00 17,00 10,00 2,53 19,85 65,40 2.598 (J) [A2M2] H+V 1734 C 15,00 17,00 5,00 12,38 19,68 5,75 2.598 (J) [A2M2] H+V 1735 C 13,00 20,00 14,00 2,82 26,81 128,42 2.601 (J) [A2M2] H+V 1736 C 15,00 19,00 17,00 0,53 31,99 284,98 2.601 (J) [A2M2] H-V 1739 C 14,00 19,00 11,00 6,46 24,82 74,75 2.610 (J) [A2M2] H-V 1741 C 14,00 17,00 8,00 7,94 21,94 44,11 2.612 (J) [A2M2] H+V 1742 C 12,00 15,00 7,00 6,31 19,00 44,44 2.612 (J) [A2M2] H-V 1743 C 14,00 19,00 12,00 5,30 25,89 99,75 2.612 (J) [A2M2] H-V 1744 C 11,00 21,00 14,00 2,00 24,37 91,58 2.613 (J) [A2M2] H+V 1746 C 15,00 19,00 16,00 1,62 31,00 242,40 2.618 (J) [A2M2] H-V 1747 C 14,00 17,00 8,00 7,94 21,94 44,11 2.618 (J) [A2M2] H-V 1748 C 11,00 21,00 15,00 0,70 25,52 120,84 2.618 (J) [A2M2] H+V 1749 C 15,00 19,00 10,00 8,03 24,80 57,88 2.619 (J) [A2M2] H+V 1750 C 15,00 19,00 17,00 0,53 31,99 284,98 2.620 (J) [A2M2] H+V 1751 C 13,00 19,00 12,00 4,42 24,83 93,32 2.620 (J) [A2M2] H-V 1752 C 12,00 20,00 13,00 3,19 24,63 92,73 2.620 (J) [A2M2] H+V 1753 C 15,00 19,00 14,00 3,85 28,99 167,53 2.621 (J) [A2M2] H-V 1754 C 15,00 19,00 13,00 5,00 27,97 135,31 2.621 (J) [A2M2] H-V 1755 C 11,00 20,00 13,00 2,32 23,54 86,41 2.622 (J) [A2M2] H-V 1756 C 14,00 19,00 13,00 4,11 26,94 128,13 2.623 (J) [A2M2] H-V 1757 C 15,00 19,00 15,00 2,73 30,00 203,06 2.623 (J) [A2M2] H-V 1759 C 10,00 22,00 15,00 0,85 24,04 90,05 2.625 (J) [A2M2] H+V 1760 C 14,00 19,00 14,00 2,95 27,97 160,07 2.625 (J) [A2M2] H-V 1762 C 10,00 21,00 14,00 1,14 23,24 85,17 2.626 (J) [A2M2] H-V 1763 C 12,00 20,00 15,00 0,73 26,82 153,29 2.626 (J) [A2M2] H+V 1764 C 14,00 19,00 15,00 1,82 28,99 195,19 2.628 (J) [A2M2] H-V 1767 C 15,00 19,00 12,00 6,19 26,93 106,42 2.630 (J) [A2M2] H-V 1768 C 13,00 18,00 7,00 8,93 19,39 12,97 2.630 (J) [A2M2] H+V 1770 C 12,00 20,00 14,00 1,94 25,74 121,31 2.635 (J) [A2M2] H+V 1771 C 14,00 19,00 16,00 0,71 30,00 233,57 2.635 (J) [A2M2] H-V 1772 C 11,00 20,00 14,00 1,06 24,66 114,44 2.637 (J) [A2M2] H-V 1773 C 9,00 15,00 8,00 2,49 16,79 52,37 2.638 (J) [A2M2] H-V 1774 C 10,00 20,00 13,00 1,46 22,43 80,37 2.639 (J) [A2M2] H-V 1775 C 12,00 16,00 6,00 7,81 17,49 18,69 2.639 (J) [A2M2] H-V 1777 C 13,00 19,00 14,00 2,04 26,94 152,62 2.640 (J) [A2M2] H-V

81

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1778 C 13,00 19,00 13,00 3,21 25,90 121,18 2.640 (J) [A2M2] H-V 1779 C 15,00 19,00 16,00 1,62 31,00 242,40 2.643 (J) [A2M2] H+V 1781 C 13,00 19,00 15,00 0,91 27,97 187,20 2.644 (J) [A2M2] H-V 1782 C 15,00 18,00 17,00 0,00 31,94 316,70 2.644 (J) [A2M2] H-V 1783 C 9,00 15,00 8,00 2,49 16,79 52,37 2.644 (J) [A2M2] H+V 1784 C 9,00 17,00 10,00 1,64 18,72 60,62 2.645 (J) [A2M2] H-V 1785 C 14,00 19,00 11,00 6,46 24,82 74,75 2.645 (J) [A2M2] H+V 1786 C 12,00 19,00 12,00 3,54 23,77 87,12 2.646 (J) [A2M2] H-V 1787 C 15,00 19,00 11,00 7,11 25,88 80,69 2.646 (J) [A2M2] H-V 1789 C 15,00 17,00 5,00 12,38 19,68 5,75 2.649 (J) [A2M2] H-V 1790 C 12,00 15,00 6,00 7,21 17,91 28,87 2.649 (J) [A2M2] H-V 1792 C 10,00 19,00 12,00 1,79 21,59 75,45 2.651 (J) [A2M2] H-V 1793 C 14,00 19,00 12,00 5,30 25,89 99,75 2.652 (J) [A2M2] H+V 1795 C 15,00 19,00 15,00 2,73 30,00 203,06 2.653 (J) [A2M2] H+V 1797 C 15,00 18,00 17,00 0,00 31,94 316,70 2.654 (J) [A2M2] H+V 1798 C 9,00 17,00 10,00 1,64 18,72 60,62 2.654 (J) [A2M2] H+V 1799 C 15,00 19,00 14,00 3,85 28,99 167,53 2.655 (J) [A2M2] H+V 1801 C 14,00 19,00 15,00 1,82 28,99 195,19 2.658 (J) [A2M2] H+V 1802 C 15,00 19,00 13,00 5,00 27,97 135,31 2.658 (J) [A2M2] H+V 1803 C 14,00 16,00 7,00 8,28 20,99 39,52 2.660 (J) [A2M2] H+V 1804 C 10,00 18,00 11,00 2,15 20,73 70,45 2.660 (J) [A2M2] H-V 1805 C 14,00 19,00 14,00 2,95 27,97 160,07 2.660 (J) [A2M2] H+V 1806 C 14,00 19,00 16,00 0,71 30,00 233,57 2.660 (J) [A2M2] H+V 1807 C 13,00 19,00 12,00 4,42 24,83 93,32 2.660 (J) [A2M2] H+V 1808 C 14,00 19,00 13,00 4,11 26,94 128,13 2.662 (J) [A2M2] H+V 1810 C 11,00 20,00 13,00 2,32 23,54 86,41 2.664 (J) [A2M2] H+V 1811 C 12,00 19,00 13,00 2,32 24,85 114,59 2.665 (J) [A2M2] H-V 1812 C 12,00 19,00 14,00 1,15 25,90 145,38 2.665 (J) [A2M2] H-V 1813 C 13,00 18,00 10,00 6,02 22,86 63,96 2.667 (J) [A2M2] H-V 1814 C 15,00 19,00 12,00 6,19 26,93 106,42 2.668 (J) [A2M2] H+V 1815 C 14,00 16,00 6,00 9,17 19,96 23,83 2.668 (J) [A2M2] H+V 1816 C 15,00 18,00 16,00 1,06 30,96 272,19 2.668 (J) [A2M2] H-V 1817 C 10,00 21,00 14,00 1,14 23,24 85,17 2.668 (J) [A2M2] H+V 1818 C 15,00 16,00 6,00 10,09 20,99 26,76 2.669 (J) [A2M2] H+V 1820 C 13,00 19,00 15,00 0,91 27,97 187,20 2.674 (J) [A2M2] H+V 1822 C 13,00 19,00 14,00 2,04 26,94 152,62 2.675 (J) [A2M2] H+V 1823 C 11,00 20,00 14,00 1,06 24,66 114,44 2.676 (J) [A2M2] H+V 1824 C 10,00 20,00 13,00 1,46 22,43 80,37 2.678 (J) [A2M2] H+V 1825 C 13,00 19,00 13,00 3,21 25,90 121,18 2.679 (J) [A2M2] H+V 1828 C 15,00 19,00 11,00 7,11 25,88 80,69 2.683 (J) [A2M2] H+V 1830 C 10,00 19,00 12,00 1,79 21,59 75,45 2.685 (J) [A2M2] H+V 1831 C 15,00 18,00 16,00 1,06 30,96 272,19 2.686 (J) [A2M2] H+V 1832 C 11,00 19,00 12,00 2,66 22,68 81,19 2.687 (J) [A2M2] H-V 1833 C 12,00 19,00 12,00 3,54 23,77 87,12 2.687 (J) [A2M2] H+V 1834 C 10,00 18,00 11,00 2,15 20,73 70,45 2.687 (J) [A2M2] H+V 1835 C 15,00 18,00 15,00 2,13 29,98 230,85 2.688 (J) [A2M2] H-V 1836 C 10,00 20,00 14,00 0,18 23,57 107,82 2.689 (J) [A2M2] H-V 1837 C 14,00 15,00 6,00 8,70 19,99 34,83 2.690 (J) [A2M2] H+V 1838 C 14,00 16,00 7,00 8,28 20,99 39,52 2.690 (J) [A2M2] H-V 1841 C 13,00 18,00 10,00 6,02 22,86 63,96 2.699 (J) [A2M2] H+V 1842 C 12,00 19,00 14,00 1,15 25,90 145,38 2.700 (J) [A2M2] H+V 1844 C 11,00 19,00 14,00 0,25 24,86 138,33 2.701 (J) [A2M2] H-V 1847 C 14,00 18,00 16,00 0,13 29,98 263,44 2.702 (J) [A2M2] H-V 1848 C 15,00 18,00 14,00 3,21 28,99 192,90 2.703 (J) [A2M2] H-V 1849 C 11,00 19,00 13,00 1,43 23,78 108,09 2.704 (J) [A2M2] H-V 1850 C 12,00 19,00 13,00 2,32 24,85 114,59 2.704 (J) [A2M2] H+V 1851 C 9,00 16,00 9,00 2,05 17,72 56,33 2.705 (J) [A2M2] H-V 1852 C 13,00 18,00 7,00 8,93 19,39 12,97 2.708 (J) [A2M2] H-V 1853 C 14,00 18,00 15,00 1,21 28,99 222,55 2.711 (J) [A2M2] H-V 1854 C 9,00 16,00 9,00 2,05 17,72 56,33 2.711 (J) [A2M2] H+V 1855 C 15,00 18,00 15,00 2,13 29,98 230,85 2.712 (J) [A2M2] H+V 1859 C 13,00 18,00 11,00 4,80 23,92 87,22 2.716 (J) [A2M2] H-V 1860 C 15,00 18,00 9,00 8,31 23,90 53,20 2.719 (J) [A2M2] H-V 1862 C 14,00 18,00 16,00 0,13 29,98 263,44 2.721 (J) [A2M2] H+V 1864 C 15,00 17,00 16,00 0,57 30,87 302,29 2.722 (J) [A2M2] H-V 1865 C 14,00 18,00 11,00 5,69 24,96 93,26 2.724 (J) [A2M2] H-V 1866 C 14,00 18,00 10,00 6,73 23,91 69,41 2.727 (J) [A2M2] H-V 1867 C 15,00 17,00 16,00 0,57 30,87 302,29 2.727 (J) [A2M2] H+V 1868 C 11,00 19,00 12,00 2,66 22,68 81,19 2.728 (J) [A2M2] H+V 1869 C 10,00 20,00 14,00 0,18 23,57 107,82 2.728 (J) [A2M2] H+V 1871 C 14,00 18,00 12,00 4,53 25,98 120,49 2.729 (J) [A2M2] H-V 1872 C 15,00 18,00 13,00 4,31 28,00 158,27 2.729 (J) [A2M2] H-V 1873 C 14,00 18,00 14,00 2,30 28,00 184,80 2.731 (J) [A2M2] H-V 1876 C 15,00 18,00 14,00 3,21 28,99 192,90 2.733 (J) [A2M2] H+V 1877 C 12,00 18,00 11,00 3,91 22,87 81,39 2.734 (J) [A2M2] H-V 1878 C 13,00 18,00 12,00 3,63 24,96 113,95 2.734 (J) [A2M2] H-V 1879 C 15,00 17,00 15,00 1,62 29,90 259,10 2.735 (J) [A2M2] H-V 1880 C 14,00 18,00 13,00 3,40 27,00 150,96 2.735 (J) [A2M2] H-V 1881 C 11,00 18,00 11,00 3,03 21,81 75,80 2.735 (J) [A2M2] H-V 1882 C 11,00 19,00 14,00 0,25 24,86 138,33 2.736 (J) [A2M2] H+V

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N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1883 C 14,00 18,00 15,00 1,21 28,99 222,55 2.736 (J) [A2M2] H+V 1886 C 15,00 16,00 6,00 10,09 20,99 26,76 2.740 (J) [A2M2] H-V 1887 C 15,00 18,00 9,00 8,31 23,90 53,20 2.741 (J) [A2M2] H+V 1889 C 15,00 18,00 12,00 5,44 27,00 127,23 2.742 (J) [A2M2] H-V 1890 C 14,00 16,00 6,00 9,17 19,96 23,83 2.742 (J) [A2M2] H-V 1891 C 13,00 18,00 13,00 2,49 25,99 143,93 2.743 (J) [A2M2] H-V 1893 C 11,00 19,00 13,00 1,43 23,78 108,09 2.744 (J) [A2M2] H+V 1895 C 13,00 18,00 14,00 1,38 27,00 177,43 2.746 (J) [A2M2] H-V 1896 C 15,00 17,00 15,00 1,62 29,90 259,10 2.746 (J) [A2M2] H+V 1898 C 13,00 15,00 6,00 7,94 19,00 31,59 2.747 (J) [A2M2] H+V 1900 C 13,00 18,00 15,00 0,29 28,00 214,18 2.747 (J) [A2M2] H-V 1901 C 10,00 16,00 9,00 2,95 18,92 60,24 2.747 (J) [A2M2] H-V 1906 C 10,00 19,00 13,00 0,55 22,71 101,85 2.755 (J) [A2M2] H-V 1907 C 10,00 16,00 9,00 2,95 18,92 60,24 2.756 (J) [A2M2] H+V 1908 C 12,00 18,00 12,00 2,73 23,93 107,64 2.756 (J) [A2M2] H-V 1909 C 13,00 18,00 11,00 4,80 23,92 87,22 2.756 (J) [A2M2] H+V 1914 C 14,00 18,00 10,00 6,73 23,91 69,41 2.761 (J) [A2M2] H+V 1916 C 14,00 18,00 14,00 2,30 28,00 184,80 2.762 (J) [A2M2] H+V 1917 C 12,00 18,00 13,00 1,59 24,97 137,07 2.763 (J) [A2M2] H-V 1918 C 15,00 18,00 11,00 6,50 25,98 99,47 2.763 (J) [A2M2] H-V 1919 C 14,00 18,00 11,00 5,69 24,96 93,26 2.764 (J) [A2M2] H+V 1920 C 15,00 17,00 14,00 2,67 28,93 219,14 2.764 (J) [A2M2] H-V 1921 C 12,00 18,00 14,00 0,47 25,99 170,13 2.764 (J) [A2M2] H-V 1922 C 15,00 18,00 13,00 4,31 28,00 158,27 2.764 (J) [A2M2] H+V 1923 C 14,00 15,00 6,00 8,70 19,99 34,83 2.766 (J) [A2M2] H-V 1924 C 14,00 18,00 12,00 4,53 25,98 120,49 2.768 (J) [A2M2] H+V 1926 C 14,00 18,00 13,00 3,40 27,00 150,96 2.771 (J) [A2M2] H+V 1927 C 11,00 18,00 11,00 3,03 21,81 75,80 2.773 (J) [A2M2] H+V 1928 C 13,00 18,00 15,00 0,29 28,00 214,18 2.773 (J) [A2M2] H+V 1930 C 13,00 18,00 12,00 3,63 24,96 113,95 2.774 (J) [A2M2] H+V 1931 C 14,00 17,00 15,00 0,68 28,93 250,57 2.775 (J) [A2M2] H-V 1932 C 12,00 18,00 11,00 3,91 22,87 81,39 2.775 (J) [A2M2] H+V 1933 C 13,00 18,00 14,00 1,38 27,00 177,43 2.777 (J) [A2M2] H+V 1934 C 13,00 18,00 13,00 2,49 25,99 143,93 2.779 (J) [A2M2] H+V 1935 C 15,00 18,00 10,00 7,40 24,95 74,88 2.780 (J) [A2M2] H-V 1936 C 15,00 18,00 12,00 5,44 27,00 127,23 2.781 (J) [A2M2] H+V 1937 C 15,00 17,00 14,00 2,67 28,93 219,14 2.784 (J) [A2M2] H+V 1938 C 11,00 18,00 13,00 0,68 23,93 130,67 2.787 (J) [A2M2] H-V 1940 C 13,00 17,00 9,00 6,35 21,95 58,95 2.790 (J) [A2M2] H-V 1941 C 11,00 18,00 12,00 1,83 22,88 101,53 2.790 (J) [A2M2] H-V 1942 C 14,00 17,00 15,00 0,68 28,93 250,57 2.790 (J) [A2M2] H+V 1943 C 10,00 19,00 13,00 0,55 22,71 101,85 2.795 (J) [A2M2] H+V 1944 C 12,00 18,00 14,00 0,47 25,99 170,13 2.795 (J) [A2M2] H+V 1945 C 12,00 18,00 12,00 2,73 23,93 107,64 2.796 (J) [A2M2] H+V 1946 C 13,00 16,00 6,00 8,47 18,88 20,98 2.797 (J) [A2M2] H+V 1948 C 12,00 18,00 13,00 1,59 24,97 137,07 2.799 (J) [A2M2] H+V 1949 C 11,00 17,00 10,00 3,42 20,91 70,33 2.800 (J) [A2M2] H-V 1950 C 15,00 16,00 5,00 11,29 19,96 13,74 2.802 (J) [A2M2] H+V 1951 C 15,00 18,00 11,00 6,50 25,98 99,47 2.803 (J) [A2M2] H+V 1952 C 14,00 17,00 14,00 1,74 27,96 211,15 2.806 (J) [A2M2] H-V 1954 C 15,00 17,00 13,00 3,73 27,96 182,57 2.807 (J) [A2M2] H-V 1958 C 15,00 18,00 10,00 7,40 24,95 74,88 2.816 (J) [A2M2] H+V 1959 C 14,00 17,00 13,00 2,81 26,98 174,99 2.816 (J) [A2M2] H-V 1960 C 13,00 17,00 9,00 6,35 21,95 58,95 2.818 (J) [A2M2] H+V 1961 C 9,00 18,00 12,00 0,05 20,76 90,01 2.818 (J) [A2M2] H-V 1963 C 10,00 18,00 12,00 0,94 21,83 95,67 2.821 (J) [A2M2] H-V 1964 C 11,00 18,00 13,00 0,68 23,93 130,67 2.822 (J) [A2M2] H+V 1967 C 13,00 15,00 6,00 7,94 19,00 31,59 2.825 (J) [A2M2] H-V 1968 C 15,00 17,00 12,00 4,81 26,98 149,25 2.825 (J) [A2M2] H-V 1970 C 13,00 17,00 14,00 0,81 26,98 203,27 2.828 (J) [A2M2] H-V 1971 C 11,00 18,00 12,00 1,83 22,88 101,53 2.830 (J) [A2M2] H+V 1973 C 14,00 17,00 14,00 1,74 27,96 211,15 2.830 (J) [A2M2] H+V 1975 C 11,00 17,00 10,00 3,42 20,91 70,33 2.833 (J) [A2M2] H+V 1978 C 14,00 17,00 12,00 3,89 25,99 142,20 2.835 (J) [A2M2] H-V 1979 C 15,00 17,00 13,00 3,73 27,96 182,57 2.837 (J) [A2M2] H+V 1981 C 13,00 17,00 10,00 5,22 22,98 81,09 2.841 (J) [A2M2] H-V 1982 C 12,00 17,00 10,00 4,32 21,95 75,61 2.841 (J) [A2M2] H-V 1983 C 13,00 17,00 13,00 1,88 25,99 167,61 2.842 (J) [A2M2] H-V 1984 C 14,00 17,00 13,00 2,81 26,98 174,99 2.847 (J) [A2M2] H+V 1987 C 15,00 16,00 16,00 0,16 30,71 332,06 2.849 (J) [A2M2] H+V 1988 C 9,00 18,00 12,00 0,05 20,76 90,01 2.849 (J) [A2M2] H+V 1989 C 15,00 16,00 15,00 1,18 29,76 287,08 2.852 (J) [A2M2] H+V 1992 C 13,00 17,00 14,00 0,81 26,98 203,27 2.853 (J) [A2M2] H+V 1994 C 15,00 16,00 15,00 1,18 29,76 287,08 2.854 (J) [A2M2] H-V 1996 C 15,00 16,00 16,00 0,16 30,71 332,06 2.858 (J) [A2M2] H-V 1997 C 15,00 16,00 14,00 2,21 28,80 245,33 2.858 (J) [A2M2] H-V 1998 C 10,00 18,00 12,00 0,94 21,83 95,67 2.858 (J) [A2M2] H+V 1999 C 15,00 17,00 12,00 4,81 26,98 149,25 2.860 (J) [A2M2] H+V 2001 C 15,00 16,00 14,00 2,21 28,80 245,33 2.862 (J) [A2M2] H+V 2003 C 15,00 17,00 11,00 5,90 25,99 119,17 2.865 (J) [A2M2] H-V

83

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 2004 C 13,00 17,00 11,00 4,08 24,00 106,42 2.866 (J) [A2M2] H-V 2005 C 13,00 17,00 12,00 2,97 25,00 135,27 2.867 (J) [A2M2] H-V 2006 C 14,00 16,00 15,00 0,24 28,81 278,84 2.867 (J) [A2M2] H-V 2007 C 14,00 16,00 15,00 0,24 28,81 278,84 2.868 (J) [A2M2] H+V 2008 C 14,00 17,00 11,00 4,99 25,00 112,57 2.869 (J) [A2M2] H-V 2010 C 14,00 17,00 12,00 3,89 25,99 142,20 2.872 (J) [A2M2] H+V 2011 C 15,00 16,00 5,00 11,29 19,96 13,74 2.873 (J) [A2M2] H-V 2012 C 13,00 17,00 13,00 1,88 25,99 167,61 2.874 (J) [A2M2] H+V 2014 C 15,00 16,00 13,00 3,24 27,84 206,82 2.876 (J) [A2M2] H-V 2015 C 14,00 17,00 10,00 6,12 24,00 86,70 2.876 (J) [A2M2] H-V 2016 C 12,00 17,00 11,00 3,17 22,98 100,52 2.876 (J) [A2M2] H-V 2017 C 14,00 16,00 14,00 1,27 27,85 237,44 2.878 (J) [A2M2] H-V 2018 C 9,00 17,00 11,00 0,46 19,87 84,13 2.878 (J) [A2M2] H-V 2019 C 12,00 17,00 10,00 4,32 21,95 75,61 2.880 (J) [A2M2] H+V 2020 C 13,00 17,00 10,00 5,22 22,98 81,09 2.880 (J) [A2M2] H+V 2021 C 12,00 17,00 12,00 2,05 24,00 128,85 2.882 (J) [A2M2] H-V 2024 C 13,00 16,00 6,00 8,47 18,88 20,98 2.886 (J) [A2M2] H-V 2026 C 12,00 17,00 13,00 0,96 25,00 160,38 2.886 (J) [A2M2] H-V 2028 C 14,00 16,00 14,00 1,27 27,85 237,44 2.886 (J) [A2M2] H+V 2031 C 15,00 16,00 13,00 3,24 27,84 206,82 2.888 (J) [A2M2] H+V 2032 C 8,00 15,00 9,00 0,47 16,81 69,12 2.890 (J) [A2M2] H-V 2036 C 10,00 15,00 8,00 3,41 17,93 55,40 2.892 (J) [A2M2] H-V 2037 C 14,00 17,00 9,00 7,04 22,98 63,90 2.893 (J) [A2M2] H-V 2039 C 11,00 16,00 9,00 3,85 19,98 64,73 2.894 (J) [A2M2] H-V 2040 C 10,00 15,00 8,00 3,41 17,93 55,40 2.897 (J) [A2M2] H+V 2042 C 11,00 17,00 11,00 2,27 21,96 94,88 2.898 (J) [A2M2] H-V 2043 C 10,00 17,00 11,00 1,36 20,92 89,34 2.899 (J) [A2M2] H-V 2046 C 14,00 16,00 13,00 2,31 26,89 199,44 2.901 (J) [A2M2] H-V 2048 C 15,00 17,00 11,00 5,90 25,99 119,17 2.904 (J) [A2M2] H+V 2049 C 8,00 15,00 9,00 0,47 16,81 69,12 2.904 (J) [A2M2] H+V 2050 C 9,00 17,00 11,00 0,46 19,87 84,13 2.905 (J) [A2M2] H+V 2051 C 13,00 17,00 12,00 2,97 25,00 135,27 2.905 (J) [A2M2] H+V 2053 C 11,00 17,00 12,00 1,14 22,98 122,67 2.906 (J) [A2M2] H-V 2056 C 13,00 17,00 11,00 4,08 24,00 106,42 2.907 (J) [A2M2] H+V 2059 C 11,00 17,00 13,00 0,04 24,00 153,96 2.909 (J) [A2M2] H-V 2060 C 15,00 17,00 8,00 8,64 22,97 48,29 2.909 (J) [A2M2] H-V 2061 C 14,00 17,00 11,00 4,99 25,00 112,57 2.910 (J) [A2M2] H+V 2062 C 13,00 16,00 14,00 0,33 26,90 229,74 2.913 (J) [A2M2] H-V 2063 C 15,00 16,00 12,00 4,29 26,88 171,47 2.914 (J) [A2M2] H-V 2067 C 14,00 17,00 10,00 6,12 24,00 86,70 2.916 (J) [A2M2] H+V 2070 C 12,00 17,00 11,00 3,17 22,98 100,52 2.918 (J) [A2M2] H+V 2071 C 14,00 16,00 13,00 2,31 26,89 199,44 2.919 (J) [A2M2] H+V 2072 C 12,00 17,00 13,00 0,96 25,00 160,38 2.919 (J) [A2M2] H+V 2074 C 12,00 17,00 12,00 2,05 24,00 128,85 2.920 (J) [A2M2] H+V 2075 C 11,00 16,00 9,00 3,85 19,98 64,73 2.921 (J) [A2M2] H+V 2080 C 13,00 16,00 14,00 0,33 26,90 229,74 2.926 (J) [A2M2] H+V 2082 C 14,00 17,00 9,00 7,04 22,98 63,90 2.926 (J) [A2M2] H+V 2083 C 15,00 17,00 8,00 8,64 22,97 48,29 2.927 (J) [A2M2] H+V 2084 C 8,00 16,00 10,00 0,00 17,76 73,92 2.927 (J) [A2M2] H-V 2091 C 10,00 17,00 11,00 1,36 20,92 89,34 2.933 (J) [A2M2] H+V 2093 C 15,00 16,00 12,00 4,29 26,88 171,47 2.935 (J) [A2M2] H+V 2095 C 15,00 17,00 10,00 6,85 25,00 92,45 2.936 (J) [A2M2] H-V 2097 C 11,00 17,00 11,00 2,27 21,96 94,88 2.938 (J) [A2M2] H+V 2100 C 8,00 16,00 10,00 0,00 17,76 73,92 2.940 (J) [A2M2] H+V 2102 C 11,00 17,00 13,00 0,04 24,00 153,96 2.941 (J) [A2M2] H+V 2103 C 10,00 17,00 12,00 0,23 21,96 116,75 2.941 (J) [A2M2] H-V 2105 C 11,00 17,00 12,00 1,14 22,98 122,67 2.942 (J) [A2M2] H+V 2111 C 14,00 16,00 12,00 3,35 25,92 164,51 2.949 (J) [A2M2] H-V 2114 C 13,00 16,00 13,00 1,37 25,93 192,12 2.950 (J) [A2M2] H-V 2118 C 13,00 16,00 8,00 6,67 20,99 53,78 2.951 (J) [A2M2] H-V 2124 C 14,00 17,00 6,00 9,98 19,74 13,58 2.960 (J) [A2M2] H+V 2128 C 12,00 16,00 9,00 4,76 20,99 69,69 2.966 (J) [A2M2] H-V 2132 C 13,00 16,00 12,00 2,42 24,95 157,85 2.968 (J) [A2M2] H-V 2136 C 13,00 16,00 8,00 6,67 20,99 53,78 2.970 (J) [A2M2] H+V 2138 C 13,00 16,00 13,00 1,37 25,93 192,12 2.973 (J) [A2M2] H+V 2140 C 15,00 17,00 9,00 7,74 24,00 68,81 2.974 (J) [A2M2] H-V 2142 C 10,00 17,00 12,00 0,23 21,96 116,75 2.976 (J) [A2M2] H+V 2144 C 14,00 16,00 12,00 3,35 25,92 164,51 2.976 (J) [A2M2] H+V 2145 C 15,00 17,00 10,00 6,85 25,00 92,45 2.976 (J) [A2M2] H+V 2146 C 9,00 16,00 10,00 0,91 18,93 78,12 2.977 (J) [A2M2] H-V 2147 C 14,00 16,00 11,00 4,41 24,95 133,08 2.978 (J) [A2M2] H-V 2153 C 12,00 16,00 13,00 0,44 24,96 185,00 2.982 (J) [A2M2] H-V 2154 C 13,00 16,00 11,00 3,48 23,98 126,72 2.982 (J) [A2M2] H-V 2157 C 15,00 16,00 11,00 5,34 25,91 139,60 2.984 (J) [A2M2] H-V 2165 C 12,00 16,00 12,00 1,49 23,98 151,20 2.990 (J) [A2M2] H-V 2170 C 9,00 16,00 10,00 0,91 18,93 78,12 2.996 (J) [A2M2] H+V 2173 C 13,00 16,00 12,00 2,42 24,95 157,85 2.999 (J) [A2M2] H+V 2175 C 13,00 16,00 10,00 4,56 22,99 99,09 3.000 (J) [A2M2] H-V 2177 C 12,00 16,00 9,00 4,76 20,99 69,69 3.001 (J) [A2M2] H+V 2182 C 14,00 16,00 10,00 5,48 23,97 104,98 3.006 (J) [A2M2] H-V

84

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 2183 C 12,00 16,00 13,00 0,44 24,96 185,00 3.007 (J) [A2M2] H+V 2184 C 12,00 16,00 11,00 2,56 22,99 120,51 3.008 (J) [A2M2] H-V 2186 C 15,00 17,00 9,00 7,74 24,00 68,81 3.010 (J) [A2M2] H+V 2188 C 10,00 16,00 10,00 1,82 19,98 82,90 3.012 (J) [A2M2] H-V 2192 C 14,00 16,00 11,00 4,41 24,95 133,08 3.013 (J) [A2M2] H+V 2196 C 15,00 16,00 11,00 5,34 25,91 139,60 3.015 (J) [A2M2] H+V 2204 C 13,00 16,00 11,00 3,48 23,98 126,72 3.019 (J) [A2M2] H+V 2209 C 12,00 16,00 12,00 1,49 23,98 151,20 3.021 (J) [A2M2] H+V 2211 C 11,00 16,00 10,00 2,73 21,00 87,89 3.026 (J) [A2M2] H-V 2212 C 12,00 16,00 10,00 3,65 22,00 93,41 3.029 (J) [A2M2] H-V 2214 C 11,00 16,00 12,00 0,56 22,99 144,72 3.031 (J) [A2M2] H-V 2216 C 13,00 16,00 9,00 5,67 22,00 74,68 3.033 (J) [A2M2] H-V 2223 C 13,00 16,00 10,00 4,56 22,99 99,09 3.041 (J) [A2M2] H+V 2224 C 10,00 16,00 10,00 1,82 19,98 82,90 3.043 (J) [A2M2] H+V 2225 C 14,00 18,00 6,00 11,28 19,25 4,66 3.043 (J) [A2M2] H+V 2226 C 14,00 16,00 10,00 5,48 23,97 104,98 3.045 (J) [A2M2] H+V 2229 C 12,00 16,00 11,00 2,56 22,99 120,51 3.046 (J) [A2M2] H+V 2235 C 14,00 15,00 14,00 0,88 27,68 263,37 3.050 (J) [A2M2] H+V 2238 C 15,00 16,00 10,00 6,37 24,95 111,02 3.053 (J) [A2M2] H-V 2240 C 15,00 15,00 15,00 0,82 29,56 314,54 3.054 (J) [A2M2] H+V 2244 C 15,00 15,00 14,00 1,83 28,61 271,01 3.056 (J) [A2M2] H+V 2245 C 14,00 15,00 14,00 0,88 27,68 263,37 3.058 (J) [A2M2] H-V 2246 C 14,00 17,00 6,00 9,98 19,74 13,58 3.059 (J) [A2M2] H-V 2250 C 14,00 15,00 13,00 1,89 26,73 223,56 3.061 (J) [A2M2] H+V 2252 C 14,00 15,00 13,00 1,89 26,73 223,56 3.061 (J) [A2M2] H-V 2254 C 14,00 16,00 9,00 6,51 22,99 80,06 3.062 (J) [A2M2] H-V 2255 C 11,00 16,00 11,00 1,64 22,00 114,49 3.063 (J) [A2M2] H-V 2256 C 11,00 16,00 10,00 2,73 21,00 87,89 3.063 (J) [A2M2] H+V 2257 C 11,00 16,00 12,00 0,56 22,99 144,72 3.063 (J) [A2M2] H+V 2261 C 15,00 15,00 13,00 2,84 27,66 230,58 3.066 (J) [A2M2] H+V 2263 C 9,00 15,00 9,00 1,39 17,94 72,41 3.066 (J) [A2M2] H-V 2267 C 15,00 15,00 14,00 1,83 28,61 271,01 3.068 (J) [A2M2] H-V 2268 C 10,00 16,00 11,00 0,72 21,00 108,95 3.068 (J) [A2M2] H-V 2272 C 12,00 16,00 10,00 3,65 22,00 93,41 3.070 (J) [A2M2] H+V 2273 C 13,00 15,00 13,00 0,95 25,79 216,53 3.071 (J) [A2M2] H-V 2274 C 15,00 15,00 13,00 2,84 27,66 230,58 3.071 (J) [A2M2] H-V 2276 C 15,00 15,00 15,00 0,82 29,56 314,54 3.072 (J) [A2M2] H-V 2277 C 13,00 16,00 9,00 5,67 22,00 74,68 3.072 (J) [A2M2] H+V 2281 C 11,00 15,00 8,00 4,32 19,00 59,05 3.074 (J) [A2M2] H-V 2283 C 13,00 15,00 13,00 0,95 25,79 216,53 3.075 (J) [A2M2] H+V 2284 C 14,00 15,00 12,00 2,92 25,77 186,81 3.078 (J) [A2M2] H-V 2286 C 9,00 15,00 9,00 1,39 17,94 72,41 3.079 (J) [A2M2] H+V 2290 C 14,00 15,00 12,00 2,92 25,77 186,81 3.085 (J) [A2M2] H+V 2291 C 15,00 15,00 12,00 3,86 26,71 193,61 3.086 (J) [A2M2] H-V 2292 C 15,00 15,00 12,00 3,86 26,71 193,61 3.087 (J) [A2M2] H+V 2293 C 15,00 16,00 10,00 6,37 24,95 111,02 3.089 (J) [A2M2] H+V 2295 C 11,00 15,00 8,00 4,32 19,00 59,05 3.090 (J) [A2M2] H+V 2299 C 13,00 15,00 12,00 1,97 24,83 180,18 3.093 (J) [A2M2] H-V 2308 C 14,00 16,00 9,00 6,51 22,99 80,06 3.100 (J) [A2M2] H+V 2309 C 11,00 16,00 11,00 1,64 22,00 114,49 3.101 (J) [A2M2] H+V 2311 C 10,00 16,00 11,00 0,72 21,00 108,95 3.101 (J) [A2M2] H+V 2316 C 13,00 15,00 12,00 1,97 24,83 180,18 3.106 (J) [A2M2] H+V 2327 C 14,00 15,00 11,00 3,94 24,82 153,57 3.114 (J) [A2M2] H-V 2333 C 15,00 15,00 11,00 4,89 25,75 159,88 3.122 (J) [A2M2] H-V 2335 C 12,00 15,00 8,00 5,24 19,99 63,75 3.125 (J) [A2M2] H-V 2337 C 15,00 16,00 9,00 7,25 23,97 85,40 3.127 (J) [A2M2] H-V 2341 C 14,00 15,00 11,00 3,94 24,82 153,57 3.131 (J) [A2M2] H+V 2342 C 15,00 15,00 11,00 4,89 25,75 159,88 3.131 (J) [A2M2] H+V 2346 C 14,00 16,00 8,00 7,39 22,00 58,39 3.135 (J) [A2M2] H-V 2347 C 15,00 15,00 5,00 10,62 19,99 22,75 3.136 (J) [A2M2] H+V 2348 C 12,00 15,00 12,00 1,03 23,88 173,83 3.137 (J) [A2M2] H-V 2349 C 13,00 15,00 11,00 3,00 23,87 147,38 3.139 (J) [A2M2] H-V 2356 C 12,00 15,00 8,00 5,24 19,99 63,75 3.152 (J) [A2M2] H+V 2362 C 12,00 15,00 12,00 1,03 23,88 173,83 3.156 (J) [A2M2] H+V 2370 C 13,00 15,00 11,00 3,00 23,87 147,38 3.163 (J) [A2M2] H+V 2374 C 15,00 16,00 9,00 7,25 23,97 85,40 3.164 (J) [A2M2] H+V 2375 C 11,00 15,00 9,00 3,24 19,99 81,07 3.165 (J) [A2M2] H-V 2380 C 14,00 16,00 8,00 7,39 22,00 58,39 3.166 (J) [A2M2] H+V 2384 C 14,00 18,00 6,00 11,28 19,25 4,66 3.169 (J) [A2M2] H-V 2390 C 13,00 15,00 7,00 7,05 19,99 48,57 3.174 (J) [A2M2] H-V 2395 C 13,00 15,00 7,00 7,05 19,99 48,57 3.178 (J) [A2M2] H+V 2397 C 12,00 15,00 9,00 4,16 20,97 86,28 3.179 (J) [A2M2] H-V 2398 C 12,00 15,00 11,00 2,06 22,92 141,26 3.181 (J) [A2M2] H-V 2399 C 14,00 15,00 10,00 4,98 23,86 123,47 3.181 (J) [A2M2] H-V 2406 C 12,00 15,00 10,00 3,11 21,95 112,03 3.191 (J) [A2M2] H-V 2407 C 11,00 15,00 12,00 0,09 22,92 167,47 3.192 (J) [A2M2] H-V 2412 C 11,00 15,00 10,00 2,17 20,98 106,54 3.194 (J) [A2M2] H-V 2413 C 10,00 15,00 9,00 2,31 19,00 76,34 3.195 (J) [A2M2] H-V 2414 C 15,00 15,00 10,00 5,92 24,80 129,36 3.197 (J) [A2M2] H-V 2415 C 11,00 15,00 9,00 3,24 19,99 81,07 3.197 (J) [A2M2] H+V

85

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 2418 C 13,00 15,00 10,00 4,04 22,91 117,68 3.198 (J) [A2M2] H-V 2419 C 11,00 15,00 11,00 1,12 21,95 135,33 3.198 (J) [A2M2] H-V 2424 C 10,00 15,00 10,00 1,24 19,99 101,26 3.203 (J) [A2M2] H-V 2430 C 15,00 16,00 8,00 8,14 22,99 62,84 3.204 (J) [A2M2] H-V 2431 C 14,00 15,00 10,00 4,98 23,86 123,47 3.208 (J) [A2M2] H+V 2435 C 12,00 15,00 11,00 2,06 22,92 141,26 3.210 (J) [A2M2] H+V 2436 C 15,00 16,00 7,00 9,02 22,00 43,24 3.212 (J) [A2M2] H-V 2438 C 15,00 15,00 10,00 5,92 24,80 129,36 3.213 (J) [A2M2] H+V 2445 C 11,00 15,00 12,00 0,09 22,92 167,47 3.215 (J) [A2M2] H+V 2446 C 12,00 15,00 9,00 4,16 20,97 86,28 3.216 (J) [A2M2] H+V 2450 C 10,00 15,00 9,00 2,31 19,00 76,34 3.220 (J) [A2M2] H+V 2451 C 15,00 16,00 7,00 9,02 22,00 43,24 3.220 (J) [A2M2] H+V 2453 C 13,00 15,00 9,00 5,09 21,94 91,43 3.222 (J) [A2M2] H-V 2455 C 10,00 15,00 11,00 0,19 20,98 129,56 3.224 (J) [A2M2] H-V 2458 C 12,00 15,00 10,00 3,11 21,95 112,03 3.227 (J) [A2M2] H+V 2459 C 11,00 15,00 10,00 2,17 20,98 106,54 3.227 (J) [A2M2] H+V 2461 C 11,00 15,00 11,00 1,12 21,95 135,33 3.228 (J) [A2M2] H+V 2463 C 10,00 15,00 10,00 1,24 19,99 101,26 3.232 (J) [A2M2] H+V 2464 C 13,00 15,00 10,00 4,04 22,91 117,68 3.232 (J) [A2M2] H+V 2468 C 15,00 15,00 5,00 10,62 19,99 22,75 3.235 (J) [A2M2] H-V 2469 C 15,00 16,00 8,00 8,14 22,99 62,84 3.236 (J) [A2M2] H+V 2470 C 13,00 15,00 8,00 6,16 20,97 68,40 3.237 (J) [A2M2] H-V 2472 C 13,00 17,00 6,00 9,13 18,39 11,14 3.238 (J) [A2M2] H+V 2483 C 10,00 15,00 11,00 0,19 20,98 129,56 3.252 (J) [A2M2] H+V 2484 C 13,00 15,00 9,00 5,09 21,94 91,43 3.260 (J) [A2M2] H+V 2486 C 9,00 15,00 10,00 0,31 19,00 96,26 3.264 (J) [A2M2] H-V 2491 C 13,00 15,00 8,00 6,16 20,97 68,40 3.269 (J) [A2M2] H+V 2509 C 9,00 15,00 10,00 0,31 19,00 96,26 3.286 (J) [A2M2] H+V 2512 C 14,00 15,00 9,00 6,02 22,90 96,75 3.291 (J) [A2M2] H-V 2544 C 14,00 15,00 9,00 6,02 22,90 96,75 3.326 (J) [A2M2] H+V 2558 C 15,00 15,00 9,00 6,84 23,84 102,09 3.346 (J) [A2M2] H-V 2571 C 15,00 15,00 9,00 6,84 23,84 102,09 3.369 (J) [A2M2] H+V 2577 C 13,00 17,00 6,00 9,13 18,39 11,14 3.380 (J) [A2M2] H-V 2581 C 14,00 15,00 8,00 6,94 21,94 73,14 3.382 (J) [A2M2] H-V 2598 C 14,00 15,00 8,00 6,94 21,94 73,14 3.414 (J) [A2M2] H+V 2618 C 14,00 15,00 7,00 7,82 20,97 52,50 3.435 (J) [A2M2] H-V 2623 C 14,00 15,00 7,00 7,82 20,97 52,50 3.450 (J) [A2M2] H+V 2649 C 13,00 15,00 5,00 8,82 17,88 18,20 3.493 (J) [A2M2] H+V 2668 C 15,00 15,00 8,00 7,73 22,89 77,76 3.533 (J) [A2M2] H-V 2681 C 15,00 15,00 8,00 7,73 22,89 77,76 3.562 (J) [A2M2] H+V 2712 C 15,00 15,00 6,00 9,54 20,96 37,95 3.615 (J) [A2M2] H+V 2719 C 13,00 16,00 5,00 9,43 17,25 9,71 3.626 (J) [A2M2] H+V 2730 C 15,00 15,00 6,00 9,54 20,96 37,95 3.639 (J) [A2M2] H-V 2737 C 13,00 15,00 5,00 8,82 17,88 18,20 3.649 (J) [A2M2] H-V 2748 C 15,00 15,00 7,00 8,61 21,93 56,38 3.674 (J) [A2M2] H-V 2753 C 14,00 15,00 5,00 9,66 19,00 20,13 3.678 (J) [A2M2] H+V 2757 C 15,00 15,00 7,00 8,61 21,93 56,38 3.695 (J) [A2M2] H+V 2801 C 14,00 15,00 5,00 9,66 19,00 20,13 3.824 (J) [A2M2] H-V 2819 C 13,00 16,00 5,00 9,43 17,25 9,71 3.845 (J) [A2M2] H-V 2820 C 14,00 17,00 5,00 11,50 18,05 3,63 3.847 (J) [A2M2] H+V 2864 C 14,00 16,00 5,00 10,36 18,85 11,27 4.005 (J) [A2M2] H+V 2892 C 14,00 17,00 5,00 11,50 18,05 3,63 4.163 (J) [A2M2] H-V 2894 C 14,00 16,00 5,00 10,36 18,85 11,27 4.206 (J) [A2M2] H-V

Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento

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Superficie n° 1 Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso l'alto Numero di strisce 21 Coordinate del centro X[m]= 7,00 Y[m]= 16,00 Raggio del cerchio R[m]= 5,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 6,52 Yv[m]= 11,02 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 10,67 Ym[m]= 12,60 Coefficiente di sicurezza FS= 0.570 Geometria e caratteristiche strisce

N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L α φ c [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [°] [°] [kg/cmq]

1 6,52 11,02 11,02 6,71 11,13 11,01 6,65 11,05 0,20 -4,43 19.61 0,002 6,71 11,13 11,01 6,91 11,23 11,00 6,82 11,09 0,20 -2,18 19.61 0,003 6,91 11,23 11,00 7,10 11,34 11,00 7,01 11,14 0,20 0,05 19.61 0,004 7,10 11,34 11,00 7,30 11,44 11,01 7,20 11,20 0,20 2,29 19.61 0,005 7,30 11,44 11,01 7,49 11,54 11,02 7,40 11,26 0,20 4,53 19.61 0,006 7,49 11,54 11,02 7,69 11,65 11,05 7,59 11,32 0,20 6,78 19.61 0,007 7,69 11,65 11,05 7,88 11,75 11,08 7,79 11,38 0,20 9,04 19.61 0,008 7,88 11,75 11,08 8,08 11,86 11,12 7,98 11,45 0,20 11,32 19.61 0,009 8,08 11,86 11,12 8,27 11,96 11,16 8,18 11,53 0,20 13,61 19.61 0,00

10 8,27 11,96 11,16 8,47 12,06 11,22 8,37 11,60 0,20 15,92 19.61 0,0011 8,47 12,06 11,22 8,66 12,17 11,29 8,57 11,68 0,21 18,26 19.61 0,0012 8,66 12,17 11,29 8,86 12,27 11,36 8,76 11,77 0,21 20,64 19.61 0,0013 8,86 12,27 11,36 9,05 12,38 11,44 8,96 11,86 0,21 23,05 19.61 0,0014 9,05 12,38 11,44 9,25 12,48 11,53 9,15 11,96 0,22 25,50 19.61 0,0015 9,25 12,48 11,53 9,45 12,50 11,64 9,35 12,04 0,23 28,06 19.61 0,0016 9,45 12,50 11,64 9,65 12,51 11,76 9,55 12,10 0,24 30,72 19.61 0,0017 9,65 12,51 11,76 9,86 12,53 11,90 9,75 12,18 0,24 33,45 19.61 0,0018 9,86 12,53 11,90 10,06 12,55 12,04 9,95 12,25 0,25 36,28 19.61 0,0019 10,06 12,55 12,04 10,26 12,57 12,21 10,15 12,34 0,26 39,21 19.61 0,0020 10,26 12,57 12,21 10,46 12,58 12,39 10,35 12,43 0,27 42,27 19.61 0,0021 10,46 12,58 12,39 10,67 12,60 12,60 10,53 12,53 0,29 45,49 19.61 0,00

Forze applicate sulle strisce [JANBU]

N° W Q N T U Es Ed Xs Xd ID [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg]

1 20 0 20 12 0 0 12 0 0 2 58 0 56 35 0 12 42 0 0 3 94 0 89 55 0 42 87 0 0 4 127 0 117 73 0 87 141 0 0 5 158 0 142 89 0 141 201 0 0 6 186 0 164 103 0 201 263 0 0 7 211 0 184 115 0 263 324 0 0 8 234 0 200 125 0 324 381 0 0 9 254 0 215 134 0 381 433 0 0

10 272 0 227 141 0 433 477 0 0 11 286 0 236 147 0 477 511 0 0 12 298 0 244 152 0 511 534 0 0 13 307 0 249 155 0 534 546 0 0 14 312 0 251 157 0 546 544 0 0 15 309 0 248 155 0 544 530 0 0 16 276 0 221 138 0 530 505 0 0 17 238 0 191 119 0 505 473 0 0 18 196 118 252 157 0 473 416 0 0 19 148 404 446 278 0 416 288 0 0 20 94 404 405 253 0 288 148 0 0 21 32 404 360 225 0 148 0 0 0

87

CERCHIO CRITICO

88

8.4 – Km 23+060 VERIFICA DI STABILITA’ DEL PENDIO – POST OPERAM

Dati Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γw Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φu Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi cu Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq

n° Descrizione γ γsat φ' c' [kg/mc] [kg/mc] [°] [kg/cmq]

1 RIPORTO 1700 1900 24.00 0,0002 SABBIE LIMO-SABBIOSE 1900 2000 31.40 0,0503 SUBSTRATO ARENACEO 2200 2200 32.00 0,500

Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m

n° X Y [m] [m]

1 0,00 10,002 6,21 10,863 9,25 12,484 15,54 13,015 17,07 13,216 17,13 13,267 19,19 15,078 40,88 22,509 50,00 22,50

Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito

89

Strato N° 1 costituito da terreno n° 3 (SUBSTRATO ARENACEO) Coordinate dei vertici dello strato n° 1

n° X Y [m] [m]

1 0,00 6,602 0,00 0,003 50,00 0,004 50,00 20,485 45,00 20,486 40,88 20,487 31,01 17,228 21,13 12,609 15,55 8,63

10 10,59 7,6611 9,24 7,5912 6,21 7,43

Strato N° 2 costituito da terreno n° 2 (SABBIE LIMO-SABBIOSE) Coordinate dei vertici dello strato n° 2

n° X Y [m] [m]

1 6,21 10,862 0,00 10,003 0,00 6,604 6,21 7,435 9,24 7,596 10,59 7,667 15,55 8,638 21,13 12,609 31,01 17,22

10 40,88 20,4811 45,00 20,4812 50,00 20,4813 50,00 22,5014 40,88 22,5015 19,19 15,0716 17,13 13,2617 16,93 12,7618 16,62 12,5119 10,62 11,17

Strato N° 3 costituito da terreno n° 1 (RIPORTO) Coordinate dei vertici dello strato n° 3

n° X Y [m] [m]

1 17,13 13,262 17,07 13,213 15,54 13,014 9,25 12,485 6,21 10,866 10,62 11,177 16,62 12,518 16,93 12,76

Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. N° Identificativo del sovraccarico agente Descrizione Descrizione carico Carichi distribuiti Xi, Xf Ascissa iniziale e finale del carico espressa in [m] Vxi, Vxf, Vyi, Vyf Intensità del carico in direzione X e Y nei punti iniziale e finale, espresse in [kg/m] Carichi distribuiti

n° Descrizione Xi Yi Xf Yf Vyi Vyf Vxi Vxf [m] [m] [m] [m] [kg/m] [kg/m] [kg/m] [kg/m]

1 STRADA 10,00 12,54 16,00 13,07 2000 2000 0 0

90

Interventi inseriti Numero interventi inseriti 1 Paratia di micropali - Paratia di pali Grado di sicurezza desiderato a monte 1,30 Ascissa sul profilo (quota testa paratia) 9,25 m Altezza totale paratia 10,00 m Altezza inefficace paratia (a partire dal piede) 0,00 m Diametro pali 0,30 m Interasse pali 0,80 m Altezza cordolo 0,50 m Larghezza cordolo 0,50 m Diametro tubolare 168,30 mm Spessore tubolare 10,00 mm Resistenza caratteristica a compressione del cls (Rbk) 250 kg/cmq Altezza di scavo 0,00 m Dati zona sismica Identificazione del sito Latitudine 42.692683 Longitudine 13.248025 Comune ACCUMOLI Provincia RIETI Regione LAZIO Punti di interpolazione del reticolo 24971 - 24972 - 24750 - 24749 Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni Classe d'uso III - Affollamenti significativi e industrie non pericolose Vita di riferimento 75 anni Accelerazione al suolo ag = 2.901 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.12 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione (βs) 0.28 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 11.11 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 5.56 Dati normativa Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto Simbologia A2 Statico A2 Sismico Permanenti Favorevole γGfav 1.00 1.00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1.00 1.00 Variabili Favorevole γQfav 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1.30 1.00


Parametri Simbologia M2 Statico M2 Sismico Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.25 1.25 Coesione efficace γc' 1.25 1.25 Resistenza non drenata γcu 1.40 1.40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.60 1.60 Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00

91

Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Impostazioni delle superfici di rottura Superfici di rottura circolari Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m] X0 = 6,00 Y0 = 15,00 Passo maglia [m] dX = 1,00 dY = 1,00 Numero passi Nx = 10 Ny = 10 Raggio [m] R = 5,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=1,00 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Si considerano le superfici passanti per il punto P(15,54, 13,01) aventi centri sulla maglia Opzioni di calcolo Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo: - JANBU Le superfici sono state analizzate solo in condizioni sismiche. Le superfici sono state analizzate per i casi: - Parametri caratteristici [PC]; - Parametri di progetto [A2-M2] - Sisma orizzontale e Sisma verticale (verso il basso e verso l'alto) Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Condizioni di esclusione Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc - pendenza media della superficie inferiore a 1.00 [%]

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Risultati analisi Numero di superfici analizzate 2672 Coefficiente di sicurezza minimo 1.347 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1 Quadro sintetico coefficienti di sicurezza

Metodo Nr. superfici

FSmin Smin FSmax Smax

JANBU 2672 1.347 1 17.659 2672

Caratteristiche delle superfici analizzate Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto N° numero d'ordine della superficie cerchio Cx ascissa x del centro [m] Cy ordinata y del centro [m] R raggio del cerchio espresso in m xv ascissa del punto di intersezione con il profilo (valle) espresse in m xm ascissa del punto di intersezione con il profilo (monte) espresse in m V volume interessato dalla superficie espresso [mc] Fs coefficiente di sicurezza caso caso di calcolo Metodo di JANBU (J)


1 C 15,00 24,00 11,00 15,58 22,89 4,42 1.347 (J) [A2M2] H-V 2 C 15,00 24,00 11,00 15,54 22,90 4,45 1.348 (J) [A2M2] H-V 3 C 15,00 24,00 11,00 15,58 22,89 4,42 1.376 (J) [A2M2] H+V 4 C 15,00 24,00 11,00 15,54 22,90 4,45 1.376 (J) [A2M2] H+V 5 C 12,00 20,00 8,00 9,27 16,00 3,33 1.556 (J) [A2M2] H+V 6 C 12,00 18,00 6,12 9,34 15,54 3,56 1.576 (J) [A2M2] H+V 7 C 15,00 24,00 12,00 11,14 24,72 16,75 1.588 (J) [A2M2] H+V 8 C 12,00 19,00 7,00 9,42 15,64 3,08 1.597 (J) [A2M2] H+V 9 C 15,00 24,00 12,00 11,14 24,72 16,75 1.606 (J) [A2M2] H-V

10 C 15,00 23,00 11,00 11,27 24,04 15,09 1.626 (J) [A2M2] H+V 11 C 12,00 19,00 6,96 9,51 15,54 2,81 1.630 (J) [A2M2] H+V 12 C 12,00 20,00 8,00 9,27 16,00 3,33 1.644 (J) [A2M2] H-V 13 C 15,00 23,00 11,00 11,27 24,04 15,09 1.645 (J) [A2M2] H-V 14 C 13,00 24,00 12,00 9,55 21,96 8,92 1.653 (J) [A2M2] H+V 15 C 12,00 18,00 6,00 9,58 15,30 2,82 1.654 (J) [A2M2] H+V 16 C 12,00 18,00 6,12 9,34 15,54 3,56 1.664 (J) [A2M2] H-V 17 C 15,00 22,00 10,00 11,42 23,35 13,46 1.675 (J) [A2M2] H+V 20 C 12,00 20,00 7,84 9,68 15,54 2,26 1.686 (J) [A2M2] H+V 21 C 12,00 19,00 7,00 9,42 15,64 3,08 1.689 (J) [A2M2] H-V 22 C 13,00 24,00 12,00 9,55 21,96 8,92 1.690 (J) [A2M2] H-V 23 C 15,00 22,00 10,00 11,42 23,35 13,46 1.694 (J) [A2M2] H-V 26 C 15,00 22,00 11,00 9,46 24,79 29,17 1.721 (J) [A2M2] H+V 27 C 12,00 19,00 6,96 9,51 15,54 2,81 1.726 (J) [A2M2] H-V 28 C 14,00 24,00 12,00 10,34 23,37 12,63 1.728 (J) [A2M2] H+V 29 C 13,00 23,00 11,00 9,67 21,31 7,73 1.733 (J) [A2M2] H+V 30 C 15,00 21,00 9,00 11,58 22,65 11,88 1.737 (J) [A2M2] H+V 31 C 12,00 17,00 5,00 9,77 14,95 2,55 1.748 (J) [A2M2] H+V 32 C 12,00 18,00 6,00 9,58 15,30 2,82 1.751 (J) [A2M2] H-V 33 C 15,00 22,00 11,00 9,46 24,79 29,17 1.752 (J) [A2M2] H-V 34 C 14,00 24,00 12,00 10,34 23,37 12,63 1.753 (J) [A2M2] H-V 35 C 15,00 21,00 9,00 11,58 22,65 11,88 1.758 (J) [A2M2] H-V 36 C 13,00 23,00 11,00 9,67 21,31 7,73 1.777 (J) [A2M2] H-V 37 C 12,00 20,00 7,84 9,68 15,54 2,26 1.790 (J) [A2M2] H-V 38 C 14,00 23,00 11,00 10,47 22,70 11,21 1.793 (J) [A2M2] H+V 39 C 9,00 24,00 16,00 1,01 23,08 65,14 1.795 (J) [A2M2] H+V 40 C 15,00 21,00 10,00 9,70 24,04 26,63 1.801 (J) [A2M2] H+V 41 C 9,00 24,00 16,00 1,01 23,08 65,14 1.810 (J) [A2M2] H-V 42 C 14,00 23,00 11,00 10,47 22,70 11,21 1.820 (J) [A2M2] H-V 43 C 15,00 20,00 8,00 11,75 21,93 10,32 1.822 (J) [A2M2] H+V 44 C 10,00 22,00 14,00 2,29 22,79 63,97 1.830 (J) [A2M2] H+V 45 C 15,00 21,00 10,00 9,70 24,04 26,63 1.835 (J) [A2M2] H-V 46 C 9,00 23,00 15,00 1,23 22,34 61,63 1.837 (J) [A2M2] H+V 47 C 15,00 20,00 8,00 11,75 21,93 10,32 1.845 (J) [A2M2] H-V 48 C 10,00 22,00 14,00 2,29 22,79 63,97 1.845 (J) [A2M2] H-V 49 C 9,00 23,00 15,00 1,23 22,34 61,63 1.851 (J) [A2M2] H-V

93


50 C 11,00 24,00 15,00 4,27 24,14 53,35 1.852 (J) [A2M2] H+V 51 C 12,00 17,00 5,00 9,77 14,95 2,55 1.854 (J) [A2M2] H-V 52 C 13,00 22,00 10,00 9,80 20,66 6,59 1.855 (J) [A2M2] H+V 53 C 11,00 24,00 15,00 4,27 24,14 53,35 1.857 (J) [A2M2] H-V 54 C 8,00 24,00 16,00 0,20 21,84 59,04 1.860 (J) [A2M2] H+V 55 C 8,00 24,00 16,00 0,20 21,84 59,04 1.873 (J) [A2M2] H-V 56 C 14,00 22,00 10,00 10,60 22,03 9,83 1.878 (J) [A2M2] H+V 57 C 10,00 21,00 13,00 2,54 22,02 60,18 1.886 (J) [A2M2] H+V 58 C 9,00 22,00 14,00 1,46 21,60 58,17 1.886 (J) [A2M2] H+V 59 C 9,00 22,00 14,00 1,46 21,60 58,17 1.899 (J) [A2M2] H-V 60 C 10,00 21,00 13,00 2,54 22,02 60,18 1.900 (J) [A2M2] H-V 61 C 8,00 23,00 15,00 0,42 21,12 55,83 1.907 (J) [A2M2] H+V 62 C 14,00 22,00 10,00 10,60 22,03 9,83 1.908 (J) [A2M2] H-V 63 C 11,00 23,00 14,00 4,47 23,41 50,22 1.910 (J) [A2M2] H+V 64 C 15,00 20,00 9,00 9,96 23,28 24,11 1.910 (J) [A2M2] H+V 65 C 7,00 17,00 9,43 0,60 15,54 42,99 1.910 (J) [A2M2] H+V 66 C 13,00 22,00 10,00 9,80 20,66 6,59 1.912 (J) [A2M2] H-V 67 C 11,00 23,00 14,00 4,47 23,41 50,22 1.912 (J) [A2M2] H-V 68 C 7,00 18,00 9,89 1,00 15,54 36,28 1.915 (J) [A2M2] H-V 69 C 7,00 18,00 10,00 0,85 15,68 38,13 1.915 (J) [A2M2] H+V 70 C 7,00 18,00 10,00 0,85 15,68 38,13 1.916 (J) [A2M2] H-V 71 C 7,00 18,00 9,89 1,00 15,54 36,28 1.916 (J) [A2M2] H+V 72 C 10,00 24,00 15,00 3,49 22,90 47,33 1.918 (J) [A2M2] H+V 73 C 10,00 24,00 15,00 3,49 22,90 47,33 1.918 (J) [A2M2] H-V 74 C 7,00 17,00 9,43 0,60 15,54 42,99 1.919 (J) [A2M2] H-V 75 C 8,00 23,00 15,00 0,42 21,12 55,83 1.919 (J) [A2M2] H-V 76 C 7,00 17,00 9,00 1,15 15,05 35,76 1.921 (J) [A2M2] H-V 77 C 7,00 17,00 9,00 1,15 15,05 35,76 1.924 (J) [A2M2] H+V 78 C 7,00 16,00 8,00 1,48 14,38 33,25 1.934 (J) [A2M2] H-V 79 C 7,00 16,00 8,00 1,48 14,38 33,25 1.942 (J) [A2M2] H+V 81 C 9,00 21,00 13,00 1,71 20,84 54,67 1.947 (J) [A2M2] H+V 82 C 15,00 20,00 9,00 9,96 23,28 24,11 1.947 (J) [A2M2] H-V 83 C 15,00 19,00 7,00 11,94 21,21 8,78 1.950 (J) [A2M2] H+V 84 C 10,00 20,00 12,00 2,81 21,23 56,41 1.952 (J) [A2M2] H+V 85 C 7,00 19,00 11,00 0,57 16,29 40,38 1.952 (J) [A2M2] H+V 86 C 7,00 19,00 11,00 0,57 16,29 40,38 1.957 (J) [A2M2] H-V 87 C 9,00 21,00 13,00 1,71 20,84 54,67 1.959 (J) [A2M2] H-V 88 C 7,00 19,00 10,43 1,41 15,54 30,77 1.960 (J) [A2M2] H-V 89 C 8,00 22,00 14,00 0,64 20,39 52,65 1.963 (J) [A2M2] H+V 90 C 8,00 16,00 8,00 2,36 15,42 35,93 1.963 (J) [A2M2] H-V 91 C 8,00 16,00 8,00 2,36 15,42 35,93 1.965 (J) [A2M2] H+V 92 C 7,00 15,00 7,00 1,85 13,66 30,57 1.966 (J) [A2M2] H-V 93 C 10,00 20,00 12,00 2,81 21,23 56,41 1.966 (J) [A2M2] H-V 94 C 8,00 17,00 9,00 2,01 16,10 38,55 1.966 (J) [A2M2] H+V 95 C 8,00 16,00 8,11 2,22 15,54 37,70 1.968 (J) [A2M2] H+V 96 C 8,00 16,00 8,11 2,22 15,54 37,70 1.969 (J) [A2M2] H-V 97 C 8,00 17,00 9,00 2,01 16,10 38,55 1.969 (J) [A2M2] H-V 98 C 6,00 17,00 9,00 0,29 14,00 32,93 1.970 (J) [A2M2] H-V 99 C 13,00 16,00 3,92 11,00 15,54 2,26 1.970 (J) [A2M2] H+V

101 C 8,00 22,00 14,00 0,64 20,39 52,65 1.974 (J) [A2M2] H-V 102 C 15,00 19,00 7,00 11,94 21,21 8,78 1.975 (J) [A2M2] H-V 103 C 7,00 19,00 10,43 1,41 15,54 30,77 1.975 (J) [A2M2] H+V 104 C 10,00 23,00 14,00 3,68 22,18 44,51 1.977 (J) [A2M2] H-V 105 C 11,00 22,00 13,00 4,67 22,66 47,12 1.979 (J) [A2M2] H+V 106 C 10,00 23,00 14,00 3,68 22,18 44,51 1.979 (J) [A2M2] H+V 107 C 11,00 22,00 13,00 4,67 22,66 47,12 1.979 (J) [A2M2] H-V 108 C 7,00 15,00 7,00 1,85 13,66 30,57 1.980 (J) [A2M2] H+V 109 C 8,00 17,00 8,53 2,64 15,54 31,14 1.983 (J) [A2M2] H-V 111 C 6,00 21,00 12,44 0,14 15,54 31,42 1.984 (J) [A2M2] H-V 112 C 6,00 17,00 9,00 0,29 14,00 32,93 1.985 (J) [A2M2] H+V 113 C 13,00 17,00 5,00 10,63 16,11 3,00 1.986 (J) [A2M2] H+V 114 C 8,00 15,00 7,00 2,74 14,69 33,14 1.988 (J) [A2M2] H-V 115 C 11,00 19,00 11,00 3,96 21,55 57,73 1.992 (J) [A2M2] H+V 116 C 14,00 21,00 9,00 10,75 21,35 8,50 1.995 (J) [A2M2] H+V 117 C 8,00 15,00 7,00 2,74 14,69 33,14 1.995 (J) [A2M2] H+V 118 C 8,00 17,00 8,53 2,64 15,54 31,14 1.997 (J) [A2M2] H+V 120 C 6,00 21,00 12,44 0,14 15,54 31,42 2.001 (J) [A2M2] H+V 121 C 9,00 24,00 15,00 2,72 21,63 41,66 2.004 (J) [A2M2] H-V 122 C 6,00 16,00 8,00 0,61 13,34 30,54 2.004 (J) [A2M2] H-V 123 C 7,00 18,00 9,00 2,31 14,43 22,75 2.006 (J) [A2M2] H-V 124 C 11,00 19,00 11,00 3,96 21,55 57,73 2.007 (J) [A2M2] H-V 126 C 7,00 19,00 10,00 2,09 14,97 24,26 2.009 (J) [A2M2] H-V 127 C 9,00 24,00 15,00 2,72 21,63 41,66 2.010 (J) [A2M2] H+V 128 C 7,00 17,00 8,00 2,55 13,85 21,16 2.012 (J) [A2M2] H-V 129 C 10,00 23,00 15,00 2,04 23,55 67,76 2.013 (J) [A2M2] H-V 130 C 7,00 20,00 11,04 1,82 15,54 26,25 2.013 (J) [A2M2] H-V 131 C 12,00 21,00 12,00 5,70 23,09 49,50 2.016 (J) [A2M2] H+V 132 C 10,00 23,00 15,00 2,04 23,55 67,76 2.016 (J) [A2M2] H+V 133 C 15,00 19,00 8,00 10,25 22,49 21,56 2.017 (J) [A2M2] H+V 134 C 7,00 20,00 11,00 1,89 15,49 25,71 2.017 (J) [A2M2] H-V

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135 C 12,00 21,00 12,00 5,70 23,09 49,50 2.019 (J) [A2M2] H-V 136 C 9,00 20,00 12,00 1,97 20,07 51,16 2.023 (J) [A2M2] H+V 137 C 7,00 21,00 12,00 1,70 16,01 27,10 2.023 (J) [A2M2] H-V 138 C 8,00 17,00 8,00 3,38 14,90 23,65 2.024 (J) [A2M2] H-V 139 C 6,00 22,00 13,11 0,55 15,54 27,29 2.025 (J) [A2M2] H-V 140 C 8,00 18,00 9,04 3,06 15,54 25,92 2.025 (J) [A2M2] H-V 141 C 7,00 20,00 12,00 0,30 16,88 42,56 2.026 (J) [A2M2] H+V 142 C 6,00 16,00 8,00 0,61 13,34 30,54 2.026 (J) [A2M2] H+V 143 C 8,00 16,00 7,00 3,66 14,28 21,87 2.028 (J) [A2M2] H-V 144 C 8,00 18,00 9,00 3,13 15,49 25,33 2.029 (J) [A2M2] H-V 145 C 14,00 21,00 9,00 10,75 21,35 8,50 2.030 (J) [A2M2] H-V 147 C 8,00 21,00 13,00 0,88 19,65 49,44 2.034 (J) [A2M2] H+V 148 C 7,00 20,00 12,00 0,30 16,88 42,56 2.034 (J) [A2M2] H-V 149 C 7,00 16,00 7,00 2,81 13,23 19,46 2.035 (J) [A2M2] H-V 150 C 9,00 20,00 12,00 1,97 20,07 51,16 2.035 (J) [A2M2] H-V 151 C 6,00 21,00 12,00 0,92 14,91 24,28 2.037 (J) [A2M2] H-V 153 C 10,00 19,00 11,00 3,10 20,43 52,58 2.039 (J) [A2M2] H+V 154 C 6,00 22,00 13,00 0,76 15,38 25,55 2.041 (J) [A2M2] H-V 155 C 7,00 20,00 11,04 1,82 15,54 26,25 2.042 (J) [A2M2] H+V 156 C 8,00 21,00 13,00 0,88 19,65 49,44 2.045 (J) [A2M2] H-V 157 C 8,00 19,00 10,00 2,90 16,06 26,93 2.045 (J) [A2M2] H-V 158 C 6,00 23,00 14,00 0,60 15,85 26,78 2.046 (J) [A2M2] H-V 159 C 7,00 19,00 10,00 2,09 14,97 24,26 2.046 (J) [A2M2] H+V 160 C 7,00 20,00 11,00 1,89 15,49 25,71 2.048 (J) [A2M2] H+V 161 C 10,00 22,00 13,00 3,87 21,45 41,69 2.049 (J) [A2M2] H-V 162 C 7,00 21,00 12,00 1,70 16,01 27,10 2.049 (J) [A2M2] H+V 163 C 7,00 18,00 9,00 2,31 14,43 22,75 2.050 (J) [A2M2] H+V 164 C 8,00 15,00 6,00 3,97 13,60 19,94 2.050 (J) [A2M2] H-V 165 C 10,00 19,00 11,00 3,10 20,43 52,58 2.052 (J) [A2M2] H-V 166 C 6,00 22,00 13,11 0,55 15,54 27,29 2.053 (J) [A2M2] H+V 167 C 8,00 18,00 9,04 3,06 15,54 25,92 2.053 (J) [A2M2] H+V 168 C 10,00 22,00 13,00 3,87 21,45 41,69 2.054 (J) [A2M2] H+V 171 C 15,00 19,00 8,00 10,25 22,49 21,56 2.058 (J) [A2M2] H-V 172 C 8,00 18,00 9,00 3,13 15,49 25,33 2.059 (J) [A2M2] H+V 173 C 9,00 15,00 6,84 3,83 15,54 33,25 2.060 (J) [A2M2] H-V 174 C 8,00 18,00 10,00 1,70 16,76 41,04 2.060 (J) [A2M2] H+V 175 C 13,00 21,00 9,00 9,94 20,00 5,49 2.060 (J) [A2M2] H+V 176 C 8,00 17,00 8,00 3,38 14,90 23,65 2.061 (J) [A2M2] H+V 177 C 11,00 21,00 12,00 4,88 21,91 44,06 2.061 (J) [A2M2] H-V 178 C 11,00 21,00 12,00 4,88 21,91 44,06 2.063 (J) [A2M2] H+V 179 C 7,00 17,00 8,00 2,55 13,85 21,16 2.064 (J) [A2M2] H+V 180 C 9,00 15,00 6,84 3,83 15,54 33,25 2.064 (J) [A2M2] H+V 181 C 9,00 15,00 7,00 3,64 15,72 35,69 2.065 (J) [A2M2] H-V 182 C 9,00 15,00 7,00 3,64 15,72 35,69 2.066 (J) [A2M2] H+V 184 C 8,00 18,00 10,00 1,70 16,76 41,04 2.067 (J) [A2M2] H-V 186 C 8,00 19,00 10,00 2,90 16,06 26,93 2.069 (J) [A2M2] H+V 187 C 9,00 23,00 14,00 2,90 20,92 39,08 2.073 (J) [A2M2] H-V 188 C 8,00 16,00 7,00 3,66 14,28 21,87 2.073 (J) [A2M2] H+V 189 C 6,00 15,00 7,00 0,97 12,63 27,96 2.074 (J) [A2M2] H-V 190 C 13,00 24,00 14,00 7,07 25,20 43,71 2.075 (J) [A2M2] H-V 191 C 6,00 23,00 14,00 0,60 15,85 26,78 2.075 (J) [A2M2] H+V 192 C 6,00 22,00 13,00 0,76 15,38 25,55 2.075 (J) [A2M2] H+V 193 C 6,00 21,00 12,00 0,92 14,91 24,28 2.077 (J) [A2M2] H+V 195 C 9,00 23,00 14,00 2,90 20,92 39,08 2.081 (J) [A2M2] H+V 196 C 9,00 16,00 7,19 4,26 15,54 26,74 2.083 (J) [A2M2] H-V 197 C 13,00 24,00 14,00 7,07 25,20 43,71 2.086 (J) [A2M2] H+V 198 C 6,00 20,00 11,00 1,10 14,41 22,96 2.087 (J) [A2M2] H-V 199 C 7,00 15,00 6,00 3,11 12,57 17,64 2.091 (J) [A2M2] H-V 200 C 8,00 19,00 9,63 3,50 15,54 21,75 2.092 (J) [A2M2] H-V 202 C 7,00 21,00 13,00 0,06 17,93 44,76 2.095 (J) [A2M2] H+V 203 C 7,00 16,00 7,00 2,81 13,23 19,46 2.098 (J) [A2M2] H+V 204 C 6,00 19,00 10,00 1,29 13,90 21,58 2.100 (J) [A2M2] H-V 205 C 13,00 16,00 3,92 11,00 15,54 2,26 2.101 (J) [A2M2] H-V 206 C 6,00 24,00 15,00 0,45 16,32 27,98 2.102 (J) [A2M2] H-V 207 C 9,00 17,00 8,00 4,22 15,97 26,13 2.103 (J) [A2M2] H-V 208 C 11,00 18,00 10,00 4,28 20,70 53,53 2.103 (J) [A2M2] H+V 209 C 7,00 21,00 13,00 0,06 17,93 44,76 2.104 (J) [A2M2] H-V 210 C 8,00 15,00 6,00 3,97 13,60 19,94 2.105 (J) [A2M2] H+V 211 C 9,00 16,00 7,19 4,26 15,54 26,74 2.106 (J) [A2M2] H+V 212 C 6,00 15,00 7,00 0,97 12,63 27,96 2.106 (J) [A2M2] H+V 216 C 11,00 18,00 10,00 4,28 20,70 53,53 2.116 (J) [A2M2] H-V 217 C 8,00 20,00 12,00 1,14 18,76 46,25 2.118 (J) [A2M2] H+V 218 C 9,00 16,00 7,00 4,52 15,32 24,25 2.118 (J) [A2M2] H-V 220 C 13,00 17,00 5,00 10,63 16,11 3,00 2.121 (J) [A2M2] H-V 221 C 12,00 20,00 11,00 5,94 22,30 46,10 2.124 (J) [A2M2] H+V 222 C 12,00 20,00 11,00 5,94 22,30 46,10 2.124 (J) [A2M2] H-V 223 C 7,00 22,00 13,00 1,52 16,51 28,45 2.124 (J) [A2M2] H-V 224 C 9,00 19,00 11,00 2,25 19,29 47,66 2.126 (J) [A2M2] H+V 225 C 8,00 24,00 15,00 1,96 20,33 36,31 2.127 (J) [A2M2] H-V 226 C 6,00 18,00 9,00 1,50 13,36 20,15 2.127 (J) [A2M2] H-V

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227 C 7,00 21,00 11,69 2,25 15,54 22,51 2.127 (J) [A2M2] H-V 228 C 8,00 20,00 12,00 1,14 18,76 46,25 2.128 (J) [A2M2] H-V 229 C 6,00 24,00 15,00 0,45 16,32 27,98 2.128 (J) [A2M2] H+V 230 C 9,00 17,00 8,00 4,22 15,97 26,13 2.129 (J) [A2M2] H+V 231 C 6,00 23,00 13,81 0,97 15,54 23,79 2.131 (J) [A2M2] H-V 232 C 9,00 16,00 8,00 3,24 16,47 38,62 2.135 (J) [A2M2] H+V 233 C 14,00 19,00 8,00 9,35 21,33 18,10 2.136 (J) [A2M2] H+V 234 C 9,00 19,00 11,00 2,25 19,29 47,66 2.136 (J) [A2M2] H-V 235 C 8,00 19,00 9,63 3,50 15,54 21,75 2.137 (J) [A2M2] H+V 236 C 8,00 19,00 11,00 1,41 17,65 43,48 2.138 (J) [A2M2] H+V 237 C 13,00 21,00 9,00 9,94 20,00 5,49 2.139 (J) [A2M2] H-V 238 C 10,00 21,00 12,00 4,08 20,71 38,88 2.140 (J) [A2M2] H-V 239 C 9,00 16,00 8,00 3,24 16,47 38,62 2.140 (J) [A2M2] H-V 240 C 6,00 20,00 11,00 1,10 14,41 22,96 2.141 (J) [A2M2] H+V 241 C 8,00 24,00 15,00 1,96 20,33 36,31 2.141 (J) [A2M2] H+V 242 C 9,00 15,00 6,00 4,85 14,63 22,21 2.145 (J) [A2M2] H-V 243 C 8,00 19,00 11,00 1,41 17,65 43,48 2.147 (J) [A2M2] H-V 244 C 10,00 21,00 12,00 4,08 20,71 38,88 2.148 (J) [A2M2] H+V 245 C 7,00 22,00 13,00 1,52 16,51 28,45 2.148 (J) [A2M2] H+V 247 C 9,00 16,00 7,00 4,52 15,32 24,25 2.152 (J) [A2M2] H+V 248 C 9,00 22,00 13,00 3,08 20,21 36,56 2.157 (J) [A2M2] H-V 250 C 12,00 24,00 14,00 6,62 23,95 38,01 2.159 (J) [A2M2] H-V 252 C 12,00 22,00 13,00 5,47 23,86 52,87 2.160 (J) [A2M2] H-V 253 C 10,00 18,00 10,00 3,42 19,60 48,73 2.160 (J) [A2M2] H+V 254 C 9,00 17,00 7,66 4,71 15,54 21,74 2.160 (J) [A2M2] H-V 255 C 15,00 18,00 6,00 12,14 20,46 7,27 2.161 (J) [A2M2] H+V 256 C 15,00 18,00 7,00 10,56 21,69 19,00 2.161 (J) [A2M2] H+V 257 C 6,00 19,00 10,00 1,29 13,90 21,58 2.163 (J) [A2M2] H+V 258 C 8,00 20,00 11,00 2,68 16,61 28,47 2.164 (J) [A2M2] H-V 260 C 10,00 24,00 16,00 1,82 24,30 71,52 2.167 (J) [A2M2] H-V 261 C 11,00 20,00 11,00 5,11 21,14 40,97 2.167 (J) [A2M2] H-V 262 C 9,00 22,00 13,00 3,08 20,21 36,56 2.169 (J) [A2M2] H+V 264 C 10,00 18,00 10,00 3,42 19,60 48,73 2.171 (J) [A2M2] H-V 265 C 7,00 15,00 6,00 3,11 12,57 17,64 2.172 (J) [A2M2] H+V 266 C 14,00 20,00 8,00 10,91 20,66 7,19 2.172 (J) [A2M2] H+V 267 C 11,00 20,00 11,00 5,11 21,14 40,97 2.172 (J) [A2M2] H+V 268 C 13,00 23,00 13,00 7,18 24,47 40,91 2.174 (J) [A2M2] H-V 269 C 12,00 22,00 13,00 5,47 23,86 52,87 2.176 (J) [A2M2] H+V 270 C 7,00 21,00 11,69 2,25 15,54 22,51 2.178 (J) [A2M2] H+V 271 C 6,00 23,00 13,81 0,97 15,54 23,79 2.179 (J) [A2M2] H+V 272 C 12,00 24,00 14,00 6,62 23,95 38,01 2.180 (J) [A2M2] H+V 273 C 6,00 17,00 8,00 1,72 12,80 18,64 2.180 (J) [A2M2] H-V 274 C 14,00 19,00 8,00 9,35 21,33 18,10 2.183 (J) [A2M2] H-V 276 C 8,00 20,00 11,00 2,68 16,61 28,47 2.186 (J) [A2M2] H+V 277 C 11,00 20,00 12,00 3,66 22,37 61,89 2.186 (J) [A2M2] H-V 278 C 10,00 24,00 16,00 1,82 24,30 71,52 2.188 (J) [A2M2] H+V 279 C 9,00 15,00 6,00 4,85 14,63 22,21 2.188 (J) [A2M2] H+V 282 C 13,00 23,00 13,00 7,18 24,47 40,91 2.190 (J) [A2M2] H+V 284 C 13,00 18,00 6,00 10,43 16,52 3,34 2.191 (J) [A2M2] H+V 285 C 15,00 18,00 6,00 12,14 20,46 7,27 2.193 (J) [A2M2] H-V 286 C 11,00 20,00 12,00 3,66 22,37 61,89 2.195 (J) [A2M2] H+V 288 C 6,00 18,00 9,00 1,50 13,36 20,15 2.202 (J) [A2M2] H+V 289 C 9,00 17,00 7,66 4,71 15,54 21,74 2.205 (J) [A2M2] H+V 290 C 7,00 23,00 14,00 1,36 17,00 29,77 2.205 (J) [A2M2] H-V 291 C 15,00 18,00 7,00 10,56 21,69 19,00 2.207 (J) [A2M2] H-V 292 C 8,00 23,00 14,00 2,12 19,64 34,01 2.213 (J) [A2M2] H-V 293 C 14,00 20,00 8,00 10,91 20,66 7,19 2.216 (J) [A2M2] H-V 294 C 6,00 24,00 14,55 1,40 15,54 20,81 2.217 (J) [A2M2] H-V 295 C 9,00 18,00 10,00 2,56 18,28 44,31 2.220 (J) [A2M2] H+V 297 C 7,00 23,00 14,00 1,36 17,00 29,77 2.226 (J) [A2M2] H+V 298 C 9,00 17,00 9,00 2,88 17,22 41,39 2.229 (J) [A2M2] H+V 299 C 7,00 22,00 12,40 2,69 15,54 19,41 2.229 (J) [A2M2] H-V 300 C 9,00 18,00 10,00 2,56 18,28 44,31 2.230 (J) [A2M2] H-V 301 C 8,00 23,00 14,00 2,12 19,64 34,01 2.231 (J) [A2M2] H+V 303 C 9,00 17,00 9,00 2,88 17,22 41,39 2.238 (J) [A2M2] H-V 306 C 9,00 18,00 9,00 3,95 16,58 27,91 2.247 (J) [A2M2] H-V 308 C 8,00 21,00 12,00 2,48 17,29 29,96 2.257 (J) [A2M2] H-V 309 C 10,00 20,00 11,00 4,30 19,96 36,09 2.261 (J) [A2M2] H-V 311 C 11,00 17,00 9,00 4,63 19,84 49,29 2.262 (J) [A2M2] H+V 312 C 15,00 17,00 7,00 9,63 21,93 30,67 2.264 (J) [A2M2] H+V 313 C 12,00 19,00 10,00 6,19 21,49 42,74 2.266 (J) [A2M2] H-V 314 C 8,00 20,00 10,28 3,95 15,54 18,40 2.266 (J) [A2M2] H-V 315 C 12,00 23,00 13,00 6,71 23,23 35,51 2.268 (J) [A2M2] H-V 316 C 9,00 21,00 12,00 3,28 19,49 34,03 2.268 (J) [A2M2] H-V 317 C 12,00 19,00 10,00 6,19 21,49 42,74 2.269 (J) [A2M2] H+V 318 C 9,00 18,00 9,00 3,95 16,58 27,91 2.270 (J) [A2M2] H+V 319 C 13,00 15,00 3,23 10,83 15,54 3,36 2.271 (J) [A2M2] H+V 320 C 10,00 20,00 11,00 4,30 19,96 36,09 2.273 (J) [A2M2] H+V 321 C 6,00 17,00 8,00 1,72 12,80 18,64 2.274 (J) [A2M2] H+V 322 C 11,00 17,00 9,00 4,63 19,84 49,29 2.275 (J) [A2M2] H-V

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324 C 8,00 21,00 12,00 2,48 17,29 29,96 2.277 (J) [A2M2] H+V 325 C 11,00 24,00 14,00 6,18 22,67 32,51 2.278 (J) [A2M2] H-V 327 C 6,00 24,00 14,55 1,40 15,54 20,81 2.283 (J) [A2M2] H+V 328 C 9,00 21,00 12,00 3,28 19,49 34,03 2.285 (J) [A2M2] H+V 330 C 11,00 21,00 13,00 3,38 23,17 66,03 2.292 (J) [A2M2] H-V 331 C 6,00 16,00 7,00 1,97 12,19 17,02 2.292 (J) [A2M2] H-V 332 C 7,00 24,00 15,00 1,20 18,77 31,33 2.293 (J) [A2M2] H-V 334 C 12,00 23,00 13,00 6,71 23,23 35,51 2.295 (J) [A2M2] H+V 335 C 12,00 23,00 14,00 5,26 24,61 56,26 2.295 (J) [A2M2] H-V 337 C 13,00 22,00 12,00 7,30 23,73 38,12 2.298 (J) [A2M2] H-V 338 C 7,00 22,00 12,40 2,69 15,54 19,41 2.301 (J) [A2M2] H+V 340 C 8,00 22,00 13,00 2,30 18,74 31,77 2.307 (J) [A2M2] H-V 342 C 11,00 24,00 14,00 6,18 22,67 32,51 2.312 (J) [A2M2] H+V 343 C 11,00 19,00 10,00 5,36 20,36 37,89 2.314 (J) [A2M2] H-V 346 C 11,00 21,00 13,00 3,38 23,17 66,03 2.316 (J) [A2M2] H+V 347 C 12,00 24,00 15,00 5,06 25,36 59,65 2.317 (J) [A2M2] H-V 349 C 15,00 17,00 7,00 9,63 21,93 30,67 2.318 (J) [A2M2] H-V 350 C 7,00 24,00 15,00 1,20 18,77 31,33 2.318 (J) [A2M2] H+V 352 C 13,00 22,00 12,00 7,30 23,73 38,12 2.321 (J) [A2M2] H+V 354 C 11,00 19,00 10,00 5,36 20,36 37,89 2.323 (J) [A2M2] H+V 356 C 13,00 19,00 7,00 10,25 16,90 3,66 2.325 (J) [A2M2] H+V 357 C 15,00 24,00 20,00 0,63 34,67 253,98 2.325 (J) [A2M2] H-V 358 C 10,00 17,00 9,00 3,75 18,68 44,90 2.326 (J) [A2M2] H+V 359 C 8,00 22,00 13,00 2,30 18,74 31,77 2.329 (J) [A2M2] H+V 360 C 12,00 23,00 14,00 5,26 24,61 56,26 2.330 (J) [A2M2] H+V 361 C 10,00 17,00 9,00 3,75 18,68 44,90 2.337 (J) [A2M2] H-V 362 C 11,00 22,00 14,00 3,12 23,96 70,07 2.341 (J) [A2M2] H-V 364 C 8,00 20,00 10,28 3,95 15,54 18,40 2.343 (J) [A2M2] H+V 366 C 15,00 24,00 19,00 1,88 33,57 212,16 2.350 (J) [A2M2] H-V 367 C 15,00 24,00 20,00 0,63 34,67 253,98 2.351 (J) [A2M2] H+V 368 C 15,00 23,00 12,00 9,24 25,53 31,73 2.353 (J) [A2M2] H-V 369 C 9,00 19,00 10,00 3,71 17,28 29,63 2.354 (J) [A2M2] H-V 370 C 10,00 15,00 6,00 5,72 15,67 24,46 2.354 (J) [A2M2] H-V 373 C 12,00 24,00 15,00 5,06 25,36 59,65 2.358 (J) [A2M2] H+V 374 C 13,00 18,00 6,00 10,43 16,52 3,34 2.360 (J) [A2M2] H-V 375 C 9,00 18,00 8,23 5,18 15,54 17,91 2.362 (J) [A2M2] H-V 376 C 15,00 24,00 13,00 9,12 26,25 34,28 2.366 (J) [A2M2] H-V 377 C 11,00 22,00 14,00 3,12 23,96 70,07 2.374 (J) [A2M2] H+V 379 C 9,00 19,00 10,00 3,71 17,28 29,63 2.375 (J) [A2M2] H+V 381 C 15,00 23,00 19,00 1,01 33,77 243,97 2.375 (J) [A2M2] H-V 382 C 14,00 24,00 19,00 1,00 32,49 202,59 2.382 (J) [A2M2] H-V 383 C 15,00 24,00 19,00 1,88 33,57 212,16 2.383 (J) [A2M2] H+V 385 C 15,00 17,00 6,00 10,90 20,84 16,42 2.384 (J) [A2M2] H+V 387 C 10,00 15,00 5,89 5,86 15,54 23,10 2.385 (J) [A2M2] H-V 388 C 9,00 20,00 11,00 3,48 18,51 31,61 2.387 (J) [A2M2] H-V 392 C 15,00 23,00 12,00 9,24 25,53 31,73 2.388 (J) [A2M2] H+V 393 C 15,00 24,00 18,00 3,16 32,46 173,91 2.388 (J) [A2M2] H-V 396 C 10,00 15,00 6,00 5,72 15,67 24,46 2.391 (J) [A2M2] H+V 406 C 10,00 15,00 7,00 4,53 16,76 38,22 2.401 (J) [A2M2] H+V 407 C 14,00 23,00 19,00 0,13 32,71 234,37 2.401 (J) [A2M2] H-V 408 C 15,00 23,00 19,00 1,01 33,77 243,97 2.403 (J) [A2M2] H+V 410 C 11,00 23,00 13,00 6,27 21,97 30,30 2.406 (J) [A2M2] H-V 411 C 15,00 23,00 18,00 2,23 32,69 203,41 2.407 (J) [A2M2] H-V 412 C 9,00 20,00 11,00 3,48 18,51 31,61 2.407 (J) [A2M2] H+V 413 C 12,00 22,00 12,00 6,81 22,51 33,05 2.407 (J) [A2M2] H-V 414 C 15,00 22,00 19,00 0,24 33,91 276,76 2.408 (J) [A2M2] H-V 415 C 10,00 15,00 7,00 4,53 16,76 38,22 2.409 (J) [A2M2] H-V 416 C 15,00 24,00 13,00 9,12 26,25 34,28 2.409 (J) [A2M2] H+V 417 C 11,00 23,00 15,00 2,87 24,73 74,17 2.410 (J) [A2M2] H-V 418 C 13,00 20,00 8,00 10,08 19,34 4,43 2.410 (J) [A2M2] H+V 419 C 14,00 18,00 7,00 9,65 20,55 15,84 2.412 (J) [A2M2] H+V 420 C 13,00 15,00 3,23 10,83 15,54 3,36 2.414 (J) [A2M2] H-V 421 C 13,00 24,00 19,00 0,13 31,40 193,41 2.415 (J) [A2M2] H-V 422 C 14,00 24,00 19,00 1,00 32,49 202,59 2.417 (J) [A2M2] H+V 424 C 6,00 16,00 7,00 1,97 12,19 17,02 2.418 (J) [A2M2] H+V 425 C 14,00 24,00 18,00 2,30 31,36 164,87 2.421 (J) [A2M2] H-V 426 C 14,00 23,00 18,00 1,36 31,62 194,51 2.423 (J) [A2M2] H-V 427 C 15,00 24,00 17,00 4,51 31,32 139,10 2.426 (J) [A2M2] H-V 429 C 10,00 15,00 5,89 5,86 15,54 23,10 2.428 (J) [A2M2] H+V 430 C 15,00 24,00 18,00 3,16 32,46 173,91 2.429 (J) [A2M2] H+V 431 C 15,00 22,00 19,00 0,24 33,91 276,76 2.430 (J) [A2M2] H+V 432 C 14,00 23,00 19,00 0,13 32,71 234,37 2.430 (J) [A2M2] H+V 433 C 11,00 24,00 16,00 2,63 25,50 78,23 2.432 (J) [A2M2] H-V 434 C 15,00 23,00 17,00 3,50 31,60 166,50 2.433 (J) [A2M2] H-V 436 C 10,00 16,00 7,00 5,38 16,38 26,61 2.434 (J) [A2M2] H-V 438 C 15,00 22,00 18,00 1,41 32,86 234,06 2.436 (J) [A2M2] H-V 440 C 15,00 17,00 6,00 10,90 20,84 16,42 2.437 (J) [A2M2] H-V 441 C 10,00 19,00 10,00 4,53 19,20 33,31 2.438 (J) [A2M2] H-V 444 C 15,00 23,00 18,00 2,23 32,69 203,41 2.442 (J) [A2M2] H+V 445 C 12,00 22,00 12,00 6,81 22,51 33,05 2.442 (J) [A2M2] H+V

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446 C 10,00 16,00 8,00 4,12 17,67 41,39 2.443 (J) [A2M2] H+V 447 C 14,00 24,00 13,00 8,64 24,99 29,32 2.445 (J) [A2M2] H-V 448 C 9,00 18,00 8,23 5,18 15,54 17,91 2.445 (J) [A2M2] H+V 450 C 11,00 23,00 13,00 6,27 21,97 30,30 2.449 (J) [A2M2] H+V 453 C 13,00 24,00 19,00 0,13 31,40 193,41 2.451 (J) [A2M2] H+V 454 C 11,00 23,00 15,00 2,87 24,73 74,17 2.453 (J) [A2M2] H+V 457 C 10,00 16,00 8,00 4,12 17,67 41,39 2.454 (J) [A2M2] H-V 459 C 10,00 19,00 10,00 4,53 19,20 33,31 2.456 (J) [A2M2] H+V 460 C 10,00 24,00 14,00 5,46 21,36 27,28 2.457 (J) [A2M2] H-V 463 C 14,00 22,00 18,00 0,52 31,81 224,85 2.458 (J) [A2M2] H-V 465 C 14,00 24,00 17,00 3,66 30,20 130,65 2.458 (J) [A2M2] H-V 466 C 14,00 23,00 18,00 1,36 31,62 194,51 2.459 (J) [A2M2] H+V 468 C 13,00 24,00 18,00 1,44 30,25 156,11 2.460 (J) [A2M2] H-V 471 C 13,00 23,00 18,00 0,48 30,54 185,36 2.462 (J) [A2M2] H-V 472 C 10,00 16,00 7,00 5,38 16,38 26,61 2.463 (J) [A2M2] H+V 475 C 13,00 21,00 11,00 7,43 22,98 35,33 2.464 (J) [A2M2] H-V 476 C 14,00 24,00 18,00 2,30 31,36 164,87 2.464 (J) [A2M2] H+V 477 C 12,00 18,00 9,00 6,39 20,67 39,31 2.464 (J) [A2M2] H-V 478 C 14,00 23,00 17,00 2,63 30,51 157,73 2.465 (J) [A2M2] H-V 479 C 13,00 24,00 15,00 5,86 26,56 66,26 2.465 (J) [A2M2] H-V 480 C 15,00 22,00 18,00 1,41 32,86 234,06 2.465 (J) [A2M2] H+V 481 C 15,00 22,00 17,00 2,61 31,80 194,71 2.466 (J) [A2M2] H-V 486 C 12,00 18,00 9,00 6,39 20,67 39,31 2.473 (J) [A2M2] H+V 489 C 7,00 23,00 13,14 3,14 15,54 16,83 2.473 (J) [A2M2] H-V 490 C 14,00 18,00 7,00 9,65 20,55 15,84 2.474 (J) [A2M2] H-V 492 C 15,00 24,00 17,00 4,51 31,32 139,10 2.474 (J) [A2M2] H+V 494 C 15,00 23,00 17,00 3,50 31,60 166,50 2.475 (J) [A2M2] H+V 495 C 15,00 23,00 16,00 4,81 30,48 132,65 2.478 (J) [A2M2] H-V 497 C 11,00 24,00 16,00 2,63 25,50 78,23 2.480 (J) [A2M2] H+V 501 C 14,00 22,00 17,00 1,72 30,74 185,85 2.483 (J) [A2M2] H-V 502 C 14,00 19,00 7,00 11,09 19,96 5,91 2.484 (J) [A2M2] H+V 504 C 14,00 22,00 18,00 0,52 31,81 224,85 2.488 (J) [A2M2] H+V 505 C 15,00 21,00 18,00 0,68 32,96 265,44 2.489 (J) [A2M2] H-V 507 C 13,00 24,00 17,00 2,81 29,07 122,48 2.492 (J) [A2M2] H-V 510 C 13,00 18,00 9,00 7,01 21,76 43,91 2.495 (J) [A2M2] H-V 511 C 15,00 22,00 16,00 3,84 30,72 158,73 2.495 (J) [A2M2] H-V 512 C 13,00 21,00 11,00 7,43 22,98 35,33 2.496 (J) [A2M2] H+V 514 C 14,00 24,00 13,00 8,64 24,99 29,32 2.496 (J) [A2M2] H+V 515 C 14,00 24,00 16,00 5,10 29,00 100,05 2.496 (J) [A2M2] H-V 516 C 13,00 23,00 14,00 6,06 25,80 62,57 2.497 (J) [A2M2] H-V 517 C 8,00 15,00 7,80 1,81 15,54 45,96 2.497 (J) [A2M2] H-V 518 C 13,00 23,00 18,00 0,48 30,54 185,36 2.499 (J) [A2M2] H+V 520 C 13,00 18,00 9,00 7,01 21,76 43,91 2.503 (J) [A2M2] H+V 521 C 13,00 23,00 17,00 1,76 29,41 149,32 2.503 (J) [A2M2] H-V 522 C 12,00 24,00 18,00 0,59 29,13 147,58 2.503 (J) [A2M2] H-V 523 C 15,00 22,00 17,00 2,61 31,80 194,71 2.503 (J) [A2M2] H+V 524 C 14,00 23,00 16,00 3,95 29,37 124,62 2.504 (J) [A2M2] H-V 526 C 15,00 21,00 17,00 1,83 31,93 223,98 2.505 (J) [A2M2] H-V 527 C 13,00 24,00 18,00 1,44 30,25 156,11 2.505 (J) [A2M2] H+V 528 C 15,00 24,00 16,00 5,93 30,14 107,89 2.505 (J) [A2M2] H-V 530 C 13,00 24,00 16,00 4,27 27,85 92,50 2.506 (J) [A2M2] H-V 533 C 14,00 23,00 17,00 2,63 30,51 157,73 2.509 (J) [A2M2] H+V 534 C 12,00 24,00 16,00 3,45 26,68 85,22 2.509 (J) [A2M2] H-V 535 C 14,00 24,00 17,00 3,66 30,20 130,65 2.509 (J) [A2M2] H+V 536 C 7,00 16,00 9,00 0,26 15,49 50,29 2.510 (J) [A2M2] H-V 537 C 13,00 22,00 17,00 0,84 29,67 177,36 2.511 (J) [A2M2] H-V 540 C 10,00 24,00 14,00 5,46 21,36 27,28 2.513 (J) [A2M2] H+V 541 C 15,00 21,00 18,00 0,68 32,96 265,44 2.514 (J) [A2M2] H+V 545 C 14,00 22,00 16,00 2,97 29,65 150,42 2.517 (J) [A2M2] H-V 546 C 13,00 19,00 7,00 10,25 16,90 3,66 2.519 (J) [A2M2] H-V 548 C 13,00 24,00 15,00 5,86 26,56 66,26 2.520 (J) [A2M2] H+V 551 C 14,00 22,00 17,00 1,72 30,74 185,85 2.521 (J) [A2M2] H+V 553 C 14,00 21,00 17,00 0,93 30,89 215,00 2.522 (J) [A2M2] H-V 554 C 11,00 16,00 8,00 5,01 18,91 44,97 2.522 (J) [A2M2] H+V 556 C 15,00 23,00 16,00 4,81 30,48 132,65 2.527 (J) [A2M2] H+V 558 C 11,00 18,00 9,00 5,63 19,55 34,81 2.529 (J) [A2M2] H-V 560 C 8,00 15,00 7,80 1,81 15,54 45,96 2.529 (J) [A2M2] H+V 563 C 15,00 21,00 16,00 3,00 30,88 185,87 2.531 (J) [A2M2] H-V 567 C 11,00 16,00 8,00 5,01 18,91 44,97 2.534 (J) [A2M2] H-V 568 C 13,00 23,00 16,00 3,10 28,26 116,77 2.535 (J) [A2M2] H-V 570 C 13,00 20,00 8,00 10,08 19,34 4,43 2.535 (J) [A2M2] H-V 571 C 15,00 20,00 18,00 0,03 33,00 297,41 2.536 (J) [A2M2] H-V 573 C 15,00 21,00 17,00 1,83 31,93 223,98 2.536 (J) [A2M2] H+V 574 C 7,00 16,00 9,05 0,20 15,54 51,19 2.537 (J) [A2M2] H-V 575 C 13,00 22,00 13,00 6,26 25,03 58,91 2.537 (J) [A2M2] H-V 576 C 15,00 22,00 15,00 5,12 29,62 126,24 2.537 (J) [A2M2] H-V 578 C 15,00 22,00 16,00 3,84 30,72 158,73 2.540 (J) [A2M2] H+V 579 C 14,00 24,00 15,00 6,50 27,75 73,13 2.540 (J) [A2M2] H-V 580 C 13,00 19,00 10,00 6,78 22,61 47,74 2.542 (J) [A2M2] H-V 581 C 12,00 24,00 17,00 1,97 27,93 114,58 2.542 (J) [A2M2] H-V

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586 C 14,00 21,00 16,00 2,11 29,84 177,36 2.544 (J) [A2M2] H-V 587 C 11,00 18,00 9,00 5,63 19,55 34,81 2.544 (J) [A2M2] H+V 588 C 7,00 16,00 9,00 0,26 15,49 50,29 2.544 (J) [A2M2] H+V 589 C 13,00 21,00 17,00 0,03 29,85 206,45 2.545 (J) [A2M2] H-V 590 C 13,00 24,00 17,00 2,81 29,07 122,48 2.545 (J) [A2M2] H+V 591 C 12,00 23,00 17,00 0,90 28,31 141,12 2.545 (J) [A2M2] H-V 592 C 7,00 15,00 8,00 0,68 14,73 46,67 2.546 (J) [A2M2] H-V 594 C 14,00 19,00 7,00 11,09 19,96 5,91 2.548 (J) [A2M2] H-V 595 C 8,00 22,00 12,00 4,28 16,02 16,71 2.548 (J) [A2M2] H-V 596 C 14,00 23,00 15,00 5,36 28,20 95,02 2.548 (J) [A2M2] H-V 597 C 13,00 23,00 17,00 1,76 29,41 149,32 2.549 (J) [A2M2] H+V 599 C 12,00 24,00 18,00 0,59 29,13 147,58 2.550 (J) [A2M2] H+V 600 C 8,00 21,00 11,00 4,39 15,56 15,87 2.550 (J) [A2M2] H-V 601 C 13,00 22,00 17,00 0,84 29,67 177,36 2.550 (J) [A2M2] H+V 602 C 12,00 23,00 15,00 3,69 25,90 80,86 2.550 (J) [A2M2] H-V 603 C 10,00 17,00 8,00 5,07 17,04 28,63 2.550 (J) [A2M2] H-V 604 C 8,00 20,00 10,00 4,52 15,12 15,01 2.551 (J) [A2M2] H-V 605 C 13,00 23,00 14,00 6,06 25,80 62,57 2.551 (J) [A2M2] H+V 607 C 13,00 22,00 16,00 2,10 28,56 142,46 2.551 (J) [A2M2] H-V 608 C 6,00 15,00 6,00 2,25 11,53 15,29 2.551 (J) [A2M2] H-V 610 C 13,00 23,00 15,00 4,52 27,06 87,78 2.553 (J) [A2M2] H-V 611 C 14,00 24,00 16,00 5,10 29,00 100,05 2.553 (J) [A2M2] H+V 612 C 14,00 21,00 17,00 0,93 30,89 215,00 2.554 (J) [A2M2] H+V 613 C 15,00 20,00 18,00 0,03 33,00 297,41 2.554 (J) [A2M2] H+V 616 C 14,00 23,00 16,00 3,95 29,37 124,62 2.556 (J) [A2M2] H+V 617 C 8,00 19,00 9,00 4,66 14,65 14,12 2.557 (J) [A2M2] H-V 620 C 14,00 22,00 15,00 4,26 28,53 118,48 2.559 (J) [A2M2] H-V 622 C 15,00 21,00 15,00 4,21 29,82 151,09 2.561 (J) [A2M2] H-V 626 C 8,00 21,00 10,99 4,42 15,54 15,70 2.562 (J) [A2M2] H-V 628 C 15,00 24,00 16,00 5,93 30,14 107,89 2.563 (J) [A2M2] H+V 629 C 14,00 22,00 16,00 2,97 29,65 150,42 2.563 (J) [A2M2] H+V 630 C 13,00 24,00 16,00 4,27 27,85 92,50 2.564 (J) [A2M2] H+V 631 C 15,00 23,00 15,00 6,19 29,32 102,54 2.565 (J) [A2M2] H-V 634 C 12,00 24,00 16,00 3,45 26,68 85,22 2.566 (J) [A2M2] H+V 637 C 13,00 19,00 10,00 6,78 22,61 47,74 2.569 (J) [A2M2] H+V 638 C 15,00 21,00 16,00 3,00 30,88 185,87 2.570 (J) [A2M2] H+V 639 C 11,00 22,00 12,00 6,35 21,26 28,12 2.571 (J) [A2M2] H-V 640 C 15,00 20,00 17,00 1,14 31,99 253,96 2.571 (J) [A2M2] H-V 641 C 7,00 16,00 9,05 0,20 15,54 51,19 2.572 (J) [A2M2] H+V 642 C 13,00 21,00 16,00 1,22 28,78 169,11 2.572 (J) [A2M2] H-V 643 C 14,00 20,00 17,00 0,23 30,98 244,83 2.572 (J) [A2M2] H-V 645 C 10,00 17,00 8,00 5,07 17,04 28,63 2.573 (J) [A2M2] H+V 646 C 8,00 18,00 8,00 4,81 14,16 13,18 2.573 (J) [A2M2] H-V 653 C 13,00 21,00 17,00 0,03 29,85 206,45 2.577 (J) [A2M2] H+V 654 C 14,00 21,00 15,00 3,33 28,76 143,14 2.578 (J) [A2M2] H-V 660 C 14,00 21,00 16,00 2,11 29,84 177,36 2.584 (J) [A2M2] H+V 661 C 12,00 23,00 16,00 2,25 27,13 109,19 2.584 (J) [A2M2] H-V 663 C 7,00 24,00 14,00 3,40 15,70 15,73 2.585 (J) [A2M2] H-V 664 C 13,00 21,00 12,00 6,41 24,24 55,24 2.585 (J) [A2M2] H-V 665 C 15,00 20,00 16,00 2,27 30,98 213,76 2.585 (J) [A2M2] H-V 666 C 9,00 20,00 13,00 0,60 21,30 74,58 2.586 (J) [A2M2] H-V 667 C 7,00 15,00 8,00 0,68 14,73 46,67 2.586 (J) [A2M2] H+V 668 C 13,00 22,00 15,00 3,40 27,43 110,96 2.586 (J) [A2M2] H-V 670 C 10,00 18,00 9,00 4,79 18,13 30,76 2.588 (J) [A2M2] H-V 671 C 15,00 22,00 15,00 5,12 29,62 126,24 2.588 (J) [A2M2] H+V 672 C 13,00 23,00 16,00 3,10 28,26 116,77 2.588 (J) [A2M2] H+V 673 C 13,00 22,00 13,00 6,26 25,03 58,91 2.590 (J) [A2M2] H+V 677 C 12,00 21,00 11,00 6,92 21,78 30,58 2.593 (J) [A2M2] H-V 678 C 12,00 23,00 17,00 0,90 28,31 141,12 2.593 (J) [A2M2] H+V 679 C 7,00 23,00 13,00 3,49 15,29 15,00 2.593 (J) [A2M2] H-V 680 C 15,00 24,00 15,00 7,03 28,92 80,12 2.593 (J) [A2M2] H-V 682 C 12,00 22,00 16,00 1,23 27,47 134,61 2.593 (J) [A2M2] H-V 685 C 7,00 23,00 13,14 3,14 15,54 16,83 2.594 (J) [A2M2] H+V 686 C 14,00 20,00 16,00 1,36 29,95 205,19 2.595 (J) [A2M2] H-V 688 C 11,00 23,00 17,00 0,04 27,19 133,22 2.597 (J) [A2M2] H-V 689 C 12,00 24,00 17,00 1,97 27,93 114,58 2.598 (J) [A2M2] H+V 690 C 14,00 20,00 17,00 0,23 30,98 244,83 2.598 (J) [A2M2] H+V 691 C 15,00 17,00 5,00 12,38 19,68 5,75 2.598 (J) [A2M2] H+V 692 C 15,00 20,00 17,00 1,14 31,99 253,96 2.598 (J) [A2M2] H+V 693 C 13,00 22,00 16,00 2,10 28,56 142,46 2.599 (J) [A2M2] H+V 694 C 12,00 22,00 14,00 3,95 25,11 76,46 2.599 (J) [A2M2] H-V 695 C 14,00 21,00 11,00 7,97 24,15 40,23 2.599 (J) [A2M2] H-V 696 C 7,00 22,00 12,00 3,58 14,89 14,24 2.601 (J) [A2M2] H-V 697 C 14,00 24,00 15,00 6,50 27,75 73,13 2.601 (J) [A2M2] H+V 698 C 15,00 19,00 17,00 0,53 31,99 284,98 2.601 (J) [A2M2] H-V 700 C 11,00 24,00 17,00 1,13 26,78 106,93 2.603 (J) [A2M2] H-V 702 C 12,00 21,00 16,00 0,34 27,71 161,27 2.605 (J) [A2M2] H-V 703 C 14,00 23,00 15,00 5,36 28,20 95,02 2.607 (J) [A2M2] H+V 704 C 15,00 21,00 15,00 4,21 29,82 151,09 2.607 (J) [A2M2] H+V 705 C 8,00 17,00 7,00 4,97 13,64 12,20 2.607 (J) [A2M2] H-V

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706 C 12,00 23,00 15,00 3,69 25,90 80,86 2.608 (J) [A2M2] H+V 708 C 13,00 22,00 14,00 4,79 26,25 83,10 2.608 (J) [A2M2] H-V 710 C 15,00 20,00 15,00 3,41 29,95 176,89 2.609 (J) [A2M2] H-V 711 C 15,00 21,00 14,00 5,46 28,75 119,76 2.610 (J) [A2M2] H-V 712 C 10,00 18,00 9,00 4,79 18,13 30,76 2.610 (J) [A2M2] H+V 713 C 9,00 19,00 9,00 5,41 15,74 16,40 2.611 (J) [A2M2] H-V 714 C 13,00 21,00 15,00 2,45 27,69 135,40 2.611 (J) [A2M2] H-V 715 C 13,00 21,00 16,00 1,22 28,78 169,11 2.612 (J) [A2M2] H+V 716 C 13,00 23,00 15,00 4,52 27,06 87,78 2.612 (J) [A2M2] H+V 717 C 14,00 23,00 14,00 6,64 26,97 69,12 2.612 (J) [A2M2] H-V 718 C 14,00 22,00 15,00 4,26 28,53 118,48 2.613 (J) [A2M2] H+V 721 C 7,00 21,00 11,00 3,69 14,46 13,47 2.616 (J) [A2M2] H-V 722 C 14,00 20,00 10,00 8,15 23,37 37,09 2.617 (J) [A2M2] H-V 723 C 13,00 20,00 16,00 0,46 28,92 196,82 2.617 (J) [A2M2] H-V 724 C 14,00 20,00 15,00 2,52 28,91 168,78 2.618 (J) [A2M2] H-V 725 C 9,00 20,00 13,00 0,60 21,30 74,58 2.618 (J) [A2M2] H+V 727 C 15,00 20,00 16,00 2,27 30,98 213,76 2.619 (J) [A2M2] H+V 728 C 10,00 23,00 13,00 5,58 20,67 25,34 2.619 (J) [A2M2] H-V 729 C 10,00 16,00 6,30 6,30 15,54 18,26 2.620 (J) [A2M2] H-V 730 C 15,00 19,00 17,00 0,53 31,99 284,98 2.620 (J) [A2M2] H+V 732 C 14,00 21,00 14,00 4,59 27,67 112,35 2.624 (J) [A2M2] H-V 733 C 15,00 23,00 15,00 6,19 29,32 102,54 2.624 (J) [A2M2] H+V 734 C 14,00 21,00 15,00 3,33 28,76 143,14 2.625 (J) [A2M2] H+V 737 C 11,00 22,00 12,00 6,35 21,26 28,12 2.626 (J) [A2M2] H+V 741 C 14,00 20,00 16,00 1,36 29,95 205,19 2.629 (J) [A2M2] H+V 742 C 14,00 22,00 14,00 5,63 27,38 90,02 2.630 (J) [A2M2] H-V 744 C 9,00 18,00 8,00 5,57 15,23 15,40 2.631 (J) [A2M2] H-V 748 C 12,00 22,00 15,00 2,55 26,31 103,71 2.635 (J) [A2M2] H-V 749 C 15,00 22,00 14,00 6,39 28,49 97,21 2.635 (J) [A2M2] H-V 750 C 13,00 20,00 11,00 6,59 23,44 51,50 2.636 (J) [A2M2] H-V 751 C 13,00 21,00 12,00 6,41 24,24 55,24 2.636 (J) [A2M2] H+V 752 C 8,00 15,00 8,00 1,59 15,76 49,52 2.638 (J) [A2M2] H-V 753 C 12,00 21,00 11,00 6,92 21,78 30,58 2.639 (J) [A2M2] H+V 754 C 12,00 23,00 16,00 2,25 27,13 109,19 2.641 (J) [A2M2] H+V 755 C 13,00 20,00 15,00 1,62 27,87 160,93 2.641 (J) [A2M2] H-V 756 C 13,00 22,00 15,00 3,40 27,43 110,96 2.641 (J) [A2M2] H+V 757 C 12,00 22,00 16,00 1,23 27,47 134,61 2.642 (J) [A2M2] H+V 758 C 7,00 20,00 10,00 3,80 14,02 12,66 2.643 (J) [A2M2] H-V 759 C 15,00 18,00 17,00 0,00 31,94 316,70 2.644 (J) [A2M2] H-V 760 C 14,00 23,00 12,00 8,75 24,28 27,06 2.644 (J) [A2M2] H-V 761 C 11,00 22,00 16,00 0,36 26,36 127,04 2.645 (J) [A2M2] H-V 763 C 11,00 23,00 16,00 1,41 25,99 101,87 2.645 (J) [A2M2] H-V 764 C 12,00 21,00 16,00 0,34 27,71 161,27 2.645 (J) [A2M2] H+V 765 C 15,00 20,00 14,00 4,59 28,91 143,21 2.646 (J) [A2M2] H-V 766 C 14,00 21,00 11,00 7,97 24,15 40,23 2.646 (J) [A2M2] H+V 767 C 13,00 21,00 14,00 3,72 26,58 105,18 2.646 (J) [A2M2] H-V 768 C 11,00 23,00 17,00 0,04 27,19 133,22 2.646 (J) [A2M2] H+V 771 C 15,00 17,00 5,00 12,38 19,68 5,75 2.649 (J) [A2M2] H-V 772 C 15,00 20,00 15,00 3,41 29,95 176,89 2.650 (J) [A2M2] H+V 773 C 13,00 20,00 16,00 0,46 28,92 196,82 2.651 (J) [A2M2] H+V 775 C 12,00 21,00 15,00 1,57 26,61 127,95 2.653 (J) [A2M2] H-V 776 C 15,00 18,00 17,00 0,00 31,94 316,70 2.654 (J) [A2M2] H+V 779 C 14,00 20,00 10,00 8,15 23,37 37,09 2.655 (J) [A2M2] H+V 781 C 12,00 21,00 13,00 4,22 24,31 72,08 2.656 (J) [A2M2] H-V 782 C 14,00 20,00 14,00 3,70 27,86 135,78 2.656 (J) [A2M2] H-V 784 C 15,00 23,00 14,00 7,19 28,13 75,79 2.657 (J) [A2M2] H-V 785 C 12,00 22,00 14,00 3,95 25,11 76,46 2.658 (J) [A2M2] H+V 786 C 9,00 17,00 7,00 5,76 14,70 14,34 2.658 (J) [A2M2] H-V 789 C 14,00 20,00 15,00 2,52 28,91 168,78 2.659 (J) [A2M2] H+V 791 C 15,00 24,00 15,00 7,03 28,92 80,12 2.659 (J) [A2M2] H+V 792 C 13,00 21,00 15,00 2,45 27,69 135,40 2.660 (J) [A2M2] H+V 795 C 11,00 24,00 17,00 1,13 26,78 106,93 2.661 (J) [A2M2] H+V 797 C 14,00 19,00 16,00 0,71 30,00 233,57 2.662 (J) [A2M2] H-V 798 C 15,00 19,00 16,00 1,62 31,00 242,40 2.662 (J) [A2M2] H-V 799 C 15,00 21,00 14,00 5,46 28,75 119,76 2.663 (J) [A2M2] H+V 801 C 14,00 24,00 14,00 7,55 26,42 49,57 2.665 (J) [A2M2] H-V 802 C 8,00 22,00 12,00 4,28 16,02 16,71 2.668 (J) [A2M2] H+V 803 C 15,00 18,00 16,00 1,06 30,96 272,19 2.668 (J) [A2M2] H-V 804 C 13,00 22,00 14,00 4,79 26,25 83,10 2.669 (J) [A2M2] H+V 806 C 15,00 16,00 6,00 10,09 20,99 26,76 2.669 (J) [A2M2] H+V 810 C 7,00 24,00 13,92 3,61 15,54 14,69 2.671 (J) [A2M2] H-V 812 C 9,00 19,00 12,00 0,92 20,48 69,99 2.673 (J) [A2M2] H-V 813 C 13,00 21,00 13,00 5,07 25,44 78,42 2.674 (J) [A2M2] H-V 815 C 12,00 20,00 15,00 0,73 26,82 153,29 2.675 (J) [A2M2] H-V 817 C 10,00 24,00 17,00 0,30 25,61 99,65 2.675 (J) [A2M2] H-V 821 C 8,00 15,00 8,00 1,59 15,76 49,52 2.677 (J) [A2M2] H+V 822 C 14,00 23,00 14,00 6,64 26,97 69,12 2.677 (J) [A2M2] H+V 823 C 14,00 22,00 13,00 6,80 26,18 65,12 2.677 (J) [A2M2] H-V 824 C 8,00 16,00 6,00 5,16 13,08 11,14 2.678 (J) [A2M2] H-V 825 C 14,00 21,00 14,00 4,59 27,67 112,35 2.679 (J) [A2M2] H+V

100


826 C 13,00 20,00 14,00 2,82 26,81 128,42 2.680 (J) [A2M2] H-V 828 C 13,00 20,00 15,00 1,62 27,87 160,93 2.683 (J) [A2M2] H+V 829 C 8,00 21,00 11,00 4,39 15,56 15,87 2.683 (J) [A2M2] H+V 830 C 13,00 20,00 11,00 6,59 23,44 51,50 2.683 (J) [A2M2] H+V 834 C 15,00 19,00 15,00 2,73 30,00 203,06 2.686 (J) [A2M2] H-V 835 C 15,00 18,00 16,00 1,06 30,96 272,19 2.686 (J) [A2M2] H+V 836 C 14,00 19,00 15,00 1,82 28,99 195,19 2.686 (J) [A2M2] H-V 837 C 14,00 23,00 13,00 7,68 25,68 46,47 2.688 (J) [A2M2] H-V 839 C 10,00 23,00 13,00 5,58 20,67 25,34 2.690 (J) [A2M2] H+V 840 C 14,00 19,00 16,00 0,71 30,00 233,57 2.690 (J) [A2M2] H+V 841 C 13,00 20,00 10,00 7,59 22,21 32,56 2.690 (J) [A2M2] H-V 842 C 15,00 19,00 16,00 1,62 31,00 242,40 2.691 (J) [A2M2] H+V 843 C 7,00 19,00 9,00 3,92 13,56 11,82 2.692 (J) [A2M2] H-V 844 C 12,00 21,00 14,00 2,86 25,48 98,23 2.692 (J) [A2M2] H-V 845 C 14,00 22,00 14,00 5,63 27,38 90,02 2.692 (J) [A2M2] H+V 846 C 12,00 22,00 15,00 2,55 26,31 103,71 2.692 (J) [A2M2] H+V 847 C 15,00 20,00 14,00 4,59 28,91 143,21 2.694 (J) [A2M2] H+V 848 C 11,00 22,00 15,00 1,70 25,19 96,77 2.694 (J) [A2M2] H-V 849 C 11,00 22,00 16,00 0,36 26,36 127,04 2.696 (J) [A2M2] H+V 851 C 15,00 22,00 14,00 6,39 28,49 97,21 2.696 (J) [A2M2] H+V 853 C 8,00 21,00 10,99 4,42 15,54 15,70 2.699 (J) [A2M2] H+V 854 C 8,00 20,00 10,00 4,52 15,12 15,01 2.700 (J) [A2M2] H+V 858 C 11,00 21,00 15,00 0,70 25,52 120,84 2.701 (J) [A2M2] H-V 861 C 14,00 18,00 16,00 0,13 29,98 263,44 2.702 (J) [A2M2] H-V 862 C 9,00 20,00 10,00 5,25 16,24 17,37 2.702 (J) [A2M2] H-V 863 C 13,00 21,00 14,00 3,72 26,58 105,18 2.702 (J) [A2M2] H+V 864 C 12,00 21,00 15,00 1,57 26,61 127,95 2.703 (J) [A2M2] H+V 866 C 13,00 19,00 15,00 0,91 27,97 187,20 2.704 (J) [A2M2] H-V 867 C 11,00 23,00 16,00 1,41 25,99 101,87 2.705 (J) [A2M2] H+V 869 C 14,00 20,00 14,00 3,70 27,86 135,78 2.706 (J) [A2M2] H+V 870 C 14,00 20,00 13,00 4,93 26,79 106,05 2.707 (J) [A2M2] H-V 871 C 9,00 19,00 12,00 0,92 20,48 69,99 2.708 (J) [A2M2] H+V 872 C 14,00 22,00 12,00 7,82 24,92 43,37 2.708 (J) [A2M2] H-V 874 C 14,00 21,00 13,00 5,92 26,54 85,02 2.709 (J) [A2M2] H-V 875 C 9,00 16,00 6,00 5,96 14,13 13,21 2.709 (J) [A2M2] H-V 877 C 10,00 16,00 6,30 6,30 15,54 18,26 2.710 (J) [A2M2] H+V 879 C 8,00 23,00 13,00 4,17 16,46 17,52 2.712 (J) [A2M2] H-V 880 C 15,00 19,00 14,00 3,85 28,99 167,53 2.712 (J) [A2M2] H-V 881 C 14,00 23,00 12,00 8,75 24,28 27,06 2.712 (J) [A2M2] H+V 886 C 12,00 21,00 13,00 4,22 24,31 72,08 2.716 (J) [A2M2] H+V 887 C 12,00 20,00 15,00 0,73 26,82 153,29 2.717 (J) [A2M2] H+V 889 C 14,00 19,00 14,00 2,95 27,97 160,07 2.717 (J) [A2M2] H-V 890 C 15,00 20,00 13,00 5,81 27,85 113,09 2.717 (J) [A2M2] H-V 891 C 10,00 23,00 16,00 0,56 24,83 94,83 2.718 (J) [A2M2] H-V 892 C 13,00 20,00 13,00 4,06 25,72 99,31 2.719 (J) [A2M2] H-V 893 C 12,00 20,00 14,00 1,94 25,74 121,31 2.720 (J) [A2M2] H-V 894 C 15,00 21,00 13,00 6,61 27,64 91,82 2.720 (J) [A2M2] H-V 896 C 14,00 18,00 16,00 0,13 29,98 263,44 2.721 (J) [A2M2] H+V 897 C 15,00 19,00 15,00 2,73 30,00 203,06 2.721 (J) [A2M2] H+V 898 C 14,00 19,00 15,00 1,82 28,99 195,19 2.722 (J) [A2M2] H+V 899 C 15,00 17,00 16,00 0,57 30,87 302,29 2.722 (J) [A2M2] H-V 902 C 8,00 19,00 9,00 4,66 14,65 14,12 2.724 (J) [A2M2] H+V 905 C 15,00 23,00 14,00 7,19 28,13 75,79 2.726 (J) [A2M2] H+V 906 C 13,00 19,00 14,00 2,04 26,94 152,62 2.727 (J) [A2M2] H-V 907 C 7,00 24,00 14,00 3,40 15,70 15,73 2.727 (J) [A2M2] H+V 908 C 15,00 17,00 16,00 0,57 30,87 302,29 2.727 (J) [A2M2] H+V 910 C 13,00 20,00 14,00 2,82 26,81 128,42 2.730 (J) [A2M2] H+V 911 C 12,00 20,00 12,00 4,51 23,49 67,67 2.731 (J) [A2M2] H-V 916 C 15,00 17,00 15,00 1,62 29,90 259,10 2.735 (J) [A2M2] H-V 917 C 13,00 20,00 10,00 7,59 22,21 32,56 2.735 (J) [A2M2] H+V 918 C 13,00 21,00 13,00 5,07 25,44 78,42 2.736 (J) [A2M2] H+V 919 C 15,00 18,00 15,00 2,13 29,98 230,85 2.736 (J) [A2M2] H-V 920 C 10,00 24,00 17,00 0,30 25,61 99,65 2.736 (J) [A2M2] H+V 921 C 9,00 19,00 9,00 5,41 15,74 16,40 2.737 (J) [A2M2] H+V 922 C 15,00 22,00 13,00 7,37 27,32 71,42 2.738 (J) [A2M2] H-V 924 C 14,00 24,00 14,00 7,55 26,42 49,57 2.739 (J) [A2M2] H+V 926 C 13,00 19,00 15,00 0,91 27,97 187,20 2.739 (J) [A2M2] H+V 927 C 14,00 18,00 15,00 1,21 28,99 222,55 2.740 (J) [A2M2] H-V 928 C 8,00 19,00 12,00 0,05 19,36 64,76 2.740 (J) [A2M2] H-V 929 C 15,00 16,00 6,00 10,09 20,99 26,76 2.740 (J) [A2M2] H-V 930 C 9,00 19,00 8,87 5,66 15,54 14,95 2.741 (J) [A2M2] H-V 931 C 6,00 24,00 14,00 2,75 14,57 13,19 2.741 (J) [A2M2] H-V 933 C 14,00 22,00 13,00 6,80 26,18 65,12 2.743 (J) [A2M2] H+V 935 C 15,00 17,00 15,00 1,62 29,90 259,10 2.746 (J) [A2M2] H+V 936 C 8,00 16,00 9,00 1,15 16,53 53,28 2.748 (J) [A2M2] H-V 937 C 6,00 15,00 6,00 2,25 11,53 15,29 2.748 (J) [A2M2] H+V 938 C 7,00 23,00 13,00 3,49 15,29 15,00 2.750 (J) [A2M2] H+V 939 C 15,00 19,00 13,00 5,00 27,97 135,31 2.751 (J) [A2M2] H-V 940 C 12,00 21,00 14,00 2,86 25,48 98,23 2.751 (J) [A2M2] H+V 941 C 11,00 21,00 14,00 2,00 24,37 91,58 2.752 (J) [A2M2] H-V

101


942 C 11,00 21,00 15,00 0,70 25,52 120,84 2.753 (J) [A2M2] H+V 944 C 14,00 19,00 13,00 4,11 26,94 128,13 2.754 (J) [A2M2] H-V 945 C 11,00 22,00 15,00 1,70 25,19 96,77 2.755 (J) [A2M2] H+V 946 C 15,00 19,00 14,00 3,85 28,99 167,53 2.755 (J) [A2M2] H+V 947 C 12,00 19,00 14,00 1,15 25,90 145,38 2.756 (J) [A2M2] H-V 949 C 12,00 16,00 8,00 5,91 19,97 49,38 2.756 (J) [A2M2] H-V 952 C 14,00 23,00 13,00 7,68 25,68 46,47 2.759 (J) [A2M2] H+V 953 C 9,00 24,00 14,00 4,76 20,01 22,43 2.759 (J) [A2M2] H-V 954 C 13,00 20,00 12,00 5,36 24,60 73,63 2.760 (J) [A2M2] H-V 955 C 12,00 20,00 13,00 3,19 24,63 92,73 2.761 (J) [A2M2] H-V 956 C 14,00 19,00 14,00 2,95 27,97 160,07 2.761 (J) [A2M2] H+V 957 C 14,00 21,00 12,00 6,98 25,38 61,04 2.762 (J) [A2M2] H-V 958 C 14,00 20,00 13,00 4,93 26,79 106,05 2.765 (J) [A2M2] H+V 959 C 15,00 18,00 15,00 2,13 29,98 230,85 2.765 (J) [A2M2] H+V 960 C 8,00 18,00 8,00 4,81 14,16 13,18 2.766 (J) [A2M2] H+V 962 C 10,00 22,00 15,00 0,85 24,04 90,05 2.767 (J) [A2M2] H-V 963 C 12,00 16,00 8,00 5,91 19,97 49,38 2.768 (J) [A2M2] H+V 964 C 14,00 18,00 15,00 1,21 28,99 222,55 2.768 (J) [A2M2] H+V 965 C 9,00 21,00 14,00 0,29 22,10 79,05 2.769 (J) [A2M2] H-V 966 C 11,00 20,00 14,00 1,06 24,66 114,44 2.770 (J) [A2M2] H-V 967 C 13,00 19,00 13,00 3,21 25,90 121,18 2.770 (J) [A2M2] H-V 969 C 13,00 19,00 14,00 2,04 26,94 152,62 2.770 (J) [A2M2] H+V 970 C 12,00 20,00 14,00 1,94 25,74 121,31 2.771 (J) [A2M2] H+V 971 C 15,00 18,00 14,00 3,21 28,99 192,90 2.771 (J) [A2M2] H-V 973 C 8,00 19,00 12,00 0,05 19,36 64,76 2.773 (J) [A2M2] H+V 974 C 14,00 21,00 13,00 5,92 26,54 85,02 2.774 (J) [A2M2] H+V 975 C 14,00 17,00 15,00 0,68 28,93 250,57 2.775 (J) [A2M2] H-V 976 C 15,00 20,00 13,00 5,81 27,85 113,09 2.775 (J) [A2M2] H+V 978 C 9,00 18,00 8,00 5,57 15,23 15,40 2.775 (J) [A2M2] H+V 979 C 14,00 22,00 12,00 7,82 24,92 43,37 2.775 (J) [A2M2] H+V 980 C 7,00 22,00 12,00 3,58 14,89 14,24 2.775 (J) [A2M2] H+V 981 C 13,00 18,00 15,00 0,29 28,00 214,18 2.777 (J) [A2M2] H-V 982 C 13,00 20,00 13,00 4,06 25,72 99,31 2.777 (J) [A2M2] H+V 983 C 7,00 18,00 8,00 4,06 13,08 10,95 2.779 (J) [A2M2] H-V 984 C 10,00 23,00 16,00 0,56 24,83 94,83 2.780 (J) [A2M2] H+V 985 C 6,00 23,00 13,00 2,83 14,18 12,50 2.782 (J) [A2M2] H-V 987 C 8,00 16,00 9,00 1,15 16,53 53,28 2.784 (J) [A2M2] H+V 988 C 15,00 21,00 13,00 6,61 27,64 91,82 2.784 (J) [A2M2] H+V 989 C 12,00 17,00 8,00 6,62 19,81 35,78 2.784 (J) [A2M2] H-V 992 C 13,00 24,00 13,00 8,20 23,70 24,53 2.788 (J) [A2M2] H-V 995 C 9,00 18,00 11,00 1,27 19,64 65,35 2.789 (J) [A2M2] H-V 996 C 14,00 17,00 15,00 0,68 28,93 250,57 2.790 (J) [A2M2] H+V 997 C 12,00 20,00 12,00 4,51 23,49 67,67 2.792 (J) [A2M2] H+V 998 C 11,00 21,00 11,00 6,45 20,55 25,96 2.793 (J) [A2M2] H-V 999 C 14,00 18,00 14,00 2,30 28,00 184,80 2.796 (J) [A2M2] H-V

1000 C 11,00 19,00 14,00 0,25 24,86 138,33 2.797 (J) [A2M2] H-V 1002 C 12,00 19,00 14,00 1,15 25,90 145,38 2.799 (J) [A2M2] H+V 1003 C 15,00 24,00 14,00 8,06 27,63 55,60 2.800 (J) [A2M2] H-V 1004 C 12,00 19,00 13,00 2,32 24,85 114,59 2.801 (J) [A2M2] H-V 1005 C 12,00 17,00 8,00 6,62 19,81 35,78 2.801 (J) [A2M2] H+V 1006 C 15,00 19,00 13,00 5,00 27,97 135,31 2.802 (J) [A2M2] H+V 1007 C 15,00 16,00 5,00 11,29 19,96 13,74 2.802 (J) [A2M2] H+V 1008 C 11,00 15,00 7,00 5,44 17,92 40,97 2.805 (J) [A2M2] H+V 1009 C 14,00 19,00 13,00 4,11 26,94 128,13 2.806 (J) [A2M2] H+V 1010 C 13,00 18,00 15,00 0,29 28,00 214,18 2.807 (J) [A2M2] H+V 1011 C 12,00 19,00 11,00 4,82 22,65 63,18 2.808 (J) [A2M2] H-V 1012 C 15,00 18,00 14,00 3,21 28,99 192,90 2.808 (J) [A2M2] H+V 1014 C 15,00 22,00 13,00 7,37 27,32 71,42 2.808 (J) [A2M2] H+V 1015 C 14,00 19,00 12,00 5,30 25,89 99,75 2.809 (J) [A2M2] H-V 1016 C 14,00 20,00 12,00 6,22 25,69 79,89 2.810 (J) [A2M2] H-V 1017 C 9,00 15,00 5,00 6,20 13,51 11,99 2.811 (J) [A2M2] H-V 1018 C 13,00 18,00 14,00 1,38 27,00 177,43 2.812 (J) [A2M2] H-V 1019 C 13,00 19,00 12,00 4,42 24,83 93,32 2.812 (J) [A2M2] H-V 1020 C 7,00 21,00 11,00 3,69 14,46 13,47 2.812 (J) [A2M2] H+V 1021 C 11,00 21,00 14,00 2,00 24,37 91,58 2.814 (J) [A2M2] H+V 1022 C 11,00 15,00 7,00 5,44 17,92 40,97 2.817 (J) [A2M2] H-V 1023 C 15,00 17,00 14,00 2,67 28,93 219,14 2.818 (J) [A2M2] H-V 1024 C 13,00 17,00 8,00 7,27 20,89 39,98 2.820 (J) [A2M2] H-V 1025 C 11,00 20,00 13,00 2,32 23,54 86,41 2.821 (J) [A2M2] H-V 1027 C 9,00 21,00 14,00 0,29 22,10 79,05 2.822 (J) [A2M2] H+V 1028 C 12,00 20,00 13,00 3,19 24,63 92,73 2.822 (J) [A2M2] H+V 1029 C 13,00 19,00 13,00 3,21 25,90 121,18 2.822 (J) [A2M2] H+V 1030 C 11,00 20,00 14,00 1,06 24,66 114,44 2.823 (J) [A2M2] H+V 1031 C 9,00 20,00 10,00 5,25 16,24 17,37 2.823 (J) [A2M2] H+V 1032 C 13,00 20,00 12,00 5,36 24,60 73,63 2.824 (J) [A2M2] H+V 1033 C 9,00 17,00 7,00 5,76 14,70 14,34 2.824 (J) [A2M2] H+V 1034 C 9,00 18,00 11,00 1,27 19,64 65,35 2.825 (J) [A2M2] H+V 1036 C 10,00 21,00 14,00 1,14 23,24 85,17 2.827 (J) [A2M2] H-V 1038 C 8,00 15,00 5,00 5,38 12,47 10,00 2.829 (J) [A2M2] H-V 1040 C 14,00 21,00 12,00 6,98 25,38 61,04 2.830 (J) [A2M2] H+V

102

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1041 C 10,00 22,00 15,00 0,85 24,04 90,05 2.830 (J) [A2M2] H+V 1042 C 12,00 17,00 9,00 5,51 20,90 54,04 2.831 (J) [A2M2] H-V 1043 C 8,00 22,00 11,73 4,91 15,54 13,53 2.831 (J) [A2M2] H-V 1045 C 15,00 18,00 13,00 4,31 28,00 158,27 2.832 (J) [A2M2] H-V 1047 C 8,00 17,00 7,00 4,97 13,64 12,20 2.833 (J) [A2M2] H+V 1048 C 12,00 18,00 14,00 0,47 25,99 170,13 2.833 (J) [A2M2] H-V 1049 C 10,00 20,00 14,00 0,18 23,57 107,82 2.833 (J) [A2M2] H-V 1050 C 14,00 18,00 14,00 2,30 28,00 184,80 2.834 (J) [A2M2] H+V 1051 C 10,00 22,00 12,00 5,71 19,98 23,42 2.834 (J) [A2M2] H-V 1055 C 8,00 23,00 13,00 4,17 16,46 17,52 2.836 (J) [A2M2] H+V 1058 C 7,00 24,00 13,92 3,61 15,54 14,69 2.838 (J) [A2M2] H+V 1059 C 13,00 17,00 8,00 7,27 20,89 39,98 2.838 (J) [A2M2] H+V 1060 C 14,00 17,00 14,00 1,74 27,96 211,15 2.839 (J) [A2M2] H-V 1061 C 14,00 18,00 13,00 3,40 27,00 150,96 2.839 (J) [A2M2] H-V 1062 C 13,00 18,00 13,00 2,49 25,99 143,93 2.840 (J) [A2M2] H-V 1063 C 15,00 19,00 12,00 6,19 26,93 106,42 2.840 (J) [A2M2] H-V 1064 C 8,00 18,00 11,00 0,39 18,38 60,59 2.841 (J) [A2M2] H-V 1065 C 15,00 20,00 12,00 6,84 26,77 86,29 2.841 (J) [A2M2] H-V 1066 C 11,00 19,00 14,00 0,25 24,86 138,33 2.841 (J) [A2M2] H+V 1068 C 6,00 22,00 12,00 2,91 13,78 11,79 2.842 (J) [A2M2] H-V 1070 C 15,00 17,00 14,00 2,67 28,93 219,14 2.843 (J) [A2M2] H+V 1072 C 12,00 18,00 10,00 5,15 21,79 58,66 2.846 (J) [A2M2] H-V 1075 C 12,00 19,00 12,00 3,54 23,77 87,12 2.848 (J) [A2M2] H-V 1076 C 15,00 16,00 16,00 0,16 30,71 332,06 2.849 (J) [A2M2] H+V 1077 C 11,00 19,00 13,00 1,43 23,78 108,09 2.850 (J) [A2M2] H-V 1078 C 12,00 20,00 10,00 7,05 21,03 28,13 2.850 (J) [A2M2] H-V 1079 C 13,00 18,00 14,00 1,38 27,00 177,43 2.850 (J) [A2M2] H+V 1080 C 8,00 24,00 14,00 4,07 16,89 18,32 2.851 (J) [A2M2] H-V 1081 C 15,00 16,00 15,00 1,18 29,76 287,08 2.852 (J) [A2M2] H+V 1083 C 12,00 19,00 13,00 2,32 24,85 114,59 2.854 (J) [A2M2] H+V 1084 C 8,00 17,00 10,00 0,76 17,35 56,83 2.854 (J) [A2M2] H-V 1085 C 15,00 16,00 15,00 1,18 29,76 287,08 2.854 (J) [A2M2] H-V 1086 C 9,00 24,00 14,00 4,76 20,01 22,43 2.855 (J) [A2M2] H+V 1087 C 10,00 20,00 13,00 1,46 22,43 80,37 2.856 (J) [A2M2] H-V 1089 C 15,00 16,00 16,00 0,16 30,71 332,06 2.858 (J) [A2M2] H-V 1090 C 15,00 16,00 14,00 2,21 28,80 245,33 2.858 (J) [A2M2] H-V 1091 C 11,00 17,00 8,00 5,92 18,62 31,73 2.860 (J) [A2M2] H-V 1092 C 13,00 17,00 14,00 0,81 26,98 203,27 2.861 (J) [A2M2] H-V 1093 C 10,00 17,00 10,00 2,53 19,85 65,40 2.862 (J) [A2M2] H-V 1094 C 15,00 16,00 14,00 2,21 28,80 245,33 2.862 (J) [A2M2] H+V 1095 C 12,00 18,00 13,00 1,59 24,97 137,07 2.863 (J) [A2M2] H-V 1096 C 11,00 21,00 11,00 6,45 20,55 25,96 2.864 (J) [A2M2] H+V 1099 C 14,00 17,00 14,00 1,74 27,96 211,15 2.866 (J) [A2M2] H+V 1101 C 14,00 16,00 15,00 0,24 28,81 278,84 2.867 (J) [A2M2] H-V 1102 C 14,00 16,00 15,00 0,24 28,81 278,84 2.868 (J) [A2M2] H+V 1103 C 12,00 19,00 11,00 4,82 22,65 63,18 2.868 (J) [A2M2] H+V 1104 C 7,00 20,00 10,00 3,80 14,02 12,66 2.868 (J) [A2M2] H+V 1107 C 14,00 19,00 12,00 5,30 25,89 99,75 2.869 (J) [A2M2] H+V 1108 C 13,00 19,00 11,00 5,68 23,74 68,86 2.870 (J) [A2M2] H-V 1109 C 12,00 17,00 9,00 5,51 20,90 54,04 2.871 (J) [A2M2] H+V 1110 C 12,00 18,00 14,00 0,47 25,99 170,13 2.871 (J) [A2M2] H+V 1111 C 14,00 20,00 11,00 7,17 24,56 56,98 2.871 (J) [A2M2] H-V 1113 C 13,00 19,00 12,00 4,42 24,83 93,32 2.873 (J) [A2M2] H+V 1114 C 15,00 16,00 5,00 11,29 19,96 13,74 2.873 (J) [A2M2] H-V 1115 C 8,00 18,00 11,00 0,39 18,38 60,59 2.875 (J) [A2M2] H+V 1117 C 15,00 21,00 12,00 7,56 26,50 66,96 2.877 (J) [A2M2] H-V 1118 C 14,00 16,00 14,00 1,27 27,85 237,44 2.878 (J) [A2M2] H-V 1119 C 14,00 18,00 12,00 4,53 25,98 120,49 2.878 (J) [A2M2] H-V 1120 C 14,00 20,00 12,00 6,22 25,69 79,89 2.878 (J) [A2M2] H+V 1121 C 15,00 18,00 13,00 4,31 28,00 158,27 2.879 (J) [A2M2] H+V 1122 C 13,00 18,00 12,00 3,63 24,96 113,95 2.880 (J) [A2M2] H-V 1123 C 13,00 24,00 13,00 8,20 23,70 24,53 2.883 (J) [A2M2] H+V 1125 C 11,00 20,00 13,00 2,32 23,54 86,41 2.884 (J) [A2M2] H+V 1126 C 11,00 17,00 8,00 5,92 18,62 31,73 2.884 (J) [A2M2] H+V 1127 C 15,00 17,00 13,00 3,73 27,96 182,57 2.886 (J) [A2M2] H-V 1128 C 13,00 18,00 13,00 2,49 25,99 143,93 2.886 (J) [A2M2] H+V 1129 C 9,00 21,00 11,00 5,12 16,72 18,30 2.886 (J) [A2M2] H-V 1130 C 14,00 18,00 13,00 3,40 27,00 150,96 2.886 (J) [A2M2] H+V 1131 C 10,00 19,00 12,00 1,79 21,59 75,45 2.886 (J) [A2M2] H-V 1132 C 14,00 16,00 14,00 1,27 27,85 237,44 2.886 (J) [A2M2] H+V 1133 C 10,00 20,00 14,00 0,18 23,57 107,82 2.888 (J) [A2M2] H+V 1134 C 15,00 24,00 14,00 8,06 27,63 55,60 2.888 (J) [A2M2] H+V 1135 C 8,00 17,00 10,00 0,76 17,35 56,83 2.889 (J) [A2M2] H+V 1136 C 13,00 17,00 14,00 0,81 26,98 203,27 2.890 (J) [A2M2] H+V 1138 C 10,00 21,00 14,00 1,14 23,24 85,17 2.891 (J) [A2M2] H+V 1139 C 15,00 23,00 13,00 8,20 26,87 52,17 2.892 (J) [A2M2] H-V 1141 C 15,00 18,00 12,00 5,44 27,00 127,23 2.892 (J) [A2M2] H-V 1142 C 11,00 18,00 13,00 0,68 23,93 130,67 2.893 (J) [A2M2] H-V 1143 C 14,00 17,00 13,00 2,81 26,98 174,99 2.894 (J) [A2M2] H-V 1148 C 9,00 19,00 8,87 5,66 15,54 14,95 2.899 (J) [A2M2] H+V

103

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1149 C 10,00 17,00 10,00 2,53 19,85 65,40 2.900 (J) [A2M2] H+V 1150 C 12,00 18,00 10,00 5,15 21,79 58,66 2.901 (J) [A2M2] H+V 1152 C 15,00 19,00 12,00 6,19 26,93 106,42 2.901 (J) [A2M2] H+V 1154 C 11,00 19,00 13,00 1,43 23,78 108,09 2.904 (J) [A2M2] H+V 1155 C 9,00 16,00 6,00 5,96 14,13 13,21 2.906 (J) [A2M2] H+V 1157 C 11,00 19,00 12,00 2,66 22,68 81,19 2.906 (J) [A2M2] H-V 1160 C 12,00 18,00 12,00 2,73 23,93 107,64 2.908 (J) [A2M2] H-V 1161 C 12,00 18,00 13,00 1,59 24,97 137,07 2.910 (J) [A2M2] H+V 1162 C 15,00 20,00 12,00 6,84 26,77 86,29 2.910 (J) [A2M2] H+V 1163 C 10,00 17,00 7,00 6,43 15,77 16,46 2.911 (J) [A2M2] H-V 1164 C 12,00 19,00 12,00 3,54 23,77 87,12 2.911 (J) [A2M2] H+V 1167 C 13,00 16,00 14,00 0,33 26,90 229,74 2.913 (J) [A2M2] H-V 1168 C 12,00 20,00 10,00 7,05 21,03 28,13 2.913 (J) [A2M2] H+V 1169 C 10,00 19,00 13,00 0,55 22,71 101,85 2.914 (J) [A2M2] H-V 1170 C 13,00 17,00 13,00 1,88 25,99 167,61 2.916 (J) [A2M2] H-V 1171 C 10,00 18,00 11,00 2,15 20,73 70,45 2.917 (J) [A2M2] H-V 1172 C 10,00 20,00 13,00 1,46 22,43 80,37 2.917 (J) [A2M2] H+V 1174 C 15,00 17,00 13,00 3,73 27,96 182,57 2.922 (J) [A2M2] H+V 1175 C 10,00 22,00 12,00 5,71 19,98 23,42 2.923 (J) [A2M2] H+V 1176 C 14,00 22,00 11,00 8,86 23,57 24,81 2.925 (J) [A2M2] H-V 1178 C 13,00 16,00 14,00 0,33 26,90 229,74 2.926 (J) [A2M2] H+V 1180 C 14,00 17,00 13,00 2,81 26,98 174,99 2.933 (J) [A2M2] H+V 1181 C 14,00 18,00 12,00 4,53 25,98 120,49 2.933 (J) [A2M2] H+V 1182 C 14,00 19,00 9,00 8,35 22,56 33,89 2.933 (J) [A2M2] H-V 1183 C 13,00 18,00 12,00 3,63 24,96 113,95 2.935 (J) [A2M2] H+V 1184 C 13,00 18,00 11,00 4,80 23,92 87,22 2.935 (J) [A2M2] H-V 1185 C 13,00 19,00 11,00 5,68 23,74 68,86 2.937 (J) [A2M2] H+V 1187 C 11,00 18,00 13,00 0,68 23,93 130,67 2.939 (J) [A2M2] H+V 1188 C 15,00 16,00 13,00 3,24 27,84 206,82 2.939 (J) [A2M2] H-V 1190 C 14,00 19,00 11,00 6,46 24,82 74,75 2.941 (J) [A2M2] H-V 1192 C 7,00 17,00 7,00 4,20 12,57 10,03 2.942 (J) [A2M2] H-V 1193 C 14,00 20,00 11,00 7,17 24,56 56,98 2.942 (J) [A2M2] H+V 1196 C 15,00 17,00 12,00 4,81 26,98 149,25 2.943 (J) [A2M2] H-V 1197 C 10,00 19,00 12,00 1,79 21,59 75,45 2.945 (J) [A2M2] H+V 1198 C 15,00 18,00 12,00 5,44 27,00 127,23 2.947 (J) [A2M2] H+V 1201 C 11,00 18,00 12,00 1,83 22,88 101,53 2.952 (J) [A2M2] H-V 1202 C 14,00 17,00 12,00 3,89 25,99 142,20 2.952 (J) [A2M2] H-V 1203 C 14,00 18,00 11,00 5,69 24,96 93,26 2.953 (J) [A2M2] H-V 1205 C 8,00 16,00 6,00 5,16 13,08 11,14 2.954 (J) [A2M2] H+V 1206 C 13,00 17,00 13,00 1,88 25,99 167,61 2.955 (J) [A2M2] H+V 1207 C 15,00 21,00 12,00 7,56 26,50 66,96 2.956 (J) [A2M2] H+V 1208 C 15,00 16,00 13,00 3,24 27,84 206,82 2.957 (J) [A2M2] H+V 1210 C 7,00 19,00 9,00 3,92 13,56 11,82 2.959 (J) [A2M2] H+V 1211 C 14,00 17,00 6,00 9,98 19,74 13,58 2.960 (J) [A2M2] H+V 1212 C 9,00 17,00 10,00 1,64 18,72 60,62 2.960 (J) [A2M2] H-V 1213 C 12,00 18,00 11,00 3,91 22,87 81,39 2.963 (J) [A2M2] H-V 1214 C 14,00 16,00 13,00 2,31 26,89 199,44 2.963 (J) [A2M2] H-V 1215 C 12,00 18,00 12,00 2,73 23,93 107,64 2.964 (J) [A2M2] H+V 1216 C 12,00 17,00 13,00 0,96 25,00 160,38 2.964 (J) [A2M2] H-V 1217 C 6,00 24,00 14,00 2,75 14,57 13,19 2.967 (J) [A2M2] H+V 1221 C 10,00 19,00 13,00 0,55 22,71 101,85 2.970 (J) [A2M2] H+V 1222 C 10,00 18,00 11,00 2,15 20,73 70,45 2.970 (J) [A2M2] H+V 1223 C 11,00 19,00 12,00 2,66 22,68 81,19 2.971 (J) [A2M2] H+V 1224 C 13,00 17,00 12,00 2,97 25,00 135,27 2.977 (J) [A2M2] H-V 1226 C 8,00 24,00 14,00 4,07 16,89 18,32 2.977 (J) [A2M2] H+V 1229 C 11,00 18,00 11,00 3,03 21,81 75,80 2.980 (J) [A2M2] H-V 1233 C 15,00 23,00 13,00 8,20 26,87 52,17 2.985 (J) [A2M2] H+V 1235 C 15,00 19,00 11,00 7,11 25,88 80,69 2.987 (J) [A2M2] H-V 1236 C 14,00 16,00 13,00 2,31 26,89 199,44 2.987 (J) [A2M2] H+V 1237 C 15,00 22,00 12,00 8,36 26,10 48,70 2.987 (J) [A2M2] H-V 1238 C 13,00 16,00 13,00 1,37 25,93 192,12 2.987 (J) [A2M2] H-V 1240 C 9,00 15,00 8,00 2,49 16,79 52,37 2.989 (J) [A2M2] H-V 1241 C 15,00 17,00 12,00 4,81 26,98 149,25 2.989 (J) [A2M2] H+V 1242 C 11,00 17,00 13,00 0,04 24,00 153,96 2.990 (J) [A2M2] H-V 1243 C 14,00 19,00 9,00 8,35 22,56 33,89 2.991 (J) [A2M2] H+V 1244 C 9,00 23,00 13,00 4,87 19,34 20,72 2.994 (J) [A2M2] H-V 1245 C 12,00 17,00 12,00 2,05 24,00 128,85 2.996 (J) [A2M2] H-V 1246 C 10,00 18,00 12,00 0,94 21,83 95,67 2.996 (J) [A2M2] H-V 1247 C 9,00 17,00 10,00 1,64 18,72 60,62 2.998 (J) [A2M2] H+V 1248 C 13,00 18,00 11,00 4,80 23,92 87,22 2.999 (J) [A2M2] H+V 1249 C 14,00 17,00 12,00 3,89 25,99 142,20 3.001 (J) [A2M2] H+V 1253 C 12,00 17,00 13,00 0,96 25,00 160,38 3.004 (J) [A2M2] H+V 1254 C 15,00 16,00 12,00 4,29 26,88 171,47 3.005 (J) [A2M2] H-V 1256 C 9,00 18,00 12,00 0,05 20,76 90,01 3.008 (J) [A2M2] H-V 1257 C 11,00 18,00 12,00 1,83 22,88 101,53 3.008 (J) [A2M2] H+V 1264 C 9,00 21,00 11,00 5,12 16,72 18,30 3.012 (J) [A2M2] H+V 1265 C 14,00 19,00 11,00 6,46 24,82 74,75 3.012 (J) [A2M2] H+V 1268 C 15,00 18,00 11,00 6,50 25,98 99,47 3.013 (J) [A2M2] H-V 1269 C 13,00 16,00 13,00 1,37 25,93 192,12 3.014 (J) [A2M2] H+V 1271 C 14,00 18,00 11,00 5,69 24,96 93,26 3.017 (J) [A2M2] H+V

104

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1274 C 14,00 22,00 11,00 8,86 23,57 24,81 3.019 (J) [A2M2] H+V 1275 C 15,00 20,00 11,00 7,78 25,66 62,49 3.019 (J) [A2M2] H-V 1276 C 12,00 16,00 13,00 0,44 24,96 185,00 3.020 (J) [A2M2] H-V 1279 C 14,00 19,00 10,00 7,40 23,71 52,79 3.024 (J) [A2M2] H-V 1280 C 10,00 16,00 6,00 6,59 15,18 15,22 3.024 (J) [A2M2] H-V 1281 C 11,00 17,00 12,00 1,14 22,98 122,67 3.025 (J) [A2M2] H-V 1283 C 13,00 17,00 12,00 2,97 25,00 135,27 3.027 (J) [A2M2] H+V 1284 C 13,00 18,00 10,00 6,02 22,86 63,96 3.028 (J) [A2M2] H-V 1285 C 12,00 18,00 11,00 3,91 22,87 81,39 3.028 (J) [A2M2] H+V 1286 C 9,00 15,00 8,00 2,49 16,79 52,37 3.029 (J) [A2M2] H+V 1288 C 11,00 17,00 13,00 0,04 24,00 153,96 3.030 (J) [A2M2] H+V 1289 C 8,00 22,00 11,73 4,91 15,54 13,53 3.031 (J) [A2M2] H+V 1291 C 15,00 16,00 12,00 4,29 26,88 171,47 3.034 (J) [A2M2] H+V 1292 C 13,00 17,00 11,00 4,08 24,00 106,42 3.034 (J) [A2M2] H-V 1297 C 14,00 16,00 12,00 3,35 25,92 164,51 3.039 (J) [A2M2] H-V 1299 C 6,00 23,00 13,00 2,83 14,18 12,50 3.040 (J) [A2M2] H+V 1302 C 11,00 18,00 11,00 3,03 21,81 75,80 3.043 (J) [A2M2] H+V 1303 C 14,00 18,00 6,00 11,28 19,25 4,66 3.043 (J) [A2M2] H+V 1304 C 14,00 17,00 11,00 4,99 25,00 112,57 3.044 (J) [A2M2] H-V 1306 C 10,00 18,00 8,00 6,30 16,33 17,61 3.045 (J) [A2M2] H-V 1307 C 12,00 17,00 12,00 2,05 24,00 128,85 3.045 (J) [A2M2] H+V 1310 C 12,00 16,00 13,00 0,44 24,96 185,00 3.049 (J) [A2M2] H+V 1311 C 14,00 15,00 14,00 0,88 27,68 263,37 3.050 (J) [A2M2] H+V 1312 C 12,00 17,00 11,00 3,17 22,98 100,52 3.050 (J) [A2M2] H-V 1313 C 10,00 18,00 12,00 0,94 21,83 95,67 3.051 (J) [A2M2] H+V 1314 C 15,00 17,00 11,00 5,90 25,99 119,17 3.051 (J) [A2M2] H-V 1315 C 13,00 16,00 12,00 2,42 24,95 157,85 3.053 (J) [A2M2] H-V 1318 C 15,00 15,00 15,00 0,82 29,56 314,54 3.054 (J) [A2M2] H+V 1319 C 6,00 21,00 11,00 3,00 13,36 11,06 3.054 (J) [A2M2] H-V 1321 C 9,00 15,00 5,00 6,20 13,51 11,99 3.055 (J) [A2M2] H+V 1324 C 15,00 15,00 14,00 1,83 28,61 271,01 3.056 (J) [A2M2] H+V 1325 C 10,00 17,00 7,00 6,43 15,77 16,46 3.056 (J) [A2M2] H+V 1326 C 9,00 16,00 9,00 2,05 17,72 56,33 3.056 (J) [A2M2] H-V 1327 C 14,00 15,00 14,00 0,88 27,68 263,37 3.058 (J) [A2M2] H-V 1328 C 9,00 18,00 12,00 0,05 20,76 90,01 3.058 (J) [A2M2] H+V 1329 C 14,00 17,00 6,00 9,98 19,74 13,58 3.059 (J) [A2M2] H-V 1330 C 15,00 19,00 11,00 7,11 25,88 80,69 3.060 (J) [A2M2] H+V 1331 C 9,00 22,00 12,00 4,99 17,84 19,24 3.060 (J) [A2M2] H-V 1332 C 14,00 15,00 13,00 1,89 26,73 223,56 3.061 (J) [A2M2] H+V 1334 C 14,00 15,00 13,00 1,89 26,73 223,56 3.061 (J) [A2M2] H-V 1336 C 15,00 15,00 13,00 2,84 27,66 230,58 3.066 (J) [A2M2] H+V 1339 C 15,00 15,00 14,00 1,83 28,61 271,01 3.068 (J) [A2M2] H-V 1340 C 10,00 17,00 12,00 0,23 21,96 116,75 3.068 (J) [A2M2] H-V 1342 C 13,00 15,00 13,00 0,95 25,79 216,53 3.071 (J) [A2M2] H-V 1344 C 15,00 15,00 13,00 2,84 27,66 230,58 3.071 (J) [A2M2] H-V 1345 C 13,00 19,00 9,00 7,76 21,43 29,75 3.072 (J) [A2M2] H-V 1347 C 15,00 15,00 15,00 0,82 29,56 314,54 3.072 (J) [A2M2] H-V 1349 C 11,00 17,00 12,00 1,14 22,98 122,67 3.074 (J) [A2M2] H+V 1351 C 13,00 23,00 12,00 8,28 23,01 22,57 3.074 (J) [A2M2] H-V 1353 C 13,00 15,00 13,00 0,95 25,79 216,53 3.075 (J) [A2M2] H+V 1354 C 14,00 16,00 12,00 3,35 25,92 164,51 3.075 (J) [A2M2] H+V 1355 C 12,00 16,00 12,00 1,49 23,98 151,20 3.076 (J) [A2M2] H-V 1356 C 11,00 17,00 10,00 3,42 20,91 70,33 3.076 (J) [A2M2] H-V 1359 C 15,00 18,00 11,00 6,50 25,98 99,47 3.079 (J) [A2M2] H+V 1365 C 10,00 16,00 9,00 2,95 18,92 60,24 3.081 (J) [A2M2] H-V 1366 C 11,00 17,00 11,00 2,27 21,96 94,88 3.082 (J) [A2M2] H-V 1369 C 15,00 22,00 12,00 8,36 26,10 48,70 3.084 (J) [A2M2] H+V 1370 C 9,00 17,00 11,00 0,46 19,87 84,13 3.090 (J) [A2M2] H-V 1372 C 13,00 16,00 12,00 2,42 24,95 157,85 3.091 (J) [A2M2] H+V 1376 C 13,00 17,00 11,00 4,08 24,00 106,42 3.094 (J) [A2M2] H+V 1378 C 10,00 17,00 11,00 1,36 20,92 89,34 3.095 (J) [A2M2] H-V 1379 C 9,00 16,00 9,00 2,05 17,72 56,33 3.095 (J) [A2M2] H+V 1381 C 13,00 18,00 10,00 6,02 22,86 63,96 3.099 (J) [A2M2] H+V 1382 C 14,00 19,00 10,00 7,40 23,71 52,79 3.099 (J) [A2M2] H+V 1384 C 14,00 17,00 11,00 4,99 25,00 112,57 3.104 (J) [A2M2] H+V 1386 C 15,00 20,00 11,00 7,78 25,66 62,49 3.105 (J) [A2M2] H+V 1387 C 12,00 17,00 10,00 4,32 21,95 75,61 3.105 (J) [A2M2] H-V 1389 C 7,00 18,00 8,00 4,06 13,08 10,95 3.107 (J) [A2M2] H+V 1390 C 13,00 16,00 11,00 3,48 23,98 126,72 3.108 (J) [A2M2] H-V 1391 C 15,00 17,00 11,00 5,90 25,99 119,17 3.110 (J) [A2M2] H+V 1392 C 12,00 17,00 11,00 3,17 22,98 100,52 3.110 (J) [A2M2] H+V 1395 C 13,00 17,00 10,00 5,22 22,98 81,09 3.111 (J) [A2M2] H-V 1397 C 10,00 17,00 12,00 0,23 21,96 116,75 3.115 (J) [A2M2] H+V 1398 C 14,00 16,00 11,00 4,41 24,95 133,08 3.116 (J) [A2M2] H-V 1399 C 12,00 16,00 12,00 1,49 23,98 151,20 3.116 (J) [A2M2] H+V 1400 C 9,00 23,00 13,00 4,87 19,34 20,72 3.116 (J) [A2M2] H+V 1402 C 15,00 21,00 11,00 8,54 25,31 45,23 3.119 (J) [A2M2] H-V 1407 C 10,00 16,00 9,00 2,95 18,92 60,24 3.121 (J) [A2M2] H+V 1410 C 14,00 18,00 10,00 6,73 23,91 69,41 3.122 (J) [A2M2] H-V 1411 C 11,00 16,00 12,00 0,56 22,99 144,72 3.122 (J) [A2M2] H-V

105

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1412 C 11,00 20,00 10,00 6,55 19,82 23,82 3.124 (J) [A2M2] H-V 1423 C 10,00 17,00 6,83 6,61 15,54 14,69 3.134 (J) [A2M2] H-V 1424 C 15,00 16,00 11,00 5,34 25,91 139,60 3.136 (J) [A2M2] H-V 1426 C 15,00 15,00 5,00 10,62 19,99 22,75 3.136 (J) [A2M2] H+V 1428 C 9,00 17,00 11,00 0,46 19,87 84,13 3.136 (J) [A2M2] H+V 1430 C 13,00 15,00 12,00 1,97 24,83 180,18 3.137 (J) [A2M2] H-V 1431 C 11,00 15,00 6,00 6,51 16,71 26,68 3.137 (J) [A2M2] H-V 1432 C 12,00 16,00 11,00 2,56 22,99 120,51 3.138 (J) [A2M2] H-V 1433 C 11,00 17,00 10,00 3,42 20,91 70,33 3.138 (J) [A2M2] H+V 1436 C 11,00 17,00 11,00 2,27 21,96 94,88 3.140 (J) [A2M2] H+V 1437 C 9,00 20,00 9,57 6,17 15,54 12,66 3.141 (J) [A2M2] H-V 1440 C 6,00 22,00 12,00 2,91 13,78 11,79 3.143 (J) [A2M2] H+V 1441 C 13,00 19,00 9,00 7,76 21,43 29,75 3.145 (J) [A2M2] H+V 1442 C 11,00 16,00 7,00 6,23 17,60 29,05 3.146 (J) [A2M2] H-V 1444 C 10,00 21,00 11,00 5,86 19,29 21,54 3.147 (J) [A2M2] H-V 1446 C 10,00 17,00 11,00 1,36 20,92 89,34 3.149 (J) [A2M2] H+V 1447 C 14,00 17,00 10,00 6,12 24,00 86,70 3.150 (J) [A2M2] H-V 1451 C 8,00 15,00 9,00 0,47 16,81 69,12 3.152 (J) [A2M2] H-V 1453 C 14,00 15,00 12,00 2,92 25,77 186,81 3.153 (J) [A2M2] H-V 1454 C 13,00 15,00 12,00 1,97 24,83 180,18 3.154 (J) [A2M2] H+V 1455 C 13,00 16,00 11,00 3,48 23,98 126,72 3.157 (J) [A2M2] H+V 1459 C 11,00 16,00 12,00 0,56 22,99 144,72 3.163 (J) [A2M2] H+V 1461 C 15,00 15,00 12,00 3,86 26,71 193,61 3.164 (J) [A2M2] H-V 1462 C 14,00 16,00 11,00 4,41 24,95 133,08 3.165 (J) [A2M2] H+V 1463 C 14,00 15,00 12,00 2,92 25,77 186,81 3.167 (J) [A2M2] H+V 1466 C 14,00 18,00 6,00 11,28 19,25 4,66 3.169 (J) [A2M2] H-V 1473 C 15,00 15,00 12,00 3,86 26,71 193,61 3.172 (J) [A2M2] H+V 1474 C 12,00 17,00 10,00 4,32 21,95 75,61 3.172 (J) [A2M2] H+V 1479 C 11,00 15,00 6,00 6,51 16,71 26,68 3.179 (J) [A2M2] H+V 1480 C 11,00 16,00 7,00 6,23 17,60 29,05 3.179 (J) [A2M2] H+V 1481 C 13,00 17,00 10,00 5,22 22,98 81,09 3.180 (J) [A2M2] H+V 1488 C 15,00 16,00 11,00 5,34 25,91 139,60 3.182 (J) [A2M2] H+V 1489 C 12,00 15,00 12,00 1,03 23,88 173,83 3.182 (J) [A2M2] H-V 1493 C 8,00 16,00 10,00 0,00 17,76 73,92 3.185 (J) [A2M2] H-V 1495 C 10,00 18,00 8,00 6,30 16,33 17,61 3.186 (J) [A2M2] H+V 1504 C 12,00 16,00 11,00 2,56 22,99 120,51 3.189 (J) [A2M2] H+V 1507 C 8,00 15,00 9,00 0,47 16,81 69,12 3.191 (J) [A2M2] H+V 1511 C 9,00 22,00 12,00 4,99 17,84 19,24 3.192 (J) [A2M2] H+V 1515 C 13,00 16,00 10,00 4,56 22,99 99,09 3.196 (J) [A2M2] H-V 1516 C 15,00 18,00 10,00 7,40 24,95 74,88 3.196 (J) [A2M2] H-V 1517 C 8,00 15,00 5,00 5,38 12,47 10,00 3.197 (J) [A2M2] H+V 1518 C 14,00 18,00 10,00 6,73 23,91 69,41 3.199 (J) [A2M2] H+V 1520 C 11,00 16,00 11,00 1,64 22,00 114,49 3.200 (J) [A2M2] H-V 1522 C 13,00 23,00 12,00 8,28 23,01 22,57 3.202 (J) [A2M2] H+V 1525 C 10,00 16,00 6,00 6,59 15,18 15,22 3.203 (J) [A2M2] H+V 1528 C 12,00 15,00 12,00 1,03 23,88 173,83 3.205 (J) [A2M2] H+V 1530 C 10,00 15,00 5,00 6,79 14,55 13,85 3.207 (J) [A2M2] H-V 1533 C 14,00 16,00 10,00 5,48 23,97 104,98 3.212 (J) [A2M2] H-V 1535 C 10,00 16,00 11,00 0,72 21,00 108,95 3.213 (J) [A2M2] H-V 1541 C 11,00 16,00 9,00 3,85 19,98 64,73 3.216 (J) [A2M2] H-V 1544 C 14,00 17,00 10,00 6,12 24,00 86,70 3.219 (J) [A2M2] H+V 1545 C 15,00 19,00 10,00 8,03 24,80 57,88 3.220 (J) [A2M2] H-V 1546 C 9,00 16,00 10,00 0,91 18,93 78,12 3.221 (J) [A2M2] H-V 1548 C 11,00 20,00 10,00 6,55 19,82 23,82 3.222 (J) [A2M2] H+V 1550 C 8,00 16,00 10,00 0,00 17,76 73,92 3.222 (J) [A2M2] H+V 1551 C 14,00 15,00 11,00 3,94 24,82 153,57 3.223 (J) [A2M2] H-V 1552 C 15,00 21,00 11,00 8,54 25,31 45,23 3.224 (J) [A2M2] H+V 1555 C 12,00 16,00 10,00 3,65 22,00 93,41 3.231 (J) [A2M2] H-V 1563 C 15,00 15,00 5,00 10,62 19,99 22,75 3.235 (J) [A2M2] H-V 1566 C 10,00 16,00 10,00 1,82 19,98 82,90 3.237 (J) [A2M2] H-V 1568 C 11,00 16,00 10,00 2,73 21,00 87,89 3.237 (J) [A2M2] H-V 1569 C 11,00 15,00 12,00 0,09 22,92 167,47 3.238 (J) [A2M2] H-V 1570 C 13,00 15,00 11,00 3,00 23,87 147,38 3.239 (J) [A2M2] H-V 1575 C 12,00 19,00 9,00 7,20 20,27 25,66 3.241 (J) [A2M2] H-V 1577 C 6,00 20,00 10,00 3,10 12,93 10,31 3.242 (J) [A2M2] H-V 1579 C 15,00 17,00 10,00 6,85 25,00 92,45 3.243 (J) [A2M2] H-V 1581 C 15,00 15,00 11,00 4,89 25,75 159,88 3.246 (J) [A2M2] H-V 1588 C 14,00 18,00 9,00 7,65 22,84 48,58 3.249 (J) [A2M2] H-V 1591 C 14,00 15,00 11,00 3,94 24,82 153,57 3.250 (J) [A2M2] H+V 1593 C 12,00 24,00 13,00 7,79 22,37 19,97 3.251 (J) [A2M2] H-V 1596 C 11,00 16,00 11,00 1,64 22,00 114,49 3.252 (J) [A2M2] H+V 1598 C 10,00 19,00 9,00 6,17 16,87 18,70 3.254 (J) [A2M2] H-V 1599 C 12,00 15,00 7,00 6,31 19,00 44,44 3.255 (J) [A2M2] H-V 1601 C 13,00 16,00 10,00 4,56 22,99 99,09 3.257 (J) [A2M2] H+V 1606 C 10,00 16,00 11,00 0,72 21,00 108,95 3.260 (J) [A2M2] H+V 1611 C 9,00 16,00 10,00 0,91 18,93 78,12 3.263 (J) [A2M2] H+V 1617 C 11,00 15,00 12,00 0,09 22,92 167,47 3.266 (J) [A2M2] H+V 1619 C 15,00 15,00 11,00 4,89 25,75 159,88 3.266 (J) [A2M2] H+V 1620 C 10,00 21,00 11,00 5,86 19,29 21,54 3.267 (J) [A2M2] H+V 1622 C 12,00 15,00 7,00 6,31 19,00 44,44 3.269 (J) [A2M2] H+V

106

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1623 C 13,00 17,00 9,00 6,35 21,95 58,95 3.271 (J) [A2M2] H-V 1626 C 14,00 16,00 10,00 5,48 23,97 104,98 3.272 (J) [A2M2] H+V 1629 C 13,00 15,00 11,00 3,00 23,87 147,38 3.273 (J) [A2M2] H+V 1633 C 11,00 16,00 9,00 3,85 19,98 64,73 3.275 (J) [A2M2] H+V 1635 C 12,00 16,00 9,00 4,76 20,99 69,69 3.277 (J) [A2M2] H-V 1636 C 15,00 18,00 10,00 7,40 24,95 74,88 3.277 (J) [A2M2] H+V 1641 C 12,00 15,00 11,00 2,06 22,92 141,26 3.283 (J) [A2M2] H-V 1642 C 15,00 16,00 10,00 6,37 24,95 111,02 3.284 (J) [A2M2] H-V 1646 C 10,00 16,00 10,00 1,82 19,98 82,90 3.290 (J) [A2M2] H+V 1647 C 10,00 15,00 8,00 3,41 17,93 55,40 3.292 (J) [A2M2] H-V 1648 C 8,00 23,00 12,52 5,43 15,54 11,77 3.293 (J) [A2M2] H-V 1651 C 12,00 16,00 10,00 3,65 22,00 93,41 3.294 (J) [A2M2] H+V 1654 C 11,00 16,00 10,00 2,73 21,00 87,89 3.296 (J) [A2M2] H+V 1662 C 11,00 15,00 11,00 1,12 21,95 135,33 3.303 (J) [A2M2] H-V 1667 C 15,00 20,00 10,00 8,74 24,50 41,70 3.307 (J) [A2M2] H-V 1673 C 7,00 16,00 6,00 4,37 12,02 9,04 3.310 (J) [A2M2] H-V 1677 C 15,00 19,00 10,00 8,03 24,80 57,88 3.315 (J) [A2M2] H+V 1679 C 15,00 17,00 10,00 6,85 25,00 92,45 3.316 (J) [A2M2] H+V 1685 C 12,00 15,00 11,00 2,06 22,92 141,26 3.322 (J) [A2M2] H+V 1696 C 14,00 18,00 9,00 7,65 22,84 48,58 3.332 (J) [A2M2] H+V 1697 C 10,00 17,00 6,83 6,61 15,54 14,69 3.333 (J) [A2M2] H+V 1698 C 10,00 15,00 8,00 3,41 17,93 55,40 3.333 (J) [A2M2] H+V 1699 C 12,00 19,00 9,00 7,20 20,27 25,66 3.333 (J) [A2M2] H+V 1700 C 10,00 15,00 11,00 0,19 20,98 129,56 3.334 (J) [A2M2] H-V 1706 C 14,00 21,00 10,00 8,99 22,84 22,59 3.341 (J) [A2M2] H-V 1709 C 15,00 16,00 10,00 6,37 24,95 111,02 3.343 (J) [A2M2] H+V 1711 C 11,00 15,00 11,00 1,12 21,95 135,33 3.343 (J) [A2M2] H+V 1713 C 12,00 16,00 9,00 4,76 20,99 69,69 3.345 (J) [A2M2] H+V 1714 C 12,00 15,00 10,00 3,11 21,95 112,03 3.345 (J) [A2M2] H-V 1715 C 9,00 15,00 9,00 1,39 17,94 72,41 3.345 (J) [A2M2] H-V 1722 C 13,00 17,00 9,00 6,35 21,95 58,95 3.350 (J) [A2M2] H+V 1723 C 11,00 15,00 10,00 2,17 20,98 106,54 3.351 (J) [A2M2] H-V 1724 C 13,00 15,00 10,00 4,04 22,91 117,68 3.352 (J) [A2M2] H-V 1725 C 14,00 15,00 10,00 4,98 23,86 123,47 3.353 (J) [A2M2] H-V 1736 C 13,00 16,00 9,00 5,67 22,00 74,68 3.364 (J) [A2M2] H-V 1744 C 10,00 15,00 10,00 1,24 19,99 101,26 3.369 (J) [A2M2] H-V 1747 C 10,00 15,00 11,00 0,19 20,98 129,56 3.372 (J) [A2M2] H+V 1751 C 7,00 17,00 7,00 4,20 12,57 10,03 3.377 (J) [A2M2] H+V 1758 C 12,00 16,00 7,00 6,89 18,90 32,23 3.382 (J) [A2M2] H-V 1760 C 14,00 17,00 9,00 7,04 22,98 63,90 3.383 (J) [A2M2] H-V 1761 C 9,00 15,00 9,00 1,39 17,94 72,41 3.383 (J) [A2M2] H+V 1771 C 15,00 15,00 10,00 5,92 24,80 129,36 3.393 (J) [A2M2] H-V 1772 C 10,00 20,00 10,00 6,01 18,06 19,87 3.395 (J) [A2M2] H-V 1774 C 9,00 20,00 9,57 6,17 15,54 12,66 3.395 (J) [A2M2] H+V 1775 C 12,00 15,00 10,00 3,11 21,95 112,03 3.396 (J) [A2M2] H+V 1776 C 14,00 15,00 10,00 4,98 23,86 123,47 3.396 (J) [A2M2] H+V 1780 C 13,00 16,00 7,00 7,57 19,97 35,94 3.397 (J) [A2M2] H-V 1782 C 10,00 19,00 9,00 6,17 16,87 18,70 3.398 (J) [A2M2] H+V 1785 C 14,00 16,00 9,00 6,51 22,99 80,06 3.400 (J) [A2M2] H-V 1787 C 11,00 15,00 10,00 2,17 20,98 106,54 3.401 (J) [A2M2] H+V 1788 C 13,00 15,00 10,00 4,04 22,91 117,68 3.401 (J) [A2M2] H+V 1798 C 11,00 15,00 9,00 3,24 19,99 81,07 3.412 (J) [A2M2] H-V 1800 C 10,00 15,00 10,00 1,24 19,99 101,26 3.414 (J) [A2M2] H+V 1802 C 12,00 16,00 7,00 6,89 18,90 32,23 3.414 (J) [A2M2] H+V 1803 C 12,00 24,00 13,00 7,79 22,37 19,97 3.414 (J) [A2M2] H+V 1806 C 12,00 15,00 9,00 4,16 20,97 86,28 3.419 (J) [A2M2] H-V 1813 C 15,00 20,00 10,00 8,74 24,50 41,70 3.424 (J) [A2M2] H+V 1820 C 15,00 15,00 10,00 5,92 24,80 129,36 3.427 (J) [A2M2] H+V 1826 C 13,00 16,00 9,00 5,67 22,00 74,68 3.438 (J) [A2M2] H+V 1827 C 10,00 15,00 5,00 6,79 14,55 13,85 3.438 (J) [A2M2] H+V 1829 C 13,00 16,00 7,00 7,57 19,97 35,94 3.439 (J) [A2M2] H+V 1840 C 9,00 15,00 10,00 0,31 19,00 96,26 3.449 (J) [A2M2] H-V 1858 C 6,00 21,00 11,00 3,00 13,36 11,06 3.467 (J) [A2M2] H+V 1860 C 10,00 15,00 9,00 2,31 19,00 76,34 3.468 (J) [A2M2] H-V 1864 C 11,00 15,00 9,00 3,24 19,99 81,07 3.469 (J) [A2M2] H+V 1865 C 14,00 17,00 9,00 7,04 22,98 63,90 3.469 (J) [A2M2] H+V 1870 C 14,00 16,00 9,00 6,51 22,99 80,06 3.474 (J) [A2M2] H+V 1873 C 13,00 15,00 9,00 5,09 21,94 91,43 3.477 (J) [A2M2] H-V 1874 C 11,00 15,00 8,00 4,32 19,00 59,05 3.478 (J) [A2M2] H-V 1877 C 12,00 15,00 9,00 4,16 20,97 86,28 3.480 (J) [A2M2] H+V 1880 C 14,00 21,00 10,00 8,99 22,84 22,59 3.481 (J) [A2M2] H+V 1882 C 13,00 22,00 11,00 8,38 22,31 20,63 3.486 (J) [A2M2] H-V 1884 C 15,00 19,00 9,00 8,96 23,68 38,14 3.487 (J) [A2M2] H-V 1886 C 9,00 15,00 10,00 0,31 19,00 96,26 3.488 (J) [A2M2] H+V 1897 C 12,00 15,00 8,00 5,24 19,99 63,75 3.506 (J) [A2M2] H-V 1911 C 10,00 15,00 9,00 2,31 19,00 76,34 3.518 (J) [A2M2] H+V 1918 C 14,00 18,00 8,00 8,58 21,73 30,65 3.527 (J) [A2M2] H-V 1925 C 11,00 15,00 8,00 4,32 19,00 59,05 3.532 (J) [A2M2] H+V 1935 C 13,00 15,00 9,00 5,09 21,94 91,43 3.541 (J) [A2M2] H+V 1937 C 10,00 20,00 10,00 6,01 18,06 19,87 3.542 (J) [A2M2] H+V

107

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 1946 C 15,00 17,00 9,00 7,74 24,00 68,81 3.550 (J) [A2M2] H-V 1953 C 15,00 18,00 9,00 8,31 23,90 53,20 3.556 (J) [A2M2] H-V 1954 C 15,00 16,00 9,00 7,25 23,97 85,40 3.556 (J) [A2M2] H-V 1956 C 13,00 16,00 8,00 6,67 20,99 53,78 3.558 (J) [A2M2] H-V 1962 C 14,00 15,00 9,00 6,02 22,90 96,75 3.563 (J) [A2M2] H-V 1970 C 12,00 15,00 8,00 5,24 19,99 63,75 3.571 (J) [A2M2] H+V 1973 C 15,00 18,00 8,00 9,22 22,82 34,48 3.575 (J) [A2M2] H-V 1999 C 14,00 17,00 8,00 7,94 21,94 44,11 3.603 (J) [A2M2] H-V 2011 C 15,00 19,00 9,00 8,96 23,68 38,14 3.611 (J) [A2M2] H+V 2016 C 15,00 15,00 6,00 9,54 20,96 37,95 3.615 (J) [A2M2] H+V 2019 C 6,00 19,00 9,00 3,21 12,48 9,53 3.618 (J) [A2M2] H-V 2021 C 8,00 23,00 12,52 5,43 15,54 11,77 3.624 (J) [A2M2] H+V 2023 C 14,00 15,00 9,00 6,02 22,90 96,75 3.625 (J) [A2M2] H+V 2026 C 13,00 16,00 5,00 9,43 17,25 9,71 3.626 (J) [A2M2] H+V 2033 C 14,00 18,00 8,00 8,58 21,73 30,65 3.637 (J) [A2M2] H+V 2035 C 15,00 16,00 9,00 7,25 23,97 85,40 3.638 (J) [A2M2] H+V 2038 C 15,00 15,00 6,00 9,54 20,96 37,95 3.639 (J) [A2M2] H-V 2039 C 13,00 16,00 8,00 6,67 20,99 53,78 3.641 (J) [A2M2] H+V 2046 C 13,00 18,00 8,00 7,96 20,62 26,90 3.647 (J) [A2M2] H-V 2047 C 15,00 17,00 9,00 7,74 24,00 68,81 3.649 (J) [A2M2] H+V 2051 C 13,00 15,00 8,00 6,16 20,97 68,40 3.657 (J) [A2M2] H-V 2056 C 13,00 22,00 11,00 8,38 22,31 20,63 3.667 (J) [A2M2] H+V 2060 C 15,00 18,00 9,00 8,31 23,90 53,20 3.673 (J) [A2M2] H+V 2063 C 11,00 19,00 9,00 6,67 19,02 21,70 3.675 (J) [A2M2] H-V 2067 C 14,00 15,00 5,00 9,66 19,00 20,13 3.678 (J) [A2M2] H+V 2070 C 12,00 23,00 12,00 7,86 21,69 18,28 3.681 (J) [A2M2] H-V 2071 C 15,00 15,00 9,00 6,84 23,84 102,09 3.683 (J) [A2M2] H-V 2073 C 15,00 18,00 8,00 9,22 22,82 34,48 3.686 (J) [A2M2] H+V 2080 C 14,00 20,00 9,00 9,14 22,09 20,35 3.694 (J) [A2M2] H-V 2085 C 14,00 17,00 8,00 7,94 21,94 44,11 3.702 (J) [A2M2] H+V 2097 C 13,00 15,00 8,00 6,16 20,97 68,40 3.731 (J) [A2M2] H+V 2107 C 15,00 15,00 9,00 6,84 23,84 102,09 3.739 (J) [A2M2] H+V 2121 C 13,00 18,00 8,00 7,96 20,62 26,90 3.767 (J) [A2M2] H+V 2130 C 6,00 20,00 10,00 3,10 12,93 10,31 3.782 (J) [A2M2] H+V 2146 C 8,00 24,00 13,33 5,97 15,54 10,34 3.809 (J) [A2M2] H-V 2147 C 14,00 16,00 8,00 7,39 22,00 58,39 3.810 (J) [A2M2] H-V 2162 C 11,00 19,00 9,00 6,67 19,02 21,70 3.823 (J) [A2M2] H+V 2164 C 14,00 15,00 5,00 9,66 19,00 20,13 3.824 (J) [A2M2] H-V 2181 C 13,00 16,00 5,00 9,43 17,25 9,71 3.845 (J) [A2M2] H-V 2183 C 14,00 17,00 5,00 11,50 18,05 3,63 3.847 (J) [A2M2] H+V 2184 C 9,00 21,00 10,33 6,46 15,54 10,87 3.849 (J) [A2M2] H-V 2189 C 14,00 20,00 9,00 9,14 22,09 20,35 3.859 (J) [A2M2] H+V 2200 C 14,00 15,00 8,00 6,94 21,94 73,14 3.883 (J) [A2M2] H-V 2206 C 13,00 21,00 10,00 8,49 21,60 18,70 3.891 (J) [A2M2] H-V 2211 C 11,00 16,00 6,00 7,18 16,25 17,03 3.896 (J) [A2M2] H-V 2213 C 10,00 18,00 7,46 6,89 15,54 12,01 3.900 (J) [A2M2] H-V 2218 C 12,00 23,00 12,00 7,86 21,69 18,28 3.910 (J) [A2M2] H+V 2219 C 14,00 16,00 8,00 7,39 22,00 58,39 3.913 (J) [A2M2] H+V 2240 C 12,00 18,00 8,00 7,37 19,48 23,19 3.950 (J) [A2M2] H-V 2248 C 14,00 15,00 8,00 6,94 21,94 73,14 3.967 (J) [A2M2] H+V 2262 C 7,00 16,00 6,00 4,37 12,02 9,04 3.996 (J) [A2M2] H+V 2266 C 13,00 15,00 7,00 7,05 19,99 48,57 4.003 (J) [A2M2] H-V 2268 C 14,00 16,00 5,00 10,36 18,85 11,27 4.005 (J) [A2M2] H+V 2271 C 15,00 16,00 8,00 8,14 22,99 62,84 4.010 (J) [A2M2] H-V 2272 C 11,00 15,00 5,00 7,42 15,59 15,49 4.014 (J) [A2M2] H-V 2300 C 15,00 17,00 8,00 8,64 22,97 48,29 4.071 (J) [A2M2] H-V 2308 C 13,00 15,00 7,00 7,05 19,99 48,57 4.089 (J) [A2M2] H+V 2314 C 12,00 18,00 8,00 7,37 19,48 23,19 4.103 (J) [A2M2] H+V 2318 C 14,00 16,00 7,00 8,28 20,99 39,52 4.112 (J) [A2M2] H-V 2321 C 13,00 21,00 10,00 8,49 21,60 18,70 4.116 (J) [A2M2] H+V 2323 C 11,00 15,00 4,96 7,46 15,54 15,07 4.119 (J) [A2M2] H-V 2325 C 11,00 16,00 6,00 7,18 16,25 17,03 4.125 (J) [A2M2] H+V 2327 C 15,00 16,00 8,00 8,14 22,99 62,84 4.130 (J) [A2M2] H+V 2333 C 14,00 17,00 5,00 11,50 18,05 3,63 4.163 (J) [A2M2] H-V 2337 C 11,00 17,00 7,00 6,98 16,87 18,44 4.167 (J) [A2M2] H-V 2342 C 11,00 24,00 13,00 7,42 21,00 15,66 4.179 (J) [A2M2] H-V 2351 C 15,00 15,00 8,00 7,73 22,89 77,76 4.191 (J) [A2M2] H-V 2353 C 14,00 16,00 5,00 10,36 18,85 11,27 4.206 (J) [A2M2] H-V 2355 C 11,00 18,00 8,00 6,81 17,88 19,86 4.214 (J) [A2M2] H-V 2358 C 15,00 17,00 8,00 8,64 22,97 48,29 4.224 (J) [A2M2] H+V 2362 C 14,00 16,00 7,00 8,28 20,99 39,52 4.231 (J) [A2M2] H+V 2380 C 15,00 15,00 8,00 7,73 22,89 77,76 4.287 (J) [A2M2] H+V 2384 C 11,00 15,00 5,00 7,42 15,59 15,49 4.300 (J) [A2M2] H+V 2385 C 12,00 15,00 6,00 7,21 17,91 28,87 4.303 (J) [A2M2] H-V 2387 C 10,00 18,00 7,46 6,89 15,54 12,01 4.314 (J) [A2M2] H+V 2388 C 8,00 24,00 13,33 5,97 15,54 10,34 4.325 (J) [A2M2] H+V 2389 C 9,00 21,00 10,33 6,46 15,54 10,87 4.327 (J) [A2M2] H+V 2402 C 12,00 15,00 6,00 7,21 17,91 28,87 4.368 (J) [A2M2] H+V 2403 C 12,00 22,00 11,00 7,93 21,01 16,62 4.380 (J) [A2M2] H-V 2405 C 11,00 17,00 7,00 6,98 16,87 18,44 4.393 (J) [A2M2] H+V

108

N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 2409 C 6,00 18,00 8,00 3,33 12,00 8,71 4.418 (J) [A2M2] H-V 2410 C 6,00 19,00 9,00 3,21 12,48 9,53 4.423 (J) [A2M2] H+V 2411 C 11,00 18,00 8,00 6,81 17,88 19,86 4.424 (J) [A2M2] H+V 2414 C 11,00 15,00 4,96 7,46 15,54 15,07 4.433 (J) [A2M2] H+V 2416 C 14,00 15,00 7,00 7,82 20,97 52,50 4.439 (J) [A2M2] H-V 2428 C 11,00 24,00 13,00 7,42 21,00 15,66 4.530 (J) [A2M2] H+V 2436 C 14,00 15,00 7,00 7,82 20,97 52,50 4.559 (J) [A2M2] H+V 2450 C 9,00 22,00 11,12 6,70 15,54 9,41 4.704 (J) [A2M2] H-V 2453 C 12,00 22,00 11,00 7,93 21,01 16,62 4.734 (J) [A2M2] H+V 2455 C 14,00 17,00 7,00 8,85 20,87 27,30 4.762 (J) [A2M2] H-V 2463 C 13,00 17,00 7,00 8,19 19,78 23,99 4.851 (J) [A2M2] H-V 2468 C 13,00 15,00 6,00 7,94 19,00 31,59 4.879 (J) [A2M2] H-V 2471 C 7,00 15,00 5,00 4,57 11,42 7,98 4.895 (J) [A2M2] H-V 2472 C 13,00 20,00 9,00 8,61 20,88 16,79 4.933 (J) [A2M2] H-V 2476 C 13,00 15,00 6,00 7,94 19,00 31,59 4.996 (J) [A2M2] H+V 2481 C 14,00 17,00 7,00 8,85 20,87 27,30 5.019 (J) [A2M2] H+V 2482 C 10,00 19,00 8,16 7,14 15,54 9,98 5.021 (J) [A2M2] H-V 2483 C 11,00 23,00 12,00 7,47 20,34 14,23 5.061 (J) [A2M2] H-V 2485 C 13,00 17,00 7,00 8,19 19,78 23,99 5.101 (J) [A2M2] H+V 2501 C 15,00 16,00 7,00 9,02 22,00 43,24 5.293 (J) [A2M2] H-V 2502 C 15,00 15,00 7,00 8,61 21,93 56,38 5.312 (J) [A2M2] H-V 2503 C 13,00 20,00 9,00 8,61 20,88 16,79 5.336 (J) [A2M2] H+V 2510 C 12,00 17,00 7,00 7,57 18,54 20,75 5.439 (J) [A2M2] H-V 2514 C 14,00 15,00 6,00 8,70 19,99 34,83 5.502 (J) [A2M2] H-V 2515 C 9,00 24,00 13,00 6,82 16,05 9,18 5.504 (J) [A2M2] H-V 2516 C 15,00 15,00 7,00 8,61 21,93 56,38 5.519 (J) [A2M2] H+V 2522 C 15,00 16,00 7,00 9,02 22,00 43,24 5.569 (J) [A2M2] H+V 2523 C 9,00 22,00 11,12 6,70 15,54 9,41 5.577 (J) [A2M2] H+V 2524 C 11,00 23,00 12,00 7,47 20,34 14,23 5.622 (J) [A2M2] H+V 2525 C 12,00 21,00 10,00 8,02 20,32 14,98 5.625 (J) [A2M2] H-V 2528 C 9,00 23,00 12,00 6,84 15,67 8,77 5.733 (J) [A2M2] H-V 2529 C 14,00 15,00 6,00 8,70 19,99 34,83 5.741 (J) [A2M2] H+V 2530 C 11,00 16,00 5,44 7,72 15,54 11,56 5.742 (J) [A2M2] H-V 2531 C 12,00 17,00 7,00 7,57 18,54 20,75 5.760 (J) [A2M2] H+V 2533 C 10,00 19,00 8,16 7,14 15,54 9,98 5.903 (J) [A2M2] H+V 2536 C 6,00 18,00 8,00 3,33 12,00 8,71 5.959 (J) [A2M2] H+V 2539 C 9,00 22,00 11,00 6,87 15,31 8,35 6.113 (J) [A2M2] H-V 2541 C 8,00 24,00 13,00 6,61 14,85 7,30 6.132 (J) [A2M2] H-V 2543 C 10,00 21,00 10,00 7,22 16,11 9,62 6.229 (J) [A2M2] H-V 2545 C 12,00 21,00 10,00 8,02 20,32 14,98 6.271 (J) [A2M2] H+V 2549 C 9,00 23,00 11,94 6,93 15,54 8,22 6.356 (J) [A2M2] H-V 2551 C 10,00 24,00 13,00 7,09 19,57 11,64 6.410 (J) [A2M2] H-V 2552 C 10,00 20,00 9,00 7,27 15,69 9,12 6.441 (J) [A2M2] H-V 2553 C 9,00 21,00 10,00 6,89 14,95 7,92 6.593 (J) [A2M2] H-V 2556 C 11,00 16,00 5,44 7,72 15,54 11,56 6.662 (J) [A2M2] H+V 2558 C 11,00 22,00 11,00 7,53 19,67 12,83 6.700 (J) [A2M2] H-V 2559 C 9,00 24,00 13,00 6,82 16,05 9,18 6.789 (J) [A2M2] H+V 2568 C 10,00 22,00 11,00 7,17 16,52 10,12 7.069 (J) [A2M2] H-V 2569 C 8,00 23,00 12,00 6,62 14,52 6,93 7.152 (J) [A2M2] H-V 2571 C 6,00 17,00 7,00 3,46 11,50 7,85 7.168 (J) [A2M2] H-V 2575 C 10,00 19,00 8,00 7,33 15,28 8,59 7.205 (J) [A2M2] H-V 2576 C 7,00 15,00 5,00 4,57 11,42 7,98 7.232 (J) [A2M2] H+V 2577 C 9,00 20,00 9,00 6,93 14,57 7,47 7.276 (J) [A2M2] H-V 2578 C 9,00 23,00 12,00 6,84 15,67 8,77 7.294 (J) [A2M2] H+V 2580 C 13,00 19,00 8,00 8,76 20,14 14,88 7.448 (J) [A2M2] H-V 2582 C 10,00 24,00 13,00 7,09 19,57 11,64 7.582 (J) [A2M2] H+V 2583 C 12,00 16,00 6,00 7,81 17,49 18,69 7.613 (J) [A2M2] H-V 2586 C 10,00 21,00 10,00 7,22 16,11 9,62 7.722 (J) [A2M2] H+V 2587 C 10,00 20,00 8,92 7,37 15,54 8,41 7.769 (J) [A2M2] H-V 2589 C 10,00 23,00 12,00 7,13 16,91 10,60 7.793 (J) [A2M2] H-V 2590 C 11,00 22,00 11,00 7,53 19,67 12,83 7.799 (J) [A2M2] H+V 2592 C 9,00 24,00 12,79 7,13 15,54 7,24 7.917 (J) [A2M2] H-V 2596 C 9,00 22,00 11,00 6,87 15,31 8,35 8.152 (J) [A2M2] H+V 2597 C 10,00 20,00 9,00 7,27 15,69 9,12 8.227 (J) [A2M2] H+V 2599 C 14,00 16,00 6,00 9,17 19,96 23,83 8.241 (J) [A2M2] H-V 2600 C 9,00 19,00 8,00 6,97 14,17 7,01 8.318 (J) [A2M2] H-V 2602 C 12,00 16,00 6,00 7,81 17,49 18,69 8.350 (J) [A2M2] H+V 2604 C 10,00 18,00 7,00 7,41 14,85 8,04 8.382 (J) [A2M2] H-V 2606 C 13,00 19,00 8,00 8,76 20,14 14,88 8.502 (J) [A2M2] H+V 2607 C 9,00 23,00 11,94 6,93 15,54 8,22 8.676 (J) [A2M2] H+V 2608 C 12,00 20,00 9,00 8,12 19,63 13,37 8.699 (J) [A2M2] H-V 2610 C 10,00 22,00 11,00 7,17 16,52 10,12 8.896 (J) [A2M2] H+V 2613 C 11,00 18,00 7,00 7,86 15,97 9,42 8.975 (J) [A2M2] H-V 2618 C 14,00 16,00 6,00 9,17 19,96 23,83 9.182 (J) [A2M2] H+V 2620 C 13,00 16,00 6,00 8,47 18,88 20,98 9.343 (J) [A2M2] H-V 2621 C 9,00 21,00 10,00 6,89 14,95 7,92 9.386 (J) [A2M2] H+V 2623 C 12,00 15,00 5,00 8,10 16,65 16,88 9.489 (J) [A2M2] H-V 2629 C 10,00 19,00 8,00 7,33 15,28 8,59 9.818 (J) [A2M2] H+V 2630 C 10,00 23,00 12,00 7,13 16,91 10,60 9.895 (J) [A2M2] H+V 2637 C 13,00 16,00 6,00 8,47 18,88 20,98 10.464 (J) [A2M2] H+V

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N° Forma Cx Cy R xv xm V Fs Caso Sisma [m] [m] [m] [m] [m] [mc] 2639 C 12,00 20,00 9,00 8,12 19,63 13,37 10.479 (J) [A2M2] H+V 2640 C 11,00 19,00 8,00 7,76 16,43 10,07 10.591 (J) [A2M2] H-V 2641 C 10,00 17,00 6,00 7,50 14,39 7,45 10.604 (J) [A2M2] H-V 2643 C 11,00 21,00 10,00 7,59 18,76 11,50 10.675 (J) [A2M2] H-V 2644 C 11,00 17,00 6,04 7,95 15,54 9,09 10.695 (J) [A2M2] H-V 2647 C 10,00 20,00 8,92 7,37 15,54 8,41 10.991 (J) [A2M2] H+V 2648 C 12,00 15,00 5,00 8,10 16,65 16,88 11.024 (J) [A2M2] H+V 2655 C 11,00 20,00 9,00 7,67 16,88 10,69 11.962 (J) [A2M2] H-V 2657 C 11,00 18,00 7,00 7,86 15,97 9,42 12.336 (J) [A2M2] H+V 2659 C 11,00 17,00 6,00 7,99 15,48 8,72 12.743 (J) [A2M2] H-V 2668 C 11,00 21,00 10,00 7,59 18,76 11,50 14.128 (J) [A2M2] H+V

Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Superficie n° 1 Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 23 Coordinate del centro X[m]= 15,00 Y[m]= 24,00 Raggio del cerchio R[m]= 11,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 15,58 Yv[m]= 13,02 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 22,89 Ym[m]= 16,34 Coefficiente di sicurezza FS= 1.347 Geometria e caratteristiche strisce

N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L α φ c [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [°] [°] [kg/cmq]

1 15,58 13,02 13,02 15,88 13,05 13,04 15,78 13,03 0,30 3,80 19.61 0,002 15,88 13,05 13,04 16,18 13,09 13,06 16,04 13,06 0,30 5,36 19.61 0,003 16,18 13,09 13,06 16,47 13,13 13,10 16,33 13,10 0,30 6,92 19.61 0,004 16,47 13,13 13,10 16,77 13,17 13,14 16,62 13,14 0,30 8,49 19.61 0,005 16,77 13,17 13,14 17,07 13,21 13,20 16,90 13,18 0,30 10,06 19.61 0,006 17,07 13,21 13,20 17,13 13,26 13,21 17,11 13,22 0,06 11,01 22.12 0,027 17,13 13,26 13,21 17,48 13,57 13,28 17,34 13,35 0,35 12,09 26.03 0,048 17,48 13,57 13,28 17,82 13,87 13,37 17,66 13,53 0,35 13,92 26.03 0,049 17,82 13,87 13,37 18,16 14,17 13,46 18,00 13,72 0,36 15,77 26.03 0,04

10 18,16 14,17 13,46 18,50 14,47 13,57 18,34 13,92 0,36 17,64 26.03 0,0411 18,50 14,47 13,57 18,85 14,77 13,69 18,68 14,13 0,36 19,52 26.03 0,0412 18,85 14,77 13,69 19,19 15,07 13,83 19,02 14,34 0,37 21,43 26.03 0,0413 19,19 15,07 13,83 19,53 15,19 13,97 19,36 14,51 0,37 23,34 26.03 0,0414 19,53 15,19 13,97 19,86 15,30 14,13 19,69 14,65 0,37 25,27 26.03 0,0415 19,86 15,30 14,13 20,20 15,42 14,31 20,03 14,79 0,38 27,23 26.03 0,0416 20,20 15,42 14,31 20,54 15,53 14,49 20,37 14,94 0,39 29,22 26.03 0,0417 20,54 15,53 14,49 20,87 15,65 14,70 20,70 15,09 0,39 31,25 26.03 0,0418 20,87 15,65 14,70 21,21 15,76 14,92 21,04 15,26 0,40 33,32 26.03 0,0419 21,21 15,76 14,92 21,55 15,88 15,16 21,37 15,43 0,41 35,45 26.03 0,0420 21,55 15,88 15,16 21,88 15,99 15,42 21,71 15,61 0,43 37,63 26.03 0,0421 21,88 15,99 15,42 22,22 16,11 15,70 22,04 15,80 0,44 39,88 26.03 0,0422 22,22 16,11 15,70 22,56 16,22 16,01 22,37 16,00 0,45 42,21 26.03 0,0423 22,56 16,22 16,01 22,89 16,34 16,34 22,67 16,19 0,47 44,62 26.03 0,04

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Forze applicate sulle strisce [JANBU]

N° W Q N T U Es Ed Xs Xd ID [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg]

1 5 596 624 165 0 0 57 0 0 2 12 243 264 70 0 57 73 0 0 3 16 0 16 4 0 73 74 0 0 4 15 0 16 4 0 74 74 0 0 5 10 0 11 3 0 74 73 0 0 6 4 0 3 8 0 73 80 0 0 7 111 0 90 137 0 80 183 0 0 8 255 0 231 188 0 183 282 0 0 9 392 0 363 237 0 282 368 0 0

10 521 0 487 283 0 368 433 0 0 11 642 0 603 327 0 433 468 0 0 12 754 0 711 367 0 468 466 0 0 13 784 0 739 377 0 466 432 0 0 14 761 0 713 369 0 432 377 0 0 15 728 0 680 359 0 377 304 0 0 16 686 0 637 345 0 304 218 0 0 17 634 0 584 329 0 218 126 0 0 18 572 0 520 308 0 126 34 0 0 19 498 0 444 284 0 34 -48 0 0 20 413 0 354 254 0 -48 -108 0 0 21 313 0 247 220 0 -108 -133 0 0 22 200 0 122 179 0 -133 -104 0 0 23 69 0 -26 131 0 -104 0 0 0

CERCHIO CRITICO

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8.5 – Km 23+060 VERIFICA DELLA PARATIA DI MICROPALI Paratia a “cavalletto” ovvero costituita da micropali verticali ad interasse 160 cm alternati a micropali inclinati di 30° rispetto alla verticale ad interasse 160 cm. Nel modello i pali inclinati sono modellati come “tiranti passivi” ad interasse 160 cm.

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Richiami teorici Metodo di analisi Calcolo della profondità di infissione Nel caso generale l'equilibrio della paratia è assicurato dal bilanciamento fra la spinta attiva agente da monte sulla parte fuori terra, la resistenza passiva che si sviluppa da valle verso monte nella zona interrata e la controspinta che agisce da monte verso valle nella zona interrata al di sotto del centro di rotazione. Nel caso di paratia tirantata nell'equilibrio della struttura intervengono gli sforzi dei tiranti (diretti verso monte); in questo caso, se la paratia non è sufficientemente infissa, la controspinta sarà assente. Pertanto il primo passo da compiere nella progettazione è il calcolo della profondità di infissione necessaria ad assicurare l'equilibrio fra i carichi agenti (spinta attiva, resistenza passiva, controspinta, tiro dei tiranti ed eventuali carichi esterni). Nel calcolo classico delle paratie si suppone che essa sia infinitamente rigida e che possa subire una rotazione intorno ad un punto (Centro di rotazione) posto al di sotto della linea di fondo scavo (per paratie non tirantate). Occorre pertanto costruire i diagrammi di spinta attiva e di spinta (resistenza) passiva agenti sulla paratia. A partire da questi si costruiscono i diagrammi risultanti. Nella costruzione dei diagrammi risultanti si adotterà la seguente notazione: Kam diagramma della spinta attiva agente da monte Kav diagramma della spinta attiva agente da valle sulla parte interrata Kpm diagramma della spinta passiva agente da monte Kpv diagramma della spinta passiva agente da valle sulla parte interrata. Calcolati i diagrammi suddetti si costruiscono i diagrammi risultanti Dm=Kpm-Kav e Dv=Kpv-Kam Questi diagrammi rappresentano i valori limiti delle pressioni agenti sulla paratia. La soluzione è ricercata per tentativi facendo variare la profondità di infissione e la posizione del centro di rotazione fino a quando non si raggiunge l'equilibrio sia alla traslazione che alla rotazione. Per mettere in conto un fattore di sicurezza nel calcolo delle profondità di infissione si può agire con tre modalità : 1. applicazione di un coefficiente moltiplicativo alla profondità di infissione strettamente necessaria per l'equilibrio 2. riduzione della spinta passiva tramite un coefficiente di sicurezza 3. riduzione delle caratteristiche del terreno tramite coefficienti di sicurezza su tan(φ) e sulla coesione Calcolo della spinte Metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo) Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb: cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea o spezzata (nel caso di terreno stratificato). La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il valore della spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima nel caso di spinta attiva e minima nel caso di spinta passiva. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni si ricava il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana).

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Il metodo di Mononobe-Okabe considera nell'equilibrio del cuneo spingente la forza di inerzia dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di intensità sismica la forza di inerzia valutata come

Fi = W*C

Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con Ss la spinta totale in condizioni sismiche l'incremento di spinta è ottenuto come

DS= S- Ss

L'incremento di spinta viene applicato a 1/2 dell'altezza della parete stessa(diagramma rettangolare). Tiranti di ancoraggio Le paratie possono essere tirantate, con tiranti attivi o con tiranti passivi, realizzati entrambi tramite perforazione e iniezione del foro con malta in pressione previa sistemazione delle armature opportune. I tiranti attivi, contrariamente ai tiranti passivi, sono sottoposti ad uno sforzo di pretensione prendendo il contrasto sulla struttura stessa. Il tiro finale sul tirante attivo dipende sia dalla pretensione che dalla deformazione della struttura oltre che dalle cadute di tensione. Nel caso di tiranti passivi il tiro dipende unicamente dalla deformabilità della struttura. L'armatura dei tiranti attivi è costituita da trefoli ad alta resistenza (trefoli per c.a.p.), viceversa i tiranti passivi possono essere armati con trefoli o con tondini o, in alcuni casi, con profilati tubolari. La capacità di resistenza dei tiranti è legata all'attrito e all'aderenza fra superficie del tirante e terreno. Calcolo della lunghezza di ancoraggio La lunghezza di ancoraggio (fondazione) del tirante si calcola determinando la lunghezza massima atta a soddisfare le tre seguenti condizioni: 1. Lunghezza necessaria per garantire l'equilibrio fra tensione tangenziale che si sviluppa fra la superficie laterale del tirante ed il terreno e lo sforzo applicato al tirante; 2. Lunghezza necessaria a garantire l'aderenza malta-armatura; 3. Lunghezza necessaria a garantire la resistenza della malta. Siano N lo sforzo nel tirante, δ l'angolo d'attrito tirante-terreno, ca l'adesione tirante-terreno, γ il peso di volume del terreno, D ed Lf il diametro e la lunghezza di ancoraggio (o lunghezza efficace) del tirante ed H la profondità media al di sotto del piano campagna abbiamo la relazione

N = π D Lf γ H Ks tg δ + π D Lf ca

da cui si ricava la lunghezza di ancoraggio Lf

N

Lf = ––––––––––––––––––––– π D γ H Ks tg δ + π D ca

Ks rappresenta il coefficiente di spinta che si assume pari al coefficiente di spinta a riposo

Ks = K0 = 1 - sin φ

Per quanto riguarda la seconda condizione, la lunghezza necessaria atta a garantire l'aderenza malta-armatura è data dalla relazione

N

Lf = ––––––––– π d τc0 ω

dove d è la somma dei diametri dei trefoli disposti nel tirante, τc0 è la resistenza tangenziale limite della malta ed ω è un coefficiente correttivo dipendente dal numero di trefoli (ω = 1 - 0.075 [n trefoli - 1]). Per quanto riguarda la verifica della terza condizione si impone che la tensione tangenziale limite tirante-terreno non possa superare la tensione tangenziale di aderenza acciaio-calcestruzzo f1bd. Alla lunghezza efficace determinata prendendo il massimo valore di Lf si deve aggiungere la lunghezza di franco L che rappresenta la lunghezza del tratto che compreso fra la paratia e la superficie di ancoraggio. La lunghezza totale del tirante sarà quindi data da

Lt = Lf + L

Nel caso di tiranti attivi, cioè tiranti soggetti ad uno stato di pretensione, bisogna considerare le cadute di tensione. A tale scopo è stato introdotto il coefficiente di caduta di tensione, β, che rappresenta il rapporto fra lo sforzo N0 al momento del tiro e lo sforzo N in esercizio

β = N0 / N

Analisi ad elementi finiti La paratia è considerata come una struttura a prevalente sviluppo lineare (si fa riferimento ad un metro di larghezza) con comportamento a trave. Come caratteristiche geometriche della sezione si assume il momento d'inerzia I e l'area A per metro lineare di larghezza della paratia. Il modulo elastico è quello del materiale utilizzato per la paratia. La parte fuori terra della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza pari a circa 5 centimetri e più o meno costante per tutti gli elementi. La suddivisione è suggerita anche dalla eventuale presenza di tiranti, carichi e vincoli. Infatti questi elementi devono capitare in corrispondenza di un nodo. Nel caso di tirante è inserito un ulteriore elemento atto a schematizzarlo. Detta L la lunghezza libera del tirante, Af l'area di armatura

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nel tirante ed Es il modulo elastico dell'acciaio è inserito un elemento di lunghezza pari ad L, area Af, inclinazione pari a quella del tirante e modulo elastico Es. La parte interrata della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza, come visto sopra, pari a circa 5 centimetri. I carichi agenti possono essere di tipo distribuito (spinta della terra, diagramma aggiuntivo di carico, spinta della falda, diagramma di spinta sismica) oppure concentrati. I carichi distribuiti sono riportati sempre come carichi concentrati nei nodi (sotto forma di reazioni di incastro perfetto cambiate di segno). Schematizzazione del terreno La modellazione del terreno si rifà al classico schema di Winkler. Esso è visto come un letto di molle indipendenti fra di loro reagenti solo a sforzo assiale di compressione. La rigidezza della singola molla è legata alla costante di sottofondo orizzontale del terreno (costante di Winkler). La costante di sottofondo, k, è definita come la pressione unitaria che occorre applicare per ottenere uno spostamento unitario. Dimensionalmente è espressa quindi come rapporto fra una pressione ed uno spostamento al cubo [F/L3]. È evidente che i risultati sono tanto migliori quanto più è elevato il numero delle molle che schematizzano il terreno. Se (m è l'interasse fra le molle (in cm) e b è la larghezza della paratia in direzione longitudinale (b=100 cm) occorre ricavare l'area equivalente, Am, della molla (a cui si assegna una lunghezza pari a 100 cm). Indicato con Em il modulo elastico del materiale costituente la paratia (in Kg/cm2), l'equivalenza, in termini di rigidezza, si esprime come

k Δm Am=10000 x –––––––––

Em

Per le molle di estremità, in corrispondenza della linea di fondo scavo ed in corrispondenza dell'estremità inferiore della paratia, si assume una area equivalente dimezzata. Inoltre, tutte le molle hanno, ovviamente, rigidezza flessionale e tagliante nulla e sono vincolate all'estremità alla traslazione. Quindi la matrice di rigidezza di tutto il sistema paratia-terreno sarà data dall'assemblaggio delle matrici di rigidezza degli elementi della paratia (elementi a rigidezza flessionale, tagliante ed assiale), delle matrici di rigidezza dei tiranti (solo rigidezza assiale) e delle molle (rigidezza assiale). Modalità di analisi e comportamento elasto-plastico del terreno A questo punto vediamo come è effettuata l'analisi. Un tipo di analisi molto semplice e veloce sarebbe l'analisi elastica (peraltro disponibile nel programma PAC). Ma si intuisce che considerare il terreno con un comportamento infinitamente elastico è una approssimazione alquanto grossolana. Occorre quindi introdurre qualche correttivo che meglio ci aiuti a modellare il terreno. Fra le varie soluzioni possibili una delle più praticabili e che fornisce risultati soddisfacenti è quella di considerare il terreno con comportamento elasto-plastico perfetto. Si assume cioè che la curva sforzi-deformazioni del terreno abbia andamento bilatero. Rimane da scegliere il criterio di plasticizzazione del terreno (molle). Si può fare riferimento ad un criterio di tipo cinematico: la resistenza della molla cresce con la deformazione fino a quando lo spostamento non raggiunge il valore Xmax; una volta superato tale spostamento limite non si ha più incremento di resistenza all'aumentare degli spostamenti. Un altro criterio può essere di tipo statico: si assume che la molla abbia una resistenza crescente fino al raggiungimento di una pressione pmax. Tale pressione pmax può essere imposta pari al valore della pressione passiva in corrispondenza della quota della molla. D'altronde un ulteriore criterio si può ottenere dalla combinazione dei due descritti precedentemente: plasticizzazione o per raggiungimento dello spostamento limite o per raggiungimento della pressione passiva. Dal punto di vista strettamente numerico è chiaro che l'introduzione di criteri di plasticizzazione porta ad analisi di tipo non lineare (non linearità meccaniche). Questo comporta un aggravio computazionale non indifferente. L'entità di tale aggravio dipende poi dalla particolare tecnica adottata per la soluzione. Nel caso di analisi elastica lineare il problema si risolve immediatamente con la soluzione del sistema fondamentale (K matrice di rigidezza, u vettore degli spostamenti nodali, p vettore dei carichi nodali)

Ku=p

Un sistema non lineare, invece, deve essere risolto mediante un'analisi al passo per tener conto della plasticizzazione delle molle. Quindi si procede per passi di carico, a partire da un carico iniziale p0, fino a raggiungere il carico totale p. Ogni volta che si incrementa il carico si controllano eventuali plasticizzazioni delle molle. Se si hanno nuove plasticizzazioni la matrice globale andrà riassemblata escludendo il contributo delle molle plasticizzate. Il procedimento descritto se fosse applicato in questo modo sarebbe particolarmente gravoso (la fase di decomposizione della matrice di rigidezza è particolarmente onerosa). Si ricorre pertanto a soluzioni più sofisticate che escludono il riassemblaggio e la decomposizione della matrice, ma usano la matrice elastica iniziale (metodo di Riks). Senza addentrarci troppo nei dettagli diremo che si tratta di un metodo di Newton-Raphson modificato e ottimizzato. L'analisi condotta secondo questa tecnica offre dei vantaggi immediati. Essa restituisce l'effettiva deformazione della paratia e le relative sollecitazioni; dà informazioni dettagliate circa la deformazione e la pressione sul terreno. Infatti la deformazione è direttamente leggibile, mentre la pressione sarà data dallo sforzo nella molla diviso per l'area di influenza della molla stessa. Sappiamo quindi quale è la zona di terreno effettivamente plasticizzato. Inoltre dalle deformazioni ci si può rendere conto di un possibile meccanismo di rottura del terreno. Analisi per fasi di scavo L'analisi della paratia per fasi di scavo consente di ottenere informazioni dettagliate sullo stato di sollecitazione e deformazione dell'opera durante la fase di realizzazione. In ogni fase lo stato di sollecitazione e di deformazione dipende dalla 'storia' dello scavo (soprattutto nel caso di paratie tirantate o vincolate). Definite le varie altezze di scavo (in funzione della posizione di tiranti, vincoli, o altro) si procede per ogni fase al calcolo delle spinte inserendo gli elementi (tiranti, vincoli o carichi) attivi per quella fase, tendendo conto delle deformazioni dello stato precedente. Ad esempio, se sono presenti dei tiranti passivi si inserirà nell'analisi della fase la 'molla' che lo rappresenta. Indicando con u ed u0 gli spostamenti nella fase attuale e nella fase precedente, con s ed s0 gli sforzi nella fase attuale e nella fase precedente e con K la matrice di rigidezza della 'struttura' la relazione sforzi-deformazione è esprimibile nella forma

s=s0+K(u-u0)

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In sostanza analizzare la paratia per fasi di scavo oppure 'direttamente' porta a risultati abbastanza diversi sia per quanto riguarda lo stato di deformazione e sollecitazione dell'opera sia per quanto riguarda il tiro dei tiranti. Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso paratia+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1,10. È usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento è supposta circolare. In particolare il programma esamina, per un dato centro 3 cerchi differenti: un cerchio passante per la linea di fondo scavo, un cerchio passante per il piede della paratia ed un cerchio passante per il punto medio della parte interrata. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 5x5 posta in prossimità della sommità della paratia. Il numero di strisce è pari a 50. Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula:

cibi+(Wi-uibi)tgφi

Σi ( ––––––––––––––––––– ) m

η = –––––––––––––––––––––––––––– ΣiWisinαi

dove il termine m è espresso da

tgφitgαi

m = (1 + –––––––––––––––) cosαi η

In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima , ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed ui è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di η. Quindi essa è risolta per successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per η da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto.

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Dati Geometria paratia Tipo paratia: Paratia di micropali Altezza fuori terra 2,00 [m] Profondità di infissione 8,00 [m] Altezza totale della paratia 10,00 [m] Lunghezza paratia 60,00 [m] Numero di file di micropali 1 Interasse fra i micropali della fila 1,60 [m] Diametro dei micropali 30,00 [cm] Numero totale di micropali 37 Numero di micropali per metro lineare 0.62 Diametro esterno del tubolare 168,30 [mm] Spessore del tubolare 10,00 [mm] Geometria cordoli Simbologia adottata n° numero d'ordine del cordolo Y posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m] Cordoli in calcestruzzo B Base della sezione del cordolo espresso in [cm] H Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm] Cordoli in acciaio A Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq] W Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3]

N° Y Tipo B H A W [m] [cm] [cm] [cmq] [cm^3] 1 0,00 Calcestruzzo 50,00 50,00 -- --

Geometria profilo terreno Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] Profilo di monte

N° X Y A [m] [m] [°] 2 7,82 0,73 5.333 9,93 3,22 49.724 31,63 10,02 17.405 32,63 10,02 0.00

Profilo di valle

N° X Y A [m] [m] [°] 1 -9,25 -2,98 0.002 -3,05 -2,12 5.333 -0,50 -0,70 49.724 0,00 -2,00 17.40

Descrizione terreni Simbologia adottata

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n° numero d'ordine Descrizione Descrizione del terreno γ peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc] φ angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°] δ angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°] c coesione del terreno espressa in [kg/cmq]

N° Descrizione γ γsat φ δ c [kg/mc] [kg/mc] [°] [°] [kg/cmq] 1 RIPORTO 1700,0 1900,0 24.00 16.00 0,0002 SABBIE LIMO-SABBIOSE 1900,0 2000,0 31.40 21.00 0,0503 SUBSTRATO ARENACEO 2200,0 2200,0 32.00 32.00 0,500

Parametri per il calcolo dei tiranti Simbologia adottata φmin angolo d'attrito minimo interno del terreno espresso in [°] δmin angolo d'attrito minimo terreno/paratia espresso in [°] cmin coesione minima del terreno espressa in [kg/cmq] φmed angolo d'attrito medio interno del terreno espresso in [°] δmed angolo d'attrito medio terreno/paratia espresso in [°] cmed coesione media del terreno espressa in [kg/cmq]

N° Descrizione φmin φmed δmin δmed cmin cmed [kg/cmq] [kg/cmq] 1 RIPORTO 24.00 24.00 16.00 16.00 0,000 0,000 2 SABBIE LIMO-

SABBIOSE 31.40 31.40 21.00 21.00 0,050 0,050

3 SUBSTRATO ARENACEO

32.00 32.00 32.00 32.00 0,500 0,500

Descrizione stratigrafia Simbologia adottata n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia sp spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m] kw costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm α inclinazione dello strato espressa in GRADI(°) (M: strato di monte V:strato di valle) Terreno Terreno associato allo strato (M: strato di monte V:strato di valle)

N° sp αM αV KwM KwV Terreno M Terreno V [m] [°] [°] [kg/cmq/cm] [kg/cmq/cm] 1 1,50 15.50 0.00 0.17 0.17 RIPORTO RIPORTO 2 3,50 22.00 6.00 1.28 1.28 SABBIE LIMO-SABBIOSE SABBIE LIMO-SABBIOSE 3 7,50 0.00 0.00 5.00 5.00 SUBSTRATO ARENACEO SUBSTRATO ARENACEO

Caratteristiche materiali utilizzati Calcestruzzo Peso specifico 2500 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 306 [kg/cmq] Tensione di progetto a compressione σc 99 [kg/cmq] Acciaio Tipo S 355 Tensione di snervamento fyk 3620 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in c.a. Tipo B450C Tensione di snervamento fyk 4589 [kg/cmq] Condizioni di carico Simbologia e convenzioni adottate

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Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Fx Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle Fy Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso M Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante Qi, Qf Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq] Vi, Vs Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle R Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg]

Condizione n° 1 Carico distribuito sul profilo Xi = 0,50 Xf = 6,50 Qi = 2000 Qf = 2000

Condizione n° 2 Carico concentrato sulla paratia Y=0,00 Fx=5000 Fy=0 M=5000

Caratteristiche tiranti di ancoraggio Tipologia tiranti n° 1 - Tirante passivo tubolare Calcolo tiranti: VERIFICA I parametri di interazione tiranti-terreno sono stati definiti come percentuale di angolo di attrito e coesione dello strato: - Aliquota angolo di attrito 100,00 % - Aliquota coesione 100,00 % Tiranti passivi armati con tubolare Coefficiente di spinta Spinta a riposo Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 306 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo Precomp Tensione di snervamento fyk 16000 [kg/cmq] Descrizione tiranti di ancoraggio (Armatura tondini) Simbologia adottata Simbologia adottata - Caratteristiche geometriche N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila espressa in [m] misurata dalla testa della paratia I interasse tra le file di tiranti espressa in [m] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [°] D diametro della perforazione espresso in [cm] Cesp coeff. di espansione laterale ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) nr numero di tiranti della fila Lt lunghezza totale del tirante espresso in [m] Lf lunghezza di fondazione del tirante espresso in [m] Simbologia adottata - Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno N numero d'ordine della fila Dt diametro esterno del tubolare espresso in [mm] St spessore del tubolare espresso in [mm] Caratteristiche geometriche

N Y I Alfa D Cesp ALL nr Lt Lf [m] [m] [cm] [m] [m] 1 0,25 1,60 60.00 25,00 1.20 Sfalsati 38 10,00 8,42

Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno

N Dt St [mm] [mm] 1 168,30 10,00

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Combinazioni di carico Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione. Combinazione n° 1 [A1-M1]

Nome condizione γ Coeff. part. Spinta terreno 1.30 Condizione 1 (strada) 1.50 1.00

Combinazione n° 2 [A1-M1]

Nome condizione γ Coeff. part. Spinta terreno 1.00 Condizione 1 (strada / sisma V+) 1.00 1.00




Nome condizione γ Coeff. part. Spinta terreno 1.00 Condizione 1 (strada / sisma V+) 1.00 1.00

Combinazione n° 5 [ECCEZ]

Nome condizione γ Coeff. part. Spinta terreno 1.00 Condizione 1 (strada) 1.00 1.00Condizione 2 (URTO VEICOLARE) 1.00 1.00

Combinazione n° 6 [SLER]


Combinazione n° 7 [SLEF]


Combinazione n° 8 [SLEQ]


Impostazioni di progetto Spinte e verifiche secondo : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

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Statici Sismici

Carichi Effetto A1 A2 A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1.00 1.00 1.00 1.00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1.30 1.00 1.00 1.00 Permanenti ns Favorevole γGfav 0.00 0.00 0.00 0.00 Permanenti ns Sfavorevole γGsfav 1.50 1.30 1.00 1.00 Variabili Favorevole γQfav 0.00 0.00 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1.50 1.30 1.00 1.00 Variabili da traffico Favorevole γQfav 0.00 0.00 0.00 0.00 Variabili da traffico Sfavorevole γQsfav 1.35 1.15 1.00 1.00


Statici Sismici Parametri M1 M2 M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25 1.00 1.25 Coesione efficace γc' 1.00 1.25 1.00 1.25 Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40 1.00 1.40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60 1.00 1.60 Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00 1.00 1.00

TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali γR per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale γst 1,20 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 1 ξ3=1,80 ξ4=1,80 Verifica materiali : Stato Limite Ultimo Impostazioni verifiche SLE Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Verifica Taglio - Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio VRd=[0.18*k*(100.0*ρl*fck)1/3/γc+0.15*σcp]*bw*d>(vmin+0.15*σcp)*bw*d VRsd=0.9*d*Asw/s*fyd*(ctgα+ctgθ)*sinα VRcd=0.9*d*bw*αc*fcd'*(ctg(θ)+ctg(α)/(1.0+ctgθ2) con: d altezza utile sezione [mm] bw larghezza minima sezione [mm] σcp tensione media di compressione [N/mmq] ρl rapporto geometrico di armatura Asw area armatuta trasversale [mmq] s interasse tra due armature trasversali consecutive [mm] αc coefficiente maggiorativo, funzione di fcd e σcp fcd'=0.5*fcd k=1+(200/d)1/2 vmin=0.035*k3/2*fck1/2 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30 w3 = 0.40

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Metodo di calcolo aperture delle fessure NTC 2008 - I° Formulazione Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σc < 0.60 fck - σf < 0.80 fyk Quasi permanente σc < 0.45 fck Impostazioni di analisi Analisi per Combinazioni di Carico. Rottura del terreno: Pressione passiva Influenza δ (angolo di attrito terreno-paratia): Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non viene considerato per la spinta passiva) Stabilità globale: Metodo di Bishop Impostazioni analisi sismica Identificazione del sito Latitudine 42.692683 Longitudine 13.248025 Comune ACCUMOLI Provincia RIETI Regione LAZIO Punti di interpolazione del reticolo 24971 - 24972 - 24750 - 24749 Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni Classe d'uso III - Affollamenti significativi e industrie non pericolose Vita di riferimento 75 anni Combinazioni/Fase SLU SLE Accelerazione al suolo [m/s^2] 2.901 1.209 Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0 2.383 2.306 Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.350 0.288 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.200 1.200 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.118 1.200 Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo (α) 1.000 1.000 Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m] 0.050 0.050 Coefficiente di riduzione per spostamento massimo (β) 0.480 0.480 Coefficiente di intensità sismica (percento) 19.047 8.522 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv) 0.00 Influenza sisma nella spinta attiva da monte Forma diagramma incremento sismico : Rettangolare

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Analisi della paratia L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti. Essa è discretizzata in 40 elementi fuori terra e 160 elementi al di sotto della linea di fondo scavo. Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva non reagiscono ad ulteriori incremento di carico. Altezza fuori terra della paratia 2,00 [m] Profondità di infissione 8,00 [m] Altezza totale della paratia 10,00 [m] Forze agenti sulla paratia Tutte le forze si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia. Le Y hanno come origine la testa della paratia, e sono espresse in [m] Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Pa Spinta attiva, espressa in [kg] Is Incremento sismico della spinta, espressa in [kg] Pw Spinta della falda, espressa in [kg] Pp Resistenza passiva, espressa in [kg] Pc Controspinta, espressa in [kg]

n° Tipo Pa YPa Is YIs Pw YPw Pp YPp Pc YPc [kg] [m] [kg] [m] [kg] [m] [kg] [m] [kg] [m] 1 [A1-M1] 2775 1,15 -- -- -- -- -1288 2,83 142 6,132 [A1-M1 S] 1839 1,12 1257 1,00 -- -- -1334 2,82 151 6,103 [A2-M2] 2884 1,13 -- -- -- -- -1317 2,83 146 6,124 [A2-M2 S] 2430 1,13 1517 1,00 -- -- -1711 2,83 191 6,125 [ECCEZ] 2309 1,23 -- -- -- -- -132 6,70 1694 3,106 [SLER] 1896 1,12 -- -- -- -- -867 2,82 98 6,107 [SLEF] 1896 1,12 -- -- -- -- -867 2,82 98 6,108 [SLEQ] 1896 1,12 -- -- -- -- -867 2,82 98 6,10

Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Rc Risultante carichi esterni applicati, espressa in [kg] Rt Risultante delle reazioni dei tiranti (componente orizzontale), espressa in [kg] Rv Risultante delle reazioni dei vincoli, espressa in [kg] Rp Risultante delle reazioni dei puntoni, espressa in [kg]

n° Tipo Rc YRc Rt YRt Rv YRv Rp YRp 1 [A1-M1] 0 0,00 1630 0,25 -- -- -- --2 [A1-M1 S] 0 0,00 1913 0,25 -- -- -- --3 [A2-M2] 0 0,00 1713 0,25 -- -- -- --4 [A2-M2 S] 0 0,00 2427 0,25 -- -- -- --5 [ECCEZ] 5000 0,00 8871 0,25 -- -- -- --6 [SLER] 0 0,00 1127 0,25 -- -- -- --7 [SLEF] 0 0,00 1127 0,25 -- -- -- --8 [SLEQ] 0 0,00 1127 0,25 -- -- -- --

Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase PNUL Punto di nullo del diagramma, espresso in [m] PINV Punto di inversione del diagramma, espresso in [m] CROT Punto Centro di rotazione, espresso in [m] MP Percentuale molle plasticizzate, espressa in [%] R/RMAX Rapporto tra lo sforzo reale nelle molle e lo sforzo che le molle sarebbero in grado di esplicare, espresso in [%] Pp Portanza di punta, espressa in [kg]

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n° Tipo PNUL PINV CROT MP R/RMAX Pp 1 [A1-M1] 2,00 2,00 5,00 0.00 0.25 50853 2 [A1-M1 S] 2,00 2,00 4,97 0.00 0.31 50853 3 [A2-M2] 2,00 2,00 5,00 0.00 0.42 28623 4 [A2-M2 S] 2,00 2,00 4,99 0.00 0.55 28623 5 [ECCEZ] 2,00 6,35 5,57 0.00 0.37 50853 6 [SLER] 2,00 2,00 4,97 0.00 0.20 50853 7 [SLEF] 2,00 2,00 4,97 0.00 0.20 50853 8 [SLEQ] 2,00 2,00 4,97 0.00 0.20 50853

Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] M momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm] N sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione) T taglio massimo e minimo espresso in [kg]

n° Tipo M YM T YT N YN [kgm] [m] [kg] [m] [kg] [m] 1 [A1-M1] 266 3,65 1146 2,00 3913 10,00 MAX -- -- -944 1,25 -1590 0,25 0 0,00 MIN 2 [A1-M1 S] 282 3,65 1183 2,00 4403 10,00 MAX -- -- -958 1,25 -1734 0,25 0 0,00 MIN 3 [A2-M2] 273 3,65 1171 2,00 4058 10,00 MAX -- -- -958 1,30 -1651 0,25 0 0,00 MIN 4 [A2-M2 S] 357 3,65 1520 2,00 5293 10,00 MAX -- -- -1213 1,30 -2191 0,25 0 0,00 MIN 5 [ECCEZ] 6252 0,25 5029 0,25 16454 10,00 MAX -- -- -208 4,45 -3842 0,25 0 0,00 MIN 6 [SLER] 184 3,65 769 2,00 3042 10,00 MAX -- -- -644 1,25 -1099 0,25 0 0,00 MIN 7 [SLEF] 184 3,65 769 2,00 3042 10,00 MAX -- -- -644 1,25 -1099 0,25 0 0,00 MIN 8 [SLEQ] 184 3,65 769 2,00 3042 10,00 MAX -- -- -644 1,25 -1099 0,25 0 0,00 MIN

Spostamenti massimi e minimi della paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] U spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle V spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso

n° Tipo U YU V YV [cm] [m] [cm] [m] 1 [A1-M1] 0,1009 1,40 0,0236 0,00 MAX -- -- -0,0018 5,80 0,0000 0,00 MIN 2 [A1-M1 S] 0,1070 1,35 0,0270 0,00 MAX -- -- -0,0019 5,75 0,0000 0,00 MIN 3 [A2-M2] 0,1035 1,40 0,0246 0,00 MAX -- -- -0,0018 5,80 0,0000 0,00 MIN 4 [A2-M2 S] 0,1355 1,40 0,0332 0,00 MAX -- -- -0,0024 5,75 0,0000 0,00 MIN 5 [ECCEZ] 0,4185 0,00 0,1111 0,00 MAX -- -- -0,0766 2,20 0,0000 0,00 MIN 6 [SLER] 0,0696 1,40 0,0175 0,00 MAX -- -- -0,0012 5,75 0,0000 0,00 MIN 7 [SLEF] 0,0696 1,40 0,0175 0,00 MAX -- -- -0,0012 5,75 0,0000 0,00 MIN 8 [SLEQ] 0,0696 1,40 0,0175 0,00 MAX -- -- -0,0012 5,75 0,0000 0,00 MIN

Stabilità globale Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 100

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Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase (XC; YC) Coordinate centro cerchio superficie di scorrimento, espresse in [m] R Raggio cerchio superficie di scorrimento, espresso in [m] (XV; YV) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a valle, espresse in [m] (XM; YM) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a monte, espresse in [m] FS Coefficiente di sicurezza

n° Tipo (XC, YC) R (XV, YV) (XM, YM) FS [m] [m] [m] [m] 3 [A2-M2] (0,00; 4,00) 14,00 (-11,92; -3,33) (13,99; 3,47) 4.91 4 [A2-M2 S] (0,00; 4,00) 14,00 (-11,92; -3,33) (13,99; 3,47) 3.00

Combinazione n° 4 Numero di strisce 51 Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra) Le strisce sono numerate da monte verso valle N° numero d'ordine della striscia W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] L sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Ctn, Ctt contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg] Caratteristiche delle strisce

N° W α(°) Wsinα L φ c u (Ctn; Ctt) [kg] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg] 1 372,05 -56.56 -310,47 0,90 26.03 0,040 0,000 (0; 0) 2 1103,82 -53.02 -881,84 0,83 26.03 0,040 0,000 (0; 0) 3 1757,56 -49.76 -1341,63 0,77 26.03 0,040 0,000 (0; 0) 4 2348,69 -46.70 -1709,40 0,72 26.03 0,040 0,000 (0; 0) 5 2904,53 -43.81 -2010,76 0,69 26.29 0,220 0,000 (0; 0) 6 3469,70 -41.05 -2278,79 0,66 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 7 3994,38 -38.41 -2481,52 0,63 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 8 4478,81 -35.86 -2623,43 0,61 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 9 4926,88 -33.38 -2710,94 0,60 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 10 5341,73 -30.98 -2749,55 0,58 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 11 5725,90 -28.63 -2744,01 0,57 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 12 6081,50 -26.34 -2698,52 0,55 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 13 6410,26 -24.09 -2616,83 0,54 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 14 6713,64 -21.88 -2502,34 0,54 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 15 6992,85 -19.71 -2358,16 0,53 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 16 7248,93 -17.56 -2187,19 0,52 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 17 7482,73 -15.44 -1992,11 0,52 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 18 7696,87 -13.34 -1775,90 0,51 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 19 8011,51 -11.26 -1564,11 0,51 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 20 8378,51 -9.19 -1338,35 0,50 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 21 8725,46 -7.14 -1084,04 0,50 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 22 9052,66 -5.09 -803,35 0,50 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 23 9360,30 -3.05 -498,39 0,50 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 24 8898,90 -1.02 -157,94 0,50 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 25 10542,44 1.06 195,12 0,52 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 26 11610,59 3.18 644,68 0,52 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 27 11656,76 5.31 1078,74 0,52 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 28 11680,76 7.44 1513,35 0,52 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 29 11682,32 9.59 1946,01 0,53 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 30 11661,06 11.75 2374,13 0,53 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 31 11616,47 13.92 2795,07 0,53 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 32 11547,95 16.12 3206,07 0,54 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 33 11454,75 18.34 3604,23 0,55 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 34 11335,95 20.59 3986,50 0,55 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 35 11190,46 22.87 4349,61 0,56 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 36 11016,97 25.20 4690,04 0,57 26.56 0,400 0,000 (0; 0)

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N° W α(°) Wsinα L φ c u (Ctn; Ctt) [kg] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg]

37 10342,06 27.56 4785,61 0,58 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 38 9543,11 29.98 4769,23 0,60 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 39 9274,86 32.46 4978,58 0,61 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 40 9174,47 35.02 5264,41 0,63 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 41 9323,64 37.65 5695,27 0,65 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 42 9430,66 40.38 6109,90 0,68 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 43 9487,91 43.23 6498,43 0,71 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 44 9350,10 46.22 6750,44 0,75 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 45 8893,46 49.38 6750,34 0,80 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 46 8351,11 52.76 6648,32 0,86 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 47 7708,07 56.43 6422,40 0,94 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 48 6931,53 60.50 6032,95 1,05 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 49 5961,38 65.18 5410,80 1,23 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 50 4657,48 70.96 4402,68 1,59 26.56 0,400 0,000 (0; 0) 51 2343,44 81.02 2314,74 3,32 22.82 0,020 0,000 (0; 0)

Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] ΣWi= 395247,94 [kg] ΣWisinαi= 69798,12 [kg] ΣWitanφi= 197315,60 [kg] Σtanαitanφi= 5.85 Descrizione armatura micropali e caratteristiche sezione Diametro del micropalo 30,00 cm Area della sezione trasversale 706,86 cmq Diametro esterno del tubolare 168,30 mm Spessore del tubolare 10,00 mm Area della sezione tubolare 49,73 cmq Inerzia della sezione tubolare 1563,98 cm^4 Verifica armatura paratia (Sezioni critiche) Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) T taglio espresso in [kg] VRd taglio resistente espresso in [kg] FST fattore di sicurezza a taglio

N° Tipo Y M N Mu Nu FS [m] [kgm] [kg] [kgm] [kg] 1 [A1-M1] 1,25 -1531 4799 -9886 30984 6.46 2 [A1-M1 S] 1,25 -1553 5594 -9878 35586 6.36 3 [A2-M2] 1,30 -1553 5042 -9894 32130 6.37 4 [A2-M2 S] 1,30 -1967 7047 -9879 35384 5.02 5 [ECCEZ] 0,25 10139 44 11662 51 1.15

N° Tipo Y T Tr FST [m] [kgm] [kg] 1 [A1-M1] 0,25 -2578 90380 35.062 [A1-M1 S] 0,25 -2811 90380 32.153 [A2-M2] 0,25 -2678 90380 33.754 [A2-M2 S] 0,25 -3553 90380 25.445 [ECCEZ] 0,25 8154 90380 11.08

Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] σf tensione normale nell'armatura, espressa in [kg/cmq] τf tensione tangenziale nell'armatura, espresso in [kg/cmq]

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σid tensione ideale (σid = (σf2 + 3 τf

2)0.5) nella sezione del tubolare, espressa in [kg/cmq]

N° Tipo σf Y(σf) τf Y(τf) σid Y(σid) [kg/cmq] [m] [kg/cmq] [m] [kg/cmq] [m] 6 [SLER] 629,94 1,25 71,66 0,25 629,94 1,25 7 [SLEF] 629,94 1,25 71,66 0,25 629,94 1,25 8 [SLEQ] 629,94 1,25 71,66 0,25 629,94 1,25

Verifica armatura paratia (Inviluppo) Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) T taglio espresso in [kg] VRd taglio resistente espresso in [kg] FST fattore di sicurezza a taglio

n° Tipo Y M N Mu Nu FS T VRdr FST [m] [kgm] [kg] [kgm] [kg] [kg] [kg] 5 [ECCEZ] 0,00 8108 0 -11661 0 1.44 8108 90380 11.155 [ECCEZ] 0,05 8514 9 11661 12 1.37 8109 90380 11.155 [ECCEZ] 0,10 8919 18 11661 23 1.31 8113 90380 11.145 [ECCEZ] 0,15 9325 27 11661 33 1.25 8121 90380 11.135 [ECCEZ] 0,20 9731 35 11662 42 1.20 8134 90380 11.115 [ECCEZ] 0,25 10139 44 11662 51 1.15 8154 90380 11.085 [ECCEZ] 0,30 9828 24968 12379 31449 1.26 -6199 90380 14.585 [ECCEZ] 0,35 9519 24977 12404 32547 1.30 -6157 90380 14.685 [ECCEZ] 0,40 9212 24986 12430 33714 1.35 -6105 90380 14.815 [ECCEZ] 0,45 8909 24995 12459 34955 1.40 -6043 90380 14.965 [ECCEZ] 0,50 8608 25004 12489 36275 1.45 -5976 90380 15.125 [ECCEZ] 0,55 8311 25013 12521 37681 1.51 -5903 90380 15.315 [ECCEZ] 0,60 8018 25021 12555 39180 1.57 -5825 90380 15.525 [ECCEZ] 0,65 7729 25030 12592 40778 1.63 -5743 90380 15.745 [ECCEZ] 0,70 7444 25039 12631 42486 1.70 -5656 90380 15.985 [ECCEZ] 0,75 7163 25048 12651 44237 1.77 -5565 90380 16.245 [ECCEZ] 0,80 6887 25057 12660 46058 1.84 -5470 90380 16.525 [ECCEZ] 0,85 6616 25066 12670 47998 1.91 -5372 90380 16.825 [ECCEZ] 0,90 6350 25074 12680 50068 2.00 -5270 90380 17.155 [ECCEZ] 0,95 6090 25083 12691 52277 2.08 -5165 90380 17.505 [ECCEZ] 1,00 5834 25092 12703 54636 2.18 -5056 90380 17.885 [ECCEZ] 1,05 5584 25101 12716 57159 2.28 -4944 90380 18.285 [ECCEZ] 1,10 5340 25110 12729 59859 2.38 -4829 90380 18.725 [ECCEZ] 1,15 5101 25119 12744 62751 2.50 -4710 90380 19.195 [ECCEZ] 1,20 4869 25127 12741 65757 2.62 -4588 90380 19.705 [ECCEZ] 1,25 4642 25136 12705 68789 2.74 -4461 90380 20.265 [ECCEZ] 1,30 4423 25145 12666 72013 2.86 -4330 90380 20.875 [ECCEZ] 1,35 4210 25154 12625 75440 3.00 -4195 90380 21.545 [ECCEZ] 1,40 4003 25163 12581 79081 3.14 -4057 90380 22.285 [ECCEZ] 1,45 3804 25172 12535 82948 3.30 -3916 90380 23.085 [ECCEZ] 1,50 3612 25180 12481 87017 3.46 -3760 90380 24.045 [ECCEZ] 1,55 3426 25189 12402 91196 3.62 -3671 90380 24.625 [ECCEZ] 1,60 3245 25198 12318 95660 3.80 -3563 90380 25.365 [ECCEZ] 1,65 3069 25207 12228 100422 3.98 -3449 90380 26.215 [ECCEZ] 1,70 2900 25216 12132 105494 4.18 -3327 90380 27.165 [ECCEZ] 1,75 2737 25225 12025 110834 4.39 -3200 90380 28.245 [ECCEZ] 1,80 2580 25233 11906 116448 4.61 -3068 90380 29.465 [ECCEZ] 1,85 2430 25242 11781 122376 4.85 -2930 90380 30.845 [ECCEZ] 1,90 2287 25251 11649 128616 5.09 -2788 90380 32.425 [ECCEZ] 1,95 2151 25260 11498 135018 5.35 -2642 90380 34.215 [ECCEZ] 2,00 2023 25269 11340 141664 5.61 -2532 90380 35.695 [ECCEZ] 2,05 1898 25278 11171 148770 5.89 -2415 90380 37.425 [ECCEZ] 2,10 1777 25286 10978 156187 6.18 -2336 90380 38.685 [ECCEZ] 2,15 1661 25295 10767 164014 6.48 -2257 90380 40.045 [ECCEZ] 2,20 1548 25304 10542 172354 6.81 -2178 90380 41.505 [ECCEZ] 2,25 1439 25313 10280 180855 7.14 -2099 90380 43.065 [ECCEZ] 2,30 1334 25322 10001 189863 7.50 -2020 90380 44.745 [ECCEZ] 2,35 1233 25331 9691 199119 7.86 -1942 90380 46.555 [ECCEZ] 2,40 1136 25339 9351 208631 8.23 -1864 90380 48.495 [ECCEZ] 2,45 1043 25348 8985 218447 8.62 -1787 90380 50.58

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n° Tipo Y M N Mu Nu FS T VRdr FST [m] [kgm] [kg] [kgm] [kg] [kg] [kg] 5 [ECCEZ] 2,50 953 25357 8579 228206 9.00 -1711 90380 52.835 [ECCEZ] 2,55 868 25366 8152 238305 9.39 -1636 90380 55.255 [ECCEZ] 2,60 786 25375 7680 247987 9.77 -1562 90380 57.865 [ECCEZ] 2,65 708 25384 7194 257990 10.16 -1490 90380 60.675 [ECCEZ] 2,70 633 25392 6668 267350 10.53 -1418 90380 63.725 [ECCEZ] 2,75 562 25401 6129 276815 10.90 -1349 90380 67.015 [ECCEZ] 2,80 495 25410 5567 285810 11.25 -1281 90380 70.585 [ECCEZ] 2,85 431 25419 4992 294495 11.59 -1214 90380 74.455 [ECCEZ] 2,90 370 25428 4404 302464 11.89 -1149 90380 78.665 [ECCEZ] 2,95 313 25437 3757 305567 12.01 -1086 90380 83.255 [ECCEZ] 3,00 258 25445 3134 308557 12.13 -1024 90380 88.255 [ECCEZ] 3,05 207 25454 2536 311430 12.23 -964 90380 93.725 [ECCEZ] 3,10 159 25463 1963 314183 12.34 -906 90380 99.715 [ECCEZ] 3,15 114 25472 1415 316813 12.44 -850 90380 106.305 [ECCEZ] 3,20 71 25481 893 319319 12.53 -796 90380 113.565 [ECCEZ] 3,25 31 25490 397 321700 12.62 -743 90380 121.585 [ECCEZ] 3,30 -6 25499 -73 323256 12.68 -693 90380 130.485 [ECCEZ] 3,35 -40 25507 -508 321165 12.59 -644 90380 140.375 [ECCEZ] 3,40 -73 25516 -908 319246 12.51 -597 90380 151.435 [ECCEZ] 3,45 -102 25525 -1274 317490 12.44 -552 90380 163.835 [ECCEZ] 3,50 -130 25534 -1608 315885 12.37 -508 90380 177.805 [ECCEZ] 3,55 -155 25543 -1913 314421 12.31 -467 90380 193.635 [ECCEZ] 3,60 -179 25552 -2190 313090 12.25 -427 90380 211.675 [ECCEZ] 3,65 -200 25560 -2441 311884 12.20 -389 90380 232.375 [ECCEZ] 3,70 -220 25569 -2668 310794 12.16 -353 90380 256.305 [ECCEZ] 3,75 -237 25578 -2873 309814 12.11 -318 90380 284.205 [ECCEZ] 3,80 -253 25587 -3056 308936 12.07 -285 90380 317.045 [ECCEZ] 3,85 -267 25596 -3218 308154 12.04 -254 90380 356.175 [ECCEZ] 3,90 -280 25605 -3362 307463 12.01 -224 90380 403.415 [ECCEZ] 3,95 -291 25613 -3489 306856 11.98 -196 90380 461.395 [ECCEZ] 4,00 -301 25622 -3599 306328 11.96 -169 90380 534.005 [ECCEZ] 4,05 -309 25631 -3693 305875 11.93 -184 90380 492.085 [ECCEZ] 4,10 -317 25640 -3773 305491 11.91 -198 90380 455.405 [ECCEZ] 4,15 -323 25649 -3839 305172 11.90 -212 90380 426.475 [ECCEZ] 4,20 -328 25658 -3893 304915 11.88 -224 90380 403.265 [ECCEZ] 4,25 -331 25666 -3935 304713 11.87 -235 90380 384.405 [ECCEZ] 4,30 -334 25675 -3966 304565 11.86 -245 90380 368.925 [ECCEZ] 4,35 -336 25684 -3987 304467 11.85 -254 90380 356.135 [ECCEZ] 4,40 -337 25693 -3997 304414 11.85 -262 90380 345.525 [ECCEZ] 4,45 -338 25702 -4000 304404 11.84 -268 90380 336.715 [ECCEZ] 4,50 -337 25711 -3993 304433 11.84 -274 90380 329.395 [ECCEZ] 4,55 -336 25719 -3980 304499 11.84 -280 90380 323.355 [ECCEZ] 4,60 -334 25728 -3959 304599 11.84 -284 90380 318.385 [ECCEZ] 4,65 -332 25737 -3932 304730 11.84 -288 90380 314.355 [ECCEZ] 4,70 -329 25746 -3898 304890 11.84 -290 90380 311.145 [ECCEZ] 4,75 -326 25755 -3860 305076 11.85 -293 90380 308.645 [ECCEZ] 4,80 -322 25764 -3816 305285 11.85 -295 90380 306.785 [ECCEZ] 4,85 -318 25772 -3768 305517 11.85 -296 90380 305.475 [ECCEZ] 4,90 -313 25781 -3715 305768 11.86 -297 90380 304.685 [ECCEZ] 4,95 -308 25790 -3659 306037 11.87 -297 90380 304.335 [ECCEZ] 5,00 -303 25799 -3600 306322 11.87 -297 90380 304.485 [ECCEZ] 5,05 -297 25808 -3534 306641 11.88 -295 90380 306.175 [ECCEZ] 5,10 -291 25817 -3457 307008 11.89 -292 90380 309.215 [ECCEZ] 5,15 -283 25825 -3372 307416 11.90 -288 90380 313.535 [ECCEZ] 5,20 -275 25834 -3279 307862 11.92 -283 90380 319.105 [ECCEZ] 5,25 -267 25843 -3180 308338 11.93 -277 90380 325.915 [ECCEZ] 5,30 -257 25852 -3076 308840 11.95 -271 90380 333.965 [ECCEZ] 5,35 -248 25861 -2966 309364 11.96 -263 90380 343.285 [ECCEZ] 5,40 -238 25870 -2854 309905 11.98 -255 90380 353.925 [ECCEZ] 5,45 -228 25878 -2738 310459 12.00 -247 90380 365.935 [ECCEZ] 5,50 -218 25887 -2621 311023 12.01 -238 90380 379.415 [ECCEZ] 5,55 -208 25896 -2502 311593 12.03 -229 90380 394.445 [ECCEZ] 5,60 -198 25905 -2383 312167 12.05 -220 90380 411.155 [ECCEZ] 5,65 -188 25914 -2263 312740 12.07 -210 90380 429.685 [ECCEZ] 5,70 -177 25923 -2144 313312 12.09 -201 90380 450.205 [ECCEZ] 5,75 -167 25931 -2026 313878 12.10 197 90380 458.475 [ECCEZ] 5,80 -158 25940 -1910 314438 12.12 193 90380 467.245 [ECCEZ] 5,85 -148 25949 -1795 314988 12.14 189 90380 477.795 [ECCEZ] 5,90 -138 25958 -1682 315528 12.16 184 90380 490.175 [ECCEZ] 5,95 -129 25967 -1572 316056 12.17 179 90380 504.415 [ECCEZ] 6,00 -120 25976 -1465 316571 12.19 174 90380 520.605 [ECCEZ] 6,05 -112 25984 -1361 317071 12.20 168 90380 538.845 [ECCEZ] 6,10 -103 25993 -1260 317555 12.22 162 90380 559.245 [ECCEZ] 6,15 -95 26002 -1163 318022 12.23 155 90380 581.985 [ECCEZ] 6,20 -87 26011 -1069 318473 12.24 149 90380 607.235 [ECCEZ] 6,25 -80 26020 -979 318905 12.26 142 90380 635.225 [ECCEZ] 6,30 -73 26029 -893 319320 12.27 136 90380 666.205 [ECCEZ] 6,35 -66 26037 -810 319716 12.28 129 90380 700.475 [ECCEZ] 6,40 -60 26046 -731 320093 12.29 122 90380 738.375 [ECCEZ] 6,45 -53 26055 -657 320452 12.30 116 90380 780.33

128

n° Tipo Y M N Mu Nu FS T VRdr FST [m] [kgm] [kg] [kgm] [kg] [kg] [kg] 5 [ECCEZ] 6,50 -48 26064 -586 320792 12.31 109 90380 826.805 [ECCEZ] 6,55 -42 26073 -519 321113 12.32 103 90380 878.355 [ECCEZ] 6,60 -37 26082 -456 321416 12.32 97 90380 935.625 [ECCEZ] 6,65 -32 26091 -397 321700 12.33 90 90380 999.375 [ECCEZ] 6,70 -28 26099 -341 321967 12.34 -32 90380 1000.005 [ECCEZ] 6,75 -23 26108 -289 322217 12.34 -29 90380 1000.005 [ECCEZ] 6,80 -19 26117 -241 322449 12.35 -25 90380 1000.005 [ECCEZ] 6,85 -16 26126 -196 322665 12.35 -22 90380 1000.005 [ECCEZ] 6,90 -12 26135 -154 322865 12.35 -19 90380 1000.005 [ECCEZ] 6,95 -9 26144 -116 323049 12.36 -16 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,00 -7 26152 -81 323218 12.36 -13 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,05 -4 26161 -48 323373 12.36 -10 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,10 -2 26170 -19 323514 12.36 -8 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,15 1 26179 8 323567 12.36 -6 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,20 3 26188 32 323452 12.35 -4 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,25 4 26197 53 323349 12.34 -2 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,30 6 26205 72 323257 12.34 -1 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,35 7 26214 89 323176 12.33 1 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,40 8 26223 104 323105 12.32 2 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,45 9 26232 117 323043 12.31 3 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,50 10 26241 128 322991 12.31 5 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,55 11 26250 137 322946 12.30 5 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,60 12 26258 145 322910 12.30 6 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,65 12 26267 151 322880 12.29 7 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,70 13 26276 156 322857 12.29 8 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,75 13 26285 159 322840 12.28 8 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,80 13 26294 162 322829 12.28 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,85 13 26303 163 322823 12.27 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,90 13 26311 163 322822 12.27 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 7,95 13 26320 162 322825 12.27 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,00 13 26329 161 322831 12.26 10 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,05 13 26338 159 322842 12.26 10 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,10 13 26347 156 322855 12.25 10 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,15 12 26356 153 322871 12.25 10 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,20 12 26364 149 322889 12.25 10 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,25 12 26373 145 322910 12.24 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,30 11 26382 140 322932 12.24 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,35 11 26391 135 322956 12.24 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,40 11 26400 130 322981 12.23 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,45 10 26409 124 323008 12.23 9 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,50 10 26417 119 323035 12.23 8 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,55 9 26426 113 323063 12.23 8 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,60 9 26435 107 323091 12.22 8 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,65 8 26444 101 323119 12.22 8 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,70 8 26453 95 323148 12.22 7 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,75 7 26462 89 323176 12.21 7 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,80 7 26470 83 323205 12.21 7 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,85 6 26479 77 323233 12.21 6 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,90 6 26488 72 323260 12.20 6 90380 1000.005 [ECCEZ] 8,95 5 26497 66 323287 12.20 6 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,00 5 26506 61 323314 12.20 5 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,05 5 26515 55 323339 12.19 5 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,10 4 26523 50 323364 12.19 5 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,15 4 26532 45 323388 12.19 4 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,20 3 26541 40 323411 12.19 4 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,25 3 26550 36 323433 12.18 4 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,30 3 26559 31 323454 12.18 3 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,35 2 26568 27 323474 12.18 3 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,40 2 26576 23 323492 12.17 3 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,45 2 26585 20 323509 12.17 2 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,50 1 26594 17 323525 12.17 2 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,55 1 26603 13 323540 12.16 2 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,60 1 26612 11 323553 12.16 2 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,65 1 26621 8 323565 12.15 1 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,70 1 26629 6 323575 12.15 1 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,75 0 26638 4 323584 12.15 1 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,80 0 26647 3 323591 12.14 1 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,85 0 26656 2 323597 12.14 0 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,90 0 26665 1 323601 12.14 0 90380 1000.005 [ECCEZ] 9,95 0 26674 0 323604 12.13 0 90380 1000.00

Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] σf tensione normale nell'armatura, espressa in [kg/cmq] τf tensione tangenziale nell'armatura, espresso in [kg/cmq] σid tensione ideale (σid = (σf

2 + 3 τf2)0.5) nella sezione del tubolare, espressa in [kg/cmq]

129

Y σid n° - Tipo σf n° - Tipo τf n° - Tipo [m] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg/cmq] 0,00 0,00 6 - [SLER] 0,00 6 - [SLER] 0,00 6 - [SLER] 0,05 0,22 6 - [SLER] 0,20 6 - [SLER] 0,05 6 - [SLER] 0,10 0,60 6 - [SLER] 0,46 6 - [SLER] 0,22 6 - [SLER] 0,15 1,28 6 - [SLER] 0,89 6 - [SLER] 0,53 6 - [SLER] 0,20 2,40 6 - [SLER] 1,59 6 - [SLER] 1,04 6 - [SLER] 0,25 140,76 6 - [SLER] 66,41 6 - [SLER] 71,66 6 - [SLER] 0,30 164,48 6 - [SLER] 110,39 6 - [SLER] 70,40 6 - [SLER] 0,35 197,09 6 - [SLER] 157,10 6 - [SLER] 68,71 6 - [SLER] 0,40 233,08 6 - [SLER] 202,53 6 - [SLER] 66,59 6 - [SLER] 0,45 270,31 6 - [SLER] 246,44 6 - [SLER] 64,13 6 - [SLER] 0,50 307,59 6 - [SLER] 288,61 6 - [SLER] 61,42 6 - [SLER] 0,55 344,14 6 - [SLER] 328,89 6 - [SLER] 58,49 6 - [SLER] 0,60 379,46 6 - [SLER] 367,15 6 - [SLER] 55,35 6 - [SLER] 0,65 413,19 6 - [SLER] 403,24 6 - [SLER] 52,03 6 - [SLER] 0,70 445,08 6 - [SLER] 437,06 6 - [SLER] 48,54 6 - [SLER] 0,75 474,90 6 - [SLER] 468,49 6 - [SLER] 44,89 6 - [SLER] 0,80 502,49 6 - [SLER] 497,42 6 - [SLER] 41,08 6 - [SLER] 0,85 527,69 6 - [SLER] 523,76 6 - [SLER] 37,13 6 - [SLER] 0,90 550,38 6 - [SLER] 547,40 6 - [SLER] 33,03 6 - [SLER] 0,95 570,44 6 - [SLER] 568,26 6 - [SLER] 28,80 6 - [SLER] 1,00 587,76 6 - [SLER] 586,24 6 - [SLER] 24,43 6 - [SLER] 1,05 602,24 6 - [SLER] 601,25 6 - [SLER] 19,93 6 - [SLER] 1,10 613,79 6 - [SLER] 613,22 6 - [SLER] 15,30 6 - [SLER] 1,15 622,31 6 - [SLER] 622,04 6 - [SLER] 10,55 6 - [SLER] 1,20 627,72 6 - [SLER] 627,64 6 - [SLER] 5,67 6 - [SLER] 1,25 629,94 6 - [SLER] 629,94 6 - [SLER] 0,67 6 - [SLER] 1,30 628,90 6 - [SLER] 628,85 6 - [SLER] 4,45 6 - [SLER] 1,35 624,52 6 - [SLER] 624,29 6 - [SLER] 9,69 6 - [SLER] 1,40 616,75 6 - [SLER] 616,20 6 - [SLER] 15,04 6 - [SLER] 1,45 605,53 6 - [SLER] 604,49 6 - [SLER] 20,50 6 - [SLER] 1,50 590,82 6 - [SLER] 589,09 6 - [SLER] 26,07 6 - [SLER] 1,55 573,26 6 - [SLER] 571,22 6 - [SLER] 27,90 6 - [SLER] 1,60 554,49 6 - [SLER] 552,07 6 - [SLER] 29,88 6 - [SLER] 1,65 534,43 6 - [SLER] 531,54 6 - [SLER] 32,01 6 - [SLER] 1,70 513,00 6 - [SLER] 509,55 6 - [SLER] 34,26 6 - [SLER] 1,75 490,14 6 - [SLER] 486,01 6 - [SLER] 36,64 6 - [SLER] 1,80 465,81 6 - [SLER] 460,85 6 - [SLER] 39,13 6 - [SLER] 1,85 439,96 6 - [SLER] 433,97 6 - [SLER] 41,74 6 - [SLER] 1,90 412,57 6 - [SLER] 405,32 6 - [SLER] 44,47 6 - [SLER] 1,95 383,65 6 - [SLER] 374,80 6 - [SLER] 47,28 6 - [SLER] 2,00 353,24 6 - [SLER] 342,39 6 - [SLER] 50,16 6 - [SLER] 2,05 320,12 6 - [SLER] 309,86 6 - [SLER] 46,42 6 - [SLER] 2,10 289,21 6 - [SLER] 278,99 6 - [SLER] 44,00 6 - [SLER] 2,15 259,93 6 - [SLER] 249,73 6 - [SLER] 41,64 6 - [SLER] 2,20 232,27 6 - [SLER] 222,06 6 - [SLER] 39,34 6 - [SLER] 2,25 206,19 6 - [SLER] 195,92 6 - [SLER] 37,10 6 - [SLER] 2,30 181,65 6 - [SLER] 171,28 6 - [SLER] 34,92 6 - [SLER] 2,35 158,63 6 - [SLER] 148,10 6 - [SLER] 32,81 6 - [SLER] 2,40 137,11 6 - [SLER] 126,33 6 - [SLER] 30,76 6 - [SLER] 2,45 117,07 6 - [SLER] 105,93 6 - [SLER] 28,78 6 - [SLER] 2,50 98,53 6 - [SLER] 86,85 6 - [SLER] 26,87 6 - [SLER] 2,55 87,84 6 - [SLER] 76,40 6 - [SLER] 25,02 6 - [SLER] 2,60 101,62 6 - [SLER] 93,32 6 - [SLER] 23,23 6 - [SLER] 2,65 115,23 6 - [SLER] 109,04 6 - [SLER] 21,52 6 - [SLER] 2,70 128,31 6 - [SLER] 123,61 6 - [SLER] 19,86 6 - [SLER] 2,75 140,68 6 - [SLER] 137,07 6 - [SLER] 18,28 6 - [SLER] 2,80 152,26 6 - [SLER] 149,47 6 - [SLER] 16,75 6 - [SLER] 2,85 163,02 6 - [SLER] 160,86 6 - [SLER] 15,29 6 - [SLER] 2,90 172,95 6 - [SLER] 171,27 6 - [SLER] 13,89 6 - [SLER] 2,95 182,04 6 - [SLER] 180,74 6 - [SLER] 12,56 6 - [SLER] 3,00 190,32 6 - [SLER] 189,32 6 - [SLER] 11,28 6 - [SLER] 3,05 197,81 6 - [SLER] 197,04 6 - [SLER] 10,07 6 - [SLER] 3,10 204,54 6 - [SLER] 203,96 6 - [SLER] 8,91 6 - [SLER] 3,15 210,53 6 - [SLER] 210,10 6 - [SLER] 7,81 6 - [SLER] 3,20 215,82 6 - [SLER] 215,50 6 - [SLER] 6,77 6 - [SLER] 3,25 220,43 6 - [SLER] 220,20 6 - [SLER] 5,78 6 - [SLER] 3,30 224,40 6 - [SLER] 224,25 6 - [SLER] 4,84 6 - [SLER] 3,35 227,76 6 - [SLER] 227,66 6 - [SLER] 3,95 6 - [SLER] 3,40 230,55 6 - [SLER] 230,48 6 - [SLER] 3,12 6 - [SLER] 3,45 232,78 6 - [SLER] 232,75 6 - [SLER] 2,33 6 - [SLER] 3,50 234,50 6 - [SLER] 234,49 6 - [SLER] 1,59 6 - [SLER] 3,55 235,74 6 - [SLER] 235,73 6 - [SLER] 0,90 6 - [SLER] 3,60 236,51 6 - [SLER] 236,51 6 - [SLER] 0,25 6 - [SLER] 3,65 236,85 6 - [SLER] 236,85 6 - [SLER] 0,36 6 - [SLER] 3,70 236,79 6 - [SLER] 236,79 6 - [SLER] 0,93 6 - [SLER] 3,75 236,36 6 - [SLER] 236,34 6 - [SLER] 1,46 6 - [SLER] 3,80 235,57 6 - [SLER] 235,55 6 - [SLER] 1,95 6 - [SLER]

130

Y σid n° - Tipo σf n° - Tipo τf n° - Tipo [m] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg/cmq] 3,85 234,46 6 - [SLER] 234,42 6 - [SLER] 2,40 6 - [SLER] 3,90 233,04 6 - [SLER] 232,99 6 - [SLER] 2,82 6 - [SLER] 3,95 231,35 6 - [SLER] 231,28 6 - [SLER] 3,21 6 - [SLER] 4,00 229,39 6 - [SLER] 229,31 6 - [SLER] 3,57 6 - [SLER] 4,05 227,20 6 - [SLER] 227,10 6 - [SLER] 3,89 6 - [SLER] 4,10 224,79 6 - [SLER] 224,68 6 - [SLER] 4,19 6 - [SLER] 4,15 222,19 6 - [SLER] 222,05 6 - [SLER] 4,46 6 - [SLER] 4,20 219,40 6 - [SLER] 219,25 6 - [SLER] 4,70 6 - [SLER] 4,25 216,45 6 - [SLER] 216,28 6 - [SLER] 4,92 6 - [SLER] 4,30 213,35 6 - [SLER] 213,16 6 - [SLER] 5,12 6 - [SLER] 4,35 210,11 6 - [SLER] 209,91 6 - [SLER] 5,30 6 - [SLER] 4,40 206,76 6 - [SLER] 206,55 6 - [SLER] 5,45 6 - [SLER] 4,45 203,31 6 - [SLER] 203,08 6 - [SLER] 5,59 6 - [SLER] 4,50 199,76 6 - [SLER] 199,52 6 - [SLER] 5,71 6 - [SLER] 4,55 196,14 6 - [SLER] 195,88 6 - [SLER] 5,81 6 - [SLER] 4,60 192,44 6 - [SLER] 192,17 6 - [SLER] 5,89 6 - [SLER] 4,65 188,69 6 - [SLER] 188,41 6 - [SLER] 5,96 6 - [SLER] 4,70 184,89 6 - [SLER] 184,60 6 - [SLER] 6,02 6 - [SLER] 4,75 181,06 6 - [SLER] 180,75 6 - [SLER] 6,06 6 - [SLER] 4,80 177,19 6 - [SLER] 176,87 6 - [SLER] 6,10 6 - [SLER] 4,85 173,29 6 - [SLER] 172,97 6 - [SLER] 6,12 6 - [SLER] 4,90 169,39 6 - [SLER] 169,05 6 - [SLER] 6,13 6 - [SLER] 4,95 165,47 6 - [SLER] 165,13 6 - [SLER] 6,14 6 - [SLER] 5,00 161,55 6 - [SLER] 161,20 6 - [SLER] 6,13 6 - [SLER] 5,05 157,63 6 - [SLER] 157,28 6 - [SLER] 6,09 6 - [SLER] 5,10 153,74 6 - [SLER] 153,38 6 - [SLER] 6,02 6 - [SLER] 5,15 149,89 6 - [SLER] 149,53 6 - [SLER] 5,93 6 - [SLER] 5,20 146,09 6 - [SLER] 145,74 6 - [SLER] 5,82 6 - [SLER] 5,25 142,37 6 - [SLER] 142,03 6 - [SLER] 5,69 6 - [SLER] 5,30 138,73 6 - [SLER] 138,40 6 - [SLER] 5,55 6 - [SLER] 5,35 135,19 6 - [SLER] 134,86 6 - [SLER] 5,39 6 - [SLER] 5,40 131,74 6 - [SLER] 131,43 6 - [SLER] 5,23 6 - [SLER] 5,45 128,41 6 - [SLER] 128,11 6 - [SLER] 5,05 6 - [SLER] 5,50 125,20 6 - [SLER] 124,91 6 - [SLER] 4,87 6 - [SLER] 5,55 122,10 6 - [SLER] 121,83 6 - [SLER] 4,68 6 - [SLER] 5,60 119,13 6 - [SLER] 118,88 6 - [SLER] 4,48 6 - [SLER] 5,65 116,30 6 - [SLER] 116,06 6 - [SLER] 4,29 6 - [SLER] 5,70 113,59 6 - [SLER] 113,37 6 - [SLER] 4,09 6 - [SLER] 5,75 111,01 6 - [SLER] 110,81 6 - [SLER] 3,89 6 - [SLER] 5,80 108,57 6 - [SLER] 108,39 6 - [SLER] 3,69 6 - [SLER] 5,85 106,27 6 - [SLER] 106,09 6 - [SLER] 3,49 6 - [SLER] 5,90 104,09 6 - [SLER] 103,93 6 - [SLER] 3,30 6 - [SLER] 5,95 102,05 6 - [SLER] 101,91 6 - [SLER] 3,11 6 - [SLER] 6,00 100,13 6 - [SLER] 100,01 6 - [SLER] 2,92 6 - [SLER] 6,05 98,35 6 - [SLER] 98,23 6 - [SLER] 2,73 6 - [SLER] 6,10 96,69 6 - [SLER] 96,58 6 - [SLER] 2,55 6 - [SLER] 6,15 95,15 6 - [SLER] 95,06 6 - [SLER] 2,37 6 - [SLER] 6,20 93,72 6 - [SLER] 93,65 6 - [SLER] 2,20 6 - [SLER] 6,25 92,42 6 - [SLER] 92,35 6 - [SLER] 2,04 6 - [SLER] 6,30 91,22 6 - [SLER] 91,16 6 - [SLER] 1,88 6 - [SLER] 6,35 90,13 6 - [SLER] 90,08 6 - [SLER] 1,73 6 - [SLER] 6,40 89,14 6 - [SLER] 89,10 6 - [SLER] 1,58 6 - [SLER] 6,45 88,26 6 - [SLER] 88,22 6 - [SLER] 1,44 6 - [SLER] 6,50 87,46 6 - [SLER] 87,43 6 - [SLER] 1,31 6 - [SLER] 6,55 87,18 6 - [SLER] 87,15 6 - [SLER] 1,18 6 - [SLER] 6,60 88,14 6 - [SLER] 88,12 6 - [SLER] 1,06 6 - [SLER] 6,65 89,02 6 - [SLER] 89,01 6 - [SLER] 0,95 6 - [SLER] 6,70 89,83 6 - [SLER] 89,82 6 - [SLER] 0,84 6 - [SLER] 6,75 90,57 6 - [SLER] 90,56 6 - [SLER] 0,74 6 - [SLER] 6,80 91,24 6 - [SLER] 91,23 6 - [SLER] 0,64 6 - [SLER] 6,85 91,84 6 - [SLER] 91,84 6 - [SLER] 0,55 6 - [SLER] 6,90 92,39 6 - [SLER] 92,39 6 - [SLER] 0,47 6 - [SLER] 6,95 92,88 6 - [SLER] 92,88 6 - [SLER] 0,39 6 - [SLER] 7,00 93,32 6 - [SLER] 93,32 6 - [SLER] 0,32 6 - [SLER] 7,05 93,71 6 - [SLER] 93,71 6 - [SLER] 0,25 6 - [SLER] 7,10 94,06 6 - [SLER] 94,06 6 - [SLER] 0,19 6 - [SLER] 7,15 94,37 6 - [SLER] 94,36 6 - [SLER] 0,14 6 - [SLER] 7,20 94,63 6 - [SLER] 94,63 6 - [SLER] 0,08 6 - [SLER] 7,25 94,87 6 - [SLER] 94,87 6 - [SLER] 0,04 6 - [SLER] 7,30 95,07 6 - [SLER] 95,07 6 - [SLER] 0,01 6 - [SLER] 7,35 95,24 6 - [SLER] 95,24 6 - [SLER] 0,05 6 - [SLER] 7,40 95,39 6 - [SLER] 95,39 6 - [SLER] 0,08 6 - [SLER] 7,45 95,51 6 - [SLER] 95,51 6 - [SLER] 0,11 6 - [SLER] 7,50 95,61 6 - [SLER] 95,61 6 - [SLER] 0,14 6 - [SLER] 7,55 95,70 6 - [SLER] 95,70 6 - [SLER] 0,16 6 - [SLER] 7,60 95,77 6 - [SLER] 95,77 6 - [SLER] 0,19 6 - [SLER] 7,65 95,82 6 - [SLER] 95,82 6 - [SLER] 0,20 6 - [SLER] 7,70 95,86 6 - [SLER] 95,86 6 - [SLER] 0,22 6 - [SLER] 7,75 95,89 6 - [SLER] 95,89 6 - [SLER] 0,23 6 - [SLER] 7,80 95,92 6 - [SLER] 95,92 6 - [SLER] 0,24 6 - [SLER]

131

Y σid n° - Tipo σf n° - Tipo τf n° - Tipo [m] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg/cmq] 7,85 95,93 6 - [SLER] 95,93 6 - [SLER] 0,25 6 - [SLER] 7,90 95,94 6 - [SLER] 95,94 6 - [SLER] 0,26 6 - [SLER] 7,95 95,95 6 - [SLER] 95,95 6 - [SLER] 0,26 6 - [SLER] 8,00 95,95 6 - [SLER] 95,95 6 - [SLER] 0,26 6 - [SLER] 8,05 95,95 6 - [SLER] 95,95 6 - [SLER] 0,27 6 - [SLER] 8,10 95,95 6 - [SLER] 95,95 6 - [SLER] 0,27 6 - [SLER] 8,15 95,95 6 - [SLER] 95,95 6 - [SLER] 0,26 6 - [SLER] 8,20 95,95 6 - [SLER] 95,95 6 - [SLER] 0,26 6 - [SLER] 8,25 95,95 6 - [SLER] 95,95 6 - [SLER] 0,26 6 - [SLER] 8,30 95,96 6 - [SLER] 95,96 6 - [SLER] 0,25 6 - [SLER] 8,35 95,96 6 - [SLER] 95,96 6 - [SLER] 0,25 6 - [SLER] 8,40 95,98 6 - [SLER] 95,98 6 - [SLER] 0,24 6 - [SLER] 8,45 95,99 6 - [SLER] 95,99 6 - [SLER] 0,24 6 - [SLER] 8,50 96,01 6 - [SLER] 96,01 6 - [SLER] 0,23 6 - [SLER] 8,55 96,04 6 - [SLER] 96,04 6 - [SLER] 0,22 6 - [SLER] 8,60 96,07 6 - [SLER] 96,07 6 - [SLER] 0,21 6 - [SLER] 8,65 96,10 6 - [SLER] 96,10 6 - [SLER] 0,20 6 - [SLER] 8,70 96,14 6 - [SLER] 96,14 6 - [SLER] 0,19 6 - [SLER] 8,75 96,19 6 - [SLER] 96,19 6 - [SLER] 0,19 6 - [SLER] 8,80 96,24 6 - [SLER] 96,24 6 - [SLER] 0,18 6 - [SLER] 8,85 96,30 6 - [SLER] 96,30 6 - [SLER] 0,17 6 - [SLER] 8,90 96,37 6 - [SLER] 96,37 6 - [SLER] 0,16 6 - [SLER] 8,95 96,44 6 - [SLER] 96,44 6 - [SLER] 0,15 6 - [SLER] 9,00 96,52 6 - [SLER] 96,52 6 - [SLER] 0,14 6 - [SLER] 9,05 96,60 6 - [SLER] 96,60 6 - [SLER] 0,13 6 - [SLER] 9,10 96,69 6 - [SLER] 96,69 6 - [SLER] 0,12 6 - [SLER] 9,15 96,79 6 - [SLER] 96,79 6 - [SLER] 0,11 6 - [SLER] 9,20 96,89 6 - [SLER] 96,89 6 - [SLER] 0,11 6 - [SLER] 9,25 97,00 6 - [SLER] 97,00 6 - [SLER] 0,10 6 - [SLER] 9,30 97,11 6 - [SLER] 97,11 6 - [SLER] 0,09 6 - [SLER] 9,35 97,23 6 - [SLER] 97,23 6 - [SLER] 0,08 6 - [SLER] 9,40 97,35 6 - [SLER] 97,35 6 - [SLER] 0,07 6 - [SLER] 9,45 97,48 6 - [SLER] 97,48 6 - [SLER] 0,06 6 - [SLER] 9,50 97,62 6 - [SLER] 97,62 6 - [SLER] 0,06 6 - [SLER] 9,55 97,75 6 - [SLER] 97,75 6 - [SLER] 0,05 6 - [SLER] 9,60 97,90 6 - [SLER] 97,90 6 - [SLER] 0,04 6 - [SLER] 9,65 98,05 6 - [SLER] 98,05 6 - [SLER] 0,04 6 - [SLER] 9,70 98,20 6 - [SLER] 98,20 6 - [SLER] 0,03 6 - [SLER] 9,75 98,36 6 - [SLER] 98,36 6 - [SLER] 0,02 6 - [SLER] 9,80 98,52 6 - [SLER] 98,52 6 - [SLER] 0,02 6 - [SLER] 9,85 98,69 6 - [SLER] 98,69 6 - [SLER] 0,01 6 - [SLER] 9,90 98,85 6 - [SLER] 98,85 6 - [SLER] 0,01 6 - [SLER] 9,95 99,03 6 - [SLER] 99,03 6 - [SLER] 0,00 6 - [SLER]

132

Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione Mu-Nu della sezione; sono stati calcolati 16 punti per ogni sezione analizzata. Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori: Tensione caratteristica cubica del cls Rbk = 306 [kg/cmq]) Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk) Rck = 254 (Kg/cm2) Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza ψ= 0.85 Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio fyk = 3620 [kg/cmq]) Coefficiente di sicurezza cls γc = 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio γs = 1.15 Resistenza di calcolo del cls(ψRck/γc) R*

c = 144 (Kg/cm2) Resistenza di calcolo dell'acciaio(fyk/γs) R*

s = 3148 (Kg/cm2) Modulo elastico dell'acciaio Es = 2100000 (Kg/cm2) Deformazione ultima del calcestruzzo εcu = 0.0035(0.35%) Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico εck = 0.0020(0.20%) Deformazione ultima dell'acciaio εyu = 0.0100(1.00%) Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R*

s/Es) εyk = 0.0011(0.15%) Legame costitutivo del calcestruzzo Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle seguenti relazioni: Tratto parabolico: 0<=εc<=εck

R*

c(2εcεck-εc2)

σc= –––––––––––––––– εck

2 Tratto rettangolare: εck<εc<=εcu

σc=R*

c Legame costitutivo dell'acciaio Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti relazioni: σs = Esεs per 0<=εs<=εsy σs = R*

s per εsy<εs<=εsu Tratto armatura 1

N° Nu Mu [kg] [kgm] 1 -156543,02 0,002 0,00 9481,733 31720,67 9896,124 47581,01 9819,955 63441,35 9507,576 79301,69 9076,447 95162,02 8611,858 111022,36 8113,929 126882,70 7577,4610 142743,04 6993,3011 158603,37 6349,9412 174463,71 5633,4013 190324,05 4827,1514 206184,39 3912,2115 222044,72 2867,4616 237905,06 0,0017 237905,06 0,0018 222044,72 -2867,4619 206184,39 -3912,2120 190324,05 -4827,1521 174463,71 -5633,4022 158603,37 -6349,9423 142743,04 -6993,3024 126882,70 -7577,4625 111022,36 -8113,9226 95162,02 -8611,8527 79301,69 -9076,4428 63441,35 -9507,5729 47581,01 -9819,9530 31720,67 -9896,1231 0,00 -9481,73

133

N° Nu Mu [kg] [kgm]

32 -156543,02 0,00

Verifica sezione cordoli Simbologia adottata Mh momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale Th taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale Mv momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale Tv taglio espresso in [kg] nel piano verticale Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.) B=50,00 [cm] H=50,00 [cm] Afv=10,05 [cmq] Afh=6,03 [cmq] Staffe φ8/13 Nbh=2 - Nbv=2 Mh=2839 [kgm] Muh=17848 [kgm] FS=6.29 Th=7097 [kg] TRh=12775 [kg] FST=1.80 Mv=4917 [kgm] Muv=17848 [kgm] FS=3.63 Tv=12292 [kg] TR=12775 [kg] FSTv=1.04

Inviluppo delle caratteristiche della sollecitazione

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Diagramma di impegno dei micropali

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Inviluppo delle deformate

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