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Costruzione

Nuova Sede Liceo Classico di Praia a

Mare

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OPROVINCIA DI COSENZA

SETTORE EDILIZIA ED IMPIANTISTICA SPORTIVA

Ing. Michele DE FILIPPIS

Ing. Giuseppe PANCARO

Ing. Maurizio SALIS

Arch. Paola PANTUSA

Descrizione dei lavori:

Elaborato: PD.S.004

Relazione geotecnica sulle fondazioni

Progettazione Opere Edili ed Impianti

Calcoli strutturali

Responsabile Unico del Procedimento

DOCUMENT N°

DOCUMENTO N°

SHEET

FOGLIOREV:

OF

DI

1CS_28RG001r00 00 1PROJECT N°

COMMESSA N°

CS_28

Sommario Introduzione ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2

Sistemi di riferimento ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 2 Rotazioni e momenti .......................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2 Normativa di riferimento ................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2 Unità di misura .................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 2

Criteri di analisi geotecnica e progetto delle fondazioni ......................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2 Fondazioni superficiali ...................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2 Fondazioni profonde .......................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 3 Caratterizzazione .............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 4

Geotecnica .............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 5 Elenco colonne stratigrafiche ............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 5 Elenco unità geotecniche ................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 5 Report grafico complessivo ............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 6

Figura numero 1: Colonna stratigrafica numero 1 ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 8 Fondazioni superficiali ............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 8

Verifiche capacità portante ................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 8 Cedimenti ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 14

msalis

Font monospazio

CORPO A

Corpo B - Relazione Definitivo - Geot. e fondazioni

2

Introduzione Sistemi di riferimento Le coordinate, i carichi concentrati, i cedimenti, le reazioni vincolari e gli spostamenti dei NODI sono riferiti ad una terna destra cartesiana globale con l'asse Z verticale rivolto verso l'alto. I carichi in coordinate locali e le sollecitazioni delle ASTE sono riferite ad una terna destra cartesiana locale così definita: - origine nel nodo iniziale dell'asta; - asse X coincidente con l'asse dell'asta e con verso dal nodo iniziale al nodo finale; - immaginando la trave a sezione rettangolare l'asse Y è parallelo alla base e l'asse Z è parallelo all'altezza. La rotazione dell'asta comporta quindi una rotazione di tutta la terna locale. Si può immaginare la terna locale di un'asta comunque disposta nello spazio come derivante da quella globale dopo una serie di trasformazioni: - una rotazione intorno all'asse Z che porti l'asse X a coincidere con la proiezione dell'asse dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo il nuovo asse X così definito in modo da portare l'origine a coincidere con la proiezione del nodo iniziale dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo l'asse Z che porti l'origine a coincidere con il nodo iniziale dell'asta; - una rotazione intorno all'asse Y così definito che porti l'asse X a coincidere con l'asse dell'asta; - una rotazione intorno all'asse X così definito pari alla rotazione dell'asta. In pratica le travi prive di rotazione avranno sempre l'asse Z rivolto verso l'alto e l'asse Y nel piano del solaio, mentre i pilastri privi di rotazione avranno l'asse Y parallelo all'asse Y globale e l'asse Z parallelo ma controverso all'asse X globale. Da notare quindi che per i pilastri la "base" è il lato parallelo a Y. Le sollecitazioni ed i carichi in coordinate locali negli ELEMENTI BIDIMENSIONALI e nei MURI sono riferiti ad una terna destra cartesiana locale così definita: - origine nel primo nodo dell'elemento; - asse X coincidente con la congiungente il primo ed il secondo nodo dell'elemento; - asse Y definito come prodotto vettoriale fra il versore dell'asse X e il versore della congiungente il primo e il quarto nodo. Asse Z a formare con gli altri due una terna destrorsa. Praticamente un elemento verticale con l'asse X locale coincidente con l'asse X globale ha anche gli altri assi locali coincidenti con quelli globali. Rotazioni e momenti Seguendo il principio adottato per tutti i carichi che sono positivi se CONTROVERSI agli assi, anche i momenti concentrati e le rotazioni impresse in coordinate globali risultano positivi se CONTROVERSI al segno positivo delle rotazioni. Il segno positivo dei momenti e delle rotazioni è quello orario per l'osservatore posto nell'origine: X ruota su Y, Y ruota su Z, Z ruota su X. In pratica è sufficiente adottare la regola della mano destra: col pollice rivolto nella direzione dell'asse, la rotazione che porta a chiudere il palmo della mano corrisponde al segno positivo. Normativa di riferimento La normativa di riferimento è la seguente: - Legge n. 64 del 2/2/1974 - Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. del 24/1/1986 - Norme tecniche relative alle costruzioni sismiche. - Legge n. 1086 del 5/11/1971 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. - D.M. del 14/2/1992 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. del 9/1/1996 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. del 16/1/1996 - Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare n. 21745 del 30/7/1981 - Legge n. 219 del 14/5/1981 - Art. 10 - Istruzioni relative al rafforzamento degli edifici in muratura danneggiati dal sisma. - Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia - Legge Regionale n. 30 del 20/6/1977 - Documentazione tecnica per la progettazione e direzione delle opere di riparazione degli edifici - Documento Tecnico n. 2 - Raccomandazioni per la riparazione strutturale degli edifici in muratura. - D.M. del 20/11/1987 - Norme Tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento. - Norme Tecniche C.N.R. n. 10011-85 del 18/4/1985 - Costruzioni di acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione. - Norme Tecniche C.N.R. n. 10025-84 del 14/12/1984 - Istruzioni per il progetto, l'esecuzione ed il controllo delle strutture prefabbricate in conglomerato cementizio e per le strutture costruite con sistemi industrializzati di acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione. - Circolare n. 65 del 10/4/1997 - Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche" di cui al D.M. del 16/1/1996. - Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno. - DIN 1052 - Metodi di verifica per il legno. - D.M. del 14/1/2008 - Norme tecniche per le costruzioni. Le verifiche degli elementi di fondazione sono eseguite utilizzando l'Approccio 2. - Circolare n. 617 del 2/2/2009 - Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. del 14/1/2008. Unità di misura Le unità di misura adottate sono le seguenti: - lunghezze : m - forze : kg - masse : kg massa - temperature : gradi centigradi - angoli : gradi sessadecimali o radianti

Criteri di analisi geotecnica e progetto delle fondazioni Fondazioni superficiali Generali

Generali

Condizioni di calcolo per terreni coesivi sottofalda Sia drenate che non drenate Calcolo di a' dal rapporto con c' 1.00 Calcolo di au dal rapporto con cu 1.00 Calcolo di 'dal rapporto con ' 1.00 Considera l'angolo di attrito in deformazione piana per fondazioni nastriformi No Calcolo dei parametri rappresentativi per terreni stratificati Media pesata -Calcola i valori medi dell'angolo di attrito secondo la sua tangente No


3

Capacità portante in condizioni statiche

Calcolo della capacità portante per rottura generale Meyerhof (1963) -Combinazione dei fattori di forma e di inclinazione del carico Considera solo i fattori di forma -Considera il fattore di riduzione per platee No -Considera gli effetti dell'eccentricità del carico con un unico fattore riduttivo No Considera eccentricità e inclinazione dei carichi attraverso domini di interazione No -Parametro correttivo del momento 0.00 -Parametro correttivo del carico orizzontale 0.00 Calcolo della capacità portante per rottura locale No Vesic (1975) Calcolo della capacità portante per rottura per punzonamento No Calcolo della capacità portante per scorrimento No -Percentuale di carico orizzontale assorbito dai cordoli <%> 0.00 -Percentuale di spinta passiva mobilitata <%> 0.00 Calcolo della capacità portante per sollevamento No Capacità portante in condizioni sismiche

Calcolo della capacità portante per rottura generale No Riduzione dell'angolo d'attrito per terreni incoerenti ben addensati No Calcolo della capacità portante per scorrimento No -Percentuale di carico orizzontale assorbito dai cordoli <%> 0.00 -Percentuale di spinta passiva mobilitata <%> 0.00 Cedimenti

Cedimenti Bowles -Spessore del terreno responsabile del cedimento -Dal rapporto con le dimensioni della fondazione pari a 5.00

Fondazioni profonde Generali

Generali

Calcolo capacità portante per carichi verticali Secondo formule statiche Considera capacità portante Entrambe Condizioni di calcolo per terreni coesivi sotto falda Sia drenate che non drenate Calcolo della profondità critica No Effettua calcolo elasto-plastico per cedimenti Si Effettua calcolo elasto-plastico per spostamenti orizzontali Si Rapporto di elasticità trazione/compressione pari a 1.00 Fattori di correlazione 1.70 Attrito laterale limite da prove in sito

Correlato con prove CPT No Correlato con prove SPT No Fattore di riduzione attrito laterale per pali trivellati No Pressione limite alla base da prove in sito

Correlata con prove CPT No Correlata con prove SPT No Fattore di riduzione pressione limite alla base per pali trivellati No Spostamenti orizzontali

Spostamenti orizzontali Risposta elastica in funzione della stratigrafia Specifici

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Attrito laterale limite

Calcolo dell'attrito laterale limite Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Condizioni non drenate -Calcolo di -Pari a -A.G.I. (1984) x x x x x x x x x x -A.P.I. (1984) -Viggiani (1999) -Olson e Dennis (1982) -Stas e Kulhavy (1984) -Skempton (1986) -Reese e O'Neill (1989) -Metodo di Bustamente e Doix (1985) per micropali No No No No No No No No No No -Iniezioni ripetute x x x x x x x x x x -Unica iniezione -Condizioni drenate -Calcolo di -Pari a 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 -Reese e O'Neill (1989) -Calcolato -Calcolo di k -Pari a -Dal rapporto con k0 pari a 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -Fleming (1985) -Calcolo di -Pari a <grad> -Dal rapporto con ' pari a 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -Calcolo di a' dal rapporto con c' 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Calcolo dell'attrito laterale limite per trazione -Considera i risultati del calcolo per l'attrito laterale limite percompressione con un fattore di riduzione pari a 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 -Sowa (1970) No No No No No No No No No No -Bowles (1991) No No No No No No No No No No Considera l'effetto dell'attrito negativo No No No No No No No No No No -Coefficiente di Lambe Pressione limite alla base


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Calcolo della pressione limite alla base del palo Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Terzaghi (1943) x x x x x x x x x x -Meyerhof (1963) -Hansen (1970) -Vesic (1975) -Berezantzev (1961) -Berezantzev (1965) -Stagg e Zienkiewicz (1968) -Relazione generale, coefficienti di capacità portante -In condizioni drenate -Nq -Nc -In condizioni non drenate -Nc -Fattore di riduzione per terreni coesivi sovraconsolidati No No No No No No No No No No Cedimenti

Risposta elastica laterale -Calcolata dalla rigidezza dello strato x x x x x x x x x x -Coefficiente di influenza 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 -Pari a <kg/mq> Risposta elastica alla base -Calcolata dalla rigidezza dello strato x x x x x x x x x x -Pari a <kg/mq> Spostamenti orizzontali

Risposta elastica -Vesic (1961) -Broms (1964) -Glick (1948) -Chen (1978) -Pari a <kg/mq> -Dal modulo elastico x x x x x x x x x x -Coefficiente effetto tridimensionale 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 Resistenza limite -Calcolata dai parametri plastici x x x x x x x x x x -Coefficiente effetto tridimensionale resistenza per attrito 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 -Coefficiente effetto tridimensionale resistenza per coesione 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 -Pari a <kg/mq>

Caratterizzazione Specifici

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Informazioni preliminari

Coefficiente di uniformità No No No No No No No No No No -Pari a 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Definizione della composizione granulometrica, per terreni incoerenti No No No No No No No No No No -Sabbia fine uniforme x x x x x x x x x x -Sabbia fine ben gradata - sabbia media uniforme -Sabbia media ben gradata - sabbia grossa uniforme -Sabbia e ghiaia - ghiaia media Correggi NSPT se la misura è sottofalda No No No No No No No No No No Densità relativa

Correlata con prove SPT -Terzaghi e Peck (1948) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Gibbs e Holtz (1957) No No No No No No No No No No -Meyerhof (1957) No No No No No No No No No No -Schultze e Menzenbach (1961) No No No No No No No No No No -Bazaara (1967) No No No No No No No No No No -Marcuson e Bieganousky (1977) No No No No No No No No No No -Skempton (1986) No No No No No No No No No No Correlata con prove CPT -Schmertmann (1976) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Jamiolkowski et al. (1985) No No No No No No No No No No -Baldi et al. (1986) No No No No No No No No No No Elaborazione dei risultati -Valore medio x x x x x x x x x x -Valore minore Angolo d'attrito

Correlato con prove SPT -Terzaghi e Peck (1948) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Schmertmann (1975) No No No No No No No No No No -Wolff (1989) No No No No No No No No No No -Hatanaka e Uchida (1996) No No No No No No No No No No -Road Bridge Specification No No No No No No No No No No -Owasaki e Iwasaki No No No No No No No No No No -Japanese National Railway No No No No No No No No No No -Peck-Hanson e Thornburn No No No No No No No No No No -De Mello No No No No No No No No No No Correlato con prove CPT -Robertson e Campanella (1983) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Durgunoglu e Mitchell No No No No No No No No No No -Caquot No No No No No No No No No No Correlata con proprietà indice -In funzione della densità relativa, per terreni incoerenti No No No No No No No No No No -In funzione dell'indice di plasticità, per terreni coesivi No No No No No No No No No No Elaborazione dei risultati -Valore medio x x x x x x x x x x -Valore minore Coesione non drenata

Correlata con prove SPT -Hara et al. (1971) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si


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-Stroud (1974) No No No No No No No No No No Correlata con prove CPT -Mayne e Kemper (1988) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Lunne e Eide No No No No No No No No No No Correlata con proprietà indice -Bjerrum e Simons (1960) No No No No No No No No No No -Skempton (1953) No No No No No No No No No No Elaborazione dei risultati -Valore medio x x x x x x x x x x -Valore minore Caratteristiche litostatiche

Grado di sovraconsolidazione -Correlato con prove SPT -Mayne e Kemper (1988) No No No No No No No No No No -Correlato con prove CPT -Mayne e Kemper (1988) No No No No No No No No No No -Elaborazione dei risultati -Valore medio x x x x x x x x x x -Valore minore Coefficiente di spinta a riposo -Calcolo di k0 (NC) -Jaky (1936) x x x x x x x x x x -Brooker e Ireland (1965) -Alpan (1967) -Massarsch (1979) -Correlato con Dr -Calcolato dal coefficiente di Poisson -Calcolo di -Pari a -Kulhawy (1989) x x x x x x x x x x -Alpan (1967) per terreni coesivi -Alpan (1967) per terreni incoerenti -Correlato con Dr Parametri elastici

Correlati con prove GFS Correlati con prove SPT -Stroud e Butler (1975) -Stroud (1989) x x x x x x x x x x -Schmertmann (1978) -Farrent -Menzenbach e Malcev -D'Appolonia -Schulze e Menzenbach -Crespellani e Vannucchi -Ohsaki e Iwasaki, per sabbie -Ohsaki e Iwasaki, per sabbie con fini Correlati con prove CPT -Schmertmann (1977) -Robertson e Campanella (1983) -Kulhawy e Mayne (1990) -Rix e Stokoe (1992) -Mayne e Rix (1993) Fattore correttivo 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Geotecnica Elenco colonne stratigrafiche Colonna stratigrafica numero 1 Falda a profondità: 2.00 m Simbologia

St. = Strato z = Profondità della superficie superiore dello strato Unità geotecnica = Unità geotecnica Class. = Classificazione Coes. = Coesivo Inc. = Incoerente Roc. = Roccia N. c. = Non classificato

St. z <m>

Unità geotecnica Class.

1 0.00 1 Ghiaia con tracce di fini mediamente addensata Inc. Elenco unità geotecniche 1 Ghiaia con tracce di fini mediamente addensata: Classificazione: Incoerente Pesi: - Peso specifico del terreno naturale: = 1850.00 kg/mc - Peso specifico del terreno saturo: sat = 2050.00 kg/mc Proprietà indice: - Densità relativa: Dr = 41.00 <%> Parametri plastici: - Angolo di attrito efficace: ' = 27.00 grad - Coesione efficace: c' = 0.00


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Caratteristiche litostatiche: - Grado di sovraconsolidazione: OCR = 1.00 - Coeff. di spinta a riposo: 0 = 0.55 calcolato utilizzando le seguenti opzioni: -Calcolo di k0 Jaky(1936) -Calcolo di Kulhawy (1989) Parametri elastici: - Modulo elastico normale: E = 12000000.00 kg/mq - Modulo elastico tangenziale: G = 4800000.00 kg/mq - Esponente del parametro tensionale: kj = 0.00 - Coeff. di Poisson: = 0.25 - Modulo edometrico: Eed = 14400000.00 kg/mq - Modulo elastico non drenato: Eu = 0.00 kg/mq Report grafico complessivo Colonna stratigrafica numero 1 Simbologia

St. = Strato z = Profondità della superficie superiore dello strato Unità geotecnica = Unità geotecnica Class. = Classificazione Coes. = Coesivo Inc. = Incoerente Roc. = Roccia N. c. = Non classificato = Peso specifico del terreno naturale

sat = Peso specifico del terreno saturo Dr = Densità relativa Ip = Indice di plasticità ' = Angolo di attrito efficace c' = Coesione efficace cu = Coesione non drenata OCR = Grado di sovraconsolidazione 0 = Coeff. di spinta a riposo Crit. = Criterio di progetto

St. z <m>

Unità geotecnica Class. <kg/mc>

sat <kg/mc>

Dr Ip ' <grad>

c' <kg/mq>

cu <kg/mq>

OCR 0 Crit.

1 0.00 1 Ghiaia con tracce di fini mediamente addensata Inc. 1850.00 2050.00 41.00 0.00 27.00 0.00 1.00 0.55 1 Simbologia

St. = Strato z = Profondità della superficie superiore dello strato E = Modulo elastico normale G = Modulo elastico tangenziale kj = Esponente del parametro tensionale = Coeff. di Poisson Eed = Modulo edometrico Eu = Modulo elastico non drenato Crit. = Criterio di progetto

St. z <m>

E <kg/mq>

G <kg/mq>

kj Eed <kg/mq>

Eu <kg/mq>

Crit.

1 0.00 12000000.00 4800000.00 0.00 0.25 14400000.00 0.00 1


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Figura numero 1: Colonna stratigrafica numero 1 Le verifiche degli elementi di fondazione sono eseguite utilizzando l'Approccio 2. Coefficienti parziali per le azioni, per verifiche in condizioni statiche: Permanenti strutturali, sicurezza a favore A = 1.00; Permanenti strutturali, sicurezza a sfavore A = 1.30; Permanenti non strutturali, sicurezza a favore A = 0.00; Permanenti non strutturali, sicurezza a sfavore A = 1.50; Variabili, sicurezza a favore A = 0.00; Variabili, sicurezza a sfavore A = 1.50. I coefficienti parziali per le azioni sono posti pari all'unità per le verifiche in condizioni sismiche. Tali coefficienti sono comunque desumibili dalla tabella delle Combinazioni delle cce (Parametri di calcolo). Coefficienti parziali per i parametri geotecnici: Tangente dell’angolo di attrito M = 1.00; Coesione efficace M = 1.00; Coesione non drenata M = 1.00; Coefficienti parziali per la resistenza delle fondazioni superficiali: Capacità portante R = 2.30; Scorrimento R = 1.10;

Fondazioni superficiali Simbologia

B = Base della fondazione L = Lunghezza della fondazione (L>B) D = Profondità del piano di posa della fondazione = Inclinazione del piano di campagna

= Inclinazione del piano di posa della fondazione

r = Peso specifico rappresentativo del terreno di fondazione

v0,f = Pressione verticale alla profondità del piano di posa della fondazione

'r = Angolo di attrito rappresentativo del terreno di fondazione c'r = Coesione efficace rappresentativa del terreno di fondazione Nq = Coefficiente di capacità portante relativo al sovraccarico laterale Nc = Coefficiente di capacità portante relativo alla coesione del terreno di fondazione Ng = Coefficiente di capacità portante relativo al peso del terreno di fondazione CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari N = Sforzo normale Tx = Taglio in dir. X Ty = Taglio in dir. Y Mx = Momento intorno all'asse X My = Momento intorno all'asse Y B' = Base della fondazione reagente L' = Lunghezza della fondazione reagente sq = Fattore di forma relativo al sovraccarico laterale sc = Fattore di forma relativo alla coesione sg = Fattore di forma relativo al peso del terreno dq = Fattore di profondità relativo al sovraccarico laterale dc = Fattore di profondità relativo alla coesione dg = Fattore di profondità relativo al peso del terreno iq = Fattore di inclinazione relativo al sovraccarico laterale ic = Fattore di inclinazione relativo alla coesione ig = Fattore di inclinazione relativo al peso del terreno qlim = Pressione limite Rd = Resistenza di progetto (Carico limite) Sic. = Sicurezza a rottura

Verifiche capacità portante Verifiche di capacità portante per rottura generale in condizioni statiche Metodo utilizzato: Meyerhof Platea n. 601 B=2.60 <m>; L=3.40 <m>; D=1.20 <m>; =0.00 <grad>; =0.00 <grad>; r=1351.69 <kg/mc> v0,f=2220.00 <kg/mq> Verifiche in condizioni drenate 'r=27.00 <grad>; c'r=0.00 <kg/mq>; Nq=13.20 ; Nc=23.94 ; Ng=9.46

CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>

sq sc sg dq dc dg iq ic ig qlim <kg/mq>

Rd <kg>

25 108441.00 51326.80 -19025.00 390.49 -4056.56 2.59 3.33 1.21 1.42 0.79 1.08 1.15 1.08 1.00 1.00 1.00 52190.20 195634.00 26 109890.00 -64825.00 -30252.90 340.39 -2717.68 2.59 3.35 1.21 1.41 0.79 1.08 1.15 1.08 1.00 1.00 1.00 52173.80 197141.00 27 109037.00 6079.85 8073.02 597.61 -3486.56 2.59 3.34 1.21 1.41 0.79 1.08 1.15 1.08 1.00 1.00 1.00 52161.60 195882.00 28 109294.00 -19578.00 -57350.90 133.27 -3287.69 2.60 3.34 1.21 1.41 0.79 1.08 1.15 1.08 1.00 1.00 1.00 52202.10 196903.00

Verifiche di capacità portante per rottura generale in condizioni statiche Metodo utilizzato: Meyerhof Travata n. 701


9

B=1.20 <m>; L=9.10 <m>; D=1.20 <m>; =0.00 <grad>; =0.00 <grad>; r=1703.66 <kg/mc> v0,f=2220.00 <kg/mq> Verifiche in condizioni drenate 'r=27.00 <grad>; c'r=0.00 <kg/mq>; Nq=13.20 ; Nc=23.94 ; Ng=9.46

CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 158458.00 -6689.73 -99533.70 -10.91 -30700.50 1.20 8.71 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46171.60 209856.026 158702.00 -5640.45 -99029.70 0.42 -27860.40 1.20 8.75 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46168.60 210742.027 156947.00 -1969.32 -91779.90 23.71 -29528.20 1.20 8.72 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46169.80 210089.028 160212.00 -10360.90 -106784.00 -34.20 -29032.60 1.20 8.74 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46167.90 210392.0

Verifiche di capacità portante per rottura generale in condizioni statiche Metodo utilizzato: Meyerhof Travata n. 702 B=1.20 <m>; L=9.10 <m>; D=1.20 <m>; =0.00 <grad>; =0.00 <grad>; r=1703.66 <kg/mc> v0,f=2220.00 <kg/mq> Verifiche in condizioni drenate 'r=27.00 <grad>; c'r=0.00 <kg/mq>; Nq=13.20 ; Nc=23.94 ; Ng=9.46

CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 154336.00 36268.30 -94729.50 46.89 -32588.40 1.20 8.68 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46172.90 208942.00 26 154974.00 40248.60 -90905.50 63.70 -29973.00 1.20 8.71 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46168.50 209739.00 27 153549.00 42086.60 -85238.60 85.31 -31589.40 1.20 8.69 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46169.60 209100.00 28 155761.00 34430.40 -100396.00 25.28 -30972.10 1.20 8.70 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46171.70 209578.00


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 152099.00 22331.80 -151299.00 -73.82 -33812.70 1.20 8.66 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46173.50 208344.00 26 152884.00 25404.60 -148715.00 -62.98 -31156.10 1.20 8.69 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46170.50 209248.00 27 151769.00 33632.90 -144986.00 -44.54 -33165.40 1.20 8.66 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46174.40 208597.00 28 153215.00 14103.50 -155029.00 -92.26 -31803.40 1.20 8.68 1.04 1.07 0.96 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46169.60 208995.00


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 296378.00 -181156.00 -116541.00 156.72 -75788.50 1.20 13.09 1.02 1.05 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45887.70 31326 294095.00 -141372.00 -113460.00 165.52 -72325.30 1.20 13.11 1.02 1.05 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45886.50 31327 294279.00 -167280.00 -107589.00 208.43 -73032.70 1.20 13.10 1.02 1.05 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45885.50 31328 296194.00 -155248.00 -122412.00 113.81 -75081.00 1.20 13.09 1.02 1.05 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45888.70 313


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

Sic.

25 16382.30 -4537.94 -39806.50 -3.07 -40.96 0.60 1.29 1.12 1.25 0.88 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 49768.50 16802.60 1.03 26 16158.90 -4364.23 -37846.70 -2.80 -37.43 0.60 1.30 1.12 1.25 0.88 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 49767.20 16807.70 1.04


10

27 16201.80 -4320.16 -37203.60 -2.42 -38.98 0.60 1.30 1.12 1.25 0.88 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 49767.60 16806.90 1.04 28 16339.50 -4582.02 -40449.70 -3.45 -39.40 0.60 1.30 1.12 1.25 0.88 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 49768.10 16803.40 1.03


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 72858.40 20396.80 -18591.00 -18.19 -15810.90 0.60 8.67 1.02 1.04 0.98 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 46422.80 104860.00 26 72766.50 -31226.70 -20689.40 -14.57 -13691.30 0.60 8.72 1.02 1.04 0.98 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 46418.20 105566.00 27 72609.40 3546.56 -13250.30 -23.26 -15252.70 0.60 8.68 1.02 1.04 0.98 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 46422.80 105003.00 28 73015.50 -14376.40 -26030.10 -9.50 -14249.50 0.60 8.71 1.02 1.04 0.98 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 46418.20 105421.00


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 492154.00 35210.80 70851.30 1047.80 -469631.00 1.20 20.79 1.02 1.03 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45667.90 493636.026 491117.00 59758.60 71271.50 1066.03 -448186.00 1.20 20.87 1.02 1.03 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45666.10 495560.027 492343.00 38637.30 68824.00 1099.52 -454448.00 1.20 20.85 1.02 1.03 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45666.00 495011.028 490928.00 56332.20 73298.70 1014.30 -463369.00 1.20 20.81 1.02 1.03 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45668.10 494182.0


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 523628.00 23674.00 20017.50 787.47 -407081.00 1.20 21.15 1.02 1.03 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45667.20 502549.00 26 523296.00 49671.70 20903.90 801.05 -384892.00 1.20 21.23 1.02 1.03 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45665.60 504501.00 27 524504.00 30064.70 20120.00 849.82 -392600.00 1.20 21.20 1.02 1.03 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45665.30 503805.00 28 522419.00 43281.10 20801.30 738.69 -399373.00 1.20 21.17 1.02 1.03 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45667.50 503244.00


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 553612.00 -35276.70 196758.00 -1555.91 -392473.00 1.19 21.28 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45654.10 526 553653.00 -15080.40 199371.00 -1570.59 -368782.00 1.19 21.37 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45652.60 527 556018.00 -26738.50 206571.00 -1634.44 -378280.00 1.19 21.34 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45652.20 528 551248.00 -23618.60 189558.00 -1492.06 -382975.00 1.19 21.31 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45654.50 5

Verifiche di capacità portante per rottura generale in condizioni statiche Metodo utilizzato: Meyerhof Travata n. 709 B=1.20 <m>; L=11.50 <m>; D=1.20 <m>; =0.00 <grad>; =0.00 <grad>; r=1703.66 <kg/mc> v0,f=2220.00 <kg/mq> Verifiche in condizioni drenate


11

'r=27.00 <grad>; c'r=0.00 <kg/mq>; Nq=13.20 ; Nc=23.94 ; Ng=9.46

CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 164735.00 30021.30 -309376.00 1676.88 17308.50 1.18 11.29 1.03 1.06 0.97 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45895.30 265753.026 168495.00 14484.70 -286267.00 1485.66 14304.70 1.18 11.33 1.03 1.06 0.97 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45904.30 267372.027 164833.00 27244.30 -298350.00 1599.17 15118.50 1.18 11.32 1.03 1.06 0.97 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45897.70 266612.028 168396.00 17261.80 -297293.00 1563.37 16494.70 1.18 11.30 1.03 1.06 0.97 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45901.90 266531.0


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

Sic.

25 35721.00 13414.50 -13084.90 -334.93 -135.17 1.18 2.59 1.12 1.24 0.88 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 48057.50 63985.50 1.26 37126.40 -12526.30 -16069.90 -234.94 -127.28 1.19 2.59 1.12 1.24 0.88 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 48086.30 64371.90 1.27 36305.30 3341.31 2512.24 -292.76 -231.14 1.18 2.59 1.12 1.24 0.88 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 48075.80 64024.30 1.28 36542.10 -2453.09 -31667.10 -277.11 -31.31 1.18 2.60 1.12 1.24 0.88 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 48068.50 64339.50 1.


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 308431.00 105247.00 261128.00 3158.38 -135866.00 1.18 18.32 1.02 1.03 0.98 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45648.40 42826 314857.00 88713.80 227550.00 2892.09 -129942.00 1.18 18.37 1.02 1.03 0.98 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45655.80 43027 313537.00 97119.50 235522.00 3018.52 -134738.00 1.18 18.34 1.02 1.03 0.98 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45652.90 42928 309751.00 96840.90 253155.00 3031.95 -131069.00 1.18 18.35 1.02 1.03 0.98 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45651.30 430


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 143997.00 42621.50 -229998.00 -1148.75 2640.96 1.18 7.26 1.04 1.09 0.96 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 46270.10 173012.00 26 143070.00 44638.60 -220540.00 -1077.08 2215.56 1.18 7.27 1.04 1.09 0.96 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 46273.20 173291.00 27 142671.00 45096.40 -211172.00 -1113.56 1845.80 1.18 7.27 1.04 1.09 0.96 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 46270.10 173320.00 28 144396.00 42163.70 -239366.00 -1112.27 3010.69 1.18 7.26 1.04 1.09 0.96 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 46273.10 172984.00


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 547864.00 7982.80 129764.00 3400.18 -326100.00 1.19 24.81 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45577.60 58385926 546529.00 12587.40 136510.00 3236.21 -337490.00 1.19 24.77 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45580.40 58312627 548085.00 5132.55 119564.00 3304.65 -337200.00 1.19 24.77 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45579.50 58311628 546308.00 15437.60 146709.00 3331.74 -326391.00 1.19 24.81 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45578.50 583872

Verifiche di capacità portante per rottura generale in condizioni statiche Metodo utilizzato: Meyerhof


12

Travata n. 712 B=1.20 <m>; L=26.00 <m>; D=1.20 <m>; =0.00 <grad>; =0.00 <grad>; r=1703.66 <kg/mc> v0,f=2220.00 <kg/mq> Verifiche in condizioni drenate 'r=27.00 <grad>; c'r=0.00 <kg/mq>; Nq=13.20 ; Nc=23.94 ; Ng=9.46

CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 616336.00 -134278.00 68305.80 -2776.85 -245229.00 1.19 25.20 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45586.90 526 613598.00 -133428.00 71795.80 -2568.21 -249311.00 1.19 25.19 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45589.80 527 615259.00 -138056.00 51328.40 -2658.50 -254569.00 1.19 25.17 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45588.80 528 614674.00 -129650.00 88773.10 -2686.56 -239969.00 1.19 25.22 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45587.90 5


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 695709.00 147890.00 29534.40 -3726.37 -232959.00 1.19 25.33 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45578.50 59626 688051.00 137385.00 36986.40 -3470.68 -233690.00 1.19 25.32 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45581.20 59727 691735.00 140814.00 19687.40 -3589.63 -241368.00 1.19 25.30 1.01 1.03 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45580.20 59628 692026.00 144462.00 46833.40 -3607.41 -225281.00 1.19 25.35 1.01 1.02 0.99 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45579.50 597


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

Sic.

25 84722.20 -31104.10 -2714.36 -95.10 -1986.67 0.60 6.55 1.02 1.05 0.98 1.33 1.66 1.33 1.00 1.00 1.00 46623.80 79405.30 0.94 26 83555.20 -29551.40 -671.91 -86.17 -2020.92 0.60 6.55 1.02 1.05 0.98 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 46622.70 79409.90 0.95 27 83935.20 -30379.30 -4860.08 -90.75 -2164.07 0.60 6.55 1.02 1.05 0.98 1.33 1.66 1.33 1.00 1.00 1.00 46623.80 79359.80 0.95 28 84342.20 -30276.20 1473.81 -90.52 -1843.52 0.60 6.56 1.02 1.05 0.98 1.33 1.66 1.33 1.00 1.00 1.00 46622.70 79455.20 0.94


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

Sic.

25 50650.60 28642.50 -2829.82 138.07 -1994.74 1.19 3.32 1.10 1.19 0.90 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 47505.70 81944.90 1.626 51271.60 -25835.50 -6695.97 132.12 -1361.73 1.19 3.35 1.10 1.19 0.90 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 47490.30 82571.50 1.627 51171.60 4515.95 3013.16 167.04 -1708.06 1.19 3.33 1.10 1.19 0.90 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 47492.80 82144.50 1.628 50750.50 -1708.92 -12538.90 103.14 -1648.42 1.20 3.34 1.10 1.19 0.90 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 47503.20 82376.60 1.6


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

Sic

25 100205.00 53839.40 10515.40 -241.84 -9757.22 1.20 5.51 1.06 1.12 0.94 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46637.60 133504.00


13

26 99271.10 76094.10 11499.40 -245.22 -9782.26 1.20 5.51 1.06 1.12 0.94 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46637.70 133435.00 27 100023.00 60291.90 12997.20 -263.67 -9636.57 1.19 5.51 1.06 1.12 0.94 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46635.10 133497.00 28 99453.50 69641.70 9017.62 -223.39 -9902.91 1.20 5.50 1.06 1.12 0.94 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 46640.20 133442.00


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 308006.00 -57135.90 20310.80 528.67 -92529.80 1.20 13.00 1.02 1.05 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45881.40 310286.00 26 305691.00 -11131.50 22159.80 533.26 -90244.90 1.20 13.01 1.02 1.05 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45880.80 310515.00 27 306764.00 -38207.60 23011.50 567.08 -90670.60 1.20 13.01 1.02 1.05 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45879.90 310438.00 28 306934.00 -30059.80 19459.10 494.86 -92104.00 1.20 13.00 1.02 1.05 0.98 1.16 1.33 1.16 1.00 1.00 1.00 45882.30 310362.00


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

Sic.

25 17075.80 -4528.66 13029.00 10.89 -41.80 0.60 1.30 1.12 1.25 0.88 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 49771.50 16779.70 0.98 26 16865.40 -5486.97 14006.90 10.84 -38.09 0.60 1.30 1.12 1.25 0.88 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 49770.40 16784.00 1.00 27 16956.80 -4393.52 14180.70 11.20 -40.12 0.60 1.30 1.12 1.25 0.88 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 49771.20 16780.40 0.99 28 16984.40 -5622.12 12855.30 10.52 -39.76 0.60 1.30 1.12 1.25 0.88 1.33 1.65 1.33 1.00 1.00 1.00 49770.70 16783.20 0.99


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 181241.00 -21734.70 -318101.00 -1445.89 16080.00 1.18 11.32 1.03 1.06 0.97 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45911.80 26726 182883.00 -33768.20 -327701.00 -1264.05 16200.90 1.19 11.32 1.03 1.06 0.97 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45920.70 26827 180586.00 -20907.50 -319932.00 -1377.25 15061.20 1.18 11.33 1.03 1.06 0.97 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45914.10 26828 183538.00 -34595.40 -325870.00 -1332.69 17219.50 1.19 11.31 1.03 1.06 0.97 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45918.40 267


CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

Sic.

25 39306.20 11243.60 -8467.49 -392.85 -5.46 1.18 2.63 1.12 1.24 0.88 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 48011.20 64790.00 1.626 39588.60 -11303.60 -10057.20 -269.47 -28.07 1.19 2.63 1.12 1.24 0.88 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 48043.30 65155.30 1.627 39428.10 2058.34 -7681.09 -345.21 -105.91 1.18 2.63 1.12 1.24 0.88 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 48028.50 64823.70 1.628 39466.70 -2118.29 -10843.60 -317.11 72.37 1.18 2.63 1.12 1.24 0.88 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 48033.70 64951.80 1.6

Verifiche di capacità portante per rottura generale in condizioni statiche Metodo utilizzato: Meyerhof Travata n. 754 B=1.20 <m>; L=19.20 <m>; D=1.20 <m>; =0.00 <grad>; =0.00 <grad>; r=1703.66 <kg/mc> v0,f=2220.00 <kg/mq>


14

Verifiche in condizioni drenate 'r=27.00 <grad>; c'r=0.00 <kg/mq>; Nq=13.20 ; Nc=23.94 ; Ng=9.46

CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

25 339702.00 77559.10 316349.00 2651.29 -161806.00 1.18 18.25 1.02 1.03 0.98 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45669.80 42913826 343574.00 50026.00 316799.00 2388.80 -164189.00 1.19 18.24 1.02 1.03 0.98 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45676.90 42974827 343458.00 59914.20 304532.00 2505.54 -163856.00 1.19 18.25 1.02 1.03 0.98 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45674.00 42951128 339819.00 67670.90 328617.00 2534.56 -162138.00 1.19 18.25 1.02 1.03 0.98 1.17 1.33 1.17 1.00 1.00 1.00 45672.70 429377

Cedimenti Metodo utilizzato: Bowles Simbologia

B = Base della fondazione L = Lunghezza della fondazione (L>B) D = Profondità del piano di posa della fondazione H = Spessore del terreno responsabile del cedimento Er = Modulo elastico rappresentativo del terreno di fondazione r = Coefficiente di Poisson rappresentativo del terreno di fondazione Is = Coefficiente di influenza If = Coefficiente di profondità kw = Costante di sottofondo CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari N = Sforzo normale qes = Pressione di esercizio Ced = Cedimento calcolato Platea n. 601 B=2.60 <m>; L=3.40 <m>; D=1.20 <m>; H=13.00 <m>; Er=12000000.00 <kg/mq>; r=0.25 Is=0.57 ; If=0.77 ; kw=5599570.00 <kg/mc>

CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 99203.50 11222.10 0.20 2 96651.40 10933.40 0.20 3 98680.60 11163.00 0.20 4 94766.90 10720.20 0.19 5 92994.50 10519.70 0.19 6 94442.60 10683.60 0.19 7 95202.30 10769.50 0.19 8 93290.80 10553.30 0.19 9 94767.60 10720.30 0.19

10 87336.10 9879.65 0.18 11 86753.30 9813.72 0.18 12 87175.70 9861.50 0.18 13 99724.00 11281.00 0.20 14 97067.20 10980.50 0.20 15 99133.90 11214.20 0.20 16 95287.40 10779.10 0.19 17 93410.30 10566.80 0.19 18 94896.00 10734.80 0.19 19 95722.70 10828.40 0.19 20 93706.60 10600.30 0.19 21 95221.00 10771.60 0.19 22 87856.50 9938.52 0.18 23 87169.10 9860.76 0.18 24 87629.00 9912.79 0.18 25 108441.00 12267.00 0.22 26 109890.00 12431.00 0.22 27 109037.00 12334.50 0.22 28 109294.00 12363.60 0.22 29 79182.40 8957.29 0.16 30 80632.10 9121.27 0.16 31 79778.80 9024.75 0.16 32 80035.70 9053.81 0.16 33 76616.80 8667.06 0.15 34 78066.50 8831.05 0.16 35 77213.20 8734.53 0.16 36 77470.10 8763.58 0.16 37 75761.60 8570.32 0.15 38 77211.30 8734.31 0.16 39 76358.00 8637.78 0.15 40 76614.90 8666.84 0.15

Travata n. 701 B=1.20 <m>; L=9.10 <m>; D=1.20 <m>; H=6.00 <m>; Er=12000000.00 <kg/mq>; r=0.25 Is=0.83 ; If=0.85 ; kw=7516620.00 <kg/mc>

CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 140508.00 12867.10 0.17 2 136542.00 12503.90 0.17 3 138805.00 12711.00 0.17 4 130241.00 11926.80 0.16 5 128813.00 11796.10 0.16 6 130073.00 11911.50 0.16 7 142909.00 13086.90 0.17 8 137781.00 12617.30 0.17 9 140011.00 12821.60 0.17

10 134699.00 12335.10 0.16


15

11 131114.00 12006.80 0.16 12 132314.00 12116.70 0.16 13 139258.00 12752.60 0.17 14 135543.00 12412.40 0.17 15 137716.00 12611.30 0.17 16 128991.00 11812.30 0.16 17 127814.00 11704.60 0.16 18 128984.00 11811.80 0.16 19 141659.00 12972.40 0.17 20 136782.00 12525.80 0.17 21 138922.00 12721.80 0.17 22 133449.00 12220.60 0.16 23 130115.00 11915.30 0.16 24 131226.00 12017.00 0.16 25 158458.00 14510.80 0.19 26 158702.00 14533.10 0.19 27 156947.00 14372.50 0.19 28 160212.00 14671.50 0.20 29 114869.00 10519.20 0.14 30 115114.00 10541.50 0.14 31 113359.00 10380.90 0.14 32 116624.00 10679.90 0.14 33 111171.00 10180.50 0.14 34 111415.00 10202.90 0.14 35 109661.00 10042.20 0.13 36 112926.00 10341.20 0.14 37 109938.00 10067.60 0.13 38 110182.00 10090.00 0.13 39 108428.00 9929.28 0.13 40 111693.00 10228.30 0.14


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 133742.00 12247.50 0.16 2 130681.00 11967.10 0.16 3 132638.00 12146.40 0.16 4 126928.00 11623.50 0.15 5 125467.00 11489.70 0.15 6 126718.00 11604.20 0.15 7 133207.00 12198.50 0.16 8 129796.00 11886.10 0.16 9 131478.00 12040.10 0.16

10 125934.00 11532.50 0.15 11 123824.00 11339.20 0.15 12 124563.00 11406.80 0.15 13 132805.00 12161.60 0.16 14 129932.00 11898.50 0.16 15 131822.00 12071.60 0.16 16 125991.00 11537.60 0.15 17 124718.00 11421.10 0.15 18 125902.00 11529.50 0.15 19 132270.00 12112.60 0.16 20 129047.00 11817.50 0.16 21 130661.00 11965.30 0.16 22 124997.00 11446.60 0.15 23 123075.00 11270.60 0.15 24 123746.00 11332.10 0.15 25 154336.00 14133.30 0.19 26 154974.00 14191.80 0.19 27 153549.00 14061.30 0.19 28 155761.00 14263.80 0.19 29 111969.00 10253.50 0.14 30 112607.00 10312.00 0.14 31 111182.00 10181.50 0.14 32 113394.00 10384.00 0.14 33 108034.00 9893.19 0.13 34 108672.00 9951.65 0.13 35 107247.00 9821.14 0.13 36 109459.00 10023.70 0.13 37 106722.00 9773.07 0.13 38 107360.00 9831.53 0.13 39 105935.00 9701.03 0.13 40 108147.00 9903.58 0.13


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 129828.00 11889.00 0.16 2 127406.00 11667.20 0.16 3 129157.00 11827.50 0.16 4 125343.00 11478.30 0.15 5 123798.00 11336.80 0.15 6 125002.00 11447.10 0.15 7 127642.00 11688.80 0.16 8 125459.00 11488.90 0.15 9 126859.00 11617.10 0.15

10 121282.00 11106.40 0.15 11 120183.00 11005.80 0.15 12 120734.00 11056.30 0.15 13 128060.00 11727.10 0.16


16

14 125994.00 11537.90 0.15 15 127617.00 11686.50 0.16 16 123575.00 11316.40 0.15 17 122386.00 11207.50 0.15 18 123463.00 11306.10 0.15 19 125874.00 11526.90 0.15 20 124047.00 11359.60 0.15 21 125319.00 11476.10 0.15 22 119515.00 10944.60 0.15 23 118771.00 10876.50 0.14 24 119195.00 10915.30 0.15 25 152099.00 13928.50 0.19 26 152884.00 14000.40 0.19 27 151769.00 13898.20 0.18 28 153215.00 14030.70 0.19 29 110426.00 10112.30 0.13 30 111211.00 10184.10 0.14 31 110096.00 10082.00 0.13 32 111542.00 10214.40 0.14 33 106473.00 9750.29 0.13 34 107258.00 9822.13 0.13 35 106142.00 9719.99 0.13 36 107588.00 9852.42 0.13 37 105155.00 9629.62 0.13 38 105940.00 9701.45 0.13 39 104825.00 9599.32 0.13 40 106271.00 9731.75 0.13


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 236407.00 14485.70 0.22 2 232968.00 14275.00 0.22 3 234849.00 14390.20 0.22 4 227565.00 13943.90 0.21 5 226485.00 13877.80 0.21 6 227588.00 13945.40 0.21 7 238233.00 14597.60 0.23 8 233658.00 14317.30 0.22 9 235389.00 14423.30 0.22

10 230957.00 14151.80 0.22 11 227768.00 13956.30 0.22 12 228592.00 14006.90 0.22 13 236907.00 14516.30 0.22 14 233367.00 14299.50 0.22 15 235284.00 14416.90 0.22 16 228064.00 13974.50 0.22 17 226884.00 13902.20 0.21 18 228024.00 13972.00 0.22 19 238733.00 14628.20 0.23 20 234058.00 14341.80 0.22 21 235824.00 14450.00 0.22 22 231456.00 14182.40 0.22 23 228167.00 13980.80 0.22 24 229027.00 14033.50 0.22 25 296378.00 18160.40 0.28 26 294095.00 18020.50 0.28 27 294279.00 18031.80 0.28 28 296194.00 18149.10 0.28 29 213464.00 13079.90 0.20 30 211182.00 12940.10 0.20 31 211365.00 12951.30 0.20 32 213281.00 13068.70 0.20 33 204296.00 12518.10 0.19 34 202013.00 12378.30 0.19 35 202197.00 12389.50 0.19 36 204112.00 12506.90 0.19 37 201239.00 12330.80 0.19 38 198957.00 12191.00 0.19 39 199141.00 12202.20 0.19 40 201056.00 12319.60 0.19


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 13595.00 17429.50 0.06 2 13275.80 17020.30 0.06 3 13464.60 17262.30 0.06 4 12851.60 16476.40 0.06 5 12732.60 16323.80 0.06 6 12856.80 16483.10 0.06 7 13581.70 17412.40 0.06 8 13190.40 16910.80 0.06 9 13342.00 17105.10 0.06

10 12826.90 16444.70 0.06 11 12574.00 16120.50 0.06 12 12629.20 16191.30 0.06 13 13710.10 17577.10 0.06 14 13367.80 17138.20 0.06 15 13564.90 17390.90 0.06 16 12966.70 16624.00 0.06


17

17 12824.60 16441.80 0.06 18 12957.10 16611.70 0.06 19 13696.80 17560.00 0.06 20 13282.40 17028.70 0.06 21 13442.30 17233.70 0.06 22 12942.00 16592.30 0.06 23 12666.00 16238.40 0.06 24 12729.50 16319.90 0.06 25 16382.30 21003.00 0.08 26 16158.90 20716.60 0.08 27 16201.80 20771.50 0.08 28 16339.50 20948.10 0.08 29 11761.30 15078.60 0.05 30 11537.90 14792.20 0.05 31 11580.70 14847.10 0.05 32 11718.50 15023.70 0.05 33 11221.40 14386.50 0.05 34 10998.10 14100.10 0.05 35 11040.90 14155.00 0.05 36 11178.60 14331.60 0.05 37 11041.50 14155.80 0.05 38 10818.10 13869.40 0.05 39 10861.00 13924.30 0.05 40 10998.70 14100.90 0.05


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 64815.20 11870.90 0.09 2 63225.70 11579.80 0.09 3 64391.60 11793.30 0.09 4 62090.50 11371.90 0.09 5 60966.00 11165.90 0.08 6 61768.70 11312.90 0.09 7 63270.50 11588.00 0.09 8 61935.00 11343.40 0.09 9 62890.60 11518.40 0.09

10 59221.90 10846.50 0.08 11 58568.90 10726.90 0.08 12 58981.20 10802.40 0.08 13 62632.70 11471.20 0.09 14 61482.00 11260.40 0.08 15 62490.40 11445.10 0.09 16 59908.00 10972.20 0.08 17 59222.20 10846.60 0.08 18 59867.50 10964.70 0.08 19 61088.00 11188.30 0.08 20 60191.30 11024.00 0.08 21 60989.40 11170.20 0.08 22 57039.40 10446.80 0.08 23 56825.20 10407.50 0.08 24 57080.00 10454.20 0.08 25 72858.40 13344.00 0.10 26 72766.50 13327.20 0.10 27 72609.40 13298.40 0.10 28 73015.50 13372.80 0.10 29 53127.20 9730.26 0.07 30 53035.30 9713.43 0.07 31 52878.20 9684.65 0.07 32 53284.40 9759.04 0.07 33 51234.80 9383.66 0.07 34 51142.90 9366.83 0.07 35 50985.80 9338.05 0.07 36 51391.90 9412.44 0.07 37 50604.00 9268.13 0.07 38 50512.10 9251.30 0.07 39 50355.00 9222.52 0.07 40 50761.10 9296.90 0.07


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 388095.00 14247.20 0.28 2 383785.00 14089.00 0.27 3 386978.00 14206.20 0.28 4 379054.00 13915.30 0.27 5 376648.00 13827.00 0.27 6 378801.00 13906.10 0.27 7 383931.00 14094.40 0.27 8 379951.00 13948.30 0.27 9 382414.00 14038.70 0.27

10 371322.00 13631.50 0.26 11 369528.00 13565.60 0.26 12 370325.00 13594.90 0.26 13 390936.00 14351.50 0.28 14 386055.00 14172.40 0.27 15 389453.00 14297.10 0.28 16 381895.00 14019.60 0.27 17 378918.00 13910.30 0.27 18 381276.00 13996.90 0.27 19 386773.00 14198.70 0.27


18

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CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 410093.00 15054.80 0.29 2 405277.00 14878.00 0.29 3 408326.00 14989.90 0.29 4 400224.00 14692.50 0.28 5 397840.00 14605.00 0.28 6 399925.00 14681.50 0.28 7 407592.00 14963.00 0.29 8 402475.00 14775.10 0.29 9 404846.00 14862.20 0.29

10 395580.00 14522.00 0.28 11 392636.00 14413.90 0.28 12 393462.00 14444.30 0.28 13 410318.00 15063.10 0.29 14 405457.00 14884.60 0.29 15 408522.00 14997.10 0.29 16 400449.00 14700.80 0.28 17 398020.00 14611.60 0.28 18 400121.00 14688.70 0.28 19 407817.00 14971.30 0.29 20 402655.00 14781.70 0.29 21 405042.00 14869.40 0.29 22 395805.00 14530.30 0.28 23 392816.00 14420.50 0.28 24 393658.00 14451.50 0.28 25 523628.00 19222.80 0.37 26 523296.00 19210.60 0.37 27 524504.00 19254.90 0.37 28 522419.00 19178.40 0.37 29 375957.00 13801.70 0.27 30 375625.00 13789.50 0.27 31 376834.00 13833.80 0.27 32 374749.00 13757.30 0.27 33 356785.00 13097.80 0.25 34 356452.00 13085.60 0.25 35 357661.00 13130.00 0.25 36 355576.00 13053.50 0.25 37 350394.00 12863.20 0.25 38 350062.00 12851.00 0.25 39 351270.00 12895.40 0.25 40 349185.00 12818.80 0.25


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 442668.00 16250.70 0.31 2 435092.00 15972.50 0.31 3 439023.00 16116.90 0.31 4 425748.00 15629.50 0.30 5 422749.00 15519.40 0.30 6 425227.00 15610.40 0.30 7 444671.00 16324.20 0.32 8 435223.00 15977.40 0.31 9 438691.00 16104.60 0.31

10 429466.00 15766.00 0.31 11 422993.00 15528.40 0.30 12 424609.00 15587.70 0.30 13 439381.00 16130.00 0.31 14 432466.00 15876.10 0.31 15 436160.00 16011.80 0.31 16 422461.00 15508.80 0.30 17 420123.00 15423.00 0.30 18 422364.00 15505.30 0.30 19 441384.00 16203.50 0.31 20 432597.00 15881.00 0.31 21 435827.00 15999.50 0.31 22 426180.00 15645.40 0.30


19

23 420367.00 15432.00 0.30 24 421746.00 15482.60 0.30 25 553612.00 20323.50 0.39 26 553653.00 20325.00 0.39 27 556018.00 20411.80 0.40 28 551248.00 20236.70 0.39 29 396398.00 14552.10 0.28 30 396440.00 14553.60 0.28 31 398804.00 14640.40 0.28 32 394034.00 14465.30 0.28 33 376737.00 13830.30 0.27 34 376779.00 13831.80 0.27 35 379143.00 13918.60 0.27 36 374373.00 13743.50 0.27 37 370183.00 13589.70 0.26 38 370225.00 13591.20 0.26 39 372589.00 13678.00 0.26 40 367819.00 13502.90 0.26


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 170258.00 12337.50 0.18 2 162975.00 11809.80 0.17 3 168420.00 12204.30 0.18 4 158556.00 11489.60 0.17 5 153811.00 11145.70 0.16 6 157948.00 11445.50 0.17 7 158479.00 11484.00 0.17 8 152559.00 11055.00 0.16 9 156137.00 11314.20 0.16

10 136681.00 9904.45 0.14 11 134469.00 9744.11 0.14 12 135136.00 9792.46 0.14 13 171893.00 12456.00 0.18 14 164281.00 11904.40 0.17 15 169844.00 12307.50 0.18 16 160191.00 11608.10 0.17 17 155118.00 11240.40 0.16 18 159372.00 11548.70 0.17 19 160114.00 11602.50 0.17 20 153866.00 11149.70 0.16 21 157561.00 11417.50 0.17 22 138317.00 10022.90 0.14 23 135775.00 9838.78 0.14 24 136560.00 9895.67 0.14 25 164735.00 11937.30 0.17 26 168495.00 12209.80 0.18 27 164833.00 11944.40 0.17 28 168396.00 12202.60 0.18 29 119980.00 8694.20 0.13 30 123740.00 8966.66 0.13 31 120078.00 8701.30 0.13 32 123642.00 8959.56 0.13 33 116468.00 8439.70 0.12 34 120228.00 8712.17 0.13 35 116566.00 8446.81 0.12 36 120130.00 8705.06 0.13 37 115297.00 8354.87 0.12 38 119057.00 8627.34 0.12 39 115395.00 8361.98 0.12 40 118959.00 8620.23 0.12


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 39586.50 12688.00 0.11 2 37697.70 12082.60 0.10 3 39261.40 12583.80 0.11 4 36612.00 11734.60 0.10 5 35230.90 11291.90 0.10 6 36398.30 11666.10 0.10 7 35686.40 11438.00 0.10 8 34445.00 11040.10 0.09 9 35481.00 11372.10 0.10

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20

26 37126.40 11899.50 0.10 27 36305.30 11636.30 0.10 28 36542.10 11712.20 0.10 29 26035.10 8344.60 0.07 30 27440.60 8795.06 0.08 31 26619.50 8531.87 0.07 32 26856.30 8607.78 0.07 33 25240.90 8090.04 0.07 34 26646.40 8540.50 0.07 35 25825.20 8277.32 0.07 36 26062.10 8353.22 0.07 37 24976.20 8005.19 0.07 38 26381.60 8455.65 0.07 39 25560.50 8192.46 0.07 40 25797.30 8268.37 0.07


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 281510.00 12218.30 0.22 2 272533.00 11828.70 0.21 3 278223.00 12075.70 0.22 4 260340.00 11299.50 0.20 5 256535.00 11134.30 0.20 6 260137.00 11290.70 0.20 7 280532.00 12175.90 0.22 8 270154.00 11725.50 0.21 9 274971.00 11934.50 0.21

10 258523.00 11220.60 0.20 11 252117.00 10942.60 0.20 12 254098.00 11028.50 0.20 13 283784.00 12317.00 0.22 14 274350.00 11907.60 0.21 15 280204.00 12161.60 0.22 16 262614.00 11398.20 0.20 17 258352.00 11213.20 0.20 18 262118.00 11376.70 0.20 19 282806.00 12274.60 0.22 20 271971.00 11804.30 0.21 21 276952.00 12020.50 0.21 22 260797.00 11319.30 0.20 23 253934.00 11021.40 0.20 24 256078.00 11114.50 0.20 25 308431.00 13386.80 0.24 26 314857.00 13665.70 0.24 27 313537.00 13608.40 0.24 28 309751.00 13444.10 0.24 29 222841.00 9671.92 0.17 30 229267.00 9950.83 0.18 31 227947.00 9893.53 0.18 32 224161.00 9729.22 0.17 33 213788.00 9278.98 0.17 34 220214.00 9557.88 0.17 35 218893.00 9500.58 0.17 36 215108.00 9336.28 0.17 37 210770.00 9148.00 0.16 38 217196.00 9426.90 0.17 39 215876.00 9369.60 0.17 40 212090.00 9205.29 0.16


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 117027.00 13359.20 0.16 2 115053.00 13133.90 0.16 3 115960.00 13237.40 0.16 4 110773.00 12645.40 0.16 5 110287.00 12589.90 0.16 6 110555.00 12620.50 0.16 7 121050.00 13818.50 0.17 8 118064.00 13477.60 0.17 9 119354.00 13624.90 0.17

10 118244.00 13498.20 0.17 11 115878.00 13228.10 0.16 12 116858.00 13340.00 0.16 13 115062.00 13135.00 0.16 14 113484.00 12954.80 0.16 15 114249.00 13042.10 0.16 16 108809.00 12421.10 0.15 17 108718.00 12410.70 0.15 18 108844.00 12425.10 0.15 19 119085.00 13594.20 0.17 20 116494.00 13298.40 0.16 21 117643.00 13429.50 0.17 22 116280.00 13274.00 0.16 23 114308.00 13048.90 0.16 24 115147.00 13144.60 0.16 25 143997.00 16438.00 0.20 26 143070.00 16332.20 0.20 27 142671.00 16286.60 0.20 28 144396.00 16483.50 0.20


21

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CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 426980.00 13685.20 0.28 2 423035.00 13558.80 0.28 3 425568.00 13640.00 0.28 4 418960.00 13428.20 0.28 5 416829.00 13359.90 0.28 6 418504.00 13413.60 0.28 7 424999.00 13621.80 0.28 8 421003.00 13493.70 0.28 9 423087.00 13560.50 0.28

10 415281.00 13310.30 0.28 11 413055.00 13238.90 0.28 12 413895.00 13265.90 0.28 13 426103.00 13657.20 0.28 14 422335.00 13536.40 0.28 15 424805.00 13615.50 0.28 16 418083.00 13400.10 0.28 17 416129.00 13337.50 0.28 18 417740.00 13389.10 0.28 19 424122.00 13593.70 0.28 20 420303.00 13471.30 0.28 21 422323.00 13536.00 0.28 22 414405.00 13282.20 0.28 23 412355.00 13216.50 0.27 24 413132.00 13241.40 0.28 25 547864.00 17559.70 0.36 26 546529.00 17517.00 0.36 27 548085.00 17566.80 0.37 28 546308.00 17509.90 0.36 29 395065.00 12662.30 0.26 30 393730.00 12619.60 0.26 31 395286.00 12669.40 0.26 32 393509.00 12612.50 0.26 33 376313.00 12061.30 0.25 34 374979.00 12018.50 0.25 35 376534.00 12068.40 0.25 36 374758.00 12011.50 0.25 37 370063.00 11861.00 0.25 38 368728.00 11818.20 0.25 39 370284.00 11868.10 0.25 40 368507.00 11811.10 0.25


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 477969.00 15319.50 0.32 2 473410.00 15173.40 0.32 3 476622.00 15276.30 0.32 4 469994.00 15063.90 0.31 5 467267.00 14976.50 0.31 6 469635.00 15052.40 0.31 7 472475.00 15143.40 0.31 8 468338.00 15010.80 0.31 9 470578.00 15082.60 0.31

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22

32 441287.00 14143.80 0.29 33 420569.00 13479.80 0.28 34 417831.00 13392.00 0.28 35 419492.00 13445.30 0.28 36 418908.00 13426.50 0.28 37 413109.00 13240.70 0.28 38 410371.00 13152.90 0.27 39 412032.00 13206.20 0.27 40 411448.00 13187.40 0.27


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 567860.00 18200.60 0.38 2 557095.00 17855.60 0.37 3 565021.00 18109.60 0.38 4 550298.00 17637.80 0.37 5 543358.00 17415.30 0.36 6 549325.00 17606.60 0.37 7 551435.00 17674.20 0.37 8 542532.00 17388.90 0.36 9 547836.00 17558.80 0.36

10 519794.00 16660.10 0.35 11 516313.00 16548.50 0.34 12 517409.00 16583.60 0.34 13 569690.00 18259.30 0.38 14 558557.00 17902.50 0.37 15 566615.00 18160.70 0.38 16 552128.00 17696.40 0.37 17 544820.00 17462.20 0.36 18 550919.00 17657.70 0.37 19 553265.00 17732.80 0.37 20 543994.00 17435.70 0.36 21 549429.00 17609.90 0.37 22 521624.00 16718.70 0.35 23 517775.00 16595.40 0.34 24 519003.00 16634.70 0.35 25 695709.00 22298.40 0.46 26 688051.00 22052.90 0.46 27 691735.00 22171.00 0.46 28 692026.00 22180.30 0.46 29 498363.00 15973.20 0.33 30 490705.00 15727.70 0.33 31 494388.00 15845.80 0.33 32 494680.00 15855.10 0.33 33 473321.00 15170.50 0.32 34 465663.00 14925.10 0.31 35 469346.00 15043.10 0.31 36 469638.00 15052.50 0.31 37 464974.00 14903.00 0.31 38 457316.00 14657.60 0.30 39 460999.00 14775.60 0.31 40 461291.00 14785.00 0.31


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 70662.20 17844.00 0.12 2 69044.70 17435.50 0.11 3 70139.40 17712.00 0.12 4 67565.80 17062.10 0.11 5 66692.80 16841.60 0.11 6 67475.30 17039.20 0.11 7 69264.10 17490.90 0.11 8 67654.20 17084.40 0.11 9 68454.60 17286.50 0.11

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23

35 57115.50 14423.10 0.09 36 57522.50 14525.90 0.10 37 56936.50 14377.90 0.09 38 55769.50 14083.20 0.09 39 56149.50 14179.20 0.09 40 56556.50 14281.90 0.09


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 44554.40 10920.20 0.10 2 43650.00 10698.50 0.10 3 44405.90 10883.80 0.10 4 42079.30 10313.60 0.10 5 41631.30 10203.70 0.10 6 42072.60 10311.90 0.10 7 43978.60 10779.10 0.10 8 43133.30 10571.90 0.10 9 43794.60 10734.00 0.10

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CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 84928.60 12408.80 0.14 2 83327.40 12174.90 0.14 3 84598.80 12360.60 0.14 4 82686.70 12081.30 0.14 5 81482.00 11905.30 0.14 6 82461.00 12048.30 0.14 7 81654.30 11930.40 0.14 8 80581.80 11773.70 0.13 9 81403.50 11893.80 0.14

10 76605.90 11192.80 0.13 11 76383.00 11160.20 0.13 12 76526.80 11181.20 0.13 13 85059.50 12428.00 0.14 14 83432.00 12190.20 0.14 15 84712.90 12377.30 0.14 16 82817.70 12100.40 0.14 17 81586.70 11920.50 0.14 18 82575.10 12065.00 0.14 19 81785.30 11949.60 0.14 20 80686.40 11789.00 0.13 21 81517.50 11910.40 0.14 22 76736.90 11211.90 0.13 23 76487.70 11175.50 0.13 24 76640.90 11197.90 0.13 25 100205.00 14640.90 0.17 26 99271.10 14504.40 0.16 27 100023.00 14614.20 0.17 28 99453.50 14531.00 0.17 29 72928.60 10655.50 0.12 30 71994.70 10519.10 0.12 31 72746.30 10628.90 0.12 32 72177.10 10545.70 0.12 33 70031.80 10232.30 0.12 34 69097.90 10095.80 0.11 35 69849.50 10205.60 0.12 36 69280.20 10122.50 0.12 37 69066.20 10091.20 0.11


24

38 68132.30 9954.73 0.11 39 68883.80 10064.50 0.11 40 68314.60 9981.37 0.11


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 245614.00 15049.90 0.23 2 242341.00 14849.30 0.23 3 244780.00 14998.80 0.23 4 240527.00 14738.20 0.23 5 238300.00 14601.70 0.23 6 240143.00 14714.60 0.23 7 240391.00 14729.80 0.23 8 237795.00 14570.80 0.22 9 239441.00 14671.70 0.23

10 230827.00 14143.80 0.22 11 229859.00 14084.50 0.22 12 230229.00 14107.10 0.22 13 245242.00 15027.10 0.23 14 242044.00 14831.10 0.23 15 244456.00 14978.90 0.23 16 240155.00 14715.40 0.23 17 238003.00 14583.50 0.22 18 239819.00 14694.80 0.23 19 240019.00 14707.10 0.23 20 237499.00 14552.60 0.22 21 239118.00 14651.80 0.23 22 230455.00 14121.00 0.22 23 229562.00 14066.30 0.22 24 229905.00 14087.30 0.22 25 308006.00 18872.90 0.29 26 305691.00 18731.10 0.29 27 306764.00 18796.80 0.29 28 306934.00 18807.20 0.29 29 221793.00 13590.30 0.21 30 219478.00 13448.40 0.21 31 220551.00 13514.10 0.21 32 220721.00 13524.60 0.21 33 211051.00 12932.10 0.20 34 208737.00 12790.20 0.20 35 209809.00 12855.90 0.20 36 209979.00 12866.40 0.20 37 207471.00 12712.70 0.20 38 205156.00 12570.80 0.19 39 206228.00 12636.50 0.19 40 206398.00 12647.00 0.19


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 14112.30 18092.70 0.07 2 13821.60 17720.00 0.06 3 14035.90 17994.80 0.07 4 13648.60 17498.30 0.06 5 13454.00 17248.80 0.06 6 13614.30 17454.20 0.06 7 13680.70 17539.40 0.06 8 13443.80 17235.70 0.06 9 13591.60 17425.10 0.06

10 12847.10 16470.70 0.06 11 12752.40 16349.20 0.06 12 12789.00 16396.20 0.06 13 14055.90 18020.40 0.07 14 13776.50 17662.20 0.06 15 13986.80 17931.80 0.07 16 13592.20 17425.90 0.06 17 13408.90 17191.00 0.06 18 13565.10 17391.20 0.06 19 13624.30 17467.00 0.06 20 13398.70 17177.90 0.06 21 13542.40 17362.10 0.06 22 12790.70 16398.30 0.06 23 12707.30 16291.40 0.06 24 12739.90 16333.20 0.06 25 17075.80 21892.10 0.08 26 16865.40 21622.30 0.08 27 16956.80 21739.50 0.08 28 16984.40 21774.90 0.08 29 12243.20 15696.50 0.06 30 12032.80 15426.70 0.06 31 12124.20 15543.90 0.06 32 12151.80 15579.30 0.06 33 11637.20 14919.50 0.05 34 11426.70 14649.70 0.05 35 11518.10 14766.90 0.05 36 11545.80 14802.30 0.05 37 11435.20 14660.50 0.05 38 11224.70 14390.70 0.05 39 11316.10 14507.90 0.05 40 11343.70 14543.30 0.05


25


CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 165659.00 12005.30 0.17 2 160954.00 11664.30 0.17 3 164248.00 11903.10 0.17 4 156766.00 11360.80 0.16 5 153991.00 11159.70 0.16 6 156291.00 11326.40 0.16 7 161745.00 11721.70 0.17 8 157238.00 11395.10 0.16 9 159795.00 11580.30 0.17

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CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 33132.40 10495.90 0.09 2 32650.60 10343.20 0.09 3 33011.30 10457.50 0.09 4 32128.60 10177.90 0.09 5 31832.10 10084.00 0.09 6 32065.30 10157.80 0.09 7 32777.70 10383.50 0.09 8 32339.90 10244.80 0.09 9 32645.80 10341.70 0.09

10 31469.90 9969.21 0.09 11 31255.20 9901.19 0.09 12 31386.60 9942.84 0.09 13 32959.00 10441.00 0.09 14 32512.10 10299.40 0.09 15 32860.30 10409.70 0.09 16 31955.30 10123.00 0.09 17 31693.60 10040.10 0.09 18 31914.30 10110.00 0.09 19 32604.30 10328.60 0.09 20 32201.40 10200.90 0.09 21 32494.80 10293.90 0.09 22 31296.50 9914.29 0.09 23 31116.60 9857.31 0.08 24 31235.60 9895.00 0.08 25 39306.20 12451.70 0.11 26 39588.60 12541.10 0.11 27 39428.10 12490.30 0.11 28 39466.70 12502.50 0.11 29 28716.80 9097.08 0.08 30 28999.20 9186.52 0.08 31 28838.70 9135.70 0.08 32 28877.30 9147.91 0.08 33 27776.20 8799.09 0.08 34 28058.50 8888.53 0.08 35 27898.10 8837.71 0.08 36 27936.60 8849.92 0.08 37 27462.60 8699.76 0.07 38 27744.90 8789.20 0.08 39 27584.50 8738.38 0.08 40 27623.00 8750.59 0.08

Travata n. 754


26

B=1.20 <m>; L=19.20 <m>; D=1.20 <m>; H=6.00 <m>; Er=12000000.00 <kg/mq>; r=0.25 Is=0.85 ; If=1.13 ; kw=5599630.00 <kg/mc>

CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 283762.00 12316.00 0.22 2 278053.00 12068.30 0.22 3 281245.00 12206.80 0.22 4 267384.00 11605.20 0.21 5 265803.00 11536.60 0.21 6 267439.00 11607.60 0.21 7 288859.00 12537.30 0.22 8 281017.00 12196.90 0.22 9 284287.00 12338.80 0.22

10 276850.00 12016.00 0.21 11 271307.00 11775.50 0.21 12 273088.00 11852.80 0.21 13 285620.00 12396.70 0.22 14 279538.00 12132.70 0.22 15 282864.00 12277.10 0.22 16 269242.00 11685.90 0.21 17 267288.00 11601.00 0.21 18 269058.00 11677.90 0.21 19 290717.00 12617.90 0.23 20 282502.00 12261.40 0.22 21 285906.00 12409.10 0.22 22 278708.00 12096.70 0.22 23 272792.00 11839.90 0.21 24 274707.00 11923.10 0.21 25 339702.00 14744.00 0.26 26 343574.00 14912.10 0.27 27 343458.00 14907.00 0.27 28 339819.00 14749.10 0.26 29 245189.00 10641.90 0.19 30 249061.00 10810.00 0.19 31 248945.00 10804.90 0.19 32 245306.00 10647.00 0.19 33 234723.00 10187.60 0.18 34 238595.00 10355.70 0.18 35 238479.00 10350.60 0.18 36 234839.00 10192.70 0.18 37 231234.00 10036.20 0.18 38 235106.00 10204.30 0.18 39 234990.00 10199.20 0.18 40 231351.00 10041.30 0.18

Sommario Introduzione ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2

Sistemi di riferimento ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 2 Rotazioni e momenti .......................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2 Normativa di riferimento ................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2 Unità di misura .................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 2

Criteri di analisi geotecnica e progetto delle fondazioni ......................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2 Fondazioni superficiali ...................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 2 Fondazioni profonde .......................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 3 Caratterizzazione .............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 4

Geotecnica .............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 5 Elenco colonne stratigrafiche ............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 5 Elenco unità geotecniche ................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 5 Report grafico complessivo ............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 6

Figura numero 1: Colonna stratigrafica numero 1 ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 8 Fondazioni superficiali ............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 8

Verifiche capacità portante ................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 8 Cedimenti .......................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 8

msalis

Font monospazio

CORPO B


2

Introduzione Sistemi di riferimento Le coordinate, i carichi concentrati, i cedimenti, le reazioni vincolari e gli spostamenti dei NODI sono riferiti ad una terna destra cartesiana globale con l'asse Z verticale rivolto verso l'alto. I carichi in coordinate locali e le sollecitazioni delle ASTE sono riferite ad una terna destra cartesiana locale così definita: - origine nel nodo iniziale dell'asta; - asse X coincidente con l'asse dell'asta e con verso dal nodo iniziale al nodo finale; - immaginando la trave a sezione rettangolare l'asse Y è parallelo alla base e l'asse Z è parallelo all'altezza. La rotazione dell'asta comporta quindi una rotazione di tutta la terna locale. Si può immaginare la terna locale di un'asta comunque disposta nello spazio come derivante da quella globale dopo una serie di trasformazioni: - una rotazione intorno all'asse Z che porti l'asse X a coincidere con la proiezione dell'asse dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo il nuovo asse X così definito in modo da portare l'origine a coincidere con la proiezione del nodo iniziale dell'asta sul piano orizzontale; - una traslazione lungo l'asse Z che porti l'origine a coincidere con il nodo iniziale dell'asta; - una rotazione intorno all'asse Y così definito che porti l'asse X a coincidere con l'asse dell'asta; - una rotazione intorno all'asse X così definito pari alla rotazione dell'asta. In pratica le travi prive di rotazione avranno sempre l'asse Z rivolto verso l'alto e l'asse Y nel piano del solaio, mentre i pilastri privi di rotazione avranno l'asse Y parallelo all'asse Y globale e l'asse Z parallelo ma controverso all'asse X globale. Da notare quindi che per i pilastri la "base" è il lato parallelo a Y. Le sollecitazioni ed i carichi in coordinate locali negli ELEMENTI BIDIMENSIONALI e nei MURI sono riferiti ad una terna destra cartesiana locale così definita: - origine nel primo nodo dell'elemento; - asse X coincidente con la congiungente il primo ed il secondo nodo dell'elemento; - asse Y definito come prodotto vettoriale fra il versore dell'asse X e il versore della congiungente il primo e il quarto nodo. Asse Z a formare con gli altri due una terna destrorsa. Praticamente un elemento verticale con l'asse X locale coincidente con l'asse X globale ha anche gli altri assi locali coincidenti con quelli globali. Rotazioni e momenti Seguendo il principio adottato per tutti i carichi che sono positivi se CONTROVERSI agli assi, anche i momenti concentrati e le rotazioni impresse in coordinate globali risultano positivi se CONTROVERSI al segno positivo delle rotazioni. Il segno positivo dei momenti e delle rotazioni è quello orario per l'osservatore posto nell'origine: X ruota su Y, Y ruota su Z, Z ruota su X. In pratica è sufficiente adottare la regola della mano destra: col pollice rivolto nella direzione dell'asse, la rotazione che porta a chiudere il palmo della mano corrisponde al segno positivo. Normativa di riferimento La normativa di riferimento è la seguente: - Legge n. 64 del 2/2/1974 - Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. del 24/1/1986 - Norme tecniche relative alle costruzioni sismiche. - Legge n. 1086 del 5/11/1971 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. - D.M. del 14/2/1992 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. del 9/1/1996 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. del 16/1/1996 - Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare n. 21745 del 30/7/1981 - Legge n. 219 del 14/5/1981 - Art. 10 - Istruzioni relative al rafforzamento degli edifici in muratura danneggiati dal sisma. - Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia - Legge Regionale n. 30 del 20/6/1977 - Documentazione tecnica per la progettazione e direzione delle opere di riparazione degli edifici - Documento Tecnico n. 2 - Raccomandazioni per la riparazione strutturale degli edifici in muratura. - D.M. del 20/11/1987 - Norme Tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento. - Norme Tecniche C.N.R. n. 10011-85 del 18/4/1985 - Costruzioni di acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione. - Norme Tecniche C.N.R. n. 10025-84 del 14/12/1984 - Istruzioni per il progetto, l'esecuzione ed il controllo delle strutture prefabbricate in conglomerato cementizio e per le strutture costruite con sistemi industrializzati di acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione. - Circolare n. 65 del 10/4/1997 - Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche" di cui al D.M. del 16/1/1996. - Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno. - DIN 1052 - Metodi di verifica per il legno. - D.M. del 14/1/2008 - Norme tecniche per le costruzioni. Le verifiche degli elementi di fondazione sono eseguite utilizzando l'Approccio 2. - Circolare n. 617 del 2/2/2009 - Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. del 14/1/2008. Unità di misura Le unità di misura adottate sono le seguenti: - lunghezze : m - forze : kg - masse : kg massa - temperature : gradi centigradi - angoli : gradi sessadecimali o radianti

Criteri di analisi geotecnica e progetto delle fondazioni Fondazioni superficiali Generali

Generali

Condizioni di calcolo per terreni coesivi sottofalda Sia drenate che non drenate Calcolo di a' dal rapporto con c' 1.00 Calcolo di au dal rapporto con cu 1.00 Calcolo di 'dal rapporto con ' 1.00 Considera l'angolo di attrito in deformazione piana per fondazioni nastriformi No Calcolo dei parametri rappresentativi per terreni stratificati Media pesata -Calcola i valori medi dell'angolo di attrito secondo la sua tangente No


3

Capacità portante in condizioni statiche

Calcolo della capacità portante per rottura generale Meyerhof (1963) -Combinazione dei fattori di forma e di inclinazione del carico Considera solo i fattori di forma -Considera il fattore di riduzione per platee No -Considera gli effetti dell'eccentricità del carico con un unico fattore riduttivo No Considera eccentricità e inclinazione dei carichi attraverso domini di interazione No -Parametro correttivo del momento 0.00 -Parametro correttivo del carico orizzontale 0.00 Calcolo della capacità portante per rottura locale No Vesic (1975) Calcolo della capacità portante per rottura per punzonamento No Calcolo della capacità portante per scorrimento No -Percentuale di carico orizzontale assorbito dai cordoli <%> 0.00 -Percentuale di spinta passiva mobilitata <%> 0.00 Calcolo della capacità portante per sollevamento No Capacità portante in condizioni sismiche

Calcolo della capacità portante per rottura generale No Riduzione dell'angolo d'attrito per terreni incoerenti ben addensati No Calcolo della capacità portante per scorrimento No -Percentuale di carico orizzontale assorbito dai cordoli <%> 0.00 -Percentuale di spinta passiva mobilitata <%> 0.00 Cedimenti

Cedimenti Bowles -Spessore del terreno responsabile del cedimento -Dal rapporto con le dimensioni della fondazione pari a 5.00

Fondazioni profonde Generali

Generali

Calcolo capacità portante per carichi verticali Secondo formule statiche Considera capacità portante Entrambe Condizioni di calcolo per terreni coesivi sotto falda Sia drenate che non drenate Calcolo della profondità critica No Effettua calcolo elasto-plastico per cedimenti Si Effettua calcolo elasto-plastico per spostamenti orizzontali Si Rapporto di elasticità trazione/compressione pari a 1.00 Fattori di correlazione 1.70 Attrito laterale limite da prove in sito

Correlato con prove CPT No Correlato con prove SPT No Fattore di riduzione attrito laterale per pali trivellati No Pressione limite alla base da prove in sito

Correlata con prove CPT No Correlata con prove SPT No Fattore di riduzione pressione limite alla base per pali trivellati No Spostamenti orizzontali

Spostamenti orizzontali Risposta elastica in funzione della stratigrafia Specifici

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Attrito laterale limite

Calcolo dell'attrito laterale limite Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Condizioni non drenate -Calcolo di -Pari a -A.G.I. (1984) x x x x x x x x x x -A.P.I. (1984) -Viggiani (1999) -Olson e Dennis (1982) -Stas e Kulhavy (1984) -Skempton (1986) -Reese e O'Neill (1989) -Metodo di Bustamente e Doix (1985) per micropali No No No No No No No No No No -Iniezioni ripetute x x x x x x x x x x -Unica iniezione -Condizioni drenate -Calcolo di -Pari a 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 -Reese e O'Neill (1989) -Calcolato -Calcolo di k -Pari a -Dal rapporto con k0 pari a 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -Fleming (1985) -Calcolo di -Pari a <grad> -Dal rapporto con ' pari a 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -Calcolo di a' dal rapporto con c' 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Calcolo dell'attrito laterale limite per trazione -Considera i risultati del calcolo per l'attrito laterale limite percompressione con un fattore di riduzione pari a 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 0.66 -Sowa (1970) No No No No No No No No No No -Bowles (1991) No No No No No No No No No No Considera l'effetto dell'attrito negativo No No No No No No No No No No -Coefficiente di Lambe Pressione limite alla base


4

Calcolo della pressione limite alla base del palo Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Terzaghi (1943) x x x x x x x x x x -Meyerhof (1963) -Hansen (1970) -Vesic (1975) -Berezantzev (1961) -Berezantzev (1965) -Stagg e Zienkiewicz (1968) -Relazione generale, coefficienti di capacità portante -In condizioni drenate -Nq -Nc -In condizioni non drenate -Nc -Fattore di riduzione per terreni coesivi sovraconsolidati No No No No No No No No No No Cedimenti

Risposta elastica laterale -Calcolata dalla rigidezza dello strato x x x x x x x x x x -Coefficiente di influenza 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 -Pari a <kg/mq> Risposta elastica alla base -Calcolata dalla rigidezza dello strato x x x x x x x x x x -Pari a <kg/mq> Spostamenti orizzontali

Risposta elastica -Vesic (1961) -Broms (1964) -Glick (1948) -Chen (1978) -Pari a <kg/mq> -Dal modulo elastico x x x x x x x x x x -Coefficiente effetto tridimensionale 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 Resistenza limite -Calcolata dai parametri plastici x x x x x x x x x x -Coefficiente effetto tridimensionale resistenza per attrito 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 -Coefficiente effetto tridimensionale resistenza per coesione 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 -Pari a <kg/mq>

Caratterizzazione Specifici

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Informazioni preliminari

Coefficiente di uniformità No No No No No No No No No No -Pari a 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Definizione della composizione granulometrica, per terreni incoerenti No No No No No No No No No No -Sabbia fine uniforme x x x x x x x x x x -Sabbia fine ben gradata - sabbia media uniforme -Sabbia media ben gradata - sabbia grossa uniforme -Sabbia e ghiaia - ghiaia media Correggi NSPT se la misura è sottofalda No No No No No No No No No No Densità relativa

Correlata con prove SPT -Terzaghi e Peck (1948) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Gibbs e Holtz (1957) No No No No No No No No No No -Meyerhof (1957) No No No No No No No No No No -Schultze e Menzenbach (1961) No No No No No No No No No No -Bazaara (1967) No No No No No No No No No No -Marcuson e Bieganousky (1977) No No No No No No No No No No -Skempton (1986) No No No No No No No No No No Correlata con prove CPT -Schmertmann (1976) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Jamiolkowski et al. (1985) No No No No No No No No No No -Baldi et al. (1986) No No No No No No No No No No Elaborazione dei risultati -Valore medio x x x x x x x x x x -Valore minore Angolo d'attrito

Correlato con prove SPT -Terzaghi e Peck (1948) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Schmertmann (1975) No No No No No No No No No No -Wolff (1989) No No No No No No No No No No -Hatanaka e Uchida (1996) No No No No No No No No No No -Road Bridge Specification No No No No No No No No No No -Owasaki e Iwasaki No No No No No No No No No No -Japanese National Railway No No No No No No No No No No -Peck-Hanson e Thornburn No No No No No No No No No No -De Mello No No No No No No No No No No Correlato con prove CPT -Robertson e Campanella (1983) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Durgunoglu e Mitchell No No No No No No No No No No -Caquot No No No No No No No No No No Correlata con proprietà indice -In funzione della densità relativa, per terreni incoerenti No No No No No No No No No No -In funzione dell'indice di plasticità, per terreni coesivi No No No No No No No No No No Elaborazione dei risultati -Valore medio x x x x x x x x x x -Valore minore Coesione non drenata

Correlata con prove SPT -Hara et al. (1971) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si


5

-Stroud (1974) No No No No No No No No No No Correlata con prove CPT -Mayne e Kemper (1988) Si Si Si Si Si Si Si Si Si Si -Lunne e Eide No No No No No No No No No No Correlata con proprietà indice -Bjerrum e Simons (1960) No No No No No No No No No No -Skempton (1953) No No No No No No No No No No Elaborazione dei risultati -Valore medio x x x x x x x x x x -Valore minore Caratteristiche litostatiche

Grado di sovraconsolidazione -Correlato con prove SPT -Mayne e Kemper (1988) No No No No No No No No No No -Correlato con prove CPT -Mayne e Kemper (1988) No No No No No No No No No No -Elaborazione dei risultati -Valore medio x x x x x x x x x x -Valore minore Coefficiente di spinta a riposo -Calcolo di k0 (NC) -Jaky (1936) x x x x x x x x x x -Brooker e Ireland (1965) -Alpan (1967) -Massarsch (1979) -Correlato con Dr -Calcolato dal coefficiente di Poisson -Calcolo di -Pari a -Kulhawy (1989) x x x x x x x x x x -Alpan (1967) per terreni coesivi -Alpan (1967) per terreni incoerenti -Correlato con Dr Parametri elastici

Correlati con prove GFS Correlati con prove SPT -Stroud e Butler (1975) -Stroud (1989) x x x x x x x x x x -Schmertmann (1978) -Farrent -Menzenbach e Malcev -D'Appolonia -Schulze e Menzenbach -Crespellani e Vannucchi -Ohsaki e Iwasaki, per sabbie -Ohsaki e Iwasaki, per sabbie con fini Correlati con prove CPT -Schmertmann (1977) -Robertson e Campanella (1983) -Kulhawy e Mayne (1990) -Rix e Stokoe (1992) -Mayne e Rix (1993) Fattore correttivo 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Geotecnica Elenco colonne stratigrafiche Colonna stratigrafica numero 1 Falda a profondità: 2.00 m Simbologia

St. = Strato z = Profondità della superficie superiore dello strato Unità geotecnica = Unità geotecnica Class. = Classificazione Coes. = Coesivo Inc. = Incoerente Roc. = Roccia N. c. = Non classificato

St. z <m>

Unità geotecnica Class.

1 0.00 1 Ghiaia con tracce di fini mediamente addensata Inc. Elenco unità geotecniche 1 Ghiaia con tracce di fini mediamente addensata: Classificazione: Incoerente Pesi: - Peso specifico del terreno naturale: = 1850.00 kg/mc - Peso specifico del terreno saturo: sat = 2050.00 kg/mc Proprietà indice: - Densità relativa: Dr = 41.00 <%> Parametri plastici: - Angolo di attrito efficace: ' = 27.00 grad - Coesione efficace: c' = 0.00


6

Caratteristiche litostatiche: - Grado di sovraconsolidazione: OCR = 1.00 - Coeff. di spinta a riposo: 0 = 0.55 calcolato utilizzando le seguenti opzioni: -Calcolo di k0 Jaky(1936) -Calcolo di Kulhawy (1989) Parametri elastici: - Modulo elastico normale: E = 12000000.00 kg/mq - Modulo elastico tangenziale: G = 4800000.00 kg/mq - Esponente del parametro tensionale: kj = 0.00 - Coeff. di Poisson: = 0.25 - Modulo edometrico: Eed = 14400000.00 kg/mq - Modulo elastico non drenato: Eu = 0.00 kg/mq Report grafico complessivo Colonna stratigrafica numero 1 Simbologia

St. = Strato z = Profondità della superficie superiore dello strato Unità geotecnica = Unità geotecnica Class. = Classificazione Coes. = Coesivo Inc. = Incoerente Roc. = Roccia N. c. = Non classificato = Peso specifico del terreno naturale

sat = Peso specifico del terreno saturo Dr = Densità relativa Ip = Indice di plasticità ' = Angolo di attrito efficace c' = Coesione efficace cu = Coesione non drenata OCR = Grado di sovraconsolidazione 0 = Coeff. di spinta a riposo Crit. = Criterio di progetto

St. z <m>

Unità geotecnica Class. <kg/mc>

sat <kg/mc>

Dr Ip ' <grad>

c' <kg/mq>

cu <kg/mq>

OCR 0 Crit.

1 0.00 1 Ghiaia con tracce di fini mediamente addensata Inc. 1850.00 2050.00 41.00 0.00 27.00 0.00 1.00 0.55 1 Simbologia

St. = Strato z = Profondità della superficie superiore dello strato E = Modulo elastico normale G = Modulo elastico tangenziale kj = Esponente del parametro tensionale = Coeff. di Poisson Eed = Modulo edometrico Eu = Modulo elastico non drenato Crit. = Criterio di progetto

St. z <m>

E <kg/mq>

G <kg/mq>

kj Eed <kg/mq>

Eu <kg/mq>

Crit.

1 0.00 12000000.00 4800000.00 0.00 0.25 14400000.00 0.00 1


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Figura numero 1: Colonna stratigrafica numero 1 Le verifiche degli elementi di fondazione sono eseguite utilizzando l'Approccio 2. Coefficienti parziali per le azioni, per verifiche in condizioni statiche: Permanenti strutturali, sicurezza a favore A = 1.00; Permanenti strutturali, sicurezza a sfavore A = 1.30; Permanenti non strutturali, sicurezza a favore A = 0.00; Permanenti non strutturali, sicurezza a sfavore A = 1.50; Variabili, sicurezza a favore A = 0.00; Variabili, sicurezza a sfavore A = 1.50. I coefficienti parziali per le azioni sono posti pari all'unità per le verifiche in condizioni sismiche. Tali coefficienti sono comunque desumibili dalla tabella delle Combinazioni delle cce (Parametri di calcolo). Coefficienti parziali per i parametri geotecnici: Tangente dell’angolo di attrito M = 1.00; Coesione efficace M = 1.00; Coesione non drenata M = 1.00; Coefficienti parziali per la resistenza delle fondazioni superficiali: Capacità portante R = 2.30; Scorrimento R = 1.10;

Fondazioni superficiali Simbologia

B = Base della fondazione L = Lunghezza della fondazione (L>B) D = Profondità del piano di posa della fondazione = Inclinazione del piano di campagna

= Inclinazione del piano di posa della fondazione

r = Peso specifico rappresentativo del terreno di fondazione

v0,f = Pressione verticale alla profondità del piano di posa della fondazione

'r = Angolo di attrito rappresentativo del terreno di fondazione c'r = Coesione efficace rappresentativa del terreno di fondazione Nq = Coefficiente di capacità portante relativo al sovraccarico laterale Nc = Coefficiente di capacità portante relativo alla coesione del terreno di fondazione Ng = Coefficiente di capacità portante relativo al peso del terreno di fondazione CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari N = Sforzo normale Tx = Taglio in dir. X Ty = Taglio in dir. Y Mx = Momento intorno all'asse X My = Momento intorno all'asse Y B' = Base della fondazione reagente L' = Lunghezza della fondazione reagente sq = Fattore di forma relativo al sovraccarico laterale sc = Fattore di forma relativo alla coesione sg = Fattore di forma relativo al peso del terreno dq = Fattore di profondità relativo al sovraccarico laterale dc = Fattore di profondità relativo alla coesione dg = Fattore di profondità relativo al peso del terreno iq = Fattore di inclinazione relativo al sovraccarico laterale ic = Fattore di inclinazione relativo alla coesione ig = Fattore di inclinazione relativo al peso del terreno qlim = Pressione limite Rd = Resistenza di progetto (Carico limite) Sic. = Sicurezza a rottura

Verifiche capacità portante Verifiche di capacità portante per rottura generale in condizioni statiche Metodo utilizzato: Meyerhof Platea n. 701 B=4.00 <m>; L=7.05 <m>; D=2.00 <m>; =0.00 <grad>; =0.00 <grad>; r=1050.00 <kg/mc> v0,f=3700.00 <kg/mq> Verifiche in condizioni drenate 'r=27.00 <grad>; c'r=0.00 <kg/mq>; Nq=13.20 ; Nc=23.94 ; Ng=9.46

CC N <kg>

Tx <kg>

Ty <kg>

Mx <kgm>

My <kgm>

B' <m>

L' <m>


Rd <kg>

13 350232.00 -2034.53 -0.00 -114.63 -13020.70 4.00 6.98 1.15 1.31 0.85 1.08 1.16 1.08 1.00 1.00 1.00 79095.40 959404.014 350232.00 2034.54 -0.00 -115.63 12251.20 4.00 6.98 1.15 1.31 0.85 1.08 1.16 1.08 1.00 1.00 1.00 79092.30 959971.015 350232.00 0.00 -2034.53 11983.20 -383.61 3.93 7.05 1.15 1.30 0.85 1.08 1.17 1.08 1.00 1.00 1.00 78758.40 948843.016 350232.00 0.00 2034.53 -12213.50 -385.92 3.93 7.05 1.15 1.30 0.85 1.08 1.17 1.08 1.00 1.00 1.00 78752.80 948457.0

Cedimenti Metodo utilizzato: Bowles Simbologia


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B = Base della fondazione L = Lunghezza della fondazione (L>B) D = Profondità del piano di posa della fondazione H = Spessore del terreno responsabile del cedimento Er = Modulo elastico rappresentativo del terreno di fondazione r = Coefficiente di Poisson rappresentativo del terreno di fondazione Is = Coefficiente di influenza If = Coefficiente di profondità kw = Costante di sottofondo CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari N = Sforzo normale qes = Pressione di esercizio Ced = Cedimento calcolato Platea n. 701 B=4.00 <m>; L=7.05 <m>; D=2.00 <m>; H=20.00 <m>; Er=12000000.00 <kg/mq>; r=0.25 Is=0.63 ; If=0.77 ; kw=3264170.00 <kg/mc>

CC N <kg>

qes <kg/mq>

Ced <cm>

1 395062.00 14009.10 0.43 2 381693.00 13535.10 0.41 3 396920.00 14075.00 0.43 4 321459.00 11399.10 0.35 5 324900.00 11521.10 0.35 6 334994.00 11879.10 0.36 7 422593.00 14985.40 0.46 8 393086.00 13939.10 0.43 9 405439.00 14377.10 0.44

10 372587.00 13212.10 0.40 11 346059.00 12271.40 0.38 12 350815.00 12440.10 0.38 13 350232.00 12419.40 0.38 14 350232.00 12419.40 0.38 15 350232.00 12419.40 0.38 16 350232.00 12419.40 0.38 17 261279.00 9265.08 0.28 18 261278.00 9265.08 0.28 19 261278.00 9265.08 0.28 20 261278.00 9265.08 0.28 21 252763.00 8963.12 0.27 22 252763.00 8963.12 0.27 23 252763.00 8963.12 0.27 24 252763.00 8963.12 0.27 25 249925.00 8862.47 0.27 26 249925.00 8862.47 0.27 27 249925.00 8862.47 0.27 28 249925.00 8862.47 0.27

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