Progetto di coltivazione relativo alla prosecuzione ed ... · - un profilo di scabrezza...

Elaborato 3 - Relazione tecnica-analisi di stabilità fronti di scavo in roccia

attività estrattiva di Pietra Serena (Geol. F. Stragapede)

Committente:

via M.Buonarroti 30, 47021 S.Piero in Bagno (FC)Dott. Geologo Massimo Mosconi

Comune di SarsinaProvincia di Forlì-Cesena

Emporio della Pietradi Giovannetti Lino

Progetto di coltivazione relativo alla prosecuzione edampliamentodi una cava di arenaria tipo pietra serena,orizzonte alberese, in località Lastreto-Fosso Taverna

(ambito estrattivo 10S) Comune di Sarsina (FC)

San Piero in B. - Novembre 2015

tel. 347/0714357 E-mail [email protected] 03421960406

Geol.Francesco StragapedeVia V.P.le Montalbano 88/cSerravalle P.se-Casalguidi (PT)tel/fax 0573/929214email [email protected]

relazione tecnica

analisi di stabilita' fronti di scavo in rocciaattivita' estrattiva di "Pietra Serena"

ambito 10S - Lastreto - Fosso Taverna 1Comune di Sarsina (FC)

(geol.Francesco Stragapede)

Serravalle P.se 10.06.2015

RELAZIONE TECNICA

analisi di stabilita’ fronti di scavo in roccia

attivita’ estrattiva di “Pietra Serena” ambito estrattivo 10S – Lastreto – Fosso Taverna 1

Comune di Sarsina (FC)

PREMESSA

La presente relazione riferisce i riusltati dei rilievi geomeccanici e delle analisi

sulle condizioni di stabilita’ del forte di scavo che sara’ attuato alle pendici dell’ambito

estrattivo 10S di “Pietra Serena”, denominato Lastreto – Fosso Taverna 1, ed

individuato in Comune di Sarsina (FC), in riferimento al al tratto che si approssima

maggiormente alla strada comunale che ne margina un tratto del perimetro.

Tale rilievo e l’analisi dei dati acquisiti in sito permette di svolgere gli

accertamenti previsti e richiesti alla Relazione Integrativa redatta per tale ambito a

supporto della Variante 2011 del Piano delle Attivita’ Estrattive, dove la verifica delle

condizioni di criticita’, nel tratto di intervento che maggiormente si approssima alla

strada comunale e le eventuali indicazioni delle azioni necessarie a garantirne la

transitabilita’, costituisce elemento propedutico allo svolgimento delle operazioni di

estrazione del livello “Alberese”, per il quale e’ richiesta variante alle attivita’ gia’ svolte

nella medesima area.

Il rilievo, si supporto alla verifica delle condizioni di stabilita’ del fronte di scavo

che sara’ attuato per le attivita’ estrattive in zona prospiciente alla viabilita’ comunale di

Lastreto-Rocchetta, sottesa a monte dell’ambito di studio ed in destra orografica del

Fosso Taverna, dove l’attivita’ verra’ a determinare fronti di scavo di pendenza media

dell’ordine di 60°, e che risulta attuato attravers o:

- rilievo lito-stratigrafico della formazione impegnata dalle attivita’ di escavazione,

dal limite superiore dell’orizzonte oggetto di coltivazione (affiorante poco a monte

della viabilita’ in sinistra orografica del Fosso Taverna 1) sino ai livelli che

possono essere interessati dalle attivita’ di escavazione, sul prospetto della

viabilita’ in corrispondenza della zona di criticita’ oggetto di analisi

SOIL PROSPECTING di Stragapede Francesco Via V.P.le Montalbano 88/c - Casalguidi (PT)

2

- individuazione del comportamento dei terreni che costituiscono la successione

lito-stratigrafica rilevata, rappresentata da litotipi arenacei a comportamento

rigido / fragile e da litotipi marnoso-siltitici discretamente tenaci ed intensamente

fogliettati e scagliettati, con un comportamento fragile / duttile, e la valutazione

del comportamento degli stessi nei riguardi della stabilita’ di un fronte di scavo

- rilievo delle discontinuita’ sui termini lapidei a comportamento rigido / fragile,

operando il censimento su una linea di scansione (ISRM-78), di lunghezza

adeguata a descrivere l’andamento delle soluzioni di continuita’ che

caratterizzano gli orizzonti rilevati; il rilievo e’ attuato su n.4 distinti orizzonti,

campionati sulla successione di rilevamento sulla base della accessibilita’ e della

posizione relativa nella sezione, per disporre di un campione rappresentativo

delle condizioni di fratturazione degli orizzonti lapidei, registrando

o parametri geometrici delle discontinuita’

� orientazione

� spaziatura e frequenza

� indice RQD

o parametri morfologici delle discontinuita’

� persistenza

� scabrezza / rugosita’

� apertura

� riempimento

o parametri meccanici delle discontinuita’ e della roccia

� misurazioni resistenza su discontinuita’ (tilt test)

� misurazioni della resistenza intrinseca discontinuita’ JCS

� misurazioni della resistenza UCS alla superfici dei giunti

� valutazione della incidenza e frequenza dei “giunti deboli”

- rilievo del grado e tipo di foliazione e scagliettatura dei terreni a comportamento

fragile / duttile, registrandone la frequenza e la tipologia sulla sezione di

rilevamento sulla base della accessibilita’ e della posizione relativa, registrando

o grado di alterazione

o grado e tipo di foliazione

o rapporto con i livelli lapidei

o natura, tipologia, morfologia e parametri meccanici dei “giunti deboli”


3

In riferimento ai rilievi effettuati ed alle informazioni acquisite, sono state svolte

valutazioni sulla stabilita’ del fronte di scavo che si prevede di attuare nei terreni di

investigazione, nel tratto della sezione stratigrafica di rilievo, attraverso una preliminare

caratterizzazione classificazione geo-meccanica, svolta impiegando sistemi di

valutazione della resistenza dell’ammasso roccioso, per la determinazione dei

parametri di resistenza e di deformabilita’ e svolgendo analisi sulla stabilita’ dei fronti di

scavo, impiegando le seguenti metodologie di valutazione:

- Test di Markland – operando con proiezioni stereografiche delle discontinuita’,

ed esaminandone la relazione geometrica con la inclinazione del fronte di scavo

ed alla resistenza mobilitata dai terreni lungo i giunti e le superfici di rottura

- Analisi di stabilita’ di blocchi di Hoek e Bray (81) – sviluppando considerazioni

sulla occorrenza di meccanismi di scivolamento / ribaltamento dei blocchi

individuati dalle soluzione di continuita’ della roccia e determinando un fattore di

sicurezza dello scivolamento di un cuneo roccioso, in relazione alla frizione

lungo le discontinuita’ che ne definiscono al geometria

- Analisi di stabilita’ per scivolamento rotazionale di Hoek e Bray (81) -

sviluppando considerazioni sul fattore di sicurezza di instabilita’ per scorrimenti

rotazionali nella successione lito-stratigrafica complessa di analisi, dove si

alternano terreni lapidei arenacei a comportamento rigido / fragile e terreni

marnoso-siltitici a comportamento fragile / duttile


4

SEZIONE STRATIGRAFICA DI RILIEVO

La sezione stratigrafica su cui e’ stato condotto il rilievo consiste nella sequenza

di arenarie e marne della formazione Marnoso Arenacea nelle facies dei membri di

“Collina” e di “Galeata” qui affioranti, per una altezza di ca m 50 dal tetto del livello in

progetto di coltivazione, che in relazione alla giacitura della formazione verra’ ad essere

interessata dalle operazioni di movimentazione nella zona maggiormente prossima alla

viabilita’ comunale.

I litotipi caratteristici sono rappresentati da:

- arenarie turbiditiche in strati e banchi da sottili a spessi, cosituite da sedimenti

gradati, da medi a fini, in genere ben cementati,

livello di arenarie dello spessore di cm 25 – orizzonte di rilevamento postazione n.1

- sedimenti pelitici costituiti da marne e siltiti marnose, in strati da medi a spessi,

talora intercalati da livelletti arenitici, intensamente scagliettate

particolare degli intervalli marnoso pelitici della formazione marnoso-arenacea di indagine


5

Sulla sezione di rilevamento il rapporto Arenarei / Peliti risulta compreso tra 1/5 e

1/3, evidenziando chiaramente una maggiore rappresentativita’ dei termini a

comportamento fragile / duttile.

Su tale sezione sono quindi stati indicati i n.4 livelli arenacei a comportamento

rigido / fragile lungo i quali, su specifiche linee di scansione, sono state registrate e

caratterizzate le discontinuita’ della roccia, definendo attraverso tabellazioni specifiche

le seguenti qualita’:

- spaziatura dei giunti

- persistenza delle discontinuita’

- lunghezza delle soluzioni di continuita’

- apertura dei giunti

ed altre caratteristiche peculiari sulla natura dei litotipi e sulla geometria dei giunti.


6

ANALISI DELLE DISCONTINUITA’ – postazione n.1

In riferimento all’orizzonte arenaceo qui individuato, le discontinuita’ rilevate sulla

scansione eseguita presentano le seguenti caratteristiche:

- spaziatura dei giunti moderata

- persistenza medio forte

- lunghezza da molto bassa a media

- un profilo di scabrezza corrispondente a un JRC compreso tra 8-10 e 14-16

- una apertura da molto a poco serrata

- riempimento assente e mancanza di condizioni per la circolazione idrica

Le discontinuita’ rilevate sono descritte da n.2 famiglie, oltre alla soluzione di

continuita’ rappresentata dai giunti di stato, che consistono in “giunti deboli” tra livello

arenaceo e sedimenti pelitico marnosi a tetto ed a letto.

Le famiglie di discontinuita’ rilevate presentano le seguenti giaciture

- giunti di strato 103° SW 32°

- I famiglia 48°-50° NW 78°-85°

- II famiglia 145°-160° NE 65°-78°

a cui si associano le ulteriori meno frequenti discontinuita’ con le seguenti giaciture

11° NW 10°

145° SW 41°

ed agevolmente descritte nel seguente reticolo stereografico con diagramma centrale


7




- spaziatura dei giunti da moderata ad ampia


- lunghezza media

- un profilo di scabrezza corrispondente a un JRC tra 8-10








- I famiglia 40°-45° NW 76°-80°

- II famiglia 120°-221° NE 65°-75°

- III famiglia 15°-20° SE 75°-85°



8






- lunghezza media









- I famiglia 68°-74° NW 78°-80°

- II famiglia 145°-160° NE 70°-78°

a cui si associano le ulteriori meno frequenti discontinuita’ con la seguente giacitura

20° SE 85°



9






- lunghezza media









- I famiglia 50°-60° NW 73°-80°

- II famiglia 125°-130° NE 75°-80°

a cui si associano le ulteriori meno frequenti discontinuita’ con la seguente giacitura

160° NE 80°



10

RESISTENZA A COMPRESSIONE DELLE PARETI DELLE DISCON TINUITA’

Il parametro “Resistenza al Compressione delle pareti delle discontinuita’” JCS e’

stimata attraverso misurazione in campagna con il Martello di Schmidt da cui il valore e’

stimabile con la seguente relazione

dove JCS (Joint Wall Compressive Strength) e’ espresso in MegaPascal (MPa) γγγγd e’ il peso di volume della roccia secca (kN/m3) R e’ il numero di rimbalzo del Martello di Schmidt alla superficie di discontinuita’

esempio di impiego del Martello di Schimidt

Il valore della resistenza a

compressione del giunto (σσσσc – Uniaxial

Compressive Strength) viene ricavato da

relazioni grafiche con il valore del numero

di rimbalzo del Martello di Schmidt ed il

valore della densita’ secca della roccia.

I valori del numero di rimbalzo

determinati sugli affioramenti lapidei

arenacei di analisi hanno misurato valori

compresi tra 20 e 46, che consentono di

determinare un valore della resistenza alla

compressione delle pareti dei giunti di

misura σc compresi tra 40 MPa e 80 MPa.


11

RESISTENZA AL TAGLIO DELLE PARETI DELLE DISCONTINUI TA’

La resistenza al taglio delle discontinuita’ rilevate, gia’ valutata attraverso un

rilevamento a campione del profilo di rugosita’ delle stesse, e’ stato ulteriormente

dettagliato attraverso prove di tipo tilt-test.

Tali prove prevedono la progressiva rotazione di elementi lapidei contigui

contenenti la discontinuita’ oggetto di analisi, sino alla determinazione dell’angolo di

scivolamento relativo delle due pareti del giunto.

Il parametro JRC e’ pertanto calcolato attraverso la seguente relazione

dove αααα e’ l’angolo di rotazione che provoca lo scivolamento sulla discontinuita’

JCS e’ il valore della resistenza sclerometrica rilevata in situ

φr e’ il valore dell’angolo di attrito residuo della roccia sana (fonte bibliografica)

σn e’ la tensione litostatica sulla superficie della discontinuita’

Tale determinazione permette di effettuare la validazione delle determinazioni

condotte con tecniche votate per gli orizzonti lapidei e di sviluppare valutazioni piu’

accurate del valore di resistenza in corrispondenza dei “giunti deboli”, interposti tra

arenarie e marne, ovvero su discontinuita’ tra livelli marnosi di maggiore continuita’ e

litotipi pelitici analoghi.

esempio di esecuzione prova tilt-test

Le prove tilt-test determinano valori dell’angolo per il quale si determinava lo

slittamento lungo le superfici di discontinuita' tra due elementi distinti di 34°-36° , media


12

dei valori calcolati per superfici interposte tra termini arenacei contingui, e di 26°-28° ,

media dei valori determinati in corrispondenza di superfici interposte tra terreni marnosi;

il valore medio dell’angolo di tilt che si determina tra terreni arencei e litotipi marnosi

continuita’ presenta valori compresi tra 26° e 32° e mediamente attestati al piu’

ricorrente valore di 27°.

ANALISI CINEMATICA DI STABILITA’ DEI LIVELLI ROCCIO SI

Relativamente ai livelli arenacei di prima caratterizzazione, la verifica di stabilita’

degli elementi discreti in cui le famiglie di discontinuita’ suddividono gli orizzonti presenti

nella successione litologica formazionale, e’ verificata attraverso la procedura grafica

del Test di Markland.

L’analisi, sviluppata per ciascuna delle postazioni di caratterizzazione, tiene

conto della acclivita’ che sara’ conferita alla parete di scavo tra 60° e 70° ed al valore

dell’angolo di attrito mobilitato in corrispondenza dei “giunti deboli” di 27°, condizione

che si ritiene estremamente cautelativa in considerazione degli alti valori di JRC derivati

dall’analisi della rugosita’ dei giunti su cui si puo’ atturare un possibile scivolamento.

L’analisi consente di verificare che la direzione di scivolamento dei possibili cunei

rocciosi, definiti dalle famiglie di discontinuita’ registrate nelle postazioni di rilievo ed

indicata dall’intersezione dei piani nella rappresentazione stereografica di seguito

riportata, resta individuata in posizione esterna od opposta alla zona critica.

La zona critica e’ qui definita dal campo racchiuso tra il cerchio minimo descritto

dall’angolo di attrito indicato per i giunti deboli e il cerchio massimo che descrive

l’angolo del versante di scavo esposto.

scenario postazione n.1 scenario postazione n.2


13

scenario postazione n.3 scenario postazione n.4

Dall’esame del test si rileva che le condizioni strutturali rilevate in corrispondenza

dei livelli alpidei della successione stratigrafica locale non ricorrono le condizioni

geometriche e fisiche che possano determinare lo scivolamento degli elementi lapidei

discreti nella direzione di scavo, in riferimento alla esposizione del fornte di

escavazione e della geometria dello stesso indicata ed impiegata nell’analisi.

CONDIZIONI DI CRITICITA’ PER RIBALTAMENTO DI BLOCCH I ISOLATI

Nei riguardi delle condizioni di criticita’ per ribaltamento/scivolamento di blocchi

isolati, per condizioni di instabilita’ indipendenti dalle caratteristiche di resistenza dei

giunti di analisi, si escludono meccanismi di instabilita’ in relazione al rapporto altezza

(h) e lunghezza (b) degli elementi discreti, in cui risulta distinto ogni blocco dalle

discontinuita’ caratteristiche della porzione lapidea di verifica.

Impiegando il criterio grafico di analisi Hoek e Bray (81),


14

considerando quale superficie di base dei possibili blocchi instabili quella definita dal

“giunto debole” della superficie di strato, che presenta immersione di 25°-30°, peraltro a

traverpoggio / reggipoggio nella componente normale al fronte di escavazione, per un

rapporto altezza e lunghezza dei blocchi ampiamente inferiori all’unita’ si escludono sia

condizioni di ribaltamento che condizioni di scivolamento planare.

CARATTERIZZAZIONE GENERALE DELL’AMMASSO ROCCIOSO

In relazione alla natura dei litotipi della successione stratigrafica di analisi,

rappresetata da termini arenacei, suddivisi da complessi sistemi di frattura, ed alternati

a spessi strati di marne calcaree peliti, variamente e fogliettate, che consistono pertanto

in litotipi pseudocontinui, piuttosto fratturati da sistemi disgiuntivi a scale diverse, che

presentano un comportamento complesso, le cui caratteristiche di resistenza locale

dipendono sia dall’assetto stratigrafico e strutturale a medio-grande scala, sia dal grado

di fratturazione ed alterazione a piccola e media scala, il comportamento formazione

viene piu’ propriamente definito attraverso la metodica di Hoek-Brown.

Tale tecnica di analisi consente di definire le caratteristiche di resistenza

attraverso parametri legati al tipo di alterazione della formazione, alla natura della

matrice dei termini di studio ed alla Uniaxial Compressive Strength della roccia intatta,

validata attraverso le determinazioni sclerometriche gia’ condotte in corrispondenza dei

termini lapidei fragili / rigidi di studio, dove il range di variazione presenta i seguenti

valori guida tabellati

che nel caso in esame porta a proporre il valore di 60 MPa, valore medio degli estremi

del range di determinazione, definiti dai valori di 40 MPa e di 80 MPa.


15

In relazione alla natura della roccia ed allo stato e tipologia delle discontinuita’,

come posto in evidenza dal rilievo tecnico di dettaglio, si deriva il valore Geological

Strength Index (GSI) dalla seguente tabella, per i sedimenti flyscioidi di studio:

che porta a proporre, un valore significativo per la tipologia in esame di GSI = 35.

La costante di materiale µ, in relazione alla tipologia di roccia (sandstones) ed

alla sua tessitura (fine), risulta pari a 17, mentre il fattore di disturbo (effects of blast

damage and stress relaxation), in relazione al problema considerato, risulta pari a 0.

Impiegando tale criterio di rottura, i parametri caratteristici del complesso

formazionale risultano determinati secondo la seguente restituzione grafica


16

ed espressi attraverso i seguenti parametri numerici del criterio e dei parametri

equivalenti correlati

Hoek Brown Classification sigci 60 MPa GSI 35 mi 17 D 0 Hoek Brown Criterion mb 1.66827 s 0.000730178 a 0.51595 Failure Envelope Range Application General sig3max 15 MPa Mohr-Coulomb Fit c 2.78762 MPa phi 30.5376 degrees Rock Mass Parameters sigt -0.0262612 MPa sigc 1.4449 MPa sigcm 9.76207 MPa Em 3266.45 MPa

ANALISI DI STABILITA’ PER SCIVOLAMENTI ROTAZIONALI

Preso atto del comportamento complesso della successione stratigrafica, alle

verifiche sviluppate sulla stabilita’ degli elementi lapidei presenti nella sezione di analisi

si e’ inteso accertare eventuali condizioni di criticita’ per scorrimenti rotazionali che

possano interessare complessivamente la sequenza arenaceo marnosa in parete

sull’area oggetto di attivita’ estrattiva.

In tale circostanza i terreni di escavazione, che sottendono a monte la viabilita’

comunale che dovra’ essere mantenuta in efficienza al transito veicolare in essere,

vengono qualificati da un comportamento omogeneo alla scala di verifica, a cui

competono i parametri tecnici di resistenza determinati con la procedura di Hoek &

Brown sopra sviluppata.

L’analisi delle condizioni di stabilita’ per scivolamenti rotazionali, per la natutra

tipologica dei terreni interessati dall’esame e le condizioni idrauliche dello spessore

ogegtto di potenziale escavazione, viene esaminata attraverso gli abachi di Hoek &

Baray – 81, impiegando la “carta” di calcolo di seguito riportata e relativa a situazioni di

“pendio secco” in assenza di saturazione dei terreni.


17

L’impiego della “carta” seguente, adoperando i parametri tecnici determinati per

l’ammasso roccioso formazionale nel suo complesso

viene a determinare un coefficiente di sicurezza superiore a 3 anche per un’altezza del

fronte di scavo tra gradonature successive superiore a m 12-14.

CONSIDERAZIONI CONCLUSIVE

In riferimento al rilievo strutturale, sviluppato sugli affioramenti esposti della

successione stratigrafica della porzione della sequenza marnoso-Arenacea che sara’

impegnata nelle operazioni di escavazione per attivita’ estrattiva di Pietra Serena,

nell’ambito 10S – Lastreto-Fosso Taverna 1, si rilevano condizioni strutturali e qualita’

geotecniche del complesso arenaceo-marnoso che escludono condizioni di generale

instabilita’ sulla parete di escavazione, con particolare riferimento al tratto

maggiormente prossimo alla viabilita’ comunale Lastreto-Rocchetta, che resta sottesa a

monte del limite nord-occidentale dell’area estrattiva.

L’analisi esclude condizioni di instabilita’ per scivolmento di blocchi sulle superfici

anche di “giunti deboli”, nella direzione normale alla parete di escavazione, come anche

restano escluse condizioni di potenziale disgaggio e scivolmento di elementi lapidei

prismatici, nelle dimensioni definite dalla frequenza, persistenza e orientazione delle

famiglie di discontinuita’ in corrispondenza degli orizzonti arenacei.


18

L’analisi di “carte di stabilita’” che permettono la stima del fattore di sicurezza del

fronte di scavo, nei riguardi di meccanismi cinematici rotazionali, in funzione della

geometria del fronte esposto e del regime idraulico nei sedimenti, laddove siano

superati i limiti di resistenza degli orizzonti lapidei intercalati alla formazione, verificano

per i terreni di caratterizzazione condizioni di stabilita’, anche con fronti di scavo di

altezza superiore a m 12-14 tra gradonature successive con gradienti sino a 70°.

L’analisi accerta pertanto condizioni di generale sicurezza del versante dell’area

estrattiva, nella zona maggiormente prossima all’asse stradale sotteso a monte; per

quanto si accertino condizioni di generale stabilita’ del versante e del fronte di

escavazione, sul prospetto esposto a est, le condizioni di sicurezza nell’ambito del

perimetro estrattivo andranno comunque esaminate in riferimento alla frequentazione

umana per le attivita’ previste di estrazione del livello “Alberese”, anche in riguardo a

possibili disgaggi in parete.

In stretta prossimita’ del fronte di scavo tali ultime condizioni possono derivare

dalla fratturazione indotta dall’escavazione, che introduce, seppure con limitata

penetrazione, discontinuita’ non presenti attualmente negli orizzonti lapidei della

successione stratigrafica oggetto di studio.

Serravalle P.se 10.06.2015

(Francesco geol.Stragapede)

localizzazione area in esame

estratto carta tecnica regionalescala 1:5.000

localizzazione area in esame

ripresa aerea area in esame

sezione stratigrafica di rilevamento



sezione stratigrafica di rilevamento

orizzonti lapidei arenacei

orizzonti siltitico-marnosi

rappresentazione schematica in scala

orizzonte di rilievo strutturale

postazioni di rilevamentorestituzione grafica dei rilievi



postazione di rilevamento strutturale n.1

136°NE

71°progr.m

0.05

048°NW

85°progr.m

0.10

160°NE

77°progr.m

0.22

050°NW

79°progr.m

0.34

148°NE

66°progr.m

0.45

050°NW

84°progr.m

0.48

141°NE

63°progr.m

0.58

041°NW

81°progr.m

0.65

120°SW

62°progr.m

0.76

063°NW

80°progr.m

0.95

145°SW

71°progr.m

1.04

109°NE

65°progr.m

1.57

047°NW

80°progr.m

1.75

154°SW

65°progr.m

1.08

049°NW

84°progr.m

1.20

011°NW

10°progr.m

0.00

154°SW

65°progr.m

1.75

121°NE

50°progr.m

2.00

060°NW

80°progr.m

1.06

103°SW32° giacitura di strato

poli e piani delle discontinuita'

diagramma a rosa dei giunti contour dei poli

postazione n.1


048°NW

78°progr.m

0.05

019°NW

90°progr.m

3.50

121°NE

64°progr.m

0.50

045°NW

79°progr.m

1.00

119°NE

62°progr.m

2.20

040°NW

76°progr.m

4.40

135°SW

88°progr.m

5.10

015°SE

78°progr.m

5.55

118°NE

72°progr.m

6.40

015°SE

75°progr.m

8.00

081°NW

83°progr.m

7.20


172°NE

76°progr.m

2.50

120°NE

73°progr.m

3.00



postazione n.2


070°NW

80°progr.m

0.05

060°NW

80°progr.m

6.80

160°SE

77°progr.m

1.50

055°NW

75°progr.m

7.60

158°NE

70°progr.m

3.20

145°NE

77°progr.m

3.60

019°SE

87°progr.m

6.00


070°NW

78°progr.m

3.00

145°NE

77°progr.m

4.10

145°NE

77°progr.m

4.60

080°NW

70°progr.m

3.40

080°NW

70°progr.m

3.80

080°NW

70°progr.m

4.40

119°NE

68°progr.m

5.00

145°NE

77°progr.m

7.20

055°NW

75°progr.m

8.40145°N

E77°

progr.m 7.95

145°NE

77°progr.m

8.75



postazione n.3


058°NW

78°progr.m

6.80

130°NE

78°progr.m

4.10


058°NW

73°progr.m

4.40

125°NE

80°progr.m

4.60

161°NE

81°progr.m

4.20

128°NE

78°progr.m

4.40

124°NE

73°progr.m

5.00

058°NW

78°progr.m

6.80



postazione n.4

rilievo scabrezza dei giuntiprofili di scabrezza - pettine di Barton



rilievo scabrezza dei giunti

classificazione profili di scabrezza e valore JRC - Barton-77

cm 10

profili di scabrezza

rilievo profilo di una discontinuita' con "pettine di Barton"

Progetto di coltivazione relativo alla prosecuzione ed ... · - un profilo di scabrezza...

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