PROGETTO DEFINITIVO - Unione Montana Alta Valle … EN 1194-2000 - Legno lamellare incollato -...

NUOVA SEGGIOVIA ESAPOSTO AD AMMORSAMENTO AUTOMATICO FREGIUSIA PLATEAU

ITALIA REGIONE PIEMONTE METROPOLITANA DI TORINO

COMUNE DI BARDONECCHIA

PROGETTO DEFINITIVO

RELAZIONE GEOTECNICA E SUGLI ELEMENTI COSTITU

CODICE GENERALE ELABORATO

COMMESSA CODICE OPERA AREA PROGETTAZIONE LIVELLO PROGETTO N° ELABORATO VERSIONE

B671-15 RIFRP RI D 1.9.1 0

IDENTIFICAZIONE FILE: B671-15_RIFRP_RI_D_1.9.1_0.doc

Versione Data Disegnato Approvato Oggetto

0 05/2017 FP FB Prima emissione 1 2 3

RESPONSABILE DI PROGETTO

- dott. Nicola BOSTICCO PROGETTISTI

- dott. ing. Francesco BELMONDO

- dott. ing. Alberto BETTINI

TIMBRI FIRME

RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO

-

FIRMA

COLOMION s.p.a. Regione Molino, 18 - BARDONECCHIA (TO) Tel. 0122/99065 Fax 0122/999997 e-mail [email protected] P.IVA 00483380010

Questo elaborato è di proprietà del Comune di Bardonecchia, Piazza De Gasperi, 1 - 10052 Bardonecchia (TO)

Qualsiasi divulgazione o riproduzione anche parziale deve essere espressamente autorizzata

COMUNE DI BARDONECCHIA

Nuova seggiovia - Plateau

PROGETTO DEFINITIVO

File: "B671-15_RIFRP_RI_D_1.9.1_0 - Relaz geot ed elem costitut infrastrutt.docx" Pag. 2 di 44

SOMMARIO

01. PREMESSA ............................................................................................................ 6

02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO ..................................................................... 7

02.01 AMBITO GENERALE ...................................................................................... 7

02.02 DI CALCOLO GENERALE .............................................................................. 7

02.03 CARICHI E SOVRACCARICHI ........................................................................ 8

02.04 SISMICA .......................................................................................................... 8

02.05 PER MATERIALE/AMBITO ............................................................................. 8

02.05.01 CALCESTRUZZO ARMATO ............................................................................. 8

02.05.02 ACCIAIO ........................................................................................................... 8

02.05.03 LEGNO ............................................................................................................. 9

02.05.04 MURATURA ...................................................................................................... 9

02.05.05 FONDAZIONI .................................................................................................... 9

02.05.06 SISMICA ........................................................................................................... 9

02.05.07 SETTORE FUNIVIARIO .................................................................................... 9

03. OPERE DI SOSTEGNO ........................................................................................ 10

03.01 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE.......................................................... 10

03.02 CARATTERISTICHE TECNICHE .................................................................. 12

03.03 PARAMETRI OPERA .................................................................................... 12

03.04 TIPO DI INTERVENTO ................................................................................. 12

03.05 MATERIALI .................................................................................................... 12

03.05.01 MONTE ........................................................................................................... 12

03.05.02 VALLE ............................................................................................................. 13

03.06 CARICHI ........................................................................................................ 13

03.07 METODI DI CALCOLO .................................................................................. 14

03.08 COMBINAZIONI DI CARICO E VERIFICHE ................................................. 14

................................................................ 14

04. IMPIANTO FUNIVIARIO ....................................................................................... 15

04.01 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE.......................................................... 15


PROGETTO DEFINITIVO


04.02 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI .......................................................... 15

04.02.01 VALLE ............................................................................................................. 15

04.02.02 LINEA.............................................................................................................. 15

04.02.03 MONTE ........................................................................................................... 15

04.03 PARAMETRI OPERA .................................................................................... 16

04.04 TIPO DI INTERVENTO ................................................................................. 17

04.05 CARICHI ........................................................................................................ 18

04.05.01 PESI PROPRI ................................................................................................. 18

04.05.01.01 PLINTI .................................................................................................................... 18

04.05.01.02 SOVRASTRUTTURE DEI SOSTEGNI DI LINEA .................................................. 18

04.05.01.01 SOVRASTRUTTURE DI STAZIONE ..................................................................... 18

04.05.02 AZIONI DELLA FUNE ..................................................................................... 18

04.05.03 NEVE .............................................................................................................. 19

04.05.04 VENTO ............................................................................................................ 20

04.05.05 SISMA ............................................................................................................. 23

04.06 METODI DI CALCOLO .................................................................................. 26

04.07 COMBINAZIONI DI CARICO E VERIFICHE ................................................. 26

04.08 AREA DI VALLE STAZIONE DI RINVIO E TENSIONE, AREA DI MONTE

STAZIONE MOTRICE FISSA ........................................................................................ 26

.......................................................... 26

04.08.02 FONDAZIONI .................................................................................................. 26

04.09 AREA DI LINEA ............................................................................................. 33

04.09.01 SOSTEGNI ..................................................................................................... 33

04.09.02 PLINTI ............................................................................................................. 33

04.09.02.01 SCORRIMENTO E RIBALTAMENTO .................................................................... 34

........................................................................................ 35

................................................................ 36

05. PIANO DI MANUTENZIONE DELLE OPERE ...................................................... 36

06. CONCLUSIONI ..................................................................................................... 36

07. ALLEGATI ............................................................................................................ 37

07.01 TERRE RINFORZATE ELEMENTI GENERALI .......................................... 37

07.02 SCHEMA DI MONTAGGIO CON CASSERO RIMOVIBILE........................... 38

07.03 SCHEMA DI MONTAGGIO CON CASSERO A PERDERE .......................... 39


PROGETTO DEFINITIVO


07.04 TERRE RINFORZATE (ARMATE) ZONA DI MONTE ................................ 40

07.04.01 SEZIONE CON H=5.4 m ................................................................................. 40

07.04.02 SEZIONE CON H=6.0 m ................................................................................. 41

07.04.03 SEZIONE CON H=9.6 m ................................................................................. 42

07.04.04 SEZIONE CON H=10.8 m ............................................................................... 43

07.05 SCOGLIERA ZONA DI VALLE ................................................................... 44

07.05.01 SEZIONE CON H=1.8 m ................................................................................. 44


PROGETTO DEFINITIVO


INDICE DELLE FIGURE

Figura 1, localizzazione opera su mappa estratta da sw. Google Earth® - zona di

. .................................................................... 16

Figura 2, geolocalizzazione. ........................................................................................ 17

Figura 3, parametri. ..................................................................................................... 17

Figura 4, azione della neve in sito. .............................................................................. 19

Figura 5, valore per quota di 7 m da terra. .................................................................. 20

Figura 6, valore per quota di 15.5 m da terra. ............................................................. 21

Figura 7, diagramma delle zone. ................................................................................. 22

Figura 8, dati di definizione dello spettro di progetto. .................................................. 23

Figura 9, spettro di progetto - grafico. ......................................................................... 24

Figura 10, spettro di progetto - numerico. ................................................................... 25

Figura 11, capacità portante con azioni lungo impianto - caso statico, Nmax. ............ 27

Figura 12, capacità portante con azioni lungo impianto - caso statico, Nmin. ............. 27

Figura 13, ribaltamento e scorrimento portante con azioni lungo impianto caso

statico. ............................................................................................................................... 28

Figura 14, capacità portante con azioni lungo impianto - caso sismico, Nmax. .......... 29

Figura 15, capacità portante con azioni lungo impianto - caso sismico, Nmin. ........... 29

Figura 16, ribaltamento e scorrimento portante con azioni lungo impianto caso

sismico. .............................................................................................................................. 30

Figura 17, capacità portante con azioni trasversali impianto - caso sismico, Nmax. ... 31

Figura 18, capacità portante con azioni trasversali impianto - caso sismico, Nmin. .... 31

Figura 19, ribaltamento e scorrimento portante con azioni trasversali impianto caso

sismico. .............................................................................................................................. 32

Figura 20, esito delle verifiche di scorrimento e ribaltamento. Avendo tutti gli IR<1, le

verifiche sono soddisfatte. ................................................................................................. 34

Figura 21, esito delle verifiche di capacità portante, positivo se IR<1 trasversale

impianto, Nmin. .................................................................................................................. 35

Figura 22, esito delle verifiche di capacità portante, positivo se IR<1 trasversale

impianto, Nmax. ................................................................................................................. 35


PROGETTO DEFINITIVO


01.

Nel seguito si riportano gli esiti dei dimensionamenti delle strutture presenti nel

progetto generale, verificando i componenti principali.

Il documento in esame analizza le seguenti opere strutturali:

1. opere di sostegno in terre rinforzate a monte, prendendo in esame le sezioni

tipo costruttive;

2. opere di sostegno a scogliera a valle, prendendo in esame la sezione tipo

costruttiva;

3. o

a. la fondazione della stazione di valle;

b. le fondazioni di linea;

c. la fondazione della stazione di monte.

Stante la limitata dimensione delle strutture quali la garitta di valle e quella di monte

attuale del progetto, le relative verifiche, poiché non determinanti e particolarmente

significative. Tali verifiche saranno inserite nel seguito, ovvero nel progetto di livello

esecutivo.

Le varie opere sono trattate in paragrafi e sotto-paragrafi tematici, al fine di meglio

esporre la loro trattazione.


PROGETTO DEFINITIVO


02.

Si riportano le leggi e le norme di riferimento.

Si sottolinea che:

1. alcuni riferimenti indicati possono non essere applicabili al caso specifico in

esame, tuttavia essi sono riportati per completezza di contenuti;

2. le normative sorpassate sono state utilizzate ove non in contrasto con quelle

attualmente vigenti, ritenendole fonti attendibili per chiarire e definire aspetti

generali o di dettaglio non indicati in quelle più recenti.

Tutte le opere sono state calcolate ai sensi delle NTC 08. Per quelle funiviarie si tiene

conto anche delle apposite leggi e norme che regolano la materia degli impianti a fune.

02.01 AMBITO GENERALE

1. Legge 5/11/1971 n. 1086: Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio

armato, normale e precompresso ed a struttura metallica.

2. Legge 02/02/1974 n. 64: Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le

zone sismiche.

3. C.N.R. 10024/86 del 23/07/1986: Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e

redazione delle relazioni di calcolo.

4. D.P.R. 06/06/2001 n. 380: Testo unico delle disposizione legislative e regolamentari in materia

edilizia.

02.02 DI CALCOLO GENERALE

1. D.M. 14/02/1992: Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e

precompresso e per le strutture metalliche.

2. Circ. LL.PP. 24/06/1993, n. 37406/STC: Legge 5 novembre 1971, n. 1086. Istruzioni relative

alle norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e

per le strutture metalliche, di cui al decreto ministeriale 14 febbraio 1992.

3. D.M. 09/01/1996: Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle opere in

cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

4. licazione delle «Norme tecniche per

per le strutture metalliche» di cui al decreto ministeriale 9 gennaio 1996.

5. D.M. 14/09/2005: Testo unico norme tecniche per le costruzioni.

6. Eurocodice 0 Criteri generali di progettazione strutturale. UNI EN 1990:2006.

7. D.M. 14/01/2008 (NTC 08): Norme tecniche per le costruzioni.


PROGETTO DEFINITIVO


8. Circ. 02/02/2009, n. 617 -

costru

02.03 CARICHI E SOVRACCARICHI

1. D.M. 16/1/1996: Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della sicurezza delle

costruzioni e dei carichi e dei sovraccarichi.

2. Circ. Min. 04/07/1996, n. 156 AA.GG./STC. Istr

relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e dei

3. Eurocodice 1 Azioni sulle strutture:

a. UNI EN 1991-1-1:2004 Parte 1-1: Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi

propri e sovraccarichi per gli edifici.

02.04 SISMICA

1. D.M. 16/1/1996: Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica.

2. Circolare n. 65/AA.GG. del 10 aprile 1997 Istruzioni per

02.05 PER MATERIALE/AMBITO

02.05.01 CALCESTRUZZO ARMATO

1. Eurocodice 2 Progettazione delle strutture in calcestruzzo:

a. UNI EN 1992-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.

2. UNI EN 11104:2004 - Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità -

Istruzioni complementari per l'applicazione della EN 206-1.

3. UNI EN 206-1:2006 - Calcestruzzo - Parte 1: Specificazione, prestazione, produzione e

conformità.

02.05.02 ACCIAIO

1. CNR-UNI 10011/97 Costruzioni in acciaio -

la manutenzione.

2. UNI ENV 1090-1:2001 - Esecuzione di strutture di acciaio - Regole generali e regole per gli

edifici.

3. UNI EN 10025-1:2005 - Prodotti laminati a caldo di acciai per impieghi strutturali.

4. Eurocodice 3 Progettazione delle strutture in acciaio:

a. UNI EN 1993-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.


PROGETTO DEFINITIVO


02.05.03 LEGNO

1. UNI EN 1194-2000 - Legno lamellare incollato - Classi di resistenza e

2. UNI EN 338-2004 -

3. CNR-DT 206/2007

di L

4. Eurocodice 5 Progettazione delle strutture in legno:

a. UNI EN 1995-1-1:2009 Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli

edifici.

02.05.04 MURATURA

1. Eurocodice 6 Progettazione delle strutture in muratura:

a. UNI EN 1996-1-1:2006 Parte 1-1: Regole generali per strutture di muratura armata e

non armata.

02.05.05 FONDAZIONI

1. Eurocodice 7 Progettazione geotecnica:

a. UNI EN 1997-1:2005 Parte 1: Regole generali.

02.05.06 SISMICA

1. Eurocodice 8 Progettazione delle strutture per la resistenza sismica:

a. UNI EN 1998-1:2005 Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici.

02.05.07 SETTORE FUNIVIARIO

1. D.M. 08/03/1999 - Prescrizioni tecniche speciali per le funivie monofuni con movimento

unidirezionale continuo e collegamento temporaneo dei veicoli.

2. D.Lgs. 12/06/2003 n. 210 - Attuazione della direttiva 2000/9/CE in materia di impianti a fune

adibiti al trasporto di persone e relativo sistema sanzionatorio.

3. D.M. 16/11/2012 (Decreto Infrastruttura) - Disposizioni e prescrizioni tecniche per le

infrastrutture degli impianti a fune adibiti al trasporto di persone. Armonizzazione delle norme e

delle procedure con il decreto legislativo 12 giugno 2003, n. 210, di attuazione della direttiva

europea 2000/9/CE.


PROGETTO DEFINITIVO


03.

zione di opere di sostegno.

Esse saranno:

1. in terra rinforzata a monte;

2. con scogliera a valle, anche se solo su un tratto limitato in destra orografica. La

parte restante sarà in natural declivio, profilato secondo opportuno angolo che

garantisce la stabilità.

A valle la tipologia adottata consente di minimizzare la dimensione delle opere.

Tali strutture di sostegno saranno realizzate:

1. in scogliera a valle per confinare e sorreggere le spinte del terrapieno che

costituisce la piazzola

delimitata e sorretta da una profilatura a natural declivio, solo una piccola

porzione in destra orografica sarà delimitata da una scogliera di modesta

2. in terre armate a monte per confinare e sorreggere le spinte del terrapieno che

costituisce la piazzola di raccolta degli sciatori, la zona di sbarco e la zona su

cui si edifica la garitta

magazzino/soccorso.

03.01 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE

I dati geometrici devono essere visionati nelle apposite sezioni degli allegati, in cui

sono indicate le sezioni di riferimento per tali manufatti.

A valle si ha n. 1 unica sezione di riferimento, in quanto il paramento è pressoché

costante ovunque. La sezione calcolata e considerata risulta essere quella maestra e

pertanto esaustiva nei calcoli di stabilità e resistenza;

A monte si hanno n. 4 sezioni di riferimento, in quanto il paramento non ha una

geometria fissa, bensì esso è costituito da sezioni significativamente differenti.


PROGETTO DEFINITIVO


Di tutte le n. 5 sezioni succitate si riportano i disegni tecnici di riferimento. Esse sono

correlate ai seguenti elaborati.


PROGETTO DEFINITIVO


03.02 CARATTERISTICHE TECNICHE

I dati tecnici devono essere visionati nelle apposite sezioni degli allegati, in cui sono

indicate le sezioni di riferimento per tali manufatti.

03.03 PARAMETRI OPERA

cui sono indicate le sezioni di riferimento per tali manufatti.

03.04 TIPO DI INTERVENTO

costruzione.

03.05 MATERIALI

Tali indicazioni sono da ricercare nelle apposite sezioni degli allegati.

Si specifica che i terreni sono stati assunti secondo le indicazioni riportate nel

documento B671-15_RIFRP_RI_D_1.7.1.1_0.

Per tener conto che il detensionamento subito dai terreni utilizzati per i riporti ha

ciascun terreno di riempimento è stato abbattuto di 2°, così da fornire nelle verifiche stime

più cautelative.

Si sottolineano pertanto le seguenti scelte.

03.05.01 MONTE

Parametri di progetto del terreno di riempimento delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 30° Coesione k 0 kPa Parametri di progetto del terreno a tergo delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 32° Coesione k 0 kPa Parametri di progetto del terreno di fondazione delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 32° Coesione k 0 kPa


PROGETTO DEFINITIVO


03.05.02 VALLE

Parametri di progetto del terreno a tergo della scogliera (a sicurezza) Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 26° Coesione k 0 kPa Parametri di progetto del terreno di fondazione della scogliera Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 28° Coesione k 0 kPa

03.06 CARICHI

Sono stati considerati:

1. i pesi propri strutturali (terreno);

2. le spinte dei terreni (secondo le indicazioni riportate in precedenza ed al

metodo di calcolo adottato);

3. i carichi variabili: si assume:

a. per monte: 2=2000 daN/m2.

Tale azione consente di inglobare a forfait le azioni di neve al suolo, di

folla e di eventuali mezzi (es. mezzi di lavoro per manutenzioni

Tale approssimazione risulta essere a favore di sicurezza, consentendo

al contempo anche una semplificazione dei calcoli (es. casi di carico,

b.

i. 20 kN/m2=2000 daN/m2 per il piazzale. Tale azione consente di

inglobare a forfait le azioni di neve al suolo, di folla e di eventuali

approssimazione risulta essere a favore di sicurezza,

consentendo al contempo anche una semplificazione dei calcoli

(es.

ii. 7.5 kN/m2=750 daN/m2 sul declivio. Tale azione consente di

inglobare a forfait le azioni di neve al suolo, di folla. Tale

approssimazione risulta essere a favore di sicurezza,

consentendo al contempo anche una semplificazione dei calcoli


PROGETTO DEFINITIVO


4. gli effetti sismici, come in dettaglio definiti .

Il vento, come consuetudine per tali strutture, è stato trascurato in quanto non capace

di ingenerare effetti significativi.

03.07 METODI DI CALCOLO

Il metodo di calcolo viene esplicitato nelle relazioni di calcolo riportate negli allegati,

così come il sw utilizzato.

Si utilizza il metodo degli stati limite con il DM 14/01/2008 e s.m.i..

03.08 COMBINAZIONI DI CARICO E VERIFICHE

riferimento alle relazioni di calcolo riportate negli allegati.

03.09

Da alcune verifiche manuali eseguite dal sottoscritto su schemi semplificati si sono

verificate le correttezze degli ordini di grandezza dei termini ingegneristici, pertanto quanto

progettato risulta accettabile.


PROGETTO DEFINITIVO


04.

Nei sotto-paragrafi che seguono si relazione in merito alle componenti infrastrutturali

04.01 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE

ati grafici del progetto .

04.02 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

I materiali ad oggi non sono individuabili in quanto essi saranno definiti con precisione

solo a livello di progetto esecutivo, in quanto:

1. rastruttura elettromeccanica;

2.

elettromeccanica.

In ogni caso, per le verifiche fin qui possibili, non è determinante una scelta precisa

dei materiali strutturali, bensì sono esaustive le indicazioni fornite dal documento B671-

15_RIFRP_RI_D_1.7.1.1_0 - Relazione geologica e di caratterizzazione geotecnica in

relazione ai terreni in sito, ovvero:

04.02.01 VALLE

Peso di volume k 19 kN/m3

Angolo di attrito interno k 28°

Coesione k 0 kPa

04.02.02 LINEA



Coesione k 0 kPa

04.02.03 MONTE



Coesione k 0 kPa


PROGETTO DEFINITIVO


04.03 PARAMETRI OPERA

Si hanno i seguenti parametri:

1. Tipo di costruzione: 2;

2. Vita nominale [anni] VN=50;

3.

4. Coefficiente CU=1.0;

5. Vita di riferimento [anni] VR=50;

6. Sito:

a. Comune: Bardonecchia (TO);

b. Longitudine: 6.75449° (zona di monte);

c. Latitudine: 45.08664° (zona di monte);

d. Categoria di sottosuolo: E;

e. Categoria topografica: T2;

Figura 1, localizzazione opera su mappa estratta da sw. Google Earth® - zona di monte, più significativa

.


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 2, geolocalizzazione.

Figura 3, parametri.

04.04 TIPO DI INTERVENTO


PROGETTO DEFINITIVO


04.05 CARICHI

Si considerano i seguenti carichi.

04.05.01 PESI PROPRI

04.05.01.01 PLINTI

I plinti sono considerati con la loro geometria e di peso specifico pari al cls armato.

04.05.01.02 SOVRASTRUTTURE DEI SOSTEGNI DI LINEA

Si considerano pesi medi relativi a normali produzioni commerciali.

04.05.01.01 SOVRASTRUTTURE DI STAZIONE

Si considerano pesi medi relativi a normali produzioni commerciali.

04.05.02 AZIONI DELLA FUNE

Le azioni delle funi devono essere vis -

15_RIFRP_RI_D_1.6_0


PROGETTO DEFINITIVO


04.05.03 NEVE

Figura 4, azione della neve in sito.


PROGETTO DEFINITIVO


04.05.04 VENTO

vento seguente, distinguendo n. 2 differenti

quote di calcolo.

La definizione riportata è generale, ponendo il fattore di forma unitario. Tale fattore

viene ritarato in modo corretto nel calcoli specifici di ciascuna struttura.

Si ha:

Figura 5, valore per quota di 7 m da terra.

Input

Selezionare numero zona [-] -

Numero zona [-] - 1

Descrizione zona

Altitudine del sito [m slm] as 2360

Controllo valori [-] - LIMITABILE A 1500 m slm

Flag di taglio valore [SI=1 - NO=0] [-] - 0

Selezionare classe di rugosità del terreno [-] -

Classe di rugosità del terreno [-] - D

Descrizione rugosità

Selezionare categoria d'esposizione [-] -

Categoria d'esposizione del sito [-] - IV

Altezza costruzione rappresentativa [m] z 7.00

Coefficiente di topografia [-] ct 1.0

Coefficiente dinamico [-] cd 1.0

Coefficiente di forma [-] cp 1.0

Input

Coeff kr [-] kr 0.22

Coeff z0 [m] z0 0.3

Altezza minima zmin [m] zmin 8

z di calcolo di ce [m] z calc 8.00

Velocità in tabella [m/s] Vb,0 25

Quota in tabella [m] a0 1000

Gradiente in tabella [1/s] ka 0.010

Velocità di riferimento [m/s] Vb 38.6

Densità aria [kg/m 3̂] 1.25

Pressione cinetica di riferimento [N/m^2] qb 931.23

Coeff esposizione [-] ce(z calc) 1.63

Pressione vento [N/m^2] p 1521.82

Trentino Alto Adige, Veneto,

della provincia di Trieste)

Aree prive di ostacoli (aperta campagna, aeroporti, aree agricole, pascoli, zone

paludose o sabbiose, superfici innevate o ghiacciate, mare, laghi,....)


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 6, valore per quota di 15.5 m da terra.

Input

Selezionare numero zona [-] -

Numero zona [-] - 1

Descrizione zona

Altitudine del sito [m slm] as 2360

Controllo valori [-] - LIMITABILE A 1500 m slm

Flag di taglio valore [SI=1 - NO=0] [-] - 0

Selezionare classe di rugosità del terreno [-] -

Classe di rugosità del terreno [-] - D

Descrizione rugosità

Selezionare categoria d'esposizione [-] -

Categoria d'esposizione del sito [-] - IV

Altezza costruzione rappresentativa [m] z 15.50

Coefficiente di topografia [-] ct 1.0

Coefficiente dinamico [-] cd 1.0

Coefficiente di forma [-] cp 1.0

Input

Coeff kr [-] kr 0.22

Coeff z0 [m] z0 0.3

Altezza minima zmin [m] zmin 8

z di calcolo di ce [m] z calc 15.50

Velocità in tabella [m/s] Vb,0 25

Quota in tabella [m] a0 1000

Gradiente in tabella [1/s] ka 0.010

Velocità di riferimento [m/s] Vb 38.6

Densità aria [kg/m 3̂] 1.25

Pressione cinetica di riferimento [N/m^2] qb 931.23

Coeff esposizione [-] ce(z calc) 2.09

Pressione vento [N/m^2] p 1945.96

Trentino Alto Adige, Veneto,

della provincia di Trieste)

Aree prive di ostacoli (aperta campagna, aeroporti, aree agricole, pascoli, zone

paludose o sabbiose, superfici innevate o ghiacciate, mare, laghi,....)


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 7, diagramma delle zone.


PROGETTO DEFINITIVO


04.05.05 SISMA

Figura 8, dati di definizione dello spettro di progetto.


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 9, spettro di progetto - grafico.


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 10, spettro di progetto - numerico.

Si assume pertanto uno spettro massimo di progetto pari a Sd=0.517 g.


PROGETTO DEFINITIVO


04.06 METODI DI CALCOLO

Si utilizza il metodo degli stati limite con il DM 14/01/2008 e s.m.i..

04.07 COMBINAZIONI DI CARICO E VERIFICHE

Si considerano le condizioni di SLU/SLV più gravose ai fini delle verifiche.

04.08 AREA DI VALLE STAZIONE DI RINVIO E TENSIONE, AREA DI

MONTE STAZIONE MOTRICE FISSA

Tale struttura è scomponibile nei macroelementi trattati nei sottoparagrafi seguenti.

04.08.01 SOVRASTRUTTURA D

Tali parti apparterranno alla normale produzione del costruttore. Essendo le stesse

standardizzate sono dimensionate in modo sovrabbondante al fine di poterle impiegare in

qualsiasi sito, pertanto si omettono, in questa fase, le relative verifiche.

04.08.02 FONDAZIONI

i inviluppo tra le n. 2 stazioni, monte e valle.

Come terreno si usa il valore prescritto a valle in quanto di minore qualità.

Le azioni sono state estrapolate dal calcolo di linea e si procede individuando le

sollecitazioni massime (inviluppo). Tale metodo risulta essere al contempo più semplice e

rispetto alla realtà.

Per i pesi delle stazioni si sono considerati sia gli estremi superiori (stazione motrice

fissa) e sia quelli inferiori (stazione si rinvio-tensione), così da inviluppare i valori di

verifica.

completezza di trattazione.

gravose.

Nel seguito si riportano le verifiche dal p.to di vista geotecnico, le uniche ad essere

significative per le strutture in questione.


PROGETTO DEFINITIVO


Le verifiche sono riassunte in fogli di calcolo appositamente predisposti.

Figura 11, capacità portante con azioni lungo impianto - caso statico, Nmax.

Figura 12, capacità portante con azioni lungo impianto - caso statico, Nmin.


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 13, ribaltamento e scorrimento portante con azioni lungo impianto caso statico.


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 14, capacità portante con azioni lungo impianto - caso sismico, Nmax.

Figura 15, capacità portante con azioni lungo impianto - caso sismico, Nmin.


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 16, ribaltamento e scorrimento portante con azioni lungo impianto caso sismico.


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 17, capacità portante con azioni trasversali impianto - caso sismico, Nmax.

Figura 18, capacità portante con azioni trasversali impianto - caso sismico, Nmin.


PROGETTO DEFINITIVO


Figura 19, ribaltamento e scorrimento portante con azioni trasversali impianto caso sismico.


PROGETTO DEFINITIVO


04.09 AREA DI LINEA

Tale struttura è scomponibile nei macroelementi trattati nei sottoparagrafi seguenti.

04.09.01 SOSTEGNI

Tali parti apparterranno alla normale produzione del costruttore. Essendo le stesse

standardizzate sono dimensionate in modo sovrabbondante al fine di poterle impiegare in

qualsiasi sito, pertanto si omettono, in questa fase, le relative verifiche.

04.09.02 PLINTI

Le azioni sono state estrapolate dal calcolo di linea e si procede individuando le

sollecitazioni massime (inviluppo). Tale metodo risulta essere al contempo più semplice e

cautelativo

rispetto alla realtà.

Nel seguito si riportano le verifiche dal p.to di vista geotecnico, le uniche ad essere

significative per le strutture in questione.

Le verifiche sono riassunte in fogli di calcolo appositamente predisposti.


PROGETTO DEFINITIVO


04.09.02.01 SCORRIMENTO E RIBALTAMENTO

Figura 20, esito delle verifiche di scorrimento e ribaltamento. Avendo tutti gli IR<1, le verifiche sono

soddisfatte.


PROGETTO DEFINITIVO


04.09.02.02

Figura 21, esito delle verifiche di capacità portante, positivo se IR<1 trasversale impianto, Nmin.

Figura 22, esito delle verifiche di capacità portante, positivo se IR<1 trasversale impianto, Nmax.


PROGETTO DEFINITIVO


04.10

Da alcune verifiche manuali eseguite dal sottoscritto su schemi semplificati si sono

verificate le correttezze degli ordini di grandezza dei termini ingegneristici, pertanto quanto

progettato risulta accettabile.

05.

Il documento di riferimento verrà sviluppato in fase successiva, con la redazione del

progetto esecutivo. Ad oggi non è possibile redigerlo in quanto lo stesso deve essere

calibrato e strettamente connesso alle scelte tecniche di dettaglio che ad oggi non sono

esattamente note trattamenti di protezione dei

materiali,

06.

Le strutture per come concepite e dimensionate soddisfano pienamente alle esigenze

richieste dalla committenza e ciascuna loro parte componente presenta caratteristiche di

resistenza, stabilità e rigidezza adeguate, secondo i dettami normativi.


PROGETTO DEFINITIVO


07.

07.01 TERRE RINFORZATE ELEMENTI GENERALI

Si allegano le specifiche delle opere in modo riassuntivo.

Relazione Tecnica

N. Rif. 16144_R.doc Data 5 maggio 2016 Riferimenti Tecnici ing. Erica Tamaro (UTG)

HARPO S.p.a. SEIC Divisione Geotecnica Via Torino, 34 34123 Trieste tel. 040 3186613 - fax 040 3186666 e-mail: [email protected]

Riferimenti Commerciali Dott. Paolo Zorzenon (RRV)

HARPO S.p.a. SEIC Divisione Geotecnica Via Torino, 34 34123 Trieste tel. 040 3186673 - fax 040 3186666 e-mail: [email protected]

Agenzia di Zona arch. Luca VIOLA

via Perosa, 7 10139 Torino (TO) mob. 347 7130229 tel. 011 4341156 - fax 011 19790016 [email protected]

Progetto: Proposta tecnica per la realizzazione di opere in terra rinforzata

Località: Bardonecchia nuova seggiovia Fregiusia-Jafferau Committente: Progettista: Ing. Francesco BELMONDO Impresa:

Sommario 1) Premessa ...................................................................................................................................................... 12) Terra rinforzata - Normativa ed approccio di calcolo .................................................................................... 13) Inserimento ambientale ................................................................................................................................. 14) Modello geotecnico di comodo adottato ........................................................................................................ 1

4.1) Parametri geomeccanici adottati a monte ........................................................................................... 14.2) Parametri geomeccanici adottati a valle .............................................................................................. 2

5) Teoria di calcolo ............................................................................................................................................ 26) Scelta del rinforzo .......................................................................................................................................... 27) Modelli e relativi risultati di calcolo ................................................................................................................ 4

7.1) Sezione 10.80 m a monte .................................................................................................................... 47.2) Sezione 9.60 m a monte ...................................................................................................................... 57.3) Sezione 6.00 m a monte ...................................................................................................................... 67.4) Sezione 5.40 m a monte ...................................................................................................................... 67.5) Sezione 7.20 m a valle ........................................................................................................................ 7

8) Opere collaterali ............................................................................................................................................ 88.1) Drenaggio ............................................................................................................................................... 88.2) Geostuoia ................................................................................................................................................ 88.3) Fondazione (eventuale) .......................................................................................................................... 8

9) Specificazioni ................................................................................................................................................. 8

1

1) Premessa

A seguito della richiesta pervenuta, Vi trasmettiamo la ns. proposta tecnica per la realizzazione delle opere in terra rinforzata previste a Bardonecchia presso le stazioni di monte e di valle della nuova seggiovia Fregiusia-Jafferau.

2) Terra rinforzata - Normativa ed approccio di calcolo

Le verifiche eseguite si basano sul D.M. 14 gennaio 2008 Norme Tecniche per le Costruzioni e successive integrazioni e per la parte inerente i rinforzi il BS8006 (normativa inglese riconosciuta tra le più affidabili a livello mondiale) ed il certificato HAPAS BBA n°14/H211. In base alle indicazioni ricevute si è considerata

Tipo di Verifica

Stabilità globale Appr. 1 comb. 2 A2+M2+R2

Struttura e Traslazione Appr. 1 comb. 1 A1+M1+R1

Struttura e Traslazione Appr. 1 comb. 2 A2+M2+R2

BS 8006

Coefficienti di riduzione adottati

FS sui valori di resistenza al taglio dei terreni ( R)

1.25 1.0 1.25 1.25

FS al pullout della geogriglia ( Ra,p) 1.3 1.30 FS ai carichi strutturali ( G1) in campo statico * 1.0 1.3 1.3 1.30 FS ai carichi strutturali ( G1) in campo sismico * 1.0 1.0 1.0 1.00 FS ai carichi esterni ( Qi) in campo statico * 1.3 1.5 1.3 1.50 FS ai carichi esterni ( Qi) in campo sismico * 1.0 1.0 1.0 1.00 FS allo scivolamento diretto della terra rinforzata ( R)

1.0 1.0 1.00

FS stabilità globale ( R) 1.1 1.10 * sono state eseguite le verifiche sia per la condizione statica che sismica; poiché la condizione più gravosa è stata rilevata in presenza

3) Inserimento ambientale

La tecnica delle terre rinforzate, ormai ampiamente diffusa da alcuni decenni, rientra tra le tecniche riconosciute da opera di ingegneria naturalistica a tutti gli effetti. Tale riconoscimento è strettamente legato alla possibilità di creare un paramento vegetato che favorisce lo sviluppo della vegetazione.

4) Modello geotecnico di comodo adottato

I calcoli di stabilità interna delle strutture sono stati eseguiti sulla base dei parametri geomeccanici forniti. I parametri vengono adeguatamente ridotti secondo le indicazioni riportate nelle Norme Tecniche per le Costruzioni. Tutti i parametri considerati andranno comunque valutati e verificati in fase esecutiva al fine di definire la loro

da Tecnico abilitato responsabile

4.1) Parametri geomeccanici adottati a monte

Parametri di progetto del terreno di riempimento delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 30° Coesione k 0 kPa Parametri di progetto del terreno a tergo delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 32° Coesione k 0 kPa Parametri di progetto del terreno di fondazione delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 32°

2

Coesione k 0 kPa

4.2) Parametri geomeccanici adottati a valle

Parametri di progetto del terreno di riempimento delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 26° Coesione k 0 kPa Parametri di progetto del terreno a tergo delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 28° Coesione k 0 kPa Parametri di progetto del terreno di fondazione delle opere in terra rinforzata Peso di volume k 19 kN/m3 Angolo di attrito interno k 28° Coesione k 0 kPa Sismicità (dati desunti dalla documentazione fornita) Kh = 0.047 Kv= 0.023 Falda assente

5) Teoria di calcolo

Nel caso di strutture miste o composite, le verifiche di stabilità globale devono essere accompagnate da verifiche di stabilità locale e di funzionalità e curabilità degli elementi tali indicazioni le verifiche di stabilità sono state eseguite mediante il

Delaware (USA). Per la sezione rappresentativa in terra rinforzata sono state eseguite secondo i metodi

- verifica di stabilità interna (Tieback); - verifica di stabilità composta (Compound); - verifica a rottura del rinforzo; - verifica a sfilamento del rinforzo; - verifica alla traslazione; - verifica di stabilità globale. I risultati delle singole verifiche sono riportati in allegato.

6) Scelta del rinforzo

il rinforzo della terra rinforzata è stato dimensionato per una vita utile superiore a 50 anni. Inoltre occorre prevedere una deformazione ridotta della struttura sia in fase costruttiva al fine di mantenere una buona compatibilità terreno-rinforzo e sia in fase post-costruttiva al fine di rientrare entro il limite di servizio. Per tali ragioni si impongono le seguenti condizioni:

> 50 anni Deformazione complessiva 6 % Deformazione post-costruttiva < 1 % Sulla base di tali premesse, per la re ella geogriglia monoassiale a bassa deformazione Enkagrid PRO, costituita da nastri estrusi di poliestere altamente orientati, saldati nei nodi con tecnologia laser e trattati in modo specifico per proteggerli dalla degradazione agli U.V.

3

Grafico 1: curve isocrone Enkagrid PRO

Per quanto concerne i fattori di riduzione specifici della geogriglia questi sono stati ricavati dal certificato HAPAS BBA n. 14/H211.

adozione dei fattori di sicurezza riportati nella tabella Tab 1. Modello ENKAGRID PRO 60 polimero: PET resistenza ultima a trazione UTS: 64 kN/m resistenza a trazione al 2 % di deformazione: 26 kN/m resistenza a trazione al 5 % di deformazione: 51 kN/m deformazione apparente per tipologia del rinforzo 0 % deformazione finale del rinforzo sotto un carico pari al 60% di UTS per 120 anni

%

interazione terreno-geogriglia per le verifiche alla traslazione 0.87 interazione terreno-geogriglia per le verifiche allo sfilamento 0.80 coefficiente di riduzione per danneggiamento meccanico 1.05 coefficiente di riduzione per durata del 60 anni 1.10 coefficiente di riduzione per resistenza chimica (4.1<pH<9) 1.00 coefficiente di riduzione per creep a 60 anni 1.45 resistenza effettiva di progetto: 38,21 kN/m Modello ENKAGRID PRO 40 polimero: PET resistenza ultima a trazione UTS: 40 kN/m resistenza a trazione al 2 % di deformazione: 17 kN/m resistenza a trazione al 5 % di deformazione: 33 kN/m deformazione apparente per tipologia del rinforzo 0 % deformazione finale del rinforzo sotto un carico pari al 60% di UTS per 120 anni

%

interazione terreno-geogriglia per le verifiche alla traslazione 0.87 interazione terreno-geogriglia per le verifiche allo sfilamento 0.80 coefficiente di riduzione per danneggiamento meccanico 1.05 coefficiente di riduzione per durata del 60 anni 1.10 coefficiente di riduzione per resistenza chimica (4.1<pH<9) 1.00 coefficiente di riduzione per creep a 60 anni 1.45 resistenza effettiva di progetto: 23,90 kN/m

Tab. 1

4

7) Modelli e relativi risultati di calcolo

Con riferimento alla richiesta pervenuta, le verifiche sono state eseguite per le sezioni così definite: a monte

- terra rinforzata di altezza H=10,80 m - rif. sezione S5; - terra rinforzata di altezza H=9,60 m - rif. sezione S4; - terra rinforzata di altezza H=6,00 m - rif. sezione S1; - terra rinforzata di altezza H=5,40 m - rif. sezione S3;

a valle - terra rinforzata di altezza H=7,20 m - rappresentativa per tutte le sezioni;

Per la definizione delle sezioni di seguito descritte ci si è basati sui vincoli geometrici e di carico riportati nello schema di figura 1.

Figura 1: elementi per la definizione dei modelli geometrici e dei relativi carichi

7.1) Sezione 10.80 m a monte

Altezza H 10.80 m Inclinazione media i del fronte 59°

14.16° 0°

SOVRACCARICHI Sovraccarico Q1 sul tratto A 0 kPa A 0 m Sovraccarico Q2 sul tratto B 0 kPa B 0 m Sovraccarico Q3 a tergo del tratto B 20 kPa lunghezza infinita DISPOSIZIONE E CARATTERISTICHE DEI RINFORZI Spaziatura degli strati D 0.60 cm Numero complessivo di strati 18 Strati inferiori: Numero di strati 9 Tipo di rinforzo (n1-n9) geogriglia ENKAGRID PRO 60

minima 8.00 m - 6.00 solo per gli ultimi due strati Strati superiori: Numero di strati 9 Tipo di rinforzo (n10-n18) geogriglia ENKAGRID PRO 40

minima 6.00 m

5

Figura 2: superfici critiche analizzate


Altezza H 9.60 m Inclinazione media i del fronte 58.75°

29.57° 0°


minima variabile da 11.00 m a 10.33 m Strati superiori: Numero di strati 11 Tipo di rinforzo (n6-n16) geogriglia ENKAGRID PRO 40

minima variabile da 10.17 m a 6.00 m


6


Altezza H 6.00 m Inclinazione i del fronte 70°

0° 18.94°

SOVRACCARICHI Sovraccarico Q1 sul tratto A 0 kPa A 0 m Sovraccarico Q2 sul tratto B 2 kPa B 2.02 m Sovraccarico Q3 a tergo del tratto B 20 kPa lunghezza infinita DISPOSIZIONE E CARATTERISTICHE DEI RINFORZI Spaziatura degli strati D 0.60 cm Numero complessivo di strati 10 Strati inferiori: Numero di strati 3 Tipo di rinforzo (n1-n3) geogriglia ENKAGRID PRO 60 Lunghezza minima 4.60 m Strati superiori: Numero di strati 7 Tipo di rinforzo (n4-n10) geogriglia ENKAGRID PRO 40

minima 4.60 m




34.09° 0°

SOVRACCARICHI Sovraccarico Q1 sul tratto A 0 kPa A 0 m Sovraccarico Q2 sul tratto B 0 kPa B 0 m Sovraccarico Q3 a tergo del tratto B 20 kPa lunghezza infinita DISPOSIZIONE E CARATTERISTICHE DEI RINFORZI Spaziatura degli strati D 0.60 cm Numero 9 di strati 9 Tipo di rinforzo (n1-n9) geogriglia ENKAGRID PRO 40

minima variabile da 8.00 m alla base a 3.00 m in sommità

7


7.5) Sezione 7.20 m a valle


0° 0°


minima 6.00 m Strati superiori: Numero di strati 7 Tipo di rinforzo (n6-n10) geogriglia ENKAGRID PRO 40

minima 6.00 m


8

8) Opere collaterali

8.1) Drenaggio

Per impedire che le pressioni neutre modifichino negativamente le condizioni idrauliche del terreno, sarà opportuno valutare a tergo delle opere in terra rinforzata la realizzazione di un sistema drenante costituito dal geocomposito tipo ENKADRAIN 5006H e da un tubo collettore microfessurato tipo GREENDRAIN GR 110 (diametro da 110 mm); il diametro del tubo potrà eventualmente variare in funzione delle quantità

8.2) Geostuoia

Per favorire un buon rinverdimento delle scarpate e contrastare i fenomeni erosivi, sul fronte sarà opportuna la posa di una geostuoia tridimensionale antierosione da 10 mm di spessore. In considerazione della durata

-climatiche, la geostuoia dovrà essere costituita da poliammide, polimero contraddistinto da un buon comportamento a medio lungo termine al variare della temperatura e da proprietà

della geostuoia Enkamat 7010. In base poi alla natura organolettica dei terreni utilizzati si dovrà valutare sul fronte della terra rinforzata un eventuale strato di 10 cm di terreno vegetale. Al termine della costruzione ed in stagione favorevole si proce idrosemina a spessore del fronte.

8.3) Fondazione (eventuale)

Al fine di realizzare uno strato di fondazione in ghiaia o altro materiale drenante, si consiglia la posa del non tessuto filtrante e di separazione Typar SF, insieme alla geogriglia di rinforzo Enkagrid PRO, nel modello utilizzato per il primo strato della terra rinforzata. In tal modo si eviterà la commistione del materiale grossolano con il terreno di sottofondazione, ottenendo al contempo una funzione di filtrazione e rinforzo in corrispondenza del piano di posa. Sarà opportuno risvoltare il non tessuto e la geogriglia in verticale, al fine di contrastare il meccanismo di sfilamento del rinforzo stesso e garantire il contenimento laterale del materiale grossolano costituente il piano di posa della terra rinforzata.

9) Specificazioni

Le verifiche sono state effettuate sulla base di dati relativi ai parametri geomeccanici dei terreni che sono stati forniti. Qualora le caratteristiche geomeccaniche dei terreni coinvolti risultassero diverse da quelle ipotizzate, è possibile che resistenze e lunghezze dei rinforzi debbano essere riviste.

I tabulati di verifica da noi eseguiti, che si riferiscono principalmente alla stabilità interna dell'opera in terra rinforzata in assenza di pressioni interstiziali, dovranno essere valutati dalla Progettazione e dalla Direzione Lavori al fine di verificare la rispondenza alla situazione reale dei parametri geotecnici e delle modalità di calcolo adottate.

Rimanendo a disposizione per ogni ulteriore chiarimento, porgiamo i nostri più cordiali saluti.

HARPO spa Divisione SEIC Geotecnica Ufficio Tecnico (UTG) ing. Erica Tamaro

dei materiali proposti. Specifica che non si assume alcuna responsabilità né per quanto concerne i disegni ed i calcoli di verifica inviati, che devono intendersi come indicazioni di massima volte

cedure di realizzazione consigliate, che riguardano situazioni standard e che quindi dovranno essere adattate al presente caso. Questa scelta si inserisce in una politica aziendale volta al rispetto del ruolo del Tecnico responsabile della Progettazione e/


PROGETTO DEFINITIVO


07.02 SCHEMA DI MONTAGGIO CON CASSERO RIMOVIBILE

Si allega lo schema di montaggio con cassero rimovibile.


PROGETTO DEFINITIVO


07.03 SCHEMA DI MONTAGGIO CON CASSERO A PERDERE

Si allega lo schema di montaggio con cassero a perdere.


PROGETTO DEFINITIVO


07.04 TERRE RINFORZATE (ARMATE) ZONA DI MONTE

07.04.01 SEZIONE CON H=5.4 m

Si allegano la relazione di calcolo specifica e lo schema costruttivo per tale sezione.

Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0 ReSlope Versione 4.0

ReSlope Versione 4.0 Fregiusia-JafferauStampato: Wed May 04 17:56:57 2016 X:\.....Tecnico\Proposte tecniche\Relazioni 2016-1°sem\16144 Fregiusia-Jafferau\16144_H=540_32.NAT


Fregiusia-JafferauReport created by ReSlope (4.0): Copyright (c) 1995-2012, ADAMA Engineering, Inc.

DATI D’IDENTIFICAZIONE DEL PROGETTO

Titolo: Fregiusia-JafferauProgetto no.: 16144Progettista: ut

Descrizione:

Terra rinforzata - H=5.40 m

Percorso e nome del file: X:\Archivio GEOTECNICA\Archivio Tecnico\Proposte tecnic..........u\16144_H=540_32.NAT

Data e ora d’inserimento dei dati: 04/05/2016

M e t o d o d i P r o g e t t a z i o n e e P r o g r a m m a s v i l u p p a t o d a :

Dov Leshchinsky, Ph.D.33 The HorseshoeNewark, Delaware 19711, USA


Fregiusia-JafferauCopyright © 1995-2012 ADAMA Engineering, Inc. www.GeoPrograms.com Licenza numero ReSlope-401344

Pagina 1 di 6





DATI GEOMETRICI E DI CARICO

Altezza della scarpata, H [m] 5.40Angolo della scarpata, i ° 32.00Distanza orizzontale, A [m] 0.00Distanza orizzontale, B [m] 0.00Angolo della scarpata superiore, 0.00Angolo del pendio a valle, 34.09

Sovraccarico su A, Q1 [kPa] 0.00Sovraccarico sulla scarpata superiore B, Q2 [kPa] 0.00Sovraccarico oltre la scarpata superiore Q3 [kPa] 20.00

Non c'è presenza d’acqua.

Q3

SCALA:0 2 4 6[m]



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CARATTERISTICHE DEL TERRENOTERRENO RINFORZATO: Angolo d’attrito interno, 30.0

Coesione, c [kPa] 0.00Peso in volume umido, [kN/m ³] 19.00

RETROSTANTE:TERRENO Angolo d’attrito interno, 32.0


FONDAZIONE:TERRENO DI Angolo d’attrito interno, 32.0


DATI GENERALIAngolo supposto delle forze fra conci (analisi dello scivolamento diretto), 20.00Coefficiente di interazione allo sfilamento (terreno rinforzato), Ci 0.80Coefficiente di interazione allo sfilamento (terreno di fondazione), Ci 0.80Coefficiente di scivolamento diretto (lungo il terreno rinforzato), Cds 0.87Coefficiente di scivolamento diretto (lungo il terreno di fondazione), Cds 0.87Sono state considerate le lunghezze minime necessarie ad ogni livello.

PARAMETRI SISMICICoefficiente sismico orizzontale, Kh (100% used) 0.05Coefficiente sismico verticale, Kv 0.02Kh e Kv NON vengono applicati alle masse rinforzate ed ai sovraccarichi

nell’analisi dello scivolamento diretto.EFFETTI NELLA FONDAZIONE

Nelle verifiche di stabilità interna e composta si permette alle superfici discivolamento di attraversare il terreno di fondazione.

Si esegue la verifica di stabilità globale con il metodo di Bishop e le superfici di scivolamento possono attraversare la fondazione fino ad una profondità massima di [m]12.00

PARAMETRI DI PROGETTO DEI GEOSINTETICI(ReSlope ha ottimizzato la spaziatura, considerando una tensione = 40.00 [kN/m], Dmax = 0.61, Dmin = 0.60, Dfondo = 0.00 [m]).Fattore di riduzione per danneggiamento meccanico, RFid 1.05Fattore di riduzione per durata, RFd 1.10Fattore di riduzione per creep, RFc 1.45Rapporto di coperture, Rc 1.00

DEFINIZIONE DELL’ORIENTAMENTO DELLE FORZESi prescrive l’orientamento relativo del rinforzo, ROR 0.00

FATTORI DI SICUREZZA GENERALIFattore di sicurezza sulla resistenza al taglio del terreno 1.25Fattore di sicurezza sulla resistenza alla trazione del geosintetico 1.20Fattore di sicurezza sulla resistenza allo sfilamento 1.30Fattore di sicurezza sulla resistenza allo scivolamento diretto 1.00



Pagina 3 di 6





SOMMARIO DEI RISULTATI DELLE VERIFICHE DI STABILITÀ INTERNA E COMPOSTA

R e s i s t e n z a :

# Strato n°

LunghezzaMeccanismodi rottura

Tensione richiesta, Tr

Tensioneultima,T-ult

Tensione alungo termine(progetto) T-ltds

Fattore disicurezzaglobaleFs reale

Stato

[m] [m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

1 0.00 7.92 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK2 0.60 7.04 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK3 1.20 6.16 Tieback 5.064.72 40.00 23.88 OK4 1.80 5.28 Tieback 5.344.48 40.00 23.88 OK5 2.40 4.40 Tieback 6.713.56 40.00 23.88 OK6 3.00 3.52 Tieback 7.233.30 40.00 23.88 OK7 3.60 3.05 Tieback 8.792.72 40.00 23.88 OK8 4.20 2.67 Tieback 9.652.47 40.00 23.88 OK9 4.80 2.23 Tieback 11.392.10 40.00 23.88 OK



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RISULTATI DETTAGLIATI DELLE VERIFICHE DI STABILITÀ INTERNA E COMPOSTA

R e s i s t e n z a p e r :

# Strato Lunghezzatotale

Lunghezza diancoraggio perresistere allosfilamento, Le

Distanza orizzontaledal paramentofrontale allasuperficiescivolamento, La

Stabilitàcomposta(disponibile)T-composta

Stabilitàinterna(richiesta)T-stab.int.

Controllodel meccanismodi rottura

[m] [m] [m] [m] [kN/m] [kN/m]

1 0.00 5.67 0.51 5.16 19.90 6.30 Compound2 0.60 5.12 0.60 4.52 19.90 5.16 Compound3 1.20 4.04 0.18 3.86 19.90 4.72 Tieback4 1.80 3.66 0.18 3.47 19.90 4.48 Tieback5 2.40 3.59 0.15 3.44 19.90 3.56 Tieback6 3.00 3.40 0.15 3.25 19.90 3.30 Tieback7 3.60 3.05 0.09 2.96 19.90 2.72 Tieback8 4.20 2.67 0.10 2.57 19.90 2.47 Tieback9 4.80 2.23 0.12 2.11 19.90 2.10 Tieback



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RISULTATI DELLE VERIFICHE DI SCIVOLAMENTO DIRETTO E DI STABILITA' GLOBALE

SCIVOLAMENTO DIRETTO

La lunghezza dello strato inferiore necessaria per ottenere il fattore Fs discivolamento diretto specificato = 1.00 è di 7.92 m.

La lunghezza massima basata sulle verifiche di stabilità interna e compostaper assicurare un Fs-incertezza = 1.20 ed un Fs-sfilamento = 1.30, è di 5.67 m.

Theta-critical = 50.3 degrees

STABILITA' GLOBALE

Il fattore di sicurezza di stabilità globale , Fs-stab.glob, basato sul metodo di Bishop, è di 1.12.NOTE: Target Fs was smaller than initially computed. Hence, length of reinforcement was increased to meet or exceed the target value, resulting in possibly excessive Fs for direct sliding.

La superficie di scivolamento critica è costretta a passare fuori della zona rinforzata definitadallo strato inferiore di geosintetico; la sua profondità massima potenziale è limitata a 12.00 m.

Il cerchio critico è: Xc = -9.54, Yc = 16.20, Raggio = 23.82 meters. Number of slices = 50.Nei casi di scarpate sovrastanti il rilevato in terra rinforzata, ReSlope assume un valore

per la resistenza del terreno compreso tra l'altezza totale dell'insieme e H (vedere il grafico).

NOTA: per ottenere un fattore Fs-stab.glob. soddisfacente, riavviare ReSlope con un valore maggiorato di Fs-scivolamento diretto. Ciò provocherà la formazione di superficidi scivolamento più profonde, ottenendo in tal modo un aumento del fattore di sicurezza di stabilità globale.

STABILITÀ INTERNA E COMPOSTA

Non si impedisce alle superfici di scivolamento di stabilità interna e composta di penetrare nel terreno di fondazione.



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PROGETTO DEFINITIVO





ReSlope Versione 4.0 Fregiusia-JafferauStampato: Thu May 05 09:43:07 2016 X:\.....io Tecnico\Proposte tecniche\Relazioni 2016-1°sem\16144 Fregiusia-Jafferau\16144_H=600.NAT





Descrizione:


Percorso e nome del file: X:\Archivio GEOTECNICA\Archivio Tecnico\Proposte tecnic..........erau\16144_H=600.NAT






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Q2

Q3

SCALA:0 2 4 6[m]



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DATI GENERALIAngolo supposto delle forze fra conci (analisi dello scivolamento diretto), 20.00Coefficiente di interazione allo sfilamento (terreno rinforzato), Ci 0.80Coefficiente di interazione allo sfilamento (terreno di fondazione), Ci 0.80Coefficiente di scivolamento diretto (lungo il terreno rinforzato), Cds 0.87Coefficiente di scivolamento diretto (lungo il terreno di fondazione), Cds 0.87Sono state considerate lunghezze uniformi per tutti gli strati.





PARAMETRI DI PROGETTO DEI GEOSINTETICI(--- Inserimento manuale dei dati --)Fattore di riduzione per danneggiamento meccanico, RFid 1.05Fattore di riduzione per durata, RFd 1.10Fattore di riduzione per creep, RFc 1.45Rapporto di coperture, Rc 1.00





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# Strato n°






Stato

[m] [m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

1 0.00 4.54 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK2 0.60 4.54 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK3 1.20 4.54 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK4 1.80 4.54 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK5 2.40 4.54 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK6 3.00 4.54 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK7 3.60 4.54 Tieback 2.0711.53 40.00 23.88 OK8 4.20 4.54 Tieback 2.609.17 40.00 23.88 OK9 4.80 4.54 Tieback 3.586.67 40.00 23.88 OK10 5.40 4.54 Tieback 11.672.05 40.00 23.88 OK



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[m] [m] [m] [m] [kN/m] [kN/m]

1 0.00 2.55 0.46 2.09 31.85 24.30 Compound2 0.60 4.07 0.46 3.61 31.85 22.16 Compound3 1.20 4.35 0.44 3.90 31.85 20.20 Compound4 1.80 4.11 0.31 3.81 19.90 18.27 Compound5 2.40 4.07 0.34 3.73 19.90 15.92 Compound6 3.00 3.71 0.38 3.33 19.90 13.70 Compound7 3.60 3.54 0.26 3.28 19.90 11.53 Tieback8 4.20 3.87 0.24 3.63 19.90 9.17 Tieback9 4.80 4.16 0.21 3.95 19.90 6.67 Tieback10 5.40 4.32 0.08 4.23 19.90 2.05 Tieback



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STABILITA' GLOBALE

Il fattore di sicurezza di stabilità globale , Fs-stab.glob, basato sul metodo di Bishop, è di 1.29.









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PROGETTO DEFINITIVO





ReSlope Versione 4.0 Fregiusia-JafferauStampato: Thu May 05 11:26:13 2016 X:\.....ico\Proposte tecniche\Relazioni 2016-1°sem\16144 Fregiusia-Jafferau\16144_H=960_1prova.NAT





Descrizione:


Percorso e nome del file: X:\Archivio GEOTECNICA\Archivio Tecnico\Proposte tecnic..........144_H=960_1prova.NAT






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Q3

SCALA:0 2 4 6[m]



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Pagina 3 di 6







# Strato n°






Stato

[m] [m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

1 0.00 10.93 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK2 0.60 10.25 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK3 1.20 9.56 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK4 1.80 8.88 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK5 2.40 8.20 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK6 3.00 7.51 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK7 3.60 6.83 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK8 4.20 6.26 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK9 4.80 5.86 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK10 5.40 5.35 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK11 6.00 5.39 Tieback 2.0611.57 40.00 23.88 OK12 6.60 5.50 Tieback 2.429.87 40.00 23.88 OK13 7.20 5.56 Tieback 2.878.33 40.00 23.88 OK14 7.80 5.60 Tieback 3.556.73 40.00 23.88 OK15 8.40 5.59 Tieback 4.665.13 40.00 23.88 OK16 9.00 5.54 Tieback 7.343.25 40.00 23.88 OK



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[m] [m] [m] [m] [kN/m] [kN/m]

1 0.00 4.82 0.36 4.45 31.85 27.51 Compound2 0.60 6.16 0.29 5.87 31.85 25.92 Compound3 1.20 6.76 0.31 6.45 31.85 24.33 Compound4 1.80 6.91 0.34 6.57 31.85 22.74 Compound5 2.40 6.89 0.36 6.54 31.85 21.14 Compound6 3.00 6.57 0.24 6.33 19.90 19.55 Compound7 3.60 6.49 0.26 6.24 19.90 17.96 Compound8 4.20 6.26 0.29 5.97 19.90 16.36 Compound9 4.80 5.86 0.32 5.54 19.90 14.77 Compound10 5.40 5.35 0.35 5.00 19.90 13.17 Compound11 6.00 5.39 0.23 5.16 19.90 11.57 Tieback12 6.60 5.50 0.23 5.27 19.90 9.87 Tieback13 7.20 5.56 0.22 5.34 19.90 8.33 Tieback14 7.80 5.60 0.22 5.37 19.90 6.73 Tieback15 8.40 5.59 0.21 5.38 19.90 5.13 Tieback16 9.00 5.54 0.18 5.36 19.90 3.25 Tieback



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STABILITA' GLOBALE

Il fattore di sicurezza di stabilità globale , Fs-stab.glob, basato sul metodo di Bishop, è di 1.11.NOTE: Target Fs was smaller than initially computed. Hence, length of reinforcement was increased to meet or exceed the target value, resulting in possibly excessive Fs for direct sliding.









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PROGETTO DEFINITIVO





ReSlope Versione 4.0 Fregiusia-JafferauStampato: Tue May 03 13:57:30 2016 X:\.....o Tecnico\Proposte tecniche\Relazioni 2015-2°sem\15199 Bardonecchia\15199_H=840 pista2.NAT





Descrizione:


Percorso e nome del file: X:\Archivio GEOTECNICA\Archivio Tecnico\Proposte tecnic..........199_H=840 pista2.NAT






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Q3

SCALA:0 5 10 15 20[m]



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# Strato n°






Stato

[m] [m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

1 0.00 7.98 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK2 0.60 7.54 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK3 1.20 7.41 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK4 1.80 7.75 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK5 2.40 7.86 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK6 3.00 7.78 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK7 3.60 7.54 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK8 4.20 7.24 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK9 4.80 6.78 Compound > 1.2031.85 64.00 38.21 OK10 5.40 5.51 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK11 6.00 5.38 Compound > 1.2019.90 40.00 23.88 OK12 6.60 5.44 Tieback 1.8013.24 40.00 23.88 OK13 7.20 5.53 Tieback 2.0511.63 40.00 23.88 OK14 7.80 5.58 Tieback 2.409.95 40.00 23.88 OK15 8.40 5.60 Tieback 2.868.34 40.00 23.88 OK16 9.00 5.60 Tieback 3.536.76 40.00 23.88 OK17 9.60 5.56 Tieback 4.645.15 40.00 23.88 OK18 10.20 5.47 Tieback 7.323.26 40.00 23.88 OK



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[m] [m] [m] [m] [kN/m] [kN/m]

1 0.00 5.15 0.33 4.81 31.85 31.28 Compound2 0.60 6.73 0.26 6.47 31.85 29.27 Compound3 1.20 7.41 0.28 7.13 31.85 27.67 Compound4 1.80 7.75 0.29 7.46 31.85 26.07 Compound5 2.40 7.86 0.31 7.55 31.85 24.47 Compound6 3.00 7.78 0.33 7.45 31.85 22.86 Compound7 3.60 7.54 0.36 7.18 31.85 21.26 Compound8 4.20 7.24 0.38 6.86 31.85 19.66 Compound9 4.80 6.78 0.41 6.37 31.85 18.06 Compound10 5.40 5.51 0.28 5.22 19.90 16.45 Compound11 6.00 5.38 0.31 5.07 19.90 14.85 Compound12 6.60 5.44 0.24 5.20 19.90 13.24 Tieback13 7.20 5.53 0.24 5.29 19.90 11.63 Tieback14 7.80 5.58 0.23 5.35 19.90 9.95 Tieback15 8.40 5.60 0.23 5.38 19.90 8.34 Tieback16 9.00 5.60 0.23 5.37 19.90 6.76 Tieback17 9.60 5.56 0.22 5.34 19.90 5.15 Tieback18 10.20 5.47 0.18 5.29 19.90 3.26 Tieback



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STABILITA' GLOBALE

Il fattore di sicurezza di stabilità globale , Fs-stab.glob, basato sul metodo di Bishop, è di 1.14.









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PROGETTO DEFINITIVO


07.05 SCOGLIERA ZONA DI VALLE



Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1

Progetto: B671-15_Scogliera Ditta: - Comune: - Progettista: - Direttore dei Lavori: - Impresa: -

Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 - Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - plicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione e verifica in diverse sezioni al ribaltamento, allo scorrimento ed allo schiacciamento.


Calcolo della spinta sul muro

Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali . In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.

Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

' =

' =

dove = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità

= arctg[( sat/( sat- w))*(kh/(1±kv))]

Terreno a permeabilità elevata

= arctg[( /( sat- w))*(kh/(1±kv))]

Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

S = AS' - S

dove il coefficiente A vale

cos2( )

A = cos2 cos

In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di . Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.


Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

>= r Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.

Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0

Fr

>= s Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg f + caBr

La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione.

Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

>= q R

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:


Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5 BN d i

In questa espressione c coesione del terreno in fondazione;

angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione;

B larghezza della fondazione; D profondità del piano di posa; q pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = e tg Nq = A tg2(45°+ /2) Nc = (Nq - 1) ctg N = (Nq - 1) tg (1.4 ) Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da: Kp = tg2(45°+ /2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D dq = 1 + 0.2 Kp B dq = d = 1 per = 0 D dq = d = 1 + 0.1 Kp per > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: ic = iq = (1 - °/90)2 ° i = (1 - )2 per > 0 ° i = 0 per = 0

Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:


cibi n

i ( + [Wicos i-uili]tg i ) cos i

= n

iWisin i dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cos i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.


Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 2 Simbologia adottata

Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili

Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili

tan ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce

Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 0.90 0.90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.30 1.00 1.10 1.30 Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1.50 1.30 1.50 1.50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1.00 1.25 1.25 1.00 Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00 Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00 Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 1.00 0.90 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.00 1.00 1.00 1.30 Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1.00 1.00 1.00 1.50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito tan ' 1.00 1.25 1.25 1.00 Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00 Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00 Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00 Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40 Scorrimento 1.00 1.00 1.10 Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40 Stabilità globale 1.10


Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a gravità in pietrame Altezza del paramento 2.20 [m] Spessore in sommità 2.00 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 2.59 [m] Inclinazione paramento esterno 15.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°] Lunghezza del muro 1.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.30 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.30 [m] Lunghezza totale fondazione 3.19 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 8.00 [°] Spessore fondazione 1.50 [m] Spessore magrone 0.10 [m]


Materiali utilizzati per la struttura Pietrame Peso specifico 2000.0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione c 30.0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno p 45.00 [°] Resistenza a taglio p 0.0 [kg/cmq]

Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°]

N X Y A 1 7.85 3.65 24.94 2 17.61 3.65 0.00 3 20.04 1.99 -34.34

Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.30 [m]

Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]

s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [°] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°]

c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Descrizione s c ca Riporto 1900 1900 26.00 17.33 0.000 0.000 Fondazione 1900 1900 28.00 18.67 0.000 0.000

Stratigrafia Terreno spingente: Riporto Terreno di fondazione: Fondazione


Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) D Profilo Xi=7.85 Xf=17.61 Qi=2000.00 Qf=2000.00 D Profilo Xi=0.00 Xf=7.85 Qi=750.00 Qf=750.00


Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione

Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 2 - Caso EQU (SLU) S/F * Peso proprio muro FAV 0.90 1.00 0.90 Peso proprio terrapieno FAV 0.90 1.00 0.90 Spinta terreno SFAV 1.10 1.00 1.10 Combinazione n° 3 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 5 - Caso EQU (SLU) S/F * Peso proprio muro FAV 0.90 1.00 0.90 Peso proprio terrapieno FAV 0.90 1.00 0.90 Spinta terreno SFAV 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 6 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 7 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo

S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo

S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 9 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 10 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 11 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo

S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00


Combinazione n° 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo

S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo

S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 15 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 16 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 17 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo

S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 18 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo

S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00

Impostazioni di analisi Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00 Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00 Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00


Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale

C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1.44 -- 3.84 -- 2 EQU - [1] -- -- 2.83 -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 1.32 4 A1-M1 - [2] -- 1.15 -- 2.76 -- 5 EQU - [2] -- -- 2.23 -- -- 6 STAB - [2] -- -- -- -- 1.21 7 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.43 -- 3.68 -- 8 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.44 -- 3.80 -- 9 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 2.70 -- -- 10 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 2.59 -- -- 11 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.19 12 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.18 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.19 -- 2.83 -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.20 -- 2.92 -- 15 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 2.27 -- -- 16 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 2.20 -- -- 17 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.12 18 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.11


Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Identificazione del sito Latitudine 45.086638 Longitudine 6.754494 Comune Bardonecchia Provincia Torino Regione Piemonte Punti di interpolazione del reticolo 13336 - 13335 - 13557 - 13558 Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni Classe d'uso II - Normali affollamenti e industrie non pericolose Vita di riferimento 50 anni Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 1.06 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20 Coefficiente riduzione ( m) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g* m*St*S) = 4.98 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 2.49 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 50.0 Lunghezza del muro 1.00 [m] Peso muro 20607.73 [kg] Baricentro del muro X=-1.21 Y=-2.12 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 0.30 Y = -4.11 Punto superiore superficie di spinta X = 0.30 Y = 0.14 Altezza della superficie di spinta 4.25 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°] COMBINAZIONE n° 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 13727.88 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 13104.46 [kg] Componente verticale della spinta statica 4089.95 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.63 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 42.48 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1513.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Risultanti


Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 13104.46 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 26210.89 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -4065.40 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27779.60 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9329.08 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.21 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 29304.23 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.56 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 5810.65 [kgm] Carico ultimo della fondazione 106576.96 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.1986 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.5264 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 25.80 Nq = 14.72 N = 11.19 Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione ic = 0.63 iq = 0.63 i = 0.11 Fattori profondità dc = 1.18 dq = 1.09 d = 1.09 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 19.21 N'q = 10.12 N' = 1.39 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.44 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.84


Sollecitazioni nel muro e verifica delle sezioni Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Le verifiche sono effettuate assumendo una base della sezione B=100 cm H altezza della sezione espressa in [cm] N sforzo normale [kg] M momento flettente [kgm] T taglio [kg] e eccentricità dello sforzo rispetto al baricentro [cm]

p tensione di compressione massima nel pietrame in [kg/cmq] Ms momento stabilizzante [kgm] Mr momento ribaltante [kgm] Cs coeff. di sicurezza allo scorrimento Cr coeff. di sicurezza al ribaltamento

Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 0 0 0 0.00 0.00 -- -- 0.00 -- 2 0.11 202.99 449 -3 10 0.68 0.02 -- -- 45.53 -- 3 0.22 205.97 905 -11 39 1.20 0.04 -- -- 22.94 -- 4 0.33 208.96 1367 -21 89 1.55 0.06 -- -- 15.40 -- 5 0.45 211.95 1836 -32 158 1.75 0.08 -- -- 11.63 -- 6 0.56 214.93 2311 -41 247 1.79 0.10 -- -- 9.37 -- 7 0.67 217.92 2793 -47 355 1.69 0.12 -- -- 7.87 -- 8 0.78 220.91 3281 -47 483 1.43 0.14 -- -- 6.79 -- 9 0.89 223.90 3775 -39 631 1.03 0.16 -- -- 5.98 -- 10 1.00 226.88 4277 -21 799 0.49 0.19 -- -- 5.35 -- 11 1.11 229.87 4784 9 986 0.19 0.21 -- -- 4.85 -- 12 1.23 232.86 5299 53 1193 1.00 0.23 -- -- 4.44 -- 13 1.34 235.84 5819 113 1420 1.95 0.26 -- -- 4.10 -- 14 1.45 238.83 6347 192 1666 3.03 0.29 -- -- 3.81 -- 15 1.56 241.82 6880 291 1933 4.23 0.31 -- -- 3.56 -- 16 1.67 244.80 7421 413 2218 5.57 0.34 -- -- 3.35 -- 17 1.78 247.79 7967 559 2522 7.02 0.38 -- -- 3.16 -- 18 1.90 250.78 8521 732 2844 8.59 0.41 -- -- 3.00 -- 19 2.01 253.77 9080 933 3182 10.27 0.44 -- -- 2.85 -- 20 2.12 256.75 9647 1164 3537 12.07 0.48 -- -- 2.73 -- 21 2.23 259.74 10219 1427 3909 13.96 0.52 -- -- 2.61 -- 22 2.34 262.73 10799 1723 4296 15.95 0.56 -- -- 2.51 -- 23 2.45 265.71 11384 2054 4700 18.04 0.60 -- -- 2.42 -- 24 2.56 268.70 11977 2422 5119 20.22 0.65 -- -- 2.34 -- COMBINAZIONE n° 2 Valore della spinta statica 15128.34 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 14677.74 [kg] Componente verticale della spinta statica 3664.78 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.02 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 39.10 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1361.89 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 14677.74 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 23573.63 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -3020.24 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 16599.43 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 47056.11 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 25386.95 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11254.08 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.41 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 27769.62 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 23.91 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 10426.89 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.83




Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 -- -- -- -- -- 0 0 -- 0.00 2 0.11 202.99 -- -- -- -- -- 451 4 -- 110.40 3 0.22 205.97 -- -- -- -- -- 937 17 -- 53.92 4 0.33 208.96 -- -- -- -- -- 1459 42 -- 34.74 5 0.45 211.95 -- -- -- -- -- 2018 80 -- 25.16 6 0.56 214.93 -- -- -- -- -- 2615 134 -- 19.48 7 0.67 217.92 -- -- -- -- -- 3251 206 -- 15.77 8 0.78 220.91 -- -- -- -- -- 3926 298 -- 13.16 9 0.89 223.90 -- -- -- -- -- 4640 413 -- 11.25 10 1.00 226.88 -- -- -- -- -- 5395 551 -- 9.79 11 1.11 229.87 -- -- -- -- -- 6190 716 -- 8.65 12 1.23 232.86 -- -- -- -- -- 7027 909 -- 7.73 13 1.34 235.84 -- -- -- -- -- 7906 1132 -- 6.98 14 1.45 238.83 -- -- -- -- -- 8827 1387 -- 6.36 15 1.56 241.82 -- -- -- -- -- 9792 1676 -- 5.84 16 1.67 244.80 -- -- -- -- -- 10800 2002 -- 5.40 17 1.78 247.79 -- -- -- -- -- 11852 2364 -- 5.01 18 1.90 250.78 -- -- -- -- -- 12950 2767 -- 4.68 19 2.01 253.77 -- -- -- -- -- 14093 3210 -- 4.39 20 2.12 256.75 -- -- -- -- -- 15281 3696 -- 4.13 21 2.23 259.74 -- -- -- -- -- 16517 4228 -- 3.91 22 2.34 262.73 -- -- -- -- -- 17799 4805 -- 3.70 23 2.45 265.71 -- -- -- -- -- 19129 5431 -- 3.52 24 2.56 268.70 -- -- -- -- -- 20508 6107 -- 3.36


Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 3 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]

angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia

c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.35 Y[m]= 3.18 Raggio del cerchio R[m]= 7.31 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5.63 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 6.96 Larghezza della striscia dx[m]= 0.50 Coefficiente di sicurezza C= 1.32 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce

Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 1219.40 79.31 1198.23 2.71 21.32 0.00 0.00 2 2766.13 64.10 2488.24 1.15 21.32 0.00 0.00 3 3395.42 56.04 2816.42 0.90 21.32 0.00 0.00 4 3810.64 49.48 2896.57 0.77 21.32 0.00 0.00 5 4098.49 43.71 2832.06 0.70 21.32 0.00 0.00 6 4295.95 38.46 2671.99 0.64 21.32 0.00 0.00 7 4423.07 33.57 2446.00 0.60 21.32 0.00 0.00 8 4492.16 28.95 2174.53 0.58 21.32 0.00 0.00 9 4511.32 24.53 1872.89 0.55 21.32 0.00 0.00 10 4486.16 20.26 1553.33 0.54 21.32 0.00 0.00 11 4420.65 16.10 1226.08 0.52 21.32 0.00 0.00 12 4317.60 12.03 900.06 0.51 21.32 0.00 0.00 13 4178.99 8.02 583.30 0.51 21.32 0.00 0.00 14 4090.28 4.05 289.17 0.50 22.50 0.00 0.00 15 4153.02 0.10 7.54 0.50 23.04 0.00 0.00 16 4133.71 -3.85 -277.23 0.50 22.61 0.00 0.00 17 4080.94 -7.81 -554.80 0.51 21.32 0.00 0.00 18 3955.52 -11.82 -810.23 0.51 21.32 0.00 0.00 19 2577.09 -15.89 -705.41 0.52 21.32 0.00 0.00 20 1752.86 -20.04 -600.56 0.54 21.32 0.00 0.00 21 1513.69 -24.30 -622.92 0.55 21.32 0.00 0.00 22 1273.14 -28.71 -611.67 0.57 21.32 0.00 0.00 23 983.01 -33.32 -540.04 0.60 21.32 0.00 0.00 24 635.36 -38.20 -392.87 0.64 21.32 0.00 0.00 25 218.17 -43.42 -149.96 0.69 21.32 0.00 0.00

Wi= 79782.78 [kg] Wisin i= 20690.71 [kg] Wicos itan i= 27292.00 [kg] cibi/cos i= 0.00 [kg]

COMBINAZIONE n° 4 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 16945.84 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 16176.29 [kg] Componente verticale della spinta statica 5048.68 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.51 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 41.73 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1850.71 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m]


Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 16176.29 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27507.12 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -4065.40 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 29490.72 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12190.61 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.32 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 31911.03 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 22.46 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 9581.05 [kgm] Carico ultimo della fondazione 81414.15 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.4698 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3615 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 25.80 Nq = 14.72 N = 11.19 Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione ic = 0.56 iq = 0.56 i = 0.04 Fattori profondità dc = 1.18 dq = 1.09 d = 1.09 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 17.17 N'q = 9.04 N' = 0.48 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.15 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.76




Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 0 0 0 0.00 0.00 -- -- 0.00 -- 2 0.11 202.99 449 1 90 0.32 0.02 -- -- 4.97 -- 3 0.22 205.97 905 7 201 0.79 0.04 -- -- 4.51 -- 4 0.33 208.96 1367 19 330 1.40 0.07 -- -- 4.14 -- 5 0.45 211.95 1836 40 480 2.16 0.09 -- -- 3.82 -- 6 0.56 214.93 2311 71 649 3.06 0.12 -- -- 3.56 -- 7 0.67 217.92 2793 115 838 4.10 0.14 -- -- 3.33 -- 8 0.78 220.91 3281 173 1047 5.27 0.17 -- -- 3.13 -- 9 0.89 223.90 3775 248 1276 6.58 0.20 -- -- 2.96 -- 10 1.00 226.88 4277 343 1524 8.01 0.23 -- -- 2.81 -- 11 1.11 229.87 4784 458 1792 9.57 0.26 -- -- 2.67 -- 12 1.23 232.86 5299 596 2080 11.26 0.29 -- -- 2.55 -- 13 1.34 235.84 5819 760 2387 13.06 0.33 -- -- 2.44 -- 14 1.45 238.83 6347 951 2714 14.99 0.37 -- -- 2.34 -- 15 1.56 241.82 6880 1172 3061 17.03 0.40 -- -- 2.25 -- 16 1.67 244.80 7421 1424 3427 19.18 0.45 -- -- 2.17 -- 17 1.78 247.79 7967 1709 3810 21.45 0.49 -- -- 2.09 -- 18 1.90 250.78 8521 2030 4209 23.82 0.53 -- -- 2.02 -- 19 2.01 253.77 9080 2387 4625 26.29 0.58 -- -- 1.96 -- 20 2.12 256.75 9647 2783 5058 28.85 0.63 -- -- 1.91 -- 21 2.23 259.74 10219 3220 5507 31.51 0.68 -- -- 1.86 -- 22 2.34 262.73 10799 3698 5972 34.25 0.73 -- -- 1.81 -- 23 2.45 265.71 11384 4221 6454 37.08 0.79 -- -- 1.76 -- 24 2.56 268.70 11977 4789 6952 39.99 0.84 -- -- 1.72 -- COMBINAZIONE n° 5 Valore della spinta statica 19121.97 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 18552.42 [kg] Componente verticale della spinta statica 4632.22 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.42 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.02 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 38.26 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1699.39 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 18552.42 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 24878.57 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -3020.24 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 22932.48 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 51168.16 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27218.45 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 14909.44 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.57 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.11 [m] Risultante in fondazione 31034.42 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 28.71 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 15597.36 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.23







COMBINAZIONE n° 7 Valore della spinta statica 10559.91 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 10080.36 [kg] Componente verticale della spinta statica 3146.12 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.63 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 42.48 [°] Incremento sismico della spinta 2170.36 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.30 [m] Y = -2.63 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 40.15 [°]


Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1513.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Inerzia del muro 1026.25 [kg] Inerzia verticale del muro 513.12 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 75.36 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 37.68 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 13253.76 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 26464.47 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -4065.40 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 28051.49 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9441.63 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.25 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 29597.81 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.60 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 6999.70 [kgm] Carico ultimo della fondazione 103311.64 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.2758 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.4661 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 25.80 Nq = 14.72 N = 11.19 Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione ic = 0.63 iq = 0.63 i = 0.11 Fattori profondità dc = 1.18 dq = 1.09 d = 1.09 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 19.19 N'q = 10.11 N' = 1.37 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.43 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.68




Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 0 0 0 0.00 0.00 -- -- 0.00 -- 2 0.11 202.99 449 -2 32 0.40 0.02 -- -- 13.97 -- 3 0.22 205.97 905 -6 84 0.65 0.04 -- -- 10.75 -- 4 0.33 208.96 1367 -10 156 0.73 0.06 -- -- 8.76 -- 5 0.45 211.95 1836 -12 248 0.66 0.08 -- -- 7.40 -- 6 0.56 214.93 2311 -10 360 0.44 0.11 -- -- 6.43 -- 7 0.67 217.92 2793 -2 491 0.07 0.13 -- -- 5.69 -- 8 0.78 220.91 3281 15 643 0.45 0.15 -- -- 5.11 -- 9 0.89 223.90 3775 42 814 1.10 0.17 -- -- 4.64 -- 10 1.00 226.88 4277 81 1005 1.90 0.20 -- -- 4.25 -- 11 1.11 229.87 4784 136 1216 2.84 0.22 -- -- 3.93 -- 12 1.23 232.86 5299 207 1447 3.90 0.25 -- -- 3.66 -- 13 1.34 235.84 5819 297 1698 5.10 0.28 -- -- 3.43 -- 14 1.45 238.83 6347 408 1969 6.43 0.31 -- -- 3.22 -- 15 1.56 241.82 6880 542 2260 7.88 0.34 -- -- 3.04 -- 16 1.67 244.80 7421 702 2570 9.46 0.37 -- -- 2.89 -- 17 1.78 247.79 7967 889 2899 11.15 0.41 -- -- 2.75 -- 18 1.90 250.78 8521 1105 3245 12.96 0.45 -- -- 2.63 -- 19 2.01 253.77 9080 1352 3608 14.89 0.48 -- -- 2.52 -- 20 2.12 256.75 9647 1632 3989 16.91 0.52 -- -- 2.42 -- 21 2.23 259.74 10219 1946 4386 19.04 0.57 -- -- 2.33 -- 22 2.34 262.73 10799 2297 4799 21.27 0.61 -- -- 2.25 -- 23 2.45 265.71 11384 2686 5228 23.59 0.66 -- -- 2.18 -- 24 2.56 268.70 11977 3114 5673 26.00 0.70 -- -- 2.11 -- COMBINAZIONE n° 8 Valore della spinta statica 10559.91 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 10080.36 [kg] Componente verticale della spinta statica 3146.12 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.63 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 42.48 [°] Incremento sismico della spinta 1649.48 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.30 [m] Y = -2.63 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 40.03 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1513.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Inerzia del muro 1026.25 [kg] Inerzia verticale del muro -513.12 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 75.36 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -37.68 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12756.54 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 25207.69 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -4065.40 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 26737.73 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9124.16 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.26 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 28251.67 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.84 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 6826.89 [kgm]


Carico ultimo della fondazione 101684.07 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.2250 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.4353 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 25.80 Nq = 14.72 N = 11.19 Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione ic = 0.63 iq = 0.63 i = 0.11 Fattori profondità dc = 1.18 dq = 1.09 d = 1.09 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 19.06 N'q = 10.04 N' = 1.31 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.44 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.80




Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 0 0 0 0.00 0.00 -- -- 0.00 -- 2 0.11 202.99 449 -2 32 0.41 0.02 -- -- 14.13 -- 3 0.22 205.97 905 -6 83 0.66 0.04 -- -- 10.94 -- 4 0.33 208.96 1367 -10 153 0.76 0.06 -- -- 8.95 -- 5 0.45 211.95 1836 -13 242 0.71 0.08 -- -- 7.59 -- 6 0.56 214.93 2311 -12 350 0.51 0.11 -- -- 6.60 -- 7 0.67 217.92 2793 -5 478 0.18 0.13 -- -- 5.85 -- 8 0.78 220.91 3281 10 624 0.30 0.15 -- -- 5.25 -- 9 0.89 223.90 3775 35 790 0.92 0.17 -- -- 4.78 -- 10 1.00 226.88 4277 71 975 1.67 0.20 -- -- 4.39 -- 11 1.11 229.87 4784 122 1179 2.55 0.22 -- -- 4.06 -- 12 1.23 232.86 5299 188 1402 3.56 0.25 -- -- 3.78 -- 13 1.34 235.84 5819 273 1645 4.69 0.28 -- -- 3.54 -- 14 1.45 238.83 6347 378 1906 5.95 0.31 -- -- 3.33 -- 15 1.56 241.82 6880 504 2187 7.33 0.34 -- -- 3.15 -- 16 1.67 244.80 7421 655 2486 8.83 0.37 -- -- 2.98 -- 17 1.78 247.79 7967 832 2803 10.44 0.40 -- -- 2.84 -- 18 1.90 250.78 8521 1037 3138 12.17 0.44 -- -- 2.72 -- 19 2.01 253.77 9080 1271 3488 14.00 0.48 -- -- 2.60 -- 20 2.12 256.75 9647 1537 3855 15.93 0.52 -- -- 2.50 -- 21 2.23 259.74 10219 1836 4238 17.96 0.56 -- -- 2.41 -- 22 2.34 262.73 10799 2169 4637 20.09 0.60 -- -- 2.33 -- 23 2.45 265.71 11384 2539 5051 22.30 0.64 -- -- 2.25 -- 24 2.56 268.70 11977 2947 5480 24.60 0.69 -- -- 2.19 -- COMBINAZIONE n° 9 Valore della spinta statica 13753.03 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 13343.40 [kg] Componente verticale della spinta statica 3331.62 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.02 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 39.10 [°] Incremento sismico della spinta 2485.39 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 36.51 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1513.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Inerzia del muro 1026.25 [kg] Inerzia verticale del muro 513.12 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 75.36 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 37.68 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 16856.36 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 26605.43 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -3355.82 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 19574.09 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 52821.98 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 28692.46 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12989.55 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.45 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 31495.81 [kg]


Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 24.36 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 12958.92 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.70




Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 -- -- -- -- -- 0 0 -- 0.00 2 0.11 202.99 -- -- -- -- -- 502 6 -- 86.10 3 0.22 205.97 -- -- -- -- -- 1042 24 -- 42.54 4 0.33 208.96 -- -- -- -- -- 1622 58 -- 27.78 5 0.45 211.95 -- -- -- -- -- 2245 110 -- 20.38 6 0.56 214.93 -- -- -- -- -- 2909 182 -- 15.96 7 0.67 217.92 -- -- -- -- -- 3616 277 -- 13.05 8 0.78 220.91 -- -- -- -- -- 4367 397 -- 10.99 9 0.89 223.90 -- -- -- -- -- 5162 545 -- 9.47 10 1.00 226.88 -- -- -- -- -- 6002 723 -- 8.30 11 1.11 229.87 -- -- -- -- -- 6888 933 -- 7.38 12 1.23 232.86 -- -- -- -- -- 7819 1177 -- 6.64 13 1.34 235.84 -- -- -- -- -- 8798 1458 -- 6.03 14 1.45 238.83 -- -- -- -- -- 9823 1779 -- 5.52 15 1.56 241.82 -- -- -- -- -- 10897 2140 -- 5.09 16 1.67 244.80 -- -- -- -- -- 12020 2544 -- 4.72 17 1.78 247.79 -- -- -- -- -- 13192 2994 -- 4.41 18 1.90 250.78 -- -- -- -- -- 14414 3491 -- 4.13 19 2.01 253.77 -- -- -- -- -- 15687 4037 -- 3.89 20 2.12 256.75 -- -- -- -- -- 17010 4635 -- 3.67 21 2.23 259.74 -- -- -- -- -- 18386 5286 -- 3.48 22 2.34 262.73 -- -- -- -- -- 19815 5992 -- 3.31 23 2.45 265.71 -- -- -- -- -- 21296 6756 -- 3.15 24 2.56 268.70 -- -- -- -- -- 22831 7578 -- 3.01 COMBINAZIONE n° 10 Valore della spinta statica 13753.03 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 13343.40 [kg] Componente verticale della spinta statica 3331.62 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.02 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 39.10 [°] Incremento sismico della spinta 1806.90 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 36.37 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1513.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Inerzia del muro 1026.25 [kg] Inerzia verticale del muro -513.12 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 75.36 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -37.68 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 16198.08 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 25339.47 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -3355.82 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 19808.10 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 51319.28 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27347.20 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12513.87 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.46 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 30074.35 [kg]







COMBINAZIONE n° 13 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 12703.43 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 12126.54 [kg] Componente verticale della spinta statica 3784.74 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 41.80 [°] Incremento sismico della spinta 2553.66 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m]


Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 39.51 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1738.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Inerzia del muro 1026.25 [kg] Inerzia verticale del muro 513.12 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 86.56 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 43.28 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 15677.03 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27447.89 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -4065.40 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 29362.59 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11704.46 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.34 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 31609.43 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 21.73 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 10070.99 [kgm] Carico ultimo della fondazione 82956.29 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.4941 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3292 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 25.80 Nq = 14.72 N = 11.19 Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione ic = 0.58 iq = 0.58 i = 0.05 Fattori profondità dc = 1.18 dq = 1.09 d = 1.09 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 17.54 N'q = 9.24 N' = 0.61 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.19 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.83




Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 0 0 0 0.00 0.00 -- -- 0.00 -- 2 0.11 202.99 449 2 100 0.44 0.02 -- -- 4.50 -- 3 0.22 205.97 905 9 219 1.02 0.05 -- -- 4.13 -- 4 0.33 208.96 1367 24 358 1.74 0.07 -- -- 3.82 -- 5 0.45 211.95 1836 48 516 2.61 0.09 -- -- 3.56 -- 6 0.56 214.93 2311 83 694 3.61 0.12 -- -- 3.33 -- 7 0.67 217.92 2793 133 891 4.75 0.14 -- -- 3.13 -- 8 0.78 220.91 3281 197 1107 6.01 0.17 -- -- 2.96 -- 9 0.89 223.90 3775 280 1344 7.41 0.20 -- -- 2.81 -- 10 1.00 226.88 4277 382 1599 8.93 0.23 -- -- 2.67 -- 11 1.11 229.87 4784 506 1874 10.58 0.27 -- -- 2.55 -- 12 1.23 232.86 5299 654 2169 12.35 0.30 -- -- 2.44 -- 13 1.34 235.84 5819 828 2483 14.23 0.34 -- -- 2.34 -- 14 1.45 238.83 6347 1030 2816 16.23 0.37 -- -- 2.25 -- 15 1.56 241.82 6880 1262 3169 18.35 0.41 -- -- 2.17 -- 16 1.67 244.80 7421 1527 3541 20.58 0.46 -- -- 2.10 -- 17 1.78 247.79 7967 1825 3930 22.91 0.50 -- -- 2.03 -- 18 1.90 250.78 8521 2160 4336 25.35 0.55 -- -- 1.97 -- 19 2.01 253.77 9080 2532 4758 27.88 0.59 -- -- 1.91 -- 20 2.12 256.75 9647 2943 5196 30.51 0.64 -- -- 1.86 -- 21 2.23 259.74 10219 3395 5651 33.22 0.70 -- -- 1.81 -- 22 2.34 262.73 10799 3890 6121 36.02 0.75 -- -- 1.76 -- 23 2.45 265.71 11384 4429 6608 38.91 0.80 -- -- 1.72 -- 24 2.56 268.70 11977 5015 7111 41.87 0.86 -- -- 1.68 -- COMBINAZIONE n° 14 Valore della spinta statica 12703.43 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 12126.54 [kg] Componente verticale della spinta statica 3784.74 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 17.33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 41.80 [°] Incremento sismico della spinta 1924.49 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.30 [m] Y = -2.53 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 39.38 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1738.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Inerzia del muro 1026.25 [kg] Inerzia verticale del muro -513.12 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 86.56 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -43.28 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 15076.44 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 26147.64 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -4065.40 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27991.40 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11290.67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.35 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 30182.74 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 21.97 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 9772.25 [kgm]


Carico ultimo della fondazione 81675.97 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.4343 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3039 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 25.80 Nq = 14.72 N = 11.19 Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00 Fattori inclinazione ic = 0.57 iq = 0.57 i = 0.05 Fattori profondità dc = 1.18 dq = 1.09 d = 1.09 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 17.42 N'q = 9.18 N' = 0.57 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.20 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.92




Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 0 0 0 0.00 0.00 -- -- 0.00 -- 2 0.11 202.99 449 2 97 0.40 0.02 -- -- 4.64 -- 3 0.22 205.97 905 8 212 0.94 0.05 -- -- 4.26 -- 4 0.33 208.96 1367 22 346 1.62 0.07 -- -- 3.95 -- 5 0.45 211.95 1836 45 499 2.43 0.09 -- -- 3.68 -- 6 0.56 214.93 2311 78 671 3.37 0.12 -- -- 3.44 -- 7 0.67 217.92 2793 124 861 4.45 0.14 -- -- 3.24 -- 8 0.78 220.91 3281 185 1070 5.65 0.17 -- -- 3.07 -- 9 0.89 223.90 3775 263 1298 6.97 0.20 -- -- 2.91 -- 10 1.00 226.88 4277 360 1545 8.41 0.23 -- -- 2.77 -- 11 1.11 229.87 4784 477 1810 9.98 0.26 -- -- 2.64 -- 12 1.23 232.86 5299 618 2094 11.66 0.30 -- -- 2.53 -- 13 1.34 235.84 5819 783 2397 13.45 0.33 -- -- 2.43 -- 14 1.45 238.83 6347 974 2718 15.35 0.37 -- -- 2.33 -- 15 1.56 241.82 6880 1195 3058 17.37 0.41 -- -- 2.25 -- 16 1.67 244.80 7421 1446 3417 19.49 0.45 -- -- 2.17 -- 17 1.78 247.79 7967 1730 3792 21.72 0.49 -- -- 2.10 -- 18 1.90 250.78 8521 2048 4182 24.04 0.54 -- -- 2.04 -- 19 2.01 253.77 9080 2402 4588 26.45 0.58 -- -- 1.98 -- 20 2.12 256.75 9647 2794 5011 28.96 0.63 -- -- 1.93 -- 21 2.23 259.74 10219 3224 5449 31.55 0.68 -- -- 1.88 -- 22 2.34 262.73 10799 3696 5902 34.22 0.73 -- -- 1.83 -- 23 2.45 265.71 11384 4210 6371 36.98 0.79 -- -- 1.79 -- 24 2.56 268.70 11977 4768 6855 39.81 0.84 -- -- 1.75 -- COMBINAZIONE n° 15 Valore della spinta statica 16427.65 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 15938.35 [kg] Componente verticale della spinta statica 3979.53 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.44 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.02 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 38.43 [°] Incremento sismico della spinta 2944.64 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.30 [m] Y = -2.44 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 35.87 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1738.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Inerzia del muro 1026.25 [kg] Inerzia verticale del muro 513.12 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 86.56 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 43.28 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 19908.08 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27595.20 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -3355.82 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 24614.91 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 55944.64 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 30097.32 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 15873.83 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.57 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.12 [m] Risultante in fondazione 34026.86 [kg]




Nr. Y H N M T e p Ms Mr Cs Cr 1 0.00 200.00 -- -- -- -- -- 0 0 -- 0.00 2 0.11 202.99 -- -- -- -- -- 543 10 -- 52.43 3 0.22 205.97 -- -- -- -- -- 1125 43 -- 26.42 4 0.33 208.96 -- -- -- -- -- 1749 99 -- 17.65 5 0.45 211.95 -- -- -- -- -- 2415 182 -- 13.25 6 0.56 214.93 -- -- -- -- -- 3125 295 -- 10.60 7 0.67 217.92 -- -- -- -- -- 3879 439 -- 8.83 8 0.78 220.91 -- -- -- -- -- 4677 617 -- 7.57 9 0.89 223.90 -- -- -- -- -- 5520 832 -- 6.63 10 1.00 226.88 -- -- -- -- -- 6410 1086 -- 5.90 11 1.11 229.87 -- -- -- -- -- 7345 1380 -- 5.32 12 1.23 232.86 -- -- -- -- -- 8328 1718 -- 4.85 13 1.34 235.84 -- -- -- -- -- 9359 2101 -- 4.45 14 1.45 238.83 -- -- -- -- -- 10439 2532 -- 4.12 15 1.56 241.82 -- -- -- -- -- 11568 3013 -- 3.84 16 1.67 244.80 -- -- -- -- -- 12746 3545 -- 3.60 17 1.78 247.79 -- -- -- -- -- 13975 4131 -- 3.38 18 1.90 250.78 -- -- -- -- -- 15255 4774 -- 3.20 19 2.01 253.77 -- -- -- -- -- 16587 5474 -- 3.03 20 2.12 256.75 -- -- -- -- -- 17971 6235 -- 2.88 21 2.23 259.74 -- -- -- -- -- 19409 7057 -- 2.75 22 2.34 262.73 -- -- -- -- -- 20900 7943 -- 2.63 23 2.45 265.71 -- -- -- -- -- 22445 8896 -- 2.52 24 2.56 268.70 -- -- -- -- -- 24046 9916 -- 2.42 COMBINAZIONE n° 16 Valore della spinta statica 16427.65 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 15938.35 [kg] Componente verticale della spinta statica 3979.53 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 0.30 [m] Y = -2.44 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14.02 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 38.43 [°] Incremento sismico della spinta 2134.12 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 0.30 [m] Y = -2.44 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 35.73 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 1738.21 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.15 [m] Y = -1.26 [m] Inerzia del muro 1026.25 [kg] Inerzia verticale del muro -513.12 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 86.56 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -43.28 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 19121.71 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 26286.05 [kg] Resistenza passiva a valle del muro -3355.82 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 24655.18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 54322.89 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 28691.46 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 15277.31 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.58 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.10 [m] Risultante in fondazione 32505.32 [kg]


Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto -, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo MAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno Versione 10.10 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Peirolo Fabio Licenza AIU4352F7 Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista ( - ) _____________________________________

PROGETTO DEFINITIVO - Unione Montana Alta Valle … EN 1194-2000 - Legno lamellare incollato -...

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