PROGETTO DEFINITIVO - Comune di Bardonecchia | EN 1194-2000 – “Strutture di legno - Legno...

INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO

PROGETTO DEFINITIVO

Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture

File: "A044-14_STBAR_ST_D_Tav.H_1_Relazione_Calcolo_Strutture.docx"

Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 2 di 34

SOMMARIO

01. PREMESSA ............................................................................................................ 6

02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO ..................................................................... 6

02.01 AMBITO GENERALE ...................................................................................... 6

02.02 DI CALCOLO GENERALE .............................................................................. 6

02.03 CARICHI E SOVRACCARICHI ........................................................................ 7

02.04 SISMICA .......................................................................................................... 7

02.05 PER MATERIALE/AMBITO ............................................................................. 7

02.05.01 CALCESTRUZZO ARMATO ............................................................................. 7

02.05.02 ACCIAIO ........................................................................................................... 8

02.05.03 LEGNO ............................................................................................................. 8

02.05.04 MURATURA ...................................................................................................... 8

02.05.05 FONDAZIONI .................................................................................................... 8

02.05.06 SISMICA ........................................................................................................... 8

03. STRUTTURA N. 1 - BRIGLIA TIPO “A” ................................................................ 9

03.01 DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO ........................................................ 9

03.02 DESCRIZIONE ................................................................................................ 9

03.03 PARAMETRI OPERA ...................................................................................... 9

03.04 TIPO DI INTERVENTO ................................................................................. 10

03.05 CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE ........................................... 10

03.06 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE.......................................................... 10

03.07 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI .......................................................... 10

03.08 CARICHI ........................................................................................................ 11

03.08.01 DEFINIZIONE DELL’AZIONE DEI CHIODI DI ANCORAGGIO ........................ 12

03.09 METODI DI CALCOLO .................................................................................. 13

03.09.01 FILOSOFIA DI MODELLAZIONE .................................................................... 13

03.09.02 STRUMENTI DI CALCOLO ............................................................................. 13

03.10 COMBINAZIONI DI CARICO ......................................................................... 13

03.11 ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI ................................................................ 13

03.12 VERIFICHE ................................................................................................... 14


PROGETTO DEFINITIVO




03.12.01 FONDAZIONE ................................................................................................. 14

03.12.02 PARAMENTO - BASE ..................................................................................... 14

03.12.03 PARAMENTO - MEZZERIA ............................................................................ 14

04. STRUTTURA N. 2 - BRIGLIA TIPO “B3, B5” ...................................................... 15

04.01 DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO ...................................................... 15

04.02 DESCRIZIONE .............................................................................................. 15

04.03 PARAMETRI OPERA .................................................................................... 15

04.04 TIPO DI INTERVENTO ................................................................................. 16

04.05 CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE ........................................... 16

04.06 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE.......................................................... 16

04.07 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI .......................................................... 16

04.08 CARICHI ........................................................................................................ 17

04.08.01 DEFINIZIONE DELL’AZIONE DEI CHIODI DI ANCORAGGIO ........................ 18

04.09 METODI DI CALCOLO .................................................................................. 19

04.09.01 FILOSOFIA DI MODELLAZIONE .................................................................... 19

04.09.02 STRUMENTI DI CALCOLO ............................................................................. 19

04.10 COMBINAZIONI DI CARICO ......................................................................... 19

04.11 ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI ................................................................ 20

04.12 VERIFICHE ................................................................................................... 20

04.12.01 FONDAZIONE ................................................................................................. 20

04.12.02 PARAMENTO - BASE ..................................................................................... 20

04.12.03 PARAMENTO - MEZZERIA ............................................................................ 20

05. PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE ............................................. 21

06. CONCLUSIONI ..................................................................................................... 21

07. ALLEGATI STRUTTURA BRIGLIA TIPO “A” ..................................................... 22

07.01 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE GRAFICA ...................... 22

07.01.01 COMMENTO SUI RISULTATI ......................................................................... 27

07.02 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE SU TABULATO ............. 28

08. ALLEGATI STRUTTURA BRIGLIA TIPO “B3, B5” ............................................. 29

08.01 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE GRAFICA ...................... 29

08.01.01 COMMENTO SUI RISULTATI ......................................................................... 33


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08.02 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE SU TABULATO ............. 34


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INDICE DELLE FIGURE

Figura 1, briglia del “tipo A” - determinazione della capacità portante del chiodo

d’ancoraggio. ..................................................................................................................... 12

Figura 2, briglia del “tipo B3, B5” - determinazione della capacità portante del chiodo

d’ancoraggio. ..................................................................................................................... 18

Figura 3, briglia “tipo A” - definizione del problema ingegneristico. ............................. 22

Figura 4, briglia “tipo A” - geometria del problema ingegneristico. .............................. 23

Figura 5, briglia “tipo A” - inviluppo sollecitazioni sul paramento. ................................ 24

Figura 6, briglia “tipo A” - inviluppo sollecitazioni sulla fondazione. ............................ 25

Figura 7, briglia “tipo A” - cerchio critico per l’analisi di instabilità. .............................. 26

Figura 8, briglia “tipo A” - riassunto dei risultati delle verifiche. ................................... 26

Figura 9, briglia “tipo B3, B5” - definizione del problema ingegneristico. ..................... 29

Figura 10, briglia “tipo B3, B5” - geometria del problema ingegneristico. .................... 30

Figura 11, briglia “tipo B3, B5” - inviluppo sollecitazioni sul paramento. ..................... 31

Figura 12, briglia “tipo B3, B5” - inviluppo sollecitazioni sulla fondazione. .................. 31

Figura 13, briglia “tipo B3, B5” - cerchio critico per l’analisi di instabilità. .................... 32

Figura 14, briglia “tipo B3, B5” - riassunto dei risultati delle verifiche. ......................... 32


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01. PREMESSA

Il presente documento illustra i calcoli strutturali e geotecnici eseguiti per

dimensionare le briglie di nuova costruzione.

Le costruzioni oggetto di trattazione sono:

1. briglia “tipo A”;

2. briglia “tipo B3 e B5”.

Le briglie B3 e B5 sono trattate insieme in quanto assimilabili tra loro ai fini dei calcoli

e delle verifiche strutturali e geotecnici.

02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO

Si riportano le leggi e le norme di riferimento.

Si sottolinea che:

1. alcuni riferimenti indicati possono non essere applicabili al caso specifico in

esame;

2. le normative sorpassate sono state utilizzate ove non in contrasto con quelle

attualmente vigenti, ritenendole fonti attendibili per chiarire e definire aspetti

non indicati in quelle più moderne.

02.01 AMBITO GENERALE

1. Legge 5/11/1971 n. 1086: Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio

armato, normale e precompresso ed a struttura metallica.

2. Legge 02/02/1974 n. 64: Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le

zone sismiche.

3. C.N.R. 10024/86 del 23/07/1986: Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e

redazione delle relazioni di calcolo.

4. D.P.R. 06/06/2001 n. 380: Testo unico delle disposizione legislative e regolamentari in materia

edilizia.

02.02 DI CALCOLO GENERALE

1. D.M. 14/02/1992: Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e

precompresso e per le strutture metalliche.

2. Circ. LL.PP. 24/06/1993, n. 37406/STC: Legge 5 novembre 1971, n. 1086. Istruzioni relative

alle norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e

per le strutture metalliche, di cui al decreto ministeriale 14 febbraio 1992.


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3. D.M. 09/01/1996: Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle opere in

cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

4. Circ. 15/10/1996, n. 252/AA.GG./S.T.C.: Istruzioni per l’applicazione delle «Norme tecniche per

il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e

per le strutture metalliche» di cui al decreto ministeriale 9 gennaio 1996.

5. D.M. 14/09/2005: Testo unico – norme tecniche per le costruzioni.

6. Eurocodice 0 – Criteri generali di progettazione strutturale. UNI EN 1990:2006.

7. D.M. 14/01/2008: Norme tecniche per le costruzioni.

8. Circ. 02/02/2009, n. 617 - Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le

costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

02.03 CARICHI E SOVRACCARICHI

1. D.M. 16/1/1996: Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della sicurezza delle

costruzioni e dei carichi e dei sovraccarichi.

2. Circ. Min. 04/07/1996, n. 156 AA.GG./STC. – Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche

relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e dei

sovraccarichi” di cui al decreto ministeriale 16 Gennaio 1996.

3. Eurocodice 1 – Azioni sulle strutture:

a. UNI EN 1991-1-1:2004 Parte 1-1: Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi

propri e sovraccarichi per gli edifici.

02.04 SISMICA

1. D.M. 16/1/1996: Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica.

2. Circolare n. 65/AA.GG. del 10 aprile 1997 – Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche

per le costruzioni in zone sismiche” di cui al D.M. 16 gennaio 1996.

02.05 PER MATERIALE/AMBITO

02.05.01 CALCESTRUZZO ARMATO

1. Eurocodice 2 – Progettazione delle strutture in calcestruzzo:

a. UNI EN 1992-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.

2. UNI EN 11104:2004 - Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità -

Istruzioni complementari per l'applicazione della EN 206-1.

3. UNI EN 206-1:2006 - Calcestruzzo - Parte 1: Specificazione, prestazione, produzione e

conformità.


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02.05.02 ACCIAIO

1. CNR-UNI 10011/97 – Costruzioni in acciaio - Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e

la manutenzione.

2. UNI ENV 1090-1:2001 - Esecuzione di strutture di acciaio - Regole generali e regole per gli

edifici.

3. UNI EN 10025-1:2005 - Prodotti laminati a caldo di acciai per impieghi strutturali.

4. Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio:

a. UNI EN 1993-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.

02.05.03 LEGNO

1. UNI EN 1194-2000 – “Strutture di legno - Legno lamellare incollato - Classi di resistenza e

determinazione dei valori caratteristici”.

2. UNI EN 338-2004 – “Legno strutturale - Classi di resistenza”.

3. CNR-DT 206/2007 – “Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il Controllo delle Strutture

di Legno”.

4. Eurocodice 5 – Progettazione delle strutture in legno:

a. UNI EN 1995-1-1:2009 Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli

edifici.

02.05.04 MURATURA

1. Eurocodice 6 – Progettazione delle strutture in muratura:

a. UNI EN 1996-1-1:2006 Parte 1-1: Regole generali per strutture di muratura armata e

non armata.

02.05.05 FONDAZIONI

1. Eurocodice 7 – Progettazione geotecnica:

a. UNI EN 1997-1:2005 Parte 1: Regole generali.

02.05.06 SISMICA

1. Eurocodice 8 – Progettazione delle strutture per la resistenza sismica:

a. UNI EN 1998-1:2005 Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici.


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03. STRUTTURA N. 1 - BRIGLIA TIPO “A”

03.01 DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO

E’ documentazione di riferimento qualsiasi elaborato richiamato in apposito elenco. In

particolare il testo di seguito esposto fa esplicito riferimento a:

1. Tav. D per la documentazione geologica;

2. Tav. 25 in cui sono contenuti gli schemi costruttivi delle opere d’arte.

03.02 DESCRIZIONE

La briglia di interesse è visionabile sui particolari costruttivi citanti in precedenza. Essa

viene assimilabile ad un muro di sostegno di c.a. soggetto alle spinte delle terre e

dell’acqua. Nei casi di carico consoni, si applica anche il sisma.

La funzione del manufatto è quella di regimentare in modo adeguato gli eventi di piena

sul Rio Rho nel Comune di Bardonecchia (TO). Nel presente elaborato non sono stati

effettuati calcoli in termini idrogeologici ed idraulici, bensì i dati di battente idrico applicati

al problema ingegneristico sono stati forniti dal CFAVS, sulla base di precedenti studi e/o

simulazioni idrauliche dedicate.

03.03 PARAMETRI OPERA

1. Tipo di costruzione: 2;

2. Vita nominale [anni] VN=50;

3. Classe d’uso=II;

4. Coefficiente CU=1.0;

5. Vita di riferimento [anni] VR=50;

6. Sito:

a. Comune: Bardonecchia (TO);

b. Longitudine: 6.7042869;

c. Latitudine: 45.0787670;

d. Categoria di sottosuolo D;

e. Categoria topografica T2;


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03.04 TIPO DI INTERVENTO

L’intervento è ascrivibile a nuova costruzione.

03.05 CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE

Dimensioni geometriche di massima (su sezione trasversale tipo):

1. Lato maggiore [m], L=2.5 (base);

2. Altezza max da piano campagna [m] (da tradizionale “spiccato”), H1=3.5;

3. Profondità max fondazioni da piano campagna [m] (da tradizionale “spiccato”),

H2=0.8;

03.06 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE

Tali indicazioni sono da ricercare negli elaborati grafici di dettaglio che corredano il

progetto (documenti precedentemente elencati).

03.07 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI



All’interno dei calcoli, nell’ottica di massimizzare la sicurezza delle opere ed effettuare

verifiche in termini cautelativi, possono essere adottai dei valori inferiori.

Terreno

1. Fondazione:

o angolo d'attrito interno =36°;

o angolo d'attrito terreno-cls =24°;

o peso specifico =2000 daN/m3;

o coesione interna terreno c=0 kPa;

o adesione terreno-cls a=0 kPa;

2. Spinte:







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Si sottolinea che l’estensore del presente documento ha optato, sempre nell’ottica di

ottenere delle verifiche cautelative e massimizzare la severità delle stesse, dei parametri

più sfavorevoli rispetto a quanto indicato nell’elaborato Tav. D. Da un confronto tra i

tabulati riportati nella sezione degli allegati e quanto indicato in Tav. D è immeditato

constatare le differenze.

Il regime si spinta è stato calcolato con il metodo di Culmann.

03.08 CARICHI

Sono stati considerati i seguenti carichi:

1. pesi propri strutturali, quali:

o quelli portati in conto in automatico dal sw di calcolo in funzione della

geometria del manufatto e del peso specifico del materiale;

o le forze simulanti i chiodi di ancoraggio e stabilizzazione del manufatto,

appositamente previsti al fine di conferire alla struttura la necessaria

stabilità;

2. pesi propri portati, quali il rivestimento del paramento di valle. L’azione si

esplica in funzione della geometria del manufatto e del peso specifico del

materiale;

3. azioni variabili, quali le spinte dell’acqua secondo la piena di progetto. Secondo

le indicazioni fornite dagli studi del CFAVS si è previsto un carico sullo

stramazzo pari ad 1 m di acqua;

4. vento: l’azione è trascurabile;

5. neve: l’azione è trascurabile;

6. il sisma, secondo le formulazioni di normativa, calcolate in automatico dal sw di

calcolo.


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03.08.01 DEFINIZIONE DELL’AZIONE DEI CHIODI DI ANCORAGGIO

Le azioni simulanti gli effetti dei chiodi sono state ottenute mezzo del metodo di

Bustamante-Doix, attraverso un applicativo dedicato sviluppato dalla sw house Aztec

Informatica, C.so Umberto, 43 - 87050 - Casole Bruzio (CS), applicativo di nome “Utility”,

file “A044-14_v3_Generale_A_B1.tbd”.

Si riporta la schermata del sw:

Figura 1, briglia del “tipo A” - determinazione della capacità portante del chiodo d’ancoraggio.

I parametri inseriti risultano essere ragionevolmente conservativi e tengono conto

dell’incertezza della definizione delle resistenze, stante gli scarni dati sperimentali del sito.

La resistenza disponibile calcolata è stat abbattura del prodotto (1.8*1.2) al fine di

tener conto del fatto che si hanno scarsi dati sperimentali e che i tiranti sono permanenti.

In funzione della geometria del problema, ovvero:

1. interasse tra i tiranti;

2. angolo di progetto degli stessi;

si ottengono, scomponendo ancora lungo l’asse X ed Y, le forze inserite nel modello di

calcolo per la simulazione della presenza dei chiodi succitati e visibili sull’elaborato grafico

costruttivo.

Poiché gli stessi risultano essere inclinati in modo adeguato, a giudizio dell’estensore

del documento, non è necessario effettuare un loro prolungamento ulteriore volto a

superare le incertezze residue.


PROGETTO DEFINITIVO




03.09 METODI DI CALCOLO

Si utilizza il moderno metodo degli stati limite, applicando la classica teoria secondo la

quale la briglia (muro) viene assimilata ad un corpo rigido.

03.09.01 FILOSOFIA DI MODELLAZIONE

Il modello di calcolo considera un’altezza media del manufatto, fino al livello del

battente idrico di progetto. La logica è quella di forzare la modellazione a mezzo di un sw.

dedicato all’analisi di muri di sostengo con eventualmente anche la presenza di spinte

dell’acqua sui paramenti. L’assuzione è lecita e risulta essere una buona valutazione del

problema dato che l’effetto sismico sommitale, nella parte in cui non agisce la spinta

dell’acqua, presenta azioni sismiche trascurabili se raffrontate con le altre azioni. Si

osserva inoltre che la modellazione effettuata comula eventi di piena con eventi sismici,

situazione che difficilmente potrà accadere dato che si sommano in concomitanza effetti

che di per sé accadono raramente.

03.09.02 STRUMENTI DI CALCOLO

1. Casa produttrice del sw: Aztec Informatica, C.so Umberto, 43 - 87050 - Casole

Bruzio (CS);

2. Sw: Max 10;

3. Versione: 10.10g;

4. Files:

a. A044_14_v3_A.dat;

b. A044_14\v3\.

03.10 COMBINAZIONI DI CARICO

E’ necessario far riferimento all’apposita sezione degli allegati.

03.11 ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI

Da alcune verifiche manuali eseguite dal sottoscritto su schemi semplificati si sono

verificate le correttezze degli ordini di grandezza dei termini ingegneristici, pertanto quanto

progettato risulta accettabile.


PROGETTO DEFINITIVO




03.12 VERIFICHE

I dettagli sono riportati nell’apposita sezione in allegato.

Qui si riportano unicamente le verifiche manuali eseguite dallo scrivente sulle parti

principali delle strutture.

03.12.01 FONDAZIONE

Con Rck=30 Mpa.

Si ha che MSd=18*103 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene

IR=0.69<1 e la verifica è soddisfatta;

Si ha che VSd=15*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene

IR=0.84<1 e la verifica è soddisfatta (con VRd,1, sez. senza staffatura).

03.12.02 PARAMENTO - BASE

Con Rck=30 Mpa.

Si ha che MSd=104 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene




03.12.03 PARAMENTO - MEZZERIA

Con Rck=30 Mpa.






PROGETTO DEFINITIVO




04. STRUTTURA N. 2 - BRIGLIA TIPO “B3, B5”

04.01 DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO

E’ documentazione di riferimento qualsiasi elaborato richiamato in apposito elenco. In

particolare il testo di seguito esposto fa esplicito riferimento a:

1. Tav. D per la documentazione geologica;

2. Tav. 25 in cui sono contenuti gli schemi costruttivi delle opere d’arte.

04.02 DESCRIZIONE

La briglia di interesse è visionabile sui particolari costruttivi citanti in precedenza. Essa

viene assimilabile ad un muro di sostegno di c.a. soggetto alle spinte delle terre e

dell’acqua. Nei casi di carico consoni, si applica anche il sisma.

La funzione del manufatto è quella di regimentare in modo adeguato gli eventi di piena

sul Rio Rho nel Comune di Bardonecchia (TO). Nel presente elaborato non sono stati

effettuati calcoli in termini idrogeologici ed idraulici, bensì i dati di battente idrico applicati

al problema ingegneristico sono stati forniti dal CFAVS, sulla base di precedenti studi e/o

simulazioni idrauliche dedicate.

04.03 PARAMETRI OPERA

1. Tipo di costruzione: 2;

2. Vita nominale [anni] VN=50;

3. Classe d’uso=II;

4. Coefficiente CU=1.0;

5. Vita di riferimento [anni] VR=50;

6. Sito:

a. Comune: Bardonecchia (TO);

b. Longitudine: 6.7042869;

c. Latitudine: 45.0787670;

d. Categoria di sottosuolo D;

e. Categoria topografica T2;


PROGETTO DEFINITIVO




04.04 TIPO DI INTERVENTO

L’intervento è ascrivibile a nuova costruzione.

04.05 CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE

Dimensioni geometriche di massima (su sezione trasversale tipo):

1. Lato maggiore [m], L=3.0 (base);

2. Altezza max da piano campagna [m] (da tradizionale “spiccato”), H1=4.7;

3. Profondità max fondazioni da piano campagna [m] (da tradizionale “spiccato”),

H2=0.6.

04.06 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE



04.07 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI



All’interno dei calcoli, nell’ottica di massimizzare la sicurezza delle opere ed effettuare

verifiche in termini cautelativi, possono essere adottai dei valori inferiori.

Terreno

1. Fondazione:






2. Spinte:







PROGETTO DEFINITIVO




Si sottolinea che l’estensore del presente documento ha optato, sempre nell’ottica di

ottenere delle verifiche cautelative e massimizzare la severità delle stesse, dei parametri

più sfavorevoli rispetto a quanto indicato nell’elaborato Tav. D. Da un confronto tra i

tabulati riportati nella sezione degli allegati e quanto indicato in Tav. D è immeditato

constatare le differenze.

Il regime si spinta è stato calcolato con il metodo di Culmann.

04.08 CARICHI

Sono stati considerati i seguenti carichi:

1. pesi propri strutturali, quali:

o quelli portati in conto in automatico dal sw di calcolo in funzione della

geometria del manufatto e del peso specifico del materiale;

o le forze simulanti i chiodi di ancoraggio e stabilizzazione del manufatto,

appositamente previsti al fine di conferire alla struttura la necessaria

stabilità;

2. pesi propri portati: assenti;

3. azioni variabili, quali le spinte dell’acqua secondo la piena di progetto. Secondo

le indicazioni fornite dagli studi del CFAVS si è previsto un carico sullo

stramazzo pari ad 1 m di acqua;

4. vento: l’azione è trascurabile;

5. neve: l’azione è trascurabile;

6. il sisma, secondo le formulazioni di normativa, calcolate in automatico dal sw di

calcolo.


PROGETTO DEFINITIVO




04.08.01 DEFINIZIONE DELL’AZIONE DEI CHIODI DI ANCORAGGIO

Le azioni simulanti gli effetti dei chiodi sono state ottenute mezzo del metodo di

Bustamante-Doix, attraverso un applicativo dedicato sviluppato dalla sw house Aztec

Informatica, C.so Umberto, 43 - 87050 - Casole Bruzio (CS), applicativo di nome “Utility”,

file “A044-14_v3_Generale_B3-B5.tbd”.

Si riporta la schermata del sw:

Figura 2, briglia del “tipo B3, B5” - determinazione della capacità portante del chiodo d’ancoraggio.

I parametri inseriti risultano essere ragionevolmente conservativi e tengono conto

dell’incertezza della definizione delle resistenze, stante gli scarni dati sperimentali del sito.

La resistenza disponibile calcolata è stat abbattura del prodotto (1.8*1.2) al fine di

tener conto del fatto che si hanno scarsi dati sperimentali e che i tiranti sono permanenti.

In funzione della geometria del problema, ovvero:

1. interasse tra i tiranti;

2. angolo di progetto degli stessi;

si ottengono, scomponendo ancora lungo l’asse X ed Y, le forze inserite nel modello di

calcolo per la simulazione della presenza dei chiodi succitati e visibili sull’elaborato grafico

costruttivo.

Poiché gli stessi risultano essere poco inclinati (poco approfonditi), a giudizio

dell’estensore del documento, è necessario effettuare un loro prolungamento ulteriore

volto a superare le incertezze residue. Sull’elaborato grafico sono pertanto indicate


PROGETTO DEFINITIVO




lunghezze di ancoraggio pari a 18 m, al posto di quelle pari a 16 m considerate nel

calcolo.

04.09 METODI DI CALCOLO

Si utilizza il moderno metodo degli stati limite, applicando la classica teoria secondo la

quale la briglia (muro) viene assimilata ad un corpo rigido.

04.09.01 FILOSOFIA DI MODELLAZIONE

Il modello di calcolo considera un’altezza media del manufatto, fino al livello del

battente idrico di progetto. La logica è quella di forzare la modellazione a mezzo di un sw.

dedicato all’analisi di muri di sostengo con eventualmente anche la presenza di spinte

dell’acqua sui paramenti. L’assuzione è lecita e risulta essere una buona valutazione del

problema dato che l’effetto sismico sommitale, nella parte in cui non agisce la spinta

dell’acqua, presenta azioni sismiche trascurabili se raffrontate con le altre azioni. Si

osserva inoltre che la modellazione effettuata comula eventi di piena con eventi sismici,

situazione che difficilmente potrà accadere dato che si sommano in concomitanza effetti

che di per sé accadono raramente.

04.09.02 STRUMENTI DI CALCOLO

1. Casa produttrice del sw: Aztec Informatica, C.so Umberto, 43 - 87050 - Casole

Bruzio (CS);

2. Sw: Max 10;

3. Versione: 10.10g;

4. Files:

a. A044_14_v3_B3_B5.dat;

b. A044_14\v3\.

04.10 COMBINAZIONI DI CARICO

E’ necessario far riferimento all’apposita sezione degli allegati.


PROGETTO DEFINITIVO




04.11 ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI

Da alcune verifiche manuali eseguite dal sottoscritto su schemi semplificati si sono

verificate le correttezze degli ordini di grandezza dei termini ingegneristici, pertanto quanto

progettato risulta accettabile.

04.12 VERIFICHE

I dettagli sono riportati nell’apposita sezione in allegato.

Qui si riportano unicamente le verifiche manuali eseguite dallo scrivente sulle parti

principali delle strutture.

04.12.01 FONDAZIONE

Con Rck=35 Mpa.

Si ha che MSd=3.41*104 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene


Si ha che VSd=21.7*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene


04.12.02 PARAMENTO - BASE

Con Rck=35 Mpa.

Si ha che MSd=20.2*103 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene


Si ha che VSd=14.5*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene


04.12.03 PARAMENTO - MEZZERIA

Con Rck=35 Mpa.






PROGETTO DEFINITIVO




05. PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE

Le strutture così come sono concepite sono in grado di garantire idonea durabilità alle

strutture per la vita utile fissata a progetto.

In ogni caso, in seguito ad eventi di piena importanti e comunque con frequenza

almeno annuale, è necessario effettuare da parte dei tecnici della Committenza delle

verifiche visive volte a constatare lo stato delle costruzioni.

In particolare si evidenzia che sarà necessario visionare l’eventuale insorgenza di

ruggine da armature e/o il deterioramento dei copri ferri di ricoprimento. Si fa osservare

che il transito di materiale lapideo in concomitanza di importanti eventi di piena (es.

rotolamento massi, ecc…) può danneggiare lo strato di ricoprimento delle armature a

causa di urti e/o abrasioni, pertanto, qualora se ne ravvisi la necessità, è necessario

incarica dei tecnici di adeguata esperienza al fine di pianificare le più opportune ed efficaci

messe in pristino degli elementi di protezione delle armature.

Eventuali ulteriori considerazioni a riguardo sono inserite negli altri elaborati di

progetto.

06. CONCLUSIONI

Le strutture per come concepite e dimensionate soddisfano pienamente alle esigenze

richieste dalla committenza e ciascuna loro parte componente presenta caratteristiche di

resistenza, stabilità e rigidezza adeguate. Tale considerazione è da intendersi nel rispetto

dei limiti e delle ipotesi effettuate alla base della progettazione, pertanto l’uso delle stesse

dovrà rispettare tali assunzioni.


PROGETTO DEFINITIVO




07. ALLEGATI STRUTTURA BRIGLIA TIPO “A”

07.01 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE GRAFICA

Si illustra per via grafica il problema ingegneristico affrontato.

Figura 3, briglia “tipo A” - definizione del problema ingegneristico.


PROGETTO DEFINITIVO




Figura 4, briglia “tipo A” - geometria del problema ingegneristico.


PROGETTO DEFINITIVO




Figura 5, briglia “tipo A” - inviluppo sollecitazioni sul paramento.


PROGETTO DEFINITIVO




Figura 6, briglia “tipo A” - inviluppo sollecitazioni sulla fondazione.


PROGETTO DEFINITIVO




Figura 7, briglia “tipo A” - cerchio critico per l’analisi di instabilità.

Figura 8, briglia “tipo A” - riassunto dei risultati delle verifiche.


PROGETTO DEFINITIVO




07.01.01 COMMENTO SUI RISULTATI

Si osservano i limiti che il sw. di calcolo utilizzato presenta nella simulazione

effettuata.

Considerando che:

1. sono stati utilizzati valori di angolo d’attrito a volume costante e non di picco,

come tale verifica di tipo globale richiederebbe a livello teorico;

2. i chiodi generano un “effetto spinotto” non simulabile a mezzo del sw. utilizzato

e contrastano la rotazione del cerchio critico. In sostanza l’azione di taglio sui

chiodi costituisce un apporto aggiuntivo alle resistenze inserite nel sw ed

impedisce lo sviluppo del meccanismo di rottura graficato;

3. la cumulazione dell’evento di piena (raro) con il sisma (raro anch’esso) è

un’ipotesi marcatamente severa;

4. che il manufatto sarà addossato alla roccia sub affiorante e che pertanto essa

stessa, con la sua grande tenacità, è un ulteriore elemento che impedisce la

formazione del cerchio di rottura;

si dichiara che le uniche verifiche di cui dover tener conto nei risultati riportati risultano

essere quelle relative allo scorrimento, al ribaltamento ed alla capacità limite di carico.

L’analisi di stabilità globale, per l’opera in esame, risulta prima di significato.


PROGETTO DEFINITIVO




07.02 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE SU TABULATO

Si allega input/output in formato testuale.

Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1

Progetto: Tipo A

Ditta: Comune:

Progettista:

Direttore dei Lavori: Impresa:

Normative di riferimento

- Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.

- Legge nr. 64 del 02/02/1974.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988.

Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la

progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992.

Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

- D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche

- D.M. 16 Gennaio 1996

Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996

Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche

- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996

- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008)

- Circolare 617 del 02/02/2009

- Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008

Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno

- Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa

- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite)

- Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali


Calcolo della spinta sul muro

Valori caratteristici e valori di calcolo

Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.

I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali . In particolare si

distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.

Metodo di Culmann

Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno

con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque

disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di

Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea.

I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:

- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno;

- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la

superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.

Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno.

Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di

Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è

possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

Spinta in presenza di sisma

Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente.

Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando

un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

' =

' =

dove = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh.

In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni:

Terreno a bassa permeabilità

= arctg[(sat/(sat-w))*(kh/(1±kv))]

Terreno a permeabilità elevata

= arctg[(/(sat-w))*(kh/(1±kv))]

Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

S = AS' - S

dove il coefficiente A vale

cos2()

A = –––––––––––––––––––––––––––––

cos2cos

In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di .

Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo

stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.


Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono

valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di

spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

Verifica a ribaltamento

La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr)

ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e

verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r.

Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0.

Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– >= r Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del

terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito

terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi

contribuiscono al momento stabilizzante.

Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.

Verifica a scorrimento

Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono

a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la

risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0

Fr

––––– >= s Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione.

La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al

piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg f + caBr

La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso,

però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento.

Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di

fondazione.

Verifica al carico limite

Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve

essere superiore a q. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= q

R

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0

Le espressioni di Hansen per il calcolo della capacità portante si differenziano a secondo se siamo in presenza di un terreno puramente coesivo (=0)

o meno e si esprimono nel modo seguente:


Caso generale

qu = cNcscdcicgcbc + qNqsqdqiqgqbq + 0.5BNsdigb

Caso di terreno puramente coesivo =0

qu = 5.14c(1+sc+dc-ic-gc-bc) + q

in cui dc, dq, d, sono i fattori di profondità; sc, sq, s, sono i fattori di forma; ic, iq, i, sono i fattori di inclinazione del carico; bc, bq, b, sono i fattori di

inclinazione del piano di posa; gc, gq, g, sono i fattori che tengono conto del fatto che la fondazione poggi su un terreno in pendenza.

I fattori Nc, Nq, N sono espressi come:

Nq = etgKp

Nc = (Nq - 1)ctg

N = 1.5(Nq - 1)tg

Vediamo ora come si esprimono i vari fattori che compaiono nella espressione del carico ultimo.

Fattori di forma

B

per =0 sc = 0.2 ––––– L

Nq B

per >0 sc = 1 + ––––– –––––

Nc L

B

sq = 1 + ––––– tg

L

B

s = 1 - 0.4 ––––– L

Fattori di profondità

Si definisce il parametro k come

D D k = ––––– se ––––– <= 1

B B

D D

k = arctg ––––– se ––––– > 1 B B

I vari coefficienti si esprimono come

per =0 dc = 0.4k

per >0 dc = 1 + 0.4k

dq = 1+2tg(1-sin)2k


= 1

Fattori di inclinazione del carico

Indichiamo con V e H le componenti del carico rispettivamente perpendicolare e parallela alla base e con Af l'area efficace della fondazione ottenuta

come Af = B'xL' (B' e L' sono legate alle dimensioni effettive della fondazione B, L e all'eccentricità del carico eB, eL dalle relazioni B' = B-2eB L'

= L- 2eL) e con l'angolo di inclinazione della fondazione espresso in gradi (=0 per fondazione orizzontale).

I fattori di inclinazione del carico si esprimono come:

H

per = 0 ic = 1/2(1-[1- –––––]) Afca

1 - iq

per > 0 ic = iq - ––––––––

Nq - 1

0.5H iq = (1 - ––––––––––––––––)5

V + Afcactg

0.7H

per = 0 i = (1 - ––––––––––––––––)5

V + Afcactg

(0.7-°/450°)H

per > 0 i = (1 - –––––––––––––––––––––––)5

V + Afcactg

Fattori di inclinazione del piano di posa della fondazione

°

per =0 bc = –––––––––

147°

°

per >0 bc = 1 - –––––––– 147°

bq = e-2tg

b = e-2.7tg

Fattori di inclinazione del terreno

Indicando con la pendenza del pendio i fattori g si ottengono dalle espressioni seguenti:

°

per =0 gc = ––––––––– 147°

°

per >0 gc = 1 - ––––––––

147°

gq = g = (1-0.05tg)5

Per poter applicare la formula di Hansen devono risultare verificate le seguenti condizioni:


H < Vtg + Afca

<=

iq, i > 0

+ <= 90°

Verifica alla stabilità globale

La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0

Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di

sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50.

Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi

ni ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )

cosi

= –––––––––––––––––––––––––––––––––––––

niWisini

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso

della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia.

Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosi ).

Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo procedimento viene eseguito per il

numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.


Normativa

N.T.C. 2008 - Approccio 1

Simbologia adottata

Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili

Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili

tan' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo

Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce

Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche

Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD

Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 0.90 0.90

Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.30 1.00 1.10 1.30

Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole Qsfav 1.50 1.30 1.50 1.50

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:

Parametri M1 M2 M2 M1

Tangente dell'angolo di attrito tan' 1.00 1.25 1.25 1.00

Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00

Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00

Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00

Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00

Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD





Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1






FONDAZIONE SUPERFICIALE

Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3

Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40

Scorrimento 1.00 1.00 1.10 Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40

Stabilità globale 1.10


Geometria muro e fondazione

Descrizione Muro a mensola in c.a.

Altezza del paramento 3.00 [m] Spessore in sommità 0.40 [m]

Spessore all'attacco con la fondazione 0.40 [m]

Inclinazione paramento esterno 0.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°]

Lunghezza del muro 10.00 [m]

Spessore rivestimento 0.20 [m] Peso sp. rivestimento 1800.00 [kg/mc]

Fondazione

Lunghezza mensola fondazione di valle 0.20 [m]

Lunghezza mensola fondazione di monte 1.80 [m] Lunghezza totale fondazione 2.40 [m]

Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°]

Spessore estremità fondazione di valle 0.80 [m] Spessore all'incastro fondazione di valle 0.80 [m]

Spessore all'incastro fondazione di monte 0.50 [m]

Spessore estremità fondazione di monte 0.50 [m] Spessore magrone 0.10 [m]


Materiali utilizzati per la struttura

Calcestruzzo

Peso specifico 2500.0 [kg/mc]

Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 305.9 [kg/cmq]

Modulo elastico E 320665.55 [kg/cmq]

Acciaio Tipo B450C

Tensione di snervamento fa 4588.0 [kg/cmq]

Geometria profilo terreno a monte del muro

Simbologia adottata e sistema di riferimento

(Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)

N numero ordine del punto

X ascissa del punto espressa in [m]

Y ordinata del punto espressa in [m]

A inclinazione del tratto espressa in [°]

N X Y A 1 5.00 0.00 0.00

Terreno a valle del muro

Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°]

Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]

Falda

Quota della falda a monte del muro rispetto al piano di posa della fondazione 3.80 [m]

Quota della falda a valle del muro rispetto al piano di posa della fondazione 1.80 [m]

Descrizione terreni

Simbologia adottata

Nr. Indice del terreno

Descrizione Descrizione terreno

Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]

s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc]

Angolo d'attrito interno espresso in [°]

Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°]

c Coesione espressa in [kg/cmq]

ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq]

Descrizione s c ca Terreno 1 2000 2200 36.00 24.00 0.000 0.000

Terreno 2 2000 2200 36.00 24.00 0.000 0.000

Stratigrafia

Simbologia adottata

N Indice dello strato

H Spessore dello strato espresso in [m]

a Inclinazione espressa in [°]

Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm

Ks Coefficiente di spinta

Terreno Terreno dello strato

Nr. H a Kw Ks Terreno 1 3.80 0.00 0.00 0.00 Terreno 1 2 2.00 0.00 6.55 0.00 Terreno 2


Condizioni di carico

Simbologia e convenzioni di segno adottate

Carichi verticali positivi verso il basso.

Carichi orizzontali positivi verso sinistra.

Momento positivo senso antiorario.

X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m]

Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg]

Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg]

M Momento espresso in [kgm]

Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m]

Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m]

Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m]

Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m]

D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato

Condizione n° 1 (Condizione 1) C Fondazione X=1.30 Y=-3.55 Fx=-5991.00 Fy=2794.00 M=0.00


Descrizione combinazioni di carico

Simbologia adottata

F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole)

Coefficiente di partecipazione della condizione

Coefficiente di combinazione della condizione

Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR)

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00

Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30

Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00


S/F * Peso proprio muro SFAV 1.30 1.00 1.30 Peso proprio terrapieno SFAV 1.30 1.00 1.30

Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30



S/F * Peso proprio muro SFAV 1.30 1.00 1.30

Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00

Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00



Peso proprio terrapieno SFAV 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30


Combinazione n° 5 - Caso A2-M2 (GEO)


Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00



Combinazione n° 6 - Caso EQU (SLU)




Combinazione n° 7 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)




Combinazione n° 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo



Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00

Combinazione n° 9 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo



Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00

Combinazione n° 10 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo





Combinazione n° 11 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 12 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00



Combinazione n° 13 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo





Combinazione n° 14 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo




Combinazione n° 15 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 16 - Quasi Permanente (SLE)

S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00

Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00

Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00

Combinazione n° 17 - Frequente (SLE)


Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00


Combinazione n° 18 - Rara (SLE)

S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00


Impostazioni di analisi

Metodo verifica sezioni Stato limite

Impostazioni verifiche SLU

Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali

Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50

Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15

Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85

Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00

Impostazioni verifiche SLE


Condizioni ambientali Aggressive

Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione

Sensibilità delle armature Poco sensibile

Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30

w3 = 0.40

Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni

Combinazione di carico Rara c < 0.60 fck - f < 0.80 fyk

Quasi permanente c < 0.45 fck

Calcolo della portanza metodo di Hansen

Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00

Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00

Impostazioni avanzate

Terreno a monte a elevata permeabilità

Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00


Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati

Simbologia adottata

C Identificativo della combinazione

Tipo Tipo combinazione

Sisma Combinazione sismica

CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento

CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento

CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite

CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale

C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1.35 -- 2.14 -- 2 A1-M1 - [1] -- 1.77 -- 2.72 --

3 A1-M1 - [1] -- 1.63 -- 2.73 --

4 A1-M1 - [1] -- 1.50 -- 2.23 -- 5 A2-M2 - [1] -- 1.83 -- 1.84 --

6 EQU - [1] -- -- 1.52 -- --

7 STAB - [1] -- -- -- -- 0.84 8 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1.81 -- 3.06 --

9 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1.75 -- 3.01 --

10 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1.28 -- 1.13 -- 11 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1.24 -- 1.11 --

12 EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.56 -- --

13 EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.63 -- -- 14 STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 0.77

15 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 0.70

16 SLEQ - [1] -- 2.70 -- 4.85 -- 17 SLEF - [1] -- 2.70 -- 4.85 --

18 SLER - [1] -- 2.70 -- 4.85 --


Analisi della spinta e verifiche

Sistema di riferimento adottato per le coordinate :

Origine in testa al muro (spigolo di monte)

Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte

Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto

Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle

Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso

Calcolo riferito ad 1 metro di muro

Tipo di analisi

Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Hansen

Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius

Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva

Sisma

Identificazione del sito Latitudine 45.078767

Longitudine 6.704287 Comune Bardonecchia

Provincia Torino

Regione Piemonte

Punti di interpolazione del reticolo 13335 - 13557 - 13558 - 13336

Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni

Classe d'uso II - Normali affollamenti e industrie non pericolose

Vita di riferimento 50 anni

Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 1.04 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.80

Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20

Coefficiente riduzione (m) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50

Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*m*St*S) = 5.49

Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 2.74

Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.40 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.80





Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico

Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0


Peso muro 6450.00 [kg]

Baricentro del muro X=0.17 Y=-2.57

Superficie di spinta

Punto inferiore superficie di spinta X = 1.80 Y = -3.80 Punto superiore superficie di spinta X = 1.80 Y = 0.00

Altezza della superficie di spinta 3.80 [m]

Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°]

COMBINAZIONE n° 1

Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole

Valore della spinta statica 2643.50 [kg]

Componente orizzontale della spinta statica 2414.96 [kg]


Componente verticale della spinta statica 1075.21 [kg]

Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]

Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]

Spinta falda 9386.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]

Sottospinta falda 5616.00 [kg]

Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg]

Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]

Risultanti carichi esterni

Componente dir. X -5991 [kg]

Componente dir. Y 2794 [kg]

Risultanti

Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5809.96 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 17663.21 [kg]

Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 17663.21 [kg]

Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5809.96 [kg]

Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.60 [m]

Lunghezza fondazione reagente 1.79 [m]

Risultante in fondazione 18594.21 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.21 [°]

Momento rispetto al baricentro della fondazione 10635.43 [kgm]

Carico ultimo della fondazione 37737.44 [kg]

Tensioni sul terreno

Lunghezza fondazione reagente 1.79 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.9695 [kg/cmq]

Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]

Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00

Fattori inclinazione ic = 0.39 iq = 0.41 i = 0.27

Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.08 d = 1.00

Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00

Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 22.42 N'q = 16.64 N' = 10.82

COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.35

Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.14


Sollecitazioni paramento

Combinazione n° 1

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro

Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm

Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg

Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 0.92 18.39 3 0.30 300.00 7.36 73.56

4 0.45 450.00 24.83 165.52

5 0.60 600.00 58.85 294.25 6 0.75 750.00 114.94 459.77

7 0.90 900.00 198.62 662.07

8 1.05 1050.00 315.40 901.16 9 1.20 1200.00 470.81 1177.02

10 1.35 1350.00 670.35 1489.67

11 1.50 1500.00 919.55 1839.09 12 1.65 1650.00 1223.92 2225.30

13 1.80 1800.00 1588.98 2648.29

14 1.95 1950.00 2020.24 3108.07 15 2.10 2100.00 2523.24 3604.62

16 2.25 2250.00 3103.47 4137.96

17 2.40 2400.00 3766.46 4708.08 18 2.55 2550.00 4517.73 5314.98

19 2.70 2700.00 5362.80 5958.66

20 2.85 2850.00 6307.17 6639.13 21 3.00 3000.00 7356.37 7356.37

22 3.15 3150.00 8515.92 8110.40

23 3.30 3300.00 9791.27 8899.75

Sollecitazioni fondazione di valle

Combinazione n° 1

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle

Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm

Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 3.52 351.71

3 0.04 14.04 699.03 4 0.06 31.46 1041.96

5 0.08 55.69 1380.50

6 0.10 86.65 1714.64 7 0.12 124.25 2044.40

8 0.14 168.39 2369.76

9 0.16 219.01 2690.72 10 0.18 275.99 3007.30

11 0.20 339.27 3319.48

Sollecitazioni fondazione di monte

Combinazione n° 1

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte



Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -148.44 -1781.33

3 0.33 -593.78 -3562.67

4 0.50 -1336.00 -5344.00


5 0.50 -1336.00 -8138.00

6 0.69 -3030.74 -10088.35

7 0.87 -5061.86 -11722.10 8 1.06 -7361.22 -12977.12

9 1.24 -9858.49 -13853.41

10 1.43 -12483.33 -14350.98 11 1.61 -15165.40 -14469.82

12 1.80 -17834.39 -14209.94


Armature e tensioni nei materiali del muro

Combinazione n° 1

L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro

B base della sezione espressa in [cm]

H altezza della sezione espressa in [cm]

Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]

Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]

Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]

Mu momento ultimo espresso in [kgm]

CS coefficiente sicurezza sezione

VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]

VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]

VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]

Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 500730 -3070 3338.20 15241 -- --

3 0.30 100, 40 5.65 5.65 486846 -11938 1622.82 15261 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 445226 -24564 989.39 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 338284 -33181 563.81 15303 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 225173 -34509 300.23 15324 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 119354 -26340 132.62 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 60382 -18138 57.51 15366 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 36065 -14150 30.05 15386 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 64520 -32038 47.79 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 47978 -29412 31.99 17574 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 37384 -27731 22.66 17595 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 30104 -26575 16.72 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 16115 -16695 8.26 15490 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 13554 -16285 6.45 15511 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 11577 -15969 5.15 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 10016 -15719 4.17 15553 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 8759 -15518 3.43 15574 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 7730 -15353 2.86 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 6876 -15216 2.41 15615 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 6158 -15101 2.05 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 5550 -15004 1.76 15657 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 5029 -14920 1.52 15678 -- --


Armature e tensioni nei materiali della fondazione

Combinazione n° 1

Simbologia adottata



Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]

Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]







Fondazione di valle

(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)

Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --

2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13141.50 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3299.08 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1472.40 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 831.71 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 534.54 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 372.78 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 275.05 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 211.49 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 167.82 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 136.52 25703 -- --

Fondazione di monte

(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)


3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 47.15 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 20.95 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 20.95 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 9.24 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 5.53 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.80 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.84 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.24 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.85 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.57 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 2

Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 2643.50 [kg]


Componente verticale della spinta statica 1075.21 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]

Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]

Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]

Spinta falda 9386.00 [kg]

Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 5616.00 [kg]

Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 15444.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]

Risultanti carichi esterni Componente dir. X -5991 [kg]


Risultanti

Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5809.96 [kg]


Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 23162.21 [kg]


Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5809.96 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.45 [m]















N'c = 28.57 N'q = 20.91 N' = 15.25





Combinazione n° 2





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 195.00 0.92 18.39 3 0.30 390.00 7.36 73.56

4 0.45 585.00 24.83 165.52

5 0.60 780.00 58.85 294.25 6 0.75 975.00 114.94 459.77

7 0.90 1170.00 198.62 662.07

8 1.05 1365.00 315.40 901.16 9 1.20 1560.00 470.81 1177.02

10 1.35 1755.00 670.35 1489.67

11 1.50 1950.00 919.55 1839.09 12 1.65 2145.00 1223.92 2225.30

13 1.80 2340.00 1588.98 2648.29

14 1.95 2535.00 2020.24 3108.07 15 2.10 2730.00 2523.24 3604.62

16 2.25 2925.00 3103.47 4137.96

17 2.40 3120.00 3766.46 4708.08 18 2.55 3315.00 4517.73 5314.98

19 2.70 3510.00 5362.80 5958.66

20 2.85 3705.00 6307.17 6639.13 21 3.00 3900.00 7356.37 7356.37

22 3.15 4095.00 8515.92 8110.40

23 3.30 4290.00 9791.27 8899.75


Combinazione n° 2




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 3.58 357.58

3 0.04 14.28 711.51 4 0.06 32.02 1061.79

5 0.08 56.73 1408.41

6 0.10 88.33 1751.38 7 0.12 126.76 2090.70

8 0.14 171.93 2426.36

9 0.16 223.79 2758.37 10 0.18 282.24 3086.72

11 0.20 347.23 3411.42


Combinazione n° 2




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -153.64 -1842.25

3 0.33 -604.92 -3530.83

4 0.50 -1316.49 -4965.68


5 0.50 -1316.49 -7759.68

6 0.69 -2883.16 -9059.62

7 0.87 -4661.99 -10044.52 8 1.06 -6594.47 -10714.37

9 1.24 -8622.11 -11069.18

10 1.43 -10686.38 -11108.94 11 1.61 -12728.78 -10833.65

12 1.80 -14690.81 -10243.33



Combinazione n° 2













3 0.30 100, 40 5.65 5.65 491035 -9262 1259.06 15274 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 474038 -20118 810.32 15301 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 391823 -29563 502.34 15328 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 296719 -34980 304.33 15355 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 194204 -32969 165.99 15382 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 108539 -25080 79.52 15409 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 60745 -18333 38.94 15436 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 94494 -36094 53.84 17610 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 69675 -32856 35.73 17637 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 52922 -30197 24.67 17664 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 41891 -28446 17.90 17691 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 22164 -17664 8.74 15572 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 18471 -17072 6.77 15599 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 15668 -16624 5.36 15626 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 13480 -16273 4.32 15653 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 11736 -15994 3.54 15680 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 10320 -15767 2.94 15707 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 9152 -15581 2.47 15734 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 8177 -15424 2.10 15761 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 7354 -15293 1.80 15788 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6651 -15180 1.55 15815 -- --



Combinazione n° 2

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 12930.64 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3243.69 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1446.57 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 816.49 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 524.36 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 365.40 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 269.39 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 206.97 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 164.10 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 133.39 25703 -- --

Fondazione di monte



3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 46.28 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 21.26 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 21.26 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 9.71 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.00 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.25 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.25 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.62 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.20 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.91 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 3

Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 2643.50 [kg]










Risultanti




















N'c = 26.65 N'q = 19.58 N' = 13.83





Combinazione n° 3





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 0.92 18.39 3 0.30 300.00 7.36 73.56

4 0.45 450.00 24.83 165.52

5 0.60 600.00 58.85 294.25 6 0.75 750.00 114.94 459.77

7 0.90 900.00 198.62 662.07

8 1.05 1050.00 315.40 901.16 9 1.20 1200.00 470.81 1177.02

10 1.35 1350.00 670.35 1489.67

11 1.50 1500.00 919.55 1839.09 12 1.65 1650.00 1223.92 2225.30

13 1.80 1800.00 1588.98 2648.29

14 1.95 1950.00 2020.24 3108.07 15 2.10 2100.00 2523.24 3604.62

16 2.25 2250.00 3103.47 4137.96

17 2.40 2400.00 3766.46 4708.08 18 2.55 2550.00 4517.73 5314.98

19 2.70 2700.00 5362.80 5958.66

20 2.85 2850.00 6307.17 6639.13 21 3.00 3000.00 7356.37 7356.37

22 3.15 3150.00 8515.92 8110.40

23 3.30 3300.00 9791.27 8899.75


Combinazione n° 3




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 3.37 336.02

3 0.04 13.42 668.69 4 0.06 30.09 997.99

5 0.08 53.32 1323.94

6 0.10 83.03 1646.52 7 0.12 119.15 1965.74

8 0.14 161.63 2281.60

9 0.16 210.40 2594.11 10 0.18 265.38 2903.25

11 0.20 326.50 3209.03


Combinazione n° 3




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -148.44 -1780.43

3 0.33 -585.43 -3424.51

4 0.50 -1276.98 -4835.25


5 0.50 -1276.98 -7629.25

6 0.69 -2818.77 -8926.32

7 0.87 -4574.53 -9933.65 8 1.06 -6490.47 -10651.24

9 1.24 -8512.77 -11079.09

10 1.43 -10587.63 -11217.19 11 1.61 -12661.22 -11065.56

12 1.80 -14679.76 -10624.18



Combinazione n° 3













3 0.30 100, 40 5.65 5.65 486846 -11938 1622.82 15261 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 445226 -24564 989.39 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 338284 -33181 563.81 15303 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 225173 -34509 300.23 15324 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 119354 -26340 132.62 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 60382 -18138 57.51 15366 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 36065 -14150 30.05 15386 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 64520 -32038 47.79 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 47978 -29412 31.99 17574 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 37384 -27731 22.66 17595 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 30104 -26575 16.72 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 16115 -16695 8.26 15490 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 13554 -16285 6.45 15511 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 11577 -15969 5.15 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 10016 -15719 4.17 15553 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 8759 -15518 3.43 15574 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 7730 -15353 2.86 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 6876 -15216 2.41 15615 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 6158 -15101 2.05 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 5550 -15004 1.76 15657 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 5029 -14920 1.52 15678 -- --



Combinazione n° 3

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13760.79 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3451.68 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1539.22 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 868.72 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 557.86 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 388.71 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 286.55 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 220.14 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 174.53 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 141.86 25703 -- --

Fondazione di monte



3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 47.82 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 21.92 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 21.92 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 9.93 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.12 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.31 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.29 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.64 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.21 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.91 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 4

Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 2643.50 [kg]










Risultanti




















N'c = 24.84 N'q = 18.32 N' = 12.52





Combinazione n° 4





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 195.00 0.92 18.39 3 0.30 390.00 7.36 73.56

4 0.45 585.00 24.83 165.52

5 0.60 780.00 58.85 294.25 6 0.75 975.00 114.94 459.77

7 0.90 1170.00 198.62 662.07

8 1.05 1365.00 315.40 901.16 9 1.20 1560.00 470.81 1177.02

10 1.35 1755.00 670.35 1489.67

11 1.50 1950.00 919.55 1839.09 12 1.65 2145.00 1223.92 2225.30

13 1.80 2340.00 1588.98 2648.29

14 1.95 2535.00 2020.24 3108.07 15 2.10 2730.00 2523.24 3604.62

16 2.25 2925.00 3103.47 4137.96

17 2.40 3120.00 3766.46 4708.08 18 2.55 3315.00 4517.73 5314.98

19 2.70 3510.00 5362.80 5958.66

20 2.85 3705.00 6307.17 6639.13 21 3.00 3900.00 7356.37 7356.37

22 3.15 4095.00 8515.92 8110.40

23 3.30 4290.00 9791.27 8899.75


Combinazione n° 4




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 3.72 371.01

3 0.04 14.81 737.40 4 0.06 33.18 1099.18

5 0.08 58.75 1456.34

6 0.10 91.41 1808.89 7 0.12 131.07 2156.83

8 0.14 177.65 2500.14

9 0.16 231.05 2838.85 10 0.18 291.17 3172.94

11 0.20 357.93 3502.41


Combinazione n° 4




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -153.65 -1843.83

3 0.33 -614.61 -3687.67

4 0.50 -1382.88 -5531.50


5 0.50 -1382.88 -8325.50

6 0.69 -3115.70 -10284.24

7 0.87 -5178.45 -11863.67 8 1.06 -7497.58 -13045.18

9 1.24 -9999.17 -13828.76

10 1.43 -12609.34 -14214.40 11 1.61 -15254.17 -14202.12

12 1.80 -17859.78 -13791.90



Combinazione n° 4













3 0.30 100, 40 5.65 5.65 491035 -9262 1259.06 15274 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 474038 -20118 810.32 15301 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 391823 -29563 502.34 15328 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 296719 -34980 304.33 15355 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 194204 -32969 165.99 15382 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 108539 -25080 79.52 15409 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 60745 -18333 38.94 15436 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 94494 -36094 53.84 17610 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 69675 -32856 35.73 17637 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 52922 -30197 24.67 17664 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 41891 -28446 17.90 17691 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 22164 -17664 8.74 15572 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 18471 -17072 6.77 15599 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 15668 -16624 5.36 15626 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 13480 -16273 4.32 15653 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 11736 -15994 3.54 15680 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 10320 -15767 2.94 15707 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 9152 -15581 2.47 15734 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 8177 -15424 2.10 15761 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 7354 -15293 1.80 15788 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6651 -15180 1.55 15815 -- --



Combinazione n° 4

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 12458.16 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3127.48 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1395.79 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 788.42 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 506.71 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 353.37 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 260.72 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 200.47 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 159.07 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 129.40 25703 -- --

Fondazione di monte



3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 45.55 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 20.24 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 20.24 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 8.99 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 5.41 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.73 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.80 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.22 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.84 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.57 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 5

Valore della spinta statica 2559.67 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2411.28 [kg]


Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]



Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]





Componente dir. X -5991 [kg] Componente dir. Y 2794 [kg]

Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3640.28 [kg]





Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.43 [m] Lunghezza fondazione reagente 2.30 [m]

Risultante in fondazione 19093.10 [kg]

Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 10.99 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 8146.79 [kgm]




Tensione terreno allo spigolo di valle 1.6326 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]







Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00

I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 19.99 N'q = 12.33 N' = 7.45

COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.83 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.84



Combinazione n° 5





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 0.75 15.01 3 0.30 300.00 6.00 60.04

4 0.45 450.00 20.26 135.09

5 0.60 600.00 48.03 240.16 6 0.75 750.00 93.81 375.25

7 0.90 900.00 162.11 540.37

8 1.05 1050.00 257.42 735.50 9 1.20 1200.00 384.26 960.65

10 1.35 1350.00 547.12 1215.83

11 1.50 1500.00 750.51 1501.02 12 1.65 1650.00 998.93 1816.23

13 1.80 1800.00 1296.88 2161.47

14 1.95 1950.00 1648.87 2536.72 15 2.10 2100.00 2059.40 2942.00

16 2.25 2250.00 2532.97 3377.29

17 2.40 2400.00 3074.09 3842.61 18 2.55 2550.00 3687.25 4337.95

19 2.70 2700.00 4376.97 4863.30

20 2.85 2850.00 5147.75 5418.68 21 3.00 3000.00 6004.08 6004.08

22 3.15 3150.00 6950.47 6619.50

23 3.30 3300.00 7991.36 7263.48


Combinazione n° 5




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 2.86 285.11

3 0.04 11.39 567.37 4 0.06 25.53 846.79

5 0.08 45.24 1123.36

6 0.10 70.45 1397.09 7 0.12 101.10 1667.97

8 0.14 137.15 1936.01

9 0.16 178.52 2201.21 10 0.18 225.18 2463.56

11 0.20 277.05 2723.07


Combinazione n° 5




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -117.90 -1404.36

3 0.33 -458.48 -2649.65

4 0.50 -990.15 -3697.41


5 0.50 -990.15 -6491.41

6 0.69 -2286.30 -7426.25

7 0.87 -3733.28 -8115.84 8 1.06 -5285.57 -8560.18

9 1.24 -6897.60 -8759.27

10 1.43 -8523.83 -8713.11 11 1.61 -10118.71 -8421.71

12 1.80 -11636.71 -7885.05



Combinazione n° 5













3 0.30 100, 40 5.65 5.65 490177 -9810 1633.92 15261 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 472243 -21265 1049.43 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 380373 -30451 633.96 15303 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 282408 -35325 376.54 15324 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 176324 -31760 195.92 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 95344 -23375 90.80 15366 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 53322 -17075 44.43 15386 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 86739 -35153 64.25 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 63805 -31924 42.54 17574 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 48796 -29542 29.57 17595 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 38800 -27955 21.56 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 20592 -17412 10.56 15490 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 17202 -16869 8.19 15511 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14617 -16455 6.50 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 12594 -16132 5.25 15553 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 10977 -15873 4.30 15574 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 9661 -15662 3.58 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 8575 -15488 3.01 15615 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 7666 -15343 2.56 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6898 -15220 2.19 15657 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6241 -15115 1.89 15678 -- --



Combinazione n° 5

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 16218.45 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 4068.12 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1814.10 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1023.85 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 657.47 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 458.12 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 337.72 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 259.44 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 205.69 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 167.18 25703 -- --

Fondazione di monte



3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 61.06 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 28.27 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 28.27 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 12.24 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 7.50 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 5.30 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.06 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.28 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.77 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.41 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 6















Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 19124.56 [kgm]

Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 28980.60 [kgm]

Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 16284.34 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5202.51 [kg]


Lunghezza fondazione reagente 1.82 [m] Risultante in fondazione 17095.20 [kg]

Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 17.72 [°]


COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.52


Stabilità globale muro + terreno

Combinazione n° 7

Le ascisse X sono considerate positive verso monte

Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto

Origine in testa al muro (spigolo contro terra)

W peso della striscia espresso in [kg]

angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia

c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]

b larghezza della striscia espressa in [m]

u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]

Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36

Numero di strisce 25

Cerchio critico

Coordinate del centro X[m]= -1.32 Y[m]= 0.33

Raggio del cerchio R[m]= 5.17 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5.29

Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3.85

Larghezza della striscia dx[m]= 0.37 Coefficiente di sicurezza C= 0.84

Le strisce sono numerate da monte verso valle

Caratteristiche delle strisce

Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 645.07 77.18 628.99 1.65 30.17 0.00 0.08

2 1584.61 63.50 1418.16 0.82 30.17 0.00 0.20

3 2091.87 55.40 1721.91 0.64 30.17 0.00 0.26 4 2472.15 48.77 1859.12 0.55 30.17 0.00 0.31

5 2776.19 42.93 1890.95 0.50 30.17 0.00 0.35

6 3047.65 37.61 1860.10 0.46 30.17 0.00 0.38 7 6081.84 32.66 3281.76 0.43 30.17 0.00 0.40

8 3459.85 27.96 1622.30 0.41 30.17 0.00 0.42

9 3601.51 23.47 1434.14 0.40 30.17 0.00 0.44 10 3716.12 19.12 1217.15 0.39 30.17 0.00 0.46

11 3976.11 14.88 1021.34 0.38 30.17 0.00 0.47

12 3839.75 10.73 715.01 0.37 30.17 0.00 0.28 13 2124.58 6.64 245.51 0.37 30.17 0.00 0.28

14 2133.16 2.57 95.79 0.37 30.17 0.00 0.28

15 2135.98 -1.48 -54.99 0.37 30.17 0.00 0.28 16 2117.98 -5.53 -204.16 0.37 30.17 0.00 0.28

17 2078.90 -9.62 -347.28 0.37 30.17 0.00 0.28 18 2018.10 -13.75 -479.71 0.38 30.17 0.00 0.27

19 1934.59 -17.96 -596.57 0.38 30.17 0.00 0.26

20 1826.88 -22.27 -692.46 0.39 30.17 0.00 0.25 21 1692.84 -26.73 -761.30 0.41 30.17 0.00 0.23

22 1529.46 -31.36 -795.96 0.43 30.17 0.00 0.21

23 1006.43 -36.24 -594.95 0.45 30.17 0.00 0.18 24 802.95 -41.45 -531.49 0.49 30.17 0.00 0.15

25 515.24 -47.12 -377.56 0.54 30.17 0.00 0.12

Wi= 59209.84 [kg]

Wisini= 13575.80 [kg]

Wicositani= 29833.86 [kg]

cibi/cosi= 0.00 [kg]

COMBINAZIONE n° 8





Incremento sismico della spinta 520.05 [kg]

Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]

Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 55.28 [°]





Inerzia del muro 354.06 [kg]

Inerzia verticale del muro 177.03 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg]

Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 326.07 [kg]




Risultanti



















N'c = 28.98 N'q = 21.19 N' = 15.56





Combinazione n° 8





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 1.36 23.12 3 0.30 300.00 8.43 76.02

4 0.45 450.00 25.66 158.69

5 0.60 600.00 57.52 271.14 6 0.75 750.00 108.49 413.36

7 0.90 900.00 183.02 585.36

8 1.05 1050.00 285.58 787.14 9 1.20 1200.00 420.65 1018.69

10 1.35 1350.00 592.68 1280.01

11 1.50 1500.00 806.14 1571.11 12 1.65 1650.00 1065.50 1891.99

13 1.80 1800.00 1375.23 2242.64

14 1.95 1950.00 1739.78 2623.07 15 2.10 2100.00 2163.64 3033.27

16 2.25 2250.00 2651.25 3473.25

17 2.40 2400.00 3207.10 3943.00 18 2.55 2550.00 3835.64 4442.53

19 2.70 2700.00 4541.35 4971.84

20 2.85 2850.00 5328.69 5530.92 21 3.00 3000.00 6202.12 6119.78

22 3.15 3150.00 7166.11 6738.41

23 3.30 3300.00 8225.06 7385.40


Combinazione n° 8




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 3.32 331.26

3 0.04 13.23 658.93 4 0.06 29.65 983.03

5 0.08 52.52 1303.54

6 0.10 81.77 1620.47 7 0.12 117.32 1933.82

8 0.14 159.10 2243.58

9 0.16 207.04 2549.76 10 0.18 261.07 2852.37

11 0.20 321.11 3151.39


Combinazione n° 8




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -118.19 -1418.33

3 0.33 -472.77 -2835.48

4 0.50 -1054.62 -4105.19


5 0.50 -1054.62 -6899.19

6 0.69 -2444.84 -8021.00

7 0.87 -4014.72 -8833.94 8 1.06 -5706.90 -9338.04

9 1.24 -7464.02 -9533.27

10 1.43 -9228.71 -9419.66 11 1.61 -10943.63 -8997.18

12 1.80 -12551.40 -8265.86



Combinazione n° 8













3 0.30 100, 40 5.65 5.65 484244 -13600 1614.15 15261 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 440436 -25111 978.75 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 343059 -32889 571.77 15303 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 242721 -35110 323.63 15324 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 141327 -28739 157.03 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 75136 -20436 71.56 15366 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 44391 -15561 36.99 15386 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 77527 -34036 57.43 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 57556 -30932 38.37 17574 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 44754 -28900 27.12 17595 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 36010 -27512 20.01 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 19280 -17202 9.89 15490 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 16221 -16712 7.72 15511 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 13862 -16335 6.16 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 12001 -16037 5.00 15553 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 10502 -15797 4.12 15574 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 9275 -15600 3.44 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 8256 -15437 2.90 15615 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 7401 -15300 2.47 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6674 -15184 2.12 15657 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6052 -15084 1.83 15678 -- --



Combinazione n° 8

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13956.92 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3501.83 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1562.01 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 881.83 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 566.43 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 394.79 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 291.12 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 223.71 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 177.41 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 144.24 25703 -- --

Fondazione di monte



3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 59.21 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.55 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.55 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 11.45 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.97 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.91 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.75 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.03 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.56 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.23 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 9












Inerzia verticale del muro -177.03 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg]

Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -326.07 [kg]










Momento rispetto al baricentro della fondazione 9792.18 [kgm] Carico ultimo della fondazione 55302.02 [kg]

Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2.00 [m]

Tensione terreno allo spigolo di valle 1.8363 [kg/cmq]










N'c = 28.24 N'q = 20.67 N' = 15.00





Combinazione n° 9





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 1.35 22.97 3 0.30 300.00 8.36 75.40

4 0.45 450.00 25.45 157.30

5 0.60 600.00 57.03 268.66 6 0.75 750.00 107.52 409.48

7 0.90 900.00 181.34 579.78

8 1.05 1050.00 282.92 779.53 9 1.20 1200.00 416.68 1008.76

10 1.35 1350.00 587.02 1267.44

11 1.50 1500.00 798.38 1555.60 12 1.65 1650.00 1055.18 1873.22

13 1.80 1800.00 1361.82 2220.30

14 1.95 1950.00 1722.74 2596.85 15 2.10 2100.00 2142.35 3002.86

16 2.25 2250.00 2625.07 3438.34

17 2.40 2400.00 3175.32 3903.28 18 2.55 2550.00 3797.53 4397.69

19 2.70 2700.00 4496.11 4921.57

20 2.85 2850.00 5275.47 5474.91 21 3.00 3000.00 6140.05 6057.71

22 3.15 3150.00 7094.26 6669.98

23 3.30 3300.00 8142.46 7310.37


Combinazione n° 9




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 3.26 325.43

3 0.04 12.99 647.19 4 0.06 29.12 965.28

5 0.08 51.58 1279.70

6 0.10 80.29 1590.45 7 0.12 115.17 1897.53

8 0.14 156.16 2200.94

9 0.16 203.19 2500.68 10 0.18 256.17 2796.75

11 0.20 315.03 3089.15


Combinazione n° 9




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -118.19 -1418.33

3 0.33 -472.78 -2836.67

4 0.50 -1062.16 -4207.93


5 0.50 -1062.16 -7001.93

6 0.69 -2483.45 -8251.51

7 0.87 -4107.41 -9184.62 8 1.06 -5875.29 -9801.26

9 1.24 -7728.29 -10101.44

10 1.43 -9607.66 -10085.14 11 1.61 -11454.61 -9752.38

12 1.80 -13210.38 -9103.15



Combinazione n° 9













3 0.30 100, 40 5.65 5.65 484395 -13504 1614.65 15261 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 441637 -24974 981.42 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 344878 -32778 574.80 15303 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 245254 -35159 327.01 15324 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 143723 -28959 159.69 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 76672 -20659 73.02 15366 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 45218 -15701 37.68 15386 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 78563 -34162 58.19 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 58353 -31059 38.90 17574 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 45337 -28993 27.48 17595 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 36459 -27584 20.25 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 19513 -17239 10.01 15490 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 16412 -16743 7.82 15511 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14023 -16360 6.23 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 12137 -16058 5.06 15553 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 10620 -15816 4.16 15574 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 9378 -15617 3.47 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 8348 -15452 2.93 15615 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 7482 -15313 2.49 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6747 -15195 2.14 15657 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6118 -15095 1.85 15678 -- --



Combinazione n° 9

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 14205.69 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3564.80 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1590.35 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 897.96 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 576.89 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 402.15 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 296.59 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 227.95 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 180.81 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 147.02 25703 -- --

Fondazione di monte



3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 59.21 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.36 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.36 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 11.27 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.82 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.76 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.62 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.91 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.44 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.12 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 10



































N'c = 15.32 N'q = 9.70 N' = 5.23





Combinazione n° 10





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 1.41 24.12 3 0.30 300.00 8.82 80.01

4 0.45 450.00 27.00 167.67

5 0.60 600.00 60.71 287.09 6 0.75 750.00 114.72 438.29

7 0.90 900.00 193.79 621.26

8 1.05 1050.00 302.69 836.00 9 1.20 1200.00 446.18 1082.51

10 1.35 1350.00 629.03 1360.78

11 1.50 1500.00 856.00 1670.83 12 1.65 1650.00 1131.86 2012.65

13 1.80 1800.00 1461.38 2386.23

14 1.95 1950.00 1849.32 2791.59 15 2.10 2100.00 2300.45 3228.72

16 2.25 2250.00 2819.53 3697.61

17 2.40 2400.00 3411.32 4198.28 18 2.55 2550.00 4080.60 4730.72

19 2.70 2700.00 4832.13 5294.92

20 2.85 2850.00 5670.67 5890.90 21 3.00 3000.00 6600.98 6518.64

22 3.15 3150.00 7627.85 7178.16

23 3.30 3300.00 8755.94 7867.65


Combinazione n° 10




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 3.55 354.20

3 0.04 14.14 704.36 4 0.06 31.70 1050.49

5 0.08 56.13 1392.58

6 0.10 87.37 1730.64 7 0.12 125.33 2064.65

8 0.14 169.93 2394.63

9 0.16 221.09 2720.58 10 0.18 278.73 3042.48

11 0.20 342.76 3360.36


Combinazione n° 10




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -118.19 -1418.33

3 0.33 -472.78 -2836.67

4 0.50 -1063.33 -4234.89


5 0.50 -1063.33 -7028.89

6 0.69 -2493.69 -8316.97

7 0.87 -4130.94 -9257.00 8 1.06 -5910.45 -9848.97

9 1.24 -7767.59 -10092.90

10 1.43 -9637.70 -9988.77 11 1.61 -11456.15 -9536.58

12 1.80 -13158.31 -8736.34



Combinazione n° 10













3 0.30 100, 40 5.65 5.65 483281 -14215 1610.94 15261 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 432232 -25936 960.52 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 331299 -33523 552.16 15303 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 225787 -34536 301.05 15324 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 125845 -27097 139.83 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 66419 -19147 63.26 15366 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 39724 -14770 33.10 15386 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 70948 -33058 52.55 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 52912 -30195 35.27 17574 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 41340 -28358 25.05 17595 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 33371 -27094 18.54 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 17907 -16982 9.18 15490 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 15091 -16531 7.19 15511 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 12914 -16183 5.74 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 11191 -15907 4.66 15553 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 9801 -15684 3.84 15574 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 8662 -15502 3.21 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 7715 -15350 2.71 15615 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 6918 -15223 2.31 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6242 -15115 1.98 15657 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 5661 -15022 1.72 15678 -- --



Combinazione n° 10

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13051.62 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3275.32 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1461.26 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 825.11 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 530.10 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 369.55 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 272.56 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 209.49 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 166.17 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 135.13 25703 -- --

Fondazione di monte



3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 59.21 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.33 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.33 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 11.23 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.78 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.74 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.60 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.90 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.44 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.13 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 11



































N'c = 14.87 N'q = 9.45 N' = 5.03





Combinazione n° 11





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 1.40 23.92 3 0.30 300.00 8.74 79.20

4 0.45 450.00 26.73 165.85

5 0.60 600.00 60.07 283.87 6 0.75 750.00 113.46 433.25

7 0.90 900.00 191.61 614.00

8 1.05 1050.00 299.23 826.11 9 1.20 1200.00 441.01 1069.60

10 1.35 1350.00 621.67 1344.44

11 1.50 1500.00 845.91 1650.66 12 1.65 1650.00 1118.44 1988.24

13 1.80 1800.00 1443.95 2357.19

14 1.95 1950.00 1827.16 2757.50 15 2.10 2100.00 2272.77 3189.18

16 2.25 2250.00 2785.49 3652.23

17 2.40 2400.00 3370.01 4146.64 18 2.55 2550.00 4031.05 4672.42

19 2.70 2700.00 4773.30 5229.56

20 2.85 2850.00 5601.48 5818.07 21 3.00 3000.00 6520.29 6437.95

22 3.15 3150.00 7534.44 7089.20

23 3.30 3300.00 8648.54 7770.09


Combinazione n° 11




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 3.50 349.18

3 0.04 13.94 694.20 4 0.06 31.24 1035.06

5 0.08 55.31 1371.76

6 0.10 86.08 1704.30 7 0.12 123.46 2032.67

8 0.14 167.36 2356.88

9 0.16 217.71 2676.94 10 0.18 274.41 2992.83

11 0.20 337.39 3304.55


Combinazione n° 11




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -118.19 -1418.33

3 0.33 -472.78 -2836.67

4 0.50 -1063.75 -4255.00


5 0.50 -1063.75 -7049.00

6 0.69 -2511.65 -8485.85

7 0.87 -4193.44 -9565.88 8 1.06 -6042.48 -10287.09

9 1.24 -7992.15 -10649.48

10 1.43 -9975.79 -10653.06 11 1.61 -11926.78 -10297.82

12 1.80 -13778.48 -9583.76



Combinazione n° 11













3 0.30 100, 40 5.65 5.65 483475 -14091 1611.58 15261 -- --

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 433923 -25775 964.27 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 333732 -33410 556.22 15303 -- --

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 229310 -34690 305.75 15324 -- --

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 129007 -27466 143.34 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 68140 -19418 64.90 15366 -- --

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 40587 -14916 33.82 15386 -- --

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 72229 -33261 53.50 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 53790 -30335 35.86 17574 -- --

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 41988 -28461 25.45 17595 -- --

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 33874 -27173 18.82 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 18168 -17024 9.32 15490 -- --

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 15306 -16566 7.29 15511 -- --

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 13095 -16212 5.82 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 11346 -15932 4.73 15553 -- --

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 9935 -15706 3.90 15574 -- --

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 8779 -15521 3.25 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 7819 -15367 2.74 15615 -- --

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 7011 -15238 2.34 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6325 -15128 2.01 15657 -- --

23 3.30 100, 40 10.05 5.65 5736 -15034 1.74 15678 -- --



Combinazione n° 11

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13238.04 25703 -- --

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3322.68 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1482.65 25703 -- --

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 837.34 25703 -- --

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 538.05 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 375.16 25703 -- --

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 276.75 25703 -- --

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 212.75 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 168.79 25703 -- --

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 137.28 25703 -- --

Fondazione di monte



3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 59.21 17965 -- --

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.32 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.32 17965 -- --

6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 11.15 17965 -- --

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.68 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.63 17965 -- --

9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.50 17965 -- --

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.81 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.35 17965 -- --

12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.03 17965 -- --

COMBINAZIONE n° 12



















Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 20532.01 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 32061.18 [kgm]








COMBINAZIONE n° 13


Componente orizzontale della spinta statica 2411.28 [kg] Componente verticale della spinta statica 858.86 [kg]



Incremento sismico della spinta 595.44 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]








Inerzia verticale del muro 177.03 [kg]

Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 326.07 [kg]



Risultanti


Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19445.75 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 20071.45 [kgm]









Combinazione n° 14












Cerchio critico








2 1584.61 63.50 1418.16 0.82 30.17 0.00 0.20

3 2091.87 55.40 1721.91 0.64 30.17 0.00 0.26 4 2472.15 48.77 1859.12 0.55 30.17 0.00 0.31

5 2776.19 42.93 1890.95 0.50 30.17 0.00 0.35

6 3047.65 37.61 1860.10 0.46 30.17 0.00 0.38 7 6081.84 32.66 3281.76 0.43 30.17 0.00 0.40

8 3459.85 27.96 1622.30 0.41 30.17 0.00 0.42

9 3601.51 23.47 1434.14 0.40 30.17 0.00 0.44 10 3716.12 19.12 1217.15 0.39 30.17 0.00 0.46

11 3976.11 14.88 1021.34 0.38 30.17 0.00 0.47

12 3839.75 10.73 715.01 0.37 30.17 0.00 0.28 13 2124.58 6.64 245.51 0.37 30.17 0.00 0.28

14 2133.16 2.57 95.79 0.37 30.17 0.00 0.28

15 2135.98 -1.48 -54.99 0.37 30.17 0.00 0.28 16 2117.98 -5.53 -204.16 0.37 30.17 0.00 0.28

17 2078.90 -9.62 -347.28 0.37 30.17 0.00 0.28 18 2018.10 -13.75 -479.71 0.38 30.17 0.00 0.27

19 1934.59 -17.96 -596.57 0.38 30.17 0.00 0.26

20 1826.88 -22.27 -692.46 0.39 30.17 0.00 0.25 21 1692.84 -26.73 -761.30 0.41 30.17 0.00 0.23

22 1529.46 -31.36 -795.96 0.43 30.17 0.00 0.21

23 1006.43 -36.24 -594.95 0.45 30.17 0.00 0.18 24 802.95 -41.45 -531.49 0.49 30.17 0.00 0.15

25 515.24 -47.12 -377.56 0.54 30.17 0.00 0.12

Wi= 59209.84 [kg]

Wisini= 13575.80 [kg]





Combinazione n° 15












Cerchio critico








2 1584.61 63.50 1418.16 0.82 30.17 0.00 0.20

3 2091.87 55.40 1721.91 0.64 30.17 0.00 0.26 4 2472.15 48.77 1859.12 0.55 30.17 0.00 0.31

5 2776.19 42.93 1890.95 0.50 30.17 0.00 0.35

6 3047.65 37.61 1860.10 0.46 30.17 0.00 0.38 7 6081.84 32.66 3281.76 0.43 30.17 0.00 0.40

8 3459.85 27.96 1622.30 0.41 30.17 0.00 0.42

9 3601.51 23.47 1434.14 0.40 30.17 0.00 0.44 10 3716.12 19.12 1217.15 0.39 30.17 0.00 0.46

11 3976.11 14.88 1021.34 0.38 30.17 0.00 0.47

12 3839.75 10.73 715.01 0.37 30.17 0.00 0.28 13 2124.58 6.64 245.51 0.37 30.17 0.00 0.28

14 2133.16 2.57 95.79 0.37 30.17 0.00 0.28

15 2135.98 -1.48 -54.99 0.37 30.17 0.00 0.28 16 2117.98 -5.53 -204.16 0.37 30.17 0.00 0.28

17 2078.90 -9.62 -347.28 0.37 30.17 0.00 0.28 18 2018.10 -13.75 -479.71 0.38 30.17 0.00 0.27

19 1934.59 -17.96 -596.57 0.38 30.17 0.00 0.26

20 1826.88 -22.27 -692.46 0.39 30.17 0.00 0.25 21 1692.84 -26.73 -761.30 0.41 30.17 0.00 0.23

22 1529.46 -31.36 -795.96 0.43 30.17 0.00 0.21

23 1006.43 -36.24 -594.95 0.45 30.17 0.00 0.18 24 802.95 -41.45 -531.49 0.49 30.17 0.00 0.15

25 515.24 -47.12 -377.56 0.54 30.17 0.00 0.12

Wi= 59209.84 [kg]

Wisini= 13575.80 [kg]





Combinazione n° 16





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 0.71 14.15 3 0.30 300.00 5.66 56.59

4 0.45 450.00 19.10 127.32

5 0.60 600.00 45.27 226.35 6 0.75 750.00 88.42 353.67

7 0.90 900.00 152.79 509.29

8 1.05 1050.00 242.62 693.20 9 1.20 1200.00 362.16 905.40

10 1.35 1350.00 515.65 1145.90

11 1.50 1500.00 707.34 1414.69 12 1.65 1650.00 941.47 1711.77

13 1.80 1800.00 1222.29 2037.15

14 1.95 1950.00 1554.03 2390.82 15 2.10 2100.00 1940.95 2772.79

16 2.25 2250.00 2387.28 3183.05

17 2.40 2400.00 2897.28 3621.60 18 2.55 2550.00 3475.18 4088.45

19 2.70 2700.00 4125.23 4583.59

20 2.85 2850.00 4851.67 5107.02 21 3.00 3000.00 5658.75 5658.75

22 3.15 3150.00 6550.71 6238.77

23 3.30 3300.00 7531.74 6845.96


Combinazione n° 16




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 2.71 270.53

3 0.04 10.80 538.45 4 0.06 24.23 803.78

5 0.08 42.94 1066.51

6 0.10 66.87 1326.64 7 0.12 95.99 1584.18

8 0.14 130.22 1839.11

9 0.16 169.53 2091.45 10 0.18 213.86 2341.19

11 0.20 263.16 2588.33


Combinazione n° 16




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -113.16 -1327.89

3 0.33 -432.60 -2475.34

4 0.50 -928.25 -3442.35


5 0.50 -928.25 -6236.35

6 0.69 -2170.22 -7101.33

7 0.87 -3552.02 -7742.27 8 1.06 -5032.05 -8159.17

9 1.24 -6568.70 -8352.04

10 1.43 -8120.36 -8320.86 11 1.61 -9645.44 -8065.65

12 1.80 -11102.31 -7586.40



Combinazione n° 16






c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]

fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]

Nr. Y B, H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 0.04 0.00 -0.51 -0.57

3 0.30 100, 40 5.65 5.65 0.09 0.02 -0.83 -1.33

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 0.17 0.04 -0.78 -2.46

5 0.60 100, 40 5.65 5.65 0.30 0.07 -0.16 -4.15

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 0.53 0.11 2.80 -7.08

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 0.99 0.16 14.89 -12.43 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 2.49 0.29 87.31 -27.31

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 2.65 0.36 60.45 -31.60 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 3.60 0.45 91.93 -42.20

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 4.76 0.54 131.51 -54.90

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 6.13 0.65 179.98 -69.92 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 9.61 0.76 364.93 -102.91

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 11.97 0.88 470.66 -126.82

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14.68 1.01 593.76 -154.21 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 17.77 1.15 735.46 -185.32

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 21.27 1.30 897.00 -220.41

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 25.19 1.46 1079.60 -259.73 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 29.58 1.62 1284.51 -303.53

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 34.44 1.80 1512.96 -352.06

22 3.15 100, 40 10.05 5.65 39.81 1.98 1766.18 -405.58 23 3.30 100, 40 10.05 5.65 45.72 2.18 2045.40 -464.33



Combinazione n° 16

Simbologia adottata







fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]

fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq]

Fondazione di valle


Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.04 0.24 0.00

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0.02 0.08 0.96 0.00 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0.04 0.12 2.16 0.00

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0.07 0.16 3.83 0.00

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0.11 0.20 5.96 0.00 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0.16 0.24 8.56 0.00

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0.22 0.28 11.61 0.00

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0.28 0.32 15.12 0.00 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0.36 0.36 19.07 0.00

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0.44 0.40 23.47 0.00

Fondazione di monte



2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0.35 -0.33 -3.88 16.60 3 0.33 100, 50 15.71 15.71 1.35 -0.62 -14.85 63.46

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -0.86 -31.87 136.16

5 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -1.56 -31.87 136.16 6 0.69 100, 50 15.71 15.71 6.75 -1.78 -74.50 318.33

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 11.05 -1.94 -121.94 521.02

8 1.06 100, 50 15.71 15.71 15.66 -2.04 -172.74 738.11 9 1.24 100, 50 15.71 15.71 20.44 -2.09 -225.49 963.51

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 25.27 -2.08 -278.76 1191.11

11 1.61 100, 50 15.71 15.71 30.01 -2.02 -331.11 1414.81 12 1.80 100, 50 15.71 15.71 34.54 -1.90 -381.13 1628.51

Verifiche a fessurazione

Combinazione n° 16

L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro



Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm]

M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]

m deformazione media espressa in [%]

sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm]

w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento

N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 0.00 5.65 5.65 -4088 0 0.0000 0.00 0.000

2 0.15 5.65 5.65 -4088 -1 0.0000 0.00 0.000 3 0.30 5.65 5.65 -4088 -6 0.0000 0.00 0.000

4 0.45 5.65 5.65 -4088 -19 0.0000 0.00 0.000

5 0.60 5.65 5.65 -4088 -45 0.0000 0.00 0.000 6 0.75 5.65 5.65 -4088 -88 0.0000 0.00 0.000

7 0.90 5.65 5.65 -4088 -153 0.0000 0.00 0.000

8 1.05 5.65 5.65 -4088 -243 0.0000 0.00 0.000 9 1.20 5.65 11.31 -4129 -362 0.0000 0.00 0.000

10 1.35 15.71 11.31 -4498 -516 0.0000 0.00 0.000


11 1.50 15.71 11.31 -4498 -707 0.0000 0.00 0.000

12 1.65 15.71 11.31 -4498 -941 0.0000 0.00 0.000

13 1.80 15.71 11.31 -4498 -1222 0.0000 0.00 0.000 14 1.95 10.05 5.65 -4248 -1554 0.0000 0.00 0.000

15 2.10 10.05 5.65 -4248 -1941 0.0000 0.00 0.000

16 2.25 10.05 5.65 -4248 -2387 0.0000 0.00 0.000 17 2.40 10.05 5.65 -4248 -2897 0.0000 0.00 0.000

18 2.55 10.05 5.65 -4248 -3475 0.0000 0.00 0.000

19 2.70 10.05 5.65 -4248 -4125 0.0000 0.00 0.000 20 2.85 10.05 5.65 -4248 -4852 0.0367 146.68 0.092

21 3.00 10.05 5.65 -4248 -5659 0.0490 146.68 0.122

22 3.15 10.05 5.65 -4248 -6551 0.0643 146.68 0.160 23 3.30 10.05 5.65 -4248 -7532 0.0803 146.68 0.200

Verifica fessurazione fondazione

N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 -0.60 0.00 15.71 -15658 0 0.0000 0.00 0.000

2 -0.58 0.00 15.71 16654 3 0.0000 0.00 0.000

3 -0.56 0.00 15.71 16654 11 0.0000 0.00 0.000

4 -0.54 0.00 15.71 16654 24 0.0000 0.00 0.000

5 -0.52 0.00 15.71 16654 43 0.0000 0.00 0.000

6 -0.50 0.00 15.71 16654 67 0.0000 0.00 0.000 7 -0.48 0.00 15.71 16654 96 0.0000 0.00 0.000

8 -0.46 0.00 15.71 16654 130 0.0000 0.00 0.000

9 -0.44 0.00 15.71 16654 170 0.0000 0.00 0.000 10 -0.42 0.00 15.71 16654 214 0.0000 0.00 0.000

11 -0.40 0.00 15.71 16654 263 0.0000 0.00 0.000

12 0.00 15.71 15.71 -6920 -11102 0.0630 129.75 0.139 13 0.19 15.71 15.71 -6920 -9645 0.0507 129.75 0.112

14 0.37 15.71 15.71 -6920 -8120 0.0369 129.75 0.081

15 0.56 15.71 15.71 -6920 -6569 0.0000 0.00 0.000 16 0.74 15.71 15.71 -6920 -5032 0.0000 0.00 0.000

17 0.93 15.71 15.71 -6920 -3552 0.0000 0.00 0.000

18 1.11 15.71 15.71 -6920 -2170 0.0000 0.00 0.000 19 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000

20 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000

21 1.47 15.71 15.71 -6920 -433 0.0000 0.00 0.000 22 1.63 15.71 15.71 -6920 -113 0.0000 0.00 0.000

23 1.80 15.71 15.71 -6920 0 0.0000 0.00 0.000



Combinazione n° 17





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 0.71 14.15 3 0.30 300.00 5.66 56.59

4 0.45 450.00 19.10 127.32

5 0.60 600.00 45.27 226.35 6 0.75 750.00 88.42 353.67

7 0.90 900.00 152.79 509.29

8 1.05 1050.00 242.62 693.20 9 1.20 1200.00 362.16 905.40

10 1.35 1350.00 515.65 1145.90

11 1.50 1500.00 707.34 1414.69 12 1.65 1650.00 941.47 1711.77

13 1.80 1800.00 1222.29 2037.15

14 1.95 1950.00 1554.03 2390.82 15 2.10 2100.00 1940.95 2772.79

16 2.25 2250.00 2387.28 3183.05

17 2.40 2400.00 2897.28 3621.60 18 2.55 2550.00 3475.18 4088.45

19 2.70 2700.00 4125.23 4583.59

20 2.85 2850.00 4851.67 5107.02 21 3.00 3000.00 5658.75 5658.75

22 3.15 3150.00 6550.71 6238.77

23 3.30 3300.00 7531.74 6845.96


Combinazione n° 17




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 2.71 270.53

3 0.04 10.80 538.45 4 0.06 24.23 803.78

5 0.08 42.94 1066.51

6 0.10 66.87 1326.64 7 0.12 95.99 1584.18

8 0.14 130.22 1839.11

9 0.16 169.53 2091.45 10 0.18 213.86 2341.19

11 0.20 263.16 2588.33


Combinazione n° 17




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -113.16 -1327.89

3 0.33 -432.60 -2475.34

4 0.50 -928.25 -3442.35


5 0.50 -928.25 -6236.35

6 0.69 -2170.22 -7101.33

7 0.87 -3552.02 -7742.27 8 1.06 -5032.05 -8159.17

9 1.24 -6568.70 -8352.04

10 1.43 -8120.36 -8320.86 11 1.61 -9645.44 -8065.65

12 1.80 -11102.31 -7586.40



Combinazione n° 17











3 0.30 100, 40 5.65 5.65 0.09 0.02 -0.83 -1.33

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 0.17 0.04 -0.78 -2.46

5 0.60 100, 40 5.65 5.65 0.30 0.07 -0.16 -4.15

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 0.53 0.11 2.80 -7.08

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 0.99 0.16 14.89 -12.43 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 2.49 0.29 87.31 -27.31

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 2.65 0.36 60.45 -31.60 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 3.60 0.45 91.93 -42.20

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 4.76 0.54 131.51 -54.90

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 6.13 0.65 179.98 -69.92 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 9.61 0.76 364.93 -102.91

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 11.97 0.88 470.66 -126.82

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14.68 1.01 593.76 -154.21 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 17.77 1.15 735.46 -185.32

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 21.27 1.30 897.00 -220.41

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 25.19 1.46 1079.60 -259.73 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 29.58 1.62 1284.51 -303.53

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 34.44 1.80 1512.96 -352.06

22 3.15 100, 40 10.05 5.65 39.81 1.98 1766.18 -405.58 23 3.30 100, 40 10.05 5.65 45.72 2.18 2045.40 -464.33



Combinazione n° 17

Simbologia adottata









Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.04 0.24 0.00

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0.02 0.08 0.96 0.00 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0.04 0.12 2.16 0.00

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0.07 0.16 3.83 0.00

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0.11 0.20 5.96 0.00 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0.16 0.24 8.56 0.00

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0.22 0.28 11.61 0.00

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0.28 0.32 15.12 0.00 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0.36 0.36 19.07 0.00

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0.44 0.40 23.47 0.00

Fondazione di monte



2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0.35 -0.33 -3.88 16.60 3 0.33 100, 50 15.71 15.71 1.35 -0.62 -14.85 63.46

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -0.86 -31.87 136.16

5 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -1.56 -31.87 136.16 6 0.69 100, 50 15.71 15.71 6.75 -1.78 -74.50 318.33

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 11.05 -1.94 -121.94 521.02

8 1.06 100, 50 15.71 15.71 15.66 -2.04 -172.74 738.11 9 1.24 100, 50 15.71 15.71 20.44 -2.09 -225.49 963.51

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 25.27 -2.08 -278.76 1191.11

11 1.61 100, 50 15.71 15.71 30.01 -2.02 -331.11 1414.81 12 1.80 100, 50 15.71 15.71 34.54 -1.90 -381.13 1628.51


Combinazione n° 17










2 0.15 5.65 5.65 -4088 -1 0.0000 0.00 0.000 3 0.30 5.65 5.65 -4088 -6 0.0000 0.00 0.000

4 0.45 5.65 5.65 -4088 -19 0.0000 0.00 0.000

5 0.60 5.65 5.65 -4088 -45 0.0000 0.00 0.000 6 0.75 5.65 5.65 -4088 -88 0.0000 0.00 0.000

7 0.90 5.65 5.65 -4088 -153 0.0000 0.00 0.000

8 1.05 5.65 5.65 -4088 -243 0.0000 0.00 0.000 9 1.20 5.65 11.31 -4129 -362 0.0000 0.00 0.000

10 1.35 15.71 11.31 -4498 -516 0.0000 0.00 0.000


11 1.50 15.71 11.31 -4498 -707 0.0000 0.00 0.000

12 1.65 15.71 11.31 -4498 -941 0.0000 0.00 0.000

13 1.80 15.71 11.31 -4498 -1222 0.0000 0.00 0.000 14 1.95 10.05 5.65 -4248 -1554 0.0000 0.00 0.000

15 2.10 10.05 5.65 -4248 -1941 0.0000 0.00 0.000

16 2.25 10.05 5.65 -4248 -2387 0.0000 0.00 0.000 17 2.40 10.05 5.65 -4248 -2897 0.0000 0.00 0.000

18 2.55 10.05 5.65 -4248 -3475 0.0000 0.00 0.000

19 2.70 10.05 5.65 -4248 -4125 0.0000 0.00 0.000 20 2.85 10.05 5.65 -4248 -4852 0.0367 146.68 0.092

21 3.00 10.05 5.65 -4248 -5659 0.0490 146.68 0.122

22 3.15 10.05 5.65 -4248 -6551 0.0643 146.68 0.160 23 3.30 10.05 5.65 -4248 -7532 0.0803 146.68 0.200



2 -0.58 0.00 15.71 16654 3 0.0000 0.00 0.000

3 -0.56 0.00 15.71 16654 11 0.0000 0.00 0.000

4 -0.54 0.00 15.71 16654 24 0.0000 0.00 0.000

5 -0.52 0.00 15.71 16654 43 0.0000 0.00 0.000

6 -0.50 0.00 15.71 16654 67 0.0000 0.00 0.000 7 -0.48 0.00 15.71 16654 96 0.0000 0.00 0.000

8 -0.46 0.00 15.71 16654 130 0.0000 0.00 0.000

9 -0.44 0.00 15.71 16654 170 0.0000 0.00 0.000 10 -0.42 0.00 15.71 16654 214 0.0000 0.00 0.000

11 -0.40 0.00 15.71 16654 263 0.0000 0.00 0.000

12 0.00 15.71 15.71 -6920 -11102 0.0630 129.75 0.139 13 0.19 15.71 15.71 -6920 -9645 0.0507 129.75 0.112

14 0.37 15.71 15.71 -6920 -8120 0.0369 129.75 0.081

15 0.56 15.71 15.71 -6920 -6569 0.0000 0.00 0.000 16 0.74 15.71 15.71 -6920 -5032 0.0000 0.00 0.000

17 0.93 15.71 15.71 -6920 -3552 0.0000 0.00 0.000

18 1.11 15.71 15.71 -6920 -2170 0.0000 0.00 0.000 19 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000

20 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000

21 1.47 15.71 15.71 -6920 -433 0.0000 0.00 0.000 22 1.63 15.71 15.71 -6920 -113 0.0000 0.00 0.000

23 1.80 15.71 15.71 -6920 0 0.0000 0.00 0.000



Combinazione n° 18





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.15 150.00 0.71 14.15 3 0.30 300.00 5.66 56.59

4 0.45 450.00 19.10 127.32

5 0.60 600.00 45.27 226.35 6 0.75 750.00 88.42 353.67

7 0.90 900.00 152.79 509.29

8 1.05 1050.00 242.62 693.20 9 1.20 1200.00 362.16 905.40

10 1.35 1350.00 515.65 1145.90

11 1.50 1500.00 707.34 1414.69 12 1.65 1650.00 941.47 1711.77

13 1.80 1800.00 1222.29 2037.15

14 1.95 1950.00 1554.03 2390.82 15 2.10 2100.00 1940.95 2772.79

16 2.25 2250.00 2387.28 3183.05

17 2.40 2400.00 2897.28 3621.60 18 2.55 2550.00 3475.18 4088.45

19 2.70 2700.00 4125.23 4583.59

20 2.85 2850.00 4851.67 5107.02 21 3.00 3000.00 5658.75 5658.75

22 3.15 3150.00 6550.71 6238.77

23 3.30 3300.00 7531.74 6845.96


Combinazione n° 18




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.02 2.71 270.53

3 0.04 10.80 538.45 4 0.06 24.23 803.78

5 0.08 42.94 1066.51

6 0.10 66.87 1326.64 7 0.12 95.99 1584.18

8 0.14 130.22 1839.11

9 0.16 169.53 2091.45 10 0.18 213.86 2341.19

11 0.20 263.16 2588.33


Combinazione n° 18




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -113.16 -1327.89

3 0.33 -432.60 -2475.34

4 0.50 -928.25 -3442.35


5 0.50 -928.25 -6236.35

6 0.69 -2170.22 -7101.33

7 0.87 -3552.02 -7742.27 8 1.06 -5032.05 -8159.17

9 1.24 -6568.70 -8352.04

10 1.43 -8120.36 -8320.86 11 1.61 -9645.44 -8065.65

12 1.80 -11102.31 -7586.40



Combinazione n° 18











3 0.30 100, 40 5.65 5.65 0.09 0.02 -0.83 -1.33

4 0.45 100, 40 5.65 5.65 0.17 0.04 -0.78 -2.46

5 0.60 100, 40 5.65 5.65 0.30 0.07 -0.16 -4.15

6 0.75 100, 40 5.65 5.65 0.53 0.11 2.80 -7.08

7 0.90 100, 40 5.65 5.65 0.99 0.16 14.89 -12.43 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09

9 1.20 100, 40 5.65 11.31 2.49 0.29 87.31 -27.31

10 1.35 100, 40 15.71 11.31 2.65 0.36 60.45 -31.60 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 3.60 0.45 91.93 -42.20

12 1.65 100, 40 15.71 11.31 4.76 0.54 131.51 -54.90

13 1.80 100, 40 15.71 11.31 6.13 0.65 179.98 -69.92 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 9.61 0.76 364.93 -102.91

15 2.10 100, 40 10.05 5.65 11.97 0.88 470.66 -126.82

16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14.68 1.01 593.76 -154.21 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 17.77 1.15 735.46 -185.32

18 2.55 100, 40 10.05 5.65 21.27 1.30 897.00 -220.41

19 2.70 100, 40 10.05 5.65 25.19 1.46 1079.60 -259.73 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 29.58 1.62 1284.51 -303.53

21 3.00 100, 40 10.05 5.65 34.44 1.80 1512.96 -352.06

22 3.15 100, 40 10.05 5.65 39.81 1.98 1766.18 -405.58 23 3.30 100, 40 10.05 5.65 45.72 2.18 2045.40 -464.33



Combinazione n° 18

Simbologia adottata









Fondazione di valle



2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.04 0.24 0.00

3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0.02 0.08 0.96 0.00 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0.04 0.12 2.16 0.00

5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0.07 0.16 3.83 0.00

6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0.11 0.20 5.96 0.00 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0.16 0.24 8.56 0.00

8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0.22 0.28 11.61 0.00

9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0.28 0.32 15.12 0.00 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0.36 0.36 19.07 0.00

11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0.44 0.40 23.47 0.00

Fondazione di monte



2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0.35 -0.33 -3.88 16.60 3 0.33 100, 50 15.71 15.71 1.35 -0.62 -14.85 63.46

4 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -0.86 -31.87 136.16

5 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -1.56 -31.87 136.16 6 0.69 100, 50 15.71 15.71 6.75 -1.78 -74.50 318.33

7 0.87 100, 50 15.71 15.71 11.05 -1.94 -121.94 521.02

8 1.06 100, 50 15.71 15.71 15.66 -2.04 -172.74 738.11 9 1.24 100, 50 15.71 15.71 20.44 -2.09 -225.49 963.51

10 1.43 100, 50 15.71 15.71 25.27 -2.08 -278.76 1191.11

11 1.61 100, 50 15.71 15.71 30.01 -2.02 -331.11 1414.81 12 1.80 100, 50 15.71 15.71 34.54 -1.90 -381.13 1628.51


Combinazione n° 18










2 0.15 5.65 5.65 -4088 -1 0.0000 0.00 0.000 3 0.30 5.65 5.65 -4088 -6 0.0000 0.00 0.000

4 0.45 5.65 5.65 -4088 -19 0.0000 0.00 0.000

5 0.60 5.65 5.65 -4088 -45 0.0000 0.00 0.000 6 0.75 5.65 5.65 -4088 -88 0.0000 0.00 0.000

7 0.90 5.65 5.65 -4088 -153 0.0000 0.00 0.000

8 1.05 5.65 5.65 -4088 -243 0.0000 0.00 0.000 9 1.20 5.65 11.31 -4129 -362 0.0000 0.00 0.000

10 1.35 15.71 11.31 -4498 -516 0.0000 0.00 0.000


11 1.50 15.71 11.31 -4498 -707 0.0000 0.00 0.000

12 1.65 15.71 11.31 -4498 -941 0.0000 0.00 0.000

13 1.80 15.71 11.31 -4498 -1222 0.0000 0.00 0.000 14 1.95 10.05 5.65 -4248 -1554 0.0000 0.00 0.000

15 2.10 10.05 5.65 -4248 -1941 0.0000 0.00 0.000

16 2.25 10.05 5.65 -4248 -2387 0.0000 0.00 0.000 17 2.40 10.05 5.65 -4248 -2897 0.0000 0.00 0.000

18 2.55 10.05 5.65 -4248 -3475 0.0000 0.00 0.000

19 2.70 10.05 5.65 -4248 -4125 0.0000 0.00 0.000 20 2.85 10.05 5.65 -4248 -4852 0.0367 146.68 0.092

21 3.00 10.05 5.65 -4248 -5659 0.0490 146.68 0.122

22 3.15 10.05 5.65 -4248 -6551 0.0643 146.68 0.160 23 3.30 10.05 5.65 -4248 -7532 0.0803 146.68 0.200



2 -0.58 0.00 15.71 16654 3 0.0000 0.00 0.000

3 -0.56 0.00 15.71 16654 11 0.0000 0.00 0.000

4 -0.54 0.00 15.71 16654 24 0.0000 0.00 0.000

5 -0.52 0.00 15.71 16654 43 0.0000 0.00 0.000

6 -0.50 0.00 15.71 16654 67 0.0000 0.00 0.000 7 -0.48 0.00 15.71 16654 96 0.0000 0.00 0.000

8 -0.46 0.00 15.71 16654 130 0.0000 0.00 0.000

9 -0.44 0.00 15.71 16654 170 0.0000 0.00 0.000 10 -0.42 0.00 15.71 16654 214 0.0000 0.00 0.000

11 -0.40 0.00 15.71 16654 263 0.0000 0.00 0.000

12 0.00 15.71 15.71 -6920 -11102 0.0630 129.75 0.139 13 0.19 15.71 15.71 -6920 -9645 0.0507 129.75 0.112

14 0.37 15.71 15.71 -6920 -8120 0.0369 129.75 0.081

15 0.56 15.71 15.71 -6920 -6569 0.0000 0.00 0.000 16 0.74 15.71 15.71 -6920 -5032 0.0000 0.00 0.000

17 0.93 15.71 15.71 -6920 -3552 0.0000 0.00 0.000

18 1.11 15.71 15.71 -6920 -2170 0.0000 0.00 0.000 19 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000

20 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000

21 1.47 15.71 15.71 -6920 -433 0.0000 0.00 0.000 22 1.63 15.71 15.71 -6920 -113 0.0000 0.00 0.000

23 1.80 15.71 15.71 -6920 0 0.0000 0.00 0.000


Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2)

Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue.

Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni.

Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi:

- Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento

- Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa

- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale

- Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali.

L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008.

La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive

relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta.

Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo MAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno

Versione 10.10

Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Peirolo Fabio

Licenza AIU4352F7

Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La

società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi

prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche.

Modalità di presentazione dei risultati

La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione

di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare.

Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni

geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che

tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale.

Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i

risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi

determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi

validi ed accettabili.

Luogo e data

________________________

Il progettista

( )

_____________________________________


PROGETTO DEFINITIVO




08. ALLEGATI STRUTTURA BRIGLIA TIPO “B3, B5”

08.01 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE GRAFICA

Si illustra per via grafica il problema ingegneristico affrontato.

Figura 9, briglia “tipo B3, B5” - definizione del problema ingegneristico.


PROGETTO DEFINITIVO




Figura 10, briglia “tipo B3, B5” - geometria del problema ingegneristico.


PROGETTO DEFINITIVO




Figura 11, briglia “tipo B3, B5” - inviluppo sollecitazioni sul paramento.

Figura 12, briglia “tipo B3, B5” - inviluppo sollecitazioni sulla fondazione.


PROGETTO DEFINITIVO




Figura 13, briglia “tipo B3, B5” - cerchio critico per l’analisi di instabilità.

Figura 14, briglia “tipo B3, B5” - riassunto dei risultati delle verifiche.


PROGETTO DEFINITIVO




08.01.01 COMMENTO SUI RISULTATI

Si osservano i limiti che il sw. di calcolo utilizzato presenta nella simulazione

effettuata.

Considerando che:

1. sono stati utilizzati valori di angolo d’attrito a volume costante e non di picco,

come tale verifica di tipo globale richiederebbe a livello teorico;

2. i chiodi generano un “effetto spinotto” non simulabile a mezzo del sw. utilizzato

e contrastano la rotazione del cerchio critico. In sostanza l’azione di taglio sui

chiodi costituisce un apporto aggiuntivo alle resistenze inserite nel sw ed

impedisce lo sviluppo del meccanismo di rottura graficato;

3. la cumulazione dell’evento di piena (raro) con il sisma (raro anch’esso) è

un’ipotesi marcatamente severa;

4. che il manufatto sarà addossato alla roccia sub affiorante e che pertanto essa

stessa, con la sua grande tenacità, è un ulteriore elemento che impedisce la

formazione del cerchio di rottura;

si dichiara che le uniche verifiche di cui dover tener conto nei risultati riportati risultano

essere quelle relative allo scorrimento, al ribaltamento ed alla capacità limite di carico.

L’analisi di stabilità globale, per l’opera in esame, risulta prima di significato.


PROGETTO DEFINITIVO




08.02 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE SU TABULATO

Si allega input/output in formato testuale.


Progetto: Tipo B3-B5

Ditta: Comune:

Progettista:

Direttore dei Lavori: Impresa:

Normative di riferimento

- Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.

- Legge nr. 64 del 02/02/1974.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988.

Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la

progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992.

Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

- D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche

- D.M. 16 Gennaio 1996

Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996

Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche

- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996

- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008)

- Circolare 617 del 02/02/2009

- Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008

Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno

- Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa

- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite)

- Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali


Calcolo della spinta sul muro

Valori caratteristici e valori di calcolo

Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.

I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali . In particolare si

distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.

Metodo di Culmann

Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno

con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque

disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di

Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea.

I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:

- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno;

- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la

superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.

Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno.

Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di

Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è

possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

Spinta in presenza di sisma

Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente.

Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando

un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

' =

' =

dove = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh.

In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni:

Terreno a bassa permeabilità

= arctg[(sat/(sat-w))*(kh/(1±kv))]

Terreno a permeabilità elevata

= arctg[(/(sat-w))*(kh/(1±kv))]

Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

S = AS' - S

dove il coefficiente A vale

cos2()

A = –––––––––––––––––––––––––––––

cos2cos

In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di .

Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo

stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.


Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono

valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di

spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

Verifica a ribaltamento

La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr)

ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e

verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r.

Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0.

Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– >= r Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del

terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito

terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi

contribuiscono al momento stabilizzante.

Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.

Verifica a scorrimento

Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono

a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la

risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0

Fr

––––– >= s Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione.

La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al

piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg f + caBr

La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso,

però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento.

Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di

fondazione.

Verifica al carico limite

Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve

essere superiore a q. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= q

R

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0

Le espressioni di Hansen per il calcolo della capacità portante si differenziano a secondo se siamo in presenza di un terreno puramente coesivo (=0)

o meno e si esprimono nel modo seguente:


Caso generale

qu = cNcscdcicgcbc + qNqsqdqiqgqbq + 0.5BNsdigb

Caso di terreno puramente coesivo =0

qu = 5.14c(1+sc+dc-ic-gc-bc) + q

in cui dc, dq, d, sono i fattori di profondità; sc, sq, s, sono i fattori di forma; ic, iq, i, sono i fattori di inclinazione del carico; bc, bq, b, sono i fattori di

inclinazione del piano di posa; gc, gq, g, sono i fattori che tengono conto del fatto che la fondazione poggi su un terreno in pendenza.

I fattori Nc, Nq, N sono espressi come:

Nq = etgKp

Nc = (Nq - 1)ctg

N = 1.5(Nq - 1)tg

Vediamo ora come si esprimono i vari fattori che compaiono nella espressione del carico ultimo.

Fattori di forma

B

per =0 sc = 0.2 ––––– L

Nq B

per >0 sc = 1 + ––––– –––––

Nc L

B

sq = 1 + ––––– tg

L

B

s = 1 - 0.4 ––––– L

Fattori di profondità

Si definisce il parametro k come

D D k = ––––– se ––––– <= 1

B B

D D

k = arctg ––––– se ––––– > 1 B B

I vari coefficienti si esprimono come

per =0 dc = 0.4k

per >0 dc = 1 + 0.4k

dq = 1+2tg(1-sin)2k


= 1

Fattori di inclinazione del carico

Indichiamo con V e H le componenti del carico rispettivamente perpendicolare e parallela alla base e con Af l'area efficace della fondazione ottenuta

come Af = B'xL' (B' e L' sono legate alle dimensioni effettive della fondazione B, L e all'eccentricità del carico eB, eL dalle relazioni B' = B-2eB L'

= L- 2eL) e con l'angolo di inclinazione della fondazione espresso in gradi (=0 per fondazione orizzontale).

I fattori di inclinazione del carico si esprimono come:

H

per = 0 ic = 1/2(1-[1- –––––]) Afca

1 - iq

per > 0 ic = iq - ––––––––

Nq - 1

0.5H iq = (1 - ––––––––––––––––)5

V + Afcactg

0.7H

per = 0 i = (1 - ––––––––––––––––)5

V + Afcactg

(0.7-°/450°)H

per > 0 i = (1 - –––––––––––––––––––––––)5

V + Afcactg

Fattori di inclinazione del piano di posa della fondazione

°

per =0 bc = –––––––––

147°

°

per >0 bc = 1 - –––––––– 147°

bq = e-2tg

b = e-2.7tg

Fattori di inclinazione del terreno

Indicando con la pendenza del pendio i fattori g si ottengono dalle espressioni seguenti:

°

per =0 gc = ––––––––– 147°

°

per >0 gc = 1 - ––––––––

147°

gq = g = (1-0.05tg)5

Per poter applicare la formula di Hansen devono risultare verificate le seguenti condizioni:


H < Vtg + Afca

<=

iq, i > 0

+ <= 90°

Verifica alla stabilità globale

La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0

Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di

sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50.

Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi

ni ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )

cosi

= –––––––––––––––––––––––––––––––––––––

niWisini

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso

della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia.

Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosi ).

Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo procedimento viene eseguito per il

numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.


Normativa

N.T.C. 2008 - Approccio 1

Simbologia adottata

Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili

Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili

tan' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo

Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce

Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche

Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD





Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:

Parametri M1 M2 M2 M1






Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:

Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD





Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1






FONDAZIONE SUPERFICIALE

Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3

Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40

Scorrimento 1.00 1.00 1.10 Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40

Stabilità globale 1.10


Geometria muro e fondazione

Descrizione Muro a mensola in c.a.

Altezza del paramento 4.20 [m] Spessore in sommità 0.40 [m]

Spessore all'attacco con la fondazione 0.40 [m]

Inclinazione paramento esterno 0.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°]


Fondazione

Lunghezza mensola fondazione di valle 0.50 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 2.40 [m]

Lunghezza totale fondazione 3.30 [m]

Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°] Spessore fondazione 0.60 [m]

Spessore magrone 0.10 [m]


Materiali utilizzati per la struttura

Calcestruzzo

Peso specifico 2500.0 [kg/mc]

Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione Rck 356.9 [kg/cmq]

Modulo elastico E 332299.69 [kg/cmq]

Acciaio Tipo B450C

Tensione di snervamento fa 4588.0 [kg/cmq]

Geometria profilo terreno a monte del muro

Simbologia adottata e sistema di riferimento

(Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)

N numero ordine del punto

X ascissa del punto espressa in [m]

Y ordinata del punto espressa in [m]

A inclinazione del tratto espressa in [°]

N X Y A 1 5.00 0.00 0.00

Terreno a valle del muro

Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°]

Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]

Falda

Quota della falda a monte del muro rispetto al piano di posa della fondazione 4.80 [m]

Quota della falda a valle del muro rispetto al piano di posa della fondazione 1.60 [m]

Descrizione terreni

Simbologia adottata

Nr. Indice del terreno

Descrizione Descrizione terreno

Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]

s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc]

Angolo d'attrito interno espresso in [°]

Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°]

c Coesione espressa in [kg/cmq]

ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq]

Descrizione s c ca Terreno 1 2000 2200 36.00 24.00 0.000 0.000

Terreno 2 2000 2200 36.00 24.00 0.000 0.000

Stratigrafia

Simbologia adottata

N Indice dello strato

H Spessore dello strato espresso in [m]

a Inclinazione espressa in [°]

Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm

Ks Coefficiente di spinta

Terreno Terreno dello strato

Nr. H a Kw Ks Terreno 1 3.80 0.00 6.55 0.00 Terreno 1 2 2.00 0.00 6.94 0.00 Terreno 2


Condizioni di carico

Simbologia e convenzioni di segno adottate

Carichi verticali positivi verso il basso.

Carichi orizzontali positivi verso sinistra.

Momento positivo senso antiorario.

X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m]

Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg]

Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg]

M Momento espresso in [kgm]

Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m]

Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m]

Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m]

Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m]

D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato

Condizione n° 1 (Condizione 1) C Fondazione X=1.90 Y=-4.50 Fx=-8513.00 Fy=2281.00 M=0.00


Descrizione combinazioni di carico

Simbologia adottata

F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole)

Coefficiente di partecipazione della condizione

Coefficiente di combinazione della condizione



Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30














Combinazione n° 5 - Caso A2-M2 (GEO)





Combinazione n° 6 - Caso EQU (SLU)




Combinazione n° 7 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)




Combinazione n° 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo



Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00

Combinazione n° 9 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 10 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo





Combinazione n° 11 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 12 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo

S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00



Combinazione n° 13 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo





Combinazione n° 14 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo




Combinazione n° 15 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo




Combinazione n° 16 - Quasi Permanente (SLE)


Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00


Combinazione n° 17 - Frequente (SLE)


Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00


Combinazione n° 18 - Rara (SLE)

S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00


Impostazioni di analisi

Metodo verifica sezioni Stato limite

Impostazioni verifiche SLU

Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali

Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50

Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15

Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85

Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00

Impostazioni verifiche SLE


Condizioni ambientali Aggressive

Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione

Sensibilità delle armature Poco sensibile

Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30

w3 = 0.40

Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni

Combinazione di carico Rara c < 0.60 fck - f < 0.80 fyk

Quasi permanente c < 0.45 fck

Calcolo della portanza metodo di Hansen

Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00

Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00

Impostazioni avanzate

Terreno a monte a elevata permeabilità

Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00


Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati

Simbologia adottata

C Identificativo della combinazione

Tipo Tipo combinazione

Sisma Combinazione sismica

CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento

CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento

CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite

CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale

C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1.14 -- 1.95 -- 2 A1-M1 - [1] -- 1.52 -- 2.61 --

3 A1-M1 - [1] -- 1.40 -- 2.57 --

4 A1-M1 - [1] -- 1.26 -- 2.10 -- 5 A2-M2 - [1] -- 1.44 -- 1.68 --

6 EQU - [1] -- -- 1.67 -- --

7 STAB - [1] -- -- -- -- 0.53 8 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1.51 -- 2.97 --

9 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1.45 -- 2.91 --

10 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1.08 -- 1.05 -- 11 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1.04 -- 1.02 --

12 EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.71 -- --

13 EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.81 -- -- 14 STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 0.51

15 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 0.45

16 SLEQ - [1] -- 2.06 -- 4.65 -- 17 SLEF - [1] -- 2.06 -- 4.65 --

18 SLER - [1] -- 2.06 -- 4.65 --


Analisi della spinta e verifiche

Sistema di riferimento adottato per le coordinate :

Origine in testa al muro (spigolo di monte)

Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte

Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto

Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle

Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso

Calcolo riferito ad 1 metro di muro

Tipo di analisi

Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Hansen

Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius

Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva

Sisma

Identificazione del sito Latitudine 45.078767

Longitudine 6.704287 Comune Bardonecchia

Provincia Torino

Regione Piemonte

Punti di interpolazione del reticolo 13335 - 13557 - 13558 - 13336

Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni

Classe d'uso II - Normali affollamenti e industrie non pericolose

Vita di riferimento 50 anni

Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 1.04 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.80





Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.40 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.80





Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico

Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0


Peso muro 9150.00 [kg]

Baricentro del muro X=0.31 Y=-3.40

Superficie di spinta

Punto inferiore superficie di spinta X = 2.40 Y = -4.80 Punto superiore superficie di spinta X = 2.40 Y = 0.00

Altezza della superficie di spinta 4.80 [m]

Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°]

COMBINAZIONE n° 1

Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole







Spinta falda 14976.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]







Risultanti



















N'c = 17.36 N'q = 13.33 N' = 8.13





Combinazione n° 1





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 2.52 36.05 3 0.42 420.00 20.19 144.18

4 0.63 630.00 68.13 324.42

5 0.84 840.00 161.49 576.74 6 1.05 1050.00 315.40 901.16

7 1.26 1260.00 545.02 1297.66

8 1.47 1470.00 865.47 1766.27 9 1.68 1680.00 1291.90 2306.96

10 1.89 1890.00 1839.44 2919.74

11 2.10 2100.00 2523.24 3604.62 12 2.31 2310.00 3358.43 4361.59

13 2.52 2520.00 4360.15 5190.66

14 2.73 2730.00 5543.55 6091.81 15 2.94 2940.00 6923.76 7065.06

16 3.15 3150.00 8515.92 8110.40

17 3.36 3360.00 10335.17 9227.83 18 3.57 3570.00 12396.66 10417.36

19 3.78 3780.00 14715.52 11679.16

20 3.99 3990.00 17306.97 13013.22 21 4.20 4200.00 20185.87 14415.68


Combinazione n° 1




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 19.92 794.32 3 0.10 79.19 1574.12

4 0.15 177.09 2339.38

5 0.20 312.89 3090.12 6 0.25 485.86 3826.32

7 0.30 695.28 4548.00

8 0.35 940.42 5255.14 9 0.40 1220.55 5947.76

10 0.45 1534.95 6625.84

11 0.50 1882.89 7289.40


Combinazione n° 1




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -422.25 -3378.00

3 0.50 -1679.17 -6619.76 4 0.50 -1679.17 -8900.76

5 0.74 -4125.71 -11647.07

6 0.98 -7185.57 -14065.55


7 1.21 -10780.89 -16156.20

8 1.45 -14833.81 -17919.03

9 1.69 -19266.48 -19354.02 10 1.92 -24001.02 -20461.19

11 2.16 -28959.59 -21240.54

12 2.40 -34064.32 -21692.05



Combinazione n° 1













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 535753 -25749 1275.60 16498 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 361487 -39091 573.79 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 170337 -32747 202.78 16556 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 60978 -18317 58.07 16585 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 30524 -13203 24.23 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 19195 -11301 13.06 16643 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 13486 -10370 8.03 16672 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 41319 -40214 21.86 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 32336 -38852 15.40 21540 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 26071 -37903 11.29 21569 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 21507 -37212 8.53 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 14024 -28476 5.14 19860 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 11958 -28161 4.07 19889 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 10324 -27911 3.28 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 9009 -27711 2.68 19947 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 7933 -27546 2.22 19977 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 7041 -27410 1.86 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 6293 -27296 1.58 20035 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 5659 -27199 1.35 20064 -- --



Combinazione n° 1

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.34 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.85 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.83 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.47 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.30 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.21 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.16 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.10 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 24.63 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 24.63 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 10.02 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.72 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.81 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.77 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.13 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.71 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.42 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.21 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 2

Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 4217.78 [kg]










Risultanti




















N'c = 23.79 N'q = 17.88 N' = 12.72





Combinazione n° 2





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 273.00 2.52 36.05 3 0.42 546.00 20.19 144.18

4 0.63 819.00 68.13 324.42

5 0.84 1092.00 161.49 576.74 6 1.05 1365.00 315.40 901.16

7 1.26 1638.00 545.02 1297.66

8 1.47 1911.00 865.47 1766.27 9 1.68 2184.00 1291.90 2306.96

10 1.89 2457.00 1839.44 2919.74

11 2.10 2730.00 2523.24 3604.62 12 2.31 3003.00 3358.43 4361.59

13 2.52 3276.00 4360.15 5190.66

14 2.73 3549.00 5543.55 6091.81 15 2.94 3822.00 6923.76 7065.06

16 3.15 4095.00 8515.92 8110.40

17 3.36 4368.00 10335.17 9227.83 18 3.57 4641.00 12396.66 10417.36

19 3.78 4914.00 14715.52 11679.16

20 3.99 5187.00 17306.97 13013.22 21 4.20 5460.00 20185.87 14415.68


Combinazione n° 2




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 21.49 857.37 3 0.10 85.52 1701.79

4 0.15 191.45 2533.25

5 0.20 338.63 3351.76 6 0.25 526.41 4157.32

7 0.30 754.15 4949.92

8 0.35 1021.19 5729.56 9 0.40 1326.89 6496.26

10 0.45 1670.60 7250.00

11 0.50 2051.67 7990.78


Combinazione n° 2




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -356.32 -2796.60

3 0.50 -1371.31 -5269.35 4 0.50 -1371.31 -7550.35

5 0.74 -3413.64 -9599.51

6 0.98 -5907.94 -11356.39


7 1.21 -8784.79 -12821.00

8 1.45 -11974.78 -13993.35

9 1.69 -15408.49 -14873.42 10 1.92 -19016.52 -15461.22

11 2.16 -22729.43 -15756.75

12 2.40 -26477.84 -15760.01



Combinazione n° 2













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 550526 -20353 1008.29 16515 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 428314 -35629 522.97 16553 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 264209 -39072 241.95 16591 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 114873 -26543 84.16 16629 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 49010 -16307 29.92 16667 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 28346 -12838 14.83 16704 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 19173 -11341 8.78 16742 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 56860 -42569 23.14 21589 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 43938 -40611 16.09 21627 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 35118 -39274 11.69 21665 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 28788 -38315 8.79 21703 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 18687 -29188 5.27 19974 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 15875 -28759 4.15 20012 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 13667 -28422 3.34 20049 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 11898 -28152 2.72 20087 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 10457 -27932 2.25 20125 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 9267 -27750 1.89 20163 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 8271 -27598 1.59 20201 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 7430 -27469 1.36 20239 -- --



Combinazione n° 2

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 6.81 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.71 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.76 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.43 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.28 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.19 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.14 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.11 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.07 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 30.16 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 30.16 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 12.11 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 6.95 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 4.68 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.43 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.67 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.16 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.81 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.55 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 3

Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 4217.78 [kg]










Risultanti




















N'c = 22.01 N'q = 16.62 N' = 11.40





Combinazione n° 3





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 2.52 36.05 3 0.42 420.00 20.19 144.18

4 0.63 630.00 68.13 324.42

5 0.84 840.00 161.49 576.74 6 1.05 1050.00 315.40 901.16

7 1.26 1260.00 545.02 1297.66

8 1.47 1470.00 865.47 1766.27 9 1.68 1680.00 1291.90 2306.96

10 1.89 1890.00 1839.44 2919.74

11 2.10 2100.00 2523.24 3604.62 12 2.31 2310.00 3358.43 4361.59

13 2.52 2520.00 4360.15 5190.66

14 2.73 2730.00 5543.55 6091.81 15 2.94 2940.00 6923.76 7065.06

16 3.15 3150.00 8515.92 8110.40

17 3.36 3360.00 10335.17 9227.83 18 3.57 3570.00 12396.66 10417.36

19 3.78 3780.00 14715.52 11679.16

20 3.99 3990.00 17306.97 13013.22 21 4.20 4200.00 20185.87 14415.68


Combinazione n° 3




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 20.19 805.80 3 0.10 80.38 1599.65

4 0.15 179.96 2381.55

5 0.20 318.34 3151.49 6 0.25 494.91 3909.48

7 0.30 709.09 4655.51

8 0.35 960.26 5389.58 9 0.40 1247.84 6111.71

10 0.45 1571.23 6821.87

11 0.50 1929.83 7520.09


Combinazione n° 3




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -348.68 -2739.67

3 0.50 -1344.93 -5180.47 4 0.50 -1344.93 -7461.47

5 0.74 -3364.85 -9503.41

6 0.98 -5837.70 -11275.63


7 1.21 -8699.42 -12778.12

8 1.45 -11885.95 -14010.89

9 1.69 -15333.24 -14973.93 10 1.92 -18977.21 -15667.24

11 2.16 -22753.82 -16090.84

12 2.40 -26599.01 -16244.70



Combinazione n° 3













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 535753 -25749 1275.60 16498 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 361487 -39091 573.79 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 170337 -32747 202.78 16556 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 60978 -18317 58.07 16585 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 30524 -13203 24.23 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 19195 -11301 13.06 16643 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 13486 -10370 8.03 16672 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 41319 -40214 21.86 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 32336 -38852 15.40 21540 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 26071 -37903 11.29 21569 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 21507 -37212 8.53 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 14024 -28476 5.14 19860 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 11958 -28161 4.07 19889 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 10324 -27911 3.28 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 9009 -27711 2.68 19947 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 7933 -27546 2.22 19977 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 7041 -27410 1.86 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 6293 -27296 1.58 20035 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 5659 -27199 1.35 20064 -- --



Combinazione n° 3

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.24 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.82 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.81 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.46 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.30 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.21 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.15 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 30.75 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 30.75 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 12.29 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.04 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 4.72 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.46 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.68 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.16 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.81 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.54 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 4

Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 4217.78 [kg]










Risultanti




















N'c = 19.61 N'q = 14.92 N' = 9.67





Combinazione n° 4





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 273.00 2.52 36.05 3 0.42 546.00 20.19 144.18

4 0.63 819.00 68.13 324.42

5 0.84 1092.00 161.49 576.74 6 1.05 1365.00 315.40 901.16

7 1.26 1638.00 545.02 1297.66

8 1.47 1911.00 865.47 1766.27 9 1.68 2184.00 1291.90 2306.96

10 1.89 2457.00 1839.44 2919.74

11 2.10 2730.00 2523.24 3604.62 12 2.31 3003.00 3358.43 4361.59

13 2.52 3276.00 4360.15 5190.66

14 2.73 3549.00 5543.55 6091.81 15 2.94 3822.00 6923.76 7065.06

16 3.15 4095.00 8515.92 8110.40

17 3.36 4368.00 10335.17 9227.83 18 3.57 4641.00 12396.66 10417.36

19 3.78 4914.00 14715.52 11679.16

20 3.99 5187.00 17306.97 13013.22 21 4.20 5460.00 20185.87 14415.68


Combinazione n° 4




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 21.16 843.87 3 0.10 84.13 1672.31

4 0.15 188.13 2485.32

5 0.20 332.40 3282.90 6 0.25 516.17 4065.04

7 0.30 738.65 4831.76

8 0.35 999.09 5583.05 9 0.40 1296.70 6318.90

10 0.45 1630.72 7039.33

11 0.50 2000.38 7744.32


Combinazione n° 4




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -436.30 -3488.52

3 0.50 -1723.78 -6747.05 4 0.50 -1723.78 -9028.05

5 0.74 -4200.00 -11766.34

6 0.98 -7285.23 -14156.47


7 1.21 -10896.76 -16198.45

8 1.45 -14951.93 -17892.28

9 1.69 -19368.03 -19237.95 10 1.92 -24062.39 -20235.47

11 2.16 -28952.32 -20884.84

12 2.40 -33955.13 -21186.05



Combinazione n° 4













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 550526 -20353 1008.29 16515 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 428314 -35629 522.97 16553 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 264209 -39072 241.95 16591 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 114873 -26543 84.16 16629 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 49010 -16307 29.92 16667 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 28346 -12838 14.83 16704 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 19173 -11341 8.78 16742 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 56860 -42569 23.14 21589 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 43938 -40611 16.09 21627 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 35118 -39274 11.69 21665 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 28788 -38315 8.79 21703 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 18687 -29188 5.27 19974 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 15875 -28759 4.15 20012 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 13667 -28422 3.34 20049 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 11898 -28152 2.72 20087 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 10457 -27932 2.25 20125 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 9267 -27750 1.89 20163 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 8271 -27598 1.59 20201 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 7430 -27469 1.36 20239 -- --



Combinazione n° 4

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 6.91 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.74 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.78 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.44 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.28 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.20 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.15 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.11 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.07 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 23.99 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 23.99 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 9.85 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.64 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.77 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.75 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.12 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.71 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.42 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.21 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 5

















Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.44 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m]

Risultante in fondazione 28517.31 [kg]





Tensione terreno allo spigolo di valle 1.5040 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.1737 [kg/cmq]









N'c = 16.03 N'q = 10.19 N' = 5.98

COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.44 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.68



Combinazione n° 5





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 2.06 29.42 3 0.42 420.00 16.48 117.68

4 0.63 630.00 55.60 264.78

5 0.84 840.00 131.80 470.72 6 1.05 1050.00 257.42 735.50

7 1.26 1260.00 444.83 1059.12

8 1.47 1470.00 706.37 1441.58 9 1.68 1680.00 1054.41 1882.88

10 1.89 1890.00 1501.30 2383.02

11 2.10 2100.00 2059.40 2942.00 12 2.31 2310.00 2741.06 3559.82

13 2.52 2520.00 3558.64 4236.48

14 2.73 2730.00 4524.50 4971.98 15 2.94 2940.00 5650.99 5766.32

16 3.15 3150.00 6950.47 6619.50

17 3.36 3360.00 8435.30 7531.52 18 3.57 3570.00 10117.83 8502.37

19 3.78 3780.00 12010.42 9532.26

20 3.99 3990.00 14125.51 10621.14 21 4.20 4200.00 16475.17 11765.18


Combinazione n° 5




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 16.84 671.95 3 0.10 67.03 1333.83

4 0.15 150.06 1985.62

5 0.20 265.42 2627.34 6 0.25 412.62 3258.98

7 0.30 591.15 3880.54

8 0.35 800.51 4492.03 9 0.40 1040.19 5093.43

10 0.45 1309.68 5684.76

11 0.50 1608.49 6266.01


Combinazione n° 5




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -270.85 -2124.84

3 0.50 -1041.42 -3997.73 4 0.50 -1041.42 -6278.73

5 0.74 -2720.69 -7824.60

6 0.98 -4740.11 -9143.08


7 1.21 -7045.66 -10234.18

8 1.45 -9583.34 -11097.89

9 1.69 -12299.15 -11734.21 10 1.92 -15139.09 -12143.15

11 2.16 -18049.15 -12324.70

12 2.40 -20975.32 -12278.86



Combinazione n° 5













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 548700 -21524 1306.43 16498 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 413561 -36501 656.45 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 242801 -38097 289.05 16556 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 98571 -24166 93.88 16585 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 43635 -15405 34.63 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 25840 -12417 17.58 16643 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 17658 -11083 10.51 16672 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 52819 -41956 27.95 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 40949 -40158 19.50 21540 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 32802 -38923 14.20 21569 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 26933 -38034 10.69 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 17503 -29008 6.41 19860 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 14884 -28608 5.06 19889 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 12823 -28293 4.07 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 11169 -28041 3.32 19947 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 9821 -27835 2.75 19977 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 8707 -27664 2.30 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7774 -27522 1.95 20035 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6985 -27402 1.66 20064 -- --



Combinazione n° 5

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 8.69 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 2.18 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.97 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.55 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.35 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.25 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.18 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.14 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.11 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 39.71 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 39.71 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 15.20 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 8.67 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.83 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 4.29 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.34 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.71 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.28 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.96 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 6















Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 36635.11 [kgm]










Combinazione n° 7












Cerchio critico








2 2667.57 63.90 2395.60 1.00 30.17 0.00 0.28

3 3413.86 55.79 2823.09 0.78 30.17 0.00 0.35 4 3972.21 49.16 3005.27 0.67 30.17 0.00 0.41

5 4418.63 43.35 3033.06 0.60 30.17 0.00 0.46

6 4859.82 38.05 2995.50 0.56 30.17 0.00 0.49 7 7450.58 33.12 4070.93 0.52 30.17 0.00 0.53

8 5423.34 28.45 2583.86 0.50 30.17 0.00 0.55

9 5633.02 23.98 2289.79 0.48 30.17 0.00 0.57 10 5803.51 19.67 1953.29 0.47 30.17 0.00 0.59

11 6203.26 15.47 1654.13 0.46 30.17 0.00 0.61

12 4277.90 11.35 841.66 0.45 30.17 0.00 0.30 13 2453.84 7.29 311.24 0.44 30.17 0.00 0.30

14 2448.10 3.26 139.39 0.44 30.17 0.00 0.31

15 2457.47 -0.74 -31.86 0.44 30.17 0.00 0.31 16 2437.04 -4.75 -201.95 0.44 30.17 0.00 0.31

17 2386.53 -8.79 -364.59 0.44 30.17 0.00 0.30 18 2305.14 -12.87 -513.30 0.45 30.17 0.00 0.29

19 2191.59 -17.01 -641.24 0.46 30.17 0.00 0.28

20 2043.93 -21.25 -740.94 0.47 30.17 0.00 0.27 21 1859.37 -25.62 -804.06 0.49 30.17 0.00 0.25

22 1634.01 -30.16 -820.89 0.51 30.17 0.00 0.22

23 1362.24 -34.91 -779.68 0.54 30.17 0.00 0.20 24 1035.83 -39.97 -665.38 0.57 30.17 0.00 0.16

25 642.02 -45.43 -457.40 0.63 30.17 0.00 0.12

Wi= 80497.70 [kg]

Wisini= 23172.73 [kg]



COMBINAZIONE n° 8


















Risultanti



















N'c = 23.69 N'q = 17.81 N' = 12.65





Combinazione n° 8





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 3.25 40.71 3 0.42 420.00 21.18 139.77

4 0.63 630.00 66.04 297.20

5 0.84 840.00 150.09 512.99 6 1.05 1050.00 285.58 787.14

7 1.26 1260.00 484.78 1119.64

8 1.47 1470.00 759.92 1510.51 9 1.68 1680.00 1123.28 1959.74

10 1.89 1890.00 1587.10 2467.33

11 2.10 2100.00 2163.64 3033.27 12 2.31 2310.00 2865.16 3657.58

13 2.52 2520.00 3703.91 4340.25

14 2.73 2730.00 4692.14 5081.27 15 2.94 2940.00 5842.13 5880.66

16 3.15 3150.00 7166.11 6738.41

17 3.36 3360.00 8676.34 7654.51 18 3.57 3570.00 10385.09 8628.98

19 3.78 3780.00 12304.61 9661.99

20 3.99 3990.00 14447.22 10753.51 21 4.20 4200.00 16824.92 11899.82


Combinazione n° 8




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 19.24 767.61 3 0.10 76.55 1522.70

4 0.15 171.30 2265.28

5 0.20 302.87 2995.35 6 0.25 470.63 3712.90

7 0.30 673.95 4417.94

8 0.35 912.22 5110.47 9 0.40 1184.79 5790.49

10 0.45 1491.06 6457.99

11 0.50 1830.38 7112.99


Combinazione n° 8




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -308.19 -2413.42

3 0.50 -1180.64 -4514.02 4 0.50 -1180.64 -6795.02

5 0.74 -3002.61 -8500.85

6 0.98 -5196.20 -9924.37


7 1.21 -7694.34 -11065.57

8 1.45 -10429.99 -11924.46

9 1.69 -13336.11 -12501.04 10 1.92 -16345.64 -12795.30

11 2.16 -19391.53 -12807.25

12 2.40 -22406.73 -12536.89



Combinazione n° 8













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 527925 -26625 1256.96 16498 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 369616 -38747 586.69 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 196619 -35132 234.07 16556 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 77617 -21111 73.92 16585 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 37255 -14334 29.57 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 23144 -11964 15.74 16643 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 16204 -10834 9.65 16672 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 49335 -41428 26.10 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 38636 -39807 18.40 21540 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 31184 -38678 13.50 21569 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 25755 -37855 10.22 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 16816 -28903 6.16 19860 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 14356 -28527 4.88 19889 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 12409 -28230 3.94 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 10839 -27990 3.23 19947 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 9554 -27794 2.68 19977 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 8488 -27631 2.25 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7593 -27494 1.90 20035 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6834 -27379 1.63 20064 -- --



Combinazione n° 8

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.60 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.91 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.85 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.48 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.31 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.22 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.16 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.10 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 35.03 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 35.03 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 13.77 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.91 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.34 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.94 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.08 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.51 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.12 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.83 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 9



































N'c = 22.79 N'q = 17.17 N' = 11.97





Combinazione n° 9





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 3.23 40.40 3 0.42 420.00 21.01 138.56

4 0.63 630.00 65.47 294.47

5 0.84 840.00 148.73 508.12 6 1.05 1050.00 282.92 779.53

7 1.26 1260.00 480.18 1108.70

8 1.47 1470.00 752.62 1495.61 9 1.68 1680.00 1112.38 1940.28

10 1.89 1890.00 1571.58 2442.69

11 2.10 2100.00 2142.35 3002.86 12 2.31 2310.00 2836.82 3620.78

13 2.52 2520.00 3667.12 4296.45

14 2.73 2730.00 4645.37 5029.88 15 2.94 2940.00 5783.71 5821.05

16 3.15 3150.00 7094.26 6669.98

17 3.36 3360.00 8589.15 7576.66 18 3.57 3570.00 10280.50 8541.09

19 3.78 3780.00 12180.45 9563.44

20 3.99 3990.00 14301.20 10643.70 21 4.20 4200.00 16654.62 11778.29


Combinazione n° 9




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 18.70 746.04 3 0.10 74.39 1479.45

4 0.15 166.44 2200.22

5 0.20 294.21 2908.36 6 0.25 457.06 3603.87

7 0.30 654.38 4286.75

8 0.35 885.53 4956.99 9 0.40 1149.87 5614.60

10 0.45 1446.78 6259.58

11 0.50 1775.62 6891.92


Combinazione n° 9




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -326.08 -2557.50

3 0.50 -1252.44 -4800.80 4 0.50 -1252.44 -7081.80

5 0.74 -3158.35 -8920.41

6 0.98 -5467.07 -10473.99


7 1.21 -8110.93 -11742.54

8 1.45 -11022.22 -12726.07

9 1.69 -14133.25 -13424.58 10 1.92 -17376.33 -13838.05

11 2.16 -20683.76 -13966.50

12 2.40 -23987.85 -13809.92



Combinazione n° 9













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 529246 -26478 1260.11 16498 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 371923 -38650 590.35 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 199578 -35337 237.59 16556 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 79211 -21344 75.44 16585 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 37893 -14441 30.07 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 23478 -12020 15.97 16643 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 16418 -10871 9.77 16672 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 49931 -41519 26.42 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 39087 -39876 18.61 21540 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 31539 -38732 13.65 21569 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 26044 -37899 10.33 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 17002 -28931 6.23 19860 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 14513 -28551 4.94 19889 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 12544 -28250 3.98 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 10956 -28008 3.26 19947 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 9657 -27810 2.71 19977 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 8579 -27645 2.27 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7674 -27507 1.92 20035 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6907 -27390 1.64 20064 -- --



Combinazione n° 9

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.82 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.97 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.88 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.50 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.32 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.22 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.17 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.13 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.10 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 33.02 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 33.02 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 13.09 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.51 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.07 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.73 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.91 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.36 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.99 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.71 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 10



































N'c = 12.24 N'q = 8.03 N' = 4.18





Combinazione n° 10





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 3.39 42.66 3 0.42 420.00 22.28 147.59

4 0.63 630.00 69.74 314.79

5 0.84 840.00 158.85 544.26 6 1.05 1050.00 302.69 836.00

7 1.26 1260.00 514.33 1190.00

8 1.47 1470.00 806.85 1606.28 9 1.68 1680.00 1193.32 2084.82

10 1.89 1890.00 1686.83 2625.64

11 2.10 2100.00 2300.45 3228.72 12 2.31 2310.00 3047.25 3894.07

13 2.52 2520.00 3940.32 4621.69

14 2.73 2730.00 4992.72 5411.58 15 2.94 2940.00 6217.54 6263.73

16 3.15 3150.00 7627.85 7178.16

17 3.36 3360.00 9236.72 8154.85 18 3.57 3570.00 11057.24 9193.82

19 3.78 3780.00 13102.50 10295.28

20 3.99 3990.00 15385.64 11459.20 21 4.20 4200.00 17919.42 12680.86


Combinazione n° 10




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 20.34 811.44 3 0.10 80.91 1609.03

4 0.15 181.02 2392.77

5 0.20 319.96 3162.65 6 0.25 497.05 3918.68

7 0.30 711.60 4660.85

8 0.35 962.90 5389.17 9 0.40 1250.28 6103.63

10 0.45 1573.04 6804.25

11 0.50 1930.48 7491.00


Combinazione n° 10




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -330.74 -2600.86

3 0.50 -1271.97 -4871.27 4 0.50 -1271.97 -7152.27

5 0.74 -3194.86 -8988.36

6 0.98 -5516.69 -10511.86


7 1.21 -8163.25 -11722.79

8 1.45 -11060.27 -12621.14

9 1.69 -14133.54 -13206.92 10 1.92 -17308.81 -13480.11

11 2.16 -20511.85 -13440.73

12 2.40 -23668.41 -13088.77



Combinazione n° 10













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 519586 -27559 1237.11 16498 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 355447 -39346 564.20 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 175907 -33265 209.41 16556 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 67114 -19347 63.92 16585 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 33619 -13723 26.68 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 21204 -11638 14.42 16643 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 14952 -10621 8.90 16672 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 45822 -40896 24.24 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 35970 -39403 17.13 21540 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 29078 -38359 12.59 21569 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 24044 -37596 9.54 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 15712 -28734 5.76 19860 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 13422 -28384 4.57 19889 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 11607 -28107 3.68 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 10143 -27884 3.02 19947 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 8944 -27701 2.51 19977 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 7948 -27549 2.10 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7111 -27421 1.78 20035 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6402 -27312 1.52 20064 -- --



Combinazione n° 10

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.19 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.81 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.81 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.46 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.29 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.21 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.15 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 32.51 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 32.51 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 12.94 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.45 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.03 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.71 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.91 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.37 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.00 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.74 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 11



































N'c = 11.70 N'q = 7.73 N' = 3.94





Combinazione n° 11





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 3.36 42.27 3 0.42 420.00 22.06 146.01

4 0.63 630.00 68.99 311.23

5 0.84 840.00 157.08 537.93 6 1.05 1050.00 299.23 826.11

7 1.26 1260.00 508.35 1175.77

8 1.47 1470.00 797.35 1586.91 9 1.68 1680.00 1179.15 2059.52

10 1.89 1890.00 1666.66 2593.61

11 2.10 2100.00 2272.77 3189.18 12 2.31 2310.00 3010.41 3846.23

13 2.52 2520.00 3892.49 4564.75

14 2.73 2730.00 4931.91 5344.76 15 2.94 2940.00 6141.59 6186.24

16 3.15 3150.00 7534.44 7089.20

17 3.36 3360.00 9123.36 8053.64 18 3.57 3570.00 10921.27 9079.55

19 3.78 3780.00 12941.08 10167.16

20 3.99 3990.00 15195.80 11316.44 21 4.20 4200.00 17698.00 12522.85


Combinazione n° 11




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 19.81 790.22 3 0.10 78.79 1566.42

4 0.15 176.22 2328.60

5 0.20 311.41 3076.74 6 0.25 483.66 3810.87

7 0.30 692.27 4530.96

8 0.35 936.53 5237.03 9 0.40 1215.74 5929.08

10 0.45 1529.20 6607.10

11 0.50 1876.21 7271.10


Combinazione n° 11




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -335.43 -2675.07

3 0.50 -1314.78 -5101.31 4 0.50 -1314.78 -7382.31

5 0.74 -3309.49 -9362.47

6 0.98 -5736.90 -11026.18


7 1.21 -8521.87 -12373.44

8 1.45 -11589.23 -13404.25

9 1.69 -14863.84 -14118.61 10 1.92 -18270.52 -14516.53

11 2.16 -21734.14 -14598.00

12 2.40 -25179.52 -14363.02



Combinazione n° 11













3 0.42 100, 40 5.65 5.65 521252 -27372 1241.08 16498 -- --

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 358225 -39229 568.61 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 179856 -33632 214.11 16556 -- --

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 69003 -19664 65.72 16585 -- --

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 34296 -13837 27.22 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 21570 -11700 14.67 16643 -- --

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 15190 -10661 9.04 16672 -- --

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 46491 -40997 24.60 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 36479 -39480 17.37 21540 -- --

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 29481 -38420 12.76 21569 -- --

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 24372 -37646 9.67 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 15923 -28767 5.83 19860 -- --

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 13601 -28412 4.63 19889 -- --

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 11761 -28131 3.73 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 10277 -27904 3.06 19947 -- --

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 9061 -27719 2.54 19977 -- --

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 8051 -27564 2.13 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7204 -27435 1.81 20035 -- --

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6485 -27325 1.54 20064 -- --



Combinazione n° 11

Simbologia adottata











Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.38 22263 -- --

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.86 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.83 22263 -- --

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.47 22263 -- --

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.30 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.21 22263 -- --

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.16 22263 -- --

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.10 22263 -- --

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --

Fondazione di monte



3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 31.45 23846 -- --

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 31.45 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 12.50 23846 -- --

6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.16 23846 -- --

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 4.82 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.54 23846 -- --

9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.76 23846 -- --

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.25 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.89 23846 -- --

12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.63 23846 -- --

COMBINAZIONE n° 12



















Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 39566.06 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 67678.07 [kgm]








COMBINAZIONE n° 13


Componente orizzontale della spinta statica 3847.26 [kg] Componente verticale della spinta statica 1370.33 [kg]



Incremento sismico della spinta 950.04 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]








Inerzia verticale del muro 251.14 [kg]

Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1106.65 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 553.32 [kg]



Risultanti


Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 28804.56 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 38429.72 [kgm]









Combinazione n° 14












Cerchio critico








2 2667.57 63.90 2395.60 1.00 30.17 0.00 0.28

3 3413.86 55.79 2823.09 0.78 30.17 0.00 0.35 4 3972.21 49.16 3005.27 0.67 30.17 0.00 0.41

5 4418.63 43.35 3033.06 0.60 30.17 0.00 0.46

6 4859.82 38.05 2995.50 0.56 30.17 0.00 0.49 7 7450.58 33.12 4070.93 0.52 30.17 0.00 0.53

8 5423.34 28.45 2583.86 0.50 30.17 0.00 0.55

9 5633.02 23.98 2289.79 0.48 30.17 0.00 0.57 10 5803.51 19.67 1953.29 0.47 30.17 0.00 0.59

11 6203.26 15.47 1654.13 0.46 30.17 0.00 0.61

12 4277.90 11.35 841.66 0.45 30.17 0.00 0.30 13 2453.84 7.29 311.24 0.44 30.17 0.00 0.30

14 2448.10 3.26 139.39 0.44 30.17 0.00 0.31

15 2457.47 -0.74 -31.86 0.44 30.17 0.00 0.31 16 2437.04 -4.75 -201.95 0.44 30.17 0.00 0.31

17 2386.53 -8.79 -364.59 0.44 30.17 0.00 0.30 18 2305.14 -12.87 -513.30 0.45 30.17 0.00 0.29

19 2191.59 -17.01 -641.24 0.46 30.17 0.00 0.28

20 2043.93 -21.25 -740.94 0.47 30.17 0.00 0.27 21 1859.37 -25.62 -804.06 0.49 30.17 0.00 0.25

22 1634.01 -30.16 -820.89 0.51 30.17 0.00 0.22

23 1362.24 -34.91 -779.68 0.54 30.17 0.00 0.20 24 1035.83 -39.97 -665.38 0.57 30.17 0.00 0.16

25 642.02 -45.43 -457.40 0.63 30.17 0.00 0.12

Wi= 80497.70 [kg]

Wisini= 23172.73 [kg]





Combinazione n° 15












Cerchio critico








2 2667.57 63.90 2395.60 1.00 30.17 0.00 0.28

3 3413.86 55.79 2823.09 0.78 30.17 0.00 0.35 4 3972.21 49.16 3005.27 0.67 30.17 0.00 0.41

5 4418.63 43.35 3033.06 0.60 30.17 0.00 0.46

6 4859.82 38.05 2995.50 0.56 30.17 0.00 0.49 7 7450.58 33.12 4070.93 0.52 30.17 0.00 0.53

8 5423.34 28.45 2583.86 0.50 30.17 0.00 0.55

9 5633.02 23.98 2289.79 0.48 30.17 0.00 0.57 10 5803.51 19.67 1953.29 0.47 30.17 0.00 0.59

11 6203.26 15.47 1654.13 0.46 30.17 0.00 0.61

12 4277.90 11.35 841.66 0.45 30.17 0.00 0.30 13 2453.84 7.29 311.24 0.44 30.17 0.00 0.30

14 2448.10 3.26 139.39 0.44 30.17 0.00 0.31

15 2457.47 -0.74 -31.86 0.44 30.17 0.00 0.31 16 2437.04 -4.75 -201.95 0.44 30.17 0.00 0.31

17 2386.53 -8.79 -364.59 0.44 30.17 0.00 0.30 18 2305.14 -12.87 -513.30 0.45 30.17 0.00 0.29

19 2191.59 -17.01 -641.24 0.46 30.17 0.00 0.28

20 2043.93 -21.25 -740.94 0.47 30.17 0.00 0.27 21 1859.37 -25.62 -804.06 0.49 30.17 0.00 0.25

22 1634.01 -30.16 -820.89 0.51 30.17 0.00 0.22

23 1362.24 -34.91 -779.68 0.54 30.17 0.00 0.20 24 1035.83 -39.97 -665.38 0.57 30.17 0.00 0.16

25 642.02 -45.43 -457.40 0.63 30.17 0.00 0.12

Wi= 80497.70 [kg]

Wisini= 23172.73 [kg]





Combinazione n° 16





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 1.94 27.73 3 0.42 420.00 15.53 110.91

4 0.63 630.00 52.41 249.55

5 0.84 840.00 124.22 443.65 6 1.05 1050.00 242.62 693.20

7 1.26 1260.00 419.25 998.20

8 1.47 1470.00 665.75 1358.67 9 1.68 1680.00 993.77 1774.58

10 1.89 1890.00 1414.95 2245.96

11 2.10 2100.00 1940.95 2772.79 12 2.31 2310.00 2583.41 3355.07

13 2.52 2520.00 3353.96 3992.81

14 2.73 2730.00 4264.27 4686.01 15 2.94 2940.00 5325.97 5434.66

16 3.15 3150.00 6550.71 6238.77

17 3.36 3360.00 7950.13 7098.33 18 3.57 3570.00 9535.89 8013.35

19 3.78 3780.00 11319.63 8983.97

20 3.99 3990.00 13313.05 10010.17 21 4.20 4200.00 15527.59 11088.98


Combinazione n° 16




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 15.91 635.08 3 0.10 63.36 1261.19

4 0.15 141.88 1878.33

5 0.20 251.04 2486.51 6 0.25 390.39 3085.72

7 0.30 559.46 3675.96

8 0.35 757.83 4257.24 9 0.40 985.04 4829.54

10 0.45 1240.64 5392.89

11 0.50 1524.18 5947.26


Combinazione n° 16




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -249.58 -1959.26

3 0.50 -960.95 -3694.34 4 0.50 -960.95 -5975.34

5 0.74 -2555.18 -7416.02

6 0.98 -4467.54 -8654.38


7 1.21 -6649.99 -9690.42

8 1.45 -9054.47 -10524.14

9 1.69 -11632.94 -11155.54 10 1.92 -14337.34 -11584.61

11 2.16 -17119.61 -11811.37

12 2.40 -19931.72 -11835.80



Combinazione n° 16











3 0.42 100, 40 5.65 5.65 0.15 0.04 -0.83 -2.19

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 0.33 0.08 0.11 -4.59

5 0.84 100, 40 5.65 5.65 0.77 0.14 8.35 -9.97

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 3.12 0.32 112.25 -33.97 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 5.06 0.43 218.53 -52.00

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 6.77 0.56 363.94 -63.86

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 5.89 0.71 139.44 -69.93 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 7.99 0.88 199.67 -93.99

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 10.54 1.07 274.14 -123.11

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 13.59 1.27 364.26 -157.82 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 19.80 1.49 607.60 -223.70

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 24.64 1.73 769.71 -277.16

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 30.20 1.98 957.51 -338.65 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 36.55 2.26 1172.82 -408.74

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 43.74 2.55 1417.47 -488.00

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 51.82 2.86 1693.31 -577.01 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 60.84 3.18 2002.16 -676.34

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 70.86 3.53 2345.83 -786.55



Combinazione n° 16

Simbologia adottata









Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 6.44 0.13 0.00 36.79

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 25.63 0.26 0.00 146.47 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 57.40 0.39 0.00 328.00

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 101.55 0.51 0.00 580.35

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 157.92 0.64 0.00 902.48 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 226.32 0.76 0.00 1293.36

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 306.56 0.88 0.00 1751.94

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 398.48 1.00 0.00 2277.19 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 501.87 1.11 0.00 2868.07

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 616.57 1.23 0.00 3523.56

Fondazione di monte



2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0.52 -0.40 -6.11 24.86 3 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -0.76 -23.52 95.70

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -1.23 -23.52 95.70

5 0.74 100, 60 19.01 19.01 5.34 -1.53 -62.54 254.47 6 0.98 100, 60 19.01 0.00 11.19 -1.79 0.00 453.19

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 16.65 -2.00 0.00 674.58

8 1.45 100, 60 19.01 0.00 22.67 -2.17 0.00 918.49 9 1.69 100, 60 19.01 0.00 29.13 -2.30 0.00 1180.05

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 35.90 -2.39 0.00 1454.38

11 2.16 100, 60 19.01 0.00 42.86 -2.44 0.00 1736.62 12 2.40 100, 60 19.01 0.00 49.90 -2.44 0.00 2021.88


Combinazione n° 16










2 0.21 5.65 5.65 -4521 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.42 5.65 5.65 -4521 -16 0.0000 0.00 0.000

4 0.63 5.65 5.65 -4521 -52 0.0000 0.00 0.000

5 0.84 5.65 5.65 -4521 -124 0.0000 0.00 0.000 6 1.05 5.65 5.65 -4521 -243 0.0000 0.00 0.000

7 1.26 5.65 5.65 -4521 -419 0.0000 0.00 0.000

8 1.47 5.65 5.65 -4521 -666 0.0000 0.00 0.000 9 1.68 5.65 15.71 -4598 -994 0.0000 0.00 0.000

10 1.89 24.66 15.71 -5346 -1415 0.0000 0.00 0.000


11 2.10 24.66 15.71 -5346 -1941 0.0000 0.00 0.000

12 2.31 24.66 15.71 -5346 -2583 0.0000 0.00 0.000

13 2.52 24.66 15.71 -5346 -3354 0.0000 0.00 0.000 14 2.73 19.01 10.05 -5078 -4264 0.0000 0.00 0.000

15 2.94 19.01 10.05 -5078 -5326 0.0220 122.91 0.046

16 3.15 19.01 10.05 -5078 -6551 0.0305 122.91 0.064 17 3.36 19.01 10.05 -5078 -7950 0.0435 122.91 0.091

18 3.57 19.01 10.05 -5078 -9536 0.0573 122.91 0.120

19 3.78 19.01 10.05 -5078 -11320 0.0721 122.91 0.151 20 3.99 19.01 10.05 -5078 -13313 0.0881 122.91 0.184

21 4.20 19.01 10.05 -5078 -15528 0.1056 122.91 0.221



2 -0.85 19.01 0.00 9836 16 0.0000 0.00 0.000 3 -0.80 19.01 0.00 9836 63 0.0000 0.00 0.000

4 -0.75 19.01 0.00 9836 142 0.0000 0.00 0.000

5 -0.70 19.01 0.00 9836 251 0.0000 0.00 0.000

6 -0.65 19.01 0.00 9836 390 0.0000 0.00 0.000

7 -0.60 19.01 0.00 9836 559 0.0000 0.00 0.000

8 -0.55 19.01 0.00 9836 758 0.0000 0.00 0.000 9 -0.50 19.01 0.00 9836 985 0.0000 0.00 0.000

10 -0.45 19.01 0.00 9836 1241 0.0000 0.00 0.000

11 -0.40 19.01 0.00 9836 1524 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 19.01 0.00 -10779 -19932 0.0830 122.91 0.173

13 0.24 19.01 0.00 -10779 -17120 0.0673 122.91 0.141

14 0.47 19.01 0.00 -10779 -14337 0.0508 122.91 0.106 15 0.71 19.01 0.00 -10779 -11633 0.0337 122.91 0.070

16 0.95 19.01 0.00 -10779 -9054 0.0000 0.00 0.000

17 1.19 19.01 0.00 -10779 -6650 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 19.01 0.00 -10779 -4468 0.0000 0.00 0.000

19 1.66 19.01 19.01 -11064 -2555 0.0000 0.00 0.000

20 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000 21 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000

22 2.15 19.01 19.01 -11064 -250 0.0000 0.00 0.000

23 2.40 19.01 19.01 -11064 0 0.0000 0.00 0.000



Combinazione n° 17





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 1.94 27.73 3 0.42 420.00 15.53 110.91

4 0.63 630.00 52.41 249.55

5 0.84 840.00 124.22 443.65 6 1.05 1050.00 242.62 693.20

7 1.26 1260.00 419.25 998.20

8 1.47 1470.00 665.75 1358.67 9 1.68 1680.00 993.77 1774.58

10 1.89 1890.00 1414.95 2245.96

11 2.10 2100.00 1940.95 2772.79 12 2.31 2310.00 2583.41 3355.07

13 2.52 2520.00 3353.96 3992.81

14 2.73 2730.00 4264.27 4686.01 15 2.94 2940.00 5325.97 5434.66

16 3.15 3150.00 6550.71 6238.77

17 3.36 3360.00 7950.13 7098.33 18 3.57 3570.00 9535.89 8013.35

19 3.78 3780.00 11319.63 8983.97

20 3.99 3990.00 13313.05 10010.17 21 4.20 4200.00 15527.59 11088.98


Combinazione n° 17




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 15.91 635.08 3 0.10 63.36 1261.19

4 0.15 141.88 1878.33

5 0.20 251.04 2486.51 6 0.25 390.39 3085.72

7 0.30 559.46 3675.96

8 0.35 757.83 4257.24 9 0.40 985.04 4829.54

10 0.45 1240.64 5392.89

11 0.50 1524.18 5947.26


Combinazione n° 17




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -249.58 -1959.26

3 0.50 -960.95 -3694.34 4 0.50 -960.95 -5975.34

5 0.74 -2555.18 -7416.02

6 0.98 -4467.54 -8654.38


7 1.21 -6649.99 -9690.42

8 1.45 -9054.47 -10524.14

9 1.69 -11632.94 -11155.54 10 1.92 -14337.34 -11584.61

11 2.16 -17119.61 -11811.37

12 2.40 -19931.72 -11835.80



Combinazione n° 17











3 0.42 100, 40 5.65 5.65 0.15 0.04 -0.83 -2.19

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 0.33 0.08 0.11 -4.59

5 0.84 100, 40 5.65 5.65 0.77 0.14 8.35 -9.97

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 3.12 0.32 112.25 -33.97 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 5.06 0.43 218.53 -52.00

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 6.77 0.56 363.94 -63.86

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 5.89 0.71 139.44 -69.93 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 7.99 0.88 199.67 -93.99

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 10.54 1.07 274.14 -123.11

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 13.59 1.27 364.26 -157.82 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 19.80 1.49 607.60 -223.70

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 24.64 1.73 769.71 -277.16

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 30.20 1.98 957.51 -338.65 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 36.55 2.26 1172.82 -408.74

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 43.74 2.55 1417.47 -488.00

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 51.82 2.86 1693.31 -577.01 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 60.84 3.18 2002.16 -676.34

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 70.86 3.53 2345.83 -786.55



Combinazione n° 17

Simbologia adottata









Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 6.44 0.13 0.00 36.79

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 25.63 0.26 0.00 146.47 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 57.40 0.39 0.00 328.00

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 101.55 0.51 0.00 580.35

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 157.92 0.64 0.00 902.48 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 226.32 0.76 0.00 1293.36

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 306.56 0.88 0.00 1751.94

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 398.48 1.00 0.00 2277.19 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 501.87 1.11 0.00 2868.07

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 616.57 1.23 0.00 3523.56

Fondazione di monte



2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0.52 -0.40 -6.11 24.86 3 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -0.76 -23.52 95.70

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -1.23 -23.52 95.70

5 0.74 100, 60 19.01 19.01 5.34 -1.53 -62.54 254.47 6 0.98 100, 60 19.01 0.00 11.19 -1.79 0.00 453.19

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 16.65 -2.00 0.00 674.58

8 1.45 100, 60 19.01 0.00 22.67 -2.17 0.00 918.49 9 1.69 100, 60 19.01 0.00 29.13 -2.30 0.00 1180.05

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 35.90 -2.39 0.00 1454.38

11 2.16 100, 60 19.01 0.00 42.86 -2.44 0.00 1736.62 12 2.40 100, 60 19.01 0.00 49.90 -2.44 0.00 2021.88


Combinazione n° 17










2 0.21 5.65 5.65 -4521 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.42 5.65 5.65 -4521 -16 0.0000 0.00 0.000

4 0.63 5.65 5.65 -4521 -52 0.0000 0.00 0.000

5 0.84 5.65 5.65 -4521 -124 0.0000 0.00 0.000 6 1.05 5.65 5.65 -4521 -243 0.0000 0.00 0.000

7 1.26 5.65 5.65 -4521 -419 0.0000 0.00 0.000

8 1.47 5.65 5.65 -4521 -666 0.0000 0.00 0.000 9 1.68 5.65 15.71 -4598 -994 0.0000 0.00 0.000

10 1.89 24.66 15.71 -5346 -1415 0.0000 0.00 0.000


11 2.10 24.66 15.71 -5346 -1941 0.0000 0.00 0.000

12 2.31 24.66 15.71 -5346 -2583 0.0000 0.00 0.000

13 2.52 24.66 15.71 -5346 -3354 0.0000 0.00 0.000 14 2.73 19.01 10.05 -5078 -4264 0.0000 0.00 0.000

15 2.94 19.01 10.05 -5078 -5326 0.0220 122.91 0.046

16 3.15 19.01 10.05 -5078 -6551 0.0305 122.91 0.064 17 3.36 19.01 10.05 -5078 -7950 0.0435 122.91 0.091

18 3.57 19.01 10.05 -5078 -9536 0.0573 122.91 0.120

19 3.78 19.01 10.05 -5078 -11320 0.0721 122.91 0.151 20 3.99 19.01 10.05 -5078 -13313 0.0881 122.91 0.184

21 4.20 19.01 10.05 -5078 -15528 0.1056 122.91 0.221



2 -0.85 19.01 0.00 9836 16 0.0000 0.00 0.000 3 -0.80 19.01 0.00 9836 63 0.0000 0.00 0.000

4 -0.75 19.01 0.00 9836 142 0.0000 0.00 0.000

5 -0.70 19.01 0.00 9836 251 0.0000 0.00 0.000

6 -0.65 19.01 0.00 9836 390 0.0000 0.00 0.000

7 -0.60 19.01 0.00 9836 559 0.0000 0.00 0.000

8 -0.55 19.01 0.00 9836 758 0.0000 0.00 0.000 9 -0.50 19.01 0.00 9836 985 0.0000 0.00 0.000

10 -0.45 19.01 0.00 9836 1241 0.0000 0.00 0.000

11 -0.40 19.01 0.00 9836 1524 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 19.01 0.00 -10779 -19932 0.0830 122.91 0.173

13 0.24 19.01 0.00 -10779 -17120 0.0673 122.91 0.141

14 0.47 19.01 0.00 -10779 -14337 0.0508 122.91 0.106 15 0.71 19.01 0.00 -10779 -11633 0.0337 122.91 0.070

16 0.95 19.01 0.00 -10779 -9054 0.0000 0.00 0.000

17 1.19 19.01 0.00 -10779 -6650 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 19.01 0.00 -10779 -4468 0.0000 0.00 0.000

19 1.66 19.01 19.01 -11064 -2555 0.0000 0.00 0.000

20 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000 21 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000

22 2.15 19.01 19.01 -11064 -250 0.0000 0.00 0.000

23 2.40 19.01 19.01 -11064 0 0.0000 0.00 0.000



Combinazione n° 18





Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00

2 0.21 210.00 1.94 27.73 3 0.42 420.00 15.53 110.91

4 0.63 630.00 52.41 249.55

5 0.84 840.00 124.22 443.65 6 1.05 1050.00 242.62 693.20

7 1.26 1260.00 419.25 998.20

8 1.47 1470.00 665.75 1358.67 9 1.68 1680.00 993.77 1774.58

10 1.89 1890.00 1414.95 2245.96

11 2.10 2100.00 1940.95 2772.79 12 2.31 2310.00 2583.41 3355.07

13 2.52 2520.00 3353.96 3992.81

14 2.73 2730.00 4264.27 4686.01 15 2.94 2940.00 5325.97 5434.66

16 3.15 3150.00 6550.71 6238.77

17 3.36 3360.00 7950.13 7098.33 18 3.57 3570.00 9535.89 8013.35

19 3.78 3780.00 11319.63 8983.97

20 3.99 3990.00 13313.05 10010.17 21 4.20 4200.00 15527.59 11088.98


Combinazione n° 18




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.05 15.91 635.08 3 0.10 63.36 1261.19

4 0.15 141.88 1878.33

5 0.20 251.04 2486.51 6 0.25 390.39 3085.72

7 0.30 559.46 3675.96

8 0.35 757.83 4257.24 9 0.40 985.04 4829.54

10 0.45 1240.64 5392.89

11 0.50 1524.18 5947.26


Combinazione n° 18




Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

2 0.25 -249.58 -1959.26

3 0.50 -960.95 -3694.34 4 0.50 -960.95 -5975.34

5 0.74 -2555.18 -7416.02

6 0.98 -4467.54 -8654.38


7 1.21 -6649.99 -9690.42

8 1.45 -9054.47 -10524.14

9 1.69 -11632.94 -11155.54 10 1.92 -14337.34 -11584.61

11 2.16 -17119.61 -11811.37

12 2.40 -19931.72 -11835.80



Combinazione n° 18











3 0.42 100, 40 5.65 5.65 0.15 0.04 -0.83 -2.19

4 0.63 100, 40 5.65 5.65 0.33 0.08 0.11 -4.59

5 0.84 100, 40 5.65 5.65 0.77 0.14 8.35 -9.97

6 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09

7 1.26 100, 40 5.65 5.65 3.12 0.32 112.25 -33.97 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 5.06 0.43 218.53 -52.00

9 1.68 100, 40 5.65 15.71 6.77 0.56 363.94 -63.86

10 1.89 100, 40 24.66 15.71 5.89 0.71 139.44 -69.93 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 7.99 0.88 199.67 -93.99

12 2.31 100, 40 24.66 15.71 10.54 1.07 274.14 -123.11

13 2.52 100, 40 24.66 15.71 13.59 1.27 364.26 -157.82 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 19.80 1.49 607.60 -223.70

15 2.94 100, 40 19.01 10.05 24.64 1.73 769.71 -277.16

16 3.15 100, 40 19.01 10.05 30.20 1.98 957.51 -338.65 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 36.55 2.26 1172.82 -408.74

18 3.57 100, 40 19.01 10.05 43.74 2.55 1417.47 -488.00

19 3.78 100, 40 19.01 10.05 51.82 2.86 1693.31 -577.01 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 60.84 3.18 2002.16 -676.34

21 4.20 100, 40 19.01 10.05 70.86 3.53 2345.83 -786.55



Combinazione n° 18

Simbologia adottata









Fondazione di valle



2 0.05 100, 60 19.01 0.00 6.44 0.13 0.00 36.79

3 0.10 100, 60 19.01 0.00 25.63 0.26 0.00 146.47 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 57.40 0.39 0.00 328.00

5 0.20 100, 60 19.01 0.00 101.55 0.51 0.00 580.35

6 0.25 100, 60 19.01 0.00 157.92 0.64 0.00 902.48 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 226.32 0.76 0.00 1293.36

8 0.35 100, 60 19.01 0.00 306.56 0.88 0.00 1751.94

9 0.40 100, 60 19.01 0.00 398.48 1.00 0.00 2277.19 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 501.87 1.11 0.00 2868.07

11 0.50 100, 60 19.01 0.00 616.57 1.23 0.00 3523.56

Fondazione di monte



2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0.52 -0.40 -6.11 24.86 3 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -0.76 -23.52 95.70

4 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -1.23 -23.52 95.70

5 0.74 100, 60 19.01 19.01 5.34 -1.53 -62.54 254.47 6 0.98 100, 60 19.01 0.00 11.19 -1.79 0.00 453.19

7 1.21 100, 60 19.01 0.00 16.65 -2.00 0.00 674.58

8 1.45 100, 60 19.01 0.00 22.67 -2.17 0.00 918.49 9 1.69 100, 60 19.01 0.00 29.13 -2.30 0.00 1180.05

10 1.92 100, 60 19.01 0.00 35.90 -2.39 0.00 1454.38

11 2.16 100, 60 19.01 0.00 42.86 -2.44 0.00 1736.62 12 2.40 100, 60 19.01 0.00 49.90 -2.44 0.00 2021.88


Combinazione n° 18










2 0.21 5.65 5.65 -4521 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.42 5.65 5.65 -4521 -16 0.0000 0.00 0.000

4 0.63 5.65 5.65 -4521 -52 0.0000 0.00 0.000

5 0.84 5.65 5.65 -4521 -124 0.0000 0.00 0.000 6 1.05 5.65 5.65 -4521 -243 0.0000 0.00 0.000

7 1.26 5.65 5.65 -4521 -419 0.0000 0.00 0.000

8 1.47 5.65 5.65 -4521 -666 0.0000 0.00 0.000 9 1.68 5.65 15.71 -4598 -994 0.0000 0.00 0.000

10 1.89 24.66 15.71 -5346 -1415 0.0000 0.00 0.000


11 2.10 24.66 15.71 -5346 -1941 0.0000 0.00 0.000

12 2.31 24.66 15.71 -5346 -2583 0.0000 0.00 0.000

13 2.52 24.66 15.71 -5346 -3354 0.0000 0.00 0.000 14 2.73 19.01 10.05 -5078 -4264 0.0000 0.00 0.000

15 2.94 19.01 10.05 -5078 -5326 0.0220 122.91 0.046

16 3.15 19.01 10.05 -5078 -6551 0.0305 122.91 0.064 17 3.36 19.01 10.05 -5078 -7950 0.0435 122.91 0.091

18 3.57 19.01 10.05 -5078 -9536 0.0573 122.91 0.120

19 3.78 19.01 10.05 -5078 -11320 0.0721 122.91 0.151 20 3.99 19.01 10.05 -5078 -13313 0.0881 122.91 0.184

21 4.20 19.01 10.05 -5078 -15528 0.1056 122.91 0.221



2 -0.85 19.01 0.00 9836 16 0.0000 0.00 0.000 3 -0.80 19.01 0.00 9836 63 0.0000 0.00 0.000

4 -0.75 19.01 0.00 9836 142 0.0000 0.00 0.000

5 -0.70 19.01 0.00 9836 251 0.0000 0.00 0.000

6 -0.65 19.01 0.00 9836 390 0.0000 0.00 0.000

7 -0.60 19.01 0.00 9836 559 0.0000 0.00 0.000

8 -0.55 19.01 0.00 9836 758 0.0000 0.00 0.000 9 -0.50 19.01 0.00 9836 985 0.0000 0.00 0.000

10 -0.45 19.01 0.00 9836 1241 0.0000 0.00 0.000

11 -0.40 19.01 0.00 9836 1524 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 19.01 0.00 -10779 -19932 0.0830 122.91 0.173

13 0.24 19.01 0.00 -10779 -17120 0.0673 122.91 0.141

14 0.47 19.01 0.00 -10779 -14337 0.0508 122.91 0.106 15 0.71 19.01 0.00 -10779 -11633 0.0337 122.91 0.070

16 0.95 19.01 0.00 -10779 -9054 0.0000 0.00 0.000

17 1.19 19.01 0.00 -10779 -6650 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 19.01 0.00 -10779 -4468 0.0000 0.00 0.000

19 1.66 19.01 19.01 -11064 -2555 0.0000 0.00 0.000

20 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000 21 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000

22 2.15 19.01 19.01 -11064 -250 0.0000 0.00 0.000

23 2.40 19.01 19.01 -11064 0 0.0000 0.00 0.000


Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2)

Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue.

Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni.

Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi:

- Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento

- Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa

- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale

- Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali.

L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008.

La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive

relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta.

Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo MAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno

Versione 10.10

Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Peirolo Fabio

Licenza AIU4352F7

Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La

società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi

prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche.

Modalità di presentazione dei risultati

La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione

di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare.

Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni

geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che

tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale.

Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i

risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi

determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi

validi ed accettabili.

Luogo e data

________________________

Il progettista

( )

_____________________________________

PROGETTO DEFINITIVO - Comune di Bardonecchia | EN 1194-2000 – “Strutture di legno - Legno...

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