PROGETTO DEFINITIVO-ESECUTIVO · Oggetto: RELAZIONE TECNICA-STRUTTURALE Progettazione: STUDIO...

LAVORI DI MESSA IN SICUREZZA FRANA CIVIGLIO

Fase progettuale: PROGETTO DEFINITIVO-ESECUTIVO

Oggetto: RELAZIONE TECNICA-STRUTTURALE

Progettazione: STUDIO TECNICO IG STROPENI – LAURELLI

STUDIO ASSOCIATO DI INGEGNERIA, GEOTECNICA E GEOLOGIA

Ing. Roberto Stropeni

08/06/2015 STRU03DE Emissione per consegna

Data N° Descrizione

_______________________________________________________________________________________

Comune di Como: messa in sicurezza frana località Civiglio Progetto definitivo/esecutivo: relazione tecnica strutturale

INDICE 1. INTRODUZIONE ........................................................................................................................... 5

2. DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO .................................................................................... 5

3. MATERIALI .................................................................................................................................... 7

4. SOFTWARE UTILIZZATI .............................................................................................................. 8

4.1 Infinite Slope 3.0 ............................................................................................................................ 8

4.2 SSAP2010 ...................................................................................................................................... 9

4.3 Ruvolum ........................................................................................................................................11

4.4 Civilsoft ..........................................................................................................................................12

4.5 CRSP 4.0 ......................................................................................................................................13

5. ANALISI DI STABILITÀ ................................................................................................................14

5.1 Back analysis ................................................................................................................................14

5.2 Verifiche sismiche .........................................................................................................................16

6. INTERVENTI DA REALIZZARE ..................................................................................................24

7. MESSA IN SICUREZZA VERSANTE .........................................................................................25

7.1 Rete antierosione .........................................................................................................................25

7.2 Rafforzamento corticale ...............................................................................................................26

8. INTERVENTI MURO VIA GROTTA – VIA PATRIOTI (MONTE) .............................................32

8.1 Tiranti .............................................................................................................................................32

8.2 Strutture di supporto per rete di protezione sopra muro Via Grotta .........................................35

8.3 Cartella CLS su muro di Via Grotta – Via Patrioti (monte) ........................................................35

9. RETE PARAMASSI ......................................................................................................................37

10. RIPRISTINO MURO TRA VIA GROTTA E VIA PATRIOTI ......................................................44

11. INTERVENTI MURO VIA GROTTA – VIA PATRIOTI (VALLE) ...............................................45

11.1 Sede stradale ................................................................................................................................45

11.2 Pali in roccia ..................................................................................................................................49

ALLEGATI

ALL. 1 - Tabulati SSAP

ALL. 2 - Calcolo chiodature

ALL. 3 - Calcolo tiranti d’ancoraggio

ALL. 4 - Rete paramassi

ALL. 5 - Calcolo struttura di supporto barriera su muro in cls

ALL. 6 - Tabulati muro alla confluenza tra via Grotta e via Patrioti

ALL. 7 - Tabulati banchettone

ALL. 8 - Calcoli pali

Pag. 5 di 56

_______________________________________________________________________________________


1. INTRODUZIONE

Il presente documento riporta le verifiche geotecniche e strutturali delle opere da realizzarsi all’interno

dell’area oggetto degli interventi di messa in sicurezza della frana in Civiglio (CO), ai sensi della Normativa

vigente di seguito riportata.

In particolare vengono descritti:

Documentazione di riferimento.

Materiali.

Software impiegati nelle elaborazioni.

Verifiche di stabilità del versante.

Dimensionamento delle opere di consolidamento e di ripristino.

2. DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO

Il presente elaborato rimanda alla relazione geologico-geotecnica per la caratterizzazione geomeccanica del

terreno. Il quadro normativo di riferimento è rappresentato da:

Linee di Indirizzo per la Progettazione delle Opere di Difesa del Suolo in Regione Lombardia, Direzione

Generale Territorio e Urbanistica – Unità Organizzativa Tutela e Valorizzazione del Territorio.

Decreto Ministeriale del 14/01/2008: “Approvazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni”,

G.U. n.29 del 04.2.2008, Supplemento Ordinario n.30.

Circolare 02.02.2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni”

di cui al D.M. 14.01.2008.

D.M. 11.03.1988 “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii

naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo

delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione”, G.U. 01.06.1988, n. 127. S.O.

Circolare 09.01.1996 n. 218/24/3 “L. 02.02.1974, n.64. Decreto del Ministro dei lavori pubblici 11.03.1988.

Istruzioni applicative per la redazione della relazione geologica e della relazione geotecnica”, G.U.

29.02.1996, n. 50.

EOTA – ETAG 027 - Rockfall Protection Kits Guideline, Bruxelles 1 febbraio 2008.

Raccomandazioni AICAP “Ancoraggi nei terreni e rocce”

Legge nr. 1086 del 05/11/1971.

Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura

metallica.

Legge nr. 64 del 02/02/1974.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.

Pag. 6 di 56

_______________________________________________________________________________________


D.M. LL.PP. del 14/02/1992.

Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le

strutture metalliche.

D.M. 9 Gennaio 1996

Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e

precompresso e per le strutture metalliche

D.M. 16 Gennaio 1996

Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e

sovraccarichi'

Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche

Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.

Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.

Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16

Gennaio 1996

Circolare 617 del 02/02/2009

Eurocodici approvati dal Comitato Europeo di Normazione in forma di Euro Norma (EN)

Pag. 7 di 56

_______________________________________________________________________________________


3. MATERIALI

Calcestruzzo per fondazioni ancoraggi:

Caratteristica di resistenza minima C20/25

Classe di esposizione XC2

Barre di armatura per ancoraggi a barre:

- acciai per GEWI o equivalenti

fyk (N/mmq) ftk (N/mmq)

B500B 500 550

- acciai per DYWIDAG Y1050H o equivalenti

fyk (N/mmq) ftk (N/mmq) Y1050H 950 1.050

Acciaio in profili a sezione aperta laminati a caldo:

fyk (N/mmq) ftk (N/mmq)

S275 275 430

Micropali

Iniezione: acqua-cemento R325 (rapporto acqua/cemento max. 0,50)

acciai per armatura tubolare

fyk (N/mmq) ftk (N/mmq) S355 360 510

Calcestruzzo per cartella di rivestimento muro Via Grotta

Secondo NTA - soggetto ad approvazione della Direzione Lavori

Caratteristica di resistenza minima C28/35 classe di esposizione XC3 consistenza S3

Eventuali additivi secondo NTA

Acciaio di armatura cartella di rivestimento muro Via Grotta

B450C

Calcestruzzo per opere stradali

Secondo NTA - soggetto ad approvazione della Direzione Lavori

Caratteristica:

- fondazioni: C28/35 consistenza S5 Dmax 32 Classe Esposizione XC1 e XC2

- pilastri e solette: C28/35 - esposizione XC3 - consistenza S3

Eventuali additivi secondo NTA

Pag. 8 di 56

_______________________________________________________________________________________


Acciaio di armatura per opere stradali

Acciaio B450C

4. SOFTWARE UTILIZZATI

Di seguito si descrivono le principali caratteristiche dei software impiegati nelle analisi di stabilità,

evidenziando le peculiarità che hanno condotto alle loro scelta.

4.1 Infinite Slope 3.0

Si tratta di un modello semplificato per l’analisi di stabilità di pendii sotto le seguenti ipotesi:

- pendio schematizzato come strato omogeneo infinitamente esteso di profondità definita, poggiato su

un bedrock, che rappresenta il limite inferiore per le superfici di rottura;

- superficie di scorrimento parallela al piano campagna;

- approccio dell’equilibrio limite;

- legge di rottura Mohr-Coulomb;

- comportamento rigido perfettamente plastico;

- falda situata ad una profondità definita;

- infiltrazione lineare parallela al piano campagna;

- condizioni statiche o pseudo-statiche (sismiche).

L’ impiego di questo software per il caso in esame è giustificato dall’osservazione visiva del corpo franoso

superficiale, che mostra una superficie di scorrimento planare e parallela al pendio, con una potenza dello

strato aerato inferiore alla sua estensione e quindi con contributo trascurabile delle forze laterali; in caso

contrario il modello avrebbe potuto sottostimare il fattore di sicurezza o sovrastimare i parametri di resistenza

del terreno nelle back analysis.

Fig 1 - Schematizzazione di un elemento rappresentativo del pendio

Pag. 9 di 56

_______________________________________________________________________________________


퐹푆(푧) =푐′

cos훼 + {[훾푧 + 훾′(푧 + 푧 )] cos훼 − 푘 푊 sin훼 − 푘 푊 cos훼} tan∅′[훾푧 + 훾′(푧 − 푧 )] sin훼 + 훾 (푧 − 푧 ) sin훼 + 푘 푊 sin훼 cos훼 + 푘 푊 cos훼 − 푆

푐 = cos훼 퐹푆(푧)⟨ 훾푧 + 훾 ( ) sin훼 + 훾 (푧 − 푧 ) sin훼 + 푘 푊 sin훼 cos훼 + 푘 푊 cos훼 − 푆− {[훾푧 + 훾′(푧 + 푧 )] cos훼 − 푘 푊 sin훼 − 푘 푊 cos훼} tan∅′⟩

Simbolo Unità misura Descrizione

° Angolo di inclinazione del pendio rispetto all’orizzontale z m Profondità della potenziale superficie di scorrimento kN/m3 Peso non saturo per unità di volume del terreno sopra la linea di falda

’ kN/m3 Peso efficace per unità di volume del terreno sotto la linea di falda Φ' ° Angolo d’atrito interno del terreno sulla potenziale superficie di scorrimento c' kPa Coesione del terreno sulla potenziale superficie di scorrimento zw m Profondità della linea di falda (pelo libero)

w kN/m3 Peso per unità di volume dell’acqua kh - Coefficiente della componente orizzontale della forza sismica (pseudo-statica) kv - Coefficiente della componente verticale della forza sismica (pseudo-statica)

W1 kN/m Peso del concio sopra la linea di falda W2′ kN/m Peso efficace del concio sotto la linea di falda W kN/m Peso totale del concio cui sono applicate le forze sismiche N′ kN/m Forza efficace normale alla base del concio T kPa Forza di taglio mobilitata alla base del concio Sf kN/m Forze di filtrazione agenti sul concio Sx kN/m Componente orizzontale della forza sismica (pseudo-statica) Sz kN/m Componente verticale della forza sismica (pseudo-statica) Ss kN/m Forza massima stabilizzante della palificata

Tab 1 - Parametri del modello Infinite Slope 3.0

4.2 SSAP2010

Il software SSAP2010 è ottimizzato per la schematizzazione di pendii in terreni sciolti, tramite una

modellizzazione semplice ma realistica che evita eccessive semplificazioni pur mantenendo tempi di calcolo

accettabili. La scelta è stata dettata dalla volontà di fronteggiare l’intrinseca complessità di una

caratterizzazione geostratigrafica in grado di evidenziare le disomogeneità e le opere di stabilizzazione,

componenti fondamentali per lo studio di un pendio.

SSAP2010 assume rottura alla Mohr Coulomb, comportamento rigido perfettamente plastico,

schematizzazione bidimensionale; per quanto riguarda i metodi di calcolo, implementa algoritmi di calcolo

rigorosi (Janbu rigoroso - 1973, Spencer – 1973, Sarma - 1973, Morgenstern & Price - 1965, Correia - 1988,

Sarma II – 1979), basati sul metodo dell'equilibrio limite, in cui per ogni superficie di potenziale scivolamento

si definisce:

퐹푆 =휏휏 (assuntocostantelungolasuperficiediscorrimento), con휏 = 휎 푡푔∅ + 푐′

Pag. 10 di 56

_______________________________________________________________________________________


Quindi FS del pendio sarà quello della superficie di scorrimento con FS minore (superficie critica).

I motori di ricerca della superficie critica implementati in SSAP2010 generano superfici tramite segmenti

casuali da cui vengono poi selezionate le combinazioni che minimizzano FS e questo permette di avere

superfici di qualsivoglia forma, sfruttando ulteriori opzioni, per affinare la ricerca delle superfici critiche:

algoritmo smussatura superfici, in grado di smussare a posteriori qualunque superficie generata, con

possibilità di un notevole aumento di velocità e percentuale di convergenza;

attrattore dinamico, che porta a delimitare progressivamente una zona critica, concentrando

progressivamente tutte le risorse di calcolo in tale zona;

generatore tension cracks, tipiche fessure in testa al pendio in suoli coesivi che sviluppano tensioni

di trazione fino ad una profondità critica z0. È possibile quindi generare superfici di scivolamento con

inglobato un tratto verticale la cui profondità è funzione della profondità critica locale o escludere

degli strati dalla generazione/attraversamento di tension cracks (es. muri di sostegno, palificate..);

filtro superfici, che elimina superfici poco probabili (caratterizzate da solo due segmenti).

In SSAP2010 è possibile implementare e analizzare opere geotecniche di stabilizzazione dei pendii.

Nel caso specifico sono stati impiegati tiranti passivi, dove la tensione di posa in opera è inferiore a quella di

progetto. La distribuzione della tensione viene definita in funzione del comportamento della fondazione

all’eventuale intersecare della superficie di scorrimento:

rettangolare – assumendo che la parte cementata non resista;

trapezoidale, assumendo che la parte cementata resista proporzionalmente alla lunghezza

intersecata.

Fig 2 – Tipologie di distribuzione forza di tensione

Pag. 11 di 56

_______________________________________________________________________________________


È possibile inserire fino a 40 ordini tiranti, definibili attraverso i seguenti parametri:

o x,y [m] - coordinate del punto di testa del tirante, che dovranno coincidere con un nodo della

superficie topografica;

o [°] – angolo che il tirante forma con l’orizzontale;

o L [m] – lunghezza totale del tirante (esclusa la fondazione);

o T [kN/m] – carico di progetto del tirante;

o LC [%] – lunghezza cementata;

4.3 Ruvolum

RUVOLUM® 2014 Online Tool è un applicativo ideato dalla società “Geobrugg” per il dimensionamento di

sistemi di consolidamento superficiale costituiti da rivestimenti flessibili abbinati ad ancoraggi in barra rigida

per terreni o rocce alterate, con l’obiettivo di fornire un supporto più pratico possibile per lo studio di una

struttura complessa.

Trova applicazione con spessori limitati per cui sia rappresentativa la schematizzazione col pendio indefinito

e si basa su un criterio di rottura alla Mohr Coulomb, eseguendo due verifiche di stabilità:

1. scivolamenti piano-paralleli al versante (globale), in cui si verifica:

a. resistenza dell’ancoraggio allo scivolamento;

b. resistenza della rete al punzonamento;

c. resistenza dell’ancoraggio allo sforzo combinato di scivolamento e punzonamento.

2. delaminazioni superficiali tra gli ordini di ancoraggi (locale), in cui si verifica:

a. resistenza al taglio della rete lungo la piastra attraverso la massima forza P;

b. resistenza della rete alla trasmissione della forza Z all’ancoraggio superiore.

Pag. 12 di 56

_______________________________________________________________________________________


Con:

S = forza stabilizzante che deve essere assorbita dall’ancoraggio

G = peso del volume di dimensioni a, b, t

V = pretensionamento ancoraggi

N,T = forze di reazione del terreno

c A = componente coesiva di T

= pendenza versante

= inclinazione ancoraggio

= inclinazione superficie di rottura locale

mod = fattore correttivo per l’incertezza del modello

4.4 Civilsoft

Per i calcoli strutturali è stato analizzato il programma Civilsoft, versione 6.994, prodotto e distribuito dalla

ASG s.r.l.. Tale programma impiega il solutore ALGOR SUPERSAP della Algor Interactive Systems, Inc.

Pittsburgh, PA, USA.

Il programma SUPERSAP applica il metodo degli elementi finiti a strutture di forma qualunque, comunque

caricate e vincolate, il cui comportamento possa ragionevolmente considerarsi lineare.

Pag. 13 di 56

_______________________________________________________________________________________


S’intende con ciò sia linearità materiale (proporzionalità tra tensioni e deformazioni), sia linearità geometrica

(proporzionalità tra carichi e spostamenti).

Il programma esegue il calcolo sia in campo statico sia in campo dinamico. Nel primo caso la routine di

risoluzione opera secondo l'algoritmo di Gauss modificato sulla matrice globale suddivisa in blocchi

memorizzati su memoria periferica. Nel secondo caso si può optare per un'analisi modale o per una

integrazione diretta passo-passo delle equazioni del moto. I carichi possono essere specificati sia come

azioni concentrate applicate ai nodi, sia come forze (o momenti) concentrate o distribuite o variazioni

termiche agenti all' interno del singolo elemento.

Il solutore ALGOR SUPERSAP è stato sottoposto, con esito positivo e relativa certificazione, alle prove

NAFEMS (test di confronto della National Agency for Finite Element Methods and Standards in Inghilterra).

Nei riguardi dell'interazione terreno-struttura, il terreno viene modellato come suolo elastico alla Winkler, sia

che le strutture di collegamento siano travi (travi su suolo elastico), platee di fondazione (piastre su suolo

elastico) o plinti.

4.5 CRSP 4.0

Colorado Rockfall Simulation Program (CRSP) è stato sviluppato allo scopo di modellare il comportamento

di caduta massi e per fornire un'analisi statistica di probabili eventi di caduta massi.

Questo tipo di analisi è utilizzabile come strumento per studiare il comportamento di caduta massi,

determinarne la necessità di mitigazione e come aiuto nella progettazione di presidi paramassi.

Per modellare il comportamento di caduta massi, CRSP utilizza i valori di input numerici assegnati alle

proprietà del masso e di pendenza del versante.

Il modello impiega equazioni di accelerazione gravitazionale e conservazione dell'energia per descrivere il

moto del masso. Le funzioni (derivate sperimentalmente) relative a velocità, attrito e materiale di pendenza

sono utilizzate per modellare l'interazione dinamica tra masso e versante. La variazione statistica è

modellata in modo casuale variando l'angolo col quale un masso urta il pendio entro limiti di dimensione del

masso e le caratteristiche del pendio medesimo.

Questo programma analizza la caduta massi fornendo velocità, forza d'urto e rimbalzo, altezze statistiche in

varie posizioni sul versante. Il modello è una rappresentazione bidimensionale del percorso più probabile

della caduta massi come verificato mediante osservazioni di campagna.

CRSP si è evoluto ed è stato verificato osservando il comportamento di caduta massi al reale. Ulteriori

verifiche e testing di dati sono state fornite da California, Svizzera e Colorado Department of Transportation

(CDOT) rockfall test facility in Rifle, Colorado.

Pag. 14 di 56

_______________________________________________________________________________________


5. ANALISI DI STABILITÀ

5.1 Back analysis

In prima battuta è stata effettuata una valutazione di massima della geomeccanica del terreno franato,

imponendo condizioni statiche e di saturazione del terreno superficiale, con sat=20 kN/m3 , Ф’=33°.

Si è quindi effettuata una back analysis per stimare il valore di coesione, con una schematizzazione

monodimensionale (strato infinito omogeneo con spessore 2,00 m poggiato su bedrock) e si è analizzata la

stabilità tramite il software “Infinite Slope 3.0”. Di seguito si riportano i parametri utilizzati e i risultati ottenuti.

Fig 3 – Schematizzazione pendio monodimensionale

AERATO SUPERFICIALE

sat=20 kN/m3

Φ’ = 33°

c’ = 7 kPa

FS (Z = 2,0 m) = 0,999

Si è quindi proceduto con una modellazione bidimensionale utilizzando il software SSAP2010 (in allegato i

tabulati di calcolo):

Pag. 15 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 4 – Schematizzazione pendio bidimensionale

AERATO SUPERFICIALE

sat=20 kN/m3

Φ’ = 33°

c’ = 6 kPa

FS = 0,986

I risultati della backanalysis sulla sezione 11 tra SSAP e InfinitiveSlope possono considerarsi coerenti; il fatto

che la coesione risulti maggiore nella prima elaborazione è dovuto alla modellizzazione monodimensionale,

più severa sui parametri meccanici necessari alla stabilità.

In seguito alla campagna d’indagini in sito e prove di laboratorio è stato possibile ricostruire la stratigrafia

delle sezioni rilevate; si è scelta la sezione numero 11 come rappresentativa per eseguire una back analysis

(condizioni statiche e saturazione superficiale), con l’obiettivo di completare la parametrizzazione del

versante in esame, in quanto appartenente alla zona interessata dal movimento franoso.

Si rimanda alla relazione geologico-geotecnica per la parametrizzazione stratigrafica e geomeccanica del

terreno e si riporta di seguito il risultato delle analisi (in allegato i tabulati di calcolo).

Pag. 16 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 5 – Back analysis sezione 11

La back analysis, insieme alla campagna d’indagine in sito, ha permesso la parametrazione geotecnica del

pendio oggetto di studio, ricostruendo il meccanismo d’instabilità verificatosi a causa della saturazione

dell’aerato superficiale a seguito d’intense precipitazioni meteoriche. Inoltre si evidenziano, oltre al

meccanismo franoso superficiale verificatosi, meccanismi potenzialmente instabili anche in profondità.

5.2 Verifiche sismiche

Si è proceduto quindi con le verifiche di stabilità in condizione sismiche (H=0,014, V=0,007) delle sezioni

rappresentative del versante secondo i requisiti richiesti dalle NTC2008, considerando le seguenti ipotesi

cautelative:

aerato saturo nei primi 1,5 m, nonostante sia previsto un adeguato un apposito sistema di drenaggio;

trascurato l’effetto stabilizzante della chiodatura nell’analisi dei meccanismi profondi;

trascurato l’effetto stabilizzante della mantellata di pietrame in corrispondenza del muro di Via Grotta.

Le analisi hanno evidenziando potenziali meccanismi d’instabilità:

scorrimenti profondi, da stabilizzarsi mediante l’applicazione di tiranti;

scorrimenti superficiali, da stabilizzarsi con interventi di consolidamento corticale (congiuntamente

con il sistema di drenaggio profondo).

Pag. 17 di 56

_______________________________________________________________________________________


Si è partiti dall’analisi dei meccanismi profondi con SSAP2010, verificando la stabilità pre e post

l’applicazione di tiranti passivi nelle sezioni critiche in precedenza individuate; si è valutata poi la stabilità dei

meccanismi superficiali, una volta stabilizzati quelli profondi.

Si rimanda ai successivi capitoli il dimensionamento delle opere e si riportano di seguito i risultati ottenuti

(sono allegati i tabulati di calcolo della sola sezione risultata la più critica per il dimensionamento delle opere di consolidamento).

Pag. 18 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 6 – Analisi meccanismi profondi pre-intervento

Pag. 20 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 7 – Analisi meccanismi profondi post-ancoraggi e analisi meccanismi superficiali

Pag. 22 di 56

_______________________________________________________________________________________


Le verifiche sopra riportate hanno permesso di valutare la resistenza che gli ancoraggi dovranno trasferire

per la stabilizzazione delle potenziali curve di scivolamento profonde e hanno evidenziato gli spessori

potenzialmente instabili della coltre superficiale, che andranno stabilizzati mediante l’applicazione di rete per

rafforzamento corticale.

Mediante il software Ruvolum (descritto in precedenza) è stata verificata la stabilità delle sezioni tipo

schematizzate e, come riportato nei successivi capitoli, dimensionata la rete di rafforzamento corticale tipo Tecco

o equivalente e calcolata la resistenza da trasferire con le chiodature.

Si sono imposte condizioni sismiche e l’aerato è stato considerato, in via cautelativa, saturo e senza coesione; si

allegano i tabulati di calcolo delle verifiche di stabilità.

Fig 8 – Analisi rafforzamento corticale con il software Ruvolum

Nella sottostante tabella si riassumono i coefficienti di sicurezza pre e post intervento, sia per i meccanismi

profondi che per quelli superficiali.

Pag. 23 di 56

_______________________________________________________________________________________


SEZIONE FS INIZIALE FS FINALE

5 1,207 1,207 7 1,130 1,209 9 1,010 1,116

11 1,099 1,167 13 1,049 1,104

Tab 2 – Coefficienti di sicurezza meccanismi profondi

SEZIONE FS INIZIALE FS FINALE

5 0,898 1,100 7 0,793 1,100 9 0,794 1,100

11 1,000 1,100 13 1,012 1,100

Tab 3 – Coefficienti di sicurezza meccanismi superficiali

Il coefficiente di sicurezza finale nel caso di meccanismi superficiali è fissato pari a 1,1, valore di default nel

software Ruvolum utilizzato per dimensionare il sistema di rafforzamento corticale.

Si è qui trascurato l’effetto di “soil nailing” della chiodatura di rafforzamento corticale che, come vedremo in

seguito, fornisce ulteriore consolidamento.

Inoltre, cautelativamente, si è considerato l’aerato superficiale saturo nei primi 1,50 m dalla superficie,

nonostante sia prevista la realizzazione di un apposito sistema di drenaggio.

Si è infine trascurato, a favore di sicurezza, l’effetto stabilizzante della massicciata di pietrame prevista al

piede del versante.

Le verifiche mostrano come, dopo la realizzazione delle opere di stabilizzazione, le sezioni rappresentative

del pendio analizzato abbiano un coefficiente di sicurezza superiore a 1,1.

Pag. 24 di 56

_______________________________________________________________________________________


6. INTERVENTI DA REALIZZARE

Il pendio da mettere in sicurezza può essere suddiviso in 2 zone in funzione degli interventi:

- LOTTO 1 rafforzamento corticale e antierosione, drenaggio superficiale, rinforzo del muro in cls esistente,

barriere di sicurezza in testa al muro, ripristino muro tra via Grotta e Patrioti, ripristino stradale

- LOTTO 2 rafforzamento corticale e antierosione, drenaggio superficiale, barriere paramassi al piede del

versante, ripristino stradale

Fig 9 – Planimetria interventi di progetto (fuori scala)

Pag. 25 di 56

_______________________________________________________________________________________


7. MESSA IN SICUREZZA VERSANTE

7.1 Rete antierosione

L’intervento sarà eseguito con sistema tipo MACCAFERRI R1 8127 GN o equivalente, di cui si riporta

scheda tecnica di riferimento.

Fig 10 – Specifiche tecniche rete antierosione

Pag. 26 di 56

_______________________________________________________________________________________


Le barre d‘ancoraggio principale per l’opportuno consolidamento del pendio saranno autoperforanti di tipo

ISCHEBECK Titan 30/11 o equivalenti, lunghezza 4,5 m, con rivestimento duplex (zincate ad alte

temperature + rivestimento epossidico), forza al limite di snervamento - allungamento al 0,2%: 260 kN.

Per quanto riguarda le funi di rinforzo, sono in trefoli d'acciaio zincato con le seguenti caratteristiche:

superiore e inferiore ø= 16 mm, ATZ (Anima Tessile Zincata)

diagonali ø= 12 mm, AMZ (Anima Metallica Zincata)

carico di rottura minimo:

o funi 12 mm, 84 kN

o funi 16 mm, 150 kN

protezione contro la corrosione Supercoating®, lega di Zn+Al

spessore min secondo DIN 2078 e a dipendenza dei trefoli delle funi, tra 60 e 90 g/mq

7.2 Rafforzamento corticale

Per il consolidamento corticale di versante si è scelto il sistema Tecco G65/3 di Geobrugg o equivalente, il

quale, grazie ai fili ad alta resistenza, ottimizza il trasferimento dei carichi critici dalla rete ai chiodi,

permettendo le seguenti principali peculiarità:

elevate prestazioni e flessibilità, con peso ridotto;

resistenza uniforme dei componenti;

stretta aderenza anche su terreni irregolari;

deformazione ridotta;

rapidità di posa;

manutenzione ridotta;

ridotto impatto ambientale;

rapido rinverdimento.

Oltre alla rete Tecco (o equivalente) e ai chiodi, il sistema è composto da:

piastra di ripartizione P33, per ridurre le deformazioni;

clip T3, che permettono una giunzione affidabile dei teli senza necessità di sovrapposizione, sfruttando

pienamente la larghezza dei teli;

stuoia di rinverdimento tipo TECMAT o equivalente, per ridurre il dilavamento e l’infiltrazione;

2 funi di rinforzo al piede, in trefoli d'acciaio zincato ATZ (Anima Tessile Zincata).

Il principale fattore di destabilizzazione del versante è, infatti, rappresentato dall'infiltrazione delle acque di

ruscellamento superficiale; è quindi di fondamentale importanza evitare fenomeni di saturazione della coltre

incoerente. Si riportano di seguito le specifiche tecniche del prodotto in questione.

Pag. 27 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 11 – Specifiche tecniche rete di rafforzamento corticale

Per quanto riguarda la caratterizzazione geotecnica del terreno interessato dal rafforzamento corticale si

rimanda alla relazione geologica-geotecnica.

Nel caso in esame, a favore di sicurezza, si è scelto di non tenere in considerazione la coesione (ricavata

dalle analisi di laboratorio e dalle verifiche di stabilità a ritroso della sezione di versante più significativa) e di

considerare il peso del terreno saturo, nonostante il progetto preveda un sistema di drenaggio profondo del

pendio e il suo rinverdimento, interventi volti a ostacolare l’infiltrazione dell’acqua di corrivazione superficiale

e l’imbibizione dell’areato superficiale.

Le verifiche sono state condotte in condizioni sismiche e si è scelto di adottare un passo simmetrico della

chiodatura per massimizzare l’efficienza del sistema. Di seguito si riporta la sintesi dei parametri impiegati.

Pag. 28 di 56

_______________________________________________________________________________________


PARAMETRO SIMBOLO VALORE UNITÀ MISURA

Inclinazione pendio 45 °

Peso per unità di volume 20 kN/m3

Angolo attrito interno coltre 33 °

Coesione c 0 kPa

Coefficiente sismico orizzontale H 0.015 -

Coefficiente sismico verticale V 0.010 -

Coefficiente parziale correttivo per peso di volume 1,00 -

Coefficiente parziale correttivo per attrito interno 1,25 -

Coefficiente parziale correttivo per coesione c 1,25 -

Coefficiente correttivo per incertezza modello mod 1,10 -

Passo chiodatura trasversale al pendio a 2,5 m

Passo chiodatura lungo il pendio b 2,5 m

Inclinazione chiodatura 20 °

Tab 4 - Parametri di verifica rafforzamento corticale

Le chiodature scelte sono tipo Dywidag Gewi o equivalenti, =32 mm con doppia protezione dalla

corrosione. Gli spessori delle coltri instabili sono stati stimati grazie all’osservazione diretta del meccanismo

gravitativo verificatosi e da analisi ausiliarie effettuate con il software SSAP, che hanno permesso di

distinguere la parte centrale, di maggiore spessore, delle curve di potenziale scorrimento da quelle superiore

e inferiore, di potenzialità ridotta.

Fig 12 – Spessori superficiali potenzialmente instabili (t)

Pag. 29 di 56

_______________________________________________________________________________________


Dalle analisi con le due classi di spessore instabile, riportate in allegato, è stato possibile verificare la

resistenza degli elementi strutturali e risalire alla forza da trasferire all’ancoraggio (Td), pari a 55,1 kN e

102,4 kN rispettivamente per gli spessori 1,0 m e 1,5 m.

Fig 13 – Analisi rafforzamento corticale con il software Ruvolum

Disponendo di una serie di prove di tesatura, appositamente realizzate prima della progettazione esecutiva

dell’opera, in diverse posizioni del versante, i cui risultati sono riassunti nella sottostante tabella, è stato

possibile valutare la tensione di sfilamento degli ancoraggi.

TIPO L (m) LEFF (m) D (mm) DFORO (mm) Prex (bar) T (kN) (kPa) GEWI 4,5 3,5 32 85 360 280 299,59 TITAN 6,0 5,0 32 90 240 195 137,93 TITAN 4,5 3,5 32 90 265 230 232,42

RB 32/20 3,0 2,0 32 50 160 130 413,80 RB 32/20 4,5 3,5 32 50 190 155 281,93

media (kPa) 273,13

Tab 5 – Prove tesatura ancoraggi

La norma prevede che la resistenza di calcolo sia maggiore dell’azione di progetto (Rd ≥ Ed).

Pag. 30 di 56

_______________________________________________________________________________________


In particolare per lo stato limite di sfilamento, che mobilita la resistenza del terreno, la normativa prevede

l’utilizzo dell’Approccio 2, ovvero della combinazione A1+M1+R3, utilizzando i coefficienti parziali riportati

nelle Tabelle 6.2.I, 6.2.II, 6.6.I e 6.6.II delle NTC 2008.

Secondo le NTC2008, trattandosi di ancoraggi permanenti, considerando il numero di prove di progetto e

trascurando il primo metro di lunghezza, inserito in terreno disturbato, si ottiene:

휏 = min휏

3Ra, p;

휏4Ra, p

Nelle sottostanti tabelle sono riassunti i coefficienti indicati dalla normativa nelle tabelle 6.6.I e 6.6.II, in

funzione della durata prevista e del numero degli ancoraggi di prova.

Tabella 6.6.I

Coefficienti parziali per la resistenza di ancoraggi

Numero di profili di indagine Simbolo Coefficiente parziale

temporanei Ra,t 1,1

permanenti Ra,p 1,2

Tabella 6.6.II

Fattori di correlazione per derivare la resistenza caratteristica da prove di progetto, in funzione del numero degli ancoraggi di prova

Numero di profili di indagine 1 2 >2

1,5 1,4 1,3

1,5 1,3 1,2

La lunghezza delle “fondazioni” dei chiodi è calcolata secondo quanto previsto al punto 6.6.2 del D.M.

14/01/2008, ovvero con riferimento agli stati limite ultimi di:

- raggiungimento della resistenza in uno o più ancoraggi (STR);

- sfilamento della fondazione dell’ancoraggio (GEO)

Considerando l’adesione limite malta-terreno stimata (ad) e trascurando il contributo dell’attrito si ottiene:

adDTdL

- L = lunghezza della fondazione;

- Td = forza di progetto da trasferire all’ancoraggio;

- D = diametro del tratto attivo.

Pag. 31 di 56

_______________________________________________________________________________________


SOIL NAILING

Fig 14 – Schematizzazione effetto soil nailing

Mediante il software SSAP si è valutato anche l’effetto di soil nailing, in aggiunta al rafforzamento corticale,

su una sezione tipo e si evidenzia un ulteriore miglioramento del grado di stabilità.

Fig 15 – Verifica sezione 7 considerando soil nailing

Pag. 32 di 56

_______________________________________________________________________________________


8. INTERVENTI MURO VIA GROTTA – VIA PATRIOTI (MONTE)

8.1 Tiranti

Per il rinforzo del muro esistente posto a monte di Via Grotta / Via Patrioti è prevista la realizzazione di tiranti

permanenti passivi in barra d’acciaio.

Tale intervento risulta suddiviso in due settori:

settore 1 (Via Patrioti): interasse 1,0 m, alternati a 70 cm dalla testa del muro e 70 cm dal piede del

muro;

settore 2 (Via Grotta) = interasse 1,5 m, a 70 cm dalla testa del muro.

Fig 16 – Prospetto muro Via Grotta-Via Patrioti

Le caratteristiche dei tiranti sono:

Inclinazione e posizionamento: come sopra descritto

Lunghezza totale: Lt = 18,00 m

Lunghezza fondazione: Lf = 13,00 m

Lunghezza libera: Ll= 5,00 m

Diametro perforazione e cementazione tiranti: Φ = 127 mm

Diametro barre: Φ = 32 mm

Acciaio barre: 950/1050

Le caratteristiche delle piastra di ripartizione sono: dimensioni in mm (B x H x SP) = 400 x 400 x 20

acciaio piastre: S275JR

Pag. 33 di 56

_______________________________________________________________________________________


CARATTERISTICHE TERRENI

Le fondazioni dei tiranti attraversano 3 differenti tipologie di terreno, per le quali si riportano di seguito le

caratteristiche di resistenza considerate per il dimensionamento delle lunghezze di ancoraggio (vedi Fig. 5):

Limo argilloso: τ = 0,2 MPa

Ghiaietto arancio sabbioso limoso: τ = 0,25 MPa

Terreno cementato: τ = 0,3 MPa

Fig 17 – Disposizione tiranti di ancoraggio

Cautelativamente si assume un coefficiente di sbulbatura α=1; considerando le incertezze sulla stratigrafia,

si considera il valore di aderenza minore per terreni costituiti da miscele di sabbie ghiaie in matrice fine, pari

a 0,2 MPa. Partendo dal valore di N, resistenza necessaria alla messa in sicurezza dei meccanismi profondi,

ottenuta dalle verifiche di stabilità, si sono potuti dimensionare i tiranti di ancoraggio da realizzarsi nel muro

di Via Grotta. Gli ancoraggi sono stati dimensionati tenendo in considerazione che, dalla stratigrafia

determinata dallo studio geologico-geotecnico, buona parte della fondazione sarà, presumibilmente, inserita

nel terreno cementato a monte dell’aerato superficiale.

Pag. 34 di 56

_______________________________________________________________________________________


Le verifiche di sicurezza per gli ancoraggi sono state effettuate secondo quanto previsto al punto 6.6.2 del

D.M. 14/01/2008, ovvero con riferimento agli stati limite ultimi di:

- raggiungimento della resistenza in uno o più ancoraggi (STR);

푁 ,

푁푡,푅푑 ≤ 1

푁 , =퐴푓 ,

훾

La lunghezza del tratto libero è stata determinata in modo da avere la fondazione dell’ancoraggio esterna al

cuneo instabile, mentre la lunghezza cementata, come descritto nel precedente paragrafo, sarà la maggiore

tra quelle ricavate considerando:

- sfilamento della acciaio-malta d’iniezione - secondo quanto previsto dalla normativa vigente:

푓 = 0,83푅

푓 = 0,3푓 /

푓 = 0,7푓

푓 = 2,25푓

푓 =푓훾

푓∗ = = (푝푒푟푎푛푐표푟푎푔푔푖푖푛푐푎푙푐푒푠푡푟푢푧푧표푡푒푠표)

푅 , = 푓 푥휋푥푑 푥퐿 > 푇

- sfilamento della fondazione dell’ancoraggio (GEO)

Anche in questo caso deve essere verificato che la resistenza di calcolo risulti maggiore dell’azione di

progetto (Rd ≥ Ed). In particolare per lo stato limite di sfilamento, che mobilita la resistenza del terreno, la

normativa prevede l’utilizzo dell’Approccio 2, ovvero della combinazione A1+M1+R3, utilizzando i coefficienti

parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I e 6.6.III.

Secondo le NTC2008, trascurando il contributo dell’attrito si ha:

휏 = min휏

3Ra, p;

휏4Ra, p

Nelle sottostanti tabelle sono riassunti i coefficienti indicati dalla normativa nelle tabelle 6.6.I e 6.6.III, in

funzione della durata prevista e del numero dei profili di indagine.

Tabella 6.6.I Coefficienti parziali per la resistenza di ancoraggi

Numero di profili di indagine Simbolo Coefficiente parziale

temporanei Ra,t 1,1

permanenti Ra,p 1,2

Pag. 35 di 56

_______________________________________________________________________________________


Tabella 6.6.III

Fattori di correlazione per derivare la resistenza caratteristica da prove di progetto, in funzione del numero n di profili di indagine

Numero di profili di indagine 1 2 3 4 5

1,80 1,75 1,70 1,65 1,6

1,80 1,70 1,65 1,6 1,55

푅 , = 휏 푥휋푥푑 푥퐿 > 푁

8.2 Strutture di supporto per rete di protezione sopra muro Via Grotta

Per la verifica della piastra di base e dei tasselli di ancoraggio della barriera semplice prevista sul muro a

monte di Via Grotta e Via Patrioti è stato cautelativamente ipotizzato che sui montanti IPE 160 in acciaio, alti

2,00 m e disposti con passo di 2,00 m, venga trasmessa dal sistema in reti e funi una spinta pari a quella

paragonabile ad un accumulo di terra e pietre alto anch’esso 2,00 m. Si rimanda ai disegni di progetto per

l’individuazione completa dell’opera.

Tipo e dimensione dell'ancorante: tipo HILTI HIT-HY 200-A + HIT-V-F (8.8) M16 o equivalenti

Profondità di posa effettiva: hef,opti = 310 mm (hef,limit = 320 mm)

Materiale: 8.8

Metodo di calcolo Extended ETAG BOND (EOTA TR 029)

Fissaggio distanziato: eb = 0 mm (Senza distanziamento); t = 22 mm

Piastra d'ancoraggio: S 355 (St 52); E = 210000.00 N/mm2; fyk = 355.00 N/mm2; gMs = 1.100

lx x ly x t = 300 mm x 200 mm x 22 mm; (Spessore della piastra raccomandato: calcolato)

Profilo: IPE; (L x W x T x FT) = 160 mm x 82 mm x 7 mm x 7 mm

Materiale base: non armato, senza armatura di bordo longitudinale e non fessurato

Calcestruzzo, C16/20, fcc = 20.00 N/mm2; h = 10000 mm, Temp. Breve/Lungo: 40/24 °C

Si allegano i tabulati di calcolo.

8.3 Cartella CLS su muro di Via Grotta – Via Patrioti (monte)

VERIFICA SOLLECITAZIONI SUL MURO ESISTENTE

Il muro esistente è in cls Rck 200, ora C 16/20 (si rimanda alle prove di caratterizzazione eseguite su provini

estratti in precedenza dal muro in questione), non armato a sezione variabile con spessore di 80 cm e più.

Pag. 36 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 18 – Prova di resistenza a rottura per compressione CLS muro di Via Grotta – Via Patrioti (monte)

Vista la ridotta distanza dei tiranti e le dimensioni delle piastre di ripartizione, si verificano la resistenza a

compressione e quella a punzonamento del muro controterra.

Resistenza a compressione semplice

Carico trasmesso dal tirante = 436,35 kN

Sezione piastra di ripartizione = 40 x 40 = 1.600 cmq = 0,16 mq

Sollecitazione di compressione semplice σc = 436,35 / 0,16 = 2.727 kPa = 2,7 MPa

σc = 2,7 MPa < fc,d = 0,85 x fck / 1,5 = 0,85 x 0,83 x Rck / 1,5 = 0,85 x 0,83 / 1,5 x (Rcm – 8) = 7,06 MPa

Verifica a punzonamento

Adottando la classica distribuzione degli sforzi a 45°, considerando che la piastra di ripartizione quadra ha

lato di 40 cm, che lo spessore del muro sia 80 cm, la superficie di ripartizione risulta:

Sr = (120 x 4) x 80 = 38.400 cmq = 3,84 mq

Lo sforzo di taglio su tale superficie è = 436.35 / 3,84 = 113,63 kPa = 0,11 MPa

Per la ridotta distanza dei tiranti su Via Patrioti, le superfici di diffusione dello sforzo impresso dalle piastre

sul muro potrebbero sovrapporsi.

Pag. 37 di 56

_______________________________________________________________________________________


Pertanto lo sforzo di taglio risultante in alcuni casi, ma solo localmente potrebbe raddoppiare, diventando

0,22 MPa. Le sollecitazioni sopra individuate sono entro i limiti di resistenza del cls del muro controterra

sopra verificate (7,06 MPa).

La cartella di rivestimento garantisce un ulteriore rinforzo del muro, migliorando il collegamento fra i tiranti e

aumentando la superficie di ripartizione.

9. RETE PARAMASSI

Per fronteggiare eventuali distacchi di blocchi dalle scarpate indicate sulla figura sotto riportata, ovvero la porzione di

versante non protetta con gli interventi di rafforzamento corticale, è stato previsto il posizionamento di barriere

paramassi.

ANALISI DI ROTOLAMENTO MASSI Mediante rilievi in sito sono state osservate le dimensioni dei massi potenzialmente instabili, quelli distribuiti sui

versanti e quelli già in passato raccolti dalle barriere esistenti. Di conseguenza si è giunti a definire le caratteristiche

del masso modale di forma discoidale avente diametro e spessore pari a 80 cm.

Tali caratteristiche sono quelle che per norma sono applicate nelle analisi di rotolamento massi condotte sulle 2

sezioni di riferimento 0.1 ed 0.2 riportate sullo stralcio di planimetria sotto riportato:

Fig 19 – Indicazione sezioni di riferimento per analisi rotolamento massi

Pag. 38 di 56

_______________________________________________________________________________________


Dato che durante i rilievi è stata osservata la presenza in parete di massi di volumetria massima superiore a quella

considerata, le opere di difesa passiva di rotolamento massi non possono eliminare totalmente il rischio connesso al

rotolamento massi ma solo mitigarlo (d’altra parte va considerato che i massi di dimensioni superiori a quella

modale parrebbero mobilizzabili in seguito a eventi franosi al momento difficilmente ipotizzabili).

Di seguito, per le due sezioni significative, si riportano le fasce di caduta estese dalla testa della scarpata e

lungo il suo sviluppo da monte a valle, in allegato i tabulati di calcolo.

Fig 20 – Fasce caduta massi sezione 0.1

Pag. 39 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 21 – Fasce caduta massi sezione 0.2

VITA NOMINALE E CLASSE D’USO

Le barriere paramassi sono presidi passivi atti a mitigare il rischio derivante da caduta massi, ovvero

possono essere definite come OPERE INFRASTRUTTURALI.

Per tali tipi di opere la norma prevede VITA NOMINALE VN >=50 anni purché l’opera sia soggetta alla

manutenzione ordinaria. D’altra parte tale condizione non può essere rispettata in caso di impatto,

condizione in cui ogni barriera deve essere riparata e nel caso sostituita.

CLASSE D’USO: classe II

Pag. 40 di 56

_______________________________________________________________________________________


ASPETTI SISMICI

Ai sensi della vigente normativa (D.M. 14/01/2008) la determinazione delle azioni sismiche di progetto non è

più valutata riferendosi a una zona sismica territorialmente definita bensì sito per sito secondo i valori

riportati nell'Allegato B al citato D.M..

Per le opere ricadenti in Zona Sismica 4 le Norme Tecniche vigenti consentono, solo per costruzioni di tipo 1

e 2 e classe d’uso I e II, la progettazione strutturale con Verifica alle Tensioni Ammissibili, assumendo un

grado di sismicità pari a 5 quale definito al § B.4 del D.M. LL. PP. 14/01/1996.

In particolare per la presente progettazione di barriere paramassi va osservato che per il calcolo delle azioni

sulle fondazioni in caso di sisma si ricade nel caso delle combinazioni rare di forze, quindi si possono

considerare applicate solo la forza peso (peso proprio della struttura barriera = montanti, funi e reti) e le

azioni indotte dal sisma, con i coefficienti di sicurezza previsti dalla normativa in vigore.

Visto l’esiguo peso proprio della struttura, ne deriva che le sollecitazioni per azione sismica sul sistema barriera risultano di gran lunga inferiori rispetto alla sollecitazione per impatto da caduta masso (per cui il sistema barriera stesso è stato testato e quindi dimensionato). Per tale motivo la

verifica sismica può essere omessa.

DIMENSIONAMENTO DELLE BARRIERE PARAMASSI

Le caratteristiche prestazionali delle barriere paramassi vengono individuate sulla base dei risultati delle

analisi di rotolamento massi. Queste analisi vengono effettuate su sezioni topografiche di pendio rilevate in

sito e/o tratte dalla cartografia ufficiale. È ovviamente comprensibile come tali elaborazioni siano

rappresentative per la sola sezione considerata. Non è possibile, infatti, valutare e prevedere a priori la

dinamica morfologica dei versanti (crescita o abbattimento di alberature, piccoli smottamenti o frane,

interventi antropici da parte di coltivatori delle zone a bosco) che può chiaramente avere velocità evolutive

molto alte.

Vista pertanto la relativa affidabilità delle suddette simulazioni, le altezze e le energie che saranno da

adottare per le barriere oggetto di studio sono state cautelativamente incrementate rispetto ai valori ricavati

dai calcoli. Inoltre si evidenzia che ogni Casa Costruttrice di barriere adotta tecnologie realizzative e

configurazioni di funzionamento che si differenziano per tipologia di organi di frenatura, disposizione di

vincoli, impiego di materiali particolari.

Quanto è comunque richiesto per le barriere, sono le specifiche di energia di arresto, altezza di

intercettazione, nel rispetto delle sollecitazioni ammissibili dei materiali costituenti la barriera, nonché la

certificazione di conformità alle normative europee e/o svizzere.

Di seguito si riporta la sintesi dei risultati dell’analisi di rotolamento massi, sintesi sulla quale si individuano le

caratteristiche funzionali richieste alle barriere:

- la velocità di distacco masso;

- l’altezza massima di rimbalzo nella sezione di applicazione della barriera;

- l’energia di impatto.

Pag. 41 di 56

_______________________________________________________________________________________


Velocità di arrivo

(m/s) Energia di impatto stimata

(KJ) Altezza min. d’intercettazione

(m) Sezione di verifica

12,74 105,326 0,5 S0.1

16,49 153.080 2,71 S0.2

Tab. 6 – Risultati analisi rotolamento massi

Visti i sopra riportati risultati dell’analisi di rotolamento massi, la tipologia di barriere che meglio si adatta

per efficienza ed efficacia alla mitigazione del rischio temuto è quella delle barriere flessibili.

Pertanto si ritiene che le caratteristiche minime prestazionali che tale tipo di barriera dovrà soddisfare sono:

- altezza di intercettazione = 2,71 m

- energia di arresto = 153,08 kJ

Si sceglie quindi una barriera tipo GEOBRUGG GBE-500A (classe energia EOTA 2A - 500kJ) o equivalente,

di altezza 3,5 m.

Per quanto riguarda gli elementi costituenti il “Sistema Barriera paramassi” dovranno essere certificati

secondo le linee guida ETAG 027 recentemente approvate dalla Unione Europea. Inoltre il prodotto dovrà

essere marcato CE (in conformità ad ETA- Benestare Tecnico Europeo) oppure dotato di Certificato di

Idoneità Tecnica rilasciato dal Servizio Tecnico Centrale.

Il dimensionamento degli apparati di fondazione delle barriere paramassi riguarda l’individuazione delle

lunghezze di fondazione degli ancoraggi laterali.

Ricordando che comunque il dimensionamento delle barriere paramassi è a rottura, vista inoltre la variabilità

degli spessori delle coltri superficiali, di seguito si riassumono in tabella le caratteristiche delle sollecitazioni

trasmesse agli ancoraggi e alle fondazioni dei montanti per Barriere flessibili tipo Geobrugg GBE 500A

classe energia EOTA 2A (500kJ), in condizione di utilizzo standard ovvero quanto derivante da

sperimentazione durante prove al vero effettuate sulle barriere e attestato dal costruttore:

Fig 22 –Ancoraggi in fune per barriera paramassi

Pag. 42 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 23 –Ancoraggi della piastra di base della barriera paramassi

Nel caso specifico si sceglie di dimensionare gli ancoraggi considerando terreno e adottando 2 ancoraggi

laterali invece di un unico controvento laterale (opzione 2).

Inoltre, cautelativamente, si sceglie la barra anti-ribaltamento delle stesse caratteristiche dell’ancoraggio

principale della piastra di base.

N DESCRIZIONE TIPO CARICO DI PROGETTO (kN) 1 Ancoraggi di monte Fune D=14,5 mm 70 2 Ancoraggi laterali Fune D=14,5 mm 130 A Ancoraggio principale piastra di base GEWI NG 28 40

Tab. 7 – Caratteristiche ancoraggi barriera paramassi

La stima della tensione di aderenza di progetto segue i criteri esposti nel calcolo degli ancoraggi per le

chiodature, esposti in precedenza; pertanto si adotterà ad=95,78 kPa.

I materiali costituenti gli elementi di fondazione dovranno avere le seguenti caratteristiche:

ANCORAGGI IN FUNE

d [mm] 14,5

Classe di resistenza [N/mm2] ≥1770

ANCORAGGI PIASTRA DI BASE (Dywidag GEWI o equivalente)

fy nom 500 N/mmq snervamento

ft nom 550 N/mmq rottura

d [mm] A [mmq] N max [kN] T max [KN]

28 616 308 178

Pag. 43 di 56

_______________________________________________________________________________________


Si riporta di seguito la sintesi del dimensionamento delle lunghezze di ancoraggio e in allegato i calcoli

dettagliati:

Descrizione Caratteristiche N L di ancoraggio (m) Diam. Perforazione (mm)

Ancoraggio di monte Ø 14 mm spir. doppia fune (1770 N/mmq) 6 4,0 75

Ancoraggio laterale Ø 14 mm spir. doppia fune (1770 N/mmq) 4 6,5 75

Barre sotto il montante n.2 barre GEWI D28 6 3,0 75

Le caratteristiche e lunghezze riportate in tabella non possono essere considerate prescrittive ma solo

indicative.

La ditta esecutrice, sentita la D.L., dovrà infatti provvedere ad aggiornare dimensioni e caratteristiche degli elementi di ancoraggio e fondazione in base al “Sistema Barriera paramassi” impiegato e ai terreni incontrati in fase di perforazione.

Prima di installare le barriere si potranno eseguire, a cura e spese dell’Impresa, un conveniente numero di ancoraggi (almeno 1 ancoraggio in doppia fune e 1 barra da montante) da sottoporre a prove di portata, secondo Raccomandazioni AICAP, per stimare le lunghezze di fondazione effettive sia delle barre sotto i montanti, sia degli ancoraggi di monte e laterali.

Infine si segnala che per regolarizzare il piano di appoggio delle piastre di base dei montanti andrà

necessariamente previsto il getto di un dado di regolarizzazione in calcestruzzo per ciascun montante delle

barriere.

Pag. 44 di 56

_______________________________________________________________________________________


10. RIPRISTINO MURO TRA VIA GROTTA E VIA PATRIOTI

Nelle analisi degli interventi volti al ripristino del muro alla confluenza tra via Grotta e via Patrioti, vista la

variazione di altezza lungo lo sviluppo del muro stesso, sono state verificate sia la sezione di altezza

massima che la sezione di altezza intermedia.

Nella verifica del muro si è inoltre tenuto conto anche della presenza del rivestimento in pietrame e malta

che verrà realizzato a ricoprimento del paramento esterno del muro in c.a..

Fig 24 – Sezione muro altezza massima

Fig 25 – Sezione muro altezza intermedia

Pag. 45 di 56

_______________________________________________________________________________________


Per le verifiche è stato utilizzato il codice di calcolo automatico MAX versione 10.10 prodotto e distribuito

dalla AZTEC Informatica di Casole Bruzio (CS).

VITA NOMINALE, CLASSE D’USO PERIODO DI RIFERIMENTO E METODO DI CALCOLO

Il sito in esame è ubicato in zona sismica 4 e le opere oggetto di studio hanno vita nominale Vn > 50 anni e

classe d’uso II, cui corrisponde un periodo di riferimento pari a 50 anni.

Le verifiche sono state condotte utilizzando le verifiche a Stati Limite - Approccio 1.

ANALISI DEI CARICHI

A tergo del muro di sostegno è stato considerato un sovraccarico distribuito pari a 20,00 kN/mq.

CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEI TERRENI

Per i terreni interessati dalle verifiche in esame si sono considerate le seguenti caratteristiche geotecniche:

Descrizione s c ca Terreno 1 1800 2000 34.00 22.67 0.000 0.000

11. INTERVENTI MURO VIA GROTTA – VIA PATRIOTI (VALLE)

11.1 Sede stradale

Di seguito si riportano i riferimenti relativi al dimensionamento del banchettone in c.a. su micropali realizzato

per il ripristino del ciglio di valle di Via Patrioti. Lo sviluppo completo dei calcoli è riportato nel tabulato di

calcolo allegato alla presente relazione.

VITA NOMINALE, CLASSE D’USO PERIODO DI RIFERIMENTO E METODO DI CALCOLO

Il sito in esame è ubicato in zona sismica 4 e le opere oggetto di studio hanno vita nominale Vn > 50 anni e

classe d’uso II (periodo di riferimento = 50 anni) cui corrisponde un periodo di riferimento pari a 50 anni.

Per le verifiche di seguito riportate si è utilizzato il metodo di verifica agli stati limite.

MATERIALI

- calcestruzzo per getti in c.a. classe di resistenza C 28/35 MPa

- acciaio per c.a. B450C

Si evidenzia che la classe del calcestruzzo e la geometria del cordolo di ancoraggio potrebbero variare in corso d’opera in funzione di particolari esigenze dovute alle variabili insite nelle forniture del guard-rail. Pertanto non si esclude che in corso d’opera dovrà essere ripetuta la verifica degli elementi strutturali destinati all’ancoraggio del guard-rail secondo le caratteristiche di quello che verrà effettivamente impiegato

Pag. 46 di 56

_______________________________________________________________________________________


ORIGINE E CARATTERISTICHE DEI CODICI DI CALCOLO

Per le analisi strutturali è stato utilizzato il codice di calcolo automatico a elementi finiti CIVILSOFT versione

6.995 prodotto e distribuito dalla ASG srl di Piacenza. Questo programma utilizza il solutore a elementi finiti

ALGOR SUPERSAP della Algor Interactive Systems, Inc. Pittsburgh, PA, USA.

ANALISI STRUTTURALE

È stata condotta un’analisi statica lineare del modello tridimensionale della struttura. La struttura in esame è

stata dimensionata per sorreggere sia alle azioni statiche che alle azioni sismiche e viene modellata

considerando i seguenti elementi strutturali:

- trave principale a livello strada 180x50 cm

- travi 80x50 cm di collegamento tra i micropali a livello strada ed i pilastri

- pilastri 50x50 cm

- cordolo di fondazione 60x50 cm

I micropali sono stati modellati considerando un vincolo alla sola traslazione verticale per i micropali verticali

e un vincolo alle traslazioni orizzontali e verticale per i micropali inclinati.

La MODELLAZIONE DEI MATERIALI è stata condotta in regime di linearità del materiale (proporzionalità tra

tensioni e deformazioni) e di linearità geometrica (proporzionalità tra carichi e spostamenti).

L’ANALISI SISMICA della struttura è stata eseguita mediante un’analisi statica equivalente (con solutore

statico).

Le VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI sono effettuate con riferimento all'inviluppo delle

combinazioni previste.

Per il DIMENSIONAMENTO DELLE ARMATURE PER ELEMENTI IN C.A. si sono seguiti i dettami delle

NTC 2008.

Su tutti i disegni esecutivi sono indicate le caratteristiche dei materiali da impiegare e la geometria degli

elementi strutturali.

ANALISI DEI CARICHI

Il peso a metro quadro della sovrastruttura stradale è stato considerato pari a:

q tappetino di usura = 21,00 kN/mc x 0.03 m = 0,63 kN/mq

q binder = 18,00 kN/mc x 0.05 m = 0,90 kN/mq

q tout venant = 18,00 kN/mc x 0.10 m = 1,80 kN/mq

q tot = 0,63 kN/mq + 0,90 kN/mq + 1,80 kN/mq = 3,33 kN/mq

Considerando la larghezza dell’asfalto pari a b = 70 cm si ottiene un carico lineare di:

q ss = 3,33 kN/mq x 0.70 m = 2,33 kN/m

Pag. 47 di 56

_______________________________________________________________________________________


Il peso del cordolo in c.a. di sopralzo dalla trave in c.a. vale:

p c = 25,00 kN/mc x 1.10 m x 0.18 m = 4,95 kN/m

I pesi permanenti portati complessivi (sovrastruttura stradale + cordolo in c.a. di sopralzo) sono stati quindi

considerati pari a:

p perm = 2,33 kN/m + 4,95 kN/m = 7,28 kN/m

Come sovraccarico da traffico si assume un carico distribuito pari a 20 kN/mq considerato

cautelativamente per tutta la larghezza del banchettone:

q var = 20,00 kN/mq x 1.80 m = 36,00 kN/m

Si è inoltre cautelativamente tenuto conto di una spinta del terreno, sia statica che sismica, agente sui

pilastri e sul cordolo di fondazione calcolata considerando la seguente configurazione geometrica e di

caratteristiche dei terreni.

Fig 26 – Geometria pilastro

Si è quindi ottenuto il seguente diagramma di pressione (a sinistra le condizioni statiche, a destra le

condizioni sismiche).

Pag. 48 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 27 – Diagrammi pressioni su pilastro

Per i pilastri si è considerata la spinta dovuta ad una fascia di terreno avente larghezza pari ad 1,50 m, ossia

un andamento delle azioni che presenta valore nullo in testa ed un valore di 22,90 kN/m alla base per la

condizione statica ed un andamento delle azioni costante e pari a 35,00 kN/m per la condizione sismica.

Per il cordolo di fondazione si è invece considerata la spinta dovuta ad una fascia avente altezza pari ad

1,00 m ossia si è tenuto conto di un’azione di 15,27 kN/m per la condizione statica e di 0,23 kN/m per la

condizione sismica.

SCARICHI SU MICROPALI

Di seguito si riportano i valori massimi degli scarichi sui micropali ed in particolare:

N = azione verticale

F par = azione parallela all’orientazione del micropalo

T perp = azione perpendicolare all’orientazione del micropalo

Tutti i valori degli scarichi sui micropali ottenuti dall’analisi sono riportati nel tabulato di calcolo allegato alla

presente relazione; di seguito si riportano i riferimenti per il dimensionamento dei pali descritto nel

successivo capitolo.

Pag. 49 di 56

_______________________________________________________________________________________


Fig 28 – Posizione pali rispetto a banchettone stradale

CONDIZIONI STATO LIMITE LIVELLO PALO N (kN) Fpar (kN) Fper (kN) STATICHE SLU STRADA VERTICALE 172,31 0,00 0,00 STATICHE SLU STRADA INCLINATO 257,67 25,36 2,69 STATICHE SLU FONDAZIONE VERTICALE 244,67 0,00 0,00 STATICHE SLU FONDAZIONE INCLINATO 22,33 118,03 0,47 STATICHE SLE STRADA VERTICALE 122,41 0,00 0,00 STATICHE SLE STRADA INCLINATO 184,72 19,56 2,05 STATICHE SLE FONDAZIONE VERTICALE 175,38 0,00 0,00 STATICHE SLE FONDAZIONE INCLINATO 169,15 90,68 0,25 SISMICHE SLU STRADA VERTICALE 76,22 0,00 0,00 SISMICHE SLU STRADA INCLINATO 125,22 59,61 10,02 SISMICHE SLU FONDAZIONE VERTICALE 116,64 0,00 0,00 SISMICHE SLU FONDAZIONE INCLINATO 16,70 91,79 0,20

MAX 257,67 118,03 10,02

Tab. 8 – Carichi trasmessi dal banchettone stradale ai micropali di fondazione

11.2 Pali in roccia

Verifica agli stati limite ultimi (SLU)

La normativa tecnica vigente prevede che, indicando con Rd ed Ed i valori di progetto della resistenza e

delle azioni (o del loro effetto), deve risultare, per ciascuno stato limite considerato:

Rd ≥ Ed

Nel caso specifico di fondazioni su pali, la normativa tecnica vigente prevede che nelle verifiche di sicurezza

debbano essere presi in considerazione tutti i meccanismi di stato limite ultimo, sia a breve sia a lungo

termine.

Pag. 50 di 56

_______________________________________________________________________________________


Gli stati limite ultimi delle fondazioni su pali si riferiscono allo sviluppo di meccanismi di collasso determinati

dalla mobilitazione della resistenza del terreno e al raggiungimento della resistenza degli elementi strutturali

che compongono la fondazione stessa.

Nel caso di fondazioni posizionate su o in prossimità di pendii naturali o artificiali deve essere effettuata la

verifica con riferimento alle condizioni di stabilità globale del pendio includendo nelle verifiche le azioni

trasmesse dalle fondazioni. Le verifiche delle fondazioni su pali devono essere effettuate con riferimento

almeno ai seguenti stati limite, quando pertinenti:

− SLU di tipo geotecnico (GEO)

o collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali;

o collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali;

o collasso per carico limite di sfilamento nei riguardi dei carichi assiali di trazione; − stabilità globale;

− SLU di tipo strutturale (STR)

o raggiungimento della resistenza dei pali;

o raggiungimento della resistenza della struttura di collegamento dei pali, accertando che la condizione

Rd ≥ Ed sia soddisfatta per ogni stato limite considerato.

La verifica di stabilità globale deve essere effettuata secondo l’Approccio 1: − Combinazione 2: (A2+M2+R2)

tenendo conto dei coefficienti parziali riportati nelle Tabelle 6.2.I e 6.2.II per le azioni e i parametri geotecnici,

e nella Tabella 6.8.I per le resistenze globali.

Le rimanenti verifiche devono essere eseguite, tenendo conto dei valori dei coefficienti parziali riportati nelle

Tabelle 6.2.I, 6.2.II e 6.4.II delle NTC 2008, seguendo almeno uno dei due approcci:

- Approccio 1: o Combinazione 1: A1+M1+R1 o Combinazione 2: A2+M2+R2

- Approccio 2: o A1+M1+R3

In questo caso, disponendo dei carichi allo SLU ottenuti dall’analisi strutturale con i coefficienti A1 per le

azioni, si è scelto di operare secondo l’Approccio 2.

Verifica alle azioni sismiche

Il Comune di Como si trova, secondo la classificazione del territorio nazionale introdotta dell’Ordinanza 3274

del 20/03/2003, in zona 4, ossia a basso livello di pericolosità sismica.

L’entrata in vigore del D.M. 14/01/2008 ha successivamente modificato l’approccio e l’elemento primario per

la valutazione delle azioni sismiche sulle costruzioni è costituito dalla “pericolosità sismica di base”: questa è

espressa, con elevato livello di dettaglio geografico, in termini di massima accelerazione orizzontale ag in

condizioni di sito di riferimento rigido, e di altri due parametri (F0 e TC*) necessari alla determinazione degli

spettri di risposta.

Pag. 51 di 56

_______________________________________________________________________________________


Le opere di fondazione profonda sono state verificate considerando i carichi trasmessi dalla struttura in

elevazione, calcolati anche sotto la combinazione di carico sismico per lo stato limite ultimo; è stato invece

trascurato l’effetto legato all’interazione cinematica tra palo e terreno in quanto il progetto in esame non

rientra in nessuna delle condizioni elencate al cap. 7.11.5.3.2 delle N.T.C. 2008, per le quali è necessario

considerare i momenti flettenti che ne derivano.

Resistenza di pali soggetti a carichi assiali

La capacità portante di un palo trivellato si valuta sommando il contributo della portanza di base (o di punta)

e della portanza per attrito laterale lungo il fusto, secondo l'espressione:

QT = QP+QL

QT = Portanza totale del palo

QP = Portanza di base del palo

QL = Portanza per attrito laterale del palo

Fig 29 – Sezione tipo

I pali dovranno intestarsi per almeno 2,00-3,00 m in roccia sana, presumibilmente individuabile a circa

12,00 m per i pali a livello strada (A) e a 9,00 m per i pali a livello fondazione (B); contattare la D.L. nel caso

in cui la roccia sana sia a profondità maggiore rispetto a quella prevista. Si rimanda agli elaborati grafici per

le specifiche tecniche dei micropali.

Cautelativamente, si è considerata la sezione con il substrato roccioso a profondità maggiore e lo zero è posto in

corrispondenza della testa dei pali A e B piano della strada e la falda non è influente.

Pag. 52 di 56

_______________________________________________________________________________________


Poiché la resistenza del calcare di Moltrasio è molto superiore rispetto a quella degli altri strati, si è scelto di

dimensionare i micropali come pali in roccia, trascurando cautelativamente i contributi del terreno sciolto.

Capacità portante dei pali in roccia

La resistenza caratteristica Rk del palo singolo è stata stimata con un metodo di calcolo analitico che

prevede l’utilizzo dei parametri geotecnici o dei risultati di prove in sito, per i quali il valore caratteristico della

resistenza Rc,k (o Rt,k) è dato dal minore dei valori ottenuti applicando alle resistenze calcolate Rc,cal

(Rt,cal) i fattori di correlazione ξ riportati nella Tab. 6.4.IV, in funzione del numero n di verticali di indagine:

푅 , = min(푅 , )푚푒푑푖푎

3;(푅 , )푚푖푛푖푚푎

4

푅 , = min(푅 , )푚푒푑푖푎

3;(푅 , )푚푖푛푖푚푎

4

Tab 6.4.IV – Fattori di correlazione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica in funzione del

numero di verticali indagate:

Numero di verticali indagate 1 2 3 4 5 7 ≥10

3 1,70 1,65 1,60 1,55 1,50 1,45 1,40

4 1,70 1,55 1,48 1,42 1,34 1,28 1,21

Secondo Pells (1977) la capacità portante dei pali in roccia si può valutare secondo metodi teorici e più

precisamente suddividendoli in tre categorie:

1) Metodi che considerano il collasso della roccia essenzialmente di tipo plastico ed utilizzano sia le analisi

della portanza secondo la teoria classica della meccanica dei terreni, sia loro modifiche che spiegano

l’andamento non lineare della curva inviluppo a rottura della roccia.

2) Metodi che schematizzano le zone di collasso al di sotto di una base in una forma tale che si possa

tener conto delle caratteristiche di fragilità.

3) Metodi basati sulla limitazione della tensione massima, al di sotto dell’area caricata, ad un valore minore

di quello occorrente per innescare la rottura. Questi metodi ipotizzano essenzialmente che, una volta

superata la resistenza massima in un punto qualunque di materiale fragile, si verifica il collasso totale.

Le pressioni massime ammissibili, basate sulla tipologia di roccia e sul valore di resistenza media a

compressione monoassiale qum, sono normalmente comprese tra 0,2 e 0,5 volte la qum.

Il valore di progetto Rd della resistenza si ottiene a partire dal valore caratteristico Rk applicando i coefficienti

parziali γR della Tab. 6.4.II delle N.T.C.2008.

Pag. 53 di 56

_______________________________________________________________________________________


Verifica strutturale delle armatura pali

I pali saranno armati su tutta lunghezza con tubi in acciaio S355 diametro esterno 127 mm spessore 8,0 mm.

Note le azioni sulla sezione trasversale del palo, la verifica strutturale allo SLU è stata effettuata cautelativamente in campo elastico (benché la sezione, di classe 1, potesse anche essere verificata in campo plastico) attraverso la (4.2.5) delle NTC 2008

2x,Ed + 2

z,Ed - x,Ed z,Ed +3 2Ed (fyk /M0)2

x,Ed = valore di calcolo della tensione normale nel punto in esame, agente in direzione parallela all’asse della membratura (MPa)

z,Ed = valore di calcolo della tensione normale nel punto in esame, agente in direzione ortogonale all’asse della membratura (MPa)

Ed = valore di calcolo della tensione tangenziale nel punto in esame, agente nel piano della sezione della membratura (MPa)

fyk = tensione caratteristica di snervamento (MPa)

M0 = 1,05 = coefficiente di sicurezza (tab. 4.2.V NTC 2008) (-)

In questo caso si ha: 2Z,Ed + 3 2

Ed (fyk /M0)2

COMPRESSIONE

푁푁 ,

≤ 1

푁 , =

per sezioni di classe 1,2,3

푁 , =

per sezioni di classe 4

TAGLIO

푉푉 ,

≤ 1

푉 , =퐴 푓√3훾

퐴 = per sezioni circolari cave

Pag. 54 di 56

_______________________________________________________________________________________


Verifica a svergolamento

Nel caso di palo elastico immerso in un mezzo alla “Winkler” e soggetto ad un carico assiale P in testa,

l’equazione differenziale che governa lo spostamento orizzontale lungo il pale è (Hetenyi, 1946):

0dkdz

PddzdIE h4

2

4

4

pp

In cui

EpIp = rigidezza flessionale del palo

kh = modulo di razione laterale

d = diametro o larghezza del palo

Bejerrum (1957) ha formulato un’equazione per kh costante, e ha dimostrato che lo svergolamento deve

essere considerato solo se:

30,0A

I2

p

Ciò avviene solo per elementi d’acciaio di forma circolare e quadrata.

E’ necessario, inoltre, valutare l’elemento strutturale come asta compressa e valutarne la stabilità

nell’eventualità in cui il palo perda confinamento laterale, a causa del franamento del muro in pietra e del

terreno circostante.

Secondo le NTC2008 (4.2.4.1.3), si ha:

푁푁 ,

≤ 1

푁 , =


푁 , =


Con:

=1

+ + ∗≤ 1

= 0,5 1 + 훼(∗ − 0,2) + ∗

Pag. 55 di 56

_______________________________________________________________________________________


∗ =


∗ =


dove:

NEd = compressione di progetto

Nb,Rd = resistenza all’instabilità dell’asta compressa

* = snellezza adimensionale

= fattore imperfezione, da Tab 4.2.VI delle NTC2008

Ncr = carico critico elastico

È opportuno limitare la snellezza (rapporto tra lunghezza di libera inflessione e raggio inerzia) a 200.

Verifica agli stati limite di esercizio (SLE)

La norma prevede che siano presi in considerazione almeno i seguenti stati limite di servizio, quando

pertinenti:

− eccessivi cedimenti o sollevamenti;

− eccessivi spostamenti trasversali.

Specificamente, si devono calcolare i valori degli spostamenti e delle distorsioni per verificarne la

compatibilità con i requisiti prestazionali della struttura in elevazione, nel rispetto della condizione:

Rd ≥ Cd

dove Ed è il valore di progetto dell’effetto delle azioni e Cd è il prescritto valore limite dell’effetto delle azioni.

Quest’ultimo deve essere stabilito in funzione del comportamento della struttura in elevazione.

Poiché le indagini di campagna hanno permesso di individuare con certezze la presenza del substrato

roccioso nella zona d’intervento, i micropali saranno intestati per almeno 2,00 m nel calcare di Moltrasio non

fratturato e non si prevedono, quindi, assestamenti significativi.

Prove di carico

I valori di portata e di assestamento ottenuti dalle formule analitiche rappresentano una stima attendibile di

quelli reali. La normativa prevede comunque che i risultati dei calcoli siano verificati mediante prove statiche

di collaudo sui pali di fondazione (NTC2008 par. 6.4.3.7.2); tali prove consentono di controllare la corretta

esecuzione delle opere e di verificarne il comportamento sotto le azioni di progetto.

Esse dovranno essere realizzate in numero funzione della quantità di pali realizzati e spinte a un carico

Pag. 56 di 56

_______________________________________________________________________________________


assiale pari a 1,5 volte l’azione di progetto utilizzata per le verifiche agli stati limite di esercizio (SLE),

secondo quanto previsto dalla normativa (1,2 volte nel caso il palo pilota sia strumentato per rilevare

separatamente resistenza di base e laterale).

Una volta eseguite le prove di collaudo, i risultati ottenuti dovranno essere opportunamente analizzati per

verificare la corrispondenza tra la portata del palo calcolata in base alle prove di campagna e quella misurata

con prova diretta in situ e integrare, se necessario, i pali realizzati.

ALLEGATI DI CALCOLO Di seguito si riportano tutti gli allegati di calcolo relativi alle verifiche e ai dimensionamenti precedente descritti. Tutti i tabulati di calcolo non direttamente allegati alla presente sono riportati su supporto elettronico.

ALL. 1 - Tabulati SSAP .........................................................................................................................

ALL. 2 - Calcolo chiodature...................................................................................................................

ALL. 3 - Calcolo tiranti d’ancoraggio ....................................................................................................

ALL. 4 - Rete paramassi .......................................................................................................................

ALL. 5 - Calcolo struttura di supporto barriera su muro in cls ............................................................

ALL. 6 - Tabulati muro alla confluenza tra via Grotta e via Patrioti ...................................................

ALL. 7 - Tabulati banchettone stradale ................................................................................................

ALL. 8 - Calcolo pali di fondazione .......................................................................................................

ALL. 1 - Tabulati SSAP

# Report elaborazioni # - BACK ANALYSIS PRELIMINARE--------------------------------------------------------------- - SSAP 4.6.0 - Slope Stability Analysis Program (1991,2015)-

------------ PARAMETRI DEL MODELLO DEL PENDIO ------------

__ PARAMETRI GEOMETRICI - Coordinate X Y (in m) __ SUP T. SUP 2 SUP 3 SUP 4 X Y X Y X Y X Y 0.00 0.00 62.00 44.69 - - - - 0.00 3.00 55.48 22.27 - - - - 38.26 22.27 38.26 22.27 - - - - 62.00 44.69 62.00 44.69 - - - - 68.52 67.12 - - - - - - ## ASSENZA DI FALDA ##

------- PARAMETRI GEOMECCANICI ------- fi` C` Cu Gamm Gamm_sat STR_IDX sgci GSI mi D STRATO 1 34.00 200.00 0.00 21.00 21.00 404.716 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 2 33.00 6.00 0.00 20.00 20.00 2.371 0.00 0.00 0.00 0.00

Note: fi`________ Angolo di attrito interno efficace(in gradi) C` ________ Coesione efficace (in Kpa) Cu ________ Resistenza al taglio Non drenata (in Kpa) Gamm ______ Peso di volume terreno fuori falda (in KN/m^3) Gamm_sat __ Peso di volume terreno immerso (in KN/m^3) STR_IDX ___ Indice di resistenza (usato in solo in 'SNIFF SEARCH) (adimensionale) ---- SOLO Per AMMASSI ROCCIOSI FRATTURATI - Parametri Criterio di Rottura di Hoek (2002)- sigci _____ Resistenza Compressione Uniassiale Roccia Intatta (in MPa) GSI _______ Geological Strenght Index ammasso(adimensionale) mi ________ Indice litologico ammasso(adimensionale) D _________ Fattore di disturbo ammasso(adimensionale) Fattore di riduzione NTC2008 gammaPHI=1.25 e gammaC=1.25 - DISATTIVATO (solo per ROCCE)

------------ INFORMAZIONI GENERAZIONE SUPERFICI RANDOM ---------- *** PARAMETRI PER LA GENERAZIONE DELLE SUPERFICI METODO DI RICERCA: CONVEX RANDOM - Chen (1992) FILTRAGGIO SUPERFICI : ATTIVATO COORDINATE X1,X2,Y OSTACOLO : 0.00 0.00 0.00 LUNGHEZZA MEDIA SEGMENTI (m): 1.0 (+/-) 50% RANGE ASCISSE RANDOM STARTING POINT (Xmin .. Xmax): 39.00 50.13 LIVELLO MINIMO CONSIDERATO (Ymin): 0.00 RANGE ASCISSE AMMESSO PER LA TERMINAZIONE (Xmin .. Xmax): 50.13 62.00 *** TOTALE SUPERFICI GENERATE : 10000

------------ INFORMAZIONI PARAMETRI DI CALCOLO ------------ METODO DI CALCOLO : JANBU RIGOROSO (Janbu, 1973) COEFFICIENTE SISMICO UTILIZZATO Kh : 0.000 COEFFICIENTE SISMICO UTILIZZATO Kv (assunto Positivo): 0.000 FORZA ORIZZONTALE ADDIZIONALE IN TESTA (kN/m): 0.00 FORZA ORIZZONTALE ADDIZIONALE ALLA BASE (kN/m): 0.00

N.B. Le forze orizzontali addizionali in testa e alla base sono poste uguali a 0 durante le tutte le verifiche globali. I valori >0 impostati dall'utente sono utilizzati solo in caso di verifica singola

------------ RISULTATO FINALE ELABORAZIONI ------------------ --------------------------------------------------------- * DATI RELATIVI ALLE 10 SUPERFICI GENERATE CON MINOR Fs *

Fattore di sicurezza (FS) 0.986 - Min. - X Y Lambda= 1.000 38.46 22.46 38.72 22.41 38.97 22.39 39.23 22.39 39.48 22.41 39.74 22.45 40.00 22.52 40.25 22.60 40.51 22.70 40.77 22.82 41.02 22.95 41.28 23.09 41.54 23.23 41.79 23.38 42.05 23.53 42.30 23.68 42.56 23.83 42.82 23.98 43.07 24.14 43.33 24.30 43.59 24.46 43.84 24.63 44.10 24.80 44.36 24.97 44.61 25.14 44.87 25.32 45.12 25.50 45.38 25.68 45.64 25.86 45.89 26.04 46.15 26.23 46.41 26.42 46.66 26.62 46.92 26.81 47.17 27.01 47.43 27.21 47.69 27.41 47.94 27.62 48.20 27.82 48.46 28.03 48.71 28.24 48.97 28.45 49.23 28.67 49.48 28.88 49.74 29.10 49.99 29.32 50.25 29.54 50.51 29.77 50.76 29.99 51.02 30.22 51.28 30.45 51.53 30.68 51.79 30.92 52.05 31.16

52.30 31.40 52.56 31.65 52.81 31.89 53.07 32.14 53.33 32.38 53.58 32.63 53.84 32.89 54.10 33.15 54.35 33.41 54.61 33.68 54.86 33.97 55.12 34.26 55.38 34.56 55.63 34.88 55.89 35.21 56.15 35.55 56.40 35.90 56.66 36.27 56.92 36.64 57.17 37.03 57.43 37.43 57.68 37.84 57.94 38.27 58.20 38.70 58.45 39.15 58.71 39.60 58.97 40.06 59.22 40.52 59.48 40.98 59.74 41.45 59.99 41.91 60.25 42.38 60.50 42.84 60.76 43.30 61.02 43.76

------------ ANALISI DEFICIT DI RESISTENZA ----------------------------------- # DATI RELATIVI ALLE 10 SUPERFICI GENERATE CON MINOR Fs * # Analisi Deficit in riferimento a FS(progetto) = 1.000

Sup N. FS FTR(kN/m) FTA(kN/m) Bilancio(kN/m) ESITO 1 0.986 858.1 870.2 -12.1 Deficit 2 0.990 896.2 905.1 -8.9 Deficit 3 0.991 872.8 880.6 -7.8 Deficit 4 0.994 866.4 871.5 -5.1 Deficit 5 0.995 872.9 877.5 -4.6 Deficit 6 0.995 866.1 870.4 -4.3 Deficit 7 0.998 826.5 828.5 -2.0 Deficit 8 0.998 796.3 797.7 -1.5 Deficit 9 0.998 817.0 818.3 -1.3 Deficit 10 0.998 812.1 813.4 -1.3 Deficit

Esito analisi: DEFICIT di RESISTENZA!

Valore massimo di DEFICIT di RESITENZA(kN/m): -12.1

Note: FTR --> Forza totale Resistente rispetto alla superficie di scivolamento (componente Orizzontale)

FTA --> Forza totale Agente rispetto alla superficie di scivolamento (componente Orizzontale)

IMPORTANTE! : Il Deficit o il Surplus di resistenza viene espresso in kN per metro di LARGHEZZA rispetto al fronte della scarpata ------------------------------------------------------------------------------

TABELLA PARAMETRI CONCI E DIAGRAMMA DELLE FORZE DELLA SUPERFICIE INDIVIDUATA CON MINOR FS

X dx alpha W ru U phi' c'/Cu ht yt yt' E(x) T(x) E' rho(x) local_FS_FEM local_FS_LEM

(m) (m) (gradi) (kN/m) (--) (kPa) (gradi) (kPa) (m) (m) (--) (kN/m) (kN/m) (kN) (--) (--) (--)

38,459 0,254 -10,05 0,72 0 0 33 6 0 22,458 0,207 0,00E+00 0,00E+00 2,72E+01 0,418 1,113 4,431

38,713 0,003 -10,05 0,01 0 0 33 6 0,098 22,511 0,207 2,34E+00 1,37E+00 8,95E+00 0,418 1,114 4,431

38,716 0,254 -5,47 2,13 0 0 33 6 0,099 22,512 0,254 2,36E+00 1,38E+00 8,97E+00 0,418 1,218 4,431

38,97 0,003 -5,47 0,03 0 0 33 6 0,188 22,576 0,255 5,18E+00 2,91E+00 1,27E+01 0,43 1,296 4,431

38,972 0,254 -0,45 3,43 0 0 33 6 0,189 22,577 0,307 5,21E+00 2,92E+00 1,28E+01 0,43 1,345 4,431

39,226 0,003 -0,45 0,04 0 0 33 6 0,269 22,655 0,307 8,75E+00 4,63E+00 1,50E+01 0,436 1,378 4,431

39,228 0,254 4,7 4,61 0 0 33 6 0,269 22,656 0,363 8,79E+00 4,65E+00 1,50E+01 0,436 1,399 4,389

39,482 0,003 4,7 0,05 0 0 33 6 0,341 22,748 0,364 1,28E+01 6,53E+00 1,63E+01 0,447 1,415 4,283

39,485 0,254 9,68 5,67 0 0 33 6 0,342 22,749 0,42 1,28E+01 6,55E+00 1,63E+01 0,447 1,426 4,125

39,739 0,003 9,68 0,06 0 0 33 6 0,405 22,856 0,421 1,71E+01 8,63E+00 1,69E+01 0,463 1,435 3,938

39,741 0,254 14,26 6,62 0 0 33 6 0,406 22,857 0,474 1,71E+01 8,65E+00 1,69E+01 0,463 1,441 3,733

39,995 0,003 14,26 0,07 0 0 33 6 0,462 22,977 0,474 2,14E+01 1,09E+01 1,69E+01 0,483 1,446 3,529

39,997 0,254 18,29 7,47 0 0 33 6 0,462 22,978 0,521 2,14E+01 1,09E+01 1,69E+01 0,483 1,448 3,331

40,251 0,003 18,29 0,08 0 0 33 6 0,511 23,111 0,522 2,57E+01 1,33E+01 1,65E+01 0,506 1,448 3,146

40,254 0,254 21,7 8,23 0 0 33 6 0,511 23,112 0,561 2,57E+01 1,34E+01 1,65E+01 0,506 1,446 2,974

40,508 0,003 21,7 0,09 0 0 33 6 0,552 23,254 0,561 2,99E+01 1,59E+01 1,58E+01 0,531 1,441 2,82

40,51 0,254 24,46 8,9 0 0 33 6 0,553 23,256 0,591 2,99E+01 1,59E+01 1,58E+01 0,532 1,434 2,68

40,764 0,003 24,46 0,09 0 0 33 6 0,588 23,406 0,592 3,38E+01 1,86E+01 1,48E+01 0,559 1,424 2,556

40,766 0,254 26,61 9,51 0 0 33 6 0,588 23,408 0,615 3,38E+01 1,86E+01 1,48E+01 0,559 1,412 2,443

41,02 0,003 26,61 0,1 0 0 33 6 0,617 23,564 0,615 3,74E+01 2,14E+01 1,35E+01 0,588 1,4 2,343

41,023 0,254 28,2 10,06 0 0 33 6 0,617 23,565 0,634 3,74E+01 2,14E+01 1,35E+01 0,588 1,386 2,252

41,277 0,003 28,2 0,1 0 0 33 6 0,642 23,726 0,634 4,07E+01 2,42E+01 1,21E+01 0,618 1,372 2,171

41,279 0,254 29,3 10,58 0 0 33 6 0,642 23,728 0,65 4,07E+01 2,43E+01 1,21E+01 0,619 1,357 2,098

41,533 0,003 29,3 0,11 0 0 33 6 0,665 23,893 0,65 4,36E+01 2,71E+01 1,05E+01 0,65 1,343 2,033

41,536 0,254 29,99 11,07 0 0 33 6 0,665 23,894 0,663 4,36E+01 2,71E+01 1,05E+01 0,65 1,328 1,973

41,789 0,003 29,99 0,11 0 0 33 6 0,687 24,063 0,663 4,61E+01 2,99E+01 8,75E+00 0,682 1,314 1,919

41,792 0,254 30,36 11,54 0 0 33 6 0,687 24,064 0,647 4,61E+01 3,00E+01 8,75E+00 0,682 1,3 1,87

42,046 0,003 30,36 0,12 0 0 33 6 0,703 24,229 0,647 4,84E+01 3,27E+01 9,46E+00 0,712 1,286 1,826

42,048 0,254 30,53 12 0 0 33 6 0,703 24,23 0,654 4,84E+01 3,28E+01 9,46E+00 0,712 1,273 1,784

42,302 0,003 30,53 0,12 0 0 33 6 0,719 24,396 0,654 5,08E+01 3,55E+01 9,43E+00 0,737 1,261 1,746

42,305 0,254 30,64 12,46 0 0 33 6 0,719 24,398 0,669 5,09E+01 3,55E+01 9,43E+00 0,737 1,249 1,711

42,558 0,003 30,64 0,13 0 0 33 6 0,739 24,568 0,669 5,32E+01 3,81E+01 9,01E+00 0,758 1,237 1,678

42,561 0,254 30,83 12,92 0 0 33 6 0,739 24,569 0,682 5,32E+01 3,81E+01 9,01E+00 0,758 1,226 1,648

42,815 0,003 30,83 0,13 0 0 33 6 0,761 24,743 0,682 5,54E+01 4,06E+01 8,37E+00 0,777 1,216 1,619

42,817 0,254 31,3 13,36 0 0 33 6 0,761 24,744 0,694 5,55E+01 4,06E+01 8,36E+00 0,777 1,206 1,592

43,071 0,003 31,3 0,14 0 0 33 6 0,783 24,92 0,694 5,75E+01 4,30E+01 7,74E+00 0,793 1,196 1,547

43,074 0,254 31,93 13,79 0 0 33 6 0,783 24,922 0,704 5,75E+01 4,30E+01 7,73E+00 0,793 1,186 1,502

43,327 0,003 31,93 0,14 0 0 33 6 0,803 25,101 0,704 5,94E+01 4,52E+01 7,29E+00 0,808 1,176 1,459

43,33 0,254 32,48 14,2 0 0 33 6 0,804 25,103 0,713 5,94E+01 4,52E+01 7,29E+00 0,808 1,165 1,42

43,584 0,003 32,48 0,15 0 0 33 6 0,823 25,283 0,713 6,12E+01 4,72E+01 6,84E+00 0,82 1,155 1,384

43,586 0,254 32,95 14,59 0 0 33 6 0,823 25,285 0,721 6,13E+01 4,72E+01 6,84E+00 0,82 1,145 1,35

43,84 0,003 32,95 0,15 0 0 33 6 0,842 25,468 0,721 6,29E+01 4,91E+01 6,40E+00 0,831 1,136 1,321

43,843 0,254 33,36 14,97 0 0 33 6 0,842 25,47 0,729 6,29E+01 4,92E+01 6,40E+00 0,831 1,126 1,294

44,096 0,003 33,36 0,15 0 0 33 6 0,86 25,655 0,729 6,45E+01 5,09E+01 5,95E+00 0,84 1,117 1,271

44,099 0,254 33,74 15,34 0 0 33 6 0,86 25,657 0,736 6,45E+01 5,10E+01 5,95E+00 0,84 1,108 1,251

44,353 0,003 33,74 0,16 0 0 33 6 0,877 25,844 0,736 6,60E+01 5,26E+01 5,51E+00 0,848 1,1 1,233

44,355 0,254 34,09 15,69 0 0 33 6 0,877 25,846 0,743 6,60E+01 5,26E+01 5,51E+00 0,848 1,092 1,217

44,609 0,003 34,09 0,16 0 0 33 6 0,894 26,034 0,743 6,73E+01 5,42E+01 5,07E+00 0,855 1,084 1,202

44,612 0,254 34,43 16,03 0 0 33 6 0,894 26,036 0,75 6,74E+01 5,42E+01 5,06E+00 0,855 1,077 1,189

44,865 0,003 34,43 0,16 0 0 33 6 0,911 26,227 0,75 6,86E+01 5,56E+01 4,62E+00 0,861 1,07 1,177

44,868 0,254 34,77 16,37 0 0 33 6 0,911 26,229 0,757 6,86E+01 5,56E+01 4,62E+00 0,861 1,064 1,165

45,122 0,003 34,77 0,17 0 0 33 6 0,927 26,421 0,757 6,97E+01 5,69E+01 4,18E+00 0,867 1,058 1,155

45,124 0,254 35,12 16,68 0 0 33 6 0,927 26,423 0,763 6,97E+01 5,70E+01 4,17E+00 0,867 1,052 1,144

45,378 0,003 35,12 0,17 0 0 33 6 0,942 26,616 0,763 7,07E+01 5,81E+01 3,74E+00 0,871 1,047 1,135

45,381 0,254 35,48 16,99 0 0 33 6 0,942 26,618 0,77 7,07E+01 5,81E+01 3,73E+00 0,871 1,042 1,125

45,634 0,003 35,48 0,17 0 0 33 6 0,957 26,814 0,77 7,16E+01 5,92E+01 3,29E+00 0,874 1,038 1,116

45,637 0,254 35,85 17,29 0 0 33 6 0,957 26,816 0,777 7,16E+01 5,92E+01 3,29E+00 0,874 1,034 1,107

45,891 0,003 35,85 0,18 0 0 33 6 0,971 27,013 0,777 7,24E+01 6,01E+01 2,85E+00 0,876 1,03 1,099

45,893 0,254 36,24 17,57 0 0 33 6 0,971 27,015 0,784 7,24E+01 6,01E+01 2,85E+00 0,876 1,027 1,09

46,147 0,003 36,24 0,18 0 0 33 6 0,984 27,214 0,784 7,31E+01 6,09E+01 2,42E+00 0,878 1,024 1,082

46,15 0,254 36,62 17,84 0 0 33 6 0,984 27,216 0,791 7,31E+01 6,09E+01 2,41E+00 0,878 1,021 1,074

46,403 0,003 36,62 0,18 0 0 33 6 0,996 27,416 0,791 7,37E+01 6,16E+01 1,98E+00 0,879 1,019 1,067

46,406 0,254 37,01 18,09 0 0 33 6 0,996 27,419 0,797 7,37E+01 6,16E+01 1,97E+00 0,879 1,016 1,059

46,66 0,003 37,01 0,19 0 0 33 6 1,007 27,621 0,797 7,41E+01 6,21E+01 1,54E+00 0,879 1,014 1,052

46,662 0,254 37,39 18,33 0 0 33 6 1,007 27,623 0,817 7,41E+01 6,21E+01 1,54E+00 0,879 1,012 1,045

46,916 0,003 37,39 0,19 0 0 33 6 1,021 27,83 0,817 7,44E+01 6,25E+01 1,11E+00 0,879 1,01 1,038

46,919 0,254 37,74 18,56 0 0 33 6 1,021 27,832 0,808 7,44E+01 6,25E+01 1,11E+00 0,879 1,008 1,031

47,172 0,003 37,74 0,19 0 0 33 6 1,029 28,037 0,808 7,47E+01 6,29E+01 6,81E-01 0,878 1,007 1,025

47,175 0,254 38,06 18,78 0 0 33 6 1,03 28,039 0,814 7,47E+01 6,29E+01 6,77E-01 0,878 1,005 1,019

47,429 0,003 38,06 0,19 0 0 33 6 1,037 28,246 0,814 7,48E+01 6,31E+01 2,57E-01 0,877 1,004 1,012

47,431 0,254 38,34 18,98 0 0 33 6 1,038 28,248 0,82 7,48E+01 6,31E+01 2,53E-01 0,877 1,003 1,007

47,685 0,003 38,34 0,19 0 0 33 6 1,045 28,456 0,82 7,48E+01 6,32E+01 0,00E+00 0,876 1,001 1,001

47,688 0,254 38,59 19,18 0 0 33 6 1,045 28,458 0,826 7,48E+01 6,32E+01 0,00E+00 0,876 1 0,995

47,941 0,003 38,59 0,2 0 0 33 6 1,052 28,668 0,826 7,47E+01 6,32E+01 0,00E+00 0,874 0,999 0,99

47,944 0,254 38,84 19,36 0 0 33 6 1,052 28,67 0,832 7,47E+01 6,32E+01 0,00E+00 0,874 0,998 0,985

48,198 0,003 38,84 0,2 0 0 33 6 1,059 28,881 0,832 7,46E+01 6,32E+01 0,00E+00 0,872 0,997 0,979

48,2 0,254 39,09 19,54 0 0 33 6 1,059 28,884 0,838 7,46E+01 6,32E+01 0,00E+00 0,872 0,996 0,974

48,454 0,003 39,09 0,2 0 0 33 6 1,066 29,096 0,838 7,43E+01 6,30E+01 0,00E+00 0,87 0,995 0,97

48,457 0,254 39,34 19,71 0 0 33 6 1,066 29,099 0,844 7,43E+01 6,30E+01 0,00E+00 0,87 0,994 0,965

48,71 0,003 39,34 0,2 0 0 33 6 1,072 29,313 0,844 7,40E+01 6,28E+01 0,00E+00 0,868 0,993 0,96

48,713 0,254 39,58 19,86 0 0 33 6 1,072 29,315 0,85 7,39E+01 6,28E+01 0,00E+00 0,868 0,992 0,956

48,967 0,003 39,58 0,2 0 0 33 6 1,078 29,531 0,85 7,35E+01 6,26E+01 0,00E+00 0,865 0,992 0,951

48,969 0,254 39,83 20,01 0 0 33 6 1,079 29,533 0,856 7,35E+01 6,26E+01 0,00E+00 0,865 0,991 0,947

49,223 0,003 39,83 0,2 0 0 33 6 1,084 29,75 0,856 7,30E+01 6,22E+01 0,00E+00 0,862 0,99 0,943

49,226 0,254 40,07 20,15 0 0 33 6 1,084 29,752 0,862 7,30E+01 6,22E+01 0,00E+00 0,862 0,989 0,939

49,479 0,003 40,07 0,21 0 0 33 6 1,089 29,971 0,862 7,23E+01 6,18E+01 0,00E+00 0,86 0,988 0,934

49,482 0,254 40,32 20,28 0 0 33 6 1,089 29,973 0,868 7,23E+01 6,18E+01 0,00E+00 0,86 0,987 0,93

49,736 0,003 40,32 0,21 0 0 33 6 1,094 30,193 0,868 7,16E+01 6,13E+01 0,00E+00 0,856 0,986 0,927

49,738 0,254 40,58 20,4 0 0 33 6 1,094 30,196 0,874 7,16E+01 6,13E+01 0,00E+00 0,856 0,985 0,923

49,992 0,003 40,58 0,21 0 0 33 6 1,099 30,417 0,874 7,08E+01 6,07E+01 0,00E+00 0,853 0,984 0,919

49,995 0,135 40,84 10,93 0 0 33 6 1,099 30,42 0,877 7,08E+01 6,07E+01 0,00E+00 0,853 0,984 0,917

50,13 0,121 40,84 9,79 0 0 33 6 1,1 30,538 0,881 7,03E+01 6,03E+01 0,00E+00 0,851 0,983 0,913

50,251 0,254 41,11 20,61 0 0 33 6 1,103 30,646 0,889 6,99E+01 6,00E+01 0,00E+00 0,849 0,982 0,908

50,505 0,003 41,11 0,21 0 0 33 6 1,107 30,871 0,89 6,89E+01 5,93E+01 0,00E+00 0,845 0,981 0,904

50,507 0,254 41,39 20,7 0 0 33 6 1,108 30,874 0,896 6,89E+01 5,93E+01 0,00E+00 0,845 0,98 0,901

50,761 0,003 41,39 0,21 0 0 33 6 1,111 31,101 0,897 6,78E+01 5,84E+01 0,00E+00 0,84 0,979 0,897

50,764 0,254 41,69 20,77 0 0 33 6 1,111 31,104 0,903 6,78E+01 5,84E+01 0,00E+00 0,84 0,978 0,894

51,017 0,003 41,69 0,21 0 0 33 6 1,114 31,333 0,903 6,67E+01 5,75E+01 0,00E+00 0,835 0,977 0,891

51,02 0,254 41,99 20,84 0 0 33 6 1,115 31,335 0,909 6,67E+01 5,75E+01 0,00E+00 0,835 0,977 0,887

51,274 0,003 41,99 0,21 0 0 33 6 1,117 31,566 0,909 6,54E+01 5,65E+01 0,00E+00 0,829 0,976 0,884

51,276 0,254 42,31 20,89 0 0 33 6 1,117 31,568 0,915 6,54E+01 5,64E+01 0,00E+00 0,829 0,975 0,88

51,53 0,003 42,31 0,21 0 0 33 6 1,118 31,8 0,916 6,41E+01 5,54E+01 0,00E+00 0,823 0,975 0,877

51,533 0,254 42,65 20,92 0 0 33 6 1,118 31,803 0,922 6,41E+01 5,53E+01 0,00E+00 0,823 0,974 0,873

51,786 0,003 42,65 0,21 0 0 33 6 1,118 32,037 0,922 6,27E+01 5,42E+01 0,00E+00 0,816 0,974 0,87

51,789 0,254 43 20,95 0 0 33 6 1,119 32,039 0,93 6,26E+01 5,42E+01 0,00E+00 0,816 0,974 0,867

52,043 0,003 43 0,21 0 0 33 6 1,118 32,275 0,93 6,11E+01 5,29E+01 0,00E+00 0,809 0,974 0,863

52,045 0,254 43,32 20,96 0 0 33 6 1,118 32,278 0,958 6,11E+01 5,29E+01 0,00E+00 0,809 0,974 0,86

52,299 0,003 43,32 0,21 0 0 33 6 1,122 32,521 0,958 5,95E+01 5,16E+01 0,00E+00 0,802 0,974 0,856

52,302 0,254 43,53 20,95 0 0 33 6 1,122 32,523 0,943 5,95E+01 5,16E+01 0,00E+00 0,802 0,974 0,852

52,555 0,003 43,53 0,21 0 0 33 6 1,12 32,762 0,943 5,78E+01 5,03E+01 0,00E+00 0,796 0,974 0,849

52,558 0,254 43,68 20,94 0 0 33 6 1,12 32,765 0,952 5,78E+01 5,02E+01 0,00E+00 0,795 0,975 0,845

52,812 0,003 43,68 0,21 0 0 33 6 1,119 33,006 0,952 5,59E+01 4,88E+01 0,00E+00 0,789 0,975 0,842

52,814 0,254 43,82 20,93 0 0 33 6 1,119 33,009 0,962 5,59E+01 4,88E+01 0,00E+00 0,789 0,976 0,838

53,068 0,003 43,82 0,21 0 0 33 6 1,12 33,253 0,962 5,39E+01 4,74E+01 0,00E+00 0,782 0,977 0,835

53,071 0,254 44,02 20,9 0 0 33 6 1,12 33,255 0,974 5,39E+01 4,73E+01 0,00E+00 0,782 0,979 0,831

53,324 0,003 44,02 0,21 0 0 33 6 1,122 33,503 0,974 5,18E+01 4,59E+01 0,00E+00 0,775 0,98 0,827

53,327 0,254 44,31 20,87 0 0 33 6 1,122 33,505 0,978 5,17E+01 4,58E+01 0,00E+00 0,775 0,982 0,823

53,581 0,003 44,31 0,21 0 0 33 6 1,122 33,753 0,978 4,95E+01 4,43E+01 0,00E+00 0,769 0,983 0,819

53,583 0,254 44,73 20,82 0 0 33 6 1,122 33,756 0,993 4,95E+01 4,43E+01 0,00E+00 0,769 0,985 0,815

53,837 0,003 44,73 0,21 0 0 33 6 1,123 34,008 0,993 4,72E+01 4,27E+01 0,00E+00 0,764 0,987 0,812

53,84 0,254 45,27 20,74 0 0 33 6 1,123 34,01 1,016 4,71E+01 4,27E+01 0,00E+00 0,763 0,99 0,808

54,093 0,003 45,27 0,21 0 0 33 6 1,124 34,268 1,017 4,47E+01 4,12E+01 0,00E+00 0,758 0,992 0,804

54,096 0,254 45,97 20,64 0 0 33 6 1,125 34,271 1,035 4,47E+01 4,11E+01 0,00E+00 0,758 0,995 0,799

54,35 0,003 45,97 0,21 0 0 33 6 1,125 34,534 1,035 4,21E+01 3,95E+01 0,00E+00 0,754 0,997 0,795

54,352 0,254 46,79 20,51 0 0 33 6 1,125 34,536 1,056 4,21E+01 3,95E+01 0,00E+00 0,754 1 0,791

54,606 0,003 46,79 0,21 0 0 33 6 1,122 34,804 1,056 3,94E+01 3,79E+01 0,00E+00 0,751 1,002 0,787

54,609 0,254 47,73 20,33 0 0 33 6 1,122 34,807 1,078 3,94E+01 3,79E+01 0,00E+00 0,751 1,005 0,783

54,862 0,003 47,73 0,21 0 0 33 6 1,117 35,08 1,078 3,67E+01 3,63E+01 0,00E+00 0,749 1,007 0,779

54,865 0,254 48,77 20,1 0 0 33 6 1,117 35,083 1,103 3,66E+01 3,63E+01 0,00E+00 0,749 1,01 0,775

55,119 0,003 48,77 0,2 0 0 33 6 1,107 35,363 1,103 3,38E+01 3,46E+01 0,00E+00 0,749 1,012 0,771

55,121 0,254 49,86 19,81 0 0 33 6 1,107 35,366 1,129 3,38E+01 3,46E+01 0,00E+00 0,749 1,013 0,767

55,375 0,003 49,86 0,2 0 0 33 6 1,093 35,653 1,13 3,09E+01 3,30E+01 0,00E+00 0,751 1,014 0,763

55,378 0,102 50,97 7,9 0 0 33 6 1,093 35,656 1,161 3,09E+01 3,30E+01 0,00E+00 0,751 1,015 0,761

55,48 0,154 50,97 11,77 0 0 33 6 1,085 35,775 1,162 2,97E+01 3,23E+01 0,00E+00 0,752 1,015 0,757

55,634 0,254 52,06 19,06 0 0 33 6 1,075 35,954 1,183 2,79E+01 3,13E+01 0,00E+00 0,755 1,013 0,751

55,888 0,003 52,06 0,19 0 0 33 6 1,052 36,257 1,196 2,48E+01 2,96E+01 0,00E+00 0,76 1,011 0,748

55,89 0,254 53,09 18,59 0 0 33 6 1,052 36,26 1,226 2,48E+01 2,96E+01 0,00E+00 0,76 1,007 0,745

56,144 0,003 53,09 0,19 0 0 33 6 1,026 36,571 1,227 2,17E+01 2,79E+01 0,00E+00 0,769 1,002 0,742

56,147 0,254 54,04 18,06 0 0 33 6 1,025 36,575 1,258 2,17E+01 2,79E+01 0,00E+00 0,769 0,995 0,74

56,4 0,003 54,04 0,18 0 0 33 6 0,995 36,894 1,258 1,86E+01 2,62E+01 0,00E+00 0,779 0,987 0,738

56,403 0,254 54,86 17,47 0 0 33 6 0,995 36,897 1,29 1,86E+01 2,62E+01 0,00E+00 0,779 0,977 0,736

56,657 0,003 54,86 0,17 0 0 33 6 0,962 37,224 1,29 1,56E+01 2,44E+01 0,00E+00 0,793 0,965 0,736

56,659 0,254 55,66 16,82 0 0 33 6 0,961 37,228 1,322 1,55E+01 2,44E+01 0,00E+00 0,793 0,952 0,735

56,913 0,003 55,66 0,17 0 0 33 6 0,925 37,563 1,322 1,26E+01 2,27E+01 0,00E+00 0,808 0,936 0,736

56,916 0,254 56,51 16,11 0 0 33 6 0,925 37,567 1,354 1,25E+01 2,26E+01 0,00E+00 0,808 0,919 0,737

57,169 0,003 56,51 0,16 0 0 33 6 0,885 37,91 1,354 9,70E+00 2,09E+01 0,00E+00 0,827 0,9 0,739

57,172 0,254 57,35 15,34 0 0 33 6 0,885 37,914 1,384 9,67E+00 2,09E+01 0,00E+00 0,827 0,88 0,741

57,426 0,003 57,35 0,15 0 0 33 6 0,84 38,265 1,385 6,94E+00 1,91E+01 0,00E+00 0,851 0,858 0,745

57,428 0,254 58,14 14,51 0 0 33 6 0,84 38,269 1,4 6,91E+00 1,91E+01 0,00E+00 0,851 0,834 0,751

57,682 0,003 58,14 0,14 0 0 33 6 0,786 38,624 1,4 4,29E+00 1,74E+01 0,00E+00 0,882 0,809 0,757

57,685 0,254 58,86 13,61 0 0 33 6 0,786 38,628 1,391 4,27E+00 1,74E+01 0,00E+00 0,882 0,784 0,766

57,938 0,003 58,86 0,13 0 0 33 6 0,719 38,981 1,392 1,78E+00 1,56E+01 0,00E+00 0,923 0,758 0,775

57,941 0,254 59,49 12,66 0 0 33 6 0,718 38,985 1,434 1,75E+00 1,56E+01 0,00E+00 0,923 0,731 0,786

58,195 0,003 59,49 0,12 0 0 33 6 0,652 39,348 1,435 -5,91E-01 1,39E+01 0,00E+00 0,981 0,706 0,799

58,197 0,254 60,02 11,66 0 0 33 6 0,651 39,352 1,428 -6,14E-01 1,39E+01 0,00E+00 0,981 0,682 0,813

58,451 0,003 60,02 0,11 0 0 33 6 0,573 39,715 1,428 -2,80E+00 1,23E+01 0,00E+00 1,065 0,66 0,828

58,454 0,254 60,44 10,61 0 0 33 6 0,573 39,719 1,497 -2,82E+00 1,23E+01 0,00E+00 1,066 0,643 0,844

58,707 0,003 60,44 0,1 0 0 33 6 0,505 40,098 1,497 -4,81E+00 1,07E+01 0,00E+00 1,196 0,644 0,862

58,71 0,254 60,77 9,53 0 0 33 6 0,505 40,102 1,53 -4,83E+00 1,07E+01 0,00E+00 1,197 0,621 0,878

58,964 0,003 60,77 0,09 0 0 33 6 0,439 40,49 1,53 -6,58E+00 9,13E+00 0,00E+00 1,417 0,6 0,896

58,966 0,254 60,99 8,43 0 0 33 6 0,439 40,495 1,559 -6,59E+00 9,12E+00 0,00E+00 1,42 0,584 0,916

59,22 0,003 60,99 0,08 0 0 33 6 0,377 40,89 1,56 -8,03E+00 7,67E+00 0,00E+00 1,848 0,573 0,938

59,223 0,254 61,12 7,3 0 0 33 6 0,376 40,894 1,582 -8,04E+00 7,65E+00 0,00E+00 1,854 0,571 0,963

59,476 0,003 61,12 0,07 0 0 33 6 0,318 41,296 1,582 -9,04E+00 6,29E+00 0,00E+00 2,946 0,577 0,99

59,479 0,254 61,17 6,17 0 0 33 6 0,317 41,3 1,597 -9,04E+00 6,27E+00 0,00E+00 2,965 0,594 1,02

59,733 0,003 61,17 0,06 0 0 33 6 0,261 41,705 1,598 -9,34E+00 5,00E+00 0,00E+00 8,705 0,62 1,053

59,735 0,254 61,16 5,04 0 0 33 6 0,261 41,71 1,605 -9,34E+00 4,99E+00 7,80E-01 8,875 0,654 1,088

59,989 0,003 61,16 0,05 0 0 33 6 0,207 42,116 1,606 -8,75E+00 3,81E+00 3,53E+00 9,548 0,698 1,121

59,992 0,254 61,1 3,9 0 0 33 6 0,207 42,121 1,606 -8,74E+00 3,79E+00 3,56E+00 9,34 0,755 1,152

60,245 0,003 61,1 0,03 0 0 33 6 0,155 42,528 1,607 -7,52E+00 2,71E+00 6,51E+00 2,874 0,836 1,175

60,248 0,254 61,01 2,78 0 0 33 6 0,155 42,533 1,602 -7,51E+00 2,70E+00 6,53E+00 2,855 0,956 1,185

60,502 0,003 61,01 0,02 0 0 33 6 0,103 42,939 1,603 -5,67E+00 1,72E+00 9,78E+00 1,617 1,162 1,185

60,504 0,254 60,92 1,67 0 0 33 6 0,103 42,944 1,594 -5,64E+00 1,71E+00 9,80E+00 1,613 1,581 1,185

60,758 0,003 60,92 0,01 0 0 33 6 0,05 43,347 1,597 -3,19E+00 8,17E-01 1,50E+01 1,072 2,691 1,185

60,761 0,254 60,87 0,56 0 0 33 6 0,052 43,353 1,601 -3,15E+00 8,08E-01 1,50E+01 1,078 7,739 1,185

61,014 0,003 60,87 0 0 0 33 6 0,001 43,758 1,593 -3,49E-02 7,71E-03 1,35E+01 0,799 50 1,185

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LEGENDA SIMBOLI X(m) : Ascissa sinistra concio dx(m) : Larghezza concio alpha(gradi) : Angolo pendenza base concio W(kN/m) : Forza peso concio ru(-) : Coefficiente locale pressione interstiziale U(kPa) : Pressione totale dei pori base concio phi'(gradi) : Angolo di attrito efficace base concio c'/Cu (kPa) : Coesione efficace / Resistenza al taglio in condizioni non drenate ht(m) : Altezza linea di thrust da nodo sinistro base concio yt(m) : coordinata Y linea di trust yt'(-) : gradiente pendenza locale linea di trust E(x)(kN/m) : Forza Normale interconcio T(x)(kN/m) : Forza Tangenziale interconcio E' (kN) : derivata Forza normale interconcio Rho(x) (-) : fattore mobilizzazione resistenza al taglio verticale interconcio ZhU et al.(2003) FS_FEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by FEM FS_LEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by LEM

# Report elaborazioni # - - BACK ANALYSIS DEFINITIVA, MECCANISMI SUPERFICIALI --------------------------------------------------------------- - SSAP 4.6.0 - Slope Stability Analysis Program (1991,2015)- ------------ PARAMETRI DEL MODELLO DEL PENDIO ------------

__ PARAMETRI GEOMETRICI - Coordinate X Y (in m) __

SUP T. SUP 2 SUP 3 SUP 4 X Y X Y X Y X Y 0.00 3.00 40.25 26.47 39.20 24.62 57.53 36.99 1.46 3.87 40.76 26.86 57.53 36.99 53.80 28.81 2.35 4.41 41.09 26.97 60.00 42.39 45.15 24.90 5.39 5.96 41.55 27.27 58.49 40.73 37.98 21.56 8.50 7.08 41.85 27.55 55.22 37.75 38.55 24.17 12.65 8.01 42.22 27.71 54.37 36.81 37.75 24.17 18.14 11.91 42.41 27.97 52.98 35.75 38.62 24.26 19.50 13.10 42.83 28.23 52.09 34.97 39.20 24.62 20.03 13.56 43.95 28.76 51.80 34.60 57.53 36.99 24.05 16.63 44.63 29.22 48.39 32.08 - - 24.46 17.30 44.85 29.66 45.64 30.05 - - 25.67 18.18 45.21 29.91 45.21 29.91 - - 25.72 18.57 45.64 30.05 44.85 29.66 - - 25.75 18.82 48.39 32.08 44.63 29.22 - - 29.82 18.82 51.80 34.60 43.95 28.76 - - 29.82 21.32 52.09 34.97 42.83 28.23 - - 30.42 21.29 52.98 35.75 42.41 27.97 - - 32.23 21.53 54.37 36.81 42.22 27.71 - - 37.18 21.55 55.22 37.75 41.85 27.55 - - 37.75 24.17 58.49 40.73 41.55 27.27 - - 38.62 24.26 60.00 42.39 41.09 26.97 - - 39.20 24.62 60.12 43.77 40.76 26.86 - - 39.70 25.91 57.91 42.05 40.25 26.47 - - 40.25 26.47 53.06 37.34 39.70 25.91 - - 40.82 27.06 45.40 31.47 39.20 24.62 - - 42.69 28.65 42.69 28.65 - - - - 45.40 31.47 40.82 27.06 - - - - 53.06 37.34 40.25 26.47 - - - - 57.91 42.05 - - - - - - 60.12 43.77 - - - - - - 61.40 51.13 - - - - - - 64.32 58.78 - - - - - - 64.81 62.83 - - - - - - 66.48 64.43 - - - - - - 67.16 64.61 - - - - - -

SUP 5 SUP 6 SUP 7 SUP 8 X Y X Y X Y X Y 53.80 28.81 45.15 24.90 38.55 24.17 48.91 22.80 53.42 27.98 37.90 21.17 37.90 21.17 45.42 18.78 48.91 22.80 37.98 21.56 37.87 21.05 29.75 10.33 27.04 15.59 45.15 24.90 37.66 21.05 1.46 3.87 37.66 21.05 - - 37.07 21.05 2.35 4.41 37.87 21.05 - - 37.09 21.15 5.39 5.96 37.90 21.17 - - 37.18 21.55 8.50 7.08 45.15 24.90 - - 37.75 24.17 12.65 8.01 53.80 28.81 - - 38.55 24.17 18.14 11.91 - - - - - - 19.50 13.10 - - - - - - 20.65 13.48

- - - - - - 27.04 15.59 - - - - - - 48.91 22.80

SUP 9 SUP 10 SUP 11 SUP 12 X Y X Y X Y X Y 37.09 21.15 30.42 21.29 37.09 21.15 67.16 0.00 20.65 13.48 30.42 18.32 37.07 21.05 0.00 0.00 19.50 13.10 29.82 18.32 37.66 21.05 0.00 3.00 20.03 13.56 29.82 18.82 27.04 15.59 1.46 3.87 24.05 16.63 29.82 21.32 20.65 13.48 29.75 10.33 24.46 17.30 30.42 21.29 37.09 21.15 67.16 18.85 25.67 18.18 - - - - 67.16 0.00 25.72 18.57 - - - - - - 25.75 18.82 - - - - - - 29.82 18.82 - - - - - - 29.82 18.32 - - - - - - 30.42 18.32 - - - - - - 30.42 21.29 - - - - - - 32.23 21.53 - - - - - - 37.18 21.55 - - - - - - 37.09 21.15 - - - - - - ## ASSENZA DI FALDA ##

------- PARAMETRI GEOMECCANICI -------

fi` C` Cu Gamm Gamm_sat STR_IDX sgci GSI mi D STRATO 1 34.00 200.00 0.00 21.00 21.00 404.716 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 2 33.00 2.00 0.00 20.00 20.00 2.236 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 3 33.00 5.00 0.00 18.00 20.00 2.336 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 4 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 5 21.00 20.00 0.00 18.00 20.00 1.908 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 6 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 7 0.00 533.00 0.00 24.00 24.00 1000.000 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 8 34.00 10.00 0.00 18.00 20.00 2.637 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 9 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 10 0.00 90.00 0.00 23.00 23.00 13.880 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 11 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 12 44.00 200.00 0.00 25.00 25.00 406.093 0.00 0.00 0.00 0.00


------------ INFORMAZIONI GENERAZIONE SUPERFICI RANDOM ---------- *** PARAMETRI PER LA GENERAZIONE DELLE SUPERFICI METODO DI RICERCA: CONVEX RANDOM - Chen (1992) FILTRAGGIO SUPERFICI : ATTIVATO COORDINATE X1,X2,Y OSTACOLO : 0.00 0.00 0.00 LUNGHEZZA MEDIA SEGMENTI (m): 1.0 (+/-) 50% RANGE ASCISSE RANDOM STARTING POINT (Xmin .. Xmax): 37.75 60.00

LIVELLO MINIMO CONSIDERATO (Ymin): 0.00 RANGE ASCISSE AMMESSO PER LA TERMINAZIONE (Xmin .. Xmax): 37.75 60.00

*** TOTALE SUPERFICI GENERATE : 10000




Fattore di sicurezza (FS) 0.985 - Min. - X Y Lambda= 1.000 42.71 28.67 42.92 28.79 43.13 28.91 43.33 29.03 43.54 29.15 43.75 29.27 43.95 29.39 44.16 29.51 44.37 29.62 44.57 29.74 44.78 29.86 44.99 29.99 45.20 30.11 45.40 30.23 45.61 30.36 45.82 30.48 46.02 30.61 46.23 30.74 46.44 30.87 46.64 31.00 46.85 31.13 47.06 31.26 47.27 31.40 47.47 31.53 47.68 31.67 47.89 31.81 48.09 31.95 48.30 32.10 48.51 32.24 48.71 32.39 48.92 32.54 49.13 32.69 49.34 32.84 49.54 33.00 49.75 33.15 49.96 33.31 50.16 33.47

50.37 33.63 50.58 33.80 50.78 33.97 50.99 34.14 51.20 34.31 51.41 34.49 51.61 34.66 51.82 34.85 52.03 35.03 52.23 35.22 52.44 35.41 52.65 35.60 52.86 35.79 53.06 35.99 53.27 36.19 53.48 36.40 53.68 36.60 53.89 36.81 54.10 37.03 54.30 37.25 54.51 37.47 54.72 37.69 54.93 37.92 55.13 38.15 55.34 38.39 55.55 38.63 55.75 38.88 55.96 39.13 56.17 39.38 56.37 39.63 56.58 39.89 56.79 40.16 57.00 40.43 57.20 40.69 57.41 40.97 57.62 41.24 57.82 41.51 58.03 41.79 58.24 42.07 58.44 42.35 58.65 42.63


Sup N. FS FTR(kN/m) FTA(kN/m) Bilancio(kN/m) ESITO 1 0.985 231.7 235.3 -3.6 Deficit 2 0.985 215.7 219.1 -3.4 Deficit 3 0.986 213.2 216.2 -3.0 Deficit 4 0.995 205.4 206.4 -1.0 Deficit 5 0.998 115.3 115.4 -0.2 Deficit 6 1.004 213.2 212.3 0.9 Surplus 7 1.007 143.8 142.7 1.0 Surplus 8 1.009 191.3 189.7 1.6 Surplus 9 1.012 247.6 244.6 3.0 Surplus 10 1.014 189.9 187.3 2.6 Surplus



Note: FTR --> Forza totale Resistente rispetto alla superficie di scivolamento (componente Orizzontale) FTA --> Forza totale Agente rispetto alla superficie di scivolamento (componente Orizzontale)


TABELLA PARAMETRI CONCI E DIAGRAMMA DELLE FORZE DELLA SUPERFICIE INDIVIDUATA CON MINOR FS -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



42,712 0,118 29,95 0,06 0 0 33 2 0 28,673 0,669 0,00E+00 0,00E+00 1,41E+01 0,207 3,164 1,676

42,83 0,089 29,95 0,13 0 0 33 2 0,027 28,768 0,669 8,68E-01 1,42E-01 5,71E+00 0,207 3,164 1,676

42,919 0,205 29,92 0,59 0 0 33 2 0,019 28,811 0,681 1,26E+00 2,55E-01 3,60E+00 0,248 2,548 1,676

43,124 0,002 29,92 0,01 0 0 33 2 0,058 28,969 0,764 1,60E+00 5,41E-01 4,31E-01 0,375 9,179 1,676

43,126 0,205 29,88 0,99 0 0 33 2 0,058 28,97 0,714 1,60E+00 5,43E-01 4,25E-01 0,376 12,247 1,676

43,331 0,002 29,88 0,01 0 0 33 2 0,087 29,116 0,716 1,78E+00 8,66E-01 2,50E+00 0,492 12,633 1,675

43,333 0,205 29,85 1,38 0 0 33 2 0,088 29,118 0,722 1,78E+00 8,69E-01 2,51E+00 0,493 9,77 1,665

43,538 0,002 29,85 0,01 0 0 33 2 0,118 29,266 0,721 2,32E+00 1,23E+00 2,14E+00 0,531 7,812 1,648

43,54 0,205 29,83 1,78 0 0 33 2 0,118 29,267 0,717 2,33E+00 1,23E+00 2,14E+00 0,532 6,489 1,626

43,745 0,002 29,83 0,02 0 0 33 2 0,148 29,414 0,718 2,89E+00 1,63E+00 2,52E+00 0,565 5,478 1,598

43,747 0,203 29,84 2,15 0 0 33 2 0,148 29,415 0,693 2,90E+00 1,63E+00 2,52E+00 0,565 4,727 1,569

43,95 0,004 29,84 0,05 0 0 33 2 0,172 29,556 0,692 3,46E+00 2,06E+00 2,64E+00 0,596 4,165 1,542

43,954 0,091 29,88 1,09 0 0 33 2 0,172 29,559 0,742 3,47E+00 2,07E+00 2,65E+00 0,597 3,954 1,53

44,045 0,116 29,88 1,5 0 0 33 2 0,188 29,627 0,77 3,73E+00 2,27E+00 2,93E+00 0,61 3,553 1,504

44,161 0,205 29,95 2,97 0 0 33 2 0,213 29,718 0,736 4,08E+00 2,53E+00 3,10E+00 0,623 3,051 1,467

44,366 0,002 29,95 0,03 0 0 33 2 0,239 29,863 0,706 4,73E+00 3,02E+00 3,08E+00 0,644 2,814 1,447

44,368 0,205 30,06 3,36 0 0 33 2 0,239 29,864 0,653 4,74E+00 3,02E+00 3,08E+00 0,644 2,621 1,43

44,573 0,002 30,06 0,03 0 0 33 2 0,255 29,998 0,653 5,33E+00 3,53E+00 2,68E+00 0,668 2,46 1,414

44,575 0,055 30,2 0,97 0 0 33 2 0,255 29,999 0,68 5,34E+00 3,53E+00 2,68E+00 0,669 2,421 1,41

44,63 0,152 30,2 2,82 0 0 33 2 0,26 30,037 0,653 5,48E+00 3,67E+00 2,70E+00 0,676 2,293 1,395

44,782 0,068 30,38 1,33 0 0 33 2 0,27 30,135 0,653 5,90E+00 4,05E+00 2,75E+00 0,693 2,175 1,381

44,85 0,139 30,38 2,85 0 0 33 2 0,276 30,181 0,657 6,09E+00 4,22E+00 2,77E+00 0,7 2,079 1,368

44,989 0,161 30,58 3,52 0 0 33 2 0,284 30,271 0,656 6,47E+00 4,57E+00 2,80E+00 0,713 1,958 1,351

45,15 0,046 30,58 1,05 0 0 33 2 0,296 30,377 0,662 6,93E+00 4,98E+00 2,84E+00 0,726 1,886 1,34

45,196 0,014 30,8 0,32 0 0 33 2 0,299 30,408 0,658 7,06E+00 5,10E+00 2,85E+00 0,729 1,867 1,337

45,21 0,19 30,8 4,55 0 0 33 2 0,3 30,417 0,652 7,10E+00 5,13E+00 2,85E+00 0,73 1,807 1,326

45,4 0,003 30,8 0,07 0 0 33 2 0,311 30,541 0,652 7,64E+00 5,60E+00 2,87E+00 0,741 1,756 1,317

45,403 0,017 31,04 0,42 0 0 33 2 0,311 30,543 0,655 7,65E+00 5,61E+00 2,87E+00 0,742 1,751 1,316

45,42 0,19 31,04 4,78 0 0 33 2 0,312 30,554 0,668 7,70E+00 5,65E+00 2,87E+00 0,743 1,703 1,306

45,61 0,03 31,28 0,77 0 0 33 2 0,324 30,681 0,668 8,24E+00 6,11E+00 2,86E+00 0,761 1,598 1,293

45,64 0,177 31,28 4,58 0 0 33 2 0,326 30,701 0,678 8,33E+00 6,18E+00 2,86E+00 0,764 1,498 1,282

45,817 0,205 31,52 5,43 0 0 33 2 0,339 30,821 0,686 8,83E+00 6,59E+00 2,82E+00 0,777 1,312 1,26

46,022 0,002 31,52 0,04 0 0 33 2 0,355 30,963 0,691 9,41E+00 7,04E+00 2,74E+00 0,789 1,214 1,249

46,024 0,205 31,76 5,56 0 0 33 2 0,355 30,964 0,702 9,41E+00 7,04E+00 2,74E+00 0,789 1,154 1,239

46,229 0,002 31,76 0,04 0 0 33 2 0,372 31,108 0,702 9,96E+00 7,47E+00 2,62E+00 0,799 1,133 1,228

46,231 0,205 32,01 5,68 0 0 33 2 0,372 31,11 0,693 9,96E+00 7,48E+00 2,62E+00 0,799 1,119 1,218

46,436 0,002 32,01 0,05 0 0 33 2 0,386 31,252 0,693 1,05E+01 7,88E+00 2,50E+00 0,807 1,107 1,209

46,438 0,205 32,28 5,8 0 0 33 2 0,386 31,253 0,682 1,05E+01 7,88E+00 2,50E+00 0,807 1,097 1,2

46,643 0,002 32,28 0,05 0 0 33 2 0,397 31,393 0,682 1,10E+01 8,26E+00 2,38E+00 0,814 1,088 1,191

46,645 0,205 32,55 5,91 0 0 33 2 0,397 31,394 0,704 1,10E+01 8,27E+00 2,38E+00 0,814 1,081 1,182

46,85 0,002 32,55 0,05 0 0 33 2 0,41 31,539 0,704 1,15E+01 8,63E+00 2,26E+00 0,82 1,074 1,174

46,852 0,205 32,84 6,02 0 0 33 2 0,41 31,54 0,716 1,15E+01 8,63E+00 2,26E+00 0,82 1,069 1,167

47,057 0,002 32,84 0,05 0 0 33 2 0,425 31,687 0,716 1,19E+01 8,98E+00 2,13E+00 0,826 1,064 1,159

47,059 0,205 33,13 6,12 0 0 33 2 0,425 31,688 0,693 1,19E+01 8,98E+00 2,13E+00 0,826 1,059 1,151

47,264 0,002 33,13 0,05 0 0 33 2 0,433 31,83 0,693 1,24E+01 9,30E+00 2,00E+00 0,831 1,054 1,143

47,266 0,205 33,42 6,21 0 0 33 2 0,433 31,832 0,701 1,24E+01 9,31E+00 2,00E+00 0,831 1,051 1,136

47,471 0,002 33,42 0,05 0 0 33 2 0,442 31,976 0,702 1,28E+01 9,61E+00 1,87E+00 0,835 1,047 1,129

47,473 0,205 33,73 6,3 0 0 33 2 0,442 31,977 0,708 1,28E+01 9,62E+00 1,87E+00 0,835 1,044 1,122

47,678 0,002 33,73 0,05 0 0 33 2 0,45 32,122 0,708 1,31E+01 9,90E+00 1,74E+00 0,839 1,041 1,115

47,68 0,205 34,03 6,38 0 0 33 2 0,45 32,123 0,691 1,31E+01 9,90E+00 1,74E+00 0,839 1,039 1,107

47,885 0,002 34,03 0,05 0 0 33 2 0,453 32,265 0,691 1,35E+01 1,02E+01 1,60E+00 0,843 1,037 1,1

47,887 0,205 34,35 6,45 0 0 33 2 0,453 32,266 0,679 1,35E+01 1,02E+01 1,60E+00 0,843 1,035 1,093

48,092 0,002 34,35 0,05 0 0 33 2 0,452 32,406 0,679 1,38E+01 1,04E+01 1,45E+00 0,846 1,033 1,086

48,094 0,205 34,66 6,52 0 0 33 2 0,452 32,407 0,689 1,38E+01 1,04E+01 1,45E+00 0,846 1,032 1,08

48,299 0,002 34,66 0,05 0 0 33 2 0,452 32,548 0,689 1,41E+01 1,06E+01 1,30E+00 0,849 1,03 1,074

48,301 0,089 34,99 2,85 0 0 33 2 0,452 32,55 0,701 1,41E+01 1,06E+01 1,30E+00 0,849 1,03 1,071

48,39 0,118 34,99 3,79 0 0 33 2 0,452 32,612 0,712 1,42E+01 1,07E+01 1,23E+00 0,85 1,029 1,065

48,508 0,205 35,32 6,63 0 0 33 2 0,455 32,697 0,722 1,43E+01 1,08E+01 1,13E+00 0,852 1,028 1,055

48,713 0,002 35,32 0,05 0 0 33 2 0,457 32,845 0,723 1,46E+01 1,10E+01 9,54E-01 0,854 1,028 1,048

48,715 0,195 35,66 6,34 0 0 33 2 0,457 32,847 0,729 1,46E+01 1,10E+01 9,52E-01 0,854 1,027 1,042

48,91 0,012 35,66 0,39 0 0 33 2 0,46 32,989 0,729 1,47E+01 1,12E+01 7,60E-01 0,857 1,027 1,036

48,922 0,205 36,01 6,72 0 0 33 2 0,46 32,998 0,736 1,47E+01 1,12E+01 7,47E-01 0,857 1,027 1,03

49,127 0,002 36,01 0,05 0 0 33 2 0,462 33,149 0,736 1,49E+01 1,13E+01 5,21E-01 0,86 1,027 1,023

49,129 0,101 36,37 3,32 0 0 33 2 0,462 33,15 0,739 1,49E+01 1,13E+01 5,19E-01 0,86 1,027 1,02

49,23 0,106 36,37 3,48 0 0 33 2 0,462 33,225 0,745 1,49E+01 1,13E+01 4,19E-01 0,861 1,027 1,014

49,336 0,205 36,73 6,77 0 0 33 2 0,464 33,304 0,756 1,49E+01 1,14E+01 3,15E-01 0,863 1,027 1,005

49,541 0,002 36,73 0,05 0 0 33 2 0,466 33,46 0,759 1,50E+01 1,15E+01 1,15E-01 0,866 1,028 0,999

49,543 0,205 37,1 6,78 0 0 33 2 0,466 33,461 0,771 1,50E+01 1,15E+01 1,13E-01 0,866 1,028 0,993

49,748 0,002 37,1 0,05 0 0 33 2 0,469 33,619 0,771 1,50E+01 1,15E+01 0,00E+00 0,869 1,029 0,988

49,75 0,205 37,47 6,79 0 0 33 2 0,469 33,621 0,782 1,50E+01 1,15E+01 0,00E+00 0,869 1,03 0,982

49,955 0,002 37,47 0,05 0 0 33 2 0,472 33,781 0,782 1,50E+01 1,15E+01 0,00E+00 0,872 1,031 0,976

49,957 0,205 37,85 6,78 0 0 33 2 0,472 33,783 0,774 1,50E+01 1,15E+01 0,00E+00 0,872 1,032 0,971

50,162 0,002 37,85 0,05 0 0 33 2 0,472 33,942 0,774 1,49E+01 1,15E+01 0,00E+00 0,876 1,033 0,965

50,164 0,205 38,24 6,77 0 0 33 2 0,472 33,943 0,782 1,49E+01 1,15E+01 0,00E+00 0,876 1,034 0,96

50,369 0,002 38,24 0,05 0 0 33 2 0,471 34,103 0,782 1,48E+01 1,15E+01 0,00E+00 0,879 1,036 0,955

50,371 0,205 38,64 6,74 0 0 33 2 0,47 34,105 0,79 1,48E+01 1,15E+01 0,00E+00 0,879 1,037 0,949

50,576 0,002 38,64 0,05 0 0 33 2 0,469 34,267 0,79 1,46E+01 1,14E+01 0,00E+00 0,883 1,039 0,944

50,578 0,205 39,04 6,71 0 0 33 2 0,469 34,268 0,829 1,46E+01 1,14E+01 0,00E+00 0,883 1,04 0,939

50,783 0,002 39,04 0,05 0 0 33 2 0,472 34,439 0,829 1,44E+01 1,14E+01 0,00E+00 0,887 1,042 0,934

50,785 0,205 39,46 6,67 0 0 33 2 0,472 34,44 0,814 1,44E+01 1,14E+01 0,00E+00 0,887 1,044 0,929

50,99 0,002 39,46 0,05 0 0 33 2 0,471 34,607 0,814 1,42E+01 1,12E+01 0,00E+00 0,89 1,046 0,924

50,992 0,205 39,89 6,61 0 0 33 2 0,471 34,609 0,843 1,42E+01 1,12E+01 0,00E+00 0,89 1,048 0,919

51,197 0,002 39,89 0,05 0 0 33 2 0,472 34,782 0,843 1,39E+01 1,11E+01 0,00E+00 0,894 1,051 0,914

51,199 0,205 40,32 6,55 0 0 33 2 0,472 34,783 0,835 1,39E+01 1,11E+01 0,00E+00 0,894 1,053 0,909

51,404 0,002 40,32 0,05 0 0 33 2 0,469 34,955 0,835 1,36E+01 1,09E+01 0,00E+00 0,898 1,055 0,905

51,406 0,205 40,76 6,47 0 0 33 2 0,469 34,956 0,855 1,36E+01 1,09E+01 0,00E+00 0,898 1,057 0,9

51,611 0,002 40,76 0,05 0 0 33 2 0,468 35,132 0,855 1,33E+01 1,08E+01 0,00E+00 0,901 1,059 0,896

51,613 0,187 41,2 5,82 0 0 33 2 0,468 35,133 0,823 1,33E+01 1,07E+01 0,00E+00 0,901 1,061 0,892

51,8 0,02 41,2 0,62 0 0 33 2 0,458 35,287 0,824 1,29E+01 1,05E+01 0,00E+00 0,904 1,063 0,888

51,82 0,205 41,64 6,29 0 0 33 2 0,457 35,304 0,854 1,29E+01 1,05E+01 0,00E+00 0,904 1,065 0,883

52,025 0,002 41,64 0,05 0 0 33 2 0,451 35,479 0,856 1,25E+01 1,03E+01 0,00E+00 0,907 1,067 0,879

52,027 0,063 42,08 1,91 0 0 33 2 0,451 35,481 0,878 1,25E+01 1,03E+01 0,00E+00 0,907 1,068 0,878

52,09 0,144 42,08 4,32 0 0 33 2 0,449 35,536 0,871 1,24E+01 1,02E+01 0,00E+00 0,907 1,069 0,874

52,234 0,205 42,52 6,06 0 0 33 2 0,444 35,661 0,865 1,21E+01 1,00E+01 0,00E+00 0,909 1,071 0,867

52,439 0,002 42,52 0,05 0 0 33 2 0,433 35,838 0,864 1,17E+01 9,72E+00 0,00E+00 0,911 1,072 0,863

52,441 0,205 42,94 5,92 0 0 33 2 0,433 35,84 0,871 1,17E+01 9,71E+00 0,00E+00 0,911 1,073 0,86

52,646 0,002 42,94 0,05 0 0 33 2 0,42 36,019 0,871 1,12E+01 9,41E+00 0,00E+00 0,913 1,073 0,856

52,648 0,205 43,33 5,78 0 0 33 2 0,42 36,02 0,883 1,12E+01 9,40E+00 0,00E+00 0,913 1,073 0,852

52,853 0,002 43,33 0,05 0 0 33 2 0,408 36,201 0,883 1,08E+01 9,08E+00 0,00E+00 0,915 1,073 0,849

52,855 0,125 43,73 3,44 0 0 33 2 0,408 36,203 0,917 1,08E+01 9,08E+00 0,00E+00 0,915 1,072 0,847

52,98 0,08 43,73 2,17 0 0 33 2 0,403 36,317 0,903 1,05E+01 8,87E+00 0,00E+00 0,917 1,071 0,843

53,06 0,002 43,73 0,05 0 0 33 2 0,397 36,388 0,882 1,03E+01 8,74E+00 0,00E+00 0,919 1,071 0,842

53,062 0,205 44,13 5,54 0 0 33 2 0,397 36,39 0,914 1,03E+01 8,74E+00 0,00E+00 0,919 1,069 0,839

53,267 0,002 44,13 0,04 0 0 33 2 0,385 36,578 0,915 9,76E+00 8,39E+00 0,00E+00 0,915 1,067 0,835

53,269 0,151 44,54 4,07 0 0 33 2 0,385 36,579 0,923 9,75E+00 8,39E+00 0,00E+00 0,915 1,065 0,833

53,42 0,056 44,54 1,51 0 0 33 2 0,376 36,718 0,924 9,37E+00 8,13E+00 0,00E+00 0,912 1,062 0,83

53,476 0,205 44,97 5,52 0 0 33 2 0,373 36,77 0,944 9,22E+00 8,04E+00 0,00E+00 0,912 1,057 0,826

53,681 0,002 44,97 0,04 0 0 33 2 0,363 36,965 0,949 8,67E+00 7,68E+00 0,00E+00 0,91 1,053 0,822

53,683 0,117 45,42 3,13 0 0 33 2 0,362 36,967 0,97 8,67E+00 7,68E+00 0,00E+00 0,91 1,05 0,821

53,8 0,09 45,42 2,4 0 0 33 2 0,357 37,08 0,972 8,35E+00 7,48E+00 0,00E+00 0,91 1,045 0,818

53,89 0,205 45,89 5,44 0 0 33 2 0,354 37,168 0,991 8,10E+00 7,32E+00 0,00E+00 0,91 1,037 0,813

54,095 0,002 45,89 0,04 0 0 33 2 0,347 37,373 0,999 7,52E+00 6,96E+00 0,00E+00 0,912 1,03 0,811

54,097 0,205 46,38 5,39 0 0 33 2 0,347 37,375 1,017 7,51E+00 6,96E+00 0,00E+00 0,912 1,023 0,808

54,302 0,002 46,38 0,04 0 0 33 2 0,34 37,584 1,017 6,92E+00 6,60E+00 0,00E+00 0,916 1,015 0,805

54,304 0,066 46,88 1,71 0 0 33 2 0,34 37,585 1,023 6,91E+00 6,60E+00 0,00E+00 0,916 1,012 0,804

54,37 0,141 46,88 3,64 0 0 33 2 0,337 37,653 1,041 6,72E+00 6,49E+00 0,00E+00 0,918 1,003 0,802

54,511 0,205 47,39 5,22 0 0 33 2 0,335 37,801 1,05 6,30E+00 6,24E+00 0,00E+00 0,923 0,986 0,798

54,716 0,002 47,39 0,04 0 0 33 2 0,327 38,016 1,05 5,68E+00 5,89E+00 0,00E+00 0,933 0,975 0,796

54,718 0,205 47,9 5,11 0 0 33 2 0,327 38,018 1,094 5,68E+00 5,88E+00 0,00E+00 0,933 0,963 0,794

54,923 0,002 47,9 0,04 0 0 33 2 0,324 38,243 1,094 5,06E+00 5,53E+00 0,00E+00 0,947 0,95 0,793

54,925 0,205 48,41 4,99 0 0 33 2 0,324 38,245 1,117 5,05E+00 5,52E+00 0,00E+00 0,947 0,935 0,791

55,13 0,002 48,41 0,04 0 0 33 2 0,322 38,474 1,117 4,43E+00 5,16E+00 0,00E+00 0,964 0,92 0,79

55,132 0,088 48,89 2,1 0 0 33 2 0,322 38,476 1,164 4,42E+00 5,16E+00 0,00E+00 0,964 0,913 0,79

55,22 0,119 48,89 2,79 0 0 33 2 0,324 38,578 1,16 4,16E+00 5,01E+00 0,00E+00 0,973 0,895 0,789

55,339 0,146 49,34 3,35 0 0 33 2 0,325 38,716 1,143 3,80E+00 4,79E+00 0,00E+00 0,985 0,872 0,789

55,485 0,061 49,34 1,38 0 0 33 2 0,321 38,881 1,134 3,36E+00 4,54E+00 0,00E+00 1,003 0,852 0,79

55,546 0,205 49,78 4,52 0 0 33 2 0,319 38,951 1,153 3,18E+00 4,43E+00 0,00E+00 1,011 0,824 0,791

55,751 0,002 49,78 0,04 0 0 33 2 0,314 39,188 1,157 2,60E+00 4,06E+00 0,00E+00 1,04 0,803 0,792

55,753 0,205 50,23 4,33 0 0 33 2 0,314 39,19 1,132 2,59E+00 4,06E+00 0,00E+00 1,04 0,78 0,794

55,958 0,002 50,23 0,03 0 0 33 2 0,299 39,423 1,132 2,04E+00 3,69E+00 0,00E+00 1,075 0,756 0,798

55,96 0,205 50,68 4,13 0 0 33 2 0,299 39,425 1,172 2,03E+00 3,69E+00 0,00E+00 1,075 0,731 0,802

56,165 0,002 50,68 0,03 0 0 33 2 0,289 39,665 1,172 1,50E+00 3,33E+00 0,00E+00 1,116 0,707 0,807

56,167 0,205 51,1 3,91 0 0 33 2 0,289 39,667 1,164 1,50E+00 3,33E+00 0,00E+00 1,117 0,681 0,813

56,372 0,002 51,1 0,03 0 0 33 2 0,274 39,906 1,164 1,00E+00 2,97E+00 0,00E+00 1,169 0,656 0,82

56,374 0,205 51,5 3,67 0 0 33 2 0,274 39,908 1,144 1,00E+00 2,97E+00 0,00E+00 1,17 0,631 0,828

56,579 0,002 51,5 0,03 0 0 33 2 0,25 40,143 1,144 5,37E-01 2,62E+00 0,00E+00 1,239 0,607 0,837

56,581 0,205 51,86 3,42 0 0 33 2 0,25 40,145 1,189 5,34E-01 2,61E+00 0,00E+00 1,24 0,581 0,846

56,786 0,002 51,86 0,03 0 0 33 2 0,233 40,389 1,189 1,08E-01 2,27E+00 0,00E+00 1,336 0,552 0,853

56,788 0,205 52,18 3,16 0 0 33 2 0,233 40,391 1,169 1,05E-01 2,27E+00 0,00E+00 1,337 0,522 0,862

56,993 0,002 52,18 0,02 0 0 33 2 0,208 40,631 1,168 -2,79E-01 1,94E+00 0,00E+00 1,481 0,494 0,872

56,995 0,205 52,46 2,89 0 0 33 2 0,208 40,633 1,175 -2,82E-01 1,94E+00 0,00E+00 1,482 0,466 0,883

57,2 0,002 52,46 0,02 0 0 33 2 0,182 40,874 1,175 -6,18E-01 1,63E+00 0,00E+00 1,714 0,438 0,896

57,202 0,205 52,69 2,6 0 0 33 2 0,182 40,876 1,197 -6,20E-01 1,63E+00 0,00E+00 1,717 0,413 0,911

57,407 0,002 52,69 0,02 0 0 33 2 0,158 41,122 1,197 -8,98E-01 1,33E+00 0,00E+00 2,142 0,391 0,929

57,409 0,121 52,89 1,39 0 0 33 2 0,158 41,124 1,173 -9,00E-01 1,33E+00 0,00E+00 2,147 0,381 0,941

57,53 0,086 52,89 0,93 0 0 33 2 0,14 41,266 1,2 -1,03E+00 1,17E+00 0,00E+00 2,606 0,367 0,965

57,616 0,205 53,04 2,01 0 0 33 2 0,133 41,372 1,231 -1,11E+00 1,05E+00 0,00E+00 3,127 0,359 1,007

57,821 0,002 53,04 0,01 0 0 33 2 0,112 41,624 1,227 -1,21E+00 8,01E-01 0,00E+00 6,696 0,361 1,041

57,823 0,087 53,17 0,76 0 0 33 2 0,112 41,626 1,174 -1,21E+00 7,99E-01 0,00E+00 6,759 0,363 1,056

57,91 0,12 53,17 0,93 0 0 33 2 0,097 41,728 1,272 -1,21E+00 6,99E-01 0,00E+00 13,378 0,371 1,089

58,03 0,205 53,28 1,21 0 0 33 2 0,099 41,89 1,336 -1,16E+00 5,66E-01 6,03E-01 11,227 0,389 1,12

58,235 0,002 53,28 0,01 0 0 33 2 0,097 42,163 1,335 -9,73E-01 3,57E-01 1,13E+00 2,225 0,405 1,124

58,237 0,205 53,38 0,73 0 0 33 2 0,098 42,166 1,092 -9,71E-01 3,56E-01 1,14E+00 2,206 0,419 1,124

58,442 0,002 53,38 0 0 0 33 2 0,044 42,389 1,089 -6,73E-01 1,69E-01 1,88E+00 0,839 0,437 1,124

58,444 0,046 53,48 0,1 0 0 33 2 0,044 42,392 0,809 -6,69E-01 1,67E-01 1,89E+00 0,833 0,44 1,124

58,49 0,161 53,48 0,15 0 0 33 2 0,018 42,428 1,136 -5,76E-01 1,28E-01 2,38E+00 0,668 1,112 1,124 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


# Report elaborazioni # - BACK ANALYSIS DEFINITIVA, MECCANISMI PROFONDI (SOTTO MURO MONTE) ---------------------------------------------------------------�

- SSAP 4.6.0 - Slope Stability Analysis Program (1991,2015)-




SUP 5 SUP 6 SUP 7 SUP 8 X Y X Y X Y X Y 53.80 28.81 45.15 24.90 38.55 24.17 48.91 22.80 53.42 27.98 37.90 21.17 37.90 21.17 45.42 18.78 48.91 22.80 37.98 21.56 37.87 21.05 29.75 10.33 27.04 15.59 45.15 24.90 37.66 21.05 1.46 3.87 37.66 21.05 - - 37.07 21.05 2.35 4.41 37.87 21.05 - - 37.09 21.15 5.39 5.96 37.90 21.17 - - 37.18 21.55 8.50 7.08 45.15 24.90 - - 37.75 24.17 12.65 8.01 53.80 28.81 - - 38.55 24.17 18.14 11.91

- - - - - - 19.50 13.10 - - - - - - 20.65 13.48 - - - - - - 27.04 15.59 - - - - - - 48.91 22.80



fi` C` Cu Gamm Gamm_sat STR_IDX sgci GSI mi D STRATO 1 34.00 200.00 0.00 21.00 21.00 404.716 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 2 33.00 2.00 0.00 20.00 20.00 2.236 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 3 33.00 5.00 0.00 18.00 20.00 2.336 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 4 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 5 21.00 20.00 0.00 18.00 20.00 1.908 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 6 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 7 0.00 533.00 0.00 24.00 24.00 1000.000 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 8 34.00 10.00 0.00 18.00 20.00 2.637 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 9 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 10 0.00 90.00 0.00 23.00 23.00 13.880 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 11 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 12 44.00 200.00 0.00 25.00 25.00 406.093 0.00 0.00 0.00 0.00


------------ INFORMAZIONI GENERAZIONE SUPERFICI RANDOM ---------- *** PARAMETRI PER LA GENERAZIONE DELLE SUPERFICI METODO DI RICERCA: CONVEX RANDOM - Chen (1992) FILTRAGGIO SUPERFICI : ATTIVATO COORDINATE X1,X2,Y OSTACOLO : 0.00 0.00 0.00

LUNGHEZZA MEDIA SEGMENTI (m): 2.7 (+/-) 50% RANGE ASCISSE RANDOM STARTING POINT (Xmin .. Xmax): 30.42 37.18 LIVELLO MINIMO CONSIDERATO (Ymin): 0.00 RANGE ASCISSE AMMESSO PER LA TERMINAZIONE (Xmin .. Xmax): 38.55 65.82





Fattore di sicurezza (FS) 1.007 - Min. - X Y Lambda= 1.000 35.13 21.54 35.40 21.41 35.67 21.28 35.94 21.16 36.20 21.06 36.47 20.97 36.74 20.89 37.01 20.82 37.28 20.77 37.55 20.72 37.82 20.69 38.09 20.67 38.35 20.66 38.62 20.66 38.89 20.67 39.16 20.69 39.43 20.72 39.70 20.76 39.97 20.81 40.24 20.87 40.50 20.94 40.77 21.03 41.04 21.13 41.31 21.23 41.58 21.35 41.85 21.48 42.12 21.62 42.39 21.77 42.65 21.93 42.92 22.09 43.19 22.25 43.46 22.43 43.73 22.60 44.00 22.78 44.27 22.96

44.54 23.15 44.81 23.33 45.07 23.52 45.34 23.72 45.61 23.92 45.88 24.12 46.15 24.32 46.42 24.52 46.69 24.73 46.96 24.94 47.22 25.16 47.49 25.38 47.76 25.61 48.03 25.85 48.30 26.10 48.57 26.36 48.84 26.62 49.11 26.90 49.37 27.19 49.64 27.48 49.91 27.79 50.18 28.11 50.45 28.43 50.72 28.77 50.99 29.11 51.26 29.46 51.52 29.82 51.79 30.19 52.06 30.57 52.33 30.96 52.60 31.35 52.87 31.75 53.14 32.16 53.41 32.57 53.68 32.99 53.94 33.42 54.21 33.85 54.48 34.29 54.75 34.73 55.02 35.18 55.29 35.63 55.56 36.09 55.83 36.55 56.09 37.02 56.36 37.50 56.63 37.98 56.90 38.46 57.17 38.95 57.44 39.44 57.71 39.93 57.98 40.42 58.24 40.91 58.51 41.40 58.78 41.89 59.05 42.38 59.32 42.87 59.59 43.36


Sup N. FS FTR(kN/m) FTA(kN/m) Bilancio(kN/m) ESITO 1 1.007 1352.6 1343.0 9.6 Surplus 2 1.012 1249.0 1234.4 14.6 Surplus 3 1.016 1359.1 1338.1 21.0 Surplus 4 1.016 1297.2 1276.6 20.6 Surplus 5 1.017 1168.2 1148.5 19.7 Surplus 6 1.019 1314.1 1289.2 24.9 Surplus 7 1.020 1184.5 1161.3 23.2 Surplus 8 1.020 1233.9 1209.6 24.4 Surplus 9 1.020 1331.5 1305.1 26.5 Surplus 10 1.021 1334.6 1307.7 26.9 Surplus

Esito analisi: SURPLUS di RESISTENZA! Valore minimo di SURPLUS di RESISTENZA (kN/m): 9.6

Note: FTR --> Forza totale Resistente rispetto alla superficie di scivolamento (componente Orizzontale) FTA --> Forza totale Agente rispetto alla superficie di scivolamento (componente Orizzontale) IMPORTANTE! : Il Deficit o il Surplus di resistenza viene espresso in kN per metro di LARGHEZZA rispetto al fronte della scarpata ------------------------------------------------------------------------------

TABELLA PARAMETRI CONCI E DIAGRAMMA DELLE FORZE DELLA SUPERFICIE INDIVIDUATA CON MINOR FS -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------�



35,129 0,266 -26,95 0,33 0 0 34 8 0 21,542 -0,318 0,00E+00 0,00E+00 1,37E+01 1,966 1,597 1,569

35,395 0,003 -26,95 0,01 0 0 34 8 0,05 21,457 -0,318 1,52E+00 4,13E+00 2,42E+00 1,966 1,592 1,569

35,398 0,266 -25,07 0,96 0 0 34 8 0,051 21,456 -0,289 1,52E+00 4,17E+00 2,40E+00 1,973 1,33 1,569

35,664 0,003 -25,07 0,01 0 0 34 8 0,098 21,379 -0,29 2,62E+00 8,76E+00 7,36E+00 2,279 1,189 1,569

35,666 0,266 -23,06 1,54 0 0 34 8 0,099 21,378 -0,276 2,64E+00 8,81E+00 7,45E+00 2,278 1,076 1,569

35,933 0,003 -23,06 0,02 0 0 34 8 0,139 21,305 -0,276 6,01E+00 1,39E+01 1,86E+01 1,98 0,984 1,569

35,935 0,266 -20,94 2,07 0 0 34 8 0,139 21,304 -0,261 6,06E+00 1,40E+01 1,88E+01 1,975 0,909 1,569

36,201 0,003 -20,94 0,02 0 0 34 8 0,171 21,234 -0,262 1,45E+01 1,97E+01 4,28E+01 1,449 0,839 1,569

36,204 0,266 -18,72 2,54 0 0 34 8 0,172 21,234 -0,098 1,46E+01 1,97E+01 4,30E+01 1,445 0,785 1,569

36,47 0,003 -18,72 0,03 0 0 34 8 0,236 21,208 -0,094 2,71E+01 2,60E+01 4,47E+01 1,141 0,756 1,568

36,473 0,143 -16,43 1,54 0 0 34 8 0,237 21,208 0,208 2,73E+01 2,60E+01 4,48E+01 1,139 0,747 1,566

36,616 0,126 -16,43 1,44 0 0 26 6 0,309 21,238 0,044 3,43E+01 2,96E+01 5,11E+01 1,062 0,739 1,558

36,742 0,266 -14,09 3,31 0 0 26 6 0,328 21,22 -0,131 4,09E+01 3,29E+01 5,20E+01 1,049 0,738 1,546

37,008 0,003 -14,09 0,04 0 0 26 6 0,362 21,187 -0,124 5,43E+01 4,01E+01 4,56E+01 1,069 0,743 1,547

37,01 0,06 -11,73 0,78 0 0 26 6 0,363 21,187 -0,103 5,44E+01 4,02E+01 4,57E+01 1,069 0,744 1,557

37,07 0,02 -11,73 0,27 0 0 26 6 0,369 21,181 -0,102 5,73E+01 4,19E+01 5,24E+01 1,078 0,747 1,575

37,09 0,07 -11,73 1,06 0 0 26 6 0,371 21,179 -0,102 5,84E+01 4,25E+01 5,37E+01 0,483 0,75 1,598

37,16 0,02 -11,73 0,33 0 0 21 20 0,378 21,172 -0,102 6,22E+01 4,45E+01 5,35E+01 0,161 0,753 1,621

37,18 0,099 -11,73 2,22 0 0 21 20 0,38 21,17 1,814 6,33E+01 4,51E+01 5,30E+01 0,163 0,757 1,655

37,279 0,266 -9,35 11,46 0 0 21 20 0,619 21,387 1,018 6,85E+01 4,80E+01 5,15E+01 0,093 0,768 1,763

37,545 0,003 -9,35 0,16 0 0 21 20 0,817 21,541 0,577 8,16E+01 5,60E+01 4,53E+01 0,048 0,775 1,84

37,548 0,112 -6,99 7,26 0 0 21 20 0,818 21,542 0,325 8,17E+01 5,61E+01 4,53E+01 0,048 0,778 1,87

37,66 0,09 -6,99 6,85 0 0 21 20 0,868 21,579 0,332 8,68E+01 5,96E+01 4,52E+01 0,041 0,783 1,921

37,75 0,067 -6,99 5,43 0 0 21 20 0,91 21,609 0,332 9,08E+01 6,24E+01 4,52E+01 0,038 0,786 1,96

37,817 0,053 -4,65 4,34 0 0 21 20 0,939 21,631 0,328 9,38E+01 6,45E+01 4,52E+01 0,039 0,789 1,987

37,87 0,03 -4,65 2,44 0 0 21 20 0,962 21,649 0,332 9,62E+01 6,62E+01 4,52E+01 0,04 0,791 2,006

37,9 0,08 -4,65 6,4 0 0 21 20 0,974 21,658 0,321 9,76E+01 6,71E+01 4,51E+01 0,042 0,793 2,03

37,98 0,106 -4,65 8,21 0 0 21 20 1,006 21,684 0,332 1,01E+02 6,97E+01 4,51E+01 0,049 0,797 2,068

38,086 0,266 -2,34 19,46 0 0 26 6 1,051 21,72 0,336 1,06E+02 7,31E+01 4,51E+01 0,063 0,805 2,133

38,352 0,003 -2,34 0,19 0 0 34 8 1,15 21,809 0,334 1,18E+02 8,16E+01 4,50E+01 0,145 0,81 2,173

38,354 0,196 -0,07 12,63 0 0 34 8 1,151 21,81 0,351 1,18E+02 8,17E+01 4,50E+01 0,76 0,813 2,198

38,55 0,07 -0,07 4,53 0 0 21 20 1,22 21,878 0,351 1,27E+02 8,80E+01 4,49E+01 0,784 0,818 2,226

38,62 0,003 -0,07 0,2 0 0 21 20 1,245 21,903 0,351 1,30E+02 9,02E+01 4,49E+01 0,789 0,819 2,233

38,623 0,266 2,15 17,63 0 0 21 20 1,246 21,904 0,374 1,30E+02 9,03E+01 4,49E+01 0,789 0,823 2,256

38,889 0,003 2,15 0,19 0 0 21 20 1,336 22,004 0,374 1,42E+02 9,87E+01 4,47E+01 0,8 0,828 2,265

38,892 0,018 4,34 1,23 0 0 21 20 1,337 22,005 0,344 1,42E+02 9,87E+01 4,47E+01 0,8 0,828 2,265

38,91 0,251 4,34 17,32 0 0 21 20 1,341 22,011 0,364 1,43E+02 9,93E+01 4,47E+01 0,801 0,833 2,259

39,161 0,039 6,49 2,77 0 0 21 20 1,414 22,102 0,369 1,54E+02 1,07E+02 4,45E+01 0,809 0,838 2,244

39,2 0,229 6,49 17,39 0 0 21 20 1,425 22,118 0,403 1,56E+02 1,08E+02 4,45E+01 0,81 0,842 2,225

39,429 0,021 8,62 1,67 0 0 21 20 1,492 22,211 0,405 1,66E+02 1,15E+02 4,41E+01 0,796 0,846 2,204

39,45 0,248 8,62 21,65 0 0 21 20 1,497 22,219 0,426 1,67E+02 1,15E+02 4,40E+01 0,795 0,851 2,179

39,698 0,002 10,74 0,16 0 0 21 20 1,565 22,325 0,428 1,78E+02 1,22E+02 4,31E+01 0,781 0,854 2,153

39,7 0,266 10,74 25,19 0 0 21 20 1,566 22,326 0,45 1,78E+02 1,22E+02 4,31E+01 0,781 0,858 2,123

39,966 0,001 10,74 0,1 0 0 21 20 1,635 22,446 0,45 1,89E+02 1,29E+02 3,96E+01 0,782 0,862 2,092

39,967 0,266 12,88 26,22 0 0 21 20 1,635 22,446 0,473 1,89E+02 1,29E+02 3,96E+01 0,782 0,866 2,062

40,233 0,003 12,88 0,28 0 0 21 20 1,7 22,572 0,473 1,99E+02 1,36E+02 3,50E+01 0,783 0,869 2,03

40,236 0,014 15,12 1,43 0 0 21 20 1,701 22,573 0,475 1,99E+02 1,36E+02 3,49E+01 0,783 0,869 2,028

40,25 0,255 15,12 26,08 0 0 21 20 1,704 22,58 0,503 1,99E+02 1,36E+02 3,48E+01 0,783 0,873 1,995

40,505 0,03 17,42 3,18 0 0 21 20 1,764 22,709 0,506 2,08E+02 1,42E+02 3,15E+01 0,786 0,876 1,969

40,535 0,225 17,42 23,91 0 0 21 20 1,77 22,724 0,527 2,09E+02 1,43E+02 3,11E+01 0,786 0,878 1,948

40,76 0,013 17,42 1,44 0 0 21 20 1,818 22,843 0,526 2,16E+02 1,47E+02 2,82E+01 0,788 0,881 1,927

40,773 0,047 19,7 5,05 0 0 21 20 1,82 22,85 0,493 2,16E+02 1,48E+02 2,81E+01 0,789 0,882 1,922

40,82 0,222 19,7 24,37 0 0 21 20 1,827 22,873 0,503 2,17E+02 1,48E+02 2,75E+01 0,789 0,886 1,897

41,042 0,048 21,88 5,31 0 0 21 20 1,859 22,985 0,508 2,23E+02 1,53E+02 2,47E+01 0,794 0,89 1,87

41,09 0,221 21,88 24,79 0 0 21 20 1,865 23,01 0,541 2,24E+02 1,53E+02 2,41E+01 0,795 0,894 1,841

41,311 0,239 23,92 27,26 0 0 21 20 1,897 23,13 0,549 2,29E+02 1,57E+02 2,14E+01 0,798 0,901 1,79

41,55 0,03 23,92 3,42 0 0 21 20 1,923 23,262 0,554 2,34E+02 1,61E+02 1,85E+01 0,803 0,905 1,759

41,58 0,175 25,77 20,29 0 0 21 20 1,927 23,279 0,568 2,35E+02 1,62E+02 1,81E+01 0,803 0,908 1,735

41,755 0,094 25,77 10,9 0 0 21 20 1,942 23,379 0,58 2,37E+02 1,64E+02 1,60E+01 0,806 0,912 1,702

41,849 0,001 27,41 0,17 0 0 21 20 1,953 23,435 0,603 2,39E+02 1,65E+02 1,49E+01 0,807 0,913 1,691

41,85 0,266 27,41 31,34 0 0 21 20 1,953 23,436 0,623 2,39E+02 1,65E+02 1,49E+01 0,807 0,916 1,657

42,116 0,001 27,41 0,15 0 0 21 20 1,981 23,602 0,623 2,43E+02 1,69E+02 1,18E+01 0,813 0,92 1,623

42,117 0,103 28,84 12,23 0 0 21 20 1,981 23,602 0,627 2,43E+02 1,69E+02 1,18E+01 0,813 0,921 1,609

42,22 0,166 28,84 19,89 0 0 21 20 1,989 23,667 0,621 2,44E+02 1,70E+02 1,06E+01 0,816 0,923 1,573

42,386 0,024 30,06 2,87 0 0 21 20 1,999 23,769 0,615 2,45E+02 1,72E+02 8,76E+00 0,818 0,925 1,548

42,41 0,245 30,06 29,59 0 0 21 20 2 23,784 0,623 2,46E+02 1,72E+02 8,49E+00 0,818 0,927 1,511

42,655 0,035 31,08 4,27 0 0 21 20 2,011 23,937 0,623 2,47E+02 1,74E+02 5,82E+00 0,823 0,928 1,472

42,69 0,14 31,08 17,12 0 0 21 20 2,012 23,958 0,633 2,47E+02 1,75E+02 5,44E+00 0,824 0,929 1,447

42,83 0,094 31,08 11,55 0 0 21 20 2,017 24,048 0,636 2,48E+02 1,76E+02 3,96E+00 0,826 0,93 1,413

42,924 0,266 31,92 33,22 0 0 21 20 2,019 24,107 0,645 2,48E+02 1,76E+02 3,00E+00 0,828 0,931 1,361

43,19 0,003 31,92 0,35 0 0 21 20 2,027 24,28 0,65 2,49E+02 1,78E+02 3,36E-01 0,832 0,931 1,322

43,192 0,266 32,6 33,83 0 0 21 20 2,027 24,281 0,666 2,49E+02 1,78E+02 0,00E+00 0,832 0,932 1,281

43,458 0,003 32,6 0,35 0 0 21 20 2,034 24,459 0,666 2,49E+02 1,79E+02 0,00E+00 0,837 0,932 1,241

43,461 0,266 33,15 34,42 0 0 21 20 2,034 24,461 0,684 2,49E+02 1,79E+02 0,00E+00 0,837 0,932 1,2

43,727 0,003 33,15 0,36 0 0 21 20 2,042 24,643 0,684 2,48E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,841 0,932 1,161

43,73 0,22 33,61 28,9 0 0 21 20 2,042 24,644 0,699 2,48E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,841 0,931 1,132

43,95 0,049 33,61 6,46 0 0 21 20 2,05 24,798 0,695 2,47E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,845 0,93 1,101

43,999 0,046 34,02 6,14 0 0 21 20 2,05 24,831 0,674 2,46E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,846 0,93 1,091

44,045 0,223 34,02 29,77 0 0 21 20 2,05 24,862 0,7 2,46E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,846 0,929 1,063

44,268 0,266 34,42 36,05 0 0 21 20 2,057 25,019 0,706 2,44E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,849 0,927 1,018

44,534 0,003 34,42 0,38 0 0 21 20 2,063 25,207 0,706 2,42E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,852 0,926 0,997

44,536 0,094 34,87 12,81 0 0 21 20 2,063 25,209 0,679 2,42E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,852 0,925 0,989

44,63 0,175 34,87 24,08 0 0 21 20 2,061 25,273 0,71 2,41E+02 1,80E+02 0,00E+00 0,854 0,924 0,97

44,805 0,045 35,42 6,19 0 0 21 20 2,066 25,4 0,723 2,39E+02 1,79E+02 0,00E+00 0,853 0,923 0,955

44,85 0,224 35,42 31,08 0 0 21 20 2,066 25,432 0,724 2,39E+02 1,79E+02 0,00E+00 0,853 0,921 0,938

45,074 0,076 35,93 10,63 0 0 21 20 2,069 25,594 0,731 2,36E+02 1,79E+02 0,00E+00 0,855 0,919 0,922

45,15 0,06 35,93 8,41 0 0 21 20 2,071 25,651 0,753 2,35E+02 1,78E+02 0,00E+00 0,856 0,918 0,915

45,21 0,133 35,93 18,69 0 0 21 20 2,073 25,697 0,76 2,35E+02 1,78E+02 0,00E+00 0,856 0,917 0,906

45,343 0,057 36,32 8,11 0 0 21 20 2,078 25,797 0,757 2,33E+02 1,78E+02 0,00E+00 0,859 0,916 0,897

45,4 0,02 36,32 2,84 0 0 21 20 2,079 25,841 0,757 2,32E+02 1,77E+02 0,00E+00 0,86 0,915 0,894

45,42 0,191 36,32 27,17 0 0 21 20 2,079 25,856 0,751 2,32E+02 1,77E+02 0,00E+00 0,86 0,914 0,887

45,611 0,029 36,65 4,05 0 0 21 20 2,082 26 0,75 2,30E+02 1,77E+02 0,00E+00 0,864 0,913 0,879

45,64 0,24 36,65 34,15 0 0 21 20 2,082 26,021 0,761 2,29E+02 1,76E+02 0,00E+00 0,865 0,911 0,87

45,88 0,266 36,97 37,84 0 0 21 20 2,087 26,204 0,755 2,26E+02 1,75E+02 0,00E+00 0,869 0,907 0,855

46,146 0,003 36,97 0,39 0 0 21 20 2,086 26,403 0,749 2,22E+02 1,74E+02 0,00E+00 0,874 0,906 0,847

46,149 0,266 37,32 37,85 0 0 21 20 2,086 26,405 0,765 2,22E+02 1,74E+02 0,00E+00 0,874 0,904 0,84

46,415 0,003 37,32 0,39 0 0 21 20 2,086 26,609 0,765 2,18E+02 1,72E+02 0,00E+00 0,88 0,902 0,834

46,418 0,266 37,75 37,85 0 0 21 20 2,086 26,611 0,768 2,18E+02 1,72E+02 0,00E+00 0,88 0,901 0,829

46,684 0,003 37,75 0,39 0 0 21 20 2,085 26,815 0,768 2,13E+02 1,71E+02 0,00E+00 0,886 0,9 0,824

46,687 0,266 38,28 37,84 0 0 21 20 2,085 26,817 0,793 2,13E+02 1,71E+02 0,00E+00 0,886 0,899 0,819

46,953 0,003 38,28 0,39 0 0 21 20 2,086 27,028 0,793 2,09E+02 1,69E+02 0,00E+00 0,893 0,898 0,815

46,955 0,266 38,91 37,8 0 0 21 20 2,086 27,031 0,812 2,09E+02 1,69E+02 0,00E+00 0,893 0,897 0,811

47,221 0,003 38,91 0,39 0 0 21 20 2,087 27,247 0,812 2,04E+02 1,67E+02 0,00E+00 0,901 0,896 0,807

47,224 0,266 39,66 37,74 0 0 21 20 2,087 27,249 0,833 2,04E+02 1,67E+02 0,00E+00 0,901 0,896 0,804

47,49 0,003 39,66 0,39 0 0 21 20 2,088 27,471 0,833 1,99E+02 1,65E+02 0,00E+00 0,91 0,896 0,8

47,493 0,266 40,53 37,65 0 0 21 20 2,088 27,473 0,846 1,99E+02 1,65E+02 0,00E+00 0,91 0,896 0,797

47,759 0,003 40,53 0,39 0 0 21 20 2,086 27,698 0,846 1,93E+02 1,63E+02 0,00E+00 0,919 0,896 0,794

47,762 0,266 41,49 37,52 0 0 21 20 2,086 27,7 0,86 1,93E+02 1,63E+02 0,00E+00 0,919 0,896 0,79

48,028 0,003 41,49 0,39 0 0 21 20 2,08 27,929 0,86 1,88E+02 1,61E+02 0,00E+00 0,929 0,897 0,787

48,031 0,266 42,54 37,35 0 0 21 20 2,079 27,932 0,926 1,88E+02 1,61E+02 0,00E+00 0,929 0,898 0,784

48,297 0,003 42,54 0,39 0 0 21 20 2,082 28,178 0,927 1,82E+02 1,58E+02 0,00E+00 0,941 0,899 0,781

48,299 0,091 43,64 12,68 0 0 21 20 2,082 28,181 0,906 1,82E+02 1,58E+02 0,00E+00 0,941 0,9 0,78

48,39 0,178 43,64 24,83 0 0 21 20 2,077 28,263 0,939 1,80E+02 1,57E+02 0,00E+00 0,945 0,901 0,777

48,568 0,167 44,76 23,16 0 0 21 20 2,078 28,433 0,954 1,76E+02 1,55E+02 0,00E+00 0,954 0,904 0,773

48,735 0,102 44,76 14,1 0 0 34 8 2,071 28,592 0,95 1,72E+02 1,54E+02 0,00E+00 0,963 0,906 0,77

48,837 0,073 45,87 10,08 0 0 34 8 2,067 28,688 0,933 1,70E+02 1,53E+02 0,00E+00 0,967 0,908 0,769

48,91 0,196 45,87 26,86 0 0 34 8 2,058 28,755 0,941 1,69E+02 1,52E+02 0,00E+00 0,97 0,91 0,766

49,106 0,124 46,94 16,97 0 0 34 8 2,043 28,941 0,939 1,64E+02 1,50E+02 0,00E+00 0,977 0,913 0,763

49,23 0,144 46,94 19,61 0 0 34 8 2,024 29,055 0,943 1,61E+02 1,48E+02 0,00E+00 0,983 0,916 0,76

49,374 0,266 47,94 35,79 0 0 34 8 2,008 29,195 0,995 1,58E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,989 0,921 0,756

49,64 0,003 47,94 0,37 0 0 34 8 1,983 29,464 1,012 1,51E+02 1,43E+02 0,00E+00 1,001 0,924 0,754

49,643 0,266 48,82 35,33 0 0 34 8 1,982 29,467 1,063 1,51E+02 1,43E+02 0,00E+00 1,002 0,928 0,751

49,909 0,003 48,82 0,36 0 0 34 8 1,961 29,75 1,064 1,45E+02 1,40E+02 0,00E+00 1,015 0,932 0,749

49,912 0,266 49,63 34,83 0 0 34 8 1,961 29,753 1,077 1,45E+02 1,40E+02 0,00E+00 1,015 0,936 0,747

50,178 0,003 49,63 0,36 0 0 34 8 1,935 30,039 1,077 1,39E+02 1,36E+02 0,00E+00 1,028 0,941 0,744

50,181 0,266 50,43 34,28 0 0 34 8 1,934 30,042 1,087 1,39E+02 1,36E+02 0,00E+00 1,028 0,946 0,742

50,447 0,003 50,43 0,35 0 0 34 8 1,902 30,331 1,087 1,32E+02 1,33E+02 0,00E+00 1,042 0,952 0,74

50,45 0,266 51,21 33,69 0 0 34 8 1,901 30,334 1,095 1,32E+02 1,33E+02 0,00E+00 1,042 0,958 0,737

50,716 0,003 51,21 0,35 0 0 34 8 1,862 30,626 1,096 1,26E+02 1,29E+02 0,00E+00 1,057 0,964 0,735

50,718 0,266 51,96 33,06 0 0 34 8 1,861 30,629 1,128 1,26E+02 1,29E+02 0,00E+00 1,057 0,971 0,733

50,984 0,003 51,96 0,34 0 0 34 8 1,821 30,929 1,127 1,20E+02 1,25E+02 0,00E+00 1,073 0,978 0,731

50,987 0,266 52,68 32,39 0 0 34 8 1,821 30,932 1,133 1,20E+02 1,25E+02 0,00E+00 1,073 0,985 0,729

51,253 0,003 52,68 0,33 0 0 34 8 1,773 31,233 1,133 1,14E+02 1,22E+02 0,00E+00 1,089 0,993 0,728

51,256 0,266 53,36 31,67 0 0 34 8 1,773 31,236 1,163 1,14E+02 1,22E+02 0,00E+00 1,09 1,001 0,726

51,522 0,003 53,36 0,32 0 0 34 8 1,725 31,546 1,163 1,08E+02 1,18E+02 0,00E+00 1,107 1,01 0,724

51,525 0,266 54 30,91 0 0 34 8 1,724 31,549 1,226 1,08E+02 1,18E+02 0,00E+00 1,107 1,02 0,723

51,791 0,003 54 0,32 0 0 34 8 1,684 31,875 1,226 1,02E+02 1,14E+02 0,00E+00 1,127 1,03 0,722

51,794 0,006 54,6 0,74 0 0 34 8 1,684 31,879 1,195 1,02E+02 1,14E+02 0,00E+00 1,127 1,03 0,722

51,8 0,262 54,6 29,63 0 0 34 8 1,682 31,886 1,247 1,02E+02 1,14E+02 0,00E+00 1,127 1,041 0,721

52,062 0,028 55,16 3,08 0 0 34 8 1,641 32,214 1,242 9,57E+01 1,10E+02 0,00E+00 1,143 1,054 0,72

52,09 0,241 55,16 26,39 0 0 34 8 1,634 32,246 1,231 9,51E+01 1,09E+02 0,00E+00 1,145 1,066 0,719

52,331 0,266 55,67 28,28 0 0 34 8 1,586 32,545 1,245 8,99E+01 1,05E+02 0,00E+00 1,164 1,093 0,718

52,597 0,003 55,67 0,29 0 0 34 8 1,529 32,878 1,252 8,41E+01 1,01E+02 0,00E+00 1,188 1,108 0,718

52,6 0,266 56,15 27,35 0 0 34 8 1,529 32,881 1,251 8,41E+01 1,01E+02 0,00E+00 1,188 1,124 0,718

52,866 0,003 56,15 0,28 0 0 34 8 1,465 33,214 1,251 7,84E+01 9,71E+01 0,00E+00 1,214 1,14 0,718

52,869 0,111 56,58 11,16 0 0 34 8 1,464 33,218 1,24 7,84E+01 9,70E+01 0,00E+00 1,214 1,146 0,718

52,98 0,08 56,58 7,91 0 0 34 8 1,434 33,356 1,267 7,60E+01 9,53E+01 0,00E+00 1,226 1,158 0,718

53,06 0,077 56,58 7,59 0 0 34 8 1,417 33,46 1,288 7,43E+01 9,40E+01 0,00E+00 1,235 1,168 0,718

53,137 0,266 56,99 25,64 0 0 34 8 1,398 33,558 1,305 7,27E+01 9,28E+01 0,00E+00 1,244 1,191 0,718

53,403 0,003 56,99 0,26 0 0 34 8 1,338 33,908 1,314 6,73E+01 8,86E+01 0,00E+00 1,277 1,209 0,719

53,406 0,014 57,36 1,31 0 0 34 8 1,337 33,912 1,296 6,72E+01 8,85E+01 0,00E+00 1,277 1,21 0,719

53,42 0,255 57,36 23,87 0 0 34 8 1,334 33,93 1,344 6,69E+01 8,83E+01 0,00E+00 1,279 1,229 0,719

53,675 0,125 57,72 11,45 0 0 34 8 1,279 34,273 1,351 6,18E+01 8,42E+01 0,00E+00 1,315 1,258 0,72

53,8 0,144 57,72 12,97 0 0 34 8 1,251 34,443 1,39 5,93E+01 8,22E+01 0,00E+00 1,335 1,279 0,721

53,944 0,266 58,05 23,41 0 0 34 8 1,227 34,647 1,424 5,65E+01 7,99E+01 0,00E+00 1,359 1,312 0,723

54,21 0,003 58,05 0,24 0 0 34 8 1,18 35,026 1,428 5,13E+01 7,55E+01 0,00E+00 1,408 1,334 0,724

54,213 0,157 58,37 13,48 0 0 34 8 1,18 35,03 1,488 5,13E+01 7,55E+01 0,00E+00 1,408 1,348 0,725

54,37 0,111 58,37 9,36 0 0 34 8 1,159 35,265 1,474 4,83E+01 7,29E+01 0,00E+00 1,441 1,371 0,726

54,481 0,266 58,68 21,74 0 0 34 8 1,14 35,427 1,469 4,63E+01 7,11E+01 0,00E+00 1,462 1,404 0,728

54,747 0,003 58,68 0,22 0 0 34 8 1,095 35,819 1,476 4,15E+01 6,66E+01 0,00E+00 1,516 1,426 0,729

54,75 0,266 59 20,84 0 0 34 8 1,095 35,823 1,489 4,15E+01 6,66E+01 0,00E+00 1,517 1,449 0,73

55,016 0,003 59 0,21 0 0 34 8 1,048 36,22 1,489 3,70E+01 6,21E+01 0,00E+00 1,58 1,47 0,732

55,019 0,118 59,33 8,94 0 0 34 8 1,047 36,224 1,481 3,69E+01 6,21E+01 0,00E+00 1,581 1,48 0,732

55,137 0,083 59,33 6,2 0 0 33 5 1,023 36,398 1,505 3,50E+01 6,01E+01 0,00E+00 1,612 1,493 0,733

55,22 0,068 59,33 4,98 0 0 33 5 1,011 36,526 1,509 3,36E+01 5,87E+01 0,00E+00 1,624 1,503 0,734

55,288 0,197 59,65 14,17 0 0 33 5 0,997 36,626 1,519 3,26E+01 5,75E+01 0,00E+00 1,635 1,519 0,736

55,485 0,071 59,65 5,01 0 0 33 5 0,962 36,929 1,512 2,95E+01 5,42E+01 0,00E+00 1,671 1,533 0,738

55,556 0,266 59,97 18,03 0 0 33 5 0,944 37,032 1,486 2,84E+01 5,30E+01 0,00E+00 1,684 1,546 0,741

55,823 0,003 59,97 0,18 0 0 33 5 0,882 37,43 1,496 2,45E+01 4,85E+01 0,00E+00 1,74 1,552 0,744

55,825 0,266 60,25 17,05 0 0 33 5 0,881 37,434 1,534 2,44E+01 4,85E+01 0,00E+00 1,741 1,553 0,746

56,091 0,003 60,25 0,17 0 0 33 5 0,824 37,843 1,536 2,07E+01 4,40E+01 0,00E+00 1,806 1,551 0,749

56,094 0,266 60,51 16,05 0 0 33 5 0,823 37,847 1,594 2,07E+01 4,40E+01 0,00E+00 1,807 1,544 0,752

56,36 0,003 60,51 0,16 0 0 33 5 0,777 38,271 1,593 1,72E+01 3,96E+01 0,00E+00 1,887 1,532 0,755

56,363 0,266 60,74 15,02 0 0 33 5 0,776 38,275 1,51 1,71E+01 3,96E+01 0,00E+00 1,888 1,516 0,759

56,629 0,003 60,74 0,15 0 0 33 5 0,703 38,677 1,51 1,39E+01 3,53E+01 0,00E+00 1,991 1,496 0,762

56,632 0,266 60,93 13,97 0 0 33 5 0,702 38,681 1,55 1,38E+01 3,52E+01 0,00E+00 1,992 1,478 0,766

56,898 0,003 60,93 0,14 0 0 33 5 0,636 39,094 1,551 1,08E+01 3,11E+01 0,00E+00 2,129 1,461 0,769

56,9 0,266 61,08 12,91 0 0 33 5 0,636 39,098 1,598 1,08E+01 3,10E+01 0,00E+00 2,13 1,44 0,773

57,166 0,003 61,08 0,13 0 0 33 5 0,579 39,523 1,599 7,99E+00 2,70E+01 0,00E+00 2,325 1,418 0,777

57,169 0,266 61,19 11,83 0 0 33 5 0,579 39,528 1,629 7,96E+00 2,70E+01 0,00E+00 2,327 1,39 0,781

57,435 0,003 61,19 0,12 0 0 33 5 0,528 39,961 1,627 5,45E+00 2,31E+01 0,00E+00 2,626 1,353 0,785

57,438 0,092 61,27 3,84 0 0 33 5 0,528 39,965 1,464 5,43E+00 2,31E+01 0,00E+00 2,63 1,337 0,787

57,53 0,177 61,27 7,01 0 0 33 5 0,494 40,1 1,489 4,63E+00 2,18E+01 0,00E+00 2,775 1,281 0,791

57,707 0,096 61,31 3,63 0 0 33 2 0,438 40,366 1,48 3,19E+00 1,94E+01 0,00E+00 3,295 1,206 0,796

57,803 0,107 61,31 3,84 0 0 33 2 0,4 40,504 1,461 2,46E+00 1,81E+01 0,00E+00 3,449 1,145 0,799

57,91 0,066 61,31 2,25 0 0 33 2 0,363 40,663 1,534 1,71E+00 1,67E+01 0,00E+00 3,651 1,091 0,802

57,976 0,266 61,32 8,21 0 0 33 2 0,35 40,769 1,578 1,27E+00 1,59E+01 0,00E+00 3,819 0,982 0,809

58,242 0,003 61,32 0,08 0 0 33 2 0,281 41,186 1,569 -2,73E-01 1,27E+01 0,00E+00 4,853 0,893 0,814

58,244 0,246 61,3 6,25 0 0 33 2 0,28 41,19 1,618 -2,87E-01 1,26E+01 0,00E+00 4,868 0,82 0,819

58,49 0,023 61,3 0,52 0 0 33 2 0,229 41,588 1,661 -1,35E+00 9,87E+00 0,00E+00 7,073 0,763 0,824

58,513 0,266 61,26 5,21 0 0 33 2 0,235 41,637 1,701 -1,43E+00 9,62E+00 0,00E+00 7,428 0,788 0,829

58,779 0,003 61,26 0,05 0 0 33 2 0,193 42,08 1,664 -2,10E+00 6,88E+00 0,00E+00 21,898 0,887 0,831

58,782 0,233 61,21 3,34 0 0 33 2 0,193 42,084 1,505 -2,10E+00 6,86E+00 0,00E+00 22,41 1,039 0,831

59,015 0,036 61,21 0,41 0 0 33 2 0,119 42,435 1,548 -2,22E+00 4,66E+00 0,00E+00 18,493 1,351 0,831

59,051 0,266 61,16 2,23 0 0 33 2 0,119 42,5 1,643 -2,20E+00 4,34E+00 9,07E-01 14,029 2,053 0,831

59,317 0,003 61,16 0,02 0 0 33 2 0,067 42,93 1,617 -1,58E+00 2,08E+00 3,88E+00 4,53 2,367 0,831

59,319 0,266 61,12 0,75 0 0 33 2 0,066 42,935 1,568 -1,57E+00 2,06E+00 3,92E+00 4,494 1,024 0,831

59,585 0,003 61,12 0 0 0 33 2 0,001 43,352 1,568 -2,19E-02 2,01E-02 7,90E+00 2,38 50 0,831 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


# Report elaborazioni # - - BACK ANALYSIS DEFINITIVA, MECCANISMI PROFONDI (SOTTO MURO VALLE) --------------------------------------------------------------- - SSAP 4.6.0 - Slope Stability Analysis Program (1991,2015)- ------------ PARAMETRI DEL MODELLO DEL PENDIO ------------



SUP 5 SUP 6 SUP 7 SUP 8 X Y X Y X Y X Y 53.80 28.81 45.15 24.90 38.55 24.17 48.91 22.80 53.42 27.98 37.90 21.17 37.90 21.17 45.42 18.78 48.91 22.80 37.98 21.56 37.87 21.05 29.75 10.33 27.04 15.59 45.15 24.90 37.66 21.05 1.46 3.87 37.66 21.05 - - 37.07 21.05 2.35 4.41 37.87 21.05 - - 37.09 21.15 5.39 5.96 37.90 21.17 - - 37.18 21.55 8.50 7.08 45.15 24.90 - - 37.75 24.17 12.65 8.01 53.80 28.81 - - 38.55 24.17 18.14 11.91 - - - - - - 19.50 13.10 - - - - - - 20.65 13.48 - - - - - - 27.04 15.59

- - - - - - 48.91 22.80


------- PARAMETRI GEOMECCANICI ------- fi` C` Cu Gamm Gamm_sat STR_IDX sgci GSI mi D STRATO 1 34.00 200.00 0.00 21.00 21.00 404.716 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 2 33.00 2.00 0.00 20.00 20.00 2.236 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 3 33.00 5.00 0.00 18.00 20.00 2.336 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 4 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 5 21.00 20.00 0.00 18.00 20.00 1.908 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 6 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 7 0.00 533.00 0.00 24.00 24.00 1000.000 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 8 34.00 10.00 0.00 18.00 20.00 2.637 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 9 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 10 0.00 90.00 0.00 23.00 23.00 13.880 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 11 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 12 44.00 200.00 0.00 25.00 25.00 406.093 0.00 0.00 0.00 0.00


------------ INFORMAZIONI GENERAZIONE SUPERFICI RANDOM ---------- *** PARAMETRI PER LA GENERAZIONE DELLE SUPERFICI METODO DI RICERCA: CONVEX RANDOM - Chen (1992) FILTRAGGIO SUPERFICI : ATTIVATO COORDINATE X1,X2,Y OSTACOLO : 0.00 0.00 0.00 LUNGHEZZA MEDIA SEGMENTI (m): 2.7 (+/-) 50% RANGE ASCISSE RANDOM STARTING POINT (Xmin .. Xmax): 0.10 29.82 LIVELLO MINIMO CONSIDERATO (Ymin): 0.00 RANGE ASCISSE AMMESSO PER LA TERMINAZIONE (Xmin .. Xmax): 31.55 65.82





Fattore di sicurezza (FS) 1.112 - Min. - X Y Lambda= 1.000 20.01 13.55 20.37 13.67 20.72 13.79 21.08 13.92 21.43 14.04 21.79 14.17 22.14 14.30 22.50 14.43 22.85 14.56 23.21 14.69 23.56 14.82 23.92 14.95 24.27 15.09 24.63 15.22 24.98 15.36 25.34 15.50 25.70 15.64 26.05 15.78 26.41 15.92 26.76 16.06 27.12 16.21 27.47 16.35 27.83 16.50 28.18 16.65 28.54 16.80 28.89 16.95 29.25 17.11 29.60 17.27 29.96 17.43 30.31 17.59 30.67 17.75 31.02 17.92 31.38 18.08 31.73 18.25 32.09 18.42 32.44 18.59 32.80 18.75 33.15 18.92 33.51 19.08 33.86 19.25

34.22 19.41 34.57 19.57 34.93 19.73 35.28 19.89 35.64 20.05 35.99 20.21 36.35 20.36 36.70 20.52 37.06 20.67 37.42 20.83 37.77 20.98 38.13 21.13 38.48 21.28 38.84 21.44 39.19 21.60 39.55 21.76 39.90 21.93 40.26 22.10 40.61 22.28 40.97 22.48 41.32 22.68 41.68 22.89 42.03 23.12 42.39 23.36 42.74 23.60 43.10 23.86 43.45 24.13 43.81 24.41 44.16 24.70 44.52 25.00 44.87 25.31 45.23 25.64 45.58 25.97 45.94 26.32 46.29 26.67 46.65 27.04 47.00 27.41 47.36 27.79 47.71 28.18 48.07 28.58 48.42 28.98 48.78 29.39 49.14 29.80 49.49 30.22 49.85 30.64 50.20 31.07 50.56 31.50 50.91 31.94 51.27 32.38 51.62 32.83 51.98 33.28 52.33 33.74 52.69 34.20 53.04 34.67 53.40 35.14 53.75 35.62 54.11 36.10 54.46 36.58 54.82 37.07

55.17 37.57 55.53 38.06 55.88 38.57 56.24 39.07 56.59 39.58 56.95 40.09 57.30 40.60 57.66 41.12 58.01 41.64 58.37 42.16 58.72 42.68


Sup N. FS FTR(kN/m) FTA(kN/m) Bilancio(kN/m) ESITO 1 1.112 1349.7 1213.5 136.2 Surplus 2 1.119 1517.6 1356.7 161.0 Surplus 3 1.129 1635.8 1448.6 187.2 Surplus 4 1.130 1610.3 1425.2 185.1 Surplus 5 1.133 1621.5 1431.5 189.9 Surplus 6 1.133 1761.5 1555.0 206.5 Surplus 7 1.134 1493.1 1316.9 176.2 Surplus 8 1.137 1657.5 1458.3 199.2 Surplus 9 1.143 1730.5 1514.5 216.0 Surplus 10 1.147 1552.5 1353.0 199.5 Surplus

Esito analisi: SURPLUS di RESISTENZA! Valore minimo di SURPLUS di RESISTENZA (kN/m): 136.2






20,013 0,017 19,18 0 0 0 34 8 0 13,545 0,519 0,00E+00 0,00E+00 3,54E+01 0,073 2,044 3,04

20,03 0,338 19,18 0,48 0 0 34 8 0,003 13,554 0,519 5,71E-01 3,00E-02 3,22E+01 0,073 2,044 3,04

20,368 0,282 19,3 1,06 0 0 34 8 0,061 13,729 0,516 5,13E+00 6,44E-01 0,00E+00 0,154 3,824 3,04

20,65 0,073 19,3 0,37 0 0 34 8 0,106 13,874 0,469 4,06E+00 1,19E+00 0,00E+00 0,273 7,422 3,04

20,723 0,352 19,43 2,34 0 0 34 8 0,103 13,896 0,472 4,22E+00 1,34E+00 3,29E+00 0,286 13,592 3,04

21,075 0,003 19,43 0,03 0 0 34 8 0,157 14,075 0,507 7,19E+00 2,09E+00 1,01E+01 0,278 17,544 3,04

21,078 0,352 19,56 3,26 0 0 34 8 0,158 14,076 0,453 7,22E+00 2,10E+00 1,01E+01 0,278 19,446 3,04

21,43 0,003 19,56 0,03 0 0 34 8 0,192 14,235 0,452 1,06E+01 2,90E+00 8,17E+00 0,272 19,663 3,037

21,433 0,352 19,69 4,17 0 0 34 8 0,192 14,237 0,49 1,07E+01 2,91E+00 8,18E+00 0,272 18,869 3,018

21,785 0,003 19,69 0,04 0 0 34 8 0,239 14,409 0,491 1,43E+01 3,77E+00 9,59E+00 0,271 17,396 2,976

21,789 0,251 19,82 3,54 0 0 34 8 0,239 14,411 0,474 1,43E+01 3,78E+00 9,59E+00 0,271 16,346 2,942

22,04 0,104 19,82 1,59 0 0 34 8 0,268 14,53 0,484 1,69E+01 4,43E+00 1,05E+01 0,273 14,808 2,882

22,144 0,352 19,96 5,99 0 0 34 8 0,283 14,583 0,527 1,80E+01 4,70E+00 1,06E+01 0,274 12,856 2,78

22,496 0,003 19,96 0,06 0 0 34 8 0,343 14,77 0,532 2,17E+01 5,68E+00 1,04E+01 0,278 11,615 2,704

22,499 0,352 20,11 6,89 0 0 34 8 0,343 14,772 0,516 2,17E+01 5,69E+00 1,04E+01 0,278 10,505 2,622

22,851 0,003 20,11 0,07 0 0 34 8 0,396 14,953 0,516 2,52E+01 6,71E+00 8,89E+00 0,284 9,599 2,549

22,854 0,352 20,25 7,78 0 0 34 8 0,396 14,955 0,635 2,52E+01 6,72E+00 8,88E+00 0,284 8,669 2,463

23,206 0,003 20,25 0,07 0 0 34 8 0,49 15,179 0,636 2,83E+01 7,81E+00 8,64E+00 0,294 7,912 2,389

23,209 0,166 20,41 3,96 0 0 34 8 0,491 15,18 0,557 2,84E+01 7,82E+00 8,64E+00 0,295 7,6 2,358

23,375 0,19 20,41 4,78 0 0 34 8 0,522 15,273 0,544 2,98E+01 8,34E+00 8,54E+00 0,299 7,02 2,296

23,564 0,352 20,56 9,54 0 0 26 6 0,552 15,374 0,504 3,14E+01 8,96E+00 8,42E+00 0,306 6,276 2,213

23,916 0,003 20,56 0,09 0 0 26 6 0,592 15,546 0,489 3,43E+01 1,02E+01 8,18E+00 0,319 5,87 2,166

23,919 0,131 20,72 3,76 0 0 26 6 0,592 15,547 0,468 3,43E+01 1,02E+01 8,18E+00 0,319 5,732 2,149

24,05 0,205 20,72 6,47 0 0 26 6 0,604 15,608 0,453 3,54E+01 1,06E+01 8,08E+00 0,324 5,42 2,111

24,255 0,02 20,72 0,67 0 0 26 6 0,617 15,699 0,441 3,70E+01 1,13E+01 7,92E+00 0,319 5,231 2,087

24,275 0,185 20,89 6,75 0 0 26 6 0,618 15,707 0,43 3,72E+01 1,14E+01 7,90E+00 0,318 5,072 2,066

24,46 0,17 20,89 6,63 0 0 26 6 0,627 15,788 0,425 3,86E+01 1,21E+01 7,73E+00 0,315 4,821 2,033

24,63 0,352 21,06 14,31 0 0 26 6 0,634 15,858 0,416 3,99E+01 1,27E+01 7,53E+00 0,322 4,492 1,987

24,982 0,003 21,06 0,13 0 0 26 6 0,644 16,004 0,415 4,25E+01 1,41E+01 6,99E+00 0,337 4,289 1,958

24,985 0,08 21,23 3,36 0 0 26 6 0,644 16,006 0,43 4,25E+01 1,41E+01 6,99E+00 0,337 4,243 1,952

25,065 0,275 21,23 11,85 0 0 26 6 0,648 16,04 0,427 4,31E+01 1,44E+01 6,94E+00 0,34 4,062 1,925

25,34 0,33 21,4 14,82 0 0 26 6 0,658 16,158 0,424 4,50E+01 1,55E+01 6,72E+00 0,352 3,783 1,882

25,67 0,025 21,4 1,19 0 0 26 6 0,668 16,297 0,422 4,71E+01 1,68E+01 6,34E+00 0,366 3,638 1,859

25,695 0 21,4 0,01 0 0 26 6 0,669 16,307 0,424 4,73E+01 1,69E+01 6,30E+00 0,357 3,628 1,858

25,695 0,025 21,58 1,26 0 0 26 6 0,669 16,307 0,44 4,73E+01 1,70E+01 6,30E+00 0,357 3,618 1,856

25,72 0,015 21,58 0,8 0 0 26 6 0,67 16,318 0,438 4,75E+01 1,71E+01 6,31E+00 0,349 3,604 1,854

25,735 0,015 21,58 0,84 0 0 26 6 0,67 16,325 0,43 4,75E+01 1,71E+01 6,33E+00 0,343 3,593 1,852

25,75 0,3 21,58 16,76 0 0 26 6 0,671 16,331 0,411 4,76E+01 1,72E+01 6,34E+00 0,338 3,484 1,834

26,05 0,352 21,76 18,82 0 0 26 6 0,675 16,455 0,417 4,96E+01 1,85E+01 6,44E+00 0,362 3,274 1,799

26,402 0,003 21,76 0,17 0 0 26 6 0,684 16,603 0,423 5,18E+01 2,00E+01 6,45E+00 0,391 3,167 1,782

26,406 0,352 21,94 17,92 0 0 26 6 0,684 16,605 0,433 5,19E+01 2,00E+01 6,45E+00 0,391 3,066 1,765

26,757 0,003 21,94 0,16 0 0 26 6 0,694 16,757 0,433 5,41E+01 2,16E+01 6,42E+00 0,421 2,97 1,75

26,761 0,279 22,12 13,57 0 0 26 6 0,694 16,758 0,426 5,42E+01 2,16E+01 6,42E+00 0,421 2,897 1,738

27,04 0,076 22,12 3,59 0 0 26 6 0,7 16,878 0,429 5,59E+01 2,29E+01 6,38E+00 0,445 2,781 1,721

27,116 0,352 22,3 16,09 0 0 26 6 0,702 16,911 0,433 5,64E+01 2,32E+01 6,37E+00 0,452 2,602 1,697

27,468 0,003 22,3 0,14 0 0 26 6 0,71 17,063 0,432 5,87E+01 2,49E+01 6,28E+00 0,483 2,451 1,677

27,471 0,314 22,48 13,57 0 0 26 6 0,71 17,064 0,434 5,87E+01 2,49E+01 6,28E+00 0,484 2,316 1,66

27,785 0,041 22,48 1,72 0 0 26 6 0,716 17,2 0,435 6,06E+01 2,64E+01 6,07E+00 0,513 2,166 1,642

27,826 0,352 22,68 14,23 0 0 26 6 0,717 17,219 0,436 6,09E+01 2,66E+01 6,05E+00 0,517 2,001 1,623

28,178 0,003 22,68 0,12 0 0 26 6 0,724 17,372 0,435 6,30E+01 2,84E+01 5,91E+00 0,551 1,859 1,606

28,181 0,352 22,95 13,28 0 0 26 6 0,724 17,373 0,444 6,30E+01 2,84E+01 5,91E+00 0,551 1,73 1,591

28,533 0,003 22,95 0,12 0 0 26 6 0,731 17,529 0,444 6,50E+01 3,02E+01 5,76E+00 0,587 1,619 1,576

28,536 0,352 23,26 12,32 0 0 26 6 0,731 17,531 0,45 6,51E+01 3,02E+01 5,76E+00 0,587 1,525 1,563

28,888 0,003 23,26 0,11 0 0 26 6 0,738 17,689 0,45 6,71E+01 3,20E+01 5,62E+00 0,625 1,449 1,55

28,892 0,352 23,6 11,34 0 0 26 6 0,738 17,691 0,461 6,71E+01 3,20E+01 5,62E+00 0,625 1,385 1,539

29,244 0,003 23,6 0,1 0 0 26 6 0,747 17,853 0,461 6,90E+01 3,38E+01 5,48E+00 0,665 1,328 1,529

29,247 0,352 23,93 10,35 0 0 26 6 0,747 17,855 0,458 6,91E+01 3,39E+01 5,47E+00 0,665 1,276 1,521

29,599 0,003 23,93 0,09 0 0 26 6 0,752 18,016 0,458 7,10E+01 3,57E+01 5,33E+00 0,707 1,229 1,513

29,602 0,148 24,26 4,06 0 0 26 6 0,752 18,017 0,398 7,10E+01 3,58E+01 5,33E+00 0,708 1,211 1,51

29,75 0,07 24,26 1,85 0 0 26 6 0,744 18,076 0,342 7,18E+01 3,65E+01 5,27E+00 0,726 1,184 1,507

29,82 0,137 24,26 12,09 0 0 26 6 0,728 18,092 0,613 7,21E+01 3,69E+01 5,24E+00 0,336 1,161 1,504

29,957 0,352 24,55 29,32 0 0 26 6 0,778 18,203 0,523 7,28E+01 3,77E+01 5,18E+00 0,147 1,108 1,498

30,309 0,003 24,55 0,26 0 0 26 6 0,762 18,348 0,412 7,46E+01 3,96E+01 5,04E+00 0,157 1,073 1,495

30,312 0,108 24,8 8,74 0 0 26 6 0,762 18,349 0,463 7,47E+01 3,96E+01 5,04E+00 0,157 1,062 1,495

30,42 0,247 24,8 16,08 0 0 26 6 0,762 18,399 0,463 7,52E+01 4,02E+01 5,04E+00 0,576 1,029 1,494

30,667 0,352 25,01 22,25 0 0 26 6 0,762 18,514 0,459 7,64E+01 4,16E+01 5,05E+00 0,595 0,973 1,494

31,019 0,003 25,01 0,2 0 0 26 6 0,758 18,674 0,456 7,82E+01 4,36E+01 5,08E+00 0,623 0,942 1,495

31,022 0,303 25,15 18,52 0 0 26 6 0,758 18,676 0,456 7,82E+01 4,36E+01 5,09E+00 0,623 0,916 1,496

31,325 0,053 25,15 3,17 0 0 26 6 0,754 18,814 0,461 7,98E+01 4,54E+01 5,49E+00 0,647 0,887 1,499

31,378 0,352 25,24 20,74 0 0 26 6 0,755 18,839 0,459 8,01E+01 4,57E+01 5,50E+00 0,651 0,854 1,503

31,73 0,003 25,24 0,18 0 0 26 6 0,749 18,999 0,455 8,19E+01 4,78E+01 5,25E+00 0,678 0,826 1,506

31,733 0,352 25,28 19,97 0 0 26 6 0,749 19,001 0,44 8,20E+01 4,78E+01 5,26E+00 0,679 0,799 1,51

32,085 0,003 25,28 0,18 0 0 26 6 0,738 19,156 0,44 8,39E+01 4,99E+01 5,82E+00 0,706 0,774 1,515

32,088 0,142 25,25 7,84 0 0 26 6 0,738 19,157 0,481 8,39E+01 4,99E+01 5,83E+00 0,707 0,764 1,517

32,23 0,213 25,25 11,48 0 0 26 6 0,739 19,225 0,476 8,48E+01 5,08E+01 6,05E+00 0,718 0,74 1,522

32,443 0,352 25,17 18,13 0 0 26 6 0,739 19,326 0,47 8,61E+01 5,21E+01 6,16E+00 0,736 0,705 1,53

32,795 0,003 25,17 0,16 0 0 26 6 0,739 19,491 0,468 8,82E+01 5,42E+01 6,53E+00 0,767 0,687 1,535

32,798 0,352 25,05 17,09 0 0 26 6 0,739 19,492 0,479 8,83E+01 5,42E+01 6,53E+00 0,767 0,669 1,541

33,15 0,003 25,05 0,15 0 0 26 6 0,743 19,661 0,479 9,06E+01 5,64E+01 6,73E+00 0,797 0,653 1,546

33,153 0,352 24,89 16,05 0 0 26 6 0,743 19,662 0,475 9,06E+01 5,64E+01 6,73E+00 0,797 0,638 1,552

33,505 0,003 24,89 0,14 0 0 26 6 0,746 19,829 0,475 9,30E+01 5,86E+01 7,07E+00 0,827 0,624 1,557

33,509 0,352 24,7 15,02 0 0 26 6 0,747 19,831 0,469 9,31E+01 5,86E+01 7,07E+00 0,828 0,611 1,563

33,861 0,003 24,7 0,13 0 0 26 6 0,75 19,996 0,469 9,56E+01 6,08E+01 7,24E+00 0,857 0,6 1,568

33,864 0,352 24,51 14 0 0 26 6 0,75 19,997 0,468 9,56E+01 6,08E+01 7,24E+00 0,857 0,591 1,573

34,216 0,003 24,51 0,12 0 0 26 6 0,754 20,162 0,468 9,82E+01 6,30E+01 7,43E+00 0,887 0,582 1,578

34,219 0,352 24,33 12,98 0 0 26 6 0,754 20,163 0,455 9,82E+01 6,30E+01 7,43E+00 0,887 0,575 1,583

34,571 0,003 24,33 0,11 0 0 26 6 0,755 20,324 0,455 1,01E+02 6,52E+01 7,65E+00 0,916 0,57 1,587

34,574 0,131 24,18 4,57 0 0 26 6 0,755 20,325 0,46 1,01E+02 6,52E+01 7,66E+00 0,917 0,568 1,588

34,705 0,224 24,18 7,51 0 0 26 6 0,756 20,385 0,456 1,02E+02 6,60E+01 7,73E+00 0,928 0,564 1,592

34,929 0,352 24,08 10,98 0 0 26 6 0,757 20,487 0,463 1,04E+02 6,73E+01 7,96E+00 0,946 0,561 1,598

35,281 0,003 24,08 0,09 0 0 26 6 0,765 20,652 0,469 1,06E+02 6,94E+01 8,42E+00 0,975 0,561 1,6

35,284 0,352 24,07 9,98 0 0 26 6 0,765 20,654 0,402 1,07E+02 6,94E+01 8,42E+00 0,975 0,562 1,602

35,636 0,003 24,07 0,09 0 0 26 6 0,749 20,795 0,4 1,09E+02 7,14E+01 8,23E+00 1,004 0,564 1,604

35,639 0,352 24,04 8,99 0 0 26 6 0,748 20,795 0,225 1,09E+02 7,15E+01 8,23E+00 1,004 0,568 1,605

35,991 0,003 24,04 0,08 0 0 26 6 0,671 20,875 0,225 1,12E+02 7,34E+01 8,68E+00 1,035 0,573 1,605

35,995 0,166 23,91 3,89 0 0 26 6 0,67 20,875 0,224 1,12E+02 7,35E+01 8,69E+00 1,035 0,576 1,605

36,161 0,189 23,91 4,17 0 0 21 20 0,633 20,913 0,224 1,14E+02 7,44E+01 8,70E+00 1,05 0,583 1,604

36,35 0,352 23,71 7,01 0 0 21 20 0,592 20,955 0,222 1,16E+02 7,54E+01 8,73E+00 1,068 0,596 1,601

36,702 0,003 23,71 0,06 0 0 21 20 0,515 21,033 0,222 1,19E+02 7,72E+01 8,90E+00 1,105 0,605 1,598

36,705 0,352 23,49 6,04 0 0 21 20 0,515 21,034 0,219 1,19E+02 7,72E+01 8,90E+00 1,105 0,614 1,594

37,057 0,003 23,49 0,05 0 0 21 20 0,439 21,111 0,219 1,22E+02 7,90E+01 8,90E+00 1,153 0,624 1,59

37,06 0,01 23,3 0,16 0 0 21 20 0,438 21,111 0,218 1,22E+02 7,90E+01 8,90E+00 1,154 0,624 1,589

37,07 0,02 23,3 0,31 0 0 26 6 0,436 21,114 0,217 1,22E+02 7,91E+01 8,89E+00 1,155 0,625 1,589

37,09 0,09 23,3 1,64 0 0 21 20 0,432 21,118 0,217 1,22E+02 7,92E+01 8,87E+00 0,3 0,629 1,587

37,18 0,235 23,3 7,04 0 0 21 20 0,413 21,137 1,696 1,23E+02 7,96E+01 8,76E+00 0,303 0,639 1,582

37,415 0,245 23,18 13,35 0 0 21 20 0,843 21,669 1,375 1,25E+02 8,07E+01 8,48E+00 0,105 0,655 1,572

37,66 0,09 23,18 6,45 0 0 21 20 0,866 21,797 0,526 1,27E+02 8,18E+01 8,19E+00 0,063 0,666 1,565

37,75 0,02 23,18 1,56 0 0 21 20 0,876 21,845 0,532 1,28E+02 8,22E+01 8,08E+00 0,055 0,67 1,562

37,77 0,1 23,17 7,56 0 0 21 20 0,878 21,856 0,529 1,28E+02 8,23E+01 8,06E+00 0,055 0,675 1,559

37,87 0,03 23,17 2,26 0 0 21 20 0,888 21,909 0,528 1,29E+02 8,27E+01 7,94E+00 0,055 0,679 1,556

37,9 0,08 23,17 5,87 0 0 26 6 0,891 21,925 0,51 1,29E+02 8,29E+01 7,90E+00 0,058 0,683 1,553

37,98 0,146 23,17 10,13 0 0 26 6 0,897 21,965 0,519 1,29E+02 8,32E+01 7,80E+00 0,065 0,692 1,547

38,126 0,352 23,28 21,56 0 0 34 8 0,911 22,042 0,543 1,31E+02 8,38E+01 7,62E+00 0,086 0,712 1,534

38,478 0,003 23,28 0,18 0 0 34 8 0,954 22,235 0,551 1,33E+02 8,52E+01 7,18E+00 0,34 0,727 1,523

38,481 0,069 23,55 3,68 0 0 34 8 0,954 22,237 0,562 1,33E+02 8,52E+01 7,18E+00 0,835 0,731 1,521

38,55 0,07 23,55 3,69 0 0 21 20 0,963 22,276 0,56 1,34E+02 8,55E+01 7,09E+00 0,864 0,737 1,516

38,62 0,216 23,55 11,41 0 0 21 20 0,971 22,315 0,562 1,34E+02 8,58E+01 7,00E+00 0,865 0,75 1,507

38,836 0,074 23,97 3,95 0 0 21 20 0,999 22,437 0,572 1,36E+02 8,66E+01 6,72E+00 0,862 0,764 1,497

38,91 0,281 23,97 15,14 0 0 21 20 1,01 22,481 0,596 1,36E+02 8,68E+01 6,62E+00 0,861 0,78 1,485

39,191 0,009 24,57 0,49 0 0 21 20 1,053 22,649 0,596 1,38E+02 8,78E+01 6,24E+00 0,857 0,794 1,474

39,2 0,25 24,57 14,78 0 0 21 20 1,054 22,654 0,614 1,38E+02 8,78E+01 6,23E+00 0,857 0,807 1,465

39,45 0,096 24,57 6,32 0 0 21 20 1,093 22,808 0,623 1,40E+02 8,86E+01 5,88E+00 0,834 0,825 1,451

39,546 0,154 25,33 10,85 0 0 21 20 1,111 22,87 0,657 1,40E+02 8,89E+01 5,74E+00 0,826 0,838 1,441

39,7 0,201 25,33 14,98 0 0 21 20 1,141 22,972 0,67 1,41E+02 8,94E+01 5,51E+00 0,813 0,856 1,426

39,901 0,349 26,24 26,86 0 0 21 20 1,181 23,108 0,679 1,42E+02 9,00E+01 5,21E+00 0,808 0,884 1,402

40,25 0,006 26,24 0,51 0 0 21 20 1,247 23,345 0,681 1,44E+02 9,10E+01 4,67E+00 0,801 0,902 1,387

40,256 0,279 27,3 22,32 0 0 21 20 1,248 23,35 0,672 1,44E+02 9,10E+01 4,66E+00 0,801 0,917 1,375

40,535 0,077 27,3 6,27 0 0 21 20 1,292 23,537 0,673 1,45E+02 9,17E+01 4,19E+00 0,797 0,935 1,359

40,612 0,148 28,47 12,31 0 0 21 20 1,304 23,589 0,676 1,45E+02 9,19E+01 4,05E+00 0,796 0,947 1,349

40,76 0,06 28,47 5,04 0 0 21 20 1,324 23,689 0,671 1,46E+02 9,23E+01 3,79E+00 0,794 0,957 1,339

40,82 0,147 28,47 12,44 0 0 21 20 1,331 23,729 0,687 1,46E+02 9,24E+01 3,68E+00 0,794 0,967 1,33

40,967 0,123 29,73 10,55 0 0 21 20 1,354 23,831 0,701 1,47E+02 9,28E+01 3,40E+00 0,794 0,981 1,317

41,09 0,232 29,73 20,09 0 0 21 20 1,37 23,918 0,701 1,47E+02 9,30E+01 3,15E+00 0,795 0,998 1,3

41,322 0,228 31,04 20,03 0 0 21 20 1,4 24,08 0,703 1,48E+02 9,35E+01 2,66E+00 0,794 1,021 1,279

41,55 0,127 31,04 11,26 0 0 21 20 1,424 24,241 0,716 1,48E+02 9,40E+01 2,15E+00 0,795 1,038 1,262

41,677 0,078 32,37 6,94 0 0 21 20 1,44 24,334 0,734 1,49E+02 9,43E+01 1,84E+00 0,794 1,047 1,252

41,755 0,095 32,37 8,49 0 0 21 20 1,448 24,392 0,727 1,49E+02 9,44E+01 1,64E+00 0,794 1,055 1,243

41,85 0,182 32,37 16,4 0 0 21 20 1,457 24,46 0,728 1,49E+02 9,46E+01 1,39E+00 0,795 1,068 1,23

42,032 0,188 33,69 17,05 0 0 21 20 1,474 24,593 0,733 1,49E+02 9,49E+01 8,71E-01 0,796 1,084 1,212

42,22 0,167 33,69 15,3 0 0 21 20 1,487 24,731 0,746 1,49E+02 9,52E+01 2,88E-01 0,799 1,1 1,195

42,387 0,023 34,94 2,07 0 0 21 20 1,503 24,858 0,762 1,49E+02 9,55E+01 0,00E+00 0,799 1,107 1,185

42,41 0,28 34,94 25,78 0 0 21 20 1,504 24,876 0,772 1,49E+02 9,55E+01 0,00E+00 0,799 1,12 1,171

42,69 0,053 34,94 4,87 0 0 21 20 1,525 25,092 0,776 1,49E+02 9,59E+01 0,00E+00 0,804 1,133 1,154

42,743 0,087 36,11 8,15 0 0 21 20 1,53 25,134 0,798 1,49E+02 9,59E+01 0,00E+00 0,805 1,138 1,148

42,83 0,18 36,11 16,95 0 0 21 20 1,536 25,204 0,772 1,49E+02 9,60E+01 0,00E+00 0,806 1,147 1,135

43,01 0,087 36,11 8,3 0 0 26 6 1,541 25,34 0,76 1,48E+02 9,62E+01 0,00E+00 0,811 1,157 1,122

43,098 0,278 37,15 26,69 0 0 26 6 1,544 25,407 0,781 1,48E+02 9,63E+01 0,00E+00 0,812 1,17 1,105

43,375 0,077 37,15 7,53 0 0 34 8 1,553 25,626 0,793 1,47E+02 9,66E+01 0,00E+00 0,816 1,183 1,088

43,453 0,352 38,16 34,66 0 0 34 8 1,557 25,689 0,796 1,46E+02 9,66E+01 0,00E+00 0,819 1,198 1,069

43,805 0,003 38,16 0,32 0 0 34 8 1,559 25,968 0,792 1,44E+02 9,68E+01 0,00E+00 0,831 1,208 1,054

43,808 0,142 39,2 14,18 0 0 34 8 1,559 25,97 0,759 1,44E+02 9,68E+01 0,00E+00 0,831 1,212 1,048

43,95 0,095 39,2 9,54 0 0 34 8 1,551 26,078 0,756 1,43E+02 9,68E+01 0,00E+00 0,837 1,219 1,038

44,045 0,118 39,2 11,93 0 0 34 8 1,545 26,149 0,778 1,43E+02 9,68E+01 0,00E+00 0,84 1,225 1,029

44,163 0,352 40,26 35,89 0 0 34 8 1,543 26,244 0,791 1,42E+02 9,69E+01 0,00E+00 0,844 1,236 1,012

44,515 0,003 40,26 0,33 0 0 34 8 1,522 26,521 0,788 1,39E+02 9,68E+01 0,00E+00 0,858 1,242 1

44,518 0,112 41,3 11,5 0 0 34 8 1,522 26,523 0,788 1,39E+02 9,68E+01 0,00E+00 0,858 1,245 0,996

44,63 0,22 41,3 22,72 0 0 34 8 1,512 26,611 0,787 1,38E+02 9,68E+01 0,00E+00 0,863 1,25 0,985

44,85 0,023 41,3 2,42 0 0 34 8 1,492 26,785 0,789 1,36E+02 9,66E+01 0,00E+00 0,867 1,253 0,977

44,873 0,277 42,3 28,72 0 0 34 8 1,49 26,803 0,802 1,36E+02 9,66E+01 0,00E+00 0,868 1,256 0,968

45,15 0,06 42,3 6,26 0 0 34 8 1,46 27,025 0,807 1,33E+02 9,64E+01 0,00E+00 0,881 1,259 0,958

45,21 0,019 42,3 1,94 0 0 34 8 1,455 27,075 0,832 1,33E+02 9,63E+01 0,00E+00 0,884 1,26 0,956

45,229 0,171 43,26 17,97 0 0 34 8 1,454 27,091 0,817 1,32E+02 9,63E+01 0,00E+00 0,885 1,261 0,951

45,4 0,02 43,26 2,1 0 0 34 8 1,433 27,23 0,814 1,30E+02 9,61E+01 0,00E+00 0,895 1,262 0,946

45,42 0,164 43,26 17,17 0 0 34 8 1,43 27,247 0,836 1,30E+02 9,60E+01 0,00E+00 0,896 1,263 0,941

45,584 0,056 44,16 5,88 0 0 34 8 1,413 27,384 0,843 1,28E+02 9,58E+01 0,00E+00 0,907 1,263 0,936

45,64 0,299 44,16 31,08 0 0 34 8 1,406 27,432 0,867 1,28E+02 9,57E+01 0,00E+00 0,911 1,264 0,927

45,939 0,352 44,99 36,15 0 0 34 8 1,376 27,692 0,91 1,24E+02 9,52E+01 0,00E+00 0,929 1,263 0,912

46,291 0,003 44,99 0,32 0 0 34 8 1,356 28,024 0,944 1,20E+02 9,44E+01 0,00E+00 0,953 1,262 0,905

46,294 0,352 45,76 35,6 0 0 34 8 1,357 28,027 0,986 1,20E+02 9,44E+01 0,00E+00 0,953 1,26 0,897

46,646 0,003 45,76 0,32 0 0 34 8 1,342 28,374 0,985 1,15E+02 9,35E+01 0,00E+00 0,979 1,258 0,89

46,649 0,352 46,46 34,99 0 0 34 8 1,342 28,377 0,974 1,15E+02 9,35E+01 0,00E+00 0,979 1,255 0,884

47,001 0,003 46,46 0,31 0 0 34 8 1,314 28,72 0,974 1,10E+02 9,24E+01 0,00E+00 1,007 1,252 0,878

47,004 0,352 47,09 34,33 0 0 34 8 1,314 28,723 1,027 1,10E+02 9,24E+01 0,00E+00 1,008 1,248 0,872

47,356 0,003 47,09 0,31 0 0 34 8 1,297 29,085 1,028 1,05E+02 9,11E+01 0,00E+00 1,038 1,244 0,866

47,36 0,352 47,65 33,62 0 0 34 8 1,297 29,088 1,058 1,05E+02 9,11E+01 0,00E+00 1,039 1,239 0,861

47,712 0,003 47,65 0,3 0 0 34 8 1,283 29,461 1,058 1,00E+02 8,97E+01 0,00E+00 1,072 1,234 0,857

47,715 0,352 48,15 32,86 0 0 34 8 1,283 29,464 1,071 1,00E+02 8,97E+01 0,00E+00 1,073 1,229 0,852

48,067 0,003 48,15 0,29 0 0 34 8 1,267 29,841 1,071 9,48E+01 8,81E+01 0,00E+00 1,11 1,224 0,848

48,07 0,32 48,6 29,2 0 0 34 8 1,267 29,845 1,078 9,48E+01 8,81E+01 0,00E+00 1,11 1,219 0,845

48,39 0,035 48,6 3,15 0 0 34 8 1,249 30,19 1,079 8,98E+01 8,65E+01 0,00E+00 1,147 1,213 0,842

48,425 0,352 49 31,22 0 0 34 8 1,247 30,228 1,077 8,93E+01 8,63E+01 0,00E+00 1,151 1,206 0,839

48,777 0,003 49 0,28 0 0 34 8 1,221 30,607 1,077 8,39E+01 8,45E+01 0,00E+00 1,195 1,199 0,837

48,78 0,13 49,35 11,3 0 0 34 8 1,221 30,61 1,068 8,38E+01 8,45E+01 0,00E+00 1,196 1,197 0,836

48,91 0,225 49,35 19,32 0 0 34 8 1,209 30,749 1,075 8,18E+01 8,37E+01 0,00E+00 1,214 1,19 0,833

49,135 0,095 49,68 8,01 0 0 34 8 1,189 30,992 1,086 7,83E+01 8,24E+01 0,00E+00 1,246 1,184 0,832

49,23 0,26 49,68 21,69 0 0 34 8 1,182 31,096 1,112 7,68E+01 8,19E+01 0,00E+00 1,26 1,177 0,83

49,49 0,352 49,98 28,51 0 0 34 8 1,166 31,387 1,156 7,28E+01 8,03E+01 0,00E+00 1,301 1,166 0,828

49,842 0,003 49,98 0,25 0 0 34 8 1,164 31,804 1,185 6,75E+01 7,80E+01 0,00E+00 1,36 1,159 0,827

49,846 0,352 50,27 27,55 0 0 34 8 1,164 31,808 1,179 6,74E+01 7,80E+01 0,00E+00 1,361 1,153 0,826

50,198 0,003 50,27 0,24 0 0 34 8 1,155 32,223 1,179 6,22E+01 7,55E+01 0,00E+00 1,425 1,147 0,826

50,201 0,352 50,57 26,55 0 0 34 8 1,155 32,226 1,191 6,22E+01 7,55E+01 0,00E+00 1,426 1,141 0,826

50,553 0,003 50,57 0,23 0 0 34 8 1,146 32,645 1,191 5,72E+01 7,28E+01 0,00E+00 1,496 1,136 0,826

50,556 0,352 50,88 25,53 0 0 34 8 1,146 32,649 1,178 5,72E+01 7,28E+01 0,00E+00 1,496 1,131 0,826

50,908 0,003 50,88 0,23 0 0 34 8 1,128 33,064 1,179 5,25E+01 7,00E+01 0,00E+00 1,571 1,125 0,826

50,911 0,352 51,21 24,48 0 0 34 8 1,128 33,068 1,151 5,24E+01 7,00E+01 0,00E+00 1,571 1,118 0,826

51,263 0,003 51,21 0,22 0 0 34 8 1,095 33,473 1,151 4,80E+01 6,69E+01 0,00E+00 1,651 1,11 0,827

51,266 0,352 51,55 23,4 0 0 34 8 1,095 33,476 1,101 4,80E+01 6,69E+01 0,00E+00 1,652 1,102 0,827

51,618 0,003 51,55 0,21 0 0 34 8 1,039 33,864 1,101 4,37E+01 6,37E+01 0,00E+00 1,742 1,093 0,828

51,621 0,179 51,87 11,45 0 0 34 8 1,038 33,867 1,118 4,36E+01 6,37E+01 0,00E+00 1,743 1,087 0,828

51,8 0,111 51,87 6,96 0 0 34 8 1,01 34,067 1,123 4,15E+01 6,20E+01 0,00E+00 1,794 1,078 0,829

51,911 0,066 51,87 4,05 0 0 33 5 0,995 34,193 1,139 4,02E+01 6,09E+01 0,00E+00 1,819 1,072 0,829

51,977 0,113 52,19 6,91 0 0 33 5 0,986 34,268 1,15 3,95E+01 6,03E+01 0,00E+00 1,827 1,067 0,83

52,09 0,242 52,19 14,29 0 0 33 5 0,971 34,399 1,147 3,81E+01 5,92E+01 0,00E+00 1,842 1,054 0,83

52,332 0,352 52,49 19,79 0 0 33 5 0,936 34,675 1,146 3,54E+01 5,68E+01 0,00E+00 1,89 1,033 0,832

52,684 0,003 52,49 0,17 0 0 33 5 0,881 35,079 1,147 3,16E+01 5,32E+01 0,00E+00 1,965 1,019 0,833

52,687 0,293 52,77 15,53 0 0 33 5 0,881 35,083 1,166 3,16E+01 5,32E+01 0,00E+00 1,966 1,008 0,834

52,98 0,062 52,77 3,17 0 0 33 5 0,837 35,425 1,167 2,85E+01 5,01E+01 0,00E+00 2,036 0,993 0,836

53,042 0,018 53,05 0,92 0 0 33 5 0,828 35,497 1,152 2,78E+01 4,94E+01 0,00E+00 2,053 0,99 0,836

53,06 0,337 53,05 16,75 0 0 33 5 0,824 35,517 1,148 2,77E+01 4,92E+01 0,00E+00 2,058 0,974 0,838

53,397 0,023 53,31 1,11 0 0 33 5 0,764 35,905 1,149 2,43E+01 4,56E+01 0,00E+00 2,151 0,956 0,84

53,42 0,332 53,31 15,78 0 0 33 5 0,758 35,93 1,172 2,41E+01 4,54E+01 0,00E+00 2,158 0,939 0,841

53,752 0,048 53,56 2,21 0 0 33 5 0,703 36,321 1,172 2,09E+01 4,18E+01 0,00E+00 2,267 0,919 0,843

53,8 0,307 53,56 13,88 0 0 33 5 0,693 36,376 1,145 2,05E+01 4,13E+01 0,00E+00 2,285 0,901 0,845

54,107 0,263 53,8 11,36 0 0 33 5 0,629 36,728 1,173 1,77E+01 3,80E+01 0,00E+00 2,412 0,87 0,849

54,37 0,093 53,8 3,89 0 0 33 5 0,586 37,044 1,222 1,54E+01 3,52E+01 0,00E+00 2,547 0,85 0,851

54,463 0,352 54,03 14,21 0 0 33 5 0,578 37,162 1,262 1,47E+01 3,42E+01 0,00E+00 2,585 0,825 0,853

54,815 0,003 54,03 0,12 0 0 33 5 0,536 37,605 1,259 1,18E+01 3,06E+01 0,00E+00 2,757 0,802 0,855

54,818 0,352 54,25 13,24 0 0 33 5 0,535 37,609 1,305 1,18E+01 3,05E+01 0,00E+00 2,759 0,777 0,857

55,17 0,003 54,25 0,11 0 0 33 5 0,506 38,069 1,306 9,18E+00 2,69E+01 0,00E+00 2,993 0,75 0,859

55,173 0,047 54,46 1,7 0 0 33 5 0,506 38,073 1,263 9,16E+00 2,69E+01 0,00E+00 2,995 0,745 0,859

55,22 0,239 54,46 8,39 0 0 33 2 0,499 38,132 1,22 8,82E+00 2,64E+01 0,00E+00 3,148 0,72 0,861

55,459 0,026 54,46 0,88 0 0 33 2 0,454 38,422 1,208 7,17E+00 2,41E+01 0,00E+00 3,319 0,697 0,863

55,485 0,043 54,46 1,45 0 0 33 2 0,448 38,452 1,188 7,00E+00 2,38E+01 0,00E+00 3,339 0,692 0,864

55,528 0,352 54,65 11,23 0 0 33 2 0,44 38,504 1,252 6,72E+00 2,34E+01 0,00E+00 3,375 0,654 0,867

55,88 0,003 54,65 0,1 0 0 33 2 0,386 38,947 1,258 4,53E+00 2,01E+01 0,00E+00 3,732 0,617 0,871

55,883 0,352 54,84 10,12 0 0 33 2 0,386 38,951 1,157 4,51E+00 2,00E+01 0,00E+00 3,736 0,579 0,875

56,235 0,003 54,84 0,09 0 0 33 2 0,293 39,358 1,157 2,57E+00 1,69E+01 0,00E+00 4,277 0,54 0,88

56,238 0,352 55,02 8,99 0 0 33 2 0,293 39,362 1,278 2,55E+00 1,68E+01 0,00E+00 4,283 0,5 0,886

56,59 0,003 55,02 0,08 0 0 33 2 0,239 39,811 1,278 8,87E-01 1,39E+01 0,00E+00 5,192 0,459 0,894

56,593 0,352 55,18 7,83 0 0 33 2 0,239 39,816 1,454 8,74E-01 1,38E+01 0,00E+00 5,203 0,418 0,903

56,945 0,003 55,18 0,07 0 0 33 2 0,245 40,328 1,459 -4,81E-01 1,10E+01 0,00E+00 7,027 0,387 0,914

56,949 0,352 55,34 6,65 0 0 33 2 0,246 40,334 1,403 -4,91E-01 1,10E+01 0,00E+00 7,052 0,379 0,923

57,301 0,003 55,34 0,05 0 0 33 2 0,23 40,826 1,399 -1,48E+00 8,45E+00 0,00E+00 12,361 0,38 0,93

57,304 0,226 55,49 3,64 0 0 33 2 0,23 40,831 1,237 -1,49E+00 8,42E+00 0,00E+00 12,454 0,386 0,934

57,53 0,129 55,49 1,86 0 0 33 2 0,18 41,11 1,293 -1,91E+00 6,87E+00 0,00E+00 28,949 0,405 0,936

57,659 0,251 55,64 3,15 0 0 33 2 0,172 41,29 1,317 -2,05E+00 6,03E+00 0,00E+00 156,354 0,446 0,936

57,91 0,104 55,64 1,1 0 0 33 2 0,126 41,61 1,396 -2,14E+00 4,46E+00 0,00E+00 19,286 0,518 0,936

58,014 0,352 55,77 2,62 0 0 33 2 0,149 41,786 1,411 -2,08E+00 3,84E+00 7,38E-01 11,737 0,676 0,936

58,366 0,003 55,77 0,02 0 0 33 2 0,1 42,254 1,329 -1,58E+00 1,85E+00 2,20E+00 3,939 0,774 0,936

58,369 0,121 55,9 0,5 0 0 33 2 0,098 42,258 0,938 -1,57E+00 1,83E+00 2,22E+00 3,903 0,799 0,936

58,49 0,234 55,9 0,38 0 0 33 2 0,033 42,37 1,2 -1,25E+00 1,19E+00 3,55E+00 2,734 1,823 0,936 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- LEGENDA SIMBOLI X(m) : Ascissa sinistra concio dx(m) : Larghezza concio alpha(gradi) : Angolo pendenza base concio W(kN/m) : Forza peso concio ru(-) : Coefficiente locale pressione interstiziale U(kPa) : Pressione totale dei pori base concio phi'(gradi) : Angolo di attrito efficace base concio c'/Cu (kPa) : Coesione efficace / Resistenza al taglio in condizioni non drenate ht(m) : Altezza linea di thrust da nodo sinistro base concio yt(m) : coordinata Y linea di trust yt'(-) : gradiente pendenza locale linea di trust E(x)(kN/m) : Forza Normale interconcio T(x)(kN/m) : Forza Tangenziale interconcio E' (kN) : derivata Forza normale interconcio Rho(x) (-) : fattore mobilizzazione resistenza al taglio verticale interconcio ZhU et al.(2003) FS_FEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by FEM FS_LEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by LEM

# Report elaborazioni # - SEZIONE 9, MECCANISMI PROFONDI, PRE INTERVENTO ------------ PARAMETRI DEL MODELLO DEL PENDIO ------------


SUP T. SUP 2 SUP 3 SUP 4 X Y X Y X Y X Y 0.00 7.38 30.12 21.72 33.16 23.23 30.59 20.06 0.89 7.51 30.92 21.72 47.61 32.97 35.12 22.24 4.53 8.63 33.14 23.21 48.49 37.12 40.97 24.98 5.09 9.02 35.31 25.08 44.13 33.39 47.42 32.07 5.99 9.38 40.36 29.40 40.36 29.40 47.61 32.97 9.28 10.23 44.13 33.39 35.31 25.08 30.92 21.72 10.72 11.06 48.49 37.12 33.16 23.23 30.59 20.06 13.60 13.38 48.97 39.40 - - - - 14.42 13.61 45.13 36.40 - - - - 16.16 14.77 43.07 34.46 - - - - 17.23 14.97 39.32 30.49 - - - - 19.40 14.98 34.53 26.39 - - - - 19.58 17.45 33.72 26.07 - - - - 20.20 17.76 31.62 23.83 - - - - 20.28 18.25 31.06 22.39 - - - - 23.74 18.65 30.57 21.85 - - - - 24.76 19.15 30.12 21.72 - - - - 24.90 19.37 - - - - - - 29.62 19.59 - - - - - - 29.70 19.60 - - - - - - 29.91 20.66 - - - - - - 30.12 21.72 - - - - - - 30.57 21.85 - - - - - - 31.06 22.39 - - - - - - 31.62 23.83 - - - - - - 33.72 26.07 - - - - - - 34.53 26.39 - - - - - - 39.32 30.49 - - - - - - 43.07 34.46 - - - - - - 45.13 36.40 - - - - - - 48.97 39.40 - - - - - - 50.39 51.91 - - - - - - 52.63 56.06 - - - - - - 53.46 60.64 - - - - - - 54.32 61.11 - - - - - - 57.46 61.18 - - - - - -

SUP 5 SUP 6 SUP 7 SUP 8 X Y X Y X Y X Y 18.10 13.49 30.59 20.06 29.70 19.60 20.20 14.57 35.85 19.34 30.56 19.90 29.67 19.44 29.67 19.44 40.97 24.98 35.12 22.24 29.60 19.10 29.70 19.60 35.12 22.24 30.59 20.06 30.40 19.10 29.63 19.60 30.56 19.90 - - 30.56 19.90 20.20 15.04 30.40 19.10 - - 30.59 20.06 20.20 14.57 29.60 19.10 - - 30.92 21.72 - - 29.67 19.44 - - 30.12 21.72 - - 20.20 14.57 - - 29.91 20.66 - - 20.20 14.48 - - 29.70 19.60 - - 20.03 14.48 - - - - - - 18.10 13.49 - - - - - -

SUP 9 SUP 10 SUP 11 SUP 12 X Y X Y X Y X Y 20.20 15.04 0.00 2.76 19.40 14.98 0.00 0.00 29.63 19.60 19.73 7.26 19.40 14.66 57.46 0.00 24.90 19.37 35.75 19.23 19.40 14.48 57.46 15.86 24.76 19.15 35.85 19.34 20.03 14.48 19.73 7.26 23.74 18.65 18.10 13.49 20.20 14.48 0.00 2.76 20.28 18.25 12.09 11.51 20.20 14.57 0.00 0.00 20.20 17.76 10.72 11.06 20.20 15.04 - - - - 9.28 10.23 20.20 17.76 - - - - 5.99 9.38 19.58 17.45 - - - - 5.09 9.02 19.40 14.98 - - - - 4.53 8.63 - - - - - - 0.89 7.51 - - - - - - 0.00 7.38 - - - - - - 0.00 2.76 - - - -

SUP 13 SUP 14 SUP 15 SUP 16 X Y X Y X Y X Y 10.72 11.06 14.58 12.33 - - - - 14.58 12.33 18.10 13.49 - - - - 19.40 14.66 20.03 14.48 - - - - 19.40 14.98 19.40 14.48 - - - - 17.23 14.97 19.40 14.66 - - - - 16.16 14.77 14.58 12.33 - - - - 14.42 13.61 - - - - - - 13.60 13.38 - - - - - - 10.72 11.06 - - - - - - ## ASSENZA DI FALDA ##


fi` C` Cu Gamm Gamm_sat STR_IDX sgci GSI mi D STRATO 1 34.00 200.00 0.00 21.00 21.00 404.716 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 2 33.00 2.00 0.00 20.00 20.00 2.236 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 3 33.00 5.00 0.00 18.00 20.00 2.336 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 4 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 5 21.00 20.00 0.00 18.00 20.00 1.908 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 6 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 7 0.00 533.00 0.00 24.00 24.00 1000.000 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 8 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 9 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 10 34.00 10.00 0.00 18.00 20.00 2.637 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 11 0.00 90.00 0.00 23.00 23.00 13.880 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 12 44.00 200.00 0.00 25.00 25.00 406.093 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 13 34.00 8.00 0.00 18.00 20.00 2.558 0.00 0.00 0.00 0.00 STRATO 14 26.00 6.00 0.00 18.00 20.00 1.682 0.00 0.00 0.00 0.00

Note: fi`________ Angolo di attrito interno efficace(in gradi) C` ________ Coesione efficace (in Kpa) Cu ________ Resistenza al taglio Non drenata (in Kpa) Gamm ______ Peso di volume terreno fuori falda (in KN/m^3) Gamm_sat __ Peso di volume terreno immerso (in KN/m^3) STR_IDX ___ Indice di resistenza (usato in solo in 'SNIFF SEARCH) (adimensionale) ---- SOLO Per AMMASSI ROCCIOSI FRATTURATI - Parametri Criterio di Rottura di Hoek (2002)- sigci _____ Resistenza Compressione Uniassiale Roccia Intatta (in MPa) GSI _______ Geological Strenght Index ammasso(adimensionale) mi ________ Indice litologico ammasso(adimensionale) D _________ Fattore di disturbo ammasso(adimensionale)

Fattore di riduzione NTC2008 gammaPHI=1.25 e gammaC=1.25 - DISATTIVATO (solo per ROCCE)


------------ RISULTATO FINALE ELABORAZIONI ------------------ -------------------------------------------------- * DATI RELATIVI ALLA SUPERFICIE SINGOLA INDICATA *

Fattore di sicurezza (FS) 1.010 - Min. - X Y Lambda= 1.000 24.99 19.37 25.25 19.26 25.52 19.15 25.78 19.04 26.05 18.93 26.31 18.82 26.57 18.71 26.84 18.61 27.10 18.51 27.37 18.41 27.63 18.33 27.89 18.25 28.16 18.18 28.42 18.13 28.69 18.10 28.95 18.08 29.21 18.07 29.48 18.08 29.74 18.11 30.01 18.15 30.27 18.21 30.53 18.28 30.80 18.36 31.06 18.47 31.33 18.59 31.59 18.72 31.85 18.87 32.12 19.03 32.38 19.19 32.65 19.37 32.91 19.55 33.18 19.73 33.44 19.92 33.70 20.11 33.97 20.30 34.23 20.50 34.50 20.69 34.76 20.89 35.02 21.10 35.29 21.30 35.55 21.51 35.82 21.73 36.08 21.94 36.34 22.16

36.61 22.38 36.87 22.61 37.14 22.84 37.40 23.08 37.66 23.32 37.93 23.57 38.19 23.83 38.46 24.09 38.72 24.37 38.99 24.65 39.25 24.94 39.51 25.23 39.78 25.54 40.04 25.84 40.31 26.16 40.57 26.48 40.83 26.81 41.10 27.14 41.36 27.48 41.63 27.83 41.89 28.18 42.15 28.54 42.42 28.91 42.68 29.28 42.95 29.66 43.21 30.04 43.47 30.43 43.74 30.82 44.00 31.22 44.27 31.62 44.53 32.03 44.79 32.45 45.06 32.87 45.32 33.30 45.59 33.73 45.85 34.16 46.12 34.60 46.38 35.05 46.64 35.50 46.91 35.95 47.17 36.41 47.44 36.87 47.70 37.34 47.96 37.81 48.23 38.28 48.49 38.75 48.49 39.02

Coofficiente Sismico Critico (Kh) per ottnere FS=1 ---> Khcrit=0.00000

------------ ANALISI DEFICIT DI RESISTENZA ----------------------------------- # DATI RELATIVI ALLA SUPERFICIE SINGOLA INDICATA * # Analisi Deficit in riferimento a FS(progetto) = 1.100

Sup N. FS FTR(kN/m) FTA(kN/m) Bilancio(kN/m) ESITO 1 1.010 1105.2 1094.0 -98.1 Deficit

Esito analisi: DEFICIT di RESISTENZA! Valore massimo di DEFICIT di RESITENZA(kN/m): -98.1



TABELLA PARAMETRI CONCI E DIAGRAMMA DELLE FORZE DELLA SUPERFICIE INDIVIDUATA CON MINOR FS ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------�



24,989 0,262 -22,88 0,29 0 0 34 8 0 19,374 -0,249 0,00E+00 0,00E+00 1,57E+01 1,413 1,414 1,77

25,25 0,002 -22,88 0,01 0 0 34 8 0,045 19,309 -0,249 1,70E+00 2,98E+00 2,86E+00 1,413 1,414 1,77

25,253 0,262 -22,73 0,88 0 0 34 8 0,046 19,308 -0,247 1,70E+00 3,01E+00 2,82E+00 1,418 1,227 1,77

25,514 0,002 -22,73 0,01 0 0 34 8 0,09 19,243 -0,248 2,28E+00 6,33E+00 2,64E+00 1,819 1,168 1,77

25,517 0,262 -22,72 1,47 0 0 34 8 0,091 19,243 -0,248 2,29E+00 6,36E+00 2,67E+00 1,821 1,128 1,77

25,779 0,002 -22,72 0,02 0 0 34 8 0,135 19,178 -0,248 3,47E+00 1,01E+01 6,91E+00 1,915 1,088 1,77

25,781 0,262 -22,71 2,05 0 0 34 8 0,136 19,177 -0,246 3,49E+00 1,01E+01 6,96E+00 1,915 1,049 1,77

26,043 0,002 -22,71 0,02 0 0 34 8 0,181 19,113 -0,247 6,14E+00 1,42E+01 1,36E+01 1,772 1,014 1,77

26,045 0,262 -22,61 2,63 0 0 34 8 0,181 19,112 -0,254 6,17E+00 1,42E+01 1,37E+01 1,77 0,982 1,769

26,307 0,002 -22,61 0,03 0 0 34 8 0,224 19,046 -0,254 1,31E+01 1,87E+01 3,02E+01 1,371 0,951 1,757

26,309 0,262 -22,32 3,21 0 0 34 8 0,224 19,045 -0,225 1,32E+01 1,88E+01 3,03E+01 1,368 0,917 1,738

26,571 0,002 -22,32 0,03 0 0 34 8 0,273 18,986 -0,225 2,24E+01 2,36E+01 3,67E+01 1,135 0,882 1,713

26,573 0,262 -21,78 3,78 0 0 34 8 0,273 18,986 -0,216 2,25E+01 2,37E+01 3,68E+01 1,134 0,847 1,686

26,835 0,002 -21,78 0,04 0 0 34 8 0,321 18,929 -0,216 3,40E+01 2,89E+01 4,28E+01 0,981 0,814 1,657

26,837 0,262 -20,92 4,33 0 0 34 8 0,322 18,929 -0,199 3,41E+01 2,90E+01 4,28E+01 0,98 0,782 1,627

27,099 0,002 -20,92 0,04 0 0 34 8 0,37 18,877 -0,199 4,60E+01 3,45E+01 4,89E+01 0,898 0,752 1,597

27,101 0,153 -19,71 2,78 0 0 34 8 0,37 18,876 -0,182 4,62E+01 3,45E+01 4,89E+01 0,897 0,735 1,58

27,255 0,111 -19,71 2,12 0 0 34 8 0,397 18,848 -0,189 5,41E+01 3,79E+01 5,36E+01 0,856 0,708 1,587

27,366 0,186 -18,1 3,76 0 0 26 6 0,415 18,826 -0,186 6,02E+01 4,04E+01 5,45E+01 0,849 0,671 1,681

27,552 0,078 -18,1 1,64 0 0 26 6 0,442 18,793 -0,159 7,02E+01 4,46E+01 5,28E+01 0,847 0,645 1,766

27,63 0,262 -16,09 5,79 0 0 26 6 0,459 18,784 -0,044 7,42E+01 4,64E+01 5,20E+01 0,848 0,619 1,857

27,891 0,002 -16,09 0,06 0 0 21 20 0,528 18,778 -0,024 8,75E+01 5,25E+01 4,95E+01 0,816 0,603 1,915

27,894 0,262 -13,68 6,19 0 0 21 20 0,529 18,778 0,084 8,76E+01 5,26E+01 4,95E+01 0,816 0,591 1,959

28,155 0,002 -13,68 0,06 0 0 21 20 0,615 18,8 0,084 1,00E+02 5,88E+01 4,69E+01 0,829 0,581 1,994

28,158 0,262 -10,89 6,52 0 0 21 20 0,616 18,8 0,143 1,00E+02 5,88E+01 4,69E+01 0,83 0,576 2,019

28,419 0,002 -10,89 0,06 0 0 21 20 0,703 18,838 0,141 1,12E+02 6,50E+01 4,41E+01 0,851 0,573 2,038

28,422 0,262 -7,78 6,79 0 0 21 20 0,704 18,838 -0,044 1,12E+02 6,50E+01 4,41E+01 0,851 0,571 2,054

28,683 0,002 -7,78 0,07 0 0 21 20 0,728 18,826 -0,044 1,24E+02 7,11E+01 4,12E+01 0,879 0,572 2,066

28,686 0,262 -4,43 6,98 0 0 21 20 0,728 18,826 -0,015 1,24E+02 7,12E+01 4,11E+01 0,879 0,574 2,075

28,948 0,002 -4,43 0,07 0 0 21 20 0,745 18,822 -0,014 1,34E+02 7,72E+01 3,78E+01 0,913 0,578 2,081

28,95 0,262 -0,98 7,1 0 0 21 20 0,745 18,822 0,016 1,34E+02 7,72E+01 3,78E+01 0,913 0,585 2,084

29,212 0,002 -0,98 0,07 0 0 21 20 0,753 18,826 0,016 1,43E+02 8,30E+01 3,39E+01 0,952 0,592 2,086

29,214 0,262 2,44 7,15 0 0 21 20 0,753 18,826 0,045 1,44E+02 8,31E+01 3,39E+01 0,953 0,601 2,085

29,476 0,002 2,44 0,07 0 0 21 20 0,754 18,838 0,046 1,52E+02 8,86E+01 2,90E+01 0,999 0,61 2,079

29,478 0,122 5,63 3,32 0 0 21 20 0,754 18,838 0,073 1,52E+02 8,87E+01 2,89E+01 1 0,615 2,074

29,6 0,008 5,63 0,22 0 0 21 20 0,751 18,847 0,074 1,55E+02 9,12E+01 2,60E+01 1,025 0,62 2,068

29,608 0,012 5,63 0,32 0 0 21 20 0,751 18,848 -0,035 1,55E+02 9,13E+01 2,58E+01 1,027 0,621 2,067

29,62 0,01 5,63 0,27 0 0 21 20 0,748 18,847 0,074 1,56E+02 9,16E+01 2,55E+01 1,031 0,622 2,065

29,63 0,04 5,63 1,09 0 0 21 20 0,75 18,85 0,06 1,56E+02 9,18E+01 2,54E+01 1,038 0,624 2,062

29,67 0,03 5,63 0,81 0 0 21 20 0,747 18,85 0,049 1,57E+02 9,26E+01 2,55E+01 1,038 0,627 2,056

29,7 0,042 5,63 1,38 0 0 21 20 0,747 18,853 1,551 1,58E+02 9,32E+01 2,55E+01 0,288 0,63 2,05

29,742 0,063 8,6 2,44 0 0 21 20 0,852 18,962 2,357 1,59E+02 9,40E+01 2,51E+01 0,218 0,635 2,04

29,805 0,105 8,6 5,14 0 0 21 20 0,981 19,101 1,04 1,60E+02 9,52E+01 2,46E+01 0,161 0,642 2,024

29,91 0,096 8,6 5,87 0 0 21 20 1,001 19,136 0,36 1,63E+02 9,72E+01 2,37E+01 0,112 0,647 2,013

30,006 0,114 11,76 8,34 0 0 21 20 1,023 19,173 0,383 1,65E+02 9,90E+01 2,29E+01 0,089 0,652 2

30,12 0,15 11,76 12,09 0 0 21 20 1,043 19,217 0,403 1,68E+02 1,01E+02 2,19E+01 0,071 0,659 1,983

30,27 0,13 15,08 10,43 0 0 21 20 1,074 19,279 0,428 1,71E+02 1,04E+02 2,07E+01 0,073 0,667 1,962

30,4 0,135 15,08 10,57 0 0 21 20 1,096 19,336 0,446 1,74E+02 1,06E+02 1,96E+01 0,075 0,676 1,941

30,535 0,025 18,38 1,94 0 0 21 20 1,121 19,397 0,453 1,76E+02 1,08E+02 1,85E+01 0,099 0,681 1,927

30,56 0,01 18,38 0,76 0 0 21 20 1,124 19,409 0,46 1,77E+02 1,09E+02 1,83E+01 0,106 0,683 1,924

30,57 0,02 18,38 1,51 0 0 21 20 1,125 19,414 0,462 1,77E+02 1,09E+02 1,82E+01 0,109 0,684 1,922

30,59 0,209 18,38 15,37 0 0 21 20 1,128 19,423 0,478 1,77E+02 1,09E+02 1,80E+01 0,115 0,693 1,902

30,799 0,016 21,51 1,18 0 0 21 20 1,159 19,523 0,481 1,81E+02 1,12E+02 1,63E+01 0,256 0,703 1,882

30,815 0,105 21,51 7,3 0 0 21 20 1,161 19,531 0,504 1,81E+02 1,13E+02 1,62E+01 0,799 0,708 1,87

30,92 0,14 21,51 9,98 0 0 21 20 1,172 19,584 0,528 1,83E+02 1,14E+02 1,53E+01 0,793 0,72 1,847

31,06 0,003 21,51 0,19 0 0 21 20 1,193 19,66 0,546 1,85E+02 1,16E+02 1,42E+01 0,796 0,727 1,833

31,063 0,262 24,37 20,38 0 0 21 20 1,194 19,662 0,585 1,85E+02 1,16E+02 1,42E+01 0,796 0,741 1,806

31,324 0,002 24,37 0,21 0 0 21 20 1,228 19,815 0,586 1,88E+02 1,20E+02 1,20E+01 0,789 0,755 1,779

31,327 0,013 26,91 1,11 0 0 21 20 1,229 19,817 0,605 1,88E+02 1,20E+02 1,20E+01 0,789 0,756 1,777

31,34 0,251 26,91 22,39 0 0 21 20 1,23 19,825 0,622 1,88E+02 1,20E+02 1,19E+01 0,789 0,772 1,749

31,591 0,029 29,09 2,77 0 0 21 20 1,259 19,981 0,629 1,91E+02 1,24E+02 9,91E+00 0,786 0,789 1,718

31,62 0,235 29,09 22,73 0 0 21 20 1,263 20,001 0,693 1,91E+02 1,24E+02 9,68E+00 0,786 0,805 1,688

31,855 0,262 30,9 25,94 0 0 21 20 1,295 20,164 0,716 1,93E+02 1,27E+02 7,83E+00 0,794 0,838 1,629

32,117 0,002 30,9 0,25 0 0 21 20 1,331 20,356 0,735 1,95E+02 1,30E+02 5,80E+00 0,804 0,856 1,596

32,119 0,262 32,37 26,56 0 0 21 20 1,331 20,358 0,773 1,95E+02 1,30E+02 5,78E+00 0,804 0,875 1,563

32,381 0,002 32,37 0,25 0 0 21 20 1,368 20,56 0,773 1,96E+02 1,32E+02 3,79E+00 0,814 0,893 1,528

32,383 0,262 33,52 27,14 0 0 21 20 1,368 20,562 0,819 1,97E+02 1,33E+02 3,78E+00 0,814 0,911 1,493

32,645 0,002 33,52 0,26 0 0 21 20 1,409 20,776 0,819 1,97E+02 1,35E+02 1,84E+00 0,824 0,928 1,456

32,647 0,023 34,38 2,4 0 0 21 20 1,409 20,779 0,835 1,97E+02 1,35E+02 1,82E+00 0,824 0,93 1,453

32,67 0,241 34,38 25,56 0 0 21 20 1,413 20,798 0,845 1,97E+02 1,35E+02 1,66E+00 0,825 0,947 1,415

32,911 0,229 34,99 24,64 0 0 21 20 1,452 21,002 0,866 1,97E+02 1,37E+02 0,00E+00 0,835 0,976 1,346

33,14 0,02 34,99 2,17 0 0 21 20 1,495 21,204 0,883 1,97E+02 1,39E+02 0,00E+00 0,844 0,992 1,307

33,16 0,015 34,99 1,67 0 0 21 20 1,498 21,221 0,837 1,97E+02 1,39E+02 0,00E+00 0,845 0,994 1,302

33,175 0,262 35,41 28,71 0 0 21 20 1,499 21,234 0,787 1,97E+02 1,39E+02 0,00E+00 0,845 1,01 1,258

33,437 0,002 35,41 0,27 0 0 21 20 1,519 21,439 0,785 1,96E+02 1,41E+02 0,00E+00 0,855 1,024 1,216

33,439 0,262 35,7 29,17 0 0 21 20 1,519 21,441 0,791 1,96E+02 1,41E+02 0,00E+00 0,856 1,039 1,172

33,701 0,002 35,7 0,28 0 0 21 20 1,538 21,648 0,791 1,95E+02 1,42E+02 0,00E+00 0,866 1,052 1,128

33,703 0,017 35,94 1,86 0 0 21 20 1,538 21,65 0,786 1,95E+02 1,42E+02 0,00E+00 0,866 1,053 1,124

33,72 0,248 35,94 27,64 0 0 21 20 1,539 21,663 0,799 1,95E+02 1,42E+02 0,00E+00 0,867 1,066 1,08

33,968 0,262 36,21 28,75 0 0 21 20 1,557 21,861 0,795 1,94E+02 1,43E+02 0,00E+00 0,88 1,086 1,012

34,229 0,002 36,21 0,27 0 0 21 20 1,573 22,068 0,79 1,92E+02 1,44E+02 0,00E+00 0,894 1,093 0,989

34,232 0,262 36,6 28,26 0 0 21 20 1,573 22,07 0,773 1,92E+02 1,44E+02 0,00E+00 0,894 1,099 0,968

34,493 0,002 36,6 0,26 0 0 21 20 1,58 22,272 0,773 1,90E+02 1,45E+02 0,00E+00 0,908 1,105 0,95

34,496 0,034 37,16 3,67 0 0 21 20 1,581 22,274 0,767 1,90E+02 1,45E+02 0,00E+00 0,908 1,105 0,948

34,53 0,23 37,16 24,59 0 0 21 20 1,581 22,3 0,759 1,89E+02 1,45E+02 0,00E+00 0,91 1,109 0,932

34,76 0,262 37,65 28,09 0 0 21 20 1,581 22,474 0,756 1,87E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,92 1,114 0,908

35,021 0,002 37,65 0,27 0 0 21 20 1,577 22,672 0,756 1,85E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,932 1,115 0,898

35,024 0,096 38,05 10,35 0 0 21 20 1,577 22,674 0,765 1,85E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,931 1,115 0,894

35,12 0,168 38,05 18,11 0 0 21 20 1,575 22,747 0,759 1,84E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,936 1,114 0,886

35,288 0,022 38,41 2,38 0 0 21 20 1,57 22,874 0,759 1,82E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,944 1,113 0,88

35,31 0,242 38,41 26,17 0 0 21 20 1,57 22,891 0,792 1,82E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,945 1,111 0,874

35,552 0,198 38,77 21,45 0 0 21 20 1,57 23,083 0,802 1,79E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,956 1,107 0,864

35,75 0,066 38,77 7,17 0 0 21 20 1,572 23,244 0,824 1,77E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,965 1,104 0,859

35,816 0,034 39,15 3,68 0 0 21 20 1,576 23,301 0,865 1,76E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,968 1,103 0,857

35,85 0,23 39,15 25 0 0 21 20 1,578 23,331 0,861 1,76E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,97 1,1 0,853

36,08 0,262 39,57 28,45 0 0 21 20 1,588 23,528 0,85 1,73E+02 1,46E+02 0,00E+00 0,981 1,095 0,845

36,342 0,002 39,57 0,27 0 0 21 20 1,593 23,749 0,843 1,70E+02 1,45E+02 0,00E+00 0,994 1,092 0,841

36,344 0,262 40,06 28,48 0 0 21 20 1,593 23,751 0,864 1,70E+02 1,45E+02 0,00E+00 0,994 1,089 0,837

36,606 0,002 40,06 0,27 0 0 21 20 1,599 23,977 0,865 1,67E+02 1,45E+02 0,00E+00 1,007 1,087 0,834

36,608 0,262 40,62 28,49 0 0 21 20 1,599 23,979 0,873 1,67E+02 1,45E+02 0,00E+00 1,007 1,085 0,831

36,87 0,002 40,62 0,27 0 0 21 20 1,603 24,208 0,874 1,63E+02 1,44E+02 0,00E+00 1,02 1,083 0,828

36,872 0,053 41,25 5,72 0 0 21 20 1,603 24,21 0,927 1,63E+02 1,44E+02 0,00E+00 1,021 1,082 0,828

36,925 0,212 41,25 23,02 0 0 21 20 1,606 24,259 0,905 1,63E+02 1,44E+02 0,00E+00 1,023 1,081 0,825

37,137 0,262 41,95 28,44 0 0 21 20 1,61 24,449 0,89 1,60E+02 1,43E+02 0,00E+00 1,034 1,079 0,82

37,398 0,002 41,95 0,27 0 0 21 20 1,606 24,68 0,883 1,56E+02 1,42E+02 0,00E+00 1,049 1,078 0,818

37,401 0,262 42,71 28,37 0 0 21 20 1,606 24,682 0,923 1,56E+02 1,42E+02 0,00E+00 1,049 1,078 0,816

37,662 0,002 42,71 0,27 0 0 21 20 1,606 24,924 0,923 1,52E+02 1,40E+02 0,00E+00 1,064 1,078 0,814

37,665 0,233 43,52 25,19 0 0 21 20 1,606 24,926 0,93 1,52E+02 1,40E+02 0,00E+00 1,064 1,078 0,812

37,898 0,031 43,52 3,34 0 0 34 8 1,602 25,143 0,934 1,49E+02 1,39E+02 0,00E+00 1,078 1,078 0,81

37,929 0,262 44,36 28,13 0 0 34 8 1,602 25,172 0,939 1,49E+02 1,39E+02 0,00E+00 1,08 1,078 0,808

38,19 0,002 44,36 0,26 0 0 34 8 1,591 25,417 0,937 1,45E+02 1,37E+02 0,00E+00 1,091 1,079 0,806

38,193 0,262 45,21 27,96 0 0 34 8 1,591 25,42 0,959 1,45E+02 1,37E+02 0,00E+00 1,091 1,079 0,804

38,454 0,002 45,21 0,26 0 0 34 8 1,579 25,671 0,96 1,41E+02 1,35E+02 0,00E+00 1,102 1,08 0,802

38,457 0,262 46,04 27,75 0 0 34 8 1,579 25,673 0,982 1,41E+02 1,35E+02 0,00E+00 1,103 1,082 0,8

38,719 0,002 46,04 0,26 0 0 34 8 1,564 25,93 0,982 1,37E+02 1,33E+02 0,00E+00 1,114 1,083 0,797

38,721 0,262 46,83 27,51 0 0 34 8 1,564 25,933 0,979 1,37E+02 1,33E+02 0,00E+00 1,114 1,085 0,795

38,983 0,002 46,83 0,26 0 0 34 8 1,541 26,189 0,979 1,33E+02 1,30E+02 0,00E+00 1,125 1,086 0,793

38,985 0,262 47,55 27,23 0 0 34 8 1,541 26,191 1,017 1,33E+02 1,30E+02 0,00E+00 1,125 1,088 0,79

39,247 0,002 47,55 0,26 0 0 34 8 1,521 26,457 1,017 1,29E+02 1,28E+02 0,00E+00 1,136 1,09 0,788

39,249 0,071 48,2 7,32 0 0 34 8 1,521 26,46 1,043 1,29E+02 1,28E+02 0,00E+00 1,136 1,09 0,787

39,32 0,193 48,2 19,93 0 0 34 8 1,516 26,534 1,028 1,27E+02 1,27E+02 0,00E+00 1,14 1,092 0,785

39,513 0,262 48,81 26,92 0 0 34 8 1,497 26,731 1,085 1,24E+02 1,25E+02 0,00E+00 1,148 1,095 0,78

39,775 0,002 48,81 0,25 0 0 34 8 1,494 27,027 1,131 1,20E+02 1,22E+02 0,00E+00 1,16 1,097 0,778

39,777 0,262 49,42 26,83 0 0 34 8 1,494 27,03 1,173 1,20E+02 1,22E+02 0,00E+00 1,16 1,099 0,775

40,039 0,002 49,42 0,25 0 0 34 8 1,495 27,337 1,173 1,16E+02 1,19E+02 0,00E+00 1,173 1,101 0,772

40,041 0,262 50,01 26,7 0 0 34 8 1,495 27,34 1,182 1,16E+02 1,19E+02 0,00E+00 1,173 1,103 0,77

40,303 0,002 50,01 0,25 0 0 34 8 1,493 27,649 1,182 1,11E+02 1,16E+02 0,00E+00 1,187 1,104 0,767

40,305 0,055 50,59 5,54 0 0 34 8 1,493 27,652 1,211 1,11E+02 1,16E+02 0,00E+00 1,187 1,105 0,766

40,36 0,21 50,59 21,24 0 0 34 8 1,492 27,718 1,179 1,10E+02 1,16E+02 0,00E+00 1,191 1,105 0,763

40,57 0,262 51,15 26,33 0 0 34 8 1,483 27,963 1,217 1,06E+02 1,13E+02 0,00E+00 1,201 1,106 0,758

40,831 0,002 51,15 0,25 0 0 34 8 1,486 28,291 1,253 1,02E+02 1,10E+02 0,00E+00 1,216 1,107 0,755

40,834 0,136 51,69 13,63 0 0 34 8 1,486 28,294 1,24 1,01E+02 1,10E+02 0,00E+00 1,216 1,107 0,753

40,97 0,128 51,69 12,7 0 0 34 8 1,482 28,463 1,245 9,90E+01 1,08E+02 0,00E+00 1,224 1,106 0,75

41,098 0,262 52,21 25,81 0 0 34 8 1,48 28,623 1,248 9,66E+01 1,07E+02 0,00E+00 1,232 1,105 0,746

41,359 0,002 52,21 0,24 0 0 34 8 1,469 28,949 1,247 9,18E+01 1,03E+02 0,00E+00 1,25 1,104 0,743

41,362 0,262 52,72 25,5 0 0 34 8 1,469 28,952 1,244 9,18E+01 1,03E+02 0,00E+00 1,25 1,102 0,74

41,623 0,002 52,72 0,24 0 0 34 8 1,451 29,278 1,244 8,69E+01 9,94E+01 0,00E+00 1,269 1,101 0,737

41,626 0,262 53,21 25,17 0 0 34 8 1,451 29,281 1,269 8,69E+01 9,94E+01 0,00E+00 1,269 1,098 0,734

41,888 0,002 53,21 0,24 0 0 34 8 1,433 29,613 1,268 8,21E+01 9,58E+01 0,00E+00 1,289 1,096 0,731

41,89 0,262 53,67 24,81 0 0 34 8 1,433 29,616 1,234 8,20E+01 9,57E+01 0,00E+00 1,29 1,094 0,728

42,152 0,002 53,67 0,23 0 0 34 8 1,4 29,939 1,234 7,72E+01 9,20E+01 0,00E+00 1,312 1,091 0,726

42,154 0,262 54,13 24,42 0 0 34 8 1,4 29,942 1,231 7,72E+01 9,20E+01 0,00E+00 1,312 1,089 0,723

42,416 0,002 54,13 0,23 0 0 34 8 1,36 30,264 1,231 7,24E+01 8,82E+01 0,00E+00 1,337 1,086 0,721

42,418 0,262 54,56 24 0 0 34 8 1,359 30,267 1,226 7,24E+01 8,82E+01 0,00E+00 1,337 1,084 0,718

42,68 0,002 54,56 0,22 0 0 34 8 1,313 30,588 1,226 6,76E+01 8,43E+01 0,00E+00 1,364 1,082 0,716

42,682 0,262 54,98 23,55 0 0 34 8 1,312 30,591 1,205 6,76E+01 8,43E+01 0,00E+00 1,364 1,079 0,714

42,944 0,002 54,98 0,22 0 0 34 8 1,254 30,906 1,204 6,30E+01 8,04E+01 0,00E+00 1,393 1,077 0,712

42,946 0,124 55,38 10,97 0 0 34 8 1,253 30,909 1,186 6,29E+01 8,03E+01 0,00E+00 1,394 1,077 0,711

43,07 0,097 55,38 8,51 0 0 34 8 1,221 31,055 1,192 6,08E+01 7,85E+01 0,00E+00 1,409 1,075 0,71

43,167 0 55,38 0 0 0 33 5 1,197 31,172 1,2 5,91E+01 7,70E+01 0,00E+00 1,421 1,074 0,709

43,167 0,043 55,38 3,78 0 0 33 5 1,197 31,172 1,292 5,91E+01 7,70E+01 0,00E+00 1,421 1,074 0,709

43,21 0,262 55,77 22,41 0 0 33 5 1,19 31,228 1,262 5,83E+01 7,63E+01 0,00E+00 1,424 1,074 0,708

43,472 0,002 55,77 0,21 0 0 33 5 1,134 31,557 1,257 5,39E+01 7,22E+01 0,00E+00 1,44 1,076 0,707

43,474 0,262 56,15 21,72 0 0 33 5 1,134 31,56 1,264 5,39E+01 7,21E+01 0,00E+00 1,44 1,079 0,706

43,736 0,002 56,15 0,2 0 0 33 5 1,074 31,891 1,264 4,95E+01 6,79E+01 0,00E+00 1,455 1,083 0,706

43,739 0,262 56,52 21 0 0 33 5 1,074 31,894 1,242 4,95E+01 6,79E+01 0,00E+00 1,455 1,09 0,705

44 0,002 56,52 0,19 0 0 33 5 1,003 32,219 1,242 4,53E+01 6,36E+01 0,00E+00 1,468 1,098 0,705

44,003 0,097 56,88 7,63 0 0 33 5 1,002 32,222 1,254 4,53E+01 6,36E+01 0,00E+00 1,468 1,102 0,705

44,1 0,03 56,88 2,33 0 0 33 5 0,975 32,344 1,255 4,37E+01 6,19E+01 0,00E+00 1,472 1,108 0,706

44,13 0,137 56,88 10,49 0 0 33 5 0,967 32,382 1,29 4,33E+01 6,14E+01 0,00E+00 1,474 1,117 0,706

44,267 0,262 57,23 19,51 0 0 33 5 0,935 32,559 1,302 4,11E+01 5,91E+01 0,00E+00 1,483 1,139 0,708

44,528 0,002 57,23 0,18 0 0 33 5 0,87 32,9 1,304 3,71E+01 5,47E+01 0,00E+00 1,5 1,155 0,709

44,531 0,262 57,57 18,75 0 0 33 5 0,869 32,903 1,323 3,71E+01 5,46E+01 0,00E+00 1,5 1,171 0,711

44,792 0,002 57,57 0,17 0 0 33 5 0,803 33,249 1,324 3,32E+01 5,02E+01 0,00E+00 1,519 1,189 0,713

44,795 0,262 57,89 17,96 0 0 33 5 0,803 33,253 1,363 3,32E+01 5,01E+01 0,00E+00 1,519 1,207 0,716

45,056 0,002 57,89 0,17 0 0 33 5 0,742 33,609 1,363 2,94E+01 4,56E+01 0,00E+00 1,539 1,225 0,719

45,059 0,071 58,21 4,74 0 0 33 5 0,742 33,613 1,338 2,93E+01 4,56E+01 0,00E+00 1,539 1,23 0,72

45,13 0,193 58,21 12,5 0 0 33 5 0,722 33,708 1,412 2,83E+01 4,44E+01 0,00E+00 1,545 1,249 0,724

45,323 0,262 58,51 16,02 0 0 33 5 0,689 33,986 1,485 2,56E+01 4,11E+01 0,00E+00 1,566 1,28 0,732

45,585 0,002 58,51 0,15 0 0 33 5 0,659 34,383 1,518 2,21E+01 3,67E+01 0,00E+00 1,602 1,296 0,737

45,587 0,262 58,8 14,94 0 0 33 5 0,658 34,386 1,613 2,20E+01 3,66E+01 0,00E+00 1,602 1,31 0,742

45,849 0,002 58,8 0,14 0 0 33 5 0,649 34,809 1,612 1,86E+01 3,23E+01 0,00E+00 1,65 1,321 0,748

45,851 0,262 59,07 13,83 0 0 33 5 0,648 34,812 1,515 1,86E+01 3,23E+01 0,00E+00 1,65 1,342 0,753

46,113 0,002 59,07 0,13 0 0 33 5 0,608 35,209 1,516 1,53E+01 2,81E+01 0,00E+00 1,718 1,366 0,759

46,115 0,262 59,33 12,69 0 0 33 5 0,608 35,213 1,513 1,53E+01 2,81E+01 0,00E+00 1,719 1,389 0,766

46,377 0,002 59,33 0,11 0 0 33 5 0,562 35,608 1,512 1,22E+01 2,40E+01 0,00E+00 1,82 1,407 0,772

46,379 0,262 59,58 11,54 0 0 33 5 0,562 35,612 1,456 1,21E+01 2,40E+01 0,00E+00 1,821 1,42 0,778

46,641 0,002 59,58 0,1 0 0 33 5 0,497 35,993 1,456 9,19E+00 2,02E+01 0,00E+00 1,985 1,425 0,785

46,643 0,047 59,81 1,94 0 0 33 5 0,496 35,996 1,33 9,17E+00 2,01E+01 0,00E+00 1,987 1,424 0,787

46,69 0,217 59,81 8,47 0 0 33 2 0,478 36,059 1,396 8,67E+00 1,95E+01 0,00E+00 2,028 1,406 0,794

46,908 0,142 60,02 5,07 0 0 33 2 0,411 36,365 1,43 6,44E+00 1,65E+01 0,00E+00 2,123 1,363 0,806

47,05 0,122 60,02 4,02 0 0 33 2 0,372 36,573 1,492 5,07E+00 1,46E+01 0,00E+00 2,209 1,313 0,816

47,172 0,248 60,23 7,32 0 0 33 2 0,347 36,759 1,56 3,97E+00 1,31E+01 0,00E+00 2,302 1,207 0,834

47,42 0,016 60,23 0,42 0 0 33 2 0,304 37,15 1,594 1,96E+00 1,01E+01 0,00E+00 2,585 1,103 0,849

47,436 0,174 60,42 4,36 0 0 33 2 0,307 37,18 1,641 1,85E+00 9,95E+00 0,00E+00 2,608 1,019 0,861

47,61 0,09 60,42 2,01 0 0 33 2 0,282 37,462 1,545 6,75E-01 8,02E+00 0,00E+00 2,944 0,941 0,871

47,7 0,262 60,6 4,95 0 0 33 2 0,249 37,588 1,535 1,59E-01 7,07E+00 0,00E+00 3,188 0,773 0,881

47,961 0,002 60,6 0,04 0 0 33 2 0,199 38,001 1,579 -9,20E-01 4,48E+00 0,00E+00 4,438 0,62 0,882

47,964 0,262 60,78 3,56 0 0 33 2 0,198 38,005 1,523 -9,27E-01 4,46E+00 0,00E+00 4,455 0,534 0,882

48,225 0,002 60,78 0,03 0 0 33 2 0,129 38,404 1,518 -1,14E+00 2,12E+00 0,00E+00 6,222 0,634 0,882

48,228 0,262 60,94 2,15 0 0 33 2 0,126 38,406 3,14 -1,14E+00 2,10E+00 1,37E+00 6,212 1,032 0,882 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- LEGENDA SIMBOLI X(m) : Ascissa sinistra concio dx(m) : Larghezza concio alpha(gradi) : Angolo pendenza base concio W(kN/m) : Forza peso concio ru(-) : Coefficiente locale pressione interstiziale U(kPa) : Pressione totale dei pori base concio phi'(gradi) : Angolo di attrito efficace base concio c'/Cu (kPa) : Coesione efficace / Resistenza al taglio in condizioni non drenate ht(m) : Altezza linea di thrust da nodo sinistro base concio yt(m) : coordinata Y linea di trust yt'(-) : gradiente pendenza locale linea di trust E(x)(kN/m) : Forza Normale interconcio T(x)(kN/m) : Forza Tangenziale interconcio E' (kN) : derivata Forza normale interconcio Rho(x) (-) : fattore mobilizzazione resistenza al taglio verticale interconcio ZhU et al.(2003) FS_FEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by FEM FS_LEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by LEM

# Report elaborazioni # - SEZIONE 9, MECCANISMI PROFONDI, POST INTERVENTO ---------------------------------------------------------------�

- SSAP 4.6.0 - Slope Stability Analysis Program (1991,2015)-




SUP 5 SUP 6 SUP 7 SUP 8 X Y X Y X Y X Y 18.10 13.49 30.59 20.06 29.70 19.60 20.20 14.57 35.85 19.34 30.56 19.90 29.67 19.44 29.67 19.44 40.97 24.98 35.12 22.24 29.60 19.10 29.70 19.60 35.12 22.24 30.59 20.06 30.40 19.10 29.63 19.60 30.56 19.90 - - 30.56 19.90 20.20 15.04 30.40 19.10 - - 30.59 20.06 20.20 14.57 29.60 19.10 - - 30.92 21.72 - - 29.67 19.44 - - 30.12 21.72 - - 20.20 14.57 - - 29.91 20.66 - -

20.20 14.48 - - 29.70 19.60 - - 20.03 14.48 - - - - - - 18.10 13.49 - - - - - -


SUP 13 SUP 14 SUP 15 SUP 16

X Y X Y X Y X Y

10.72 11.06 14.58 12.33 - - - - 14.58 12.33 18.10 13.49 - - - - 19.40 14.66 20.03 14.48 - - - - 19.40 14.98 19.40 14.48 - - - - 17.23 14.97 19.40 14.66 - - - - 16.16 14.77 14.58 12.33 - - - - 14.42 13.61 - - - - - - 13.60 13.38 - - - - - - 10.72 11.06 - - - - - - ## ASSENZA DI FALDA ##



Note: fi`________ Angolo di attrito interno efficace(in gradi) C` ________ Coesione efficace (in Kpa) Cu ________ Resistenza al taglio Non drenata (in Kpa) Gamm ______ Peso di volume terreno fuori falda (in KN/m^3)

Gamm_sat __ Peso di volume terreno immerso (in KN/m^3) STR_IDX ___ Indice di resistenza (usato in solo in 'SNIFF SEARCH) (adimensionale) ---- SOLO Per AMMASSI ROCCIOSI FRATTURATI - Parametri Criterio di Rottura di Hoek (2002)- sigci _____ Resistenza Compressione Uniassiale Roccia Intatta (in MPa) GSI _______ Geological Strenght Index ammasso(adimensionale) mi ________ Indice litologico ammasso(adimensionale) D _________ Fattore di disturbo ammasso(adimensionale) Fattore di riduzione NTC2008 gammaPHI=1.25 e gammaC=1.25 - DISATTIVATO (solo per ROCCE)

----- TIRANTI/ANCORAGGI PRESENTI -----

TIPO TIRANTE : Passivo DISTRIBUZIONE FORZA RESISTENTE TIPO : Trapezoidale

TIRANTE/ANCORAGGIO N.1

Coordinata X Testa (m): 29.91 Coordinata Y Testa (m): 20.66 Angolo con orizzontale(Gradi): -20.00 Lunghezza (m): 18.00 Tensione o Forza (KN/m): 290.90 % lunghezza cementata (%) ): 66.67



Fattore di sicurezza (FS) 1.116 - Min. - X Y Lambda= 1.000 25.64 19.40 25.90 19.33 26.15 19.25 26.41 19.17 26.66 19.09 26.91 19.00 27.17 18.92 27.42 18.83 27.68 18.75 27.93 18.67 28.19 18.60 28.44 18.54 28.69 18.48 28.95 18.44 29.20 18.41 29.46 18.39 29.71 18.38 29.97 18.39 30.22 18.41 30.47 18.44 30.73 18.49 30.98 18.54

31.24 18.61 31.49 18.69 31.74 18.79 32.00 18.89 32.25 19.01 32.51 19.14 32.76 19.28 33.02 19.43 33.27 19.58 33.52 19.75 33.78 19.92 34.03 20.10 34.29 20.29 34.54 20.48 34.80 20.68 35.05 20.89 35.30 21.11 35.56 21.34 35.81 21.57 36.07 21.82 36.32 22.07 36.57 22.33 36.83 22.59 37.08 22.86 37.34 23.14 37.59 23.42 37.85 23.70 38.10 23.98 38.35 24.27 38.61 24.56 38.86 24.85 39.12 25.15 39.37 25.44 39.63 25.74 39.88 26.05 40.13 26.35 40.39 26.65 40.64 26.96 40.90 27.27 41.15 27.58 41.41 27.90 41.66 28.22 41.91 28.55 42.17 28.89 42.42 29.23 42.68 29.59 42.93 29.95 43.18 30.33 43.44 30.71 43.69 31.10 43.95 31.50 44.20 31.91 44.46 32.32 44.71 32.75 44.96 33.18 45.22 33.62 45.47 34.06 45.73 34.51 45.98 34.97

46.24 35.43 46.49 35.89 46.74 36.35 47.00 36.81 47.25 37.27 47.51 37.73 47.76 38.19 47.76 38.46



Sup N. FS FTR(kN/m) FTA(kN/m) Bilancio(kN/m) ESITO 1 1.116 1141.9 1023.2 16.5 Surplus

Esito analisi: SURPLUS di RESISTENZA!

Valore minimo di SURPLUS di RESISTENZA (kN/m): 16.5



TABELLA PARAMETRI CONCI E DIAGRAMMA DELLE FORZE DELLA SUPERFICIE INDIVIDUATA CON MINOR FS -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



25,643 0,253 -16,83 0,21 0 0 34 8 0 19,405 -0,175 0,00E+00 0,00E+00 6,16E+00 3,054 1,367 1,35

25,896 0,002 -16,83 0 0 0 34 8 0,032 19,36 -0,175 5,26E-01 2,94E+00 2,03E+00 3,054 1,367 1,35

25,898 0,253 -17,14 0,62 0 0 34 8 0,032 19,36 -0,182 5,29E-01 2,97E+00 2,03E+00 3,055 1,182 1,35

26,15 0,002 -17,14 0,01 0 0 34 8 0,064 19,314 -0,182 1,03E+00 6,24E+00 1,98E+00 3,25 1,109 1,35

26,152 0,253 -17,59 1,04 0 0 34 8 0,065 19,314 -0,187 1,04E+00 6,27E+00 1,99E+00 3,251 1,034 1,35

26,404 0,002 -17,59 0,01 0 0 34 8 0,097 19,266 -0,188 1,74E+00 9,91E+00 1,07E+01 3,284 0,965 1,35

26,406 0,253 -18,03 1,47 0 0 34 8 0,097 19,266 -0,192 1,76E+00 9,93E+00 1,08E+01 3,276 0,911 1,35

26,659 0,002 -18,03 0,01 0 0 34 8 0,131 19,218 -0,192 5,77E+00 1,39E+01 2,06E+01 2,274 0,868 1,35

26,66 0,253 -18,36 1,91 0 0 34 8 0,131 19,217 -0,204 5,81E+00 1,40E+01 2,07E+01 2,269 0,833 1,35

26,913 0,002 -18,36 0,01 0 0 34 8 0,164 19,166 -0,205 1,22E+01 1,84E+01 3,02E+01 1,712 0,8 1,35

26,914 0,253 -18,48 2,36 0 0 34 8 0,164 19,165 -0,18 1,23E+01 1,84E+01 3,03E+01 1,71 0,767 1,35

27,167 0,002 -18,48 0,02 0 0 34 8 0,203 19,12 -0,18 2,12E+01 2,31E+01 4,01E+01 1,376 0,736 1,35

27,169 0,253 -18,34 2,8 0 0 34 8 0,203 19,12 -0,176 2,12E+01 2,32E+01 4,02E+01 1,375 0,707 1,349

27,421 0,002 -18,34 0,02 0 0 34 8 0,242 19,075 -0,176 3,27E+01 2,83E+01 5,06E+01 1,155 0,681 1,347

27,423 0,253 -17,86 3,24 0 0 34 8 0,242 19,075 -0,177 3,27E+01 2,83E+01 5,07E+01 1,154 0,657 1,345

27,675 0,002 -17,86 0,02 0 0 34 8 0,279 19,03 -0,177 4,70E+01 3,37E+01 6,24E+01 0,997 0,634 1,344

27,677 0,12 -17,02 1,69 0 0 34 8 0,279 19,03 -0,205 4,71E+01 3,37E+01 6,25E+01 0,996 0,621 1,344

27,797 0,134 -17,02 2 0 0 26 6 0,292 19,005 -0,166 5,44E+01 3,64E+01 5,90E+01 0,943 0,596 1,394

27,931 0,159 -15,78 2,51 0 0 26 6 0,315 18,988 -0,088 6,21E+01 3,94E+01 5,53E+01 0,937 0,574 1,491

28,09 0,095 -15,78 1,58 0 0 26 6 0,352 18,979 -0,02 7,05E+01 4,31E+01 5,09E+01 0,944 0,559 1,585

28,186 0,253 -14,15 4,43 0 0 26 6 0,382 18,982 0,077 7,52E+01 4,53E+01 4,84E+01 0,953 0,543 1,736

28,438 0,002 -14,15 0,03 0 0 21 20 0,469 19,006 0,094 8,66E+01 5,13E+01 4,20E+01 0,952 0,533 1,843

28,44 0,253 -12,12 4,75 0 0 21 20 0,47 19,006 0,049 8,67E+01 5,13E+01 4,20E+01 0,952 0,526 1,939

28,692 0,002 -12,12 0,03 0 0 21 20 0,536 19,018 0,048 9,66E+01 5,74E+01 3,63E+01 0,997 0,521 2,028

28,694 0,253 -9,73 5,04 0 0 21 20 0,536 19,018 -0,062 9,66E+01 5,75E+01 3,62E+01 0,997 0,517 2,111

28,947 0,002 -9,73 0,03 0 0 21 20 0,564 19,003 -0,061 1,05E+02 6,36E+01 3,14E+01 1,053 0,515 2,188

28,948 0,253 -7,05 5,26 0 0 21 20 0,564 19,003 -0,038 1,05E+02 6,37E+01 3,14E+01 1,054 0,514 2,262

29,201 0,002 -7,05 0,04 0 0 21 20 0,586 18,993 -0,037 1,13E+02 6,98E+01 2,78E+01 1,119 0,514 2,333

29,202 0,253 -4,15 5,44 0 0 21 20 0,586 18,993 -0,012 1,13E+02 6,98E+01 2,78E+01 1,119 0,516 2,401

29,455 0,002 -4,15 0,04 0 0 21 20 0,601 18,99 -0,012 1,19E+02 7,59E+01 2,61E+01 1,191 0,519 2,465

29,457 0,143 -1,18 3,14 0 0 21 20 0,601 18,99 0,014 1,19E+02 7,60E+01 2,61E+01 1,191 0,521 2,501

29,6 0,008 -1,18 0,18 0 0 21 20 0,606 18,992 0,014 1,23E+02 7,94E+01 2,64E+01 1,234 0,525 2,54

29,608 0,012 -1,18 0,26 0 0 21 20 0,607 18,992 -0,095 1,23E+02 7,96E+01 2,64E+01 1,237 0,525 2,545

29,62 0,01 -1,18 0,22 0 0 21 20 0,605 18,99 0,014 1,24E+02 7,99E+01 2,65E+01 1,243 0,526 2,55

29,63 0,04 -1,18 0,88 0 0 21 20 0,607 18,993 0,001 1,24E+02 8,01E+01 2,66E+01 1,254 0,527 2,563

29,67 0,03 -1,18 0,66 0 0 21 20 0,606 18,99 -0,01 1,25E+02 8,10E+01 2,69E+01 1,252 0,529 2,582

29,7 0,011 -1,18 0,28 0 0 21 20 0,608 18,992 0,708 1,26E+02 8,17E+01 2,71E+01 0,295 0,53 2,592

29,711 0,094 1,74 3,02 0 0 21 20 0,636 19,019 2,484 1,26E+02 8,20E+01 2,71E+01 0,271 0,533 2,62

29,805 0,105 1,74 4,64 0 0 21 20 0,866 19,253 1,35 1,29E+02 8,42E+01 2,74E+01 0,161 0,539 2,666

29,91 0,055 1,74 2,97 0 0 21 20 0,898 19,288 0,341 1,32E+02 8,66E+01 2,76E+01 0,112 0,544 2,699

29,965 0,155 4,43 10,32 0 0 21 20 0,916 19,307 0,362 1,33E+02 8,79E+01 2,76E+01 0,097 0,551 2,736

30,12 0,099 4,43 7,57 0 0 21 20 0,961 19,364 0,368 1,37E+02 9,14E+01 2,74E+01 0,072 0,56 2,774

30,219 0,181 7,01 13,86 0 0 21 20 0,99 19,401 0,388 1,40E+02 9,36E+01 2,72E+01 0,073 0,571 2,808

30,4 0,074 7,01 5,6 0 0 21 20 1,04 19,473 0,405 1,45E+02 9,75E+01 2,69E+01 0,076 0,577 2,842

30,474 0,086 9,72 6,39 0 0 21 20 1,062 19,504 0,426 1,47E+02 9,91E+01 2,67E+01 0,089 0,58 2,865

30,56 0,01 9,72 0,73 0 0 21 20 1,084 19,541 0,431 1,49E+02 1,01E+02 2,66E+01 0,11 0,582 2,878

30,57 0,02 9,72 1,45 0 0 21 20 1,087 19,545 0,431 1,50E+02 1,01E+02 2,66E+01 0,113 0,583 2,882

30,59 0,138 9,72 9,83 0 0 21 20 1,092 19,554 0,439 1,50E+02 1,02E+02 2,66E+01 0,12 0,586 2,902

30,728 0,087 12,49 6,11 0 0 21 20 1,129 19,615 0,453 1,54E+02 1,04E+02 2,63E+01 0,192 0,592 2,928

30,815 0,105 12,49 7,07 0 0 26 6 1,151 19,656 0,475 1,56E+02 1,06E+02 2,62E+01 1,198 0,598 2,95

30,92 0,062 12,49 4,26 0 0 21 20 1,178 19,706 0,482 1,59E+02 1,08E+02 2,61E+01 0,923 0,603 2,967

30,982 0,078 15,24 5,45 0 0 21 20 1,194 19,736 0,506 1,60E+02 1,10E+02 2,60E+01 0,923 0,608 2,981

31,06 0,176 15,24 13,14 0 0 21 20 1,213 19,777 0,523 1,62E+02 1,11E+02 2,59E+01 0,924 0,618 3,003

31,236 0,104 17,9 8,39 0 0 21 20 1,258 19,869 0,539 1,67E+02 1,15E+02 2,57E+01 0,915 0,629 3,025

31,34 0,15 17,9 13,02 0 0 21 20 1,283 19,928 0,567 1,70E+02 1,17E+02 2,56E+01 0,911 0,641 3,042

31,49 0,13 20,42 12,01 0 0 21 20 1,32 20,013 0,586 1,73E+02 1,20E+02 2,56E+01 0,905 0,654 3,058

31,62 0,125 20,42 12,01 0 0 21 20 1,35 20,092 0,61 1,77E+02 1,22E+02 2,56E+01 0,901 0,667 3,07

31,745 0,253 22,76 24,95 0 0 21 20 1,38 20,168 0,65 1,80E+02 1,24E+02 2,54E+01 0,903 0,687 3,084

31,997 0,002 22,76 0,17 0 0 21 20 1,443 20,337 0,666 1,86E+02 1,29E+02 2,41E+01 0,908 0,702 3,089

31,999 0,253 24,91 25,72 0 0 21 20 1,443 20,338 0,704 1,86E+02 1,29E+02 2,41E+01 0,908 0,718 3,089

32,251 0,002 24,91 0,17 0 0 21 20 1,504 20,515 0,704 1,92E+02 1,33E+02 2,26E+01 0,913 0,735 3,086

32,253 0,253 26,86 26,45 0 0 21 20 1,504 20,517 0,721 1,92E+02 1,33E+02 2,26E+01 0,913 0,752 3,079

32,506 0,002 26,86 0,18 0 0 21 20 1,558 20,699 0,721 1,98E+02 1,38E+02 2,10E+01 0,92 0,77 3,069

32,507 0,163 28,62 17,4 0 0 21 20 1,559 20,7 0,763 1,98E+02 1,38E+02 2,10E+01 0,92 0,781 3,06

32,67 0,092 28,62 9,91 0 0 21 20 1,594 20,824 0,769 2,01E+02 1,41E+02 1,99E+01 0,924 0,8 3,041

32,762 0,253 30,19 27,77 0 0 21 20 1,615 20,896 0,757 2,03E+02 1,42E+02 1,93E+01 0,927 0,826 3,01

33,014 0,002 30,19 0,19 0 0 21 20 1,658 21,085 0,749 2,08E+02 1,46E+02 1,75E+01 0,935 0,846 2,981

33,016 0,104 31,61 11,57 0 0 21 20 1,658 21,086 0,679 2,08E+02 1,46E+02 1,74E+01 0,935 0,855 2,967

33,119 0,021 31,61 2,31 0 0 21 20 1,664 21,156 0,675 2,09E+02 1,48E+02 1,66E+01 0,938 0,865 2,949

33,14 0,02 31,61 2,25 0 0 21 20 1,665 21,17 0,656 2,10E+02 1,48E+02 1,65E+01 0,939 0,868 2,943

33,16 0,11 31,61 12,43 0 0 21 20 1,666 21,183 0,658 2,10E+02 1,48E+02 1,63E+01 0,939 0,879 2,923

33,27 0,253 32,88 28,9 0 0 21 20 1,671 21,255 0,674 2,12E+02 1,50E+02 1,54E+01 0,943 0,91 2,856

33,523 0,002 32,88 0,2 0 0 21 20 1,679 21,427 0,682 2,15E+02 1,54E+02 1,31E+01 0,951 0,933 2,803

33,524 0,196 34,05 22,75 0 0 21 20 1,68 21,429 0,732 2,15E+02 1,54E+02 1,31E+01 0,951 0,951 2,758

33,72 0,058 34,05 6,82 0 0 21 20 1,691 21,572 0,733 2,18E+02 1,56E+02 1,11E+01 0,958 0,975 2,695

33,778 0,253 35,15 29,23 0 0 21 20 1,694 21,615 0,715 2,18E+02 1,57E+02 1,04E+01 0,961 1,005 2,61

34,031 0,002 35,15 0,19 0 0 21 20 1,696 21,794 0,711 2,21E+02 1,60E+02 6,98E+00 0,975 1,029 2,532

34,033 0,253 36,21 28,79 0 0 21 20 1,696 21,796 0,711 2,21E+02 1,60E+02 6,96E+00 0,975 1,052 2,447

34,285 0,002 36,21 0,19 0 0 21 20 1,69 21,975 0,711 2,22E+02 1,63E+02 2,28E+00 0,99 1,074 2,363

34,287 0,243 37,28 27,28 0 0 21 20 1,69 21,976 0,706 2,22E+02 1,63E+02 0,00E+00 0,99 1,096 2,283

34,53 0,011 37,28 1,24 0 0 21 20 1,677 22,148 0,708 2,22E+02 1,66E+02 0,00E+00 1,008 1,118 2,199

34,541 0,253 38,39 28,14 0 0 21 20 1,677 22,156 0,736 2,22E+02 1,66E+02 0,00E+00 1,009 1,141 2,111

34,794 0,002 38,39 0,19 0 0 21 20 1,663 22,342 0,735 2,20E+02 1,68E+02 0,00E+00 1,027 1,163 2,028

34,795 0,253 39,55 28,2 0 0 21 20 1,663 22,343 0,765 2,20E+02 1,68E+02 0,00E+00 1,027 1,183 1,947

35,048 0,002 39,55 0,19 0 0 21 20 1,647 22,536 0,765 2,18E+02 1,70E+02 0,00E+00 1,047 1,202 1,868

35,05 0,07 40,7 7,87 0 0 21 20 1,647 22,538 0,802 2,18E+02 1,70E+02 0,00E+00 1,047 1,208 1,845

35,12 0,184 40,7 20,53 0 0 21 20 1,643 22,594 0,808 2,17E+02 1,71E+02 0,00E+00 1,053 1,226 1,768

35,304 0,006 41,81 0,69 0 0 21 20 1,634 22,743 0,813 2,15E+02 1,72E+02 0,00E+00 1,069 1,24 1,71

35,31 0,248 41,81 27,68 0 0 21 20 1,634 22,749 0,851 2,15E+02 1,72E+02 0,00E+00 1,069 1,257 1,634

35,558 0,192 42,86 21,39 0 0 21 20 1,623 22,959 0,864 2,12E+02 1,73E+02 0,00E+00 1,091 1,286 1,505

35,75 0,062 42,86 6,92 0 0 21 20 1,614 23,129 0,887 2,09E+02 1,73E+02 0,00E+00 1,11 1,302 1,432

35,812 0,038 43,83 4,2 0 0 21 20 1,612 23,185 0,912 2,08E+02 1,74E+02 0,00E+00 1,116 1,308 1,403

35,85 0,216 43,83 24,01 0 0 21 20 1,611 23,22 0,925 2,07E+02 1,74E+02 0,00E+00 1,12 1,323 1,334

36,066 0,253 44,7 27,88 0 0 21 20 1,603 23,42 0,943 2,03E+02 1,74E+02 0,00E+00 1,142 1,349 1,213

36,319 0,002 44,7 0,19 0 0 21 20 1,596 23,662 0,96 1,98E+02 1,74E+02 0,00E+00 1,169 1,361 1,152

36,321 0,253 45,48 27,71 0 0 21 20 1,596 23,664 0,951 1,98E+02 1,74E+02 0,00E+00 1,169 1,372 1,097

36,573 0,002 45,48 0,18 0 0 21 20 1,579 23,904 0,95 1,92E+02 1,74E+02 0,00E+00 1,199 1,381 1,046

36,575 0,253 46,16 27,51 0 0 21 20 1,579 23,906 0,951 1,92E+02 1,74E+02 0,00E+00 1,199 1,39 0,998

36,827 0,002 46,16 0,18 0 0 21 20 1,556 24,146 0,952 1,86E+02 1,73E+02 0,00E+00 1,23 1,396 0,96

36,829 0,096 46,74 10,39 0 0 21 20 1,556 24,148 0,975 1,86E+02 1,73E+02 0,00E+00 1,23 1,397 0,948

36,925 0,158 46,74 17,08 0 0 21 20 1,548 24,241 0,975 1,84E+02 1,73E+02 0,00E+00 1,243 1,4 0,919

37,083 0,253 47,23 27,03 0 0 21 20 1,534 24,396 0,989 1,80E+02 1,72E+02 0,00E+00 1,264 1,402 0,879

37,336 0,002 47,23 0,18 0 0 21 20 1,513 24,648 0,998 1,73E+02 1,70E+02 0,00E+00 1,299 1,4 0,86

37,338 0,226 47,63 23,99 0 0 21 20 1,513 24,65 1,015 1,73E+02 1,70E+02 0,00E+00 1,299 1,397 0,844

37,564 0,028 47,63 2,95 0 0 34 8 1,494 24,879 1,019 1,67E+02 1,69E+02 0,00E+00 1,331 1,392 0,83

37,592 0,253 47,97 26,47 0 0 34 8 1,493 24,909 1,064 1,67E+02 1,68E+02 0,00E+00 1,335 1,385 0,817

37,844 0,002 47,97 0,18 0 0 34 8 1,482 25,177 1,065 1,60E+02 1,66E+02 0,00E+00 1,366 1,377 0,808

37,846 0,253 48,26 26,17 0 0 34 8 1,482 25,179 1,046 1,60E+02 1,66E+02 0,00E+00 1,366 1,369 0,802

38,099 0,002 48,26 0,17 0 0 34 8 1,463 25,443 1,046 1,54E+02 1,63E+02 0,00E+00 1,396 1,359 0,797

38,1 0,253 48,51 25,86 0 0 34 8 1,463 25,445 1,062 1,54E+02 1,63E+02 0,00E+00 1,396 1,349 0,793

38,353 0,002 48,51 0,17 0 0 34 8 1,446 25,713 1,062 1,47E+02 1,60E+02 0,00E+00 1,423 1,338 0,791

38,354 0,253 48,74 25,53 0 0 34 8 1,446 25,715 1,05 1,47E+02 1,60E+02 0,00E+00 1,423 1,327 0,791

38,607 0,002 48,74 0,17 0 0 34 8 1,423 25,98 1,05 1,41E+02 1,57E+02 0,00E+00 1,447 1,315 0,792

38,609 0,253 48,98 25,2 0 0 34 8 1,423 25,982 1,046 1,41E+02 1,57E+02 0,00E+00 1,447 1,303 0,795

38,861 0,002 48,98 0,17 0 0 34 8 1,397 26,246 1,046 1,36E+02 1,53E+02 0,00E+00 1,465 1,291 0,797

38,863 0,253 49,26 24,85 0 0 34 8 1,396 26,248 1,084 1,36E+02 1,53E+02 0,00E+00 1,465 1,278 0,801

39,115 0,002 49,26 0,17 0 0 34 8 1,377 26,522 1,084 1,31E+02 1,49E+02 0,00E+00 1,479 1,266 0,804

39,117 0,203 49,54 19,7 0 0 34 8 1,377 26,524 1,069 1,31E+02 1,49E+02 0,00E+00 1,479 1,256 0,807

39,32 0,051 49,54 4,95 0 0 34 8 1,356 26,741 1,071 1,27E+02 1,45E+02 0,00E+00 1,488 1,244 0,811

39,371 0,253 49,72 24,3 0 0 34 8 1,351 26,796 1,16 1,26E+02 1,45E+02 0,00E+00 1,49 1,229 0,815

39,624 0,002 49,72 0,16 0 0 34 8 1,35 27,093 1,177 1,21E+02 1,40E+02 0,00E+00 1,498 1,218 0,819

39,626 0,253 49,86 24,18 0 0 34 8 1,35 27,095 1,18 1,21E+02 1,40E+02 0,00E+00 1,498 1,207 0,822

39,878 0,002 49,86 0,16 0 0 34 8 1,349 27,393 1,18 1,16E+02 1,35E+02 0,00E+00 1,506 1,209 0,826

39,88 0,253 49,97 24,05 0 0 34 8 1,349 27,395 1,163 1,16E+02 1,35E+02 0,00E+00 1,506 1,227 0,83

40,132 0,002 49,97 0,16 0 0 34 8 1,342 27,689 1,163 1,11E+02 1,30E+02 0,00E+00 1,511 1,246 0,834

40,134 0,226 50,11 21,42 0 0 34 8 1,342 27,691 1,144 1,11E+02 1,30E+02 0,00E+00 1,511 1,264 0,838

40,36 0,028 50,11 2,67 0 0 34 8 1,33 27,949 1,145 1,07E+02 1,26E+02 0,00E+00 1,516 1,284 0,842

40,388 0,253 50,29 23,77 0 0 34 8 1,329 27,982 1,17 1,06E+02 1,25E+02 0,00E+00 1,516 1,309 0,847

40,641 0,002 50,29 0,16 0 0 34 8 1,321 28,278 1,172 1,01E+02 1,21E+02 0,00E+00 1,518 1,332 0,851

40,642 0,253 50,54 23,59 0 0 34 8 1,321 28,28 1,211 1,01E+02 1,20E+02 0,00E+00 1,518 1,356 0,856

40,895 0,002 50,54 0,16 0 0 34 8 1,32 28,586 1,211 9,67E+01 1,15E+02 0,00E+00 1,52 1,381 0,861

40,897 0,073 50,87 6,82 0 0 34 8 1,32 28,588 1,229 9,66E+01 1,15E+02 0,00E+00 1,52 1,389 0,862

40,97 0,181 50,87 16,74 0 0 34 8 1,32 28,678 1,228 9,53E+01 1,14E+02 0,00E+00 1,521 1,416 0,867

41,151 0,253 51,29 23,2 0 0 34 8 1,319 28,9 1,232 9,19E+01 1,10E+02 0,00E+00 1,523 1,463 0,875

41,403 0,002 51,29 0,15 0 0 34 8 1,316 29,212 1,236 8,72E+01 1,05E+02 0,00E+00 1,526 1,492 0,88

41,405 0,253 51,8 22,96 0 0 34 8 1,316 29,214 1,238 8,72E+01 1,05E+02 0,00E+00 1,526 1,521 0,884

41,658 0,002 51,8 0,15 0 0 34 8 1,308 29,527 1,238 8,25E+01 1,01E+02 0,00E+00 1,531 1,551 0,888

41,659 0,253 52,38 22,7 0 0 34 8 1,308 29,529 1,256 8,25E+01 1,01E+02 0,00E+00 1,531 1,582 0,892

41,912 0,002 52,38 0,15 0 0 34 8 1,298 29,846 1,256 7,79E+01 9,56E+01 0,00E+00 1,538 1,614 0,896

41,914 0,253 53,02 22,4 0 0 34 8 1,298 29,848 1,241 7,78E+01 9,56E+01 0,00E+00 1,538 1,647 0,899

42,166 0,002 53,02 0,15 0 0 34 8 1,275 30,161 1,241 7,32E+01 9,07E+01 0,00E+00 1,547 1,682 0,902

42,168 0,253 53,71 22,07 0 0 34 8 1,275 30,164 1,245 7,32E+01 9,07E+01 0,00E+00 1,547 1,717 0,905

42,42 0,002 53,71 0,15 0 0 34 8 1,246 30,478 1,245 6,86E+01 8,59E+01 0,00E+00 1,559 1,754 0,907

42,422 0,253 54,42 21,7 0 0 34 8 1,246 30,48 1,243 6,85E+01 8,58E+01 0,00E+00 1,559 1,792 0,909

42,675 0,002 54,42 0,14 0 0 34 8 1,207 30,794 1,243 6,39E+01 8,10E+01 0,00E+00 1,574 1,831 0,91

42,676 0,072 55,12 6,09 0 0 34 8 1,206 30,796 1,306 6,39E+01 8,09E+01 0,00E+00 1,574 1,843 0,91

42,748 0 55,12 0 0 0 34 200 1,197 30,89 1,305 6,26E+01 7,96E+01 0,00E+00 1,579 1,855 0,91

42,748 0,182 55,12 15,33 0 0 33 5 1,197 30,89 1,305 6,26E+01 7,96E+01 0,00E+00 1,579 1,841 0,909

42,93 0,14 55,79 11,57 0 0 33 5 1,173 31,128 1,292 5,93E+01 7,60E+01 0,00E+00 1,58 1,819 0,907

43,07 0,115 55,79 9,38 0 0 33 5 1,146 31,306 1,281 5,67E+01 7,33E+01 0,00E+00 1,581 1,802 0,905

43,185 0,253 56,41 20,18 0 0 33 5 1,125 31,454 1,298 5,47E+01 7,11E+01 0,00E+00 1,582 1,779 0,9

43,437 0,002 56,41 0,13 0 0 33 5 1,074 31,783 1,304 5,01E+01 6,62E+01 0,00E+00 1,588 1,765 0,896

43,439 0,253 56,94 19,49 0 0 33 5 1,074 31,785 1,32 5,00E+01 6,62E+01 0,00E+00 1,588 1,753 0,891

43,691 0,002 56,94 0,13 0 0 33 5 1,019 32,118 1,32 4,55E+01 6,13E+01 0,00E+00 1,594 1,745 0,885

43,693 0,253 57,45 18,77 0 0 33 5 1,019 32,12 1,378 4,55E+01 6,13E+01 0,00E+00 1,594 1,736 0,879

43,946 0,002 57,45 0,12 0 0 33 5 0,971 32,468 1,378 4,10E+01 5,64E+01 0,00E+00 1,601 1,728 0,873

43,947 0,153 57,99 10,98 0 0 33 5 0,971 32,471 1,35 4,10E+01 5,64E+01 0,00E+00 1,601 1,724 0,869

44,1 0,03 57,99 2,12 0 0 33 5 0,933 32,677 1,357 3,84E+01 5,34E+01 0,00E+00 1,605 1,72 0,864

44,13 0,072 57,99 5,02 0 0 33 5 0,927 32,719 1,407 3,79E+01 5,29E+01 0,00E+00 1,606 1,718 0,862

44,202 0,253 58,53 17,23 0 0 33 5 0,913 32,82 1,388 3,67E+01 5,15E+01 0,00E+00 1,611 1,712 0,854

44,454 0,002 58,53 0,11 0 0 33 5 0,849 33,168 1,381 3,25E+01 4,67E+01 0,00E+00 1,629 1,705 0,848

44,456 0,253 59,04 16,41 0 0 33 5 0,849 33,171 1,403 3,25E+01 4,67E+01 0,00E+00 1,629 1,698 0,842

44,708 0,002 59,04 0,11 0 0 33 5 0,782 33,525 1,404 2,84E+01 4,20E+01 0,00E+00 1,653 1,688 0,837

44,71 0,253 59,51 15,56 0 0 33 5 0,782 33,528 1,469 2,84E+01 4,20E+01 0,00E+00 1,653 1,673 0,832

44,963 0,002 59,51 0,1 0 0 33 5 0,724 33,899 1,469 2,44E+01 3,74E+01 0,00E+00 1,686 1,655 0,829

44,964 0,166 59,93 9,73 0 0 33 5 0,724 33,901 1,523 2,44E+01 3,74E+01 0,00E+00 1,686 1,642 0,827

45,13 0,088 59,93 5,02 0 0 33 5 0,69 34,154 1,564 2,19E+01 3,45E+01 0,00E+00 1,715 1,617 0,824

45,218 0,253 60,29 13,58 0 0 33 5 0,682 34,299 1,502 2,06E+01 3,29E+01 0,00E+00 1,735 1,601 0,824

45,471 0,002 60,29 0,09 0 0 33 5 0,607 34,666 1,453 1,70E+01 2,87E+01 0,00E+00 1,812 1,622 0,823

45,473 0,253 60,59 12,43 0 0 33 5 0,606 34,668 1,569 1,69E+01 2,86E+01 0,00E+00 1,812 1,651 0,822

45,725 0,002 60,59 0,08 0 0 33 5 0,555 35,065 1,571 1,35E+01 2,45E+01 0,00E+00 1,93 1,677 0,822

45,727 0,253 60,82 11,26 0 0 33 5 0,555 35,068 1,618 1,35E+01 2,45E+01 0,00E+00 1,931 1,696 0,825

45,979 0,002 60,82 0,07 0 0 33 5 0,511 35,476 1,617 1,02E+01 2,06E+01 0,00E+00 2,123 1,7 0,83

45,981 0,006 60,99 0,24 0 0 33 5 0,51 35,479 1,359 1,02E+01 2,06E+01 0,00E+00 2,125 1,7 0,83

45,987 0,248 60,99 9,83 0 0 33 2 0,508 35,486 1,555 1,01E+01 2,05E+01 0,00E+00 2,13 1,672 0,838

46,235 0,253 61,1 8,68 0 0 33 2 0,447 35,874 1,569 7,16E+00 1,69E+01 0,00E+00 2,268 1,56 0,86

46,488 0,002 61,1 0,05 0 0 33 2 0,388 36,273 1,578 4,44E+00 1,35E+01 0,00E+00 2,493 1,466 0,875

46,49 0,253 61,16 7,35 0 0 33 2 0,388 36,275 1,648 4,42E+00 1,35E+01 0,00E+00 2,495 1,34 0,892

46,742 0,002 61,16 0,04 0 0 33 2 0,346 36,691 1,65 2,07E+00 1,03E+01 0,00E+00 2,89 1,183 0,912

46,744 0,253 61,17 6,01 0 0 33 2 0,346 36,695 1,451 2,05E+00 1,03E+01 0,00E+00 2,893 1,033 0,932

46,996 0,002 61,17 0,04 0 0 33 2 0,253 37,06 1,448 1,79E-01 7,33E+00 0,00E+00 3,692 0,938 0,945

46,998 0,052 61,16 1,07 0 0 33 2 0,252 37,063 1,118 1,68E-01 7,31E+00 0,00E+00 3,7 0,912 0,949

47,05 0,202 61,16 3,63 0 0 33 2 0,215 37,12 1,509 -1,43E-01 6,74E+00 0,00E+00 3,969 0,796 0,959

47,252 0,168 61,12 2,36 0 0 33 2 0,174 37,446 1,724 -1,05E+00 4,63E+00 0,00E+00 5,824 0,648 0,961

47,42 0,086 61,12 0,99 0 0 33 2 0,182 37,758 1,628 -1,35E+00 2,99E+00 0,00E+00 9,679 0,677 0,961

47,506 0,104 61,09 0,98 0 0 33 2 0,127 37,86 1,294 -1,30E+00 2,19E+00 1,63E+00 12,183 0,81 0,961

47,61 0,151 61,09 1,03 0 0 33 2 0,083 38,004 3,122 -1,01E+00 1,27E+00 4,41E+00 7,898 1,189 0,961

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


# Report elaborazioni # - SEZIONE 9, MECCANISMI SIPERFICIALI, POST INTERVENTO

--------------------------------------------------------------- - SSAP 4.6.0 - Slope Stability Analysis Program (1991,2015)-




SUP 5 SUP 6 SUP 7 SUP 8 X Y X Y X Y X Y 18.10 13.49 30.59 20.06 29.70 19.60 20.20 14.57 35.85 19.34 30.56 19.90 29.67 19.44 29.67 19.44 40.97 24.98 35.12 22.24 29.60 19.10 29.70 19.60 35.12 22.24 30.59 20.06 30.40 19.10 29.63 19.60 30.56 19.90 - - 30.56 19.90 20.20 15.04 30.40 19.10 - - 30.59 20.06 20.20 14.57 29.60 19.10 - - 30.92 21.72 - - 29.67 19.44 - - 30.12 21.72 - - 20.20 14.57 - - 29.91 20.66 - -

20.20 14.48 - - 29.70 19.60 - - 20.03 14.48 - - - - - - 18.10 13.49 - - - - - -


SUP 13 SUP 14 SUP 15 SUP 16 X Y X Y X Y X Y 10.72 11.06 14.58 12.33 - - - - 14.58 12.33 18.10 13.49 - - - - 19.40 14.66 20.03 14.48 - - - - 19.40 14.98 19.40 14.48 - - - - 17.23 14.97 19.40 14.66 - - - - 16.16 14.77 14.58 12.33 - - - - 14.42 13.61 - - - - - - 13.60 13.38 - - - - - - 10.72 11.06 - - - - - - ## ASSENZA DI FALDA ##



Note: fi`________ Angolo di attrito interno efficace(in gradi) C` ________ Coesione efficace (in Kpa) Cu ________ Resistenza al taglio Non drenata (in Kpa) Gamm ______ Peso di volume terreno fuori falda (in KN/m^3) Gamm_sat __ Peso di volume terreno immerso (in KN/m^3) STR_IDX ___ Indice di resistenza (usato in solo in 'SNIFF SEARCH) (adimensionale) ---- SOLO Per AMMASSI ROCCIOSI FRATTURATI - Parametri Criterio di Rottura di Hoek (2002)-

sigci _____ Resistenza Compressione Uniassiale Roccia Intatta (in MPa) GSI _______ Geological Strenght Index ammasso(adimensionale) mi ________ Indice litologico ammasso(adimensionale) D _________ Fattore di disturbo ammasso(adimensionale) Fattore di riduzione NTC2008 gammaPHI=1.25 e gammaC=1.25 - DISATTIVATO (solo per ROCCE)

----- TIRANTI/ANCORAGGI PRESENTI -----

TIPO TIRANTE : Passivo DISTRIBUZIONE FORZA RESISTENTE TIPO : Trapezoidale

TIRANTE/ANCORAGGIO N.1

Coordinata X Testa (m): 29.91 Coordinata Y Testa (m): 20.66 Angolo con orizzontale(Gradi): -20.00 Lunghezza (m): 18.00 Tensione o Forza (KN/m): 290.90 % lunghezza cementata (%) ): 66.67



Fattore di sicurezza (FS) 0.794 - Min. - X Y Lambda= 1.000 30.68 21.98 30.75 22.01 30.81 22.04 30.87 22.07 30.93 22.10 31.00 22.14 31.06 22.17 31.12 22.20 31.19 22.24 31.25 22.28 31.31 22.32 31.37 22.37 31.44 22.41 31.50 22.46 31.56 22.51 31.62 22.57 31.69 22.62 31.75 22.68 31.81 22.74 31.87 22.81 31.94 22.87 32.00 22.93 32.06 23.00 32.12 23.06 32.19 23.13

32.25 23.20 32.31 23.26 32.38 23.33 32.44 23.40 32.50 23.47 32.56 23.54 32.63 23.61 32.69 23.68 32.75 23.75 32.81 23.83 32.88 23.91 32.94 23.99 33.00 24.08 33.06 24.16 33.13 24.25 33.19 24.35 33.25 24.44 33.31 24.54 33.38 24.64 33.44 24.74 33.50 24.84 33.56 24.94 33.63 25.03 33.69 25.13 33.75 25.23 33.82 25.33 33.88 25.43 33.94 25.52 34.00 25.62 34.07 25.71 34.13 25.81 34.19 25.90 34.19 26.26



Sup N. FS FTR(kN/m) FTA(kN/m) Bilancio(kN/m) ESITO 1 0.794 40.0 50.3 -15.4 Deficit








30,684 0,062 26,46 0,02 0 0 33 2 0 21,976 0,673 0,00E+00 0,00E+00 1,40E+01 0,417 1,086 1,926

30,747 0 26,46 0 0 0 33 2 0,011 22,018 0,673 3,61E-01 1,63E-01 2,46E+00 0,417 1,086 1,926

30,747 0,062 26,7 0,07 0 0 33 2 0,011 22,018 0,645 3,62E-01 1,64E-01 2,44E+00 0,418 0,745 1,926

30,809 0 26,7 0 0 0 33 2 0,02 22,059 0,645 4,49E-01 3,58E-01 2,31E+00 0,643 0,677 1,926

30,81 0,005 26,92 0,01 0 0 33 2 0,02 22,059 0,684 4,49E-01 3,59E-01 2,32E+00 0,644 0,675 1,926

30,815 0,057 26,92 0,11 0 0 33 2 0,021 22,062 0,627 4,62E-01 3,77E-01 2,46E+00 0,655 0,656 1,926

30,872 0,048 27,23 0,12 0 0 33 2 0,027 22,098 0,745 6,41E-01 5,90E-01 3,62E+00 0,729 0,618 1,926

30,92 0,015 27,23 0,04 0 0 33 2 0,046 22,141 0,845 8,33E-01 7,89E-01 4,26E+00 0,761 0,59 1,919

30,935 0,062 27,72 0,21 0 0 33 2 0,048 22,151 0,802 8,98E-01 8,55E-01 4,34E+00 0,769 0,563 1,888

30,997 0 27,72 0 0 0 33 2 0,067 22,203 0,829 1,17E+00 1,15E+00 4,27E+00 0,805 0,551 1,85

30,998 0,062 28,45 0,25 0 0 33 2 0,067 22,203 0,918 1,17E+00 1,15E+00 4,27E+00 0,805 0,551 1,802

31,06 0 28,45 0 0 0 33 2 0,091 22,26 0,918 1,41E+00 1,46E+00 3,29E+00 0,854 0,56 1,747

31,06 0 28,45 0 0 0 33 2 0,091 22,26 0,828 1,41E+00 1,46E+00 3,29E+00 0,854 0,56 1,747

31,06 0,062 29,42 0,36 0 0 33 2 0,091 22,26 0,973 1,41E+00 1,46E+00 3,29E+00 0,854 0,574 1,692

31,122 0 29,42 0 0 0 33 2 0,116 22,321 0,973 1,63E+00 1,79E+00 3,60E+00 0,81 0,593 1,638

31,123 0,062 30,62 0,51 0 0 33 2 0,116 22,321 1,06 1,63E+00 1,79E+00 3,60E+00 0,81 0,615 1,584

31,185 0 30,62 0 0 0 33 2 0,145 22,387 1,06 1,86E+00 2,11E+00 3,61E+00 0,781 0,64 1,533

31,185 0,062 32,02 0,67 0 0 33 2 0,146 22,388 1,067 1,86E+00 2,11E+00 3,61E+00 0,781 0,665 1,485

31,248 0 32,02 0 0 0 33 2 0,173 22,454 1,067 2,08E+00 2,43E+00 3,46E+00 0,76 0,689 1,44

31,248 0,062 33,53 0,82 0 0 33 2 0,173 22,454 1,083 2,08E+00 2,43E+00 3,46E+00 0,76 0,712 1,397

31,31 0 33,53 0 0 0 33 2 0,199 22,522 1,083 2,29E+00 2,72E+00 3,22E+00 0,741 0,733 1,357

31,311 0,029 35,06 0,44 0 0 33 2 0,2 22,522 1,115 2,29E+00 2,72E+00 3,22E+00 0,741 0,743 1,339

31,34 0,033 35,06 0,53 0 0 33 2 0,212 22,555 1,096 2,38E+00 2,84E+00 3,08E+00 0,733 0,762 1,304

31,373 0,062 36,52 1,11 0 0 33 2 0,224 22,591 1,116 2,48E+00 2,98E+00 2,91E+00 0,723 0,789 1,251

31,436 0 36,52 0,01 0 0 33 2 0,249 22,662 1,136 2,65E+00 3,20E+00 2,56E+00 0,705 0,806 1,212

31,436 0,062 37,83 1,25 0 0 33 2 0,249 22,662 1,162 2,65E+00 3,20E+00 2,56E+00 0,705 0,824 1,174

31,498 0 37,83 0,01 0 0 33 2 0,273 22,734 1,162 2,80E+00 3,39E+00 2,21E+00 0,685 0,841 1,137

31,498 0,062 39,21 1,39 0 0 33 2 0,273 22,735 1,185 2,80E+00 3,39E+00 2,21E+00 0,685 0,859 1,102

31,561 0 39,21 0,01 0 0 33 2 0,296 22,809 1,185 2,93E+00 3,55E+00 1,86E+00 0,665 0,876 1,067

31,561 0,059 40,64 1,44 0 0 33 2 0,296 22,809 1,142 2,93E+00 3,55E+00 1,86E+00 0,665 0,892 1,035

31,62 0,004 40,64 0,09 0 0 33 2 0,313 22,876 1,141 3,03E+00 3,67E+00 1,53E+00 0,647 0,908 1,003

31,624 0,062 42 1,6 0 0 33 2 0,314 22,88 1,094 3,04E+00 3,68E+00 1,51E+00 0,648 0,925 0,971

31,686 0 42 0,01 0 0 33 2 0,326 22,948 1,092 3,12E+00 3,77E+00 1,18E+00 0,654 0,94 0,942

31,686 0,062 43,2 1,61 0 0 33 2 0,326 22,949 1,074 3,12E+00 3,77E+00 1,17E+00 0,654 0,954 0,918

31,749 0 43,2 0,01 0 0 33 2 0,334 23,016 1,074 3,18E+00 3,84E+00 8,49E-01 0,657 0,965 0,898

31,749 0,062 44,2 1,62 0 0 33 2 0,334 23,016 1,06 3,18E+00 3,84E+00 8,47E-01 0,657 0,975 0,879

31,811 0 44,2 0,01 0 0 33 2 0,34 23,082 1,06 3,23E+00 3,87E+00 5,34E-01 0,657 0,984 0,863

31,812 0,062 44,97 1,62 0 0 33 2 0,34 23,082 1,041 3,23E+00 3,87E+00 5,33E-01 0,657 0,991 0,848

31,874 0 44,97 0,01 0 0 33 2 0,342 23,147 1,041 3,25E+00 3,87E+00 2,37E-01 0,653 0,998 0,835

31,874 0,062 45,52 1,63 0 0 33 2 0,342 23,147 1,01 3,25E+00 3,87E+00 2,36E-01 0,653 1,003 0,823

31,936 0 45,52 0,01 0 0 33 2 0,342 23,21 1,011 3,26E+00 3,84E+00 0,00E+00 0,647 1,008 0,813

31,937 0,062 45,89 1,63 0 0 33 2 0,342 23,211 1,033 3,26E+00 3,84E+00 0,00E+00 0,647 1,013 0,804

31,999 0 45,89 0,01 0 0 33 2 0,342 23,275 1,033 3,25E+00 3,79E+00 0,00E+00 0,638 1,017 0,796

31,999 0,062 46,12 1,63 0 0 33 2 0,342 23,275 1,033 3,25E+00 3,79E+00 0,00E+00 0,638 1,021 0,789

32,062 0 46,12 0,01 0 0 33 2 0,342 23,34 1,033 3,22E+00 3,72E+00 0,00E+00 0,628 1,026 0,783

32,062 0,062 46,28 1,64 0 0 33 2 0,342 23,34 1,038 3,22E+00 3,72E+00 0,00E+00 0,628 1,03 0,777

32,124 0 46,28 0,01 0 0 33 2 0,341 23,405 1,038 3,19E+00 3,63E+00 0,00E+00 0,616 1,034 0,772

32,125 0,062 46,45 1,64 0 0 33 2 0,341 23,405 1,057 3,19E+00 3,63E+00 0,00E+00 0,616 1,038 0,768

32,187 0 46,45 0,01 0 0 33 2 0,341 23,471 1,057 3,15E+00 3,54E+00 0,00E+00 0,603 1,043 0,764

32,187 0,062 46,74 1,64 0 0 33 2 0,341 23,471 1,049 3,15E+00 3,54E+00 0,00E+00 0,603 1,047 0,76

32,25 0 46,74 0,01 0 0 33 2 0,341 23,537 1,049 3,10E+00 3,44E+00 0,00E+00 0,591 1,051 0,757

32,25 0,062 46,98 1,64 0 0 33 2 0,341 23,537 1,057 3,10E+00 3,44E+00 0,00E+00 0,591 1,056 0,754

32,312 0 46,98 0,01 0 0 33 2 0,34 23,603 1,057 3,05E+00 3,35E+00 0,00E+00 0,579 1,06 0,751

32,312 0,062 47,11 1,64 0 0 33 2 0,34 23,603 1,065 3,05E+00 3,35E+00 0,00E+00 0,579 1,065 0,748

32,375 0 47,11 0,01 0 0 33 2 0,339 23,67 1,065 2,99E+00 3,25E+00 0,00E+00 0,567 1,069 0,745

32,375 0,062 47,24 1,64 0 0 33 2 0,339 23,67 1,074 2,99E+00 3,25E+00 0,00E+00 0,567 1,074 0,742

32,437 0 47,24 0,01 0 0 33 2 0,338 23,737 1,074 2,92E+00 3,15E+00 0,00E+00 0,555 1,079 0,739

32,438 0,062 47,45 1,64 0 0 33 2 0,338 23,737 1,084 2,92E+00 3,15E+00 0,00E+00 0,555 1,084 0,736

32,5 0 47,45 0,01 0 0 33 2 0,338 23,805 1,084 2,84E+00 3,04E+00 0,00E+00 0,543 1,089 0,733

32,5 0,062 47,81 1,63 0 0 33 2 0,338 23,805 1,096 2,84E+00 3,04E+00 0,00E+00 0,543 1,094 0,729

32,563 0 47,81 0,01 0 0 33 2 0,338 23,873 1,096 2,76E+00 2,93E+00 0,00E+00 0,53 1,099 0,726

32,563 0,062 48,35 1,63 0 0 33 2 0,338 23,874 1,124 2,76E+00 2,93E+00 0,00E+00 0,53 1,104 0,722

32,625 0 48,35 0,01 0 0 33 2 0,338 23,944 1,124 2,66E+00 2,82E+00 0,00E+00 0,518 1,11 0,719

32,626 0,044 49,07 1,16 0 0 33 2 0,338 23,944 1,221 2,66E+00 2,82E+00 0,00E+00 0,518 1,114 0,716

32,67 0,018 49,07 0,47 0 0 33 2 0,341 23,998 1,219 2,59E+00 2,73E+00 0,00E+00 0,509 1,12 0,712

32,688 0,062 49,94 1,62 0 0 33 2 0,342 24,02 1,198 2,56E+00 2,70E+00 0,00E+00 0,505 1,129 0,706

32,75 0 49,94 0,01 0 0 33 2 0,342 24,095 1,194 2,44E+00 2,58E+00 0,00E+00 0,493 1,136 0,702

32,751 0,062 50,9 1,6 0 0 33 2 0,342 24,095 1,2 2,44E+00 2,58E+00 0,00E+00 0,493 1,143 0,697

32,813 0 50,9 0,01 0 0 33 2 0,34 24,17 1,2 2,31E+00 2,45E+00 0,00E+00 0,481 1,15 0,693

32,813 0,062 51,89 1,59 0 0 33 2 0,34 24,17 1,209 2,31E+00 2,45E+00 0,00E+00 0,481 1,158 0,688

32,876 0 51,89 0,01 0 0 33 2 0,336 24,246 1,209 2,17E+00 2,32E+00 0,00E+00 0,469 1,165 0,684

32,876 0,062 52,83 1,57 0 0 33 2 0,336 24,246 1,219 2,17E+00 2,32E+00 0,00E+00 0,469 1,173 0,679

32,938 0 52,83 0,01 0 0 33 2 0,33 24,322 1,219 2,03E+00 2,20E+00 0,00E+00 0,458 1,181 0,675

32,939 0,062 53,63 1,55 0 0 33 2 0,33 24,322 1,23 2,03E+00 2,19E+00 0,00E+00 0,458 1,189 0,671

33,001 0 53,63 0,01 0 0 33 2 0,322 24,399 1,23 1,87E+00 2,07E+00 0,00E+00 0,447 1,198 0,667

33,001 0,062 54,38 1,53 0 0 33 2 0,322 24,399 1,241 1,87E+00 2,06E+00 0,00E+00 0,447 1,206 0,664

33,064 0 54,38 0,01 0 0 33 2 0,312 24,477 1,241 1,71E+00 1,93E+00 0,00E+00 0,436 1,214 0,66

33,064 0,062 55,17 1,5 0 0 33 2 0,312 24,477 1,251 1,71E+00 1,93E+00 0,00E+00 0,436 1,222 0,657

33,126 0 55,17 0,01 0 0 33 2 0,301 24,555 1,251 1,54E+00 1,80E+00 0,00E+00 0,425 1,23 0,655

33,126 0,014 55,94 0,32 0 0 33 2 0,3 24,555 1,281 1,54E+00 1,80E+00 0,00E+00 0,425 1,231 0,654

33,14 0,02 55,94 0,47 0 0 33 2 0,298 24,573 1,252 1,51E+00 1,77E+00 0,00E+00 0,423 1,235 0,653

33,16 0,029 55,94 0,68 0 0 33 2 0,293 24,597 1,275 1,45E+00 1,73E+00 0,00E+00 0,419 1,24 0,652

33,189 0,062 56,61 1,43 0 0 33 2 0,288 24,635 1,329 1,37E+00 1,67E+00 0,00E+00 0,414 1,248 0,65

33,251 0 56,61 0,01 0 0 33 2 0,277 24,719 1,341 1,20E+00 1,54E+00 0,00E+00 0,402 1,251 0,649

33,252 0,062 57,14 1,4 0 0 33 2 0,277 24,719 1,351 1,20E+00 1,54E+00 0,00E+00 0,402 1,252 0,648

33,314 0 57,14 0,01 0 0 33 2 0,264 24,803 1,351 1,03E+00 1,41E+00 0,00E+00 0,391 1,251 0,649

33,314 0,062 57,52 1,36 0 0 33 2 0,264 24,804 1,383 1,03E+00 1,41E+00 0,00E+00 0,39 1,246 0,65

33,377 0 57,52 0,01 0 0 33 2 0,253 24,89 1,383 8,64E-01 1,28E+00 0,00E+00 0,378 1,239 0,651

33,377 0,062 57,75 1,32 0 0 33 2 0,253 24,89 1,409 8,64E-01 1,28E+00 0,00E+00 0,378 1,228 0,652

33,439 0 57,75 0,01 0 0 33 2 0,242 24,978 1,409 7,01E-01 1,16E+00 0,00E+00 0,364 1,212 0,655

33,44 0,062 57,83 1,28 0 0 33 2 0,242 24,979 1,429 7,00E-01 1,16E+00 0,00E+00 0,364 1,191 0,658

33,502 0 57,83 0,01 0 0 33 2 0,232 25,068 1,43 5,44E-01 1,03E+00 0,00E+00 0,347 1,165 0,661

33,502 0,062 57,79 1,24 0 0 33 2 0,232 25,068 1,445 5,43E-01 1,03E+00 0,00E+00 0,347 1,133 0,665

33,564 0 57,79 0,01 0 0 33 2 0,223 25,158 1,445 3,99E-01 9,08E-01 0,00E+00 0,328 1,096 0,67

33,565 0,062 57,66 1,2 0 0 33 2 0,223 25,159 1,455 3,98E-01 9,07E-01 0,00E+00 0,328 1,055 0,676

33,627 0 57,66 0,01 0 0 33 2 0,215 25,249 1,455 2,66E-01 7,88E-01 0,00E+00 0,306 1,011 0,682

33,627 0,062 57,49 1,16 0 0 33 2 0,215 25,25 1,402 2,66E-01 7,87E-01 0,00E+00 0,306 0,964 0,69

33,69 0 57,49 0,01 0 0 33 2 0,204 25,337 1,401 1,47E-01 6,72E-01 0,00E+00 0,28 0,915 0,698

33,69 0,03 57,36 0,54 0 0 33 2 0,204 25,337 1,374 1,47E-01 6,71E-01 0,00E+00 0,28 0,89 0,703

33,72 0,033 57,36 0,57 0 0 33 2 0,199 25,379 1,38 9,51E-02 6,17E-01 0,00E+00 0,266 0,84 0,712

33,753 0,062 57,29 1,02 0 0 33 2 0,193 25,424 1,38 4,29E-02 5,60E-01 0,00E+00 0,257 0,755 0,725

33,815 0 57,29 0 0 0 33 2 0,182 25,51 1,377 -4,46E-02 4,55E-01 0,00E+00 0,236 0,693 0,735

33,815 0,062 57,17 0,93 0 0 33 2 0,182 25,51 1,353 -4,49E-02 4,55E-01 0,00E+00 0,236 0,627 0,746

33,878 0 57,17 0 0 0 33 2 0,17 25,594 1,353 -1,14E-01 3,57E-01 0,00E+00 0,211 0,561 0,76

33,878 0,062 57,02 0,84 0 0 33 2 0,169 25,595 1,344 -1,14E-01 3,56E-01 0,00E+00 0,211 0,495 0,775

33,94 0 57,02 0 0 0 33 2 0,157 25,679 1,344 -1,60E-01 2,67E-01 0,00E+00 0,182 0,438 0,794

33,94 0,062 56,86 0,75 0 0 33 2 0,157 25,679 1,21 -1,60E-01 2,67E-01 0,00E+00 0,181 0,398 0,815

34,003 0 56,86 0 0 0 33 2 0,137 25,754 1,209 -1,73E-01 1,86E-01 0,00E+00 0,145 0,375 0,841

34,003 0,062 56,73 0,66 0 0 33 2 0,137 25,755 1,254 -1,73E-01 1,86E-01 1,41E-01 0,145 0,378 0,868

34,065 0 56,73 0 0 0 33 2 0,12 25,833 1,253 -1,47E-01 1,15E-01 4,90E-01 0,102 0,403 0,892

34,066 0,062 56,64 0,58 0 0 33 2 0,12 25,833 1,247 -1,47E-01 1,14E-01 4,92E-01 0,102 0,435 0,907

34,128 0 56,64 0 0 0 33 2 0,103 25,911 1,246 -1,03E-01 5,27E-02 9,54E-01 0,054 0,474 0,911

34,128 0,062 56,59 0,49 0 0 33 2 0,103 25,911 7,486 -1,03E-01 5,25E-02 9,58E-01 0,053 0,51 0,91 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LEGENDA SIMBOLI X(m) : Ascissa sinistra concio dx(m) : Larghezza concio alpha(gradi) : Angolo pendenza base concio W(kN/m) : Forza peso concio ru(-) : Coefficiente locale pressione interstiziale U(kPa) : Pressione totale dei pori base concio phi'(gradi) : Angolo di attrito efficace base concio c'/Cu (kPa) : Coesione efficace / Resistenza al taglio in condizioni non drenate ht(m) : Altezza linea di thrust da nodo sinistro base concio yt(m) : coordinata Y linea di trust yt'(-) : gradiente pendenza locale linea di trust E(x)(kN/m) : Forza Normale interconcio T(x)(kN/m) : Forza Tangenziale interconcio E' (kN) : derivata Forza normale interconcio Rho(x) (-) : fattore mobilizzazione resistenza al taglio verticale interconcio ZhU et al.(2003) FS_FEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by FEM FS_LEM(x) (-) : fattore di sicurezza locale stimato (locale in X) by LEM -------------------------------------------------------------------------------------------------------

ALL. 2 - Calcolo chiodature

Calcolo delle lunghezze delle chiodature per il rafforzamento corticale di versante:

휏 = min273,13

1,3x1,2;

137,931,2x1,2

= 95,78푘푃푎

Considerando l’adesione limite malta-terreno stimata (ad), trascurando il contributo dell’attrito e

considerando un diametro di perforazione pari a 85 mm, si ottiene:

15,278,95085,0

1,551L

m

00,478,95085,0

4,1022L

m

La lunghezza totale dei chiodi in progetto è data dalla lunghezza della fondazione più quella inefficace dello

spessore instabile.

Nelle zone con spessore da stabilizzare pari a 1,00 m si adotteranno, quindi, chiodi in barra di lunghezza

pari a 4,50 m, mentre per la coltre centrale di spessore 1,50 m si ricorrerà a chiodi da 6,50 metri.

Di seguito i tabulati di calcolo del software Ruvolum.

ALL. 3 - Calcolo tiranti d’ancoraggio

Per il dimensionamento dei tiranti si sono considerate le azioni ricavate dalle analisi di stabilità; prendendo le

seguenti sezioni rappresentative:

SEZIONE T (kN/m) INTERASSE (m) N (kN) 7 200 1,5 300,00 9 290,9 1,5 436,35

11 129 2 258,00 13 290,9 1 290,90

Per la sezione 11 si incrementa l’azione considerando l’inclinazione del tirante rispetto alla sezione di

riferimento (i = 14°):

Neff (sez 13) = 290,9/cos 14° = 300 kN.

Di seguito si riportano i carichi di snervamento ed ultimo della barra di diametro =32 mm utilizzata per i

tiranti: Ry = 760 kN ; Ru = 850 kN

Il carico di esercizio della barra vale:

Ny,d = 850 kN x 0,60 = 510 kN

Per l’iniezione dei tiranti si considera a livello di calcolo una boiacca classe C 28/35.

VERIFICHE

Si considera cautelativamente la sezione col tirante più sollecitato:

SEZIONE 9

SFILAMENTO ACCIAIO MALTA

푓 = 0,83푅 = 0,83푥25 = 20,75푀푃푎

푓 = 0,3푓 / = 0,3푥20,75 / = 2,27푀푃푎

푓 = 0,7푓 = 0,7푥2,27 = 1,59푀푃푎

푓 = 2,25푓 = 2,25푥1푥1,59 = 3,57푀푃푎

푓 =푓훾 =

3,571,5 = 2,38푀푃푎

푓∗ = = ,,

= 1,59푀푃푎(푝푒푟푎푛푐표푟푎푔푔푖푖푛푐푎푙푐푒푠푡푟푢푧푧표푡푒푠표)

푅 , = 1,59푥휋푥32푥13000 = 2072,40푘푁 > 436,35푘푁 VERIFICATA

SFILAMENTO MALTA-TERRENO

휏 , = 0,201

1,81

1,2 = 0,09푀푃푎

푅 , = 0,09푥휋푥127푥13.000 = 466,81푘푁 > 436,35푘푁 VERIFICATA

SEZIONE ACCIAIO

푁 , =,= 723,81푘푁 > 436,35푘푁 VERIFICATA

ALL. 4 - Rete paramassi

SEZIONE S01

Input File Specifications Units of Measure: Metric Total Number of Cells: 7 Analysis Point 1 X-Coordinate: 9.33 Analysis Point 2 X-Coordinate: Analysis Point 3 X-Coordinate: Initial Y-Top Starting Zone Coordinate: 27.87 Initial Y-Base Starting Zone Coordinate: 12.87 Cell Data Cell No. S.R. Tang. C. Norm. C. Begin X Be gin Y End X End Y 1 .1 .95 .3 0 27.87 3.51 25.15 2 .1 .95 .3 3.51 25.15 4.46 23.42 3 .1 .95 .3 4.46 23.42 6.06 16.07 4 .1 .95 .3 6.06 16.07 8.45 12.87 5 .1 .95 .2 8.45 12.87 10.83 12.34 6 .05 1 1 10.83 12.34 11.22 9.44 7 .05 1 1 11.22 9.44 14.99 9.27 Cell No. numero cella S.R. rugosità secondaria Tang. C. coefficiente di restituzione tangente Norm. C. coefficiente di restituzione normale Begin X coordinata x inizio cella Begin Y coordinata x fine cella End X coordinata y inizio cella End Y coordinata y fine cella Total Number of Rocks Simulated: 10000 Starting Velocity in X-Direction: 0.3 m/sec Starting Velocity in Y-Direction: -0.3 m/sec Starting Cell Number: 1 Ending Cell Number: 7 Rock Density: 2500 kg/m^3 Rock Shape: Discoidal Diameter: 0.8 m Thickness: 0.8 m Analysis Point 1: X = 9.33, Y = 13 Velocity (m/sec) Bounce Height (m) Kinetic Energy (J) Maximum: 12.74 Maximum: .5 Maxi mum: 105326 Average: 6.25 Average: .08 Aver age: 30728 Minimum: 2.48 G. Mean: .05 Std. Dev.: 20202 Std. Dev.: 2.15 Std. Dev.: 4.45 Velocity Units: m/sec Bounce Height Units: m

SEZIONE S02

Input File Specifications Units of Measure: Metric Total Number of Cells: 11 Analysis Point 1 X-Coordinate: 9.89 Analysis Point 2 X-Coordinate: 0 Analysis Point 3 X-Coordinate: 0 Initial Y-Top Starting Zone Coordinate: 28 Initial Y-Base Starting Zone Coordinate: 12 Cell Data Cell No. S.R. Tang. C. Norm. C. Begin X Be gin Y End X End Y 1 .1 .95 .3 0 28 2.93 25.02 2 .1 .95 .3 2.93 25.02 6.5 18.5 3 .1 .95 .3 6.5 18.5 7.31 16 4 .1 .95 .3 7.31 16 8.51 14.5 5 .1 .95 .3 8.51 14.5 8.82 13.25 6 .1 .95 .3 8.82 13.25 9.44 12 7 .1 .95 .2 9.44 12 11.39 11 8 .05 1 1 11.39 11 11.91 8.5 9 .05 1 1 11.91 8.5 15.04 8 10 .1 .95 .2 15.04 8 16.766 6.5 11 .1 .95 .2 16.766 6.5 18.23 4.5 Cell No. numero cella S.R. rugosità secondaria Tang. C. coefficiente di restituzione tangente Norm. C. coefficiente di restituzione normale Begin X coordinata x inizio cella Begin Y coordinata x fine cella End X coordinata y inizio cella End Y coordinata y fine cella Total Number of Rocks Simulated: 10000 Starting Velocity in X-Direction: 0.3 m/sec Starting Velocity in Y-Direction: -0.3 m/sec Starting Cell Number: 1 Ending Cell Number: 11 Rock Density: 2500 kg/m^3 Rock Shape: Discoidal Diameter: 0.8 m Thickness: 0.8 m Analysis Point 1: X = 9.89, Y = 12 Velocity (m/sec) Bounce Height (m) Kinetic Energy (J) Maximum: 16.49 Maximum: 2.71 Maximum: 153080 Average: 8.78 Average: .78 Average: 55669 Minimum: 2.77 G. Mean: .28 Std. Dev.: 34763 Std. Dev.: 3.29 Std. Dev.: 6.98

Dai risultati delle verifiche a rotolamento si è scelta la barriera paramassi da 500 kJ e, sulla base delle sollecitazioni di progetto che questa trasmette agli ancoraggi, si sono dimensionate le lunghezze di fondazione come di seguito riportato.

AZIONI DI PROGETTO

N DESCRIZIONE TIPO CARICO DI PROGETTO (kN)

1 Ancoraggi di monte Fune D=14,5 mm 70

2 Ancoraggi laterali Fune D=14,5 mm 130

A Ancoraggio principale piastra di base GEWI NG 28 40

RESISTENZE DI PROGETTO

Partendo dalle prove di tesatura illustrate nel capitolo nel calcolo delle chiodature, si ha:

휏 = min273,13

1,3x1,2 ;137,93

1,2x1,2 = 95,78푘푃푎

퐿1 =70000N

휋푥75푚푚푥0,095푀푃푎 = 3,1푚

퐿2 =130000N


퐿3 =40000N


Le lunghezze finali scelte sono riportate nella tabella riepilogative sottostante.

N DESCRIZIONE QUANTITÀ TIPO CARICO DI PROGETTO (kN) LUNGHEZZA (m)

1 Ancoraggi di monte 6 Fune D=14,5 mm 70 4,00

2 Ancoraggi laterali 4 Fune D=14,5 mm 130 6,5

A Ancoraggio principale piastra di base 6 GEWI NG 28 40 3,00

ALL. 5 - Calcolo struttura di supporto barriera su muro in cls

Analisi dei carichi

Considerando un accumulo di terreno avente le seguenti caratteristiche meccaniche:

Peso di volume = 2000 daN/mc

Angolo di attrito = 33°

Coeff. di spinta = 0,3

La spinta, applicata a 1/3 dell’altezza del montante (0,67m) e per 2,00 m di sviluppo orizzontale, risulta:

S = 0,5 x 2 x 4 x 0,3 = 1200 daN/ml

Il momento flettente alla base del montante risulta:

M = 1200 x 2,00 x 0,67 = 1610 daNm

VERIFICA MONTANTE

Vista la generosa cautela adottata per la stima del carico sul montante, nella seguente verifica non si ritiene

di amplificare ulteriormente i carichi con i coefficienti da norma ne incrementi per sisma.

Adottando un profilo IPE 160 con le seguenti caratteristiche:

A = 20,10 cmq

Aanima = 6,58 cmq

Wx = 109 cmc

la sollecitazione per momento flettente risulta

σ = 161000 / 109 = 1477,06 daN/cmq

La sollecitazione per taglio (considerando l’area resistente della sola anima) risulta:

τ = 2400 / 6,58 = 365 daN/cmq

Pertanto la sollecitazione ideale risulta: σid = (σ 2 + 3 τ 2 )^0,5 = 1607 daN/cmq

Le sollecitazioni sono pertanto nei limiti per acciai S355.

VERIFICHE PIASTRA DI BASE E TASSELLI

Per le verifiche è stato adottato il programma HILTI profis anchor.

Di seguito i tabulati di calcolo.

www.hilti.it Profis Anchor 2.5.2

Si dovrà verificare la corrispondenza dei dati inseriti e dei risultati con la situazione reale effettiva e la loro plausibilità!PROFIS Anchor ( c ) 2003-2009 Hilti AG, FL-9494 Schaan Hilti è un marchio registrato di Hilti AG, Schaan

Impresa:Progettista:Indirizzo:Telefono I Fax:E-mail:

|

Pagina:Progetto:Contratto N°:Data:

1rete monte

13/05/2015

Commenti del progettista:

1 Dati da inserire

Tipo e dimensione dell'ancorante: HIT-HY 200-A + HIT-V-F (8.8) M16

Profondità di posa effettiva: hef,opti = 310 mm (hef,limit = 320 mm)

Materiale: 8.8

Certificazione No.: Dati Tecnici Hilti

Emesso I Valido: - | -

Prova: metodo di calcolo Extended ETAG BOND (EOTA TR 029)


Piastra d'ancoraggio: S 355 (St 52); E = 210000.00 N/mm2; fyk = 355.00 N/mm2; gMs = 1.100

lx x ly x t = 300 mm x 200 mm x 22 mm; (Spessore della piastra raccomandato: calcolato)

Profilo: IPE; (L x W x T x FT) = 160 mm x 82 mm x 7 mm x 7 mm

Materiale base: non fessurato calcestruzzo, C16/20, fcc = 20.00 N/mm2; h = 10000 mm, Temp. Breve/Lungo: 40/24 °C

Installazione: Foro eseguito con perforatore, Condizioni di installazione: saturo d'acqua

Armatura: nessuna armatura o interasse tra le armature >= 150 mm (qualunque Ø) o >= 100 mm (Ø <= 10 mm)

senza armatura di bordo longitudinale

Geometria [mm] & Carichi [kN, kNm]




|


2rete monte

13/05/2015

2 Condizione di carico/Carichi risultanti sull'ancorante

Condizione di carico 1 (1.35·carico permanente + 1.50·carico variabile)Condizione di carico 2 (1.0·carico permanente + 1.50·carico variabile)Condizione di carico 3 (1.35·carico permanente)

Carichi sull'ancorante [kN]Trazione: (+ Trazione, - Compressione)

Ancorante Trazione Taglio Taglio in dir. x Taglio in dir. y1 43.787 8.100 8.100 0.000

2 0.000 8.100 8.100 0.000

3 43.787 8.100 8.100 0.000

4 0.000 8.100 8.100 0.000Compressione max. nel calcestruzzo: 0.45 [‰]Max. sforzo di compressione nel calcestruzzo: 13.38 [N/mm2]risultante delle forze di trazione nel (x/y)=(-120/0): 87.575 [kN]risultante delle forze di compressione (x/y)=(128/0): 87.575 [kN]

Trazione Compressione

1 2

3 4

x

y

3 Carico di trazione (EOTA TR 029, Sezione 5.2.2)

Carico [kN] Resistenza [kN] Utilizzo bbbbN [%] Stato

Rottura dell'acciaio* 43.787 84.000 53 OK

Rottura combinata conica del calcestruzzo e per sfilamento**

87.575 219.522 40 OK

Rottura conica del calcestruzzo** 87.575 111.168 79 OK

Fessurazione** 87.575 228.860 39 OK

*ancorante più sollecitato **gruppo di ancoranti (ancoranti sollecitati)

3.1 Rottura dell'acciaio

NRk,s [kN] gM,s NRd,s [kN] NSd [kN]

126.000 1.500 84.000 43.787

3.2 Rottura combinata conica del calcestruzzo e per sfilamento

Ap,N [mm2] A0p,N [mm2] tRk,ucr,25 [N/mm2] scr,Np [mm] ccr,Np [mm] cmin [mm]

346225 273067 20.00 523 261 280

yc tRk,ucr [N/mm2] k y

0g,Np

yg,Np

1.000 20.00 3.200 1.000 1.000

ec1,N [mm] yec1,Np ec2,N [mm] yec2,Np

ys,Np

yre,Np

0 1.000 0 1.000 1.000 1.000

N0Rk,p [kN] NRk,p [kN] gM,p

NRd,p [kN] NSd [kN]

311.646 395.140 1.800 219.522 87.575

3.3 Rottura conica del calcestruzzo

Ac,N [mm2] A0c,N [mm2] ccr,N [mm] scr,N [mm]

797150 864900 465 930

ec1,N [mm] yec1,N ec2,N [mm] yec2,N ys,N yre,N k1

0 1.000 0 1.000 0.881 1.000 10.100

N0Rk,c [kN] gM,c

NRd,c [kN] NSd [kN]

246.535 1.800 111.168 87.575

3.4 Fessurazione

Ac,N [mm2] A0c,N [mm2] ccr,sp [mm] scr,sp [mm] yh,sp

448400 384400 310 620 1.475


0 1.000 0 1.000 0.971 1.000 10.100

N0Rk,c [kN] gM,sp

NRd,sp [kN] NSd [kN]

246.535 1.800 228.860 87.575




|


3rete monte

13/05/2015

4 Carico di taglio (EOTA TR 029, Sezione 5.2.3)

Carico [kN] Resistenza [kN] Utilizzo bbbbV [%] Stato

Rottura dell'acciaio (senza braccio di leva)*

8.100 50.400 17 OK

Rottura dell'acciaio (con braccio di leva)* N/A N/A N/A N/A

Rottura per pryout** 32.400 286.501 12 OK

Rottura del bordo del calcestruzzo in direzione x+**

32.400 72.371 45 OK

*ancorante più sollecitato **gruppo di ancoranti (ancoranti specifici)

4.1 Rottura dell'acciaio (senza braccio di leva)

VRk,s [kN] gM,s VRd,s [kN] VSd [kN]

63.000 1.250 50.400 8.100

4.2 Rottura per pryout (cono del calcestruzzo)

Ac,N [mm2] A0c,N [mm2] ccr,N [mm] scr,N [mm] k-factor k1

856000 864900 465 930 2.000 10.100

ec1,V [mm] yec1,N ec2,V [mm] yec2,N ys,N yre,N 0 1.000 0 1.000 0.881 1.000

N0Rk,c [kN] gM,c,p

VRd,c1 [kN] VSd [kN]

246.535 1.500 286.501 32.400

4.3 Rottura del bordo del calcestruzzo in direzione x+

hef [mm] dnom [mm] k1 a b

310 16.0 2.400 0.105 0.056

c1 [mm] Ac,V [mm2] A0c,V [mm2]

280 411600 352800

ys,V yh,V ya,V ec,V [mm] yec,V yre,V 1.000 1.000 1.000 0 1.000 1.000

V0Rk,c [kN] gM,c

VRd,c [kN] VSd [kN]

93.049 1.500 72.371 32.400

5 Carichi combinati di trazione e di taglio (EOTA TR 029, Sezione 5.2.4)

bN bV a Utilizzo bN,V [%] Stato0.788 0.448 1.500 100 OK

baN + b

aV ≤ 1

6 Spostamenti (ancorante più sollecitato)

Carichi a breve termine:

NSk = 0.000 [kN] dN = 0.000 [mm]

VSk = 12.000 [kN] dV = 0.480 [mm]

dNV = 0.480 [mm]

Carichi a lungo termine:

NSk = 0.000 [kN] dN = 0.000 [mm]

VSk = 12.000 [kN] dV = 0.720 [mm]

dNV = 0.720 [mm]

Commenti: Gli spostamenti a trazione risultano validi con metà del valore della coppia di serraggio richiesta per non fessurato calcestruzzo! Gli spostamenti a taglio sono validi trascurando l'attrito tra il calcestruzzo e la piastra d’ancoraggio! Lo spazio derivante dal foro eseguito con perforatore e dalle tolleranze dei fori non viene considerato in questo calcolo!

Gli spostamenti ammissibili dell'ancorante dipendono dalla struttura fissata e devono essere definiti dal progettista!




|


4rete monte

13/05/2015

7 Attenzione

• Fenomeni di ridistribuzione dei carichi sugli ancoranti derivanti da eventuali deformazioni elastiche della piastra non sono presi in considerazione. Si assume una piastra di ancoraggio sufficientemente rigida in modo che non risulti deformabile sotto l'azione di carichi!

• La verifica del trasferimento dei carichi nel materiale base è necessaria in accordo all'EOTA TR 029 sezione 7!

• Il calcolo è valido solo se le dimensioni dei fori sulla piastra non superano i valori indicati nella Tabella 4.1 da EOTA TR029! Per diametri dei fori superiori vedere il capitolo 1.1 dell'EOTA TR029!

• La lista accessori inclusa in questo report di calcolo è da ritenersi solo come informativa dell'utente. In ogni caso, le istruzioni d'uso fornite con il prodotto dovranno essere rispettate per garantire una corretta installazione.

• La pulizia del foro deve essere effettuata in conformità alle istruzioni di posa (soffiare con aria compressa due volte (min. 6 bar), spazzolare due volte, soffiare con aria compressa due volte (min. 6 bar)).

• L’adesione chimica caratteristica dipende dalle temperature di breve e di lungo periodo.

• Contattare Hilti per verificare la fornitura delle barre HIT-V.

• Risulta necessaria un'armatura longitudinale in corrispondenza del bordo dell'elemento!

L'ancoraggio risulta verificato!




|


5rete monte

13/05/2015

Coordinate dell'ancorante [mm]

Ancorante x y c-x c+x c-y c+y

1 -120 -70 280 520 930 10702 120 -70 520 280 930 10703 -120 70 280 520 1070 9304 120 70 520 280 1070 930

8 Dati relativi all'installazione

Piastra d'ancoraggio, acciaio: S 355 (St 52); E = 210000.00 N/mm2; fyk = 355.00 N/mm2 Tipo e dimensione dell'ancorante: HIT-HY 200-A + HIT-V-F (8.8) M16

Profilo: IPE; 160 x 82 x 7 x 7 mm Coppia di serraggio: 0.080 kNmDiametro del foro nella piastra: df = 18 mm Diametro del foro nel materiale base: 18 mm

Spessore della piastra (input): 22 mm Profondità del foro nel materiale base: 310 mmSpessore della piastra raccomandato: calcolato Spessore minimo del materiale base: 346 mmPulizia: E' necessaria una pulizia accurata del foro (Premium cleaning)

8.1 Accessori richiesti

Perforazione Pulizia Posa

• Idoneo per rotopercussione

• Dimensione appropriata della punta del trapano

• Aria compressa con i relativi accessori necessari per soffiare a partire dal fondo del foro.

• Diametro appropriato dello scovolino

• Il dispenser include il portacartucce e il miscelatore

• Chiave dinamometrica

1 2

3 4

30 240 30

30

14

03

0

x

y

150 150

10

01

00




|


6rete monte

13/05/2015

9 Osservazioni; doveri del cliente

• Tutte le informazioni e i dati contenuti nel Software riguardano solamente l'uso di prodotti Hilti e si basano su principi, formule e norme di sicurezza in conformità con le indicazioni tecniche, di funzionamento, montaggio e assemblaggio, ecc. della Hilti che devono essere rigorosamente rispettate da parte dell'utente. Tutt i valori in esso contenuti sono valori medi, quindi vanno effettuati test specifici prima di utilizzare il prodotto Hilti in questione. I risultati dei calcoli effettuati mediante il software si basano essenzialmente sui dati che l’utente ha inserito. Di conseguenza l’utente è l’unico responsabile per l'assenza di errori, la completezza e la pertinenza dei dati che vanno immessi. Inoltre, l’utente ha la responsabilità di far controllare e correggere i risultati dei calcoli da parte di un esperto, con particolare riguardo al rispetto di norme e autorizzazioni, prima di utilizzarli per uno scopo specifico. Il software serve solo come un compendio per interpretare le norme e i permessi, senza alcuna garanzia circa l'assenza di errori, la correttezza e la pertinenza dei risultati o di idoneità per una specifica applicazione.

• L’utente deve applicare tutti gli accorgimenti necessari e ragionevoli per prevenire o limitare i danni causati dal software. In particolare, l’utente deve organizzare un backup periodico dei programmi e dei dati e, se necessario, effettuare gli aggiornamenti del software offerti da Hilti in maniera regolare. Se non si utilizza la funzione di aggiornamento automatico del software, l’utente deve assicurarsi di utilizzare l’ultima versione e quindi di mantenere aggiornato il Software effettuando aggiornamenti manuali dal sito web Hilti. Hilti non è responsabile per le conseguenze derivanti da una violazione colposa di responsabilità da parte dell’utente, come il recupero di dati o programmi persi o danneggiati.

ALL. 6 - Tabulati muro alla confluenza tra via Grotta e via Patrioti

VERIFICA MURO DI ALTEZZA MASSIMA �

�

�

��

��

�

��

��

��

��

��

�!"��

��#��

$��#�� %��&!'��

�

(��

�

�!"�� #�� )��

�!"�� *��

�!"�� +��

��

�� %��

��!��

�

�,��

��

$�� &!'��

-�� .�� -��'��

.��.�&�� )�*��&!'��/��

,� ��0�� %�1*�%�%1��&!'��/��

��

2�� 3)��-�

2�� #��σ�� )�44��&!'��/��

��

�

��

5�� !��6��7��#�#��6�� 8��#�#��9�

�

:��

7��

8��

��

�

��

�+� ��+� ;�� ;41�+)�

�� %�*4� ;��

�2��#��

��#��

�� #��;��

�

��

� ��

��

��

γ�� $�� #�� &!'��

γ�� $�� #�� &!'��

φ�� !��

δ�� !�� ;��

�� -��&!'��/��

�� ;��&!'��/��

�

�� γ� γ� φ� δ� � ��

2��+� +4�� %)�� <1� ��

�

��!��

� ��

�

:� � ��

��

��

�� -�� =��&��>!'��'��

�� -��

�� 2��

�

��

�+� %�� %<� �� 2��+�

�

-��

� �� -��"��#��#��#��?��

-��"��#��#��

,��#��

��

� �� -�� &!��

�!�� -��#�� &!��

"�� ,��&!��

� ��

��

# �� @A7��&!'��

#�� @A7��&!'��

��$�� 2��B��A ��?��-A��

�

-�� +��5-�� +9�

�� $�� A�� A%�*4� ��A�� A��

�

��?��

� ��

�$�� 0�� 5(�CB�(#��#��6��(�CB��#��#��9�

γ� -��

Ψ� -�� ?��

�

-��?��+�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��%�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-��?��)�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��;�-��;,��5�0D9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��<�;�-��0EF�5� F9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� ��*�� +�� *��

$�� (�C� ��*�� +�� *��

�� (�C� +�+�� +�� +�+��

�

-��?��1�;�-��;,��5�0D;�2�39�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��4�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��*�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��+��;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��++�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��+��;�-��;,��5�0D9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��+%�;�-��0EF�5� F9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� ��*�� +�� *��

$�� (�C� ��*�� +�� *��

�� (�C� +�+�� +�� +�+��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��+)�;�-��;,��5�0D;�2�39�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��+��;�-��+;,+�5�2.9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+<�;�-��+;,+�5�2.9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+1�;�-��;,��5�0D9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+4�;�-��;,��5�0D9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+*�;�-��0EF�5� F9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��;�-��0EF�5� F9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+�;�-��;,��5�0D;�2�39�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��;�-��;,��5�0D;�2�39�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��%�;�-��+;,+�5�2.9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��)�;�-��+;,+�5�2.9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��;�-��;,��5�0D9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

�

�

-��?��<�;�-��;,��5�0D9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��1�;�-��0EF�5� F9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��4�;�-��0EF�5� F9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��*�;�-��;,��5�0D;�2�39�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��%��;�-��;,��5�0D;�2�39�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��%+�;�E��$��5� 09�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� ;;� +�� +�� +��

$�� ;;� +�� +�� +��

�� ;;� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��%��;�(��/��5� 09�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� ;;� +�� +�� +��

$�� ;;� +�� +�� +��

�� ;;� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��%%�;�.��5� 09�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� ;;� +�� +�� +��

$�� ;;� +�� +�� +��

�� ;;� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

��

,�� #��

�

��

�

�� %�� %��

-�� +��

-�� +��

-�� +�+��

(�� ?�� 4%�

(�� "�� !�� 4��

-�� +��

�

�

�

��

�

-�� ?�� D� ��

�� !��

&��

��?�� $��?��

C�� G+�A��

� G��A��%��

� G%�A��)��

,�� -��,��5+�'+�'+**<9�

&��

-��?�� .��σ��H��<��&��;��σ��H��4��I&�

� E��σ��H��)��&�

�

-�� ,�I��"��

�

-��#��:γ��5��?��"�� F9B�+��

-��#��:γ��5��?��"�� 09B�+��

�

��

�

��!��#��!��#��/��

�

�E ��#��

� ��

�� #�� ?��

� %�� 2��?��

� �� -��?��

��'� -��

��()*� -�� ?��

��#+)"� -��

��*� -�� ?��!��?��

�

� ��!�� "� #�� "�

+� �+;,+�;��+�� ;;� ��+�� ;;� <��1� ;;�

�� +;,+�;��+�� ;;� ��*� ;;� <�%%� ;;�

%� �+;,+�;��+�� ;;� ��%1� ;;� <�<1� ;;�

)� �+;,+�;��+�� ;;� ��%%� ;;� <��4� ;;�

�� ;,��;��+�� ;;� +�<1� ;;� ��<�� ;;�

<� 0EF�;��+�� ;;� ;;� )�<�� ;;� ;;�

1� �2�3�;��+�� ;;� ;;� ;;� ;;� +�<<�

4� �+;,+�;�� ;;� +��<� ;;� %�+4� ;;�

*� �+;,+�;�� ;;� +�)�� ;;� %�+*� ;;�

+�� +;,+�;�� ;;� +�<*� ;;� %�%+� ;;�

++� �+;,+�;�� ;;� +��4� ;;� %�%�� ;;�

+�� ;,��;�� ;;� +�� ;;� +��4� ;;�

+%� 0EF�;�� ;;� ;;� ��<�� ;;� ;;�

+)� �2�3�;�� ;;� ;;� ;;� ;;� +��4�

+�� +;,+�;��%�� D��J�C��#�� )1� ;;� 1�)%� ;;�

+<� �+;,+�;��%�� D��J�C��!��#�� )1� ;;� 1�� ;;�

+1� ��;,��;��%�� D��J�C��#�� +��<� ;;� ��)+� ;;�

+4� ��;,��;��%�� D��J�C��!��#�� +��1� ;;� ��)%� ;;�

+*� 0EF�;��%�� D��J�C��#�� ;;� �� ;;� ;;�

�� 0EF�;��%�� D��J�C��!��#�� ;;� )�*%� ;;� ;;�

�+� �2�3�;��%�� D��J�C��#�� ;;� ;;� ;;� +�<��

�� 2�3�;��%�� D��J�C��!��#�� ;;� ;;� ;;� +�<��

�%� �+;,+�;��)�� D��J�C��#�� +�<*� ;;� )�+*� ;;�

�)� �+;,+�;��)�� D��J�C��!��#�� +�<*� ;;� )��%� ;;�

�� ;,��;��)�� D��J�C��#�� +��1� ;;� +�+<� ;;�

�<� ��;,��;��)�� D��J�C��!��#�� +��1� ;;� +�+1� ;;�

�1� 0EF�;��)�� D��J�C��!��#�� ;;� %�� ;;� ;;�

�4� 0EF�;��)�� D��J�C��#�� ;;� %�� ;;� ;;�

�*� �2�3�;��)�� D��J�C��#�� ;;� ;;� ;;� +�%��

%�� 2�3�;��)�� D��J�C��!��#�� ;;� ;;� ;;� +�%��

%+� � 0E�;��+�� ;;� +�1*� ;;� )��%� ;;�

%�� 0(�;��+�� ;;� +�1*� ;;� )��%� ;;�

%%� � 0.�;��+�� ;;� +�1*� ;;� )��%� ;;�

�

� �

�� #��"��

�� B�

D��!��5��!�� 9�

��7�5��9��#��#��

D� ��8�5��9��#��#��

�� #��!�� #��#��

��#�� #��!�� #��?��

�

-�� +��

�

� %��

�

-�� -��

-�� ,�I��"��

-�� ?��!��?�� 3��"��

-�� #�

�

��

�

$%�� %��

�� )��4++*<)�

��!�� *��4�)�<�

-�� -��

$��#�� -��

.�!�� ?� ��

�

$�� +�1�<�;�+�)4)�;�+�)4%�;�+�1��

�

��!��%��!��

2�� D��

C��

-�� ;�:��

C��

�

��"��&'��

��!�� )��'�K��

-�� 5�9� +��

-�� !��5��9� +��

-�� 5β�9� ��+4�

.��#��'��

-�� 5��9� &"A5!'!Lβ�L��L�9�A�+��

-�� #��5��9� &#A��L�&"�A��%�

�

��"��&(��

��!�� '�K��

-�� 5�9� +��

-�� !��5��9� +��

-�� 5β�9� ��+4�

.��#��'��

-�� 5��9� &"A5!'!Lβ�L��L�9�A��

-�� #��5��9� &#A��L�&"�A��

�

(�� !�� !��

�

$��#�5��9��

�!"��

�

$�� 1%+��&!��

3�� 7A��8A;+�1%�

�

��

$�� 7�A��*�� 8�A�;��

$�� 7�A��*�� 8�A�;��

�� %��

�� 5��#��9� ��

�

-D,3�:�M�D:0��+��

�

C�� %�+%�)%� �&!��

-�� %%%��%1� �&!��

-��#�� +++%�%�� &!��

$�� 7�A��*�� 8�A�;+��

�� +4�)1� ��

�� "�� 4� ��

�

$��!�#�� 4+�4�� &!��

3��!�#�� 7�A��)�� 8�A�;+��

�

( ��

.�� "�� %%%��%1� �&!��

.�� "�� #�� +�)%4�)�� &!��

�� +�)%4�)�� &!��

��!�� %%%��%1� �&!��

0��?�� +)� ��

�!"�� !�� +��

.�� +�*�1�)+� �&!��

�� 5��9� +1�1+� ��

,��?�� +)1*�+%� �&!��

-�� ++�)��1<� �&!��

�

��

�!"�� !�� +��

2��!�� #�� +��)�4� �&!'��/��

2��!�� %�)�� &!'��/��

�

�� %�� %�� ,�%��

�� !� ��)�!�� :��A��<�� :/�A�+��%�� :γ�A�++�41�

�� A�+�� /�A�+�� γ�A�+��

�� A��<�� /�A��<�� γ�A��+)�

��!��%��)� ��A�+��4� /�A�+��)� γ�A�+��)�

��:��!�� 6�� 6��6�� 6��

� :��A�+4�)�� :�/�A�+�� :�γ�A�+�1)�

�

*(��$ $(��$��$��$ '+(,,��

-�� +��

-�� +��4�

�

��

-��?��+��

�� 85��9�N�� #�#��?��!��

,��#�� ?��5��96��&!��

��#�� 6��&!�

2!��#�� #��#��6��&!�

�

��

��+� ��

�� ++� <4�1�� )� <�1��

��%� �� +%1�� +� %)�%��

��)� ��%%� ��<�� *�)4� +�)��%�

�� ))� �1�� <�� +��4�

��<� �� %)%�1�� %�*<� %�)�1��

��1� ��<<� )+�� *%�)4� )+)�*+�

��4� ��11� )4+�� +)��)4� �%+�<<�

��*� ��44� �� +��<*� <�)�*1�

�+�� **� <+4�1�� 4*�4�� 14)�4%�

�++� +�+�� <41�� %4%��*� *�+��)�

�+�� +��+� 1�<�� )*��1%� +�<)��+�

�+%� +�%�� 4�� <+1�*<� +�+%�1%�

�+)� +�)%� 4*%�1�� 1�*�**� +%<*�4+�

�+�� +��)� *<�� *+*�� +�%��))�

�+<� +�<�� +�%+�� +�*1�%1� +1�+�<��

�+1� +�1<� ++�� +�*)�+�� +411�%<�

�+4� +�41� ++<4�1�� +�+��<%� ��*�<��

�+*� +�*4� +�%1�� +1)1�� )4��

�� *� +%�<�� )� �))%�*��

��+� �� +%1�� 4��%4� �<))�4+�

�

�

�

�

�

�

�

�

�� #��

-��?��+��

��75��9�N�� #�#��!�� ?�� #��

,��#�� ?��6��&!��

2!��#�� #��6��&!�

�

�

��

��+� ��

�� )� 1��*� %14�%��

��%� ��4� %��+<� 1)*��

��)� ��+�� <1�)+� +++��*�

�� +<� ++*��%� +)<1��)�

��<� �� +4)�1+� +4+��%<�

��1� ��)� �<)�+<� �+��

��4� ��4� %�1��<� �)44�++�

��*� ��%�� )<%�+�� 4+%��

�+�� %<� �4�� %+%��%1�

�++� ��)�� 1+%�)%� %))��

�

��

-��?��+��

��75��9�N�� #�#��#��!�� ?��

,��#�� ?��6��&!��

2!��#�� #��6��&!�

�

��

��+� ��

�� *� ;+��1<� ;%)%�4��

��%� ��+4� ;<��1%� ;<)*��

��)� ��1� ;+%+�)�� ;*+��*�

�� %<� ;��)�%1� ;++)%��<�

��<� ��)�� ;%%<�++� ;+%%��*)�

��1� ��)� ;)<%�+)� ;+)4%�1��

��4� ��<%� ;<��+� ;+�*��4��

��*� ��1�� ;1)*��)� ;+<<*�)��

�+�� 4+� ;*�+�%�� ;+1�)�%)�

�++� ��*�� ;+��)�41� ;+1��)1�

�

��

-��?��+��

�� 85��9�N�� #�#��?��!��

3� ?��

O� ��

�� ?�� /��

�� ?�� #��/��

:� ��&!��

,� ��&!��

-��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C. � .��!��6��&!��

�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�� +��1� ;;� ;;�

�� ++� +��6�� 1�1�� 1�1�� *4�%1� ;+�))� )%%1�**� +��<<� ;;� ;;�

��%� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� 44�%+� ;)<�� *)�11� +��1)� ;;� ;;�

��)� ��%%� +��6�� 1�1�� 1�1�� *)%)� ;+��)1� +++��)+� +��4%� ;;� ;;�

�� ))� +��6�� 1�1�� 1�1�� +)�<�� ;+%41<� ��*�� +��*�� ;;� ;;�

��<� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� 14<1*� ;+�%�+� ��4�4*� +�+�� ;;� ;;�

��1� ��<<� +��6�� 1�1�� 1�1�� )%+�� ;*1<*� +�)�� +�+�*� ;;� ;;�

��4� ��11� +��6�� 1�1�� 1�1�� 4�1+� ;4)4<� �4�%%� +�++4� ;;� ;;�

��*� ��44� +��6�� 1�1�� 1�1�� )�4� ;14+4� %1�+�� +�+�<� ;;� ;;�

�+�� **� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�4%*� ;1)+*� ��<�� +�+%�� ;;� ;;�

�++� +�+�� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�4�<� ;1+�<� +4�<<� +�+))� ;;� ;;�

�+�� +��+� +��6�� +��%*� +��%*� +**<�� ;+%��<� �<�)�� +�1<<� ;;� ;;�

�+%� +�%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� *+�%� ;<4%%� ++��<� +�+<+� ;;� ;;�

�+)� +�)%� +��6�� 1�1�� 1�1�� 1*+�� ;<1�4� 4�4�� +�+1�� ;;� ;;�

�+�� +��)� +��6�� 1�1�� 1�1�� <*�)� ;<<))� 1��%� +�+14� ;;� ;;�

�+<� +�<�� +��6�� 1�1�� 1�1�� <+4�� ;<�11� ��**� +�+41� ;;� ;;�

�+1� +�1<� +��6�� 1�1�� 1�1�� )%� ;<��+� ��)� +�+*<� ;;� ;;�

�+4� +�41� +��6�� 1�1�� 1�1�� *� ;<)1)� )��*� +��)� ;;� ;;�

�+*� +�*4� +��6�� 1�1�� 1�1�� )��1� ;<)%�� %�<4� +��+%� ;;� ;;�

�� *� +��6�� 1�1�� 1�1�� )+<*� ;<)�+� %�+*� +�� ;;� ;;�

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� %4%)� ;<%1�� 1*� +��%�� ;;� ;;�

�

��

-��?��+��

��?��!��

3� ?��

O� ��

�� ?��/��

�� ?��/��

:� ��&!��

,� ��&!��

-��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C. � .��!��6��&!��

�

��

5 ��76��6�N��#�#��!�� ?�� #��9�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�� )� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� ++41�<%� +�%%�� ;;� ;;�

��%� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �*4�*+� +�%%�� ;;� ;;�

��)� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +%%�1�� +�%%�� ;;� ;;�

�� +<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� 1��1�� +�%%�� ;;� ;;�

��<� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� )4�4+� +�%%�� ;;� ;;�

��1� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� %)�+%� +�%%�� ;;� ;;�

��4� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �� +�%%�� ;;� ;;�

��*� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +*�)1� +�%%�� ;;� ;;�

�+�� %<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +��)*� +�%%�� ;;� ;;�

�++� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +��<)� +�%%�� ;;� ;;�

�

��

5 ��76��6�N��#�#��#��!�� ?�� 9�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�� *� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� �1��4� +�%%�� ;;� ;;�

��%� ��+4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +)4�)4� +�%%�� ;;� ;;�

��)� ��1� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� <4�<+� +�%%�� ;;� ;;�

�� %<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� )��+4� +�%%�� ;;� ;;�

��<� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� �<�4%� +�%%�� ;;� ;;�

��1� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +*�)1� +�%%�� ;;� ;;�

��4� ��<%� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +)�*4� +�%%�� ;;� ;;�

��*� ��1�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +��%� +�%%�� ;;� ;;�

�+�� 4+� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�++� ��*�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� 4�� +�%%�� ;;� ;;�

�

-D,3�:�M�D:0��+%�

�

C�� %*<*�+�� &!��

-�� %1<)��1� �&!��

-��#�� +��1�1)� �&!��

$�� 7�A��*�� 8�A�;+��

�� +4�)1� ��

�� "�� 4� ��

�

$��!�#�� <+1�<�� &!��

3��!�#�� 7�A��)�� 8�A�;+��

�

( ��

.�� "�� %1<)��1� �&!��

.�� "�� #�� +�%)��)*� �&!��

,��?��!��#�� %11*�)4� �&!��

,��?��!��#�� +��<�1<� �&!��

�� +�%)��)*� �&!��

��!�� %1<)��1� �&!��

0��?�� +1� ��

�!"�� !�� +��

.�� ++��*�+)� �&!��

�� 5��9� ��

,��?�� +11��)1� �&!��

�

*(��$ $(��$��$��$ '+(,,��

-�� ?�� <��

�

��?��!��?��J��

-��?��+)�

��7�� #��#��

�� 8�� #��#��

D��!��5��!��9�

=� �� &!��

α� �!��?�� 5��#��9�

φ� �!�� !��?��

�� !��?�� &!'��/��

�� !"��

� ��!��?�� &!'��/��

�

,�� 3��"��

:�� "�� %<�

:��

�

-��"��

-�� 7��A�;��4)�� 8��A��<%�

.!!�� "�� .��A�%�<��

��#�� "�� 7��A�;%�+��

�� "�� 7��A��<*�

�!"�� @��A��%�

-�� -A�+��4�

�� #��#��

�

-��"��

�

�� 0� α123� 0�α� "� �α� φ� � ��

+� 1)%�1)� 1��1%� 1��4� ��1�� 4�%��

�� *1%�� <+�1<� 4�1�<�� )*� �4�%��

%� ++%��4�� )�<*� *�)�%*� ��)�� 4�%��

)� +��<�*�� )4�1�� *))��<� ��%�� 4�%��

�� +%�4�%<� )%�)�� *%%�%)� ��%�� 4�%��

<� +))%�++� %4�� 4*4�11� ��%�� 4�%��

1� +�+)�<+� %%�*�� 4)��*1� ��4� �4�%��

4� +�*+��<� �*�<�� 14<�)�� 1� �4�%��

*� +<4��4<� ��)1� 1�%�1)� ��<� �4�%��

+�� +1��+1� �+�)<� <%+�+<� �� 4�%��

++� +1�*�<*� +1��<� �%��4�� )� �4�%��

+�� +1))�4�� +%�1)� )+)�%�� )� �4�%��

+%� +�+��*+� *�*4� �+��<�� )� �4�%��

+)� %1*�1+� <��<� )+�)+� ��%� �4�%��

+�� %��+*� ��1� +��4�� %� �4�%��

+<� %%+�� ;+�++� ;<�)+� ��%� �4�%��

+1� %�<�)4� ;)�1*� ;�1��1� ��%� �4�%��

+4� %+��+)� ;4�� ;)<��<� ��)� �4�%��

+*� �*1�%�� ;+��)� ;<%��+� ��)� �4�%��

�� 1��1*� ;+<��%� ;1��%�� )� �4�%��

�+� �)+�+*� ;+*�*�� ;4��*� �� 4�%��

�� <� ;�%�4<� ;4+�1)� �� 4�%��

�%� +�)�1+� ;�1�*�� ;1�� <� �4�%��

�)� *4��%� ;%��+� ;��%<� ��1� �4�%��

�� %+�%�� ;%<�<1� ;+4�1�� *� �4�%��

�

Σ=�A��++)��1��&!��

Σ=��α�A�4*%��&!��

Σ=��φ�A�++)+��+%��&!��

Σ��α��φ�A�)�<+�

�

�

�

�

�

�

�

�

��#��

�� 85��9�N�� #�#��?��!��

,��#�� ?��5��96��&!��

��#�� 6��&!��

2!��#�� #��#��6��&!��

�

��#��?�� F�

�

�� 4� �� 4� �� 4�

��+� ��

�� ++� <4�1�� 4*�%4� ��+� ��)� ��%4� <�1��

�%� �� +%1�� +14�1�� ++� ��+� +�1+� %)�%��

�)� ��%%� ��<�� <4�+%� ��+� *�)4� <�)+� +�)��%�

�� ))� �1�� %�1�� +�1<� �<�� +<�1%� ��+��4�

�<� �� %)%�1�� ))<�44� )��1� �%�*<� %+�)�� %�)�1��

�1� ��<<� )+�� %<�� *�+�� *%�)4� �+��4� )+)�*+�

�4� ��11� )4+�� <��<%� +<�+�� +)��)4� 1<�%<� �%+�<<�

�*� ��44� �� 1+�� <�+)� �+��<*� +�<�<�� <�)�*1�

+�� **� <+4�1�� 4�)�%4� %*�14� �4*�4�� +)��+)� 14)�4%�

++� +�+�� <41�� 4*%�1�� 1�<�� %4%��*� +4��4)� *�+��)�

+�� +��+� 1�<�� *4%�+%� 4��+*� )*��1%� ��4�1)� +�<)��+�

+%� +�%�� 4�� +�1�� +�4�+�� <+1�*<� �1*�4)� +�+%�1%�

+)� +�)%� 4*%�1�� ++<+�44� +)+�*�� 1�*�**� %%<�+�� +%<*�4+�

+�� +��)� *<�� +��+�� +4��<� *+*�� %*1�<<� +�%��))�

+<� +�<�� +�%+�� +%)��<%� ��*�<%� +�*1�%1� )<)�%1� +1�+�<��

+1� +�1<� ++�� +)%�� 4)�<+� +�*)�+�� %<��*� +411�%<�

+4� +�41� ++<4�1�� +�+*�%4� %)1�4�� +�+��<%� <+%�)+� ��*�<��

+*� +�*4� +�%1�� +<�4�1�� )+*�1<� +1)1�� <*��1%� ��)4��

�� *� +%�<�� +<*4�+%� ��+�� )� 14%��<� �))%�*��

�+� �� +%1�� +141�� *��)� ��4��%4� 41��+<� �<))�4+�

�

��#��?�� 0�

�

�� 4� �� 4� �� 4�

��+� ��

�� ++� <4�1�� <4�1�� +�� +�� )��)� )��)�

�%� �� +%1�� +%1�� +�%1� +�%1� �+�� +��

�)� ��%%� ��<�� <�� 4+� ��4+� <%�4�� <%�4��

�� ))� �1�� 1�� +<�� +<�� +�%�<4� +�%�<4�

�<� �� %)%�1�� %)%�1�� %%��+� %%��+� +4*�� +4*��

�1� ��<<� )+�� )+�� 1�4�� 1�4�� *�)%� ��*�)%�

�4� ��11� )4+�� )4+�� *��)1� *��)1� %%)�*1� %%)�*1�

�*� ��44� �� +%+�1�� +%+�1�� )+��<�� )+��<��

+�� **� <+4�1�� <+4�1�� +4��*� +4��*� ��+�%*� ��+�%*�

++� +�+�� <41�� <41�� )�� )�� *��<� �*��<�

+�� +��+� 1�<�� 1�<�� %+��4� %+��4� <44��)� <44��)�

+%� +�%�� 4�� 4�� %*%�4�� %*%�4�� 14*�%%� 14*�%%�

+)� +�)%� 4*%�1�� 4*%�1�� )4<�)�� )4<�)�� 4*��%� 4*��%�

+�� +��)� *<�� *<�� *+�� *+�� +��<�4)� +��<�4)�

+<� +�<�� +�%+�� +�%+�� 1�4�++� 1�4�++� ++�%��<� ++�%��<�

+1� +�1<� ++�� ++�� 4%4�%+� 4%4�%+� +�))�4�� +�))�4��

+4� +�41� ++<4�1�� ++<4�1�� *4��+�� *4��+�� +%1+�))� +%1+�))�

+*� +�*4� +�%1�� +�%1�� ++)��+� ++)��+� +��%�+*� +��%�+*�

�� *� +%�<�� +%�<�� +%+%��)� +%+%��)� +<)�� +<)��

�+� �� +%1�� +%1�� +��+�+4� +��+�+4� +14+��+� +14+��+�

�

��#�� #��

��75��9�N�� #�#��!�� ?�� #��

,��#�� ?��6��&!��

2!��#�� #��6��&!��

�

��#��?�� F�

�

�� 4� �� 4�

��+� ��

�� )� %�*)� 1��*� +*<�4+� %14�%��

�%� ��4� +��1�� %��+<� %*+�� 1)*��

�)� ��+�� %��)� <1�)+� �4)�+%� +++��*�

�� +<� <��)�� ++*��%� 11)�<�� +)<1��)�

�<� �� *1�+4� +4)�1+� *<%��1� +4+��%<�

�1� ��)� +%*�))� �<)�+<� ++)*�)�� +��

�4� ��4� +4*�+�� %�1��<� +%%%�<�� )44�++�

�*� ��%�� )<�+�� )<%�+�� +�+��1<� �4+%��

+�� %<� %+��%)� �4�� +<*��1*� %+%��%1�

++� ��)�� %4+�1%� 1+%�)%� +41%�1%� %))��

�

��#��?�� 0�

�

�� 4� �� 4�

��+� ��

�� )� ��<�� <�� 4�� 4��

�%� ��4� ��%*� ��%*� ��1�<�� 1�<��

�)� ��+�� +4� ��+4� 4%+��4� 4%+��4�

�� +<� 44�4�� 44�4�� ++�+��<� ++�+��<�

�<� �� +%4��<� +%4��<� +%<4�)%� +%<4�)%�

�1� ��)� +*4��4� +*4��4� +<%+�44� +<%+�44�

�4� ��4� �<4�11� �<4�11� +4*+�*%� +4*+�*%�

�*� ��%�� %)*��*� %)*��*� �+)4��1� �+)4��1�

+�� %<� ))��<+� ))��<+� �)�+�1*� �)�+�1*�

++� ��)�� )+�<*� �)+�<*� �<�+�<+� �<�+�<+�

�

��#��

��75��9�N�� #�#��#��!�� ?��

,��#�� ?��6��&!��

2!��#�� #��6��&!��

�

��#��?�� F�

�

�� 4� �� 4�

��+� ��

�� *� ;+��1<� ;+�)1� ;%)%�4�� ;%+�)��

�%� ��+4� ;<��4�� ;��)<� ;<�4�)+� ;�<��+�

�)� ��1� ;+%%�%%� ;++�%4� ;*)4�� ;1)��4�

�� %<� ;�%��11� ;+4�<%� ;+�+�� ;4��<1�

�<� ��)�� ;%��4�� ;�<�<�� ;+)��)4� ;*��%1�

�1� ��)� ;)*+��1� ;%)�1�� ;+<<��%<� ;44�%*�

�4� ��<%� ;<)*��)� ;)��%+� ;+4)4�+<� ;1*�1��

�*� ��1�� ;4��*<� ;)4�4)� ;��1�*�� ;<)�%<�

+�� 4+� ;+��*�44� ;�%�<*� ;�+)+��<� ;)��%+�

++� ��*�� ;+��1�<1� ;�<��1� ;��+�� ;+��*��

�

��#��?�� 0�

�

�� 4� �� 4�

��+� ��

�� *� ;1�� ;1�� ;+�1�<1� ;+�1�<1�

�%� ��+4� ;�1�4<� ;�1�4<� ;�*4��*� ;�*4��*�

�)� ��1� ;<��%<� ;<��%<� ;)�+��)� ;)�+��)�

�� %<� ;+�%�+1� ;+�%�+1� ;��1�+%� ;��1�+%�

�<� ��)�� ;+�)�1%� ;+�)�1%� ;<+��1�� ;<+��1��

�1� ��)� ;�+%�)*� ;�+%�)*� ;<41�+�� ;<41�+��

�4� ��<%� ;�11�4*� ;�11�4*� ;1)+��%� ;1)+��%�

�*� ��1�� ;%)<�%*� ;%)<�%*� ;114��1� ;114��1�

+�� 4+� ;)+1�)%� ;)+1�)%� ;1*1�<<� ;1*1�<<�

++� ��*�� ;)4*�)<� ;)4*�)<� ;4�+�14� ;4�+�14�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

��#��

�� 85��9�N�� #�#��?��!��

3� ?��

O� ��

�� ?�� /��

�� ?�� #��/��

σ�� &!'��/��

τ�� !��&!'��/��

σ�� ?�� &!'��/��

σ�� ?�� #��&!'��/��

:� ��&!��

,� ��&!��

-��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C. � .��!��6��&!��

�

��#�� F�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�� +��1� ;;� ;;�

�� ++� +��6�� 1�1�� 1�1�� *4�%1� ;)*� %%)��*1� +��<<� ;;� ;;�

��%� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� 44�%+� ;�� +<%��+�� +��1)� ;;� ;;�

��)� ��%%� +��6�� 1�1�� 1�1�� *)%)� ;�*<� *1*�*�� +��4%� ;;� ;;�

�� ))� +��6�� 1�1�� 1�1�� +)�<�� ;+�� )�<�� +��*�� ;;� ;;�

��<� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� 14<1*� ;%��)� ��4�4*� +�+�� ;;� ;;�

��1� ��<<� +��6�� 1�1�� 1�1�� )%+�� ;��4� +�)�� +�+�*� ;;� ;;�

��4� ��11� +��6�� 1�1�� 1�1�� 4�1+� ;14%%� �4�%%� +�++4� ;;� ;;�

��*� ��44� +��6�� 1�1�� 1�1�� )�4� ;14+4� %1�+�� +�+�<� ;;� ;;�

�+�� **� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�4%*� ;1)+*� ��<�� +�+%�� ;;� ;;�

�++� +�+�� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�4�<� ;1+�<� +4�<<� +�+))� ;;� ;;�

�+�� +��+� +��6�� +��%*� +��%*� +**<�� ;+%��<� �<�)�� +�1<<� ;;� ;;�

�+%� +�%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� *+�%� ;<4%%� ++��<� +�+<+� ;;� ;;�

�+)� +�)%� +��6�� 1�1�� 1�1�� 1*+�� ;<1�4� 4�4�� +�+1�� ;;� ;;�

�+�� +��)� +��6�� 1�1�� 1�1�� <*�)� ;<<))� 1��%� +�+14� ;;� ;;�

�+<� +�<�� +��6�� 1�1�� 1�1�� <+4�� ;<�11� ��**� +�+41� ;;� ;;�

�+1� +�1<� +��6�� 1�1�� 1�1�� )%� ;<��+� ��)� +�+*<� ;;� ;;�

�+4� +�41� +��6�� 1�1�� 1�1�� *� ;<)1)� )��*� +��)� ;;� ;;�

�+*� +�*4� +��6�� 1�1�� 1�1�� )��1� ;<)%�� %�<4� +��+%� ;;� ;;�

�� *� +��6�� 1�1�� 1�1�� )+<*� ;<)�+� %�+*� +�� ;;� ;;�

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� %4%)� ;<%1�� 1*� +��%�� ;;� ;;�

��#�� 0�

�

�� -.�� σ � τ � σ�� σ��

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1��

�� ++� +��6�� 1�1�� 1�1�� %� �� ;��%<� ;��%*�

��%� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� <� ��+� ;��<)� ;��41�

��)� ��%%� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�� )� ;��<%� ;+�<)�

�� ))� +��6�� 1�1�� 1�1�� )� ��1� ��)� ;��*��

��<� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� ++� )�� ;��1�

��1� ��<<� +��6�� 1�1�� 1�1�� *�� +�� +��*� ;4�%)�

��4� ��11� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�)*� ��+*� %��%+� ;++�*+�

��*� ��44� +��6�� 1�1�� 1�1�� %� ��1<� ;+<��%�

�+�� **� +��6�� 1�1�� 1�1�� %�� 4� 4��<)� ;��14�

�++� +�+�� +��6�� 1�1�� 1�1�� )��4� ��%%� +��1� ;�<��+�

�+�� +��+� +��6�� +��%*� +��%*� %�44� ��%*� 41�)�� ;%��%�

�+%� +�%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� <�<)� ��))� �+1��+� ;%*�%+�

�+)� +�)%� +��6�� 1�1�� 1�1�� 4��+� �� 1<��1� ;)1��1�

�+�� +��)� +��6�� 1�1�� 1�1�� *�*4� ��<� %)%��1� ;��1��

�+<� +�<�� +��6�� 1�1�� 1�1�� ++�*�� <%� )+*�� ;<��)�

�+1� +�1<� +��6�� 1�1�� 1�1�� +)�+�� 1�� )�)�� ;1��1%�

�+4� +�41� +��6�� 1�1�� 1�1�� +<��1� ��11� �*4�1)� ;41��+�

�+*� +�*4� +��6�� 1�1�� 1�1�� +*��)� ��4)� 1��4%� ;**�1%�

�� *� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�� *�� 4+1��4� ;++%�%��

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� %�� +�� *)+�4<� ;+�4��%�

�

�

��#��

��?��!��

3� ?��

O� ��

�� ?��/��

�� ?��/��

σ�� &!'��/��

τ�� !��&!'��/��

σ�� ?��&!'��/��

σ�� ?��&!'��/��

:� ��&!��

,� ��&!��

-��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C. � .��!��6��&!��

�

��

5 ��76��6�N��#�#��!�� ?�� #��9�

�

��#�� F�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�� )� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� ++41�<%� +�%%�� ;;� ;;�

��%� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �*4�*+� +�%%�� ;;� ;;�

��)� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +%%�1�� +�%%�� ;;� ;;�

�� +<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� 1��1�� +�%%�� ;;� ;;�

��<� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� )4�4+� +�%%�� ;;� ;;�

��1� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� %)�+%� +�%%�� ;;� ;;�

��4� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �� +�%%�� ;;� ;;�

��*� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +*�)1� +�%%�� ;;� ;;�

�+�� %<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +��)*� +�%%�� ;;� ;;�

�++� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +��<)� +�%%�� ;;� ;;�

��#�� 0�

�

�� -.�� σ � τ � σ�� σ��

�+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1��

�+%� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ++� ��1� ;��%��

�+)� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +� +�� ;+��<�

�+�� +�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ))� ��%�� *�� ;��4%�

�+<� ��+<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� 14� ��)�� )�� ;��

�+1� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� <%�+�� ;1�4+�

�+4� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�1�� <�� *��)*� ;++��

�+*� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %1� ��1�� +��<<� ;+��+1�

�� %�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %��*� ��4�� +�*��)� ;+*�1)�

��+� ��%<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %�4*� ��*+� ��+��4� ;�)�44�

�� )�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� )�14� +��+� �)1��+� ;%��4�

�

��

5 ��76��6�N��#�#��#��!�� ?�� 9�

�

��#�� F�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�� *� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� �1��4� +�%%�� ;;� ;;�

��%� ��+4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +)4�� +�%%�� ;;� ;;�

��)� ��1� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� <1�<%� +�%%�� ;;� ;;�

�� %<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� %*��1� +�%%�� ;;� ;;�

��<� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� ��1�� +�%%�� ;;� ;;�

��1� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +4�%<� +�%%�� ;;� ;;�

��4� ��<%� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +%�4*� +�%%�� ;;� ;;�

��*� ��1�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +��*<� +�%%�� ;;� ;;�

�+�� 4+� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� 4�*%� +�%%�� ;;� ;;�

�++� ��*�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� 1�)1� +�%%�� ;;� ;;�

��#�� 0�

�

�� -.�� σ � τ � σ�� σ��

�+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1��

�+%� ��*� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� <� ;��<� ;��)+� %�%��

�+)� ��+4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;��++� ;+��1� +��1��

�+�� 1� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %� ;��+<� ;%�)+� �1��

�+<� ��%<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *+� ;�� ;��4�� )1��4�

�+1� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�%1� ;��%� ;4�1)� 1��<+�

�+4� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�44� ;��<� ;+�� *1�)%�

�+*� ��<%� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� )�� ;��4� ;+��<*� +�<�4��

�� 1�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %��<� ;��%�� ;+*��<� +�4��4�

��+� ��4+� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %�<*� ;��%�� ;�%��1� +*��

�� *�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� )�%�� ;��%�� ;�1�<)� ��%�%1�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

VERIFICA MURO DI ALTEZZA INTERMEDIA �

��

��

�

�� +�%��

��

��

��

��

�!"��

��#��

$��#�� %��&!'��

�

(��

�

�!"�� #�� )��

�!"��

�!"�� +�+��

��

�� %��

��!��

�

�,��

��

$�� &!'��

-�� .�� -��'��

.��.�&�� )�*��&!'��/��

,� ��0�� %�1*�%�%1��&!'��/��

��

2�� 3)��-�

2�� #��σ�� )�44��&!'��/��

��

��

� ��

5�� !��6��7��#�#��6�� 8��#�#��9�

�

:��

7��

8��

��

�

��

�+� ��+� ;�� ;41�+)�

�� %�*4� ;��

�

�

�

�

�2��#��

��#��

�� #��;��

�

��

� ��

��

��

γ�� $�� #�� &!'��

γ�� $�� #�� &!'��

φ�� !��

δ�� !�� ;��

�� -��&!'��/��

�� ;��&!'��/��

�

�� γ� γ� φ� δ� � ��

2��+� +4�� %)�� <1� ��

�

��!��

� ��

�

:� � ��

��

��

�� -�� =��&��>!'��'��

�� -��

�� 2��

�

��

�+� %�� +� �� 2��+�

�

�

�-��

� �� -��"��#��#��#��?��

-��"��#��#��

,��#��

��

� �� -�� &!��

�!�� -��#�� &!��

"�� ,��&!��

� ��

��

# �� @A7��&!'��

#�� @A7��&!'��

��$�� 2��B��A ��?��-A��

�

-�� +��5-�� +9�

�� $�� A�� A%�*4� ��A�� A��

�

��?��

� ��

�$�� 0�� 5(�CB�(#��#��6��(�CB��#��#��9�

γ� -��

Ψ� -�� ?��

�

-��?��+�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��%�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��)�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��;�-��;,��5�0D9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��<�;�-��0EF�5� F9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� ��*�� +�� *��

$�� (�C� ��*�� +�� *��

�� (�C� +�+�� +�� +�+��

�

-��?��1�;�-��;,��5�0D;�2�39�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��4�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��*�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��+��;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��++�;�-��+;,+�5�2.9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�%�� +�� +�%��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�%�� +�� +�%��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��+��;�-��;,��5�0D9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��+%�;�-��0EF�5� F9�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� ��*�� +�� *��

$�� (�C� ��*�� +�� *��

�� (�C� +�+�� +�� +�+��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��+)�;�-��;,��5�0D;�2�39�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�%�� +�� +�%��

�

-��?��+��;�-��+;,+�5�2.9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+<�;�-��+;,+�5�2.9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+1�;�-��;,��5�0D9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+4�;�-��;,��5�0D9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+*�;�-��0EF�5� F9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��;�-��0EF�5� F9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��+�;�-��;,��5�0D;�2�39�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��;�-��;,��5�0D;�2�39�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

�

-��?��%�;�-��+;,+�5�2.9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��)�;�-��+;,+�5�2.9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��;�-��;,��5�0D9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��<�;�-��;,��5�0D9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��1�;�-��0EF�5� F9�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��4�;�-��0EF�5� F9�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��*�;�-��;,��5�0D;�2�39�;��C��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��%��;�-��;,��5�0D;�2�39�;��C��!��#��

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� (�C� +�� +�� +��

$�� (�C� +�� +�� +��

�� (�C� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��%+�;�E��$��5� 09�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� ;;� +�� +�� +��

$�� ;;� +�� +�� +��

�� ;;� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��%��;�(��/��5� 09�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� ;;� +�� +�� +��

$�� ;;� +�� +�� +��

�� ;;� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

-��?��%%�;�.��5� 09�

� �� γ� Ψ� γ��Ψ�

$�� ;;� +�� +�� +��

$�� ;;� +�� +�� +��

�� ;;� +�� +�� +��

-�� +� �(�C� +�� +�� +��

�

��

,�� #��

�

��

�

�� %�� %��

-�� +��

-�� +��

-�� +�+��

(�� ?�� 4%�

(�� "�� !�� 4��

-�� +��

�

�

�

��

�

-�� ?�� D� ��

�� !��

&��

��?�� $��?��

C�� G+�A��

� G��A��%��

� G%�A��)��

,�� -��,��5+�'+�'+**<9�

&��

-��?�� .��σ��H��<��&��;��σ��H��4��I&�

� E��σ��H��)��&�

�

-�� ,�I��"��

�

-��#��:γ��5��?��"�� F9B�+��

-��#��:γ��5��?��"�� 09B�+��

�

��

�

��!��#��!��#��/��

�

�E ��#��

� ��

�� #�� ?��

� %�� 2��?��

� �� -��?��

��'� -��

��()*� -�� ?��

��#+)"� -��

��*� -�� ?��!��?��

�

� ��!�� "� #�� "�

+� �+;,+�;��+�� ;;� ��<)� ;;� +��1�� ;;�

�� +;,+�;��+�� ;;� %�� ;;� *�%4� ;;�

%� �+;,+�;��+�� ;;� ��4<� ;;� +��)� ;;�

)� �+;,+�;��+�� ;;� %��)� ;;� *�41� ;;�

�� ;,��;��+�� ;;� ��++� ;;� )�))� ;;�

<� 0EF�;��+�� ;;� ;;� 1��%� ;;� ;;�

1� �2�3�;��+�� ;;� ;;� ;;� ;;� ��+�

4� �+;,+�;�� ;;� +�<�� ;;� )�<+� ;;�

*� �+;,+�;�� ;;� +�)<� ;;� )�<1� ;;�

+�� +;,+�;�� ;;� +�<4� ;;� )��<� ;;�

++� �+;,+�;�� ;;� +��)� ;;� )�<�� ;;�

+�� ;,��;�� ;;� +��)� ;;� +�<<� ;;�

+%� 0EF�;�� ;;� ;;� %�+4� ;;� ;;�

+)� �2�3�;�� ;;� ;;� ;;� ;;� +�%��

+�� +;,+�;��%�� D��J�C��#�� %��1� ;;� ++��<� ;;�

+<� �+;,+�;��%�� D��J�C��!��#�� %��1� ;;� ++�<<� ;;�

+1� ��;,��;��%�� D��J�C��#�� +�*�� ;;� )�+1� ;;�

+4� ��;,��;��%�� D��J�C��!��#�� +�*�� ;;� )��+� ;;�

+*� 0EF�;��%�� D��J�C��#�� ;;� 1�)*� ;;� ;;�

�� 0EF�;��%�� D��J�C��!��#�� ;;� 1��4� ;;� ;;�

�+� �2�3�;��%�� D��J�C��#�� ;;� ;;� ;;� +�*1�

�� 2�3�;��%�� D��J�C��!��#�� ;;� ;;� ;;� +�*<�

�%� �+;,+�;��)�� D��J�C��#�� +�1+� ;;� <��%� ;;�

�)� �+;,+�;��)�� D��J�C��!��#�� +�1+� ;;� <��*� ;;�

�� ;,��;��)�� D��J�C��#�� +��4� ;;� +�4)� ;;�

�<� ��;,��;��)�� D��J�C��!��#�� +��4� ;;� +�4<� ;;�

�1� 0EF�;��)�� D��J�C��!��#�� ;;� %�<)� ;;� ;;�

�4� 0EF�;��)�� D��J�C��#�� ;;� %�<4� ;;� ;;�

�*� �2�3�;��)�� D��J�C��#�� ;;� ;;� ;;� +�%4�

%�� 2�3�;��)�� D��J�C��!��#�� ;;� ;;� ;;� +�%4�

%+� � 0E�;��+�� ;;� +�4+� ;;� <�)�� ;;�

%�� 0(�;��+�� ;;� +�4+� ;;� <�)�� ;;�

%%� � 0.�;��+�� ;;� +�4+� ;;� <�)�� ;;�

�

� �

�� #��"��

�� B�

D��!��5��!�� 9�

��7�5��9��#��#��

D� ��8�5��9��#��#��

�� #��!�� #��#��

��#�� #��!�� #��?��

�

-�� +��

�

� %��

�

-�� -��

-�� ,�I��"��

-�� ?��!��?�� 3��"��

-�� #�

�

��

�

$%�� %��

�� )��4++*<)�

��!�� *��4�)�<�

-�� -��

$��#�� -��

.�!�� ?� ��

�

$�� +�1�<�;�+�)4)�;�+�)4%�;�+�1��

�

��!��%��!��

2�� D��

C��

-�� ;�:��

C��

�

��"��&'��

��!�� )��'�K��

-�� 5�9� +��

-�� !��5��9� +��

-�� 5β�9� ��+4�

.��#��'��

-�� 5��9� &"A5!'!Lβ�L��L�9�A�+��

-�� #��5��9� &#A��L�&"�A��%�

�

��"��&(��

��!�� '�K��

-�� 5�9� +��

-�� !��5��9� +��

-�� 5β�9� ��+4�

.��#��'��

-�� 5��9� &"A5!'!Lβ�L��L�9�A��

-�� #��5��9� &#A��L�&"�A��

�

(�� !�� !��

�

$��#�5��9��

�!"��

�

$�� +4+4�1��&!��

3�� 7A;��+��8A;+�++�

�

��

$�� 7�A�� 8�A�;+�<��

$�� 7�A�� 8�A�;��

�� +�)��

�� 5��#��9� ��

�

-D,3�:�M�D:0��+��

�

C�� +1*�� &!��

-�� +1��<*� �&!��

-��#�� <4�41� �&!��

$�� 7�A�� 8�A�;+��+� ��

�� +4�)1� ��

�� "�� 4� ��

�

$��!�#�� *+�4�� &!��

3��!�#�� 7�A�� 8�A�;��1��

�

( ��

.�� "�� +1��<*� �&!��

.�� "�� #�� 11�)�� &!��

�� 11�)�� &!��

��!�� +1��<*� �&!��

0��?�� )� ��

�!"�� !�� +�+��

.�� )��*� �&!��

�� 5��9� +1�44� ��

,��?�� %��1*� �&!��

-�� 414%�%�� &!��

�

��

�!"�� !�� +�+��

2��!�� #�� <%<� �&!'��/��

2��!�� %�)�� &!'��/��

�

�� %�� %�� ,�%��

�� !� ��)�!�� :��A��<�� :/�A�+��%�� :γ�A�++�41�

�� A�+�� /�A�+�� γ�A�+��

�� A��<)� �/�A��<)� �γ�A��+)�

��!��%��)� ��A�+�+�� /�A�+�� γ�A�+��

��:��!�� 6�� 6��6�� 6��

� :��A�+4�1�� :�/�A�+��%%� :�γ�A�+�1��

�

*(��$ $(��$��$��$ '+(,,��

-�� +��)�

-�� +�<<�

�

��

-��?��+��

�� 85��9�N�� #�#��?��!��

,��#�� ?��5��96��&!��

��#�� 6��&!�

2!��#�� #��#��6��&!�

�

��

��+� ��

�� <� )��<�� +*� ��*+�

��%� ��+%� 4+�� 14� +��+��

��)� ��+*� +�+�41� +�4�� +�*��

�� <� +<�� )��1� ��+*�

��<� ��%�� %�+�� *��<� +�%��

��1� ��%*� �)%�1�� +1��1� +�*�)��

��4� ��)�� 4)�%1� �*�4%� �+4�+)�

��*� �� %�� )��*4� �1*�+��

�+�� 4� %<��<�� <<�+1� %)��%4�

�++� ��<�� )�<�� *��)� )�1�*)�

�+�� 1+� ))<�41� ++*�� )1��14�

�+%� ��14� )41�� +��))� �)��*��

�+)� ��4)� ��4�+�� +*��1� <+4�%)�

�+�� *+� �<4�1�� %��44� <*%��

�+<� ��*1� <�*�%1� �4��)+� 11��

�+1� +��)� <�� %%%��%� 4)*�%)�

�+4� +�+�� <*��<�� %*��44� *%��*+�

�+*� +�+1� 1%+�� )�)�+�� +�+)�14�

�� +��%� 11+�41� ��4�� ++��*%�

��+� +�%�� 4+�� *1��<� ++4*��

�

�

�

�

�

�

�

�

�� #��

-��?��+��

��75��9�N�� #�#��!�� ?�� #��

,��#�� ?��6��&!��

2!��#�� #��6��&!�

�

��

��+� ��

�� )� %�1*� +44�**�

��%� ��4� +��4� %1��<�

��)� ��+�� %%�1<� ��4��

�� +<� �*�1�� 1%4�)1�

��<� �� *��1*� *+��4��

��1� ��)� +%��*�� +�*��

��4� ��4� +1*�*1� +�<+�1%�

��*� ��%�� %%�4�� +)%��%��

�+�� %<� �*)�%<� +�*<��

�++� ��)�� %<+�)<� +1�4�11�

�

��

-��?��+��

��75��9�N�� #�#��#��!�� ?��

,��#�� ?��6��&!��

2!��#�� #��6��&!�

�

��

��+� ��

�� ;��%�� ;*%�%1�

��%� ��+�� ;*��<� ;+4��+*�

��)� ��+�� ;�� ;�<<�)<�

�� ;%��4%� ;%)<�+4�

��<� �� ;��)� ;)�+�%)�

��1� ��%�� ;11�4*� ;)*+�*��

��4� ��%�� ;+�)�+<� ;��4��+�

��*� ��)�� ;+%%�<�� ;<+*��

�+�� )�� ;+<<��%� ;<1<�)1�

�++� �� ;��+�+*� ;1%��<1�

�

��

-��?��+��

�� 85��9�N�� #�#��?��!��

3� ?��

O� ��

�� ?�� /��

�� ?�� #��/��

:� ��&!��

,� ��&!��

-��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C. � .��!��6��&!��

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�� +��1� ;;� ;;�

�� <� +��6�� 1�1�� 1�1�� *1�)1� ;+%*�� 1%+<�4)� +��<�� ;;� ;;�

��%� ��+%� +��6�� 1�1�� 1�1�� *%�%4� ;�1*4� %<�*��4� +��<1� ;;� ;;�

��)� ��+*� +��6�� 1�1�� 1�1�� 44*%�� ;)%�*� �%1��1%� +��1�� ;;� ;;�

�� <� +��6�� 1�1�� 1�1�� 4++%�� ;1�)�� +1%��%� +��11� ;;� ;;�

��<� ��%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� %�<+%� ;+�%1�� ++)��+1� +��4%� ;;� ;;�

��1� ��%*� +��6�� 1�1�� 1�1�� +14+1%� ;+�4)<� 1%��*1� +��44� ;;� ;;�

��4� ��)�� +��6�� 1�1�� 1�1�� +%%1*1� ;+)�%<� )1�� +��*%� ;;� ;;�

��*� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� *��4� ;+%�)*� �4%�14� +��*4� ;;� ;;�

�+�� 4� +��6�� 1�1�� 1�1�� <+*�� ;++�+�� +<*�))� +�+�%� ;;� ;;�

�++� ��<�� +��6�� 1�1�� 1�1�� ))�+1� ;*4�� +�4�4)� +�+�4� ;;� ;;�

�+�� 1+� +��6�� 1�1�� 1�1�� %%<+�� ;4*<*� 1�� +�++%� ;;� ;;�

�+%� ��14� +��6�� +��%*� +��%*� )*�*4� ;+�)+<� +�+�+�� +�1%�� ;;� ;;�

�+)� ��4)� +��6�� 1�1�� 1�1�� ++�� ;1*<<� )+�41� +�+�)� ;;� ;;�

�+�� *+� +��6�� 1�1�� 1�1�� +41%1� ;1<1�� %��*)� +�+�*� ;;� ;;�

�+<� ��*1� +��6�� 1�1�� 1�1�� +<+4*� ;1)�� <��1� +�+%)� ;;� ;;�

�+1� +��)� +��6�� 1�1�� 1�1�� +)��+� ;1�1<� �+�4�� +�+%*� ;;� ;;�

�+4� +�+�� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�<++� ;1+%1� +4��<� +�+))� ;;� ;;�

�+*� +�+1� +��6�� 1�1�� 1�1�� ++%++� ;1��)� +��)1� +�+)*� ;;� ;;�

�� +��%� +��6�� 1�1�� 1�1�� +��%�� ;<*%�� +%�� +�+�)� ;;� ;;�

��+� +�%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� *%+*� ;<4�� ++�)1� +�+�*� ;;� ;;�

�

�� -��?��+��

��?��!��

3� ?��

O� ��

�� ?��/��

�� ?��/��

:� ��&!��

,� ��&!��

-��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C. � .��!��6��&!��

�

��

5 ��76��6�N��#�#��!�� ?�� #��9�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�� )� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �%1*�%%� +�%%�� ;;� ;;�

��%� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �*1�*�� +�%%�� ;;� ;;�

��)� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �<1�++� +�%%�� ;;� ;;�

�� +<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +�+��%� +�%%�� ;;� ;;�

��<� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� *1�+1� +�%%�� ;;� ;;�

��1� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� <1�4%� +�%%�� ;;� ;;�

��4� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� ��+�� +�%%�� ;;� ;;�

��*� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� %4��<� +�%%�� ;;� ;;�

�+�� %<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� %��<%� +�%%�� ;;� ;;�

�++� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �)�*)� +�%%�� ;;� ;;�

�

�

��

5 ��76��6�N��#�#��#��!�� ?�� 9�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� %4%+�%*� +�%%�� ;;� ;;�

��%� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� *1%��)� +�%%�� ;;� ;;�

��)� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� )%*�4*� +�%%�� ;;� ;;�

�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� ��+�<%� +�%%�� ;;� ;;�

��<� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +<%�4�� +�%%�� ;;� ;;�

��1� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� ++��1<� +�%%�� ;;� ;;�

��4� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� 4<��<� +�%%�� ;;� ;;�

��*� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� <1�)4� +�%%�� ;;� ;;�

�+�� )�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� �)�%�� +�%%�� ;;� ;;�

�++� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� ))�4+� +�%%�� ;;� ;;�

�

-D,3�:�M�D:0��+%�

�

C�� %*��*� �&!��

-�� +*%)�� &!��

-��#�� <)<�+�� &!��

$�� 7�A�� 8�A�;+��

�� +4�)1� ��

�� "�� 4� ��

�

$��!�#�� %*��<�� &!��

3��!�#�� 7�A�� 8�A�;��1��

�

( ��

.�� "�� +*%)�� &!��

.�� "�� #�� 1%�<�� &!��

,��?��!��#�� +��+� �&!��

,��?��!��#�� %*1*�)�� &!��

�� 1%�<�� &!��

��!�� +*%)�� &!��

0��?�� <� ��

�!"�� !�� +�+��

.�� <+1��*� �&!��

�� 5��9� ��+)� ��

,��?�� %�%�)<� �&!��

�

*(��$ $(��$��$��$ '+(,,��

-�� ?�� %�+4�

�

��?��!��?��J��

-��?��+)�

��7�� #��#��

�� 8�� #��#��

D��!��5��!��9�

=� �� &!��

α� �!��?�� 5��#��9�

φ� �!�� !��?��

�� !��?�� &!'��/��

�� !"��

� ��!��?�� &!'��/��

�

,�� 3��"��

:�� "�� %<�

:��

�

-��"��

-�� 7��A�;��)�� 8��A��)+�

.!!�� "�� .��A��%+�

��#�� "�� 7��A�;��++�

�� "�� 7��A�+�<*�

�!"�� @��A��+��

-�� -A�+�%��

�� #��#��

�

-��"��

�

�� 0� α123� 0�α� "� �α� φ� � ��

+� ))1�*�� <4�1�� )+1�%1� ��)�� 4�%��

�� %1�41� <�� )<4�%<� ��%+� �4�%��

%� <��<�� %��)� )4)�<*� ��<� �4�%��

)� <�%�)�� )1��1� )4��*� �� 4�%��

�� <*)�*+� )��%� )<1��1� ��+� �4�%��

<� 1�*��)� %1�%�� ))�� +*� �4�%��

1� 1�4�<<� %��1�� )�*�*+� ��+4� �4�%��

4� 14*�))� �4�%�� %1)�� +1� �4�%��

*� 4)��4�� )�+�� %)%��)� ��+1� �4�%��

+�� 4�1�<�� )� �*%�*<� ��+<� �4�%��

++� 41+�+*� +<��4� �)+�� +<� �4�%��

+�� 1�4�%1� +��+*� +)*��%� ��+<� �4�%��

+%� �1)�1%� 4�%�� 4%�)*� ��+�� 4�%��

+)� +*4�<1� )��<� +��14� ��+�� 4�%��

+�� <�� 14� ��1%� ��+�� 4�%��

+<� +11�1�� ;��**� ;*��4� ��+�� 4�%��

+1� +�*��<� ;<�14� ;+4�11� ��+�� 4�%��

+4� +��1�� ;+��*� ;�4��4� ��+�� 4�%��

+*� +)%�� ;+)�)<� ;%��4%� ��+<� �4�%��

�� +%+��<� ;+4�%*� ;)+�)+� ��+<� �4�%��

�+� ++��4+� ;��)�� ;))�+<� ��+<� �4�%��

�� *<�4*� ;�<��<� ;)%�%%� ��+1� �4�%��

�%� 1)�+%� ;%��41� ;%4��%� ��+4� �4�%��

�)� )1��+� ;%��%1� ;�1�� +*� �4�%��

�� +)�4�� ;)��+�� ;*��)� �� 4�%��

�

Σ=�A�+��1*�%��&!��

Σ=��α�A�)%4+�+%��&!��

Σ=��φ�A��1�4�<<��&!��

Σ��α��φ�A�%�44�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

�

��#��

�� 85��9�N�� #�#��?��!��

,��#�� ?��5��96��&!��

��#�� 6��&!��

2!��#�� #��#��6��&!��

�

��#��?�� F�

�

�� 4� �� 4� �� 4�

��+� ��

�� <� )��<�� 4+� �� +*� ��+%� ��*+�

�%� ��+%� 4+�� +��<�� 14� ��%� +��+��

�)� ��+*� +�+�41� +�4�))� ��4� +�4�� +�+*� �+�*��

�� <� +<�� ++�� +*� )��1� ��)+� ��+*�

�<� ��%�� %�+�� <)��<� ��)%� *��<� ��)%� +�%��

�1� ��%*� �)%�1�� %+<�41� ��*�� +1��1� +��*+� +�*�)��

�4� ��)�� 4)�%1� %<*�<*� +�*�� *�4%� +1�*)� �+4�+)�

�*� �� %�� )�� %�)%� )��*4� �<�)�� 1*�+��

+�� 4� %<��<�� )1��%+� ��<4� <<�+1� %<�<4� %)��%4�

++� ��<�� )�<�� 4�+%� 4�)�� *��)� )4�14� )�1�*)�

+�� 1+� ))<�41� �4��*)� +��<� ++*�� <��<*� )1��14�

+%� ��14� )41�� <%%�1�� +<�<)� +��))� 14�)�� )��*��

+)� ��4)� ��4�+�� <4<��<� ��%�� +*��1� *��*1� <+4�%)�

+�� *+� �<4�1�� 1%*�%1� �*�+�� %��44� ++��%)� <*%��

+<� ��*1� <�*�%1� 1*��+*� %1�%%� �4��)+� +%<�� 11��

+1� +��)� <�� 4)�� )<�*)� %%%��%� +�*�� 4)*�%)�

+4� +�+�� <*��<�� 4*1�4+� �4�++� %*��44� +4)�%%� *%��*+�

+*� +�+1� 1%+�� *��<�� 1��*)� )�)�+�� +��*<� +�+)�14�

�� +��%� 11+�41� +��%�))� 4��1� ��4�� %*�)+� ++��*%�

�+� +�%�� 4+�� +��<�� +��+�� *1��<� �<*�%*� ++4*��

�

��#��?�� 0�

�

�� 4� �� 4� �� 4�

��+� ��

�� <� )��<�� )��<�� +�� +�� %�1�� %�1��

�%� ��+%� 4+�� 4+�� )*� ��)*� 1�1�� 1�1��

�)� ��+*� +�+�41� +�+�41� +�+�� +�+�� +%�1<� +%�1<�

�� <� +<�� +<�� )� ��)� %+�4*� %+�4*�

�<� ��%�� %�+�� %�+�� 4� ��4� <��4)� <��4)�

�1� ��%*� �)%�1�� )%�1�� +��14� +��14� *1�<<� *1�<<�

�4� ��)�� 4)�%1� �4)�%1� +4�%+� +4�%+� +%)��1� +%)��1�

�*� �� %�� %�� 4��4� �4��4� +1��<<� +1��<<�

+�� 4� %<��<�� %<��<�� )��4�� )��4�� +��4)� �+��4)�

++� ��<�� )�<�� )�<�� **� ��**� ��)�4�� )�4��

+�� 1+� ))<�41� ))<�41� 1%�*<� 1%�*<� �*4�� *4��

+%� ��14� )41�� )41�� *)�4%� *)�4%� %))��4� %))��4�

+)� ��4)� ��4�+�� 4�+�� ++4�1%� ++4�1%� %*+�%*� %*+�%*�

+�� *+� �<4�1�� <4�1�� +)��1�� +)��1�� ))��)*� ))��)*�

+<� ��*1� <�*�%1� <�*�%1� +1<��%� +1<��%� )*+�%1� )*+�%1�

+1� +��)� <�� <�� *�<1� ��*�<1� �))��)� �))��)�

+4� +�+�� <*��<�� <*��<�� )<�1*� �)<�1*� �*4�)*� �*4�)*�

+*� +�+1� 1%+�� 1%+�� 41��+� �41��+� <�)�1%� <�)�1%�

�� +��%� 11+�41� 11+�41� %%+�*�� %%+�*�� 1+��1�� 1+��1��

�+� +�%�� 4+�� 4+�� %4�� %4�� 11��1� 11��1�

�

�

��#�� #��

��75��9�N�� #�#��!�� ?�� #��

,��#�� ?��6��&!��

2!��#�� #��6��&!��

�

��#��?�� F�

�

�� 4� �� 4�

��+� ��

�� )� +�1*� %�1*� 4*��+� +44�**�

�%� ��4� 1�+1� +��4� +1*�*)� %1��<�

�)� ��+�� +<�+*� %%�1<� �1+�%�� 4��

�� +<� �4�4*� �*�1�� %<%��1� 1%4�)1�

�<� �� )��*� *��1*� )�<�11� *+��4��

�1� ��)� <��))� +%��*�� 44� +�*��

�4� ��4� 4*�%4� +1*�*1� <)��*�� +�<+�1%�

�*� ��%�� ++1�+%� �%%�4�� 1%4�<<� +)%��%��

+�� %<� +)4�1)� �*)�%<� 4�*�4+� +�*<��

++� ��)�� +4)��)� %<+�)<� *��1�� +1�4�11�

�

��#��?�� 0�

�

�� 4� �� 4�

��+� ��

�� )� ��<4� ��<4� +%%�*1� +%%�*1�

�%� ��4� +��1�� +��1�� <1�*4� �<1�*4�

�)� ��+�� )�+�� )�+�� )�� )��

�� +<� )��44� )��44� �%<�+1� �%<�+1�

�<� �� <1��+� <1��+� <1��%)� <1��%)�

�1� ��)� *<��+� *<��+� 4�)�� 4�)��

�4� ��4� +%+�%4� +%+�%4� *%4�4�� *%4�4��

�*� ��%�� +1+�<�� +1+�<�� +�1%�+)� +�1%�+)�

+�� %<� �+1��%� �+1��%� +��1��+� +��1��+�

++� ��)�� <4�� <4�� +%)+�*�� +%)+�*��

�

��#��

��75��9�N�� #�#��#��!�� ?��

,��#�� ?��6��&!��

2!��#�� #��6��&!��

�

��#��?�� F�

�

�� 4� �� 4�

��+� ��

�� ;��%�� 4� ;*%�%1� ��*%�

�%� ��+�� ;*��<� ��1� ;+4��+*� ))�<<�

�)� ��+�� ;�� ;�<<�)<� <��

�� ;%��4%� 4�11� ;%)<�+4� 4)��)�

�<� �� ;��)� +%�)<� ;)�1�<+� +��<4�

�1� ��%�� ;11�4*� +*�� ;�++�%�� ++*�<��

�4� ��%�� ;+�)�4*� ��)�� ;�*)�%*� +%��%<�

�*� ��)�� ;+%<�<1� %��)� ;<1<�41� +)*�*+�

+�� )�� ;+1��<� )��%1� ;1�4�1)� +<%��

++� �� ;�+��)� )4�4%� ;4)��%)� +1%��<�

�

��#��?�� 0�

�

�� 4� �� 4�

��+� ��

�� ;��1)� ;��1)� ;�*�4+� ;�*�4+�

�%� ��+�� ;��*4� ;��*4� ;�*�1�� ;�*�1��

�)� ��+�� ;<�1�� ;<�1�� ;4*�<1� ;4*�<1�

�� ;++�*�� ;++�*�� ;++*�1�� ;++*�1��

�<� �� ;+4�<*� ;+4�<*� ;+)*�4�� ;+)*�4��

�1� ��%�� ;�<�*)� ;�<�*)� ;+4�� ;+4��

�4� ��%�� ;%<�1�� ;%<�1�� ;�+��%%� ;�+��%%�

�*� ��)�� ;)1�*1� ;)1�*1� ;�)��<*� ;�)��<*�

+�� )�� ;<��11� ;<��11� ;�1+�+%� ;�1+�+%�

++� �� ;1��*� ;1��*� ;%�%�)�� ;%�%�)��

�

��#��

�� 85��9�N�� #�#��?��!��

3� ?��

O� ��

�� ?�� /��

�� ?�� #��/��

σ�� &!'��/��

τ�� !��&!'��/��

σ�� ?�� &!'��/��

σ�� ?�� #��&!'��/��

:� ��&!��

,� ��&!��

-��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C. � .��!��6��&!��

�

�

�

��#�� F�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�� +��1� ;;� ;;�

�� <� +��6�� 1�1�� 1�1�� *1�)1� ;+1� �<)4�*)� +��<�� ;;� ;;�

��%� ��+%� +��6�� 1�1�� 1�1�� *%�%4� ;<*� �1*<�<�� +��<1� ;;� ;;�

��)� ��+*� +��6�� 1�1�� 1�1�� 44*%�� ;+�� +4))�%1� +��1�� ;;� ;;�

�� <� +��6�� 1�1�� 1�1�� 4++%�� ;�4�� +%�<�<<� +��11� ;;� ;;�

��<� ��%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� %�<+%� ;�++� +��+�*�� +��4%� ;;� ;;�

��1� ��%*� +��6�� 1�1�� 1�1�� +14+1%� ;*�� <*�� +��44� ;;� ;;�

��4� ��)�� +��6�� 1�1�� 1�1�� +%%1*1� ;+�<1� )1�� +��*%� ;;� ;;�

��*� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� *��4� ;�))1� �4%�14� +��*4� ;;� ;;�

�+�� 4� +��6�� 1�1�� 1�1�� <+*�� ;%�<�� +<*�))� +�+�%� ;;� ;;�

�++� ��<�� +��6�� 1�1�� 1�1�� ))�+1� ;)*�� +�4�4)� +�+�4� ;;� ;;�

�+�� 1+� +��6�� 1�1�� 1�1�� %%<+�� ;<)�+� 1�� +�++%� ;;� ;;�

�+%� ��14� +��6�� +��%*� +��%*� )*�*4� ;*%�4� +�+�+�� +�1%�� ;;� ;;�

�+)� ��4)� +��6�� 1�1�� 1�1�� ++�� ;1*<<� )+�41� +�+�)� ;;� ;;�

�+�� *+� +��6�� 1�1�� 1�1�� +41%1� ;1<1�� %��*)� +�+�*� ;;� ;;�

�+<� ��*1� +��6�� 1�1�� 1�1�� +<+4*� ;1)�� <��1� +�+%)� ;;� ;;�

�+1� +��)� +��6�� 1�1�� 1�1�� +)��+� ;1�1<� �+�4�� +�+%*� ;;� ;;�

�+4� +�+�� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�<++� ;1+%1� +4��<� +�+))� ;;� ;;�

�+*� +�+1� +��6�� 1�1�� 1�1�� ++%++� ;1��)� +��)1� +�+)*� ;;� ;;�

�� +��%� +��6�� 1�1�� 1�1�� +��%�� ;<*%�� +%�� +�+�)� ;;� ;;�

��+� +�%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� *%+*� ;<4�� ++�)1� +�+�*� ;;� ;;�

��#�� 0�

�

�� -.�� σ � τ � σ�� σ��

��+� �� +��6�� 1�1�� 1�1��

�� <� +��6�� 1�1�� 1�1�� ;��+� ;��%�

��%� ��+%� +��6�� 1�1�� 1�1�� %� �� ;��)�� ;��)*�

��)� ��+*� +��6�� 1�1�� 1�1�� +� ;��1� ;��11�

�� <� +��6�� 1�1�� 1�1�� 4� �� ;��<1� ;+�++�

��<� ��%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�� )� ;��<%� ;+�<��

��1� ��%*� +��6�� 1�1�� 1�1�� +4� �� ;��)�� ;��4�

��4� ��)�� +��6�� 1�1�� 1�1�� 1� ��4� ��%1� ;%��)�

��*� �� +��6�� 1�1�� 1�1�� )�� +�� <1� ;)�<��

�+�� 4� +��6�� 1�1�� 1�1�� <%� ��+�� 1��*� ;<��<�

�++� ��<�� +��6�� 1�1�� 1�1�� 4*� ��+)� +)��1� ;4�+��

�+�� 1+� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�� +1� �%�)4� ;+��+��

�+%� ��14� +��6�� +��%*� +��%*� +�� +*� +*��+� ;+��*%�

�+)� ��4)� +��6�� 1�1�� 1�1�� +�*1� �� )4�%<� ;+)�1��

�+�� *+� +��6�� 1�1�� 1�1�� ))� �� <)�+�� ;+1�%1�

�+<� ��*1� +��6�� 1�1�� 1�1�� *�� 4� 4��+�� ;��

�+1� +��)� +��6�� 1�1�� 1�1�� %�� %�� +��)�� ;�%��4�

�+4� +�+�� +��6�� 1�1�� 1�1�� )�+�� %)� +�� ;�<�<��

�+*� +�+1� +��6�� 1�1�� 1�1�� )�4)� ��%1� +��)�� ;%��+1�

�� +��%� +��6�� 1�1�� 1�1�� <�� )�� +14�� ;%)��

��+� +�%�� +��6�� 1�1�� 1�1�� <�)+� ��)%� ��4�1�� ;%4�+)�

�

�

��#��

��?��!��

3� ?��

O� ��

�� ?��/��

�� ?��/��

σ�� &!'��/��

τ�� !��&!'��/��

σ�� ?��&!'��/��

σ�� ?��&!'��/��

:� ��&!��

,� ��&!��

-��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C.� � ��/�� !��?�� 6��&!��

C. � .��!��6��&!��

�

�

�

�

�

�

�

��

5 ��76��6�N��#�#��!�� ?�� #��9�

�

��#�� F�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�� )� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �%1*�%%� +�%%�� ;;� ;;�

��%� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �*1�*�� +�%%�� ;;� ;;�

��)� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �<1�++� +�%%�� ;;� ;;�

�� +<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� +�+��%� +�%%�� ;;� ;;�

��<� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� *1�+1� +�%%�� ;;� ;;�

��1� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� <1�4%� +�%%�� ;;� ;;�

��4� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� ��+�� +�%%�� ;;� ;;�

��*� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� %4��<� +�%%�� ;;� ;;�

�+�� %<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� %��<%� +�%%�� ;;� ;;�

�++� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *�+<� �)�*)� +�%%�� ;;� ;;�

��#�� 0�

�

�� -.�� σ � τ � σ�� σ��

�+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1��

�+%� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� ;��+��

�+)� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *� ��+�� )�4*� ;��<+�

�+�� +�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +� ��+�� ++��+� ;+�%<�

�+<� ��+<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %4� �� +*��1� ;��)��

�+1� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� *� �� %��4� ;%�14�

�+4� ��)� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� 4�� %+� ))��)� ;��)��

�+*� ��4� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�+<� ��%<� �*�*<� ;1�)��

�� %�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� )+� 14�%�� ;*�<*�

��+� ��%<� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�*�� )<� **�+)� ;+��<�

�� )�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %1� ��+� +��)+� ;+��+)�

�

�

��

5 ��76��6�N��#�#��#��!�� ?�� 9�

�

��#�� F�

�

�� -.�� /+%� /+ %� /+%�

��+� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +�� +�%%�� ;;� ;;�

�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� %4%+�%*� +�%%�� ;;� ;;�

��%� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� *1%��)� +�%%�� ;;� ;;�

��)� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� )%*�4*� +�%%�� ;;� ;;�

�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� ��+�<%� +�%%�� ;;� ;;�

��<� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� +<%�4�� +�%%�� ;;� ;;�

��1� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� ++��1<� +�%%�� ;;� ;;�

��4� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� 4��*<� +�%%�� ;;� ;;�

��*� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� <��*1� +�%%�� ;;� ;;�

�+�� )�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� �� +�%%�� ;;� ;;�

�++� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ;*�+<� )��)�� +�%%�� ;;� ;;�

��#�� 0�

�

�� -.�� σ � τ � σ�� σ��

�+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1��

�+%� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +� ;��+� ;��)� ��%)�

�+)� ��+�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %� ;�� ;��+1� +�%<�

�+�� +�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� <� ;��%� ;��%4� %��1�

�+<� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� ++� ;�� ;��<1� ��)��

�+1� �� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� +1� ;��<� ;+��<� 4��%�

�+4� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� )� ;��1� ;+�� +��*�

�+*� ��%�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� %�� ;��4� ;��1� +<�1��

�� )�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� )�� ;��*� ;��1+� �+�4*�

��+� ��)�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� )� ;��+�� ;%�)%� �1�1%�

�� +��6�%�� 1�1�� 1�1�� <<� ;��+�� ;)��)� %)��1�

ALL. 7 - Tabulati banchettone stradale

*************************************************** **************************** * * * CIVILSOFT v.windows 6.9 97 * * * * progettazione interattiva di strutture civi li ed industriali * * * * * * * * * * prodotto e distribuito da ASG srl PIACENZA Tel 05 23/337389 Fax 0523/337071 * * * * * *************************************************** **************************** * * * * * * * * * RELAZIONE DI CALCOLO * * * * * *************************************************** **************************** Normativa di riferimento ------------------------ [1] N.T.C. 14/01/08 Norme tecniche per le costruz ioni [2] Circolare 617/09 Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 [3] Eurocodici approvati dal Comitato Europeo di No rmazione in forma di Euro Norma (EN) Criteri di analisi della sicurezza e metodi di anal isi strutturale --------------------------------------------------- --------------- La verifica della sicurezza degli elementi struttu rali avviene con il metodo agli stati limite. I metodi impiegati per l' analisi strutturale sono i seguenti : -per carichi statici: metodo degli spostamenti -carichi sismici: analisi statica equivalente, opp ure analisi dinamica modale con spet tro di risposta Spostamenti e azioni sono calcolati con il metodo a gli elementi finiti(F.E.M.) Il metodo degli elementi finiti si basa sull a schematizzazione di una struttura come insieme di elementi di varie geo metrie e caratteristiche, connessi l'un l'altro solo in corrispondenza di un numero determinato di punti chiamati 'nodi'. Tali nodi, definiti da tre coordinate rispetto a d un sistema di riferimento cartesiano globale, vengono contrassegnati da u n identificatore numerico ('numerazione nodale') crescente a partire da 1. Anche gli elementi, risultano a loro volta individu ati da un identificatore numerico crescente. Incognite del problema (metodo degli spostamenti) s ono assunte le 6 componenti di spostamento di ogni nodo, riferite alla te rna globale ( traslazioni secondo X,Y,Z, rotazioni attorno X,Y,Z) escluse nat uralmente quelle impedite dai vincoli imposti alla struttura. Il metodo permette di giungere all' impostazione d i un sistema di equazioni algebriche lineari, nelle sopra citate componenti di spostamento (gradi di liberta')i cui termini noti sono costituiti dai car ichi agenti sulla struttura opportunamente concentrati nei nodi: K * u = F dove K = matrice di rigidezza u = vettore spo stamenti nodali F = vettore for ze nodali Dagli spostamenti risultanti dalla risoluzione d el sistema vengono quindi dedotte le solllecitazioni e/o le tensioni in pu nti caratteristici di ogni elemento, riferite generalmente ad una terna local e all' elemento stesso. Sistema di riferimento globale ------------------------------- Il sistema di riferimento impiegato, per nodi ed e lementi e tutti gli altri dati strutturali, e' costituito da una terna carte siana destrorsa XYZ. Si assume che l' asse Z sia verticale ed orientat o verso l'alto. Modellazione della struttura e dei vincoli ------------------------------------------ La struttura e' modellata come insieme di 'eleme nti', tra loro collegati in punti chiamati 'nodi'. Gli elementi sono del tipo: Elem. monodimensionali (una dimensione prevalente s ulle altre due)

- aste - travi,pilastri - molle Elementi bidimensionali ( due dimensioni prevalent i sulla terza): - setti,piastre - membrane Elementi tridimensionali ( tre dimensioni paragona bili): - plinti asta : elemento lineare a sezione costante ed asse rettilineo,reagente a solo sforzo assiale. Nello spazio 3-D l' elemento asta ha 3 gr adi di liberta' ai nodi cui corrispondono tre componenti di spostament o di traslazione in ognuno dei suoi due nodi di estremita'ed un solo va lore della tensione e della forza assiale. trave: elem. monodimensionale reagente con 6 caratt eristiche di sollecitazione ( forza assiale,2 forze di taglio,2 momenti flettenti,momento torcente) , ad ognuna delle due estremita'. L' elemento trave e' prismatico, ossia a sezione costante ed asse rettilineo. Con il termine travi si intendono element i non verticali. Con il termine pilastri si intendono element i verticali. molla: elemento agente come molla estensionale o rotazionale di opportuna rigidezza, usato per schematizzare vincoli elastici o rigidi, anche in direzioni non coincidenti con quelle della t erna globale. setto/piastra: elemento 2-D, di forma triangolare o quadrangolare, reagente ad azioni nel proprio piano (azioni membrana li) e ad azioni fuori dal proprio piano (azioni flettenti e taglianti) . Questo elemento e' usato per rappresentare a d es. pareti verticali,muri di sostegno, platee di fondazione. membrana: elemento piano 2-D,triangolare o quadrang olare, che reagisce a soli sforzi di membrana. Questo elemento e' ad es.usato per rappresen tare il comportamento degli impalcati (solai) nei riguardi delle azioni orizzontali. plinto: elemento 3-D,viene tradotto in un certo nu mero di molle traslazionali e rotazionali, che ne schematizzano il comp ortamento nell' ipotesi che il plinto costituisca un corpo rigido che collega il piede del pilastro ed il terreno modellato alla Winkl er. Fatte le seguenti definizioni ( le direzion i 1, 2 sono quelle dei lati dell' area d' impronta del plinto): K costante normale di sottofondo ( m isurata ad es. Kg/cm3) A area d' impronta del plinto J1 momento d' inerzia dell'area di ba se intorno a dir. 1 J2 momento d' inerzia dell'area di ba se intorno a dir. 2 s spostamento verticale del plinto r1 rotazione del plinto intorno alla direzione 1 r2 rotazione del plinto intorno alla direzione 2 F forza M momento F = K * A * s ===> rigidezza molla v erticale = K * A M1 = K * J1* r1 ===> rigidezza molla r otazionale 1 = K * J1 M2 = K * J2* r2 ===> rigidezza molla r otazionale 2 = K * J2 Per una descrizione piu' sintetica della struttura, gli elementi sono riuniti in 'macro-elementi'. Per macro-elementi, si intende il raggruppament o di piu' elementi, non necessariamente dello stesso tipo,in modo da formar e delle parti riconoscibili ed identificabili all' interno della struttura. -travata : allineamento di travi non verticali (a nche ad asse spezzato ) -pilastrata: allineamento di pilastri verticali -telaio : insieme di travi, pilastri posti in un piano verticale -muro : insieme di elementi setto/piastra pos ti in un piano qualsiasi, aventi lo stesso spessore. -impalcato : insieme di nodi,travi e membrane di sposti di solito, ma non necessariamente in un piano orizzontal e. Origine e caratteristiche del codice di calcolo ado ttato --------------------------------------------------- ----- I solutori attualmente interfacciati con CIVILSOFT sono i seguenti:

- Xfinest di HarpaCeas srl, Milano, Italia - ALGOR SUPERSAP di Algor Interactive Systems, Inc. Pittsburgh,PA,USA Entrambi i solutori applicano il metodo degli el ementi finiti a strutture di forma qualunque, comunque caricate e vincolat e, il cui comportamento e' solitamente considerato lineare (per le eccezion i vedi in seguito) Si intende con cio' parlare sia di linearita' m ateriale (proporzionalita' tra tensioni e deformazioni), sia di linearita' ge ometrica (proporzionalita' tra carichi e spostamenti ). Effettua il calcolo sia in campo statico sia in ca mpo dinamico. Nel primo caso la routine di risoluzione opera seco ndo l' algoritmo di Gauss sulla matrice globale suddivisa in blocchi memorizz ati su memoria periferica. Nel secondo caso si puo' optare per un'analisi mod ale o per una integrazione diretta passo-passo delle equazioni del moto. I carichi possono essere specificati sia come azion i concentrate applicate ai nodi, sia come forze (o momenti) concentrate o distribuite o variazioni agenti all' interno del singolo elemento. Il solutore Xfinest e'dotato di apposito manuale di validazione come descritto nella dichiarazione di affidabilita' del codice ste sso,fornita con la licenza del programma. Il solutore ALGOR SUPERSAP e' stato sottoposto co n esito positivo e relativa certificazione, alle prove NAFEMS (test di confront o della National Agency for Finite Element Methods and Standards, in Inghilterr a ). Modellazione delle azioni ------------------------ Le azioni sono modellate secondo due modalita': 1) Azioni nodali Sono forze o momenti concentrati nei nodi del mode llo strutturale ( oppure cedimenti impressi). Per ogni carico nodale si riporta il numero del c aso di carico relativo ed i valori delle componenti riferite alla terna globa le. 2) Carichi agenti sugli elementi Si tratta di carichi locali agli elementi (carich i distribuiti lungo l'asse di travi,pressioni agenti sulla superficie di setti ,variazioni termiche etc). I carichi possono essere assegnati anche per zone d i carico. Cio' accade quando si carica un impalcato per zone; per zona si intende una regione poligonale, convessa o concava, senza vuoti , individuata dai relativi vertici, che possono essere nodi di estremi ta' di travi, oppure nodi a setti. Il programma individua, in modo automatico, le eve ntuali travi e/o pareti, disposte lungo il contorno della poligonale di car ico, in modo da ripartire su di esse, il peso proprio, il permanente portato ed il carico accidentale, gravanti sulla zona. La ripartizione dei carichi avviene con il criterio delle aree di influenza : l'areola elementare e' un quadrilatero avente due lati paralleli alla direzione di orditura del solaio e due lati dati dalle intercette sul contorno della poligonale di carico; il carico gra vante sull' areola viene ripartito al 50% tra i due elementi strutturali (t ravi e/o pareti) disposti lungo i due lati non paralleli alla direzione d' orditura del solaio. Modellazione strutturale, dei materiali ed interazi one terreno-struttura --------------------------------------------------- --------------------- Le analisi possono essere sia condotte in regime di linearita' materiale ( proporzionalita' tra tensioni e deformazioni ), e di linearita' geometrica ( proporzionalita' tra carichi e spostamenti ), sia c onsiderando aspetti non lineari del comportamento strutturale, quali: - presenza di elementi reagenti solo a trazione o s olo a compressione - analisi degli effetti geometrici del 2o ordine c on il metodo dei tagli fittizi - analisi di instabilità globale per la ricerca de l moltiplicatore critico dei carichi . Nei riguardi dell' interazione terreno-struttura , il terreno e' modellato come suolo elastico alla Winkler, sia che le stru tture di fondazione siano travi (travi su suolo elastico ), platee di fo ndazione (piastre su suolo elastico) o plinti. Analisi sismica --------------- L'analisi sismica della struttura puo' essere esegu ita con 2 metodi: - analisi statica equivalente (con sol utore statico ) - analisi dinamica modale con spettro di risposta ( con solutore dinamico) con gli spettri di progetto definiti dalla Normativa di Riferimento Con l'analisi statica equiv. il calcolo sismico del la struttura si riduce ad una verifica statica conseguente alla applicazi one di forze orizzontali

( componente ondulatoria dell' azione sismica ) e verticali ( componente sussultoria del sisma ), applicate nel baricent ro delle masse gravanti sulla struttura. Per il sistema di forze distribuite lungo l'altezza dell' edificio si assume una distribuzione lineare degli spostamenti. La forza da applicare a ciascun piano è data dalla formula seguente: Fi = Fh (zi Wi) / S (zj Wj) dove: Fh = Sd(T1) W l/g Fi è la forza da applicare al piano i Wi e Wj sono i pesi delle masse ai piani i e j rispettivamente zi e zj sono le altezze dei piani i e j rispe tto alle fondazioni Sd(T1) è l'ordinata dello spettro di risposta di progetto da normativa W è il peso complessivo della costruzione l è un coeff.pari a 0,85 se l'edificio ha alm eno 3 piani e se T1 < 2TC , pari a 1,0 in tutti gli altri casi. g è l'accelerazione di gravità. Per edifici aventi massa e rigidezza distribuite in modo circa simmetrico in pianta,inscrivibile in un rettangolo con rapport o dei lati inferiore a 4, gli effetti torsionali accidentali, possono essere considerati amplificando le sollecitazioni, calcolate con la suddetta distr ibuzione,in ogni elemento resistente con il fattore (d) risultante dalla segu ente espressione: d = 1 + 0.6 x / Le dove: x = distanza dell'elemento resistente vert. dal baricentro geometrico dell'edificio, misurata perpendicolarmente a lla direzione dell'azione sismica considerata Le è la distanza tra i due elementi resisten ti più lontani, misurata allo stesso modo. Nei riguardi delle azioni sismiche per gli edific i dotati di orizzontamenti realizzati con i comuni solai, gli orizzontamenti possono essere modellati con piani rigidi. In questo programma, piu' realisticamente, si modellano gli impalcati con elementi membrana, di spessore pari allo spess ore effettivo del solaio e con un modulo elastico che e' quello di fatto attribuibile al solaio. Le forze orizzontali sismiche sono sempre intr odotte come forze nodali, determinando le incidenze di ciascun nodo ( gli ele menti che convergono in esso ) e le relative aliquote di competenza dei 'pe si' degli elementi. Verifiche degli elementi strutturali ------------------------------------ Le verifiche sono effettuate con riferimento all' inviluppo delle condizioni di carico ( tutti i casi di carico e le combinaz ioni previste ). In fase di verifica si distinguono i seguenti eleme nti: - aste soggette a solo sforzo assiale - travi prevalentemente soggette a flession e e taglio; si distinguono travi in elevazione e di fondazione - pilastri soggetti a presso(o tenso)-flession e deviata - setti/piastre si distingue il comportamento a l astra e a piastra - plinti si distinguono i plinti snelli ed i plinti tozzi DESCRIZIONE TABELLA DATI NODALI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI NODALI. Per ogni nodo identificato da un numero sono scritte le condizioni di vincolo delle sue 6 componenti di movimen to ( traslazioni lungo gli assi X, Y, Z globali, rotazioni attorn o agli assi X, Y, Z globali; codice = 0 componente libera, codic e = 1 comp. impedita), le sue tre coordinate rispetto alla terna di assi globale e la temperatura in gradi centigradi. NODO : Numero identificativo del nodo n.ro Tx : Codice di vincolamento per la traslaz ione in direzione X = 0 consentita, = 1 impedita Ty : Codice di vincolamento per la traslaz ione in direzione Y = 0 consentita, = 1 impedita Tz : Codice di vincolamento per la traslaz ione in direzione Z = 0 consentita, = 1 impedita Rx : Codice di vincolamento per la rotazio ne intorno all' asse X = 0 consentita, = 1 impedita Ry : Codice di vincolamento per la rotazio ne intorno all' asse Y = 0 consentita, = 1 impedita Rz : Codice di vincolamento per la rotazio ne intorno all' asse Z = 0 consentita, = 1 impedita X : Coordinata cartesiana X del nodo Y : Y Z : Z TEMP : Temperatura del nodo in gradi centigr adi

Nota : sistema di riferimento globale ------------------------------ Il sistema di riferimento impiegato, per nod i ed elementi e tutti gli altri dati strutturali, e' una terna car tesiana XYZ destra. Si assume che l' asse Z sia verticale ed o rientato verso l'alto. Nota : nodi di orientamento per travi e pila stri ------------------------------------- ---- Nella lista dei nodi sono compresi anche gli eventuali nodi K, inseriti automaticamente dal programma ed ut ilizzati per orientare spazialmente travi e/o pilastri; tali n odi hanno i codici di vincolamento uguali ad 1, e coordinate di va lore 1.e+14 ( coord. Y o coordinata Z). DESCRIZIONE TABELLA DATI VINCOLI ELASTICI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI VINCOLI ELASTICI: NODO. n.ro numero del nodo cui e' applica to il vincolo elastico DIR. X componente x vettore linea d' azione del vincolo DIR. Y componente y vettore linea d' azione del vincolo DIR. Z componente z vettore linea d' azione del vincolo RIG. ROT. valore della rigidezza rotazio nale del vincolo RIG. TRASL. valore della rigidezza traslaz ionale del vincolo =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz X Y Z Temp n.ro (cm) (cm) (cm) (C) 1 0 0 1 0 0 0 0.00 0.00 0.00 0 2 0 0 0 0 0 0 295.00 2 45.00 0.00 0 3 0 0 0 0 0 0 646.00 4 56.00 0.00 0 4 0 0 0 0 0 0 1031.00 5 99.00 0.00 0 5 0 0 0 0 0 0 1437.00 6 47.00 0.00 0 6 0 0 0 0 0 0 1837.00 6 54.00 0.00 0 7 0 0 1 0 0 0 2211.00 6 99.00 0.00 0 8 1 1 1 0 0 0 -32.00 38.00 0.00 0 9 1 1 1 0 0 0 266.00 2 86.00 0.00 0 10 1 1 1 0 0 0 624.00 5 01.00 0.00 0 11 1 1 1 0 0 0 1019.00 6 48.00 0.00 0 12 1 1 1 0 0 0 1433.00 6 97.00 0.00 0 13 1 1 1 0 0 0 1833.00 7 04.00 0.00 0 14 1 1 1 0 0 0 2205.00 7 49.00 0.00 0 15 0 0 0 0 0 0 325.00 2 03.00 0.00 0 16 0 0 0 0 0 0 667.00 4 10.00 0.00 0 17 0 0 0 0 0 0 1043.00 5 50.00 0.00 0 18 0 0 0 0 0 0 1440.00 5 96.00 0.00 0 19 0 0 0 0 0 0 1840.00 6 02.00 0.00 0 20 0 0 1 0 0 0 1840.00 6 02.00 -300.00 0 21 0 0 1 0 0 0 1440.00 5 96.00 -300.00 0 22 0 0 1 0 0 0 1043.00 5 50.00 -300.00 0 23 0 0 1 0 0 0 667.00 4 10.00 -300.00 0 24 0 0 1 0 0 0 325.00 2 03.00 -300.00 0 25 1 1 1 0 0 0 496.00 3 06.50 -300.00 0 26 1 1 1 0 0 0 855.00 4 80.00 -300.00 0 27 1 1 1 0 0 0 1241.50 5 73.00 -300.00 0 28 1 1 1 0 0 0 1640.00 5 99.00 -300.00 0 DESCRIZIONE TABELLA DATI TRAVI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI TRAVI: ELEM. n.ro numero dell' elemento trave NODO I numero del nodo iniziale dell a trave NODO J numero del nodo finale dell a trave BETA ANGOLO angolo in gradi sessagesimali per l'orientamento della trave SVINC I codice di rilascio per l' est remo i della trave SVINC J codice di rilascio per l' est remo j della trave SEZ. n.ro numero della sezione costitue nte la trave MAT. n.ro numero del materiale costitue nte la trave FOND. codice per identificare le tr avi di fondazione su suolo alla Winkler: 0 ==> tr ave in elevazione 1 ==> tr ave di fondazione K TERR. modulo di Winkler del terrren o

FILO I codice del tipo di filo fisso per il nodo i FILO J codice del tipo di filo fisso per il nodo j elem.secondario se appare questa scritta all ora l'elemento e' secondario nel senso del p.to 7.2.3 NTC 2008 Per la descrizione del significato dei codic i di filo fisso, usati per le travi, si rimanda alla documenta zione fornita con il programma. Il codice 0, lascia immutata la posizione dell' asse della trave. Per i codici da 1 a 2, il programma calcola gli scostamenti DX e DY del filo fisso rispetto all' asse baricentri co della trave. Il codice 9, si usa quando gli scostamenti DX e DY, sono digitati direttamente. Nel caso di travi inclinate rispetto ad XY , per avere l'effetto dei codici 1 e 2, basta ragionare per continuit a' ruotando, in senso antiorario il segmento che rappresenta l' as se della trave. Sistema di riferimento locale per travi : definizione asse locale 1 : dal nodo I al nodo J si definisce un terzo nodo, detto nodo K, in base all'angolo BETA in modo che se BETA=0, il nodo K si trova ne l piano verticale che comprende la trave, diversamente tale piano ruota dell'angolo BETA definizione assi locali 2, 3: definiti i no di I, J, si traccia il piano passante per la retta I-J e per il no do K; l' intersezione di tale piano con il piano normale ad I-J ( piano della sezione della trave), individua l' asse 2 rivolto sempre dalla parte del nodo K; l' asse 3 e' definito in direzion e e verso se si impone che la terna sia destrorsa. Codici di rilascio (o svincolamento) per tra vi : Vi e' un codice di rilascio per ognuno dei 6 gradi di liberta' dei 2 nodi estremi dell' elemento: se il codice e' 0, l' estremo della trave risulta solidale con la restante strut tura nei riguardi di movimenti lungo l'asse locale considerato ; se il codice vale 1, invece risulta sconnesso. I codici di rilascio sono espressi nel rifer imento locale. =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI TRAVI =================================================== ============================ ELEM. NODO NODO BETA SVINC. SVINC. SEZ MAT FOND. K TERR. FILO n.ro I J ANGOLO I J n.ro n.ro (Kg/cm3) I J 1 1 2 0.0 000000 000000 2 1 0 0.0 0 0 2 2 3 0.0 000000 000000 2 1 0 0.0 0 0 3 3 4 0.0 000000 000000 2 1 0 0.0 0 0 4 4 5 0.0 000000 000000 2 1 0 0.0 0 0 5 5 6 0.0 000000 000000 2 1 0 0.0 0 0 6 6 7 0.0 000000 000000 2 1 0 0.0 0 0 7 1 8 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 8 2 9 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 9 15 2 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 10 16 3 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 11 3 10 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 12 17 4 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 13 4 11 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 14 18 5 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 15 5 12 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 16 19 6 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 17 6 13 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 18 7 14 0.0 000000 000000 1 1 0 0.0 0 0 24 24 25 0.0 000000 000000 4 1 0 0.0 0 0 25 25 23 0.0 000000 000000 4 1 0 0.0 0 0 26 23 26 0.0 000000 000000 4 1 0 0.0 0 0 27 26 22 0.0 000000 000000 4 1 0 0.0 0 0 28 22 27 0.0 000000 000000 4 1 0 0.0 0 0 29 27 21 0.0 000000 000000 4 1 0 0.0 0 0 30 21 28 0.0 000000 000000 4 1 0 0.0 0 0 31 28 20 0.0 000000 000000 4 1 0 0.0 0 0 DESCRIZIONE TABELLA DATI PILASTRI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI PILASTRI: ELEM. N.RO numero dell' elemento pilastr o NODO I numero del nodo iniziale del pilastro NODO J numero del nodo finale del pilastro BETA ANGOLO angolo in gradi sessagesiamli per l'orientamento del pilastro

SVINC I codice di rilascio per l' est remo i del pilastro SVINC J codice di rilascio per l' est remo j del pilastro SEZ. n.ro numero della sezione costitue nte il pilastro MAT. n.ro numero del materiale costitue nte il pilastro FOND. campo non utilizzato per i pi lastri FILO I codice del tipo di filo fisso per il nodo i FILO J codice del tipo di filo fisso per il nodo j elem.secondario se appare questa scritta all ora l'elemento e' secondario nel senso del p.to 7.2.3 NTC 2008 Fili fissi di pilastri: Per la descrizione del significato dei codi ci di filo fisso, si rimanda alla documentazione fornita con il p rogramma. Per i codici da 1 a 8, il programma calcola gli scostamenti DX e DY del filo fisso rispetto all' asse baricentri co del pilastro. Il codice 0, lascia immutata la posizione dell' asse del pilastro. Il codice 9, si usa quando gli scostamenti DX e DY, sono digitati direttamente. Sistema di riferimento locale per pilastri: definizione asse locale 1 : dal nodo I al nodo J si definisce un terzo nodo, detto nodo K, in base all'angolo BETA in modo che se BETA=0, il nodo K si trova ne l piano definito dal pilastro e dalla direzione Y, diversamente tale piano ruota dell' angolo BETA definizione assi locali 2, 3: definiti i no di I, J, e' possibile tracciare il piano passante per la retta I- J e per il nodo K; la intersezione di tale piano con il piano n ormale ad I-J ( piano della sezione della trave), individua l' a sse 2 rivolto sempre dalla parte del nodo K; l' asse 3 risu lta a questo punto definito in direzione e verso poiche' si i mpone che la terna sia destrorsa. Codici di rilascio (o svincolamento) per pil astri: Vi e' un codice di rilascio per ognuno dei 6 gradi di liberta' dei 2 nodi estremi dell' elemento: se il codic e e' 0, l' estremo del pilastro risulta solidale con la restante st ruttura nei riguardi di movimenti lungo l'asse locale consider ato; se il codice vale 1, invece risulta sconnesso. I codici di rilascio sono espressi nel rifer imento locale. =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI PILASTRI =================================================== ============================ ELEM. NODO NODO BETA SVINC. SVINC. SEZ MAT FOND. FILO FILO n.ro I J ANGOLO I J n.ro n.ro I J 19 24 15 35.0 000000 000000 3 1 0 0 0 20 23 16 26.0 000000 000000 3 1 0 0 0 21 22 17 14.0 000000 000000 3 1 0 0 0 22 21 18 0.0 000000 000000 3 1 0 0 0 23 20 19 4.0 000000 000000 3 1 0 0 0 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : MACRO ELEMENTI =================================================== ============================ N.RO TRAVATE : 11 N.RO PILASTRATE : 5 N.RO IMPALCATI : 2 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : MACRO ELEMENTI =================================================== ============================ TRAVATA COMPOSIZIONE n.ro 1 28 - 29 - 30 - 31 2 24 - 25 - 26 - 27 3 4 - 5 - 6 4 12 - 13 5 14 - 15 6 16 - 17 7 18 8 9 - 8 9 10 - 11 10 1 - 2 - 3 11 7

=================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : MACRO ELEMENTI =================================================== ============================ PILASTRATA COMPOSIZIONE n.ro 1 19 2 20 3 21 4 22 5 23 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : MACRO ELEMENTI =================================================== ============================ IMPALCATO ZINI ZFIN n.ro (cm) (cm) 1 -300.10 -299.90 2 -0.10 0.10 DESCRIZIONE TABELLA DATI SEZIONI PRISMATICHE Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nelle tabelle DATI SEZIONI PRISMATICHE. Le tipolog ie previste sono: 1. Rettangolare 5. a T 9. ad U 2. Rettangolare cava 6. a doppio T 10. Poligonale 3. Circolare 7. a croce 11. Poligonale cava 4. Circolare cava 8. ad L Le sezioni sono riferite al sistema di rif erimento 'locale', nel piano trasversale di travi, pilastri ed aste (assi locali 2, 3). Nelle tabelle sono usate sigle il cui sig nificato e' illustrato nella documentazione fornita con il programm a. Aree ed inerzie sono nel rif. locale: AREA area della sezione JT inerzia torsionale J2 inerzia flessionale intorno asse 2 J3 inerzia flessionale intorno asse 3 W2 modulo resistenza intorno asse 2 W3 modulo resistenza intorno asse 3 Le 'basi' (b,bi,.....) sono parallele all'as se locale 3 della sez. Le 'altezze' (h,ht,..) sono parallele all'as se locale 2 della sez. Le sezioni poligonali sono descritte con le coordinate, rispetto agli assi locali 2 e 3, dei vertici della se zione. =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI SEZIONI PRISMATICH E =================================================== ============================ --------------------------------------------------- ---------------------------- SEZIONI "RETTANGOLARI" --------------------------------------------------- ---------------------------- SEZ. b h rot n.ro (cm) (cm) (gradi) 1 80.0 50.0 0.0 2 180.0 50.0 0.0 3 50.0 50.0 0.0 4 60.0 50.0 0.0 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : SEZIONI =================================================== ============================ SEZ. n.ro 1 RETT. b=80. h=50. 2 RETT. b=180. h=50. 3 RETT. b=50. h=50. 4 RETT. b=60. h=50. =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : AREE ED INERZIE NEL RIFERIMENTO LOCALE =================================================== ============================

SEZ. AREA J2 J3 JT W2 W3 n.ro (cm2) (cm4) (cm4) (cm4 ) (cm3) (cm3) 1 4000.0 2133333.3 833333.3 2020833. 3 53333.3 33333.3 2 9000.0 24300000.0 1875000.0 6187500. 0 270000.0 75000.0 3 2500.0 520833.3 520833.3 770833. 3 20833.3 20833.3 4 3000.0 900000.0 625000.0 1187500. 0 30000.0 25000.0 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : MODULI PLASTICI NEL RIFERIMENTO LOCALE =================================================== ============================ SEZ. Z2 Z3 n.ro (cm3) (cm3) 1 80000.0 50000.0 2 405000.0 112500.0 3 31250.0 31250.0 4 45000.0 37500.0 DESCRIZIONE TABELLA DATI MATERIALI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nelle tabelle DATI MATERIALI. MAT. n.ro numero identificativo del mat eriale ( >= 1 ) PESO SPEC. peso dell' unita' di volume d el materiale ALFA T coefficiente di dilatazione t ermica E modulo di elasticita' POISSON coefficiente di contrazione l aterale impedita NOME descrizione del materiale ( max. 11 caratteri) =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI MATERIALI =================================================== ============================ MAT. PESO SPEC. ALFA T E POIS SON NOME n.ro (Kg/cm3) (1/C) (Kg/cm2) 1 0.00250 0.000010 330000.0 0.1 c.a.o. DESCRIZIONE TABELLE DATI CARICHI I carichi sono organizzati in 'condizioni di carico, a loro volta suddivise in: 1) casi di carico 2) combinazioni dei casi di carico Nell' ambito di una generica condizione di c arico possono esserci: - carichi nodali (compresi cedimenti, variaz ioni termiche nodali) - carichi sugli elementi (comprese variazion i termiche) TABELLA DATI CASI DI CARICO E COMBINAZIONI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI CASI DI CARICO E COMBINAZIONI: CASO numero del caso di carico n.ro DESCRIZIONE descrizione sintetica del caso di carico COMB. numero della combinazione del caso di carico n.ro DESCRIZIONE composizione della combinazio ne; per ogni caso di carico coinvolto nella combina zione, viene riportato il relativo numero ed il val ore del coefficiente moltiplicativo ( 'peso del c aso di carico nella combinazione ). =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : CASI DI CARICO E COMBINAZIONI =================================================== ============================ --------------------------------------------------- ---------------------------- CASI DI CARICO --------------------------------------------------- ---------------------------- CASO DESCRIZIONE n.ro 1 c.d.c. 1 peso proprio 2 Asfalti: permanente 3 Sovraccarico: sovraccarico 4 spinta terre: permanente

5 sisma 1 SLU 6 sisma 2 SLU 7 sisma 1 SLD 8 sisma 2 SLD 9 spinta terre sismica: permanente --------------------------------------------------- ---------------------------- COMBINAZIONI --------------------------------------------------- ---------------------------- COMB. DESCRIZIONE n.ro 1 1*1.3 + 2*1.3 + 3*1.5 + 4*1.3 2 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 + 5*1 + 6*0.3 + 9*1 3 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 + 5*1 + 6*-0.3 + 9*1 4 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 + 5*-1 + 6*-0.3 + 9*1 5 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 + 5*-1 + 6*0.3 + 9*1 6 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 + 5*0.3 + 6*1 + 9*1 7 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 + 5*0.3 + 6*-1 + 9*1 8 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 + 5*-0.3 + 6*-1 + 9*1 9 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 + 5*-0.3 + 6*1 + 9*1 10 1*1 + 2*1 + 3*1 + 4*1 11 1*1 + 2*1 + 3*0.5 + 4*1 12 1*1 + 2*1 + 3*0.3 + 4*1 TABELLA DATI CARICHI NODALI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI CARICHI NODALI. Relativamente ad ogni caso di carico, sono e lencate, per ogni nodo non completamente vincolato, i valori delle 6 componenti di carico (3 forze e 3 momenti) riferite alla terna gl obale: NODO numero del nodo di applicazion e del carico n.ro Fx componente della forza in dire zione X Fy ' ' ' ' ' Y Fz ' ' ' ' ' Z Mx componente del momento in dire zione X My ' ' ' ' ' Y Mz ' ' ' ' ' Z Nota: per componente del momento in una dire zione, si intende la componente del vettore asse-momento in quell a direzione. La componente Fx della forza e' positiva se concorde con l'asse X; analogamente per Fy, Fz. La componente Mx del momento e' positiva se concorde con l'asse X; analogamente per My, Mz. TABELLA DATI CEDIMENTI NODALI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI CEDIMENTI NODALI. NODO numero del nodo di applicazion e del cedimento n.ro Tx componente del cedimento lineare in X Ty ' ' ' ' ' Y Tz ' ' ' ' ' Z Rx componente del cedimento angolare intor no ad X Ry ' ' ' ' ' ' Y Rz ' ' ' ' ' ' Z TABELLA DATI CARICHI TRAVI E PILASTRI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI CARICHI TRAVI E PILASTRI. Relativamente ad ogni caso di carico, vengon o elencate, per ogni trave, le seguenti grandezze: ELEM./ numero dell' elemento TRATTO numero del tratto di carico sull' elemento xi ascissa del 1o estremo del tratto di carico xf ' ' 2o ' ' ' ' ' Fxi componente della forza in direzion e X nel 1o estremo Fyi ' ' ' ' ' Y ' ' ' Fzi ' ' ' ' ' Z ' ' ' Fxf componente della forza in direzion e X nel 2o estremo Fyf ' ' ' ' ' Y ' ' ' Fzf ' ' ' ' ' Z ' ' '

Mxi componente del momento in direzion e X nel 1o estremo Myi ' ' ' ' ' Y ' ' ' Mzi ' ' ' ' ' Z ' ' ' Mxf componente del momento in direzion e X nel 2o estremo Myf ' ' ' ' ' Y ' ' ' Mzf ' ' ' ' ' Z ' ' ' Nota: L' ascissa viene misurata dal nodo iniziale I della trave (o pilastro), dove vale 0., al nodo finale J, dove vale la lunghezza della trave ( o pilastro ) . Nota: Ponendo xi = xf # 0., il programma a ssume che il carico e' concentrato nel punto di ascissa x = xi = xf , con il valore scritto per Fxi, Fyi, Fzi (o Mxi, Myi, Mzi). Nota: Quando, in stampa, appare la lette ra 'L' (i.e. locale) accanto ad numero del tratto di cari co, significa che i carichi sono espressi nel riferiment o locale; pertanto in tal caso i simboli hanno il seguente significato: Fxi componente della forza in direzion e 1 nel 1o estremo Fyi ' ' ' ' ' 2 ' ' ' Fzi ' ' ' ' ' 3 ' ' ' Fxf componente della forza in direzion e 1 nel 2o estremo Fyf ' ' ' ' ' 2 ' ' ' Fzf ' ' ' ' ' 3 ' ' ' Mxi componente del momento in direzion e 1 nel 1o estremo Myi ' ' ' ' ' 2 ' ' ' Mzi ' ' ' ' ' 3 ' ' ' Mxf componente del momento in direzion e 1 nel 2o estremo Myf ' ' ' ' ' 2 ' ' ' Mzf ' ' ' ' ' 3 ' ' ' TABELLA DATI CARICHI TERMICI NODALI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI CARICHI TERMICI NODALI. NODO numero del nodo n.ro Temp temperatura del nodo in gradi centigradi TABELLA DATI CARICHI TERMICI TRAVI E PILASTRI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella DATI CARICHI TERMICI TRAVI E PILASTR I. Relativamente ad ogni caso di carico termi co, vengono elencate per ogni trave, le seguenti grandezze: ELEM. numero dell' elemento DT uniforme delta T costante sull ' intero elemento DT nodo I delta T nel nodo I DT nodo J delta T nel nodo J DT da 2- a 2+ nodo I delta T nel nodo I lu ngo l' asse locale 2 DT da 2- a 2+ nodo J ' ' ' ' J ' ' ' ' DT da 3- a 3+ nodo I ' ' ' ' I ' ' ' 3 DT da 3- a 3+ nodo J ' ' ' ' J ' ' ' ' TABELLA DATI CARICHI TERMICI SETTI Di seguito si riportano le spiegazioni delle sigle usate nella tabella DATI CARICHI TERMICI SETTI. Relativamente ad ogni caso di carico, vengon o elencate, per ogni trave, le seguenti grandezze: ELEM. numero dell' elemento setto DT uniforme variazione di temperatura un iforme sull' elemento DT spessore variazione di temperatura li neare dall'intradosso all' estradosso dell' element o. =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA CARICHI TRAVI CASO DI C ARICO 1 =================================================== ============================ ELEM/ xi Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi TRATTO xf Fxf Fyf Fzf Mxf Myf Mzf n.ro (m) (Kg/m) (Kg/m) (Kg/m) (Kgm/m) (Kgm/m) (Kgm/m) 1/ 1 0.00 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 3.83 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 2/ 1 0.00 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00

4.10 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 3/ 1 0.00 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 4.11 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 4/ 1 0.00 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 4.09 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 5/ 1 0.00 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 4.00 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 6/ 1 0.00 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 3.77 0.00 0.00 -2250.00 0.00 0.00 0.00 7/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 8/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 9/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.52 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 10/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.51 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 11/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 12/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 13/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 14/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.51 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 15/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 16/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.52 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 17/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 18/ 1 0.00 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 0.50 0.00 0.00 -1000.00 0.00 0.00 0.00 24/ 1 0.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 25/ 1 0.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 26/ 1 0.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 2.01 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 27/ 1 0.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 2.01 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 28/ 1 0.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 29/ 1 0.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 30/ 1 0.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 31/ 1 0.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 -750.00 0.00 0.00 0.00 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA CARICHI PILASTRI CASO D I CARICO 1 =================================================== ============================ ELEM/ xi Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi TRATTO xf Fxf Fyf Fzf Mxf Myf Mzf n.ro (m) (Kg/m) (Kg/m) (Kg/m) (Kgm/m) (Kgm/m) (Kgm/m) 19/ 1 0.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 20/ 1 0.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 21/ 1 0.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 22/ 1 0.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 23/ 1 0.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 -625.00 0.00 0.00 0.00 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA CARICHI TRAVI CASO DI C ARICO 2 =================================================== ============================ ELEM/ xi Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi TRATTO xf Fxf Fyf Fzf Mxf Myf Mzf n.ro (m) (Kg/m) (Kg/m) (Kg/m) (Kgm/m) (Kgm/m) (Kgm/m) 1/ 1 0.00 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 3.83 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 2/ 1 0.00 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 4.10 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 3/ 1 0.00 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00

4.11 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 4/ 1 0.00 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 4.09 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 5/ 1 0.00 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 4.00 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 6/ 1 0.00 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 3.77 0.00 0.00 -681.30 0.00 0.00 0.00 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA CARICHI TRAVI CASO DI C ARICO 3 =================================================== ============================ ELEM/ xi Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi TRATTO xf Fxf Fyf Fzf Mxf Myf Mzf n.ro (m) (Kg/m) (Kg/m) (Kg/m) (Kgm/m) (Kgm/m) (Kgm/m) 1/ 1 0.00 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 3.83 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 2/ 1 0.00 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 4.10 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 3/ 1 0.00 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 4.11 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 4/ 1 0.00 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 4.09 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 5/ 1 0.00 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 4.00 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 6/ 1 0.00 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 3.77 0.00 0.00 -3600.00 0.00 0.00 0.00 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA CARICHI TRAVI CASO DI C ARICO 4 =================================================== ============================ ELEM/ xi Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi TRATTO xf Fxf Fyf Fzf Mxf Myf Mzf n.ro (m) (Kg/m) (Kg/m) (Kg/m) (Kgm/m) (Kgm/m) (Kgm/m) 24/ 1L 0.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 25/ 1L 0.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 26/ 1L 0.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 2.01 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 27/ 1L 0.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 2.01 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 28/ 1L 0.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 29/ 1L 0.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 30/ 1L 0.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 31/ 1L 0.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 1527.00 0.00 0.00 0.00 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA CARICHI PILASTRI CASO D I CARICO 4 =================================================== ============================ ELEM/ xi Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi TRATTO xf Fxf Fyf Fzf Mxf Myf Mzf n.ro (m) (Kg/m) (Kg/m) (Kg/m) (Kgm/m) (Kgm/m) (Kgm/m) 19/ 1L 0.00 0.00 -2290.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 20/ 1L 0.00 0.00 -2290.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 21/ 1L 0.00 0.00 -2290.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22/ 1L 0.00 0.00 -2290.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23/ 1L 0.00 0.00 -2290.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI CARICHI NODALI CAS O DI CARICO 5 =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kgm) (Kgm) (Kgm) 1 -1848.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 -3821.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 -3949.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 -3946.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5 -3896.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

6 -3745.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7 -1816.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 -36.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 -36.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10 -36.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 11 -36.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12 -36.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13 -36.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14 -36.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15 -173.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16 -172.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 17 -172.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 18 -172.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19 -173.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI CARICHI NODALI CAS O DI CARICO 6 =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kgm) (Kgm) (Kgm) 1 -0.0 -1848.4 0.0 0.0 0.0 0.0 2 -0.0 -3821.7 0.0 0.0 0.0 0.0 3 -0.0 -3949.6 0.0 0.0 0.0 0.0 4 -0.0 -3946.4 0.0 0.0 0.0 0.0 5 -0.0 -3896.4 0.0 0.0 0.0 0.0 6 -0.0 -3745.2 0.0 0.0 0.0 0.0 7 -0.0 -1816.9 0.0 0.0 0.0 0.0 8 -0.0 -36.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 -0.0 -36.3 0.0 0.0 0.0 0.0 10 -0.0 -36.2 0.0 0.0 0.0 0.0 11 -0.0 -36.5 0.0 0.0 0.0 0.0 12 -0.0 -36.3 0.0 0.0 0.0 0.0 13 -0.0 -36.3 0.0 0.0 0.0 0.0 14 -0.0 -36.4 0.0 0.0 0.0 0.0 15 -0.0 -173.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16 -0.0 -172.3 0.0 0.0 0.0 0.0 17 -0.0 -172.2 0.0 0.0 0.0 0.0 18 -0.0 -172.7 0.0 0.0 0.0 0.0 19 -0.0 -173.4 0.0 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI CARICHI NODALI CAS O DI CARICO 7 =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kgm) (Kgm) (Kgm) 1 -803.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 -1660.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 -1716.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 -1714.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5 -1693.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 -1627.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7 -789.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 -15.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 11 -15.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15 -75.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16 -74.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 17 -74.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 18 -75.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19 -75.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA DATI CARICHI NODALI CAS O DI CARICO 8 =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kgm) (Kgm) (Kgm) 1 -0.0 -803.2 0.0 0.0 0.0 0.0 2 -0.0 -1660.7 0.0 0.0 0.0 0.0 3 -0.0 -1716.2 0.0 0.0 0.0 0.0 4 -0.0 -1714.8 0.0 0.0 0.0 0.0 5 -0.0 -1693.1 0.0 0.0 0.0 0.0

6 -0.0 -1627.4 0.0 0.0 0.0 0.0 7 -0.0 -789.5 0.0 0.0 0.0 0.0 8 -0.0 -15.6 0.0 0.0 0.0 0.0 9 -0.0 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 10 -0.0 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 11 -0.0 -15.9 0.0 0.0 0.0 0.0 12 -0.0 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 13 -0.0 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 14 -0.0 -15.8 0.0 0.0 0.0 0.0 15 -0.0 -75.2 0.0 0.0 0.0 0.0 16 -0.0 -74.9 0.0 0.0 0.0 0.0 17 -0.0 -74.8 0.0 0.0 0.0 0.0 18 -0.0 -75.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19 -0.0 -75.3 0.0 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA CARICHI TRAVI CASO DI C ARICO 9 =================================================== ============================ ELEM/ xi Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi TRATTO xf Fxf Fyf Fzf Mxf Myf Mzf n.ro (m) (Kg/m) (Kg/m) (Kg/m) (Kgm/m) (Kgm/m) (Kgm/m) 24/ 1L 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 25/ 1L 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 26/ 1L 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 2.01 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 27/ 1L 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 2.01 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 28/ 1L 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 29/ 1L 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 30/ 1L 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 31/ 1L 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 0.00 =================================================== ============================ DATI DI INGRESSO : TABELLA CARICHI PILASTRI CASO D I CARICO 9 =================================================== ============================ ELEM/ xi Fxi Fyi Fzi Mxi Myi Mzi TRATTO xf Fxf Fyf Fzf Mxf Myf Mzf n.ro (m) (Kg/m) (Kg/m) (Kg/m) (Kgm/m) (Kgm/m) (Kgm/m) 19/ 1L 0.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 20/ 1L 0.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 21/ 1L 0.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22/ 1L 0.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23/ 1L 0.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 -35.00 0.00 0.00 0.00 0.00 =================================================== ============================ DATI : PARAMETRI SISMICI =================================================== ============================ Normativa sismica : NTC 14/01 /2008 Metodo di Analisi : Analisi S tatica Lineare Equivalente Quota fondazioni (zero sismico) : - 3.00 Angolo ingresso sisma dir.1-Asse x : 0.0 Angolo ingresso sisma dir.2-Asse x : 90.0 Categoria suolo : B Zona topografica : 2 Coeff. smorzamento : 5.00 Coeff. struttura 'q' per SLU comp.oriz.: 1.00 Coeff. struttura 'q' per SLU comp.vert.: 1.00 ag per SLU : 0 .050 (g) F0 per SLU : 2 .680 Tc* per SLU : 0 .301 sec. ag per SLE : 0 .020 (g) F0 per SLE : 2 .569 Tc* per SLE : 0 .165 sec. Primo periodo di vibrazione struttura : 0.11 DESCRIZIONE TABELLA SPOSTAMENTI E ROTAZIONI NODALI

Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella SPOSTAMENTI E ROTAZIONI NODALI. Relativamente ad ogni condizione di cari co esaminata, vengono elencati per ogni nodo non completamente vin colato, i valori delle 6 componenti di spostamento (3 traslazioni e 3 rotazioni) riferite alla terna globale. NODO : Numero identificativo del nodo n.ro Tx : spostamento del nodo in direzione X Ty : ' ' ' ' ' Y Tz : ' ' ' ' ' Z Rx : rotazione del nodo intorno all' asse X Ry : ' ' ' ' ' ' Y Rz : ' ' ' ' ' ' Z Nota : sistema di riferimento globale ------------------------------ Il sistema di riferimento impiegato, per nod i ed elementi e tutti gli altri dati strutturali, e' una terna car tesiana XYZ destra. Si assume che l' asse Z sia verticale ed o rientato verso l'alto. =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 1 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0019 0.0025 0.0000 2 -0.0000 -0.0000 -0.0020 0.0013 0.0005 -0.0000 3 0.0000 -0.0000 -0.0019 0.0012 0.0008 0.0000 4 -0.0000 -0.0000 -0.0020 0.0015 0.0003 -0.0000 5 -0.0000 -0.0000 -0.0019 0.0013 -0.0001 -0.0000 6 -0.0000 0.0000 -0.0018 0.0010 0.0005 0.0000 7 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0005 -0.0029 -0.0000 8 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0021 0.0024 -0.0000 9 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0025 0.0013 -0.0000 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0023 0.0013 0.0000 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0026 0.0006 -0.0000 12 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0025 0.0000 -0.0000 13 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0026 0.0006 -0.0000 14 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0003 -0.0029 -0.0000 15 -0.0000 -0.0000 -0.0023 0.0001 -0.0003 -0.0000 16 0.0000 -0.0000 -0.0024 -0.0001 0.0001 0.0000 17 -0.0000 -0.0000 -0.0024 -0.0000 -0.0000 -0.0000 18 -0.0000 -0.0000 -0.0022 -0.0000 -0.0001 -0.0000 19 -0.0000 0.0000 -0.0021 -0.0002 0.0003 -0.0000 20 0.0000 -0.0002 -0.0000 0.0000 -0.0003 -0.0001 21 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 0.0000 22 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0000 23 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0000 24 0.0001 -0.0001 -0.0000 -0.0001 0.0003 0.0000 25 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0001 -0.0000 0.0000 26 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0000 27 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 0.0000 28 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 0.0001 -0.0000 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 2 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0006 0.0007 0.0000 2 -0.0000 -0.0000 -0.0005 0.0003 0.0001 -0.0000 3 0.0000 0.0000 -0.0005 0.0003 0.0002 0.0000 4 -0.0000 0.0000 -0.0005 0.0004 0.0001 -0.0000 5 -0.0000 0.0000 -0.0005 0.0003 -0.0000 -0.0000 6 0.0000 0.0000 -0.0005 0.0002 0.0001 0.0000 7 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0001 -0.0009 -0.0000 8 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0006 0.0007 -0.0000 9 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0007 0.0003 -0.0000 10 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0006 0.0003 0.0000 11 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0007 0.0002 -0.0000 12 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0006 -0.0000 -0.0000 13 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0007 0.0002 0.0000 14 0.0000 0.0000 0.0000 0.0001 -0.0009 0.0000

15 -0.0000 -0.0000 -0.0006 -0.0000 -0.0001 -0.0000 16 0.0000 0.0000 -0.0006 -0.0001 0.0000 0.0000 17 -0.0000 0.0000 -0.0006 -0.0000 -0.0000 -0.0000 18 -0.0000 0.0000 -0.0005 -0.0001 -0.0000 -0.0000 19 0.0000 0.0000 -0.0005 -0.0001 0.0001 0.0000 20 -0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 21 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 22 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 23 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 24 0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 28 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 3 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0030 0.0039 0.0000 2 -0.0000 -0.0000 -0.0027 0.0018 0.0005 -0.0000 3 0.0000 0.0000 -0.0026 0.0016 0.0010 0.0000 4 -0.0000 0.0000 -0.0027 0.0019 0.0004 -0.0000 5 -0.0000 0.0000 -0.0025 0.0017 -0.0002 -0.0000 6 0.0000 0.0000 -0.0025 0.0012 0.0007 0.0000 7 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0007 -0.0045 -0.0000 8 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0032 0.0037 -0.0000 9 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0035 0.0017 -0.0000 10 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0031 0.0017 0.0000 11 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0035 0.0008 -0.0000 12 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0034 -0.0000 -0.0000 13 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0035 0.0009 0.0000 14 0.0000 0.0000 0.0000 0.0005 -0.0045 0.0000 15 -0.0000 -0.0000 -0.0030 -0.0001 -0.0006 -0.0000 16 0.0000 0.0000 -0.0030 -0.0003 0.0001 0.0000 17 -0.0000 0.0000 -0.0031 -0.0002 -0.0001 -0.0000 18 -0.0000 0.0000 -0.0028 -0.0003 -0.0002 -0.0000 19 0.0000 0.0000 -0.0025 -0.0006 0.0005 0.0000 20 -0.0000 -0.0006 -0.0000 0.0001 -0.0001 -0.0002 21 -0.0000 0.0001 -0.0000 0.0002 0.0000 0.0000 22 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0000 23 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0000 24 0.0002 -0.0004 -0.0000 0.0000 0.0001 0.0001 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 0.0001 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0000 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 0.0000 28 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0001 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 4 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 2 0.0000 -0.0001 -0.0002 -0.0002 -0.0001 0.0000 3 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0001 -0.0001 -0.0000 4 0.0000 -0.0001 -0.0001 -0.0001 -0.0000 0.0000 5 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0001 0.0000 0.0000 6 -0.0000 -0.0001 -0.0002 -0.0002 0.0000 -0.0000 7 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0001 0.0000 8 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0003 0.0003 -0.0000 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0000 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0002 0.0000 -0.0000 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 0.0000 -0.0000 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0004 0.0001 -0.0000 14 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0001 0.0000 15 0.0002 -0.0000 0.0009 -0.0020 -0.0012 0.0003 16 0.0000 -0.0001 0.0003 -0.0007 -0.0004 -0.0000 17 0.0000 -0.0001 0.0004 -0.0011 -0.0003 0.0000 18 0.0000 -0.0001 0.0003 -0.0008 0.0000 0.0000 19 -0.0001 -0.0002 0.0009 -0.0023 -0.0000 -0.0003 20 0.0005 -0.0313 0.0000 -0.0041 -0.0000 -0.0103 21 0.0001 -0.0017 0.0000 0.0014 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0058 0.0000 0.0014 0.0003 0.0000

23 0.0007 -0.0014 0.0000 0.0013 0.0006 -0.0008 24 0.0163 -0.0269 0.0000 -0.0036 -0.0021 0.0104 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0012 -0.0007 0.0040 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0013 0.0005 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0014 0.0001 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0014 -0.0000 -0.0040 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 5 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0001 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 2 -0.0002 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 3 -0.0003 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 4 -0.0003 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 5 -0.0003 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 6 -0.0003 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 7 -0.0002 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0001 8 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0002 9 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0003 10 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0004 11 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0004 12 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0004 13 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0004 14 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0003 15 -0.0002 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 16 -0.0003 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0001 17 -0.0003 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0001 18 -0.0003 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0001 19 -0.0003 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0001 20 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 21 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 22 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 23 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 24 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 25 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 26 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 27 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 28 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 6 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0001 -0.0001 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0001 2 -0.0000 -0.0002 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 3 -0.0000 -0.0002 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 4 -0.0000 -0.0002 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 5 -0.0000 -0.0002 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 6 -0.0000 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 7 -0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 8 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0002 9 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0002 10 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0002 11 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0001 12 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 13 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 15 -0.0001 -0.0002 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 16 -0.0001 -0.0002 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 17 -0.0000 -0.0002 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 18 -0.0000 -0.0002 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 19 -0.0000 -0.0002 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 20 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 21 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 22 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 23 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 24 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 25 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 27 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 28 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 7 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI

=================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0001 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 2 -0.0001 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 3 -0.0001 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 4 -0.0001 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 5 -0.0001 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 6 -0.0001 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 7 -0.0001 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 8 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0001 9 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0001 10 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0002 11 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0002 12 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0002 13 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0002 14 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0001 15 -0.0001 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 16 -0.0001 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 17 -0.0001 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 18 -0.0001 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 19 -0.0001 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 20 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 21 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 22 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 23 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 24 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 25 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 26 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 27 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 28 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 8 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 2 -0.0000 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 3 -0.0000 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 4 -0.0000 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 5 -0.0000 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 6 -0.0000 -0.0001 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 7 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 8 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0001 9 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0001 10 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0001 11 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 12 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 13 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 15 -0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 16 -0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 17 -0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 18 -0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 19 -0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 20 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 21 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 22 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 23 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 24 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 25 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 27 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 28 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 9 : SPOSTAMENTI E RO TAZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 2 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 3 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000

4 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 5 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 6 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 7 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 8 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 14 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 15 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 16 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 17 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 18 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 19 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0001 -0.0000 -0.0000 20 0.0000 -0.0006 0.0000 -0.0001 0.0000 -0.0002 21 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0001 0.0000 0.0000 22 0.0000 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 23 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 24 0.0003 -0.0005 0.0000 -0.0001 -0.0000 0.0002 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0001 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0000 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0001 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 1 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0077 0.0100 -0.0000 2 0.0001 -0.0001 -0.0076 0.0046 0.0014 0.0000 3 0.0000 -0.0001 -0.0071 0.0043 0.0026 -0.0000 4 0.0000 -0.0001 -0.0074 0.0050 0.0011 -0.0000 5 0.0000 -0.0001 -0.0068 0.0045 -0.0004 0.0000 6 0.0000 -0.0001 -0.0069 0.0033 0.0019 -0.0000 7 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0018 -0.0117 0.0000 8 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0083 0.0095 -0.0000 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0096 0.0049 -0.0000 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0085 0.0047 0.0000 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0097 0.0023 -0.0000 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0094 0.0000 -0.0000 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0101 0.0024 -0.0000 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0012 -0.0118 0.0000 15 0.0003 -0.0001 -0.0071 -0.0025 -0.0030 0.0004 16 0.0000 -0.0001 -0.0079 -0.0015 -0.0002 -0.0000 17 0.0000 -0.0001 -0.0080 -0.0018 -0.0005 -0.0000 18 0.0000 -0.0001 -0.0073 -0.0016 -0.0005 0.0000 19 -0.0002 -0.0002 -0.0060 -0.0042 0.0011 -0.0004 20 0.0006 -0.0422 -0.0000 -0.0052 -0.0006 -0.0139 21 0.0001 -0.0020 -0.0000 0.0022 0.0001 0.0011 22 0.0018 -0.0075 -0.0000 0.0021 0.0005 0.0000 23 0.0008 -0.0018 -0.0000 0.0020 0.0009 -0.0011 24 0.0217 -0.0356 -0.0000 -0.0048 -0.0022 0.0137 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0013 -0.0009 0.0054 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0020 0.0008 -0.0010 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0022 0.0002 0.0009 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0015 0.0001 -0.0054 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 2 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0002 -0.0001 -0.0000 -0.0034 0.0044 -0.0001 2 -0.0002 -0.0002 -0.0035 0.0020 0.0006 -0.0000 3 -0.0002 -0.0001 -0.0032 0.0019 0.0012 -0.0001 4 -0.0003 -0.0001 -0.0034 0.0022 0.0005 -0.0000 5 -0.0003 -0.0001 -0.0031 0.0020 -0.0002 -0.0000 6 -0.0003 -0.0001 -0.0032 0.0014 0.0008 -0.0001 7 -0.0002 -0.0001 -0.0000 0.0008 -0.0051 -0.0000 8 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0037 0.0042 -0.0003 9 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 -0.0004 10 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 -0.0005 11 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0045 0.0010 -0.0005

12 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 -0.0005 13 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 -0.0004 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 -0.0003 15 -0.0001 -0.0002 -0.0029 -0.0019 -0.0018 0.0002 16 -0.0003 -0.0002 -0.0035 -0.0009 -0.0002 -0.0001 17 -0.0003 -0.0002 -0.0035 -0.0012 -0.0004 -0.0001 18 -0.0003 -0.0002 -0.0033 -0.0010 -0.0002 -0.0000 19 -0.0005 -0.0002 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0004 20 0.0005 -0.0325 -0.0000 -0.0041 -0.0004 -0.0107 21 0.0001 -0.0016 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0059 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0015 0.0007 -0.0008 24 0.0168 -0.0276 -0.0000 -0.0038 -0.0018 0.0106 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0011 -0.0007 0.0042 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0002 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0012 0.0001 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 3 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0001 -0.0000 -0.0000 -0.0034 0.0044 -0.0000 2 -0.0002 -0.0001 -0.0035 0.0020 0.0006 -0.0000 3 -0.0002 -0.0000 -0.0032 0.0019 0.0012 -0.0000 4 -0.0002 -0.0000 -0.0034 0.0022 0.0005 -0.0000 5 -0.0003 -0.0000 -0.0031 0.0020 -0.0002 -0.0000 6 -0.0003 -0.0000 -0.0032 0.0014 0.0008 -0.0001 7 -0.0002 -0.0000 -0.0000 0.0008 -0.0051 -0.0000 8 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0037 0.0042 -0.0002 9 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 -0.0003 10 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 -0.0003 11 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0045 0.0010 -0.0004 12 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 -0.0004 13 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 -0.0004 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 -0.0003 15 -0.0000 -0.0001 -0.0029 -0.0019 -0.0018 0.0003 16 -0.0002 -0.0001 -0.0035 -0.0009 -0.0002 -0.0001 17 -0.0003 -0.0001 -0.0035 -0.0012 -0.0004 -0.0001 18 -0.0003 -0.0001 -0.0033 -0.0010 -0.0002 -0.0000 19 -0.0005 -0.0001 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0004 20 0.0005 -0.0325 -0.0000 -0.0041 -0.0004 -0.0107 21 0.0001 -0.0016 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0059 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0015 0.0007 -0.0008 24 0.0168 -0.0276 -0.0000 -0.0038 -0.0018 0.0106 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0011 -0.0007 0.0042 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0002 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0013 0.0001 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 4 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 0.0002 0.0001 -0.0000 -0.0034 0.0044 0.0000 2 0.0003 0.0000 -0.0035 0.0020 0.0006 0.0001 3 0.0003 0.0001 -0.0032 0.0019 0.0012 0.0000 4 0.0003 0.0000 -0.0034 0.0022 0.0005 0.0000 5 0.0003 0.0000 -0.0031 0.0020 -0.0001 0.0001 6 0.0003 -0.0000 -0.0032 0.0014 0.0008 0.0000 7 0.0002 0.0001 -0.0000 0.0008 -0.0052 0.0001 8 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0036 0.0042 0.0003 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 0.0004 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 0.0005 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0045 0.0011 0.0005 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 0.0005 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 0.0004 14 0.0000 0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 0.0003 15 0.0005 0.0001 -0.0029 -0.0020 -0.0018 0.0003 16 0.0003 0.0000 -0.0035 -0.0009 -0.0002 0.0000 17 0.0004 -0.0000 -0.0035 -0.0012 -0.0003 0.0001 18 0.0003 -0.0000 -0.0032 -0.0010 -0.0002 0.0001 19 0.0002 -0.0001 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0003

20 0.0005 -0.0325 -0.0000 -0.0041 -0.0003 -0.0107 21 0.0001 -0.0017 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0059 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0015 0.0007 -0.0008 24 0.0168 -0.0277 -0.0000 -0.0038 -0.0018 0.0107 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0010 -0.0007 0.0042 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0013 0.0000 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 5 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 0.0001 -0.0000 -0.0000 -0.0034 0.0044 0.0000 2 0.0002 -0.0001 -0.0035 0.0020 0.0006 0.0000 3 0.0003 -0.0001 -0.0032 0.0019 0.0012 0.0000 4 0.0003 -0.0001 -0.0034 0.0022 0.0005 0.0000 5 0.0003 -0.0001 -0.0031 0.0020 -0.0001 0.0000 6 0.0002 -0.0001 -0.0032 0.0014 0.0008 0.0000 7 0.0002 0.0000 -0.0000 0.0008 -0.0052 0.0001 8 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0037 0.0042 0.0001 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 0.0003 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 0.0003 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0045 0.0011 0.0004 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 0.0004 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 0.0004 14 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 0.0003 15 0.0004 -0.0001 -0.0029 -0.0019 -0.0018 0.0003 16 0.0003 -0.0001 -0.0035 -0.0009 -0.0002 0.0000 17 0.0003 -0.0001 -0.0035 -0.0012 -0.0003 0.0001 18 0.0003 -0.0001 -0.0033 -0.0010 -0.0002 0.0001 19 0.0002 -0.0002 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0003 20 0.0005 -0.0325 -0.0000 -0.0041 -0.0003 -0.0107 21 0.0001 -0.0017 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0059 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0015 0.0007 -0.0008 24 0.0168 -0.0277 -0.0000 -0.0038 -0.0018 0.0107 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0010 -0.0007 0.0042 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0012 0.0000 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 6 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0001 -0.0001 -0.0000 -0.0034 0.0044 -0.0001 2 -0.0001 -0.0003 -0.0035 0.0020 0.0006 -0.0000 3 -0.0001 -0.0002 -0.0032 0.0019 0.0012 -0.0000 4 -0.0001 -0.0002 -0.0034 0.0022 0.0005 -0.0000 5 -0.0001 -0.0002 -0.0031 0.0020 -0.0002 -0.0000 6 -0.0001 -0.0002 -0.0032 0.0014 0.0008 -0.0000 7 -0.0001 -0.0001 -0.0000 0.0008 -0.0051 0.0000 8 -0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0037 0.0042 -0.0003 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 -0.0003 10 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 -0.0003 11 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0045 0.0010 -0.0002 12 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 -0.0002 13 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 -0.0002 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 -0.0001 15 0.0001 -0.0003 -0.0029 -0.0019 -0.0018 0.0002 16 -0.0001 -0.0003 -0.0035 -0.0009 -0.0002 -0.0001 17 -0.0001 -0.0003 -0.0035 -0.0012 -0.0003 -0.0000 18 -0.0001 -0.0003 -0.0033 -0.0010 -0.0002 -0.0000 19 -0.0002 -0.0003 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0003 20 0.0005 -0.0325 -0.0000 -0.0041 -0.0004 -0.0107 21 0.0001 -0.0016 -0.0000 0.0017 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0059 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0015 0.0007 -0.0008 24 0.0168 -0.0276 -0.0000 -0.0037 -0.0018 0.0106 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0010 -0.0007 0.0042 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0017 0.0002 0.0007

28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0012 0.0000 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 7 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 0.0000 0.0001 -0.0000 -0.0034 0.0044 0.0000 2 0.0000 0.0001 -0.0035 0.0020 0.0006 0.0000 3 -0.0000 0.0001 -0.0032 0.0019 0.0012 0.0000 4 -0.0000 0.0001 -0.0034 0.0022 0.0005 -0.0000 5 -0.0001 0.0001 -0.0031 0.0020 -0.0002 -0.0000 6 -0.0001 0.0001 -0.0032 0.0014 0.0008 -0.0000 7 -0.0000 0.0001 -0.0000 0.0008 -0.0051 -0.0000 8 -0.0000 0.0000 0.0000 -0.0037 0.0042 0.0001 9 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 0.0001 10 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 0.0001 11 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0045 0.0010 -0.0000 12 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 -0.0001 13 -0.0000 0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 -0.0001 14 -0.0000 0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 -0.0001 15 0.0002 0.0001 -0.0029 -0.0019 -0.0018 0.0003 16 0.0000 0.0001 -0.0035 -0.0009 -0.0002 -0.0000 17 -0.0000 0.0000 -0.0035 -0.0012 -0.0003 -0.0000 18 -0.0001 0.0001 -0.0032 -0.0010 -0.0002 -0.0000 19 -0.0002 -0.0000 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0003 20 0.0005 -0.0325 -0.0000 -0.0041 -0.0004 -0.0107 21 0.0001 -0.0017 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0059 -0.0000 0.0015 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0014 0.0007 -0.0008 24 0.0168 -0.0276 -0.0000 -0.0038 -0.0018 0.0106 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0011 -0.0007 0.0042 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0002 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0013 0.0000 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 8 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 0.0001 0.0001 -0.0000 -0.0034 0.0044 0.0000 2 0.0002 0.0001 -0.0035 0.0020 0.0006 0.0001 3 0.0001 0.0001 -0.0032 0.0019 0.0012 0.0000 4 0.0001 0.0001 -0.0034 0.0022 0.0005 0.0000 5 0.0001 0.0001 -0.0031 0.0020 -0.0001 0.0000 6 0.0001 0.0001 -0.0032 0.0014 0.0008 -0.0000 7 0.0001 0.0001 -0.0000 0.0008 -0.0051 0.0000 8 0.0000 0.0000 0.0000 -0.0036 0.0042 0.0002 9 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 0.0003 10 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 0.0003 11 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0045 0.0011 0.0002 12 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 0.0002 13 0.0000 0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 0.0001 14 0.0000 0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 0.0001 15 0.0003 0.0002 -0.0029 -0.0020 -0.0018 0.0003 16 0.0002 0.0001 -0.0035 -0.0009 -0.0002 0.0000 17 0.0002 0.0001 -0.0035 -0.0012 -0.0003 0.0000 18 0.0001 0.0001 -0.0032 -0.0010 -0.0002 0.0000 19 -0.0001 -0.0000 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0003 20 0.0005 -0.0325 -0.0000 -0.0041 -0.0004 -0.0107 21 0.0001 -0.0017 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0059 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0014 0.0007 -0.0008 24 0.0168 -0.0276 -0.0000 -0.0038 -0.0018 0.0107 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0011 -0.0007 0.0042 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0013 0.0000 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 9 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi)

1 -0.0000 -0.0001 -0.0000 -0.0034 0.0044 -0.0001 2 0.0001 -0.0002 -0.0035 0.0020 0.0006 -0.0000 3 0.0001 -0.0002 -0.0032 0.0019 0.0012 -0.0000 4 0.0001 -0.0002 -0.0034 0.0022 0.0005 0.0000 5 0.0001 -0.0002 -0.0031 0.0020 -0.0001 0.0000 6 0.0001 -0.0002 -0.0032 0.0014 0.0008 -0.0000 7 0.0001 -0.0001 -0.0000 0.0008 -0.0051 0.0000 8 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0037 0.0042 -0.0001 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 -0.0001 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 -0.0001 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0045 0.0010 0.0000 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 0.0001 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 0.0001 14 0.0000 -0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 0.0001 15 0.0002 -0.0002 -0.0029 -0.0019 -0.0018 0.0003 16 0.0001 -0.0003 -0.0035 -0.0009 -0.0002 -0.0000 17 0.0001 -0.0003 -0.0035 -0.0012 -0.0003 0.0000 18 0.0001 -0.0003 -0.0033 -0.0010 -0.0002 0.0000 19 -0.0001 -0.0003 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0003 20 0.0005 -0.0325 -0.0000 -0.0041 -0.0004 -0.0107 21 0.0001 -0.0017 -0.0000 0.0017 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0059 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0015 0.0007 -0.0008 24 0.0168 -0.0277 -0.0000 -0.0037 -0.0018 0.0107 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0010 -0.0007 0.0042 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0017 0.0002 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0012 0.0000 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 10 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0055 0.0071 -0.0000 2 0.0000 -0.0001 -0.0054 0.0032 0.0010 0.0000 3 0.0000 -0.0000 -0.0051 0.0030 0.0019 -0.0000 4 0.0000 -0.0001 -0.0052 0.0036 0.0008 0.0000 5 0.0000 -0.0000 -0.0048 0.0032 -0.0003 0.0000 6 -0.0000 -0.0001 -0.0050 0.0023 0.0013 -0.0000 7 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0013 -0.0083 0.0000 8 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0059 0.0067 -0.0000 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0069 0.0035 -0.0000 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0061 0.0033 0.0000 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0069 0.0016 -0.0000 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0067 0.0000 -0.0000 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0072 0.0017 -0.0000 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0009 -0.0084 0.0000 15 0.0002 -0.0001 -0.0050 -0.0019 -0.0022 0.0003 16 0.0000 -0.0001 -0.0056 -0.0011 -0.0002 -0.0000 17 0.0000 -0.0001 -0.0057 -0.0013 -0.0004 -0.0000 18 0.0000 -0.0001 -0.0052 -0.0012 -0.0004 0.0000 19 -0.0001 -0.0002 -0.0042 -0.0031 0.0008 -0.0003 20 0.0005 -0.0324 -0.0000 -0.0040 -0.0004 -0.0107 21 0.0001 -0.0016 -0.0000 0.0017 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0058 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0006 -0.0014 -0.0000 0.0015 0.0007 -0.0008 24 0.0166 -0.0274 -0.0000 -0.0037 -0.0017 0.0105 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0010 -0.0007 0.0041 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0017 0.0002 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0012 0.0001 -0.0042 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 11 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0040 0.0052 -0.0000 2 0.0000 -0.0001 -0.0040 0.0023 0.0007 0.0000 3 0.0000 -0.0000 -0.0038 0.0023 0.0014 -0.0000 4 0.0000 -0.0001 -0.0039 0.0026 0.0006 0.0000 5 0.0000 -0.0000 -0.0036 0.0024 -0.0002 0.0000 6 -0.0000 -0.0001 -0.0037 0.0017 0.0010 -0.0000 7 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0010 -0.0060 0.0000 8 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0043 0.0049 -0.0000

9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0051 0.0027 -0.0000 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0045 0.0025 -0.0000 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0052 0.0012 -0.0000 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0050 0.0000 -0.0000 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0054 0.0013 -0.0000 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0006 -0.0061 0.0000 15 0.0002 -0.0001 -0.0035 -0.0019 -0.0019 0.0003 16 0.0000 -0.0001 -0.0041 -0.0009 -0.0002 -0.0000 17 0.0000 -0.0001 -0.0041 -0.0012 -0.0003 0.0000 18 0.0000 -0.0001 -0.0038 -0.0010 -0.0003 0.0000 19 -0.0001 -0.0002 -0.0029 -0.0029 0.0006 -0.0003 20 0.0005 -0.0320 -0.0000 -0.0040 -0.0004 -0.0106 21 0.0001 -0.0016 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0058 -0.0000 0.0016 0.0004 0.0000 23 0.0006 -0.0014 -0.0000 0.0015 0.0007 -0.0008 24 0.0165 -0.0272 -0.0000 -0.0037 -0.0017 0.0105 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0010 -0.0007 0.0041 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0002 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0012 0.0000 -0.0041 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 12 : SPOSTAMENTI E ROTA ZIONI NODALI =================================================== ============================ NODO Tx Ty Tz Rx Ry Rz n.ro (cm) (cm) (cm) (gradi) (gradi) (gradi) 1 -0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0034 0.0044 -0.0000 2 0.0000 -0.0001 -0.0035 0.0020 0.0006 0.0000 3 0.0000 -0.0000 -0.0032 0.0019 0.0012 -0.0000 4 0.0000 -0.0001 -0.0034 0.0022 0.0005 0.0000 5 0.0000 -0.0000 -0.0031 0.0020 -0.0002 0.0000 6 -0.0000 -0.0001 -0.0032 0.0014 0.0008 -0.0000 7 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0008 -0.0051 0.0000 8 0.0000 -0.0000 0.0000 -0.0037 0.0042 -0.0000 9 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0044 0.0024 -0.0000 10 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0039 0.0021 -0.0000 11 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0045 0.0010 -0.0000 12 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0043 0.0000 -0.0000 13 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0047 0.0011 -0.0000 14 -0.0000 -0.0000 0.0000 0.0005 -0.0052 0.0000 15 0.0002 -0.0001 -0.0029 -0.0019 -0.0018 0.0003 16 0.0000 -0.0001 -0.0035 -0.0009 -0.0002 -0.0000 17 0.0000 -0.0001 -0.0035 -0.0012 -0.0003 0.0000 18 0.0000 -0.0001 -0.0033 -0.0009 -0.0002 0.0000 19 -0.0001 -0.0002 -0.0024 -0.0028 0.0005 -0.0003 20 0.0005 -0.0319 -0.0000 -0.0041 -0.0004 -0.0105 21 0.0001 -0.0016 -0.0000 0.0016 0.0001 0.0008 22 0.0014 -0.0058 -0.0000 0.0015 0.0004 0.0000 23 0.0007 -0.0014 -0.0000 0.0014 0.0007 -0.0008 24 0.0165 -0.0271 -0.0000 -0.0037 -0.0018 0.0104 25 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0011 -0.0007 0.0041 26 -0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0015 0.0006 -0.0007 27 0.0000 -0.0000 -0.0000 0.0016 0.0002 0.0007 28 0.0000 -0.0000 -0.0000 -0.0012 0.0000 -0.0041 DESCRIZIONE TABELLA SOLLECITAZIONI TRAVI E P ILASTRI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella SOLLECITAZIONI TRAVI E PILASTRI. Per ogni gruppo di elementi ed internam ente ad esso, per ogni elemento ad esso appartenente ed in ogni condizione di carico considerata vengono riportate, secondo modal ita' diverse da tipo a tipo di elemento, azioni e/o tensioni in punti caratteristici riferiti alla terna locale. ELEM. numero dell' elemento n.ro x ascissa locale misurata dal nodo I al nodo J N sforzo normale nel p.to x V2 forza di taglio ' ' ' in di rez. 2 locale V3 forza di taglio ' ' ' ' ' 3 ' T momento torcente ' ' ' M2 momento flettente ' ' ' intor no asse 2 locale M3 momento flettente ' ' ' ' ' 3 ' Per la descrizione delle convenzioni usate per il segno delle azioni interne, si rimanda alla documentazi one fornita con il programma.

=================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 1 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -0.9 -3412.5 -0.9 496.7 0.5 -3.4 1 3.83 -0.9 5215.6 -0.9 496.7 -2.9 -3460.4 2 0.00 7.2 -4713.0 2.7 32.1 -2.7 -3440.2 2 4.10 7.2 4501.7 2.7 32.1 8.4 -3007.5 3 0.00 -9.1 -4598.7 2.5 20.0 -7.5 -2993.3 3 4.11 -9.1 4642.0 2.5 20.0 2.9 -3082.3 4 0.00 -6.8 -4619.7 -3.4 -70.2 5.7 -3070.4 4 4.09 -6.8 4578.9 -3.4 -70.2 -8.3 -2986.9 5 0.00 6.6 -4365.1 -3.2 - 113.4 8.2 -2879.8 5 4.00 6.6 4636.3 -3.2 - 113.4 -4.7 -3422.4 6 0.00 -0.0 -5156.8 0.3 - 411.1 -1.0 -3461.7 6 3.77 -0.0 3318.9 0.3 - 411.1 0.0 -0.1 7 0.00 -0.9 -1248.2 0.9 0.0 -0.5 -496.7 7 0.50 -0.9 -751.4 0.9 0.0 -0.0 0.0 8 0.00 0.7 4960.3 -2.0 0.0 1.0 2617.1 8 0.50 0.7 5462.5 -2.0 0.0 -0.0 -0.0 9 0.00 -3.3 -5484.4 6.0 -72.5 -1.9 -20.5 9 0.52 -3.3 -4968.2 6.0 -72.5 1.2 2677.0 10 0.00 17.9 -5556.7 -24.8 49.0 0.5 15.4 10 0.51 17.9 -5051.0 -24.8 49.0 -12.1 2697.4 11 0.00 18.1 4049.3 -7.6 0.0 3.8 2153.8 11 0.50 18.1 4550.2 -7.6 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 24.7 -5748.3 3.9 -8.2 -0.0 22.3 12 0.50 24.7 -5243.8 3.9 -8.2 2.0 2794.9 13 0.00 16.9 4017.9 1.5 -0.0 -0.8 2154.2 13 0.50 16.9 4522.4 1.5 -0.0 -0.0 0.0 14 0.00 6.6 -5188.1 23.8 -47.8 -0.8 -3.1 14 0.51 6.6 -4677.3 23.8 -47.8 11.3 2517.0 15 0.00 6.4 4266.7 10.2 -0.0 -5.1 2266.0 15 0.50 6.4 4768.3 10.2 -0.0 -0.0 -0.0 16 0.00 -12.3 -4717.6 -4.3 70.4 4.9 -38.7 16 0.52 -12.3 -4196.8 -4.3 70.4 2.7 2282.9 17 0.00 -9.2 5596.3 2.1 -0.0 -1.1 2932.9 17 0.50 -9.2 6097.9 2.1 -0.0 -0.0 0.0 18 0.00 -0.3 -1068.1 -0.0 0.0 0.0 -411.1 18 0.50 -0.3 -564.6 -0.0 0.0 -0.0 0.0 24 0.00 -6.2 -623.9 -2.9 6.4 1.9 -55.3 24 2.00 -6.2 875.2 -2.9 6.4 -3.9 -306.5 25 0.00 6.2 -794.4 -3.5 6.4 -3.9 -306.5 25 2.00 6.2 704.7 -3.5 6.4 -10.8 -216.8 26 0.00 31.5 -745.3 11.5 2.2 -11.3 -242.4 26 2.01 31.5 759.3 11.5 2.2 11.8 -256.4 27 0.00 12.8 -760.0 -10.9 2.2 11.8 -256.4 27 2.01 12.8 744.6 -10.9 2.2 -10.1 -241.0 28 0.00 9.0 -741.1 11.3 -3.6 -10.1 -237.4 28 2.00 9.0 757.6 11.3 -3.6 12.4 -253.9 29 0.00 24.6 -754.1 -11.0 -3.6 12.4 -253.9 29 2.00 24.6 744.7 -11.0 -3.6 -9.5 -244.5

30 0.00 -0.1 -707.3 -5.7 -4.2 -8.6 -220.2 30 2.00 -0.1 792.8 -5.7 -4.2 -20.1 -305.7 31 0.00 -3.8 -874.3 12.5 -4.2 -20.1 -305.7 31 2.00 -3.8 625.9 12.5 -4.2 4.9 -57.3 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 1 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -7359.4 -3.3 -6.0 -1.9 -54.8 10.0 19 3.00 -5484.4 -3.3 -6.0 -1.9 -72.7 19.8 20 0.00 -7431.7 18.5 24.4 0.5 -24.5 39.0 20 3.00 -5556.7 18.5 24.4 0.5 48.6 -16.6 21 0.00 -7623.3 24.7 -4.0 -0.0 3.9 51.7 21 3.00 -5748.3 24.7 -4.0 -0.0 -8.2 -22.3 22 0.00 -7063.1 8.0 -23.4 -0.8 22.3 24.3 22 3.00 -5188.1 8.0 -23.4 -0.8 -47.9 0.3 23 0.00 -6592.6 -12.3 4.5 4.9 57.4 1.0 23 3.00 -4717.6 -12.3 4.5 4.9 70.9 37.8 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 2 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -3.7 -1029.1 -1.8 120.5 1.8 -0.8 1 3.83 -3.7 1583.5 -1.8 120.5 -5.1 -1063.7 2 0.00 5.8 -1426.5 -0.7 6.3 3.4 -1043.9 2 4.10 5.8 1363.7 -0.7 6.3 0.5 -915.3 3 0.00 -1.1 -1391.9 0.7 6.0 -2.3 -910.4 3 4.11 -1.1 1406.2 0.7 6.0 0.7 -940.0 4 0.00 -0.5 -1400.1 -1.0 -21.3 1.5 -936.6 4 4.09 -0.5 1385.2 -1.0 -21.3 -2.5 -906.3 5 0.00 5.6 -1323.7 0.6 -31.1 0.5 -876.0 5 4.00 5.6 1401.9 0.6 -31.1 2.8 -1032.5 6 0.00 -3.5 -1563.1 1.7 -93.8 -4.6 -1054.5 6 3.77 -3.5 1003.3 1.7 -93.8 1.8 -0.0 7 0.00 -1.8 -242.5 3.7 0.0 -1.8 -120.5 7 0.50 -1.8 -242.5 3.7 0.0 0.0 -0.0 8 0.00 -5.2 1461.7 5.2 -0.0 -2.6 734.1 8 0.50 -5.2 1461.7 5.2 -0.0 -0.0 0.0 9 0.00 -6.5 -1548.3 14.8 -32.9 -1.8 -19.2 9 0.52 -6.5 -1548.3 14.8 -32.9 5.8 779.9 10 0.00 -5.4 -1553.8 -6.3 13.3 0.2 -15.0 10 0.51 -5.4 -1553.8 -6.3 13.3 -3.0 770.7 11 0.00 -3.4 1201.7 0.4 0.0 -0.2 602.0 11 0.50 -3.4 1201.7 0.4 0.0 0.0 -0.0 12 0.00 -4.4 -1610.4 1.0 -2.2 0.0 -13.4 12 0.50 -4.4 -1610.4 1.0 -2.2 0.5 798.9 13 0.00 -6.3 1196.0 0.4 -0.0 -0.2 603.3 13 0.50 -6.3 1196.0 0.4 -0.0 0.0 -0.0 14 0.00 -6.8 -1439.3 6.3 -13.5 -0.3 -18.8 14 0.51 -6.8 -1439.3 6.3 -13.5 2.9 716.5 15 0.00 -5.0 1269.7 0.1 -0.0 -0.1 636.9 15 0.50 -5.0 1269.7 0.1 -0.0 -0.0 0.0

16 0.00 -7.3 -1311.1 -14.2 32.2 2.7 -23.0 16 0.52 -7.3 -1311.1 -14.2 32.2 -4.7 659.9 17 0.00 -6.1 1653.9 -5.4 -0.0 2.7 829.6 17 0.50 -6.1 1653.9 -5.4 -0.0 -0.0 0.0 18 0.00 -1.7 -186.3 -3.5 -0.0 1.8 -93.8 18 0.50 -1.7 -186.3 -3.5 -0.0 -0.0 -0.0 24 0.00 -15.3 7.9 -5.4 0.6 1.8 11.6 24 2.00 -15.3 7.9 -5.4 0.6 -8.9 -4.2 25 0.00 -0.2 -4.6 4.9 0.6 -8.9 -4.2 25 2.00 -0.2 -4.6 4.9 0.6 1.0 5.1 26 0.00 6.7 -0.3 -0.9 -0.1 0.8 -0.7 26 2.01 6.7 -0.3 -0.9 -0.1 -1.1 -0.1 27 0.00 -5.0 -0.6 1.7 -0.1 -1.1 -0.1 27 2.01 -5.0 -0.6 1.7 -0.1 2.4 1.1 28 0.00 -6.1 1.1 -1.3 0.6 2.4 1.9 28 2.00 -6.1 1.1 -1.3 0.6 -0.3 -0.2 29 0.00 6.5 0.4 0.3 0.6 -0.3 -0.2 29 2.00 6.5 0.4 0.3 0.6 0.3 -1.0 30 0.00 -0.1 4.2 -6.8 -0.7 0.6 4.6 30 2.00 -0.1 4.2 -6.8 -0.7 -13.0 -3.8 31 0.00 -13.9 -7.2 7.9 -0.7 -13.0 -3.8 31 2.00 -13.9 -7.2 7.9 -0.7 2.7 10.5 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 2 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -1548.3 -6.4 -14.9 -1.8 11.6 -0.2 19 3.00 -1548.3 -6.4 -14.9 -1.8 -33.1 18.9 20 0.00 -1553.8 -5.2 6.5 0.2 -5.7 -1.0 20 3.00 -1553.8 -5.2 6.5 0.2 13.7 14.6 21 0.00 -1610.4 -4.4 -1.0 0.0 0.9 0.3 21 3.00 -1610.4 -4.4 -1.0 0.0 -2.1 13.5 22 0.00 -1439.3 -6.4 -6.7 -0.3 5.6 -1.1 22 3.00 -1439.3 -6.4 -6.7 -0.3 -14.6 18.0 23 0.00 -1311.1 -7.1 14.3 2.7 -10.5 1.3 23 3.00 -1311.1 -7.1 14.3 2.7 32.4 22.6 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 3 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -19.4 -5437.9 -9.5 636.6 9.6 -4.3 1 3.83 -19.4 8367.1 -9.5 636.6 -26.9 -5620.7 2 0.00 30.6 -7537.6 -3.7 33.2 17.7 -5516.1 2 4.10 30.6 7205.8 -3.7 33.2 2.4 -4836.6 3 0.00 -6.0 -7354.6 3.9 31.6 -12.2 -4810.8 3 4.11 -6.0 7430.6 3.9 31.6 3.9 -4966.8 4 0.00 -2.9 -7398.1 -5.1 - 112.8 7.7 -4949.1 4 4.09 -2.9 7319.7 -5.1 - 112.8 -13.0 -4788.7 5 0.00 29.3 -6994.5 3.0 - 164.1 2.8 -4628.8 5 4.00 29.3 7407.7 3.0 - 164.1 15.0 -5455.5 6 0.00 -18.6 -8259.6 8.9 - 495.8 -24.1 -5571.8 6 3.77 -18.6 5301.5 8.9 - 495.8 9.4 -0.2

7 0.00 -9.6 -1281.4 19.4 0.0 -9.6 -636.6 7 0.50 -9.6 -1281.4 19.4 0.0 -0.0 -0.0 8 0.00 -27.4 7723.7 27.6 0.0 -13.9 3878.8 8 0.50 -27.4 7723.7 27.6 0.0 0.0 0.0 9 0.00 -34.3 -8181.0 78.4 - 173.9 -9.8 -101.4 9 0.52 -34.3 -8181.0 78.4 - 173.9 30.7 4121.1 10 0.00 -28.4 -8210.3 -33.5 70.4 1.1 -79.1 10 0.51 -28.4 -8210.3 -33.5 70.4 -15.8 4072.6 11 0.00 -17.9 6350.0 2.4 0.0 -1.2 3180.7 11 0.50 -17.9 6350.0 2.4 0.0 0.0 -0.0 12 0.00 -23.1 -8509.1 5.4 -11.6 0.0 -71.0 12 0.50 -23.1 -8509.1 5.4 -11.6 2.8 4221.6 13 0.00 -33.1 6319.6 2.1 -0.0 -1.1 3188.1 13 0.50 -33.1 6319.6 2.1 -0.0 0.0 -0.0 14 0.00 -35.7 -7605.2 33.5 -71.2 -1.6 -99.4 14 0.51 -35.7 -7605.2 33.5 -71.2 15.5 3786.0 15 0.00 -26.6 6708.9 0.6 -0.0 -0.3 3365.2 15 0.50 -26.6 6708.9 0.6 -0.0 -0.0 -0.0 16 0.00 -38.5 -6928.0 -75.1 169.9 14.4 -121.5 16 0.52 -38.5 -6928.0 -75.1 169.9 -24.7 3487.0 17 0.00 -32.0 8739.4 -28.6 -0.0 14.4 4383.7 17 0.50 -32.0 8739.4 -28.6 -0.0 0.0 -0.0 18 0.00 -8.9 -984.5 -18.6 0.0 9.4 -495.8 18 0.50 -8.9 -984.5 -18.6 0.0 -0.0 0.0 24 0.00 -80.8 41.7 -28.3 3.1 9.8 61.2 24 2.00 -80.8 41.7 -28.3 3.1 -46.8 -22.0 25 0.00 -0.9 -24.4 26.1 3.1 -46.8 -22.0 25 2.00 -0.9 -24.4 26.1 3.1 5.4 26.8 26 0.00 35.3 -1.6 -4.9 -0.4 4.3 -3.7 26 2.01 35.3 -1.6 -4.9 -0.4 -5.6 -0.5 27 0.00 -26.7 -3.0 9.1 -0.4 -5.6 -0.5 27 2.01 -26.7 -3.0 9.1 -0.4 12.7 5.6 28 0.00 -32.0 5.6 -7.1 3.2 12.6 10.0 28 2.00 -32.0 5.6 -7.1 3.2 -1.5 -1.2 29 0.00 34.4 2.0 1.6 3.2 -1.5 -1.2 29 2.00 34.4 2.0 1.6 3.2 1.7 -5.3 30 0.00 -0.7 22.0 -36.1 -3.8 3.3 24.1 30 2.00 -0.7 22.0 -36.1 -3.8 -68.8 -19.9 31 0.00 -73.4 -37.8 41.6 -3.8 -68.8 -19.9 31 2.00 -73.4 -37.8 41.6 -3.8 14.4 55.7 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 3 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -8181.0 -33.6 -78.7 -9.8 61.3 -1.0 19 3.00 -8181.0 -33.6 -78.7 -9.8 -174.8 99.8 20 0.00 -8210.3 -27.6 34.2 1.1 -30.2 -5.5 20 3.00 -8210.3 -27.6 34.2 1.1 72.4 77.2 21 0.00 -8509.1 -23.2 -5.3 0.0 4.7 1.6 21 3.00 -8509.1 -23.2 -5.3 0.0 -11.3 71.1 22 0.00 -7605.2 -33.7 -35.6 -1.6 29.8 -5.9 22 3.00 -7605.2 -33.7 -35.6 -1.6 -76.9 95.0

23 0.00 -6928.0 -37.5 75.6 14.4 -55.4 6.8 23 3.00 -6928.0 -37.5 75.6 14.4 171.4 119.5 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 4 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 82.9 14.5 103.0 -79.2 -40.8 0.5 1 3.83 82.9 14.5 103.0 -79.2 354.0 -54.9 2 0.00 -96.8 28.0 32.7 44.5 -146.7 77.2 2 4.10 -96.8 28.0 32.7 44.5 -12.8 -37.6 3 0.00 -64.6 -10.8 -2.5 -10.4 19.4 -37.2 3 4.11 -64.6 -10.8 -2.5 -10.4 9.3 7.0 4 0.00 -71.2 8.9 0.5 9.8 8.5 6.3 4 4.09 -71.2 8.9 0.5 9.8 10.7 -30.0 5 0.00 -53.8 3.7 -52.2 -40.0 16.2 5.0 5 4.00 -53.8 3.7 -52.2 -40.0 -192.5 -10.0 6 0.00 172.3 17.5 -132.5 77.4 412.3 66.1 6 3.77 172.3 17.5 -132.5 77.4 -86.7 0.0 7 0.00 103.5 159.4 -82.2 0.0 40.8 79.2 7 0.50 103.5 159.4 -82.2 0.0 0.0 -0.0 8 0.00 2056.7 2347.9 263.7 -0.0 -132.4 1179.1 8 0.50 2056.7 2347.9 263.7 -0.0 -0.0 0.0 9 0.00 2127.1 2361.5 84.0 - 135.0 -676.5 2519.2 9 0.52 2127.1 2361.5 84.0 - 135.0 -633.2 1300.4 10 0.00 1273.1 857.1 -22.5 7.4 52.7 834.4 10 0.51 1273.1 857.1 -22.5 7.4 41.3 400.9 11 0.00 1223.4 895.9 -18.4 0.0 9.2 448.8 11 0.50 1223.4 895.9 -18.4 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1535.9 1178.4 -2.8 0.7 -1.2 1197.5 12 0.50 1535.9 1178.4 -2.8 0.7 -2.6 603.1 13 0.00 1522.7 1158.8 3.5 -0.0 -1.7 584.6 13 0.50 1522.7 1158.8 3.5 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1278.5 878.2 53.9 -24.5 -52.3 843.4 14 0.51 1278.5 878.2 53.9 -24.5 -24.7 394.7 15 0.00 1218.4 883.3 60.2 -0.0 -30.2 443.1 15 0.50 1218.4 883.3 60.2 -0.0 0.0 0.0 16 0.00 2127.7 2352.3 15.1 -46.7 674.6 2518.8 16 0.52 2127.7 2352.3 15.1 -46.7 682.5 1293.6 17 0.00 2043.0 2338.5 -154.9 0.0 77.7 1173.0 17 0.50 2043.0 2338.5 -154.9 0.0 0.0 -0.0 18 0.00 132.5 153.7 172.2 0.0 -86.7 77.4 18 0.50 132.5 153.7 172.2 0.0 0.0 -0.0 24 0.00 -150.9 45.6 -1300.0 432.5 676.5 52.1 24 2.00 -150.9 45.6 -4352.2 432.5 -4972.4 -39.1 25 0.00 -788.9 -71.8 4737.8 432.5 -4972.4 -39.1 25 2.00 -788.9 -71.8 1685.6 432.5 1447.2 104.5 26 0.00 -680.3 64.6 -347.3 -1.4 1394.4 81.5 26 2.01 -680.3 64.6 -3410.6 -1.4 -2374.9 -48.1 27 0.00 -3505.4 -79.3 3579.7 -1.4 -2374.9 -48.1 27 2.01 -3505.4 -79.3 516.4 -1.4 1733.6 110.9 28 0.00 -3528.6 82.8 -544.5 1.2 1734.8 117.8 28 2.00 -3528.6 82.8 -3595.9 1.2 -2402.1 -47.7

29 0.00 -473.7 -60.5 3448.5 1.2 -2402.1 -47.7 29 2.00 -473.7 -60.5 397.1 1.2 1440.3 73.1 30 0.00 -378.0 14.3 -1712.4 - 430.8 1492.5 27.3 30 2.00 -378.0 14.3 -4766.7 - 430.8 -4987.3 -1.3 31 0.00 112.7 10.5 4357.8 - 430.8 -4987.3 -1.3 31 2.00 112.7 10.5 1303.4 - 430.8 674.6 -22.2 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 4 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 2361.5 -1307.2 -64.0 - 676.5 80.7 428.1 19 3.00 2361.5 2127.8 -64.0 - 676.5 -111.3 -2520.4 20 0.00 857.1 -2161.8 -10.0 52.7 16.0 -449.5 20 3.00 857.1 1273.2 -10.0 52.7 -13.9 -834.3 21 0.00 1178.4 -1899.1 -3.6 -1.2 6.6 -25.0 21 3.00 1178.4 1535.9 -3.6 -1.2 -4.3 -1197.5 22 0.00 878.2 -2155.5 21.3 -52.3 -38.7 -440.0 22 3.00 878.2 1279.5 21.3 -52.3 25.1 -843.4 23 0.00 2352.3 -1307.7 -41.1 674.6 45.8 429.0 23 3.00 2352.3 2127.3 -41.1 674.6 -77.4 -2518.1 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 5 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -422.6 -1.3 -452.6 -0.2 910.8 0.0 1 3.83 -422.6 -1.3 -452.6 -0.2 -824.7 5.1 2 0.00 -213.9 -4.6 -387.3 -0.6 737.9 -9.3 2 4.10 -213.9 -4.6 -387.3 -0.6 -848.2 9.4 3 0.00 -87.8 -5.0 -473.2 -0.4 965.6 -10.1 3 4.11 -87.8 -5.0 -473.2 -0.4 -978.0 10.5 4 0.00 3.3 -5.2 -495.4 -0.4 1002.2 -10.8 4 4.09 3.3 -5.2 -495.4 -0.4 -1023.1 10.6 5 0.00 143.0 -5.7 -480.4 -0.2 985.9 -11.1 5 4.00 143.0 -5.7 -480.4 -0.2 -936.1 11.6 6 0.00 460.2 -1.7 -559.0 0.3 965.5 -6.5 6 3.77 460.2 -1.7 -559.0 0.3 -1140.1 0.0 7 0.00 -1646.0 0.3 1833.3 0.0 -910.8 0.2 7 0.50 -1646.0 0.3 1833.3 0.0 -0.0 -0.0 8 0.00 -2289.2 4.7 2980.2 0.0 -1496.7 2.4 8 0.50 -2289.2 4.7 2980.2 0.0 0.0 0.0 9 0.00 -99.4 1.5 131.4 14.4 -1.9 3.1 9 0.52 -99.4 1.5 131.4 14.4 65.9 2.3 10 0.00 -70.2 3.3 143.3 19.6 -3.7 3.4 10 0.51 -70.2 3.3 143.3 19.6 68.7 1.7 11 0.00 -1921.0 3.8 3483.7 0.0 -1745.0 1.9 11 0.50 -1921.0 3.8 3483.7 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 -40.2 1.6 152.7 21.2 -3.8 1.9 12 0.50 -40.2 1.6 152.7 21.2 73.2 1.1 13 0.00 -1010.3 1.8 3780.3 0.0 -1907.1 0.9 13 0.50 -1010.3 1.8 3780.3 0.0 0.0 0.0 14 0.00 -10.4 -0.4 157.5 21.7 -4.2 -0.2 14 0.51 -10.4 -0.4 157.5 21.7 76.3 0.0

15 0.00 -299.9 0.0 3853.1 0.0 -1932.7 0.0 15 0.50 -299.9 0.0 3853.1 0.0 0.0 -0.0 16 0.00 -9.0 3.4 161.4 18.0 -3.1 2.0 16 0.52 -9.0 3.4 161.4 18.0 81.0 0.3 17 0.00 -417.5 -0.5 3629.7 0.0 -1820.6 -0.3 17 0.50 -417.5 -0.5 3629.7 0.0 0.0 -0.0 18 0.00 342.6 0.6 2263.9 -0.0 -1140.1 0.3 18 0.50 342.6 0.6 2263.9 -0.0 -0.0 0.0 24 0.00 9.4 -7.5 0.5 -0.5 1.9 -13.7 24 2.00 9.4 -7.5 0.5 -0.5 2.9 1.2 25 0.00 -7.4 -4.0 -2.6 -0.5 2.9 1.2 25 2.00 -7.4 -4.0 -2.6 -0.5 -2.2 9.1 26 0.00 5.6 -5.9 -0.8 0.3 1.6 -11.5 26 2.01 5.6 -5.9 -0.8 0.3 0.0 0.2 27 0.00 -6.9 -5.2 -1.1 0.3 0.0 0.2 27 2.01 -6.9 -5.2 -1.1 0.3 -2.2 10.6 28 0.00 7.5 -6.1 -0.5 0.3 1.7 -12.1 28 2.00 7.5 -6.1 -0.5 0.3 0.6 0.1 29 0.00 -6.5 -5.8 -1.6 0.3 0.6 0.1 29 2.00 -6.5 -5.8 -1.6 0.3 -2.5 11.7 30 0.00 8.2 -4.8 -1.8 -0.3 1.7 -11.1 30 2.00 8.2 -4.8 -1.8 -0.3 -2.0 -1.5 31 0.00 -11.7 -9.3 -0.5 -0.3 -2.0 -1.5 31 2.00 -11.7 -9.3 -0.5 -0.3 -3.1 17.1 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 5 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 1.5 1.1 9.4 -1.9 -13.7 0.4 19 3.00 1.5 1.1 9.4 -1.9 14.4 -3.0 20 0.00 3.3 1.7 13.3 -3.7 -20.5 1.1 20 3.00 3.3 1.7 13.3 -3.7 19.5 -3.9 21 0.00 1.6 0.8 14.5 -3.8 -22.4 0.3 21 3.00 1.6 0.8 14.5 -3.8 21.2 -2.0 22 0.00 -0.4 -1.2 14.8 -4.2 -22.7 -2.1 22 3.00 -0.4 -1.2 14.8 -4.2 21.6 1.4 23 0.00 3.4 1.2 11.7 -3.1 -17.1 1.2 23 3.00 3.4 1.2 11.7 -3.1 18.0 -2.3 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 6 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -218.6 -1.0 -319.9 0.1 699.0 -0.0 1 3.83 -218.6 -1.0 -319.9 0.1 -527.9 3.9 2 0.00 32.4 -2.8 -247.1 -0.3 526.2 -6.2 2 4.10 32.4 -2.8 -247.1 -0.3 -486.0 5.4 3 0.00 130.0 -1.8 -168.0 -0.1 381.3 -3.9 3 4.11 130.0 -1.8 -168.0 -0.1 -308.8 3.3 4 0.00 121.4 -0.8 -80.8 -0.1 191.2 -1.9 4 4.09 121.4 -0.8 -80.8 -0.1 -139.3 1.3 5 0.00 65.4 -0.2 -15.0 -0.1 53.2 -0.5 5 4.00 65.4 -0.2 -15.0 -0.1 -6.8 0.3

6 0.00 68.7 -0.0 -79.5 -0.2 155.9 -0.2 6 3.77 68.7 -0.0 -79.5 -0.2 -143.6 -0.0 7 0.00 1092.4 -0.3 1407.0 0.0 -699.0 -0.1 7 0.50 1092.4 -0.3 1407.0 0.0 0.0 -0.0 8 0.00 3317.9 -4.1 2007.0 0.0 -1007.9 -2.1 8 0.50 3317.9 -4.1 2007.0 0.0 0.0 0.0 9 0.00 139.3 -5.9 94.1 10.2 -2.4 -5.3 9 0.52 139.3 -5.9 94.1 10.2 46.1 -2.3 10 0.00 154.2 -6.3 65.3 9.2 -1.8 -7.1 10 0.51 154.2 -6.3 65.3 9.2 31.2 -3.9 11 0.00 3795.3 -7.4 1669.0 -0.0 -836.0 -3.7 11 0.50 3795.3 -7.4 1669.0 -0.0 -0.0 0.0 12 0.00 164.5 -6.8 37.4 5.3 -0.9 -7.5 12 0.50 164.5 -6.8 37.4 5.3 17.9 -4.0 13 0.00 4114.1 -7.8 955.4 0.0 -482.0 -3.9 13 0.50 4114.1 -7.8 955.4 0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 169.6 -7.2 8.9 1.8 -0.3 -7.7 14 0.51 169.6 -7.2 8.9 1.8 4.3 -4.0 15 0.00 4127.8 -7.8 375.3 0.0 -188.2 -3.9 15 0.50 4127.8 -7.8 375.3 0.0 0.0 0.0 16 0.00 171.3 -5.4 9.8 0.4 0.6 -5.7 16 0.52 171.3 -5.4 9.8 0.4 5.7 -2.9 17 0.00 3833.1 -5.6 313.0 -0.0 -157.0 -2.8 17 0.50 3833.1 -5.6 313.0 -0.0 -0.0 0.0 18 0.00 1883.4 -0.4 285.1 -0.0 -143.6 -0.2 18 0.50 1883.4 -0.4 285.1 -0.0 -0.0 0.0 24 0.00 6.3 -4.9 -2.0 0.1 2.4 -9.2 24 2.00 6.3 -4.9 -2.0 0.1 -1.6 0.6 25 0.00 -3.8 -3.1 0.8 0.1 -1.6 0.6 25 2.00 -3.8 -3.1 0.8 0.1 0.1 6.9 26 0.00 2.5 -1.1 -1.5 0.1 1.8 -2.9 26 2.01 2.5 -1.1 -1.5 0.1 -1.2 -0.7 27 0.00 -3.7 -3.2 1.0 0.1 -1.2 -0.7 27 2.01 -3.7 -3.2 1.0 0.1 0.8 5.8 28 0.00 -0.2 0.4 -1.3 0.1 1.7 0.2 28 2.00 -0.2 0.4 -1.3 0.1 -0.9 -0.6 29 0.00 -0.5 -1.4 0.8 0.1 -0.9 -0.6 29 2.00 -0.5 -1.4 0.8 0.1 0.7 2.3 30 0.00 0.7 0.3 -1.9 -0.5 1.0 0.4 30 2.00 0.7 0.3 -1.9 -0.5 -2.9 -0.1 31 0.00 -0.1 -0.2 1.7 -0.5 -2.9 -0.1 31 2.00 -0.1 -0.2 1.7 -0.5 0.6 0.2 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 6 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -5.9 -1.6 6.4 -2.4 -9.2 0.7 19 3.00 -5.9 -1.6 6.4 -2.4 10.1 5.4 20 0.00 -6.3 -2.4 6.4 -1.8 -9.7 -0.4 20 3.00 -6.3 -2.4 6.4 -1.8 9.3 6.8 21 0.00 -6.8 -2.7 3.6 -0.9 -5.5 -0.7 21 3.00 -6.8 -2.7 3.6 -0.9 5.3 7.5

22 0.00 -7.2 -2.8 1.1 -0.3 -1.9 -0.8 22 3.00 -7.2 -2.8 1.1 -0.3 1.3 7.7 23 0.00 -5.4 -1.7 0.2 0.6 -0.2 0.5 23 3.00 -5.4 -1.7 0.2 0.6 0.5 5.7 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 7 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -183.6 -0.6 -196.7 -0.1 395.8 0.0 1 3.83 -183.6 -0.6 -196.7 -0.1 -358.4 2.2 2 0.00 -92.9 -2.0 -168.3 -0.3 320.6 -4.0 2 4.10 -92.9 -2.0 -168.3 -0.3 -368.5 4.1 3 0.00 -38.2 -2.2 -205.6 -0.2 419.6 -4.4 3 4.11 -38.2 -2.2 -205.6 -0.2 -425.0 4.6 4 0.00 1.4 -2.3 -215.3 -0.2 435.5 -4.7 4 4.09 1.4 -2.3 -215.3 -0.2 -444.6 4.6 5 0.00 62.2 -2.5 -208.8 -0.1 428.4 -4.8 5 4.00 62.2 -2.5 -208.8 -0.1 -406.8 5.0 6 0.00 200.0 -0.7 -242.9 0.1 419.5 -2.8 6 3.77 200.0 -0.7 -242.9 0.1 -495.4 0.0 7 0.00 -715.3 0.1 796.6 0.0 -395.8 0.1 7 0.50 -715.3 0.1 796.6 0.0 -0.0 -0.0 8 0.00 -994.7 2.1 1295.0 0.0 -650.3 1.0 8 0.50 -994.7 2.1 1295.0 0.0 -0.0 -0.0 9 0.00 -43.2 0.6 57.1 6.2 -0.8 1.3 9 0.52 -43.2 0.6 57.1 6.2 28.6 1.0 10 0.00 -30.5 1.5 62.3 8.5 -1.6 1.5 10 0.51 -30.5 1.5 62.3 8.5 29.9 0.8 11 0.00 -834.7 1.6 1513.8 0.0 -758.2 0.8 11 0.50 -834.7 1.6 1513.8 0.0 -0.0 0.0 12 0.00 -17.5 0.7 66.4 9.2 -1.7 0.8 12 0.50 -17.5 0.7 66.4 9.2 31.8 0.5 13 0.00 -439.0 0.8 1642.6 0.0 -828.7 0.4 13 0.50 -439.0 0.8 1642.6 0.0 -0.0 0.0 14 0.00 -4.5 -0.2 68.4 9.4 -1.8 -0.1 14 0.51 -4.5 -0.2 68.4 9.4 33.2 0.0 15 0.00 -130.3 0.0 1674.3 0.0 -839.8 0.0 15 0.50 -130.3 0.0 1674.3 0.0 -0.0 0.0 16 0.00 -3.9 1.5 70.1 7.8 -1.3 0.9 16 0.52 -3.9 1.5 70.1 7.8 35.2 0.1 17 0.00 -181.4 -0.2 1577.2 0.0 -791.1 -0.1 17 0.50 -181.4 -0.2 1577.2 0.0 0.0 -0.0 18 0.00 148.9 0.3 983.7 -0.0 -495.4 0.1 18 0.50 148.9 0.3 983.7 -0.0 0.0 0.0 24 0.00 4.1 -3.2 0.2 -0.2 0.8 -6.0 24 2.00 4.1 -3.2 0.2 -0.2 1.3 0.5 25 0.00 -3.2 -1.7 -1.1 -0.2 1.3 0.5 25 2.00 -3.2 -1.7 -1.1 -0.2 -0.9 3.9 26 0.00 2.5 -2.6 -0.3 0.1 0.7 -5.0 26 2.01 2.5 -2.6 -0.3 0.1 0.0 0.1 27 0.00 -3.0 -2.2 -0.5 0.1 0.0 0.1 27 2.01 -3.0 -2.2 -0.5 0.1 -0.9 4.6

28 0.00 3.3 -2.6 -0.2 0.1 0.7 -5.2 28 2.00 3.3 -2.6 -0.2 0.1 0.3 0.0 29 0.00 -2.8 -2.5 -0.7 0.1 0.3 0.0 29 2.00 -2.8 -2.5 -0.7 0.1 -1.1 5.1 30 0.00 3.6 -2.1 -0.8 -0.1 0.7 -4.8 30 2.00 3.6 -2.1 -0.8 -0.1 -0.9 -0.6 31 0.00 -5.1 -4.0 -0.2 -0.1 -0.9 -0.6 31 2.00 -5.1 -4.0 -0.2 -0.1 -1.3 7.4 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 7 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 0.6 0.5 4.1 -0.8 -6.0 0.2 19 3.00 0.6 0.5 4.1 -0.8 6.3 -1.3 20 0.00 1.5 0.7 5.8 -1.6 -8.9 0.5 20 3.00 1.5 0.7 5.8 -1.6 8.5 -1.7 21 0.00 0.7 0.3 6.3 -1.7 -9.7 0.1 21 3.00 0.7 0.3 6.3 -1.7 9.2 -0.9 22 0.00 -0.2 -0.5 6.4 -1.8 -9.9 -0.9 22 3.00 -0.2 -0.5 6.4 -1.8 9.4 0.6 23 0.00 1.5 0.5 5.1 -1.3 -7.4 0.5 23 3.00 1.5 0.5 5.1 -1.3 7.8 -1.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 8 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -95.0 -0.4 -139.0 0.1 303.7 -0.0 1 3.83 -95.0 -0.4 -139.0 0.1 -229.4 1.7 2 0.00 14.1 -1.2 -107.4 -0.1 228.6 -2.7 2 4.10 14.1 -1.2 -107.4 -0.1 -211.2 2.3 3 0.00 56.5 -0.8 -73.0 -0.1 165.7 -1.7 3 4.11 56.5 -0.8 -73.0 -0.1 -134.2 1.5 4 0.00 52.8 -0.3 -35.1 -0.0 83.1 -0.8 4 4.09 52.8 -0.3 -35.1 -0.0 -60.5 0.6 5 0.00 28.4 -0.1 -6.5 -0.0 23.1 -0.2 5 4.00 28.4 -0.1 -6.5 -0.0 -3.0 0.1 6 0.00 29.8 -0.0 -34.5 -0.1 67.7 -0.1 6 3.77 29.8 -0.0 -34.5 -0.1 -62.4 -0.0 7 0.00 474.7 -0.1 611.4 0.0 -303.7 -0.1 7 0.50 474.7 -0.1 611.4 0.0 0.0 -0.0 8 0.00 1441.7 -1.8 872.1 0.0 -438.0 -0.9 8 0.50 1441.7 -1.8 872.1 0.0 0.0 -0.0 9 0.00 60.5 -2.6 40.9 4.4 -1.1 -2.3 9 0.52 60.5 -2.6 40.9 4.4 20.0 -1.0 10 0.00 67.0 -2.7 28.4 4.0 -0.8 -3.1 10 0.51 67.0 -2.7 28.4 4.0 13.6 -1.7 11 0.00 1649.2 -3.2 725.2 0.0 -363.3 -1.6 11 0.50 1649.2 -3.2 725.2 0.0 0.0 -0.0 12 0.00 71.5 -3.0 16.2 2.3 -0.4 -3.3 12 0.50 71.5 -3.0 16.2 2.3 7.8 -1.8 13 0.00 1787.7 -3.4 415.2 0.0 -209.4 -1.7 13 0.50 1787.7 -3.4 415.2 0.0 -0.0 0.0

14 0.00 73.7 -3.1 3.9 0.8 -0.1 -3.3 14 0.51 73.7 -3.1 3.9 0.8 1.9 -1.7 15 0.00 1793.6 -3.4 163.1 0.0 -81.8 -1.7 15 0.50 1793.6 -3.4 163.1 0.0 0.0 0.0 16 0.00 74.5 -2.3 4.2 0.2 0.3 -2.5 16 0.52 74.5 -2.3 4.2 0.2 2.5 -1.3 17 0.00 1665.6 -2.4 136.0 0.0 -68.2 -1.2 17 0.50 1665.6 -2.4 136.0 0.0 -0.0 -0.0 18 0.00 818.4 -0.2 123.9 -0.0 -62.4 -0.1 18 0.50 818.4 -0.2 123.9 -0.0 -0.0 -0.0 24 0.00 2.7 -2.1 -0.9 0.0 1.1 -4.0 24 2.00 2.7 -2.1 -0.9 0.0 -0.7 0.3 25 0.00 -1.6 -1.4 0.4 0.0 -0.7 0.3 25 2.00 -1.6 -1.4 0.4 0.0 0.0 3.0 26 0.00 1.1 -0.5 -0.7 0.0 0.8 -1.3 26 2.01 1.1 -0.5 -0.7 0.0 -0.5 -0.3 27 0.00 -1.6 -1.4 0.4 0.0 -0.5 -0.3 27 2.01 -1.6 -1.4 0.4 0.0 0.3 2.5 28 0.00 -0.1 0.2 -0.6 0.0 0.7 0.1 28 2.00 -0.1 0.2 -0.6 0.0 -0.4 -0.3 29 0.00 -0.2 -0.6 0.4 0.0 -0.4 -0.3 29 2.00 -0.2 -0.6 0.4 0.0 0.3 1.0 30 0.00 0.3 0.1 -0.8 -0.2 0.4 0.2 30 2.00 0.3 0.1 -0.8 -0.2 -1.2 -0.1 31 0.00 -0.1 -0.1 0.8 -0.2 -1.2 -0.1 31 2.00 -0.1 -0.1 0.8 -0.2 0.3 0.1 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 8 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -2.6 -0.7 2.8 -1.1 -4.0 0.3 19 3.00 -2.6 -0.7 2.8 -1.1 4.4 2.3 20 0.00 -2.7 -1.0 2.8 -0.8 -4.2 -0.2 20 3.00 -2.7 -1.0 2.8 -0.8 4.1 3.0 21 0.00 -3.0 -1.2 1.6 -0.4 -2.4 -0.3 21 3.00 -3.0 -1.2 1.6 -0.4 2.3 3.2 22 0.00 -3.1 -1.2 0.5 -0.1 -0.8 -0.3 22 3.00 -3.1 -1.2 0.5 -0.1 0.6 3.4 23 0.00 -2.3 -0.8 0.1 0.3 -0.1 0.2 23 3.00 -2.3 -0.8 0.1 0.3 0.2 2.5 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 9 : SOLLECITAZIONI T RAVI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 1.4 0.3 2.2 -2.0 -0.7 0.0 1 3.83 1.4 0.3 2.2 -2.0 7.7 -1.2 2 0.00 -2.6 0.6 0.2 0.8 -1.5 1.6 2 4.10 -2.6 0.6 0.2 0.8 -0.7 -0.8 3 0.00 -2.9 -0.3 0.1 -0.2 0.1 -0.9 3 4.11 -2.9 -0.3 0.1 -0.2 0.4 0.1 4 0.00 -3.2 0.2 -0.2 0.2 0.3 0.1 4 4.09 -3.2 0.2 -0.2 0.2 -0.4 -0.9

5 0.00 -0.2 0.1 -0.8 -0.7 0.5 0.3 5 4.00 -0.2 0.1 -0.8 -0.7 -2.7 -0.2 6 0.00 4.2 0.4 -3.0 1.9 9.2 1.4 6 3.77 4.2 0.4 -3.0 1.9 -2.1 0.0 7 0.00 2.2 4.0 -1.4 0.0 0.7 2.0 7 0.50 2.2 4.0 -1.4 0.0 -0.0 -0.0 8 0.00 73.8 57.7 5.9 -0.0 -3.0 29.0 8 0.50 73.8 57.7 5.9 -0.0 0.0 0.0 9 0.00 75.8 57.9 2.1 -2.8 -13.3 61.6 9 0.52 75.8 57.9 2.1 -2.8 -12.2 31.7 10 0.00 58.8 28.3 -1.3 0.4 1.1 28.1 10 0.51 58.8 28.3 -1.3 0.4 0.4 13.7 11 0.00 58.1 29.2 0.6 0.0 -0.3 14.6 11 0.50 58.1 29.2 0.6 0.0 -0.0 0.0 12 0.00 64.0 34.9 -0.2 0.0 -0.0 35.4 12 0.50 64.0 34.9 -0.2 0.0 -0.1 17.8 13 0.00 63.0 34.4 0.1 -0.0 -0.0 17.3 13 0.50 63.0 34.4 0.1 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 58.8 28.7 2.8 -0.9 -1.1 28.2 14 0.51 58.8 28.7 2.8 -0.9 0.4 13.5 15 0.00 58.0 28.8 1.0 0.0 -0.5 14.4 15 0.50 58.0 28.8 1.0 0.0 -0.0 0.0 16 0.00 75.9 57.8 0.0 -0.9 13.2 61.7 16 0.52 75.9 57.8 0.0 -0.9 13.3 31.6 17 0.00 73.5 57.5 -2.6 0.0 1.3 28.9 17 0.50 73.5 57.5 -2.6 0.0 0.0 -0.0 18 0.00 3.0 3.8 4.2 -0.0 -2.1 1.9 18 0.50 3.0 3.8 4.2 -0.0 0.0 -0.0 24 0.00 -3.3 1.3 -29.0 8.5 13.3 1.4 24 2.00 -3.3 1.3 -77.0 8.5 -92.6 -1.2 25 0.00 -10.7 -2.4 83.6 8.5 -92.6 -1.2 25 2.00 -10.7 -2.4 35.6 8.5 26.5 3.5 26 0.00 -8.6 2.5 -9.0 -0.1 25.4 3.1 26 2.01 -8.6 2.5 -57.1 -0.1 -40.9 -1.8 27 0.00 -64.7 -2.9 60.7 -0.1 -40.9 -1.8 27 2.01 -64.7 -2.9 12.6 -0.1 32.6 4.0 28 0.00 -65.2 2.9 -12.9 0.1 32.6 4.2 28 2.00 -65.2 2.9 -60.9 0.1 -41.2 -1.7 29 0.00 -6.7 -2.1 57.5 0.1 -41.2 -1.7 29 2.00 -6.7 -2.1 9.6 0.1 25.9 2.5 30 0.00 -4.3 0.6 -35.9 -8.6 27.0 1.1 30 2.00 -4.3 0.6 -83.9 -8.6 -92.8 -0.1 31 0.00 2.5 0.3 77.0 -8.6 -92.8 -0.1 31 2.00 2.5 0.3 29.0 -8.6 13.2 -0.7 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 9 : SOLLECITAZIONI P ILASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 57.9 -29.2 -1.4 -13.3 2.0 8.4 19 3.00 57.9 75.8 -1.4 -13.3 -2.3 -61.6 20 0.00 28.3 -46.2 -0.2 1.1 0.4 -9.2 20 3.00 28.3 58.8 -0.2 1.1 -0.3 -28.1

21 0.00 34.9 -41.0 -0.1 -0.0 0.2 -0.8 21 3.00 34.9 64.0 -0.1 -0.0 -0.1 -35.4 22 0.00 28.7 -46.1 0.7 -1.1 -1.2 -9.0 22 3.00 28.7 58.9 0.7 -1.1 0.7 -28.2 23 0.00 57.8 -29.1 -0.9 13.2 1.2 8.5 23 3.00 57.8 75.9 -0.9 13.2 -1.6 -61.7 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 1 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 72.7 -13912.1 116.1 1 654.2 -35.7 -11.3 1 3.83 72.7 21408.2 116.1 1 654.2 409.6 -14383.8 2 0.00 -63.0 -19251.3 39.5 157.5 -163.3 -14003.0 2 4.10 -63.0 18470.1 39.5 157.5 -1.4 -12403.4 3 0.00 -106.4 -18833.6 6.9 67.8 -5.8 -12339.4 3 4.11 -106.4 18994.7 6.9 67.8 22.6 -12670.2 4 0.00 -106.4 -18911.4 -12.6 - 275.4 31.8 -12624.7 4 4.09 -106.4 18744.4 -12.6 - 275.4 -19.5 -12283.2 5 0.00 -10.2 -17882.2 -66.7 - 486.0 36.6 -11819.4 5 4.00 -10.2 18966.2 -66.7 - 486.0 -230.2 -13987.6 6 0.00 191.4 -21102.5 -156.4 -1 299.5 492.7 -14142.8 6 3.77 191.4 13593.9 -156.4 -1 299.5 -96.4 -0.4 7 0.00 116.6 -3652.8 -71.9 0.0 35.7 -1654.3 7 0.50 116.6 -3007.0 -71.9 0.0 0.0 -0.0 8 0.00 2626.7 22986.4 388.5 0.0 -195.1 11707.6 8 0.50 2626.7 23639.3 388.5 0.0 -0.0 0.0 9 0.00 2701.0 -18344.0 253.8 - 573.4 -898.9 3071.2 9 0.52 2701.0 -17673.0 253.8 - 573.4 -767.9 12366.1 10 0.00 1628.6 -20444.9 -120.0 196.3 71.1 966.6 10 0.51 1628.6 -19787.5 -120.0 196.3 10.5 11138.8 11 0.00 1582.8 17516.1 -29.6 0.0 14.8 8936.9 11 0.50 1582.8 18167.3 -29.6 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1988.3 -20798.0 11.0 -29.9 -1.5 1461.7 12 0.50 1988.3 -20142.2 11.0 -29.9 4.1 11788.5 13 0.00 1943.7 17763.9 10.1 -0.0 -5.1 9126.9 13 0.50 1943.7 18419.7 10.1 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1608.4 -18881.8 159.6 - 218.3 -71.9 918.9 14 0.51 1608.4 -18217.6 159.6 - 218.3 9.6 10395.6 15 0.00 1546.0 18409.0 92.6 -0.0 -46.5 9397.5 15 0.50 1546.0 19061.1 92.6 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 2682.8 -15171.4 -117.1 327.5 908.6 3012.0 16 0.52 2682.8 -14494.3 -117.1 327.5 847.6 10737.9 17 0.00 2588.1 25574.4 -248.5 -0.0 124.7 12991.6 17 0.50 2588.1 26226.5 -248.5 -0.0 0.0 0.0 18 0.00 156.4 -2907.9 191.4 0.0 -96.4 -1299.5 18 0.50 156.4 -2253.2 191.4 0.0 0.0 0.0 24 0.00 -345.2 -679.0 -1743.1 575.9 898.9 102.7 24 2.00 -345.2 1269.9 -5711.0 575.9 -6550.9 -487.8 25 0.00 -1019.1 -1168.8 6200.2 575.9 -6550.9 -487.8 25 2.00 -1019.1 780.0 2232.3 575.9 1876.8 -99.2 26 0.00 -781.7 -887.7 -445.1 0.3 1805.6 -215.6 26 2.01 -781.7 1068.3 -4427.4 0.3 -3081.8 -396.7

27 0.00 -4586.8 -1096.3 4655.3 0.3 -3081.8 -396.7 27 2.01 -4586.8 859.7 673.0 0.3 2262.7 -159.4 28 0.00 -4631.3 -846.0 -705.6 2.3 2264.2 -138.0 28 2.00 -4631.3 1102.4 -4672.3 2.3 -3109.1 -394.2 29 0.00 -523.8 -1055.3 4471.6 2.3 -3109.1 -394.2 29 2.00 -523.8 893.0 504.8 2.3 1862.9 -232.0 30 0.00 -492.7 -862.5 -2296.5 - 572.1 1934.8 -208.7 30 2.00 -492.7 1087.7 -6267.1 - 572.1 -6629.7 -433.9 31 0.00 13.3 -1189.0 5754.1 - 572.1 -6629.7 -433.9 31 2.00 13.3 761.3 1783.4 - 572.1 908.6 -6.2 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 1 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -20781.5 -1762.2 -228.4 - 898.9 140.8 567.8 19 3.00 -18344.0 2703.3 -228.4 - 898.9 -544.5 -3076.5 20 0.00 -22882.4 -2834.3 78.4 71.1 -63.7 -543.3 20 3.00 -20444.9 1631.2 78.4 71.1 171.6 -971.3 21 0.00 -23235.5 -2477.3 -19.3 -1.5 21.9 37.5 21 3.00 -20798.0 1988.2 -19.3 -1.5 -36.0 -1461.6 22 0.00 -21319.3 -2850.5 -64.9 -71.9 30.7 -550.7 22 3.00 -18881.8 1615.0 -64.9 -71.9 -164.0 -930.1 23 0.00 -17608.9 -1781.5 84.4 908.6 37.5 570.9 23 3.00 -15171.4 2684.0 84.4 908.6 290.7 -3015.7 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 2 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -414.3 -6059.9 -448.9 726.9 1084.1 -5.0 1 3.83 -414.3 9322.3 -448.9 726.9 -637.4 -6260.2 2 0.00 -281.4 -8377.5 -427.6 93.0 753.5 -6071.2 2 4.10 -281.4 8050.3 -427.6 93.0 -997.8 -5401.2 3 0.00 -128.4 -8213.5 -521.6 24.4 1086.0 -5396.4 3 4.11 -128.4 8260.9 -521.6 24.4 -1056.2 -5493.7 4 0.00 -42.9 -8235.6 -525.2 - 115.7 1077.8 -5496.7 4 4.09 -42.9 8163.7 -525.2 - 115.7 -1069.2 -5349.7 5 0.00 129.6 -7789.0 -539.6 - 234.6 1028.1 -5150.4 5 4.00 129.6 8258.7 -539.6 - 234.6 -1130.8 -6090.1 6 0.00 648.2 -9181.6 -713.7 - 574.1 1421.0 -6126.7 6 3.77 648.2 5928.8 -713.7 - 574.1 -1267.4 -0.2 7 0.00 -1218.2 -1711.5 2182.2 0.0 -1084.1 -726.9 7 0.50 -1218.2 -1214.7 2182.2 0.0 -0.0 0.0 8 0.00 823.9 11148.2 3863.5 -0.0 -1940.2 5724.7 8 0.50 823.9 11650.4 3863.5 -0.0 0.0 -0.0 9 0.00 2125.3 -7067.8 290.1 - 278.0 -699.1 2512.2 9 0.52 2125.3 -6551.6 290.1 - 278.0 -549.3 6026.9 10 0.00 1311.9 -8686.7 97.9 113.6 50.6 840.4 10 0.51 1311.9 -8181.1 97.9 113.6 100.1 5105.2 11 0.00 508.6 8082.7 3960.2 0.0 -1983.7 4174.1 11 0.50 508.6 8583.6 3960.2 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1622.3 -8698.6 167.6 9.7 -5.3 1220.1 12 0.50 1622.3 -8194.1 167.6 9.7 79.2 5481.1

13 0.00 1810.4 8302.4 4073.0 -0.0 -2054.8 4315.7 13 0.50 1810.4 8806.9 4073.0 -0.0 0.0 -0.0 14 0.00 1367.0 -8004.6 257.1 -85.8 -59.2 817.4 14 0.51 1367.0 -7493.8 257.1 -85.8 72.2 4776.4 15 0.00 2208.4 8458.9 4037.4 -0.0 -2025.1 4368.8 15 0.50 2208.4 8960.5 4037.4 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 2214.9 -5695.3 138.4 124.1 697.0 2482.7 16 0.52 2214.9 -5174.5 138.4 124.1 769.0 5313.5 17 0.00 2824.1 12265.9 3554.2 -0.0 -1782.8 6278.3 17 0.50 2824.1 12767.5 3554.2 -0.0 0.0 0.0 18 0.00 1038.6 -1391.9 2516.8 0.0 -1267.4 -574.1 18 0.50 1038.6 -888.3 2516.8 0.0 -0.0 0.0 24 0.00 -188.6 -565.5 -1345.8 448.5 699.1 11.6 24 2.00 -188.6 933.6 -4446.0 448.5 -5089.3 -356.3 25 0.00 -802.5 -885.5 4828.4 448.5 -5089.3 -356.3 25 2.00 -802.5 613.6 1728.2 448.5 1463.4 -84.6 26 0.00 -633.7 -685.2 -348.4 0.8 1412.8 -172.0 26 2.01 -633.7 819.4 -3459.9 0.8 -2407.1 -306.5 27 0.00 -3578.4 -849.7 3633.1 0.8 -2407.1 -306.5 27 2.01 -3578.4 654.9 521.7 0.8 1760.4 -111.1 28 0.00 -3593.0 -658.6 -550.6 -0.5 1765.7 -122.5 28 2.00 -3593.0 840.2 -3649.9 -0.5 -2431.2 -304.0 29 0.00 -445.6 -821.9 3494.6 -0.5 -2431.2 -304.0 29 2.00 -445.6 676.8 395.2 -0.5 1455.2 -159.1 30 0.00 -374.3 -686.4 -1774.0 - 445.8 1514.4 -191.0 30 2.00 -374.3 813.8 -4876.4 - 445.8 -5136.7 -318.4 31 0.00 63.7 -891.4 4467.7 - 445.8 -5136.7 -318.4 31 2.00 63.7 608.8 1365.3 - 445.8 697.0 -35.8 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 2 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -8942.8 -1355.4 -98.6 - 699.1 41.4 446.7 19 3.00 -7067.8 2184.6 -98.6 - 699.1 -254.4 -2514.7 20 0.00 -10561.7 -2202.0 46.1 50.6 -46.3 -421.5 20 3.00 -8686.7 1338.0 46.1 50.6 92.1 -843.0 21 0.00 -10573.6 -1926.8 5.2 -5.3 -11.1 26.9 21 3.00 -8698.6 1613.2 5.2 -5.3 4.6 -1220.1 22 0.00 -9879.6 -2212.1 -3.8 -59.2 -26.4 -429.8 22 3.00 -8004.6 1327.9 -3.8 -59.2 -37.7 -821.1 23 0.00 -7570.3 -1366.8 11.2 697.0 60.2 443.2 23 3.00 -5695.3 2173.2 11.2 697.0 93.8 -2484.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 3 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -283.1 -6059.3 -257.0 726.8 664.7 -5.0 1 3.83 -283.1 9322.9 -257.0 726.8 -320.7 -6262.5 2 0.00 -300.8 -8375.8 -279.3 93.2 437.8 -6067.5 2 4.10 -300.8 8052.0 -279.3 93.2 -706.2 -5404.4 3 0.00 -206.4 -8212.4 -420.8 24.5 857.2 -5394.1 3 4.11 -206.4 8261.9 -420.8 24.5 -870.9 -5495.7

4 0.00 -115.8 -8235.1 -476.7 - 115.7 963.1 -5495.6 4 4.09 -115.8 8164.2 -476.7 - 115.7 -985.6 -5350.5 5 0.00 90.3 -7788.8 -530.6 - 234.6 996.2 -5150.1 5 4.00 90.3 8258.8 -530.6 - 234.6 -1126.7 -6090.3 6 0.00 607.0 -9181.6 -666.0 - 574.0 1327.5 -6126.6 6 3.77 607.0 5928.9 -666.0 - 574.0 -1181.3 -0.2 7 0.00 -1873.6 -1711.4 1338.0 0.0 -664.7 -726.8 7 0.50 -1873.6 -1214.6 1338.0 0.0 -0.0 0.0 8 0.00 -1166.8 11150.6 2659.3 -0.0 -1335.5 5725.9 8 0.50 -1166.8 11652.8 2659.3 -0.0 0.0 -0.0 9 0.00 2041.7 -7064.2 233.6 - 284.1 -697.6 2515.3 9 0.52 2041.7 -6548.1 233.6 - 284.1 -577.0 6028.3 10 0.00 1219.4 -8682.9 58.8 108.1 51.6 844.7 10 0.51 1219.4 -8177.3 58.8 108.1 81.3 5107.5 11 0.00 -1768.6 8087.2 2958.8 0.0 -1482.1 4176.3 11 0.50 -1768.6 8588.1 2958.8 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1523.6 -8694.4 145.1 6.6 -4.7 1224.6 12 0.50 1523.6 -8190.0 145.1 6.6 68.5 5483.5 13 0.00 -658.1 8307.1 3499.8 -0.0 -1765.6 4318.0 13 0.50 -658.1 8811.6 3499.8 -0.0 0.0 -0.0 14 0.00 1265.2 -8000.3 251.8 -86.9 -59.0 822.0 14 0.51 1265.2 -7489.4 251.8 -86.9 69.6 4778.8 15 0.00 -268.3 8463.5 3812.2 -0.0 -1912.2 4371.1 15 0.50 -268.3 8965.1 3812.2 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 2112.1 -5692.1 132.5 123.8 696.6 2486.1 16 0.52 2112.1 -5171.2 132.5 123.8 765.6 5315.3 17 0.00 524.2 12269.2 3366.4 -0.0 -1688.6 6280.0 17 0.50 524.2 12770.8 3366.4 -0.0 0.0 0.0 18 0.00 -91.5 -1391.6 2345.7 0.0 -1181.3 -574.0 18 0.50 -91.5 -888.0 2345.7 0.0 -0.0 0.0 24 0.00 -192.4 -562.5 -1344.6 448.4 697.6 17.2 24 2.00 -192.4 936.6 -4444.8 448.4 -5088.4 -356.7 25 0.00 -800.2 -883.6 4827.9 448.4 -5088.4 -356.7 25 2.00 -800.2 615.5 1727.7 448.4 1463.3 -88.7 26 0.00 -635.3 -684.6 -347.5 0.8 1411.7 -170.2 26 2.01 -635.3 820.0 -3459.0 0.8 -2406.4 -306.1 27 0.00 -3576.1 -847.8 3632.5 0.8 -2406.4 -306.1 27 2.01 -3576.1 656.8 521.1 0.8 1759.9 -114.5 28 0.00 -3592.9 -658.8 -549.8 -0.5 1764.6 -122.6 28 2.00 -3592.9 839.9 -3649.1 -0.5 -2430.6 -303.6 29 0.00 -445.3 -821.0 3494.1 -0.5 -2430.6 -303.6 29 2.00 -445.3 677.7 394.7 -0.5 1454.8 -160.4 30 0.00 -374.7 -686.6 -1772.9 - 445.6 1513.8 -191.2 30 2.00 -374.7 813.6 -4875.2 - 445.6 -5135.0 -318.3 31 0.00 63.8 -891.3 4466.6 - 445.6 -5135.0 -318.3 31 2.00 63.8 608.9 1364.3 - 445.6 696.6 -35.9 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 3 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -8939.2 -1354.4 -102.5 - 697.6 47.0 446.3 19 3.00 -7064.2 2185.6 -102.5 - 697.6 -260.5 -2517.9

20 0.00 -10557.9 -2200.5 42.3 51.6 -40.4 -421.3 20 3.00 -8682.9 1339.5 42.3 51.6 86.5 -847.1 21 0.00 -10569.4 -1925.2 3.1 -4.7 -7.8 27.3 21 3.00 -8694.4 1614.8 3.1 -4.7 1.5 -1224.6 22 0.00 -9875.3 -2210.4 -4.4 -59.0 -25.2 -429.4 22 3.00 -8000.3 1329.6 -4.4 -59.0 -38.4 -825.7 23 0.00 -7567.1 -1365.7 11.1 696.6 60.3 442.9 23 3.00 -5692.1 2174.3 11.1 696.6 93.5 -2487.4 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 4 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 562.1 -6056.6 648.2 727.1 -1156.8 -5.0 1 3.83 562.1 9325.6 648.2 727.1 1328.7 -6272.7 2 0.00 127.0 -8366.7 495.2 94.3 -1038.0 -6048.9 2 4.10 127.0 8061.1 495.2 94.3 990.1 -5423.2 3 0.00 -30.8 -8202.4 525.7 25.3 -1073.9 -5373.8 3 4.11 -30.8 8272.0 525.7 25.3 1085.2 -5516.7 4 0.00 -122.3 -8224.7 514.1 - 114.9 -1041.4 -5474.0 4 4.09 -122.3 8174.6 514.1 - 114.9 1060.5 -5371.7 5 0.00 -195.8 -7777.5 430.2 - 234.2 -975.7 -5128.0 5 4.00 -195.8 8270.1 430.2 - 234.2 745.5 -6113.4 6 0.00 -313.4 -9178.1 451.9 - 574.6 -603.5 -6113.7 6 3.77 -313.4 5932.3 451.9 - 574.6 1098.9 -0.2 7 0.00 1418.4 -1712.0 -2328.6 0.0 1156.8 -727.1 7 0.50 1418.4 -1215.2 -2328.6 0.0 0.0 0.0 8 0.00 3411.6 11141.2 -3301.1 -0.0 1657.8 5721.1 8 0.50 3411.6 11643.4 -3301.1 -0.0 -0.0 -0.0 9 0.00 2240.4 -7067.2 -29.3 - 312.9 -693.7 2509.2 9 0.52 2240.4 -6551.1 -29.3 - 312.9 -708.8 6023.6 10 0.00 1359.8 -8689.6 -227.9 68.9 59.1 837.8 10 0.51 1359.8 -8184.0 -227.9 68.9 -56.1 5104.0 11 0.00 2073.3 8079.6 -4008.5 0.0 2007.9 4172.5 11 0.50 2073.3 8580.5 -4008.5 0.0 0.0 -0.0 12 0.00 1604.1 -8697.7 -160.3 -35.9 2.9 1220.8 12 0.50 1604.1 -8193.2 -160.3 -35.9 -77.9 5481.4 13 0.00 1362.5 8303.5 -4060.8 -0.0 2048.6 4316.2 13 0.50 1362.5 8807.9 -4060.8 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1286.1 -7999.6 -63.2 - 130.3 -50.7 822.3 14 0.51 1286.1 -7488.7 -63.2 - 130.3 -83.0 4778.7 15 0.00 331.5 8463.5 -3893.9 -0.0 1953.2 4371.1 15 0.50 331.5 8965.1 -3893.9 -0.0 -0.0 -0.0 16 0.00 2130.0 -5698.9 -190.3 87.8 702.7 2482.0 16 0.52 2130.0 -5178.0 -190.3 87.8 603.6 5314.7 17 0.00 1359.2 12270.2 -3892.9 -0.0 1952.7 6280.5 17 0.50 1359.2 12771.8 -3892.9 -0.0 -0.0 0.0 18 0.00 -776.7 -1392.8 -2182.1 0.0 1098.9 -574.6 18 0.50 -776.7 -889.2 -2182.1 0.0 0.0 0.0 24 0.00 -211.2 -547.6 -1345.6 449.4 693.7 44.6 24 2.00 -211.2 951.5 -4445.8 449.4 -5094.3 -359.0 25 0.00 -785.3 -875.7 4833.0 449.4 -5094.3 -359.0 25 2.00 -785.3 623.4 1732.8 449.4 1467.7 -106.9

26 0.00 -646.5 -672.8 -346.0 0.2 1408.6 -147.1 26 2.01 -646.5 831.8 -3457.4 0.2 -2406.4 -306.6 27 0.00 -3562.3 -837.5 3634.7 0.2 -2406.4 -306.6 27 2.01 -3562.3 667.1 523.3 0.2 1764.3 -135.7 28 0.00 -3608.0 -646.6 -548.7 -1.1 1761.3 -98.5 28 2.00 -3608.0 852.1 -3648.1 -1.1 -2431.9 -303.8 29 0.00 -432.3 -809.4 3497.2 -1.1 -2431.9 -303.8 29 2.00 -432.3 689.3 397.8 -1.1 1459.8 -183.8 30 0.00 -391.1 -676.9 -1769.2 - 445.0 1510.5 -168.9 30 2.00 -391.1 823.3 -4871.5 - 445.0 -5130.9 -315.3 31 0.00 87.2 -872.7 4467.7 - 445.0 -5130.9 -315.3 31 2.00 87.2 627.5 1365.3 - 445.0 702.7 -70.1 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 4 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -8942.2 -1356.7 -121.2 - 693.7 74.4 445.4 19 3.00 -7067.2 2183.3 -121.2 - 693.7 -289.3 -2512.0 20 0.00 -10564.6 -2203.9 15.6 59.1 0.6 -423.4 20 3.00 -8689.6 1336.1 15.6 59.1 47.5 -839.3 21 0.00 -10572.7 -1926.7 -26.0 2.9 37.1 26.6 21 3.00 -8697.7 1613.3 -26.0 2.9 -41.0 -1220.7 22 0.00 -9874.6 -2208.1 -34.0 -50.7 20.2 -425.2 22 3.00 -7999.6 1331.9 -34.0 -50.7 -81.7 -828.6 23 0.00 -7573.9 -1368.0 -12.3 702.7 94.4 440.5 23 3.00 -5698.9 2172.0 -12.3 702.7 57.5 -2482.9 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 5 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 430.9 -6057.2 456.2 727.2 -737.4 -5.0 1 3.83 430.9 9324.9 456.2 727.2 1012.0 -6270.3 2 0.00 146.4 -8368.4 346.9 94.2 -722.3 -6052.6 2 4.10 146.4 8059.4 346.9 94.2 698.5 -5420.0 3 0.00 47.1 -8203.5 424.9 25.3 -845.2 -5376.2 3 4.11 47.1 8270.9 424.9 25.3 899.9 -5514.7 4 0.00 -49.5 -8225.2 465.6 - 115.0 -926.7 -5475.2 4 4.09 -49.5 8174.1 465.6 - 115.0 977.0 -5370.9 5 0.00 -156.5 -7777.6 421.2 - 234.3 -943.7 -5128.3 5 4.00 -156.5 8270.0 421.2 - 234.3 741.4 -6113.2 6 0.00 -272.2 -9178.2 404.2 - 574.7 -510.0 -6113.8 6 3.77 -272.2 5932.3 404.2 - 574.7 1012.7 -0.2 7 0.00 2073.9 -1712.2 -1484.4 0.0 737.4 -727.2 7 0.50 2073.9 -1215.4 -1484.4 0.0 0.0 0.0 8 0.00 5402.4 11138.7 -2096.9 -0.0 1053.1 5719.9 8 0.50 5402.4 11640.9 -2096.9 -0.0 -0.0 -0.0 9 0.00 2324.0 -7070.8 27.2 - 306.8 -695.2 2506.0 9 0.52 2324.0 -6554.6 27.2 - 306.8 -681.2 6022.3 10 0.00 1452.3 -8693.4 -188.8 74.4 58.1 833.6 10 0.51 1452.3 -8187.7 -188.8 74.4 -37.4 5101.7 11 0.00 4350.5 8075.2 -3007.1 0.0 1506.3 4170.3 11 0.50 4350.5 8576.1 -3007.1 0.0 0.0 -0.0

12 0.00 1702.8 -8701.8 -137.8 -32.7 2.4 1216.3 12 0.50 1702.8 -8197.3 -137.8 -32.7 -67.2 5478.9 13 0.00 3831.0 8298.8 -3487.6 -0.0 1759.4 4313.8 13 0.50 3831.0 8803.3 -3487.6 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1387.8 -8003.9 -57.9 - 129.2 -50.9 817.7 14 0.51 1387.8 -7493.0 -57.9 - 129.2 -80.5 4776.3 15 0.00 2808.1 8458.8 -3668.8 -0.0 1840.2 4368.7 15 0.50 2808.1 8960.4 -3668.8 -0.0 -0.0 -0.0 16 0.00 2232.8 -5702.1 -184.4 88.0 703.1 2478.6 16 0.52 2232.8 -5181.3 -184.4 88.0 607.0 5313.0 17 0.00 3659.1 12266.9 -3705.1 -0.0 1858.5 6278.9 17 0.50 3659.1 12768.5 -3705.1 -0.0 -0.0 0.0 18 0.00 353.3 -1393.0 -2011.0 0.0 1012.7 -574.7 18 0.50 353.3 -889.5 -2011.0 0.0 0.0 0.0 24 0.00 -207.4 -550.6 -1346.8 449.4 695.2 39.1 24 2.00 -207.4 948.5 -4447.0 449.4 -5095.2 -358.6 25 0.00 -787.6 -877.6 4833.5 449.4 -5095.2 -358.6 25 2.00 -787.6 621.5 1733.3 449.4 1467.7 -102.7 26 0.00 -645.0 -673.5 -346.9 0.2 1409.7 -148.9 26 2.01 -645.0 831.1 -3458.3 0.2 -2407.1 -307.0 27 0.00 -3564.5 -839.4 3635.3 0.2 -2407.1 -307.0 27 2.01 -3564.5 665.2 523.9 0.2 1764.7 -132.2 28 0.00 -3608.1 -646.4 -549.5 -1.0 1762.3 -98.4 28 2.00 -3608.1 852.3 -3648.9 -1.0 -2432.5 -304.1 29 0.00 -432.6 -810.2 3497.7 -1.0 -2432.5 -304.1 29 2.00 -432.6 688.5 398.3 -1.0 1460.2 -182.5 30 0.00 -390.7 -676.7 -1770.3 - 445.2 1511.1 -168.7 30 2.00 -390.7 823.4 -4872.7 - 445.2 -5132.7 -315.4 31 0.00 87.1 -872.8 4468.7 - 445.2 -5132.7 -315.4 31 2.00 87.1 627.4 1366.4 - 445.2 703.1 -70.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 5 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -8945.8 -1357.6 -117.4 - 695.2 68.9 445.8 19 3.00 -7070.8 2182.4 -117.4 - 695.2 -283.2 -2508.8 20 0.00 -10568.4 -2205.3 19.4 58.1 -5.2 -423.6 20 3.00 -8693.4 1334.7 19.4 58.1 53.1 -835.2 21 0.00 -10576.8 -1928.4 -23.8 2.4 33.7 26.2 21 3.00 -8701.8 1611.6 -23.8 2.4 -37.8 -1216.2 22 0.00 -9878.9 -2209.8 -33.4 -50.9 19.1 -425.7 22 3.00 -8003.9 1330.2 -33.4 -50.9 -81.0 -823.9 23 0.00 -7577.1 -1369.1 -12.2 703.1 94.3 440.7 23 3.00 -5702.1 2170.9 -12.2 703.1 57.8 -2479.5 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 6 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -271.5 -6059.7 -356.1 727.1 935.9 -5.0 1 3.83 -271.5 9322.5 -356.1 727.1 -429.6 -6261.0 2 0.00 -109.0 -8376.3 -329.5 93.2 605.3 -6069.1 2 4.10 -109.0 8051.5 -329.5 93.2 -744.3 -5404.0

3 0.00 24.0 -8211.2 -307.9 24.6 677.0 -5392.1 3 4.11 24.0 8263.2 -307.9 24.6 -587.7 -5498.8 4 0.00 39.8 -8232.5 -235.0 - 115.5 510.1 -5490.5 4 4.09 39.8 8166.8 -235.0 - 115.5 -450.5 -5356.2 5 0.00 75.2 -7785.1 -213.8 - 234.6 375.2 -5143.0 5 4.00 75.2 8262.5 -213.8 - 234.6 -480.3 -6097.9 6 0.00 374.1 -9180.4 -378.1 - 574.5 854.3 -6122.3 6 3.77 374.1 5930.0 -378.1 - 574.5 -569.9 -0.2 7 0.00 698.7 -1711.9 1883.8 0.0 -935.9 -727.1 7 0.50 698.7 -1215.1 1883.8 0.0 0.0 0.0 8 0.00 4748.9 11142.0 3182.3 -0.0 -1598.1 5721.5 8 0.50 4748.9 11644.2 3182.3 -0.0 0.0 -0.0 9 0.00 2292.3 -7073.0 264.0 - 281.0 -699.4 2506.3 9 0.52 2292.3 -6556.8 264.0 - 281.0 -563.2 6023.7 10 0.00 1468.9 -8693.5 43.3 106.3 52.0 833.1 10 0.51 1468.9 -8187.8 43.3 106.3 73.8 5101.2 11 0.00 4510.0 8074.9 2689.9 0.0 -1347.4 4170.2 11 0.50 4510.0 8575.8 2689.9 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1765.7 -8704.5 86.8 -1.5 -3.2 1213.5 12 0.50 1765.7 -8200.0 86.8 -1.5 40.6 5477.5 13 0.00 5397.5 8295.7 2095.6 -0.0 -1057.2 4312.3 13 0.50 5397.5 8800.2 2095.6 -0.0 0.0 -0.0 14 0.00 1493.0 -8009.4 153.1 -99.8 -56.5 812.2 14 0.51 1493.0 -7498.5 153.1 -99.8 21.7 4773.5 15 0.00 5307.7 8453.4 1602.9 -0.0 -804.0 4366.0 15 0.50 5307.7 8955.0 1602.9 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 2341.1 -5701.5 32.3 111.8 699.6 2477.3 16 0.52 2341.1 -5180.6 32.3 111.8 716.4 5311.3 17 0.00 5799.6 12262.3 1232.6 -0.0 -618.2 6276.6 17 0.50 5799.6 12763.9 1232.6 -0.0 0.0 0.0 18 0.00 2117.2 -1392.5 1131.6 0.0 -569.9 -574.5 18 0.50 2117.2 -889.0 1131.6 0.0 -0.0 0.0 24 0.00 -190.8 -563.7 -1347.6 448.9 699.4 14.8 24 2.00 -190.8 935.4 -4447.7 448.9 -5092.5 -356.7 25 0.00 -799.9 -884.9 4830.7 448.9 -5092.5 -356.7 25 2.00 -799.9 614.2 1730.5 448.9 1464.9 -86.1 26 0.00 -635.9 -681.9 -348.9 0.6 1413.0 -165.9 26 2.01 -635.9 822.7 -3460.4 0.6 -2407.9 -307.2 27 0.00 -3576.1 -848.4 3634.6 0.6 -2407.9 -307.2 27 2.01 -3576.1 656.2 523.1 0.6 1762.4 -114.4 28 0.00 -3598.4 -654.0 -551.1 -0.7 1765.7 -113.9 28 2.00 -3598.4 844.7 -3650.5 -0.7 -2432.3 -304.5 29 0.00 -441.4 -818.8 3496.2 -0.7 -2432.3 -304.5 29 2.00 -441.4 679.9 396.9 -0.7 1457.5 -165.7 30 0.00 -379.6 -682.8 -1774.1 - 445.9 1514.0 -182.9 30 2.00 -379.6 817.3 -4876.4 - 445.9 -5137.3 -317.4 31 0.00 71.8 -885.0 4469.3 - 445.9 -5137.3 -317.4 31 2.00 71.8 615.2 1366.9 - 445.9 699.6 -47.6 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 6 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m)

19 0.00 -8948.0 -1357.3 -100.7 - 699.4 44.6 446.9 19 3.00 -7073.0 2182.7 -100.7 - 699.4 -257.4 -2508.8 20 0.00 -10568.5 -2204.8 41.2 52.0 -38.7 -422.5 20 3.00 -8693.5 1335.2 41.2 52.0 85.0 -835.5 21 0.00 -10579.5 -1929.3 -2.4 -3.2 0.7 26.2 21 3.00 -8704.5 1610.7 -2.4 -3.2 -6.5 -1213.5 22 0.00 -9884.4 -2213.3 -13.4 -56.5 -11.8 -428.9 22 3.00 -8009.4 1326.7 -13.4 -56.5 -51.9 -816.6 23 0.00 -7576.5 -1368.8 3.2 699.6 72.0 442.7 23 3.00 -5701.5 2171.2 3.2 699.6 81.6 -2478.4 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 7 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 165.7 -6057.6 283.8 726.8 -462.1 -5.0 1 3.83 165.7 9324.6 283.8 726.8 626.1 -6268.8 2 0.00 -173.7 -8370.6 164.7 93.8 -447.0 -6056.6 2 4.10 -173.7 8057.2 164.7 93.8 227.7 -5414.8 3 0.00 -235.9 -8207.7 28.1 24.9 -85.6 -5384.3 3 4.11 -235.9 8266.7 28.1 24.9 29.9 -5505.4 4 0.00 -203.1 -8230.9 -73.3 - 115.4 127.7 -5486.7 4 4.09 -203.1 8168.4 -73.3 - 115.4 -172.0 -5358.9 5 0.00 -55.6 -7784.7 -183.8 - 234.4 268.8 -5142.0 5 4.00 -55.6 8262.9 -183.8 - 234.4 -466.6 -6098.6 6 0.00 236.8 -9180.4 -219.1 - 574.1 542.5 -6122.0 6 3.77 236.8 5930.1 -219.1 - 574.1 -282.7 -0.2 7 0.00 -1486.1 -1711.4 -930.3 0.0 462.1 -726.8 7 0.50 -1486.1 -1214.6 -930.3 0.0 -0.0 0.0 8 0.00 -1886.9 11150.2 -831.8 -0.0 417.7 5725.7 8 0.50 -1886.9 11652.4 -831.8 -0.0 -0.0 -0.0 9 0.00 2013.7 -7061.1 75.7 - 301.3 -694.6 2516.9 9 0.52 2013.7 -6545.0 75.7 - 301.3 -655.5 6028.2 10 0.00 1160.6 -8680.9 -87.2 88.0 55.5 847.2 10 0.51 1160.6 -8175.2 -87.2 88.0 11.4 5109.0 11 0.00 -3080.6 8089.7 -648.0 0.0 324.6 4177.6 11 0.50 -3080.6 8590.6 -648.0 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1436.6 -8690.8 12.1 -12.0 -1.4 1228.5 12 0.50 1436.6 -8186.3 12.1 -12.0 4.7 5485.6 13 0.00 -2830.8 8311.3 184.7 -0.0 -93.2 4320.1 13 0.50 -2830.8 8815.8 184.7 -0.0 0.0 -0.0 14 0.00 1153.8 -7995.0 135.3 - 103.3 -55.9 827.5 14 0.51 1153.8 -7484.1 135.3 - 103.3 13.2 4781.5 15 0.00 -2947.8 8469.0 852.4 -0.0 -427.6 4373.8 15 0.50 -2947.8 8970.6 852.4 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 1998.4 -5690.7 12.7 110.9 698.3 2488.7 16 0.52 1998.4 -5169.8 12.7 110.9 704.9 5317.1 17 0.00 -1866.7 12273.5 606.5 -0.0 -304.2 6282.1 17 0.50 -1866.7 12775.1 606.5 -0.0 0.0 0.0 18 0.00 -1649.7 -1391.8 561.4 0.0 -282.7 -574.1 18 0.50 -1649.7 -888.2 561.4 0.0 0.0 0.0 24 0.00 -203.4 -553.9 -1343.6 448.7 694.6 33.2 24 2.00 -203.4 945.2 -4443.8 448.7 -5089.4 -357.9

25 0.00 -792.4 -878.6 4829.1 448.7 -5089.4 -357.9 25 2.00 -792.4 620.5 1728.9 448.7 1464.8 -99.9 26 0.00 -641.0 -679.7 -345.9 0.5 1409.3 -160.1 26 2.01 -641.0 824.9 -3457.4 0.5 -2405.6 -305.8 27 0.00 -3568.7 -841.9 3632.6 0.5 -2405.6 -305.8 27 2.01 -3568.7 662.7 521.2 0.5 1760.9 -126.0 28 0.00 -3598.1 -654.8 -548.5 -0.8 1762.3 -114.3 28 2.00 -3598.1 843.9 -3647.8 -0.8 -2430.4 -303.2 29 0.00 -440.4 -815.9 3494.6 -0.8 -2430.4 -303.2 29 2.00 -440.4 682.8 395.2 -0.8 1456.0 -170.2 30 0.00 -380.9 -683.4 -1770.2 - 445.0 1511.9 -183.7 30 2.00 -380.9 816.8 -4872.6 - 445.0 -5131.6 -317.2 31 0.00 72.1 -884.6 4465.8 - 445.0 -5131.6 -317.2 31 2.00 72.1 615.5 1363.4 - 445.0 698.3 -48.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 7 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -8936.1 -1354.1 -113.6 - 694.6 63.0 445.5 19 3.00 -7061.1 2185.9 -113.6 - 694.6 -277.7 -2519.6 20 0.00 -10555.9 -2200.0 28.5 55.5 -19.3 -421.8 20 3.00 -8680.9 1340.0 28.5 55.5 66.3 -849.2 21 0.00 -10565.8 -1923.9 -9.6 -1.4 11.8 27.5 21 3.00 -8690.8 1616.1 -9.6 -1.4 -17.1 -1228.4 22 0.00 -9870.0 -2207.6 -15.5 -55.9 -8.0 -427.4 22 3.00 -7995.0 1332.4 -15.5 -55.9 -54.5 -832.1 23 0.00 -7565.7 -1365.3 2.7 698.3 72.4 441.7 23 3.00 -5690.7 2174.7 2.7 698.3 80.6 -2489.8 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 8 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 419.3 -6056.8 555.3 726.9 -1008.6 -5.0 1 3.83 419.3 9325.3 555.3 726.9 1121.0 -6271.9 2 0.00 -45.4 -8367.9 397.1 94.1 -889.7 -6051.0 2 4.10 -45.4 8059.9 397.1 94.1 736.5 -5420.4 3 0.00 -183.3 -8204.7 312.1 25.1 -664.9 -5378.2 3 4.11 -183.3 8269.7 312.1 25.1 616.7 -5511.7 4 0.00 -205.0 -8227.8 223.9 - 115.1 -473.6 -5480.2 4 4.09 -205.0 8171.5 223.9 - 115.1 441.9 -5365.2 5 0.00 -141.4 -7781.3 104.4 - 234.3 -322.8 -5135.4 5 4.00 -141.4 8266.3 104.4 - 234.3 95.1 -6105.5 6 0.00 -39.3 -9179.3 116.3 - 574.3 -36.8 -6118.1 6 3.77 -39.3 5931.1 116.3 - 574.3 401.3 -0.2 7 0.00 -498.5 -1711.6 -2030.2 0.0 1008.6 -726.9 7 0.50 -498.5 -1214.8 -2030.2 0.0 -0.0 0.0 8 0.00 -513.3 11147.4 -2619.9 -0.0 1315.7 5724.2 8 0.50 -513.3 11649.6 -2619.9 -0.0 -0.0 -0.0 9 0.00 2073.4 -7062.0 -3.1 - 309.9 -693.4 2515.0 9 0.52 2073.4 -6545.9 -3.1 - 309.9 -695.0 6026.8 10 0.00 1202.8 -8682.9 -173.3 76.2 57.7 845.2 10 0.51 1202.8 -8177.2 -173.3 76.2 -29.9 5108.0

11 0.00 -1928.1 8087.4 -2738.2 0.0 1371.6 4176.4 11 0.50 -1928.1 8588.3 -2738.2 0.0 0.0 -0.0 12 0.00 1460.8 -8691.8 -79.5 -24.7 0.9 1227.4 12 0.50 1460.8 -8187.3 -79.5 -24.7 -39.2 5484.9 13 0.00 -2224.6 8310.2 -2083.4 -0.0 1051.0 4319.6 13 0.50 -2224.6 8814.7 -2083.4 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1160.1 -7994.8 40.8 - 116.3 -53.4 827.6 14 0.51 1160.1 -7483.9 40.8 - 116.3 -32.6 4781.5 15 0.00 -2767.9 8468.9 -1459.5 -0.0 732.1 4373.8 15 0.50 -2767.9 8970.5 -1459.5 -0.0 -0.0 -0.0 16 0.00 2003.8 -5692.7 -84.1 100.1 700.1 2487.4 16 0.52 2003.8 -5171.9 -84.1 100.1 656.3 5316.9 17 0.00 -1616.2 12273.8 -1571.3 -0.0 788.1 6282.3 17 0.50 -1616.2 12775.4 -1571.3 -0.0 -0.0 0.0 18 0.00 -1855.3 -1392.1 -796.9 0.0 401.3 -574.3 18 0.50 -1855.3 -888.5 -796.9 0.0 0.0 0.0 24 0.00 -209.1 -549.4 -1343.9 449.0 693.4 41.5 24 2.00 -209.1 949.7 -4444.1 449.0 -5091.2 -358.6 25 0.00 -787.9 -876.3 4830.6 449.0 -5091.2 -358.6 25 2.00 -787.9 622.9 1730.4 449.0 1466.1 -105.3 26 0.00 -644.4 -676.2 -345.5 0.4 1408.4 -153.2 26 2.01 -644.4 828.4 -3456.9 0.4 -2405.6 -305.9 27 0.00 -3564.5 -838.8 3633.3 0.4 -2405.6 -305.9 27 2.01 -3564.5 665.8 521.8 0.4 1762.2 -132.3 28 0.00 -3602.6 -651.2 -548.2 -0.9 1761.3 -107.1 28 2.00 -3602.6 847.5 -3647.5 -0.9 -2430.8 -303.3 29 0.00 -436.5 -812.4 3495.5 -0.9 -2430.8 -303.3 29 2.00 -436.5 686.3 396.2 -0.9 1457.5 -177.2 30 0.00 -385.9 -680.5 -1769.1 - 444.9 1511.0 -177.0 30 2.00 -385.9 819.7 -4871.5 - 444.9 -5130.4 -316.3 31 0.00 79.1 -879.0 4466.1 - 444.9 -5130.4 -316.3 31 2.00 79.1 621.1 1363.7 - 444.9 700.1 -58.3 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 8 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -8937.0 -1354.8 -119.2 - 693.4 71.3 445.2 19 3.00 -7062.0 2185.2 -119.2 - 693.4 -286.3 -2517.8 20 0.00 -10557.9 -2201.0 20.5 57.7 -7.0 -422.4 20 3.00 -8682.9 1339.0 20.5 57.7 54.6 -846.8 21 0.00 -10566.8 -1924.3 -18.3 0.9 25.2 27.3 21 3.00 -8691.8 1615.7 -18.3 0.9 -29.8 -1227.3 22 0.00 -9869.8 -2206.9 -24.4 -53.4 5.6 -426.2 22 3.00 -7994.8 1333.1 -24.4 -53.4 -67.5 -833.0 23 0.00 -7567.7 -1366.0 -4.3 700.1 82.6 441.0 23 3.00 -5692.7 2174.0 -4.3 700.1 69.8 -2488.5 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 9 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 -17.9 -6058.9 -84.5 727.1 389.4 -5.0 1 3.83 -17.9 9323.3 -84.5 727.1 65.2 -6264.0

2 0.00 19.4 -8373.6 -97.2 93.6 162.6 -6063.5 2 4.10 19.4 8054.3 -97.2 93.6 -235.4 -5409.7 3 0.00 76.7 -8208.2 -24.0 24.9 97.6 -5386.0 3 4.11 76.7 8266.2 -24.0 24.9 -0.9 -5505.1 4 0.00 37.8 -8229.4 62.3 - 115.3 -91.3 -5484.1 4 4.09 37.8 8169.9 62.3 - 115.3 163.3 -5362.6 5 0.00 -10.6 -7781.8 74.4 - 234.5 -216.3 -5136.4 5 4.00 -10.6 8265.9 74.4 - 234.5 81.4 -6104.8 6 0.00 98.0 -9179.4 -42.7 - 574.6 275.0 -6118.4 6 3.77 98.0 5931.1 -42.7 - 574.6 114.2 -0.2 7 0.00 1686.4 -1712.1 783.8 0.0 -389.4 -727.2 7 0.50 1686.4 -1215.3 783.8 0.0 0.0 0.0 8 0.00 6122.4 11139.1 1394.1 -0.0 -700.1 5720.1 8 0.50 6122.4 11641.3 1394.1 -0.0 0.0 -0.0 9 0.00 2351.9 -7073.9 185.1 - 289.6 -698.3 2504.4 9 0.52 2351.9 -6557.7 185.1 - 289.6 -602.7 6022.3 10 0.00 1511.1 -8695.5 -42.7 94.5 54.2 831.0 10 0.51 1511.1 -8189.8 -42.7 94.5 32.6 5100.2 11 0.00 5662.5 8072.7 599.7 0.0 -300.4 4169.0 11 0.50 5662.5 8573.6 599.7 0.0 0.0 -0.0 12 0.00 1789.8 -8705.4 -4.8 -14.2 -0.9 1212.4 12 0.50 1789.8 -8201.0 -4.8 -14.2 -3.4 5476.9 13 0.00 6003.7 8294.6 -172.5 -0.0 87.0 4311.7 13 0.50 6003.7 8799.1 -172.5 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1499.2 -8009.2 58.6 - 112.8 -54.0 812.3 14 0.51 1499.2 -7498.3 58.6 - 112.8 -24.1 4773.5 15 0.00 5487.6 8453.4 -708.9 -0.0 355.6 4366.0 15 0.50 5487.6 8955.0 -708.9 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 2346.5 -5703.5 -64.6 101.0 701.4 2476.0 16 0.52 2346.5 -5182.7 -64.6 101.0 667.8 5311.2 17 0.00 6050.1 12262.6 -945.2 -0.0 474.1 6276.7 17 0.50 6050.1 12764.2 -945.2 -0.0 -0.0 0.0 18 0.00 1911.6 -1392.9 -226.7 0.0 114.2 -574.6 18 0.50 1911.6 -889.3 -226.7 0.0 -0.0 0.0 24 0.00 -196.4 -559.2 -1347.9 449.1 698.3 23.0 24 2.00 -196.4 939.9 -4448.0 449.1 -5094.3 -357.4 25 0.00 -795.4 -882.6 4832.3 449.1 -5094.3 -357.4 25 2.00 -795.4 616.6 1732.1 449.1 1466.3 -91.6 26 0.00 -639.3 -678.3 -348.5 0.5 1412.1 -159.0 26 2.01 -639.3 826.2 -3459.9 0.5 -2407.9 -307.3 27 0.00 -3572.0 -845.3 3635.2 0.5 -2407.9 -307.3 27 2.01 -3572.0 659.3 523.8 0.5 1763.8 -120.8 28 0.00 -3602.9 -650.4 -550.8 -0.8 1764.7 -106.7 28 2.00 -3602.9 848.3 -3650.2 -0.8 -2432.7 -304.5 29 0.00 -437.5 -815.3 3497.2 -0.8 -2432.7 -304.5 29 2.00 -437.5 683.4 397.8 -0.8 1459.0 -172.7 30 0.00 -384.5 -679.9 -1773.0 - 445.8 1513.0 -176.2 30 2.00 -384.5 820.2 -4875.3 - 445.8 -5136.1 -316.6 31 0.00 78.8 -879.4 4469.6 - 445.8 -5136.1 -316.6 31 2.00 78.8 620.8 1367.2 - 445.8 701.4 -57.9 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 9 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================

ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -8948.9 -1357.9 -106.3 - 698.3 52.8 446.6 19 3.00 -7073.9 2182.1 -106.3 - 698.3 -266.1 -2507.0 20 0.00 -10570.5 -2205.8 33.2 54.2 -26.4 -423.1 20 3.00 -8695.5 1334.2 33.2 54.2 73.3 -833.2 21 0.00 -10580.4 -1929.7 -11.1 -0.9 14.2 26.0 21 3.00 -8705.4 1610.3 -11.1 -0.9 -19.2 -1212.3 22 0.00 -9884.2 -2212.6 -22.3 -54.0 1.9 -427.7 22 3.00 -8009.2 1327.4 -22.3 -54.0 -64.9 -817.5 23 0.00 -7578.5 -1369.5 -3.8 701.4 82.2 441.9 23 3.00 -5703.5 2170.5 -3.8 701.4 70.8 -2477.1 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 10 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 58.9 -9865.1 90.8 1 174.6 -29.0 -8.0 1 3.83 58.9 15180.6 90.8 1 174.6 319.2 -10199.8 2 0.00 -53.1 -13649.0 31.0 116.1 -128.3 -9922.9 2 4.10 -53.1 13099.2 31.0 116.1 -1.5 -8797.0 3 0.00 -80.9 -13355.9 4.7 47.3 -2.6 -8751.8 3 4.11 -80.9 13468.1 4.7 47.3 16.8 -8982.2 4 0.00 -81.4 -13409.1 -8.9 - 194.5 23.3 -8949.9 4 4.09 -81.4 13292.7 -8.9 - 194.5 -13.0 -8711.9 5 0.00 -12.3 -12679.5 -51.8 - 348.6 27.7 -8379.7 5 4.00 -12.3 13449.7 -51.8 - 348.6 -179.4 -9920.3 6 0.00 150.1 -14962.0 -121.7 - 923.4 382.7 -10021.9 6 3.77 150.1 9641.2 -121.7 - 923.4 -75.6 -0.3 7 0.00 91.2 -2612.7 -58.3 0.0 29.0 -1174.6 7 0.50 91.2 -2116.0 -58.3 0.0 0.0 -0.0 8 0.00 2024.8 16493.6 294.6 0.0 -147.9 8409.1 8 0.50 2024.8 16995.8 294.6 0.0 -0.0 0.0 9 0.00 2083.0 -12852.2 183.2 - 414.3 -690.0 2378.1 9 0.52 2083.0 -12336.0 183.2 - 414.3 -595.4 8878.4 10 0.00 1257.2 -14463.7 -87.2 140.2 54.6 755.7 10 0.51 1257.2 -13958.1 -87.2 140.2 10.5 7941.7 11 0.00 1220.3 12497.0 -23.1 0.0 11.6 6385.2 11 0.50 1220.3 12997.9 -23.1 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1533.0 -14689.4 7.6 -21.2 -1.1 1135.3 12 0.50 1533.0 -14184.9 7.6 -21.2 2.7 8418.6 13 0.00 1500.2 12692.3 7.5 -0.0 -3.8 6530.2 13 0.50 1500.2 13196.7 7.5 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1242.7 -13354.4 117.6 - 157.0 -55.1 722.1 14 0.51 1242.7 -12843.5 117.6 - 157.0 5.0 7414.2 15 0.00 1193.3 13128.6 71.2 -0.0 -35.7 6711.1 15 0.50 1193.3 13630.2 71.2 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 2069.6 -10604.5 -78.5 225.7 696.7 2335.6 16 0.52 2069.6 -10083.6 -78.5 225.7 655.8 7723.5 17 0.00 1995.7 18328.1 -186.8 -0.0 93.7 9319.1 17 0.50 1995.7 18829.7 -186.8 -0.0 0.0 0.0 18 0.00 121.7 -2085.3 150.1 0.0 -75.6 -923.4 18 0.50 121.7 -1581.8 150.1 0.0 0.0 0.0

24 0.00 -253.1 -528.7 -1336.5 442.5 690.0 69.6 24 2.00 -253.1 970.4 -4388.7 442.5 -5031.9 -371.8 25 0.00 -783.8 -895.3 4765.4 442.5 -5031.9 -371.8 25 2.00 -783.8 603.8 1713.2 442.5 1442.8 -80.4 26 0.00 -606.8 -682.6 -341.7 0.3 1388.3 -165.3 26 2.01 -606.8 822.0 -3405.0 0.3 -2369.8 -305.1 27 0.00 -3524.2 -842.8 3579.6 0.3 -2369.8 -305.1 27 2.01 -3524.2 661.7 516.3 0.3 1738.6 -123.5 28 0.00 -3557.6 -651.6 -541.7 1.3 1739.7 -107.7 28 2.00 -3557.6 847.1 -3593.0 1.3 -2391.4 -303.0 29 0.00 -408.2 -812.1 3439.4 1.3 -2391.4 -303.0 29 2.00 -408.2 686.6 388.0 1.3 1432.8 -177.7 30 0.00 -378.9 -666.9 -1761.0 - 439.5 1487.8 -164.2 30 2.00 -378.9 833.3 -4815.3 - 439.5 -5089.2 -330.7 31 0.00 21.5 -908.8 4419.8 - 439.5 -5089.2 -330.7 31 2.00 21.5 591.4 1365.4 - 439.5 696.7 -13.3 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 10 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -14727.2 -1350.4 -163.6 - 690.0 98.9 436.9 19 3.00 -12852.2 2084.6 -163.6 - 690.0 -392.0 -2381.9 20 0.00 -16338.7 -2176.0 55.1 54.6 -44.3 -417.1 20 3.00 -14463.7 1259.0 55.1 54.6 120.9 -759.0 21 0.00 -16564.4 -1902.0 -14.0 -1.1 16.1 28.6 21 3.00 -14689.4 1533.0 -14.0 -1.1 -26.0 -1135.2 22 0.00 -15229.4 -2187.5 -44.4 -55.1 19.0 -422.7 22 3.00 -13354.4 1247.5 -44.4 -55.1 -114.3 -730.1 23 0.00 -12479.5 -1364.6 53.3 696.7 37.4 438.1 23 3.00 -10604.5 2070.4 53.3 696.7 197.3 -2338.2 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 11 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 68.6 -7146.1 95.5 856.3 -33.8 -5.8 1 3.83 68.6 10997.0 95.5 856.3 332.6 -7389.4 2 0.00 -68.5 -9880.2 32.8 99.5 -137.2 -7164.9 2 4.10 -68.5 9496.3 32.8 99.5 -2.7 -6378.7 3 0.00 -77.9 -9678.6 2.8 31.4 3.5 -6346.4 3 4.11 -77.9 9752.8 2.8 31.4 14.9 -6498.7 4 0.00 -80.0 -9710.0 -6.3 - 138.1 19.4 -6475.3 4 4.09 -80.0 9632.8 -6.3 - 138.1 -6.5 -6317.5 5 0.00 -27.0 -9182.3 -53.3 - 266.5 26.3 -6065.3 5 4.00 -27.0 9745.8 -53.3 - 266.5 -186.9 -7192.6 6 0.00 159.4 -10832.2 -126.1 - 675.5 394.7 -7236.0 6 3.77 159.4 6990.5 -126.1 - 675.5 -80.3 -0.2 7 0.00 96.0 -1972.0 -68.0 0.0 33.8 -856.3 7 0.50 96.0 -1475.2 -68.0 0.0 0.0 -0.0 8 0.00 2038.5 12631.7 280.8 0.0 -141.0 6469.7 8 0.50 2038.5 13133.9 280.8 0.0 -0.0 -0.0 9 0.00 2100.1 -8761.6 144.0 - 327.4 -685.1 2428.8 9 0.52 2100.1 -8245.5 144.0 - 327.4 -610.8 6817.8

10 0.00 1271.4 -10358.6 -70.4 105.0 54.0 795.2 10 0.51 1271.4 -9852.9 -70.4 105.0 18.4 5905.4 11 0.00 1229.2 9322.0 -24.3 0.0 12.2 4794.8 11 0.50 1229.2 9822.9 -24.3 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1544.6 -10434.8 4.9 -15.4 -1.2 1170.9 12 0.50 1544.6 -9930.4 4.9 -15.4 1.3 6307.8 13 0.00 1516.8 9532.5 6.4 -0.0 -3.2 4936.2 13 0.50 1516.8 10037.0 6.4 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1260.5 -9551.8 100.9 - 121.4 -54.2 771.8 14 0.51 1260.5 -9040.9 100.9 - 121.4 -2.7 5521.2 15 0.00 1206.6 9774.2 70.8 -0.0 -35.5 5028.5 15 0.50 1206.6 10275.8 70.8 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 2088.9 -7140.5 -41.0 140.8 689.5 2396.4 16 0.52 2088.9 -6619.6 -41.0 140.8 668.1 5980.0 17 0.00 2011.8 13958.4 -172.5 -0.0 86.5 7127.3 17 0.50 2011.8 14460.0 -172.5 -0.0 0.0 0.0 18 0.00 126.1 -1593.1 159.4 0.0 -80.3 -675.5 18 0.50 126.1 -1089.5 159.4 0.0 0.0 0.0 24 0.00 -212.7 -549.5 -1322.4 441.0 685.1 39.0 24 2.00 -212.7 949.6 -4374.6 441.0 -5008.5 -360.8 25 0.00 -783.3 -883.1 4752.3 441.0 -5008.5 -360.8 25 2.00 -783.3 616.0 1700.1 441.0 1440.1 -93.9 26 0.00 -624.4 -681.8 -339.2 0.5 1386.1 -163.4 26 2.01 -624.4 822.8 -3402.5 0.5 -2367.0 -304.9 27 0.00 -3510.9 -841.3 3575.0 0.5 -2367.0 -304.9 27 2.01 -3510.9 663.3 511.7 0.5 1732.2 -126.3 28 0.00 -3541.6 -654.4 -538.1 -0.3 1733.4 -112.7 28 2.00 -3541.6 844.3 -3589.5 -0.3 -2390.7 -302.4 29 0.00 -425.4 -813.1 3438.6 -0.3 -2390.7 -302.4 29 2.00 -425.4 685.6 387.3 -0.3 1431.9 -175.0 30 0.00 -378.6 -677.9 -1742.9 - 437.6 1486.2 -176.3 30 2.00 -378.6 822.3 -4797.3 - 437.6 -5054.8 -320.7 31 0.00 58.2 -889.9 4399.0 - 437.6 -5054.8 -320.7 31 2.00 58.2 610.3 1344.6 - 437.6 689.5 -41.1 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 11 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -10636.6 -1333.6 -124.3 - 685.1 68.2 437.4 19 3.00 -8761.6 2101.4 -124.3 - 685.1 -304.6 -2431.8 20 0.00 -12233.6 -2162.2 38.0 54.0 -29.3 -414.3 20 3.00 -10358.6 1272.8 38.0 54.0 84.6 -797.7 21 0.00 -12309.8 -1890.5 -11.4 -1.2 13.8 27.8 21 3.00 -10434.8 1544.5 -11.4 -1.2 -20.3 -1170.8 22 0.00 -11426.8 -2170.7 -26.7 -54.2 4.1 -419.8 22 3.00 -9551.8 1264.3 -26.7 -54.2 -75.8 -777.6 23 0.00 -9015.5 -1345.8 15.5 689.5 65.0 434.7 23 3.00 -7140.5 2089.2 15.5 689.5 111.6 -2397.9 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 12 : SOLLECITAZIONI TRA VI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m)

1 0.00 72.5 -6058.6 97.4 728.9 -35.7 -5.0 1 3.83 72.5 9323.6 97.4 728.9 338.0 -6265.2 2 0.00 -74.6 -8372.7 33.6 92.9 -140.7 -6061.7 2 4.10 -74.6 8055.1 33.6 92.9 -3.2 -5411.4 3 0.00 -76.7 -8207.7 2.0 25.1 5.9 -5384.2 3 4.11 -76.7 8266.7 2.0 25.1 14.1 -5505.4 4 0.00 -79.4 -8230.4 -5.3 - 115.6 17.9 -5485.5 4 4.09 -79.4 8168.9 -5.3 - 115.6 -3.9 -5359.8 5 0.00 -32.9 -7783.4 -53.9 - 233.7 25.8 -5139.5 5 4.00 -32.9 8264.3 -53.9 - 233.7 -189.9 -6101.5 6 0.00 163.2 -9180.3 -127.9 - 576.3 399.5 -6121.6 6 3.77 163.2 5930.2 -127.9 - 576.3 -82.1 -0.2 7 0.00 97.9 -1715.7 -71.8 0.0 35.7 -729.0 7 0.50 97.9 -1219.0 -71.8 0.0 0.0 0.0 8 0.00 2044.0 11087.0 275.2 -0.0 -138.2 5693.9 8 0.50 2044.0 11589.2 275.2 -0.0 -0.0 -0.0 9 0.00 2107.0 -7125.4 128.3 - 292.6 -683.1 2449.1 9 0.52 2107.0 -6609.3 128.3 - 292.6 -616.9 5993.6 10 0.00 1277.1 -8716.5 -63.7 90.9 53.8 811.1 10 0.51 1277.1 -8210.8 -63.7 90.9 21.6 5090.9 11 0.00 1232.8 8052.0 -24.8 0.0 12.4 4158.7 11 0.50 1232.8 8552.9 -24.8 0.0 -0.0 -0.0 12 0.00 1549.2 -8733.0 3.8 -13.1 -1.2 1185.1 12 0.50 1549.2 -8228.5 3.8 -13.1 0.8 5463.4 13 0.00 1523.4 8268.6 6.0 -0.0 -3.0 4298.6 13 0.50 1523.4 8773.0 6.0 -0.0 -0.0 -0.0 14 0.00 1267.7 -8030.8 94.1 - 107.1 -53.9 791.7 14 0.51 1267.7 -7519.9 94.1 - 107.1 -5.8 4764.0 15 0.00 1211.9 8432.4 70.7 -0.0 -35.5 4355.5 15 0.50 1211.9 8934.0 70.7 -0.0 0.0 -0.0 16 0.00 2096.5 -5754.9 -25.9 106.8 686.6 2420.7 16 0.52 2096.5 -5234.0 -25.9 106.8 673.1 5282.6 17 0.00 2018.2 12210.5 -166.7 -0.0 83.6 6250.6 17 0.50 2018.2 12712.1 -166.7 -0.0 0.0 0.0 18 0.00 127.9 -1396.2 163.1 0.0 -82.1 -576.3 18 0.50 127.9 -892.6 163.1 0.0 0.0 0.0 24 0.00 -196.6 -557.9 -1316.7 440.4 683.1 26.7 24 2.00 -196.6 941.3 -4368.9 440.4 -4999.2 -356.4 25 0.00 -783.1 -878.2 4747.1 440.4 -4999.2 -356.4 25 2.00 -783.1 620.9 1694.9 440.4 1439.0 -99.2 26 0.00 -631.5 -681.5 -338.2 0.6 1385.3 -162.7 26 2.01 -631.5 823.1 -3401.5 0.6 -2365.8 -304.8 27 0.00 -3505.6 -840.7 3573.2 0.6 -2365.8 -304.8 27 2.01 -3505.6 663.9 509.9 0.6 1729.7 -127.4 28 0.00 -3535.2 -655.5 -536.7 -0.9 1730.9 -114.7 28 2.00 -3535.2 843.2 -3588.1 -0.9 -2390.4 -302.2 29 0.00 -432.3 -813.5 3438.3 -0.9 -2390.4 -302.2 29 2.00 -432.3 685.2 386.9 -0.9 1431.6 -174.0 30 0.00 -378.4 -682.3 -1735.7 - 436.8 1485.5 -181.1 30 2.00 -378.4 817.9 -4790.1 - 436.8 -5041.0 -316.7 31 0.00 72.9 -882.3 4390.6 - 436.8 -5041.0 -316.7 31 2.00 72.9 617.9 1336.3 - 436.8 686.6 -52.3

=================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 12 : SOLLECITAZIONI PIL ASTRI =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 19 0.00 -9000.4 -1326.9 -108.5 - 683.1 56.0 437.6 19 3.00 -7125.4 2108.1 -108.5 - 683.1 -269.6 -2451.7 20 0.00 -10591.5 -2156.7 31.1 53.8 -23.2 -413.2 20 3.00 -8716.5 1278.3 31.1 53.8 70.1 -813.1 21 0.00 -10608.0 -1885.8 -10.3 -1.2 12.8 27.5 21 3.00 -8733.0 1549.2 -10.3 -1.2 -18.1 -1185.0 22 0.00 -9905.8 -2164.0 -19.5 -53.9 -1.8 -418.6 22 3.00 -8030.8 1271.0 -19.5 -53.9 -60.4 -796.6 23 0.00 -7629.9 -1338.3 0.4 686.6 76.1 433.3 23 3.00 -5754.9 2096.7 0.4 686.6 77.3 -2421.8 DESCRIZIONE TABELLA SOLLECITAZIONI TRAVI E P ILASTRI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella SOLLECITAZIONI TRAVI E PILASTRI. Per ogni gruppo di elementi ed internam ente ad esso, per ogni elemento ad esso appartenente ed in ogni condizione di carico considerata vengono riportate, secondo modal ita' diverse da tipo a tipo di elemento, azioni e/o tensioni in punti caratteristici riferiti alla terna locale. ELEM. numero dell' elemento n.ro x ascissa locale misurata dal nodo I al nodo J N sforzo normale nel p.to x V2 forza di taglio ' ' ' in di rez. 2 locale V3 forza di taglio ' ' ' ' ' 3 ' T momento torcente ' ' ' M2 momento flettente ' ' ' intor no asse 2 locale M3 momento flettente ' ' ' ' ' 3 ' Per la descrizione delle convenzioni usate per il segno delle azioni interne, si rimanda alla documentazi one fornita con il programma. =================================================== ============================ RISULTATI : SOLLECITAZIONI TRAVI PER N.RO DI ELEME NTO =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 CDC COMB. n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) n.ro n.ro 1 0.00 -0.9 -3412.5 -0.9 496.7 0.5 -3.4 1 1 3.83 -0.9 5215.6 -0.9 496.7 -2.9 -3460.4 1 1 0.00 -3.7 -1029.1 -1.8 120.5 1.8 -0.8 2 1 3.83 -3.7 1583.5 -1.8 120.5 -5.1 -1063.7 2 1 0.00 -19.4 -5437.9 -9.5 636.6 9.6 -4.3 3 1 3.83 -19.4 8367.1 -9.5 636.6 -26.9 -5620.7 3 1 0.00 82.9 14.5 103.0 -79.2 -40.8 0.5 4 1 3.83 82.9 14.5 103.0 -79.2 354.0 -54.9 4 1 0.00 -422.6 -1.3 -452.6 -0.2 910.8 0.0 5 1 3.83 -422.6 -1.3 -452.6 -0.2 -824.7 5.1 5 1 0.00 -218.6 -1.0 -319.9 0.1 699.0 -0.0 6 1 3.83 -218.6 -1.0 -319.9 0.1 -527.9 3.9 6 1 0.00 -183.6 -0.6 -196.7 -0.1 395.8 0.0 7 1 3.83 -183.6 -0.6 -196.7 -0.1 -358.4 2.2 7 1 0.00 -95.0 -0.4 -139.0 0.1 303.7 -0.0 8 1 3.83 -95.0 -0.4 -139.0 0.1 -229.4 1.7 8 1 0.00 1.4 0.3 2.2 -2.0 -0.7 0.0 9 1 3.83 1.4 0.3 2.2 -2.0 7.7 -1.2 9 1 0.00 72.7 -13912.1 116.1 1 654.2 -35.7 -11.3 1 1 3.83 72.7 21408.2 116.1 1 654.2 409.6 -14383.8 1 1 0.00 -414.3 -6059.9 -448.9 726.9 1084.1 -5.0 2 1 3.83 -414.3 9322.3 -448.9 726.9 -637.4 -6260.2 2 1 0.00 -283.1 -6059.3 -257.0 726.8 664.7 -5.0 3 1 3.83 -283.1 9322.9 -257.0 726.8 -320.7 -6262.5 3 1 0.00 562.1 -6056.6 648.2 727.1 -1156.8 -5.0 4 1 3.83 562.1 9325.6 648.2 727.1 1328.7 -6272.7 4 1 0.00 430.9 -6057.2 456.2 727.2 -737.4 -5.0 5 1 3.83 430.9 9324.9 456.2 727.2 1012.0 -6270.3 5

1 0.00 -271.5 -6059.7 -356.1 727.1 935.9 -5.0 6 1 3.83 -271.5 9322.5 -356.1 727.1 -429.6 -6261.0 6 1 0.00 165.7 -6057.6 283.8 726.8 -462.1 -5.0 7 1 3.83 165.7 9324.6 283.8 726.8 626.1 -6268.8 7 1 0.00 419.3 -6056.8 555.3 726.9 -1008.6 -5.0 8 1 3.83 419.3 9325.3 555.3 726.9 1121.0 -6271.9 8 1 0.00 -17.9 -6058.9 -84.5 727.1 389.4 -5.0 9 1 3.83 -17.9 9323.3 -84.5 727.1 65.2 -6264.0 9 1 0.00 58.9 -9865.1 90.8 1 174.6 -29.0 -8.0 10 1 3.83 58.9 15180.6 90.8 1 174.6 319.2 -10199.8 10 1 0.00 68.6 -7146.1 95.5 856.3 -33.8 -5.8 11 1 3.83 68.6 10997.0 95.5 856.3 332.6 -7389.4 11 1 0.00 72.5 -6058.6 97.4 728.9 -35.7 -5.0 12 1 3.83 72.5 9323.6 97.4 728.9 338.0 -6265.2 12 2 0.00 7.2 -4713.0 2.7 32.1 -2.7 -3440.2 1 2 4.10 7.2 4501.7 2.7 32.1 8.4 -3007.5 1 2 0.00 5.8 -1426.5 -0.7 6.3 3.4 -1043.9 2 2 4.10 5.8 1363.7 -0.7 6.3 0.5 -915.3 2 2 0.00 30.6 -7537.6 -3.7 33.2 17.7 -5516.1 3 2 4.10 30.6 7205.8 -3.7 33.2 2.4 -4836.6 3 2 0.00 -96.8 28.0 32.7 44.5 -146.7 77.2 4 2 4.10 -96.8 28.0 32.7 44.5 -12.8 -37.6 4 2 0.00 -213.9 -4.6 -387.3 -0.6 737.9 -9.3 5 2 4.10 -213.9 -4.6 -387.3 -0.6 -848.2 9.4 5 2 0.00 32.4 -2.8 -247.1 -0.3 526.2 -6.2 6 2 4.10 32.4 -2.8 -247.1 -0.3 -486.0 5.4 6 2 0.00 -92.9 -2.0 -168.3 -0.3 320.6 -4.0 7 2 4.10 -92.9 -2.0 -168.3 -0.3 -368.5 4.1 7 2 0.00 14.1 -1.2 -107.4 -0.1 228.6 -2.7 8 2 4.10 14.1 -1.2 -107.4 -0.1 -211.2 2.3 8 2 0.00 -2.6 0.6 0.2 0.8 -1.5 1.6 9 2 4.10 -2.6 0.6 0.2 0.8 -0.7 -0.8 9 2 0.00 -63.0 -19251.3 39.5 157.5 -163.3 -14003.0 1 2 4.10 -63.0 18470.1 39.5 157.5 -1.4 -12403.4 1 2 0.00 -281.4 -8377.5 -427.6 93.0 753.5 -6071.2 2 2 4.10 -281.4 8050.3 -427.6 93.0 -997.8 -5401.2 2 2 0.00 -300.8 -8375.8 -279.3 93.2 437.8 -6067.5 3 2 4.10 -300.8 8052.0 -279.3 93.2 -706.2 -5404.4 3 2 0.00 127.0 -8366.7 495.2 94.3 -1038.0 -6048.9 4 2 4.10 127.0 8061.1 495.2 94.3 990.1 -5423.2 4 2 0.00 146.4 -8368.4 346.9 94.2 -722.3 -6052.6 5 2 4.10 146.4 8059.4 346.9 94.2 698.5 -5420.0 5 2 0.00 -109.0 -8376.3 -329.5 93.2 605.3 -6069.1 6 2 4.10 -109.0 8051.5 -329.5 93.2 -744.3 -5404.0 6 2 0.00 -173.7 -8370.6 164.7 93.8 -447.0 -6056.6 7 2 4.10 -173.7 8057.2 164.7 93.8 227.7 -5414.8 7 2 0.00 -45.4 -8367.9 397.1 94.1 -889.7 -6051.0 8 2 4.10 -45.4 8059.9 397.1 94.1 736.5 -5420.4 8 2 0.00 19.4 -8373.6 -97.2 93.6 162.6 -6063.5 9 2 4.10 19.4 8054.3 -97.2 93.6 -235.4 -5409.7 9 2 0.00 -53.1 -13649.0 31.0 116.1 -128.3 -9922.9 10 2 4.10 -53.1 13099.2 31.0 116.1 -1.5 -8797.0 10 2 0.00 -68.5 -9880.2 32.8 99.5 -137.2 -7164.9 11 2 4.10 -68.5 9496.3 32.8 99.5 -2.7 -6378.7 11 2 0.00 -74.6 -8372.7 33.6 92.9 -140.7 -6061.7 12 2 4.10 -74.6 8055.1 33.6 92.9 -3.2 -5411.4 12 3 0.00 -9.1 -4598.7 2.5 20.0 -7.5 -2993.3 1 3 4.11 -9.1 4642.0 2.5 20.0 2.9 -3082.3 1 3 0.00 -1.1 -1391.9 0.7 6.0 -2.3 -910.4 2 3 4.11 -1.1 1406.2 0.7 6.0 0.7 -940.0 2 3 0.00 -6.0 -7354.6 3.9 31.6 -12.2 -4810.8 3 3 4.11 -6.0 7430.6 3.9 31.6 3.9 -4966.8 3 3 0.00 -64.6 -10.8 -2.5 -10.4 19.4 -37.2 4 3 4.11 -64.6 -10.8 -2.5 -10.4 9.3 7.0 4 3 0.00 -87.8 -5.0 -473.2 -0.4 965.6 -10.1 5 3 4.11 -87.8 -5.0 -473.2 -0.4 -978.0 10.5 5 3 0.00 130.0 -1.8 -168.0 -0.1 381.3 -3.9 6 3 4.11 130.0 -1.8 -168.0 -0.1 -308.8 3.3 6 3 0.00 -38.2 -2.2 -205.6 -0.2 419.6 -4.4 7 3 4.11 -38.2 -2.2 -205.6 -0.2 -425.0 4.6 7 3 0.00 56.5 -0.8 -73.0 -0.1 165.7 -1.7 8 3 4.11 56.5 -0.8 -73.0 -0.1 -134.2 1.5 8 3 0.00 -2.9 -0.3 0.1 -0.2 0.1 -0.9 9 3 4.11 -2.9 -0.3 0.1 -0.2 0.4 0.1 9 3 0.00 -106.4 -18833.6 6.9 67.8 -5.8 -12339.4 1 3 4.11 -106.4 18994.7 6.9 67.8 22.6 -12670.2 1 3 0.00 -128.4 -8213.5 -521.6 24.4 1086.0 -5396.4 2 3 4.11 -128.4 8260.9 -521.6 24.4 -1056.2 -5493.7 2

3 0.00 -206.4 -8212.4 -420.8 24.5 857.2 -5394.1 3 3 4.11 -206.4 8261.9 -420.8 24.5 -870.9 -5495.7 3 3 0.00 -30.8 -8202.4 525.7 25.3 -1073.9 -5373.8 4 3 4.11 -30.8 8272.0 525.7 25.3 1085.2 -5516.7 4 3 0.00 47.1 -8203.5 424.9 25.3 -845.2 -5376.2 5 3 4.11 47.1 8270.9 424.9 25.3 899.9 -5514.7 5 3 0.00 24.0 -8211.2 -307.9 24.6 677.0 -5392.1 6 3 4.11 24.0 8263.2 -307.9 24.6 -587.7 -5498.8 6 3 0.00 -235.9 -8207.7 28.1 24.9 -85.6 -5384.3 7 3 4.11 -235.9 8266.7 28.1 24.9 29.9 -5505.4 7 3 0.00 -183.3 -8204.7 312.1 25.1 -664.9 -5378.2 8 3 4.11 -183.3 8269.7 312.1 25.1 616.7 -5511.7 8 3 0.00 76.7 -8208.2 -24.0 24.9 97.6 -5386.0 9 3 4.11 76.7 8266.2 -24.0 24.9 -0.9 -5505.1 9 3 0.00 -80.9 -13355.9 4.7 47.3 -2.6 -8751.8 10 3 4.11 -80.9 13468.1 4.7 47.3 16.8 -8982.2 10 3 0.00 -77.9 -9678.6 2.8 31.4 3.5 -6346.4 11 3 4.11 -77.9 9752.8 2.8 31.4 14.9 -6498.7 11 3 0.00 -76.7 -8207.7 2.0 25.1 5.9 -5384.2 12 3 4.11 -76.7 8266.7 2.0 25.1 14.1 -5505.4 12 4 0.00 -6.8 -4619.7 -3.4 -70.2 5.7 -3070.4 1 4 4.09 -6.8 4578.9 -3.4 -70.2 -8.3 -2986.9 1 4 0.00 -0.5 -1400.1 -1.0 -21.3 1.5 -936.6 2 4 4.09 -0.5 1385.2 -1.0 -21.3 -2.5 -906.3 2 4 0.00 -2.9 -7398.1 -5.1 - 112.8 7.7 -4949.1 3 4 4.09 -2.9 7319.7 -5.1 - 112.8 -13.0 -4788.7 3 4 0.00 -71.2 8.9 0.5 9.8 8.5 6.3 4 4 4.09 -71.2 8.9 0.5 9.8 10.7 -30.0 4 4 0.00 3.3 -5.2 -495.4 -0.4 1002.2 -10.8 5 4 4.09 3.3 -5.2 -495.4 -0.4 -1023.1 10.6 5 4 0.00 121.4 -0.8 -80.8 -0.1 191.2 -1.9 6 4 4.09 121.4 -0.8 -80.8 -0.1 -139.3 1.3 6 4 0.00 1.4 -2.3 -215.3 -0.2 435.5 -4.7 7 4 4.09 1.4 -2.3 -215.3 -0.2 -444.6 4.6 7 4 0.00 52.8 -0.3 -35.1 -0.0 83.1 -0.8 8 4 4.09 52.8 -0.3 -35.1 -0.0 -60.5 0.6 8 4 0.00 -3.2 0.2 -0.2 0.2 0.3 0.1 9 4 4.09 -3.2 0.2 -0.2 0.2 -0.4 -0.9 9 4 0.00 -106.4 -18911.4 -12.6 - 275.4 31.8 -12624.7 1 4 4.09 -106.4 18744.4 -12.6 - 275.4 -19.5 -12283.2 1 4 0.00 -42.9 -8235.6 -525.2 - 115.7 1077.8 -5496.7 2 4 4.09 -42.9 8163.7 -525.2 - 115.7 -1069.2 -5349.7 2 4 0.00 -115.8 -8235.1 -476.7 - 115.7 963.1 -5495.6 3 4 4.09 -115.8 8164.2 -476.7 - 115.7 -985.6 -5350.5 3 4 0.00 -122.3 -8224.7 514.1 - 114.9 -1041.4 -5474.0 4 4 4.09 -122.3 8174.6 514.1 - 114.9 1060.5 -5371.7 4 4 0.00 -49.5 -8225.2 465.6 - 115.0 -926.7 -5475.2 5 4 4.09 -49.5 8174.1 465.6 - 115.0 977.0 -5370.9 5 4 0.00 39.8 -8232.5 -235.0 - 115.5 510.1 -5490.5 6 4 4.09 39.8 8166.8 -235.0 - 115.5 -450.5 -5356.2 6 4 0.00 -203.1 -8230.9 -73.3 - 115.4 127.7 -5486.7 7 4 4.09 -203.1 8168.4 -73.3 - 115.4 -172.0 -5358.9 7 4 0.00 -205.0 -8227.8 223.9 - 115.1 -473.6 -5480.2 8 4 4.09 -205.0 8171.5 223.9 - 115.1 441.9 -5365.2 8 4 0.00 37.8 -8229.4 62.3 - 115.3 -91.3 -5484.1 9 4 4.09 37.8 8169.9 62.3 - 115.3 163.3 -5362.6 9 4 0.00 -81.4 -13409.1 -8.9 - 194.5 23.3 -8949.9 10 4 4.09 -81.4 13292.7 -8.9 - 194.5 -13.0 -8711.9 10 4 0.00 -80.0 -9710.0 -6.3 - 138.1 19.4 -6475.3 11 4 4.09 -80.0 9632.8 -6.3 - 138.1 -6.5 -6317.5 11 4 0.00 -79.4 -8230.4 -5.3 - 115.6 17.9 -5485.5 12 4 4.09 -79.4 8168.9 -5.3 - 115.6 -3.9 -5359.8 12 5 0.00 6.6 -4365.1 -3.2 - 113.4 8.2 -2879.8 1 5 4.00 6.6 4636.3 -3.2 - 113.4 -4.7 -3422.4 1 5 0.00 5.6 -1323.7 0.6 -31.1 0.5 -876.0 2 5 4.00 5.6 1401.9 0.6 -31.1 2.8 -1032.5 2 5 0.00 29.3 -6994.5 3.0 - 164.1 2.8 -4628.8 3 5 4.00 29.3 7407.7 3.0 - 164.1 15.0 -5455.5 3 5 0.00 -53.8 3.7 -52.2 -40.0 16.2 5.0 4 5 4.00 -53.8 3.7 -52.2 -40.0 -192.5 -10.0 4 5 0.00 143.0 -5.7 -480.4 -0.2 985.9 -11.1 5 5 4.00 143.0 -5.7 -480.4 -0.2 -936.1 11.6 5 5 0.00 65.4 -0.2 -15.0 -0.1 53.2 -0.5 6 5 4.00 65.4 -0.2 -15.0 -0.1 -6.8 0.3 6 5 0.00 62.2 -2.5 -208.8 -0.1 428.4 -4.8 7 5 4.00 62.2 -2.5 -208.8 -0.1 -406.8 5.0 7 5 0.00 28.4 -0.1 -6.5 -0.0 23.1 -0.2 8 5 4.00 28.4 -0.1 -6.5 -0.0 -3.0 0.1 8

5 0.00 -0.2 0.1 -0.8 -0.7 0.5 0.3 9 5 4.00 -0.2 0.1 -0.8 -0.7 -2.7 -0.2 9 5 0.00 -10.2 -17882.2 -66.7 - 486.0 36.6 -11819.4 1 5 4.00 -10.2 18966.2 -66.7 - 486.0 -230.2 -13987.6 1 5 0.00 129.6 -7789.0 -539.6 - 234.6 1028.1 -5150.4 2 5 4.00 129.6 8258.7 -539.6 - 234.6 -1130.8 -6090.1 2 5 0.00 90.3 -7788.8 -530.6 - 234.6 996.2 -5150.1 3 5 4.00 90.3 8258.8 -530.6 - 234.6 -1126.7 -6090.3 3 5 0.00 -195.8 -7777.5 430.2 - 234.2 -975.7 -5128.0 4 5 4.00 -195.8 8270.1 430.2 - 234.2 745.5 -6113.4 4 5 0.00 -156.5 -7777.6 421.2 - 234.3 -943.7 -5128.3 5 5 4.00 -156.5 8270.0 421.2 - 234.3 741.4 -6113.2 5 5 0.00 75.2 -7785.1 -213.8 - 234.6 375.2 -5143.0 6 5 4.00 75.2 8262.5 -213.8 - 234.6 -480.3 -6097.9 6 5 0.00 -55.6 -7784.7 -183.8 - 234.4 268.8 -5142.0 7 5 4.00 -55.6 8262.9 -183.8 - 234.4 -466.6 -6098.6 7 5 0.00 -141.4 -7781.3 104.4 - 234.3 -322.8 -5135.4 8 5 4.00 -141.4 8266.3 104.4 - 234.3 95.1 -6105.5 8 5 0.00 -10.6 -7781.8 74.4 - 234.5 -216.3 -5136.4 9 5 4.00 -10.6 8265.9 74.4 - 234.5 81.4 -6104.8 9 5 0.00 -12.3 -12679.5 -51.8 - 348.6 27.7 -8379.7 10 5 4.00 -12.3 13449.7 -51.8 - 348.6 -179.4 -9920.3 10 5 0.00 -27.0 -9182.3 -53.3 - 266.5 26.3 -6065.3 11 5 4.00 -27.0 9745.8 -53.3 - 266.5 -186.9 -7192.6 11 5 0.00 -32.9 -7783.4 -53.9 - 233.7 25.8 -5139.5 12 5 4.00 -32.9 8264.3 -53.9 - 233.7 -189.9 -6101.5 12 6 0.00 -0.0 -5156.8 0.3 - 411.1 -1.0 -3461.7 1 6 3.77 -0.0 3318.9 0.3 - 411.1 0.0 -0.1 1 6 0.00 -3.5 -1563.1 1.7 -93.8 -4.6 -1054.5 2 6 3.77 -3.5 1003.3 1.7 -93.8 1.8 -0.0 2 6 0.00 -18.6 -8259.6 8.9 - 495.8 -24.1 -5571.8 3 6 3.77 -18.6 5301.5 8.9 - 495.8 9.4 -0.2 3 6 0.00 172.3 17.5 -132.5 77.4 412.3 66.1 4 6 3.77 172.3 17.5 -132.5 77.4 -86.7 0.0 4 6 0.00 460.2 -1.7 -559.0 0.3 965.5 -6.5 5 6 3.77 460.2 -1.7 -559.0 0.3 -1140.1 0.0 5 6 0.00 68.7 -0.0 -79.5 -0.2 155.9 -0.2 6 6 3.77 68.7 -0.0 -79.5 -0.2 -143.6 -0.0 6 6 0.00 200.0 -0.7 -242.9 0.1 419.5 -2.8 7 6 3.77 200.0 -0.7 -242.9 0.1 -495.4 0.0 7 6 0.00 29.8 -0.0 -34.5 -0.1 67.7 -0.1 8 6 3.77 29.8 -0.0 -34.5 -0.1 -62.4 -0.0 8 6 0.00 4.2 0.4 -3.0 1.9 9.2 1.4 9 6 3.77 4.2 0.4 -3.0 1.9 -2.1 0.0 9 6 0.00 191.4 -21102.5 -156.4 -1 299.5 492.7 -14142.8 1 6 3.77 191.4 13593.9 -156.4 -1 299.5 -96.4 -0.4 1 6 0.00 648.2 -9181.6 -713.7 - 574.1 1421.0 -6126.7 2 6 3.77 648.2 5928.8 -713.7 - 574.1 -1267.4 -0.2 2 6 0.00 607.0 -9181.6 -666.0 - 574.0 1327.5 -6126.6 3 6 3.77 607.0 5928.9 -666.0 - 574.0 -1181.3 -0.2 3 6 0.00 -313.4 -9178.1 451.9 - 574.6 -603.5 -6113.7 4 6 3.77 -313.4 5932.3 451.9 - 574.6 1098.9 -0.2 4 6 0.00 -272.2 -9178.2 404.2 - 574.7 -510.0 -6113.8 5 6 3.77 -272.2 5932.3 404.2 - 574.7 1012.7 -0.2 5 6 0.00 374.1 -9180.4 -378.1 - 574.5 854.3 -6122.3 6 6 3.77 374.1 5930.0 -378.1 - 574.5 -569.9 -0.2 6 6 0.00 236.8 -9180.4 -219.1 - 574.1 542.5 -6122.0 7 6 3.77 236.8 5930.1 -219.1 - 574.1 -282.7 -0.2 7 6 0.00 -39.3 -9179.3 116.3 - 574.3 -36.8 -6118.1 8 6 3.77 -39.3 5931.1 116.3 - 574.3 401.3 -0.2 8 6 0.00 98.0 -9179.4 -42.7 - 574.6 275.0 -6118.4 9 6 3.77 98.0 5931.1 -42.7 - 574.6 114.2 -0.2 9 6 0.00 150.1 -14962.0 -121.7 - 923.4 382.7 -10021.9 10 6 3.77 150.1 9641.2 -121.7 - 923.4 -75.6 -0.3 10 6 0.00 159.4 -10832.2 -126.1 - 675.5 394.7 -7236.0 11 6 3.77 159.4 6990.5 -126.1 - 675.5 -80.3 -0.2 11 6 0.00 163.2 -9180.3 -127.9 - 576.3 399.5 -6121.6 12 6 3.77 163.2 5930.2 -127.9 - 576.3 -82.1 -0.2 12 7 0.00 -0.9 -1248.2 0.9 0.0 -0.5 -496.7 1 7 0.50 -0.9 -751.4 0.9 0.0 -0.0 0.0 1 7 0.00 -1.8 -242.5 3.7 0.0 -1.8 -120.5 2 7 0.50 -1.8 -242.5 3.7 0.0 0.0 -0.0 2 7 0.00 -9.6 -1281.4 19.4 0.0 -9.6 -636.6 3 7 0.50 -9.6 -1281.4 19.4 0.0 -0.0 -0.0 3 7 0.00 103.5 159.4 -82.2 0.0 40.8 79.2 4 7 0.50 103.5 159.4 -82.2 0.0 0.0 -0.0 4 7 0.00 -1646.0 0.3 1833.3 0.0 -910.8 0.2 5 7 0.50 -1646.0 0.3 1833.3 0.0 -0.0 -0.0 5

7 0.00 1092.4 -0.3 1407.0 0.0 -699.0 -0.1 6 7 0.50 1092.4 -0.3 1407.0 0.0 0.0 -0.0 6 7 0.00 -715.3 0.1 796.6 0.0 -395.8 0.1 7 7 0.50 -715.3 0.1 796.6 0.0 -0.0 -0.0 7 7 0.00 474.7 -0.1 611.4 0.0 -303.7 -0.1 8 7 0.50 474.7 -0.1 611.4 0.0 0.0 -0.0 8 7 0.00 2.2 4.0 -1.4 0.0 0.7 2.0 9 7 0.50 2.2 4.0 -1.4 0.0 -0.0 -0.0 9 7 0.00 116.6 -3652.8 -71.9 0.0 35.7 -1654.3 1 7 0.50 116.6 -3007.0 -71.9 0.0 0.0 -0.0 1 7 0.00 -1218.2 -1711.5 2182.2 0.0 -1084.1 -726.9 2 7 0.50 -1218.2 -1214.7 2182.2 0.0 -0.0 0.0 2 7 0.00 -1873.6 -1711.4 1338.0 0.0 -664.7 -726.8 3 7 0.50 -1873.6 -1214.6 1338.0 0.0 -0.0 0.0 3 7 0.00 1418.4 -1712.0 -2328.6 0.0 1156.8 -727.1 4 7 0.50 1418.4 -1215.2 -2328.6 0.0 0.0 0.0 4 7 0.00 2073.9 -1712.2 -1484.4 0.0 737.4 -727.2 5 7 0.50 2073.9 -1215.4 -1484.4 0.0 0.0 0.0 5 7 0.00 698.7 -1711.9 1883.8 0.0 -935.9 -727.1 6 7 0.50 698.7 -1215.1 1883.8 0.0 0.0 0.0 6 7 0.00 -1486.1 -1711.4 -930.3 0.0 462.1 -726.8 7 7 0.50 -1486.1 -1214.6 -930.3 0.0 -0.0 0.0 7 7 0.00 -498.5 -1711.6 -2030.2 0.0 1008.6 -726.9 8 7 0.50 -498.5 -1214.8 -2030.2 0.0 -0.0 0.0 8 7 0.00 1686.4 -1712.1 783.8 0.0 -389.4 -727.2 9 7 0.50 1686.4 -1215.3 783.8 0.0 0.0 0.0 9 7 0.00 91.2 -2612.7 -58.3 0.0 29.0 -1174.6 10 7 0.50 91.2 -2116.0 -58.3 0.0 0.0 -0.0 10 7 0.00 96.0 -1972.0 -68.0 0.0 33.8 -856.3 11 7 0.50 96.0 -1475.2 -68.0 0.0 0.0 -0.0 11 7 0.00 97.9 -1715.7 -71.8 0.0 35.7 -729.0 12 7 0.50 97.9 -1219.0 -71.8 0.0 0.0 0.0 12 8 0.00 0.7 4960.3 -2.0 0.0 1.0 2617.1 1 8 0.50 0.7 5462.5 -2.0 0.0 -0.0 -0.0 1 8 0.00 -5.2 1461.7 5.2 -0.0 -2.6 734.1 2 8 0.50 -5.2 1461.7 5.2 -0.0 -0.0 0.0 2 8 0.00 -27.4 7723.7 27.6 0.0 -13.9 3878.8 3 8 0.50 -27.4 7723.7 27.6 0.0 0.0 0.0 3 8 0.00 2056.7 2347.9 263.7 -0.0 -132.4 1179.1 4 8 0.50 2056.7 2347.9 263.7 -0.0 -0.0 0.0 4 8 0.00 -2289.2 4.7 2980.2 0.0 -1496.7 2.4 5 8 0.50 -2289.2 4.7 2980.2 0.0 0.0 0.0 5 8 0.00 3317.9 -4.1 2007.0 0.0 -1007.9 -2.1 6 8 0.50 3317.9 -4.1 2007.0 0.0 0.0 0.0 6 8 0.00 -994.7 2.1 1295.0 0.0 -650.3 1.0 7 8 0.50 -994.7 2.1 1295.0 0.0 -0.0 -0.0 7 8 0.00 1441.7 -1.8 872.1 0.0 -438.0 -0.9 8 8 0.50 1441.7 -1.8 872.1 0.0 0.0 -0.0 8 8 0.00 73.8 57.7 5.9 -0.0 -3.0 29.0 9 8 0.50 73.8 57.7 5.9 -0.0 0.0 0.0 9 8 0.00 2626.7 22986.4 388.5 0.0 -195.1 11707.6 1 8 0.50 2626.7 23639.3 388.5 0.0 -0.0 0.0 1 8 0.00 823.9 11148.2 3863.5 -0.0 -1940.2 5724.7 2 8 0.50 823.9 11650.4 3863.5 -0.0 0.0 -0.0 2 8 0.00 -1166.8 11150.6 2659.3 -0.0 -1335.5 5725.9 3 8 0.50 -1166.8 11652.8 2659.3 -0.0 0.0 -0.0 3 8 0.00 3411.6 11141.2 -3301.1 -0.0 1657.8 5721.1 4 8 0.50 3411.6 11643.4 -3301.1 -0.0 -0.0 -0.0 4 8 0.00 5402.4 11138.7 -2096.9 -0.0 1053.1 5719.9 5 8 0.50 5402.4 11640.9 -2096.9 -0.0 -0.0 -0.0 5 8 0.00 4748.9 11142.0 3182.3 -0.0 -1598.1 5721.5 6 8 0.50 4748.9 11644.2 3182.3 -0.0 0.0 -0.0 6 8 0.00 -1886.9 11150.2 -831.8 -0.0 417.7 5725.7 7 8 0.50 -1886.9 11652.4 -831.8 -0.0 -0.0 -0.0 7 8 0.00 -513.3 11147.4 -2619.9 -0.0 1315.7 5724.2 8 8 0.50 -513.3 11649.6 -2619.9 -0.0 -0.0 -0.0 8 8 0.00 6122.4 11139.1 1394.1 -0.0 -700.1 5720.1 9 8 0.50 6122.4 11641.3 1394.1 -0.0 0.0 -0.0 9 8 0.00 2024.8 16493.6 294.6 0.0 -147.9 8409.1 10 8 0.50 2024.8 16995.8 294.6 0.0 -0.0 0.0 10 8 0.00 2038.5 12631.7 280.8 0.0 -141.0 6469.7 11 8 0.50 2038.5 13133.9 280.8 0.0 -0.0 -0.0 11 8 0.00 2044.0 11087.0 275.2 -0.0 -138.2 5693.9 12 8 0.50 2044.0 11589.2 275.2 -0.0 -0.0 -0.0 12 9 0.00 -3.3 -5484.4 6.0 -72.5 -1.9 -20.5 1 9 0.52 -3.3 -4968.2 6.0 -72.5 1.2 2677.0 1 9 0.00 -6.5 -1548.3 14.8 -32.9 -1.8 -19.2 2 9 0.52 -6.5 -1548.3 14.8 -32.9 5.8 779.9 2

9 0.00 -34.3 -8181.0 78.4 - 173.9 -9.8 -101.4 3 9 0.52 -34.3 -8181.0 78.4 - 173.9 30.7 4121.1 3 9 0.00 2127.1 2361.5 84.0 - 135.0 -676.5 2519.2 4 9 0.52 2127.1 2361.5 84.0 - 135.0 -633.2 1300.4 4 9 0.00 -99.4 1.5 131.4 14.4 -1.9 3.1 5 9 0.52 -99.4 1.5 131.4 14.4 65.9 2.3 5 9 0.00 139.3 -5.9 94.1 10.2 -2.4 -5.3 6 9 0.52 139.3 -5.9 94.1 10.2 46.1 -2.3 6 9 0.00 -43.2 0.6 57.1 6.2 -0.8 1.3 7 9 0.52 -43.2 0.6 57.1 6.2 28.6 1.0 7 9 0.00 60.5 -2.6 40.9 4.4 -1.1 -2.3 8 9 0.52 60.5 -2.6 40.9 4.4 20.0 -1.0 8 9 0.00 75.8 57.9 2.1 -2.8 -13.3 61.6 9 9 0.52 75.8 57.9 2.1 -2.8 -12.2 31.7 9 9 0.00 2701.0 -18344.0 253.8 - 573.4 -898.9 3071.2 1 9 0.52 2701.0 -17673.0 253.8 - 573.4 -767.9 12366.1 1 9 0.00 2125.3 -7067.8 290.1 - 278.0 -699.1 2512.2 2 9 0.52 2125.3 -6551.6 290.1 - 278.0 -549.3 6026.9 2 9 0.00 2041.7 -7064.2 233.6 - 284.1 -697.6 2515.3 3 9 0.52 2041.7 -6548.1 233.6 - 284.1 -577.0 6028.3 3 9 0.00 2240.4 -7067.2 -29.3 - 312.9 -693.7 2509.2 4 9 0.52 2240.4 -6551.1 -29.3 - 312.9 -708.8 6023.6 4 9 0.00 2324.0 -7070.8 27.2 - 306.8 -695.2 2506.0 5 9 0.52 2324.0 -6554.6 27.2 - 306.8 -681.2 6022.3 5 9 0.00 2292.3 -7073.0 264.0 - 281.0 -699.4 2506.3 6 9 0.52 2292.3 -6556.8 264.0 - 281.0 -563.2 6023.7 6 9 0.00 2013.7 -7061.1 75.7 - 301.3 -694.6 2516.9 7 9 0.52 2013.7 -6545.0 75.7 - 301.3 -655.5 6028.2 7 9 0.00 2073.4 -7062.0 -3.1 - 309.9 -693.4 2515.0 8 9 0.52 2073.4 -6545.9 -3.1 - 309.9 -695.0 6026.8 8 9 0.00 2351.9 -7073.9 185.1 - 289.6 -698.3 2504.4 9 9 0.52 2351.9 -6557.7 185.1 - 289.6 -602.7 6022.3 9 9 0.00 2083.0 -12852.2 183.2 - 414.3 -690.0 2378.1 10 9 0.52 2083.0 -12336.0 183.2 - 414.3 -595.4 8878.4 10 9 0.00 2100.1 -8761.6 144.0 - 327.4 -685.1 2428.8 11 9 0.52 2100.1 -8245.5 144.0 - 327.4 -610.8 6817.8 11 9 0.00 2107.0 -7125.4 128.3 - 292.6 -683.1 2449.1 12 9 0.52 2107.0 -6609.3 128.3 - 292.6 -616.9 5993.6 12 10 0.00 17.9 -5556.7 -24.8 49.0 0.5 15.4 1 10 0.51 17.9 -5051.0 -24.8 49.0 -12.1 2697.4 1 10 0.00 -5.4 -1553.8 -6.3 13.3 0.2 -15.0 2 10 0.51 -5.4 -1553.8 -6.3 13.3 -3.0 770.7 2 10 0.00 -28.4 -8210.3 -33.5 70.4 1.1 -79.1 3 10 0.51 -28.4 -8210.3 -33.5 70.4 -15.8 4072.6 3 10 0.00 1273.1 857.1 -22.5 7.4 52.7 834.4 4 10 0.51 1273.1 857.1 -22.5 7.4 41.3 400.9 4 10 0.00 -70.2 3.3 143.3 19.6 -3.7 3.4 5 10 0.51 -70.2 3.3 143.3 19.6 68.7 1.7 5 10 0.00 154.2 -6.3 65.3 9.2 -1.8 -7.1 6 10 0.51 154.2 -6.3 65.3 9.2 31.2 -3.9 6 10 0.00 -30.5 1.5 62.3 8.5 -1.6 1.5 7 10 0.51 -30.5 1.5 62.3 8.5 29.9 0.8 7 10 0.00 67.0 -2.7 28.4 4.0 -0.8 -3.1 8 10 0.51 67.0 -2.7 28.4 4.0 13.6 -1.7 8 10 0.00 58.8 28.3 -1.3 0.4 1.1 28.1 9 10 0.51 58.8 28.3 -1.3 0.4 0.4 13.7 9 10 0.00 1628.6 -20444.9 -120.0 196.3 71.1 966.6 1 10 0.51 1628.6 -19787.5 -120.0 196.3 10.5 11138.8 1 10 0.00 1311.9 -8686.7 97.9 113.6 50.6 840.4 2 10 0.51 1311.9 -8181.1 97.9 113.6 100.1 5105.2 2 10 0.00 1219.4 -8682.9 58.8 108.1 51.6 844.7 3 10 0.51 1219.4 -8177.3 58.8 108.1 81.3 5107.5 3 10 0.00 1359.8 -8689.6 -227.9 68.9 59.1 837.8 4 10 0.51 1359.8 -8184.0 -227.9 68.9 -56.1 5104.0 4 10 0.00 1452.3 -8693.4 -188.8 74.4 58.1 833.6 5 10 0.51 1452.3 -8187.7 -188.8 74.4 -37.4 5101.7 5 10 0.00 1468.9 -8693.5 43.3 106.3 52.0 833.1 6 10 0.51 1468.9 -8187.8 43.3 106.3 73.8 5101.2 6 10 0.00 1160.6 -8680.9 -87.2 88.0 55.5 847.2 7 10 0.51 1160.6 -8175.2 -87.2 88.0 11.4 5109.0 7 10 0.00 1202.8 -8682.9 -173.3 76.2 57.7 845.2 8 10 0.51 1202.8 -8177.2 -173.3 76.2 -29.9 5108.0 8 10 0.00 1511.1 -8695.5 -42.7 94.5 54.2 831.0 9 10 0.51 1511.1 -8189.8 -42.7 94.5 32.6 5100.2 9 10 0.00 1257.2 -14463.7 -87.2 140.2 54.6 755.7 10 10 0.51 1257.2 -13958.1 -87.2 140.2 10.5 7941.7 10 10 0.00 1271.4 -10358.6 -70.4 105.0 54.0 795.2 11 10 0.51 1271.4 -9852.9 -70.4 105.0 18.4 5905.4 11

10 0.00 1277.1 -8716.5 -63.7 90.9 53.8 811.1 12 10 0.51 1277.1 -8210.8 -63.7 90.9 21.6 5090.9 12 11 0.00 18.1 4049.3 -7.6 0.0 3.8 2153.8 1 11 0.50 18.1 4550.2 -7.6 0.0 -0.0 -0.0 1 11 0.00 -3.4 1201.7 0.4 0.0 -0.2 602.0 2 11 0.50 -3.4 1201.7 0.4 0.0 0.0 -0.0 2 11 0.00 -17.9 6350.0 2.4 0.0 -1.2 3180.7 3 11 0.50 -17.9 6350.0 2.4 0.0 0.0 -0.0 3 11 0.00 1223.4 895.9 -18.4 0.0 9.2 448.8 4 11 0.50 1223.4 895.9 -18.4 0.0 -0.0 -0.0 4 11 0.00 -1921.0 3.8 3483.7 0.0 -1745.0 1.9 5 11 0.50 -1921.0 3.8 3483.7 0.0 -0.0 -0.0 5 11 0.00 3795.3 -7.4 1669.0 -0.0 -836.0 -3.7 6 11 0.50 3795.3 -7.4 1669.0 -0.0 -0.0 0.0 6 11 0.00 -834.7 1.6 1513.8 0.0 -758.2 0.8 7 11 0.50 -834.7 1.6 1513.8 0.0 -0.0 0.0 7 11 0.00 1649.2 -3.2 725.2 0.0 -363.3 -1.6 8 11 0.50 1649.2 -3.2 725.2 0.0 0.0 -0.0 8 11 0.00 58.1 29.2 0.6 0.0 -0.3 14.6 9 11 0.50 58.1 29.2 0.6 0.0 -0.0 0.0 9 11 0.00 1582.8 17516.1 -29.6 0.0 14.8 8936.9 1 11 0.50 1582.8 18167.3 -29.6 0.0 -0.0 -0.0 1 11 0.00 508.6 8082.7 3960.2 0.0 -1983.7 4174.1 2 11 0.50 508.6 8583.6 3960.2 0.0 -0.0 -0.0 2 11 0.00 -1768.6 8087.2 2958.8 0.0 -1482.1 4176.3 3 11 0.50 -1768.6 8588.1 2958.8 0.0 -0.0 -0.0 3 11 0.00 2073.3 8079.6 -4008.5 0.0 2007.9 4172.5 4 11 0.50 2073.3 8580.5 -4008.5 0.0 0.0 -0.0 4 11 0.00 4350.5 8075.2 -3007.1 0.0 1506.3 4170.3 5 11 0.50 4350.5 8576.1 -3007.1 0.0 0.0 -0.0 5 11 0.00 4510.0 8074.9 2689.9 0.0 -1347.4 4170.2 6 11 0.50 4510.0 8575.8 2689.9 0.0 -0.0 -0.0 6 11 0.00 -3080.6 8089.7 -648.0 0.0 324.6 4177.6 7 11 0.50 -3080.6 8590.6 -648.0 0.0 -0.0 -0.0 7 11 0.00 -1928.1 8087.4 -2738.2 0.0 1371.6 4176.4 8 11 0.50 -1928.1 8588.3 -2738.2 0.0 0.0 -0.0 8 11 0.00 5662.5 8072.7 599.7 0.0 -300.4 4169.0 9 11 0.50 5662.5 8573.6 599.7 0.0 0.0 -0.0 9 11 0.00 1220.3 12497.0 -23.1 0.0 11.6 6385.2 10 11 0.50 1220.3 12997.9 -23.1 0.0 -0.0 -0.0 10 11 0.00 1229.2 9322.0 -24.3 0.0 12.2 4794.8 11 11 0.50 1229.2 9822.9 -24.3 0.0 -0.0 -0.0 11 11 0.00 1232.8 8052.0 -24.8 0.0 12.4 4158.7 12 11 0.50 1232.8 8552.9 -24.8 0.0 -0.0 -0.0 12 12 0.00 24.7 -5748.3 3.9 -8.2 -0.0 22.3 1 12 0.50 24.7 -5243.8 3.9 -8.2 2.0 2794.9 1 12 0.00 -4.4 -1610.4 1.0 -2.2 0.0 -13.4 2 12 0.50 -4.4 -1610.4 1.0 -2.2 0.5 798.9 2 12 0.00 -23.1 -8509.1 5.4 -11.6 0.0 -71.0 3 12 0.50 -23.1 -8509.1 5.4 -11.6 2.8 4221.6 3 12 0.00 1535.9 1178.4 -2.8 0.7 -1.2 1197.5 4 12 0.50 1535.9 1178.4 -2.8 0.7 -2.6 603.1 4 12 0.00 -40.2 1.6 152.7 21.2 -3.8 1.9 5 12 0.50 -40.2 1.6 152.7 21.2 73.2 1.1 5 12 0.00 164.5 -6.8 37.4 5.3 -0.9 -7.5 6 12 0.50 164.5 -6.8 37.4 5.3 17.9 -4.0 6 12 0.00 -17.5 0.7 66.4 9.2 -1.7 0.8 7 12 0.50 -17.5 0.7 66.4 9.2 31.8 0.5 7 12 0.00 71.5 -3.0 16.2 2.3 -0.4 -3.3 8 12 0.50 71.5 -3.0 16.2 2.3 7.8 -1.8 8 12 0.00 64.0 34.9 -0.2 0.0 -0.0 35.4 9 12 0.50 64.0 34.9 -0.2 0.0 -0.1 17.8 9 12 0.00 1988.3 -20798.0 11.0 -29.9 -1.5 1461.7 1 12 0.50 1988.3 -20142.2 11.0 -29.9 4.1 11788.5 1 12 0.00 1622.3 -8698.6 167.6 9.7 -5.3 1220.1 2 12 0.50 1622.3 -8194.1 167.6 9.7 79.2 5481.1 2 12 0.00 1523.6 -8694.4 145.1 6.6 -4.7 1224.6 3 12 0.50 1523.6 -8190.0 145.1 6.6 68.5 5483.5 3 12 0.00 1604.1 -8697.7 -160.3 -35.9 2.9 1220.8 4 12 0.50 1604.1 -8193.2 -160.3 -35.9 -77.9 5481.4 4 12 0.00 1702.8 -8701.8 -137.8 -32.7 2.4 1216.3 5 12 0.50 1702.8 -8197.3 -137.8 -32.7 -67.2 5478.9 5 12 0.00 1765.7 -8704.5 86.8 -1.5 -3.2 1213.5 6 12 0.50 1765.7 -8200.0 86.8 -1.5 40.6 5477.5 6 12 0.00 1436.6 -8690.8 12.1 -12.0 -1.4 1228.5 7 12 0.50 1436.6 -8186.3 12.1 -12.0 4.7 5485.6 7 12 0.00 1460.8 -8691.8 -79.5 -24.7 0.9 1227.4 8 12 0.50 1460.8 -8187.3 -79.5 -24.7 -39.2 5484.9 8

12 0.00 1789.8 -8705.4 -4.8 -14.2 -0.9 1212.4 9 12 0.50 1789.8 -8201.0 -4.8 -14.2 -3.4 5476.9 9 12 0.00 1533.0 -14689.4 7.6 -21.2 -1.1 1135.3 10 12 0.50 1533.0 -14184.9 7.6 -21.2 2.7 8418.6 10 12 0.00 1544.6 -10434.8 4.9 -15.4 -1.2 1170.9 11 12 0.50 1544.6 -9930.4 4.9 -15.4 1.3 6307.8 11 12 0.00 1549.2 -8733.0 3.8 -13.1 -1.2 1185.1 12 12 0.50 1549.2 -8228.5 3.8 -13.1 0.8 5463.4 12 13 0.00 16.9 4017.9 1.5 -0.0 -0.8 2154.2 1 13 0.50 16.9 4522.4 1.5 -0.0 -0.0 0.0 1 13 0.00 -6.3 1196.0 0.4 -0.0 -0.2 603.3 2 13 0.50 -6.3 1196.0 0.4 -0.0 0.0 -0.0 2 13 0.00 -33.1 6319.6 2.1 -0.0 -1.1 3188.1 3 13 0.50 -33.1 6319.6 2.1 -0.0 0.0 -0.0 3 13 0.00 1522.7 1158.8 3.5 -0.0 -1.7 584.6 4 13 0.50 1522.7 1158.8 3.5 -0.0 -0.0 -0.0 4 13 0.00 -1010.3 1.8 3780.3 0.0 -1907.1 0.9 5 13 0.50 -1010.3 1.8 3780.3 0.0 0.0 0.0 5 13 0.00 4114.1 -7.8 955.4 0.0 -482.0 -3.9 6 13 0.50 4114.1 -7.8 955.4 0.0 -0.0 -0.0 6 13 0.00 -439.0 0.8 1642.6 0.0 -828.7 0.4 7 13 0.50 -439.0 0.8 1642.6 0.0 -0.0 0.0 7 13 0.00 1787.7 -3.4 415.2 0.0 -209.4 -1.7 8 13 0.50 1787.7 -3.4 415.2 0.0 -0.0 0.0 8 13 0.00 63.0 34.4 0.1 -0.0 -0.0 17.3 9 13 0.50 63.0 34.4 0.1 -0.0 -0.0 -0.0 9 13 0.00 1943.7 17763.9 10.1 -0.0 -5.1 9126.9 1 13 0.50 1943.7 18419.7 10.1 -0.0 -0.0 -0.0 1 13 0.00 1810.4 8302.4 4073.0 -0.0 -2054.8 4315.7 2 13 0.50 1810.4 8806.9 4073.0 -0.0 0.0 -0.0 2 13 0.00 -658.1 8307.1 3499.8 -0.0 -1765.6 4318.0 3 13 0.50 -658.1 8811.6 3499.8 -0.0 0.0 -0.0 3 13 0.00 1362.5 8303.5 -4060.8 -0.0 2048.6 4316.2 4 13 0.50 1362.5 8807.9 -4060.8 -0.0 -0.0 -0.0 4 13 0.00 3831.0 8298.8 -3487.6 -0.0 1759.4 4313.8 5 13 0.50 3831.0 8803.3 -3487.6 -0.0 -0.0 -0.0 5 13 0.00 5397.5 8295.7 2095.6 -0.0 -1057.2 4312.3 6 13 0.50 5397.5 8800.2 2095.6 -0.0 0.0 -0.0 6 13 0.00 -2830.8 8311.3 184.7 -0.0 -93.2 4320.1 7 13 0.50 -2830.8 8815.8 184.7 -0.0 0.0 -0.0 7 13 0.00 -2224.6 8310.2 -2083.4 -0.0 1051.0 4319.6 8 13 0.50 -2224.6 8814.7 -2083.4 -0.0 -0.0 -0.0 8 13 0.00 6003.7 8294.6 -172.5 -0.0 87.0 4311.7 9 13 0.50 6003.7 8799.1 -172.5 -0.0 -0.0 -0.0 9 13 0.00 1500.2 12692.3 7.5 -0.0 -3.8 6530.2 10 13 0.50 1500.2 13196.7 7.5 -0.0 -0.0 -0.0 10 13 0.00 1516.8 9532.5 6.4 -0.0 -3.2 4936.2 11 13 0.50 1516.8 10037.0 6.4 -0.0 -0.0 -0.0 11 13 0.00 1523.4 8268.6 6.0 -0.0 -3.0 4298.6 12 13 0.50 1523.4 8773.0 6.0 -0.0 -0.0 -0.0 12 14 0.00 6.6 -5188.1 23.8 -47.8 -0.8 -3.1 1 14 0.51 6.6 -4677.3 23.8 -47.8 11.3 2517.0 1 14 0.00 -6.8 -1439.3 6.3 -13.5 -0.3 -18.8 2 14 0.51 -6.8 -1439.3 6.3 -13.5 2.9 716.5 2 14 0.00 -35.7 -7605.2 33.5 -71.2 -1.6 -99.4 3 14 0.51 -35.7 -7605.2 33.5 -71.2 15.5 3786.0 3 14 0.00 1278.5 878.2 53.9 -24.5 -52.3 843.4 4 14 0.51 1278.5 878.2 53.9 -24.5 -24.7 394.7 4 14 0.00 -10.4 -0.4 157.5 21.7 -4.2 -0.2 5 14 0.51 -10.4 -0.4 157.5 21.7 76.3 0.0 5 14 0.00 169.6 -7.2 8.9 1.8 -0.3 -7.7 6 14 0.51 169.6 -7.2 8.9 1.8 4.3 -4.0 6 14 0.00 -4.5 -0.2 68.4 9.4 -1.8 -0.1 7 14 0.51 -4.5 -0.2 68.4 9.4 33.2 0.0 7 14 0.00 73.7 -3.1 3.9 0.8 -0.1 -3.3 8 14 0.51 73.7 -3.1 3.9 0.8 1.9 -1.7 8 14 0.00 58.8 28.7 2.8 -0.9 -1.1 28.2 9 14 0.51 58.8 28.7 2.8 -0.9 0.4 13.5 9 14 0.00 1608.4 -18881.8 159.6 - 218.3 -71.9 918.9 1 14 0.51 1608.4 -18217.6 159.6 - 218.3 9.6 10395.6 1 14 0.00 1367.0 -8004.6 257.1 -85.8 -59.2 817.4 2 14 0.51 1367.0 -7493.8 257.1 -85.8 72.2 4776.4 2 14 0.00 1265.2 -8000.3 251.8 -86.9 -59.0 822.0 3 14 0.51 1265.2 -7489.4 251.8 -86.9 69.6 4778.8 3 14 0.00 1286.1 -7999.6 -63.2 - 130.3 -50.7 822.3 4 14 0.51 1286.1 -7488.7 -63.2 - 130.3 -83.0 4778.7 4 14 0.00 1387.8 -8003.9 -57.9 - 129.2 -50.9 817.7 5 14 0.51 1387.8 -7493.0 -57.9 - 129.2 -80.5 4776.3 5

14 0.00 1493.0 -8009.4 153.1 -99.8 -56.5 812.2 6 14 0.51 1493.0 -7498.5 153.1 -99.8 21.7 4773.5 6 14 0.00 1153.8 -7995.0 135.3 - 103.3 -55.9 827.5 7 14 0.51 1153.8 -7484.1 135.3 - 103.3 13.2 4781.5 7 14 0.00 1160.1 -7994.8 40.8 - 116.3 -53.4 827.6 8 14 0.51 1160.1 -7483.9 40.8 - 116.3 -32.6 4781.5 8 14 0.00 1499.2 -8009.2 58.6 - 112.8 -54.0 812.3 9 14 0.51 1499.2 -7498.3 58.6 - 112.8 -24.1 4773.5 9 14 0.00 1242.7 -13354.4 117.6 - 157.0 -55.1 722.1 10 14 0.51 1242.7 -12843.5 117.6 - 157.0 5.0 7414.2 10 14 0.00 1260.5 -9551.8 100.9 - 121.4 -54.2 771.8 11 14 0.51 1260.5 -9040.9 100.9 - 121.4 -2.7 5521.2 11 14 0.00 1267.7 -8030.8 94.1 - 107.1 -53.9 791.7 12 14 0.51 1267.7 -7519.9 94.1 - 107.1 -5.8 4764.0 12 15 0.00 6.4 4266.7 10.2 -0.0 -5.1 2266.0 1 15 0.50 6.4 4768.3 10.2 -0.0 -0.0 -0.0 1 15 0.00 -5.0 1269.7 0.1 -0.0 -0.1 636.9 2 15 0.50 -5.0 1269.7 0.1 -0.0 -0.0 0.0 2 15 0.00 -26.6 6708.9 0.6 -0.0 -0.3 3365.2 3 15 0.50 -26.6 6708.9 0.6 -0.0 -0.0 -0.0 3 15 0.00 1218.4 883.3 60.2 -0.0 -30.2 443.1 4 15 0.50 1218.4 883.3 60.2 -0.0 0.0 0.0 4 15 0.00 -299.9 0.0 3853.1 0.0 -1932.7 0.0 5 15 0.50 -299.9 0.0 3853.1 0.0 0.0 -0.0 5 15 0.00 4127.8 -7.8 375.3 0.0 -188.2 -3.9 6 15 0.50 4127.8 -7.8 375.3 0.0 0.0 0.0 6 15 0.00 -130.3 0.0 1674.3 0.0 -839.8 0.0 7 15 0.50 -130.3 0.0 1674.3 0.0 -0.0 0.0 7 15 0.00 1793.6 -3.4 163.1 0.0 -81.8 -1.7 8 15 0.50 1793.6 -3.4 163.1 0.0 0.0 0.0 8 15 0.00 58.0 28.8 1.0 0.0 -0.5 14.4 9 15 0.50 58.0 28.8 1.0 0.0 -0.0 0.0 9 15 0.00 1546.0 18409.0 92.6 -0.0 -46.5 9397.5 1 15 0.50 1546.0 19061.1 92.6 -0.0 0.0 -0.0 1 15 0.00 2208.4 8458.9 4037.4 -0.0 -2025.1 4368.8 2 15 0.50 2208.4 8960.5 4037.4 -0.0 0.0 -0.0 2 15 0.00 -268.3 8463.5 3812.2 -0.0 -1912.2 4371.1 3 15 0.50 -268.3 8965.1 3812.2 -0.0 0.0 -0.0 3 15 0.00 331.5 8463.5 -3893.9 -0.0 1953.2 4371.1 4 15 0.50 331.5 8965.1 -3893.9 -0.0 -0.0 -0.0 4 15 0.00 2808.1 8458.8 -3668.8 -0.0 1840.2 4368.7 5 15 0.50 2808.1 8960.4 -3668.8 -0.0 -0.0 -0.0 5 15 0.00 5307.7 8453.4 1602.9 -0.0 -804.0 4366.0 6 15 0.50 5307.7 8955.0 1602.9 -0.0 0.0 -0.0 6 15 0.00 -2947.8 8469.0 852.4 -0.0 -427.6 4373.8 7 15 0.50 -2947.8 8970.6 852.4 -0.0 0.0 -0.0 7 15 0.00 -2767.9 8468.9 -1459.5 -0.0 732.1 4373.8 8 15 0.50 -2767.9 8970.5 -1459.5 -0.0 -0.0 -0.0 8 15 0.00 5487.6 8453.4 -708.9 -0.0 355.6 4366.0 9 15 0.50 5487.6 8955.0 -708.9 -0.0 0.0 -0.0 9 15 0.00 1193.3 13128.6 71.2 -0.0 -35.7 6711.1 10 15 0.50 1193.3 13630.2 71.2 -0.0 0.0 -0.0 10 15 0.00 1206.6 9774.2 70.8 -0.0 -35.5 5028.5 11 15 0.50 1206.6 10275.8 70.8 -0.0 0.0 -0.0 11 15 0.00 1211.9 8432.4 70.7 -0.0 -35.5 4355.5 12 15 0.50 1211.9 8934.0 70.7 -0.0 0.0 -0.0 12 16 0.00 -12.3 -4717.6 -4.3 70.4 4.9 -38.7 1 16 0.52 -12.3 -4196.8 -4.3 70.4 2.7 2282.9 1 16 0.00 -7.3 -1311.1 -14.2 32.2 2.7 -23.0 2 16 0.52 -7.3 -1311.1 -14.2 32.2 -4.7 659.9 2 16 0.00 -38.5 -6928.0 -75.1 169.9 14.4 -121.5 3 16 0.52 -38.5 -6928.0 -75.1 169.9 -24.7 3487.0 3 16 0.00 2127.7 2352.3 15.1 -46.7 674.6 2518.8 4 16 0.52 2127.7 2352.3 15.1 -46.7 682.5 1293.6 4 16 0.00 -9.0 3.4 161.4 18.0 -3.1 2.0 5 16 0.52 -9.0 3.4 161.4 18.0 81.0 0.3 5 16 0.00 171.3 -5.4 9.8 0.4 0.6 -5.7 6 16 0.52 171.3 -5.4 9.8 0.4 5.7 -2.9 6 16 0.00 -3.9 1.5 70.1 7.8 -1.3 0.9 7 16 0.52 -3.9 1.5 70.1 7.8 35.2 0.1 7 16 0.00 74.5 -2.3 4.2 0.2 0.3 -2.5 8 16 0.52 74.5 -2.3 4.2 0.2 2.5 -1.3 8 16 0.00 75.9 57.8 0.0 -0.9 13.2 61.7 9 16 0.52 75.9 57.8 0.0 -0.9 13.3 31.6 9 16 0.00 2682.8 -15171.4 -117.1 327.5 908.6 3012.0 1 16 0.52 2682.8 -14494.3 -117.1 327.5 847.6 10737.9 1 16 0.00 2214.9 -5695.3 138.4 124.1 697.0 2482.7 2 16 0.52 2214.9 -5174.5 138.4 124.1 769.0 5313.5 2

16 0.00 2112.1 -5692.1 132.5 123.8 696.6 2486.1 3 16 0.52 2112.1 -5171.2 132.5 123.8 765.6 5315.3 3 16 0.00 2130.0 -5698.9 -190.3 87.8 702.7 2482.0 4 16 0.52 2130.0 -5178.0 -190.3 87.8 603.6 5314.7 4 16 0.00 2232.8 -5702.1 -184.4 88.0 703.1 2478.6 5 16 0.52 2232.8 -5181.3 -184.4 88.0 607.0 5313.0 5 16 0.00 2341.1 -5701.5 32.3 111.8 699.6 2477.3 6 16 0.52 2341.1 -5180.6 32.3 111.8 716.4 5311.3 6 16 0.00 1998.4 -5690.7 12.7 110.9 698.3 2488.7 7 16 0.52 1998.4 -5169.8 12.7 110.9 704.9 5317.1 7 16 0.00 2003.8 -5692.7 -84.1 100.1 700.1 2487.4 8 16 0.52 2003.8 -5171.9 -84.1 100.1 656.3 5316.9 8 16 0.00 2346.5 -5703.5 -64.6 101.0 701.4 2476.0 9 16 0.52 2346.5 -5182.7 -64.6 101.0 667.8 5311.2 9 16 0.00 2069.6 -10604.5 -78.5 225.7 696.7 2335.6 10 16 0.52 2069.6 -10083.6 -78.5 225.7 655.8 7723.5 10 16 0.00 2088.9 -7140.5 -41.0 140.8 689.5 2396.4 11 16 0.52 2088.9 -6619.6 -41.0 140.8 668.1 5980.0 11 16 0.00 2096.5 -5754.9 -25.9 106.8 686.6 2420.7 12 16 0.52 2096.5 -5234.0 -25.9 106.8 673.1 5282.6 12 17 0.00 -9.2 5596.3 2.1 -0.0 -1.1 2932.9 1 17 0.50 -9.2 6097.9 2.1 -0.0 -0.0 0.0 1 17 0.00 -6.1 1653.9 -5.4 -0.0 2.7 829.6 2 17 0.50 -6.1 1653.9 -5.4 -0.0 -0.0 0.0 2 17 0.00 -32.0 8739.4 -28.6 -0.0 14.4 4383.7 3 17 0.50 -32.0 8739.4 -28.6 -0.0 0.0 -0.0 3 17 0.00 2043.0 2338.5 -154.9 0.0 77.7 1173.0 4 17 0.50 2043.0 2338.5 -154.9 0.0 0.0 -0.0 4 17 0.00 -417.5 -0.5 3629.7 0.0 -1820.6 -0.3 5 17 0.50 -417.5 -0.5 3629.7 0.0 0.0 -0.0 5 17 0.00 3833.1 -5.6 313.0 -0.0 -157.0 -2.8 6 17 0.50 3833.1 -5.6 313.0 -0.0 -0.0 0.0 6 17 0.00 -181.4 -0.2 1577.2 0.0 -791.1 -0.1 7 17 0.50 -181.4 -0.2 1577.2 0.0 0.0 -0.0 7 17 0.00 1665.6 -2.4 136.0 0.0 -68.2 -1.2 8 17 0.50 1665.6 -2.4 136.0 0.0 -0.0 -0.0 8 17 0.00 73.5 57.5 -2.6 0.0 1.3 28.9 9 17 0.50 73.5 57.5 -2.6 0.0 0.0 -0.0 9 17 0.00 2588.1 25574.4 -248.5 -0.0 124.7 12991.6 1 17 0.50 2588.1 26226.5 -248.5 -0.0 0.0 0.0 1 17 0.00 2824.1 12265.9 3554.2 -0.0 -1782.8 6278.3 2 17 0.50 2824.1 12767.5 3554.2 -0.0 0.0 0.0 2 17 0.00 524.2 12269.2 3366.4 -0.0 -1688.6 6280.0 3 17 0.50 524.2 12770.8 3366.4 -0.0 0.0 0.0 3 17 0.00 1359.2 12270.2 -3892.9 -0.0 1952.7 6280.5 4 17 0.50 1359.2 12771.8 -3892.9 -0.0 -0.0 0.0 4 17 0.00 3659.1 12266.9 -3705.1 -0.0 1858.5 6278.9 5 17 0.50 3659.1 12768.5 -3705.1 -0.0 -0.0 0.0 5 17 0.00 5799.6 12262.3 1232.6 -0.0 -618.2 6276.6 6 17 0.50 5799.6 12763.9 1232.6 -0.0 0.0 0.0 6 17 0.00 -1866.7 12273.5 606.5 -0.0 -304.2 6282.1 7 17 0.50 -1866.7 12775.1 606.5 -0.0 0.0 0.0 7 17 0.00 -1616.2 12273.8 -1571.3 -0.0 788.1 6282.3 8 17 0.50 -1616.2 12775.4 -1571.3 -0.0 -0.0 0.0 8 17 0.00 6050.1 12262.6 -945.2 -0.0 474.1 6276.7 9 17 0.50 6050.1 12764.2 -945.2 -0.0 -0.0 0.0 9 17 0.00 1995.7 18328.1 -186.8 -0.0 93.7 9319.1 10 17 0.50 1995.7 18829.7 -186.8 -0.0 0.0 0.0 10 17 0.00 2011.8 13958.4 -172.5 -0.0 86.5 7127.3 11 17 0.50 2011.8 14460.0 -172.5 -0.0 0.0 0.0 11 17 0.00 2018.2 12210.5 -166.7 -0.0 83.6 6250.6 12 17 0.50 2018.2 12712.1 -166.7 -0.0 0.0 0.0 12 18 0.00 -0.3 -1068.1 -0.0 0.0 0.0 -411.1 1 18 0.50 -0.3 -564.6 -0.0 0.0 -0.0 0.0 1 18 0.00 -1.7 -186.3 -3.5 -0.0 1.8 -93.8 2 18 0.50 -1.7 -186.3 -3.5 -0.0 -0.0 -0.0 2 18 0.00 -8.9 -984.5 -18.6 0.0 9.4 -495.8 3 18 0.50 -8.9 -984.5 -18.6 0.0 -0.0 0.0 3 18 0.00 132.5 153.7 172.2 0.0 -86.7 77.4 4 18 0.50 132.5 153.7 172.2 0.0 0.0 -0.0 4 18 0.00 342.6 0.6 2263.9 -0.0 -1140.1 0.3 5 18 0.50 342.6 0.6 2263.9 -0.0 -0.0 0.0 5 18 0.00 1883.4 -0.4 285.1 -0.0 -143.6 -0.2 6 18 0.50 1883.4 -0.4 285.1 -0.0 -0.0 0.0 6 18 0.00 148.9 0.3 983.7 -0.0 -495.4 0.1 7 18 0.50 148.9 0.3 983.7 -0.0 0.0 0.0 7 18 0.00 818.4 -0.2 123.9 -0.0 -62.4 -0.1 8 18 0.50 818.4 -0.2 123.9 -0.0 -0.0 -0.0 8

18 0.00 3.0 3.8 4.2 -0.0 -2.1 1.9 9 18 0.50 3.0 3.8 4.2 -0.0 0.0 -0.0 9 18 0.00 156.4 -2907.9 191.4 0.0 -96.4 -1299.5 1 18 0.50 156.4 -2253.2 191.4 0.0 0.0 0.0 1 18 0.00 1038.6 -1391.9 2516.8 0.0 -1267.4 -574.1 2 18 0.50 1038.6 -888.3 2516.8 0.0 -0.0 0.0 2 18 0.00 -91.5 -1391.6 2345.7 0.0 -1181.3 -574.0 3 18 0.50 -91.5 -888.0 2345.7 0.0 -0.0 0.0 3 18 0.00 -776.7 -1392.8 -2182.1 0.0 1098.9 -574.6 4 18 0.50 -776.7 -889.2 -2182.1 0.0 0.0 0.0 4 18 0.00 353.3 -1393.0 -2011.0 0.0 1012.7 -574.7 5 18 0.50 353.3 -889.5 -2011.0 0.0 0.0 0.0 5 18 0.00 2117.2 -1392.5 1131.6 0.0 -569.9 -574.5 6 18 0.50 2117.2 -889.0 1131.6 0.0 -0.0 0.0 6 18 0.00 -1649.7 -1391.8 561.4 0.0 -282.7 -574.1 7 18 0.50 -1649.7 -888.2 561.4 0.0 0.0 0.0 7 18 0.00 -1855.3 -1392.1 -796.9 0.0 401.3 -574.3 8 18 0.50 -1855.3 -888.5 -796.9 0.0 0.0 0.0 8 18 0.00 1911.6 -1392.9 -226.7 0.0 114.2 -574.6 9 18 0.50 1911.6 -889.3 -226.7 0.0 -0.0 0.0 9 18 0.00 121.7 -2085.3 150.1 0.0 -75.6 -923.4 10 18 0.50 121.7 -1581.8 150.1 0.0 0.0 0.0 10 18 0.00 126.1 -1593.1 159.4 0.0 -80.3 -675.5 11 18 0.50 126.1 -1089.5 159.4 0.0 0.0 0.0 11 18 0.00 127.9 -1396.2 163.1 0.0 -82.1 -576.3 12 18 0.50 127.9 -892.6 163.1 0.0 0.0 0.0 12 24 0.00 -6.2 -623.9 -2.9 6.4 1.9 -55.3 1 24 2.00 -6.2 875.2 -2.9 6.4 -3.9 -306.5 1 24 0.00 -15.3 7.9 -5.4 0.6 1.8 11.6 2 24 2.00 -15.3 7.9 -5.4 0.6 -8.9 -4.2 2 24 0.00 -80.8 41.7 -28.3 3.1 9.8 61.2 3 24 2.00 -80.8 41.7 -28.3 3.1 -46.8 -22.0 3 24 0.00 -150.9 45.6 -1300.0 432.5 676.5 52.1 4 24 2.00 -150.9 45.6 -4352.2 432.5 -4972.4 -39.1 4 24 0.00 9.4 -7.5 0.5 -0.5 1.9 -13.7 5 24 2.00 9.4 -7.5 0.5 -0.5 2.9 1.2 5 24 0.00 6.3 -4.9 -2.0 0.1 2.4 -9.2 6 24 2.00 6.3 -4.9 -2.0 0.1 -1.6 0.6 6 24 0.00 4.1 -3.2 0.2 -0.2 0.8 -6.0 7 24 2.00 4.1 -3.2 0.2 -0.2 1.3 0.5 7 24 0.00 2.7 -2.1 -0.9 0.0 1.1 -4.0 8 24 2.00 2.7 -2.1 -0.9 0.0 -0.7 0.3 8 24 0.00 -3.3 1.3 -29.0 8.5 13.3 1.4 9 24 2.00 -3.3 1.3 -77.0 8.5 -92.6 -1.2 9 24 0.00 -345.2 -679.0 -1743.1 575.9 898.9 102.7 1 24 2.00 -345.2 1269.9 -5711.0 575.9 -6550.9 -487.8 1 24 0.00 -188.6 -565.5 -1345.8 448.5 699.1 11.6 2 24 2.00 -188.6 933.6 -4446.0 448.5 -5089.3 -356.3 2 24 0.00 -192.4 -562.5 -1344.6 448.4 697.6 17.2 3 24 2.00 -192.4 936.6 -4444.8 448.4 -5088.4 -356.7 3 24 0.00 -211.2 -547.6 -1345.6 449.4 693.7 44.6 4 24 2.00 -211.2 951.5 -4445.8 449.4 -5094.3 -359.0 4 24 0.00 -207.4 -550.6 -1346.8 449.4 695.2 39.1 5 24 2.00 -207.4 948.5 -4447.0 449.4 -5095.2 -358.6 5 24 0.00 -190.8 -563.7 -1347.6 448.9 699.4 14.8 6 24 2.00 -190.8 935.4 -4447.7 448.9 -5092.5 -356.7 6 24 0.00 -203.4 -553.9 -1343.6 448.7 694.6 33.2 7 24 2.00 -203.4 945.2 -4443.8 448.7 -5089.4 -357.9 7 24 0.00 -209.1 -549.4 -1343.9 449.0 693.4 41.5 8 24 2.00 -209.1 949.7 -4444.1 449.0 -5091.2 -358.6 8 24 0.00 -196.4 -559.2 -1347.9 449.1 698.3 23.0 9 24 2.00 -196.4 939.9 -4448.0 449.1 -5094.3 -357.4 9 24 0.00 -253.1 -528.7 -1336.5 442.5 690.0 69.6 10 24 2.00 -253.1 970.4 -4388.7 442.5 -5031.9 -371.8 10 24 0.00 -212.7 -549.5 -1322.4 441.0 685.1 39.0 11 24 2.00 -212.7 949.6 -4374.6 441.0 -5008.5 -360.8 11 24 0.00 -196.6 -557.9 -1316.7 440.4 683.1 26.7 12 24 2.00 -196.6 941.3 -4368.9 440.4 -4999.2 -356.4 12 25 0.00 6.2 -794.4 -3.5 6.4 -3.9 -306.5 1 25 2.00 6.2 704.7 -3.5 6.4 -10.8 -216.8 1 25 0.00 -0.2 -4.6 4.9 0.6 -8.9 -4.2 2 25 2.00 -0.2 -4.6 4.9 0.6 1.0 5.1 2 25 0.00 -0.9 -24.4 26.1 3.1 -46.8 -22.0 3 25 2.00 -0.9 -24.4 26.1 3.1 5.4 26.8 3 25 0.00 -788.9 -71.8 4737.8 432.5 -4972.4 -39.1 4 25 2.00 -788.9 -71.8 1685.6 432.5 1447.2 104.5 4 25 0.00 -7.4 -4.0 -2.6 -0.5 2.9 1.2 5 25 2.00 -7.4 -4.0 -2.6 -0.5 -2.2 9.1 5

25 0.00 -3.8 -3.1 0.8 0.1 -1.6 0.6 6 25 2.00 -3.8 -3.1 0.8 0.1 0.1 6.9 6 25 0.00 -3.2 -1.7 -1.1 -0.2 1.3 0.5 7 25 2.00 -3.2 -1.7 -1.1 -0.2 -0.9 3.9 7 25 0.00 -1.6 -1.4 0.4 0.0 -0.7 0.3 8 25 2.00 -1.6 -1.4 0.4 0.0 0.0 3.0 8 25 0.00 -10.7 -2.4 83.6 8.5 -92.6 -1.2 9 25 2.00 -10.7 -2.4 35.6 8.5 26.5 3.5 9 25 0.00 -1019.1 -1168.8 6200.2 575.9 -6550.9 -487.8 1 25 2.00 -1019.1 780.0 2232.3 575.9 1876.8 -99.2 1 25 0.00 -802.5 -885.5 4828.4 448.5 -5089.3 -356.3 2 25 2.00 -802.5 613.6 1728.2 448.5 1463.4 -84.6 2 25 0.00 -800.2 -883.6 4827.9 448.4 -5088.4 -356.7 3 25 2.00 -800.2 615.5 1727.7 448.4 1463.3 -88.7 3 25 0.00 -785.3 -875.7 4833.0 449.4 -5094.3 -359.0 4 25 2.00 -785.3 623.4 1732.8 449.4 1467.7 -106.9 4 25 0.00 -787.6 -877.6 4833.5 449.4 -5095.2 -358.6 5 25 2.00 -787.6 621.5 1733.3 449.4 1467.7 -102.7 5 25 0.00 -799.9 -884.9 4830.7 448.9 -5092.5 -356.7 6 25 2.00 -799.9 614.2 1730.5 448.9 1464.9 -86.1 6 25 0.00 -792.4 -878.6 4829.1 448.7 -5089.4 -357.9 7 25 2.00 -792.4 620.5 1728.9 448.7 1464.8 -99.9 7 25 0.00 -787.9 -876.3 4830.6 449.0 -5091.2 -358.6 8 25 2.00 -787.9 622.9 1730.4 449.0 1466.1 -105.3 8 25 0.00 -795.4 -882.6 4832.3 449.1 -5094.3 -357.4 9 25 2.00 -795.4 616.6 1732.1 449.1 1466.3 -91.6 9 25 0.00 -783.8 -895.3 4765.4 442.5 -5031.9 -371.8 10 25 2.00 -783.8 603.8 1713.2 442.5 1442.8 -80.4 10 25 0.00 -783.3 -883.1 4752.3 441.0 -5008.5 -360.8 11 25 2.00 -783.3 616.0 1700.1 441.0 1440.1 -93.9 11 25 0.00 -783.1 -878.2 4747.1 440.4 -4999.2 -356.4 12 25 2.00 -783.1 620.9 1694.9 440.4 1439.0 -99.2 12 26 0.00 31.5 -745.3 11.5 2.2 -11.3 -242.4 1 26 2.01 31.5 759.3 11.5 2.2 11.8 -256.4 1 26 0.00 6.7 -0.3 -0.9 -0.1 0.8 -0.7 2 26 2.01 6.7 -0.3 -0.9 -0.1 -1.1 -0.1 2 26 0.00 35.3 -1.6 -4.9 -0.4 4.3 -3.7 3 26 2.01 35.3 -1.6 -4.9 -0.4 -5.6 -0.5 3 26 0.00 -680.3 64.6 -347.3 -1.4 1394.4 81.5 4 26 2.01 -680.3 64.6 -3410.6 -1.4 -2374.9 -48.1 4 26 0.00 5.6 -5.9 -0.8 0.3 1.6 -11.5 5 26 2.01 5.6 -5.9 -0.8 0.3 0.0 0.2 5 26 0.00 2.5 -1.1 -1.5 0.1 1.8 -2.9 6 26 2.01 2.5 -1.1 -1.5 0.1 -1.2 -0.7 6 26 0.00 2.5 -2.6 -0.3 0.1 0.7 -5.0 7 26 2.01 2.5 -2.6 -0.3 0.1 0.0 0.1 7 26 0.00 1.1 -0.5 -0.7 0.0 0.8 -1.3 8 26 2.01 1.1 -0.5 -0.7 0.0 -0.5 -0.3 8 26 0.00 -8.6 2.5 -9.0 -0.1 25.4 3.1 9 26 2.01 -8.6 2.5 -57.1 -0.1 -40.9 -1.8 9 26 0.00 -781.7 -887.7 -445.1 0.3 1805.6 -215.6 1 26 2.01 -781.7 1068.3 -4427.4 0.3 -3081.8 -396.7 1 26 0.00 -633.7 -685.2 -348.4 0.8 1412.8 -172.0 2 26 2.01 -633.7 819.4 -3459.9 0.8 -2407.1 -306.5 2 26 0.00 -635.3 -684.6 -347.5 0.8 1411.7 -170.2 3 26 2.01 -635.3 820.0 -3459.0 0.8 -2406.4 -306.1 3 26 0.00 -646.5 -672.8 -346.0 0.2 1408.6 -147.1 4 26 2.01 -646.5 831.8 -3457.4 0.2 -2406.4 -306.6 4 26 0.00 -645.0 -673.5 -346.9 0.2 1409.7 -148.9 5 26 2.01 -645.0 831.1 -3458.3 0.2 -2407.1 -307.0 5 26 0.00 -635.9 -681.9 -348.9 0.6 1413.0 -165.9 6 26 2.01 -635.9 822.7 -3460.4 0.6 -2407.9 -307.2 6 26 0.00 -641.0 -679.7 -345.9 0.5 1409.3 -160.1 7 26 2.01 -641.0 824.9 -3457.4 0.5 -2405.6 -305.8 7 26 0.00 -644.4 -676.2 -345.5 0.4 1408.4 -153.2 8 26 2.01 -644.4 828.4 -3456.9 0.4 -2405.6 -305.9 8 26 0.00 -639.3 -678.3 -348.5 0.5 1412.1 -159.0 9 26 2.01 -639.3 826.2 -3459.9 0.5 -2407.9 -307.3 9 26 0.00 -606.8 -682.6 -341.7 0.3 1388.3 -165.3 10 26 2.01 -606.8 822.0 -3405.0 0.3 -2369.8 -305.1 10 26 0.00 -624.4 -681.8 -339.2 0.5 1386.1 -163.4 11 26 2.01 -624.4 822.8 -3402.5 0.5 -2367.0 -304.9 11 26 0.00 -631.5 -681.5 -338.2 0.6 1385.3 -162.7 12 26 2.01 -631.5 823.1 -3401.5 0.6 -2365.8 -304.8 12 27 0.00 12.8 -760.0 -10.9 2.2 11.8 -256.4 1 27 2.01 12.8 744.6 -10.9 2.2 -10.1 -241.0 1 27 0.00 -5.0 -0.6 1.7 -0.1 -1.1 -0.1 2 27 2.01 -5.0 -0.6 1.7 -0.1 2.4 1.1 2

27 0.00 -26.7 -3.0 9.1 -0.4 -5.6 -0.5 3 27 2.01 -26.7 -3.0 9.1 -0.4 12.7 5.6 3 27 0.00 -3505.4 -79.3 3579.7 -1.4 -2374.9 -48.1 4 27 2.01 -3505.4 -79.3 516.4 -1.4 1733.6 110.9 4 27 0.00 -6.9 -5.2 -1.1 0.3 0.0 0.2 5 27 2.01 -6.9 -5.2 -1.1 0.3 -2.2 10.6 5 27 0.00 -3.7 -3.2 1.0 0.1 -1.2 -0.7 6 27 2.01 -3.7 -3.2 1.0 0.1 0.8 5.8 6 27 0.00 -3.0 -2.2 -0.5 0.1 0.0 0.1 7 27 2.01 -3.0 -2.2 -0.5 0.1 -0.9 4.6 7 27 0.00 -1.6 -1.4 0.4 0.0 -0.5 -0.3 8 27 2.01 -1.6 -1.4 0.4 0.0 0.3 2.5 8 27 0.00 -64.7 -2.9 60.7 -0.1 -40.9 -1.8 9 27 2.01 -64.7 -2.9 12.6 -0.1 32.6 4.0 9 27 0.00 -4586.8 -1096.3 4655.3 0.3 -3081.8 -396.7 1 27 2.01 -4586.8 859.7 673.0 0.3 2262.7 -159.4 1 27 0.00 -3578.4 -849.7 3633.1 0.8 -2407.1 -306.5 2 27 2.01 -3578.4 654.9 521.7 0.8 1760.4 -111.1 2 27 0.00 -3576.1 -847.8 3632.5 0.8 -2406.4 -306.1 3 27 2.01 -3576.1 656.8 521.1 0.8 1759.9 -114.5 3 27 0.00 -3562.3 -837.5 3634.7 0.2 -2406.4 -306.6 4 27 2.01 -3562.3 667.1 523.3 0.2 1764.3 -135.7 4 27 0.00 -3564.5 -839.4 3635.3 0.2 -2407.1 -307.0 5 27 2.01 -3564.5 665.2 523.9 0.2 1764.7 -132.2 5 27 0.00 -3576.1 -848.4 3634.6 0.6 -2407.9 -307.2 6 27 2.01 -3576.1 656.2 523.1 0.6 1762.4 -114.4 6 27 0.00 -3568.7 -841.9 3632.6 0.5 -2405.6 -305.8 7 27 2.01 -3568.7 662.7 521.2 0.5 1760.9 -126.0 7 27 0.00 -3564.5 -838.8 3633.3 0.4 -2405.6 -305.9 8 27 2.01 -3564.5 665.8 521.8 0.4 1762.2 -132.3 8 27 0.00 -3572.0 -845.3 3635.2 0.5 -2407.9 -307.3 9 27 2.01 -3572.0 659.3 523.8 0.5 1763.8 -120.8 9 27 0.00 -3524.2 -842.8 3579.6 0.3 -2369.8 -305.1 10 27 2.01 -3524.2 661.7 516.3 0.3 1738.6 -123.5 10 27 0.00 -3510.9 -841.3 3575.0 0.5 -2367.0 -304.9 11 27 2.01 -3510.9 663.3 511.7 0.5 1732.2 -126.3 11 27 0.00 -3505.6 -840.7 3573.2 0.6 -2365.8 -304.8 12 27 2.01 -3505.6 663.9 509.9 0.6 1729.7 -127.4 12 28 0.00 9.0 -741.1 11.3 -3.6 -10.1 -237.4 1 28 2.00 9.0 757.6 11.3 -3.6 12.4 -253.9 1 28 0.00 -6.1 1.1 -1.3 0.6 2.4 1.9 2 28 2.00 -6.1 1.1 -1.3 0.6 -0.3 -0.2 2 28 0.00 -32.0 5.6 -7.1 3.2 12.6 10.0 3 28 2.00 -32.0 5.6 -7.1 3.2 -1.5 -1.2 3 28 0.00 -3528.6 82.8 -544.5 1.2 1734.8 117.8 4 28 2.00 -3528.6 82.8 -3595.9 1.2 -2402.1 -47.7 4 28 0.00 7.5 -6.1 -0.5 0.3 1.7 -12.1 5 28 2.00 7.5 -6.1 -0.5 0.3 0.6 0.1 5 28 0.00 -0.2 0.4 -1.3 0.1 1.7 0.2 6 28 2.00 -0.2 0.4 -1.3 0.1 -0.9 -0.6 6 28 0.00 3.3 -2.6 -0.2 0.1 0.7 -5.2 7 28 2.00 3.3 -2.6 -0.2 0.1 0.3 0.0 7 28 0.00 -0.1 0.2 -0.6 0.0 0.7 0.1 8 28 2.00 -0.1 0.2 -0.6 0.0 -0.4 -0.3 8 28 0.00 -65.2 2.9 -12.9 0.1 32.6 4.2 9 28 2.00 -65.2 2.9 -60.9 0.1 -41.2 -1.7 9 28 0.00 -4631.3 -846.0 -705.6 2.3 2264.2 -138.0 1 28 2.00 -4631.3 1102.4 -4672.3 2.3 -3109.1 -394.2 1 28 0.00 -3593.0 -658.6 -550.6 -0.5 1765.7 -122.5 2 28 2.00 -3593.0 840.2 -3649.9 -0.5 -2431.2 -304.0 2 28 0.00 -3592.9 -658.8 -549.8 -0.5 1764.6 -122.6 3 28 2.00 -3592.9 839.9 -3649.1 -0.5 -2430.6 -303.6 3 28 0.00 -3608.0 -646.6 -548.7 -1.1 1761.3 -98.5 4 28 2.00 -3608.0 852.1 -3648.1 -1.1 -2431.9 -303.8 4 28 0.00 -3608.1 -646.4 -549.5 -1.0 1762.3 -98.4 5 28 2.00 -3608.1 852.3 -3648.9 -1.0 -2432.5 -304.1 5 28 0.00 -3598.4 -654.0 -551.1 -0.7 1765.7 -113.9 6 28 2.00 -3598.4 844.7 -3650.5 -0.7 -2432.3 -304.5 6 28 0.00 -3598.1 -654.8 -548.5 -0.8 1762.3 -114.3 7 28 2.00 -3598.1 843.9 -3647.8 -0.8 -2430.4 -303.2 7 28 0.00 -3602.6 -651.2 -548.2 -0.9 1761.3 -107.1 8 28 2.00 -3602.6 847.5 -3647.5 -0.9 -2430.8 -303.3 8 28 0.00 -3602.9 -650.4 -550.8 -0.8 1764.7 -106.7 9 28 2.00 -3602.9 848.3 -3650.2 -0.8 -2432.7 -304.5 9 28 0.00 -3557.6 -651.6 -541.7 1.3 1739.7 -107.7 10 28 2.00 -3557.6 847.1 -3593.0 1.3 -2391.4 -303.0 10 28 0.00 -3541.6 -654.4 -538.1 -0.3 1733.4 -112.7 11 28 2.00 -3541.6 844.3 -3589.5 -0.3 -2390.7 -302.4 11

28 0.00 -3535.2 -655.5 -536.7 -0.9 1730.9 -114.7 12 28 2.00 -3535.2 843.2 -3588.1 -0.9 -2390.4 -302.2 12 29 0.00 24.6 -754.1 -11.0 -3.6 12.4 -253.9 1 29 2.00 24.6 744.7 -11.0 -3.6 -9.5 -244.5 1 29 0.00 6.5 0.4 0.3 0.6 -0.3 -0.2 2 29 2.00 6.5 0.4 0.3 0.6 0.3 -1.0 2 29 0.00 34.4 2.0 1.6 3.2 -1.5 -1.2 3 29 2.00 34.4 2.0 1.6 3.2 1.7 -5.3 3 29 0.00 -473.7 -60.5 3448.5 1.2 -2402.1 -47.7 4 29 2.00 -473.7 -60.5 397.1 1.2 1440.3 73.1 4 29 0.00 -6.5 -5.8 -1.6 0.3 0.6 0.1 5 29 2.00 -6.5 -5.8 -1.6 0.3 -2.5 11.7 5 29 0.00 -0.5 -1.4 0.8 0.1 -0.9 -0.6 6 29 2.00 -0.5 -1.4 0.8 0.1 0.7 2.3 6 29 0.00 -2.8 -2.5 -0.7 0.1 0.3 0.0 7 29 2.00 -2.8 -2.5 -0.7 0.1 -1.1 5.1 7 29 0.00 -0.2 -0.6 0.4 0.0 -0.4 -0.3 8 29 2.00 -0.2 -0.6 0.4 0.0 0.3 1.0 8 29 0.00 -6.7 -2.1 57.5 0.1 -41.2 -1.7 9 29 2.00 -6.7 -2.1 9.6 0.1 25.9 2.5 9 29 0.00 -523.8 -1055.3 4471.6 2.3 -3109.1 -394.2 1 29 2.00 -523.8 893.0 504.8 2.3 1862.9 -232.0 1 29 0.00 -445.6 -821.9 3494.6 -0.5 -2431.2 -304.0 2 29 2.00 -445.6 676.8 395.2 -0.5 1455.2 -159.1 2 29 0.00 -445.3 -821.0 3494.1 -0.5 -2430.6 -303.6 3 29 2.00 -445.3 677.7 394.7 -0.5 1454.8 -160.4 3 29 0.00 -432.3 -809.4 3497.2 -1.1 -2431.9 -303.8 4 29 2.00 -432.3 689.3 397.8 -1.1 1459.8 -183.8 4 29 0.00 -432.6 -810.2 3497.7 -1.0 -2432.5 -304.1 5 29 2.00 -432.6 688.5 398.3 -1.0 1460.2 -182.5 5 29 0.00 -441.4 -818.8 3496.2 -0.7 -2432.3 -304.5 6 29 2.00 -441.4 679.9 396.9 -0.7 1457.5 -165.7 6 29 0.00 -440.4 -815.9 3494.6 -0.8 -2430.4 -303.2 7 29 2.00 -440.4 682.8 395.2 -0.8 1456.0 -170.2 7 29 0.00 -436.5 -812.4 3495.5 -0.9 -2430.8 -303.3 8 29 2.00 -436.5 686.3 396.2 -0.9 1457.5 -177.2 8 29 0.00 -437.5 -815.3 3497.2 -0.8 -2432.7 -304.5 9 29 2.00 -437.5 683.4 397.8 -0.8 1459.0 -172.7 9 29 0.00 -408.2 -812.1 3439.4 1.3 -2391.4 -303.0 10 29 2.00 -408.2 686.6 388.0 1.3 1432.8 -177.7 10 29 0.00 -425.4 -813.1 3438.6 -0.3 -2390.7 -302.4 11 29 2.00 -425.4 685.6 387.3 -0.3 1431.9 -175.0 11 29 0.00 -432.3 -813.5 3438.3 -0.9 -2390.4 -302.2 12 29 2.00 -432.3 685.2 386.9 -0.9 1431.6 -174.0 12 30 0.00 -0.1 -707.3 -5.7 -4.2 -8.6 -220.2 1 30 2.00 -0.1 792.8 -5.7 -4.2 -20.1 -305.7 1 30 0.00 -0.1 4.2 -6.8 -0.7 0.6 4.6 2 30 2.00 -0.1 4.2 -6.8 -0.7 -13.0 -3.8 2 30 0.00 -0.7 22.0 -36.1 -3.8 3.3 24.1 3 30 2.00 -0.7 22.0 -36.1 -3.8 -68.8 -19.9 3 30 0.00 -378.0 14.3 -1712.4 - 430.8 1492.5 27.3 4 30 2.00 -378.0 14.3 -4766.7 - 430.8 -4987.3 -1.3 4 30 0.00 8.2 -4.8 -1.8 -0.3 1.7 -11.1 5 30 2.00 8.2 -4.8 -1.8 -0.3 -2.0 -1.5 5 30 0.00 0.7 0.3 -1.9 -0.5 1.0 0.4 6 30 2.00 0.7 0.3 -1.9 -0.5 -2.9 -0.1 6 30 0.00 3.6 -2.1 -0.8 -0.1 0.7 -4.8 7 30 2.00 3.6 -2.1 -0.8 -0.1 -0.9 -0.6 7 30 0.00 0.3 0.1 -0.8 -0.2 0.4 0.2 8 30 2.00 0.3 0.1 -0.8 -0.2 -1.2 -0.1 8 30 0.00 -4.3 0.6 -35.9 -8.6 27.0 1.1 9 30 2.00 -4.3 0.6 -83.9 -8.6 -92.8 -0.1 9 30 0.00 -492.7 -862.5 -2296.5 - 572.1 1934.8 -208.7 1 30 2.00 -492.7 1087.7 -6267.1 - 572.1 -6629.7 -433.9 1 30 0.00 -374.3 -686.4 -1774.0 - 445.8 1514.4 -191.0 2 30 2.00 -374.3 813.8 -4876.4 - 445.8 -5136.7 -318.4 2 30 0.00 -374.7 -686.6 -1772.9 - 445.6 1513.8 -191.2 3 30 2.00 -374.7 813.6 -4875.2 - 445.6 -5135.0 -318.3 3 30 0.00 -391.1 -676.9 -1769.2 - 445.0 1510.5 -168.9 4 30 2.00 -391.1 823.3 -4871.5 - 445.0 -5130.9 -315.3 4 30 0.00 -390.7 -676.7 -1770.3 - 445.2 1511.1 -168.7 5 30 2.00 -390.7 823.4 -4872.7 - 445.2 -5132.7 -315.4 5 30 0.00 -379.6 -682.8 -1774.1 - 445.9 1514.0 -182.9 6 30 2.00 -379.6 817.3 -4876.4 - 445.9 -5137.3 -317.4 6 30 0.00 -380.9 -683.4 -1770.2 - 445.0 1511.9 -183.7 7 30 2.00 -380.9 816.8 -4872.6 - 445.0 -5131.6 -317.2 7 30 0.00 -385.9 -680.5 -1769.1 - 444.9 1511.0 -177.0 8 30 2.00 -385.9 819.7 -4871.5 - 444.9 -5130.4 -316.3 8

30 0.00 -384.5 -679.9 -1773.0 - 445.8 1513.0 -176.2 9 30 2.00 -384.5 820.2 -4875.3 - 445.8 -5136.1 -316.6 9 30 0.00 -378.9 -666.9 -1761.0 - 439.5 1487.8 -164.2 10 30 2.00 -378.9 833.3 -4815.3 - 439.5 -5089.2 -330.7 10 30 0.00 -378.6 -677.9 -1742.9 - 437.6 1486.2 -176.3 11 30 2.00 -378.6 822.3 -4797.3 - 437.6 -5054.8 -320.7 11 30 0.00 -378.4 -682.3 -1735.7 - 436.8 1485.5 -181.1 12 30 2.00 -378.4 817.9 -4790.1 - 436.8 -5041.0 -316.7 12 31 0.00 -3.8 -874.3 12.5 -4.2 -20.1 -305.7 1 31 2.00 -3.8 625.9 12.5 -4.2 4.9 -57.3 1 31 0.00 -13.9 -7.2 7.9 -0.7 -13.0 -3.8 2 31 2.00 -13.9 -7.2 7.9 -0.7 2.7 10.5 2 31 0.00 -73.4 -37.8 41.6 -3.8 -68.8 -19.9 3 31 2.00 -73.4 -37.8 41.6 -3.8 14.4 55.7 3 31 0.00 112.7 10.5 4357.8 - 430.8 -4987.3 -1.3 4 31 2.00 112.7 10.5 1303.4 - 430.8 674.6 -22.2 4 31 0.00 -11.7 -9.3 -0.5 -0.3 -2.0 -1.5 5 31 2.00 -11.7 -9.3 -0.5 -0.3 -3.1 17.1 5 31 0.00 -0.1 -0.2 1.7 -0.5 -2.9 -0.1 6 31 2.00 -0.1 -0.2 1.7 -0.5 0.6 0.2 6 31 0.00 -5.1 -4.0 -0.2 -0.1 -0.9 -0.6 7 31 2.00 -5.1 -4.0 -0.2 -0.1 -1.3 7.4 7 31 0.00 -0.1 -0.1 0.8 -0.2 -1.2 -0.1 8 31 2.00 -0.1 -0.1 0.8 -0.2 0.3 0.1 8 31 0.00 2.5 0.3 77.0 -8.6 -92.8 -0.1 9 31 2.00 2.5 0.3 29.0 -8.6 13.2 -0.7 9 31 0.00 13.3 -1189.0 5754.1 - 572.1 -6629.7 -433.9 1 31 2.00 13.3 761.3 1783.4 - 572.1 908.6 -6.2 1 31 0.00 63.7 -891.4 4467.7 - 445.8 -5136.7 -318.4 2 31 2.00 63.7 608.8 1365.3 - 445.8 697.0 -35.8 2 31 0.00 63.8 -891.3 4466.6 - 445.6 -5135.0 -318.3 3 31 2.00 63.8 608.9 1364.3 - 445.6 696.6 -35.9 3 31 0.00 87.2 -872.7 4467.7 - 445.0 -5130.9 -315.3 4 31 2.00 87.2 627.5 1365.3 - 445.0 702.7 -70.1 4 31 0.00 87.1 -872.8 4468.7 - 445.2 -5132.7 -315.4 5 31 2.00 87.1 627.4 1366.4 - 445.2 703.1 -70.0 5 31 0.00 71.8 -885.0 4469.3 - 445.9 -5137.3 -317.4 6 31 2.00 71.8 615.2 1366.9 - 445.9 699.6 -47.6 6 31 0.00 72.1 -884.6 4465.8 - 445.0 -5131.6 -317.2 7 31 2.00 72.1 615.5 1363.4 - 445.0 698.3 -48.0 7 31 0.00 79.1 -879.0 4466.1 - 444.9 -5130.4 -316.3 8 31 2.00 79.1 621.1 1363.7 - 444.9 700.1 -58.3 8 31 0.00 78.8 -879.4 4469.6 - 445.8 -5136.1 -316.6 9 31 2.00 78.8 620.8 1367.2 - 445.8 701.4 -57.9 9 31 0.00 21.5 -908.8 4419.8 - 439.5 -5089.2 -330.7 10 31 2.00 21.5 591.4 1365.4 - 439.5 696.7 -13.3 10 31 0.00 58.2 -889.9 4399.0 - 437.6 -5054.8 -320.7 11 31 2.00 58.2 610.3 1344.6 - 437.6 689.5 -41.1 11 31 0.00 72.9 -882.3 4390.6 - 436.8 -5041.0 -316.7 12 31 2.00 72.9 617.9 1336.3 - 436.8 686.6 -52.3 12 =================================================== ============================ RISULTATI : SOLLECITAZIONI PILASTRI PER N.RO DI EL EMENTO =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 CDC COMB. n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) n.ro n.ro 19 0.00 -7359.4 -3.3 -6.0 -1.9 -54.8 10.0 1 19 3.00 -5484.4 -3.3 -6.0 -1.9 -72.7 19.8 1 19 0.00 -1548.3 -6.4 -14.9 -1.8 11.6 -0.2 2 19 3.00 -1548.3 -6.4 -14.9 -1.8 -33.1 18.9 2 19 0.00 -8181.0 -33.6 -78.7 -9.8 61.3 -1.0 3 19 3.00 -8181.0 -33.6 -78.7 -9.8 -174.8 99.8 3 19 0.00 2361.5 -1307.2 -64.0 - 676.5 80.7 428.1 4 19 3.00 2361.5 2127.8 -64.0 - 676.5 -111.3 -2520.4 4 19 0.00 1.5 1.1 9.4 -1.9 -13.7 0.4 5 19 3.00 1.5 1.1 9.4 -1.9 14.4 -3.0 5 19 0.00 -5.9 -1.6 6.4 -2.4 -9.2 0.7 6 19 3.00 -5.9 -1.6 6.4 -2.4 10.1 5.4 6 19 0.00 0.6 0.5 4.1 -0.8 -6.0 0.2 7 19 3.00 0.6 0.5 4.1 -0.8 6.3 -1.3 7 19 0.00 -2.6 -0.7 2.8 -1.1 -4.0 0.3 8 19 3.00 -2.6 -0.7 2.8 -1.1 4.4 2.3 8 19 0.00 57.9 -29.2 -1.4 -13.3 2.0 8.4 9 19 3.00 57.9 75.8 -1.4 -13.3 -2.3 -61.6 9 19 0.00 -20781.5 -1762.2 -228.4 - 898.9 140.8 567.8 1 19 3.00 -18344.0 2703.3 -228.4 - 898.9 -544.5 -3076.5 1 19 0.00 -8942.8 -1355.4 -98.6 - 699.1 41.4 446.7 2 19 3.00 -7067.8 2184.6 -98.6 - 699.1 -254.4 -2514.7 2

19 0.00 -8939.2 -1354.4 -102.5 - 697.6 47.0 446.3 3 19 3.00 -7064.2 2185.6 -102.5 - 697.6 -260.5 -2517.9 3 19 0.00 -8942.2 -1356.7 -121.2 - 693.7 74.4 445.4 4 19 3.00 -7067.2 2183.3 -121.2 - 693.7 -289.3 -2512.0 4 19 0.00 -8945.8 -1357.6 -117.4 - 695.2 68.9 445.8 5 19 3.00 -7070.8 2182.4 -117.4 - 695.2 -283.2 -2508.8 5 19 0.00 -8948.0 -1357.3 -100.7 - 699.4 44.6 446.9 6 19 3.00 -7073.0 2182.7 -100.7 - 699.4 -257.4 -2508.8 6 19 0.00 -8936.1 -1354.1 -113.6 - 694.6 63.0 445.5 7 19 3.00 -7061.1 2185.9 -113.6 - 694.6 -277.7 -2519.6 7 19 0.00 -8937.0 -1354.8 -119.2 - 693.4 71.3 445.2 8 19 3.00 -7062.0 2185.2 -119.2 - 693.4 -286.3 -2517.8 8 19 0.00 -8948.9 -1357.9 -106.3 - 698.3 52.8 446.6 9 19 3.00 -7073.9 2182.1 -106.3 - 698.3 -266.1 -2507.0 9 19 0.00 -14727.2 -1350.4 -163.6 - 690.0 98.9 436.9 10 19 3.00 -12852.2 2084.6 -163.6 - 690.0 -392.0 -2381.9 10 19 0.00 -10636.6 -1333.6 -124.3 - 685.1 68.2 437.4 11 19 3.00 -8761.6 2101.4 -124.3 - 685.1 -304.6 -2431.8 11 19 0.00 -9000.4 -1326.9 -108.5 - 683.1 56.0 437.6 12 19 3.00 -7125.4 2108.1 -108.5 - 683.1 -269.6 -2451.7 12 20 0.00 -7431.7 18.5 24.4 0.5 -24.5 39.0 1 20 3.00 -5556.7 18.5 24.4 0.5 48.6 -16.6 1 20 0.00 -1553.8 -5.2 6.5 0.2 -5.7 -1.0 2 20 3.00 -1553.8 -5.2 6.5 0.2 13.7 14.6 2 20 0.00 -8210.3 -27.6 34.2 1.1 -30.2 -5.5 3 20 3.00 -8210.3 -27.6 34.2 1.1 72.4 77.2 3 20 0.00 857.1 -2161.8 -10.0 52.7 16.0 -449.5 4 20 3.00 857.1 1273.2 -10.0 52.7 -13.9 -834.3 4 20 0.00 3.3 1.7 13.3 -3.7 -20.5 1.1 5 20 3.00 3.3 1.7 13.3 -3.7 19.5 -3.9 5 20 0.00 -6.3 -2.4 6.4 -1.8 -9.7 -0.4 6 20 3.00 -6.3 -2.4 6.4 -1.8 9.3 6.8 6 20 0.00 1.5 0.7 5.8 -1.6 -8.9 0.5 7 20 3.00 1.5 0.7 5.8 -1.6 8.5 -1.7 7 20 0.00 -2.7 -1.0 2.8 -0.8 -4.2 -0.2 8 20 3.00 -2.7 -1.0 2.8 -0.8 4.1 3.0 8 20 0.00 28.3 -46.2 -0.2 1.1 0.4 -9.2 9 20 3.00 28.3 58.8 -0.2 1.1 -0.3 -28.1 9 20 0.00 -22882.4 -2834.3 78.4 71.1 -63.7 -543.3 1 20 3.00 -20444.9 1631.2 78.4 71.1 171.6 -971.3 1 20 0.00 -10561.7 -2202.0 46.1 50.6 -46.3 -421.5 2 20 3.00 -8686.7 1338.0 46.1 50.6 92.1 -843.0 2 20 0.00 -10557.9 -2200.5 42.3 51.6 -40.4 -421.3 3 20 3.00 -8682.9 1339.5 42.3 51.6 86.5 -847.1 3 20 0.00 -10564.6 -2203.9 15.6 59.1 0.6 -423.4 4 20 3.00 -8689.6 1336.1 15.6 59.1 47.5 -839.3 4 20 0.00 -10568.4 -2205.3 19.4 58.1 -5.2 -423.6 5 20 3.00 -8693.4 1334.7 19.4 58.1 53.1 -835.2 5 20 0.00 -10568.5 -2204.8 41.2 52.0 -38.7 -422.5 6 20 3.00 -8693.5 1335.2 41.2 52.0 85.0 -835.5 6 20 0.00 -10555.9 -2200.0 28.5 55.5 -19.3 -421.8 7 20 3.00 -8680.9 1340.0 28.5 55.5 66.3 -849.2 7 20 0.00 -10557.9 -2201.0 20.5 57.7 -7.0 -422.4 8 20 3.00 -8682.9 1339.0 20.5 57.7 54.6 -846.8 8 20 0.00 -10570.5 -2205.8 33.2 54.2 -26.4 -423.1 9 20 3.00 -8695.5 1334.2 33.2 54.2 73.3 -833.2 9 20 0.00 -16338.7 -2176.0 55.1 54.6 -44.3 -417.1 10 20 3.00 -14463.7 1259.0 55.1 54.6 120.9 -759.0 10 20 0.00 -12233.6 -2162.2 38.0 54.0 -29.3 -414.3 11 20 3.00 -10358.6 1272.8 38.0 54.0 84.6 -797.7 11 20 0.00 -10591.5 -2156.7 31.1 53.8 -23.2 -413.2 12 20 3.00 -8716.5 1278.3 31.1 53.8 70.1 -813.1 12 21 0.00 -7623.3 24.7 -4.0 -0.0 3.9 51.7 1 21 3.00 -5748.3 24.7 -4.0 -0.0 -8.2 -22.3 1 21 0.00 -1610.4 -4.4 -1.0 0.0 0.9 0.3 2 21 3.00 -1610.4 -4.4 -1.0 0.0 -2.1 13.5 2 21 0.00 -8509.1 -23.2 -5.3 0.0 4.7 1.6 3 21 3.00 -8509.1 -23.2 -5.3 0.0 -11.3 71.1 3 21 0.00 1178.4 -1899.1 -3.6 -1.2 6.6 -25.0 4 21 3.00 1178.4 1535.9 -3.6 -1.2 -4.3 -1197.5 4 21 0.00 1.6 0.8 14.5 -3.8 -22.4 0.3 5 21 3.00 1.6 0.8 14.5 -3.8 21.2 -2.0 5 21 0.00 -6.8 -2.7 3.6 -0.9 -5.5 -0.7 6 21 3.00 -6.8 -2.7 3.6 -0.9 5.3 7.5 6 21 0.00 0.7 0.3 6.3 -1.7 -9.7 0.1 7 21 3.00 0.7 0.3 6.3 -1.7 9.2 -0.9 7 21 0.00 -3.0 -1.2 1.6 -0.4 -2.4 -0.3 8 21 3.00 -3.0 -1.2 1.6 -0.4 2.3 3.2 8

21 0.00 34.9 -41.0 -0.1 -0.0 0.2 -0.8 9 21 3.00 34.9 64.0 -0.1 -0.0 -0.1 -35.4 9 21 0.00 -23235.5 -2477.3 -19.3 -1.5 21.9 37.5 1 21 3.00 -20798.0 1988.2 -19.3 -1.5 -36.0 -1461.6 1 21 0.00 -10573.6 -1926.8 5.2 -5.3 -11.1 26.9 2 21 3.00 -8698.6 1613.2 5.2 -5.3 4.6 -1220.1 2 21 0.00 -10569.4 -1925.2 3.1 -4.7 -7.8 27.3 3 21 3.00 -8694.4 1614.8 3.1 -4.7 1.5 -1224.6 3 21 0.00 -10572.7 -1926.7 -26.0 2.9 37.1 26.6 4 21 3.00 -8697.7 1613.3 -26.0 2.9 -41.0 -1220.7 4 21 0.00 -10576.8 -1928.4 -23.8 2.4 33.7 26.2 5 21 3.00 -8701.8 1611.6 -23.8 2.4 -37.8 -1216.2 5 21 0.00 -10579.5 -1929.3 -2.4 -3.2 0.7 26.2 6 21 3.00 -8704.5 1610.7 -2.4 -3.2 -6.5 -1213.5 6 21 0.00 -10565.8 -1923.9 -9.6 -1.4 11.8 27.5 7 21 3.00 -8690.8 1616.1 -9.6 -1.4 -17.1 -1228.4 7 21 0.00 -10566.8 -1924.3 -18.3 0.9 25.2 27.3 8 21 3.00 -8691.8 1615.7 -18.3 0.9 -29.8 -1227.3 8 21 0.00 -10580.4 -1929.7 -11.1 -0.9 14.2 26.0 9 21 3.00 -8705.4 1610.3 -11.1 -0.9 -19.2 -1212.3 9 21 0.00 -16564.4 -1902.0 -14.0 -1.1 16.1 28.6 10 21 3.00 -14689.4 1533.0 -14.0 -1.1 -26.0 -1135.2 10 21 0.00 -12309.8 -1890.5 -11.4 -1.2 13.8 27.8 11 21 3.00 -10434.8 1544.5 -11.4 -1.2 -20.3 -1170.8 11 21 0.00 -10608.0 -1885.8 -10.3 -1.2 12.8 27.5 12 21 3.00 -8733.0 1549.2 -10.3 -1.2 -18.1 -1185.0 12 22 0.00 -7063.1 8.0 -23.4 -0.8 22.3 24.3 1 22 3.00 -5188.1 8.0 -23.4 -0.8 -47.9 0.3 1 22 0.00 -1439.3 -6.4 -6.7 -0.3 5.6 -1.1 2 22 3.00 -1439.3 -6.4 -6.7 -0.3 -14.6 18.0 2 22 0.00 -7605.2 -33.7 -35.6 -1.6 29.8 -5.9 3 22 3.00 -7605.2 -33.7 -35.6 -1.6 -76.9 95.0 3 22 0.00 878.2 -2155.5 21.3 -52.3 -38.7 -440.0 4 22 3.00 878.2 1279.5 21.3 -52.3 25.1 -843.4 4 22 0.00 -0.4 -1.2 14.8 -4.2 -22.7 -2.1 5 22 3.00 -0.4 -1.2 14.8 -4.2 21.6 1.4 5 22 0.00 -7.2 -2.8 1.1 -0.3 -1.9 -0.8 6 22 3.00 -7.2 -2.8 1.1 -0.3 1.3 7.7 6 22 0.00 -0.2 -0.5 6.4 -1.8 -9.9 -0.9 7 22 3.00 -0.2 -0.5 6.4 -1.8 9.4 0.6 7 22 0.00 -3.1 -1.2 0.5 -0.1 -0.8 -0.3 8 22 3.00 -3.1 -1.2 0.5 -0.1 0.6 3.4 8 22 0.00 28.7 -46.1 0.7 -1.1 -1.2 -9.0 9 22 3.00 28.7 58.9 0.7 -1.1 0.7 -28.2 9 22 0.00 -21319.3 -2850.5 -64.9 -71.9 30.7 -550.7 1 22 3.00 -18881.8 1615.0 -64.9 -71.9 -164.0 -930.1 1 22 0.00 -9879.6 -2212.1 -3.8 -59.2 -26.4 -429.8 2 22 3.00 -8004.6 1327.9 -3.8 -59.2 -37.7 -821.1 2 22 0.00 -9875.3 -2210.4 -4.4 -59.0 -25.2 -429.4 3 22 3.00 -8000.3 1329.6 -4.4 -59.0 -38.4 -825.7 3 22 0.00 -9874.6 -2208.1 -34.0 -50.7 20.2 -425.2 4 22 3.00 -7999.6 1331.9 -34.0 -50.7 -81.7 -828.6 4 22 0.00 -9878.9 -2209.8 -33.4 -50.9 19.1 -425.7 5 22 3.00 -8003.9 1330.2 -33.4 -50.9 -81.0 -823.9 5 22 0.00 -9884.4 -2213.3 -13.4 -56.5 -11.8 -428.9 6 22 3.00 -8009.4 1326.7 -13.4 -56.5 -51.9 -816.6 6 22 0.00 -9870.0 -2207.6 -15.5 -55.9 -8.0 -427.4 7 22 3.00 -7995.0 1332.4 -15.5 -55.9 -54.5 -832.1 7 22 0.00 -9869.8 -2206.9 -24.4 -53.4 5.6 -426.2 8 22 3.00 -7994.8 1333.1 -24.4 -53.4 -67.5 -833.0 8 22 0.00 -9884.2 -2212.6 -22.3 -54.0 1.9 -427.7 9 22 3.00 -8009.2 1327.4 -22.3 -54.0 -64.9 -817.5 9 22 0.00 -15229.4 -2187.5 -44.4 -55.1 19.0 -422.7 10 22 3.00 -13354.4 1247.5 -44.4 -55.1 -114.3 -730.1 10 22 0.00 -11426.8 -2170.7 -26.7 -54.2 4.1 -419.8 11 22 3.00 -9551.8 1264.3 -26.7 -54.2 -75.8 -777.6 11 22 0.00 -9905.8 -2164.0 -19.5 -53.9 -1.8 -418.6 12 22 3.00 -8030.8 1271.0 -19.5 -53.9 -60.4 -796.6 12 23 0.00 -6592.6 -12.3 4.5 4.9 57.4 1.0 1 23 3.00 -4717.6 -12.3 4.5 4.9 70.9 37.8 1 23 0.00 -1311.1 -7.1 14.3 2.7 -10.5 1.3 2 23 3.00 -1311.1 -7.1 14.3 2.7 32.4 22.6 2 23 0.00 -6928.0 -37.5 75.6 14.4 -55.4 6.8 3 23 3.00 -6928.0 -37.5 75.6 14.4 171.4 119.5 3 23 0.00 2352.3 -1307.7 -41.1 674.6 45.8 429.0 4 23 3.00 2352.3 2127.3 -41.1 674.6 -77.4 -2518.1 4 23 0.00 3.4 1.2 11.7 -3.1 -17.1 1.2 5 23 3.00 3.4 1.2 11.7 -3.1 18.0 -2.3 5

23 0.00 -5.4 -1.7 0.2 0.6 -0.2 0.5 6 23 3.00 -5.4 -1.7 0.2 0.6 0.5 5.7 6 23 0.00 1.5 0.5 5.1 -1.3 -7.4 0.5 7 23 3.00 1.5 0.5 5.1 -1.3 7.8 -1.0 7 23 0.00 -2.3 -0.8 0.1 0.3 -0.1 0.2 8 23 3.00 -2.3 -0.8 0.1 0.3 0.2 2.5 8 23 0.00 57.8 -29.1 -0.9 13.2 1.2 8.5 9 23 3.00 57.8 75.9 -0.9 13.2 -1.6 -61.7 9 23 0.00 -17608.9 -1781.5 84.4 908.6 37.5 570.9 1 23 3.00 -15171.4 2684.0 84.4 908.6 290.7 -3015.7 1 23 0.00 -7570.3 -1366.8 11.2 697.0 60.2 443.2 2 23 3.00 -5695.3 2173.2 11.2 697.0 93.8 -2484.0 2 23 0.00 -7567.1 -1365.7 11.1 696.6 60.3 442.9 3 23 3.00 -5692.1 2174.3 11.1 696.6 93.5 -2487.4 3 23 0.00 -7573.9 -1368.0 -12.3 702.7 94.4 440.5 4 23 3.00 -5698.9 2172.0 -12.3 702.7 57.5 -2482.9 4 23 0.00 -7577.1 -1369.1 -12.2 703.1 94.3 440.7 5 23 3.00 -5702.1 2170.9 -12.2 703.1 57.8 -2479.5 5 23 0.00 -7576.5 -1368.8 3.2 699.6 72.0 442.7 6 23 3.00 -5701.5 2171.2 3.2 699.6 81.6 -2478.4 6 23 0.00 -7565.7 -1365.3 2.7 698.3 72.4 441.7 7 23 3.00 -5690.7 2174.7 2.7 698.3 80.6 -2489.8 7 23 0.00 -7567.7 -1366.0 -4.3 700.1 82.6 441.0 8 23 3.00 -5692.7 2174.0 -4.3 700.1 69.8 -2488.5 8 23 0.00 -7578.5 -1369.5 -3.8 701.4 82.2 441.9 9 23 3.00 -5703.5 2170.5 -3.8 701.4 70.8 -2477.1 9 23 0.00 -12479.5 -1364.6 53.3 696.7 37.4 438.1 10 23 3.00 -10604.5 2070.4 53.3 696.7 197.3 -2338.2 10 23 0.00 -9015.5 -1345.8 15.5 689.5 65.0 434.7 11 23 3.00 -7140.5 2089.2 15.5 689.5 111.6 -2397.9 11 23 0.00 -7629.9 -1338.3 0.4 686.6 76.1 433.3 12 23 3.00 -5754.9 2096.7 0.4 686.6 77.3 -2421.8 12 DESCRIZIONE TABELLA TENSIONI TRAVI E PILASTR I Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella TENSIONI TRAVI E PILASTRI. Per ogni gruppo di elementi ed internam ente ad esso, per ogni elemento ad esso appartenente ed in ogni condizione di carico considerata vengono riportate, secondo modal ita' diverse da tipo a tipo di elemento, le tensioni in punti ca ratteristici riferiti alla terna locale. ELEM. numero dell' elemento n.ro x ascissa locale misurata dal nodo I al nodo J N/A tensione da sforzo normale nel p .to x M2/W2 tensione da momento flettente ' ' ' intorno asse 2 locale M3/W3 tensione da momento flettente ' ' ' ' ' 3 ' Per la descrizione delle convenzioni usate per il segno delle azioni interne, si rimanda alla documentazi one fornita con il programma. =================================================== ============================ RISULTATI : TENSIONI TRAVI PER N.RO DI ELEMENTO =================================================== ============================ ELEM. ascissa N/A M2/W2 M3/W3 CDC COMB. n.ro (cm) ========== (Kg/cm2) ========= n.ro n.ro 1 0.00 -0.0 0.0 -0.0 1 1 181.64 -0.0 -0.0 3.3 1 1 383.47 -0.0 -0.0 -4.6 1 1 0.00 -0.0 0.0 -0.0 2 1 181.64 -0.0 -0.0 1.0 2 1 383.47 -0.0 -0.0 -1.4 2 1 0.00 -0.0 0.0 -0.0 3 1 181.64 -0.0 -0.0 5.2 3 1 383.47 -0.0 -0.0 -7.5 3 1 0.00 0.0 -0.0 0.0 4 1 181.64 0.0 0.1 -0.0 4 1 383.47 0.0 0.1 -0.1 4 1 0.00 -0.0 0.3 0.0 5 1 181.64 -0.0 0.0 0.0 5 1 383.47 -0.0 -0.3 0.0 5 1 0.00 -0.0 0.3 -0.0 6 1 181.64 -0.0 0.0 0.0 6 1 383.47 -0.0 -0.2 0.0 6 1 0.00 -0.0 0.1 0.0 7 1 181.64 -0.0 0.0 0.0 7

1 383.47 -0.0 -0.1 0.0 7 1 0.00 -0.0 0.1 -0.0 8 1 181.64 -0.0 0.0 0.0 8 1 383.47 -0.0 -0.1 0.0 8 1 0.00 0.0 -0.0 0.0 9 1 181.64 0.0 0.0 -0.0 9 1 383.47 0.0 0.0 -0.0 9 1 0.00 0.0 -0.0 -0.0 1 1 181.64 0.0 0.1 13.4 1 1 383.47 0.0 0.2 -19.2 1 1 0.00 -0.0 0.4 -0.0 2 1 181.64 -0.0 0.1 5.8 2 1 383.47 -0.0 -0.2 -8.3 2 1 0.00 -0.0 0.2 -0.0 3 1 181.64 -0.0 0.1 5.8 3 1 383.47 -0.0 -0.1 -8.4 3 1 0.00 0.1 -0.4 -0.0 4 1 181.64 0.1 0.0 5.8 4 1 383.47 0.1 0.5 -8.4 4 1 0.00 0.0 -0.3 -0.0 5 1 181.64 0.0 0.0 5.8 5 1 383.47 0.0 0.4 -8.4 5 1 0.00 -0.0 0.3 -0.0 6 1 181.64 -0.0 0.1 5.8 6 1 383.47 -0.0 -0.2 -8.3 6 1 0.00 0.0 -0.2 -0.0 7 1 181.64 0.0 0.0 5.8 7 1 383.47 0.0 0.2 -8.4 7 1 0.00 0.0 -0.4 -0.0 8 1 181.64 0.0 0.0 5.8 8 1 383.47 0.0 0.4 -8.4 8 1 0.00 -0.0 0.1 -0.0 9 1 181.64 -0.0 0.1 5.8 9 1 383.47 -0.0 0.0 -8.4 9 1 0.00 0.0 -0.0 -0.0 10 1 181.64 0.0 0.1 9.5 10 1 383.47 0.0 0.1 -13.6 10 1 0.00 0.0 -0.0 -0.0 11 1 181.64 0.0 0.1 6.9 11 1 383.47 0.0 0.1 -9.9 11 1 0.00 0.0 -0.0 -0.0 12 1 181.64 0.0 0.1 5.8 12 1 383.47 0.0 0.1 -8.4 12 2 0.00 0.0 -0.0 -4.6 1 2 193.99 0.0 0.0 2.0 1 2 409.54 0.0 0.0 -4.0 1 2 0.00 0.0 0.0 -1.4 2 2 193.99 0.0 0.0 0.6 2 2 409.54 0.0 0.0 -1.2 2 2 0.00 0.0 0.0 -7.4 3 2 193.99 0.0 0.0 3.1 3 2 409.54 0.0 0.0 -6.4 3 2 0.00 -0.0 -0.1 0.1 4 2 193.99 -0.0 -0.0 0.0 4 2 409.54 -0.0 -0.0 -0.1 4 2 0.00 -0.0 0.3 -0.0 5 2 193.99 -0.0 -0.0 -0.0 5 2 409.54 -0.0 -0.3 0.0 5 2 0.00 0.0 0.2 -0.0 6 2 193.99 0.0 0.0 -0.0 6 2 409.54 0.0 -0.2 0.0 6 2 0.00 -0.0 0.1 -0.0 7 2 193.99 -0.0 -0.0 -0.0 7 2 409.54 -0.0 -0.1 0.0 7 2 0.00 0.0 0.1 -0.0 8 2 193.99 0.0 0.0 -0.0 8 2 409.54 0.0 -0.1 0.0 8 2 0.00 -0.0 -0.0 0.0 9 2 193.99 -0.0 -0.0 0.0 9 2 409.54 -0.0 -0.0 -0.0 9 2 0.00 -0.0 -0.1 -18.7 1 2 193.99 -0.0 -0.0 8.0 1 2 409.54 -0.0 -0.0 -16.5 1 2 0.00 -0.0 0.3 -8.1 2 2 193.99 -0.0 -0.0 3.5 2 2 409.54 -0.0 -0.4 -7.2 2 2 0.00 -0.0 0.2 -8.1 3 2 193.99 -0.0 -0.0 3.5 3

2 409.54 -0.0 -0.3 -7.2 3 2 0.00 0.0 -0.4 -8.1 4 2 193.99 0.0 -0.0 3.5 4 2 409.54 0.0 0.4 -7.2 4 2 0.00 0.0 -0.3 -8.1 5 2 193.99 0.0 -0.0 3.5 5 2 409.54 0.0 0.3 -7.2 5 2 0.00 -0.0 0.2 -8.1 6 2 193.99 -0.0 -0.0 3.5 6 2 409.54 -0.0 -0.3 -7.2 6 2 0.00 -0.0 -0.2 -8.1 7 2 193.99 -0.0 -0.0 3.5 7 2 409.54 -0.0 0.1 -7.2 7 2 0.00 -0.0 -0.3 -8.1 8 2 193.99 -0.0 -0.0 3.5 8 2 409.54 -0.0 0.3 -7.2 8 2 0.00 0.0 0.1 -8.1 9 2 193.99 0.0 -0.0 3.5 9 2 409.54 0.0 -0.1 -7.2 9 2 0.00 -0.0 -0.0 -13.2 10 2 193.99 -0.0 -0.0 5.7 10 2 409.54 -0.0 -0.0 -11.7 10 2 0.00 -0.0 -0.1 -9.6 11 2 193.99 -0.0 -0.0 4.1 11 2 409.54 -0.0 -0.0 -8.5 11 2 0.00 -0.0 -0.1 -8.1 12 2 193.99 -0.0 -0.0 3.5 12 2 409.54 -0.0 -0.0 -7.2 12 3 0.00 -0.0 -0.0 -4.0 1 3 194.54 -0.0 -0.0 2.3 1 3 410.70 -0.0 0.0 -4.1 1 3 0.00 -0.0 -0.0 -1.2 2 3 194.54 -0.0 -0.0 0.7 2 3 410.70 -0.0 0.0 -1.3 2 3 0.00 -0.0 -0.0 -6.4 3 3 194.54 -0.0 -0.0 3.6 3 3 410.70 -0.0 0.0 -6.6 3 3 0.00 -0.0 0.0 -0.0 4 3 194.54 -0.0 0.0 -0.0 4 3 410.70 -0.0 0.0 0.0 4 3 0.00 -0.0 0.4 -0.0 5 3 194.54 -0.0 0.0 -0.0 5 3 410.70 -0.0 -0.4 0.0 5 3 0.00 0.0 0.1 -0.0 6 3 194.54 0.0 0.0 -0.0 6 3 410.70 0.0 -0.1 0.0 6 3 0.00 -0.0 0.2 -0.0 7 3 194.54 -0.0 0.0 -0.0 7 3 410.70 -0.0 -0.2 0.0 7 3 0.00 0.0 0.1 -0.0 8 3 194.54 0.0 0.0 -0.0 8 3 410.70 0.0 -0.0 0.0 8 3 0.00 -0.0 0.0 -0.0 9 3 194.54 -0.0 0.0 -0.0 9 3 410.70 -0.0 0.0 0.0 9 3 0.00 -0.0 -0.0 -16.5 1 3 194.54 -0.0 0.0 9.2 1 3 410.70 -0.0 0.0 -16.9 1 3 0.00 -0.0 0.4 -7.2 2 3 194.54 -0.0 0.0 4.0 2 3 410.70 -0.0 -0.4 -7.3 2 3 0.00 -0.0 0.3 -7.2 3 3 194.54 -0.0 0.0 4.0 3 3 410.70 -0.0 -0.3 -7.3 3 3 0.00 -0.0 -0.4 -7.2 4 3 194.54 -0.0 -0.0 4.0 4 3 410.70 -0.0 0.4 -7.4 4 3 0.00 0.0 -0.3 -7.2 5 3 194.54 0.0 -0.0 4.0 5 3 410.70 0.0 0.3 -7.4 5 3 0.00 0.0 0.3 -7.2 6 3 194.54 0.0 0.0 4.0 6 3 410.70 0.0 -0.2 -7.3 6 3 0.00 -0.0 -0.0 -7.2 7 3 194.54 -0.0 -0.0 4.0 7 3 410.70 -0.0 0.0 -7.3 7 3 0.00 -0.0 -0.2 -7.2 8 3 194.54 -0.0 -0.0 4.0 8

3 410.70 -0.0 0.2 -7.3 8 3 0.00 0.0 0.0 -7.2 9 3 194.54 0.0 0.0 4.0 9 3 410.70 0.0 -0.0 -7.3 9 3 0.00 -0.0 -0.0 -11.7 10 3 194.54 -0.0 0.0 6.5 10 3 410.70 -0.0 0.0 -12.0 10 3 0.00 -0.0 0.0 -8.5 11 3 194.54 -0.0 0.0 4.7 11 3 410.70 -0.0 0.0 -8.7 11 3 0.00 -0.0 0.0 -7.2 12 3 194.54 -0.0 0.0 4.0 12 3 410.70 -0.0 0.0 -7.3 12 4 0.00 -0.0 0.0 -4.1 1 4 193.66 -0.0 -0.0 2.2 1 4 408.83 -0.0 -0.0 -4.0 1 4 0.00 -0.0 0.0 -1.2 2 4 193.66 -0.0 -0.0 0.7 2 4 408.83 -0.0 -0.0 -1.2 2 4 0.00 -0.0 0.0 -6.6 3 4 193.66 -0.0 -0.0 3.5 3 4 408.83 -0.0 -0.0 -6.4 3 4 0.00 -0.0 0.0 0.0 4 4 193.66 -0.0 0.0 -0.0 4 4 408.83 -0.0 0.0 -0.0 4 4 0.00 0.0 0.4 -0.0 5 4 193.66 0.0 0.0 -0.0 5 4 408.83 0.0 -0.4 0.0 5 4 0.00 0.0 0.1 -0.0 6 4 193.66 0.0 0.0 -0.0 6 4 408.83 0.0 -0.1 0.0 6 4 0.00 0.0 0.2 -0.0 7 4 193.66 0.0 0.0 -0.0 7 4 408.83 0.0 -0.2 0.0 7 4 0.00 0.0 0.0 -0.0 8 4 193.66 0.0 0.0 -0.0 8 4 408.83 0.0 -0.0 0.0 8 4 0.00 -0.0 0.0 0.0 9 4 193.66 -0.0 -0.0 -0.0 9 4 408.83 -0.0 -0.0 -0.0 9 4 0.00 -0.0 0.0 -16.8 1 4 193.66 -0.0 0.0 9.0 1 4 408.83 -0.0 -0.0 -16.4 1 4 0.00 -0.0 0.4 -7.3 2 4 193.66 -0.0 0.0 3.9 2 4 408.83 -0.0 -0.4 -7.1 2 4 0.00 -0.0 0.4 -7.3 3 4 193.66 -0.0 0.0 3.9 3 4 408.83 -0.0 -0.4 -7.1 3 4 0.00 -0.0 -0.4 -7.3 4 4 193.66 -0.0 -0.0 3.9 4 4 408.83 -0.0 0.4 -7.2 4 4 0.00 -0.0 -0.3 -7.3 5 4 193.66 -0.0 -0.0 3.9 5 4 408.83 -0.0 0.4 -7.2 5 4 0.00 0.0 0.2 -7.3 6 4 193.66 0.0 0.0 3.9 6 4 408.83 0.0 -0.2 -7.1 6 4 0.00 -0.0 0.0 -7.3 7 4 193.66 -0.0 -0.0 3.9 7 4 408.83 -0.0 -0.1 -7.1 7 4 0.00 -0.0 -0.2 -7.3 8 4 193.66 -0.0 -0.0 3.9 8 4 408.83 -0.0 0.2 -7.2 8 4 0.00 0.0 -0.0 -7.3 9 4 193.66 0.0 0.0 3.9 9 4 408.83 0.0 0.1 -7.2 9 4 0.00 -0.0 0.0 -11.9 10 4 193.66 -0.0 0.0 6.4 10 4 408.83 -0.0 -0.0 -11.6 10 4 0.00 -0.0 0.0 -8.6 11 4 193.66 -0.0 0.0 4.6 11 4 408.83 -0.0 -0.0 -8.4 11 4 0.00 -0.0 0.0 -7.3 12 4 193.66 -0.0 0.0 3.9 12 4 408.83 -0.0 -0.0 -7.1 12 5 0.00 0.0 0.0 -3.8 1 5 189.50 0.0 0.0 1.8 1

5 400.06 0.0 -0.0 -4.6 1 5 0.00 0.0 0.0 -1.2 2 5 189.50 0.0 0.0 0.5 2 5 400.06 0.0 0.0 -1.4 2 5 0.00 0.0 0.0 -6.2 3 5 189.50 0.0 0.0 2.9 3 5 400.06 0.0 0.0 -7.3 3 5 0.00 -0.0 0.0 0.0 4 5 189.50 -0.0 -0.0 -0.0 4 5 400.06 -0.0 -0.1 -0.0 4 5 0.00 0.0 0.4 -0.0 5 5 189.50 0.0 0.0 -0.0 5 5 400.06 0.0 -0.3 0.0 5 5 0.00 0.0 0.0 -0.0 6 5 189.50 0.0 0.0 -0.0 6 5 400.06 0.0 -0.0 0.0 6 5 0.00 0.0 0.2 -0.0 7 5 189.50 0.0 0.0 -0.0 7 5 400.06 0.0 -0.2 0.0 7 5 0.00 0.0 0.0 -0.0 8 5 189.50 0.0 0.0 -0.0 8 5 400.06 0.0 -0.0 0.0 8 5 0.00 -0.0 0.0 0.0 9 5 189.50 -0.0 -0.0 0.0 9 5 400.06 -0.0 -0.0 -0.0 9 5 0.00 -0.0 0.0 -15.8 1 5 189.50 -0.0 -0.0 7.4 1 5 400.06 -0.0 -0.1 -18.7 1 5 0.00 0.0 0.4 -6.9 2 5 189.50 0.0 0.0 3.2 2 5 400.06 0.0 -0.4 -8.1 2 5 0.00 0.0 0.4 -6.9 3 5 189.50 0.0 -0.0 3.2 3 5 400.06 0.0 -0.4 -8.1 3 5 0.00 -0.0 -0.4 -6.8 4 5 189.50 -0.0 -0.1 3.2 4 5 400.06 -0.0 0.3 -8.2 4 5 0.00 -0.0 -0.3 -6.8 5 5 189.50 -0.0 -0.1 3.2 5 5 400.06 -0.0 0.3 -8.2 5 5 0.00 0.0 0.1 -6.9 6 5 189.50 0.0 -0.0 3.2 6 5 400.06 0.0 -0.2 -8.1 6 5 0.00 -0.0 0.1 -6.9 7 5 189.50 -0.0 -0.0 3.2 7 5 400.06 -0.0 -0.2 -8.1 7 5 0.00 -0.0 -0.1 -6.8 8 5 189.50 -0.0 -0.0 3.2 8 5 400.06 -0.0 0.0 -8.1 8 5 0.00 -0.0 -0.1 -6.8 9 5 189.50 -0.0 -0.0 3.2 9 5 400.06 -0.0 0.0 -8.1 9 5 0.00 -0.0 0.0 -11.2 10 5 189.50 -0.0 -0.0 5.2 10 5 400.06 -0.0 -0.1 -13.2 10 5 0.00 -0.0 0.0 -8.1 11 5 189.50 -0.0 -0.0 3.8 11 5 400.06 -0.0 -0.1 -9.6 11 5 0.00 -0.0 0.0 -6.9 12 5 189.50 -0.0 -0.0 3.2 12 5 400.06 -0.0 -0.1 -8.1 12 6 0.00 -0.0 -0.0 -4.6 1 6 178.44 -0.0 -0.0 2.9 1 6 376.70 -0.0 0.0 -0.0 1 6 0.00 -0.0 -0.0 -1.4 2 6 178.44 -0.0 -0.0 0.9 2 6 376.70 -0.0 0.0 -0.0 2 6 0.00 -0.0 -0.0 -7.4 3 6 178.44 -0.0 -0.0 4.6 3 6 376.70 -0.0 0.0 -0.0 3 6 0.00 0.0 0.2 0.1 4 6 178.44 0.0 0.1 0.0 4 6 376.70 0.0 -0.0 0.0 4 6 0.00 0.1 0.4 -0.0 5 6 178.44 0.1 -0.0 -0.0 5 6 376.70 0.1 -0.4 0.0 5 6 0.00 0.0 0.1 -0.0 6 6 178.44 0.0 0.0 -0.0 6

6 376.70 0.0 -0.1 -0.0 6 6 0.00 0.0 0.2 -0.0 7 6 178.44 0.0 -0.0 -0.0 7 6 376.70 0.0 -0.2 0.0 7 6 0.00 0.0 0.0 -0.0 8 6 178.44 0.0 0.0 -0.0 8 6 376.70 0.0 -0.0 -0.0 8 6 0.00 0.0 0.0 0.0 9 6 178.44 0.0 0.0 0.0 9 6 376.70 0.0 -0.0 0.0 9 6 0.00 0.0 0.2 -18.9 1 6 178.44 0.0 0.1 11.8 1 6 376.70 0.0 -0.0 -0.0 1 6 0.00 0.1 0.5 -8.2 2 6 178.44 0.1 0.1 5.2 2 6 376.70 0.1 -0.5 -0.0 2 6 0.00 0.1 0.5 -8.2 3 6 178.44 0.1 0.1 5.2 3 6 376.70 0.1 -0.4 -0.0 3 6 0.00 -0.0 -0.2 -8.2 4 6 178.44 -0.0 0.1 5.2 4 6 376.70 -0.0 0.4 -0.0 4 6 0.00 -0.0 -0.2 -8.2 5 6 178.44 -0.0 0.1 5.2 5 6 376.70 -0.0 0.4 -0.0 5 6 0.00 0.0 0.3 -8.2 6 6 178.44 0.0 0.1 5.2 6 6 376.70 0.0 -0.2 -0.0 6 6 0.00 0.0 0.2 -8.2 7 6 178.44 0.0 0.1 5.2 7 6 376.70 0.0 -0.1 -0.0 7 6 0.00 -0.0 -0.0 -8.2 8 6 178.44 -0.0 0.1 5.2 8 6 376.70 -0.0 0.1 -0.0 8 6 0.00 0.0 0.1 -8.2 9 6 178.44 0.0 0.1 5.2 9 6 376.70 0.0 0.0 -0.0 9 6 0.00 0.0 0.1 -13.4 10 6 178.44 0.0 0.1 8.4 10 6 376.70 0.0 -0.0 -0.0 10 6 0.00 0.0 0.1 -9.6 11 6 178.44 0.0 0.1 6.1 11 6 376.70 0.0 -0.0 -0.0 11 6 0.00 0.0 0.1 -8.2 12 6 178.44 0.0 0.1 5.2 12 6 376.70 0.0 -0.0 -0.0 12 7 0.00 -0.0 -0.0 -1.5 1 7 23.53 -0.0 -0.0 -0.7 1 7 49.68 -0.0 -0.0 0.0 1 7 0.00 -0.0 -0.0 -0.4 2 7 23.53 -0.0 -0.0 -0.2 2 7 49.68 -0.0 0.0 -0.0 2 7 0.00 -0.0 -0.0 -1.9 3 7 23.53 -0.0 -0.0 -1.0 3 7 49.68 -0.0 -0.0 -0.0 3 7 0.00 0.0 0.1 0.2 4 7 23.53 0.0 0.0 0.1 4 7 49.68 0.0 0.0 -0.0 4 7 0.00 -0.4 -1.7 0.0 5 7 23.53 -0.4 -0.9 0.0 5 7 49.68 -0.4 -0.0 -0.0 5 7 0.00 0.3 -1.3 -0.0 6 7 23.53 0.3 -0.7 -0.0 6 7 49.68 0.3 0.0 -0.0 6 7 0.00 -0.2 -0.7 0.0 7 7 23.53 -0.2 -0.4 0.0 7 7 49.68 -0.2 -0.0 -0.0 7 7 0.00 0.1 -0.6 -0.0 8 7 23.53 0.1 -0.3 -0.0 8 7 49.68 0.1 0.0 -0.0 8 7 0.00 0.0 0.0 0.0 9 7 23.53 0.0 0.0 0.0 9 7 49.68 0.0 -0.0 -0.0 9 7 0.00 0.0 0.1 -5.0 1 7 23.53 0.0 0.0 -2.5 1 7 49.68 0.0 0.0 -0.0 1 7 0.00 -0.3 -2.0 -2.2 2 7 23.53 -0.3 -1.1 -1.1 2

7 49.68 -0.3 -0.0 0.0 2 7 0.00 -0.5 -1.2 -2.2 3 7 23.53 -0.5 -0.7 -1.1 3 7 49.68 -0.5 -0.0 0.0 3 7 0.00 0.4 2.2 -2.2 4 7 23.53 0.4 1.1 -1.1 4 7 49.68 0.4 0.0 0.0 4 7 0.00 0.5 1.4 -2.2 5 7 23.53 0.5 0.7 -1.1 5 7 49.68 0.5 0.0 0.0 5 7 0.00 0.2 -1.8 -2.2 6 7 23.53 0.2 -0.9 -1.1 6 7 49.68 0.2 0.0 0.0 6 7 0.00 -0.4 0.9 -2.2 7 7 23.53 -0.4 0.5 -1.1 7 7 49.68 -0.4 -0.0 0.0 7 7 0.00 -0.1 1.9 -2.2 8 7 23.53 -0.1 1.0 -1.1 8 7 49.68 -0.1 -0.0 0.0 8 7 0.00 0.4 -0.7 -2.2 9 7 23.53 0.4 -0.4 -1.1 9 7 49.68 0.4 0.0 0.0 9 7 0.00 0.0 0.1 -3.5 10 7 23.53 0.0 0.0 -1.8 10 7 49.68 0.0 0.0 -0.0 10 7 0.00 0.0 0.1 -2.6 11 7 23.53 0.0 0.0 -1.3 11 7 49.68 0.0 0.0 -0.0 11 7 0.00 0.0 0.1 -2.2 12 7 23.53 0.0 0.0 -1.1 12 7 49.68 0.0 0.0 0.0 12 8 0.00 0.0 0.0 7.9 1 8 23.79 0.0 0.0 4.2 1 8 50.22 0.0 -0.0 -0.0 1 8 0.00 -0.0 -0.0 2.2 2 8 23.79 -0.0 -0.0 1.2 2 8 50.22 -0.0 -0.0 0.0 2 8 0.00 -0.0 -0.0 11.6 3 8 23.79 -0.0 -0.0 6.1 3 8 50.22 -0.0 0.0 0.0 3 8 0.00 0.5 -0.2 3.5 4 8 23.79 0.5 -0.1 1.9 4 8 50.22 0.5 -0.0 0.0 4 8 0.00 -0.6 -2.8 0.0 5 8 23.79 -0.6 -1.5 0.0 5 8 50.22 -0.6 0.0 0.0 5 8 0.00 0.8 -1.9 -0.0 6 8 23.79 0.8 -1.0 -0.0 6 8 50.22 0.8 0.0 0.0 6 8 0.00 -0.2 -1.2 0.0 7 8 23.79 -0.2 -0.6 0.0 7 8 50.22 -0.2 -0.0 -0.0 7 8 0.00 0.4 -0.8 -0.0 8 8 23.79 0.4 -0.4 -0.0 8 8 50.22 0.4 0.0 -0.0 8 8 0.00 0.0 -0.0 0.1 9 8 23.79 0.0 -0.0 0.0 9 8 50.22 0.0 0.0 0.0 9 8 0.00 0.7 -0.4 35.1 1 8 23.79 0.7 -0.2 18.6 1 8 50.22 0.7 -0.0 0.0 1 8 0.00 0.2 -3.6 17.2 2 8 23.79 0.2 -1.9 9.1 2 8 50.22 0.2 0.0 -0.0 2 8 0.00 -0.3 -2.5 17.2 3 8 23.79 -0.3 -1.3 9.1 3 8 50.22 -0.3 0.0 -0.0 3 8 0.00 0.9 3.1 17.2 4 8 23.79 0.9 1.6 9.1 4 8 50.22 0.9 -0.0 -0.0 4 8 0.00 1.4 2.0 17.2 5 8 23.79 1.4 1.0 9.1 5 8 50.22 1.4 -0.0 -0.0 5 8 0.00 1.2 -3.0 17.2 6 8 23.79 1.2 -1.6 9.1 6 8 50.22 1.2 0.0 -0.0 6 8 0.00 -0.5 0.8 17.2 7 8 23.79 -0.5 0.4 9.1 7

8 50.22 -0.5 -0.0 -0.0 7 8 0.00 -0.1 2.5 17.2 8 8 23.79 -0.1 1.3 9.1 8 8 50.22 -0.1 -0.0 -0.0 8 8 0.00 1.5 -1.3 17.2 9 8 23.79 1.5 -0.7 9.1 9 8 50.22 1.5 0.0 -0.0 9 8 0.00 0.5 -0.3 25.2 10 8 23.79 0.5 -0.1 13.4 10 8 50.22 0.5 -0.0 0.0 10 8 0.00 0.5 -0.3 19.4 11 8 23.79 0.5 -0.1 10.3 11 8 50.22 0.5 -0.0 -0.0 11 8 0.00 0.5 -0.3 17.1 12 8 23.79 0.5 -0.1 9.1 12 8 50.22 0.5 -0.0 -0.0 12 9 0.00 -0.0 -0.0 -0.1 1 9 24.45 -0.0 -0.0 3.9 1 9 51.61 -0.0 0.0 8.0 1 9 0.00 -0.0 -0.0 -0.1 2 9 24.45 -0.0 0.0 1.1 2 9 51.61 -0.0 0.0 2.3 2 9 0.00 -0.0 -0.0 -0.3 3 9 24.45 -0.0 0.0 5.7 3 9 51.61 -0.0 0.1 12.4 3 9 0.00 0.5 -1.3 7.6 4 9 24.45 0.5 -1.2 5.8 4 9 51.61 0.5 -1.2 3.9 4 9 0.00 -0.0 -0.0 0.0 5 9 24.45 -0.0 0.1 0.0 5 9 51.61 -0.0 0.1 0.0 5 9 0.00 0.0 -0.0 -0.0 6 9 24.45 0.0 0.0 -0.0 6 9 51.61 0.0 0.1 -0.0 6 9 0.00 -0.0 -0.0 0.0 7 9 24.45 -0.0 0.0 0.0 7 9 51.61 -0.0 0.1 0.0 7 9 0.00 0.0 -0.0 -0.0 8 9 24.45 0.0 0.0 -0.0 8 9 51.61 0.0 0.0 -0.0 8 9 0.00 0.0 -0.0 0.2 9 9 24.45 0.0 -0.0 0.1 9 9 51.61 0.0 -0.0 0.1 9 9 0.00 0.7 -1.7 9.2 1 9 24.45 0.7 -1.6 22.6 1 9 51.61 0.7 -1.4 37.1 1 9 0.00 0.5 -1.3 7.5 2 9 24.45 0.5 -1.2 12.6 2 9 51.61 0.5 -1.0 18.1 2 9 0.00 0.5 -1.3 7.5 3 9 24.45 0.5 -1.2 12.6 3 9 51.61 0.5 -1.1 18.1 3 9 0.00 0.6 -1.3 7.5 4 9 24.45 0.6 -1.3 12.6 4 9 51.61 0.6 -1.3 18.1 4 9 0.00 0.6 -1.3 7.5 5 9 24.45 0.6 -1.3 12.6 5 9 51.61 0.6 -1.3 18.1 5 9 0.00 0.6 -1.3 7.5 6 9 24.45 0.6 -1.2 12.6 6 9 51.61 0.6 -1.1 18.1 6 9 0.00 0.5 -1.3 7.6 7 9 24.45 0.5 -1.3 12.6 7 9 51.61 0.5 -1.2 18.1 7 9 0.00 0.5 -1.3 7.5 8 9 24.45 0.5 -1.3 12.6 8 9 51.61 0.5 -1.3 18.1 8 9 0.00 0.6 -1.3 7.5 9 9 24.45 0.6 -1.2 12.6 9 9 51.61 0.6 -1.1 18.1 9 9 0.00 0.5 -1.3 7.1 10 9 24.45 0.5 -1.2 16.5 10 9 51.61 0.5 -1.1 26.6 10 9 0.00 0.5 -1.3 7.3 11 9 24.45 0.5 -1.2 13.6 11 9 51.61 0.5 -1.1 20.5 11 9 0.00 0.5 -1.3 7.3 12 9 24.45 0.5 -1.2 12.5 12

9 51.61 0.5 -1.2 18.0 12 10 0.00 0.0 0.0 0.0 1 10 23.95 0.0 -0.0 4.0 1 10 50.57 0.0 -0.0 8.1 1 10 0.00 -0.0 0.0 -0.0 2 10 23.95 -0.0 -0.0 1.1 2 10 50.57 -0.0 -0.0 2.3 2 10 0.00 -0.0 0.0 -0.2 3 10 23.95 -0.0 -0.0 5.7 3 10 50.57 -0.0 -0.0 12.2 3 10 0.00 0.3 0.1 2.5 4 10 23.95 0.3 0.1 1.9 4 10 50.57 0.3 0.1 1.2 4 10 0.00 -0.0 -0.0 0.0 5 10 23.95 -0.0 0.1 0.0 5 10 50.57 -0.0 0.1 0.0 5 10 0.00 0.0 -0.0 -0.0 6 10 23.95 0.0 0.0 -0.0 6 10 50.57 0.0 0.1 -0.0 6 10 0.00 -0.0 -0.0 0.0 7 10 23.95 -0.0 0.0 0.0 7 10 50.57 -0.0 0.1 0.0 7 10 0.00 0.0 -0.0 -0.0 8 10 23.95 0.0 0.0 -0.0 8 10 50.57 0.0 0.0 -0.0 8 10 0.00 0.0 0.0 0.1 9 10 23.95 0.0 0.0 0.1 9 10 50.57 0.0 0.0 0.0 9 10 0.00 0.4 0.1 2.9 1 10 23.95 0.4 0.1 17.5 1 10 50.57 0.4 0.0 33.4 1 10 0.00 0.3 0.1 2.5 2 10 23.95 0.3 0.1 8.7 2 10 50.57 0.3 0.2 15.3 2 10 0.00 0.3 0.1 2.5 3 10 23.95 0.3 0.1 8.7 3 10 50.57 0.3 0.2 15.3 3 10 0.00 0.3 0.1 2.5 4 10 23.95 0.3 0.0 8.7 4 10 50.57 0.3 -0.1 15.3 4 10 0.00 0.4 0.1 2.5 5 10 23.95 0.4 0.0 8.7 5 10 50.57 0.4 -0.1 15.3 5 10 0.00 0.4 0.1 2.5 6 10 23.95 0.4 0.1 8.7 6 10 50.57 0.4 0.1 15.3 6 10 0.00 0.3 0.1 2.5 7 10 23.95 0.3 0.1 8.7 7 10 50.57 0.3 0.0 15.3 7 10 0.00 0.3 0.1 2.5 8 10 23.95 0.3 0.0 8.7 8 10 50.57 0.3 -0.1 15.3 8 10 0.00 0.4 0.1 2.5 9 10 23.95 0.4 0.1 8.7 9 10 50.57 0.4 0.1 15.3 9 10 0.00 0.3 0.1 2.3 10 10 23.95 0.3 0.1 12.6 10 10 50.57 0.3 0.0 23.8 10 10 0.00 0.3 0.1 2.4 11 10 23.95 0.3 0.1 9.7 11 10 50.57 0.3 0.0 17.7 11 10 0.00 0.3 0.1 2.4 12 10 23.95 0.3 0.1 8.6 12 10 50.57 0.3 0.0 15.3 12 11 0.00 0.0 0.0 6.5 1 11 23.73 0.0 0.0 3.5 1 11 50.09 0.0 -0.0 -0.0 1 11 0.00 -0.0 -0.0 1.8 2 11 23.73 -0.0 -0.0 1.0 2 11 50.09 -0.0 0.0 -0.0 2 11 0.00 -0.0 -0.0 9.5 3 11 23.73 -0.0 -0.0 5.0 3 11 50.09 -0.0 0.0 -0.0 3 11 0.00 0.3 0.0 1.3 4 11 23.73 0.3 0.0 0.7 4 11 50.09 0.3 -0.0 -0.0 4 11 0.00 -0.5 -3.3 0.0 5 11 23.73 -0.5 -1.7 0.0 5

11 50.09 -0.5 -0.0 -0.0 5 11 0.00 0.9 -1.6 -0.0 6 11 23.73 0.9 -0.8 -0.0 6 11 50.09 0.9 -0.0 0.0 6 11 0.00 -0.2 -1.4 0.0 7 11 23.73 -0.2 -0.7 0.0 7 11 50.09 -0.2 -0.0 0.0 7 11 0.00 0.4 -0.7 -0.0 8 11 23.73 0.4 -0.4 -0.0 8 11 50.09 0.4 0.0 -0.0 8 11 0.00 0.0 -0.0 0.0 9 11 23.73 0.0 -0.0 0.0 9 11 50.09 0.0 -0.0 0.0 9 11 0.00 0.4 0.0 26.8 1 11 23.73 0.4 0.0 14.2 1 11 50.09 0.4 -0.0 -0.0 1 11 0.00 0.1 -3.7 12.5 2 11 23.73 0.1 -2.0 6.7 2 11 50.09 0.1 -0.0 -0.0 2 11 0.00 -0.4 -2.8 12.5 3 11 23.73 -0.4 -1.5 6.7 3 11 50.09 -0.4 -0.0 -0.0 3 11 0.00 0.5 3.8 12.5 4 11 23.73 0.5 2.0 6.7 4 11 50.09 0.5 0.0 -0.0 4 11 0.00 1.1 2.8 12.5 5 11 23.73 1.1 1.5 6.7 5 11 50.09 1.1 0.0 -0.0 5 11 0.00 1.1 -2.5 12.5 6 11 23.73 1.1 -1.3 6.7 6 11 50.09 1.1 -0.0 -0.0 6 11 0.00 -0.8 0.6 12.5 7 11 23.73 -0.8 0.3 6.7 7 11 50.09 -0.8 -0.0 -0.0 7 11 0.00 -0.5 2.6 12.5 8 11 23.73 -0.5 1.4 6.7 8 11 50.09 -0.5 0.0 -0.0 8 11 0.00 1.4 -0.6 12.5 9 11 23.73 1.4 -0.3 6.7 9 11 50.09 1.4 0.0 -0.0 9 11 0.00 0.3 0.0 19.2 10 11 23.73 0.3 0.0 10.2 10 11 50.09 0.3 -0.0 -0.0 10 11 0.00 0.3 0.0 14.4 11 11 23.73 0.3 0.0 7.7 11 11 50.09 0.3 -0.0 -0.0 11 11 0.00 0.3 0.0 12.5 12 11 23.73 0.3 0.0 6.7 12 11 50.09 0.3 -0.0 -0.0 12 12 0.00 0.0 -0.0 0.1 1 12 23.90 0.0 0.0 4.1 1 12 50.45 0.0 0.0 8.4 1 12 0.00 -0.0 0.0 -0.0 2 12 23.90 -0.0 0.0 1.1 2 12 50.45 -0.0 0.0 2.4 2 12 0.00 -0.0 0.0 -0.2 3 12 23.90 -0.0 0.0 5.9 3 12 50.45 -0.0 0.0 12.7 3 12 0.00 0.4 -0.0 3.6 4 12 23.90 0.4 -0.0 2.7 4 12 50.45 0.4 -0.0 1.8 4 12 0.00 -0.0 -0.0 0.0 5 12 23.90 -0.0 0.1 0.0 5 12 50.45 -0.0 0.1 0.0 5 12 0.00 0.0 -0.0 -0.0 6 12 23.90 0.0 0.0 -0.0 6 12 50.45 0.0 0.0 -0.0 6 12 0.00 -0.0 -0.0 0.0 7 12 23.90 -0.0 0.0 0.0 7 12 50.45 -0.0 0.1 0.0 7 12 0.00 0.0 -0.0 -0.0 8 12 23.90 0.0 0.0 -0.0 8 12 50.45 0.0 0.0 -0.0 8 12 0.00 0.0 -0.0 0.1 9 12 23.90 0.0 -0.0 0.1 9 12 50.45 0.0 -0.0 0.1 9 12 0.00 0.5 -0.0 4.4 1 12 23.90 0.5 0.0 19.2 1

12 50.45 0.5 0.0 35.4 1 12 0.00 0.4 -0.0 3.7 2 12 23.90 0.4 0.1 9.8 2 12 50.45 0.4 0.1 16.4 2 12 0.00 0.4 -0.0 3.7 3 12 23.90 0.4 0.1 9.8 3 12 50.45 0.4 0.1 16.5 3 12 0.00 0.4 0.0 3.7 4 12 23.90 0.4 -0.1 9.8 4 12 50.45 0.4 -0.1 16.4 4 12 0.00 0.4 0.0 3.6 5 12 23.90 0.4 -0.1 9.8 5 12 50.45 0.4 -0.1 16.4 5 12 0.00 0.4 -0.0 3.6 6 12 23.90 0.4 0.0 9.8 6 12 50.45 0.4 0.1 16.4 6 12 0.00 0.4 -0.0 3.7 7 12 23.90 0.4 0.0 9.8 7 12 50.45 0.4 0.0 16.5 7 12 0.00 0.4 0.0 3.7 8 12 23.90 0.4 -0.0 9.8 8 12 50.45 0.4 -0.1 16.5 8 12 0.00 0.4 -0.0 3.6 9 12 23.90 0.4 -0.0 9.8 9 12 50.45 0.4 -0.0 16.4 9 12 0.00 0.4 -0.0 3.4 10 12 23.90 0.4 0.0 13.9 10 12 50.45 0.4 0.0 25.3 10 12 0.00 0.4 -0.0 3.5 11 12 23.90 0.4 0.0 10.9 11 12 50.45 0.4 0.0 18.9 11 12 0.00 0.4 -0.0 3.6 12 12 23.90 0.4 -0.0 9.7 12 12 50.45 0.4 0.0 16.4 12 13 0.00 0.0 -0.0 6.5 1 13 23.90 0.0 -0.0 3.5 1 13 50.45 0.0 -0.0 0.0 1 13 0.00 -0.0 -0.0 1.8 2 13 23.90 -0.0 -0.0 1.0 2 13 50.45 -0.0 0.0 -0.0 2 13 0.00 -0.0 -0.0 9.6 3 13 23.90 -0.0 -0.0 5.0 3 13 50.45 -0.0 0.0 -0.0 3 13 0.00 0.4 -0.0 1.8 4 13 23.90 0.4 -0.0 0.9 4 13 50.45 0.4 -0.0 -0.0 4 13 0.00 -0.3 -3.6 0.0 5 13 23.90 -0.3 -1.9 0.0 5 13 50.45 -0.3 0.0 0.0 5 13 0.00 1.0 -0.9 -0.0 6 13 23.90 1.0 -0.5 -0.0 6 13 50.45 1.0 -0.0 -0.0 6 13 0.00 -0.1 -1.6 0.0 7 13 23.90 -0.1 -0.8 0.0 7 13 50.45 -0.1 -0.0 0.0 7 13 0.00 0.4 -0.4 -0.0 8 13 23.90 0.4 -0.2 -0.0 8 13 50.45 0.4 -0.0 0.0 8 13 0.00 0.0 -0.0 0.1 9 13 23.90 0.0 -0.0 0.0 9 13 50.45 0.0 -0.0 -0.0 9 13 0.00 0.5 -0.0 27.4 1 13 23.90 0.5 -0.0 14.5 1 13 50.45 0.5 -0.0 -0.0 1 13 0.00 0.5 -3.9 12.9 2 13 23.90 0.5 -2.0 6.9 2 13 50.45 0.5 0.0 -0.0 2 13 0.00 -0.2 -3.3 13.0 3 13 23.90 -0.2 -1.7 6.9 3 13 50.45 -0.2 0.0 -0.0 3 13 0.00 0.3 3.8 12.9 4 13 23.90 0.3 2.0 6.9 4 13 50.45 0.3 -0.0 -0.0 4 13 0.00 1.0 3.3 12.9 5 13 23.90 1.0 1.7 6.9 5 13 50.45 1.0 -0.0 -0.0 5 13 0.00 1.3 -2.0 12.9 6 13 23.90 1.3 -1.0 6.9 6

13 50.45 1.3 0.0 -0.0 6 13 0.00 -0.7 -0.2 13.0 7 13 23.90 -0.7 -0.1 6.9 7 13 50.45 -0.7 0.0 -0.0 7 13 0.00 -0.6 2.0 13.0 8 13 23.90 -0.6 1.0 6.9 8 13 50.45 -0.6 -0.0 -0.0 8 13 0.00 1.5 0.2 12.9 9 13 23.90 1.5 0.1 6.9 9 13 50.45 1.5 -0.0 -0.0 9 13 0.00 0.4 -0.0 19.6 10 13 23.90 0.4 -0.0 10.4 10 13 50.45 0.4 -0.0 -0.0 10 13 0.00 0.4 -0.0 14.8 11 13 23.90 0.4 -0.0 7.9 11 13 50.45 0.4 -0.0 -0.0 11 13 0.00 0.4 -0.0 12.9 12 13 23.90 0.4 -0.0 6.9 12 13 50.45 0.4 -0.0 -0.0 12 14 0.00 0.0 -0.0 -0.0 1 14 24.20 0.0 0.0 3.7 1 14 51.09 0.0 0.0 7.6 1 14 0.00 -0.0 -0.0 -0.1 2 14 24.20 -0.0 0.0 1.0 2 14 51.09 -0.0 0.0 2.1 2 14 0.00 -0.0 -0.0 -0.3 3 14 24.20 -0.0 0.0 5.2 3 14 51.09 -0.0 0.0 11.4 3 14 0.00 0.3 -0.1 2.5 4 14 24.20 0.3 -0.1 1.9 4 14 51.09 0.3 -0.0 1.2 4 14 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 5 14 24.20 -0.0 0.1 -0.0 5 14 51.09 -0.0 0.1 0.0 5 14 0.00 0.0 -0.0 -0.0 6 14 24.20 0.0 0.0 -0.0 6 14 51.09 0.0 0.0 -0.0 6 14 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 7 14 24.20 -0.0 0.0 -0.0 7 14 51.09 -0.0 0.1 0.0 7 14 0.00 0.0 -0.0 -0.0 8 14 24.20 0.0 0.0 -0.0 8 14 51.09 0.0 0.0 -0.0 8 14 0.00 0.0 -0.0 0.1 9 14 24.20 0.0 -0.0 0.1 9 14 51.09 0.0 0.0 0.0 9 14 0.00 0.4 -0.1 2.8 1 14 24.20 0.4 -0.1 16.4 1 14 51.09 0.4 0.0 31.2 1 14 0.00 0.3 -0.1 2.5 2 14 24.20 0.3 0.0 8.2 2 14 51.09 0.3 0.1 14.3 2 14 0.00 0.3 -0.1 2.5 3 14 24.20 0.3 0.0 8.2 3 14 51.09 0.3 0.1 14.3 3 14 0.00 0.3 -0.1 2.5 4 14 24.20 0.3 -0.1 8.2 4 14 51.09 0.3 -0.2 14.3 4 14 0.00 0.3 -0.1 2.5 5 14 24.20 0.3 -0.1 8.2 5 14 51.09 0.3 -0.2 14.3 5 14 0.00 0.4 -0.1 2.4 6 14 24.20 0.4 -0.0 8.2 6 14 51.09 0.4 0.0 14.3 6 14 0.00 0.3 -0.1 2.5 7 14 24.20 0.3 -0.0 8.2 7 14 51.09 0.3 0.0 14.3 7 14 0.00 0.3 -0.1 2.5 8 14 24.20 0.3 -0.1 8.2 8 14 51.09 0.3 -0.1 14.3 8 14 0.00 0.4 -0.1 2.4 9 14 24.20 0.4 -0.1 8.2 9 14 51.09 0.4 -0.0 14.3 9 14 0.00 0.3 -0.1 2.2 10 14 24.20 0.3 -0.0 11.8 10 14 51.09 0.3 0.0 22.2 10 14 0.00 0.3 -0.1 2.3 11 14 24.20 0.3 -0.1 9.2 11

14 51.09 0.3 -0.0 16.6 11 14 0.00 0.3 -0.1 2.4 12 14 24.20 0.3 -0.1 8.1 12 14 51.09 0.3 -0.0 14.3 12 15 0.00 0.0 -0.0 6.8 1 15 23.76 0.0 -0.0 3.7 1 15 50.16 0.0 -0.0 -0.0 1 15 0.00 -0.0 -0.0 1.9 2 15 23.76 -0.0 -0.0 1.0 2 15 50.16 -0.0 -0.0 0.0 2 15 0.00 -0.0 -0.0 10.1 3 15 23.76 -0.0 -0.0 5.3 3 15 50.16 -0.0 -0.0 -0.0 3 15 0.00 0.3 -0.1 1.3 4 15 23.76 0.3 -0.0 0.7 4 15 50.16 0.3 0.0 0.0 4 15 0.00 -0.1 -3.6 0.0 5 15 23.76 -0.1 -1.9 0.0 5 15 50.16 -0.1 0.0 -0.0 5 15 0.00 1.0 -0.4 -0.0 6 15 23.76 1.0 -0.2 -0.0 6 15 50.16 1.0 0.0 0.0 6 15 0.00 -0.0 -1.6 0.0 7 15 23.76 -0.0 -0.8 0.0 7 15 50.16 -0.0 -0.0 0.0 7 15 0.00 0.4 -0.2 -0.0 8 15 23.76 0.4 -0.1 -0.0 8 15 50.16 0.4 0.0 0.0 8 15 0.00 0.0 -0.0 0.0 9 15 23.76 0.0 -0.0 0.0 9 15 50.16 0.0 -0.0 0.0 9 15 0.00 0.4 -0.1 28.2 1 15 23.76 0.4 -0.0 15.0 1 15 50.16 0.4 0.0 -0.0 1 15 0.00 0.6 -3.8 13.1 2 15 23.76 0.6 -2.0 7.0 2 15 50.16 0.6 0.0 -0.0 2 15 0.00 -0.1 -3.6 13.1 3 15 23.76 -0.1 -1.9 7.0 3 15 50.16 -0.1 0.0 -0.0 3 15 0.00 0.1 3.7 13.1 4 15 23.76 0.1 1.9 7.0 4 15 50.16 0.1 -0.0 -0.0 4 15 0.00 0.7 3.5 13.1 5 15 23.76 0.7 1.8 7.0 5 15 50.16 0.7 -0.0 -0.0 5 15 0.00 1.3 -1.5 13.1 6 15 23.76 1.3 -0.8 7.0 6 15 50.16 1.3 0.0 -0.0 6 15 0.00 -0.7 -0.8 13.1 7 15 23.76 -0.7 -0.4 7.0 7 15 50.16 -0.7 0.0 -0.0 7 15 0.00 -0.7 1.4 13.1 8 15 23.76 -0.7 0.7 7.0 8 15 50.16 -0.7 -0.0 -0.0 8 15 0.00 1.4 0.7 13.1 9 15 23.76 1.4 0.4 7.0 9 15 50.16 1.4 0.0 -0.0 9 15 0.00 0.3 -0.1 20.1 10 15 23.76 0.3 -0.0 10.7 10 15 50.16 0.3 0.0 -0.0 10 15 0.00 0.3 -0.1 15.1 11 15 23.76 0.3 -0.0 8.0 11 15 50.16 0.3 0.0 -0.0 11 15 0.00 0.3 -0.1 13.1 12 15 23.76 0.3 -0.0 7.0 12 15 50.16 0.3 0.0 -0.0 12 16 0.00 -0.0 0.0 -0.1 1 16 24.67 -0.0 0.0 3.3 1 16 52.09 -0.0 0.0 6.8 1 16 0.00 -0.0 0.0 -0.1 2 16 24.67 -0.0 -0.0 0.9 2 16 52.09 -0.0 -0.0 2.0 2 16 0.00 -0.0 0.0 -0.4 3 16 24.67 -0.0 -0.0 4.8 3 16 52.09 -0.0 -0.0 10.5 3 16 0.00 0.5 1.3 7.6 4 16 24.67 0.5 1.3 5.8 4

16 52.09 0.5 1.3 3.9 4 16 0.00 -0.0 -0.0 0.0 5 16 24.67 -0.0 0.1 0.0 5 16 52.09 -0.0 0.2 0.0 5 16 0.00 0.0 0.0 -0.0 6 16 24.67 0.0 0.0 -0.0 6 16 52.09 0.0 0.0 -0.0 6 16 0.00 -0.0 -0.0 0.0 7 16 24.67 -0.0 0.0 0.0 7 16 52.09 -0.0 0.1 0.0 7 16 0.00 0.0 0.0 -0.0 8 16 24.67 0.0 0.0 -0.0 8 16 52.09 0.0 0.0 -0.0 8 16 0.00 0.0 0.0 0.2 9 16 24.67 0.0 0.0 0.1 9 16 52.09 0.0 0.0 0.1 9 16 0.00 0.7 1.7 9.0 1 16 24.67 0.7 1.6 20.1 1 16 52.09 0.7 1.6 32.2 1 16 0.00 0.6 1.3 7.4 2 16 24.67 0.6 1.4 11.6 2 16 52.09 0.6 1.4 15.9 2 16 0.00 0.5 1.3 7.5 3 16 24.67 0.5 1.4 11.6 3 16 52.09 0.5 1.4 15.9 3 16 0.00 0.5 1.3 7.4 4 16 24.67 0.5 1.2 11.6 4 16 52.09 0.5 1.1 15.9 4 16 0.00 0.6 1.3 7.4 5 16 24.67 0.6 1.2 11.6 5 16 52.09 0.6 1.1 15.9 5 16 0.00 0.6 1.3 7.4 6 16 24.67 0.6 1.3 11.6 6 16 52.09 0.6 1.3 15.9 6 16 0.00 0.5 1.3 7.5 7 16 24.67 0.5 1.3 11.6 7 16 52.09 0.5 1.3 16.0 7 16 0.00 0.5 1.3 7.5 8 16 24.67 0.5 1.3 11.6 8 16 52.09 0.5 1.2 16.0 8 16 0.00 0.6 1.3 7.4 9 16 24.67 0.6 1.3 11.6 9 16 52.09 0.6 1.3 15.9 9 16 0.00 0.5 1.3 7.0 10 16 24.67 0.5 1.3 14.8 10 16 52.09 0.5 1.2 23.2 10 16 0.00 0.5 1.3 7.2 11 16 24.67 0.5 1.3 12.4 11 16 52.09 0.5 1.3 17.9 11 16 0.00 0.5 1.3 7.3 12 16 24.67 0.5 1.3 11.4 12 16 52.09 0.5 1.3 15.8 12 17 0.00 -0.0 -0.0 8.8 1 17 23.76 -0.0 -0.0 4.7 1 17 50.16 -0.0 -0.0 0.0 1 17 0.00 -0.0 0.0 2.5 2 17 23.76 -0.0 0.0 1.3 2 17 50.16 -0.0 -0.0 0.0 2 17 0.00 -0.0 0.0 13.2 3 17 23.76 -0.0 0.0 6.9 3 17 50.16 -0.0 0.0 -0.0 3 17 0.00 0.5 0.1 3.5 4 17 23.76 0.5 0.1 1.9 4 17 50.16 0.5 0.0 -0.0 4 17 0.00 -0.1 -3.4 -0.0 5 17 23.76 -0.1 -1.8 -0.0 5 17 50.16 -0.1 0.0 -0.0 5 17 0.00 1.0 -0.3 -0.0 6 17 23.76 1.0 -0.2 -0.0 6 17 50.16 1.0 -0.0 0.0 6 17 0.00 -0.0 -1.5 -0.0 7 17 23.76 -0.0 -0.8 -0.0 7 17 50.16 -0.0 0.0 -0.0 7 17 0.00 0.4 -0.1 -0.0 8 17 23.76 0.4 -0.1 -0.0 8 17 50.16 0.4 -0.0 -0.0 8 17 0.00 0.0 0.0 0.1 9 17 23.76 0.0 0.0 0.0 9

17 50.16 0.0 0.0 -0.0 9 17 0.00 0.6 0.2 39.0 1 17 23.76 0.6 0.1 20.6 1 17 50.16 0.6 0.0 0.0 1 17 0.00 0.7 -3.3 18.8 2 17 23.76 0.7 -1.8 10.0 2 17 50.16 0.7 0.0 0.0 2 17 0.00 0.1 -3.2 18.8 3 17 23.76 0.1 -1.7 10.0 3 17 50.16 0.1 0.0 0.0 3 17 0.00 0.3 3.7 18.8 4 17 23.76 0.3 1.9 10.0 4 17 50.16 0.3 -0.0 0.0 4 17 0.00 0.9 3.5 18.8 5 17 23.76 0.9 1.8 10.0 5 17 50.16 0.9 -0.0 0.0 5 17 0.00 1.4 -1.2 18.8 6 17 23.76 1.4 -0.6 10.0 6 17 50.16 1.4 0.0 0.0 6 17 0.00 -0.5 -0.6 18.8 7 17 23.76 -0.5 -0.3 10.0 7 17 50.16 -0.5 0.0 0.0 7 17 0.00 -0.4 1.5 18.8 8 17 23.76 -0.4 0.8 10.0 8 17 50.16 -0.4 -0.0 0.0 8 17 0.00 1.5 0.9 18.8 9 17 23.76 1.5 0.5 10.0 9 17 50.16 1.5 -0.0 0.0 9 17 0.00 0.5 0.2 28.0 10 17 23.76 0.5 0.1 14.8 10 17 50.16 0.5 0.0 0.0 10 17 0.00 0.5 0.2 21.4 11 17 23.76 0.5 0.1 11.3 11 17 50.16 0.5 0.0 0.0 11 17 0.00 0.5 0.2 18.8 12 17 23.76 0.5 0.1 10.0 12 17 50.16 0.5 0.0 0.0 12 18 0.00 -0.0 0.0 -1.2 1 18 23.85 -0.0 0.0 -0.6 1 18 50.36 -0.0 -0.0 0.0 1 18 0.00 -0.0 0.0 -0.3 2 18 23.85 -0.0 0.0 -0.1 2 18 50.36 -0.0 -0.0 -0.0 2 18 0.00 -0.0 0.0 -1.5 3 18 23.85 -0.0 0.0 -0.8 3 18 50.36 -0.0 -0.0 0.0 3 18 0.00 0.0 -0.2 0.2 4 18 23.85 0.0 -0.1 0.1 4 18 50.36 0.0 0.0 -0.0 4 18 0.00 0.1 -2.1 0.0 5 18 23.85 0.1 -1.1 0.0 5 18 50.36 0.1 -0.0 0.0 5 18 0.00 0.5 -0.3 -0.0 6 18 23.85 0.5 -0.1 -0.0 6 18 50.36 0.5 -0.0 0.0 6 18 0.00 0.0 -0.9 0.0 7 18 23.85 0.0 -0.5 0.0 7 18 50.36 0.0 0.0 0.0 7 18 0.00 0.2 -0.1 -0.0 8 18 23.85 0.2 -0.1 -0.0 8 18 50.36 0.2 -0.0 -0.0 8 18 0.00 0.0 -0.0 0.0 9 18 23.85 0.0 -0.0 0.0 9 18 50.36 0.0 0.0 -0.0 9 18 0.00 0.0 -0.2 -3.9 1 18 23.85 0.0 -0.1 -1.9 1 18 50.36 0.0 0.0 0.0 1 18 0.00 0.3 -2.4 -1.7 2 18 23.85 0.3 -1.3 -0.8 2 18 50.36 0.3 -0.0 0.0 2 18 0.00 -0.0 -2.2 -1.7 3 18 23.85 -0.0 -1.2 -0.8 3 18 50.36 -0.0 -0.0 0.0 3 18 0.00 -0.2 2.1 -1.7 4 18 23.85 -0.2 1.1 -0.8 4 18 50.36 -0.2 0.0 0.0 4 18 0.00 0.1 1.9 -1.7 5 18 23.85 0.1 1.0 -0.8 5

18 50.36 0.1 0.0 0.0 5 18 0.00 0.5 -1.1 -1.7 6 18 23.85 0.5 -0.6 -0.8 6 18 50.36 0.5 -0.0 0.0 6 18 0.00 -0.4 -0.5 -1.7 7 18 23.85 -0.4 -0.3 -0.8 7 18 50.36 -0.4 0.0 0.0 7 18 0.00 -0.5 0.8 -1.7 8 18 23.85 -0.5 0.4 -0.8 8 18 50.36 -0.5 0.0 0.0 8 18 0.00 0.5 0.2 -1.7 9 18 23.85 0.5 0.1 -0.8 9 18 50.36 0.5 -0.0 0.0 9 18 0.00 0.0 -0.1 -2.8 10 18 23.85 0.0 -0.1 -1.4 10 18 50.36 0.0 0.0 0.0 10 18 0.00 0.0 -0.2 -2.0 11 18 23.85 0.0 -0.1 -1.0 11 18 50.36 0.0 0.0 0.0 11 18 0.00 0.0 -0.2 -1.7 12 18 23.85 0.0 -0.1 -0.8 12 18 50.36 0.0 0.0 0.0 12 24 0.00 -0.0 0.0 -0.2 1 24 94.68 -0.0 -0.0 0.8 1 24 199.88 -0.0 -0.0 -1.2 1 24 0.00 -0.0 0.0 0.0 2 24 94.68 -0.0 -0.0 0.0 2 24 199.88 -0.0 -0.0 -0.0 2 24 0.00 -0.0 0.0 0.2 3 24 94.68 -0.0 -0.1 0.1 3 24 199.88 -0.0 -0.2 -0.1 3 24 0.00 -0.1 2.3 0.2 4 24 94.68 -0.1 -4.1 0.0 4 24 199.88 -0.1 -16.6 -0.2 4 24 0.00 0.0 0.0 -0.1 5 24 94.68 0.0 0.0 -0.0 5 24 199.88 0.0 0.0 0.0 5 24 0.00 0.0 0.0 -0.0 6 24 94.68 0.0 0.0 -0.0 6 24 199.88 0.0 -0.0 0.0 6 24 0.00 0.0 0.0 -0.0 7 24 94.68 0.0 0.0 -0.0 7 24 199.88 0.0 0.0 0.0 7 24 0.00 0.0 0.0 -0.0 8 24 94.68 0.0 0.0 -0.0 8 24 199.88 0.0 -0.0 0.0 8 24 0.00 -0.0 0.0 0.0 9 24 94.68 -0.0 -0.1 0.0 9 24 199.88 -0.0 -0.3 -0.0 9 24 0.00 -0.1 3.0 0.4 1 24 94.68 -0.1 -5.5 1.2 1 24 199.88 -0.1 -21.8 -2.0 1 24 0.00 -0.1 2.3 0.0 2 24 94.68 -0.1 -4.2 0.8 2 24 199.88 -0.1 -17.0 -1.4 2 24 0.00 -0.1 2.3 0.1 3 24 94.68 -0.1 -4.2 0.9 3 24 199.88 -0.1 -17.0 -1.4 3 24 0.00 -0.1 2.3 0.2 4 24 94.68 -0.1 -4.3 0.9 4 24 199.88 -0.1 -17.0 -1.4 4 24 0.00 -0.1 2.3 0.2 5 24 94.68 -0.1 -4.3 0.9 5 24 199.88 -0.1 -17.0 -1.4 5 24 0.00 -0.1 2.3 0.1 6 24 94.68 -0.1 -4.2 0.8 6 24 199.88 -0.1 -17.0 -1.4 6 24 0.00 -0.1 2.3 0.1 7 24 94.68 -0.1 -4.2 0.9 7 24 199.88 -0.1 -17.0 -1.4 7 24 0.00 -0.1 2.3 0.2 8 24 94.68 -0.1 -4.2 0.9 8 24 199.88 -0.1 -17.0 -1.4 8 24 0.00 -0.1 2.3 0.1 9 24 94.68 -0.1 -4.2 0.9 9 24 199.88 -0.1 -17.0 -1.4 9 24 0.00 -0.1 2.3 0.3 10 24 94.68 -0.1 -4.2 0.9 10

24 199.88 -0.1 -16.8 -1.5 10 24 0.00 -0.1 2.3 0.2 11 24 94.68 -0.1 -4.2 0.9 11 24 199.88 -0.1 -16.7 -1.4 11 24 0.00 -0.1 2.3 0.1 12 24 94.68 -0.1 -4.2 0.9 12 24 199.88 -0.1 -16.7 -1.4 12 25 0.00 0.0 -0.0 -1.2 1 25 94.68 0.0 -0.0 0.4 1 25 199.88 0.0 -0.0 -0.9 1 25 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 2 25 94.68 -0.0 -0.0 0.0 2 25 199.88 -0.0 0.0 0.0 2 25 0.00 -0.0 -0.2 -0.1 3 25 94.68 -0.0 -0.1 0.0 3 25 199.88 -0.0 0.0 0.1 3 25 0.00 -0.3 -16.6 -0.2 4 25 94.68 -0.3 -3.9 0.1 4 25 199.88 -0.3 4.8 0.4 4 25 0.00 -0.0 0.0 0.0 5 25 94.68 -0.0 0.0 0.0 5 25 199.88 -0.0 -0.0 0.0 5 25 0.00 -0.0 -0.0 0.0 6 25 94.68 -0.0 -0.0 0.0 6 25 199.88 -0.0 0.0 0.0 6 25 0.00 -0.0 0.0 0.0 7 25 94.68 -0.0 0.0 0.0 7 25 199.88 -0.0 -0.0 0.0 7 25 0.00 -0.0 -0.0 0.0 8 25 94.68 -0.0 -0.0 0.0 8 25 199.88 -0.0 0.0 0.0 8 25 0.00 -0.0 -0.3 -0.0 9 25 94.68 -0.0 -0.1 0.0 9 25 199.88 -0.0 0.1 0.0 9 25 0.00 -0.3 -21.8 -2.0 1 25 94.68 -0.3 -5.2 0.7 1 25 199.88 -0.3 6.3 -0.4 1 25 0.00 -0.3 -17.0 -1.4 2 25 94.68 -0.3 -4.0 0.6 2 25 199.88 -0.3 4.9 -0.3 2 25 0.00 -0.3 -17.0 -1.4 3 25 94.68 -0.3 -4.0 0.6 3 25 199.88 -0.3 4.9 -0.4 3 25 0.00 -0.3 -17.0 -1.4 4 25 94.68 -0.3 -4.0 0.5 4 25 199.88 -0.3 4.9 -0.4 4 25 0.00 -0.3 -17.0 -1.4 5 25 94.68 -0.3 -4.0 0.5 5 25 199.88 -0.3 4.9 -0.4 5 25 0.00 -0.3 -17.0 -1.4 6 25 94.68 -0.3 -4.0 0.6 6 25 199.88 -0.3 4.9 -0.3 6 25 0.00 -0.3 -17.0 -1.4 7 25 94.68 -0.3 -4.0 0.6 7 25 199.88 -0.3 4.9 -0.4 7 25 0.00 -0.3 -17.0 -1.4 8 25 94.68 -0.3 -4.0 0.5 8 25 199.88 -0.3 4.9 -0.4 8 25 0.00 -0.3 -17.0 -1.4 9 25 94.68 -0.3 -4.0 0.6 9 25 199.88 -0.3 4.9 -0.4 9 25 0.00 -0.3 -16.8 -1.5 10 25 94.68 -0.3 -4.0 0.6 10 25 199.88 -0.3 4.8 -0.3 10 25 0.00 -0.3 -16.7 -1.4 11 25 94.68 -0.3 -4.0 0.6 11 25 199.88 -0.3 4.8 -0.4 11 25 0.00 -0.3 -16.7 -1.4 12 25 94.68 -0.3 -4.0 0.6 12 25 199.88 -0.3 4.8 -0.4 12 26 0.00 0.0 -0.0 -1.0 1 26 95.03 0.0 -0.0 0.5 1 26 200.61 0.0 0.0 -1.0 1 26 0.00 0.0 0.0 -0.0 2 26 95.03 0.0 -0.0 -0.0 2 26 200.61 0.0 -0.0 -0.0 2 26 0.00 0.0 0.0 -0.0 3 26 95.03 0.0 -0.0 -0.0 3

26 200.61 0.0 -0.0 -0.0 3 26 0.00 -0.2 4.6 0.3 4 26 95.03 -0.2 1.2 0.1 4 26 200.61 -0.2 -7.9 -0.2 4 26 0.00 0.0 0.0 -0.0 5 26 95.03 0.0 0.0 -0.0 5 26 200.61 0.0 0.0 0.0 5 26 0.00 0.0 0.0 -0.0 6 26 95.03 0.0 0.0 -0.0 6 26 200.61 0.0 -0.0 -0.0 6 26 0.00 0.0 0.0 -0.0 7 26 95.03 0.0 0.0 -0.0 7 26 200.61 0.0 0.0 0.0 7 26 0.00 0.0 0.0 -0.0 8 26 95.03 0.0 0.0 -0.0 8 26 200.61 0.0 -0.0 -0.0 8 26 0.00 -0.0 0.1 0.0 9 26 95.03 -0.0 0.0 0.0 9 26 200.61 -0.0 -0.1 -0.0 9 26 0.00 -0.3 6.0 -0.9 1 26 95.03 -0.3 1.6 0.8 1 26 200.61 -0.3 -10.3 -1.6 1 26 0.00 -0.2 4.7 -0.7 2 26 95.03 -0.2 1.3 0.6 2 26 200.61 -0.2 -8.0 -1.2 2 26 0.00 -0.2 4.7 -0.7 3 26 95.03 -0.2 1.3 0.6 3 26 200.61 -0.2 -8.0 -1.2 3 26 0.00 -0.2 4.7 -0.6 4 26 95.03 -0.2 1.3 0.6 4 26 200.61 -0.2 -8.0 -1.2 4 26 0.00 -0.2 4.7 -0.6 5 26 95.03 -0.2 1.3 0.6 5 26 200.61 -0.2 -8.0 -1.2 5 26 0.00 -0.2 4.7 -0.7 6 26 95.03 -0.2 1.3 0.6 6 26 200.61 -0.2 -8.0 -1.2 6 26 0.00 -0.2 4.7 -0.6 7 26 95.03 -0.2 1.3 0.6 7 26 200.61 -0.2 -8.0 -1.2 7 26 0.00 -0.2 4.7 -0.6 8 26 95.03 -0.2 1.3 0.6 8 26 200.61 -0.2 -8.0 -1.2 8 26 0.00 -0.2 4.7 -0.6 9 26 95.03 -0.2 1.3 0.6 9 26 200.61 -0.2 -8.0 -1.2 9 26 0.00 -0.2 4.6 -0.7 10 26 95.03 -0.2 1.2 0.6 10 26 200.61 -0.2 -7.9 -1.2 10 26 0.00 -0.2 4.6 -0.7 11 26 95.03 -0.2 1.2 0.6 11 26 200.61 -0.2 -7.9 -1.2 11 26 0.00 -0.2 4.6 -0.7 12 26 95.03 -0.2 1.2 0.6 12 26 200.61 -0.2 -7.9 -1.2 12 27 0.00 0.0 0.0 -1.0 1 27 95.03 0.0 0.0 0.5 1 27 200.61 0.0 -0.0 -1.0 1 27 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 2 27 95.03 -0.0 0.0 0.0 2 27 200.61 -0.0 0.0 0.0 2 27 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 3 27 95.03 -0.0 0.0 0.0 3 27 200.61 -0.0 0.0 0.0 3 27 0.00 -1.2 -7.9 -0.2 4 27 95.03 -1.2 1.1 0.1 4 27 200.61 -1.2 5.8 0.4 4 27 0.00 -0.0 0.0 0.0 5 27 95.03 -0.0 -0.0 0.0 5 27 200.61 -0.0 -0.0 0.0 5 27 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 6 27 95.03 -0.0 -0.0 0.0 6 27 200.61 -0.0 0.0 0.0 6 27 0.00 -0.0 0.0 0.0 7 27 95.03 -0.0 -0.0 0.0 7 27 200.61 -0.0 -0.0 0.0 7 27 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 8 27 95.03 -0.0 -0.0 0.0 8

27 200.61 -0.0 0.0 0.0 8 27 0.00 -0.0 -0.1 -0.0 9 27 95.03 -0.0 0.0 0.0 9 27 200.61 -0.0 0.1 0.0 9 27 0.00 -1.5 -10.3 -1.6 1 27 95.03 -1.5 1.5 0.8 1 27 200.61 -1.5 7.5 -0.6 1 27 0.00 -1.2 -8.0 -1.2 2 27 95.03 -1.2 1.2 0.6 2 27 200.61 -1.2 5.9 -0.4 2 27 0.00 -1.2 -8.0 -1.2 3 27 95.03 -1.2 1.2 0.6 3 27 200.61 -1.2 5.9 -0.5 3 27 0.00 -1.2 -8.0 -1.2 4 27 95.03 -1.2 1.2 0.6 4 27 200.61 -1.2 5.9 -0.5 4 27 0.00 -1.2 -8.0 -1.2 5 27 95.03 -1.2 1.2 0.6 5 27 200.61 -1.2 5.9 -0.5 5 27 0.00 -1.2 -8.0 -1.2 6 27 95.03 -1.2 1.2 0.6 6 27 200.61 -1.2 5.9 -0.5 6 27 0.00 -1.2 -8.0 -1.2 7 27 95.03 -1.2 1.2 0.6 7 27 200.61 -1.2 5.9 -0.5 7 27 0.00 -1.2 -8.0 -1.2 8 27 95.03 -1.2 1.2 0.6 8 27 200.61 -1.2 5.9 -0.5 8 27 0.00 -1.2 -8.0 -1.2 9 27 95.03 -1.2 1.2 0.6 9 27 200.61 -1.2 5.9 -0.5 9 27 0.00 -1.2 -7.9 -1.2 10 27 95.03 -1.2 1.1 0.6 10 27 200.61 -1.2 5.8 -0.5 10 27 0.00 -1.2 -7.9 -1.2 11 27 95.03 -1.2 1.1 0.6 11 27 200.61 -1.2 5.8 -0.5 11 27 0.00 -1.2 -7.9 -1.2 12 27 95.03 -1.2 1.1 0.6 12 27 200.61 -1.2 5.8 -0.5 12 28 0.00 0.0 -0.0 -0.9 1 28 94.66 0.0 0.0 0.5 1 28 199.83 0.0 0.0 -1.0 1 28 0.00 -0.0 0.0 0.0 2 28 94.66 -0.0 0.0 0.0 2 28 199.83 -0.0 -0.0 -0.0 2 28 0.00 -0.0 0.0 0.0 3 28 94.66 -0.0 0.0 0.0 3 28 199.83 -0.0 -0.0 -0.0 3 28 0.00 -1.2 5.8 0.5 4 28 94.66 -1.2 1.8 0.2 4 28 199.83 -1.2 -8.0 -0.2 4 28 0.00 0.0 0.0 -0.0 5 28 94.66 0.0 0.0 -0.0 5 28 199.83 0.0 0.0 0.0 5 28 0.00 -0.0 0.0 0.0 6 28 94.66 -0.0 0.0 -0.0 6 28 199.83 -0.0 -0.0 -0.0 6 28 0.00 0.0 0.0 -0.0 7 28 94.66 0.0 0.0 -0.0 7 28 199.83 0.0 0.0 0.0 7 28 0.00 -0.0 0.0 0.0 8 28 94.66 -0.0 0.0 -0.0 8 28 199.83 -0.0 -0.0 -0.0 8 28 0.00 -0.0 0.1 0.0 9 28 94.66 -0.0 0.0 0.0 9 28 199.83 -0.0 -0.1 -0.0 9 28 0.00 -1.5 7.5 -0.6 1 28 94.66 -1.5 2.4 0.9 1 28 199.83 -1.5 -10.4 -1.6 1 28 0.00 -1.2 5.9 -0.5 2 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 2 28 199.83 -1.2 -8.1 -1.2 2 28 0.00 -1.2 5.9 -0.5 3 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 3 28 199.83 -1.2 -8.1 -1.2 3 28 0.00 -1.2 5.9 -0.4 4 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 4

28 199.83 -1.2 -8.1 -1.2 4 28 0.00 -1.2 5.9 -0.4 5 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 5 28 199.83 -1.2 -8.1 -1.2 5 28 0.00 -1.2 5.9 -0.5 6 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 6 28 199.83 -1.2 -8.1 -1.2 6 28 0.00 -1.2 5.9 -0.5 7 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 7 28 199.83 -1.2 -8.1 -1.2 7 28 0.00 -1.2 5.9 -0.4 8 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 8 28 199.83 -1.2 -8.1 -1.2 8 28 0.00 -1.2 5.9 -0.4 9 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 9 28 199.83 -1.2 -8.1 -1.2 9 28 0.00 -1.2 5.8 -0.4 10 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 10 28 199.83 -1.2 -8.0 -1.2 10 28 0.00 -1.2 5.8 -0.5 11 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 11 28 199.83 -1.2 -8.0 -1.2 11 28 0.00 -1.2 5.8 -0.5 12 28 94.66 -1.2 1.8 0.7 12 28 199.83 -1.2 -8.0 -1.2 12 29 0.00 0.0 0.0 -1.0 1 29 94.66 0.0 0.0 0.5 1 29 199.83 0.0 -0.0 -1.0 1 29 0.00 0.0 -0.0 -0.0 2 29 94.66 0.0 0.0 -0.0 2 29 199.83 0.0 0.0 -0.0 2 29 0.00 0.0 -0.0 -0.0 3 29 94.66 0.0 0.0 -0.0 3 29 199.83 0.0 0.0 -0.0 3 29 0.00 -0.2 -8.0 -0.2 4 29 94.66 -0.2 0.6 0.0 4 29 199.83 -0.2 4.8 0.3 4 29 0.00 -0.0 0.0 0.0 5 29 94.66 -0.0 -0.0 0.0 5 29 199.83 -0.0 -0.0 0.0 5 29 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 6 29 94.66 -0.0 -0.0 0.0 6 29 199.83 -0.0 0.0 0.0 6 29 0.00 -0.0 0.0 0.0 7 29 94.66 -0.0 -0.0 0.0 7 29 199.83 -0.0 -0.0 0.0 7 29 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 8 29 94.66 -0.0 -0.0 0.0 8 29 199.83 -0.0 0.0 0.0 8 29 0.00 -0.0 -0.1 -0.0 9 29 94.66 -0.0 0.0 0.0 9 29 199.83 -0.0 0.1 0.0 9 29 0.00 -0.2 -10.4 -1.6 1 29 94.66 -0.2 0.8 0.7 1 29 199.83 -0.2 6.2 -0.9 1 29 0.00 -0.1 -8.1 -1.2 2 29 94.66 -0.1 0.6 0.6 2 29 199.83 -0.1 4.9 -0.6 2 29 0.00 -0.1 -8.1 -1.2 3 29 94.66 -0.1 0.6 0.6 3 29 199.83 -0.1 4.8 -0.6 3 29 0.00 -0.1 -8.1 -1.2 4 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 4 29 199.83 -0.1 4.9 -0.7 4 29 0.00 -0.1 -8.1 -1.2 5 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 5 29 199.83 -0.1 4.9 -0.7 5 29 0.00 -0.1 -8.1 -1.2 6 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 6 29 199.83 -0.1 4.9 -0.7 6 29 0.00 -0.1 -8.1 -1.2 7 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 7 29 199.83 -0.1 4.9 -0.7 7 29 0.00 -0.1 -8.1 -1.2 8 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 8 29 199.83 -0.1 4.9 -0.7 8 29 0.00 -0.1 -8.1 -1.2 9 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 9

29 199.83 -0.1 4.9 -0.7 9 29 0.00 -0.1 -8.0 -1.2 10 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 10 29 199.83 -0.1 4.8 -0.7 10 29 0.00 -0.1 -8.0 -1.2 11 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 11 29 199.83 -0.1 4.8 -0.7 11 29 0.00 -0.1 -8.0 -1.2 12 29 94.66 -0.1 0.6 0.5 12 29 199.83 -0.1 4.8 -0.7 12 30 0.00 -0.0 -0.0 -0.9 1 30 94.75 -0.0 -0.0 0.5 1 30 200.02 -0.0 -0.1 -1.2 1 30 0.00 -0.0 0.0 0.0 2 30 94.75 -0.0 -0.0 0.0 2 30 200.02 -0.0 -0.0 -0.0 2 30 0.00 -0.0 0.0 0.1 3 30 94.75 -0.0 -0.1 0.0 3 30 200.02 -0.0 -0.2 -0.1 3 30 0.00 -0.1 5.0 0.1 4 30 94.75 -0.1 -2.7 0.1 4 30 200.02 -0.1 -16.6 -0.0 4 30 0.00 0.0 0.0 -0.0 5 30 94.75 0.0 -0.0 -0.0 5 30 200.02 0.0 -0.0 -0.0 5 30 0.00 0.0 0.0 0.0 6 30 94.75 0.0 -0.0 0.0 6 30 200.02 0.0 -0.0 -0.0 6 30 0.00 0.0 0.0 -0.0 7 30 94.75 0.0 -0.0 -0.0 7 30 200.02 0.0 -0.0 -0.0 7 30 0.00 0.0 0.0 0.0 8 30 94.75 0.0 -0.0 0.0 8 30 200.02 0.0 -0.0 -0.0 8 30 0.00 -0.0 0.1 0.0 9 30 94.75 -0.0 -0.1 0.0 9 30 200.02 -0.0 -0.3 -0.0 9 30 0.00 -0.2 6.4 -0.8 1 30 94.75 -0.2 -3.8 0.7 1 30 200.02 -0.2 -22.1 -1.7 1 30 0.00 -0.1 5.0 -0.8 2 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 2 30 200.02 -0.1 -17.1 -1.3 2 30 0.00 -0.1 5.0 -0.8 3 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 3 30 200.02 -0.1 -17.1 -1.3 3 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 4 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 4 30 200.02 -0.1 -17.1 -1.3 4 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 5 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 5 30 200.02 -0.1 -17.1 -1.3 5 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 6 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 6 30 200.02 -0.1 -17.1 -1.3 6 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 7 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 7 30 200.02 -0.1 -17.1 -1.3 7 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 8 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 8 30 200.02 -0.1 -17.1 -1.3 8 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 9 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 9 30 200.02 -0.1 -17.1 -1.3 9 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 10 30 94.75 -0.1 -2.9 0.5 10 30 200.02 -0.1 -17.0 -1.3 10 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 11 30 94.75 -0.1 -2.8 0.5 11 30 200.02 -0.1 -16.8 -1.3 11 30 0.00 -0.1 5.0 -0.7 12 30 94.75 -0.1 -2.8 0.5 12 30 200.02 -0.1 -16.8 -1.3 12 31 0.00 -0.0 -0.1 -1.2 1 31 94.75 -0.0 -0.0 0.7 1 31 200.02 -0.0 0.0 -0.2 1 31 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 2 31 94.75 -0.0 -0.0 0.0 2

31 200.02 -0.0 0.0 0.0 2 31 0.00 -0.0 -0.2 -0.1 3 31 94.75 -0.0 -0.1 0.1 3 31 200.02 -0.0 0.0 0.2 3 31 0.00 0.0 -16.6 -0.0 4 31 94.75 0.0 -5.1 -0.0 4 31 200.02 0.0 2.2 -0.1 4 31 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 5 31 94.75 -0.0 -0.0 0.0 5 31 200.02 -0.0 -0.0 0.1 5 31 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 6 31 94.75 -0.0 -0.0 0.0 6 31 200.02 -0.0 0.0 0.0 6 31 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 7 31 94.75 -0.0 -0.0 0.0 7 31 200.02 -0.0 -0.0 0.0 7 31 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 8 31 94.75 -0.0 -0.0 0.0 8 31 200.02 -0.0 0.0 0.0 8 31 0.00 0.0 -0.3 -0.0 9 31 94.75 0.0 -0.1 -0.0 9 31 200.02 0.0 0.0 -0.0 9 31 0.00 0.0 -22.1 -1.7 1 31 94.75 0.0 -6.9 1.0 1 31 200.02 0.0 3.0 -0.0 1 31 0.00 0.0 -17.1 -1.3 2 31 94.75 0.0 -5.3 0.8 2 31 200.02 0.0 2.3 -0.1 2 31 0.00 0.0 -17.1 -1.3 3 31 94.75 0.0 -5.3 0.8 3 31 200.02 0.0 2.3 -0.1 3 31 0.00 0.0 -17.1 -1.3 4 31 94.75 0.0 -5.3 0.7 4 31 200.02 0.0 2.3 -0.3 4 31 0.00 0.0 -17.1 -1.3 5 31 94.75 0.0 -5.3 0.7 5 31 200.02 0.0 2.3 -0.3 5 31 0.00 0.0 -17.1 -1.3 6 31 94.75 0.0 -5.3 0.7 6 31 200.02 0.0 2.3 -0.2 6 31 0.00 0.0 -17.1 -1.3 7 31 94.75 0.0 -5.3 0.7 7 31 200.02 0.0 2.3 -0.2 7 31 0.00 0.0 -17.1 -1.3 8 31 94.75 0.0 -5.3 0.7 8 31 200.02 0.0 2.3 -0.2 8 31 0.00 0.0 -17.1 -1.3 9 31 94.75 0.0 -5.3 0.7 9 31 200.02 0.0 2.3 -0.2 9 31 0.00 0.0 -17.0 -1.3 10 31 94.75 0.0 -5.3 0.8 10 31 200.02 0.0 2.3 -0.1 10 31 0.00 0.0 -16.8 -1.3 11 31 94.75 0.0 -5.2 0.7 11 31 200.02 0.0 2.3 -0.2 11 31 0.00 0.0 -16.8 -1.3 12 31 94.75 0.0 -5.2 0.7 12 31 200.02 0.0 2.3 -0.2 12 =================================================== ============================ RISULTATI : TENSIONI PILASTRI PER N.RO DI ELEMENTO =================================================== ============================ ELEM. ascissa N/A M2/W2 M3/W3 CDC COMB. n.ro (cm) ========== (Kg/cm2) ========= n.ro n.ro 19 0.00 -2.9 -0.3 0.0 1 19 142.11 -2.6 -0.3 0.1 1 19 300.00 -2.2 -0.3 0.1 1 19 0.00 -0.6 0.1 -0.0 2 19 142.11 -0.6 -0.0 0.0 2 19 300.00 -0.6 -0.2 0.1 2 19 0.00 -3.3 0.3 -0.0 3 19 142.11 -3.3 -0.2 0.2 3 19 300.00 -3.3 -0.8 0.5 3 19 0.00 0.9 0.4 2.1 4 19 142.11 0.9 -0.0 1.6 4 19 300.00 0.9 -0.5 -12.1 4 19 0.00 0.0 -0.1 0.0 5 19 142.11 0.0 -0.0 -0.0 5

19 300.00 0.0 0.1 -0.0 5 19 0.00 -0.0 -0.0 0.0 6 19 142.11 -0.0 -0.0 0.0 6 19 300.00 -0.0 0.0 0.0 6 19 0.00 0.0 -0.0 0.0 7 19 142.11 0.0 -0.0 -0.0 7 19 300.00 0.0 0.0 -0.0 7 19 0.00 -0.0 -0.0 0.0 8 19 142.11 -0.0 -0.0 0.0 8 19 300.00 -0.0 0.0 0.0 8 19 0.00 0.0 0.0 0.0 9 19 142.11 0.0 -0.0 0.1 9 19 300.00 0.0 -0.0 -0.3 9 19 0.00 -8.3 0.7 2.7 1 19 142.11 -7.9 -0.9 2.6 1 19 300.00 -7.3 -2.6 -14.8 1 19 0.00 -3.6 0.2 2.1 2 19 142.11 -3.2 -0.5 1.9 2 19 300.00 -2.8 -1.2 -12.1 2 19 0.00 -3.6 0.2 2.1 3 19 142.11 -3.2 -0.5 1.9 3 19 300.00 -2.8 -1.3 -12.1 3 19 0.00 -3.6 0.4 2.1 4 19 142.11 -3.2 -0.5 1.9 4 19 300.00 -2.8 -1.4 -12.1 4 19 0.00 -3.6 0.3 2.1 5 19 142.11 -3.2 -0.5 1.9 5 19 300.00 -2.8 -1.4 -12.0 5 19 0.00 -3.6 0.2 2.1 6 19 142.11 -3.2 -0.5 1.9 6 19 300.00 -2.8 -1.2 -12.0 6 19 0.00 -3.6 0.3 2.1 7 19 142.11 -3.2 -0.5 1.9 7 19 300.00 -2.8 -1.3 -12.1 7 19 0.00 -3.6 0.3 2.1 8 19 142.11 -3.2 -0.5 1.9 8 19 300.00 -2.8 -1.4 -12.1 8 19 0.00 -3.6 0.3 2.1 9 19 142.11 -3.2 -0.5 1.9 9 19 300.00 -2.8 -1.3 -12.0 9 19 0.00 -5.9 0.5 2.1 10 19 142.11 -5.5 -0.6 2.0 10 19 300.00 -5.1 -1.9 -11.4 10 19 0.00 -4.3 0.3 2.1 11 19 142.11 -3.9 -0.5 1.9 11 19 300.00 -3.5 -1.5 -11.7 11 19 0.00 -3.6 0.3 2.1 12 19 142.11 -3.2 -0.5 1.8 12 19 300.00 -2.9 -1.3 -11.8 12 20 0.00 -3.0 -0.1 0.2 1 20 142.11 -2.6 0.0 0.1 1 20 300.00 -2.2 0.2 -0.1 1 20 0.00 -0.6 -0.0 -0.0 2 20 142.11 -0.6 0.0 0.0 2 20 300.00 -0.6 0.1 0.1 2 20 0.00 -3.3 -0.1 -0.0 3 20 142.11 -3.3 0.1 0.2 3 20 300.00 -3.3 0.3 0.4 3 20 0.00 0.3 0.1 -2.2 4 20 142.11 0.3 0.0 3.2 4 20 300.00 0.3 -0.1 -4.0 4 20 0.00 0.0 -0.1 0.0 5 20 142.11 0.0 -0.0 -0.0 5 20 300.00 0.0 0.1 -0.0 5 20 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 6 20 142.11 -0.0 -0.0 0.0 6 20 300.00 -0.0 0.0 0.0 6 20 0.00 0.0 -0.0 0.0 7 20 142.11 0.0 -0.0 -0.0 7 20 300.00 0.0 0.0 -0.0 7 20 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 8 20 142.11 -0.0 -0.0 0.0 8 20 300.00 -0.0 0.0 0.0 8 20 0.00 0.0 0.0 -0.0 9 20 142.11 0.0 0.0 0.1 9 20 300.00 0.0 -0.0 -0.1 9 20 0.00 -9.2 -0.3 -2.6 1 20 142.11 -8.7 0.2 4.6 1

20 300.00 -8.2 0.8 -4.7 1 20 0.00 -4.2 -0.2 -2.0 2 20 142.11 -3.9 0.1 3.5 2 20 300.00 -3.5 0.4 -4.0 2 20 0.00 -4.2 -0.2 -2.0 3 20 142.11 -3.9 0.1 3.5 3 20 300.00 -3.5 0.4 -4.1 3 20 0.00 -4.2 0.0 -2.0 4 20 142.11 -3.9 0.1 3.5 4 20 300.00 -3.5 0.2 -4.0 4 20 0.00 -4.2 -0.0 -2.0 5 20 142.11 -3.9 0.1 3.5 5 20 300.00 -3.5 0.3 -4.0 5 20 0.00 -4.2 -0.2 -2.0 6 20 142.11 -3.9 0.1 3.5 6 20 300.00 -3.5 0.4 -4.0 6 20 0.00 -4.2 -0.1 -2.0 7 20 142.11 -3.9 0.1 3.5 7 20 300.00 -3.5 0.3 -4.1 7 20 0.00 -4.2 -0.0 -2.0 8 20 142.11 -3.9 0.1 3.5 8 20 300.00 -3.5 0.3 -4.1 8 20 0.00 -4.2 -0.1 -2.0 9 20 142.11 -3.9 0.1 3.5 9 20 300.00 -3.5 0.4 -4.0 9 20 0.00 -6.5 -0.2 -2.0 10 20 142.11 -6.2 0.2 3.5 10 20 300.00 -5.8 0.6 -3.6 10 20 0.00 -4.9 -0.1 -2.0 11 20 142.11 -4.5 0.1 3.4 11 20 300.00 -4.1 0.4 -3.8 11 20 0.00 -4.2 -0.1 -2.0 12 20 142.11 -3.9 0.1 3.4 12 20 300.00 -3.5 0.3 -3.9 12 21 0.00 -3.0 0.0 0.2 1 21 142.11 -2.7 -0.0 0.1 1 21 300.00 -2.3 -0.0 -0.1 1 21 0.00 -0.6 0.0 0.0 2 21 142.11 -0.6 -0.0 0.0 2 21 300.00 -0.6 -0.0 0.1 2 21 0.00 -3.4 0.0 0.0 3 21 142.11 -3.4 -0.0 0.2 3 21 300.00 -3.4 -0.1 0.3 3 21 0.00 0.5 0.0 -0.1 4 21 142.11 0.5 0.0 3.5 4 21 300.00 0.5 -0.0 -5.7 4 21 0.00 0.0 -0.1 0.0 5 21 142.11 0.0 -0.0 -0.0 5 21 300.00 0.0 0.1 -0.0 5 21 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 6 21 142.11 -0.0 -0.0 0.0 6 21 300.00 -0.0 0.0 0.0 6 21 0.00 0.0 -0.0 0.0 7 21 142.11 0.0 -0.0 -0.0 7 21 300.00 0.0 0.0 -0.0 7 21 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 8 21 142.11 -0.0 -0.0 0.0 8 21 300.00 -0.0 0.0 0.0 8 21 0.00 0.0 0.0 -0.0 9 21 142.11 0.0 0.0 0.1 9 21 300.00 0.0 -0.0 -0.2 9 21 0.00 -9.3 0.1 0.2 1 21 142.11 -8.8 -0.0 4.9 1 21 300.00 -8.3 -0.2 -7.0 1 21 0.00 -4.2 -0.1 0.1 2 21 142.11 -3.9 -0.0 3.8 2 21 300.00 -3.5 0.0 -5.9 2 21 0.00 -4.2 -0.0 0.1 3 21 142.11 -3.9 -0.0 3.7 3 21 300.00 -3.5 0.0 -5.9 3 21 0.00 -4.2 0.2 0.1 4 21 142.11 -3.9 0.0 3.8 4 21 300.00 -3.5 -0.2 -5.9 4 21 0.00 -4.2 0.2 0.1 5 21 142.11 -3.9 -0.0 3.8 5 21 300.00 -3.5 -0.2 -5.8 5 21 0.00 -4.2 0.0 0.1 6 21 142.11 -3.9 -0.0 3.8 6

21 300.00 -3.5 -0.0 -5.8 6 21 0.00 -4.2 0.1 0.1 7 21 142.11 -3.9 -0.0 3.7 7 21 300.00 -3.5 -0.1 -5.9 7 21 0.00 -4.2 0.1 0.1 8 21 142.11 -3.9 -0.0 3.7 8 21 300.00 -3.5 -0.1 -5.9 8 21 0.00 -4.2 0.1 0.1 9 21 142.11 -3.9 -0.0 3.8 9 21 300.00 -3.5 -0.1 -5.8 9 21 0.00 -6.6 0.1 0.1 10 21 142.11 -6.3 -0.0 3.8 10 21 300.00 -5.9 -0.1 -5.4 10 21 0.00 -4.9 0.1 0.1 11 21 142.11 -4.6 -0.0 3.7 11 21 300.00 -4.2 -0.1 -5.6 11 21 0.00 -4.2 0.1 0.1 12 21 142.11 -3.9 -0.0 3.6 12 21 300.00 -3.5 -0.1 -5.7 12 22 0.00 -2.8 0.1 0.1 1 22 142.11 -2.5 -0.1 0.1 1 22 300.00 -2.1 -0.2 0.0 1 22 0.00 -0.6 0.0 -0.0 2 22 142.11 -0.6 -0.0 0.0 2 22 300.00 -0.6 -0.1 0.1 2 22 0.00 -3.0 0.1 -0.0 3 22 142.11 -3.0 -0.1 0.2 3 22 300.00 -3.0 -0.4 0.5 3 22 0.00 0.4 -0.2 -2.1 4 22 142.11 0.4 -0.0 3.2 4 22 300.00 0.4 0.1 -4.0 4 22 0.00 -0.0 -0.1 -0.0 5 22 142.11 -0.0 -0.0 -0.0 5 22 300.00 -0.0 0.1 0.0 5 22 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 6 22 142.11 -0.0 -0.0 0.0 6 22 300.00 -0.0 0.0 0.0 6 22 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 7 22 142.11 -0.0 -0.0 -0.0 7 22 300.00 -0.0 0.0 0.0 7 22 0.00 -0.0 -0.0 -0.0 8 22 142.11 -0.0 -0.0 0.0 8 22 300.00 -0.0 0.0 0.0 8 22 0.00 0.0 -0.0 -0.0 9 22 142.11 0.0 -0.0 0.1 9 22 300.00 0.0 0.0 -0.1 9 22 0.00 -8.5 0.1 -2.6 1 22 142.11 -8.1 -0.3 4.7 1 22 300.00 -7.6 -0.8 -4.5 1 22 0.00 -4.0 -0.1 -2.1 2 22 142.11 -3.6 -0.2 3.5 2 22 300.00 -3.2 -0.2 -3.9 2 22 0.00 -4.0 -0.1 -2.1 3 22 142.11 -3.6 -0.2 3.5 3 22 300.00 -3.2 -0.2 -4.0 3 22 0.00 -3.9 0.1 -2.0 4 22 142.11 -3.6 -0.1 3.5 4 22 300.00 -3.2 -0.4 -4.0 4 22 0.00 -4.0 0.1 -2.0 5 22 142.11 -3.6 -0.1 3.5 5 22 300.00 -3.2 -0.4 -4.0 5 22 0.00 -4.0 -0.1 -2.1 6 22 142.11 -3.6 -0.1 3.5 6 22 300.00 -3.2 -0.2 -3.9 6 22 0.00 -3.9 -0.0 -2.1 7 22 142.11 -3.6 -0.1 3.5 7 22 300.00 -3.2 -0.3 -4.0 7 22 0.00 -3.9 0.0 -2.0 8 22 142.11 -3.6 -0.1 3.5 8 22 300.00 -3.2 -0.3 -4.0 8 22 0.00 -4.0 0.0 -2.1 9 22 142.11 -3.6 -0.1 3.5 9 22 300.00 -3.2 -0.3 -3.9 9 22 0.00 -6.1 0.1 -2.0 10 22 142.11 -5.7 -0.2 3.5 10 22 300.00 -5.3 -0.5 -3.5 10 22 0.00 -4.6 0.0 -2.0 11 22 142.11 -4.2 -0.2 3.4 11

22 300.00 -3.8 -0.4 -3.7 11 22 0.00 -4.0 -0.0 -2.0 12 22 142.11 -3.6 -0.1 3.4 12 22 300.00 -3.2 -0.3 -3.8 12 23 0.00 -2.6 0.3 0.0 1 23 142.11 -2.3 0.3 0.1 1 23 300.00 -1.9 0.3 0.2 1 23 0.00 -0.5 -0.1 0.0 2 23 142.11 -0.5 0.0 0.1 2 23 300.00 -0.5 0.2 0.1 2 23 0.00 -2.8 -0.3 0.0 3 23 142.11 -2.8 0.2 0.3 3 23 300.00 -2.8 0.8 0.6 3 23 0.00 0.9 0.2 2.1 4 23 142.11 0.9 -0.1 1.6 4 23 300.00 0.9 -0.4 -12.1 4 23 0.00 0.0 -0.1 0.0 5 23 142.11 0.0 -0.0 -0.0 5 23 300.00 0.0 0.1 -0.0 5 23 0.00 -0.0 -0.0 0.0 6 23 142.11 -0.0 0.0 0.0 6 23 300.00 -0.0 0.0 0.0 6 23 0.00 0.0 -0.0 0.0 7 23 142.11 0.0 -0.0 -0.0 7 23 300.00 0.0 0.0 -0.0 7 23 0.00 -0.0 -0.0 0.0 8 23 142.11 -0.0 0.0 0.0 8 23 300.00 -0.0 0.0 0.0 8 23 0.00 0.0 0.0 0.0 9 23 142.11 0.0 -0.0 0.1 9 23 300.00 0.0 -0.0 -0.3 9 23 0.00 -7.0 0.2 2.7 1 23 142.11 -6.6 0.8 2.7 1 23 300.00 -6.1 1.4 -14.5 1 23 0.00 -3.0 0.3 2.1 2 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 2 23 300.00 -2.3 0.5 -11.9 2 23 0.00 -3.0 0.3 2.1 3 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 3 23 300.00 -2.3 0.4 -11.9 3 23 0.00 -3.0 0.5 2.1 4 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 4 23 300.00 -2.3 0.3 -11.9 4 23 0.00 -3.0 0.5 2.1 5 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 5 23 300.00 -2.3 0.3 -11.9 5 23 0.00 -3.0 0.3 2.1 6 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 6 23 300.00 -2.3 0.4 -11.9 6 23 0.00 -3.0 0.3 2.1 7 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 7 23 300.00 -2.3 0.4 -12.0 7 23 0.00 -3.0 0.4 2.1 8 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 8 23 300.00 -2.3 0.3 -11.9 8 23 0.00 -3.0 0.4 2.1 9 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 9 23 300.00 -2.3 0.3 -11.9 9 23 0.00 -5.0 0.2 2.1 10 23 142.11 -4.6 0.5 2.1 10 23 300.00 -4.2 0.9 -11.2 10 23 0.00 -3.6 0.3 2.1 11 23 142.11 -3.3 0.4 1.9 11 23 300.00 -2.9 0.5 -11.5 11 23 0.00 -3.1 0.4 2.1 12 23 142.11 -2.7 0.4 1.9 12 23 300.00 -2.3 0.4 -11.6 12 DESCRIZIONE TABELLA SOLLECITAZIONI TRAVI E P ILASTRI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella SOLLECITAZIONI TRAVI E PILASTRI. Per ogni gruppo di elementi ed internam ente ad esso, per ogni elemento ad esso appartenente ed in ogni condizione di carico considerata vengono riportate, secondo modal ita' diverse da tipo a tipo di elemento, azioni e/o tensioni in punti caratteristici riferiti alla terna locale. ELEM. numero dell' elemento

n.ro x ascissa locale misurata dal nodo I al nodo J N sforzo normale nel p.to x V2 forza di taglio ' ' ' in di rez. 2 locale V3 forza di taglio ' ' ' ' ' 3 ' T momento torcente ' ' ' M2 momento flettente ' ' ' intor no asse 2 locale M3 momento flettente ' ' ' ' ' 3 ' Per la descrizione delle convenzioni usate per il segno delle azioni interne, si rimanda alla documentazi one fornita con il programma. =================================================== ============================ RISULTATI : SOLLECITAZIONI PILASTRATA 1 =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 CDC COMB. n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) n.ro n.ro 19 0.00 -7359.4 -3.3 -6.0 -1.9 -54.8 10.0 1 19 3.00 -5484.4 -3.3 -6.0 -1.9 -72.7 19.8 1 19 0.00 -1548.3 -6.4 -14.9 -1.8 11.6 -0.2 2 19 3.00 -1548.3 -6.4 -14.9 -1.8 -33.1 18.9 2 19 0.00 -8181.0 -33.6 -78.7 -9.8 61.3 -1.0 3 19 3.00 -8181.0 -33.6 -78.7 -9.8 -174.8 99.8 3 19 0.00 2361.5 -1307.2 -64.0 - 676.5 80.7 428.1 4 19 3.00 2361.5 2127.8 -64.0 - 676.5 -111.3 -2520.4 4 19 0.00 1.5 1.1 9.4 -1.9 -13.7 0.4 5 19 3.00 1.5 1.1 9.4 -1.9 14.4 -3.0 5 19 0.00 -5.9 -1.6 6.4 -2.4 -9.2 0.7 6 19 3.00 -5.9 -1.6 6.4 -2.4 10.1 5.4 6 19 0.00 0.6 0.5 4.1 -0.8 -6.0 0.2 7 19 3.00 0.6 0.5 4.1 -0.8 6.3 -1.3 7 19 0.00 -2.6 -0.7 2.8 -1.1 -4.0 0.3 8 19 3.00 -2.6 -0.7 2.8 -1.1 4.4 2.3 8 19 0.00 57.9 -29.2 -1.4 -13.3 2.0 8.4 9 19 3.00 57.9 75.8 -1.4 -13.3 -2.3 -61.6 9 19 0.00 -20781.5 -1762.2 -228.4 - 898.9 140.8 567.8 1 19 3.00 -18344.0 2703.3 -228.4 - 898.9 -544.5 -3076.5 1 19 0.00 -8942.8 -1355.4 -98.6 - 699.1 41.4 446.7 2 19 3.00 -7067.8 2184.6 -98.6 - 699.1 -254.4 -2514.7 2 19 0.00 -8939.2 -1354.4 -102.5 - 697.6 47.0 446.3 3 19 3.00 -7064.2 2185.6 -102.5 - 697.6 -260.5 -2517.9 3 19 0.00 -8942.2 -1356.7 -121.2 - 693.7 74.4 445.4 4 19 3.00 -7067.2 2183.3 -121.2 - 693.7 -289.3 -2512.0 4 19 0.00 -8945.8 -1357.6 -117.4 - 695.2 68.9 445.8 5 19 3.00 -7070.8 2182.4 -117.4 - 695.2 -283.2 -2508.8 5 19 0.00 -8948.0 -1357.3 -100.7 - 699.4 44.6 446.9 6 19 3.00 -7073.0 2182.7 -100.7 - 699.4 -257.4 -2508.8 6 19 0.00 -8936.1 -1354.1 -113.6 - 694.6 63.0 445.5 7 19 3.00 -7061.1 2185.9 -113.6 - 694.6 -277.7 -2519.6 7 19 0.00 -8937.0 -1354.8 -119.2 - 693.4 71.3 445.2 8 19 3.00 -7062.0 2185.2 -119.2 - 693.4 -286.3 -2517.8 8 19 0.00 -8948.9 -1357.9 -106.3 - 698.3 52.8 446.6 9 19 3.00 -7073.9 2182.1 -106.3 - 698.3 -266.1 -2507.0 9 19 0.00 -14727.2 -1350.4 -163.6 - 690.0 98.9 436.9 10 19 3.00 -12852.2 2084.6 -163.6 - 690.0 -392.0 -2381.9 10 19 0.00 -10636.6 -1333.6 -124.3 - 685.1 68.2 437.4 11 19 3.00 -8761.6 2101.4 -124.3 - 685.1 -304.6 -2431.8 11 19 0.00 -9000.4 -1326.9 -108.5 - 683.1 56.0 437.6 12 19 3.00 -7125.4 2108.1 -108.5 - 683.1 -269.6 -2451.7 12 =================================================== ============================ RISULTATI : SOLLECITAZIONI PILASTRATA 2 =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 CDC COMB. n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) n.ro n.ro 20 0.00 -7431.7 18.5 24.4 0.5 -24.5 39.0 1 20 3.00 -5556.7 18.5 24.4 0.5 48.6 -16.6 1 20 0.00 -1553.8 -5.2 6.5 0.2 -5.7 -1.0 2 20 3.00 -1553.8 -5.2 6.5 0.2 13.7 14.6 2 20 0.00 -8210.3 -27.6 34.2 1.1 -30.2 -5.5 3 20 3.00 -8210.3 -27.6 34.2 1.1 72.4 77.2 3 20 0.00 857.1 -2161.8 -10.0 52.7 16.0 -449.5 4 20 3.00 857.1 1273.2 -10.0 52.7 -13.9 -834.3 4 20 0.00 3.3 1.7 13.3 -3.7 -20.5 1.1 5 20 3.00 3.3 1.7 13.3 -3.7 19.5 -3.9 5 20 0.00 -6.3 -2.4 6.4 -1.8 -9.7 -0.4 6 20 3.00 -6.3 -2.4 6.4 -1.8 9.3 6.8 6

20 0.00 1.5 0.7 5.8 -1.6 -8.9 0.5 7 20 3.00 1.5 0.7 5.8 -1.6 8.5 -1.7 7 20 0.00 -2.7 -1.0 2.8 -0.8 -4.2 -0.2 8 20 3.00 -2.7 -1.0 2.8 -0.8 4.1 3.0 8 20 0.00 28.3 -46.2 -0.2 1.1 0.4 -9.2 9 20 3.00 28.3 58.8 -0.2 1.1 -0.3 -28.1 9 20 0.00 -22882.4 -2834.3 78.4 71.1 -63.7 -543.3 1 20 3.00 -20444.9 1631.2 78.4 71.1 171.6 -971.3 1 20 0.00 -10561.7 -2202.0 46.1 50.6 -46.3 -421.5 2 20 3.00 -8686.7 1338.0 46.1 50.6 92.1 -843.0 2 20 0.00 -10557.9 -2200.5 42.3 51.6 -40.4 -421.3 3 20 3.00 -8682.9 1339.5 42.3 51.6 86.5 -847.1 3 20 0.00 -10564.6 -2203.9 15.6 59.1 0.6 -423.4 4 20 3.00 -8689.6 1336.1 15.6 59.1 47.5 -839.3 4 20 0.00 -10568.4 -2205.3 19.4 58.1 -5.2 -423.6 5 20 3.00 -8693.4 1334.7 19.4 58.1 53.1 -835.2 5 20 0.00 -10568.5 -2204.8 41.2 52.0 -38.7 -422.5 6 20 3.00 -8693.5 1335.2 41.2 52.0 85.0 -835.5 6 20 0.00 -10555.9 -2200.0 28.5 55.5 -19.3 -421.8 7 20 3.00 -8680.9 1340.0 28.5 55.5 66.3 -849.2 7 20 0.00 -10557.9 -2201.0 20.5 57.7 -7.0 -422.4 8 20 3.00 -8682.9 1339.0 20.5 57.7 54.6 -846.8 8 20 0.00 -10570.5 -2205.8 33.2 54.2 -26.4 -423.1 9 20 3.00 -8695.5 1334.2 33.2 54.2 73.3 -833.2 9 20 0.00 -16338.7 -2176.0 55.1 54.6 -44.3 -417.1 10 20 3.00 -14463.7 1259.0 55.1 54.6 120.9 -759.0 10 20 0.00 -12233.6 -2162.2 38.0 54.0 -29.3 -414.3 11 20 3.00 -10358.6 1272.8 38.0 54.0 84.6 -797.7 11 20 0.00 -10591.5 -2156.7 31.1 53.8 -23.2 -413.2 12 20 3.00 -8716.5 1278.3 31.1 53.8 70.1 -813.1 12 =================================================== ============================ RISULTATI : SOLLECITAZIONI PILASTRATA 3 =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 CDC COMB. n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) n.ro n.ro 21 0.00 -7623.3 24.7 -4.0 -0.0 3.9 51.7 1 21 3.00 -5748.3 24.7 -4.0 -0.0 -8.2 -22.3 1 21 0.00 -1610.4 -4.4 -1.0 0.0 0.9 0.3 2 21 3.00 -1610.4 -4.4 -1.0 0.0 -2.1 13.5 2 21 0.00 -8509.1 -23.2 -5.3 0.0 4.7 1.6 3 21 3.00 -8509.1 -23.2 -5.3 0.0 -11.3 71.1 3 21 0.00 1178.4 -1899.1 -3.6 -1.2 6.6 -25.0 4 21 3.00 1178.4 1535.9 -3.6 -1.2 -4.3 -1197.5 4 21 0.00 1.6 0.8 14.5 -3.8 -22.4 0.3 5 21 3.00 1.6 0.8 14.5 -3.8 21.2 -2.0 5 21 0.00 -6.8 -2.7 3.6 -0.9 -5.5 -0.7 6 21 3.00 -6.8 -2.7 3.6 -0.9 5.3 7.5 6 21 0.00 0.7 0.3 6.3 -1.7 -9.7 0.1 7 21 3.00 0.7 0.3 6.3 -1.7 9.2 -0.9 7 21 0.00 -3.0 -1.2 1.6 -0.4 -2.4 -0.3 8 21 3.00 -3.0 -1.2 1.6 -0.4 2.3 3.2 8 21 0.00 34.9 -41.0 -0.1 -0.0 0.2 -0.8 9 21 3.00 34.9 64.0 -0.1 -0.0 -0.1 -35.4 9 21 0.00 -23235.5 -2477.3 -19.3 -1.5 21.9 37.5 1 21 3.00 -20798.0 1988.2 -19.3 -1.5 -36.0 -1461.6 1 21 0.00 -10573.6 -1926.8 5.2 -5.3 -11.1 26.9 2 21 3.00 -8698.6 1613.2 5.2 -5.3 4.6 -1220.1 2 21 0.00 -10569.4 -1925.2 3.1 -4.7 -7.8 27.3 3 21 3.00 -8694.4 1614.8 3.1 -4.7 1.5 -1224.6 3 21 0.00 -10572.7 -1926.7 -26.0 2.9 37.1 26.6 4 21 3.00 -8697.7 1613.3 -26.0 2.9 -41.0 -1220.7 4 21 0.00 -10576.8 -1928.4 -23.8 2.4 33.7 26.2 5 21 3.00 -8701.8 1611.6 -23.8 2.4 -37.8 -1216.2 5 21 0.00 -10579.5 -1929.3 -2.4 -3.2 0.7 26.2 6 21 3.00 -8704.5 1610.7 -2.4 -3.2 -6.5 -1213.5 6 21 0.00 -10565.8 -1923.9 -9.6 -1.4 11.8 27.5 7 21 3.00 -8690.8 1616.1 -9.6 -1.4 -17.1 -1228.4 7 21 0.00 -10566.8 -1924.3 -18.3 0.9 25.2 27.3 8 21 3.00 -8691.8 1615.7 -18.3 0.9 -29.8 -1227.3 8 21 0.00 -10580.4 -1929.7 -11.1 -0.9 14.2 26.0 9 21 3.00 -8705.4 1610.3 -11.1 -0.9 -19.2 -1212.3 9 21 0.00 -16564.4 -1902.0 -14.0 -1.1 16.1 28.6 10 21 3.00 -14689.4 1533.0 -14.0 -1.1 -26.0 -1135.2 10 21 0.00 -12309.8 -1890.5 -11.4 -1.2 13.8 27.8 11 21 3.00 -10434.8 1544.5 -11.4 -1.2 -20.3 -1170.8 11 21 0.00 -10608.0 -1885.8 -10.3 -1.2 12.8 27.5 12 21 3.00 -8733.0 1549.2 -10.3 -1.2 -18.1 -1185.0 12

=================================================== ============================ RISULTATI : SOLLECITAZIONI PILASTRATA 4 =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 CDC COMB. n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) n.ro n.ro 22 0.00 -7063.1 8.0 -23.4 -0.8 22.3 24.3 1 22 3.00 -5188.1 8.0 -23.4 -0.8 -47.9 0.3 1 22 0.00 -1439.3 -6.4 -6.7 -0.3 5.6 -1.1 2 22 3.00 -1439.3 -6.4 -6.7 -0.3 -14.6 18.0 2 22 0.00 -7605.2 -33.7 -35.6 -1.6 29.8 -5.9 3 22 3.00 -7605.2 -33.7 -35.6 -1.6 -76.9 95.0 3 22 0.00 878.2 -2155.5 21.3 -52.3 -38.7 -440.0 4 22 3.00 878.2 1279.5 21.3 -52.3 25.1 -843.4 4 22 0.00 -0.4 -1.2 14.8 -4.2 -22.7 -2.1 5 22 3.00 -0.4 -1.2 14.8 -4.2 21.6 1.4 5 22 0.00 -7.2 -2.8 1.1 -0.3 -1.9 -0.8 6 22 3.00 -7.2 -2.8 1.1 -0.3 1.3 7.7 6 22 0.00 -0.2 -0.5 6.4 -1.8 -9.9 -0.9 7 22 3.00 -0.2 -0.5 6.4 -1.8 9.4 0.6 7 22 0.00 -3.1 -1.2 0.5 -0.1 -0.8 -0.3 8 22 3.00 -3.1 -1.2 0.5 -0.1 0.6 3.4 8 22 0.00 28.7 -46.1 0.7 -1.1 -1.2 -9.0 9 22 3.00 28.7 58.9 0.7 -1.1 0.7 -28.2 9 22 0.00 -21319.3 -2850.5 -64.9 -71.9 30.7 -550.7 1 22 3.00 -18881.8 1615.0 -64.9 -71.9 -164.0 -930.1 1 22 0.00 -9879.6 -2212.1 -3.8 -59.2 -26.4 -429.8 2 22 3.00 -8004.6 1327.9 -3.8 -59.2 -37.7 -821.1 2 22 0.00 -9875.3 -2210.4 -4.4 -59.0 -25.2 -429.4 3 22 3.00 -8000.3 1329.6 -4.4 -59.0 -38.4 -825.7 3 22 0.00 -9874.6 -2208.1 -34.0 -50.7 20.2 -425.2 4 22 3.00 -7999.6 1331.9 -34.0 -50.7 -81.7 -828.6 4 22 0.00 -9878.9 -2209.8 -33.4 -50.9 19.1 -425.7 5 22 3.00 -8003.9 1330.2 -33.4 -50.9 -81.0 -823.9 5 22 0.00 -9884.4 -2213.3 -13.4 -56.5 -11.8 -428.9 6 22 3.00 -8009.4 1326.7 -13.4 -56.5 -51.9 -816.6 6 22 0.00 -9870.0 -2207.6 -15.5 -55.9 -8.0 -427.4 7 22 3.00 -7995.0 1332.4 -15.5 -55.9 -54.5 -832.1 7 22 0.00 -9869.8 -2206.9 -24.4 -53.4 5.6 -426.2 8 22 3.00 -7994.8 1333.1 -24.4 -53.4 -67.5 -833.0 8 22 0.00 -9884.2 -2212.6 -22.3 -54.0 1.9 -427.7 9 22 3.00 -8009.2 1327.4 -22.3 -54.0 -64.9 -817.5 9 22 0.00 -15229.4 -2187.5 -44.4 -55.1 19.0 -422.7 10 22 3.00 -13354.4 1247.5 -44.4 -55.1 -114.3 -730.1 10 22 0.00 -11426.8 -2170.7 -26.7 -54.2 4.1 -419.8 11 22 3.00 -9551.8 1264.3 -26.7 -54.2 -75.8 -777.6 11 22 0.00 -9905.8 -2164.0 -19.5 -53.9 -1.8 -418.6 12 22 3.00 -8030.8 1271.0 -19.5 -53.9 -60.4 -796.6 12 =================================================== ============================ RISULTATI : SOLLECITAZIONI PILASTRATA 5 =================================================== ============================ ELEM. ascissa N V2 V3 T M2 M3 CDC COMB. n.ro (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) n.ro n.ro 23 0.00 -6592.6 -12.3 4.5 4.9 57.4 1.0 1 23 3.00 -4717.6 -12.3 4.5 4.9 70.9 37.8 1 23 0.00 -1311.1 -7.1 14.3 2.7 -10.5 1.3 2 23 3.00 -1311.1 -7.1 14.3 2.7 32.4 22.6 2 23 0.00 -6928.0 -37.5 75.6 14.4 -55.4 6.8 3 23 3.00 -6928.0 -37.5 75.6 14.4 171.4 119.5 3 23 0.00 2352.3 -1307.7 -41.1 674.6 45.8 429.0 4 23 3.00 2352.3 2127.3 -41.1 674.6 -77.4 -2518.1 4 23 0.00 3.4 1.2 11.7 -3.1 -17.1 1.2 5 23 3.00 3.4 1.2 11.7 -3.1 18.0 -2.3 5 23 0.00 -5.4 -1.7 0.2 0.6 -0.2 0.5 6 23 3.00 -5.4 -1.7 0.2 0.6 0.5 5.7 6 23 0.00 1.5 0.5 5.1 -1.3 -7.4 0.5 7 23 3.00 1.5 0.5 5.1 -1.3 7.8 -1.0 7 23 0.00 -2.3 -0.8 0.1 0.3 -0.1 0.2 8 23 3.00 -2.3 -0.8 0.1 0.3 0.2 2.5 8 23 0.00 57.8 -29.1 -0.9 13.2 1.2 8.5 9 23 3.00 57.8 75.9 -0.9 13.2 -1.6 -61.7 9 23 0.00 -17608.9 -1781.5 84.4 908.6 37.5 570.9 1 23 3.00 -15171.4 2684.0 84.4 908.6 290.7 -3015.7 1 23 0.00 -7570.3 -1366.8 11.2 697.0 60.2 443.2 2 23 3.00 -5695.3 2173.2 11.2 697.0 93.8 -2484.0 2 23 0.00 -7567.1 -1365.7 11.1 696.6 60.3 442.9 3 23 3.00 -5692.1 2174.3 11.1 696.6 93.5 -2487.4 3

23 0.00 -7573.9 -1368.0 -12.3 702.7 94.4 440.5 4 23 3.00 -5698.9 2172.0 -12.3 702.7 57.5 -2482.9 4 23 0.00 -7577.1 -1369.1 -12.2 703.1 94.3 440.7 5 23 3.00 -5702.1 2170.9 -12.2 703.1 57.8 -2479.5 5 23 0.00 -7576.5 -1368.8 3.2 699.6 72.0 442.7 6 23 3.00 -5701.5 2171.2 3.2 699.6 81.6 -2478.4 6 23 0.00 -7565.7 -1365.3 2.7 698.3 72.4 441.7 7 23 3.00 -5690.7 2174.7 2.7 698.3 80.6 -2489.8 7 23 0.00 -7567.7 -1366.0 -4.3 700.1 82.6 441.0 8 23 3.00 -5692.7 2174.0 -4.3 700.1 69.8 -2488.5 8 23 0.00 -7578.5 -1369.5 -3.8 701.4 82.2 441.9 9 23 3.00 -5703.5 2170.5 -3.8 701.4 70.8 -2477.1 9 23 0.00 -12479.5 -1364.6 53.3 696.7 37.4 438.1 10 23 3.00 -10604.5 2070.4 53.3 696.7 197.3 -2338.2 10 23 0.00 -9015.5 -1345.8 15.5 689.5 65.0 434.7 11 23 3.00 -7140.5 2089.2 15.5 689.5 111.6 -2397.9 11 23 0.00 -7629.9 -1338.3 0.4 686.6 76.1 433.3 12 23 3.00 -5754.9 2096.7 0.4 686.6 77.3 -2421.8 12 DESCRIZIONE TABELLA REAZIONI VINCOLARI Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella REAZIONI VINCOLARI. Relativamente ad ogni caso di carico, vengon o elencate, per ogni nodo vincolato, i valori delle componenti de lle reazioni vincolari ( forze e momenti) riferite alla terna glob ale: NODO numero del nodo vincolato n.ro Fx componente della reazione-forz a in direzione X Fy ' ' ' ' ' Y Fz ' ' ' ' ' Z Mx componente della reazione-mome nto in direzione X My ' ' ' ' ' Y Mz ' ' ' ' ' Z Nota: per componente del momento in una dire zione, si intende la componente del vettore asse-momento in quell a direzione. La componente Fx della forza e' positiva se concorde con l'asse X; analogamente per Fy, Fz. La componente Mx del momento e' positiva se concorde con l'asse X; analogamente per My, Mz. =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 1 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 4660.8 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 4387.1 0.0 0.0 0.0 8 1.3 -0.1 -751.4 0.0 0.0 0.0 9 -2.1 -0.6 5462.5 0.0 0.0 0.0 10 -14.8 12.9 4550.2 0.0 0.0 0.0 11 -2.5 16.8 4522.4 0.0 0.0 0.0 12 9.7 7.2 4768.3 0.0 0.0 0.0 13 2.9 -9.0 6097.9 0.0 0.0 0.0 14 0.0 -0.3 -564.6 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 7218.5 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 8515.1 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 9109.0 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 8881.7 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 7983.2 0.0 0.0 0.0 25 -10.3 -7.0 1669.7 0.0 0.0 0.0 26 25.4 -14.5 1519.2 0.0 0.0 0.0 27 -13.0 -23.9 1511.7 0.0 0.0 0.0 28 3.4 18.3 1667.1 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 2 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 1271.6 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 1189.6 0.0 0.0 0.0 8 4.0 1.0 -242.5 0.0 0.0 0.0 9 7.3 -1.2 1461.7 0.0 0.0 0.0 10 1.9 -2.8 1201.7 0.0 0.0 0.0 11 1.9 -6.0 1196.0 0.0 0.0 0.0

12 0.5 -5.0 1269.7 0.0 0.0 0.0 13 -4.9 -6.5 1653.9 0.0 0.0 0.0 14 -3.3 -2.1 -186.3 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 1304.0 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 1435.5 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 1608.7 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 1549.5 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 1540.4 0.0 0.0 0.0 25 -18.3 1.0 12.5 0.0 0.0 0.0 26 10.1 6.6 0.3 0.0 0.0 0.0 27 -12.7 0.2 0.7 0.0 0.0 0.0 28 13.5 14.9 11.3 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 3 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 6719.3 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 6286.0 0.0 0.0 0.0 8 21.0 5.1 -1281.4 0.0 0.0 0.0 9 38.4 -6.4 7723.7 0.0 0.0 0.0 10 10.0 -15.0 6350.0 0.0 0.0 0.0 11 9.9 -31.6 6319.6 0.0 0.0 0.0 12 2.7 -26.4 6708.9 0.0 0.0 0.0 13 -26.0 -34.2 8739.4 0.0 0.0 0.0 14 -17.4 -11.0 -984.5 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 6890.2 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 7585.2 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 8500.5 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 8187.5 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 8139.4 0.0 0.0 0.0 25 -96.5 5.2 66.1 0.0 0.0 0.0 26 53.2 34.8 1.4 0.0 0.0 0.0 27 -66.9 1.0 3.6 0.0 0.0 0.0 28 71.6 78.8 59.8 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 4 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 -173.9 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 -136.1 0.0 0.0 0.0 8 -129.6 26.2 159.4 0.0 0.0 0.0 9 -972.3 1831.4 2347.9 0.0 0.0 0.0 10 -553.9 1091.0 895.9 0.0 0.0 0.0 11 -358.8 1479.8 1158.8 0.0 0.0 0.0 12 -37.2 1219.4 883.3 0.0 0.0 0.0 13 -317.3 2024.1 2338.5 0.0 0.0 0.0 14 155.2 152.1 153.7 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 -2341.8 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 -953.0 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 -1340.5 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 -993.5 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 -2407.1 0.0 0.0 0.0 25 -4161.0 8106.9 117.5 0.0 0.0 0.0 26 208.3 7536.7 143.9 0.0 0.0 0.0 27 -3845.4 6646.0 143.3 0.0 0.0 0.0 28 -627.4 9116.1 3.8 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 5 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 -2.3 0.0 0.0 0.0 8 2498.5 -78.2 0.3 0.0 0.0 0.0 9 3791.4 -148.0 4.7 0.0 0.0 0.0 10 4009.6 -195.7 3.8 0.0 0.0 0.0 11 3948.6 -82.1 1.8 0.0 0.0 0.0 12 3901.0 8.3 0.0 0.0 0.0 0.0 13 3687.7 -126.7 -0.5 0.0 0.0 0.0 14 2243.4 609.9 0.6 0.0 0.0 0.0

20 0.0 0.0 -12.7 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 -0.6 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 -0.7 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 -1.4 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 6.0 0.0 0.0 0.0 25 16.0 6.1 -3.5 0.0 0.0 0.0 26 11.9 4.1 -0.7 0.0 0.0 0.0 27 14.1 0.6 -0.3 0.0 0.0 0.0 28 19.9 1.6 4.5 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 6 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 1.3 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 0.3 0.0 0.0 0.0 8 372.6 1777.9 -0.3 0.0 0.0 0.0 9 -277.4 3904.1 -4.1 0.0 0.0 0.0 10 -167.6 4178.9 -7.4 0.0 0.0 0.0 11 -50.6 4259.8 -7.8 0.0 0.0 0.0 12 44.9 4180.8 -7.8 0.0 0.0 0.0 13 6.3 3882.2 -5.6 0.0 0.0 0.0 14 58.7 1940.4 -0.4 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 5.2 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 5.5 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 3.2 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 4.2 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 10.8 0.0 0.0 0.0 25 7.2 7.6 -1.8 0.0 0.0 0.0 26 5.0 4.5 2.1 0.0 0.0 0.0 27 0.1 2.2 1.9 0.0 0.0 0.0 28 0.8 3.7 0.4 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 7 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 0.4 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 -1.0 0.0 0.0 0.0 8 1085.7 -34.0 0.1 0.0 0.0 0.0 9 1647.5 -64.3 2.1 0.0 0.0 0.0 10 1742.3 -85.0 1.6 0.0 0.0 0.0 11 1715.8 -35.7 0.8 0.0 0.0 0.0 12 1695.1 3.6 0.0 0.0 0.0 0.0 13 1602.4 -55.1 -0.2 0.0 0.0 0.0 14 974.8 265.0 0.3 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 -5.5 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 -0.3 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 -0.3 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 -0.6 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 2.6 0.0 0.0 0.0 25 7.0 2.7 -1.5 0.0 0.0 0.0 26 5.2 1.8 -0.3 0.0 0.0 0.0 27 6.1 0.2 -0.1 0.0 0.0 0.0 28 8.6 0.7 1.9 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 8 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 0.6 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 0.1 0.0 0.0 0.0 8 161.9 772.5 -0.1 0.0 0.0 0.0 9 -120.5 1696.4 -1.8 0.0 0.0 0.0 10 -72.8 1815.9 -3.2 0.0 0.0 0.0 11 -22.0 1851.0 -3.4 0.0 0.0 0.0 12 19.5 1816.7 -3.4 0.0 0.0 0.0 13 2.8 1686.9 -2.4 0.0 0.0 0.0 14 25.5 843.2 -0.2 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 2.3 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 2.4 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 1.4 0.0 0.0 0.0

23 0.0 0.0 1.8 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 4.7 0.0 0.0 0.0 25 3.1 3.3 -0.8 0.0 0.0 0.0 26 2.2 2.0 0.9 0.0 0.0 0.0 27 0.0 0.9 0.8 0.0 0.0 0.0 28 0.3 1.6 0.2 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : CASO DI CARICO 9 : REAZIONI VINCOLA RI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 -4.3 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 -3.5 0.0 0.0 0.0 8 -2.5 0.8 4.0 0.0 0.0 0.0 9 -37.8 63.7 57.7 0.0 0.0 0.0 10 -25.0 52.5 29.2 0.0 0.0 0.0 11 -14.9 61.3 34.4 0.0 0.0 0.0 12 -3.6 57.9 28.8 0.0 0.0 0.0 13 -8.5 73.1 57.5 0.0 0.0 0.0 14 3.8 3.5 3.8 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 -57.5 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 -31.4 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 -40.7 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 -33.1 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 -59.3 0.0 0.0 0.0 25 -76.8 141.2 3.7 0.0 0.0 0.0 26 11.5 130.0 5.3 0.0 0.0 0.0 27 -71.8 110.9 5.0 0.0 0.0 0.0 28 -9.3 160.8 0.3 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 1 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 17565.0 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 16501.8 0.0 0.0 0.0 8 -130.1 42.9 -3007.0 0.0 0.0 0.0 9 -1199.7 2368.8 23639.3 0.0 0.0 0.0 10 -721.8 1409.0 18167.3 0.0 0.0 0.0 11 -452.5 1890.3 18419.7 0.0 0.0 0.0 12 -30.9 1548.4 19061.1 0.0 0.0 0.0 13 -454.1 2560.0 26226.5 0.0 0.0 0.0 14 171.4 178.1 -2253.2 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 18370.2 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 23074.8 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 24941.2 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 24550.1 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 21460.5 0.0 0.0 0.0 25 -5591.1 10539.0 2438.7 0.0 0.0 0.0 26 396.6 9839.6 2164.5 0.0 0.0 0.0 27 -5132.7 8610.4 2157.7 0.0 0.0 0.0 28 -686.3 12012.2 2276.7 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 2 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 7771.4 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7320.7 0.0 0.0 0.0 8 2489.8 484.6 -1214.7 0.0 0.0 0.0 9 2714.8 2914.6 11650.4 0.0 0.0 0.0 10 3370.7 2207.1 8583.6 0.0 0.0 0.0 11 3562.0 2738.2 8806.9 0.0 0.0 0.0 12 3884.7 2534.2 8960.5 0.0 0.0 0.0 13 3354.0 3109.4 12767.5 0.0 0.0 0.0 14 2411.5 1342.0 -888.3 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8179.1 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11242.9 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11887.0 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11860.6 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9508.3 0.0 0.0 0.0 25 -4277.1 8252.1 1819.1 0.0 0.0 0.0

26 284.5 7674.7 1669.1 0.0 0.0 0.0 27 -3948.8 6734.7 1662.0 0.0 0.0 0.0 28 -578.1 9336.4 1705.1 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 3 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 7770.6 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7320.5 0.0 0.0 0.0 8 2266.3 -582.1 -1214.6 0.0 0.0 0.0 9 2881.3 572.1 11652.8 0.0 0.0 0.0 10 3471.2 -300.2 8588.1 0.0 0.0 0.0 11 3592.4 182.3 8811.6 0.0 0.0 0.0 12 3857.8 25.7 8965.1 0.0 0.0 0.0 13 3350.2 780.1 12770.8 0.0 0.0 0.0 14 2376.3 177.7 -888.0 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8176.0 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11239.6 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11885.0 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11858.0 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9501.8 0.0 0.0 0.0 25 -4281.4 8247.5 1820.2 0.0 0.0 0.0 26 281.5 7672.0 1667.8 0.0 0.0 0.0 27 -3948.9 6733.4 1660.9 0.0 0.0 0.0 28 -578.6 9334.2 1704.9 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 4 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 7768.6 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7325.1 0.0 0.0 0.0 8 -2730.8 -425.8 -1215.2 0.0 0.0 0.0 9 -4701.6 868.1 11643.4 0.0 0.0 0.0 10 -4548.1 91.2 8580.5 0.0 0.0 0.0 11 -4304.9 346.5 8807.9 0.0 0.0 0.0 12 -3944.3 9.0 8965.1 0.0 0.0 0.0 13 -4025.2 1033.6 12771.8 0.0 0.0 0.0 14 -2110.5 -1042.1 -889.2 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8201.4 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11240.8 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11886.4 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11860.8 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9489.8 0.0 0.0 0.0 25 -4313.5 8235.3 1827.2 0.0 0.0 0.0 26 257.8 7663.8 1669.2 0.0 0.0 0.0 27 -3977.0 6732.2 1661.5 0.0 0.0 0.0 28 -618.4 9331.0 1695.9 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 5 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 7769.4 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7325.3 0.0 0.0 0.0 8 -2507.3 641.0 -1215.4 0.0 0.0 0.0 9 -4868.0 3210.6 11640.9 0.0 0.0 0.0 10 -4648.6 2598.5 8576.1 0.0 0.0 0.0 11 -4335.2 2902.4 8803.3 0.0 0.0 0.0 12 -3917.3 2517.5 8960.4 0.0 0.0 0.0 13 -4021.4 3362.9 12768.5 0.0 0.0 0.0 14 -2075.2 122.1 -889.5 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8204.5 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11244.1 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11888.3 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11863.4 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9496.3 0.0 0.0 0.0 25 -4309.2 8239.9 1826.1 0.0 0.0 0.0 26 260.8 7666.5 1670.5 0.0 0.0 0.0 27 -3976.9 6733.6 1662.6 0.0 0.0 0.0 28 -617.9 9333.2 1696.2 0.0 0.0 0.0

=================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 6 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 7771.6 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7322.6 0.0 0.0 0.0 8 1001.7 1783.8 -1215.1 0.0 0.0 0.0 9 -133.3 5751.1 11644.2 0.0 0.0 0.0 10 446.6 5269.4 8575.8 0.0 0.0 0.0 11 762.5 5777.6 8800.2 0.0 0.0 0.0 12 1185.4 5454.9 8955.0 0.0 0.0 0.0 13 777.0 5915.7 12763.9 0.0 0.0 0.0 14 882.2 2273.3 -889.0 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8191.7 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11247.1 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11889.7 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11864.5 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9511.7 0.0 0.0 0.0 25 -4283.3 8253.1 1820.3 0.0 0.0 0.0 26 279.7 7674.9 1671.1 0.0 0.0 0.0 27 -3958.6 6735.8 1663.5 0.0 0.0 0.0 28 -591.5 9337.9 1702.3 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 7 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 7769.0 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7321.9 0.0 0.0 0.0 8 256.5 -1771.9 -1214.6 0.0 0.0 0.0 9 421.4 -2057.1 11652.4 0.0 0.0 0.0 10 781.7 -3088.5 8590.6 0.0 0.0 0.0 11 863.7 -2742.1 8815.8 0.0 0.0 0.0 12 1095.6 -2906.8 8970.6 0.0 0.0 0.0 13 764.4 -1848.7 12775.1 0.0 0.0 0.0 14 764.9 -1607.5 -888.2 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8181.2 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11236.2 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11883.3 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11856.0 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9490.0 0.0 0.0 0.0 25 -4297.7 8237.9 1823.9 0.0 0.0 0.0 26 269.7 7665.9 1666.8 0.0 0.0 0.0 27 -3958.8 6731.5 1659.8 0.0 0.0 0.0 28 -593.0 9330.5 1701.4 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 8 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 7768.4 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7323.3 0.0 0.0 0.0 8 -1242.7 -1725.0 -1214.8 0.0 0.0 0.0 9 -1853.4 -1968.3 11649.6 0.0 0.0 0.0 10 -1624.0 -2971.0 8588.3 0.0 0.0 0.0 11 -1505.4 -2692.9 8814.7 0.0 0.0 0.0 12 -1245.0 -2911.8 8970.5 0.0 0.0 0.0 13 -1448.3 -1772.7 12775.4 0.0 0.0 0.0 14 -581.1 -1973.5 -888.5 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8188.9 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11236.5 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11883.7 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11856.9 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9486.4 0.0 0.0 0.0 25 -4307.3 8234.2 1826.0 0.0 0.0 0.0 26 262.6 7663.5 1667.2 0.0 0.0 0.0 27 -3967.2 6731.1 1660.0 0.0 0.0 0.0 28 -605.0 9329.5 1698.8 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 9 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================

NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 7771.0 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7324.0 0.0 0.0 0.0 8 -497.5 1830.7 -1215.3 0.0 0.0 0.0 9 -2408.2 5839.9 11641.3 0.0 0.0 0.0 10 -1959.1 5386.8 8573.6 0.0 0.0 0.0 11 -1606.6 5826.8 8799.1 0.0 0.0 0.0 12 -1155.2 5449.9 8955.0 0.0 0.0 0.0 13 -1435.6 5991.7 12764.2 0.0 0.0 0.0 14 -463.8 1907.4 -889.3 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8199.3 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11247.5 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11890.1 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11865.4 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9508.1 0.0 0.0 0.0 25 -4292.9 8249.5 1822.4 0.0 0.0 0.0 26 272.6 7672.5 1671.5 0.0 0.0 0.0 27 -3967.0 6735.5 1663.7 0.0 0.0 0.0 28 -603.5 9336.9 1699.6 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 10 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 12477.8 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 11726.6 0.0 0.0 0.0 8 -103.3 32.2 -2116.0 0.0 0.0 0.0 9 -928.7 1823.2 16995.8 0.0 0.0 0.0 10 -556.8 1086.1 12997.9 0.0 0.0 0.0 11 -349.6 1458.9 13196.7 0.0 0.0 0.0 12 -24.2 1195.2 13630.2 0.0 0.0 0.0 13 -345.3 1974.5 18829.7 0.0 0.0 0.0 14 134.5 138.7 -1581.8 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 13070.9 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 16582.9 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 17877.7 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 17625.1 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 15255.9 0.0 0.0 0.0 25 -4286.0 8106.1 1865.8 0.0 0.0 0.0 26 296.9 7563.6 1664.8 0.0 0.0 0.0 27 -3937.9 6623.2 1659.2 0.0 0.0 0.0 28 -538.9 9228.1 1742.1 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 11 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.0 0.0 9118.2 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 8583.6 0.0 0.0 0.0 8 -113.8 29.7 -1475.2 0.0 0.0 0.0 9 -947.9 1826.4 13133.9 0.0 0.0 0.0 10 -561.7 1093.6 9822.9 0.0 0.0 0.0 11 -354.6 1474.8 10037.0 0.0 0.0 0.0 12 -25.6 1208.4 10275.8 0.0 0.0 0.0 13 -332.3 1991.6 14460.0 0.0 0.0 0.0 14 143.2 144.2 -1089.5 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 9625.8 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 12790.3 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 13627.5 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 13531.3 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 11186.2 0.0 0.0 0.0 25 -4237.8 8103.5 1832.7 0.0 0.0 0.0 26 270.3 7546.2 1664.1 0.0 0.0 0.0 27 -3904.5 6622.7 1657.4 0.0 0.0 0.0 28 -574.7 9188.7 1712.2 0.0 0.0 0.0 =================================================== ============================ RISULTATI : COMBINAZIONE 12 : REAZIONI VINCOLARI =================================================== ============================ NODO Fx Fy Fz Mx My Mz n.ro (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m)

1 0.0 0.0 7774.3 0.0 0.0 0.0 7 0.0 0.0 7326.4 0.0 0.0 0.0 8 -118.0 28.6 -1219.0 0.0 0.0 0.0 9 -955.6 1827.7 11589.2 0.0 0.0 0.0 10 -563.7 1096.6 8552.9 0.0 0.0 0.0 11 -356.5 1481.1 8773.0 0.0 0.0 0.0 12 -26.1 1213.7 8934.0 0.0 0.0 0.0 13 -327.2 1998.4 12712.1 0.0 0.0 0.0 14 146.7 146.4 -892.6 0.0 0.0 0.0 20 0.0 0.0 8247.8 0.0 0.0 0.0 21 0.0 0.0 11273.2 0.0 0.0 0.0 22 0.0 0.0 11927.4 0.0 0.0 0.0 23 0.0 0.0 11893.8 0.0 0.0 0.0 24 0.0 0.0 9558.3 0.0 0.0 0.0 25 -4218.5 8102.5 1819.5 0.0 0.0 0.0 26 259.7 7539.2 1663.8 0.0 0.0 0.0 27 -3891.1 6622.5 1656.7 0.0 0.0 0.0 28 -589.0 9172.9 1700.2 0.0 0.0 0.0 LEGENDA TABELLA VERIFICA TRAVI IN C.A. METODO S.L. Di seguito si riportano le spiegazioni delle sigl e usate nella tabella VERIFICA TRAVI IN C.A. ELEM. n.ro numero dell' elemento trave x ascissa locale misurata dal nodo I a l nodo J N sforzo normale nel p.to x V2 forza di taglio ' ' ' in dire z. 2 locale V3 forza di taglio ' ' ' ' ' 3 ' T momento torcente ' ' ' M2 momento flettente ' ' ' intorno asse 2 loc. M3 momento flettente ' ' ' ' ' 3 ' SEZIONE dimensioni della sezione trasversale della trave (per rettangolari, circolari, T, L, per le altre tipologie si riporta so lo il tipo: es. T 60/30x50, o sez.polig. etc. C.sic. Coeff.sicurezza = rapporto tra azion i ultime ed azioni di calcolo N,M Vrdu2 taglio max. ammissibile per la verif ica bielle di conglomerato Vrdu3 taglio max. ammissibile per la verif ica armatura trasversale d'anima Trdu mom. torcente max. ammissibile per v erifica bielle di conglomerato sc max tensione max (in senso algebrico) ne l cls (poiche' le tensioni di compressione sono negative, scmax e' = 0.) sc min tensione min (in senso algebrico) ne l cls (in valore assoluto e'la massima tensione di compressione nel cls) sf max tensione max (in senso algebrico) ne ll'acciaio (e' la massima trazione nell'acciaio o la minima compressione, in valore assoluto ) sf min tensione min (in senso algebrico) ne ll'acciaio (e' la minima trazione nell'acciaio o la massima compressione, in valor e assoluto ) cod risultato della verifica (verificata o non verificata) caso n.ro caso di carico comb n.ro combinazione Af intr area armatura longitudinale all'intr adosso Af estr area armatura longitudinale all'estr adosso Ast/tag area complessiva staffe per taglio-t orsione V2,T (se gli effetti di T sono trascurati questa area riguarda le staffe per i l solo taglio V2) (Ast/tag area complessiva staffe per taglio-t orsione V3,T ) Al/tors area armatura longitudinale per la t orsione N.B. l'area di armatura longitudinale in zona tesa, e' >= valore minimo: As= (Kc*K*fct*Act) / (0,9*fyk) (Euro codice EC2 p.to 4.4.2.2, aree min.armatura per il controllo della fessurazione;si r imanda alla norma per il significato dei simboli Inoltre, per limitare l'ampiezza del le fessure a valori <= 0,3 mm, occorre che il diametro delle barre e la loro spaz iatura, siano limitati come indicato nella sezione relativa alle verifiche SLE, combinazione Quasi Permanente n.ro numero del tratto di staffatura L lunghezza del tratto di staffatura D (mm) diametro in mm. delle staffe passo passo delle staffe

nbr numero dei bracci Astaffe area complessiva delle staffe nel tr atto Apiegati area complessiva dei ferri piegati n el tratto Epsc x 1000. deformazione a rottura lato cls x 10 00. Epss x 1000. deformazione a rottura lato acciaio x 1000. =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 1 A QUOTA Z= -30 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 28 0.00 i -4631 -846 -706 -1 1761 -138 -3593 -646 -548 2 2264 -98 0.84 m -4631 -28 -2376 -1 751 166 -3593 -15 -1853 2 968 229 2.00 f -4631 840 -4672 -1 -3109 -394 -3593 1102 -3648 2 -2430 -303 29 0.00 i -524 -1055 3494 -1 -3109 -394 -432 -809 4472 2 -2430 -303 1.05 m -524 -33 1863 -1 386 133 -432 -21 2384 2 496 176 2.00 f -524 677 395 -1 1455 -232 -432 893 505 2 1863 -159 30 0.00 i -493 -863 -2296 -572 1511 -209 -374 -677 -1769 -445 1935 -169 0.84 m -493 -55 -3968 -572 -703 121 -374 -41 -3075 -445 -529 172 2.00 f -493 814 -6267 -572 -6630 -434 -374 1088 -4871 -445 -5130 -315 31 0.00 i 13 -1189 4466 -572 -6630 -434 87 -873 5754 -445 -5130 -315 1.26 m 13 43 2506 -572 -945 189 87 75 3246 -445 -725 290 2.00 f 13 609 1363 -572 697 -70 87 761 1783 -445 909 -6 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 28 60x50 0.00 i 117.13 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 0.84 m 70.66 81100.4 8 1100.4 15012.2 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 2.00 f 41.00 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0

29 60x50 0.00 i 41.00 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 1.05 m 91.56 81100.4 8 1100.4 15012.2 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 2.00 f 69.64 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 30 60x50 0.00 i 77.44 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 0.84 m 93.98 81100.4 8 1100.4 15012.2 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 2.00 f 37.24 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 31 60x50 0.00 i 37.24 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 1.26 m 55.70 81100.4 8 1100.4 15012.2 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 2.00 f 230.19 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 28 60x50 1 0.7 12 12 4 2 0.8 12 20 4 3 0.5 12 12 4 29 60x50 1 0.5 12 12 4 2 0.8 12 20 4 3 0.7 12 12 4 30 60x50 1 0.7 12 12 4 2 0.8 12 20 4 3 0.5 12 12 4 31 60x50 1 0.5 12 12 4 2 0.8 12 20 4 3 0.7 12 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 2 A QUOTA Z= -30 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 24 0.00 i -345 -679 -1743 448 693 12 -189 -548 -1344 576 899 103 0.74 m -345 -13 -3205 448 -923 225 -189 39 -2486 576 -713 338 2.00 f -345 934 -5711 448 -6551 -488 -189 1270 -4444 576 -5088 -356

25 0.00 i -1019 -1169 4828 448 -6551 -488 -785 -876 6200 576 -5088 -356 1.16 m -1019 -41 3033 448 -705 152 -785 -8 3903 576 -540 212 2.00 f -1019 614 1728 448 1463 -107 -785 780 2232 576 1877 -85 26 0.00 i -782 -888 -445 0 1408 -216 -634 -673 -345 1 1806 -147 0.95 m -782 27 -2331 0 380 141 -634 40 -1819 1 486 188 2.01 f -782 819 -4427 0 -3082 -397 -634 1068 -3457 1 -2406 -306 27 0.00 i -4587 -1096 3633 0 -3082 -397 -3562 -837 4655 1 -2406 -306 1.16 m -4587 21 1831 0 766 160 -3562 36 2350 1 986 219 2.01 f -4587 655 521 0 1760 -159 -3562 860 673 1 2263 -111 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 24 60x50 0.00 i 157.34 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 0.74 m 47.76 81100.4 8 1100.4 15012.2 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 2.00 f 33.13 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 25 60x50 0.00 i 33.13 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 1.16 m 76.24 81100.4 8 1100.4 15012.2 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 2.00 f 151.22 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.6 9.3 9.3 v 1.0 10.0 26 60x50 0.00 i 74.96 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 0.95 m 86.08 81100.4 8 1100.4 15012.2 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 2.01 f 40.73 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 27 60x50 0.00 i 40.73 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 1.16 m 73.82 81100.4 8 1100.4 15012.2 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 2.01 f 101.38 98553.1 9 8553.1 18242.8 9.0 0.0 9.3 9.3 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 24 60x50 1 0.7 12 12 4 2 0.8 12 20 4 3 0.5 12 12 4 25 60x50 1 0.5 12 12 4 2 0.8 12 20 4 3 0.7 12 12 4 26 60x50 1 0.7 12 12 4 2 0.8 12 20 4 3 0.5 12 12 4 27 60x50 1 0.5 12 12 4 2 0.8 12 20 4 3 0.8 12 12 4

=================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 3 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 4 0.00 i -205 -18911 -525 -275 -1041 -12625 40 -8225 514 -115 1078 -5474 2.15 m -205 396 -525 -275 -63 2937 40 907 514 -115 75 6745 4.09 f -205 8164 -525 -275 -1069 -12283 40 18744 514 -115 1061 -5350 5 0.00 i -196 -17882 -540 -486 -976 -11819 130 -7778 430 -234 1028 -5128 1.90 m -196 -428 -540 -486 -160 2407 130 -176 430 -234 5 5530 4.00 f -196 8259 -540 -486 -1131 -13988 130 18966 430 -234 746 -6090 6 0.00 i -313 -21103 -714 -1300 -604 -14143 648 -9178 452 -574 1421 -6114 2.38 m -313 362 -714 -1300 -277 4365 648 811 452 -574 472 9995 3.77 f -313 5929 -714 -1300 -1267 -0 648 13594 452 -574 1099 -0 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 4 180x50 0.00 i 3.84 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 0.2 28.0 28.0 v 1.0 10.0 2.15 m 7.19 223590.0 11 4511.1 57327.5 27.0 0.2 28.0 28.0 v 1.0 10.0 4.09 f 3.95 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 0.2 28.0 28.0 v 1.0 10.0 5 180x50 0.00 i 4.10 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 0.4 28.0 28.0 v 1.0 10.0 1.90 m 8.77 223590.0 11 4511.1 57327.5 27.0 0.4 28.0 28.0 v 1.0 10.0 4.00 f 3.47 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 0.4 28.0 28.0 v 1.0 10.0 6 180x50 0.00 i 3.42 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 1.0 28.0 28.0 v 1.0 10.0 2.38 m 4.85 223590.0 11 4511.1 57327.5 27.0 1.0 28.0 28.0 v 1.0 10.0 3.77 f 117824.53 223590.0 159319.7 57327.5 27.0 1.0 28.0 28.0 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = ===

ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 4 180x50 1 0.5 12 12 4 2 3.2 12 16 4 3 0.5 12 12 4 5 180x50 1 0.5 12 12 4 2 3.1 12 16 4 3 0.5 12 12 4 6 180x50 1 0.5 12 12 4 2 2.8 12 16 4 3 0.5 12 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 4 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 12 0.00 i 1437 -20798 -160 -36 -5 1212 1988 -8691 168 10 3 1462 0.48 m 1437 -20177 -160 -36 -74 5259 1988 -8213 168 10 75 11253 0.50 f 1437 -20142 -160 -36 -78 5477 1988 -8186 168 10 79 11789 13 0.00 i -2831 8295 -4061 -0 -2055 4312 6004 17764 4073 -0 2049 9127 0.03 m -2831 8321 -4061 -0 -1947 4091 6004 17798 4073 -0 1941 8655 0.50 f -2831 8799 -4061 -0 -0 -0 6004 18420 4073 -0 0 -0 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 12 80x50 0.00 i 14.45 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.48 m 1.88 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.50 f 1.79 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 13 80x50 0.00 i 2.31 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.03 m 2.44 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.50 f 73963283.34 99373 .3 70808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0

==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 12 80x50 1 0.5 8 12 4 13 80x50 1 0.5 8 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 5 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 14 0.00 i 1154 -18882 -63 -218 -72 812 1608 -7995 257 -86 -51 919 0.48 m 1154 -18253 -63 -218 -81 4572 1608 -7511 257 -86 65 9905 0.51 f 1154 -18218 -63 -218 -83 4774 1608 -7484 257 -86 72 10396 15 0.00 i -2948 8453 -3894 -0 -2025 4366 5488 18409 4037 -0 1953 9397 0.03 m -2948 8480 -3894 -0 -1919 4142 5488 18443 4037 -0 1850 8911 0.50 f -2948 8955 -3894 -0 -0 -0 5488 19061 4037 -0 0 -0 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 14 80x50 0.00 i 23.07 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.2 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.48 m 2.14 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.2 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.51 f 2.04 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.2 12.4 12.4 v 1.0 10.0 15 80x50 0.00 i 2.26 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.03 m 2.38 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.50 f 310425020.91 9937 3.3 70808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm)

14 80x50 1 0.5 8 12 4 15 80x50 1 0.5 8 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 6 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 16 0.00 i 1998 -15171 -190 88 697 2476 2683 -5691 138 327 909 3012 0.49 m 1998 -14530 -190 88 609 5169 2683 -5197 138 327 851 10340 0.52 f 1998 -14494 -190 88 604 5311 2683 -5170 138 327 848 10738 17 0.00 i -1867 12262 -3893 -0 -1783 6277 6050 25574 3554 -0 1953 12992 0.03 m -1867 12289 -3893 -0 -1689 5952 6050 25609 3554 -0 1850 12316 0.50 f -1867 12764 -3893 -0 -0 0 6050 26226 3554 -0 0 0 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 16 80x50 0.00 i 6.96 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.3 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.49 m 2.03 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.3 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.52 f 1.95 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.3 12.4 12.4 v 1.0 10.0 17 80x50 0.00 i 1.62 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.03 m 1.70 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.50 f 129870826.20 9937 3.3 70808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 0.9 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 16 80x50 1 0.5 8 12 4 17 80x50 1 0.5 8 12 4 =================================================== ================================================================================

RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 7 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 18 0.00 i -1855 -2908 -2182 0 -1267 -1300 2117 -1392 2517 0 1099 -574 0.48 m -1855 -2288 -2182 0 -67 -60 2117 -915 2517 0 58 -24 0.50 f -1855 -2253 -2182 0 -0 0 2117 -888 2517 0 0 0 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 18 80x50 0.00 i 16.55 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.48 m 357.49 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.50 f 1661385812.94 993 73.3 70808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 18 80x50 1 0.5 8 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 8 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ====

ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 9 0.00 i 2014 -18344 -29 -573 -899 2504 2701 -7061 290 -278 -693 3071 0.49 m 2014 -17708 -29 -573 -775 5844 2701 -6572 290 -278 -557 11886 0.52 f 2014 -17673 -29 -573 -768 6022 2701 -6545 290 -278 -549 12366 8 0.00 i -1887 11139 -3301 -0 -1940 5720 6122 22986 3864 0 1658 11708 0.03 m -1887 11165 -3301 -0 -1838 5425 6122 23021 3864 0 1571 11100 0.50 f -1887 11641 -3301 -0 -0 -0 6122 23639 3864 0 0 0 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 9 80x50 0.00 i 6.83 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.6 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.49 m 1.76 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.6 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.52 f 1.70 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.6 12.4 12.4 v 1.0 10.0 8 80x50 0.00 i 1.79 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.03 m 1.89 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.50 f 162931619.70 9937 3.3 70808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 9 80x50 1 0.5 8 12 4 8 80x50 1 0.5 8 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 9 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m)

10 0.00 i 1161 -20445 -228 69 51 831 1629 -8681 98 196 71 967 0.48 m 1161 -19822 -228 69 -50 4882 1629 -8202 98 196 97 10612 0.51 f 1161 -19788 -228 69 -56 5100 1629 -8175 98 196 100 11139 11 0.00 i -3081 8073 -4009 0 -1984 4169 5663 17516 3960 0 2008 8937 0.03 m -3081 8099 -4009 0 -1879 3956 5663 17550 3960 0 1902 8475 0.50 f -3081 8574 -4009 0 -0 -0 5663 18167 3960 0 0 -0 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 10 80x50 0.00 i 21.93 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.2 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.48 m 2.00 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.2 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.51 f 1.90 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.2 12.4 12.4 v 1.0 10.0 11 80x50 0.00 i 2.37 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.03 m 2.50 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.50 f 194385708.90 9937 3.3 70808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 10 80x50 1 0.5 8 12 4 11 80x50 1 0.5 8 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 10 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 i -414 -13912 -449 727 -1157 -11 562 -6057 648 1654 1084 -5 1.41 m -414 -899 -449 727 -241 4549 562 -390 648 1654 450 10451 3.83 f -414 9322 -449 727 -637 -14384 562 21408 648 1654 1329 -6260

2 0.00 i -301 -19251 -428 93 -1038 -14003 146 -8367 495 158 754 -6049 2.16 m -301 269 -428 93 -168 2667 146 602 495 158 29 6096 4.10 f -301 8050 -428 93 -998 -12403 146 18470 495 158 990 -5401 3 0.00 i -236 -18834 -522 24 -1074 -12339 77 -8202 526 68 1086 -5374 1.95 m -236 -915 -522 24 -58 2991 77 -399 526 68 78 6870 4.11 f -236 8261 -522 24 -1056 -12670 77 18995 526 68 1085 -5494 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 1 180x50 0.00 i 4292.79 223590.0 1 59319.7 57327.5 27.0 1.3 28.0 28.0 v 1.0 10.0 1.41 m 4.64 223590.0 11 4511.1 57327.5 27.0 1.3 28.0 28.0 v 1.0 10.0 3.83 f 3.37 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 1.3 28.0 28.0 v 1.0 10.0 2 180x50 0.00 i 3.46 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 0.1 28.0 28.0 v 1.0 10.0 2.16 m 7.95 223590.0 11 4511.1 57327.5 27.0 0.1 28.0 28.0 v 1.0 10.0 4.10 f 3.91 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 0.1 28.0 28.0 v 1.0 10.0 3 180x50 0.00 i 3.93 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 0.1 28.0 28.0 v 1.0 10.0 1.95 m 7.06 223590.0 11 4511.1 57327.5 27.0 0.1 28.0 28.0 v 1.0 10.0 4.11 f 3.83 223590.0 15 9319.7 57327.5 27.0 0.1 28.0 28.0 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 1 180x50 1 0.5 12 12 4 2 2.9 12 16 4 3 0.5 12 12 4 2 180x50 1 0.5 12 12 4 2 3.2 12 16 4 3 0.5 12 12 4 3 180x50 1 0.5 12 12 4 2 3.2 12 16 4 3 0.5 12 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 11 A QUOTA Z= 0.00 =================================================== ================================================================================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 fcm (Kg/cm2) : 389 fctm (Kg/cm2) : 30 fctk (Kg/cm2) : 21 fctd (Kg/cm2) : 14 fcfm (Kg/cm2) : 36 Ecm (Kg/cm2) : 335059

Copriferro (cm): 4.00 ==== SOLLECITAZIONI DI PROGET TO S.L.U. (i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 7 0.00 i -1874 -3653 -2329 0 -1084 -1654 2074 -1711 2182 0 1157 -727 0.47 m -1874 -3041 -2329 0 -57 -79 2074 -1241 2182 0 61 -32 0.50 f -1874 -3007 -2329 0 -0 -0 2074 -1215 2182 0 0 0 ==== VERIFICA S.L.U. / ARMATURE LONGITUDINALI E TRASVERSALI ==== ELEM. SEZIONE x CSic. Vrdu2 Vrdu3 Trdu AST/tag AL/tors AF intr AF estr VERIFICA Epsc Epss m (N+M) Kg Kg Kgm (cm2/m) (cm2) (cm2) (cm2) ELEMENTO (x 1000.) 7 80x50 0.00 i 13.01 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.47 m 272.18 99373.3 7 0808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 0.50 f 449013985.09 9937 3.3 70808.8 20649.1 12.0 0.0 12.4 12.4 v 1.0 10.0 ==== STAFFE / PIEGATI = === ELEM. SEZIONE Tratto n.ro L D Passo nbr staffatura (m) (mm) (cm) 7 80x50 1 0.5 8 12 4 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 1 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 28 0.00 i -3558 -652 -542 1 1740 -108 -3558 -652 -542 1 1740 -108 0.84 m -3558 -21 -1826 1 743 175 -3558 -21 -1826 1 743 175 2.00 f -3558 847 -3593 1 -2391 -303 -3558 847 -3593 1 -2391 -303 29 0.00 i -408 -812 3439 1 -2391 -303 -408 -812 3439 1 -2391 -303 1.05 m -408 -23 1833 1 381 136 -408 -23 1833 1 381 136 2.00 f -408 687 388 1 1433 -178 -408 687 388 1 1433 -178 30 0.00 i -379 -667 -1761 -439 1488 -164 -379 -667 -1761 -439 1488 -164 0.84 m -379 -35 -3047 -439 -537 131 -379 -35 -3047 -439 -537 131 2.00 f -379 833 -4815 -439 -5089 -331 -379 833 -4815 -439 -5089 -331 31 0.00 i 22 -909 4420 -439 -5089 -331 22 -909 4420 -439 -5089 -331 1.26 m 22 39 2491 -439 -724 219 22 39 2491 -439 -724 219

2.00 f 22 591 1365 -439 697 -13 22 591 1365 -439 697 -13 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 28 60x50 0.00 i -1.1 -16.3 184.3 3600.0 v 0.84 m -1.7 -8.9 184.3 3600.0 v 2.00 f -2.1 -3.5 184.3 3600.0 v 29 60x50 0.00 i -1.7 77.0 184.3 3600.0 v 1.05 m -0.8 34.6 184.3 3600.0 v 2.00 f -1.0 45.1 184.3 3600.0 v 30 60x50 0.00 i -0.9 41.7 184.3 3600.0 v 0.84 m -0.7 33.4 184.3 3600.0 v 2.00 f -1.8 84.0 184.3 3600.0 v 31 60x50 0.00 i -1.8 84.0 184.3 3600.0 v 1.26 m -1.2 55.6 184.3 3600.0 v 2.00 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 2 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 24 0.00 i -253 -529 -1337 443 690 70 -253 -529 -1337 443 690 70 0.74 m -253 24 -2461 443 -708 256 -253 24 -2461 443 -708 256 2.00 f -253 970 -4389 443 -5032 -372 -253 970 -4389 443 -5032 -372 25 0.00 i -784 -895 4765 443 -5032 -372 -784 -895 4765 443 -5032 -372 1.16 m -784 -27 2998 443 -540 162 -784 -27 2998 443 -540 162 2.00 f -784 604 1713 443 1443 -80 -784 604 1713 443 1443 -80 26 0.00 i -607 -683 -342 0 1388 -165 -607 -683 -342 0 1388 -165 0.95 m -607 30 -1793 0 374 145 -607 30 -1793 0 374 145 2.01 f -607 822 -3405 0 -2370 -305 -607 822 -3405 0 -2370 -305 27 0.00 i -3524 -843 3580 0 -2370 -305 -3524 -843 3580 0 -2370 -305 1.16 m -3524 28 1806 0 758 168 -3524 28 1806 0 758 168 2.01 f -3524 662 516 0 1739 -123 -3524 662 516 0 1739 -123 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 24 60x50 0.00 i 0.0 0.0 184.3 3600.0 v 0.74 m -1.4 64.9 184.3 3600.0 v 2.00 f -2.1 94.4 184.3 3600.0 v 25 60x50 0.00 i -2.1 94.4 184.3 3600.0 v 1.16 m -0.9 41.2 184.3 3600.0 v 2.00 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v

26 60x50 0.00 i -0.9 42.0 184.3 3600.0 v 0.95 m -0.8 36.8 184.3 3600.0 v 2.01 f -1.7 77.5 184.3 3600.0 v 27 60x50 0.00 i -2.1 -3.3 184.3 3600.0 v 1.16 m -1.6 -9.0 184.3 3600.0 v 2.01 f -1.1 -16.1 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 3 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 4 0.00 i -81 -13409 -9 -195 23 -8950 -81 -13409 -9 -195 23 -8950 2.15 m -81 644 -9 -195 4 4783 -81 644 -9 -195 4 4783 4.09 f -81 13293 -9 -195 -13 -8712 -81 13293 -9 -195 -13 -8712 5 0.00 i -12 -12680 -52 -349 28 -8380 -12 -12680 -52 -349 28 -8380 1.90 m -12 -303 -52 -349 -70 3921 -12 -303 -52 -349 -70 3921 4.00 f -12 13450 -52 -349 -179 -9920 -12 13450 -52 -349 -179 -9920 6 0.00 i 150 -14962 -122 -923 383 -10022 150 -14962 -122 -923 383 -10022 2.38 m 150 577 -122 -923 93 7090 150 577 -122 -923 93 7090 3.77 f 150 9641 -122 -923 -76 -0 150 9641 -122 -923 -76 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 4 180x50 0.00 i -16.5 757.7 184.3 3600.0 v 2.15 m -8.8 405.0 184.3 3600.0 v 4.09 f -16.0 737.6 184.3 3600.0 v 5 180x50 0.00 i -15.4 709.5 184.3 3600.0 v 1.90 m -7.2 332.0 184.3 3600.0 v 4.00 f -18.2 839.9 184.3 3600.0 v 6 180x50 0.00 i -18.4 848.5 184.3 3600.0 v 2.38 m -13.0 600.3 184.3 3600.0 v 3.77 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 4 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 12 0.00 i 1533 -14689 8 -21 -1 1135 1533 -14689 8 -21 -1 1135

0.48 m 1533 -14211 8 -21 3 8042 1533 -14211 8 -21 3 8042 0.50 f 1533 -14185 8 -21 3 8419 1533 -14185 8 -21 3 8419 13 0.00 i 1500 12692 7 -0 -4 6530 1500 12692 7 -0 -4 6530 0.03 m 1500 12719 7 -0 -4 6193 1500 12719 7 -0 -4 6193 0.50 f 1500 13197 7 -0 -0 -0 1500 13197 7 -0 -0 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 12 80x50 0.00 i -4.7 216.3 184.3 3600.0 v 0.48 m -33.3 1531.9 184.3 3600.0 v 0.50 f -34.8 1603.7 184.3 3600.0 v 13 80x50 0.00 i -27.0 1244.0 184.3 3600.0 v 0.03 m -25.6 1179.7 184.3 3600.0 v 0.50 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 5 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 14 0.00 i 1243 -13354 118 -157 -55 722 1243 -13354 118 -157 -55 722 0.48 m 1243 -12870 118 -157 2 7068 1243 -12870 118 -157 2 7068 0.51 f 1243 -12844 118 -157 5 7414 1243 -12844 118 -157 5 7414 15 0.00 i 1193 13129 71 -0 -36 6711 1193 13129 71 -0 -36 6711 0.03 m 1193 13155 71 -0 -34 6364 1193 13155 71 -0 -34 6364 0.50 f 1193 13630 71 -0 0 -0 1193 13630 71 -0 0 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 14 80x50 0.00 i -3.0 137.6 184.3 3600.0 v 0.48 m -29.3 1346.5 184.3 3600.0 v 0.51 f -30.7 1412.4 184.3 3600.0 v 15 80x50 0.00 i -27.8 1278.4 184.3 3600.0 v 0.03 m -26.3 1212.4 184.3 3600.0 v 0.50 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 6 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max

(m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 16 0.00 i 2070 -10604 -79 226 697 2336 2070 -10604 -79 226 697 2336 0.49 m 2070 -10111 -79 226 658 7447 2070 -10111 -79 226 658 7447 0.52 f 2070 -10084 -79 226 656 7723 2070 -10084 -79 226 656 7723 17 0.00 i 1996 18328 -187 -0 94 9319 1996 18328 -187 -0 94 9319 0.03 m 1996 18354 -187 -0 89 8835 1996 18354 -187 -0 89 8835 0.50 f 1996 18830 -187 -0 0 0 1996 18830 -187 -0 0 0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 16 80x50 0.00 i -9.1 524.5 184.3 3600.0 v 0.49 m -30.3 1497.3 184.3 3600.0 v 0.52 f -31.5 1550.0 184.3 3600.0 v 17 80x50 0.00 i -38.6 1775.3 184.3 3600.0 v 0.03 m -36.6 1683.0 184.3 3600.0 v 0.50 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 7 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 18 0.00 i 122 -2085 150 0 -76 -923 122 -2085 150 0 -76 -923 0.48 m 122 -1608 150 0 -4 -42 122 -1608 150 0 -4 -42 0.50 f 122 -1582 150 0 0 0 122 -1582 150 0 0 0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 18 80x50 0.00 i -3.8 175.9 184.3 3600.0 v 0.48 m 0.0 0.0 184.3 3600.0 v 0.50 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 8 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 9 0.00 i 2083 -12852 183 -414 -690 2378 2083 -12852 183 -414 -690 2378 0.49 m 2083 -12363 183 -414 -600 8543 2083 -12363 183 -414 -600 8543

0.52 f 2083 -12336 183 -414 -595 8878 2083 -12336 183 -414 -595 8878 8 0.00 i 2025 16494 295 0 -148 8409 2025 16494 295 0 -148 8409 0.03 m 2025 16520 295 0 -140 7973 2025 16520 295 0 -140 7973 0.50 f 2025 16996 295 0 -0 0 2025 16996 295 0 -0 0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 9 80x50 0.00 i -9.3 533.1 184.3 3600.0 v 0.49 m -34.9 1706.6 184.3 3600.0 v 0.52 f -36.3 1770.5 184.3 3600.0 v 8 80x50 0.00 i -34.3 1678.9 184.3 3600.0 v 0.03 m -32.5 1595.8 184.3 3600.0 v 0.50 f 0.0 81.4 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 9 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 10 0.00 i 1257 -14464 -87 140 55 756 1257 -14464 -87 140 55 756 0.48 m 1257 -13985 -87 140 13 7570 1257 -13985 -87 140 13 7570 0.51 f 1257 -13958 -87 140 10 7942 1257 -13958 -87 140 10 7942 11 0.00 i 1220 12497 -23 0 12 6385 1220 12497 -23 0 12 6385 0.03 m 1220 12523 -23 0 11 6055 1220 12523 -23 0 11 6055 0.50 f 1220 12998 -23 0 -0 -0 1220 12998 -23 0 -0 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 10 80x50 0.00 i -3.1 144.0 184.3 3600.0 v 0.48 m -31.3 1442.0 184.3 3600.0 v 0.51 f -32.9 1512.9 184.3 3600.0 v 11 80x50 0.00 i -26.4 1216.4 184.3 3600.0 v 0.03 m -25.1 1153.5 184.3 3600.0 v 0.50 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 10 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m)

1 0.00 i 59 -9865 91 1175 -29 -8 59 -9865 91 1175 -29 -8 1.41 m 59 -638 91 1175 99 7411 59 -638 91 1175 99 7411 3.83 f 59 15181 91 1175 319 -10200 59 15181 91 1175 319 -10200 2 0.00 i -53 -13649 31 116 -128 -9923 -53 -13649 31 116 -128 -9923 2.16 m -53 429 31 116 -62 4325 -53 429 31 116 -62 4325 4.10 f -53 13099 31 116 -1 -8797 -53 13099 31 116 -1 -8797 3 0.00 i -81 -13356 5 47 -3 -8752 -81 -13356 5 47 -3 -8752 1.95 m -81 -650 5 47 7 4872 -81 -650 5 47 7 4872 4.11 f -81 13468 5 47 17 -8982 -81 13468 5 47 17 -8982 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 1 180x50 0.00 i 0.0 0.0 184.3 3600.0 v 1.41 m -13.6 627.5 184.3 3600.0 v 3.83 f -18.8 863.6 184.3 3600.0 v 2 180x50 0.00 i -18.3 840.1 184.3 3600.0 v 2.16 m -8.0 366.2 184.3 3600.0 v 4.10 f -16.2 744.8 184.3 3600.0 v 3 180x50 0.00 i -16.1 741.0 184.3 3600.0 v 1.95 m -9.0 412.5 184.3 3600.0 v 4.11 f -16.5 760.5 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 11 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE RARE(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 7 0.00 i 91 -2613 -58 0 29 -1175 91 -2613 -58 0 29 -1175 0.47 m 91 -2142 -58 0 2 -56 91 -2142 -58 0 2 -56 0.50 f 91 -2116 -58 0 0 -0 91 -2116 -58 0 0 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE RARE ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO 7 80x50 0.00 i -4.9 223.8 184.3 3600.0 v 0.47 m 0.0 0.0 184.3 3600.0 v 0.50 f 0.0 0.0 184.3 3600.0 v =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 1 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ====

ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 28 0.00 i -3535 -656 -537 -1 1731 -115 -3535 -656 -537 -1 1731 -115 0.84 m -3535 -24 -1821 -1 739 171 -3535 -24 -1821 -1 739 171 2.00 f -3535 843 -3588 -1 -2390 -302 -3535 843 -3588 -1 -2390 -302 29 0.00 i -432 -814 3438 -1 -2390 -302 -432 -814 3438 -1 -2390 -302 1.05 m -432 -25 1832 -1 381 139 -432 -25 1832 -1 381 139 2.00 f -432 685 387 -1 1432 -174 -432 685 387 -1 1432 -174 30 0.00 i -378 -682 -1736 -437 1486 -181 -378 -682 -1736 -437 1486 -181 0.95 m -378 28 -3183 -437 -844 129 -378 28 -3183 -437 -844 129 2.00 f -378 818 -4790 -437 -5041 -317 -378 818 -4790 -437 -5041 -317 31 0.00 i 73 -882 4391 -437 -5041 -317 73 -882 4391 -437 -5041 -317 1.16 m 73 -14 2622 -437 -980 202 73 -14 2622 -437 -980 202 2.00 f 73 618 1336 -437 687 -52 73 618 1336 -437 687 -52 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 28 60x50 0.00 i -1.1 -16.2 138.2 3600.0 v 32 30 0.84 m -1.7 -9.0 138.2 3600.0 v 32 30 2.00 f -2.1 -3.4 138.2 3600.0 v 32 30 29 60x50 0.00 i -1.7 76.8 138.2 3600.0 v 32 30 1.05 m -0.8 35.2 138.2 3600.0 v 32 30 2.00 f -1.0 44.2 138.2 3600.0 v 32 30 30 60x50 0.00 i -1.0 46.0 138.2 3600.0 v 32 30 0.95 m -0.7 32.7 138.2 3600.0 v 32 30 2.00 f -1.7 80.5 138.2 3600.0 v 32 30 31 60x50 0.00 i -1.7 80.5 138.2 3600.0 v 32 30 1.16 m -1.1 51.3 138.2 3600.0 v 32 30 2.00 f 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 2 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ====

ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 24 0.00 i -197 -558 -1317 440 683 27 -197 -558 -1317 440 683 27 0.74 m -197 -6 -2441 440 -701 234 -197 -6 -2441 440 -701 234 2.00 f -197 941 -4369 440 -4999 -356 -197 941 -4369 440 -4999 -356 25 0.00 i -783 -878 4747 440 -4999 -356 -783 -878 4747 440 -4999 -356 1.16 m -783 -10 2980 440 -528 158 -783 -10 2980 440 -528 158 2.00 f -783 621 1695 440 1439 -99 -783 621 1695 440 1439 -99 26 0.00 i -632 -681 -338 1 1385 -163 -632 -681 -338 1 1385 -163 0.95 m -632 31 -1789 1 374 146 -632 31 -1789 1 374 146 2.01 f -632 823 -3402 1 -2366 -305 -632 823 -3402 1 -2366 -305 27 0.00 i -3506 -841 3573 1 -2366 -305 -3506 -841 3573 1 -2366 -305 1.16 m -3506 30 1800 1 754 166 -3506 30 1800 1 754 166 2.01 f -3506 664 510 1 1730 -127 -3506 664 510 1 1730 -127 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 24 60x50 0.00 i 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 0.74 m -1.3 59.5 138.2 3600.0 v 32 30 2.00 f -2.0 90.5 138.2 3600.0 v 32 30 25 60x50 0.00 i -2.0 90.5 138.2 3600.0 v 32 30 1.16 m -0.9 40.1 138.2 3600.0 v 32 30 2.00 f 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 26 60x50 0.00 i -0.9 41.3 138.2 3600.0 v 32 30 0.95 m -0.8 37.1 138.2 3600.0 v 32 30 2.01 f -1.7 77.4 138.2 3600.0 v 32 30 27 60x50 0.00 i -2.1 -3.2 138.2 3600.0 v 32 30 1.16 m -1.6 -9.1 138.2 3600.0 v 32 30 2.01 f -1.5 -10.7 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 3 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ====

ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 4 0.00 i -79 -8230 -5 -116 18 -5485 -79 -8230 -5 -116 18 -5485 2.15 m -79 401 -5 -116 6 2938 -79 401 -5 -116 6 2938 4.09 f -79 8169 -5 -116 -4 -5360 -79 8169 -5 -116 -4 -5360 5 0.00 i -33 -7783 -54 -234 26 -5140 -33 -7783 -54 -234 26 -5140 1.90 m -33 -182 -54 -234 -76 2408 -33 -182 -54 -234 -76 2408 4.00 f -33 8264 -54 -234 -190 -6102 -33 8264 -54 -234 -190 -6102 6 0.00 i 163 -9180 -128 -576 400 -6122 163 -9180 -128 -576 400 -6122 2.38 m 163 363 -128 -576 95 4367 163 363 -128 -576 95 4367 3.77 f 163 5930 -128 -576 -82 -0 163 5930 -128 -576 -82 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 4 180x50 0.00 i -10.1 464.4 138.2 3600.0 v 32 30 2.15 m -5.4 248.8 138.2 3600.0 v 32 30 4.09 f -9.9 453.8 138.2 3600.0 v 32 30 5 180x50 0.00 i -9.5 435.1 138.2 3600.0 v 32 30 1.90 m -4.4 203.8 138.2 3600.0 v 32 30 4.00 f -11.2 516.6 138.2 3600.0 v 32 30 6 180x50 0.00 i -11.3 518.3 138.2 3600.0 v 32 30 2.38 m -8.0 369.7 138.2 3600.0 v 32 30 3.77 f 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 4 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 12 0.00 i 1549 -8733 4 -13 -1 1185 1549 -8733 4 -13 -1 1185 0.48 m 1549 -8255 4 -13 1 5245 1549 -8255 4 -13 1 5245 0.50 f 1549 -8229 4 -13 1 5463 1549 -8229 4 -13 1 5463 13 0.00 i 1523 8269 6 -0 -3 4299 1523 8269 6 -0 -3 4299

0.03 m 1523 8295 6 -0 -3 4079 1523 8295 6 -0 -3 4079 0.50 f 1523 8773 6 -0 -0 -0 1523 8773 6 -0 -0 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 12 80x50 0.00 i -4.9 225.8 138.2 3600.0 v 32 30 0.48 m -21.7 999.1 138.2 3600.0 v 32 30 0.50 f -22.6 1040.8 138.2 3600.0 v 32 30 13 80x50 0.00 i -17.8 818.9 138.2 3600.0 v 32 30 0.03 m -16.9 777.0 138.2 3600.0 v 32 30 0.50 f 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 5 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 14 0.00 i 1268 -8031 94 -107 -54 792 1268 -8031 94 -107 -54 792 0.48 m 1268 -7547 94 -107 -8 4561 1268 -7547 94 -107 -8 4561 0.51 f 1268 -7520 94 -107 -6 4764 1268 -7520 94 -107 -6 4764 15 0.00 i 1212 8432 71 -0 -35 4355 1212 8432 71 -0 -35 4355 0.03 m 1212 8459 71 -0 -34 4133 1212 8459 71 -0 -34 4133 0.50 f 1212 8934 71 -0 0 -0 1212 8934 71 -0 0 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 14 80x50 0.00 i -3.3 150.8 138.2 3600.0 v 32 30 0.48 m -18.9 868.9 138.2 3600.0 v 32 30 0.51 f -19.7 907.5 138.2 3600.0 v 32 30 15 80x50 0.00 i -18.0 829.7 138.2 3600.0 v 32 30 0.03 m -17.1 787.2 138.2 3600.0 v 32 30 0.50 f 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 6

=================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 16 0.00 i 2097 -5755 -26 107 687 2421 2097 -5755 -26 107 687 2421 0.49 m 2097 -5261 -26 107 674 5139 2097 -5261 -26 107 674 5139 0.52 f 2097 -5234 -26 107 673 5283 2097 -5234 -26 107 673 5283 17 0.00 i 2018 12211 -167 -0 84 6251 2018 12211 -167 -0 84 6251 0.03 m 2018 12237 -167 -0 79 5928 2018 12237 -167 -0 79 5928 0.50 f 2018 12712 -167 -0 0 0 2018 12712 -167 -0 0 0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 16 80x50 0.00 i -9.5 541.7 138.2 3600.0 v 32 30 0.49 m -20.8 1058.9 138.2 3600.0 v 32 30 0.52 f -21.4 1086.2 138.2 3600.0 v 32 30 17 80x50 0.00 i -25.4 1267.6 138.2 3600.0 v 32 30 0.03 m -24.1 1206.1 138.2 3600.0 v 32 30 0.50 f 0.0 81.1 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 7 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 18 0.00 i 128 -1396 163 0 -82 -576 128 -1396 163 0 -82 -576 0.48 m 128 -919 163 0 -4 -24 128 -919 163 0 -4 -24 0.50 f 128 -893 163 0 0 0 128 -893 163 0 0 0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 18 80x50 0.00 i -2.4 109.8 138.2 3600.0 v 32 30 0.48 m 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30

0.50 f 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 8 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 9 0.00 i 2107 -7125 128 -293 -683 2449 2107 -7125 128 -293 -683 2449 0.49 m 2107 -6636 128 -293 -620 5814 2107 -6636 128 -293 -620 5814 0.52 f 2107 -6609 128 -293 -617 5994 2107 -6609 128 -293 -617 5994 8 0.00 i 2044 11087 275 -0 -138 5694 2044 11087 275 -0 -138 5694 0.03 m 2044 11113 275 -0 -131 5401 2044 11113 275 -0 -131 5401 0.50 f 2044 11589 275 -0 -0 -0 2044 11589 275 -0 -0 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 9 80x50 0.00 i -9.6 547.5 138.2 3600.0 v 32 30 0.49 m -23.6 1187.8 138.2 3600.0 v 32 30 0.52 f -24.3 1222.0 138.2 3600.0 v 32 30 8 80x50 0.00 i -23.1 1162.6 138.2 3600.0 v 32 30 0.03 m -21.9 1106.7 138.2 3600.0 v 32 30 0.50 f 0.0 82.1 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 9 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 10 0.00 i 1277 -8716 -64 91 54 811 1277 -8716 -64 91 54 811 0.48 m 1277 -8237 -64 91 23 4872 1277 -8237 -64 91 23 4872 0.51 f 1277 -8211 -64 91 22 5091 1277 -8211 -64 91 22 5091 11 0.00 i 1233 8052 -25 0 12 4159 1233 8052 -25 0 12 4159 0.03 m 1233 8078 -25 0 12 3946 1233 8078 -25 0 12 3946

0.50 f 1233 8553 -25 0 -0 -0 1233 8553 -25 0 -0 -0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 10 80x50 0.00 i -3.4 154.5 138.2 3600.0 v 32 30 0.48 m -20.2 928.1 138.2 3600.0 v 32 30 0.51 f -21.1 969.8 138.2 3600.0 v 32 30 11 80x50 0.00 i -17.2 792.2 138.2 3600.0 v 32 30 0.03 m -16.3 751.7 138.2 3600.0 v 32 30 0.50 f 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 10 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 1 0.00 i 73 -6059 97 729 -36 -5 73 -6059 97 729 -36 -5 1.41 m 73 -391 97 729 102 4551 73 -391 97 729 102 4551 3.83 f 73 9324 97 729 338 -6265 73 9324 97 729 338 -6265 2 0.00 i -75 -8373 34 93 -141 -6062 -75 -8373 34 93 -141 -6062 2.16 m -75 274 34 93 -68 2667 -75 274 34 93 -68 2667 4.10 f -75 8055 34 93 -3 -5411 -75 8055 34 93 -3 -5411 3 0.00 i -77 -8208 2 25 6 -5384 -77 -8208 2 25 6 -5384 1.95 m -77 -404 2 25 10 2992 -77 -404 2 25 10 2992 4.11 f -77 8267 2 25 14 -5505 -77 8267 2 25 14 -5505 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 1 180x50 0.00 i 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 1.41 m -8.4 385.3 138.2 3600.0 v 32 30 3.83 f -11.5 530.5 138.2 3600.0 v 32 30 2 180x50 0.00 i -11.1 513.2 138.2 3600.0 v 32 30 2.16 m -4.9 225.8 138.2 3600.0 v 32 30

4.10 f -10.0 458.2 138.2 3600.0 v 32 30 3 180x50 0.00 i -9.9 455.9 138.2 3600.0 v 32 30 1.95 m -5.5 253.4 138.2 3600.0 v 32 30 4.11 f -10.1 466.1 138.2 3600.0 v 32 30 =================================================== ================================================================================ RISULTATI : VERIFICA TRAVATA 11 =================================================== ================================================================================ ==== SOLLECITAZIONI DI INVILU PPO COMB. SLE PERMANENTI(i=filo iniziale, m=ascissa max M3 , f=filo finale) ==== ELEM. x Nmin V2min V3min Tmin M2min M3min Nmax V2max V3max Tmax M2max M3max (m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m ) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg*m) 7 0.00 i 98 -1716 -72 0 36 -729 98 -1716 -72 0 36 -729 0.47 m 98 -1245 -72 0 2 -32 98 -1245 -72 0 2 -32 0.50 f 98 -1219 -72 0 0 0 98 -1219 -72 0 0 0 ==== TENSIONI MAX CLS, ACCIAIO COMB. SLE PERMANENTI ==== ELEM. SEZIONE x SCmin SFmax Scamm Sfamm VERIFICA LIMITI PER CONTROLLO FESSURAZIONE m Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 ELEMENTO Diam.Max barre(mm) Spaz.Max.barre(cm) 7 80x50 0.00 i -3.0 138.9 138.2 3600.0 v 32 30 0.47 m 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 0.50 f 0.0 0.0 138.2 3600.0 v 32 30 LEGENDA TABELLA VERIFICA PILASTRI/PALI IN C. A. METODO S.L. Di seguito si riportano le spiegazioni dell e sigle usate nella tabella VERIFICA PILASTRI IN C.A. ELEM.n.ro numero dell' elemento quota quota sezione di verifica del pilastro N sforzo normale nel p.to x V2 forza di taglio ' ' ' in direz. 2 locale V3 forza di taglio ' ' ' ' ' 3 ' T momento torcente ' ' ' M2 momento flettente ' ' ' intorno asse 2 loc. M3 momento flettente ' ' ' ' ' 3 ' Nlim sforzo normale limite nel p. to x M2lim momento flettente limite into rno asse 2 loc. M3lim momento flettente limite ' 3 ' Csic. coeff. sicurezza ad N=costant e CASO n.ro caso di carico COMB n.ro combinazione sc max tensione max (in senso algebr ico) nel cls (poiche' le tensioni di compressione sono negative, scmax e' = 0.) sc min tensione min (in senso algebr ico) nel cls (in valore assoluto e' la massima tensione di compressione nel cls) sf max tensione max (in senso algebr ico) nell'acciaio (e' la massima trazione nell'acciaio o la minima compressione , in valore assoluto ) sf min tensione min (in senso algebr ico) nell'acciaio (e' la minima trazione nell'acciaio o la massima compressione , in valore assoluto ) tau2 tensione tangenziale max rela tiva al taglio V2 tau3 tensione tangenziale max rela tiva al taglio V3 tautors ' ' max per momento torcente T taumax ' ' ( = taut ors + tau2 + tau3) Scamm tensione ammissibile nel cls per lo s.l.e. considerato

Sfamm tensione ammissibile nell'acc iaio per lo s.l.e. considerato cod v = verificato, nv = non veri ficato caso n.ro caso di carico comb n.ro combinazione SEZIONE dimensioni della sezione tras versale del pilastro ( rettangolare, circolare, T, L, per gli altri tipi si riporta solo il tipo: es. T 6 0/30x50, oppure sez. polig. etc. NF spig numero complessivo di ferri n egli spigoli (i.e. somma del numero dei ferri di spigolo per tutti gli spigoli) DF (mm) diametro in mm dei ferri n egli spigoli NF lati numero complessivo di ferri l ungo i lati (somma del n.ro dei ferri di parete per tutti i lati della sezione) DF (mm) diametro in mm dei ferri l ungo i lati N.B. nel caso importante dell e sezioni rettangolari i ferri sui lati sono disposti parte lungo le basi e parte lungo le altezze della s ezione in modo tale che NF lati = (nF Base + nF Altezza) nF Base numero totale dei ferri sui l ati disposti lungo le 2 basi (per le sezioni rettangolari) nF Altezza numero totale dei ferri sui l ati disposti lungo le 2 altezze (per le sezioni rettangolari) Epsc x 1000. deformazione a rottura lato c ls x 1000. Epss x 1000. deformazione a rottura lato a cciaio x 1000. ====================================== PILASTRATA 1 x = 3.25 y = 2.03 ================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 C C A O ELEM. quota N M2 M3 Nlim M2lim M3lim Csic. COD. S M Epsc Epss (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) O B (x1000.) 19 -3.00 p -20782 141 568 -20782 7253 29248 51.5 v 1 3.5 8.4 -1.50 m -19563 -202 420 -19563 -12922 26900 64.0 v 1 3.5 6.8 0.00 t -18344 -545 -3076 -18344 -5217 -29472 9.6 v 1 3.5 9.6 ELEM. SEZIONE quota Ferri spig. Fe rri lati (nF Base + nF Altezza) (m) NF / DF (mm) NF / DF (mm) 19 50x50 -3.00 p 4 16 1 2 16 6 + 6 -1.50 m 4 16 1 2 16 6 + 6 0.00 t 4 16 1 2 16 6 + 6 ====================================== PILASTRATA 2 x = 6.67 y = 4.10 ================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 C C A O ELEM. quota N M2 M3 Nlim M2lim M3lim Csic. COD. S M Epsc Epss (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) O B (x1000.) 20 -3.00 p -22882 -64 -543 -22882 -3569 -30448 56.0 v 1 3.5 9.8 -1.50 m -21664 54 917 -21664 1785 30347 33.1 v 1 3.5 8.9 0.00 t -20445 172 -971 -20445 5263 -29790 30.7 v 1 3.5 9.4 ELEM. SEZIONE quota Ferri spig. Fe rri lati (nF Base + nF Altezza) (m) NF / DF (mm) NF / DF (mm)

20 50x50 -3.00 p 4 16 1 2 16 6 + 6 -1.50 m 4 16 1 2 16 6 + 6 0.00 t 4 16 1 2 16 6 + 6 ====================================== PILASTRATA 3 x = 10.43 y = 5.50 ================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 C C A O ELEM. quota N M2 M3 Nlim M2lim M3lim Csic. COD. S M Epsc Epss (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) O B (x1000.) 21 -3.00 p -10573 37 27 -10573 23213 16664 626.5 v 4 3.5 6.5 -1.50 m -22017 -7 963 -22017 -223 30467 31.7 v 1 2.8 10.0 0.00 t -20798 -36 -1462 -20798 -746 -30298 20.7 v 1 2.9 10.0 ELEM. SEZIONE quota Ferri spig. Fe rri lati (nF Base + nF Altezza) (m) NF / DF (mm) NF / DF (mm) 21 50x50 -3.00 p 4 16 1 2 16 6 + 6 -1.50 m 4 16 1 2 16 6 + 6 0.00 t 4 16 1 2 16 6 + 6 ====================================== PILASTRATA 4 x = 14.40 y = 5.96 ================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 C C A O ELEM. quota N M2 M3 Nlim M2lim M3lim Csic. COD. S M Epsc Epss (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) O B (x1000.) 22 -3.00 p -21319 31 -551 -21319 1690 -30325 55.1 v 1 3.2 10.0 -1.50 m -20101 -67 934 -20101 -2148 30108 32.2 v 1 3.2 10.0 0.00 t -18882 -164 -930 -18882 -5209 -29550 31.8 v 1 3.5 9.6 ELEM. SEZIONE quota Ferri spig. Fe rri lati (nF Base + nF Altezza) (m) NF / DF (mm) NF / DF (mm) 22 50x50 -3.00 p 4 16 1 2 16 6 + 6 -1.50 m 4 16 1 2 16 6 + 6 0.00 t 4 16 1 2 16 6 + 6 ====================================== PILASTRATA 5 x = 18.40 y = 6.02 ================ Calcestruzzo Acciaio in ba rre Rck (Kg/cm2) : 370 fyk (Kg/cm2) : 4500.0 gammac : 1.50 gammas : 1.15 fck (Kg/cm2) : 307 fyd (Kg/cm2) : 3913.0 fcd (Kg/cm2) : 174 Es (Kg/cm2) : 2140673 Ecm (Kg/cm2) : 335059 Copriferro (cm): 4.00 C C A O ELEM. quota N M2 M3 Nlim M2lim M3lim Csic. COD. S M Epsc Epss (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) O B (x1000.)

23 -3.00 p -17609 37 571 -17609 1949 29671 52.0 v 1 3.5 9.2 -1.50 m -16390 164 452 -16390 10020 27605 61.1 v 1 3.5 7.7 0.00 t -15171 291 -3016 -15171 2812 -29165 9.7 v 1 3.1 10.0 ELEM. SEZIONE quota Ferri spig. Fe rri lati (nF Base + nF Altezza) (m) NF / DF (mm) NF / DF (mm) 23 50x50 -3.00 p 4 16 1 2 16 6 + 6 -1.50 m 4 16 1 2 16 6 + 6 0.00 t 4 16 1 2 16 6 + 6 === VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE RAR E PILASTRATA 1 x= 3.25 y= 2.03 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 19 -3.00 p -14727 99 437 -2.9 -6 .9 -48.8 -99.4 184.3 3600.0 v 10 -1.50 m -13790 -147 316 -2.9 -6 .4 -47.5 -91.2 184.3 3600.0 v 10 0.00 t -12852 -392 -2382 0.0 -16 .9 136.0 -220.0 184.3 3600.0 v 10 === VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE RAR E PILASTRATA 2 x= 6.67 y= 4.10 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 20 -3.00 p -16339 -44 -417 -3.7 -7 .2 -60.4 -104.0 184.3 3600.0 v 10 -1.50 m -15401 38 700 -2.4 -7 .9 -42.6 -112.3 184.3 3600.0 v 10 0.00 t -14464 121 -759 -1.6 -8 .1 -31.2 -114.3 184.3 3600.0 v 10 === VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE RAR E PILASTRATA 3 x= 10.43 y= 5.50 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 21 -3.00 p -16564 16 29 -5.4 -5 .7 -81.2 -85.4 184.3 3600.0 v 10 -1.50 m -15627 -5 735 -2.5 -8 .0 -43.7 -113.5 184.3 3600.0 v 10 0.00 t -14689 -26 -1135 -0.6 -9 .3 -19.0 -128.7 184.3 3600.0 v 10 === VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE RAR E PILASTRATA 4 x= 14.40 y= 5.96 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 22 -3.00 p -15229 19 -423 -3.5 -6 .8 -55.7 -97.5 184.3 3600.0 v 10 -1.50 m -14292 -48 712 -1.9 -7 .6 -36.0 -107.7 184.3 3600.0 v 10 0.00 t -13354 -114 -730 -1.3 -7 .6 -27.3 -107.0 184.3 3600.0 v 10

=== VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE RAR E PILASTRATA 5 x= 18.40 y= 6.02 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 23 -3.00 p -12479 37 438 -2.4 -6 .0 -40.3 -85.2 184.3 3600.0 v 10 -1.50 m -11542 117 338 -2.2 -5 .6 -36.5 -79.5 184.3 3600.0 v 10 0.00 t -10604 197 -2338 0.0 -15 .6 159.4 -199.4 184.3 3600.0 v 10 === VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE PER M.PILASTRATA 1 x= 3.25 y= 2.03 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 19 -3.00 p -9000 56 438 -1.2 -4 .9 -22.0 -68.6 138.2 3600.0 v 12 -1.50 m -8063 -107 281 -1.2 -4 .2 -22.2 -58.9 138.2 3600.0 v 12 0.00 t -7125 -270 -2452 0.0 -16 .8 272.2 -206.0 138.2 3600.0 v 12 === VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE PER M.PILASTRATA 2 x= 6.67 y= 4.10 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 20 -3.00 p -10591 -23 -413 -1.9 -5 .2 -32.7 -73.9 138.2 3600.0 v 12 -1.50 m -9654 23 675 -0.6 -5 .9 -15.6 -81.5 138.2 3600.0 v 12 0.00 t -8716 70 -813 0.0 -6 .2 -1.9 -85.7 138.2 3600.0 v 12 === VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE PER M.PILASTRATA 3 x= 10.43 y= 5.50 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 21 -3.00 p -10608 13 28 -3.4 -3 .7 -51.4 -55.3 138.2 3600.0 v 12 -1.50 m -9671 -3 709 -0.6 -5 .9 -15.0 -82.3 138.2 3600.0 v 12 0.00 t -8733 -18 -1185 0.0 -7 .7 22.4 -104.0 138.2 3600.0 v 12 === VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE PER M.PILASTRATA 4 x= 14.40 y= 5.96 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 22 -3.00 p -9906 -2 -419 -1.7 -4 .9 -30.0 -69.7 138.2 3600.0 v 12 -1.50 m -8968 -31 681 -0.3 -5 .7 -11.5 -78.7 138.2 3600.0 v 12 0.00 t -8031 -60 -797 0.0 -5 .9 0.6 -81.1 138.2 3600.0 v 12

=== VERIFICA TENSIONI MAX CLS,ACCIAIO COMB.SLE PER M.PILASTRATA 5 x= 18.40 y= 6.02 ====== C C A O ELEM. quota N M2 M3 SCmax SCmin SFmax SFmin Scamm Sfamm COD. S M (m) (Kg) (Kg*m) (Kg*m) Kg/ cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 O B 23 -3.00 p -7630 76 433 -0.6 -4 .5 -14.3 -62.4 138.2 3600.0 v 12 -1.50 m -6692 77 294 -0.9 -3 .6 -16.2 -51.2 138.2 3600.0 v 12 0.00 t -5755 77 -2422 0.0 -15 .2 288.2 -183.8 138.2 3600.0 v 12 LEGENDA TABELLA VERIFICA A TAGLIO PILASTRI IN C. A. NTC 2008 p.to 7.4.4.2.1 : Pil. n. : numero della pilastrata Elem. n. : numero dell'elemento pilastro in c. a. comb./perm.: numero della combinazione di carico (oppure della permutazione nel caso di analisi dinamica) sisma : numero del sisma di progetto (nel c aso di analisi dinamica) N : forza assiale nel pilastro (negativ a = compressione) a quota Inf.,Med.,Sup. lp : lunghezza del pilastro Ved2 : taglio sollecitante in dir. asse lo cale 2 del pilastro Ved3 : taglio sollecitante in dir. asse lo cale 3 del pilastro l, diam, s : tratti di staffatura: lunghezza, di ametro e passo staffe per i 3 tratti, piede, mezzeria e testa del pilastr o alfac : coeff. maggiorativo resistenza a ta glio cls per effetto della forza assiale p.to 4.1.2.1.3.2 teta2,teta3: angolo d'inclinazione delle bielle compresse di cls rispetto all'asse del pilastro cotg_teta2 : cotangente dell'angolo teta2 (posto = 2,5 se l'angolo teta2 e' < 21°,80) cotg_teta3 : cotangente dell'angolo teta3 (posto = 2,5 se l'angolo teta3 e' < 21°,80) n.b. se l'angolo teta2 (o teta3) e' < 21°,80 il collasso avviene lato acciaio con bielle compresse ancora integre (rottura duttile) V2r : taglio resistente in dir. asse loca le 2 del pilastro V3r : taglio resistente in dir. asse loca le 2 del pilastro Cod. : nv = non verificato, i.e. V2r < Ved 2 e/o V3r < Ved3 Pil Elem Sisma comb. Staffe alfac teta2 teta3 cotg cotg Taglio resistente Cod. n. n. n. / Ved2 Ved3 N l diam s teta2 teta3 V2r V3r perm. (Kg) (Kg) (kg ) (cm) (mm) (cm) (gradi) (Kg) (Kg) 1 19 1 1762 228 -207 82 50.0 8 12 1.05 15.6 15.6 2.5 2.5 33929 33929 -195 63 200.0 8 16 1.04 13.4 13.4 2.5 2.5 25447 25447 -183 44 50.0 8 12 1.04 15.6 15.6 2.5 2.5 33929 33929 1 19 2 1355 99 -89 43 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -80 05 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -70 68 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 1 19 3 1354 102 -89 39 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -80 02 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -70 64 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 1 19 4 1357 121 -89 42 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -80 05 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -70 67 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 1 19 5 1358 117 -89 46 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929

-80 08 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -70 71 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 1 19 6 1357 101 -89 48 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -80 10 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -70 73 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 1 19 7 1354 114 -89 36 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -79 99 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -70 61 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 1 19 8 1355 119 -89 37 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -80 00 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -70 62 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 1 19 9 1358 106 -89 49 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -80 11 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -70 74 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 2 20 1 2834 78 -228 82 50.0 8 12 1.05 15.5 15.5 2.5 2.5 33929 33929 -216 64 200.0 8 16 1.05 13.4 13.4 2.5 2.5 25447 25447 -204 45 50.0 8 12 1.05 15.6 15.6 2.5 2.5 33929 33929 2 20 2 2202 46 -105 62 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 24 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 87 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 2 20 3 2201 42 -105 58 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 20 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 83 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 2 20 4 2204 16 -105 65 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 27 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 90 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 2 20 5 2205 19 -105 68 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 31 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 93 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 2 20 6 2205 41 -105 68 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 31 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 93 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 2 20 7 2200 29 -105 56 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 18 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 81 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 2 20 8 2201 21 -105 58 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 20 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 83 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 2 20 9 2206 33 -105 70 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929

-96 33 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 95 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 3 21 1 2477 19 -232 36 50.0 8 12 1.05 15.5 15.5 2.5 2.5 33929 33929 -220 17 200.0 8 16 1.05 13.4 13.4 2.5 2.5 25447 25447 -207 98 50.0 8 12 1.05 15.6 15.6 2.5 2.5 33929 33929 3 21 2 1927 5 -105 74 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 36 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 99 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 3 21 3 1925 3 -105 69 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 32 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 94 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 3 21 4 1927 26 -105 73 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 35 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 98 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 3 21 5 1928 24 -105 77 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 39 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -87 02 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 3 21 6 1929 2 -105 79 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 42 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -87 04 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 3 21 7 1924 10 -105 66 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 28 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 91 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 3 21 8 1924 18 -105 67 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 29 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -86 92 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 3 21 9 1930 11 -105 80 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -96 43 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -87 05 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 4 22 1 2851 65 -213 19 50.0 8 12 1.05 15.5 15.5 2.5 2.5 33929 33929 -201 01 200.0 8 16 1.05 13.4 13.4 2.5 2.5 25447 25447 -188 82 50.0 8 12 1.04 15.6 15.6 2.5 2.5 33929 33929 4 22 2 2212 4 -98 80 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -89 42 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -80 05 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 4 22 3 2210 4 -98 75 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -89 38 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -80 00 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 4 22 4 2208 34 -98 75 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929

-89 37 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -80 00 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 4 22 5 2210 33 -98 79 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -89 41 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -80 04 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 4 22 6 2213 13 -98 84 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -89 47 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -80 09 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 4 22 7 2208 16 -98 70 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -89 33 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -79 95 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 4 22 8 2207 24 -98 70 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -89 32 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -79 95 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 4 22 9 2213 22 -98 84 50.0 8 12 1.02 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 -89 47 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -80 09 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 5 23 1 1781 84 -176 09 50.0 8 12 1.04 15.6 15.6 2.5 2.5 33929 33929 -163 90 200.0 8 16 1.04 13.5 13.5 2.5 2.5 25447 25447 -151 71 50.0 8 12 1.03 15.7 15.7 2.5 2.5 33929 33929 5 23 2 1367 11 -75 70 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -66 33 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -56 95 50.0 8 12 1.01 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 5 23 3 1366 11 -75 67 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -66 30 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -56 92 50.0 8 12 1.01 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 5 23 4 1368 12 -75 74 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -66 36 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -56 99 50.0 8 12 1.01 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 5 23 5 1369 12 -75 77 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -66 40 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -57 02 50.0 8 12 1.01 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 5 23 6 1369 3 -75 76 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -66 39 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -57 01 50.0 8 12 1.01 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 5 23 7 1365 3 -75 66 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -66 28 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -56 91 50.0 8 12 1.01 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 5 23 8 1366 4 -75 68 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929

-66 30 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -56 93 50.0 8 12 1.01 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 5 23 9 1369 4 -75 79 50.0 8 12 1.02 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929 -66 41 200.0 8 16 1.02 13.6 13.6 2.5 2.5 25447 25447 -57 04 50.0 8 12 1.01 15.8 15.8 2.5 2.5 33929 33929




|


1

11/05/2015

Commenti del progettista:

1 Dati da inserire

Tipo e dimensione dell'ancorante: HIT-RE 500-SD + HIT-V (5.8) M20

Profondità di posa effettiva: hef,act = 350 mm (hef,limit = - mm)

Materiale: 5.8

Certificazione No.: ETA 07/0260

Emesso I Valido: 26/06/2013 | 16/05/2018

Prova: metodo di calcolo ETAG BOND (EOTA TR 029)


Piastra d'ancoraggio: lx x ly x t = 300 mm x 250 mm x 15 mm; (Spessore della piastra raccomandato: non calcolato)

Profilo: Profilo a U; (L x W x T x FT) = 120 mm x 80 mm x 8 mm x 8 mm

Materiale base: fessurato calcestruzzo, C30/37, fcc = 37.00 N/mm2; h = 680 mm, Temp. Breve/Lungo: 40/24 °C

Installazione: Foro eseguito con perforatore, Condizioni di installazione: asciutto

Armatura: nessuna armatura o interasse tra le armature >= 150 mm (qualunque Ø) o >= 100 mm (Ø <= 10 mm)

con armatura di bordo longitudinale d >= 12

L'armatura per il controllo della fessurazione deve essere presente in accordo a quanto previsto da EOTA TR 029, paragrafo 5.2.2.6.

Geometria [mm] & Carichi [kN, kNm]




|


2

11/05/2015

2 Condizione di carico/Carichi risultanti sull'ancorante

Condizione di carico: Carichi di progetto

Carichi sull'ancorante [kN]

Trazione: (+ Trazione, - Compressione)

Ancorante Trazione Taglio Taglio in dir. x Taglio in dir. y1 53.066 10.207 10.038 -1.853

2 9.011 10.207 10.038 1.853

3 53.066 6.124 5.837 -1.853

4 9.011 6.124 5.837 1.853Compressione max. nel calcestruzzo: 0.45 [‰]Max. sforzo di compressione nel calcestruzzo: 13.36 [N/mm2]risultante delle forze di trazione nel (x/y)=(-83/0): 124.152 [kN]risultante delle forze di compressione (x/y)=(125/0): 124.152 [kN]

Trazione Compressione

1 2

3 4

x

y

3 Carico di trazione (EOTA TR 029, Sezione 5.2.2)

Carico [kN] Resistenza [kN] Utilizzo bbbbN [%] Stato

Rottura dell'acciaio* 53.066 82.000 65 OK

Rottura combinata conica del calcestruzzo e per sfilamento**

124.152 134.486 93 OK

Rottura conica del calcestruzzo** 124.152 127.793 98 OK

Fessurazione** N/A N/A N/A N/A

*ancorante più sollecitato **gruppo di ancoranti (ancoranti sollecitati)

3.1 Rottura dell'acciaio

NRk,s [kN] gM,s NRd,s [kN] NSd [kN]

123.000 1.500 82.000 53.066

3.2 Rottura combinata conica del calcestruzzo e per sfilamento

Ap,N [mm2] A0p,N [mm2] tRk,ucr,25 [N/mm2] scr,Np [mm] ccr,Np [mm] cmin [mm]

526519 320000 15.00 566 283 405

yc tRk,cr [N/mm2] k y

0g,Np

yg,Np

1.040 7.28 2.300 1.585 1.274

ec1,N [mm] yec1,Np ec2,N [mm] yec2,Np

ys,Np

yre,Np

53 0.842 0 1.000 1.000 1.000

N0Rk,p [kN] NRk,p [kN] gM,p

NRd,p [kN] NSd [kN]

160.093 282.421 2.100 134.486 124.152

3.3 Rottura conica del calcestruzzo

Ac,N [mm2] A0c,N [mm2] ccr,N [mm] scr,N [mm]

1220000 1102500 525 1050


53 0.908 0 1.000 0.931 1.000 7.200

N0Rk,c [kN] gM,c

NRd,c [kN] NSd [kN]

286.771 2.100 127.793 124.152




|


3

11/05/2015

4 Carico di taglio (EOTA TR 029, Sezione 5.2.3)

Carico [kN] Resistenza [kN] Utilizzo bbbbV [%] Stato

Rottura dell'acciaio (senza braccio di leva)*

10.207 48.800 21 OK

Rottura dell'acciaio (con braccio di leva)* N/A N/A N/A N/A

Rottura per pryout** 31.750 366.198 9 OK

Rottura del bordo del calcestruzzo in direzione x+**

31.966 149.304 22 OK

*ancorante più sollecitato **gruppo di ancoranti (ancoranti specifici)

4.1 Rottura dell'acciaio (senza braccio di leva)

VRk,s [kN] gM,s VRd,s [kN] VSd [kN]

61.000 1.250 48.800 10.207

4.2 Rottura per pryout (cono del calcestruzzo)

Ac,N [mm2] A0c,N [mm2] ccr,N [mm] scr,N [mm] k-factor k1

1220000 1102500 525 1050 2.000 7.200

ec1,V [mm] yec1,N ec2,V [mm] yec2,N ys,N yre,N 0 1.000 40 0.929 0.931 1.000

N0Rk,c [kN] gM,c,p

VRd,c1 [kN] VSd [kN]

286.771 1.500 366.198 31.750

4.3 Rottura del bordo del calcestruzzo in direzione x+

hef [mm] dnom [mm] k1 a b

350 20.0 1.700 0.089 0.054

c1 [mm] Ac,V [mm2] A0c,V [mm2]

445 992906 891113

ys,V yh,V ya,V ec,V [mm] yec,V yre,V 0.992 1.000 1.006 22 0.968 1.200

V0Rk,c [kN] gM,c

VRd,c [kN] VSd [kN]

173.486 1.500 149.304 31.966

5 Carichi combinati di trazione e di taglio (EOTA TR 029, Sezione 5.2.4)

bN bV a Utilizzo bN,V [%] Stato0.972 0.214 1.000 99 OK

(bN + bV) / 1.2 ≤ 1

6 Spostamenti (ancorante più sollecitato)

Carichi a breve termine:

NSk = 6.675 [kN] dN = 0.018 [mm]

VSk = 11.839 [kN] dV = 0.474 [mm]

dNV = 0.474 [mm]

Carichi a lungo termine:

NSk = 6.675 [kN] dN = 0.070 [mm]

VSk = 11.839 [kN] dV = 0.710 [mm]

dNV = 0.714 [mm]

Commenti: Gli spostamenti a trazione risultano validi con metà del valore della coppia di serraggio richiesta per non fessurato calcestruzzo! Gli spostamenti a taglio sono validi trascurando l'attrito tra il calcestruzzo e la piastra d’ancoraggio! Lo spazio derivante dal foro eseguito con perforatore e dalle tolleranze dei fori non viene considerato in questo calcolo!

Gli spostamenti ammissibili dell'ancorante dipendono dalla struttura fissata e devono essere definiti dal progettista!




|


4

11/05/2015

7 Attenzione

• Fenomeni di ridistribuzione dei carichi sugli ancoranti derivanti da eventuali deformazioni elastiche della piastra non sono presi in considerazione. Si assume una piastra di ancoraggio sufficientemente rigida in modo che non risulti deformabile sotto l'azione di carichi!

• La verifica del trasferimento dei carichi nel materiale base è necessaria in accordo all'EOTA TR 029 sezione 7!

• Il calcolo è valido solo se le dimensioni dei fori sulla piastra non superano i valori indicati nella Tabella 4.1 da EOTA TR029! Per diametri dei fori superiori vedere il capitolo 1.1 dell'EOTA TR029!

• La lista accessori inclusa in questo report di calcolo è da ritenersi solo come informativa dell'utente. In ogni caso, le istruzioni d'uso fornite con il prodotto dovranno essere rispettate per garantire una corretta installazione.

• L’adesione chimica caratteristica dipende dalle temperature di breve e di lungo periodo.

• Contattare Hilti per verificare la fornitura delle barre HIT-V.

• L'armatura di bordo non è necessaria per evitare la modalità di rottura per fessurazione (splitting)

L'ancoraggio risulta verificato!




|


5

11/05/2015

Coordinate dell'ancorante [mm]

Ancorante x y c-x c+x c-y c+y

1 -105 -85 405 595 650 12102 45 -85 555 445 650 12103 -105 85 405 595 820 10404 45 85 555 445 820 1040

8 Dati relativi all'installazione

Piastra d'ancoraggio, acciaio: - Tipo e dimensione dell'ancorante: HIT-RE 500-SD + HIT-V (5.8) M20Profilo: Profilo a U; 120 x 80 x 8 x 8 mm Coppia di serraggio: 0.150 kNmDiametro del foro nella piastra: df = 22 mm Diametro del foro nel materiale base: 24 mm

Spessore della piastra (input): 15 mm Profondità del foro nel materiale base: 350 mmSpessore della piastra raccomandato: non calcolato Spessore minimo del materiale base: 398 mmPulizia: E' necessaria una pulizia accurata del foro (Premium cleaning)

8.1 Accessori richiesti

Perforazione Pulizia Posa

• Idoneo per rotopercussione

• Dimensione appropriata della punta del trapano

• Aria compressa con i relativi accessori necessari per soffiare a partire dal fondo del foro.

• Diametro appropriato dello scovolino

• Il dispenser include il portacartucce e il miscelatore

• Chiave dinamometrica

1 2

3 4

45 150 105

40

17

04

0

x

y

30

40

150 150

12

51

25




|


6

11/05/2015

9 Osservazioni; doveri del cliente

• Tutte le informazioni e i dati contenuti nel Software riguardano solamente l'uso di prodotti Hilti e si basano su principi, formule e norme di sicurezza in conformità con le indicazioni tecniche, di funzionamento, montaggio e assemblaggio, ecc. della Hilti che devono essere rigorosamente rispettate da parte dell'utente. Tutt i valori in esso contenuti sono valori medi, quindi vanno effettuati test specifici prima di utilizzare il prodotto Hilti in questione. I risultati dei calcoli effettuati mediante il software si basano essenzialmente sui dati che l’utente ha inserito. Di conseguenza l’utente è l’unico responsabile per l'assenza di errori, la completezza e la pertinenza dei dati che vanno immessi. Inoltre, l’utente ha la responsabilità di far controllare e correggere i risultati dei calcoli da parte di un esperto, con particolare riguardo al rispetto di norme e autorizzazioni, prima di utilizzarli per uno scopo specifico. Il software serve solo come un compendio per interpretare le norme e i permessi, senza alcuna garanzia circa l'assenza di errori, la correttezza e la pertinenza dei risultati o di idoneità per una specifica applicazione.

• L’utente deve applicare tutti gli accorgimenti necessari e ragionevoli per prevenire o limitare i danni causati dal software. In particolare, l’utente deve organizzare un backup periodico dei programmi e dei dati e, se necessario, effettuare gli aggiornamenti del software offerti da Hilti in maniera regolare. Se non si utilizza la funzione di aggiornamento automatico del software, l’utente deve assicurarsi di utilizzare l’ultima versione e quindi di mantenere aggiornato il Software effettuando aggiornamenti manuali dal sito web Hilti. Hilti non è responsabile per le conseguenze derivanti da una violazione colposa di responsabilità da parte dell’utente, come il recupero di dati o programmi persi o danneggiati.

ALL. 8 - Calcolo pali di fondazione

Di seguito si riportano le verifiche agli stati limite.

SLU Le azioni di progetto sono:

Ned = 258 kN

Ved = 118 kN

CALCOLO CAPACITÀ PORTANTE

Nel caso in esame le rocce presenti sono Calcaree, da cui secondo Peck, 1969, si ha una resistenza alla

compressione monoassiale pari a 160 Mpa. Cautelativamente, per considerare eventuali effetti negativi

(fratturazione, disposizione a franapoggio..), si applica un coefficiente riduttivo si considera una resistenza

caratteristica pari a 80 Mpa.

Qum = 80 / (1,35x1,65) = 35,91 MPa

QpC,cal = Qum x Ap = 35,91 x 103 x (p x 0,1682/4) = 796 KN > 258 - VERIFICATO

VERIFICA ARMATURA

TAGLIO

퐴 = (퐷 − 푑 ) = (12,7 − 11,1 ) = 29,91 cm2

퐴 = 퐴 = 29,91 = 19,04 cm2

푉 , =

√ = ,

√ ,= 372푘푁 > 푉 , VERIFICATA

Essendo VED < 0,5 Vc,Rd, si può escludere la verifica combinata di compressione e taglio.

COMPRESSIONE

= = 15,9 < 50휀 = 33 quindi classe 1

푁 , = = , 100 ,

= 1011푘푁 > 푁 VERIFICATA

VERIFICA A SVERGOLAMENTO

0dkdz

PddzdIE h4

2

4

4

pp

In cui

EpIp = rigidezza flessionale del palo

kh = modulo di razione laterale

d = diametro o larghezza del palo

Bejerrum (1957) ha usato formulato un equazione per kh costante, ed ha dimostrato che lo svergolamento

deve essere considerato solo se:

30,0A

I2

p

퐼 = (퐷 − 푑 ) = (12,7 − 11,1 ) =531,80 cm4

퐴 = (퐷 − 푑 ) = (12,7 − 11,1 ) = 29,91 cm2

531,80 / 894,49 = 0,59 > 0,3 VERIFICATA

Per quanto riguarda l’analisi a carico di punta secondo la tabella 4.2.II delle NTC2008, considerando il palo

incastrato alle estremità per una luce non confinata pari a 5m:

= = 15,9 < 50휀 = 33, quindi classe 1

푁 =휋 퐸퐼퐿 =

휋 푥210000푥5318009,55000

2

= 1763,55푘푁

∗ =2990,8푥355

1763550 = 0.78

= 0,5[1 + 0,49(0,78− 0,2) + 0,78 ] = 0,94

=1

0,94+ 0,94 − 0,78= 0,68

푁 , = , , ,

= 684,85푘푁 > 258 kN VERIFICATA

SLE

Trattandosi di pali in roccia, non si hanno cedimenti apprezzabili.

PROGETTO DEFINITIVO-ESECUTIVO · Oggetto: RELAZIONE TECNICA-STRUTTURALE Progettazione: STUDIO...

Documents

Transcript of PROGETTO DEFINITIVO-ESECUTIVO · Oggetto: RELAZIONE TECNICA-STRUTTURALE Progettazione: STUDIO...