Ponti

1 NORMATIVA

Le verifiche delle strutture dei ponti devono essere effettuate applicando solo il MSL con riferimento alleprescrizioni contenute nel Capitolo 5 delle N.T.C. 2008 e nelle relative Istruzioni per lapplicazione, di cuialla Circ. Min. 02/02/2009, n. 617.Nel seguito verranno considerati solo i ponti stradali trattati nel paragrafo 5.1 delle suddette norme, conparticolare riferimento ai ponti pedonali.

2 PRESCRIZIONI GENERALI

Geometria della sede stradale

Le caratteristiche compositive della sede stradale sono riportate nella figura 1.

larghezza della sede stradale

carreggiata(2 o pi corsie)

marciapiede(larghezza > 0,75 m)

marciapiede(larghezza > 0,75 m)

banchina banchina

corsia (larghezza 3 m) corsia (larghezza 3 m)

20 cm

Fig. 1

Per ogni carreggiata, il numero delle corsie convenzionali varia da 1 a 3 con larghezza wl = 3,00 m.

Altezza libera

Ponti che scavalcano una strada ordinaria (cavalcavia): altezza libera sotto il ponte h 5,00 m, riduci-bile a h 4,00 m nei casi di strada con traffico selezionato.

Sottopassaggi pedonali: altezza libera h 2,50 m.

Problemi idraulici

Quando il ponte scavalca un corso dacqua naturale o artificiale, il progetto deve essere corredato di unarelazione inerente i problemi idrogeologici, idrografici e idraulici che interessano la progettazione.

& SEI - 2012

3 AZIONI SUI PONTI STRADALI

Azioni permanenti

g1 = peso proprio degli elementi strutturali e non strutturali.Valori di massima in funzione della pavimentazione in kN/m2 (l = luce del ponte): ponti in legno con pavimentazione in legno (8,25 l + 230)/100 ponti in acciaio strade secondarie: pavimentazione in mac-adam (125 + 2,8 l + 0,025 l 2)/100

pavimentazione in pietra: (180 + 3,7 l + 0,029 l 2)/100 ponti in acciaio strade principali: pavimentazione in mac-adam: (170 + 3,2 l + 0,028 l 2)/100

pavimentazione in pietra: (180 + 3,1 l + 0,029 l 2)/100. g2 = carichi permanenti portati (pavimentazione, marciapiedi, sicurvia, parapetti, attrezzature stradali).

Valori di massima in funzione della pavimentazione in kN/m2: pavimentazione in blocchetti di legno: 0,80 1,00 pavimentazione in blocchetti di pietra: 3,00 3,50 pavimentazione in conglomerato bituminoso: 2,00 3,00 pavimentazione in mac-adam: 3,50 4,50.

g3 = altre azioni permanenti (spinta delle terre, spinte idrauliche ecc.).

Deformazioni impresse

e1 = distorsioni e presollecitazioni di progetto e2 = ritiro e viscosita e3 = variazioni termiche e4 = cedimenti vincolari.

Azioni variabili da traffico

Sono definite dai seguenti schemi di carico comprensivi degli effetti dinamici.

Schema di carico 1 (fig. 2): carichi Qik concentrati su due assi in tandem su impronta quadrata di pneu-matico con lato l = 0,40 m e carichi ripartiti uniformi, per ponti di 1a categoria (fig. 2a) e per ponti di 2a ca-tegoria (fig. 2b); questo schema e utilizzato per verifiche globali e locali.

2,0

0

2,4

0

1,60

1,20i =

0,40

0,4

0

2,0

0,5 Q1k 300 kN per asse=

q1k =

q2k =

Q2k =

=Q3k

=q3k

=qrkArea rimanente

2,0

0

0,5

Qik Qik qik

0,50 m*

wi 2,90 m

2,0

0,5

0,5

0,5

0,5

2,0

Carico tandem 2 Qik

Corsia n. 1

Corsia n. 2

Corsia n. 3

Schema di carico 1 (dimensioni in [m])

200 kN per asse

100 kN per asse

9 kN/m2

2,5 kN/m2

2,5 kN/m2

2,5 kN/m2

tandem

tandem

* per

Fig. 2a

2 PONTI

& SEI - 2012

2,0

0

2,4

0

1,60

1,20i =

0,40

0,4

0

2,0

0,5 Q1k 300 kN per asse=

q1k =

q2k =

Q2k =

=Q3k

=q3k

=QrkArea rimanente

2,0

0

0,5

Qik Qik qik

0,50 m*

wi 2,90 m

2,0

0,5

0,5

0,5

0,5

2,0

Carico tandem 2 Qik

Corsia n. 1

Corsia n. 2

Corsia n. 3

Schema di carico 1 (dimensioni in [m])

200 kN per asse

100 kN per asse

7,2 kN/m2

2,5 kN/m2

2,5 kN/m2

2,5 kN/m2

tandem

tandem

* per

Fig. 2b

Schema di carico 2 (fig. 3): un solo asse con peso complessivo Qsk = 400 kN, disposto in asse alla corsia; ilcarico Qk di ogni pmeumatico grava su unimpronta rettangolare di 0,60 0,35 m2; questo schema e uti-lizzato per verifiche locali.

0,35

0,6

0

2,0

0

200 kN

200 kN

Schema di carico 2(dimensioni in [m])

Qak kN400=

Direzi

one a

sse

longit

udina

le

del po

nte

0,600,3

5

0,60

2,00

200 kN

200 kNDirezione dellasse

longitudinale del ponte

Carico asse

Fig. 3

Schema di carico 3 (fig. 4): carico isolato Qk = 150 kN gravante su impronta quadrata di 0,40 0,40 m2;questo schema e utilizzato per verifiche locali di marciapiedi non protetti.

150 kN

0,40

0,40

0,40 0,40

150 kN

Schema di carico 3(dimensioni in [m]) Fig. 4

PONTI 3

& SEI - 2012

Schema di carico 4 (fig. 5): carico isolato Qk = 10 kN gra-vante su impronta quadrata di 0,10 0,10 m2; questoschema e utilizzato per verifiche locali su marciapiediprotetti e sulle passerelle pedonali.

0,100,1

0

0,10 0,10

10 kN

Schema di carico 4(dimensioni in [m])

10 kN

Fig. 5

Schema di carico 5 (fig. 6): folla compatta considerata come carico ripartito uniforme con intensita nomi-nale qk = 5,00 kN/m

2, compresi gli effetti dinamici, e con valore di combinazione qk = 2,50 kN/m2.

qfk = 5 kN/m2 (folla)

1,00 1,00

5,00 k

N/m2

Schema di carico 5(folla compatta) Fig. 6

Categorie dei ponti stradali

Sono stabilite in funzione dei carichi mobili ammessi al transito. 1a categoria: ponti per il transito dei carichi mobili con le intensita riportate in figura 2a di cui allo sche-

ma di carico 1 (figg. 7 e 8).

asse

corsia

3

asse

corsia

2

asse

corsia

1

2Q1k

Schema di carico 1 per ponti di 1a categoria

q1k = 9 kN/m 2

Q1k = 300 kNQ2k = 200 kNQ3k = 100 kN

2Q1k

2Q1k

2Q1k

Q2k

2Q2k

Q2k

2Q2k 2

Q3kQ3k

2Q3k 2

Q3kq

2k = 2,5 kN/m 2 q3k = 2,5 kN/m 2

2

22

Fig. 7

0,40

0,40

1,60

2,401,60

0,80

0,40

0,40D

irezion

e

asse c

orsia

Schema di carico 1 - Carico tandem 2 Qik Ponti di 1a e 2a categoria

Qik

Qik

Fig. 8

4 PONTI

& SEI - 2012

2a categoria: ponti per il transito dei carichi mobili con le intensita riportate in figura 2b di cui allo sche-ma di carico 1 (figg. 9 e 8).

asse

corsia

3

asse

corsia

2

asse

corsia

1

2Q1k

Schema di carico 1 per ponti di 1a categoria

q1k = 7,2 kN/m 2

Q1k = 240 kN

Q2k = 200 kN

Q3k = 100 kN

2Q1k

2Q1k

2Q1k

2Q2k

2Q2k

2Q2k

2Q2k

2Q3k 2

Q3k

2Q3k 2

Q3k

q2k = 2,5 kN/m 2

q3k = 2,5 kN/m 2

Fig. 9

3a categoria: passerelle pedonali per il transito del carico di cui allo schema di carico 5 e per le verifichelocali allo schema di carico 4.

La disposizione dei carichi e il numero delle colonne (non inferiore a 2 per carreggiate superiori a 5,00 m)dei carichi mobili devono essere il massimo compatibile con la larghezza della carreggiata e devono esseretali da produrre le sollecitazioni piu gravose.

Diffusione dei carichi

I carichi concentrati si considerano uniformemente ripartiti sulla relativa impronta con una diffusione a45 fino al piano medio della soletta (fig. 10); nel caso di elementi monodimensionali il carico si diffondesolo nel senso del suo asse.

2a + h b+

h/2

2/h

a

pavimentazione

soletta

b

45

Diffusione dei carichi concentrati nelle solette

Fig. 10

PONTI 5

& SEI - 2012

Azione longitudinale di frenamento o di accelerazione q3

Si considera uniformemente distribuita sulla lunghezza L della zona caricata e dipende dal carico verticaleche grava sulla corsia convenzionale n. 1.Agisce a livello della pavimentazione e lungo lasse della corsia con intensita fornita dalle espressioni: ponti di 1a categoria 180 kN q3 = 0,6 (2 Q1k) + 0,10 q1k wl L 900 kN ponti di 2a categoria 144 kN q3 = 0,6 (2 Q1k) + 0,10 q1k wl L 900 kNdove:wl = larghezza della corsia.

Azione centrifuga Q4 (fig. 11)

Nei ponti con asse curvo di raggio R lazione centrifuga viene valutata come riportato nella tabella 1.Il carico concentrato Q4 si considera applicato a livello della pavimentazione e agisce in direzione normaleallasse del ponte.

Tabella 1 Valori caratteristici delle forze centrifughe.

Raggio di curvatura R(m)

Q4 (kN)

R > 200 0,2 Qv

200 R < 1500 40 Qv /R

R 1500 0

Qv = 2 Qik = carico totale degli assi tandemdello schema di carico 1.

Q4 Q4

Q4Q4

R

0

R 0

Fig. 11

Azione di neve e vento q5

Le azioni della neve (che si considera non concomitante con i carichi da traffico) e del vento vengono de-terminate come indicato ai paragrafi 3 e 4 del capitolo 13 del Manuale.Lazione del vento viene assimilata a un carico orizzontale statico con direzione perpendicolare allassedel ponte.Tale azione agisce sulla proiezione nel pia-no verticale delle superfici degli elementistrutturali del ponte direttamente investitee su una parete rettangolare continua ver-ticale alta 3,00 m, che convenzionalmenterappresenta i carichi che transitano sulponte (fig. 12).

3,00Q

5 =

q5

h

q5

h1

h

Hd

y

M

V Q5 G

-d2 d3

-d1 d4

P

M

V

Fig. 12

6 PONTI

& SEI - 2012

La forza Q5 del vento tende a far scorrere limpalcato, considerato infinitamente rigido, sugli appoggi conuna forza di scorrimento:

V Q5 lt

a

q5 h lta

dove:lt = lunghezza del pontea = numero delle campate

e genera il momento:

M = Q5 dche tende a far ruotare limpalcato.

La parte di carico dovuto al vento per ogni trave e:

Pi M diXni1

d 2i

dove:n = numero di travi

La base di ogni pila e soggetta alle sollecitazioni: P = carico trasmesso dallimpalcato M = Q5 (H + d) V = sforzo di scorrimento.

Azioni sismiche q6

Vengono considerate solo le masse relative ai pesi propri e ai sovraccarichi permanenti, rispettando le pre-scrizioni del paragrafo 3.2 delle N.T.C. 2008.

Resistenze passive dei vincoli q7

Rappresentano le resistenze allo scorrimento degli appoggi mobili delle travi (fig. 13), da considerare co-me frazione delle reazioni di appoggio.

Fig. 13

Azioni sui parapetti. Urto di veicolo in svio q8

Parapetti, con h 1,10 m, calcolati per una spinta orizzontale al corrimano di 1,50 kN/m (fig. 14).

Fig. 14

PONTI 7

& SEI - 2012

Sicurvia (fig. 15) dimensionati per una forza orizzontale di 100 kN (se non altrimenti specificato), distri-buita sulla lunghezza di 0,50 m, applicata dal piano viario alla minore fra le altezze (altezza della bar-riera) h1 = 0,10 m e h2 = 1,00 m.

Fig. 15

Impalcato progettato considerando anche la forza durto orizzontale sul sicurvia unitamente al caricoverticale isolato dello schema di carico 2 disposto in adiacenza al sicurvia.

Altre azioni variabili q9

Sono costituite da: azioni idrauliche sulle pile; urto di un veicolo contro i piedritti a distanza d 50 m dalla sede stradale; urto di ghiacci e natanti sulle pile.

4 RIPARTIZIONE TRASVERSALE DEI CARICHI (fig. 16)

Considerando leccentricita dei carichi mobili P in relazione alla loro intensita, in base allipotesi di Al-benga-Courbon, limpalcato (traversi e travi principali) viene considerato perfettamente rigido e, per ef-fetto dei carichi, compie una rotazione rigida con una ripartizione lineare dei carichi mobili stessi fra lediverse travi principali.

Fig. 16

La quota di carico ri gravante su una trave generica i e data dallespressione:

ri P 1

n 1+

n e diPd 2i

! P ki

dove:n = numero di travie = eccentricita della risultante R dei carichi rispetto al punto Odi = distanza della trave considerata dal punto OP

d 2i = somma dei quadrati delle distanze di tutte le travi dal punto O.

I coefficienti k per impalcati da due a sette travi sono riportati nella tabella 2.

8 PONTI

& SEI - 2012

Tabella 2 Coefficienti k di ripartizione trasversale dei carichi (ipotesi di Albenga-Courbon).

1 2

+

0,00

1,00

Tr Tr

i

1 2 3 4 5

+

0,20

0

0,20

0

0,40

0

0,60

0

0,00

i i i i

1 2 3

+

0,16

6

0,33

3

0,83

3

Tr Tr1 2 3 4 5 6

+

0,19

0

0,09

5

0,23

8

0,38

1

0,52

40,0

48

1 2 3 4

+

0,20

0

0,10

0

0,40

0

0,70

0

Tr Tr1 2 3 4 5 6 7

+

0,17

8

0,03

6

0,14

3

0,25

0

0,37

5

0,46

30,0

71

Leffetto piu gravoso si verifica sulla trave di riva e si ottiene considerando tutti i carichi situati sulla partepositiva del diagramma:

rtr P 1

n 1+

n e dRPd 2i

!

Per qualunque posizione della risultante R dei carichi, la verticale per il suo punto di applicazione indi-vidua il coefficiente kR. Nella figura 16, il carico sulla trave di riva Tr risulta:

P4 = kr R

5 COMBINAZIONI DI CARICO E VERIFICHE

Le combinazioni delle azioni da utilizzare sono quelle riportate nel paragrafo 14.3 del Manuale, applican-do i coefficienti parziali c e i coefficienti di combinazione w, riportati nelle tabelle 3 e 4.

Tabella 3 Coefficienti parziali di sicurezza per le combinazioni di carico allo SLU.

Tipologia dei carichi Coefficiente EQU A1-STR A2-GEO

Carichi permanenti (peso proprio dellastruttura, del terreno e dellacqua)

favorevolisfavorevoli

cG1 0,901,10

1,001,35

1,001,00

Carichi permanenti non strutturali (pe-si propri degli elementi non strutturali)

favorevolisfavorevoli

cG2 0,001,50

0,001,50

0,001,30

Carichi variabili da traffico favorevolisfavorevoli

cQ 0,001,35

0,001,35

0,001,15

Carichi variabili favorevolisfavorevoli

cQ1 0,001,50

0,001,50

0,001,30

PONTI 9

& SEI - 2012

Tabella 4 Coefficienti di combinazione w per le azioni variabili per ponti stradali e pedonali.

Azioni Gruppi di azioniCoefficiente di

combinazione w0

Coefficiente w1(valori frequenti)

Coefficiente w2(valori quasipermanenti)

Traffico

Schema 1(carichi tandem)

0,75 0,75 0,00

Schemi 1, 5, 6(carichi distribuiti)

0,40 0,40 0,00

Schemi 3, 4(carichi concentrati)

0,40 0,40 0,00

Schema 2 0,00 0,75 0,00

Vento q5

Vento a ponte scaricoSLU e SLEEsecuzione

0,600,80

0,20

0,000,00

Vento a ponte carico 0,60

Neve q5SLU e SLEEsecuzione

0,000,80

0,000,60

0,000,50

Le verifiche di sicurezza devono essere effettuate nei confronti degli SLU (compreso lo stato limite di fa-tica) e degli SLE relativi agli stati di fessurazione e di deformazione.Le verifiche di sicurezza si devono effettuare anche durante le varie fasi di costruzione.

6 PONTI DI 3a CATEGORIA

Nel calcolo strutturale devono essere considerate le seguenti azioni.

Azioni permanenti

g1 = peso proprio degli elementi strutturali e non strutturali; g2 = carichi permanenti portati (pavimentazione stradale, marciapiedi, parapetti, attrezzature stradali,

impianti e simili); g3 = altre azioni permanenti (spinta delle terre e idraulica ecc.).

Azioni variabili da traffico

schema di carico 4: carico concentrato con intensita nominale di 10 kN per verifiche locali; schema di carico 5: carico distribuito uniforme con intensita nominale di 5,00 kN/m2; azioni sui parapetti q8; azioni di vento e neve q5.

Impalcato e travi secondarie

Oltre ai carichi permanenti, per le verifiche si consi-dera lo schema di carico 5 e, in alternativa, lo sche-ma di carico 4, utilizzando quello che determina lemassime sollecitazioni.

Sollecitazioni per carico isolato da 10 kN su im-pronta di 0,10 0,10 m2 (fig. 17a):

qd 10 kN

m cQA1 con cQ 1;35

10 kN

m = 0,46

Fig. 17a

10 PONTI

& SEI - 2012

Momento massimo (fig. 17b):

Mmax qd

2 a

m

2

qd m2

8

Taglio massimo (fig. 17c):

Vmax qd m

m

2 a

l

M

A

A

V

qd

qd

B

B

l

a m

am

a

Fig. 17b

Fig. 17c

Travi principali

Sono verificate in funzione delle reazioni delle travi secondarie; in mancanza di queste vengono verificatecome le travi secondarie.

Spalle

Le verifiche di stabilita si eseguono cumulando le azionipiu sfavorevoli e precisamente (fig. 18):

verifica al ribaltamento: peso P della spalla e spinta Stdel retrostante terrapieno;

verifica per scorrimento sul piano di posa: peso P dellaspalla e spinta St del terrapieno;

verifica a collasso per carico limite dellinsieme fonda-zione-terreno: peso P della spalla, carico Q trasmessodallimpalcato e spinta St del terrapieno.

La spinta idraulica Si (se esiste) o dellantistante terrapie-no non vengono considerate in favore della stabilita.

Fig. 18

7 PONTI IN LEGNO

Tavolato portante

Sezione: b = (20 30) cm; h = (5 6) cm.Si calcolano come travi appoggiate su due travi consecutive; la situazione di carico piu gravosa e in generelo schema 4.

Traversi

Interasse: imax = (1,50 2,00) m.Si calcolano come travi appoggiate su due travi principali consecutive; la situazione di carico piu gravosa ein genere lo schema 4 per luci l < 2,00 m.

PONTI 11

& SEI - 2012

Travi principali semplici

Utilizzate per luci l = (5,00 6,00) m se in legno massiccio e anche superiori se in legno lamellare.

Trave principale con mensole alle estremita (fig. 19)

a 1

6

1

10

l l 6;00 8;00m

l

l 0a a

Fig. 19

Trave principale con un contraffisso (fig. 20)

AB

C

RCRA

D

a a

llFig. 20

2 l 8;00 10;00 m RA RC q l

trave ABC: si calcola come trave continua con luci uguali;

sforzo di compressione: c RA 3

8 q l

cotga

deve essere verificata a presso-flessione.

contraffisso BD:sforzo di compressione: c

5

4 q l

e si verifica a carico di punta.

tiranti AD e CD:

sforzo di trazione: t Ra

3

8 q l

sena

Trave principale con saettoni (fig. 21)

AB

C

DE

a a

ll

l s

RA RC

Fig. 21

2 l 8;00 10;00 m

12 PONTI

& SEI - 2012

trave ABC: si calcola come trave continua con luci uguali; saettoni:

sforzo di compressione: c

5

4 q l

2 senae si verifica a carico di punta.

Trave principale a capriata semplice (fig. 22)

RA RCl l

BA C

qa

D

Fig. 22

2 l 8;00 10;00 m RA RC q l

catena ABC: si calcola come trave continua con luci uguali

sforzo di trazione: t

5

4 q l

2

0BB@

1CCA cotga

e si verifica a tenso-flessione.

puntoni:

sforzo di compressione: c

5

4 q l

2 senae si verifica a carico di punta.

monaco:

sforzo di trazione: t 5

4 q l

8 PONTI IN MURATURA (fig. 23)

Tabella 5 Freccia dellarco in funzione della luce.

Luce l 2 cmin (m) Freccia

l 4 10,00

10,00 < l 4 30,00

30,00 < l 4 60,00

f 51

12 l

f 51

8 l

f 51

4 l

PONTI 13

& SEI - 2012

S l S

a

s i

s cf i

r i

f ih

ri

re H

H

A B

O 1

O 2

piattaforma stradale

Fig. 23

Raggio dellarco

Spessore costante: r c 2 f 2

2 f

Spessore variabile: ce ci si ci

rif e f i sc si

ri f iri

r i c 2i f 2i

2 f ire

c 2e f 2e2 f e

prospettoparapetto

muro di accompagnamento

muro andatoreo di testa

sezionemassicciata

sezion

e

di rene

sezione di

imposta

riempimentocappa

pavimentazione

armille

luce netta

livello max magra

livello max piena60 60

livello normale

spalla

rinfianco

piano strada

Fig. 24

Spessore del riempimento alla chiave dellarco

sr 0,20 0,02 b

essendo b la larghezza del ponte.

14 PONTI

& SEI - 2012

Spessore muri di testa

sm 0,20 0,20 h5 20 cm

Dimensionamento di massima dellarco (ponti a una sola arcata)

Formula di Lesguiller sc 0,10 0,20 ffiffiffil

pvalida per archi a pieno centro e a centro ribassato con l4 20,00 m.

Formula di Kaven

Per h4 1,50 m e l4 12,00 m: sc 0,25 l 0,025 0,00333 l

f

([m])

Per h > 1,50 m e l > 12,00 m: s 0c sc ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi1 0,2 h

q

Formule di Sejourne

Spessore in chiave

Archi a tutto sesto: sc 0,15 0,18 1ffiffiffil

p

Archi circolari ribassati: sc 0,15 0,15 ffiffiffil

p

4

3 1

f

l

f 2

l 2

([m])

Archi ellittici: sc 0,15 0,15 ffiffiffil

p

4 l3 l 2 f

Spessore allimposta (archi a spessore variabile)

si a sc

dove: a 2 per archi a tutto sesto

a 1,6 1,8 per archi circolari poco ribassati

a 1 12 f 2

l 2per archi circolari molto ribassati

a 1 2 f

lper archi ellittici o policentrici

Dimensionamento delle spalle

Formule di Lesguiller

Archi circolari a tutto sesto con h4 1,50 m: S 0,60 0,04 H 0 ffiffiffil

p Archi circolari ribassati con h4 1,50 m:

S 0,55 0,20 l

2 f sc 0,04 H 0

ffiffiffil

p

Se h > 1,50 m: S 0 S 0,0185 H 0 f sc ffiffiffiffih

p

Formule di Leveille

Archi circolari a tutto sesto: S 0,60 0,162 l ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi

H 0 0,25 l 0,865 lsc 0,25 l H 0 sc h

s

PONTI 15

& SEI - 2012

Archi circolari ribassati: S 0,33 0,212 l ffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffiffi

H 0 lf sc H 0 sc h

s

Formula del G.C. Italiano

S 0,05 H 0 0,20 l l

f 0,10 0,005 l

La verifica di stabilita dellarco di Navier-Mery

Dopo il predimensionamento, si effettua la verifica di stabilita dellarco con il procedimento grafico delMery, che prende in considerazione archi simmetrici e simmetricamente caricati, con spessore s costanteo variabile. Qui vengono considerati solo ponti di 3a categoria.Il procedimento grafico di verifica e analogo a quello analizzato per le strutture in muratura.

sovraccarico

massicciata

riempimento

hhi

rinfianco

arco

cappa

r

hr

hur

hir

Fig. 25

9 PONTI IN ACCIAIO

Dimensionamento di massima delle travi principali

h 1

10

1

20

l

Freccia massima

f41

500 l per carichi accidentali e permanenti,

f41

150 l per soli carichi permanenti.

16 PONTI

& SEI - 2012

Strutture composte acciaio-calcestruzzo (calcolo di massima)

B

B0

S2

S1

a)

453

1

B

B0

S2S

1

45

b)

Fig. 26

Caratteristiche della soletta e dei profilati

Travi centrali (fig. 26a): B B0 l

5 i

Travi laterali (fig. 26b): B B0 l

10

i

2

dove:i interasse delle travil luce della trave

10 PONTI IN CALCESTRUZZO ARMATO

Ponticelli e tombini per luci l (1,00 6,00) m(fig. 27).

1,10 2,40

1,00

2

,20

0,20

0

,30

0,60 1,50

0,05

1,00

1,74

eventualeplatea

0,25

1,30

0,30

0,30

volta in calcestruzzo volta in mattonicappa

15%

1,001,50

1,00 1,50

0,15

0

,20

0,20

0

,25

0,10 0,15

1,40

cappa

1,00 0,200,20

0,20

1,00

0,50

0,20

1,90

rinfianco

Fig. 27

PONTI 17

& SEI - 2012

Ponti con impalcato a solettone (figg. 28 e 29)

Fig. 28

Fig. 29

Impiegato per luci non superiori a (8,00 10,00) m.Limpalcato e costituito da una soletta massiccia in c.a. gettata in opera (fig. 28), oppure da travetti in c.a.prefabbricati accostati sui quali viene effettuato un getto di completamento (fig. 29).

Ponti a travata (fig. 30)

Fig. 30

La struttura e formata da: travi principali: interasse i (1,80 2,50) m travi di collegamento: interasse i (3,50 5,00) m soletta di impalcato continua.

18 PONTI

& SEI - 2012

11 CONDOTTE PORTANTI IN ACCIAIO A GIUNTO BULLONATO

Vengono utilizzate per la realizzazione di tombini, ponticelli e sottopassi.

PONTI 19

& SEI - 2012

Tab

ell

a6

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20 PONTI

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PONTI 21

& SEI - 2012

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1164

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1260

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1019

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1538

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7,2

7,2

7,2

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7,2

7,2

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651

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945

988

1055

1102

1228

1285

1378

1442

1593

1666

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

7,2

14

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87

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7

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6

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5

678

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1791

1846

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7,2

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748

769

790

953

980

1008

1135

1167

1200

1268

1304

1339

1476

1518

1561

1656

1704

1752

1914

1970

2025

Ledim

ensioniindicate,riferite

allinternodella

ondulazione,

sonoteoricheesonosoggette

allenorm

alitolleranze

difabbricazione.

Letolleranze

suglispessoriconsentonounaescursionedi

5%

rispetto

aipesiteorici.

A

ltezz

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rile

vat

o:

1/8

del

dia

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40

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