Lotto n. 033 - Consorzio 6 Toscana Sud DEI SERVIZI/Procedure... · il software HEC-RAS 5.0.1...

Lotto n. 033 – Relazione idrologica idraulica

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Sommario PREMESSA.............................................................................................................................................................................. 2

Generalità dell’intervento .................................................................................................................................................... 2

Inquadramento territoriale .................................................................................................................................................. 2

Riferimenti normativi ........................................................................................................................................................... 3

ANALISI IDROLOGICO IDRAULICA ........................................................................................................................ 4

Analisi idrologica ....................................................................................................................................................................... 4

Modello idraulico ....................................................................................................................................................................... 5

Caratterizzazione geometrica delle sezioni e delle opere esistenti ................................................................................ 5

Definizioni delle condizioni al contorno e delle caratteristiche delle sezioni ............................................................. 5

Verifiche idrauliche ............................................................................................................................................................... 6

PROGETTAZIONE DELLA MASSICCIATA ......................................................................................................... 10

Dinamica dei processi erosivi sul corso d’acqua ............................................................................................................... 10

Dimensionamento della struttura in materiale sciolto ...................................................................................................... 11

Metodo I.............................................................................................................................................................................. 11

Metodo II ............................................................................................................................................................................ 13

Risultati ................................................................................................................................................................................ 13

ALLEGATO 1 – Verifiche idrauliche – Portata Tr 200 anni

ALLEGATO 2 – Verifiche idrauliche – Portata Q = 3500 mc/s

ALLEGATO 3 – Sezioni interessate dall’intervento


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PREMESSA

Generalità dell’intervento

La. presente relazione si riferisce a lavori di ripristino spondale di un tratto di fiume Ombrone in località Pianetti -

S. Antonio e al cambio di percorso del tratto finale del fosso Grottaiolo nel Comune di Campagnatico.

Il fiume Ombrone iscritto al n.119 dell'elenco principale delle Acque Pubbliche della Provincia di Grosseto, è

classificato per il tratto oggetto del presente intervento in 3 °categoria idraulica. Il bacino del fiume Ombrone

ricade nel comprensorio del Consorzio 6 Toscana Sud ai sensi della L.R. 79/2012 e succ. mod. ed integrazioni.

Inquadramento territoriale

Il bacino imbrifero del Fiume Ombrone Grossetano si estende per una superficie complessiva di circa 3500 kmq,

con quote che partendo da quella del mare arrivano a circa 1700 m.s.l.m. (Monte Amiata). Gli affluenti principali

sono il Torrente Arbia, che confluisce nel Fiume Ombrone a Buonconvento, il Fiume Merse che confluisce poco

a valle di Montepescini, e il Fiume Orcia che si congiunge all’Ombrone circa 6 km a monte di Sasso d’Ombrone.

A Buonconvento il bacino sotteso, comprendente l’Arbia e la parte montana dell’Ombrone è di 760 kmq, mentre

il bacino del Merse è di circa 660 kmq, e quello dell’Orcia di 880 kmq.

Il tratto del fiume Ombrone oggetto del presente progetto è ubicato in località Pianetti di S.Antonio presso il "pod.

La Lena" subito a monte della confluenza dei fossi Lena e Grottaiolo.

Figura 1 - Localizzazione intervento sul fiume Ombrone su Ortofoto

Il tratto del fiume in esame, a monte del fosso Grottaiolo sulla sponda sinistra, è interessato da una lunga erosione

che causa frequenti allagamenti nei terreni limitrofi, ed a valle della stessa all' interno della canaletta di magra, grandi

depositi di materiale.

Gli effetti riscontrati infatti portano nel periodo invernale a rigonfiamenti della vena liquida con conseguente

aumento del rischio locale di esondazione oltre ad un generale rialzamento del fondo d'alveo.


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I lavori di cui al presente progetto si rendono indispensabili per ripristinare i danni alle sponde prodotti dagli eventi

di piena, e ricanalizzare il Fiume Ombrone consentendo un più regolare deflusso verso valle.

Oltre a quanto indicato con i lavori sopra descritti s'intende anche eseguire il cambio di percorso del tratto finale

del fosso Grottaiolo ricreando uno scarico nel fiume Ombrone più naturale e funzionale di quello attuale, che era

stato realizzato a seguito dei continui allagamenti dell'area circostante.

Figura 2 - Localizzazione intervento sul fiume Ombrone su Carta Tecnica Regionale

Nell’ambito del presente studio sono stati acquisiti i seguenti dati territoriali:

• Cartografia di base della Carta Tecnica Regionale scala 1:10.000, fornita dalla Regione Toscana;

• Modello digitale del terreno (DTM) 10x10m fornita dalla Regione Toscana;

• Rilievo Lidar con passo 1x1m e 2x2m fornito dalla Regione Toscana;

• Ortofoto;

• Sezioni topografiche derivanti dai rilievi effettuati nello studio commissionato dalla Regione Toscana nell’anno

1999 (rilievi IRTEF) e comprendenti un totale di 548 sezioni fluviali relative all’asta principale del fiume Ombrone

e dei suoi principali affluenti

Riferimenti normativi

La presente relazione è redatta in conformità al Regio Decreto 25 luglio 1904 n. 523, Legge Regionale 21 maggio

2012 n. 21, D.P.G.R. 25 ottobre 2011 n. 53/R, Legge Regionale 10 novembre 2014 n.65, Legge Regionale 28

dicembre 2015 n. 80 e infine la Deliberazione del Consiglio Comunale n. 11 del 23-03-2012 del comune di

Castiglion d’Orcia (Regolamento Urbanistico).


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ANALISI IDROLOGICO IDRAULICA

Analisi idrologica Tutti i calcoli idraulici che seguono sono stati eseguiti a partire dai dati pubblicati nello studio "Verifica idrologica

e idraulica del bacino del fiume Ombrone e ricostruzione degli eventi del 29/10/01 e 04/12/04" a cura del Prof.

Ing. E. Paris. Le sezioni interessate dal tratto di intervento sono quelle che partono dalla OM0123 alla OM0161;

in particolare la sezione OM0136 risulta trovarsi in corrispondenza dell’area di intervento (figura) e pertanto tali

valori relativi a geometria e idrometria sono stati utilizzati come riferimento nell’analisi idraulica.

Figura 3 - Planimetria da tav_3_2 planimetria sezioni OM_istia_paganico & melacce

In allegato si riportano i risultati dello studio soprascritto per le sezioni interessate dal tratto in esame, per i tempi

di ritorno di 30, 100 e 200 anni; per semplicità nella seguente tabella si riportano soltanto i valori di portata per la

sezione OM0136, utilizzata come valore di input per la modellazione idraulica.

Tabella 1 – Portate e velocità in corrispondenza della sezione OM0136 secondo lo studio Paris

Tempo di ritorno [anni] Portata [m3/s] Velocità media [m/s]

30 2312.37 2.24

100 3356.73 2.30

200 4054.67 2.00

Il valore più elevato della velocità media sulla sezione pari a 2.30 m/s (Tr 100 anni) appare non rappresentativo

delle condizioni di deflusso in prossimità della sponda in erosione; si ritiene dunque indispensabile valutare con un

modello idraulico accurato le reali condizioni.


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Modello idraulico Lo studio idraulico, per la previsione dei livelli di piena, è stato eseguito considerando il moto permanente tramite

il software HEC-RAS 5.0.1 (Hydrologic Engineering Center’s River Analysis System), prodotto e reso disponibile

gratuitamente dall’USACE (United States Army Corps of Engineering). L’implementazione di questo modello

necessita della conoscenza di una serie di dati per poter simulare correttamente, grazie all’apposito codice di calcolo,

il comportamento del corso d’acqua al verificarsi di particolari eventi idrologici.

Le fasi operative che si sono susseguite nel lavoro sono le seguenti:

1) Caratterizzazione geometrica delle sezioni e delle opere esistenti;

2) Definizioni delle condizioni al contorno e delle caratteristiche delle sezioni;

3) Avvio delle simulazioni e risultati.

Caratterizzazione geometrica delle sezioni e delle opere esistenti

Per la costruzione del modello geometrico è stato fatto uso del plug-in “q-ras” elaborato da Gfosservices SA; esso

permette di estrarre in formato compatibile con HEC-RAS le sezioni desiderate e tracciate direttamente sul

modello digitale del terreno.

Dunque una volta posizionato sulla planimetria ctr il corso dell’Ombrone nella forma di shapefile polilinea, è stato

possibile disegnare le sezioni desiderate come shapefile di tipo lineare. Nella scelta della lunghezza e della frequenza

di tali sezioni è stata posta attenzione alla localizzazione dell’intervento, per assicurare almeno una sezione

immediatamente a monte e a valle di esso (così come indicato nelle linee guida del manuale HEC-RAS), e al DTM,

per evitare di considerare porzioni troppo estese di terreno o tratti non attivamente interessati dalle dinamiche di

deflusso idraulico; tutto ciò con l’aiuto del plug-in “Terrain Profile” il quale restituisce in tempo reale il profilo di

una generica retta tracciata sul DTM (figura).

Figura 4 – Il plug-in Terrain Profile in qGIS

Definizioni delle condizioni al contorno e delle caratteristiche delle sezioni

I parametri in ingresso alla modellistica idraulica, oltre agli input idrologici, sono costituiti essenzialmente da tre

tipologie di condizioni al contorno:

1) Scabrezza, parametro di resistenza al moto per la valutazione delle perdite di carico distribuite;

2) Coefficienti di espansione/contrazione, necessari per la valutazione di perdite di carico effettivo indotte

da variazioni di sezione quali allargamenti o restringimenti;


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3) Condizione al contorno di monte e di valle, costituita dall’altezza di moto uniforme calcolata sulla base

della pendenza media dell’alveo.

Il valore di scabrezza utilizzato nel modello è pari a 0.033 m-1/3s di Manning per l’alveo attivo e 0.055 m-1/3s per

le aree golenali, compatibile con i dati presenti in letteratura e con la situazione rilevata durante i sopralluoghi.

Tabella 2 - Coefficienti di Manning.

Verifiche idrauliche

Scopo della presente modellazione idraulica è quello di individuare le condizioni di flusso maggiormente

sfavorevoli sull’azione erosiva e di trascinamento della sponda in sinistra idraulica in corrispondenza dell’area di

intervento (sezione 4730); tale situazione è risultata essere non quella relativa alla portata massima (con tempo di

ritorno 200 anni) ma bensì la portata tale che non comporta esondazioni al di là dei levee imposti, e che quindi

concentra il flusso entro il main channel, con conseguenti alte velocità della corrente, pari a 3.94 m/s, e forti azioni

tangenziali sulle sponde.

Tramite il comando velocity distibuition nella finestra cross section è stato possibile plottare la distribuzione delle velocità

della corrente lungo la sezione, ed individuare perciò la dinamica che origina le tensioni tangenziali sulla sponda

maggiori.


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Figura 5 - Profilo del tratto simulato con la portata duecentennale

Di seguito si riportano i risultati grafici e tabellari della sezione 4730 con la portata con tempo di ritorno di 200

anni (Q = 4054.67 m3/s) e con la portata che determina le velocità maggiori nell’alveo principale (Q = 3500 m3/s)

Tabella 3 - Dati output per la sezione 4730 con Q duecentennale

Plan: Plan 04 ombrone ombrone RS: 4730.72 Profile: PF 1

E.G. Elev (m) 32.2 Element Left OB Channel Right OB

Vel Head (m) 0.12 Wt. n-Val. 0.055 0.033 0.055

W.S. Elev (m) 32.08 Reach Len. (m) 549.06 549.06 549.06

Crit W.S. (m) 30.94 Flow Area (m2) 806.23 405.38 1907.01

E.G. Slope (m/m) 0.000599 Area (m2) 806.23 405.38 1907.01

Q Total (m3/s) 4054.67 Flow (m3/s) 760.58 961.91 2332.18

Top Width (m) 736.22 Top Width (m) 257.78 67.71 410.73

Vel Total (m/s) 1.3 Avg. Vel. (m/s) 0.94 2.37 1.22

Max Chl Dpth (m) 6.86 Hydr. Depth (m) 3.13 5.99 4.64

Conv. Total (m3/s) 165688.3 Conv. (m3/s) 31080 39307.2 95301.1

Length Wtd. (m) 549.06 Wetted Per. (m) 261.14 70.82 418.5

Min Ch El (m) 25.21 Shear (N/m2) 18.13 33.61 26.76

Alpha 1.4 Stream Power (N/m s) 17.1 79.76 32.73

Frctn Loss (m) 0.42 Cum Volume (1000 m3) 5166.22 2014.7 4535.78

C & E Loss (m) 0.01 Cum SA (1000 m2) 1289.14 333.3 1231.9


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Figura 6 - Sezione 4730 con portata duecentennale

Tabella 4 - Dati output per la sezione 4730 con Q = 3500 m3/s


E.G. Elev (m) 32.11 Element Left OB Channel Right OB

Vel Head (m) 0.41 Wt. n-Val. 0.055 0.033 0.055

W.S. Elev (m) 31.7 Reach Len. (m) 549.06 549.06 549.06

Crit W.S. (m) 30.73 Flow Area (m2) 709.3 379.92 569.43

E.G. Slope (m/m) 0.001804 Area (m2) 709.3 379.92 569.43

Q Total (m3/s) 3500 Flow (m3/s) 1067.38 1498.5 934.11

Top Width (m) 507.2 Top Width (m) 257.78 67.71 181.71

Vel Total (m/s) 2.11 Avg. Vel. (m/s) 1.5 3.94 1.64

Max Chl Dpth (m) 6.49 Hydr. Depth (m) 2.75 5.61 3.13

Conv. Total (m3/s) 82400.5 Conv. (m3/s) 25129.4 35279.3 21991.8

Length Wtd. (m) 549.06 Wetted Per. (m) 260.77 70.82 183.93

Min Ch El (m) 25.21 Shear (N/m2) 48.12 94.91 54.77

Alpha 1.81 Stream Power (N/m s) 72.42 374.34 89.85

Frctn Loss (m) 0.43 Cum Volume (1000 m3) 4709.06 1897.88 3781

C & E Loss (m) 0.01 Cum SA (1000 m2) 1287.84 333.3 1164.22


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Tabella 5 - Sezione 4730 con portata Q = 3500 m3/s

Per i dettagli si rimanda all’ALLEGATO 1 – Q Tr 200 anni e all’ALLEGATO 2 – Q tensioni massime. In ciascun

allegato è presente il seguente ordine di visualizzazione di viste e tabelle:

1. Planimetria

2. Viste 3d

3. Profilo

4. Sezioni

5. Tabella dettagli output alle sezioni


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PROGETTAZIONE DELLA MASSICCIATA

Dinamica dei processi erosivi sul corso d’acqua L’azione radente delle correnti sulle sponde di un corso d’acqua può provocare la loro erosione: il processo,

potenzialmente dannoso per i terreni circostanti, che possono venire asportati, può dar luogo a variazioni

irreversibili del tracciato del fiume ed eventuali condizionamenti per l’uso del territorio.

L’opera che si intende realizzare rientra tra le tipologie di difesa longitudinale in materiale sciolto; si tratta di difese

realizzate mediante massi, naturali o artificiali, di adeguate dimensioni e gettati alla rinfusa oppure sistemati. Esse

presentano il vantaggio di essere permeabili e di riuscire ad adeguarsi alle deformazioni ed agli assestamenti del

terreno senza subire danni.

La difesa con scogliera è realizzata con massi di varia pezzatura e peso. La scelta delle dimensioni degli elementi

che formano i rivestimenti in materiale sciolto deve essere fatta in funzione delle sollecitazioni meccaniche a cui

vengono sottoposte in esercizio:

- Sforzi di trascinamento dovuti alla corrente;

- Sottopressioni idrauliche.

Le dimensioni degli elementi lapidei devono comunque essere maggiori rispetto a quelli che la corrente è in grado

di trascinare in occasione di piene caratterizzate da portate con adeguato tempo di ritorno (maggiori di 20 anni),

con misure che raramente superano il metro di diametro (massi di circa 1-1.5 t).

I blocchi che si impiegano sono classificati per categoria:

- Tout-venant: tra 0 e 0.1 t; - 1° categoria: tra 0.1 e 1 t; - 2° categoria: tra 1 e 3 t; - 3° categoria: tra 3 e 7 t; - 4° categoria: tra 7 e 15 t.

Le scogliere vengono costruite con massi provenienti da cave o prelevati dai torrenti. I massi movimentati con

l’escavatore, vengono addossati in maniera regolare alla sponda in maniera da formare un rivestimento stabile e

ben assestato.

La massicciata di progetto ha un angolo di inclinazione della sponda di 33.7° (pari a 2/3), spessore di 2 metri e

lunghezza di circa 210 metri.

Figura 7 - Massicciata di progetto per il Lotto 033


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Figura 8 - Rappresentazione di scogliera tipo per la difesa spondale

Dimensionamento della struttura in materiale sciolto I parametri idraulici ottenuti dalle simulazioni effettuate al variare delle condizioni al contorno, consentono di

calcolare le tensioni tangenziali agenti sulla sponda dell’alveo e stabilire la condizione più gravosa ai fini della loro

verifica. Tali tensioni rappresentative delle sollecitazioni cui saranno sottoposti i massi costituenti le opere di difesa,

sono state valutate considerando inizialmente come portata di progetto quella relativa all’evento con tempo di

ritorno pari a 200 anni e adottando due metodi distinti per il calcolo dello sforzo tangenziale massimo sulla sponda.

Metodo I

Si calcola il valore della tensione tangenziale sollecitante tramite la formula seguente:

𝜏𝑠 = 𝑅𝑡 𝛾 ℎ 𝐽 [N/m2]

dove h è la profondità della corrente in moto permanente, 𝛾 è il peso specifico dell’acqua, J rappresenta la pendenza

della linea dei carichi e 𝑅𝑡 è un coefficiente adimensionale dipendente dalla forma della sezione, dal suo rapporto

d’aspetto L/h, dove L è la larghezza del fondo e h il tirante idraulico, e dalla zona di interesse (sponda, fondo). Ad

esempio il valore di 𝑅𝑡 per il calcolo delle massime tensioni di sponda può essere ricavato dal grafico riportato in

figura:


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Figura 9 - Diagramma per la determinazione del coefficiente Rt

Nel caso di sponde ad elevata inclinazione (pari a 1/2, 1/3) è necessario considerare anche la forza di gravità, come

forza destabilizzante sul masso, o sulla porzione di area sistemata. Per tenere conto di ciò è quindi necessario

dividere il primo termine dell’uguaglianza dell’espressione precedente per il fattore correttivo μ espresso dalla:

𝜇 = cos 𝜗 √1 −tan 𝜗2

tan 𝜑2

dove 𝜗 (in radianti) è l’angolo di inclinazione della sponda, 𝜑 (in radianti) è l’angolo di attrito del materiale di cui è

costituita la sponda.

La verifica della determinazione del diametro minimo dei massi costituenti l’opera di protezione, che garantisca la

stabilità della stessa è risolta adottando il metodo delle tensioni di trascinamento. Questo procedimento si basa sul

confronto tra tensioni tangenziali massime che nascono nel punto di verifica prescelto, in questo caso sponde, e

quelle massime ammissibili per il materiale ivi presente.

La resistenza al trascinamento, definita come la massima tensione critica 𝜏𝑐𝑟 superata la quale il materiale al fondo

e/o sulla sponda inizia a muoversi, viene valutata attraverso la relazione fornita da E. Lane (1953), ottenuta

modificando l’espressione proposta da Shields per tener conto dell’inclinazione 𝜗 della sponda e dell’angolo di

attrito 𝜑 del materiale:

𝜏𝑐𝑟 = (𝛾𝑠 − 𝛾) 𝑑 Φ (cos 𝜗 √1 −tan 𝜗2

tan 𝜑2)

Dove Φ è il parametro critico di Shields funzione del numero di Reynolds relativo alla velocità di attrito u*.

Affinché la verifica sia soddisfatta deve risultare, per un punto sulla sponda:

𝜏𝑐𝑟 ≥ 𝜏𝑠

Nelle verifiche è stato utilizzato come parametro critico di Shields il valore di 0.047, consigliato in letteratura per

il pietrame sciolto (rip-rap). Per quanto riguarda l’angolo di attrito del materiale costituente il rivestimento della

scogliera è stato assunto un valore pari a 34°. Tale scelta è giustificata sulla base di due considerazioni geotecniche:

- La sponda sulla quale viene appoggiato il pietrame viene profilata con inclinazione di 2/3, equivalente a 33.7°;


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- L’angolo di attrito del materiale non è stato assunto pari all’angolo di attrito interno del rivestimento; questo perché tale valore perde di significato per materiali rocciosi, risultando troppo cautelativo ai fini della sicurezza. Per tale ragione ai fini del calcolo è stato assunto un angolo di attrito corrispondente all’angolo di equilibrio tra i grani, dove i blocchi di cava vengono assimilati alla componente litoide di un materiale a grana grossa.

Metodo II

Tramite i parametri idraulici ottenuti in base all’utilizzo del comando di Hec-Ras, Flow Distribution Locations, che

consente di specificare le sezioni in cui si desidera che il programma calcoli, e fornisca in output, la distribuzione

del flusso. Tale opzione permette di suddividere in più parti la golena sinistra, l’alveo principale e la golena destra,

allo scopo di ottenere, durante i calcoli dei profili e per ogni sezione trasversale dove è richiesta la distribuzione

del flusso, in ogni parte in cui la sezione è stata suddivisa:

- la percentuale di portata - l’area bagnata - il contorno bagnato - la velocità media

Nella striscia relativa alla sponda in studio si applicano le seguenti equazioni, con ovvio significato dei simboli, per

il calcolo della tensione tangenziale locale:

Coefficiente adimensionale di Chezy: 𝐶 = 𝑅1/6

𝑛∙√𝑔,

Velocità di attrito locale: 𝑢∗ = 𝑈

𝐶,

Tensione tangenziale: 𝜏𝑠 = 𝜌 ∙ 𝑢∗2.

Anche in questo, utilizzando le formule analoghe al metodo I sopradescritto per il calcolo del diametro minimo,

caso deve risultare

𝜏𝑐𝑟 ≥ 𝜏𝑠.

Risultati

Di seguito si riportano le tabelle contenenti i risultati ottenuti per il dimensionamento dei massi relativamente ai

due metodi utilizzati per il calcolo delle tensioni sollecitanti. La portata di progetto è pari a 3500 m3/s, in quanto

dalla modellazione idraulica è risultata essere quella che sviluppa velocità del flusso maggiori.

Tabella 6 - Calcolo delle tensioni sollecitanti

METODO I Main channel

Coefficiente correttivo Rt - 0.75

Peso specifico dell’acqua γ N/m3 9810

Tirante idrico h m 5.61

Pendenza della linea dei carichi J m/m 0.0018

Tensione sollecitante τs N/m2 74.30

METODO II

Area bagnata A m2 379.92

Perimetro bagnato P m 70.82

Profondità della corrente h m 5.61

Velocità della corrente U m/s 3.94

Raggio idraulico R m 5.36


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Coefficiente di Manning n m-1/3s 0.033

Coefficiente di Chezy - 12.8009

Velocità di attrito locale u* m/s 0.30779


Come è evidenziato dalla tabella seguente i risultati ottenuti suggeriscono di adottare, nella situazione più gravosa

dal punto di vista delle tensioni tangenziali, un diametro di progetto non inferiore a 1 m. Tale scelta appare

giustificata anche in considerazione del fatto che il diametro calcolato è rappresentativo delle dimensioni medie del

materiale costituente la parte più esposta all’azione della corrente, essendo la più esterna.

Tabella 7 - Calcolo del diametro di progetto

METODO I Main channel



Peso specifico del materiale γS N/m3 25000


Parametro critico di Shields Ф - 0.047

Angolo di inclinazione della sponda 𝜑 ° 33.7

Angolo di inclinazione del materiale 𝜗 ° 34

Diametro minimo del materiale d m 0.73

Diametro di progetto DI m 1

Tensione critica τc N/m2 97.32

Volume medio masso isolato m3 0.52

Peso medio del masso isolato kg 1309

METODO II Main channel



Peso specifico del materiale γS N/m3 25000


Parametro critico di Shields Ф - 0.047

Angolo di inclinazione della sponda 𝜑 ° 33.7

Angolo di inclinazione del materiale 𝜗 ° 34

Diametro minimo del materiale d m 0.97

Diametro di progetto DI m 1

Tensione critica τc N/m2 97.32

Volume medio masso isolato m3 0.52

Peso medio del masso isolato kg 1309

Il peso così individuato non tiene conto che la scogliera dovrà essere realizzata riducendo l'indice dei vuoti

mediante intasamento con materiali di granulometria inferiore aventi pesi inferiori a quello calcolato: essi dovranno

essere posti come strato inferiore rispetto a quelli calcolati i quali costituiranno la cosiddetta "mantellata" e

proteggeranno gli strati inferiori. Per questo motivo è buona norma sovradimensionare il peso dei massi della

mantellata per prevenire eventuali instabilità locali di strato e per avere un minimo coefficiente di sicurezza rispetto

ai valori calcolati analiticamente.

Resta da verificare la velocità del fluido in corrispondenza dell'interfaccia tra il rivestimento e la sponda sottostante

secondo la formula:

𝑣𝑏 = 1

𝑛𝑏∙ (

𝐷50

2)

2/3

∙ 𝑖1/2


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Dove:

• 𝑛𝑏= 0,02 coeff. di scabrezza caratteristico del materiale di base;

• 𝐷50= 1,00 m diametro medio minimo della protezione spondale;

• 𝑖 = 0,0012 pendenza di fondo del tronco fluviale.

Si prende cautelativamente il valore di 𝑛𝑏= 0,02 che fornisce il valore di 𝑣𝑏 maggiore ed il 𝐷50 calcolato perché

comunque rappresentativo della miscela minima necessaria da porre in opera nella difesa spondale ottenendo un

valore di 𝑣𝑏 pari a 1.09 m/s.

Se confrontato con la velocità media fornita dallo studio del prof. Paris si ha:

∆𝑉 = 𝑣 − 𝑣𝑏 = 2.30 − 1.09 = 1.21 m/s

Il valore di V b = 1.09 m/s è compatibile con il materiale presente sulle sponde avendo cura di effettuare un

riempimento alle spalle della difesa spondale con materiale reperibile in loco avente granulometria compresa tra la

ghiaia grossolana e la ghiaia fine.

Grosseto, lì 09/08/2016 IL TECNICO

Ing. Andrea Ruggiero


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Riferimenti

D. Flaccovio, GIS open source per geologia e ambiente. Analisi e gestione di dati territoriali e ambientali con

QGIS (GIS);

U.S. Army Corps of Engineers “Hec-Ras River Analysis System. Hydraulic Reference Manual” 1995;

Geoportale GEOscopio Regione ToscanaToscana;

C. Bertolini, Analisi di alcuni interventi di difesa idraulica e protezione spondale nell’Ombrone Grossetano (L.

Solari, R. Ricciardi, R. Tasselli), Tesi di Laurea Università degli Studi di Firenze, anno accademico 2007-2008.

V. Ferro, La sistemazione dei bacini idrografici, McGraw-Hill.



ALLEGATO 1 – Portata Tr 200 anni

17

ombrone

9628.22

9276.88

8756.58

7415.596045.34

5678.00

4730.72

4181.653779.52

3449.21

2879.082487.94

1870.641177.61

728.41

409.12

48.06

ombrone

18

9628.22

9276.88 8756.58

7415.59

6045.34

5678.00

4730.72

4181.65 3779.52

3449.21

2879.08 2487.94

1870.64 1177.61

728.41

409.12

48.06

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04 Legend

WS PF 3

Ground

Levee

Bank Sta

19

0 2000 4000 6000 8000 1000020

25

30

35

40

45

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Main Channel Distance (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

Ground

Left Levee

Right Levee

ombrone ombrone

20

0 100 200 300 400 500 600 700 80032

34

36

38

40

42

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

0.5 m/s

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

21

0 100 200 300 400 500 60030

32

34

36

38

40

42

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1 m/s

2 m/s

3 m/s

4 m/s

5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

22

0 100 200 300 400 500 600 70030

35

40

45

50

55

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

23

0 100 200 300 400 500 60028

30

32

34

36

38

40

42

44

46

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1 m/s

2 m/s

3 m/s

4 m/s

5 m/s

6 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

24

0 200 400 600 800 100028

30

32

34

36

38

40

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

0.6 m/s

0.8 m/s

1.0 m/s

1.2 m/s

1.4 m/s

1.6 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

25

0 100 200 300 400 500 60026

28

30

32

34

36

38

40

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1 m/s

2 m/s

3 m/s

4 m/s

5 m/s

6 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

26

0 200 400 600 800 100024

26

28

30

32

34

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

27

0 200 400 600 80025

30

35

40

45

50

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

0.5 m/s

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

28

0 100 200 300 400 500 600 70024

25

26

27

28

29

30

31

32

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

29

0 100 200 300 400 500 60025

30

35

40

45

50

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

30

0 100 200 300 400 500 600 70022

24

26

28

30

32

34

36

38

40

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

31

0 100 200 300 400 500 600 70022

24

26

28

30

32

34

36

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.2 m/s

1.4 m/s

1.6 m/s

1.8 m/s

2.0 m/s

2.2 m/s

2.4 m/s

2.6 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

32

0 100 200 300 400 500 60020

25

30

35

40

45

50

55

60

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

0.5 m/s

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

33

0 100 200 300 400 500 600 700 80022

24

26

28

30

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

0.8 m/s

1.0 m/s

1.2 m/s

1.4 m/s

1.6 m/s

1.8 m/s

2.0 m/s

2.2 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

34

0 100 200 300 400 500 60020

25

30

35

40

45

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

4.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

35

0 100 200 300 400 500 60020

22

24

26

28

30

32

34

36

38

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

4.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

36

0 100 200 300 400 500 600 700 80020

22

24

26

28

30

32

34

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

37

0 200 400 600 800 1000 120020

22

24

26

28

30

32

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 3

WS PF 3

Crit PF 3

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

38

Plan: Plan 05 ombrone ombrone RS: 9628.22 Profile: PF 3 E.G. Elev (m) 40.17 Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.25 Wt. n-Val. 0.055 0.033 0.055 W.S. Elev (m) 39.92 Reach Len. (m) 351.34 351.34 351.34 Crit W.S. (m) 38.47 Flow Area (m2) 1356.94 714.28 510.74 E.G. Slope (m/m) 0.000811 Area (m2) 1356.94 714.28 510.74 Q Total (m3/s) 4054.67 Flow (m3/s) 1483.51 2066.74 504.43 Top Width (m) 737.16 Top Width (m) 435.97 110.48 190.71 Vel Total (m/s) 1.57 Avg. Vel. (m/s) 1.09 2.89 0.99 Max Chl Dpth (m) 7.85 Hydr. Depth (m) 3.11 6.47 2.68 Conv. Total (m3/s) 142372.7 Conv. (m3/s) 52090.7 72570.0 17712.0 Length Wtd. (m) 351.34 Wetted Per. (m) 442.30 116.35 193.89 Min Ch El (m) 32.07 Shear (N/m2) 24.40 48.83 20.95 Alpha 1.96 Stream Power (N/m s) 26.68 141.28 20.69 Frctn Loss (m) 0.41 Cum Volume (1000 m3) 9183.52 4403.28 9658.70 C & E Loss (m) 0.03 Cum SA (1000 m2) 2756.86 743.06 2542.02



Plan: Plan 05 ombrone ombrone RS: 7981.45 Profile: PF 3 E.G. Elev (m) 37.15 Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 1.17 Wt. n-Val. 0.055 0.033 0.055 W.S. Elev (m) 35.99 Reach Len. (m) 565.86 565.86 565.86 Crit W.S. (m) 35.99 Flow Area (m2) 366.12 476.76 483.03 E.G. Slope (m/m) 0.003058 Area (m2) 366.12 476.76 483.03 Q Total (m3/s) 4054.67 Flow (m3/s) 530.90 2729.29 794.48

39

Plan: Plan 05 ombrone ombrone RS: 7981.45 Profile: PF 3 (Continued) Top Width (m) 513.38 Top Width (m) 210.27 73.65 229.46 Vel Total (m/s) 3.06 Avg. Vel. (m/s) 1.45 5.72 1.64 Max Chl Dpth (m) 7.28 Hydr. Depth (m) 1.74 6.47 2.11 Conv. Total (m3/s) 73327.3 Conv. (m3/s) 9601.1 49358.3 14368.0 Length Wtd. (m) 565.86 Wetted Per. (m) 211.36 75.50 230.83 Min Ch El (m) 28.70 Shear (N/m2) 51.94 189.34 62.74 Alpha 2.45 Stream Power (N/m s) 75.32 1083.93 103.20 Frctn Loss (m) 0.37 Cum Volume (1000 m3) 7568.55 3603.46 9125.26 C & E Loss (m) 0.33 Cum SA (1000 m2) 2186.15 620.51 2356.91



Plan: Plan 05 ombrone ombrone RS: 5678.00 Profile: PF 3 E.G. Elev (m) 33.11 Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.33 Wt. n-Val. 0.055 0.033 0.055 W.S. Elev (m) 32.78 Reach Len. (m) 947.28 947.28 947.28 Crit W.S. (m) 32.00 Flow Area (m2) 911.99 475.35 939.34 E.G. Slope (m/m) 0.001487 Area (m2) 911.99 475.35 939.34 Q Total (m3/s) 4054.67 Flow (m3/s) 1306.11 1714.59 1033.97 Top Width (m) 865.73 Top Width (m) 308.87 83.16 473.71 Vel Total (m/s) 1.74 Avg. Vel. (m/s) 1.43 3.61 1.10 Max Chl Dpth (m) 7.45 Hydr. Depth (m) 2.95 5.72 1.98 Conv. Total (m3/s) 105159.2 Conv. (m3/s) 33874.3 44468.5 26816.4 Length Wtd. (m) 947.28 Wetted Per. (m) 312.34 87.64 477.43 Min Ch El (m) 25.33 Shear (N/m2) 42.57 79.08 28.68

40

Plan: Plan 05 ombrone ombrone RS: 5678.00 Profile: PF 3 (Continued) Alpha 2.13 Stream Power (N/m s) 60.97 285.23 31.57 Frctn Loss (m) 0.85 Cum Volume (1000 m3) 5980.06 2431.86 5883.96 C & E Loss (m) 0.06 Cum SA (1000 m2) 1557.53 404.76 1650.81




41





42





43


Plan: Plan 05 ombrone ombrone RS: 48.06 Profile: PF 3 E.G. Elev (m) 27.41 Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.25 Wt. n-Val. 0.055 0.033 0.055 W.S. Elev (m) 27.16 Reach Len. (m) Crit W.S. (m) 25.97 Flow Area (m2) 881.26 314.32 1427.27 E.G. Slope (m/m) 0.001402 Area (m2) 881.26 314.32 1427.27 Q Total (m3/s) 4054.67 Flow (m3/s) 1111.18 1136.26 1807.23 Top Width (m) 960.56 Top Width (m) 350.27 52.27 558.02 Vel Total (m/s) 1.55 Avg. Vel. (m/s) 1.26 3.62 1.27 Max Chl Dpth (m) 7.01 Hydr. Depth (m) 2.52 6.01 2.56 Conv. Total (m3/s) 108274.9 Conv. (m3/s) 29672.6 30342.5 48259.8 Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) 350.94 55.28 562.79 Min Ch El (m) 20.16 Shear (N/m2) 34.53 78.19 34.88 Alpha 2.01 Stream Power (N/m s) 43.54 282.67 44.16 Frctn Loss (m) Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) Cum SA (1000 m2)

44

Plan: Plan 05 ombrone ombrone RS: 9628.22 Profile: PF 1Pos Left Sta Right Sta Flow Area W.P. Percent Hydr Velocity Shear Power

(m) (m) (m3/s) (m2) (m) Conv Depth(m) (m/s) (N/m2) (N/m s)1 LOB 435.97 1483.51 1356.94 442.30 36.59 3.11 1.09 24.40 26.682 Chan 435.97 546.45 2066.74 714.28 116.35 50.97 6.47 2.89 48.83 141.283 ROB 546.45 504.43 510.74 193.89 12.44 2.68 0.99 20.95 20.69


Pos Left Sta Right Sta Flow Area W.P. Percent Hydr Velocity Shear Power (m) (m) (m3/s) (m2) (m) Conv Depth(m) (m/s) (N/m2) (N/m s)

1 LOB 377.76 1252.83 835.44 317.52 30.90 2.65 1.50 48.32 72.462 Chan 377.76 432.41 1686.38 373.17 58.34 41.59 6.83 4.52 117.48 530.913 ROB 432.41 1115.46 540.77 127.40 27.51 4.44 2.06 77.95 160.80



1 LOB 425.28 2017.10 1344.12 432.01 49.75 3.16 1.50 45.76 68.672 Chan 425.28 503.69 2001.92 504.74 81.24 49.37 6.44 3.97 91.38 362.443 ROB 503.69 35.65 32.17 16.30 0.88 2.16 1.11 29.04 32.17



1 LOB 210.27 530.90 366.12 211.36 13.09 1.74 1.45 51.94 75.322 Chan 210.27 283.92 2729.29 476.76 75.50 67.31 6.47 5.72 189.34 1083.933 ROB 283.92 794.48 483.03 230.83 19.59 2.11 1.64 62.74 103.20



1 LOB 264.91 529.37 827.65 268.80 13.06 3.12 0.64 8.34 5.342 Chan 264.91 369.45 761.16 527.04 108.55 18.77 5.04 1.44 13.15 19.003 ROB 369.45 2764.14 3023.41 574.59 68.17 5.32 0.91 14.26 13.03



1 LOB 294.61 1078.14 594.14 297.03 26.59 2.02 1.81 77.53 140.682 Chan 294.61 384.89 2969.10 505.54 93.39 73.23 5.60 5.87 209.80 1232.183 ROB 384.89 7.43 6.08 5.49 0.18 1.45 1.22 42.88 52.43



1 LOB 308.87 1306.11 911.99 312.34 32.21 2.95 1.43 42.57 60.972 Chan 308.87 392.02 1714.59 475.35 87.64 42.29 5.72 3.61 79.08 285.233 ROB 392.02 1033.97 939.34 477.43 25.50 1.98 1.10 28.68 31.57



1 LOB 257.78 760.58 806.23 261.14 18.76 3.13 0.94 18.13 17.102 Chan 257.78 325.50 961.91 405.38 70.82 23.72 5.99 2.37 33.61 79.763 ROB 325.50 2332.18 1907.01 418.50 57.52 4.64 1.22 26.76 32.73



1 LOB 236.40 1276.64 902.34 240.55 31.49 3.82 1.41 38.22 54.072 Chan 236.40 320.74 1447.02 475.95 86.67 35.69 5.64 3.04 55.95 170.103 ROB 320.74 1331.01 1001.40 293.19 32.83 3.46 1.33 34.80 46.25



1 LOB 207.89 1305.83 803.06 212.91 32.21 3.86 1.63 50.39 81.942 Chan 207.89 285.11 1413.58 414.96 78.06 34.86 5.37 3.41 71.01 241.903 ROB 285.11 1335.26 900.12 273.88 32.93 3.36 1.48 43.91 65.13

45





1 LOB 267.29 1857.04 1432.56 274.64 45.80 5.36 1.30 28.74 37.262 Chan 267.29 315.99 762.19 311.98 49.74 18.80 6.41 2.44 34.56 84.443 ROB 315.99 1435.44 1302.17 318.35 35.40 4.20 1.10 22.54 24.85



1 LOB 477.55 3134.90 2222.88 487.57 77.32 4.65 1.41 35.58 50.182 Chan 477.55 521.51 894.92 297.37 45.02 22.07 6.77 3.01 51.55 155.143 ROB 521.51 24.85 28.71 13.10 0.61 2.85 0.87 17.11 14.81



1 LOB 257.78 1057.03 1059.22 263.13 26.07 4.11 1.00 18.57 18.532 Chan 257.78 358.76 1380.37 628.67 102.96 34.04 6.23 2.20 28.17 61.853 ROB 358.76 1617.27 1551.14 360.82 39.89 4.34 1.04 19.83 20.68



1 LOB 370.64 2192.41 1301.63 375.37 54.07 3.51 1.68 55.60 93.652 Chan 370.64 438.35 1788.87 433.30 70.06 44.12 6.40 4.13 99.17 409.413 ROB 438.35 73.38 62.96 31.54 1.81 2.03 1.17 32.01 37.31



1 LOB 200.76 950.61 528.87 145.82 23.44 3.66 1.80 62.38 112.122 Chan 200.76 279.17 1898.66 466.30 81.14 46.83 5.95 4.07 98.84 402.463 ROB 279.17 1205.40 759.26 252.19 29.73 3.01 1.59 51.78 82.21



1 LOB 289.86 845.61 593.49 193.01 20.86 3.08 1.42 41.41 59.012 Chan 289.86 370.64 1591.74 456.18 83.29 39.26 5.65 3.49 73.76 257.373 ROB 370.64 1617.32 1130.33 365.27 39.89 3.11 1.43 41.68 59.63



1 LOB 472.80 1111.18 881.26 350.94 27.40 2.52 1.26 34.53 43.542 Chan 472.80 525.07 1136.26 314.32 55.28 28.02 6.01 3.62 78.19 282.673 ROB 525.07 1807.23 1427.27 562.79 44.57 2.56 1.27 34.88 44.16

46



ALLEGATO 2 – Portata Q = 3500 mc/s

47

ombrone

9628.22

9276.88

8756.58

7415.596045.34

5678.00

4730.72

4181.653779.52

3449.21

2879.082487.94

1870.641177.61

728.41

409.12

48.06

ombrone

48

9628.22

9276.88 8756.58

7415.59

6045.34

5678.00

4730.72

4181.65 3779.52

3449.21

2879.08 2487.94

1870.64 1177.61

728.41

409.12

48.06

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04 Legend

WS PF 1

Ground

Levee

Bank Sta

49

0 2000 4000 6000 8000 1000020

25

30

35

40

45

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Main Channel Distance (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

Ground

Left Levee

Right Levee

ombrone ombrone

50

0 100 200 300 400 500 600 700 80032

34

36

38

40

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

0.5 m/s

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

51

0 100 200 300 400 500 60030

32

34

36

38

40

42

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

4.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

52

0 100 200 300 400 500 600 70030

35

40

45

50

55

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

53

0 100 200 300 400 500 60028

30

32

34

36

38

40

42

44

46

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1 m/s

2 m/s

3 m/s

4 m/s

5 m/s

6 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

54

0 200 400 600 800 100028

30

32

34

36

38

40

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

0.4 m/s

0.6 m/s

0.8 m/s

1.0 m/s

1.2 m/s

1.4 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

55

0 100 200 300 400 500 60026

28

30

32

34

36

38

40

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1 m/s

2 m/s

3 m/s

4 m/s

5 m/s

6 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

56

0 200 400 600 800 100024

26

28

30

32

34

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

0.5 m/s

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

57

0 200 400 600 80025

30

35

40

45

50

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

58

0 100 200 300 400 500 600 70024

25

26

27

28

29

30

31

32

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

59

0 100 200 300 400 500 60025

30

35

40

45

50

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

60

0 100 200 300 400 500 600 70022

24

26

28

30

32

34

36

38

40

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

61

0 100 200 300 400 500 600 70022

24

26

28

30

32

34

36

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.2 m/s

1.4 m/s

1.6 m/s

1.8 m/s

2.0 m/s

2.2 m/s

2.4 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

62

0 100 200 300 400 500 60020

25

30

35

40

45

50

55

60

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

0.5 m/s

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

63

0 100 200 300 400 500 600 700 80022

23

24

25

26

27

28

29

30

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

0.8 m/s

1.0 m/s

1.2 m/s

1.4 m/s

1.6 m/s

1.8 m/s

2.0 m/s

2.2 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

64

0 100 200 300 400 500 60020

25

30

35

40

45

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

65

0 100 200 300 400 500 60020

22

24

26

28

30

32

34

36

38

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

66

0 100 200 300 400 500 600 700 80020

22

24

26

28

30

32

34

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

67

0 200 400 600 800 1000 120020

22

24

26

28

30

32

L033 Plan: Plan 05 2016-08-04

Station (m)

Elev

atio

n (m

)

Legend

EG PF 1

WS PF 1

Crit PF 1

1.0 m/s

1.5 m/s

2.0 m/s

2.5 m/s

3.0 m/s

3.5 m/s

4.0 m/s

Ground

Levee

Bank Sta

.055 .033 .055

68





69





70





71





72





73


Plan: Plan 05 ombrone ombrone RS: 48.06 Profile: PF 1 E.G. Elev (m) 27.14 Element Left OB Channel Right OB Vel Head (m) 0.24 Wt. n-Val. 0.055 0.033 0.055 W.S. Elev (m) 26.90 Reach Len. (m) Crit W.S. (m) 25.87 Flow Area (m2) 790.74 300.73 1282.26 E.G. Slope (m/m) 0.001401 Area (m2) 790.74 300.73 1282.26 Q Total (m3/s) 3500.00 Flow (m3/s) 933.90 1054.93 1511.17 Top Width (m) 956.05 Top Width (m) 345.76 52.27 558.02 Vel Total (m/s) 1.47 Avg. Vel. (m/s) 1.18 3.51 1.18 Max Chl Dpth (m) 6.75 Hydr. Depth (m) 2.29 5.75 2.30 Conv. Total (m3/s) 93523.5 Conv. (m3/s) 24954.7 28188.7 40380.1 Length Wtd. (m) Wetted Per. (m) 346.36 55.28 562.53 Min Ch El (m) 20.16 Shear (N/m2) 31.36 74.72 31.31 Alpha 2.15 Stream Power (N/m s) 37.03 262.10 36.90 Frctn Loss (m) Cum Volume (1000 m3) C & E Loss (m) Cum SA (1000 m2)

74





1 LOB 377.76 986.20 723.60 317.13 28.18 2.30 1.36 41.86 57.052 Chan 377.76 432.41 1541.77 353.75 58.34 44.05 6.47 4.36 111.24 484.833 ROB 432.41 972.03 497.52 127.04 27.77 4.09 1.95 71.84 140.36



1 LOB 425.28 1653.98 1194.23 431.65 47.26 2.81 1.38 40.53 56.142 Chan 425.28 503.69 1819.04 477.11 81.24 51.97 6.09 3.81 86.04 328.043 ROB 503.69 26.97 26.97 15.88 0.77 1.84 1.00 24.88 24.89



1 LOB 210.27 394.84 311.10 211.10 11.28 1.48 1.27 41.99 53.302 Chan 210.27 283.92 2483.76 457.49 75.50 70.96 6.21 5.43 172.66 937.393 ROB 283.92 621.40 423.01 230.51 17.75 1.84 1.47 52.29 76.81



1 LOB 264.91 420.49 722.41 268.40 12.01 2.73 0.58 7.23 4.212 Chan 264.91 369.45 660.81 485.51 108.55 18.88 4.64 1.36 12.01 16.343 ROB 369.45 2418.69 2797.50 574.15 69.11 4.92 0.86 13.08 11.31



1 LOB 294.61 822.58 510.67 296.74 23.50 1.73 1.61 64.23 103.462 Chan 294.61 384.89 2672.11 479.96 93.39 76.35 5.32 5.57 191.81 1067.903 ROB 384.89 5.31 4.91 5.18 0.15 1.21 1.08 35.35 38.25



1 LOB 308.87 1141.18 999.82 312.62 32.61 3.24 1.14 26.23 29.942 Chan 308.87 392.02 1394.39 499.00 87.64 39.84 6.00 2.79 46.70 130.493 ROB 392.02 964.43 1075.07 482.42 27.56 2.25 0.90 18.28 16.40



1 LOB 257.78 1067.38 709.30 260.77 30.50 2.75 1.50 48.12 72.422 Chan 257.78 325.50 1498.50 379.92 70.82 42.81 5.61 3.94 94.91 374.343 ROB 325.50 934.11 569.43 183.93 26.69 3.13 1.64 54.77 89.85



1 LOB 236.40 1086.23 813.93 240.18 31.04 3.44 1.33 35.17 46.942 Chan 236.40 320.74 1302.81 444.41 86.67 37.22 5.27 2.93 53.22 156.023 ROB 320.74 1110.97 893.05 292.82 31.74 3.08 1.24 31.66 39.38



1 LOB 207.89 1116.20 723.16 212.52 31.89 3.48 1.54 46.99 72.522 Chan 207.89 285.11 1269.98 385.28 78.06 36.29 4.99 3.30 68.15 224.643 ROB 285.11 1113.83 797.54 272.32 31.82 3.00 1.40 40.44 56.48

75





1 LOB 267.29 1617.04 1328.02 274.25 46.20 4.97 1.22 26.00 31.652 Chan 267.29 315.99 677.31 292.93 49.74 19.35 6.01 2.31 31.62 73.103 ROB 315.99 1205.65 1180.95 317.65 34.45 3.81 1.02 19.96 20.38



1 LOB 477.55 2679.73 2043.01 487.19 76.56 4.28 1.31 31.65 41.512 Chan 477.55 521.51 799.91 280.81 45.02 22.85 6.39 2.85 47.08 134.103 ROB 521.51 20.36 25.07 12.27 0.58 2.68 0.81 15.42 12.53



1 LOB 257.78 892.37 963.50 262.76 25.50 3.74 0.93 16.50 15.282 Chan 257.78 358.76 1230.53 591.18 102.96 35.16 5.85 2.08 25.84 53.783 ROB 358.76 1377.10 1418.46 360.45 39.35 3.97 0.97 17.71 17.19



1 LOB 370.64 1831.89 1180.13 375.04 52.34 3.18 1.55 48.78 75.722 Chan 370.64 438.35 1611.28 411.10 70.06 46.04 6.07 3.92 90.96 356.503 ROB 438.35 56.83 53.22 29.64 1.62 1.83 1.07 27.83 29.72



1 LOB 200.76 807.30 489.26 145.38 23.07 3.39 1.65 53.90 88.932 Chan 200.76 279.17 1693.47 444.80 81.14 48.38 5.67 3.81 87.79 334.253 ROB 279.17 999.23 690.64 249.94 28.55 2.77 1.45 44.25 64.02



1 LOB 289.86 712.23 543.92 191.93 20.35 2.84 1.31 35.94 47.072 Chan 289.86 370.64 1428.78 435.32 83.29 40.82 5.39 3.28 66.29 217.573 ROB 370.64 1358.99 1036.45 365.01 38.83 2.85 1.31 36.02 47.22



1 LOB 472.80 933.90 790.74 346.36 26.68 2.29 1.18 31.36 37.032 Chan 472.80 525.07 1054.93 300.73 55.28 30.14 5.75 3.51 74.72 262.103 ROB 525.07 1511.17 1282.26 562.53 43.18 2.30 1.18 31.31 36.90

76


"Verifica idrologica e idraulica del bacino del fiume Ombrone e ricostruzione degli eventi del

29/10/01 e 04/12/04" a cura del Prof. Ing. E. Paris.

ALLEGATO 3 – Sezioni interessate dall’intervento

77

Tr 30 anni

Tronco Sezione P[m] q[mc/s] s[mc/s] h[m] y[m] V [m/s] Fr Et[m] Ev[m] Sp[t] ym[m] b[m] bt[m] B[m] Pb[m] A[dmq] At[dmq] R[m] C2 beta alfa Ombrone_05 Om0161 63330.78 2332.13 0.00 37.03 7.60 2.51 0.49 37.22 0.32 3011.60 3.20 382.19 382.19 391.38 2.13 122.44 122.44 3.13 85.65 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0158 64004.31 2327.96 0.00 35.93 8.68 2.28 0.40 36.19 0.27 2904.59 3.40 301.73 349.84 304.81 2.31 102.60 109.08 3.37 87.95 1.00 1.00 Ombrone_05 om0157_c 64120.97 2323.35 0.00 35.58 8.00 2.44 0.52 35.88 0.30 2509.19 2.76 348.75 348.75 409.14 2.01 96.23 96.23 2.35 78.06 1.00 1.00 Ombrone_05 om0157_b 64130.97 2322.97 0.00 35.52 7.94 2.50 0.56 35.83 0.32 2466.07 2.70 348.64 348.64 407.82 2.00 94.27 94.27 2.31 77.62 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0156 64263.93 2317.89 0.00 35.14 7.13 2.25 0.45 35.39 0.26 2456.96 2.54 413.76 432.92 436.58 1.84 105.02 105.02 2.51 79.75 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0153 65034.43 2323.94 0.00 34.06 7.64 1.76 0.40 34.11 0.16 3865.75 2.65 902.64 902.64 909.79 1.74 226.00 226.00 2.48 79.29 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0146 66803.59 2351.53 0.00 33.25 7.20 1.12 0.31 33.29 0.06 4393.23 2.76 947.22 947.22 948.93 1.63 261.74 261.74 2.76 82.28 1.00 1.00 Ombrone_05 om0145_c 66826.92 2351.32 0.00 33.25 7.28 1.21 0.37 33.28 0.08 4401.62 2.79 952.47 952.47 959.18 1.59 265.73 265.73 2.77 82.40 1.00 1.00 Ombrone_05 om0145_b 66836.92 2351.59 0.00 33.25 7.28 1.22 0.37 33.28 0.08 4451.63 2.78 975.14 975.14 981.85 1.58 270.64 270.64 2.76 82.26 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0144 66862.45 2353.37 0.00 33.26 7.52 1.70 0.44 33.29 0.15 4272.53 2.79 953.08 953.08 956.13 1.54 266.31 266.31 2.79 82.57 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0141 67817.63 2300.41 0.00 32.75 8.52 1.99 0.43 32.81 0.20 3785.29 3.62 948.21 948.21 950.82 2.29 207.83 207.83 3.44 88.59 1.00 1.00 Ombrone_05 om0140_c 67842.36 2299.54 0.00 31.69 7.36 4.01 0.60 32.49 0.82 2506.90 5.14 134.44 148.54 234.77 2.74 57.73 61.61 3.53 89.39 1.00 1.00 Ombrone_05 om0140_b 67846.36 2299.51 0.00 31.64 7.31 4.06 0.63 32.45 0.84 2487.76 4.50 134.87 144.14 217.63 2.72 57.13 58.48 3.53 89.39 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0139 67869.31 2299.77 0.00 31.89 7.30 2.08 0.39 32.00 0.22 2776.32 3.08 923.04 923.04 926.78 1.97 159.91 159.91 2.96 84.27 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0136 68640.71 2312.37 0.00 30.49 6.99 2.24 0.44 30.61 0.26 2559.00 3.75 802.79 802.79 806.87 2.16 148.62 148.62 3.53 89.37 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0131_A 69861.14 2326.41 0.00 29.09 6.58 1.31 0.40 29.13 0.09 3585.88 2.42 988.11 988.11 993.20 1.41 239.44 239.44 2.41 78.72 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0131 69871.14 2327.52 0.00 29.09 6.58 1.31 0.40 29.14 0.09 3568.09 2.46 959.74 959.74 964.83 1.42 235.99 235.99 2.45 79.10 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0128 70821.90 2326.49 0.00 28.79 8.24 1.29 0.27 28.82 0.08 5875.13 3.11 974.65 974.65 980.61 1.95 303.19 303.19 3.09 85.45 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0125_A 71718.84 2319.60 0.00 28.34 7.66 2.71 0.47 28.40 0.38 3598.54 3.58 986.32 986.32 989.35 2.19 214.56 214.56 3.46 88.75 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0125 71728.84 2318.72 0.00 28.34 7.66 2.74 0.47 28.40 0.38 3597.88 3.57 986.27 986.27 989.30 2.18 214.54 214.54 3.44 88.66 1.00 1.00 Ombrone_05 Om0123 72237.84 2311.96 0.00 27.94 8.11 2.36 0.45 28.03 0.28 3642.50 2.92 576.45 576.45 579.33 2.07 168.61 168.61 2.91 83.68 1.00 1.00

Tr 100 anni


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Tr 200 anni


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