Lezione 5 - DAD | Dipartimento Architettura e Design · corso di tecnica delle ... tra le piastre e...

Facoltà di Architettura – Università degli Studi di GenovaCorso di TECNICA DELLE COSTRUZIONIChiara CALDERINIA.A. 2007-2008

LEZIONE 5

PROGETTO DI COSTRUZIONI IN ACCIAIO

Progetto di giunzioni bullonate

ASPETTI TECNOLOGICIASPETTI TECNOLOGICI

GEOMETRIA

GAMBO

TESTA FILETTATURA DADO


GEOMETRIA

LA FILETTATURA

PASSO

DIAMETRO NOMINALE DEL GAMBOAREA RESISTENTE


GEOMETRIA

BULLONERIA A PASSO GROSSO


GEOMETRIA - TOLLERANZE

• TOLLERANZA RELATIVA AL GIOCO BULLONE-FORO

MINIMO INDISPENSABILE PER RIDURRE AL MINIMO LO SCORRIMENTO DELLEPIASTRE DI GIUNZIONE CHE IMPEGNANO PER CONTATTO IL GAMBO DEL BULLONE.

(per d≤24 mm)

(per d>24 mm)

• TOLLERANZA RELATIVA AL TRATTO NON FILETTATO DEL GAMBO

LA LUNGHEZZA OTTIMALE DELLA PARTE FILETTATA E’ PARI ALLO SPESSORE DELLE PIASTRE DA UNIRE.

2d mmφ− ≤

3d mmφ− ≤


CON SERRAGGIO SI INTENDE L’APPLICAZIONE DI UNA COPPIA TORCENTE AL BULLONE, PRIMA DI SOTTOPORRE L’UNIONE ALLE FORZE DOVUTE AI CARICHI ESTERNI.

NE CONSEGUE:

• UN AVVITAMENTO DEL DADO ED UN ALLUNGAMENTO DEL GAMBO;

• UNA QUOTA PARTE DEL MOMENTO TORCENTE VIENE ASSORBITA DALL’ATTRITO TRA LE PIASTRE E LA TESTA DELLA VITE DA UNA PARTE E IL DADO DALL’ALTRO;

• UNA QUOTA PARTE DEL MOMENTO TORCENTE IMPEGNA IL GAMBO DEL BULLONE.

STATO DI SOLLECITAZIONE DELL’UNIONE DOVUTO AL SERRAGGIO

IL GAMBO DEL BULLONE E’ SOGGETTO A SFORZO NORMALE DI TRAZIONE, EQUILIBRATO DA UNO SFORZO NORMALE DI COMPRESSIONE NELLE PIASTRE.

IL GAMBO DEL BULLONE E’ SOGGETTO A TORSIONE, EQUILIBRATA DALL’ATTRITO TRA LE PIASTRE E LA TESTA DEL BULLONE/DADO.

IL SERRAGGIO

PRINCIPI GENERALIPRINCIPI GENERALI

CON SERRAGGIO SI INTENDE L’APPLICAZIONE DI UNA COPPIA TORCENTE AL BULLONE, PRIMA DI SOTTOPORRE L’UNIONE ALLE FORZE DOVUTE AI CARICHI ESTERNI.

NE CONSEGUE:

• UN AVVITAMENTO DEL DADO ED UN ALLUNGAMENTO DEL GAMBO;

• UNA QUOTA PARTE DEL MOMENTO TORCENTE VIENE ASSORBITA DALL’ATTRITO TRA LE PIASTRE E LA TESTA DELLA VITE DA UNA PARTE E IL DADO DALL’ALTRO;

• UNA QUOTA PARTE DEL MOMENTO TORCENTE IMPEGNA IL GAMBO DEL BULLONE.

BENEFICI DEL SERRAGGIO (STATI LIMITE DI ESERCIZIO)

LIMITA LO SCORRIMENTO DELLE PIASTRE CON CONSEGUENTE RIPRESA DEL GIOCO FORO-BULLONE PER UNIONI I CUI BULLONI LAVORINO A TAGLIO.

LIMITA IL DISTACCO DELLE PIASTRE PER UNIONI IN CUI I BULLONI LAVORINO A TRAZIONE, CON CONSEGUENTE ELIMINAZIONE DEI PERICOLI DI CORROSIONE.

IL SERRAGGIO


ESPERIMENTO

PROVA 1:

SI AVVITI UN BULLONE SU DUE PIASTREPRATICAMENTE RIGIDE FINO AD OTTENERE IL CONTATTO. SI APPLICHI POI UN CARICO NALLE PIASTRE IN MODO DA PORTARLE AL DISTACCO E SI MISURI, IN FUNZIONE DI N, L’ALLUNGAMENTO ∆L DEL BULLONE, CHE RISULTA SEMPLICEMENTE TESO.

PROVA 2:

SI AVVITI UN BULLONE SU DUE PIASTREPRATICAMENTE RIGIDE FINO AD OTTENERE IL CONTATTO. SI APPLICHI QUINDI AL DADO UNA COPPIA TORCENTE Ts; IL DADO SI AVVITERA’ TENDENDO IL GAMBO DEL BULLONE. SI MISURI LA FORZA ASSIALE NCHE IMPEGNA IL BULLONE E L’ALLUNGAMENTO DEL GAMBO ∆L.

IL SERRAGGIO

PROVA 1

PROVA 2

SE LIMITATO, IL SERRAGGIO E’ININFLUENTE SULLE PRESTAZIONI ULTIME DELLE UNIONI.


ESPERIMENTO

PROVA 1:

SI AVVITI UN BULLONE SU DUE PIASTREPRATICAMENTE RIGIDE FINO AD OTTENERE IL CONTATTO. SI APPLICHI POI UN CARICO NALLE PIASTRE IN MODO DA PORTARLE AL DISTACCO E SI MISURI, IN FUNZIONE DI N, L’ALLUNGAMENTO ∆L DEL BULLONE, CHE RISULTA SEMPLICEMENTE TESO.

PROVA 2:

SI AVVITI UN BULLONE SU DUE PIASTREPRATICAMENTE RIGIDE FINO AD OTTENERE IL CONTATTO. SI APPLICHI QUINDI AL DADO UNA COPPIA TORCENTE Ts; IL DADO SI AVVITERA’ TENDENDO IL GAMBO DEL BULLONE. SI MISURI LA FORZA ASSIALE NCHE IMPEGNA IL BULLONE E L’ALLUNGAMENTO DEL GAMBO ∆L.

IL SERRAGGIO

Nres

NA

σ =2sl

To

T dJ

τ =

2 23id N T Nσ σ τ ησ= + =

TENSIONE NORMALE MEDIA

TENSIONE TANGENZIALE MASSIMA ASSOCIATA AL

MOMENTO TORCENTE NEL GAMBO

1.15÷1.25


IL SERRAGGIO

2 23id N T Nσ σ τ ησ= + =1.15÷1.25

SE SI VUOLE LIMITARE IN VIA CAUTELATIVA IL SERRAGGIO AD UN VALORE CHE NON CONSENTE IL SUPERAMENTO DEL LIMITE ELASTICO DEL MATERIALE DOVRA’ESSERE:

N efησ ≤ LIMITE ELASTICO DEL MATERIALE

NE DISCENDE CHE SE SI LIMITA IL SERRAGGIO AD UN VALORE TALE DA INGENERARE UNO SFORZO ASSIALE MEDIO NEL GAMBO PARI A:

0.8eN e

f fση

=

SICURAMENTE IL SERRAGGIO NON INFLUENZA IL CARICO DI COLLASSO DELL’UNIONE IN QUANTO L’ALLUNGAMENTO DEL BULLONE CHE NE CONSEGUE E’SICURAMENTE INFERIORE AL VALORE ∆L2.


SERRAGGIO - NORMATIVA

DIAMETRO NOMINALE

AREA RESISTENTE NETTA

COPPIA DI SERRAGGIO

SFORZO NORMALE DI SERRAGGIO

,0.8s k N resN f A=0.2s sT N d=VALORE CONVENZIONALMENTE ASSUNTO

EQUIVALENTE AD feDIPENDE DA MATERIALE E CONDIZIONI

DELLE SUPERFICI DI CONTATTO

PROGETTO DELLPROGETTO DELL’’UNIONEUNIONE

VERIFICHE DI RESISTENZA

UNIONI IN CUI IL BULLONE E’ SOLLECITATO A TAGLIO

TIPI DI UNIONE:

UNIONI IN CUI IL BULLONE E’ SOLLECITATO A TRAZIONE

UNIONI IN CUI IL BULLONE E’ SOLLECITATO A TRAZIONE E TAGLIO

STATI LIMITE:

ULTIMI (COLLASSO DELL’UNIONE)

ESERCIZIO:

- SCORRIMENTO DELLE PIASTRE CON CONSEGUENTE RIPRESA DEL GIOCO FORO-BULLONE, NELLE UNIONI A TAGLIO;

- DECOMPRESSIONE DELLE PIASTRE CON CONSEGUENTE DISTACCO DELLE PIASTRE, NELLE UNIONI A TRAZIONE.

PROGETTO DELLPROGETTO DELL’’UNIONE A TAGLIOUNIONE A TAGLIO

COMPORTAMENTO

∆L

FVFV,u

FV,f

I FASE

II FASE

III FASE

IV FASE

I FASE: LO SCORRIMENTO TRA LE PIASTRE E’ PRATICAMENTE NULLO: LA TRASMISSIONE DELLA FORZA AVVIENE PER ATTRITO FRA LE LAMIERE. LA FASE HA TERMINE PER UN VALORE FV,f DEL CARICO CHE CORRISPONDE AL SUPERAMENTO DELL’ATTRITO.II FASE: SI MANIFESTA UN BRUSCO SCORRIMENTO TRA LE PIASTRE. LA FASE HA TERMINE CON LA RIPRESA DEL GIOCO FORO-BULLONE.III FASE: LO SCORRIMENTO E’ PRATICAMENTE PROPORZIONALE AL CARICO E IL COMPORTAMENTO E’ PRATICAMENTE ELASTICO. LA FASE ELASTICA HA TERMINE AL RAGGIUNGIMENTO DEL LIMITE ELASTICO DEL BULLONE O DELLE PIASTRE.IV FASE: COMPORTAMENTO ANELASTICO E COLLASSO IN CORRISPONDENZA DI FV,u.

MAGGIOR SERRAGGIO


VERIFICHE DI RESISTENZA – STATO LIMITE ULTIMO

POSSIBILI MECCANISMI DI COLLASSO:

a) ROTTURA PER TAGLIO DEL BULLONE

b) ROTTURA PER RIFOLLAMENTO DELLE LAMIERE

c) ROTTURA PER TAGLIO DELLE LAMIERE

d) ROTTURA PER TRAZIONE DELLE LAMIERE.

LA RESISTENZA DI PROGETTO CORRISPONDE A QUELLA DEL MECCANISMO PIU’ DEBOLE

UN’UNIONE BULLONATA E’TANTO PIU’ CORRETTAMENTE

CONCEPITA QUANTO PIU’ VICINI TRA LORO SONO I VALORI DI

CARICHI DI ROTTURA ASSOCIATI AI POSSIBILI

MECCANISMI DI COLLASSO.


MECCANISMO a)

ROTTURA A TAGLIO DEL BULLONE

RESISTENZA DI PROGETTO A TAGLIO DEL BULLONE

• L’AZIONE DI TAGLIO AGENTE SUL BULLONE PROVOCA DELLE TENSIONI TANGENZIALI NEL GAMBO DEL BULLONE.

• IL BULLONE E’ PIUTTOSTO ‘TOZZO’ (ORDINE DI GRANDEZZA DEL DIAMETRO PARAGONABILE A QUELLO DELLE PIASTRE COLLEGATE). PERTANTO, NON PUO’ ESSERE ASSIMILATO AD UNA TRAVE. IL CALCOLO DELLE TENSIONI TANGENZIALI SI COMPLICA.

• LA DIFFICOLTA’ NEL CALCOLO DELLE TENSIONI TANGENZIALI RENDE DIFFICOLTOSA L’APPLICAZIONE DIRETTA DEL CRITERIO DI VON MISES.

• PERTANTO LA RESISTENZA DI PROGETTO A TAGLIO DEL BULLONE (fd,0) VIENE DEFINITA IN MODO CONVENZIONALE, A PARTIRE DALLA SUA RESISTENZA A TRAZIONE, SULLA BASE DI DATI SPERIMENTALI.

FV/2 FV/2

FV

,0 ,d d V resV f A=RESISTENZA A TAGLIO DELL’UNIONE

Stato di tensione Classe

vite ft

[N/mm2] fy

[N/mm2] fk,N

[N/mm2] fd,N

[N/mm2] fd,V

[N/mm2] 4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495

fk,N è assunto pari al minore dei due valori fk.N =0.7 ft (fk,N =0.6 ft per viti di classe 6.8) e fk,N =fy essendo ft ed fy le tensioni di rottura e di snervamento secondo UNI 3740

fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione fd,V = fk,N / 2 = resistenza di calcolo a taglio

NORMALI


CLASSI DI RESISTENZA DEI BULLONI (CNR-UNI 10011)

CLASSE

TENSIONE DI ROTTURA

(TRAZIONE)TENSIONE DI

SNERVAMENTO (TRAZIONE)

RESISTENZA CARATTERISTICA

(TRAZIONE)

RESISTENZA DI PROGETTO (TRAZIONE)

RESISTENZA DI PROGETTO (TAGLIO)

ALTA RESISTENZA

VALORE CONVENZIONALE (DATI SPERIMENTALI)


MECCANISMI b) e c)

ROTTURA PER RIFOLLAMENTO O TAGLIO DELLE LAMIERE

RESISTENZA PER RIFOLLAMENTO O TAGLIO

• DIPENDE DALLA DISTANZA DEL BULLONE DAL BORDO LIBERO DELLE LAMIERE (a), NEL VERSO DELLA FORZA CHE SOLLECITA IL BULLONE.

• NEI DUE CASI, CI SI RIFERISCE AD UNA PRESSIONE DI CONTATTO TRA BULLONE E LAMIERE.

FV

FV

FV

FV FV

DISTRUBUZIONE DELLE TENSIONI SUL BORDO DEL FORO

ELASTICO

ANELASTICO


MECCANISMI b) e c)

ROTTURA PER RIFOLLAMENTO O TAGLIO DELLE LAMIERE

RESISTENZA PER RIFOLLAMENTO O TAGLIO DELLE LAMIERE

• DIPENDE DALLA DISTANZA DEL BULLONE DAL BORDO LIBERO DELLE LAMIERE, NEL VERSO DELLA FORZA CHE SOLLECITA IL BULLONE.

• NEI DUE CASI, CI SI RIFERISCE AD UNA PRESSIONE DI CONTATTO TRA BULLONE E LAMIERE.

, min mind rif rif dV f dt f dtα= =RESISTENZA A TAGLIO DELL’UNIONE

tmin= min {t3; t1+t2}FUNZIONE DELLA DISTANZA a DEI FORI DAL BORDO LIBERO NEL VERSO DELLA FORZA CHE SOLLECITA IL BULLONE

3α =

1 2.5α = ÷

(In compressione)

(In trazione, in funz. di a/d)


MECCANISMO d)

ROTTURA PER TRAZIONE DELLE LAMIERE

RESISTENZA PER TRAZIONE DELLE LAMIERE

• LA DISTRIBUZIONE DELLE TENSIONI NORMALI AGENTI NELLA LAMIERA IN CAMPO ELASTICO E’SIMILE A QUELLA RAPPRESENTATA IN FIGURA a);

• LA RIDISTRIBUZIONE DELLE TENSIONI A COLLASSO RAPPRESENTATA IN FIGURA b), CONSENTE DI ESPRIMERE LA RESISTENZA A TAGLIO DELL’UNIONE CONVENZIONALMENTE COME:

,d traz d nomV f A=RESISTENZA A TAGLIO DELL’UNIONE

AREA NOMINALE DELLA SEZIONE CRITICA


MECCANISMO d)

ROTTURA PER TRAZIONE DELLE LAMIERE

COME DEFINIRE L’AREA NOMINALE DELLA SEZIONE CRITICA Anom?

UN SOLO BULLONE:

PIU’ BULLONI:

( )minnomA t b φ= −b

REGOLA EMPIRICA:

MINIMO PERCORSO PASSANTE PER UNO O PIU’ FORI

IMPONENDO PER SEMPLICITA’ , SI OTTIENE:


( ), , min mind traz d rif d dV V f t b f dtφ α= → − =

SI PUO’ DEFINIRE IL DIMENSIONAMENTO OTTIMALE DELLE PIASTRE DELL’UNIONE ELEMENTARE , QUALORA QUESTE VENGANO IMPEGNATE A TRAZIONE, IMPONENDO LA CONDIZIONE:

d φ

1bd

α= + ( )minnomA t b φ= −

LA NORMATIVA IMPONE DELLE DISTANZE MINIME E MASSIME DEI BULLONI TRA LORO E RISPETTO AL BORDO DELLELAMIERE.

IL RISPETTO DI TAGLI DISTANZE GARANTISCE IL RISPETTO DELLE IPOTESI SU CUI SONO BASATE LE VERIFICHE NUMERICHE.

INDICATO CON tmin IL MINORE DEGLI SPESSORI DA COLLEGARE E CON d IL DIAMETRO DEL BULLONE:

• INTERASSE FORI IN DIREZIONE DELLA FORZA:

Elementi compressi: 15 tmin ≥ p ≥ 3d

Elementi tesi: 25 tmin ≥ p ≥ 3d

• DISTANZA FORI DAL BORDO LIBERO

In direzione della forza: a ≥ 2d

Bordo non irrigidito: a ≤ 6 tmin

Bordo irrigidito: a ≤ 9 tmin

• DISTANZA FORI DAL BORDO LIBERO

In direzione perpend. alla forza: a1 ≥ 1.5d

Bordo non irrigidito: a1 ≤ 6 tmin

Bordo irrigidito: a1 ≤ 9 tmin


INTERASSI E DISTANZE DAI MARGINI (CNR-UNI 10011-67)

PROGETTO DELLPROGETTO DELL’’UNIONE A TRAZIONEUNIONE A TRAZIONE

LA RESISTENZA A TRAZIONE DELL’UNIONE PUO’ ESSERE ESPRESSA NELLA FORMA:


,d d N resN f A=RESISTENZA A TRAZIONE DELL’UNIONE

V

N0

Vd,0

Nd,0

PROGETTO DELLPROGETTO DELL’’UNIONE A TRAZIONE E TAGLIOUNIONE A TRAZIONE E TAGLIO

LA RESISTENZA A TRAZIONE E TAGLIO DELL’UNIONE PUO’ ESSERE ESPRESSA NELLA FORMA:


2 2

,0 ,0

1d d

V NV N

+ ≤

RESISTENZA A TRAZIONE E TAGLIO DELL’UNIONE

,0 ,d d V resV f A=RESISTENZA A TAGLIO DEL BULLONE

,d d N resN f A=RESISTENZA A TRAZIONE DEL BULLONE

ELLISSI

METODI DI VERIFICAMETODI DI VERIFICA

TIPI DI SOLLECITAZIONE DELLE UNIONI BULLONATE

SOLLECITAZIONI DI TAGLIO E TORSIONE CHE AGISCONO NEL PIANO DELLE LAMIERE COLLEGATE DAI BULLONI E I CUI EFFETTI IMPEGNANO A TAGLIO I GAMBI.

SOLLECITAZIONI ASSIALI E FLETTENTI CHE AGISCONO IN PIANI PARALLELI AL GAMBO DEI BULLONI E CHE QUINDI LI SOLLECITANO A TRAZIONE.

COME CALCOLARE GLI EFFETTI DELLE SOLLECITAZIONI SUI SINGOLI BULLONI? E SULLE PIASTRE?

TAGLIO E TORSIONE

SFORZO NORMALE E MOMENTO FLETTENTE

METODI CONVENZIONALI


SOLLECITAZIONI DI TAGLIO E TORSIONE

PER CALCOLARE L’EFFETTO DEL MOMENTO TORCENTE SUL SINGOLO BULLONE E’ NECESSARIO INDIVIDUARE IL CENTRO DI ISTANTANEA ROTAZIONE DELL’UNIONE. TALE PUNTO NON E’ INVARIABILE NELLO SPAZIO, A CAUSA DELLA DISTRIBUZIONE DEGLI ATTRITI (DISOMOGENEA), DEL COMPORTAMENTO ELASTOPLASTICO DEL MATERIALE, DEL GICO FORO-BULLONE.

SI PREFERISCE QUINDI RICORRERE AD UN’IPOTESI SEMPLIFICATIVA CHE SI E’ SEMPRE DIMOSTRATA A FAVORE DI SICUREZZA:

UNIONE COSTITUITA DA LAMIERE INFINITAMENTE RIGIDE E DA BULLONI PERFETTAMENTE ELASTICI.SOTTO QUESTA IPOTESI, LO SPOSTAMENTO RELATIVO DI OGNI BULLONE E QUINDI IL SUO SCORRIMENTO ANGOLARE E’:

• COSTANTE PER EFFETTO DELL’AZIONE DI TAGLIO;

• PROPORZIONALE ALLA DISTANZA DAL CENTRO DI ISTANTANEA ROTAZIONE PER EFFETTO DEL MOMENTO TORCENTE.



SOTTO LA SUDDETTA IPOTESI, DAL PUNTO DI VISTA QUALITATIVO, E’ POSSIBILE:

• CALCOLARE LA FORZA DI TAGLIO ED IL MOMENTO TORCENTE RISPETTO ALBARICENTRO DELLA BULLONATURA;

•CONSIDERARE LA COMPONENTE LA FORZA DI TAGLIO SUDDIVISA IN PARTI EGUALI AGENTI SUI BULLONI (a);

•CONSIDERARE IL MOMENTO TORCENTE SUDDIVISO IN FORZE AGENTI SUI BULLONI IN DIREZIONE PERPENDICOLARE AL SEGMENTO CHE UNISCE IL BULLONE AL BARICENTRO E DI ENTITA’ PROPORZIONALE A QUESTA DISTANZA (b).

a) b)



DISTRIBUZIONE DELLA COMPONENTE TAGLIANTE

,V

F iV

FVn n

=⋅

SFORZO DI TAGLIO SUL SINGOLO BULLONE

NUMERO DI BULLONI NELL’UNIONE NUMERO DI SEZIONI RESISTENTI NELL’UNIONE

FORZA DI TAGLIO AGENTE



DISTRIBUZIONE DELLA COMPONENTE TORCENTE

,2

1

iT i n

V ii

TaVn a

=

=∑

NUMERO DI SEZIONI RESISTENTI DELL’UNIONE

MOMENTO TORCENTE AGENTE

SFORZO DI TAGLIO SUL SINGOLO BULLONE

DISTANZA DEL BULLONE DAL BARICENTRO

,1

n

V T i ii

T n V a=

= ∑DERIVA DA EQUILIBRIO ALLA ROTAZIONE:

( ) ( )22, , , , , , , ,i F i x T i x F i y T i yV V V V V= + + +



EFFETTI COMBINATI

y

x

,,, , , ,; ;V yV xF i x F i y

V V

FFV V

n n n n= =

⋅ ⋅

( ) ( ), , , ,

2 2 2 2

1 1

; ;V V

i iT i x T i yn n

V i i V i ii i

Ty TxV Vn x y n x y

= =

= =+ +∑ ∑


SOLLECITAZIONI DI TRAZIONE E FLESSIONE

LA RIPARTIZIONE DELLE AZIONI ASSIALI E FLETTENTI SU UN GIUNTO BULLONATO DIPENDE STRETTAMENTE DALLA RIGIDEZZA DELLA LAMIERA (FLANGIA) ATTRAVERSO LA QUALE L’AZIONE ESTERNA E’ APPLICATA.

SE LA FLANGIA E’ SUFFICIENTEMENTE RIGIDA (a), E’ POSSIBILE TRASCURARE LA SUA DEFORMAZIONE: I BULLONI RISULTANO SEMPLICEMENTE TESI E PRIVI DI FLESSIONI PARASSITE.

SE LA FLANGIA E’ PIU’ DEFORMABILE, NASCONO DELLE FORZE DI CONTATTO Q ED IL BULLONE, PER SEGUIRE LA DEFORMAZIONE DELLA FLANGIA, E’ IMPEGNATO ANCHE A FLESSIONE.



E’ MOLTO DIFFICILE DARE DELLE LEGGI GENERALI PER CALCOLARE LE FORZE DI CONTATTO Q. SI PUO’ DIRE CHE ESSE DIPENDONO DALLA RIGIDEZZA DELLA FLANGIA, DA QUELLA DEL BULLONE, DAL CARICO APPLICATO.

IL COLLASSO PUO’ AVVENIRE:

• PER SNERVAMENTO DEL BULLONE PENALIZZATO DALL’INTERVENTO DI FLESSIONI PARASSITE E SOLLECITATO ASSIALMENTE DALLA FORZA F+Q;

• PER LA FORMAZIONE DI UNA O PIU’ CERNIERE PLASTICHE NELLA FLANGIA CHE RISULTA IMPEGNATA A FLESSIONE.

E’ IN GENERALE UTILE DIMENSIONARE LO SPESSORE DELLA FLANGIA IN MODO CHE SIA SUFFICIENTEMENTE RIGIDA DA EVITARE L’ATTIVAZIONE DI QUESTI MECCANISMI



SE LA DEFORMABILITA’ DELLA FLANGIA E’ TRASCURABILE, LA SEZIONE PUO’ESSERE SCHEMATIZZATA COME PARZIALMENTE REAGENTE: LE TRAZIONI SONO ASSORBITE DAI BULLONI, LE EVENTUALI COMPRESSIONI PER CONTATTO TRA LE PIASTRE.

I BULLONI POTRANNO ESSERE QUINDI VERIFICATI TRASCURANDO L’EFFETTO DELLE FLESSIONI PARASSITE NEL GAMBO.

FN ALL’INTERNO DEL NOCCIOLO D’INERZIA DELLA SEZIONE FORMATA DAI BULLONI

2

1

N Ni in

ii

F F eN yn y

=

= +∑

(DA EQUILIBRIO ALLA ROTAZIONE)



SE LA DEFORMABILITA’ DELLA FLANGIA E’ TRASCURABILE, LA SEZIONE PUO’ESSERE SCHEMATIZZATA COME PARZIALMENTE REAGENTE: LE TRAZIONI SONO ASSORBITE DAI BULLONI, LE EVENTUALI COMPRESSIONI PER CONTATTO TRA LE PIASTRE.

I BULLONI POTRANNO ESSERE QUINDI VERIFICATI TRASCURANDO L’EFFETTO DELLE FLESSIONI PARASSITE NEL GAMBO.

FN ALL’ESTERNO DEL NOCCIOLO D’INERZIA DELLA SEZIONE FORMATA DAI BULLONI (SEZIONE PARZIALIZZATA)

PROBLEMA DELLA DEFINIZIONE DEL CENTRO DI ROTAZIONE

DEFINIZIONE A PRIORI IN VIA CONVENZIONALE

COLLEGAMENTICOLLEGAMENTI

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