L’EFFICIENZA SISMICA DELL’EDIFICIO MEDITERRANEO · •Muratura portante ordinaria e armata:...

L’EFFICIENZA SISMICA DELL’EDIFICIO MEDITERRANEO

Vicenza - 10 Febbraio 2017

Prof. Ing. Francesca da Porto –

Dip. di Ingegneria Civile, Edile e Ambientale

Università degli Studi di Padova

Francesca da Porto

SOMMARIO

• La risposta sismica di edifici in muratura

• Muratura portante ordinaria e armata: ricerche recenti

• Comportamento sperimentale della muratura armata Taurus

• Le tamponature in laterizio – Risposta sismica e nuovi sistemi

• Ricognizione Sisma Emilia - Edifici in muratura portante nuovi

Francesca da Porto

LA RISPOSTA SISMICA DI EDIFICI

IN MURATURA

F. da Porto – La risposta sismica degli edifici in muratura – Ricerca e sperimentazione

• Malta (legante + aggregato +

acqua + ev. additivi)

Calce idraulica

Pozzolana

Clinker (cemento)

• Elementi resistenti(naturali o artificiali)

Che cos’è la muratura?

Elementi di laterizio - mattoni

Pietra Calcarea di Cugnano


• Barre di armatura nel caso di muratura armata


Le barre di armatura possono essere costituite da acciaio al carbonio, o da acciaio inossidabile o daacciaio con rivestimento speciale. È ammesso, per le armature orizzontali, l’impiego di armature atraliccio elettrosaldato.



6


• Buona resistenza a compressione• Scarsa resistenza a trazione, che per l’interfaccia giunto malta può essere 1/30 della

resistenza a compressione

Caratteristiche principali della muratura

• Problemi per la resistenza alle forze orizzontali (vento, sisma)• Resistenza dei muri a forze agenti nel piano molto più alta rispetto a quella per forze

ortogonali al piano

7


L’edificio a muratura portante deve essere concepito e realizzato come un assemblaggiotridimensionale di muri e solai. L’organizzazione dell’intera struttura e l’interazione ed ilcollegamento tra le sue parti devono essere tali da assicurare appropriata resistenza estabilità, ed un comportamento d’insieme “scatolare”.

Concezione strutturale a “sistema scatolare”(4.5.4)

L’edificio è un assemblaggio di:

- muri che sopportano principalmente i

carichi verticali (detti convenzionalmente

“portanti”)

- muri che sopportano principalmente i

carichi orizzontali (detti convenzionalmente

“di controventamento”), disposti

parallelamente alla direzione delle forze

orizzontali

- muri che svolgono sia una funzione

portante che di controventamento

- solai sufficientemente rigidi e resistenti

per ripartire le azioni tra i muri di

controventamento (azione di diaframma)8


muri ed orizzontamenti devono essere opportunamente collegati fra loro. Tutte le pareti devonoessere collegate al livello dei solai mediante cordoli di piano di calcestruzzo armato e, tra di loro,mediante ammorsamenti lungo le intersezioni verticali. Devono inoltre essere previsti opportuniincatenamenti al livello dei solai, aventi lo scopo di collegare tra loro i muri paralleli della scatolamuraria.

Per garantire il comportamento “scatolare”:

Le pareti portanti sono considerate resistenti anchealle azioni orizzontali quando hanno una lunghezzanon inferiore a 0,3 volte l’altezza di interpiano; edevono rispettare degli spessori minimi.

Concezione strutturale a “sistema scatolare”(4.5.4)

Ai fini di un adeguato comportamento statico edinamico dell’edificio, tutti le pareti devonoassolvere, per quanto possibile, sia la funzioneportante che di controventamento.

Gli orizzontamenti sono generalmente solai piani, ocon falde inclinate in copertura, che devonoassicurare, per resistenza e rigidezza, la ripartizionedelle azioni orizzontali fra i muri dicontroventamento.

9


I collegamenti: funzione dei cordoli

• Svolgono una funzione di vincolo alle pareti sollecitate ortogonalmente al propriopiano, ostacolandone il meccanismo di ribaltamento

• Collegano longitudinalmente i muri di controvento complanari, consentendo laredistribuzione delle azioni orizzontali fra di essi e conferendo maggiore iperstaticitàe stabilità al sistema resistente

Negli edifici storici, parte di queste funzioni venivano svolte dalle catene con capochiave, parallele ed adiacenti ai muriperimetrali. Le principali differenze di funzionamento risiedono nel fatto che le catene sono collegate alle pareti solo inalcuni punti, e non sono dotate di rigidezza flessionale.

F. da Porto - Seminario formativo sulle costruzioni antisismiche in muratura


I collegamenti: funzione degli incatenamenti

• La funzione degliincatenamenti ortogonaliall’orditura dei solaiunidirezionali èprincipalmente quella dicostituire un ulteriore vincoloall’inflessione fuori dal pianodei muri quando questi nonsiano già caricati e quindivincolati da un solaio diadeguata rigidezza.

Gli incatenamenti devono essere realizzati per mezzo di armature metalliche o altro materiale resistente a trazione, lecui estremità devono essere efficacemente ancorate ai cordoli. La vecchia normativa nazionale (DM 20/11/87)prescriveva incatenamenti di sezione minima adeguata (almeno 4 cm2 per ogni campo di solaio) da disporreortogonalmente all’orditura quando la luce del solaio supera i 4,5 m. Le NTC 2008 non riporta prescrizioni specifiche,ma dice di adottare “opportuni accorgimenti” sotto forma di tiranti esterni al solaio o elementi di armatura inseriti nelsolaio.



I collegamenti: funzione degli ammorsamenti

• Il buon ammorsamento tra i muri, realizzato lungo le intersezioni verticali, mediante unaopportuna disposizione degli elementi, ostacola l’innesco di collassi prematuri dovuti alribaltamento rigido di pareti sollecitate ortogonalmente al proprio piano.

• L’ammorsamento inoltre tende a realizzare una migliore ridistribuzione anche dei carichiverticali fra muri ortogonali, nel caso di solai ad orditura prevalente in una direzione.

E’ inoltre necessario che i muri rispettino degli spessori minimi, per non inficiare le ipotesi di calcolo degli stessi edevitare fenomeni di instabilità.

Danno:

crollo totale della facciata. Meccanismo:

rotazione fuori piano della facciata con formazione di una cerniera cilindrica, ad asse orizzontale, in corrispondenza dello spiccato delle fondazioni.

Cause strutturali:

scarso collegamento delle pareti ortogonali;

mancanza di catene o cordoli che consentano il comportamento scatolare della struttura muraria.

12



13

Distribuzione del taglio

Solaio rigido

Spostamenti laterali

Solaio flessibile

Impalcati: ruolo della rigidezza

Ruolo delle masse

I solai rigidi

permettono una

redistribuzione

iperstatica delle

forze orizzontali

tra i pannelli

murari resistenti

a taglio

I solai deformabili

permettono una

redistribuzione

isostatica delle

forze orizzontali

tra i pannelli

murari resistenti a

taglio



Palazzo in Via Roma, L’Aquila

Ruolo dell’organizzazione strutturale: collassi fuori pianoF. da Porto - Seminario formativo sulle costruzioni antisismiche in muratura


Danno:

lesioni nei maschi tozzi (inclinate nei pannelli d’estremità, ed ev. incrociate nei pannelli centrali).

Meccanismo:

rottura a taglio nella parete sollecitata nel proprio piano.

Cause strutturali:

presenza di molte aperture;

muratura scadente o in presenza di discontinuità.

Nota: nel caso di aperture troppo vicine, le lesioni possono assumere andamento orizzontale per scorrimento in corrispondenza di maschi murari snelli.

L’Aquila, 2009

Villa Sant’Angelo, 2009

Ruolo dell’organizzazione strutturale: taglio nel piano

15


Francesca da Porto

MURATURA PORTANTE ORDINARIA E

ARMATA: RICERCHE RECENTI


17

• Muratura non-armata (con giunti ordinari – con giunti ‘non conformi’)

• Muratura armata (nel piano e fuori piano)

• Tamponamenti in muratura per telai in c.a.

Attività di ricerca: sistemi di muratura studiati


Prime ricerche sulla muratura ordinaria (anni ‘80)

• Confronto ed interpretazione di prove di compressione diagonale e di compressione e taglio• Valutazione delle prestazioni meccaniche e formulazione di criteri di resistenza• Esecuzione di analisi dinamiche ed individuazione di primi valori del fattore di struttura (2,0) per

strutture in muratura

18


19

TM: blocchi rettificati e giunti sottili

TG: muratura con blocchi ad incastro

Po: muratura con blocchi con tasca di malta

Principale limitazione:• Il comportamento sotto azioni orizzontali è diverso da quello di muratura con giunti

ordinari, orizzontali e verticali riempiti di malta

Confronto tra sistemi con giunti ‘non conformi’

Totale di 123 pannelli murari.Provini di minore dimensione per prove di interazione tra blocco e malta.


> 20

Vincolo a mensolaCarico verticale costante: 17, 21, 27, 33% smax

Spostamenti ciclici orizzontali

Tomazevic, 1997

Prove cicliche nel piano


> 21

+8.75/-7.5 mm± 2.5 mm ± 10.0 mm

QUATTRO STATI LIMITE:

Stato limite flessionale - Hf, df

Stato limite critico - Hcr, dcr

Resistenza massima - Hmax, dHmax

Spostamento ultimo - Hdmax, dmax

Comportamento osservato

TMC(0.27) - Cyclic test

-180

-150

-120

-90

-60

-30

0

30

60

90

120

150

180

-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

d(mm)

H (kN)

TGC(0.27) - Cyclic test

-180

-150

-120

-90

-60

-30

0

30

60

90

120

150

180

-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

d (mm)

H (kN)

PC2 - Cyclic test (0.27)

-180

-150

-120

-90

-60

-30

0

30

60

90

120

150

180

-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25

d (mm)

H (kN)


> 22

Soil type A Soil type B, C, E Soil type D

Scopo: valutazione del fattore di riduzione delle forzeRm legato alla capacità dissipativa e al comportamentonon-lineare dei 3 tipi di muratura.

q = Rm Rs

Analisi dinamiche non lineari

• 10 time-histories sintetiche per ogni tipo di suolo• Spettro-compatibili in un range di periodi T = 0.10 ÷ 2.0 s• Analisi dinamiche svolte su sistemi SDOF • Otto valori di periodi naturali T = 0.15 ÷ 0.5 s (ogni 0.05 s)• Complessivamente, 720 analisi svolte

TMC(0.27) - Cyclic test

-180

-150

-120

-90

-60

-30

0

30

60

90

120

150

180

-5 -3 -1 1 3 5

d (mm)

H (kN)


Modellazione agli Elementi Finiti

> 23

10 N/mm2

5 N/mm2

10 N/mm2

5 N/mm2

10 N/mm2

5 N/mm2

fbk ≥ 1.5 N/mm²

fbk ≥ 5 N/mm²


24

• Prime ricerche a partire dagli anni ’80

• D.RE.MA.B.: Industrial Development of Reinforced Masonry Buildings nel 1992-96

• Con il D.M.LL.PP. 16/1/96: "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche”, viene introdotta,in relazione alla progettazione sismica, la muratura armata

• “Developing innovative systems for reinforced masonry walls”, Project COOP-CT-2005-018120 (6°Programma Quadro), 2006-08

• DM 14/01/2008: “Norme tecniche per le costruzioni”, introduce il sistema muratura armatacome sistema costruttivo a tutti gli effetti

La muratura armata


SISTEMA PER EDIFICI COMMERCIALI E INDUSTRIALI

25

SISTEMA PER EDIFICI RESIDENZIALI

• Armatura verticale concentrata• Blocchi a fori orizzontali

• Durabilità dell’armatura

• Facilità di esecuzione

• Isolamento termo-acustico

• Muri portanti snelli per edifici alti ad un piano• Copertura deformabile• Carichi orizzontali del vento e sisma

Recenti sviluppi nel campo della muratura armata

COOP-CT-2005

CONTRACT N.

018120

http://diswall.dic.unipd.it

http://diswall.dic.unipd.it/


Caratterizzazione di base: materiali;

elementi strutturali (30 muretti)

Prove cicliche nel piano: 14 prove cicliche

di taglio-compressione

Sa

Sb

H/L 1.09 and 1.64

Vert. reinf. 0.17% and 0.13%

Hor. reinf. 0.05%

Campagna sperimentale26

26


27

Risultati sperimentali

CARICHI E SPOSTAMENTI Limit States - all specimens

0

50

100

150

200

250

0 1 2 3 4 5

ψ (%)

Lo

ad

(kN

)

HS 0.4 HS 0.6

TRHS 0.4 TRSH 0.6

SRSH 0.4 SRSH 0.6

TRSa 0.4 TRSa 0.6

SRSa 0.4 SRSa 0.6

TRSb 0.4 TRSb 0.6

SRSb 0.4 SRSb 0.6

Tutti i campioni- quattro stati limite- Ψf ~ 0.10%

Serie Sa (TRSa-SRSa) - Ψcr ~ 0.30%- ΨHmax ~ 0.80 %

Serie Sb (TRSb-SRSb) - Ψcr > 0.60%- ΨHmax > 1.20%

4 Stati Limite (LS)

1. Fessurazione per flessione

2. Critico

3. Resistenza massima

4. Spostamento massimo


28

Resistenza a taglio

R m P s dwV V V V V

s

fAdtd

fb

fVVV

yrh

t

t

smR

6.010s

VR

=Vm

+Vs= f

v× td +0.6 ×

d × Arh

fy

sEq. 4

Eq. 5


29

Analisi dinamiche non-lineari

DETERMINAZIONE DEL FATTORE Rμ

Media sui diversi suoli - rottura a taglio

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50

T [s]

Rm 0.6 N/mm2

0.4 N/mm2

Media sui diversi suoli - rottura a flessione

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50

T [s]

Rm

0.6 N/mm2

0.4 N/mm2

• I valori più bassi di Rμ per pareti tozze è 1,76 (Tn=0,10s), per pareti snelle 2,15. Nella fase stazionaria, Rμcresce a circa 3,0 per i muri tozzi, 3,6 per i muri snelli.

• Rμ per precompressione più basse è sempre più alto diquello ottenuto a valori di precompressione più alti. Perperiodi naturali bassi, questa differenza è di ~ 20%.

Tra 0.15 e 0.20 s:

- Rμ (Taglio) > 2.5- Rμ (Flessione) > 3.0


Muratura armata – pareti alte

• Spessore blocco 38 cm

• Malta classe M10

• Armatura orizzontale 2Ø6@400 mm (0,04%)

• Interasse armatura verticale 780 mm

rm-H rm-C1Ø16 / 78 cm

4Ø12 / 78 cm


SET-UP PROVE CICLICHE FUORI PIANOCassone di carico incernierato alle estremità

Sistema di applicazione dei carichi fuori piano

Cordolo in CA inferiore fissato al solaio di reazione

Campagna sperimentale 31

31

Ciclica tagliata.mpg


32

Modellazione analitica

Colonna modello

Height (m)

14.3

57.0

113.8

164.6

0.40.1

9.8

104.7

164.7

46.8

0

1

2

3

4

5

6

-150 -50 50 150 250

Deflection (mm)

Max Load

Def Sinusoidale

Height (m)

27.65

207.26

310.61

0.12

18.51

197.41

88.13

310.61

0.35

107.68

0

1

2

3

4

5

6

-300 -200 -100 0 100 200 300 400

Deflection (mm)

Sinusoidal Defl

Max Load

max 1 cos2

xy v

L

2

max2

1"

4

base

y vr L

2

max

10.4

II

base

M N v N Lr

- Deformata di forma sinusoidale

- Spostamento in sommità funzione della curvatura alla

base

Francesca da Porto

COMPORTAMENTO SPERIMENTALE

DELLA MURATURA ARMATA TAURUS


Muratura armata Taurus

Analizzare i meccanismi di rottura e capacità ultime di resistenza, nel piano, della muratura

portante con le prescrizioni date dalle normative vigenti.

OBIETTIVO

Muratura armata – TAURUS

34


Caratterizzazione dei materiali

Armatura (UNI EN ISO 6892-1)• Prova a trazione • R: 𝝈𝒚, 𝝈𝒖, 𝜺𝒚, 𝜺𝒖, 𝑬

Malte (UNI EN 1015-11)• Prova a flessione e compressione• R: resistenza a flessione

cubica a compressionecilindrica a compressione

Triplette (UNI EN 1052-3)• Prova a taglio dei giunti• R: coesione, coefficiente di attrito

Compressioni monoassiali (UNI EN 1052-1)• Prova a compressione• R: σmax, E, n, G

N° CAMPIOINI66

N° CAMPIOINI30

N° CAMPIOINI12

N° CAMPIOINI8

Φ6, Φ8, Φ12, Φ14, Φ16

2 DATE CONF.

PRECOMP. 0.2, 0.6, 1.0 N/mm2

6 MONOTONE2 CICLICHE

35


Prove di scorrimento lungo i giunti orizzontali

36


Prove di flessione

Resistenza a

flessione

media sperimentale

fm

(N/mm2)

Resistenza a

flessione

caratteristica

fxk=fm/1.5

(N/mm2)

EC6

Resistenza a

flessione

caratteristica

fxk (N/mm2)

0.15 0.10 0.1

37


Prove di compressione monoassiale

38


Setup, metodologia di prova e strumentazione

39


Programma di prova

Snello pocoarmato

Snello piùarmato

Tozzo piùarmato

Tozzo pocoarmato

8 campioni, 2 livelli di precompressione ciascuno: 0.6-0.8 N/mm240


Risultati ottenuti

SL-2B-08

T

SQ-2B-06

TSL-2B-06

T

SQ-2B-08

TGeometria: SNELLOArmatura: 2Φ16Precompressione 0.8 N/mm2

Geometria: TOZZOArmatura: 2Φ16Precompressione 0.6 N/mm2

Geometria: SNELLOArmatura: 2Φ16Precompressione 0.6 N/mm2

Geometria: TOZZOArmatura: 2Φ16Precompressione 0.8 N/mm2


Risultati ottenuti

SL-2B-06

TGeometria: SNELLOArmatura: 2Φ16Precompressione: 0.6 N/mm2

SL-2B-08

TGeometria: SNELLOArmatura: 2Φ16Precompressione: 0.8 N/mm2

SL-1B-06

FGeometria: SNELLOArmatura: 1Φ16Precompressione: 0.6 N/mm2

SQ-1B-08

F/TGeometria: TOZZOArmatura: 1Φ16Precompressione: 0.8 N/mm2


Risultati ottenuti – curve di inviluppo

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

220

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2

Forz

a (k

N)

Drift (%)

Inviluppo medio dei cicli d'isteresi

SQ-1B-06 SQ-1B-08 SQ-2B-06 SQ-2B-08

SL-1B-06 SL-1B-08 SL-2B-06 SL-2B-08

Fmax 80% Fmax

SPERIMENTAZIONE

CAMPIONE Fmax DriftFmax 80% Fmax DriftUlt DU/DF Rottura

kN % kN % -

SQ-1B-06 158.3 0.524 126.7 1.126 2.2 flex/shear

SQ-1B-08 183.1 0.477 146.5 1.025 2.1 flex/shear

SQ-2B-06 191.1 0.485 152.9 0.800 1.6 shear

SQ-2B-08 211.5 0.561 169.2 0.805 1.4 shear

SL-1B-06 87.2 0.935 69.8 2.937 3.1 flex

SL-1B-08 102.4 0.777 81.9 2.188 2.8 flex

SL-2B-06 116.7 0.796 93.3 1.131 1.4 shear

SL-2B-08 129.2 0.804 103.3 1.022 1.3 shear

43


Risultati ottenuti – degrado di rigidezza

0

20

40

60

80

100

120

140

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6

Forz

a (k

N)

Drift (%)

Degrado della rigidezza - campioni TOZZI

SQ-1B-06 SQ-1B-08

SQ-2B-06 SQ-2B-08

0

10

20

30

40

50

60

70

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2

Forz

a (k

N)

Drift (%)

Degrado della rigidezza - campioni SNELLI

SL-1B-06 SL-1B-08

SL-2B-06 SL-2B-08

44


Risultati ottenuti – dissipazione di energia

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6

Forz

a (k

N)

Drift (%)

Rapporto energia dissipata/immessa - campioni TOZZI

SQ-1B-06 SQ-1B-08

SQ-2B-06 SQ-2B-08

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2

Forz

a (k

N)

Drift (%)

Rapporto energia dissipata/immessa - campioni SNELLI

SL-1B-06 SL-1B-08

SL-2B-06 SL-2B-08

45


Confronto con normative

2

0 0, , 1

2u u s rv y rv y

d

tlM M M z A f

f

s s

PRESSOFLESSIONE TAGLIO

(NTC 08) (NTC 08)

46

Francesca da Porto

LE TAMPONATURE IN LATERIZIO:

RISPOSTA SISMICA E NUOVI SISTEMI


Danneggiamento nel piano e fuori piano delle tamponature

Edifici a Pianola e a L’Aquila48


NTC 2008: introduzione del problema dellaverifica di elementi non strutturali

Non vengono indicati i modelli di calcolo a cuifare riferimento per il calcolo delle tamponaturené vengono fornite indicazioni sulcomportamento sismico

Il sisma de L’Aquila, 6 Aprile 2009, e poi quello inEmilia nel 2012, hanno evidenziato le peculiaritàdel comportamento delle tamponature nellestrutture a telaio, nonché la necessità di porreparticolare cura negli aspetti costruttivi eprogettuali

49

La verifica delle pareti non strutturali secondo le NTC 2008


Prove sperimentali su sistemi di tamponatura

Fase 1 Fase 2


51

Prove sperimentali su sistemi di tamponatura


IL PROGETTO INSYSME

1. Sistemi monostrato

2. Sistemi pluristrato con rivestimento

faccia a vista

3. Definizione criteri di

dimensionamento

4. Linee guida per la progettazione

www.insysme.eu

1 Ottobre 2013 – 31 Dicembre 2016

52


IL SISTEMA SVILUPPATO DA UNIPD-ANDIL

53

Il sistema costruttivo


54


Il comportamento nel piano


55


Il comportamento fuori piano

Francesca da Porto

RICOGNIZIONE SISMA EMILIA

EDIFICI IN MURATURA PORTANTE NUOVI


RICOGNIZIONE EFFETTI DEL TERREMOTO

Diverse tipologie di edifici

• Palazzine/complessi residenziali

• Scuole

• Ville unifamiliari

Tutti hanno subito accelerazioni simili o superiori a quelle di progetto (AgS) allo SLV, non subendo danni strutturali o non strutturali.

M 5.920 Maggio

M 5.829 Maggio

WWW.LATERIZIO.IT

Localizzazione dei sopralluoghi in

relazione all’epicentro dei due

principali eventi e mappa di

scuotimento dell’evento del

29/05/2012

57

Ricognizione terremoto Emilia

57



Palazzina residenziale (2009)

San Felice sul Panaro, via Collodi

DM ‘96

Distanza (km) Stima PGA (g) AgS NTC (g)

20/05 29/05 20/05 29/05

9.5 4 0.30 0.32 0.27

58Ricognizione terremoto Emilia

58




20/05 29/05 20/05 29/05

8 4.5 0.30 0.32 0.27

Complesso residenziale realizzato nel 2010/2011

San Felice sul Panaro (MO)

NTC 2008


59


60

Edificio monofamiliare

Muratura ordinaria sp. 25 cm

Medolla, strada Statale 12


Edificio bifamiliare

Muratura armata sp. 30 cm

Concordia sulla Secchia, Via Paglierine 9


61

Condominio (4p)

Muratura ordinaria sp. 35 cm (più faccia a vista)

Mirandola, Via dei Fabbri 3d


Edificio plurifamiliare (3p)

Muratura armata sp. 30 cm

Mirandola, Via Belgioioso 5-9




20/05 29/05 20/05 29/05

17,5 7.5 0.18 0.24 0.27

Villetta unifamiliare in fase di costruzione

San Possidonio (MO)

NTC 2008


62


63Terremoto di Amatrice: un esempio ad Illica

63

Villetta bifamiliare anni ‘70

Costruzione in muratura tradizionale

Francesca da Porto

GRAZIE PER

L’ATTENZIONE!

L’EFFICIENZA SISMICA DELL’EDIFICIO MEDITERRANEO · •Muratura portante ordinaria e armata:...

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