sporre facilmente dei pubblici servizi, dei più co-muni locali di ristoro e di divertimento della città,nè dimenticare per sempre che cosa sia e che cosasignifichi il suono di una campana amica; a lorospecialmente si deve far trovare con più facilità lavia che li amalgama con il resto del consorzio uma-no, pur conservando il grande privilegio — rispettoagli altri cittadini di un centro urbano — di goderedi più sole, di più verde, di più aria ed avere indefinitiva una casa più confortevole, tut te cose chenon significherebbero gran che se si dovessero gior-nalmente pagare sia con una t roppo forte distanzadal punto di abituale lavoro, sia con un forzatosegregamento dal consorzio civile di una società giàorganizzata.

In quanto poi al caso specifico FIAT è venutoa mancare qualunque contributo per l 'acquisto diaree destinate alle costruzioni. Infatti la Legge alriguardo prevede sì eventuali r imborsi , purchè laspesa complessiva al vano non superi le 400.000lire. Un riconoscimento per un rimborso di speseper l 'acquisto di aree, anche parziale, indipendentedal prezzo al vano degli alloggi, potrà meglio invo-gliare le costruzioni e sopratutto indirizzare la sceltadi aree su località non estremamente periferiche.

Nel caso specifico di Tor ino , si potrebbe par-lare di un r imborso par i a L. 1000/mq. di area re-cinta, da corrispondersi oltre al nuovo massimalericonosciuto per vano, e senza alcuna eccezione.

d) Servizi accessori.

È mancata, nella regolamentazione della Leggedel 28 febbraio 1949, qualunque predisposizioneper quanto r iguarda i servizi accessori, come posso-no essere: port inerie , depositi biciclette-micromo-tori , ecc. Se la FIAT ha voluto fare qualcosa in me-ri to, è stata costretta a provvedere a sue spese. Sa-rebbe oppor tuno tenere presente per i l futuro l'as-soluta necessità di costruire assieme agli alloggi,anche alcuni negozi, che saranno venduti al prezzocommerciale vigente al momento dell ' immissionesul mercato, con destinazione dei fondi ricavati acoprire in par te le spese sostenute per la costru-zione di port inerie , depositi biciclette e micromo-tori , assolutamente indispensabili , sopratutto quan-do il complesso delle costruzioni nella stessa localitàè rilevante.

e) Assegnazione alloggi: alloggi in affitto e a riscatto.

È stata prevista per il passato una distribuzionedegli alloggi metà da concedersi in affìtto e metà ariscatto.

Dalle pr ime esperienze fatte, specialmente in re-lazione alla conduzione gestionale degli immobil i ,ritengo preferibile che la maggioranza degli alloggisia data a riscatto, anzi proporrei che il 90 % deglialloggi costruiti sia dato a riscatto e soltanto unaaliquota del 10 % resti a disposizione per contrattidi affitto in determinate situazioni part icolarmentepenose, sotto l 'aspetto economico e familiare, di al-cuni operai meno abbienti dell 'Azienda stessa.

Così pure nel dare inizio a costruzioni di ca-rat tere economico-popolare, con alloggi destinati inaffitto od a riscatto, sarà bene dare avvio contempo-raneamente a tu t te le prat iche r iguardant i le asse-

gnazioni, per il disbrigo delle quali l 'esempio delpassato non è molto confortante. Ritengo di insi-stere in proposito, non per spirito critico nei ri-guardi di Enti od Amministrazioni pubbl iche, maanche per denunciare il disagio dell ' industriale edel finanziatore che magari si affannano t roppo perrendere ult imati in pochi mesi — sovente con fortedispendio economico — alloggi che resteranno peral tret tanto tempo disabitati , o per inefficienza degliindispensabili servizi generali esterni o per le man-cate tempestive assegnazioni agli interessati.

L ' intervento dell 'Azienda per la costruzione dicase per i propr i lavoratori dovrebbe poi essere sol-lecitato dai competenti organi governativi unica-mente per risolvere il problema della casa ad esclu-sivo beneficio dei più meritevoli lavoratori dell 'A-zienda stessa. Intendo riferirmi alla necessità di re-golamentare nel futuro, anche per evitare risultatiinattesi e sconcertanti nella gran massa dei lavora-tori , l 'assegnazione degli alloggi, assegnazione chenon ha avuto un bri l lante risultato per il casoFIAT: il 10 % è andato a dipendenti con anzianitàdal 1940 o anteriore, il 39 % a dipendenti assuntia fine guerra ed il 51 % a dipendenti di anzianitàdi un anno o di qualche mese.

Se è vero che spettava allo Stato risolvere ilgrave problema della casa per la numerosa schieradi profughi e di sinistrati della guerra, non eraperò certo d'aspettarsi una conclusione così pocofavorevole ai più meritevoli elementi delle aziende,specialmente nel caso FIAT, in dipendenza anchedel l ' importante contributo dalla stessa versato perla miglior realizzazione del « Piano ».

Sarà oppor tuno per il futuro una regolamenta-zione governativa tale che consenta la più ampiadisponibilità possibile di alloggi da distribuire concarattere preferenziale ai dipendenti delle aziendeche hanno magggiore anzianità e ciò sarebbe facil-mente raggiungibile con modifiche di lieve entitàai regolamenti a t tualmente vigenti.

Così pure non sarebbe fuor di luogo che lostesso lavoratore, cui l 'alloggio è destinato, potessein qualche modo partecipare durante la costruzione— seppure modestamente, con il versamento diquote anticipate — al riscatto dell 'alloggio che an-drà ad occupare, nel caso specialmente in cui fossepossibile arrivare sollecitamente ad un'assegnazionepreventiva dell 'alloggio stesso.

Come già si è detto precedentemente, è poi as-solutamente indispensabile che l 'assegnazione deglialloggi sia prat icamente effettuata con il terminestesso delle costruzioni, ad evitare che pe r circa unanno gli alloggi r imangano vuoti , in attesa che sicompiano le lunghe prat iche burocrat iche per l'as-segnazione.

A conclusione della presente, mi auguro che glielementi ed i dati portat i a conoscenza dei colleghi,possano anche servire per quelle più felici impo-stazioni dei futuri piani di costruzione di nuovecase a carattere economico-popolare, la cui solleci-ta e più estesa attuazione ancora oggi resta una delleaspirazioni più vive dei ceti meno abbienti , e permolti reale necessità di vita.

Luigi Ravelli

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La lavorabilità dei materiali metalliciConfronto tra i metodi proposti per la misura della lavorabilità. Alcuni risultati sperimentali.

Il problema della lavorabilità dei materiali me-tallici presenta delle gravi difficoltà allorchè si desi-derano ottenere soluzioni rigorose.

I diversi sistemi adottat i dal l ' industr ia , p u r es-sendo utili per stabilire la maggiore o minore diffi-coltà con cui può essere lavorato un materiale , nontengono conto in genere che di un fattore od almassimo di due, non essendo possibile evidente-mente classificare i materiali metallici in base aduna propr ie tà che è così variabile poiché funzionedi un numero elevatissimo di parametr i .

Uno studio rigoroso sull 'argomento dovrà perciòcercare innanzi tut to di identificare questi para-metr i , possibilmente isolarli, considerandone l ' in-fluenza, separata dappr ima ed infine complessiva,sulla lavorabilità del mater iale .

Procedendo per ordine cerchiamo di dare unadefinizione della lavorabilità attraverso l'elenca-zione dei fattori da cui essa dipende non senzaprima avere ricordato la distinzione di Ernst trala lavorabilità vera e propr ia , che risulta dal gradodi « difficoltà » con cui si può lavorare un metallocon asportazione di truciolo, e la at t i tudine a daresuperfici finite (a par i tà di condizioni di taglio) cherisulterebbe collegata con l 'inverso della resilienza.

I principali fattori che influenzano la lavorabi-lità sono:

a) Stato Metallurgico del pezzo:

1) Struttura cristallina. Molti studi si sono fattiper collegare la strut tura cristallina degli acciai(Woldman) e delle ghise (Field e Stansbury) con ladurata dell 'utensile. La grossezza della grana è nor-malmente indice di buona lavorabilità salvo che peri materiali molto teneri e dutti l i in cui è la granafine che porta ad una lavorabilità migliore.

La presenza di una seconda fase insolubile oquasi nella principale modifica le caratteristiche dilavorabilità. Se questa seconda fase è rappresentatada inclusioni più dure del metallo (ossidi duri diAlluminio, silicati nell 'acciaio o silicio libero nel-l 'al luminio) riduce la durata dell 'utensile, al con-trar io influisce la presenza di particelle più tenerealla tempera tura di taglio, costituenti elementi dilubrificazione (piombo nell 'acciaio, grafite nelleghise o bismuto) che riducano il coefficiente di at-tri to truciolo-utensile, oppure elementi che dimi-nuiscano la resistenza allo scorrimento del materialecome i solfuri (di Mn).

Le percentuali di questi elementi aggiunti sonovariabili tra 0,08 e 0,33 %.

2) Durezza. È collegata entro certi limiti conla lavorabilità (vedasi fig. 1). Sono da tenere pre-senti alcune anomalie a questa regola infatti adesempio si è verificato che acciai austenitici al man-ganese con durezza inferiore ai 200 Brinell , pre-sentino una lavorabilità minima, mentre acciai nor-mali anche di durezza superiore siano facilmente

lavorabili. In spiegazione di questo fatto si è rile-vato che la lavorabilità è più collegata con la du-rezza dei singoli granuli , durezza alla temperaturadi taglio, durezza del truciolo che, pe r effetto dellapressione esercitata su di esso, può essere fino a trevolte maggiore di quella originaria a freddo del ma-teriale.

Sono state anche proposte relazioni empir ichetra la durezza e la forza di taglio

X = Cp (1000 S)r (Kronenberg)dove : X = forza di taglio

Cp = costante dipendente dal materiale o t t enu tain funzione della durezza con le formule

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per gli acciai

per le ghise.S = Sezione del truciolor = esponente dipendente dal materialea = angolo di spoglia frontale dell 'utensileH = durezza del materiale.

3) Altre proprietà meccaniche. Resistenza atrazione (carico di rot tura) (vedasi fig. 1) resistenzaallo scorrimento, a l lungamento.

Nessuno di questi fattori indica in modo precisola lavorabilità poichè la tempera tura modifica i va-lori di questi parametr i i quali sono peral t ro otte-nu t i da prove statiche eseguite in condizioni bendiverse da quelle che si verificano durante il taglio.

4) Lavorazioni precedenti del materiale (afreddo ed a caldo) ed incrudimento. La lavorazionea freddo (es. trafilatura) porta ad una migliore la-vorabili tà. I risultati del Research Committee onCutting Fluids sono:

— Negli acciai con % di carbonio fino a 0,30le laminazioni o trafilature a freddo danno maggiorelavorabilità che se fatte a caldo;

— Negli acciai con 0,30-0,40 % di C la diffe-renza non è apprezzabi le ;

— Negli acciai con C > 0 , 4 0 % sono preferi-bili le laminazioni o trafilature a caldo per avereuna maggiore durata dell 'utensile. In questo caso èraccomandato il t ra t tamento di ricottura.

5) Composizione chimica. Anche queste rela-zioni t ra la composizione chimica e la lavorabilitàsono piuttosto incerte.

b) Condizioni di taglio.

Velocità di taglio, profondità di passata, avan-zamento. Condizioni di lubrificazione e refrigera-zione (controllo del coefficiente di attri to tra uten-sile e truciolo).

c) Tipo di utensile impiegato nella prova (forma,angoli caratteristici di taglio, composizione et ra t tament i subiti , durezza, finitura superficiale,stato di affilatura).

22

24

Fig. 1.

d) Tipo di lavorazione (contatto continuo tra pezzoed utensile o intermit tente con urti) e di mac-china utensile usata (Rigidezza, Vibrazioni).

e) Grado di finitura raggiunto. Questo elemento ècollegato con la duttil i tà del materiale cioè conla sua possibilità di fare fluire plasticamente iltruciolo senza la formazione del pretruciolo chepeggiora la finitura. Natura lmente la finitura èanche dipendente dalle condizioni di taglio edin part icolare dalla pressione specifica di taglioche, se alta, può provocare vibrazioni dannose.

Quanto sopra mette in evidenza quanto numerosisiano i fattori da cui dipende la lavorabilità, t ra iquali quelli r icordati sono soltanto i pr incipal i .

I fattori metallurgici che hanno interessato ilWoldmann, il Bonte, Fleischmann, Jani tzky eWolfe, non saranno ripresi in considerazione chebrevemente, dovendosi l imitare questo studio a queifattori determinanti la cui misura può essere as-sunta come indice di lavorabilità di un mater iale .

Poichè i fattori di cui si parla al N. a) sono col-legati al materiale mentre le condizioni di tagliopossono essere fissate indipendentemente , sarà ne-cessario per avere un indice di lavorabilità — con-nesso con il materiale — fissare delle condizioni ditaglio oppor tune nonchè gli elementi di cui al c),d) ed osservare il comportamento dei diversi mate-riali misurando quei fattori che meglio rivelano laat t i tudine alla lavorabilità.

Poichè in questo problema a più variabili non èpossibile una misura simultanea di più parametr i ènecessario scegliere, ed in questo è la difficoltà mag-giore, quello che rappresenta meglio con le sue va-riazioni il fenomeno.

Negli studi fatti finora sul l 'argomento, e sonoabbastanza numerosi , si sono messe in evidenza:

1) le forze di taglio, valutate con misure dina-mometr iche per la determinazione della potenzaassorbita nel taglio;

2) la quanti tà di calore prodotta misurata concalorimetri e le tempera ture raggiunte dall 'utensilemisurate con coppie termoelet t r iche;

3) la velocità economica che assicura una pre-fissata durata dell 'utensile misurata quest 'ul t ima in« tempo » tra due affilature od in volume di tru-ciolo asportato;

4) il grado di finitura superficiale.Tra le prove proposte pe r ricavare l ' indice di

lavorabilità si r icordano:

1) Prove per la misura delle forze di taglioe potenza assorbita:

a) Nella lavorazione al tornio con strumenti di-namometrici (ad esempio la prova Schlesinger ab-binata alla misura del fattore di abrasione che ilmateriale esercita sull 'utensile);

b) Nella lavorazione al t rapano con dinamome-tro per il rilievo della coppia di taglio e della resi-stenza all 'avanzamento della punta .

2) Prove per la misura della quanti tà di ca-lore sviluppata durante il taglio come trasformazio-ne del lavoro di taglio. I metodi calorimetrici pro-posti da A. O. Schmidt possono applicarsi alle la-vorazioni al t r apano .

3) Prove per la misura della tempera tura del-l 'utensile che viene eseguita con coppie termoelet-tr iche durante la torni tura in condizioni di tagliodefinite (Boston e Gilbert). Sono stati proposti an-che metodi ottici per questa prova (pirometr i) ba-santisi sulla colorazione del truciolo nel l 'a t t imo deldistacco.

4) Prove per la misura della durata dell 'uten-sile. Sono in genere basate sul rilievo del tempo tradue affilature o sul logorio esercitato dal materialesull 'utensile in un dato t empo, od ancora sul vo-lume o peso di truciolo asportato t ra due affilature.

5) Prove di lavorazione con misura del gradodi finitura superficiale eseguita con analizzatori disuperficie capaci di registrare in un grafico le aspe-ri tà .

6) Altre prove proposte :a) Prove di penetrazione sul t rapano (Boston e

Kessner). In essa una punta elicoidale s tandard foracon una velocità di taglio prefissata e costante e conun avanzamento provocato da un peso che gravasulla pun ta e che sarà perciò scelto in base alla resi-stenza che la punta incontra alla penetrazione. Laprofondità del foro eseguito dopo un dato tempoè connessa con la lavorabilità del mater ia le ;

b) Prova di taglio con sega (A. S. Kenneford)in essa si misura il tempo richiesto per segare unabarra di dimensioni prefissate;

c) Misure di durezza e passaggio all ' indice dilavorabilità mediante formule empiriche non moltoprecise e talvolta non applicabili .

P r ima di discutere i vari t ipi di prova occorre

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ricordare ancora come venga espresso nei manual iamericani l ' indice di lavorabilità I.

La prova eseguita è basata sulla durata dell 'u-tensile e l ' indice I è indicato come rappor to t ra lavelocità di taglio economica per una durata dell 'u-tensile di 20 minut i (Velocità di Taylor) per il ma-teriale in esame e quella corrispondente all 'acciaio( laminato o trafilato a freddo) AISI B 1112 lavo-rato ad una velocità di taglio di 60 m / m i n , per ilquale I = 100.

Risultano così I minore di 100 tut t i i material imeno lavorabili del AISI B 1112, ed I maggiore di100 i più lavorabili . Da queste tabelle che varianodai minimi degli acciai inossidabili (I = 25) alleleghe al Magnesio (I = 500÷2000), si ottengono levelocità di taglio economiche per i vari material i ,molt ipl icando quella del materiale t ipo AISI B 1112

(1) L'indice di lavorabilità può anche essere espressosotto forma di potenza richiesta per lavorare un dato tipo dimateriale in certe condizioni di taglio definite. Così ad esem-pio indicando con 1 la potenza richiesta per lavorare le leghedi magnesio (le più lavorabili) si avranno valori 1,8 perleghe di alluminio, 3,5 per ghise, 6,3 per acciai e così via.Anche la durata dell'utensile, le velocità di taglio econo-miche possono essere elementi di indicazione della lavo-rabilità.

Fig. 2.

Misura della lavorabilità attraverso le forze ditaglio.

Per comprendere come la misura delle forzedi taglio (in particolare la forza principale di ta-glio) rappresentino e comprendano numerosi fattoridi lavorabilità tra quelli elencati più sopra, pos-siamo rifarci alla teoria generale del taglio ortogo-nale (Merchant) che imposta in forma matematicail fenomeno del taglio e da questa t rar re una rela-zione che dimostri come le forze di taglio siano col-legate con la lavorabilità.

Il punto di par tenza è dato dalle condizioni diequilibrio del truciolo sotto l 'azione di due forze:

Fig. 3.

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per l ' indice di lavorabilità (1).

In altro modo è stato definito l ' indice di lavo-rabili tà da Schlesinger il quale ha assunto il pro-dotto della forza principale di taglio applicata al-l 'utensile e misurabile con un utensile dinamome-trico, per il fattore di usura rilevato attraverso unaprova di abrasione esercitata dal pezzo rotante con-tro una sferetta di acciaio temperato premuta concarico definito. I due fattori del suddetto prodot todovrebbero dare una informazione abbastanza pre-cisa sulla lavorabili tà del mater iale , anche perchèassolutamente indipendent i t ra di loro (il rame adesempio ha una bassa resistenza al taglio, moltominore di un acciaio, ma ha un effetto di usuramolto superiore all 'acciaio). Attraverso una unifica-zione delle modal i tà di prova si arriva alla determi-nazione del coefficiente di usura.

Discussione delle prove proposte.

Si deve premet tere che alla base di questa di-scussione stanno due considerazioni:

1) Le prove por tano a risultati solo approssi-mati in quanto è possibile basarle su uno o dueparamet r i ;

2) Le prove devono per quanto possibile esseredi facile esecuzione al tr imenti non hanno util i tàpratica.

Il punto 1) porta alla necessità di scegliere i pa-rametr i da misurare con estrema cura per indivi-duare quelli che hanno una maggiore influenza eche rappresentano meglio la propr ie tà di lavora-bilità del materiale in determinate condizioni ditaglio.

Gli elementi che possono essere meglio misuratia questo scopo sono: Forze di taglio (o potenzeassorbite), calore generato durante il taglio (o tem-peratura raggiunta dall 'utensile), durata dell 'uten-sile, finitura superficiale del pezzo lavorato.

applicata dall 'utensile al truciolo che si supponeabbia come punto di applicazione il centro dell areadi contatto tra utensile e truciolo, ed che il pezzoapplica al truciolo dal piano di scorrimento (fig. 2).

Si può trascurare la coppia che ha origine dallamancanza di al l ineamento di R con R ' , poichè haun valore molto piccolo.

dalla 3) si h a :

Fig. 4.

Consideriamo ora la risultante R che l 'utensileapplica al pezzo (fig. 3) e scomponiamola:

1) secondo le direzioni orizzontale di taglio Xe normale Y. Gli estremi di queste due componentistanno su una circonferenza di diametro R,

2) nelle due direzioni F ed N cioè quella dellafaccia di taglio e quello normale . Poichè F ed Nsono collegate dal valore del coefficiente di a t t r i tof che si sviluppa tra le superfici a contatto del tru-ciolo ed utensile, r isulta:

3) nelle direzioni del piano di scorrimento edin quella normale ad esso Fs e Fn .

Da queste scomposizioni risulta

1) X = R cos (τ — α)

2) Y = R sen (τ — α) (dove α è l 'angolo di

3) Fs = R cos (φ + τ — α) spoglia frontale)

4) Fn = Fs t a n g (φ + τ — α)

Introduciamo ora la tensione di scorrimento s s:

(As = area del piano di scorri-

6)

Fig. 5.

7)

dalla 1) e 7) :

P e r rendere la espressione di X indipendentedalla tensione di scorrimento σ s e solo funzione diφ e delle costanti del sistema, è necessario intro-durre la resistenza del materiale.

Supponiamo che la resistenza del materiale alloscorrimento sia costante per un dato materiale la-vorato, ( Ks = costante); questa ipotesi si è dimo-strata sufficientemente precisa per i material i astruttura non cristallina, mentre per i material i astrut tura cristallina (ed è il caso che si incontrapiù frequentemente si è assunto la relazione

9) Ks = Ko + ε σn

dove ε e Ko sono costanti del materiale ed il σn

è lo sforzo di compressione nel piano di scorri-mento .

Fig. 6.

È evidente che durante il taglio la tensione discorrimento uguaglia la resistenza del materialeallo scorrimento (σs=K) sul piano di scorrimentostesso.

D'altra par te

Sostituendo il valore di σn trovato sopra nella

(9) si h a :

11) Ks = Ko + ε Ks tang (φ + τ — α) da cui :

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4) resistenza allo scorrimento del materiale.Poichè il materiale più lavorabile dà luogo ad

una forza X minore, cerchiamo le condizioni cherealizzano la X minima. Per trovare il valore del-l'angolo φ che rende minima la X si ottiene deri-vando la (12) ed uguagliando la derivata a 0.

Si ha così:

13) 2φ + τ — α = c

Sostituendo il valore della (13) nella (12):

14) X = a p Ks [cotgφ + t a n g (C — φ)]

Questo perchè il valore di C r imane costante.

Fig. 7.

Dalla (15) risulta anche che diminuendo φ au-menta la forza X, dal che a p p a r e che il rappor tor t è un utile indice del rendimento di taglio.

Le tre costanti del materiale Ε , K0 , C sono colle-gate tra loro dalla relazione (9) che può essere rap-presentata in un diagramma (fig. 4) dove alle ascissesiano r iportat i i valori di σn ed alle ordinate i va-lori di K,

Fig. 8.

riale in quanto molti fattori da cui questa propr ie tàdipende non influiscono sensibilmente sulla X, eperciò sfuggono a questa misura.

La misura della forza X può essere fatta con di-namometr i indiret t i , cioè del t ipo atto a trasfor-mare lo sforzo in altra grandezza fisica di più facilee precisa valutazione. I d inamometr i , che in gene-rale constano di due par t i , una atta a rilevare losforzo ed una a misurarlo, devono avere ca-ratteristiche particolari come una frequenza pro-pria elevata rispetto alla armonica di maggiore fre-quenza del fenomeno in osservazione. La massa inmoto dovrà perciò avere spostamenti ridottissimi,quindi una elevata rigidezza della par te che rilevalo sforzo.

L'isteresi deve essere minima perchè modificala curva che rappresenta il fenomeno impedendo ori tardando il r i torno allo zero. La viscosità poi rende

Fig. 9.1. Punta elicoidale. - 2. Recipiente calorimetrico. - 3. Tappo superiore.

4. Acqua. - 5. Rivestimento isolante. - 6. Provino. - 7. Tappo inferiore.

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5) mento = , a = avanzamento ,

p = profondità di passata) .

8)

10)

26

perciò:

12)

Risulta perciò che X (forza principale di taglio)è dipendente d a :

1) Sezione del t ruciolo;

2) coefficiente di at tr i to fra truciolo ed uten-sile;

3) ε, Ko (costanti del mater ia le);

15)

La (15) permette di trovare il valore di X in fun-zione dell 'angolo di scorrimento, e delle t re co-stanti del materiale ε, K e C.

Dalla (13) risulta che a u m e n t a n d o il coefficientedi attr i to fra utensile e truciolo (cioè τ), deve dimi-nuire φ e cioè anche diminuire il rappor to di taglio

Poichè C = c o t g - 1 ε ed ; C è rappresen-

tato nella figura dall 'angolo tra la linea r e la ver-ticale.

Da tut te queste considerazioni risulta che lecondizioni di taglio sono buone quando l 'angolo φè grande e la forza X r idotta.

Perchè ciò si verifichi occorre avere un coeffi-ciente di attrito basso, un valore basso del Ks delmateriale ed un elevato valore di C.

Da quanto precede risulta quindi evidente larelazione tra la forza X ed alcuni fattori del mate-riale connessi con la lavorabilità.

Naturalmente la misura della X non dà una in-dicazione esauriente sulla lavorabilità del mate-

Fig. 10.

la misura dipendente dalla velocità con cui avvieneil fenomeno.

L'Industr ia usa dinamometr i basati su concettidiversi e cioè:

1) Dinamometr i elettrici (misurano delle va-riazioni di resistenza di un conduttore (grafite), diri luttanza di un circuito magnetico (magneto-stri-zione), fenomeni piezoelettrici (quarzo) o variazionidi resistenza di contatto);

2) Dinamometr i Meccanici (misurano defor-mazioni elastiche di un sistema, deformazioni pla-stiche o trasformano sforzi in pressioni idrostatiche);

3) Dinamometr i ottici (basati sulla birifran-genza di un cristallo soggetto a sforzi meccanici).

Spesso è necessario amplificare la grandezzadella deformazione del sistema elastico con metodielettrici (variazione di capacità, variazione di resi-stenza di fili incollati sulla superficie del sistemadeformato (strain gage) ottici (amplificazione conspecchi), meccanici (con leve), pneumatici .

Con ciò la misura della deformazione è trasfor-mata in misura di capacità, di resistenza di angoli,di lunghezze e di pressioni. Naturalmente il dina-mometro adatto al nostro scopo dovrà essere co-struito in modo da avere certe caratteristiche benprecise anche a scapito di al tre meno important i .(Ad esempio la rigidità porta a minore sensibilità).

Fig. 11.

Siccome le deformazioni di un sistema elastico ri-gido (come deve essere nel nostro caso) sotto l'a-zione di una forza sono del l 'ordine del micron perpoterl i misurare con precisione occorrono strumentidi elevatissima sensibilità. I calibri pneumatici pos-sono, per esempio, assolvere bene questa funzione.È stato recentemente costruito un dinamometropneumatico costituito da un sistema elastico sog-getto allo sforzo (molla) e dove le deformazioni sonomisurate con un amplificatore pneumatico. Il si-stema elastico, costituito da una molla a C (fig. 5)cui è applicata la forza che provoca lo spostamentoα, si deforma in m o d o tale che la estremità dovesi esegue la lettura si sposta di una quant i tà δ1-δ2

molto maggiore di α (amplificazione). P e r evitarel'isteresi le tensioni interne della molla devono es-sere molto inferiori al l imite elastico del mater ia le .In figura 6 è visibile lo schema della molla dinamo-metrica e l 'ugello attraverso cui fluisce l 'ar ia deldispositivo pneumatico la cui variazione di luce de-termina una portata diversa del fluido: queste va-

riazioni sono segnalate sulla colonna d 'acqua dellabottiglia (1).

Pe r tenere conto di un altro fattore anche moltoimportante quale la velocità di taglio, si è pensatodi indicare anzichè la X il prodot to XVt cioè la po-tenza assorbita. È noto che la X non r imane co-stante a pari tà di tut te le al tre condizioni di taglioal variare di V t, ma (come anche si è diret tamenteverificato), la forza X diminuisce con la Vt per cuila potenza non varia l inearmente con la velocità ditaglio.

Si r iportano come esempio i d iagrammi di fig. 7e 8 ove sono rappresentate le forze e le potenze infunzione di Vt .

Misura della lavorabilità attraverso il rilievo dellaquantità di calore generata nel taglio.

Il sistema calorimetrico proposto da A. O.Schmidt presenta numerosi pregi e notevole inte-resse, ma una certa difficoltà di esecuzione.

(1) Da prove eseguite presso il nostro Istituto si ènotato come la misura di X possa essere eseguita con lostrumento sopra descritto con una sensibilità di lettura del-l 'ordine dei 5 kg. È perciò necessario scegliere condizionidi taglio per cui X non risulti troppo inferiore ai 100 kg.onde ridurre l'errore a circa il 5 %.

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Numerose prove di questo t ipo eseguite pressol 'Ist i tuto di Tecnologie del Politecnico di Tor ino,hanno permesso di ottenere risultati comparativiinteressanti anche se non di eccessiva precisione invalore assoluto.

Infatti la precisione della misura è r idotta peril t ipo di calorimetro (fig. 9) che è stato costruitotenendo conto delle esigenze di impiego e cioè dellapossibilità di afferrare il provino in lavorazione dalbasso ed in t rodurre la punta elicoidale dal l 'a l to . Visono quindi perdi te per conduzione attraverso laprovetta e la punta elicoidale, nonchè perdite do-vute al fatto che il calorimetro deve presentare unaaper tura superiore per l ' introduzione della punta .Dette perdi te si calcolano al 1 0 ÷ 1 5 % circa, a se-conda della tempera tura raggiunta dal l 'acqua nelcalorimetro.

L'interesse della prova sta perciò specialmentenel confronto tra la quanti tà di calore sviluppatain condizioni di lavoro analoghe nel forare mate-riali diversi. Stabilendo una relazione di dipendenzadella lavorabilità dalla quanti tà di calore svilup-pata si può arrivare ad un indice parziale di lavo-rabili tà poichè la prova suddetta non tiene contodel fattore durata dell 'utensile, che oltre ad esseredipendente dalla tempera tura è anche dipendentedalla abrasività del mater iale .

La misura della quanti tà di calore sviluppata sicollega con la potenza assorbita nel taglio attraversoil pr imo principio della termodinamica (equiva-lenza tra calore e lavoro).

La quanti tà di calore sviluppata si può conside-

rare some somma di due quanti tà di calore, una cor-

rispondente al lavoro speso per vincere la resisten-

za allo scorrimento

Poichè il lavoro totale di taglio è Lt = La+Ls

risulta Lt = J (Qa + Qs).

Questa relazione è vera con buona approssima-zione ma non rigorosamente precisa in quanto nontutto il lavoro si trasforma in calore, ma una par tedi esso r imane immagazzinata nel truciolo e nelpezzo sotto forma di tensioni interne (è stato calco-lato che questa par te si aggira sul 12 % del lavorototale) (Schmidt) .

La misura della quanti tà di calore sviluppatadurante il taglio eseguita con il calorimetro è ba-sata sulla nota relazione Q = (ma + me) c (t2 — t1)dove ma = massa d 'acqua calorimetrica

me = equivalente in acqua del calorimetroc = 1 (calore specifico acqua)t1 e t2 t empera tu ra iniziale e finale (dopo ese-

guito il taglio) dell 'acqua del calo-r imetro .

Per la nostra prova è stato adottato un provinocilindrico di diametro 12 mm. con preforo cen-trale di 5 m m . una altezza uti le di taglio h = 30 m m . ;la punta elicoidale scelta ha diametro di 14,5 m m . ;la massa d 'acqua calorimetrica 50 cc. ; l 'equivalentein acqua del calorimetro 15 c c ; l 'avanzamento 0,12

Fig. 13.

mm/g i ro ; si è poi fatto variare il numero di giriper ogni t ipo di materiale da un minimo di 30 adun massimo di 600 g i r i /min . Il t empo di taglio è

essendo 1 Cal/sec = 5,70 CV. : (Po-

tenza t rasformata in calore).

La potenza assorbita calcolata invece meccani-

ATTI E RASSEGNA TECNICA DELLA SOCIETÀ DEGLI INGEGNERI E DEGLI ARCHITETTI IN TORINO - NUOVA SERIE - ANNO 7 - N. 1 - GENNAIO 1953

28

Fig. 12.

, ed una corrispon-

dente al lavoro di attri to tra utensile e truciolo

stato calcolato con la relazione dove

h = 30 m m . av =0 ,12 ed n variabile da prova aprova.

La quanti tà di calore sviluppata è cal/sec. ed

camente è dove C si misura con un

dinamometro applicato alla macchina.

Riportiamo ora alcune tabelle che indicano i ri-sultati di alcune prove fatte su materiali diversi.Sono stati esaminati i seguenti 5 tipi di materiali:

1) UNI C 30 (SAE 1030) indice di lavorabilitàsecondo Kent 3,7 - A% 20 Kr 67 Kg/mm2

Hd 197 Composizione: C = 0,30%; Mn = 0,80%;Si = 0,35%.

2) UNI C.20 (SAE 1020) Indice di lavorabilitàKent 4,2 - A% 20 Kr 60 Kg/mm2 Hd 175 Com-posizione: C = 0 , 2 0 % ; M n = 0 , 8 0 % ; S i = 0 , 3 5 % .

3) FIAT AA (SAE 1010) Indice di lavorabilitàKent 5,00 - A% 25 Kt 68 Kg/mm2 Hd 200Composiz.: C = 0 , 0 8 ÷ 0 , 1 0 % ; Mn = 0 , 4 ÷ 0 , 5 % .

Fig. 14.

29

4) UNI 22 F 1 (SAE 1120) Indice di lavorabilitàKent : 5,6 - A% 14 Kr 78 Kg/mm2 Hd 230Composizione: C=0 ,18÷0 ,28%; M n = 0 , 6 ÷ l % ;Si = 0 , 3 5 % ; S = 0,10÷0,15%; P = 0,08% max.

TABELLA N. 1 (v. fig. 10)

5) FIAT EN1A (SAE 1112) Indice di lavorabilitàKent 8,2 - Kr 70 Kg/mm2 Hd 205 Composi-zione: C = 0 , 0 7 ÷ 0 , 1 5 % ; Mn = 0 , 8 ÷ 1 , 2 % ;Si = 0,10 max.; S = 0,20÷0,30%; P = 0,07% max.

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TABELLA N. 4 (v. fig. 13).

Avanzamento mm/giro 0,12 Diametro punta mm. 14,5 Diametro provino mm. 12Diametro preforo mm. 5

massa d'acqua calorimetrica 50 cc.equivalente in acqua del calorimetro 15 cc.

Lunghezza di taglio mm. 30 Materiale del provinoUNI 22 F 1 (SAE 1120)

PROVE

Numero di giri/minTempo di taglio (sec.)Temperatura iniziale (t1 in °C.)Temperatura finale (t2 in °C.)Quantità di calore sviluppata (in c a l . ) . . . .Calore sviluppato al sec. (Cal/sec.)Potenza Pc (CV.) (calcolata dal calore) . . .Coppia (Kgm.) (al dinamometro)Potenza Pm (CV.) (calcolata meccanicamente)

(Cn/716)

TABELLA N. 5 (v. fig. 14).

Avanzamento mm/giro 0,12 Diametro punta mm. 14,5 Diametro provino mm. 12Diametro preforo mm. 5

massa d'acqua calorimetrica 50 cc.equivalente in acqua del calorimetro 15 cc.

Lunghezza di taglio mm. 30 Materiale del provinoFIAT EN 1 A (SAE 1112)

PROVE

Numero di giri/minTempo di taglio (sec.)Temperatura iniziale (t1 in °C.)Temperatura finale (t2 in °C.)Quantità di calore sviluppata (in c a l . ) . . . .Calore sviluppato al sec. (Cal/sec.)Potenza Pc (CV.) (calcolata dal calore) . . .Coppia (Kgm.) (al dinamometro)Potenza Pm (CV.) (calcolata meccanicamente)

(Cn/716)

I diagrammi riportati indicano l'andamentopressochè analogo delle linee rappresentanti lequantità di calore sviluppate Q, le coppie C e lepotenze Pc e Pm al variare del tipo di materiale.

Questi diagrammi integrati eventualmente conaltri, danno un quadro delle caratteristiche di lavo-rabilità del materiale : degli sforzi e potenze cherichiedono per essere tagliati e del calore svilup-pato durante il taglio (2).

Misura della lavorabilità del materiale dalla duratadell'utensile e dalla finitura delle superfici.La misura della lavorabilità dalla durata del-

l'utensile è giustificata dalle relazioni di dipenden-ze che legano i fattori del materiale con la duratastessa. Si tratta di una misura di lunga e difficileesecuzione.

(2) Altra misura indice di lavorabilità è quella dellatemperatura raggiunta dall'utensile durante il taglio. Tra imetodi suggeriti quello della coppia termoelettrica ha datobuoni risultati anche per la relativa facilità di misura.

Vi sono due sistemi per eseguirlo:

1) fare lavorare l'utensile fino alla perditadella affilatura (questo punto può essere indicatocon un utensile dinamometrico che rivela il mo-mento in cui l'utensile perde il filo tagliente segna-lando l'aumento della forza di taglio).

Detta prova deve essere eseguita con condizionidi taglio unificate; anzichè il tempo di durata tradue affilature, si può anche misurare il volume odil peso di truciolo asportato tra due affilature. In-conveniente di queste prove è l'elevato tempo diesecuzione e la quantità notevole di materiale datagliare.

Si è allora pensato di fare la prova con analoghecondizioni, ma a durata fissa (con un tempo dilavoro breve) e misurare poi con strumenti moltosensibili il consumo dell'utensile (profondità delcratere ecc). A maggiore consumo corrisponde mi-nore lavorabilità.

2) Sono anche state proposte prove analogichedi abrasività (che si collegano con la durata del-

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TABELLA N. 2 (v. fig. 11)

TABELLA N. 3. (v. fig. 12)

30 31

Avanzamento mm/giro 0,12 Diametro punta mm. 14,5Diametro provino mm. 12Diametro preforo mm. 5

massa d'acqua calorimetrica 50 cc.equivalente in acqua del calorimetro 15 cc.

Lunghezza di taglio mm. 30Materiale del provino

UNI C. 30 (SAE 1030)

Numero di giri/min

Tempo di taglio (sec.)

Temperatura iniziale (t1 in °C)Temperatura finale (t2 in °C)Quantità di calore sviluppata (in calorie) . . .Calore sviluppato al sec. (Cal./sec.)Potenza Pc (CV.) (calcolata dal calore)Coppia (Kgm.) (al dinamometro)Potenza Pm (CV.) (calcolata meccanicamente)(Cn/716)

PROVE 1 2 3 4 5 6 7 8

30 60 120 190 240 375 480 600

500 250 125 79 60 40 31 25

23,5 26 11,5 23 11,5 10,5 22,5 2347 57 47 60 54 47 59 601530 2020 2300 2400 2760 2370 2370 2400

0,003 0,0082 0,0184 0,0304 0,046 0,059 0,0765 0,0960,0175 0,0465 0,10 0,173 0,262 0,338 0,435 0,5480,65 0,7 0,68 0,68 0,615 0,63 0,63 0,6

0,027 0,0586 0,105 0,180 0,205 0,330 0,425 0,5

Avanzamento mm/giro 0,12 Diametro punta mm. 14,5Diametro provino mm. 12Diametro preforo mm. 5

massa d'acqua calorimetrica 50 cc.equivalente in acqua del calorimetro 15 cc.

Lunghezza di taglio mm. 30Materiale del provino

UNI C. 20 (SAE 1020)

PROVE

Numero di giri/minTempo di taglio (sec.)Temperatura iniziale (t1 in °C.)Temperatura finale (t2 in °C.)Quantità di calore sviluppata (in cal.)Calore sviluppato al sec. (Cal/sec.)Potenza P c (CV.) (calcolata dal calore) . . . .Coppia (Kgm.) (al dinamometro)Potenza Pm (CV.) (calcolata meccanicamente)(Cn/716)

30 48 60 95 120 150 240 375 480500 290 250 157 125 100 60 40 3126 26 26 26 26 26 26 26 2637 44 50 51 52 53 54 54 52715 1170 1560 1625 1690 1750 1820 1820 1690

0,00143 0,004 0,0062 0,0104 0,0135 0,0175 0,032 0,0455 0,05450,00815 0,0228 0,0353 0,0575 0,074 0,097 0,182 0,256 0,310,385 0,455 0,525 0,560 0,560 0,595 0,560 0,525 0,490

0,016 0,0305 0,044 0,074 0,094 0,125 0,188 0,275 0,32

Avanzamento mm/giro 0,12 Diametro punta mm. 14,5Diametro provino mm. 12Diametro preforo mm. 5

massa d'acqua calorimetrica 50 cc.equivalente in acqua del calorimetro 15 cc.

Lunghezza di taglio mm. 30Materiale del provino

FIAT AA (SAE 1010)

PROVE

Numero di giri/minTempo di taglio (sec.)Temperatura iniziale (t1 in °C.)Temperatura finale (t2 in °C.)Quantità di calore sviluppata (in cal.)Calore sviluppato al sec. (Cal/sec.)Potenza P c (CV.) (calcolata dal calore) . . . .Coppia (Kgm.) (al dinamometro)Potenza Pm (CV.) (calcolata meccanicamente)

(Cn/716)

1 2 3 4 5 6 7 8

30 75 120 190 240 375 480 600500 200 125 79 60 40 31 2526 26 26 26 28 28 28 2838 43 50 55 55 55 56 56780 1100 1560 1880 1755 1755 1820 1820

0,00156 0,0055 0,0125 0,0238 0,0293 0,044 0,059 0,0730,0089 0,0314 0,071 0,136 0,167 0,25 0,338 0,4150,385 0,455 0,525 0,577 0,56 0,525 0,49 0,49

0,016 0,034 0,087 0,152 0,184 0,275 0,33 0,41

30 48 75 190 240 300 375 480 600500 290 200 79 60 50 40 31 2521 21 21 21 16 16 14 14 1439 41 41 43 39 39 37 37 37

1170 1300 1300 1430 1495 1495 1495 1495 14950,0023 0,0045 0,0065 0,018 0,025 0,03 0,0374 0,048 0,060,0132 0,0256 0,037 0,103 0,143 0,172 0,213 0,274 0,340,314 0,28 0,28 0,42 0,403 0,403 0,385 0,385 0,367

0,0132 0,0188 0,0294 0,112 0,135 0,169 0,20 0,258 0,31

30 48 75 95 120 190 240 300 480500 290 200 157 125 79 60 50 3112 12 12 12 12 12 12 12 1220 24 26 27 28,5 31 31 33 36520 780 910 975 1070 1235 1235 1360 1560

0,00104 0,0027 0,0045 0,0062 0,0085 0,0157 0,0206 0,0272 0,0500,0059 0,0154 0,0255 0,0352 0,0485 0,085 0,117 0,155 0,2840,298 0,314 0,298 0,28 0,28 0,350 0,368 0,368 0,4

0,0125 0,021 0,031 0,037 0,047 0,093 0,124 0,155 0,27

1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 2 3 4 5 6 7 8 9

l 'utensile) come quella di Schlesinger con la sfe-retta premuta contro il pezzo di rotazione, che dàattraverso il suo consumo il coefficiente di usura,però in condizioni di fatto ben diverse da quellein cui l 'utensile opera, anche perchè la sferettastrisciando contro il materiale lo incrudisce.

Poichè anche la finitura delle superfici può es-sere indice di lavorabilità del materiale (vedasi pa-ragrafo e) all ' inizio della trattazione) è possibileattraverso la misura di questa caratteristica — facil-mente realizzabile con analizzatori superficiali en-trat i ormai nell 'uso corrente — avere una indica-zione di quella propr ie tà che Ernst chiama atti-tudine del materiale lavorato a dare superfici finite.

Concludendo la presente trat tazione si r ichiamal 'attenzione sulle difficoltà connesse con queste pro-ve, difficoltà che sono state qui messe in luce e cheportano a risultati parziali non sempre precisi madi util i tà come orientamento sulle condizioni ditaglio da scegliere per ogni t ipo di mater ia le .

Ciascuno dei sistemi descritti ha degli inconve-nient i , ma l 'accostamento di essi può dare una ideasulla strada da seguire, a seconda degli scopi da rag-giungere, essendo ciascuno di essi adatto in casi par-colari e non potendosi proporre una prova unifica-bile che con precisione e con semplicità di esecu-zione sia applicabile a qualunque t ipo di mater ia le .

Gian Federico Micheletti

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N O T I Z I A R I O

Esposizione dell'agricoltura

L'Esposizione dell'Agricoltura (Roma, 2 giugno - 31 ot-tobre 1953) costituisce una manifestazione tecnica e scienti-fica, avente i seguenti scopi:

a) dimostrare l'importanza che l'Agricoltura ha nellavita italiana sia come fonte di ricchezza, sia come fonte dilavoro;

b) portare a conoscenza del pubblico le più modernee razionali pratiche agricole, con particolare riguardo allameccanizzazione ;

c) dimostrare come dallo sviluppo delle industrie agra-rie dipenda in gran parte l'ulteriore progresso della nostraagricoltura;

d) promuovere contatti fra le categorie agricole dei di-versi paesi, ai fini di sviluppare gli scambi commerciali, eCongressi di tecnici e di studiosi, per realizzare una più in-tima collaborazione internazionale.

L'Esposizione avrà luogo a Roma dal 2 giugno al 31 otto-bre 1953 nella zona delle « Tre Fontane » (Esposizione Uni-versale di Roma - E.U.R.).

L'Esposizione sarà articolata nelle seguenti sezioni princi-pali: 1) Bonifiche, irrigazioni, trasformazione fondiaria, caserurali e credito agrario; 2) Produzioni agricole: Grano e ce-reali, riso, bietole, olivo, tabacco, vite, ecc; 3) Zootecnica,prodotti inerenti e animali di bassa corte, con reparti per sin-gole specializzazioni; 4) Meccanica agraria; 5) Concimi edantiparassitari con particolare riguardo ai nuovi prodotti;6) Tessili (fibre e prodotti industriali); 7) Federconsorzi, or-ganizzazioni agricole mutualistiche, ecc; 8) Artigianato agri-colo; 9) Settore lattiero-caseario; 10) Settore enologico edoleario; 11) Industria conserviera e alimentare in genere, delfreddo ed essenze; 12) Caccia e pesca; 13) Orticoltura, frutti-coltura, giardinaggio (vivai e fiori); 14) Economia montana,difesa del suolo in montagna e in collina, foreste e pianteofficinali; 15) Settore internazionale dedicato all'agricolturanei vari paesi del mondo; 16) Stampe e pubblicazioni ita-liane e straniere; 17) Istruzione agraria; 18) Fattoria mo-derna.

Sono inoltre previste manifestazioni varie tra le quali:Cinema permanente e rassegna dei films agrari; Costumerurale e carro rurale in Italia e nel mondo; Festival del ci-nema a soggetti rurali; Mostra dell'arte ispirata all'agricol-tura (pittura-scultura-bianco e nero); Congressi e convegninazionali ed internazionali.

Direttore responsabile: AUGUSTO CAVALLARI - MURAT Autorizzazione Tribunale di Torino n. 41 del 19 Giugno 1948

STAMPERIA ARTISTICA NAZIONALE - TORINO

ATTI E RASSEGNA TECNICA DELLA SOCIETÀ DEGLI INGEGNERI E DEGLI ARCHITETTI IN TORINO - NUOVA SERIE - ANNO 7 - N. 1 - GENNAIO 1953

RASSEGNA TECNICALa “Rassegna tecnica„ vuole essere una libera tribuna di idee e, se del caso, saranno graditi

chiarimenti in contradditorio; pertanto le opinioni ed i giudizi espressi negli articoli e nelle rubri-

che fisse non impegnano in alcun modo la Società degli Ingegneri e degli Architetti in Torino

Il valore costruttivo e plastico della decorazione nel tempio ellenicoL'A. ravvisa nell'architettura ellenica la ricerca d'un equilibrio superiore che tenga conto della decora-zione plastica. Questa, con il suo aspetto, contribuisce a completare la struttura dell'edificio e a determinare

un simbolico, ma effettivo, gioco statico.

Il genio ellenico, nella evoluzione del tempio,tema fondamentale del l 'archi tet tura greca, ha voltola sua part icolare at tenzione ad affinare un soloschema costruttivo, rimasto invariato attraverso isecoli. L'edificio era nato da quella par te dell 'an-tico palazzo preellenico riservato alla funzionisacre e, pu r arricchendosi man mano di elementinuovi, aveva conservato nei tempi il suo nucleo ele-mentare , cioè la cella, più o meno grande, sempliceo doppia , circondata da un muro nel quale era pra-ticata nella maggior par te dei casi una sola aper-t u r a : la porta .

Il fabbricato, coperto da un tetto a spioventi,trova il suo interesse ritmico principale nel porti-cato esterno. Il colonnato che lo costituisce si puòconsiderare infatti come l 'unica grande concessionefatta alla rigorosa funzionalità dell'edificio, poichèlo stesso frontone è da valutare, dal punto di vistaplastico, come un elemento stret tamente costruttivo.

Questa affermazione potrebbe sembrare assur-da; essa trova tuttavia conferma ove si pensi che,se il porticato agisce da protezione e r iparo per lecerimonie religiose nella par te anter iore, esso nontrova alcuna giustificazione per la sua esistenzasulla fronte opposta che r imane cieca nei templianfiprostili.

Lo schema del t empio , molto elementare, si èvenuto perpe tuando con infinite modifiche e va-rianti , non solo nel mondo ellenico, attraverso i se-coli, ed ha servito, subendo alcune trasformazionisostanziali nello spirito e nelle dimensioni, da sup-porto ad edifici etruschi, romani , rinascimentali ,barocchi e ottocenteschi. Immutabi le dunque , que-sto schema, sul quale sono stati sperimentati i piùraffinati accorgimenti pe r raggiungere il miglioreequilibrio delle proporzioni . I dori in part icolarehanno realizzato valori di al lucinante e implaca-bile chiarezza nella elaborazione di part icolari , lacui profonda analisi nulla lascia al caso.

La soluzione costruttiva della copertura è assaisemplice: essa è costituita da una serie di capriatein legno, tanto p iù ampie e robuste quanto mag-

giori sono le dimensioni dell 'edificio; capriate steseparal le lamente alla fronte principale e ricopertedi tegoloni in cotto o in pietra a seconda delle ri-sorse locali.

Quando nella evoluzione del fabbricato prevalsela tendenza di sostituire quanto si poteva dellastruttura lignea con material i più resistenti, ed inpr incipal modo le colonne, lo spirito ellenico ri-mase fedele alla tradizione formale. La trasforma-zione infatti non ebbe l 'aspetto di una rivoluzionearchitet tonica; non furono ricercate nuove formeespressive: il t empo conservò il suo schema.

Pe r queste ragioni la tecnica e la forma ligneatrovarono, in ogni loro espressione, riscontro nelnuovo materiale adottato. Questo permise, con lasua maggiore durezza, di approfondire ed esaspe-rare una più raffinata ricerca espressiva. Le colonne,ad esempio, che per lungo tempo erano state incedro, furono sostituite da quelle in pietra soloquando si venivano a deteriorare, come dimostral 'Heraion di Olimpia, vero campionario della evo-luzione del fusto e del capitello dorico. Esse diven-tarono in un certo momento tut te e definitivamentein marmo , materiale nel quale venivano scolpite di-re t tamente , p u r continuando a denunciare nel l 'a-spetto la loro origine.

L 'archi t rave risente più di ogni altra par te delprimitivo impiego del legname: i triglifi non sonoche la simbolica rappresentazione delle testate delletravi di sostegno del tet to, fermate da grossi ca-vicchi, pu re in legno, alla banchina corrente sullecolonne. In modo analogo i dentelli sono in defini-tiva l 'ul t ima traccia dei listelli destinati a sosteneree fissare le tegole.

Il sistema di copertura, nella odierna praticaedilizia, non differisce molto, quando le falde deltetto sono inclinate, da quello descritto.

L'ossatura portante lascia necessariamente dellezone vuote tra gli elementi della s t rut tura; dei vanifra trave e trave, che sono chiusi in vario modo ;con pannell i decorativi, le metope , in cotto o inpietra , t ra i triglifi e con lacunari nei soffitti.

ATTI E RASSEGNA TECNICA DELLA SOCIETÀ DEGLI INGEGNERI E DEGLI ARCHITETTI IN TORINO - NUOVA SERIE - ANNO 7 - N. 2 - FEBBRAIO 1953 3332