F1-3 Relazione tecnica Nuova Torre Rev1 · VERIFICA GEOTENICA E SULLE FONDAZIONI ..... 99. 3...

Scala

Verificato da

Data

Repertorio/Posizione

Progetto Definitivo

0

1

2

3

BVN Donovan HillStudio Tecnico Gruppo MarcheOttaviani AssociatiMassimo Cocciolito

4

N. Descrizione Data

BVN Donovan Hill - Arch. A.GalvinStudio Tecnico Gruppo Marche - Arch. A.Castelli

Coordinamento

ArchitetturaLayout Sanitario, Computo, Capitolato:Studio Tecnico Gruppo MarcheArch. A.Castelli Collaboratori: Arch. P.Cercone, Arch. C.Contigiani, Ing. M.Rotelli, Ing. S.Bellesi

Facciate, Finiture, Esterni:BVN Donovan Hill - Arch. N.Logan Collaboratori: Arch. M.MontevecchiOttaviani Associati - Arch. A.Ottaviani Collaboratori: Arch. F.PatriziArch. M.Cocciolito

Architettura

Strutture ImpiantiStudio Tecnico Gruppo MarcheIng. M.Angeletti Collaboratori: Ing. C.Antolini, Ing. F.Cioppettini

Studio Tecnico Gruppo MarcheIng. A.Trapè Collaboratori: Ing. I.Gasparetti, Ing. F.Cioppettini

Come indicato

F1/3

Strutture

11/08/2014

20/10/2014

Prima emissione

Riesame per validazione

GM_2751/01

Ristrutturazione e ampliamento dell'ospedale diCattinara. Realizzazione della nuova sede

dell'I.R.C.C.S. Burlo Garofolo

2014

AC

TRIESTE

NUOVA TORRE DI COLLEGAMENTORELAZIONE SPECIALISTICA ECALCOLI DELLE STRUTTURE

Progettisti BVN Donovan Hill

Studio Tecnico Gruppo Marche Ottaviani Associati

Massimo Cocciolito

COMUNE DI TRIESTE

AZIENDA OSPEDALIERO - UNIVERSITARIA ‘OSPEDALI RIUNITI’ TRIESTE

I.R.C.C.S. BURLO GAROFOLO

RIQUALIFICAZIONE DELL’OSPEDALE DI CATTINARA E NUOVA

SEDE DELL’OSPEDALE PEDIATRICO I.R.C.C.S. BURLO GAROFOLO

PROGETTO DEFINITIVO

NUOVA TORRE DI COLLEGAMENTO

RELAZIONE SPECIALISTICA E CALCOLI DELLE STRUTTURE

(Revisione 1 - 20/10/2014)

2

Sommario

RELAZIONE ILLUSTRATIVA ................................................................................................ 3

CRITERI DI CALCOLO............................................................................................................ 5

NORMATIVE DI RIFERIMENTO ........................................................................................... 7

PRESCRIZIONI SUI MATERIALI ........................................................................................... 8

PRESTAZIONI DI PROGETTO, CLASSE DELLA STRUTTURA, VITA UTILE E PROCEDURE DI QUALITÀ .................................................................................... 16

ANALISI DEI CARICHI E COMBINAZIONE DELLE AZIONI ......................................... 17

ANALISI SVOLTA ................................................................................................................. 29

ANALISI DEI MODELLI STRUTTURALI AGLI ELEMENTI FINIT I ............................... 34

SINTESI DEI RISULTATI (relazione di accettabilità) ........................................................... 66

VERIFICA SPOSTAMENTI SLD ........................................................................................... 67

VERIFICASPOSTAMENTI SLO ............................................................................................ 69

VERIFICA PILASTRI ............................................................................................................. 71

VERIFICA SETTO CENTRALE ............................................................................................ 78

VERIFICA EFFETTO P-DELTA ............................................................................................ 93

VERIFICA GEOTENICA E SULLE FONDAZIONI ............................................................. 99

3

RELAZIONE ILLUSTRATIVA

La presente progettazione ha per oggetto la Nuova Torre di Collegamento tra le Torri di

Degenza (Torre Medica e Torre Chirurgica) dell’Ospedale di Cattinara.

La struttura sarà una nuova torre indipendente giuntata simicamente alle attuali Torri

esistenti.

La destinazione d’uso di progetto della struttura è quella di un ambiente suscettibile di

affollamento, Cat. C1 delle NTC 2008, e in accordo con la committenza, verrà considerata

di interesse strategico , considerando una Vita Nominale di 100 anni e classe d’uso IV.

La nuova torre ha una pianta pressoché quadrata con i lati di circa 23metri e uno sviluppo

in altezza di circa 60metri. L’ossatura portante sarà costituita da un nucleo centrale in c.a.

che ospita gli ascensori e le scale di servizio e perimetralmente pilastri misti acciaio-

calcestruzzo. La funzione strutturale del nucleo centrale è quella di resistere alle azioni

orizzontali quali vento e sisma, mentre i pilastri perimetrali sosterranno i solai di piano e

saranno soggetti prevalentemente ad azioni statiche.

La fondazione è costituita da un solettone in c.a. su micropali, disposti prevalentemente

nella zona relativa al nucleo centrale dove le sollecitazioni trasmesse alla struttura sono

maggiori. Il solettone in c.a. è spesso 160cm ed ha la funzione di ripartire quanto più

uniformemente il carico sui diversi micropali, oltre a quella di realizzare il solaio di base.

Il setto centrale in c.a. ha la funzione di irrigidire notevolmente la struttura per effetto dei

carichi orizzontali, in questo modo l’effetto degli spostamenti dovuti al forte vento di Bora

sono molto limitati e sicuramente sono scongiurati effetti aeroelastici o vibrazioni causate

dal distacco di vortici. Il setto centrale in pianta è circa un quadrato di 11metri di lato e

spessore che si rastrema in altezza, i pilastri perimetrali sono dei tubolari cavi di acciaio di

opportuno spessore riempiti in opera di calcestruzzo ad alta resistenza. Tali pilastri

raggiungono delle resistenze molto alte grazie all’effetto confinamento che il tubo d’acciaio

esercita nel cls interno, per questo motivo è possibile utilizzare pilastri 40x40 per tutta

l’altezza della torre, rastremando in elevazione solo lo spessore di acciaio esterno.

Lo schema statico della torre è sostanzialmente una mensola incastrata alla base per cui

il primo dimensionamento e le prime verifiche sono state effettuate manualmente con

calcoli semplificati e poi confermate tramite un software ad elementi finiti mediante analisi

modale con spettro di risposta. I solai di piano saranno gettati in opera con soletta piena

da 15 cm appoggiati sulle travi perimetrali in acciaio e sul setto in c.a.

La struttura ha un ottimo comportamento in zona sismica risultando disaccoppiata nelle

4

due direzioni principali, il centro di massa coincide con il centro di rigidezza e la rigidezza

torsionale risulta piuttosto elevata ad ogni piano.

La nuova torre di collegamento è stata progettata secondo i criteri di antisismica dettati

dalle Nuove Norme Tecniche sulle Costruzioni (NTC 2008) considerando che la nuova

struttura ha importanza strategica. Per la determinazione dell’azione sismica è stato fatto

riferimento all’approccio “sito-dipendente” proposto dalle NTC 2008, tenendo conto delle

pericolosità sismica di base e delle eventuali amplificazioni locali.

La struttura è stata modellata con un codice di calcolo agli elementi finiti utilizzando sia

elementi beam per simulare il comportamento di pilastri e travi, sia elementi shell per i

setti. Si è proceduto quindi con una analisi numerica di tipo dinamico modale al fine di

determinare le sollecitazioni e gli spostamenti per i carichi verticali e sotto l’azione sismica

di normativa. Successivamente sono state determinate le sollecitazioni di inviluppo, sia dei

carichi verticali sia delle azioni sismiche, considerando le combinazioni di carico come da

normativa. Per ogni combinazione sono state effettuate le verifiche relative agli stati di

sollecitazione e di deformazione.

5

CRITERI DI CALCOLO

Le sollecitazioni agenti sulla struttura sono dovute al peso proprio, all’azione sismica

e ai carichi permanenti e accidentali, la loro valutazione è stata eseguita mediante i metodi

derivanti dalla Scienza delle Costruzioni. Più precisamente, sono state ritenute valide le

ipotesi di base della teoria tecnica della trave per quanto riguarda gli elementi prismatici

(travi e pilastri) che costituiscono i telai; si è proceduto ad un calcolo agli elementi finiti per

la valutazione degli stati tensionali nelle parti strutturali discretizzando le stesse in elementi

“trave” ed utilizzando un modello tridimensionale analizzato mediante il software dedicato

ENEXSYS ( Ditta produttrice: En.Ex.Sys. s.r.l. - Via Tizzano 46/2 - Casalecchio di Reno,

Bologna – N° di serie 2003GMSRVZ e 2003GMSRV1 versione 2011 033).

Il progetto è stato sviluppato in classe di duttilità bassa CD”B”. La differenza tra le due

classi di duttilità CD”A” e CD”B” in cui la norma divide e classifica gli edifici che presentano

un comportamento strutturale dissipativo nei confronti dell’azione sismica risiede nell’entità

delle plasticizzazioni cui ci si riconduce in fase di progettazione; in ogni caso, al fine di

assicurare alla struttura un comportamento dissipativo e duttile, evitando quindi rotture

fragili e la formazione di meccanismi instabili imprevisti, si fa ricorso ai procedimenti tipici

della gerarchia delle resistenze.

Le analisi vengono effettuate per gli stati limite ultimi, per lo stato limite di danno e di

operatività combinando insieme azioni verticali e azioni sismiche; mentre per gli stati limite

di esercizio si considerano solo le azioni verticali come richiesto dalla Normativa.

Per quanto riguarda gli SLU si è preso in considerazione lo stato limite ultimo in

assenza di azione sismica e di salvaguardia della vita SLV per la combinazione sismica, il

quale prevede che sotto l’azione di un sisma “violento” con un tempo di ritorno TR = 1898

anni - classe d’uso IV e Vn=100anni - la struttura, pur essendo totalmente danneggiata,

mantenga una residua resistenza e rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali e l’intera

capacità portante nei confronti dei carichi verticali. Inoltre le sollecitazioni dovute all’azione

sismica sono state calcolate mediante l’analisi dinamica modale lungo le due direzioni

ortogonali. Per quanto concerne le verifiche di resistenza allo stato limite ultimo, si è

ricorso ad una valutazione di tipo sezionale, tenendo conto del comportamento non lineare

dei materiali e confrontando l’azione di progetto con la resistenza di progetto, cioè la

richiesta di prestazione della struttura.

6

Allo SLD si verifica, invece, che la costruzione nel suo complesso, compresi gli

impianti, non subisca danni gravi a seguito di eventi sismici che abbiano una probabilità di

accadimento superiore a quella dell’azione sismica di progetto allo SLV.

Allo SLO si verifica che l’azione sismica di progetto non produce danni agli elementi

costruttivi senza funzione strutturale tali da rendere temporaneamente non operativa la

costruzione.

Lo studio degli stati di tensione locali agli stati limite di esercizio viene affrontato

applicando il metodo “n”, assumendo l'incapacità del calcestruzzo di resistere a trazione e

considerando un coefficiente di omogeneizzazione tra acciaio e calcestruzzo pari a 15 per

tener conto anche degli effetti viscosi del calcestruzzo. In particolare allo SLE sono state

condotte la verifica di fessurazione e il controllo delle tensioni in esercizio, nonché quelle

di deformabilità quando non automaticamente soddisfatte.

Le verifiche di resistenza del terreno sono state effettuate in base alle classiche

teorie della geotecnica relative alla portanza dei terreni, cioè tenendo conto dei termini

attritivi, coesivi e di confinamento come caratteristiche resistenti da confrontare con le

sollecitazioni scaricate.

7

NORMATIVE DI RIFERIMENTO

Legge 5 novembre 1971 N. 1086 - Norme per la disciplina delle opere in

conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.

Circolare Ministero dei lavori Pubblici 14 Febbraio 1974, N.11951 - “Applicazione

delle norme sul cemento armato”.

Circolare Ministero dei lavori Pubblici 25 Gennaio 1975, N.13229 - “L’impiego di

materiali con elevate caratteristiche di resistenza per cemento armato normale e

precompresso.

CNR - UNI 10011-97 - “Costruzioni di acciaio: Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il

collaudo e la manutenzione”.

CNR 10016-2000 - “Strutture composte da acciaio e calcestruzzo istruzioni per

l’impiego nelle costruzioni”.

CNR-DT 207/2008- “Istruzioni per la valutazione delle azioni e degli effetti del vento

sulle costruzioni”.

EUROCODE 2 - “Design of concrete structures”

EUROCODE 3 - “Design of steel structures”

EUROCODE 8 - “Design of structures for earthquake resistance”

NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI – D.M. del 14 Gen naio 2008 -

“Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”

Circolare del 2 Febbraio 2009 n° 617/C.S.LL.PP – “Istruzioni per l’applicazione delle

“Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008”

8

PRESCRIZIONI SUI MATERIALI

ELEMENTI STRUTTURALI IN ACCIAIO

Per le strutture metalliche dovranno essere impiegati materiali aventi le caratteristiche sotto

indicate:

• per profilati, piatti e lamiere con spessori >= 3 m m e <= 100 mm

acciaio tipo Fe 430 grado B secondo UNI-EN 10025 ovvero S 275 secondo la notazione

eurocodici, calmato o semicalmato:

tensione di rottura a trazione 410 Nmm-2 <= ft <= 560 Nmm-2 ;

tensione di snervamento 275 Nmm-2 <= fy ;

resilienza KV >= 27 J ;

allungamento % a rottura

per lamiere εt >= 20 ;

per profilati e larghi piatti εt >= 22 ;

20,1>y

t

f

f

• per i tubolari, le flange e i fazzoletti di irrigid imento delle colonne

acciaio tipo S355J0:

tensione di rottura a trazione 510 Nmm-2 <= ft;

tensione di snervamento 355 Nmm-2 <= fy;

• Saldature:

I giunti saldati devono essere realizzati secondo i procedimenti all’arco elettrico codificati

secondo ISO 4063; essi devono essere effettuati con elettrodi di qualità 3 o 4 secondo UNI 5132 e

realizzati con accurata eliminazione di ogni difetto al vertice prima di effettuare la ripresa o la

seconda saldatura.

I saldatori nei procedimenti manuali o semiatuomatici dovranno essere qualificati secondo

EN287-1 da ente terzo; gli operatori di procedimenti automatici dovranno essere qualificati

secondo EN1418. Tutti i procedimenti di saldatura dovranno essere qualificati secondo EN2883.

Sono richieste caratteristiche di duttilità, snervamento, resistenza e tenacità in zona fusa ed in

zona termica alerata non inferiori a quelli del materiale base.

Nell'esecuzione delle saldature dovranno inoltre essere seguite le prescrizioni della EN 1011 punti

1 e 2 per gli acciai ferritici e della parte 3 per gli acciai inossidabili. Per la preparazione dei lembi si

applicherà, salvo casi particolari, la EN 29692.

9

Le saldature saranno sottoposte a controlli non distruttivi finali per accertare la

corrispondenza ai livelli di qualità stabiliti dal progettista nel corso del progetto esecutivo. L'entità

ed il tipo di tali controlli, distruttivi e non distruttivi, in aggiunta a quello visivo al 100 per cento,

saranno definiti dal progettista ed eseguiti sotto la responsabilità del direttore dei lavori, che potrà

integrarli ed estenderli in base all'andamento dei lavori, ed accettati ed eventualmente integrati dal

collaudatore. Ai fini dei controlli non distruttivi si possono usare metodi di superficie (ad esempio

liquidi penetranti o polveri magnetiche), ovvero metodi volumetrici (esempio raggi X o gamma o

ultrasuoni). Per le modalità di esecuzione dei controlli ed i livelli di accettabilità si potrà fare

riferimento alle prescrizioni della EN 12062. Tutti gli operatori che eseguiranno i controlli dovranno

essere qualificati secondo EN 473 almeno di secondo livello.

• Bulloni:

I bulloni dei diametri nominali indicati sui disegni costruttivi dovranno essere composti come

segue:

VITI di classe 8.8

DADI di classe 8

ROSETTE e PIASTRINE acciaio.

I bulloni – conformi per le caratteristiche dimensionali alle norme UNI EN ISO 4016:2002 e UNI

5592:1968 devono appartenere alle sotto classi della norma UNI EN ISO 898-1:2001.

I bulloni ad attrito devono essere serrati secondo le coppie di serraggio previste dalla norma

CNR-UNI10011.

• Tirafondi:

acciaio tipo S275 secondo UNI-EN 10025, (Fe 510 grado B calmato o semicalmato):

tensione di rottura a trazione 410 Nmm-2 <= ft <= 560 Nmm-2 ;

tensione di snervamento 275 Nmm-2 <= fy ;

resilienza KV >= 27 J ;

allungamento % a rottura

per lamiere εt >= 20 ;

per profilati e larghi piatti εt >= 22 ;

20,1>y

t

f

f

ELEMENTI STRUTTURALI IN CEMENTO ARMATO

Per la realizzazione delle strutture in elevazione

� CALCESTRUZZO “a prestazione” (UNI EN 206-1) confezionato con sabbia naturale o

artificiale, per frantumazione di pietra calcarea, priva di materie organiche e di adeguata

10

granulometria, con ghiaia ben assortita a spigoli vivi e con acqua limpida, dolce, esente da

cloruri e da solfati. Il calcestruzzo dovrà avere le seguenti caratteristiche:

• Resistenza caratteristica a compressione a 28gg. C32/40

• Diametro massimo dell’inerte 31.5mm.

• Rapporto acqua/cemento massimo 0,55.

• Classe di consistenza allo scarico (UNI EN 206-1): S5

• Tipo e classe di resistenza del cemento (UNI ENV 197/1): CEM II/A-M – Classe di resistenza

42.5R, cemento portland composito.

Per la struttura in oggetto è previsto l’utilizzo in classe di esposizione “XC3”; per assicurare

una adeguata protezione alle barre di armatura deve essere garantito un ricoprimento di 40mm

per travi, pilastri e pareti, 25mm per solai e solette, tenendo conto che la vita nominale della

struttura è ≥ 100 anni. E’ inoltre vietata qualsiasi aggiunta di acqua in cantiere, il

raggiungimento della prescritta lavorabilità deve essere assicurato con l’eventuale aggiunta di

additivo fluidificante.

CALCESTRUZZO

DM2008 p.11.2.1

Calcestruzzo Rck= 40 C32/40

Resistenze caratteristiche

COMPRESSIONE fck=0.83Rck 33.2 Mpa media fcm=fck+8 41.2 Mpa

TRAZIONE fctm=0.3fck^(2/3) 3.098941019 Mpa per classi<C50/60

media fcfm=1.2fctm 3.718729223 Mpa

fctk=0.7fctm 2.169258713 Mpa

E=22000(fcm/10)^0.3 33642.77768 Mpa Resistenze di calcolo p.4.1.2 fd=fk/Ym

COMPRESSIONE fcd=αccfck/Yc 18.81333333 Mpa Yc= 1.5

αcc=(lunga durata) 0.85

elementi piani(solette etc) fcd=0.8fcd 15.05066667 Mpa

TRAZIONE fctd=fctk/Yc 1.446172475 Mpa

11

� ACCIAIO PER C.A. ad aderenza migliorata del tipo B 450 C (ex FeB44k), saldabile, con le

seguenti caratteristiche meccaniche: fyk≥430 N/mmq, ftk≥540 N/mmq, allungamento uniforme

al carico max esu,k >7,5%.

Dato l’impiego in zona sismica si richiede, inoltre, che l’acciaio rispetti i seguenti limiti:

(fy,eff / fy,nom) <1,25 1,15≤ (ft/fy)medio<1,35

ACCIAIO per C.A. p.11.3.2.

Fyk: 450 p-11.3.2. MPa

γs= 1.15 p.4.1.2.1.1.3

Fyd= 391.3043478 MPa

Per la realizzazione degli elementi di fondazione

� CALCESTRUZZO “a prestazione” (UNI EN 206-1) confezionato con sabbia naturale o

artificiale, per frantumazione di pietra calcarea, priva di materie organiche e di adeguata

granulometria, con ghiaia ben assortita a spigoli vivi e con acqua limpida, dolce, esente da

cloruri e da solfati. Il calcestruzzo dovrà avere le seguenti caratteristiche:

• Resistenza caratteristica a compressione a 28gg. Rck = 30 N/mmq.

• Diametro massimo dell’inerte 50mm.

• Rapporto acqua/cemento massimo 0,60.

• Classe di consistenza allo scarico (UNI EN 206-1): S4

• Tipo e classe di resistenza del cemento (UNI ENV 197/1): CEM II/B-M – Classe di resistenza

42.5R, cemento portland composito - pozzolanico.

Per la struttura in oggetto è previsto l’utilizzo in classe di esposizione “XC2” (UNI EN 206-

1); per assicurare una adeguata protezione alle barre di armatura deve essere garantito un

ricoprimento di 50mm per platea e travi di fondazione, tenendo conto che la vita nominale della

struttura è ≥ 100 anni. E’ inoltre vietata qualsiasi aggiunta di acqua in cantiere, il

raggiungimento della prescritta lavorabilità deve essere assicurato con l’eventuale aggiunta di

additivo fluidificante.

CALCESTRUZZO

DM2008 p.11.2.1



COMPRESSIONE fck=0.8Rck 24 Mpa

media fcm=fck+8 32 Mpa



fctk=0.7fctm 1.74727 Mpa

E=22000(fcm/10)^0.3 31186.57 Mpa

12

Resistenze di calcolo p.4.1.2 fd=fk/Ym

COMPRESSIONE fcd=�ccfck/Yc 13.6 Mpa

Yc= 1.5

�cc=(lunga durata) 0.85



� ACCIAIO PER C.A. ad aderenza migliorata del tipo B 450 C (ex FeB44k), saldabile, con le

seguenti caratteristiche meccaniche: fyk≥430 N/mmq, ftk≥540 N/mmq, allungamento uniforme

al carico max esu,k >7,5%.

Dato l’impiego in zona sismica si richiede, inoltre, che l’acciaio rispetti i seguenti limiti:

(fy,eff / fy,nom) <1,25 1,15≤ (ft/fy)medio<1,35


Fyk: 450 p-11.3.2. MPa

γs= 1.15 p.4.1.2.1.1.3

Fyd= 391.3043478 MPa

MICROPALI L’opera di fondazione è realizzata con micropali tipo “tubfix” , caratterizzati da diametro di

perforazione come da disegni, lunghezza come da disegni, armatura metallica interna costituita da

tubo in acciaio Fe510, attraverso il quale viene iniettata malta cementizia di tipo reoplastico a ritiro

compensato a pressione mediante valvole di non-ritorno.

Il collegamento del micropalo alla struttura fondale viene realizzato con apposite armature

saldate all’anima del micropalo ed inglobate nel getto della fondazione (si vedano dettagli

costruttivi).

- per i tubi di acciaio dei micropali

acciaio S 355 JR secondo UNI-EN 10025-2 :

tensione caratteristica di rottura a trazione ftk = 510 Nmm-2 ;

tensione caratteristica di snervamento fyk = 355 Nmm-2 ;

13

allungamento % a rottura et >= 20.

ELEVAZIONE:

CALCESTRUZZO

DM2008 p.11.2.1








E=22000(fcm/10)^0.3 32308.25 Mpa



Yc= 1.5





Fyk: 450 p-11.3.2. MPa

γs= 1.15 p.4.1.2.1.1.3

Fyd= 391.3043478 MPa

FONDAZIONE (solettone di collegamento)

CALCESTRUZZO

DM2008 p.11.2.1








E=22000(fcm/10)^0.3 31186.57 Mpa



Yc= 1.5





14

Fyk: 450 p-11.3.2. MPa

γs= 1.15 p.4.1.2.1.1.3

Fyd= 391.3043478 MPa

Prescrizioni comuni alle strutture di fondazione e di elevazione:

Controlli in cantiere delle barre d’armatura

(3 spezzoni dello stesso diametro)

fy = fm -10 N/mm2

Qualità dei componenti

• La sabbia deve essere viva, con grani assortiti in grossezza da 0 a 3 mm, non proveniente da

rocce in decomposizione, scricchiolante alla mano, pulita, priva di materie organiche, melmose,

terrose e di salsedine.

• La ghiaia deve contenere elementi assortiti, di dimensioni fino a 16-20 mm, resistenti e non

gelivi, non friabili, scevri di sostanze estranee, terra e salsedine. Le ghiaie sporche vanno

accuratamente lavate. Anche il pietrisco proveniente da rocce compatte, non gessose né

gelive, dovrà essere privo di impurità od elementi in decomposizione.

In definitiva gli inerti dovranno essere lavati ed esenti da corpi terrosi ed organici. Non sarà

consentito assolutamente il misto di fiume. L’acqua da utilizzare per gli impasti dovrà essere

potabile, priva di sali (cloruri e solfuri).

Potranno essere impiegati additivi fluidificanti o superfluidificanti per contenere il rapporto

acqua/cemento mantenendo la lavorabilità necessaria.

Prescrizione per inerti

Sabbia viva 0-7 mm, pulita, priva di materie organiche e terrose; sabbia fino a 30 mm (70mm

per fondazioni), non geliva, lavata;pietrisco di roccia compatta.

Assortimento granulometrico in composizione compresa tra le curve granulometriche

sperimentali:

- passante al vaglio di mm 16 = 100%

- passante al vaglio di mm 8 = 88-60%




- passante al vaglio di mm 0.25 = 18-3%

Prescrizione per il disarmo

Indicativamente: pilastri 3-4 giorni; solette modeste 10-12 giorni; travi, archi 24-25 giorni,

mensole 28 giorni.

Per ogni porzione di struttura, il disarmo non può essere eseguito se non previa autorizzazione

della Direzione Lavori.

15

Provini da prelevarsi in cantiere

Viene prescritto il controllo di tipo A, riferito ad un quantitativo di miscela omogenea non maggiore

di 300mc. N° 2cubi di lato 15 cm per un prelievo ogni 100 mc. Per ogni giorno di getto va

comunque effettuato un prelievo.

Le seguenti disuguaglianze devono essere rispettate:

Rck 28< Rm -3,5N/mm2

Rmin> Rck – 3,5 N/mm2

Rm= resistenza media dei prelievi (N/mm2)

Rmin= minor valore di resistenza dei prelievi (N/mm2)

Tolleranze di posa della misura dei copriferri util izzati

I copriferri prescritti per le strutture di fondazione e di elevazione si intendono comprensivi delle

tolleranze di posa, assunte pari a 5 mm (p.to 4.4.1.3 EC2.3), in quanto si prevede l’impiego di

distanziatori che assicurano il copriferro, secondo le indicazioni di normative di comprovata

validità.

16

PRESTAZIONI DI PROGETTO, CLASSE DELLA STRUTTURA, VI TA UTILE E PROCEDURE DI QUALITÀ

Le prestazioni della struttura e le condizioni per la sua sicurezza sono state individuate

comunemente dal progettista e dal committente. A tal fine è stata posta attenzione al tipo della

struttura, al suo uso e alle possibili conseguenze di azioni anche accidentali; particolare rilievo è

stato dato alla sicurezza delle persone. Risulta così definito l’insieme degli stati limite riscontrabili

nella vita della struttura ed è stato accertato, in fase di dimensionamento, che essi non siano

superati.

Altrettanta cura è stata posta per garantire la durabilità della struttura, con la consapevolezza che

tutte le prestazioni attese potranno essere adeguatamente realizzate solo mediante opportune

procedure da seguire non solo in fase di progettazione, ma anche di costruzione, manutenzione e

gestione dell’opera. Per quanto riguarda la durabilità si sono presi tutti gli accorgimenti utili alla

conservazione delle caratteristiche fisiche e dinamiche dei materiali e delle strutture, in

considerazione dell’ambiente in cui l’opera dovrà vivere e dei cicli di carico a cui sarà sottoposta.

La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono coerenti con tali obiettivi.

In fase di costruzione saranno attuate severe procedure di controllo sulla qualità, in particolare per

quanto riguarda materiali, componenti, lavorazione, metodi costruttivi.

Saranno seguite tutte le indicazioni previste nelle “Norme Tecniche per le Costruzioni”.

Parametri adottati struttura nuova torre di collegamento:

Vita nominale VN≥100anni

Classe d’uso IV

Periodo di riferimento per l’azione sismica: VR=VN CU = 100x2=200 anni

17

ANALISI DEI CARICHI E COMBINAZIONE DELLE AZIONI

La valutazione delle azioni sulle strutture sono effettuate conformemente al D.M. 14-01-

2008.

In particolare l’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni

del D.M. 14-01-2008 per il sito in esame tenendo conto delle sue coordinate geografiche.

L’azione sismica è calcolata mediante analisi sismica dinamica modale.

Torre - piano tipo

h(m) b(m) ρ(daN/m3) daN/m2

G1 (cond1)

Peso Proprio Elementi Strutturali - eseguito in automatico dal software

G1 (cond2)

Solaio SOLETTA PIENA ALLEGGERITA

0,28

1750 490

G2 (cond3) compiutamente definiti

Tramezzi*

80

Massetto

0,1

1800 180

Pavimento

30

controsoffitti + impianti

30

TOTALE

320

Qk (cond4)

Variabile di piano (cat C1)

300

TOTALE 300

SOMMA 1110

Torre - piano copertura


G1 (cond1)

Peso Proprio Elementi Strutturali - eseguito in automatico dal software

G1 (cond2)

Solaio SOLETTA PIENA ALLEGGERITA

0,28

1750 490

G2 (cond3) compiutamente definiti

Massetto

0,15

1800 270

Pavimento

30

controsoffitti + impianti

30

TOTALE

320

Qk (cond5)

Neve DM2008- as=260m.s.l.m. qsk=110daN/mq - µ=0.8 88

TOTALE 88

SOMMA 898

18

Torre – tamponatura esterna con facciata continua


G2 (cond3)

Poroton

330

Isolante

30

Struttura di supporto con lastre di rivestimento

40

SOMMA 400

Torre – tamponatura esterna con rivestimento a cappotto


G2 (cond3)

Poroton

330

Isolante a cappotto

30

Intonaco

10

SOMMA 370

19

AZIONE DELLA NEVE (DM2008 par. 3.4)

20

AZIONE DEL VENTO (DM2008 par. 3.3 + CNR-DT206/2008)

L’azione del vento è stata calcolata in ottemperanza alle normative vigenti confrontando il

risultanto ottenuto con quello precedentemente calcolato dall’ing. Giuseppe Suraci il quale

ha prodotto un elaborato di verifica all’azione del vento delle torri esistenti dal titolo

“Relazione sulla sicurezza della Torre Medica (con particolare riguardo all’azione del

vento”.

L’azione del vento nella Nuova Torre di collegamento risulta maggiore rispetto al calcolo

dell’ing. Giuseppe Suraci in quanto si è considerato un Tempo di Ritorno di 100anni

anziché 50anni come per le normali costruzioni.

22

Tutte le verifiche sono state condotte con i valori sopra elencati.

23

AZIONE SISMICA (DM2008 par. 3.2)

La città di Trieste ricade in zona sismica 3 secondo l’attuale classificazione sismica

italiana. Le azioni sismiche di progetto, in base alle quali valutare il rispetto dei diversi stati

limite considerati, si definiscono a partire dalla pericolosità sismica di base del sito di

costruzione per le diverse probabilitò di accadimento da considerare, secondo le

indicazioni delle norme tecniche, tenendo conto delle amplificazioni locali dovute alla

stratigrafia del terreno e alla configurazione morfologica.

Nuova torre:

Spettro in accordo con TU 2008 Trieste TS Longitudine 13.7722 Latitudine 45.6494 Tipo di Terreno A Coefficiente di amplificazione topografica (ST) 1.2000 Vita nominale della costruzione (VN) 100.0 anni Classe d'uso IVº coefficiente CU 2.0 Classe di duttilità impostata Bassa Fattore di struttura massimo qo per sisma orizzontale 3.00 Fattore di duttilità KR per sisma orizzontale 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza KR 0.80 Fattore riduttivo per la presenza di setti KW 1.00 Fattore di struttura q per sisma orizzontale 2.40 Fattore di struttura q per sisma verticale 1.50 Smorzamento Viscoso ( 0.05 = 5% ) 0.05

24

TU 2008 SLV H Probabilità di superamento (PVR) 10.0 e periodo di ritorno (TR) 1898 (anni) Ss 1.000 TB 0.12 [sec] TC 0.35 [sec] TD 2.32 [sec] ag/g 0.1805 Fo 2.5921 TC

* 0.3476

25

TU 2008 SLD H Probabilità di superamento (PVR) 63.0 e periodo di ritorno (TR) 201 (anni) Ss 1.000 TB 0.10 [sec] TC 0.29 [sec] TD 1.93 [sec] ag/g 0.0818 Fo 2.5220 TC

* 0.2900

26

TU 2008 SLO H Probabilità di superamento (PVR) 81.0 e periodo di ritorno (TR) 120 (anni) Ss 1.000 TB 0.09 [sec] TC 0.27 [sec] TD 1.86 [sec] ag/g 0.0651 Fo 2.5659 TC

* 0.2686

Fattori di partecipazione per il calcolo delle masse:

Condizione Commento Fattore di Partecipazione

1 p.p. 1.0

2 p.solai 1.0

3 perm portati 1.0

4 Variabile di piano 0.6

5 Vento 0.0

27

- Analisi dinamica con condensazione di piano ed inclusione delle masse dei nodi liberi Angoli d'ingresso del Sisma SLV Direzione 1 Angolo in pianta 0.00 [°] SLV Direzione 2 Angolo in pianta 0.00 [°] SLV Direzione 3 Angolo in pianta 90.00 [°] SLV Direzione 4 Angolo in pianta 90.00 [°] SLV Direzione 5 Angolo in pianta 180.00 [°] SLV Direzione 6 Angolo in pianta 180.00 [°] SLV Direzione 7 Angolo in pianta 270.00 [°] SLV Direzione 8 Angolo in pianta 270.00 [°] SLD Direzione 9 Angolo in pianta 0.00 [°] SLD Direzione 10 Angolo in pianta 0.00 [°] SLD Direzione 11 Angolo in pianta 90.00 [°] SLD Direzione 12 Angolo in pianta 90.00 [°] SLD Direzione 13 Angolo in pianta 180.00 [°] SLD Direzione 14 Angolo in pianta 180.00 [°] SLD Direzione 15 Angolo in pianta 270.00 [°] SLD Direzione 16 Angolo in pianta 270.00 [°] SLO Direzione 17 Angolo in pianta 0.00 [°] SLO Direzione 18 Angolo in pianta 0.00 [°] SLO Direzione 19 Angolo in pianta 90.00 [°] SLO Direzione 20 Angolo in pianta 90.00 [°] SLO Direzione 21 Angolo in pianta 180.00 [°] SLO Direzione 22 Angolo in pianta 180.00 [°] SLO Direzione 23 Angolo in pianta 270.00 [°] SLO Direzione 24 Angolo in pianta 270.00 [°]

Percentuale della massa di piano utilizzata per la valutazione delle azioni dovute ad eccentricita' addizionali del centro di massa 100.0%

28

Rappresentazione della direzione di ingresso del si sma di tutte le strutture:

Le direzioni di ingresso del sisma sono 4:

- Angolo 0°

- Angolo 90°

- Angolo 180°

- Angolo 270°

La normativa però prescrive di considerare una eccentricità accidentale del centro di

massa non inferiore al 5% della dimensione dell’edificio misurata perpendicolarmente alla

direzione di applicazione dell’azione sismica. Questo significa applicare per ogni direzione

del sisma due momenti torcenti di piano (pari alla forzante di piano sismica moltiplicata per

l’eccentricità).

Come si può notare dallo schema sotto, per ogni “angolo di direzione” di ingresso del

sisma si avranno due differenti azioni, una che considera il torcente positivo e una che

considera il torcente negativo.

In totale si avranno perciò non 4 direzioni di ingresso ma 8 direzioni di ingresso.

Queste direzioni di ingresso sono state poi opportunamente combinate tra loro come da

normativa (es: Ex + 0.3 Ey) e in totale per ogni stato limite considerato si avranno 16

combinazioni di carico.

G G

0+0-

0

NB: Ha senso spostare il centro di massa solo nei solai che vengono considerati

infinitamente rigidi perché la massa è concentrata nel baricentro. (Non ha senso spostare

un centro di massa che non è stato possibile definire, infatti nel caso di solai non rigidi la

massa è concentrata in ogni nodo in base all’incidenza dei carichi).

29

ANALISI SVOLTA

Tipo di analisi svolta Statica + Dinamica con condensazione Numero di condizioni di carico ... : 5 Numero di combinazioni di carico . : 58 Condizione

1 p.p.

2 p.solai

3 perm portati

4 Variabile di piano

5 Vento

6 Sisma 0+SLV

7 Sisma 0-SLV

8 Sisma 90+SLV

9 Sisma 90-SLV

10 Sisma 180+SLV

11 Sisma 180-SLV

12 Sisma 270+SLV

13 Sisma 270-SLV

14 Sisma 0+SLD

15 Sisma 0-SLD

16 Sisma 90+SLD

17 Sisma 90-SLD

18 Sisma 180+SLD

19 Sisma 180-SLD

20 Sisma 270+SLD

21 Sisma 270-SLD

22 Sisma 0+SLO

23 Sisma 0-SLO

24 Sisma 90+SLO

25 Sisma 90-SLO

26 Sisma 180+SLO

27 Sisma 180-SLO

28 Sisma 270+SLO

29 Sisma 270-SLO

30

Combinazioni di carico: Combinazioni agli Stati Limite Ultimi Combinazione di carico numero

1 Verticale

2 Verticale+vento

3 Vento+Verticale

4 Solo Vento

Comb.\Cond 1 2 3 4 5

1 1.3 1.3 1.3 1.5

2 1.3 1.3 1.3 1.5 0.9

3 1.3 1.3 1.3 1.05 1.5

4 1 1 1 1.5

Combinazioni agli Stati Limite di Salvaguardia della Vita Combinazione di carico numero

5 Sisma 0+ / 90+

6 Sisma 0+ / 270+

7 Sisma 0- / 90-

8 Sisma 0- / 270-

9 Sisma 90+ / 0+

10 Sisma 90+ / 180+

11 Sisma 90- / 0-

12 Sisma 90- / 180-

13 Sisma 180+ / 90+

14 Sisma 180+ / 270+

15 Sisma 180- / 90-

16 Sisma 180- / 270-

17 Sisma 270+ / 0+

18 Sisma 270+ / 180+

19 Sisma 270- / 0-

20 Sisma 270- / 180-

Comb.\Cond 1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13

5 1 1 1 0.6 1 0.3

6 1 1 1 0.6 1 0.3

7 1 1 1 0.6 1 0.3

8 1 1 1 0.6 1 0.3

9 1 1 1 0.6 0.3 1

10 1 1 1 0.6 1 0.3

11 1 1 1 0.6 0.3 1

12 1 1 1 0.6 1 0.3

31

13 1 1 1 0.6 0.3 1

14 1 1 1 0.6 1 0.3

15 1 1 1 0.6 0.3 1

16 1 1 1 0.6 1 0.3

17 1 1 1 0.6 0.3 1

18 1 1 1 0.6 0.3 1

19 1 1 1 0.6 0.3 1

20 1 1 1 0.6 0.3 1

Combinazioni RARE Stati Limite di Esercizio Combinazione di carico numero

21

22


21 1 1 1 1 0.6

22 1 1 1 0.7 1

Combinazioni FREQUENTI Stati Limite di Esercizio Combinazione di carico numero

23

24


23 1 1 1 0.7

24 1 1 1 0.6 0.2

Combinazioni QUASI PERMANENTI Stati Limite di Esercizio Combinazione di carico numero

25

26

Comb.\Cond 1 2 3 4

25 1 1 1 0.6

26

32

Combinazioni agli Stati Limite di Danno Combinazione di carico numero

27 Sisma 0+ / 90+

28 Sisma 0+ / 270+

29 Sisma 0- / 90-

30 Sisma 0- / 270-

31 Sisma 90+ / 0+

32 Sisma 90+ / 180+

33 Sisma 90- / 0-

34 Sisma 90- / 180-

35 Sisma 180+ / 90+

36 Sisma 180+ / 270+

37 Sisma 180- / 90-

38 Sisma 180- / 270-

39 Sisma 270+ / 0+

40 Sisma 270+ / 180+

41 Sisma 270- / 0-

42 Sisma 270- / 180-

Comb.\Cond 1 2 3 4 14 15 16 17 18 19 20 21

27 1 1 1 0.6 1 0.3

28 1 1 1 0.6 1 0.3

29 1 1 1 0.6 1 0.3

30 1 1 1 0.6 1 0.3

31 1 1 1 0.6 0.3 1

32 1 1 1 0.6 1 0.3

33 1 1 1 0.6 0.3 1

34 1 1 1 0.6 1 0.3

35 1 1 1 0.6 0.3 1

36 1 1 1 0.6 1 0.3

37 1 1 1 0.6 0.3 1

38 1 1 1 0.6 1 0.3

39 1 1 1 0.6 0.3 1

40 1 1 1 0.6 0.3 1

41 1 1 1 0.6 0.3 1

42 1 1 1 0.6 0.3 1

33

Combinazioni agli Stati Limite di Operatività Combinazione di carico numero

43 Sisma 0+ / 90+

44 Sisma 0+ / 270+

45 Sisma 0- / 90-

46 Sisma 0- / 270-

47 Sisma 90+ / 0+

48 Sisma 90+ / 180+

49 Sisma 90- / 0-

50 Sisma 90- / 180-

51 Sisma 180+ / 90+

52 Sisma 180+ / 270+

53 Sisma 180- / 90-

54 Sisma 180- / 270-

55 Sisma 270+ / 0+

56 Sisma 270+ / 180+

57 Sisma 270- / 0-

58 Sisma 270- / 180-

Comb.\Cond 1 2 3 4 22 23 24 25 26 27 28 29

43 1 1 1 0.6 1 0.3

44 1 1 1 0.6 1 0.3

45 1 1 1 0.6 1 0.3

46 1 1 1 0.6 1 0.3

47 1 1 1 0.6 0.3 1

48 1 1 1 0.6 1 0.3

49 1 1 1 0.6 0.3 1

50 1 1 1 0.6 1 0.3

51 1 1 1 0.6 0.3 1

52 1 1 1 0.6 1 0.3

53 1 1 1 0.6 0.3 1

54 1 1 1 0.6 1 0.3

55 1 1 1 0.6 0.3 1

56 1 1 1 0.6 0.3 1

57 1 1 1 0.6 0.3 1

58 1 1 1 0.6 0.3 1

34

ANALISI DEI MODELLI STRUTTURALI AGLI ELEMENTI FINI TI

I calcoli sono stati condotti secondo i criteri della Scienza delle Costruzioni assumendo i

carichi di normativa e valutando le sollecitazioni per via numerica. L’analisi strutturale

viene eseguita per mezzo di un elaboratore elettronico dei dati utilizzando un codice di

calcolo del tipo “SAP” basato sul metodo degli elementi finiti, concettualmente

riconducibile al metodo degli spostamenti. L’analisi di tipo numerico è stata realizzata

mediante il programma di calcolo ENEXSYS ( Ditta produttrice: En.Ex.Sys. s.r.l. - Via

Tizzano 46/2 - Casalecchio di Reno, Bologna – N° di serie 2003GMSRVZ e 2003GMSRV1

versione 2013 038) . E’ stato utilizzata un’analisi lineare dinamica nel rispetto delle norme

indicate in precedenza. Le procedure di verifica adottate seguono il metodo di calcolo degli

stati limite ultimo e di esercizio. Il solutore individua le sollecitazioni per ogni nodo e quindi

i post processori nella verifica delle aste determinano le sollecitazioni per ogni sezione

delle stesse.

La struttura e il suo comportamento sotto le azioni statiche e dinamiche sono state

adeguatamente valutate e trasferite nel modello che si caratterizza per la sua

impostazione completamente tridimensionale. A tal fine ai nodi strutturali possono

convergere diverse tipologie di elementi, che corrispondono nel codice numerico di calcolo

in altrettante tipologie di elementi finiti. Travi e pilastri, ovvero componenti in cui una

dimensione prevale sulle altre due, vengono modellati con elementi “beam”, il cui

comportamento può essere opportunamente perfezionato attraverso alcune opzioni quali

quelle in grado di definire le modalità di connessione all’estremità. Eventuali elementi

soggetti a solo sforzo normale possono essere trattati come elementi “truss” oppure con

elementi “beam” opportunamente svincolati. Le pareti, le piastre, le platee ovvero in

generale i componenti strutturali bidimensionali, con due dimensioni prevalenti sulla terza

(lo spessore), sono stati modellati con elementi “shell” a comportamento flessionale e

membranale. I vincoli con il mondo esterno vengono rappresentati con elementi in grado di

definire le modalità di vincolo e le rigidezze nello spazio. Questi elementi, coniugati con i

precedenti, consentono di modellare i casi più complessi ma più frequenti di interazione

con il terreno, realizzabile tipicamente mediante fondazioni, pali, platee nonché attraverso

una combinazione di tali situazioni. Il comportamento del terreno è sostanzialmente

rappresentato tramite una schematizzazione lineare alla Winkler, principalmente

caratterizzabile attraverso una opportuna costante di sottofondo, che può essere anche

variata nella superficie di contatto fra struttura e terreno e quindi essere in grado di

35

descrivere anche situazioni più complesse. Nel caso dei pali il comportamento del terreno

implica anche l’introduzione di vincoli per la traslazione orizzontale.

I parametri dei materiali utilizzati per la modellazione riguardano il modulo di Young, il

coefficiente di Poisson, ma sono disponibili anche opzioni per ridurre la rigidezza

flessionale e tagliante dei materiali per considerare l’effetto di fenomeni fessurativi nei

materiali.

Il calcolo viene condotto mediante analisi lineare, ma vengono considerati gli effetti del

secondo ordine e si può simulare il comportamento di elementi resistenti a sola trazione o

compressione.

La presenza di diaframmi orizzontali, se rigidi, nel piano viene gestita attraverso

l’impostazione di un’apposita relazione fra i nodi strutturali coinvolti, che ne condiziona il

movimento relativo. Relazioni analoghe possono essere impostate anche fra elementi

contigui.

Si ritiene che il modello utilizzato sia rappresentativo del comportamento reale della

struttura. Sono stati inoltre valutati tutti i possibili effetti o le azioni anche transitorie che

possano essere significative e avere implicazione per la struttura.

E’ stata impiegata un’analisi dinamica modale in campo lineare con adozione di spettro di

risposta conforme al DM2008. Agli effetti del dimensionamento è stato quindi impiegato il

metodo degli stati limite ultimo e di esercizio.

Gli elementi del modello numerico

I NODI

La struttura è individuata da nodi riportati in coordinate. Ogni nodo possiede sei gradi di

libertà, associati alle sei possibili deformazioni. I gradi di libertà possono essere liberi

(spostamenti generalizzati incogniti), bloccati (spostamenti generalizzati corrispondente

uguale a zero), di tipo slave o linked (il parametro cinematico dipende dalla relazione con

altri gradi di libertà). Si può intervenire sui gradi di libertà bloccando uno o più gradi. I

blocchi vengono applicate nella direzione della terna locale del nodo.

Le relazioni complesse creano un legame tra uno o più gradi di libertà di un nodo detto

slave con quelli di un altro nodo detto master. Esistono tre tipi di relazioni complesse. Le

relazioni di tipo link prescrivono l’uguaglianza tra gradi di libertà analoghi di nodi diversi.

Specificare una relazione di tipo link significa specificare il nodo slave assieme ai gradi di

libertà che partecipano al vincolo ed il nodo master. I gradi di libertà slave saranno

36

eguagliati ai rispettivi gradi di libertà del nodo master.

La relazione di piano rigido prescrive che il nodo slave appartiene ad un piano rigido e

quindi che i due spostamenti in piano e la rotazione normale al piano sono legati ai tre

parametri di roto-traslazione rigida di un piano. Il Corpo rigido prescrive che il nodo slave

fa parte di un corpo rigido e tutti e sei i suoi gradi di libertà sono legati ai sei gradi di libertà

posseduti dal corpo rigido (i gradi di libertà del suo nodo master).

I MATERIALI

I materiali sono individuati da un codice specifico e descritti dal modulo di elasticità, dal

coefficiente di Poisson, dal peso specifico, dal coefficiente di dilatazione termica.

LE SEZIONI

Le sezioni sono individuate in ogni caso da un codice numerico specifico, dal tipo e dai

relativi parametri identificativi. La simbiologia adottata dal programma è la seguente:

• Rettangolare piena (Rp);

• Rettangolare cava (Rc);

• Circolare piena (Cp);

• Circolare cava (Cc);

• T (T.);

• T rovescia (Tr);

• L (L.);

• C (C.);

• C rovescia (Cr);

• Cassone (Ca);

• Profilo singolo (Ps);

• Profilo doppio (Pd);

• Generica (Ge).

I CARICHI

I carichi agenti sulla struttura possono essere suddivisi in carichi nodali e carichi

elementari. I carichi nodali sono forze e coppie concentrate applicate ai nodi della

discretizzazione. I carichi elementari sono forze, coppie e sollecitazioni termiche.

I carichi in luce sono individuati da un codice numerico, da un tipo e da una

descrizione. Sono previsti carichi distribuiti trapezoidali riferiti agli assi globali (fX, fY, fZ,

37

fV) e locali (fx, fy, fz), forze concentrate riferite agli assi globali (FX, FY, FZ, FV) o locali

(Fx, Fy, Fz), momenti concentrati riferiti agli assi locali (Mx, My, Mz), momento torcente

distribuito riferito all'asse locale x (mx), carichi termici (tx, ty, tz), descritti con i relativi

parametri identificativi, aliquote inerziali comprese, rispetto al riferimento locale. I carichi in

luce possono essere attribuiti solo a elementi finiti del tipo trave o trave di fondazione.

GLI ELEMENTI FINITI

La struttura può essere suddivisa in sottostrutture, chiamate gruppi.

ELEMENTO TRUSS (ASTA RETICOLARE)

L’elemento truss (asta reticolare) rappresenta il modello meccanico

della biella elastica. Possiede 2 nodi I e J e di conseguenza 12 gradi di

libertà.

Gli elementi truss sono caratterizzati da 4 parametri fisici e

geometrici ovvero:

1. A Area della sezione.

2. E. Modulo elastico.

3. ρ. Densità di peso (peso per unità di volume).

4. α. Coefficiente termico di dilatazione cubica.

I dati di input e i risultati del calcolo relativi all’elemento stesso sono riferiti alla terna

locale di riferimento indicata in figura.

ELEMENTO FRAME (TRAVE E PILASTRO, TRAVE DI

FONDAZIONE)

L’elemento frame implementa il modello della trave nello spazio

tridimensionale. E’ caratterizzato da 2 nodi principali I e J posti alle

sue estremità ed un nodo geometrico facoltativo K che serve

solamente a fissare univocamente la posizione degli assi locali.

L’elemento frame possiede 12 gradi di libertà.

Ogni elemento viene riferito a una terna locale destra x, y, z, come mostrato in figura.

L’elemento frame supporta varie opzioni tra cui:

1. deformabilità da taglio (travi tozze);

2. sconnessioni totali o parziali alle estremità;

38

3. connessioni elastiche alle estremità;

4. offsets, ovvero tratti rigidi eventualmente fuori asse alle estremità;

5. suolo elastico alla Winkler nelle tre direzioni locali e a torsione.

L’elemento frame supporta i seguenti carichi:

1. carichi distribuiti trapezoidali in tutte le direzioni locali o globali;

2. sollecitazioni termiche uniformi e gradienti termici nelle due direzioni

principali;

3. forza concentrata in tutte le direzioni locali o globali applicata in un punto

arbitrario;

4. carichi generici mediante prescrizione delle reazioni di incastro perfetto.

I gruppi formati da elementi del tipo trave riportano, in ordine, i numeri dei nodi iniziale

(I), finale (J) e di riferimento (K), la situazione degli svincoli ai nodi I e J (indicate in

legenda eventuali situazioni diverse dall’incastro perfetto ad entrambi i nodi), i codici dei

materiali e delle sezioni, la situazione di carico nelle otto possibili condizioni A, B, C, D, E,

F, G, H: se è presente un numero, esso individua il coefficiente moltiplicativo del carico

corrispondente.

I gruppi relativi all'elemento trave di fondazione riportano

informazioni analoghe; le condizioni di carico sono limitate a due

(A e B); È indicata la caratteristica del suolo, la larghezza di

contatto con il terreno e il numero di suddivisioni interne. Per la

trave di fondazione il programma abilita automaticamente solo i gradi di libertà relativi alla

rotazione intorno agli assi globali X, Y e alla traslazione secondo Z, bloccando gli altri

gradi di libertà. Ogni trave di fondazione è suddivisa in un numero adeguato di parti (aste).

Ogni singola asta interagisce con il terreno mediante un elemento finito del tipo vincolo

elastico alla traslazione verticale tZ convergente ai suoi nodi (vedi figura), il cui valore di

rigidezza viene determinato da programma moltiplicando la costante di sottofondo

assegnata dall’utente per l’area di contatto con il terreno in corrispondenza del nodo.

I tipi di carichi ammessi sono solo di tipo distribuito fZ, fV, fy. Inoltre accade che:

Vi=Vf; di=df=0, ovvero il carico è di tipo rettangolare esteso per tutta la lunghezza della

trave.

ELEMENTO SHELL (GUSCIO)

39

L’elemento shell implementa il modello del guscio piatto ortotropo nello spazio

tridimensionale. E’ caratterizzato da 3 o 4 nodi I, J, K ed L posti nei vertici e 6 gradi di

libertà per ogni nodo. Il comportamento flessionale e quello membranale sono

disaccoppiati.

Gli elementi guscio/piastra si caratterizzano perché possono subire carichi nel piano

ma anche ortogonali al piano ed essere quindi soggetti anche ad azioni flettenti e torcenti.

Gli elementi in esame hanno formalmente tutti i sei gradi di libertà attivi, ma non

posseggono rigidezza per la rotazione ortogonale al piano dell’elemento.

Nei gruppi shell definiti “platea” viene attuato il blocco di tre gradi di libertà, uX, uY, rZ,

per tutti i nodi del gruppo.

Ogni gruppo può contenere uno o più elementi (max 1999). Ogni elemento viene

definito da questi parametri:

1. elemento numero (massimo 1999 per ogni gruppo);

2. nodi di riferimento I, J, K, L;

3. spessore;

4. materiale;

5. pressioni e relative aliquote dinamiche;

6. temperatura;

7. gradiente termico;

8. carichi distribuiti e relative aliquote dinamiche.

ELEMENTO PLANE (STATO PIANO DI TENSIONE, STATO PIANO DI

DEFORMAZIONE, ASSIALSIMMETRICO)

L’elemento plane implementa i modelli dell’elasticità piana nelle tre classiche varianti

degli stati piani di tensione, di deformazione e dei problemi assialmsimmetrici, per

materiali ortotropi nello spazio bidimensionale. E’ caratterizzato da 3 o 4 nodi I, J, K, L

posti nei vertici e 2 gradi di libertà per ogni nodo.

Gli elementi in stato piano di tensione, di defromazione o

asialsimmetrici sono elementi piani quadrilateri (4 nodi) o

triangolari (3 nodi) bidimensionali, caratterizzati da due dimensioni

dello stesso ordine di grandezza, prevalenti sulla terza

dimensione, che individua lo spessore. Vengono utilizzati per rappresentare strutture

bidimensionali caricate nel piano: sono nulle le tensioni ortogonali al piano dell’elemento.

40

Gli elementi in Stato Piano di Deformazione sono elementi per cui è nulla la

deformazione ortogonale al piano, ma non la tensione relativa. Vanno obbligatoriamente

analizzati nel piano YZ e si assume uno sviluppo unitario sulla terza dimensione (lungo X).

Hanno attivi i due gradi di libertà relativi agli spostamenti nel piano YZ.

Gli elementi Assialsimmetrici rappresentano solidi simmetrici, ottenuti per rotazione

intorno all’asse verticale Z e simmetricamente caricati; sono individuati dalla loro sezione

nel piano YZ. Anche gli elementi assialsimmetrici vanno studiati nel piano YZ e hanno

attivi i gradi di libertà relativi agli spostamenti in questo piano.

Il programma analizza il loro comportamento per uno sviluppo angolare di un radiante.

Ogni gruppo può contenere uno o più elementi (max 1999). Ogni elemento viene definito con questi

parametri:

1. numero elemento (massimo 1999 per gruppo);

2. nodi di riferimento I, J, K, L;

3. spessore;

4. materiale;

5. carichi (o pressioni) e relative aliquote dinamiche;

6. temperatura.

ELEMENTO BOUNDARY (VINCOLO)

L’elemento boundary è sostanzialmente un elemento molla con rigidezza assiale in una

direzione specificata e rigidezza torsionale attorno alla stessa direzione. E’ utile quando si

vogliono determinare le reazioni vincolari oppure quando si vogliono imporre degli

spostamenti o delle rotazioni di alcuni nodi (cedimenti vincolari).

I parametri relativi ad ogni singolo vincolo sono:

1. il nodo a cui è collegato il vincolo (o i vincoli, massimo sei);

2. la traslazione imposta (L) o la rotazione imposta (radianti);

3. la rigidezza (per le traslazioni in F/L, per le rotazioni in F*L/rad).

ELEMENTO PLINTO

Il plinto viene modellato mediante vincoli elastici alla traslazione e alla rotazione. Il

nodo I è il nodo di attacco del plinto e generalmente corrisponde

con il nodo al piede di un pilastro. Si suppone, implicitamente,

l’esistenza di un nodo J posizionato sopra I, sulla sua verticale

41

(vedi figura). Il nodo K consente, assieme a I e J, di orientare il plinto nello spazio. Valgono

al riguardo considerazioni analoghe a quelle fatte per i pilastri. L’asse locale x è diretto da I

verso J, l’asse locale y è ortogonale a x e punta verso K, l’asse locale z forma, con x e y

l’usuale terna cartesiana destrorsa.

La sezione del plinto è quella orizzontale in pianta, esclusivamente rettangolare. La

base della sezione si misura parallelamente all’asse locale z, l’altezza si valuta secondo y.

L’altezza h del plinto si misura in verticale (secondo l’asse globale Z).

I metodi di calcolo

ANALISI STATICA LINEARE

L’analisi statica lineare è la più comune e tradizionale delle analisi strutturali possibili.

L’aggettivo statica sottintende che i carichi applicati non dipendono dal tempo o più

esattamente variano molto lentamente tra l’istante iniziale di applicazione t0 e l’istante

finale di osservazione tf (carichi quasi-statici).

Ipotizzando inoltre che la forza di reazione interna dipenda linearmente dagli

spostamenti, attraverso una matrice di rigidezza costante K e che le forze esterne siano

costituite da carichi indipendenti dallo spostamento, si ottiene l’equazione di equilibrio

classica per i problemi quasi statici lineari

KU = F

dove K è la matrice di rigidezza, U è il vettore delle deformazioni nodali, F è il vettore

dei carichi.

E’ bene ricordare che la linearità della risposta strutturale deriva da almeno due grandi

semplificazioni: l’ipotesi di elasticità lineare del materiale (linearità materiale) e l’ipotesi di

piccolezza degli spostamenti e delle deformazioni (linearità geometrica).

Nell'analisi sismica con il metodo statico equivalente, le corrispondenti forze inerziali

vengono automaticamente aggiunte agli altri carichi eventualmente presenti sulla struttura.

Note le deformazioni vengono calcolate le sollecitazioni.

ANALISI DINAMICA MODALE

ll programma effettua l'analisi dinamica con il metodo dello spettro di risposta.

42

Il sistema da analizzare è essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui

vanno individuati i modi propri di vibrazione. Il numero di frequenze da considerare è un

dato di ingresso che l'utente deve assegnare. In generale si osservi che il numero di modi

propri di vibrazione non può superare il numero di gradi di libertà del sistema.

La procedura attua l'analisi dinamica in due fasi distinte: la prima si occupa di calcolare

le frequenze proprie di vibrazione, la seconda calcola spostamenti e sollecitazioni

conseguenti allo spettro di risposta assegnato in input.

Nell'analisi spettrale il programma utilizza lo spettro di risposta assegnato in input,

coerentemente con quanto previsto dalla normativa. L'eventuale spettro nella direzione

globale Z è unitario. L'ampiezza degli spettri di risposta è determinata dai parametri sismici

previsti dalla normativa e assegnati in input dall'utente.

La procedura calcola inizialmente i coefficienti di partecipazione modale per ogni

direzione del sisma e per ogni frequenza. Tali coefficienti possono essere visti come il

contributo dinamico di ogni modo di vibrazione nelle direzioni assegnate. Si potrà perciò

notare in quale direzione il singolo modo di vibrazione ha effetti predominanti.

Successivamente vengono calcolati, per ogni modo di vibrazione, gli spostamenti e le

sollecitazioni relative a ciascuna direzione dinamica attivata, per ogni modo di vibrazione.

Per ogni direzione dinamica viene calcolato l'effetto globale, dovuto ai singoli modi di

vibrazione, mediante la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli effetti. E'

prevista una specifica fase di stampa per tali risultati.

L'ultima elaborazione riguarda il calcolo degli effetti complessivi, ottenuti considerando

tutte le direzioni dinamiche applicate. Tale risultato (inviluppo) può essere ottenuto, a

discrezione dell'utente in tre modi distinti, inclusi quelli suggeriti della normativa italiana e

dall'Eurocodice 8.

Lettura dei risultati dell’elaborazione

DEFORMATE

Per ogni combinazione di carico e per tutti i nodi non

completamente bloccati il programma calcola spostamenti (unità di

misura L) e rotazioni (radianti). Viene anche rappresentata la

deformata in luce dell’asta che riproduce il comportamento di una

funzione polinomiale di quarto grado. Gli spostamenti sono positivi

se diretti nel verso degli assi globali X Y Z, le rotazioni positive se

43

antiorarie rispetto all’asse di riferimento, per un osservatore disteso lungo il corrispondente

semiasse positivo (vedi figura a lato).

Viene anche determinato il valore massimo assoluto (con segno) di ogni singola

deformazione e il valore massimo dello spostamento nello spazio (radice quadrata della

somma dei quadrati degli spostamenti).

ASPETTI PARTICOLARI DELL’ANALISI DINAMICA

Nella stampa degli autovettori vengono riportati i relativi risultati, pertinenti ad ogni

nodo.

Nel calcolo della risposta spettrale vengono determinate, per ogni verso del sisma, le

deformazioni relative ai vari modi di vibrare e la corrispondente media quadratica. Tali

risultati vengono successivamente combinati e danno luogo ad uno o più inviluppi in

relazione a quanto imposto dall’utente nella fase iniziale di intestazione del lavoro.

Nel caso dell’applicazione dell’Ordinanza 3431 (ex 3272) vengono anche determinate

le deformazioni allo stato limite ultimo, che risultano amplificate per effetto dei fattori di

struttura q rassegnati alle due direzioni orizzontali e a quella verticale.

ASTE RETICOLARI

Per ogni elemento e per ogni combinazione di carico statica vengono calcolate:

• tensione unitaria (F/L2);

• forza assiale (F).

Il segno positivo indica trazione.

Nell’analisi dinamica, per ogni direzione sismica e per ogni asta, viene indicato il modo

che dà luogo al massimo effetto e il relativo valore, nonché l’effetto risultante calcolato in

base al criterio SRSS o CQC come scelto dall’utente.

Nella stampa degli inviluppi viene riportata la tensione e lo sforzo assiale Fx calcolato

secondo la modalità scelta dall’utente nella fase di input riguardante l’assegnazione

dell’intestazione e dei parametri iniziali.

TRAVI, PILASTRI E TRAVI DI FONDAZIONE

Il programma calcola ai due nodi estremi di ogni

elemento e per ogni combinazione di carico sei

sollecitazioni, riferite agli assi locali (come indicato nella

figura a lato):

44

• Fx = forza assiale nella direzione locale x;

• Fy = taglio nella direzione locale y;

• Fz = taglio nella direzione locale z;

• Mx = momento torcente attorno all’asse locale x;

• My = momento flettente attorno all’asse locale y;

• Mz = momento flettente attorno all’asse locale z,

con le seguenti convenzioni sui segni:

• forze positive se concordi con gli assi locali (F);

• momenti positivi se antiorari rispetto gli assi locali, per un osservatore disteso

lungo il corrispondente semiasse positivo (F*L).

Tali convenzioni sono caratteristiche dei codici di calcolo numerico e sono mantenute

soltanto nelle stampe globali. Nelle rappresentazioni grafiche e nelle stampe delle verifiche

di sicurezza vengono invece adottate le convenzioni tipiche della Scienza delle

Costruzioni.

In caso di analisi sismica con il metodo statico equivalente viene riportato un prospetto

riguardante il peso sismico del gruppo, le coordinate baricentriche relative, il coefficiente di

distribuzione globale del gruppo funzione della sua quota, il coefficiente globale ricavato

dal precedente in base ai parametri sismici, la forza sismica relativa.

Nell’analisi dinamica vengono calcolate le medesime sollecitazioni per ognuna delle tre

azioni sismiche previste (Z eventuale). Viene evidenziato il modo di vibrazione che dà

luogo all’effetto massimo, il valore di tale effetto (con segno), la risultante dovuta alla

combinazione di tutti i modi di vibrazione mediante il criterio prescelto dall’utente.

Per le travi di fondazione il programma calcola ai due nodi estremi della trave e in tutti i

punti intermedi generati per effetto della suddivisione della trave di fondazione, per ogni

combinazione di carico:

• Fy = taglio nella direzione locale y (F);

• Mx = momento torcente attorno asse locale x (F*L);

• Mz = momento flettente attorno asse locale z (F*L);

• UZ = spostamento lungo Z (L);

• rX = rotazione intorno X (rad);

• rY = rotazione intorno Y (rad);

• pressione sul suolo (F/L2).

GUSCI

45

Il programma propone i risultati al “centro” di ogni elemento.

Per ogni elemento e per ogni combinazione di carico statica

vengono evidenziate:

• Sxx (F/L2);

• Syy (F/L2);

• Sxy (F/L2);

• Mxx (F*L/L);

• Myy (F*L/L);

• Mxy (F*L/L);

• σidsup (F/L2);

• σidinf (F/L2).

• Sxx, Syy, Sxy rappresentano le tensioni membranali (vedi figura)

• Mxx rappresenta il momento flettente (per unità di lunghezza) che

produce tensioni in direzione locale x; analogamente per Myy;

• Mxy rappresenta il momento torcente (sempre per unità di lunghezza).

Le tensioni ideali σidsup (al bordo superiore, ovvero sul semiasse positivo dell’asse

locale z) e σidinf sono calcolate mediante il criterio di Huber-Hencky-Mises. I momenti

flettenti generano ai bordi dell’elemento delle tensioni valutate in base al modulo di

resistenza dell’elemento. Le tensioni da momento flettente Mxx si sovrappongono alle

tensioni Sxx, con segno positivo al bordo superiore, con segno negativo al bordo inferiore

(analogamente per Myy e Syy). Gli effetti tensionali da momento torcente vengono

sovrapposti a Sxy.

Le convenzioni sui segni dei momenti sono caratteristiche dei codici di calcolo

automatici e sono mantenute solo nelle stampe dei risultati conseguenti all’elaborazione

strutturale, nelle rappresentazioni grafiche e nelle stampe dei postprocessori vengono

invece adottate le convenzioni tipiche della Scienza delle Costruzioni.

Nell’analisi dinamica, per ogni direzione sismica e per ogni elemento, viene indicato il

modo che dà luogo all’effetto massimo, la risultante per sovrapposizione modale per Sxx,

Syy, Sxy, Mxx, Myy, Mxy.

Nel calcolo degli inviluppi viene effettuata la sovrapposizione. Anche in questo caso

vengono calcolate le tensioni ideali.

Nell’analisi statica e negli inviluppi dinamici, fra i risultati, alla fine di ogni gruppo

vengono riportati i massimi delle tensioni (comprese quelle ideali) e dei momenti, nonché il

numero dell’elemento e la combinazione di carico relativa.

46

ELEMENTO IN STATO PIANO DI TENSIONE, STATO PIANO DI DEFORMAZIONE,

ASSIALSIMMETRICI

Il programma calcola le tensioni (F/L2) al centro di ogni elemento.

Per ogni elemento e per ogni combinazione di carico statica vengono evidenziate:

• S11;

• S22;

• S33 (sempre nullo per l’elemento in stato piano di tensione);

• S12;

• Smax;

• Smin;

• Angolo.

Per il significato di S11, S22, S12 si osservino le figure successive. La tensione S33 è

ortogonale al piano dell’elemento ed è,

per definizione, nulla per l’elemento in

stato piano di tensione. La tensione è

positiva se diretta verso l’osservatore

(che vede i nodi dell’elemento

susseguirsi, da I a L, in verso antiorario).

Le tensioni Smax e Smin

rappresentano le tensioni principali.

L’angolo riportato fra i risultati

rappresenta l’angolo in gradi sessagesimali compreso fra l’asse locale 11 e la direzione di

Smax. In questo modo le tensioni principali sono completamente note, in valore, direzione

e verso.

Nell’analisi dinamica, per ogni direzione sismica e per ogni elemento, vengono riportate

le tensioni S11, S22, S33, S12 nei punti desiderati (a seconda dell’opzione di stampa

scelta), specificando altresì il modo di vibrazione che dà luogo all’effetto massimo, il valore

di tale effetto (con segno), la risultante dovuta a tutti i modi di vibrazione (secondo il

metodo SRSS o CQC scelto).

47

Per ogni gruppo, per l’analisi statica e per gli inviluppi dinamici, in stampa viene

riportato un prospetto riepilogativo riguardante i valori massimi negativi e positivi delle

tensioni, nonché gli elementi e le combinazioni di carico interessate.

VINCOLI

In stampa vengono fornite, per ogni nodo vincolato, le reazioni corrispondenti ai vincoli

assegnati. Per quanto concerne i versi si tenga presente che è stata adottata la

convenzione tradizionale. In generale le forze vincolari (unità di misura F) sono positive se

vanno nel verso dell’asse di riferimento, i momenti (F*L) sono positivi se antiorari per un

osservatore disposto lungo il corrispondente semiasse positivo; tali sollecitazioni tendono

a contrastare deformazioni di segno opposto.

Per quanto concerne i vincoli comunque disposti nello spazio vale la stessa regola: se

uno spostamento è positivo tende ad allontanare il nodo N da I; la conseguente reazione è

di segno opposto, cioè negativa.

Nell’analisi dinamica, per ogni direzione, per ogni nodo vincolato, viene indicato il modo

che dà luogo all’effetto massimo e il relativo valore; viene anche indicato il risultato

complessivo calcolato a partire dai singoli effetti modali. Nella stampa degli inviluppi viene

calcolata la risultante obbedendo alla modalità scelta dall’utente.

PLINTI

La procedura calcola le rigidezze del plinto e le assegna come avviene per un

elemento “vincolo” disposto secondo le direzioni globali X ,Y ,Z. Pertanto i risultati per un

plinto corrispondono a quelli proposti per l’elemento “vincolo”. Nelle verifiche vengono

invece riportati i risultati secondo le direzioni locali, come più consueto.

La rigidezza alla traslazione verticale del plinto viene calcolata moltiplicando l’area del

plinto per la costante di sottofondo.

Le rigidezze alla rotazione rispetto ai due assi locali x e y vengono calcolate

moltiplicando il relativo momento d’inerzia flessionale per la costante di sottofondo. Tali

rigidezze alla rotazione vengono quindi riportate agli assi globali X e Y con le usuali regole

di trasformazione, perché il programma tratta i vincoli come se fossero assegnati secondo

le direzioni globali.

Le due rigidezze alla traslazione secondo gli assi globali X e Y, nonché la rigidezza alla

rotazione intorno l’asse globale Z vengono automaticamente poste ad un valore elevato,

48

che dà luogo a deformazioni trascurabili. Si assume infatti che il plinto non possa spostarsi

nel piano orizzontale e ruotare intorno all’asse verticale Z.

Criteri di progetto e calcolo delle strutture di fo ndazione

Per quanto riguarda il dimensionamento delle strutture di fondazione e la verifica di

sicurezza del complesso fondazione-terreno, le sollecitazioni sono state calcolate in

accordo al §7.2.5 del DM 14.01.2008, adottando un secondo modello di calcolo ausiliario

in cui è stato considerato un fattore di struttura ridotto di 1,1 volte (per CD“B”) così da

ottenere azioni amplificate di 1,1. Se tali azioni fossero maggiori di quelle resistenti, tale

scelta sarebbe dalla parte della sicurezza.

Distribuzione della rigidezza dei modelli delle sov rastrutture

Si dimostra che il contributo alla rigidezza totale sotto le azioni orizzontali degli

elementi “pilastro” non supera il 15% della analoga rigidezza degli elementi principali (setti).

Le tabelle sotto riportate permettono di valutare come il tagliante di piano si distribuisce tra i pilastri e le pareti del modello: Fondazione

Comb Ass. pilastri Ass. setti Altri FEM Totali % N % V

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Pilastri Setti Pilastri Setti

5 -89.90 -22.05 41539.36 -2.85 -9908.42 -2993.77 77940.65 -11.44 0.00 0.00 0.00 0.00 -9998.32 -3015.82 119480.01 -14.28 34.8 % 65.2 % 0.9 % 99.1 %

6 -89.30 8.50 41863.65 -2.25 -9849.63 3189.48 77755.42 -9.24 0.00 0.00 0.00 0.00 -9938.93 3197.98 119619.07 -11.50 35.0 % 65.0 % 0.9 % 99.1 %

7 -85.27 -20.86 41537.97 6.75 -9913.05 -2994.96 77942.04 26.42 0.00 0.00 0.00 0.00 -9998.32 -3015.82 119480.01 33.17 34.8 % 65.2 % 0.8 % 99.2 %

8 -84.67 9.68 41862.27 7.35 -9854.26 3188.29 77756.81 28.61 0.00 0.00 0.00 0.00 -9938.93 3197.98 119619.07 35.96 35.0 % 65.0 % 0.8 % 99.2 %

9 -23.47 -58.42 41476.19 -5.38 -3066.10 -10270.59 77671.77 -21.14 0.00 0.00 0.00 0.00 -3089.57 -10329.01 119147.95 -26.51 34.8 % 65.2 % 0.6 % 99.4 %

10 34.16 -59.03 41746.30 -6.78 2857.45 -10324.64 77256.10 -26.60 0.00 0.00 0.00 0.00 2891.60 -10383.66 119002.40 -33.38 35.1 % 64.9 % 0.6 % 99.4 %

11 -18.65 -57.19 41474.74 4.61 -3070.93 -10271.83 77673.22 18.26 0.00 0.00 0.00 0.00 -3089.57 -10329.02 119147.96 22.87 34.8 % 65.2 % 0.6 % 99.4 %

12 38.98 -57.79 41744.86 3.21 2852.62 -10325.87 77257.54 12.80 0.00 0.00 0.00 0.00 2891.60 -10383.66 119002.39 16.01 35.1 % 64.9 % 0.6 % 99.4 %

13 102.18 -24.07 42439.75 -7.53 9836.75 -3173.91 76555.08 -29.64 0.00 0.00 0.00 0.00 9938.93 -3197.98 118994.83 -37.18 35.7 % 64.3 % 1.0 % 99.0 %

14 102.78 6.48 42764.03 -6.94 9895.54 3009.34 76369.86 -27.45 0.00 0.00 0.00 0.00 9998.32 3015.82 119133.90 -34.39 35.9 % 64.1 % 1.0 % 99.0 %

15 106.82 -22.88 42438.36 2.06 9832.11 -3175.10 76556.47 8.21 0.00 0.00 0.00 0.00 9938.93 -3197.98 118994.83 10.28 35.7 % 64.3 % 1.0 % 99.0 %

16 107.42 7.67 42762.66 2.66 9890.90 3008.16 76371.24 10.41 0.00 0.00 0.00 0.00 9998.32 3015.82 119133.90 13.06 35.9 % 64.1 % 1.0 % 99.0 %

17 -21.47 43.41 42557.15 -3.40 -2870.14 10340.25 77054.35 -13.83 0.00 0.00 0.00 0.00 -2891.60 10383.66 119611.50 -17.23 35.6 % 64.4 % 0.4 % 99.6 %

18 36.16 42.80 42827.27 -4.80 3053.41 10286.21 76638.68 -19.29 0.00 0.00 0.00 0.00 3089.57 10329.02 119465.95 -24.09 35.8 % 64.2 % 0.5 % 99.5 %

19 -16.64 44.64 42555.71 6.59 -2874.96 10339.02 77055.79 25.57 0.00 0.00 0.00 0.00 -2891.60 10383.66 119611.51 32.16 35.6 % 64.4 % 0.4 % 99.6 %

20 40.98 44.04 42825.83 5.19 3048.59 10284.98 76640.12 20.11 0.00 0.00 0.00 0.00 3089.57 10329.02 119465.95 25.30 35.8 % 64.2 % 0.6 % 99.4 %

Solaio 1


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm] Pilastri Setti Pilastri Setti

5 89.90 22.05 -41289.05 2.85 9968.70 3010.44 -75595.33 11.44 0.00 0.00 0.00 0.00 10058.60 3032.49 -116884.38 14.28 35.3 % 64.7 % 0.9 % 99.1 %

6 89.30 -8.50 -41613.34 2.25 9909.71 -3207.11 -75511.30 9.24 0.00 0.00 0.00 0.00 9999.01 -3215.61 -117124.64 11.50 35.5 % 64.5 % 0.9 % 99.1 %

7 85.27 20.86 -41287.66 -6.75 9973.33 3011.63 -75596.71 -26.42 0.00 0.00 0.00 0.00 10058.60 3032.49 -116884.37 -33.17 35.3 % 64.7 % 0.8 % 99.2 %

8 84.67 -9.68 -41611.95 -7.35 9914.34 -3205.92 -75512.69 -28.61 0.00 0.00 0.00 0.00 9999.00 -3215.61 -117124.64 -35.96 35.5 % 64.5 % 0.8 % 99.2 %

9 23.47 58.42 -41225.87 5.38 3084.49 10327.61 -75233.79 21.14 0.00 0.00 0.00 0.00 3107.96 10386.03 -116459.66 26.51 35.4 % 64.6 % 0.6 % 99.4 %

49

10 -34.16 59.03 -41495.99 6.78 -2875.16 10381.94 -74839.89 26.60 0.00 0.00 0.00 0.00 -2909.32 10440.96 -116335.88 33.38 35.7 % 64.3 % 0.6 % 99.4 %

11 18.65 57.19 -41224.43 -4.61 3089.32 10328.84 -75235.22 -18.26 0.00 0.00 0.00 0.00 3107.96 10386.03 -116459.65 -22.87 35.4 % 64.6 % 0.6 % 99.4 %

12 -38.98 57.79 -41494.54 -3.21 -2870.34 10383.17 -74841.32 -12.80 0.00 0.00 0.00 0.00 -2909.32 10440.96 -116335.87 -16.01 35.7 % 64.3 % 0.6 % 99.4 %

13 -102.18 24.07 -42189.44 7.53 -9896.83 3191.54 -74282.33 29.64 0.00 0.00 0.00 0.00 -9999.01 3215.61 -116471.77 37.18 36.2 % 63.8 % 1.0 % 99.0 %

14 -102.78 -6.48 -42513.72 6.94 -9955.82 -3026.01 -74198.31 27.45 0.00 0.00 0.00 0.00 -10058.60 -3032.49 -116712.03 34.39 36.4 % 63.6 % 1.0 % 99.0 %

15 -106.82 22.88 -42188.05 -2.06 -9892.19 3192.73 -74283.71 -8.21 0.00 0.00 0.00 0.00 -9999.01 3215.61 -116471.76 -10.28 36.2 % 63.8 % 1.0 % 99.0 %

16 -107.42 -7.67 -42512.34 -2.66 -9951.18 -3024.82 -74199.69 -10.41 0.00 0.00 0.00 0.00 -10058.60 -3032.49 -116712.03 -13.06 36.4 % 63.6 % 1.0 % 99.0 %

17 21.47 -43.41 -42306.84 3.40 2887.85 -10397.56 -74953.69 13.83 0.00 0.00 0.00 0.00 2909.32 -10440.97 -117260.53 17.23 36.1 % 63.9 % 0.4 % 99.6 %

18 -36.16 -42.80 -42576.96 4.80 -3071.80 -10343.23 -74559.79 19.29 0.00 0.00 0.00 0.00 -3107.96 -10386.03 -117136.75 24.09 36.3 % 63.7 % 0.5 % 99.5 %

19 16.64 -44.64 -42305.40 -6.59 2892.68 -10396.32 -74955.12 -25.57 0.00 0.00 0.00 0.00 2909.32 -10440.97 -117260.52 -32.16 36.1 % 63.9 % 0.4 % 99.6 %

20 -40.98 -44.04 -42575.52 -5.19 -3066.98 -10341.99 -74561.24 -20.11 0.00 0.00 0.00 0.00 -3107.96 -10386.03 -117136.76 -25.30 36.3 % 63.7 % 0.6 % 99.4 %

Solaio 2


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]


5 3.32 12.87 -38521.78 3.57 9634.11 2478.80 -70496.16 15.33 0.00 0.00 0.00 0.00 9637.43 2491.67 -109017.94 18.90 35.3 % 64.7 % 0.1 % 99.9 %

6 4.03 10.83 -38844.56 2.87 9601.35 -3553.28 -70338.11 13.17 0.00 0.00 0.00 0.00 9605.38 -3542.45 -109182.67 16.04 35.6 % 64.4 % 0.1 % 99.9 %

7 2.39 13.45 -38520.72 -8.04 9635.04 2478.22 -70497.23 -37.02 0.00 0.00 0.00 0.00 9637.43 2491.67 -109017.95 -45.06 35.3 % 64.7 % 0.1 % 99.9 %

8 3.10 11.42 -38843.49 -8.74 9602.28 -3553.86 -70339.18 -39.18 0.00 0.00 0.00 0.00 9605.38 -3542.45 -109182.67 -47.92 35.6 % 64.4 % 0.1 % 99.9 %

9 -10.00 15.31 -38456.12 6.55 2949.85 9883.93 -70278.39 27.87 0.00 0.00 0.00 0.00 2939.84 9899.24 -108734.51 34.41 35.4 % 64.6 % 0.2 % 99.8 %

10 -20.73 15.38 -38722.58 8.19 -2812.27 10199.10 -69933.67 35.54 0.00 0.00 0.00 0.00 -2833.00 10214.48 -108656.26 43.73 35.6 % 64.4 % 0.2 % 99.8 %

11 -10.97 15.92 -38455.00 -5.54 2950.81 9883.32 -70279.50 -26.62 0.00 0.00 0.00 0.00 2939.84 9899.24 -108734.51 -32.16 35.4 % 64.6 % 0.2 % 99.8 %

12 -21.70 15.99 -38721.47 -3.89 -2811.30 10198.49 -69934.80 -18.95 0.00 0.00 0.00 0.00 -2833.00 10214.48 -108656.27 -22.84 35.6 % 64.4 % 0.3 % 99.7 %

13 -32.44 13.10 -39410.00 9.05 -9572.94 3529.35 -69347.15 40.90 0.00 0.00 0.00 0.00 -9605.38 3542.45 -108757.16 49.96 36.2 % 63.8 % 0.3 % 99.7 %

14 -31.73 11.06 -39732.78 8.35 -9605.70 -2502.73 -69189.11 38.74 0.00 0.00 0.00 0.00 -9637.43 -2491.67 -108921.89 47.10 36.5 % 63.5 % 0.3 % 99.7 %

15 -33.37 13.68 -39408.93 -2.56 -9572.01 3528.77 -69348.23 -11.45 0.00 0.00 0.00 0.00 -9605.38 3542.45 -108757.17 -14.00 36.2 % 63.8 % 0.4 % 99.6 %

16 -32.66 11.65 -39731.71 -3.26 -9604.77 -2503.31 -69190.18 -13.60 0.00 0.00 0.00 0.00 -9637.43 -2491.67 -108921.89 -16.87 36.5 % 63.5 % 0.3 % 99.7 %

17 -7.64 8.53 -39532.02 4.21 2840.64 -10223.00 -69751.56 20.67 0.00 0.00 0.00 0.00 2833.00 -10214.48 -109283.58 24.88 36.2 % 63.8 % 0.1 % 99.9 %

18 -18.37 8.59 -39798.49 5.85 -2921.47 -9907.84 -69406.85 28.34 0.00 0.00 0.00 0.00 -2939.84 -9899.24 -109205.34 34.19 36.4 % 63.6 % 0.2 % 99.8 %

19 -8.61 9.13 -39530.91 -7.88 2841.61 -10223.61 -69752.66 -33.81 0.00 0.00 0.00 0.00 2833.00 -10214.48 -109283.58 -41.69 36.2 % 63.8 % 0.1 % 99.9 %

20 -19.34 9.20 -39797.37 -6.24 -2920.51 -9908.44 -69407.96 -26.14 0.00 0.00 0.00 0.00 -2939.84 -9899.24 -109205.34 -32.38 36.4 % 63.6 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 3


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 -2.29 10.29 -35794.49 3.36 9409.53 2848.39 -65398.77 15.11 0.00 0.00 0.00 0.00 9407.24 2858.68 -101193.26 18.47 35.4 % 64.6 % 0.1 % 99.9 %

6 -1.56 9.37 -36108.56 2.75 9122.57 -2971.61 -65233.80 12.71 0.00 0.00 0.00 0.00 9121.01 -2962.25 -101342.36 15.45 35.6 % 64.4 % 0.1 % 99.9 %

7 -2.60 10.65 -35793.33 -7.33 9409.85 2848.03 -65399.95 -32.22 0.00 0.00 0.00 0.00 9407.25 2858.68 -101193.28 -39.55 35.4 % 64.6 % 0.1 % 99.9 %

8 -1.88 9.73 -36107.39 -7.95 9122.89 -2971.97 -65234.97 -34.62 0.00 0.00 0.00 0.00 9121.01 -2962.25 -101342.36 -42.56 35.6 % 64.4 % 0.1 % 99.9 %

9 -9.53 11.43 -35729.66 6.00 3265.82 9674.58 -65201.33 26.22 0.00 0.00 0.00 0.00 3256.29 9686.01 -100930.99 32.22 35.4 % 64.6 % 0.1 % 99.9 %

10 -15.02 11.48 -35988.13 7.45 -2287.16 9705.60 -64867.15 32.52 0.00 0.00 0.00 0.00 -2302.18 9717.08 -100855.29 39.98 35.7 % 64.3 % 0.2 % 99.8 %

11 -9.86 11.80 -35728.45 -5.13 3266.15 9674.21 -65202.56 -23.03 0.00 0.00 0.00 0.00 3256.29 9686.01 -100931.01 -28.16 35.4 % 64.6 % 0.2 % 99.8 %

12 -15.35 11.86 -35986.92 -3.68 -2286.83 9705.22 -64868.36 -16.73 0.00 0.00 0.00 0.00 -2302.18 9717.08 -100855.28 -20.41 35.7 % 64.3 % 0.2 % 99.8 %

13 -20.60 10.48 -36656.07 8.22 -9100.41 2951.77 -64284.84 36.11 0.00 0.00 0.00 0.00 -9121.01 2962.25 -100940.91 44.33 36.3 % 63.7 % 0.2 % 99.8 %

14 -19.88 9.55 -36970.13 7.60 -9387.36 -2868.23 -64119.86 33.71 0.00 0.00 0.00 0.00 -9407.24 -2858.68 -101089.99 41.32 36.6 % 63.4 % 0.2 % 99.8 %

15 -20.92 10.84 -36654.90 -2.48 -9100.09 2951.41 -64285.99 -11.21 0.00 0.00 0.00 0.00 -9121.01 2962.25 -100940.90 -13.68 36.3 % 63.7 % 0.2 % 99.8 %

16 -20.20 9.92 -36968.97 -3.09 -9387.04 -2868.59 -64121.03 -13.61 0.00 0.00 0.00 0.00 -9407.24 -2858.68 -101090.00 -16.70 36.6 % 63.4 % 0.2 % 99.8 %

17 -7.13 8.35 -36776.54 3.95 2309.31 -9725.43 -64651.43 18.23 0.00 0.00 0.00 0.00 2302.18 -9717.08 -101427.98 22.17 36.3 % 63.7 % 0.1 % 99.9 %

18 -12.62 8.40 -37035.01 5.41 -3243.67 -9694.41 -64317.25 24.53 0.00 0.00 0.00 0.00 -3256.29 -9686.01 -101352.26 29.93 36.5 % 63.5 % 0.1 % 99.9 %

19 -7.46 8.72 -36775.32 -7.18 2309.64 -9725.80 -64652.65 -31.03 0.00 0.00 0.00 0.00 2302.18 -9717.08 -101427.97 -38.21 36.3 % 63.7 % 0.1 % 99.9 %

20 -12.95 8.78 -37033.79 -5.72 -3243.34 -9694.79 -64318.46 -24.73 0.00 0.00 0.00 0.00 -3256.29 -9686.01 -101352.26 -30.45 36.5 % 63.5 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 4


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 14.00 11.41 -33098.32 3.41 8749.92 2693.39 -60259.58 15.95 0.00 0.00 0.00 0.00 8763.91 2704.80 -93357.90 19.36 35.5 % 64.5 % 0.2 % 99.8 %

6 13.95 7.02 -33400.04 2.80 8720.13 -2810.33 -60077.34 14.32 0.00 0.00 0.00 0.00 8734.09 -2803.30 -93477.38 17.12 35.7 % 64.3 % 0.2 % 99.8 %

7 13.19 11.72 -33097.33 -7.34 8750.73 2693.08 -60260.55 -32.08 0.00 0.00 0.00 0.00 8763.91 2704.80 -93357.88 -39.41 35.5 % 64.5 % 0.2 % 99.8 %

8 13.14 7.34 -33399.05 -7.94 8720.94 -2810.64 -60078.33 -33.71 0.00 0.00 0.00 0.00 8734.09 -2803.30 -93477.38 -41.65 35.7 % 64.3 % 0.2 % 99.8 %

9 -2.27 16.67 -33035.55 6.02 2676.69 9148.73 -60109.90 25.61 0.00 0.00 0.00 0.00 2674.41 9165.39 -93145.46 31.64 35.5 % 64.5 % 0.2 % 99.8 %

10 -16.28 16.80 -33283.46 7.47 -2558.71 9178.15 -59799.43 31.42 0.00 0.00 0.00 0.00 -2574.99 9194.94 -93082.89 38.89 35.8 % 64.2 % 0.2 % 99.8 %

11 -3.11 16.99 -33034.53 -5.16 2677.53 9148.40 -60110.93 -24.38 0.00 0.00 0.00 0.00 2674.41 9165.39 -93145.46 -29.54 35.5 % 64.5 % 0.2 % 99.8 %

12 -17.12 17.12 -33282.43 -3.71 -2557.87 9177.82 -59800.46 -18.57 0.00 0.00 0.00 0.00 -2574.99 9194.95 -93082.89 -22.28 35.8 % 64.2 % 0.3 % 99.7 %

13 -32.68 11.84 -33924.68 8.24 -8701.40 2791.46 -59224.64 35.31 0.00 0.00 0.00 0.00 -8734.09 2803.30 -93149.32 43.55 36.4 % 63.6 % 0.4 % 99.6 %

14 -32.73 7.46 -34226.41 7.63 -8731.19 -2712.26 -59042.41 33.67 0.00 0.00 0.00 0.00 -8763.91 -2704.80 -93268.82 41.31 36.7 % 63.3 % 0.4 % 99.6 %

15 -33.49 12.16 -33923.70 -2.50 -8700.59 2791.15 -59225.62 -12.72 0.00 0.00 0.00 0.00 -8734.08 2803.30 -93149.32 -15.23 36.4 % 63.6 % 0.4 % 99.6 %

16 -33.54 7.78 -34225.42 -3.11 -8730.38 -2712.57 -59043.39 -14.36 0.00 0.00 0.00 0.00 -8763.91 -2704.80 -93268.81 -17.47 36.7 % 63.3 % 0.4 % 99.6 %

17 -2.42 2.06 -34041.30 4.01 2577.41 -9197.00 -59502.51 20.17 0.00 0.00 0.00 0.00 2574.99 -9194.94 -93543.81 24.18 36.4 % 63.6 % 0.0 % 100.0 %

50

18 -16.43 2.19 -34289.21 5.46 -2657.99 -9167.58 -59192.02 25.98 0.00 0.00 0.00 0.00 -2674.41 -9165.39 -93481.24 31.43 36.7 % 63.3 % 0.2 % 99.8 %

19 -3.26 2.38 -34040.27 -7.18 2578.25 -9197.33 -59503.53 -29.82 0.00 0.00 0.00 0.00 2574.99 -9194.94 -93543.81 -37.00 36.4 % 63.6 % 0.0 % 100.0 %

20 -17.27 2.52 -34288.18 -5.73 -2657.15 -9167.91 -59193.05 -24.01 0.00 0.00 0.00 0.00 -2674.41 -9165.39 -93481.24 -29.74 36.7 % 63.3 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 5


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]


5 6.65 10.13 -30430.29 3.22 8186.34 2528.61 -55096.65 12.88 0.00 0.00 0.00 0.00 8192.99 2538.73 -85526.94 16.10 35.6 % 64.4 % 0.1 % 99.9 %

6 6.56 8.36 -30715.37 2.63 8155.96 -2642.72 -54915.65 8.99 0.00 0.00 0.00 0.00 8162.52 -2634.36 -85631.02 11.62 35.9 % 64.1 % 0.1 % 99.9 %

7 6.13 10.45 -30429.29 -6.98 8186.86 2528.29 -55097.65 -32.54 0.00 0.00 0.00 0.00 8192.99 2538.73 -85526.95 -39.52 35.6 % 64.4 % 0.1 % 99.9 %

8 6.05 8.68 -30714.37 -7.56 8156.47 -2643.04 -54916.64 -36.43 0.00 0.00 0.00 0.00 8162.52 -2634.36 -85631.01 -44.00 35.9 % 64.1 % 0.1 % 99.9 %

9 -3.43 12.17 -30371.36 5.73 2507.54 8595.31 -54968.40 27.11 0.00 0.00 0.00 0.00 2504.11 8607.48 -85339.76 32.84 35.6 % 64.4 % 0.1 % 99.9 %

10 -12.16 12.15 -30605.92 7.12 -2390.38 8624.02 -54677.50 34.63 0.00 0.00 0.00 0.00 -2402.54 8636.17 -85283.42 41.75 35.9 % 64.1 % 0.2 % 99.8 %

11 -3.96 12.50 -30370.33 -4.88 2508.07 8594.98 -54969.45 -20.16 0.00 0.00 0.00 0.00 2504.11 8607.48 -85339.78 -25.04 35.6 % 64.4 % 0.1 % 99.9 %

12 -12.69 12.48 -30604.89 -3.50 -2389.85 8623.69 -54678.54 -12.65 0.00 0.00 0.00 0.00 -2402.54 8636.17 -85283.43 -16.14 35.9 % 64.1 % 0.2 % 99.8 %

13 -22.45 10.08 -31212.16 7.84 -8140.07 2624.28 -54126.94 37.94 0.00 0.00 0.00 0.00 -8162.52 2634.36 -85339.10 45.78 36.6 % 63.4 % 0.3 % 99.7 %

14 -22.53 8.31 -31497.24 7.25 -8170.46 -2547.04 -53945.94 34.05 0.00 0.00 0.00 0.00 -8192.99 -2538.73 -85443.19 41.30 36.9 % 63.1 % 0.3 % 99.7 %

15 -22.96 10.40 -31211.16 -2.36 -8139.56 2623.96 -54127.94 -7.49 0.00 0.00 0.00 0.00 -8162.52 2634.36 -85339.11 -9.84 36.6 % 63.4 % 0.3 % 99.7 %

16 -23.05 8.63 -31496.24 -2.95 -8169.95 -2547.36 -53946.93 -11.37 0.00 0.00 0.00 0.00 -8192.99 -2538.73 -85443.18 -14.32 36.9 % 63.1 % 0.3 % 99.7 %

17 -3.71 6.27 -31321.64 3.77 2406.25 -8642.44 -54365.06 14.15 0.00 0.00 0.00 0.00 2402.54 -8636.17 -85686.70 17.92 36.6 % 63.4 % 0.1 % 99.9 %

18 -12.44 6.26 -31556.20 5.16 -2491.68 -8613.74 -54074.15 21.67 0.00 0.00 0.00 0.00 -2504.11 -8607.48 -85630.35 26.82 36.9 % 63.1 % 0.2 % 99.8 %

19 -4.24 6.60 -31320.60 -6.84 2406.78 -8642.77 -54366.09 -33.13 0.00 0.00 0.00 0.00 2402.54 -8636.17 -85686.70 -39.97 36.6 % 63.4 % 0.1 % 99.9 %

20 -12.97 6.59 -31555.17 -5.46 -2491.14 -8614.07 -54075.18 -25.61 0.00 0.00 0.00 0.00 -2504.11 -8607.48 -85630.35 -31.06 36.9 % 63.1 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 6


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 6.06 7.09 -27785.82 3.12 7549.27 2343.34 -49900.99 13.33 0.00 0.00 0.00 0.00 7555.32 2350.43 -77686.81 16.45 35.8 % 64.2 % 0.1 % 99.9 %

6 5.93 7.03 -28051.54 2.53 7519.33 -2448.04 -49715.41 10.68 0.00 0.00 0.00 0.00 7525.27 -2441.01 -77766.96 13.21 36.1 % 63.9 % 0.1 % 99.9 %

7 5.74 7.56 -27784.94 -6.87 7549.58 2342.87 -49901.86 -31.66 0.00 0.00 0.00 0.00 7555.33 2350.43 -77686.81 -38.52 35.8 % 64.2 % 0.1 % 99.9 %

8 5.62 7.50 -28050.66 -7.46 7519.65 -2448.51 -49716.29 -34.31 0.00 0.00 0.00 0.00 7525.27 -2441.01 -77766.96 -41.77 36.1 % 63.9 % 0.1 % 99.9 %

9 -2.92 7.18 -27731.68 5.64 2315.11 7964.96 -49812.53 25.24 0.00 0.00 0.00 0.00 2312.19 7972.14 -77544.22 30.88 35.8 % 64.2 % 0.1 % 99.9 %

10 -10.74 7.20 -27950.99 7.03 -2201.25 7992.11 -49551.17 32.01 0.00 0.00 0.00 0.00 -2211.99 7999.31 -77502.16 39.04 36.1 % 63.9 % 0.2 % 99.8 %

11 -3.25 7.67 -27730.77 -4.76 2315.44 7964.47 -49813.45 -21.58 0.00 0.00 0.00 0.00 2312.19 7972.14 -77544.23 -26.34 35.8 % 64.2 % 0.1 % 99.9 %

12 -11.07 7.69 -27950.08 -3.36 -2200.92 7991.62 -49552.07 -14.81 0.00 0.00 0.00 0.00 -2211.99 7999.31 -77502.15 -18.18 36.1 % 63.9 % 0.2 % 99.8 %

13 -20.03 7.18 -28516.84 7.76 -7505.24 2433.82 -49029.76 35.90 0.00 0.00 0.00 0.00 -7525.27 2441.01 -77546.60 43.66 36.8 % 63.2 % 0.3 % 99.7 %

14 -20.15 7.13 -28782.56 7.17 -7535.17 -2357.56 -48844.19 33.24 0.00 0.00 0.00 0.00 -7555.32 -2350.43 -77626.75 40.42 37.1 % 62.9 % 0.3 % 99.7 %

15 -20.34 7.66 -28515.96 -2.23 -7504.92 2433.35 -49030.63 -9.09 0.00 0.00 0.00 0.00 -7525.27 2441.00 -77546.60 -11.31 36.8 % 63.2 % 0.3 % 99.7 %

16 -20.47 7.60 -28781.68 -2.82 -7534.86 -2358.03 -48845.06 -11.74 0.00 0.00 0.00 0.00 -7555.32 -2350.43 -77626.74 -14.56 37.1 % 62.9 % 0.3 % 99.7 %

17 -3.34 6.99 -28617.42 3.67 2215.33 -8006.31 -49193.97 16.40 0.00 0.00 0.00 0.00 2211.99 -7999.31 -77811.39 20.07 36.8 % 63.2 % 0.1 % 99.9 %

18 -11.16 7.02 -28836.73 5.06 -2301.03 -7979.16 -48932.60 23.17 0.00 0.00 0.00 0.00 -2312.19 -7972.14 -77769.33 28.23 37.1 % 62.9 % 0.2 % 99.8 %

19 -3.67 7.48 -28616.51 -6.73 2215.66 -8006.79 -49194.88 -30.42 0.00 0.00 0.00 0.00 2211.99 -7999.31 -77811.39 -37.15 36.8 % 63.2 % 0.1 % 99.9 %

20 -11.49 7.51 -28835.82 -5.33 -2300.70 -7979.65 -48933.51 -23.65 0.00 0.00 0.00 0.00 -2312.19 -7972.14 -77769.33 -28.99 37.1 % 62.9 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 7


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 20.89 11.64 -25174.03 3.03 6946.74 2162.53 -45101.57 7.62 0.00 0.00 0.00 0.00 6967.63 2174.18 -70275.61 10.65 35.8 % 64.2 % 0.3 % 99.7 %

6 20.79 7.33 -25418.28 2.41 6918.79 -2267.08 -44925.28 5.39 0.00 0.00 0.00 0.00 6939.59 -2259.76 -70343.56 7.80 36.1 % 63.9 % 0.3 % 99.7 %

7 19.97 11.84 -25173.19 -7.05 6947.66 2162.34 -45102.42 -19.49 0.00 0.00 0.00 0.00 6967.63 2174.18 -70275.61 -26.54 35.8 % 64.2 % 0.3 % 99.7 %

8 19.87 7.52 -25417.43 -7.67 6919.71 -2267.27 -44926.13 -21.73 0.00 0.00 0.00 0.00 6939.59 -2259.76 -70343.56 -29.40 36.1 % 63.9 % 0.3 % 99.7 %

9 2.94 16.63 -25125.17 5.69 2129.88 7360.42 -45031.66 16.05 0.00 0.00 0.00 0.00 2132.82 7377.05 -70156.84 21.74 35.8 % 64.2 % 0.2 % 99.8 %

10 -12.56 16.59 -25327.52 7.17 -2026.78 7386.13 -44795.48 20.56 0.00 0.00 0.00 0.00 -2039.34 7402.73 -70123.00 27.74 36.1 % 63.9 % 0.3 % 99.7 %

11 1.98 16.83 -25124.29 -4.80 2130.84 7360.22 -45032.55 -12.17 0.00 0.00 0.00 0.00 2132.82 7377.05 -70156.84 -16.98 35.8 % 64.2 % 0.2 % 99.8 %

12 -13.52 16.80 -25326.64 -3.32 -2025.82 7385.93 -44796.36 -7.65 0.00 0.00 0.00 0.00 -2039.34 7402.73 -70123.00 -10.98 36.1 % 63.9 % 0.3 % 99.7 %

13 -30.78 11.52 -25848.53 7.97 -6908.81 2248.24 -44314.27 22.68 0.00 0.00 0.00 0.00 -6939.59 2259.76 -70162.80 30.65 36.8 % 63.2 % 0.5 % 99.5 %

14 -30.87 7.20 -26092.77 7.35 -6936.76 -2181.38 -44137.97 20.45 0.00 0.00 0.00 0.00 -6967.63 -2174.18 -70230.74 27.79 37.2 % 62.8 % 0.4 % 99.6 %

15 -31.70 11.71 -25847.68 -2.12 -6907.89 2248.05 -44315.11 -4.43 0.00 0.00 0.00 0.00 -6939.59 2259.76 -70162.79 -6.55 36.8 % 63.2 % 0.5 % 99.5 %

16 -31.80 7.39 -26091.92 -2.74 -6935.83 -2181.57 -44138.82 -6.66 0.00 0.00 0.00 0.00 -6967.63 -2174.18 -70230.75 -9.40 37.2 % 62.8 % 0.4 % 99.6 %

17 2.62 2.24 -25939.32 3.62 2036.73 -7404.96 -44444.03 8.61 0.00 0.00 0.00 0.00 2039.34 -7402.72 -70383.35 12.23 36.9 % 63.1 % 0.0 % 100.0 %

18 -12.88 2.20 -26141.67 5.10 -2119.94 -7379.25 -44207.84 13.12 0.00 0.00 0.00 0.00 -2132.82 -7377.05 -70349.51 18.23 37.2 % 62.8 % 0.2 % 99.8 %

19 1.66 2.44 -25938.44 -6.87 2037.69 -7405.16 -44444.92 -19.61 0.00 0.00 0.00 0.00 2039.34 -7402.72 -70383.36 -26.49 36.9 % 63.1 % 0.0 % 100.0 %

20 -13.85 2.40 -26140.78 -5.39 -2118.98 -7379.45 -44208.72 -15.09 0.00 0.00 0.00 0.00 -2132.82 -7377.05 -70349.51 -20.49 37.2 % 62.8 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 8


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


51

5 18.93 9.25 -22582.68 2.81 6392.49 1996.84 -41261.82 8.27 0.00 0.00 0.00 0.00 6411.42 2006.10 -63844.50 11.08 35.4 % 64.6 % 0.3 % 99.7 %

6 18.90 6.26 -22804.28 2.18 6362.62 -2092.80 -41091.65 7.42 0.00 0.00 0.00 0.00 6381.52 -2086.54 -63895.93 9.60 35.7 % 64.3 % 0.3 % 99.7 %

7 18.27 9.61 -22582.00 -6.84 6393.15 1996.49 -41262.51 -17.97 0.00 0.00 0.00 0.00 6411.42 2006.10 -63844.51 -24.80 35.4 % 64.6 % 0.3 % 99.7 %

8 18.24 6.62 -22803.60 -7.47 6363.28 -2093.15 -41092.33 -18.82 0.00 0.00 0.00 0.00 6381.52 -2086.54 -63895.93 -26.28 35.7 % 64.3 % 0.3 % 99.7 %

9 2.62 12.70 -22538.89 5.49 1966.15 6796.29 -40531.17 13.85 0.00 0.00 0.00 0.00 1968.77 6808.99 -63070.07 19.34 35.7 % 64.3 % 0.2 % 99.8 %

10 -11.39 12.66 -22722.95 6.99 -1857.72 6820.46 -39734.73 17.32 0.00 0.00 0.00 0.00 -1869.11 6833.12 -62457.68 24.30 36.4 % 63.6 % 0.2 % 99.8 %

11 1.94 13.06 -22538.19 -4.55 1966.83 6795.92 -40531.88 -13.46 0.00 0.00 0.00 0.00 1968.77 6808.99 -63070.07 -18.01 35.7 % 64.3 % 0.2 % 99.8 %

12 -12.07 13.03 -22722.24 -3.06 -1857.04 6820.09 -39735.44 -9.99 0.00 0.00 0.00 0.00 -1869.11 6833.12 -62457.68 -13.05 36.4 % 63.6 % 0.3 % 99.7 %

13 -27.78 9.14 -23196.21 7.80 -6353.74 2077.39 -38607.01 19.84 0.00 0.00 0.00 0.00 -6381.52 2086.54 -61803.22 27.64 37.5 % 62.5 % 0.4 % 99.6 %

14 -27.80 6.15 -23417.81 7.17 -6383.61 -2012.25 -38436.84 18.99 0.00 0.00 0.00 0.00 -6411.42 -2006.10 -61854.65 26.16 37.9 % 62.1 % 0.4 % 99.6 %

15 -28.44 9.50 -23195.53 -1.85 -6353.08 2077.04 -38607.70 -6.40 0.00 0.00 0.00 0.00 -6381.52 2086.54 -61803.22 -8.25 37.5 % 62.5 % 0.4 % 99.6 %

16 -28.46 6.51 -23417.13 -2.48 -6382.96 -2012.60 -38437.51 -7.25 0.00 0.00 0.00 0.00 -6411.42 -2006.10 -61854.64 -9.73 37.9 % 62.1 % 0.4 % 99.6 %

17 2.54 2.73 -23277.56 3.39 1866.57 -6835.85 -39963.91 11.01 0.00 0.00 0.00 0.00 1869.11 -6833.12 -63241.48 14.40 36.8 % 63.2 % 0.1 % 99.9 %

18 -11.47 2.69 -23461.62 4.89 -1957.30 -6811.68 -39167.47 14.48 0.00 0.00 0.00 0.00 -1968.77 -6808.99 -62629.10 19.37 37.5 % 62.5 % 0.2 % 99.8 %

19 1.85 3.10 -23276.85 -6.65 1867.25 -6836.22 -39964.63 -16.30 0.00 0.00 0.00 0.00 1869.11 -6833.12 -63241.48 -22.95 36.8 % 63.2 % 0.1 % 99.9 %

20 -12.16 3.06 -23460.91 -5.15 -1956.61 -6812.05 -39168.18 -12.83 0.00 0.00 0.00 0.00 -1968.77 -6808.99 -62629.09 -17.98 37.5 % 62.5 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 9


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 17.93 9.22 -20007.10 2.38 5927.36 1851.38 -35378.01 8.27 0.00 0.00 0.00 0.00 5945.29 1860.60 -55385.11 10.64 36.1 % 63.9 % 0.3 % 99.7 %

6 17.81 6.89 -20204.45 1.75 5896.24 -1948.26 -34631.17 7.21 0.00 0.00 0.00 0.00 5914.05 -1941.37 -54835.63 8.96 36.8 % 63.2 % 0.3 % 99.7 %

7 17.39 9.53 -20006.46 -6.44 5927.90 1851.07 -35378.64 -15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 5945.29 1860.60 -55385.11 -22.09 36.1 % 63.9 % 0.3 % 99.7 %

8 17.27 7.20 -20203.82 -7.06 5896.78 -1948.57 -34631.81 -16.71 0.00 0.00 0.00 0.00 5914.05 -1941.37 -54835.63 -23.77 36.8 % 63.2 % 0.3 % 99.7 %

9 3.06 11.69 -19968.79 5.02 1827.92 6312.82 -36292.30 13.28 0.00 0.00 0.00 0.00 1830.98 6324.51 -56261.09 18.30 35.5 % 64.5 % 0.2 % 99.8 %

10 -9.82 11.48 -20133.30 6.52 -1717.00 6337.26 -36329.16 16.10 0.00 0.00 0.00 0.00 -1726.82 6348.74 -56462.46 22.61 35.7 % 64.3 % 0.2 % 99.8 %

11 2.50 12.02 -19968.13 -4.15 1828.48 6312.49 -36292.96 -11.61 0.00 0.00 0.00 0.00 1830.98 6324.51 -56261.09 -15.76 35.5 % 64.5 % 0.2 % 99.8 %

12 -10.38 11.81 -20132.64 -2.66 -1716.44 6336.93 -36329.82 -8.80 0.00 0.00 0.00 0.00 -1726.82 6348.74 -56462.46 -11.45 35.7 % 64.3 % 0.2 % 99.8 %

13 -25.01 8.52 -20555.46 7.35 -5889.04 1932.86 -35500.86 17.65 0.00 0.00 0.00 0.00 -5914.05 1941.37 -56056.32 25.01 36.7 % 63.3 % 0.4 % 99.6 %

14 -25.13 6.18 -20752.82 6.73 -5920.16 -1866.79 -34754.03 16.59 0.00 0.00 0.00 0.00 -5945.29 -1860.60 -55506.84 23.32 37.4 % 62.6 % 0.4 % 99.6 %

15 -25.54 8.83 -20554.82 -1.46 -5888.50 1932.54 -35501.50 -6.27 0.00 0.00 0.00 0.00 -5914.05 1941.37 -56056.32 -7.72 36.7 % 63.3 % 0.4 % 99.6 %

16 -25.67 6.50 -20752.18 -2.08 -5919.62 -1867.10 -34754.67 -7.33 0.00 0.00 0.00 0.00 -5945.29 -1860.60 -55506.85 -9.41 37.4 % 62.6 % 0.4 % 99.6 %

17 2.64 3.91 -20626.64 2.95 1724.18 -6352.65 -33802.86 9.74 0.00 0.00 0.00 0.00 1726.82 -6348.74 -54429.50 12.69 37.9 % 62.1 % 0.1 % 99.9 %

18 -10.24 3.70 -20791.15 4.44 -1820.74 -6328.21 -33839.71 12.55 0.00 0.00 0.00 0.00 -1830.98 -6324.51 -54630.87 17.00 38.1 % 61.9 % 0.2 % 99.8 %

19 2.08 4.24 -20625.98 -6.22 1724.74 -6352.98 -33803.52 -15.16 0.00 0.00 0.00 0.00 1726.82 -6348.74 -54429.50 -21.38 37.9 % 62.1 % 0.1 % 99.9 %

20 -10.80 4.03 -20790.49 -4.73 -1820.18 -6328.54 -33840.38 -12.34 0.00 0.00 0.00 0.00 -1830.98 -6324.51 -54630.87 -17.07 38.1 % 61.9 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 10


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]


5 21.20 9.06 -17447.78 1.97 5521.98 1948.87 -30317.75 10.46 0.00 0.00 0.00 0.00 5543.18 1957.93 -47765.54 12.43 36.5 % 63.5 % 0.4 % 99.6 %

6 20.96 6.16 -17620.04 1.35 5490.74 -1587.19 -30142.94 9.82 0.00 0.00 0.00 0.00 5511.70 -1581.02 -47762.98 11.18 36.9 % 63.1 % 0.4 % 99.6 %

7 20.65 9.34 -17447.28 -6.05 5522.53 1948.60 -30318.25 -11.36 0.00 0.00 0.00 0.00 5543.18 1957.93 -47765.53 -17.41 36.5 % 63.5 % 0.4 % 99.6 %

8 20.41 6.44 -17619.53 -6.67 5491.29 -1587.46 -30143.45 -11.99 0.00 0.00 0.00 0.00 5511.69 -1581.02 -47762.98 -18.66 36.9 % 63.1 % 0.4 % 99.6 %

9 4.83 12.13 -17415.00 4.63 1705.87 5942.66 -30548.19 12.53 0.00 0.00 0.00 0.00 1710.70 5954.80 -47963.19 17.16 36.3 % 63.7 % 0.2 % 99.8 %

10 -9.44 11.87 -17559.15 6.14 -1596.32 5829.85 -30570.92 13.29 0.00 0.00 0.00 0.00 -1605.76 5841.72 -48130.07 19.43 36.5 % 63.5 % 0.3 % 99.7 %

11 4.26 12.42 -17414.47 -3.73 1706.44 5942.38 -30548.71 -10.17 0.00 0.00 0.00 0.00 1710.70 5954.80 -47963.19 -13.90 36.3 % 63.7 % 0.2 % 99.8 %

12 -10.01 12.15 -17558.62 -2.21 -1595.75 5829.57 -30571.45 -9.41 0.00 0.00 0.00 0.00 -1605.76 5841.72 -48130.07 -11.62 36.5 % 63.5 % 0.3 % 99.7 %

13 -26.38 8.18 -17928.27 7.01 -5485.31 1572.84 -30393.51 13.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -5511.69 1581.02 -48321.78 20.01 37.1 % 62.9 % 0.5 % 99.5 %

14 -26.62 5.28 -18100.52 6.39 -5516.56 -1963.21 -30218.71 12.37 0.00 0.00 0.00 0.00 -5543.18 -1957.93 -48319.23 18.76 37.5 % 62.5 % 0.5 % 99.5 %

15 -26.93 8.45 -17927.76 -1.01 -5484.76 1572.57 -30394.01 -8.81 0.00 0.00 0.00 0.00 -5511.69 1581.02 -48321.78 -9.82 37.1 % 62.9 % 0.5 % 99.5 %

16 -27.17 5.55 -18100.02 -1.63 -5516.01 -1963.49 -30219.21 -9.45 0.00 0.00 0.00 0.00 -5543.18 -1957.93 -48319.23 -11.08 37.5 % 62.5 % 0.5 % 99.5 %

17 4.04 2.46 -17989.18 2.56 1601.72 -5844.19 -29965.52 10.42 0.00 0.00 0.00 0.00 1605.76 -5841.72 -47954.70 12.97 37.5 % 62.5 % 0.1 % 99.9 %

18 -10.23 2.20 -18133.32 4.07 -1700.47 -5957.00 -29988.24 11.18 0.00 0.00 0.00 0.00 -1710.70 -5954.80 -48121.57 15.25 37.7 % 62.3 % 0.2 % 99.8 %

19 3.47 2.75 -17988.65 -5.80 1602.29 -5844.47 -29966.04 -12.28 0.00 0.00 0.00 0.00 1605.76 -5841.72 -47954.69 -18.08 37.5 % 62.5 % 0.1 % 99.9 %

20 -10.81 2.48 -18132.80 -4.28 -1699.90 -5957.28 -29988.77 -11.52 0.00 0.00 0.00 0.00 -1710.70 -5954.80 -48121.57 -15.80 37.7 % 62.3 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 11


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 18.72 9.46 -14895.70 6.46 5187.62 1612.29 -25527.04 5.58 0.00 0.00 0.00 0.00 5206.34 1621.75 -40422.74 12.04 36.8 % 63.2 % 0.4 % 99.6 %

6 18.56 6.69 -15042.58 5.84 5158.01 -1692.65 -25379.37 4.55 0.00 0.00 0.00 0.00 5176.57 -1685.96 -40421.95 10.39 37.2 % 62.8 % 0.4 % 99.6 %

7 18.29 9.69 -14895.26 -0.57 5188.05 1612.06 -25527.47 -13.49 0.00 0.00 0.00 0.00 5206.34 1621.75 -40422.73 -14.06 36.8 % 63.2 % 0.4 % 99.6 %

8 18.13 6.91 -15042.14 -1.18 5158.44 -1692.88 -25379.82 -14.52 0.00 0.00 0.00 0.00 5176.57 -1685.96 -40421.95 -15.70 37.2 % 62.8 % 0.4 % 99.6 %

9 4.26 12.32 -14868.27 5.57 1602.79 5490.90 -25706.90 10.62 0.00 0.00 0.00 0.00 1607.05 5503.22 -40575.17 16.19 36.6 % 63.4 % 0.2 % 99.8 %

10 -8.29 12.00 -14991.63 4.07 -1499.53 5510.49 -25713.40 13.57 0.00 0.00 0.00 0.00 -1507.82 5522.48 -40705.02 17.64 36.8 % 63.2 % 0.3 % 99.7 %

11 3.82 12.55 -14867.81 -1.75 1603.23 5490.66 -25707.35 -9.23 0.00 0.00 0.00 0.00 1607.05 5503.22 -40575.16 -10.97 36.6 % 63.4 % 0.2 % 99.8 %

12 -8.74 12.23 -14991.17 -3.24 -1499.09 5510.25 -25713.86 -6.27 0.00 0.00 0.00 0.00 -1507.82 5522.48 -40705.03 -9.52 36.8 % 63.2 % 0.3 % 99.7 %

52

13 -23.14 8.39 -15306.88 1.46 -5153.43 1677.57 -25548.73 15.42 0.00 0.00 0.00 0.00 -5176.57 1685.96 -40855.61 16.88 37.5 % 62.5 % 0.5 % 99.5 %

14 -23.30 5.62 -15453.76 0.85 -5183.04 -1627.36 -25401.06 14.38 0.00 0.00 0.00 0.00 -5206.34 -1621.75 -40854.82 15.23 37.8 % 62.2 % 0.4 % 99.6 %

15 -23.57 8.62 -15306.44 -5.56 -5153.01 1677.35 -25549.17 -3.65 0.00 0.00 0.00 0.00 -5176.57 1685.96 -40855.61 -9.21 37.5 % 62.5 % 0.5 % 99.5 %

16 -23.73 5.84 -15453.31 -6.18 -5182.61 -1627.59 -25401.50 -4.68 0.00 0.00 0.00 0.00 -5206.34 -1621.75 -40854.82 -10.86 37.8 % 62.2 % 0.4 % 99.6 %

17 3.73 3.07 -15357.85 3.53 1504.10 -5525.55 -25214.69 7.17 0.00 0.00 0.00 0.00 1507.82 -5522.48 -40572.54 10.70 37.9 % 62.1 % 0.1 % 99.9 %

18 -8.83 2.75 -15481.20 2.03 -1598.22 -5505.97 -25221.19 10.12 0.00 0.00 0.00 0.00 -1607.05 -5503.22 -40702.40 12.15 38.0 % 62.0 % 0.2 % 99.8 %

19 3.29 3.31 -15357.39 -3.79 1504.54 -5525.79 -25215.15 -12.67 0.00 0.00 0.00 0.00 1507.82 -5522.48 -40572.54 -16.46 37.9 % 62.1 % 0.1 % 99.9 %

20 -9.27 2.99 -15480.75 -5.29 -1597.78 -5506.20 -25221.65 -9.72 0.00 0.00 0.00 0.00 -1607.05 -5503.22 -40702.40 -15.01 38.0 % 62.0 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 12


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 15.16 5.57 -12357.97 0.42 4858.68 1490.87 -20760.74 6.75 0.00 0.00 0.00 0.00 4873.83 1496.44 -33118.71 7.17 37.3 % 62.7 % 0.3 % 99.7 %

6 14.82 5.57 -12478.88 1.03 4802.42 -1571.34 -20641.37 5.39 0.00 0.00 0.00 0.00 4817.24 -1565.77 -33120.25 6.42 37.7 % 62.3 % 0.3 % 99.7 %

7 14.90 5.92 -12357.63 -5.72 4858.93 1490.52 -20761.08 -10.11 0.00 0.00 0.00 0.00 4873.83 1496.44 -33118.71 -15.83 37.3 % 62.7 % 0.3 % 99.7 %

8 14.57 5.92 -12478.53 -5.10 4802.68 -1571.69 -20641.72 -11.47 0.00 0.00 0.00 0.00 4817.25 -1565.77 -33120.25 -16.58 37.7 % 62.3 % 0.3 % 99.7 %

9 3.74 5.22 -12336.02 1.59 1544.23 5088.07 -20861.88 10.71 0.00 0.00 0.00 0.00 1547.97 5093.28 -33197.90 12.30 37.2 % 62.8 % 0.1 % 99.9 %

10 -6.38 4.92 -12438.10 3.11 -1352.97 5109.17 -20829.22 12.44 0.00 0.00 0.00 0.00 -1359.35 5114.08 -33267.32 15.55 37.4 % 62.6 % 0.2 % 99.8 %

11 3.48 5.57 -12335.66 -4.80 1544.50 5087.71 -20862.24 -6.84 0.00 0.00 0.00 0.00 1547.97 5093.28 -33197.90 -11.64 37.2 % 62.8 % 0.1 % 99.9 %

12 -6.64 5.27 -12437.74 -3.28 -1352.71 5108.81 -20829.58 -5.11 0.00 0.00 0.00 0.00 -1359.35 5114.08 -33267.32 -8.39 37.4 % 62.6 % 0.2 % 99.8 %

13 -18.58 4.57 -12698.25 5.47 -4798.67 1561.20 -20651.87 12.53 0.00 0.00 0.00 0.00 -4817.24 1565.77 -33350.11 18.00 38.1 % 61.9 % 0.4 % 99.6 %

14 -18.91 4.57 -12819.15 6.09 -4854.92 -1501.01 -20532.51 11.16 0.00 0.00 0.00 0.00 -4873.83 -1496.44 -33351.66 17.25 38.4 % 61.6 % 0.4 % 99.6 %

15 -18.83 4.92 -12697.90 -0.67 -4798.41 1560.85 -20652.21 -4.33 0.00 0.00 0.00 0.00 -4817.24 1565.77 -33350.11 -5.00 38.1 % 61.9 % 0.4 % 99.6 %

16 -19.16 4.92 -12818.81 -0.05 -4854.67 -1501.36 -20532.85 -5.70 0.00 0.00 0.00 0.00 -4873.83 -1496.44 -33351.66 -5.75 38.4 % 61.6 % 0.4 % 99.6 %

17 2.63 5.22 -12739.03 3.65 1356.72 -5119.30 -20464.00 6.16 0.00 0.00 0.00 0.00 1359.35 -5114.08 -33203.04 9.81 38.4 % 61.6 % 0.1 % 99.9 %

18 -7.49 4.92 -12841.12 5.16 -1540.49 -5098.20 -20431.34 7.89 0.00 0.00 0.00 0.00 -1547.97 -5093.28 -33272.46 13.06 38.6 % 61.4 % 0.2 % 99.8 %

19 2.37 5.58 -12738.68 -2.74 1356.98 -5119.66 -20464.36 -11.39 0.00 0.00 0.00 0.00 1359.35 -5114.08 -33203.04 -14.13 38.4 % 61.6 % 0.1 % 99.9 %

20 -7.75 5.28 -12840.76 -1.22 -1540.22 -5098.56 -20431.70 -9.66 0.00 0.00 0.00 0.00 -1547.97 -5093.28 -33272.46 -10.88 38.6 % 61.4 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 13


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]


5 28.23 12.20 -9832.34 -0.13 4417.93 1340.25 -16814.97 1.10 0.00 0.00 0.00 0.00 4446.16 1352.44 -26647.31 0.97 36.9 % 63.1 % 0.7 % 99.3 %

6 28.41 7.45 -9928.27 0.55 4379.13 -1431.11 -16722.71 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 4407.54 -1423.66 -26650.98 1.25 37.3 % 62.7 % 0.6 % 99.4 %

7 27.74 12.25 -9832.06 -5.89 4418.41 1340.19 -16815.26 -6.76 0.00 0.00 0.00 0.00 4446.16 1352.44 -26647.31 -12.65 36.9 % 63.1 % 0.7 % 99.3 %

8 27.92 7.51 -9927.99 -5.21 4379.62 -1431.17 -16722.99 -7.15 0.00 0.00 0.00 0.00 4407.54 -1423.66 -26650.98 -12.36 37.3 % 62.7 % 0.6 % 99.4 %

9 7.28 17.43 -9815.00 1.17 1385.14 4598.72 -16553.02 4.01 0.00 0.00 0.00 0.00 1392.42 4616.16 -26368.02 5.18 37.2 % 62.8 % 0.4 % 99.6 %

10 -10.51 17.18 -9896.07 2.87 -1253.18 4620.34 -16236.22 5.97 0.00 0.00 0.00 0.00 -1263.69 4637.52 -26132.29 8.84 37.9 % 62.1 % 0.4 % 99.6 %

11 6.77 17.49 -9814.71 -4.82 1385.65 4598.67 -16553.31 -4.17 0.00 0.00 0.00 0.00 1392.42 4616.16 -26368.02 -8.99 37.2 % 62.8 % 0.4 % 99.6 %

12 -11.02 17.24 -9895.78 -3.13 -1252.67 4620.29 -16236.51 -2.20 0.00 0.00 0.00 0.00 -1263.69 4637.52 -26132.30 -5.33 37.9 % 62.1 % 0.4 % 99.6 %

13 -31.07 11.35 -10102.57 5.51 -4376.47 1412.31 -15758.99 7.65 0.00 0.00 0.00 0.00 -4407.54 1423.66 -25861.56 13.16 39.1 % 60.9 % 0.7 % 99.3 %

14 -30.89 6.61 -10198.51 6.19 -4415.27 -1359.05 -15666.72 7.25 0.00 0.00 0.00 0.00 -4446.16 -1352.44 -25865.23 13.45 39.4 % 60.6 % 0.7 % 99.3 %

15 -31.55 11.40 -10102.29 -0.25 -4375.98 1412.26 -15759.27 -0.21 0.00 0.00 0.00 0.00 -4407.54 1423.66 -25861.56 -0.45 39.1 % 60.9 % 0.7 % 99.3 %

16 -31.38 6.66 -10198.23 0.43 -4414.78 -1359.10 -15667.00 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 -4446.16 -1352.44 -25865.23 -0.17 39.4 % 60.6 % 0.7 % 99.3 %

17 7.87 1.62 -10134.78 3.43 1255.82 -4639.14 -16245.46 2.70 0.00 0.00 0.00 0.00 1263.69 -4637.52 -26380.25 6.13 38.4 % 61.6 % 0.2 % 99.8 %

18 -9.92 1.37 -10215.85 5.12 -1382.50 -4617.52 -15928.67 4.66 0.00 0.00 0.00 0.00 -1392.42 -4616.16 -26144.52 9.79 39.1 % 60.9 % 0.2 % 99.8 %

19 7.36 1.68 -10134.49 -2.57 1256.33 -4639.20 -16245.76 -5.48 0.00 0.00 0.00 0.00 1263.69 -4637.52 -26380.25 -8.04 38.4 % 61.6 % 0.2 % 99.8 %

20 -10.43 1.43 -10215.56 -0.87 -1381.99 -4617.58 -15928.96 -3.51 0.00 0.00 0.00 0.00 -1392.42 -4616.16 -26144.52 -4.38 39.1 % 60.9 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 14


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 22.36 8.67 -7321.64 4.82 3803.58 1143.41 -11938.33 2.36 0.00 0.00 0.00 0.00 3825.94 1152.08 -19259.97 7.18 38.0 % 62.0 % 0.6 % 99.4 %

6 22.17 8.38 -7392.94 5.47 3776.99 -1218.54 -11815.95 1.96 0.00 0.00 0.00 0.00 3799.17 -1210.15 -19208.89 7.44 38.5 % 61.5 % 0.6 % 99.4 %

7 22.01 8.85 -7321.50 0.26 3803.93 1143.23 -11938.47 -3.96 0.00 0.00 0.00 0.00 3825.94 1152.08 -19259.97 -3.70 38.0 % 62.0 % 0.6 % 99.4 %

8 21.83 8.56 -7392.80 0.91 3777.34 -1218.72 -11816.09 -4.36 0.00 0.00 0.00 0.00 3799.17 -1210.15 -19208.89 -3.45 38.5 % 61.5 % 0.6 % 99.4 %

9 6.11 8.70 -7308.53 2.32 1182.27 3919.65 -12041.08 3.89 0.00 0.00 0.00 0.00 1188.38 3928.35 -19349.61 6.20 37.8 % 62.2 % 0.3 % 99.7 %

10 -8.01 8.43 -7368.60 0.73 -1091.14 3937.34 -12006.77 4.69 0.00 0.00 0.00 0.00 -1099.15 3945.77 -19375.37 5.42 38.0 % 62.0 % 0.3 % 99.7 %

11 5.74 8.89 -7308.39 -2.43 1182.64 3919.46 -12041.22 -2.69 0.00 0.00 0.00 0.00 1188.38 3928.35 -19349.61 -5.13 37.8 % 62.2 % 0.3 % 99.7 %

12 -8.37 8.62 -7368.46 -4.01 -1090.78 3937.15 -12006.91 -1.89 0.00 0.00 0.00 0.00 -1099.15 3945.77 -19375.37 -5.90 38.0 % 62.0 % 0.3 % 99.7 %

13 -24.70 7.78 -7521.86 -0.45 -3774.47 1202.37 -11823.97 5.03 0.00 0.00 0.00 0.00 -3799.17 1210.15 -19345.83 4.59 38.9 % 61.1 % 0.6 % 99.4 %

14 -24.88 7.49 -7593.16 0.20 -3801.05 -1159.58 -11701.58 4.64 0.00 0.00 0.00 0.00 -3825.94 -1152.08 -19294.75 4.84 39.4 % 60.6 % 0.6 % 99.4 %

15 -25.05 7.97 -7521.72 -5.01 -3774.12 1202.19 -11824.10 -1.29 0.00 0.00 0.00 0.00 -3799.17 1210.15 -19345.83 -6.30 38.9 % 61.1 % 0.7 % 99.3 %

16 -25.23 7.68 -7593.03 -4.36 -3800.70 -1159.76 -11701.72 -1.69 0.00 0.00 0.00 0.00 -3825.94 -1152.08 -19294.75 -6.05 39.4 % 60.6 % 0.7 % 99.3 %

17 5.50 7.73 -7546.21 4.48 1093.65 -3953.50 -11633.14 2.56 0.00 0.00 0.00 0.00 1099.15 -3945.77 -19179.35 7.04 39.3 % 60.7 % 0.2 % 99.8 %

18 -8.62 7.46 -7606.27 2.90 -1179.76 -3935.81 -11598.83 3.37 0.00 0.00 0.00 0.00 -1188.38 -3928.35 -19205.10 6.26 39.6 % 60.4 % 0.3 % 99.7 %

19 5.13 7.92 -7546.06 -0.27 1094.02 -3953.69 -11633.28 -4.02 0.00 0.00 0.00 0.00 1099.15 -3945.77 -19179.34 -4.29 39.3 % 60.7 % 0.2 % 99.8 %

20 -8.98 7.65 -7606.13 -1.85 -1179.40 -3936.00 -11598.97 -3.22 0.00 0.00 0.00 0.00 -1188.38 -3928.35 -19205.10 -5.06 39.6 % 60.4 % 0.3 % 99.7 %

53

Solaio 15


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 16.43 7.67 -4801.16 3.56 2918.71 769.52 -7709.72 3.13 0.00 0.00 0.00 0.00 2935.14 777.19 -12510.88 6.69 38.4 % 61.6 % 0.6 % 99.4 %

6 16.17 6.09 -4848.93 4.10 2878.77 -1024.82 -7641.15 3.20 0.00 0.00 0.00 0.00 2894.94 -1018.73 -12490.08 7.30 38.8 % 61.2 % 0.6 % 99.4 %

7 16.25 7.75 -4801.06 0.54 2918.89 769.44 -7709.82 -1.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2935.14 777.19 -12510.88 -0.49 38.4 % 61.6 % 0.6 % 99.4 %

8 15.99 6.17 -4848.83 1.08 2878.95 -1024.90 -7641.25 -0.97 0.00 0.00 0.00 0.00 2894.94 -1018.73 -12490.08 0.11 38.8 % 61.2 % 0.6 % 99.4 %

9 4.79 8.92 -4791.85 1.45 936.73 2948.04 -7601.87 2.52 0.00 0.00 0.00 0.00 941.52 2956.96 -12393.72 3.97 38.7 % 61.3 % 0.3 % 99.7 %

10 -5.44 8.42 -4831.63 0.13 -802.07 3021.00 -7440.87 1.98 0.00 0.00 0.00 0.00 -807.50 3029.42 -12272.50 2.12 39.4 % 60.6 % 0.3 % 99.7 %

11 4.60 9.00 -4791.74 -1.69 936.91 2947.96 -7601.97 -1.82 0.00 0.00 0.00 0.00 941.52 2956.96 -12393.72 -3.51 38.7 % 61.3 % 0.3 % 99.7 %

12 -5.63 8.50 -4831.52 -3.01 -801.88 3020.92 -7440.97 -2.35 0.00 0.00 0.00 0.00 -807.50 3029.42 -12272.50 -5.36 39.4 % 60.6 % 0.3 % 99.7 %

13 -17.68 6.00 -4933.77 -0.84 -2877.26 1012.73 -7173.04 1.36 0.00 0.00 0.00 0.00 -2894.94 1018.73 -12106.81 0.52 40.8 % 59.2 % 0.6 % 99.4 %

14 -17.93 4.42 -4981.54 -0.30 -2917.21 -781.61 -7104.48 1.42 0.00 0.00 0.00 0.00 -2935.14 -777.19 -12086.02 1.12 41.2 % 58.8 % 0.6 % 99.4 %

15 -17.86 6.08 -4933.67 -3.86 -2877.08 1012.65 -7173.14 -2.81 0.00 0.00 0.00 0.00 -2894.94 1018.73 -12106.81 -6.67 40.8 % 59.2 % 0.6 % 99.4 %

16 -18.11 4.50 -4981.44 -3.32 -2917.03 -781.69 -7104.58 -2.74 0.00 0.00 0.00 0.00 -2935.14 -777.19 -12086.02 -6.06 41.2 % 58.8 % 0.6 % 99.4 %

17 3.94 3.67 -4951.07 3.25 803.57 -3033.09 -7373.32 2.74 0.00 0.00 0.00 0.00 807.50 -3029.42 -12324.40 5.99 40.2 % 59.8 % 0.2 % 99.8 %

18 -6.29 3.17 -4990.86 1.93 -935.23 -2960.13 -7212.32 2.21 0.00 0.00 0.00 0.00 -941.52 -2956.96 -12203.18 4.14 40.9 % 59.1 % 0.2 % 99.8 %

19 3.75 3.75 -4950.97 0.11 803.75 -3033.17 -7373.43 -1.60 0.00 0.00 0.00 0.00 807.50 -3029.42 -12324.40 -1.49 40.2 % 59.8 % 0.2 % 99.8 %

20 -6.48 3.25 -4990.75 -1.21 -935.04 -2960.21 -7212.43 -2.13 0.00 0.00 0.00 0.00 -941.52 -2956.96 -12203.18 -3.34 40.9 % 59.1 % 0.2 % 99.8 %

Solaio 16


Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]

Fx [kN]

Fy [kN]

Fz [kN]

Mz [kNm]


5 18.55 16.33 -2304.51 2.34 48.29 468.92 -3195.61 1.63 0.00 0.00 0.00 0.00 66.84 485.25 -5500.13 3.98 41.9 % 58.1 % 5.0 % 95.0 %

6 18.44 16.25 -2327.30 2.68 17.89 -499.62 -3171.09 1.57 0.00 0.00 0.00 0.00 36.33 -483.37 -5498.39 4.25 42.3 % 57.7 % 4.7 % 95.3 %

7 18.55 16.52 -2304.52 0.80 48.30 468.73 -3195.61 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 66.84 485.25 -5500.13 0.19 41.9 % 58.1 % 5.0 % 95.0 %

8 18.44 16.44 -2327.31 1.14 17.90 -499.81 -3171.09 -0.67 0.00 0.00 0.00 0.00 36.33 -483.37 -5498.39 0.47 42.3 % 57.7 % 4.7 % 95.3 %

9 3.51 15.03 -2300.13 0.98 62.81 1599.63 -3076.21 1.76 0.00 0.00 0.00 0.00 66.32 1614.66 -5376.34 2.74 42.8 % 57.2 % 1.0 % 99.0 %

10 -9.48 13.83 -2319.17 0.13 44.85 1600.26 -2949.34 1.76 0.00 0.00 0.00 0.00 35.37 1614.09 -5268.51 1.89 44.0 % 56.0 % 1.0 % 99.0 %

11 3.51 15.22 -2300.14 -0.63 62.81 1599.43 -3076.20 -0.57 0.00 0.00 0.00 0.00 66.32 1614.65 -5376.34 -1.20 42.8 % 57.2 % 1.0 % 99.0 %

12 -9.48 14.03 -2319.17 -1.48 44.85 1600.06 -2949.33 -0.57 0.00 0.00 0.00 0.00 35.37 1614.09 -5268.51 -2.04 44.0 % 56.0 % 1.0 % 99.0 %

13 -24.77 12.34 -2367.96 -0.49 -11.56 471.03 -2772.72 1.64 0.00 0.00 0.00 0.00 -36.33 483.37 -5140.68 1.15 46.1 % 53.9 % 5.5 % 94.5 %

14 -24.88 12.26 -2390.75 -0.15 -41.96 -497.52 -2748.20 1.57 0.00 0.00 0.00 0.00 -66.84 -485.25 -5138.95 1.43 46.5 % 53.5 % 5.3 % 94.7 %

15 -24.77 12.53 -2367.96 -2.04 -11.56 470.84 -2772.71 -0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 -36.33 483.37 -5140.68 -2.63 46.1 % 53.9 % 5.6 % 94.4 %

16 -24.88 12.45 -2390.75 -1.69 -41.96 -497.71 -2748.19 -0.66 0.00 0.00 0.00 0.00 -66.84 -485.25 -5138.95 -2.36 46.5 % 53.5 % 5.3 % 94.7 %

17 3.15 14.76 -2376.09 2.12 -38.52 -1628.85 -2994.47 1.54 0.00 0.00 0.00 0.00 -35.37 -1614.09 -5370.57 3.66 44.2 % 55.8 % 0.9 % 99.1 %

18 -9.84 13.56 -2395.13 1.28 -56.48 -1628.22 -2867.60 1.54 0.00 0.00 0.00 0.00 -66.32 -1614.65 -5262.73 2.81 45.5 % 54.5 % 1.0 % 99.0 %

19 3.15 14.95 -2376.10 0.52 -38.52 -1629.04 -2994.47 -0.79 0.00 0.00 0.00 0.00 -35.37 -1614.09 -5370.56 -0.28 44.2 % 55.8 % 0.9 % 99.1 %

20 -9.85 13.76 -2395.13 -0.33 -56.48 -1628.41 -2867.60 -0.79 0.00 0.00 0.00 0.00 -66.32 -1614.66 -5262.73 -1.12 45.5 % 54.5 % 1.0 % 99.0 %

54

Verranno riportati di seguito gli schemi assonometrici delle strutture modellate, riportando

solo le sollecitazioni e gli spostamenti più significativi.

Nuova Torre di collegamento:

Schema assonometrico:

Centri di massa e di rigidezza:

55

Nuova Torre di collegamento - – Modello completo per calcolo delle strutture di

fondazione

Schema assonometrico (N.B. la rappresentazione dei pali è puramente indicativa in

quanto le lunghezze degli stessi non sono riportate realisticamente):

NB: I carichi sul modello di calcolo sono stati inseriti tutti correttamente così come illustrati

nell’analisi dei carichi. I carichi e sovraccarichi dei solai sono stati assegnati in daN/m2, le

tamponature esterne sono carichi perimetrali in daN/m, il vento è stato assegnato ai

pilastri in daN/m.

56

Solettone di fondazione su micropali:

57

Numerazione nodi (dal solaio di copertura a quello di base):

60

Spostamento massimo allo SLU dovuto al vento (Ux=1.48cm)

Diagramma di inviluppo SLU-SLV sforzo normale sui pilastri:

61

Diagramma di inviluppo SLU-SLV sforzo normale sui setti

Diagramma di inviluppo SLU-SLV momento flettente nel piano dei setti

62

Diagramma di inviluppo SLU-SLV momento flettente fuori del piano dei setti

Diagramma di inviluppo SLU-SLV taglio nel piano dei setti

63

Diagramma di inviluppo SLU-SLV taglio fuori dal piano dei setti

Primo modo di vibrare T=0.89s

64

Secondo modo di vibrare T=0.83s

Terzo modo di vibrare T=0.32s

65

Spostamento massimo allo SLV:

66

SINTESI DEI RISULTATI (relazione di accettabilità)

Le immagini del comportamento strutturale delle pagine precedenti non vogliono in alcun

modo sostituire i tabulati di calcolo e le verifiche che dovranno essere presentati in fase

esecutiva, ma vuole presentare “qualitativamente” i risultati dell’analisi strutturale agli

elementi finiti.

La struttura mostra un buon comportamento sia sotto l’azione dei carichi statici verticali e

orizzontali sia sotto l’azione sismica.

Poiché la struttura ricade in zona sismica 3 ed è di classe d’uso IV sono stati verificati oltre

agli stati limite di Danno (SLD) e di Salvaguardia della Vita (SLV) anche quelli di

Operatività (SLO) in quanto il controllo degli spostamenti di interpiano è fondamentale per

evitare il danneggiamento delle strutture secondarie.

Lo schema statico della struttura è quello di una mensola incastrata alla base e dei pendoli

verticali laterali che sostengono le travi perimetrali e i solai. I solai appoggiano sul setto

centrale e sulle travi perimetrali.

Particolare attenzione è stata posta alla deformabilità assiale dei pilastri rispetto alla

deformabilità assiale del setto. I pilastri confinati dall’acciaio hanno un modulo elastico

equivalente maggiore di un pilastro in cls normale che avrebbe avuto un cedimento

elastico di circa 4cm incompatibile quindi con il cedimento elastico del setto.

I carichi orizzontali quali vento e sisma sono contrastati dal setto centrale che grazie alla

sua rigidezza impedisce deformazioni eccessive.

Giudizio di accettabilità: i risultati dei modelli strutturali sia in termini di spostamento sia in

termini di sollecitazione rispondono esattamente a quanto ipotizzato e calcolato a mano

dallo scrivente in fase di predimensionamento. In particolare, le sollecitazioni agli SLU,

derivanti dai carichi verticali, degli elementi strutturali più significativi risultano coerenti con

i risultati di calcoli semplificati (utilizzando gli schemi statici di travi semplicemente

appoggiate, telai piani… ), mentre per quanto riguarda l’analisi sismica è stato fatto un

controllo relativamente al calcolo delle masse sismiche, dei tagli di piano e delle rigidezze

di piano, nonché dei massimi spostamenti, confrontando i risultati del software con quelli

ottenuti manualmente.

Di seguito verranno riportate alcune verifiche ritenute più significative

La struttura risulta verificata secondo le attuali NTC2008.

67

VERIFICA SPOSTAMENTI SLD

Combinazioni agli Stati Limite di Danno Massimi spostamenti differenziali orizzontali Fattore moltiplicativo spostamenti dovuti al sisma b 1 c 1 Controllo degli spostamenti di interpiano dU inferiore a 0.005 H

Comb. Ux Uy Uz |Uxyz|

Nodi Ux [cm] Nodi Uy

[cm] Nodi Uz [cm] Nodi |Uxyz|

[cm]

27 1303-1403 0.22 1223-1323 0.07 6-106 0.06 1303-1403 0.23

28 1303-1403 0.22 1214-14287 -0.06 14467-14465 0.06 1301-1401 0.23

29 1323-1423 0.22 1214-14287 0.08 14466-14464 -0.06 1320-1420 0.24

30 1323-1423 0.23 1223-1323 -0.07 14467-14465 0.06 1323-1423 0.24

31 1203-1303 0.07 1323-1423 0.21 14466-14464 -0.06 1305-1405 0.22

32 1223-1323 -0.08 1323-1423 0.21 14467-14465 -0.06 1323-1423 0.22

33 1223-1323 0.07 14287-1414 0.21 14466-14464 -0.06 14287-1414 0.22

34 1203-1303 -0.07 14287-1414 0.20 14467-14465 -0.06 1301-1401 0.22

35 1323-1423 -0.23 1223-1323 0.07 14467-14465 -0.06 1323-1423 0.24

36 1323-1423 -0.22 1214-14287 -0.08 14466-14464 0.06 1320-1420 0.24

37 1303-1403 -0.22 1214-14287 0.06 14467-14465 -0.06 1301-1401 0.23

38 1303-1403 -0.22 1223-1323 -0.07 6-106 -0.06 1303-1403 0.23

39 1203-1303 0.07 14287-1414 -0.20 14467-14465 0.06 1301-1401 0.22

40 1223-1323 -0.07 14287-1414 -0.21 14466-14464 0.06 14287-1414 0.22

41 1223-1323 0.08 1323-1423 -0.21 14467-14465 0.06 1323-1423 0.22

42 1203-1303 -0.07 1323-1423 -0.21 14466-14464 0.06 1305-1405 0.22

Spostamenti Max in direzione Ux [cm]

Nodi Comb. 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

1303 1403 27 0.22 0.22 0.20 0.21 0.07 -0.06 0.05 -0.07 -0.21 -0.20 -0.22 -0.22 0.07 -0.05 0.06 -0.07

1303 1403 28 0.22 0.22 0.20 0.21 0.07 -0.06 0.05 -0.07 -0.21 -0.20 -0.22 -0.22 0.07 -0.05 0.06 -0.07

1323 1423 29 0.21 0.21 0.22 0.23 0.05 -0.08 0.07 -0.06 -0.23 -0.22 -0.21 -0.21 0.06 -0.07 0.08 -0.05

1323 1423 30 0.21 0.21 0.22 0.23 0.05 -0.08 0.07 -0.06 -0.23 -0.22 -0.21 -0.21 0.06 -0.07 0.08 -0.05

1203 1303 31 0.22 0.22 0.20 0.20 0.07 -0.06 0.05 -0.07 -0.20 -0.20 -0.22 -0.22 0.07 -0.05 0.06 -0.07

1223 1323 32 0.20 0.21 0.22 0.23 0.05 -0.08 0.07 -0.06 -0.23 -0.22 -0.21 -0.20 0.06 -0.07 0.08 -0.05

1223 1323 33 0.20 0.21 0.22 0.23 0.05 -0.08 0.07 -0.06 -0.23 -0.22 -0.21 -0.20 0.06 -0.07 0.08 -0.05

1203 1303 34 0.22 0.22 0.20 0.20 0.07 -0.06 0.05 -0.07 -0.20 -0.20 -0.22 -0.22 0.07 -0.05 0.06 -0.07

1323 1423 35 0.21 0.21 0.22 0.23 0.05 -0.08 0.07 -0.06 -0.23 -0.22 -0.21 -0.21 0.06 -0.07 0.08 -0.05

1323 1423 36 0.21 0.21 0.22 0.23 0.05 -0.08 0.07 -0.06 -0.23 -0.22 -0.21 -0.21 0.06 -0.07 0.08 -0.05

1303 1403 37 0.22 0.22 0.20 0.21 0.07 -0.06 0.05 -0.07 -0.21 -0.20 -0.22 -0.22 0.07 -0.05 0.06 -0.07

1303 1403 38 0.22 0.22 0.20 0.21 0.07 -0.06 0.05 -0.07 -0.21 -0.20 -0.22 -0.22 0.07 -0.05 0.06 -0.07

1203 1303 39 0.22 0.22 0.20 0.20 0.07 -0.06 0.05 -0.07 -0.20 -0.20 -0.22 -0.22 0.07 -0.05 0.06 -0.07

1223 1323 40 0.20 0.21 0.22 0.23 0.05 -0.08 0.07 -0.06 -0.23 -0.22 -0.21 -0.20 0.06 -0.07 0.08 -0.05

1223 1323 41 0.20 0.21 0.22 0.23 0.05 -0.08 0.07 -0.06 -0.23 -0.22 -0.21 -0.20 0.06 -0.07 0.08 -0.05

1203 1303 42 0.22 0.22 0.20 0.20 0.07 -0.06 0.05 -0.07 -0.20 -0.20 -0.22 -0.22 0.07 -0.05 0.06 -0.07 Spostamenti Max in direzione Uy [cm]

Nodi Comb. 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

1223 1323 27 0.07 -0.05 0.05 -0.07 0.21 0.21 0.19 0.19 0.07 -0.05 0.05 -0.07 -0.19 -0.19 -0.21 -0.21

1214 14287 28 0.06 -0.06 0.08 -0.04 0.19 0.18 0.21 0.20 0.04 -0.08 0.06 -0.06 -0.20 -0.21 -0.18 -0.19

1214 14287 29 0.06 -0.06 0.08 -0.04 0.19 0.18 0.21 0.20 0.04 -0.08 0.06 -0.06 -0.20 -0.21 -0.18 -0.19

1223 1323 30 0.07 -0.05 0.05 -0.07 0.21 0.21 0.19 0.19 0.07 -0.05 0.05 -0.07 -0.19 -0.19 -0.21 -0.21

1323 1423 31 0.07 -0.05 0.05 -0.07 0.21 0.21 0.19 0.19 0.07 -0.05 0.05 -0.07 -0.19 -0.19 -0.21 -0.21

68

1323 1423 32 0.07 -0.05 0.05 -0.07 0.21 0.21 0.19 0.19 0.07 -0.05 0.05 -0.07 -0.19 -0.19 -0.21 -0.21

14287 1414 33 0.06 -0.06 0.07 -0.04 0.19 0.19 0.21 0.20 0.04 -0.07 0.06 -0.06 -0.20 -0.21 -0.19 -0.19

14287 1414 34 0.06 -0.06 0.07 -0.04 0.19 0.19 0.21 0.20 0.04 -0.07 0.06 -0.06 -0.20 -0.21 -0.19 -0.19

1223 1323 35 0.07 -0.05 0.05 -0.07 0.21 0.21 0.19 0.19 0.07 -0.05 0.05 -0.07 -0.19 -0.19 -0.21 -0.21

1214 14287 36 0.06 -0.06 0.08 -0.04 0.19 0.18 0.21 0.20 0.04 -0.08 0.06 -0.06 -0.20 -0.21 -0.18 -0.19

1214 14287 37 0.06 -0.06 0.08 -0.04 0.19 0.18 0.21 0.20 0.04 -0.08 0.06 -0.06 -0.20 -0.21 -0.18 -0.19

1223 1323 38 0.07 -0.05 0.05 -0.07 0.21 0.21 0.19 0.19 0.07 -0.05 0.05 -0.07 -0.19 -0.19 -0.21 -0.21

14287 1414 39 0.06 -0.06 0.07 -0.04 0.19 0.19 0.21 0.20 0.04 -0.07 0.06 -0.06 -0.20 -0.21 -0.19 -0.19

14287 1414 40 0.06 -0.06 0.07 -0.04 0.19 0.19 0.21 0.20 0.04 -0.07 0.06 -0.06 -0.20 -0.21 -0.19 -0.19

1323 1423 41 0.07 -0.05 0.05 -0.07 0.21 0.21 0.19 0.19 0.07 -0.05 0.05 -0.07 -0.19 -0.19 -0.21 -0.21

1323 1423 42 0.07 -0.05 0.05 -0.07 0.21 0.21 0.19 0.19 0.07 -0.05 0.05 -0.07 -0.19 -0.19 -0.21 -0.21 Spostamenti Max in direzione Uz [cm]

Nodi Comb. 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

6 106 27 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06

14467 14465 28 0.03 0.06 0.03 0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.06 0.03 0.06 0.03

14466 14464 29 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06

14467 14465 30 0.03 0.06 0.03 0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.06 0.03 0.06 0.03

14466 14464 31 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06

14467 14465 32 0.03 0.06 0.03 0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.06 0.03 0.06 0.03

14466 14464 33 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06

14467 14465 34 0.03 0.06 0.03 0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.06 0.03 0.06 0.03

14467 14465 35 0.03 0.06 0.03 0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.06 0.03 0.06 0.03

14466 14464 36 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06

14467 14465 37 0.03 0.06 0.03 0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.06 0.03 0.06 0.03

6 106 38 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06

14467 14465 39 0.03 0.06 0.03 0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.06 0.03 0.06 0.03

14466 14464 40 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06

14467 14465 41 0.03 0.06 0.03 0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.06 0.03 0.06 0.03

14466 14464 42 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 -0.06 -0.03 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 0.03 0.06 Spostamenti Max in direzione |Uxyz| [cm]

Nodi Comb. 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

1303 1403 27 0.23 0.23 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.23 0.23 0.21 0.21 0.21 0.21

1301 1401 28 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20 0.21 0.22 0.21 0.22 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20

1320 1420 29 0.22 0.22 0.24 0.23 0.20 0.21 0.22 0.21 0.23 0.24 0.22 0.22 0.21 0.22 0.21 0.20

1323 1423 30 0.22 0.22 0.23 0.24 0.22 0.22 0.20 0.20 0.24 0.23 0.22 0.22 0.20 0.20 0.22 0.22

1305 1405 31 0.23 0.22 0.21 0.22 0.22 0.22 0.20 0.20 0.22 0.21 0.22 0.23 0.20 0.20 0.22 0.22

1323 1423 32 0.22 0.22 0.23 0.24 0.22 0.22 0.20 0.20 0.24 0.23 0.22 0.22 0.20 0.20 0.22 0.22

14287 1414 33 0.22 0.22 0.23 0.22 0.20 0.20 0.22 0.21 0.22 0.23 0.22 0.22 0.21 0.22 0.20 0.20

1301 1401 34 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20 0.21 0.22 0.21 0.22 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20

1323 1423 35 0.22 0.22 0.23 0.24 0.22 0.22 0.20 0.20 0.24 0.23 0.22 0.22 0.20 0.20 0.22 0.22

1320 1420 36 0.22 0.22 0.24 0.23 0.20 0.21 0.22 0.21 0.23 0.24 0.22 0.22 0.21 0.22 0.21 0.20

1301 1401 37 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20 0.21 0.22 0.21 0.22 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20

1303 1403 38 0.23 0.23 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.23 0.23 0.21 0.21 0.21 0.21

1301 1401 39 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20 0.21 0.22 0.21 0.22 0.23 0.23 0.22 0.21 0.20 0.20

14287 1414 40 0.22 0.22 0.23 0.22 0.20 0.20 0.22 0.21 0.22 0.23 0.22 0.22 0.21 0.22 0.20 0.20

1323 1423 41 0.22 0.22 0.23 0.24 0.22 0.22 0.20 0.20 0.24 0.23 0.22 0.22 0.20 0.20 0.22 0.22

1305 1405 42 0.23 0.22 0.21 0.22 0.22 0.22 0.20 0.20 0.22 0.21 0.22 0.23 0.20 0.20 0.22 0.22 Spostamenti Massimi : Combinazione di Carico 30 Fra i nodi 1323 1423 In direzione |Uxyz| Spostamento 0.24 Non si sono rilevati spostamenti di interpiano superiori a 0.005000 H

69

VERIFICASPOSTAMENTI SLO

Combinazioni agli Stati Limite di Operatività Massimi spostamenti differenziali orizzontali Fattore moltiplicativo spostamenti dovuti al sisma b 1 c 1 Controllo degli spostamenti di interpiano dU inferiore a 0.0033 H

Comb. Ux Uy Uz |Uxyz|

Nodi Ux [cm]

Nodi Uy [cm]

Nodi Uz [cm]

Nodi |Uxyz| [cm]

43 1403-1503 0.16 1223-1323 0.05 6-106 0.04 1403-1503 0.17

44 1403-1503 0.17 1214-14287 -0.04 14467-14465 0.04 1301-1401 0.17

45 1323-1423 0.17 1214-14287 0.06 14466-14464 -0.04 1320-1420 0.18

46 1323-1423 0.17 1223-1323 -0.05 14467-14465 0.04 1323-1423 0.18

47 1203-1303 0.05 1323-1423 0.16 14466-14464 -0.04 1305-1405 0.17

48 1223-1323 -0.06 1323-1423 0.16 14467-14465 -0.04 1323-1423 0.17

49 1223-1323 0.05 14287-1414 0.16 14466-14464 -0.04 14287-1414 0.16

50 1203-1303 -0.06 14287-1414 0.15 14467-14465 -0.04 1301-1401 0.16

51 1323-1423 -0.17 1223-1323 0.05 14467-14465 -0.04 1323-1423 0.18

52 1323-1423 -0.17 1214-14287 -0.06 14466-14464 0.04 1320-1420 0.18

53 1403-1503 -0.17 1214-14287 0.04 14467-14465 -0.04 1301-1401 0.17

54 1403-1503 -0.16 1223-1323 -0.05 6-106 -0.04 1403-1503 0.17

55 1203-1303 0.06 14287-1414 -0.15 14467-14465 0.04 1301-1401 0.16

56 1223-1323 -0.05 14287-1414 -0.16 14466-14464 0.04 14287-1414 0.16

57 1223-1323 0.06 1323-1423 -0.16 14467-14465 0.04 1323-1423 0.17

58 1203-1303 -0.05 1323-1423 -0.16 14466-14464 0.04 1305-1405 0.17

Spostamenti Max in direzione Ux [cm]

Nodi Comb. 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58

1403 1503 43 0.16 0.17 0.16 0.16 0.05 -0.05 0.04 -0.05 -0.16 -0.16 -0.17 -0.16 0.05 -0.04 0.05 -0.05

1403 1503 44 0.16 0.17 0.16 0.16 0.05 -0.05 0.04 -0.05 -0.16 -0.16 -0.17 -0.16 0.05 -0.04 0.05 -0.05

1323 1423 45 0.16 0.16 0.17 0.17 0.04 -0.06 0.05 -0.05 -0.17 -0.17 -0.16 -0.16 0.05 -0.05 0.06 -0.04

1323 1423 46 0.16 0.16 0.17 0.17 0.04 -0.06 0.05 -0.05 -0.17 -0.17 -0.16 -0.16 0.05 -0.05 0.06 -0.04

1203 1303 47 0.16 0.16 0.15 0.15 0.05 -0.04 0.04 -0.06 -0.15 -0.15 -0.16 -0.16 0.06 -0.04 0.04 -0.05

1223 1323 48 0.15 0.15 0.17 0.17 0.04 -0.06 0.05 -0.04 -0.17 -0.17 -0.15 -0.15 0.04 -0.05 0.06 -0.04

1223 1323 49 0.15 0.15 0.17 0.17 0.04 -0.06 0.05 -0.04 -0.17 -0.17 -0.15 -0.15 0.04 -0.05 0.06 -0.04

1203 1303 50 0.16 0.16 0.15 0.15 0.05 -0.04 0.04 -0.06 -0.15 -0.15 -0.16 -0.16 0.06 -0.04 0.04 -0.05

1323 1423 51 0.16 0.16 0.17 0.17 0.04 -0.06 0.05 -0.05 -0.17 -0.17 -0.16 -0.16 0.05 -0.05 0.06 -0.04

1323 1423 52 0.16 0.16 0.17 0.17 0.04 -0.06 0.05 -0.05 -0.17 -0.17 -0.16 -0.16 0.05 -0.05 0.06 -0.04

1403 1503 53 0.16 0.17 0.16 0.16 0.05 -0.05 0.04 -0.05 -0.16 -0.16 -0.17 -0.16 0.05 -0.04 0.05 -0.05

1403 1503 54 0.16 0.17 0.16 0.16 0.05 -0.05 0.04 -0.05 -0.16 -0.16 -0.17 -0.16 0.05 -0.04 0.05 -0.05

1203 1303 55 0.16 0.16 0.15 0.15 0.05 -0.04 0.04 -0.06 -0.15 -0.15 -0.16 -0.16 0.06 -0.04 0.04 -0.05

1223 1323 56 0.15 0.15 0.17 0.17 0.04 -0.06 0.05 -0.04 -0.17 -0.17 -0.15 -0.15 0.04 -0.05 0.06 -0.04

1223 1323 57 0.15 0.15 0.17 0.17 0.04 -0.06 0.05 -0.04 -0.17 -0.17 -0.15 -0.15 0.04 -0.05 0.06 -0.04

1203 1303 58 0.16 0.16 0.15 0.15 0.05 -0.04 0.04 -0.06 -0.15 -0.15 -0.16 -0.16 0.06 -0.04 0.04 -0.05 Spostamenti Max in direzione Uy [cm]

Nodi Comb. 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58

1223 1323 43 0.05 -0.04 0.04 -0.05 0.16 0.16 0.14 0.14 0.05 -0.04 0.04 -0.05 -0.14 -0.14 -0.16 -0.16

1214 14287 44 0.04 -0.04 0.06 -0.03 0.14 0.14 0.15 0.15 0.03 -0.06 0.04 -0.04 -0.15 -0.15 -0.14 -0.14

1214 14287 45 0.04 -0.04 0.06 -0.03 0.14 0.14 0.15 0.15 0.03 -0.06 0.04 -0.04 -0.15 -0.15 -0.14 -0.14

1223 1323 46 0.05 -0.04 0.04 -0.05 0.16 0.16 0.14 0.14 0.05 -0.04 0.04 -0.05 -0.14 -0.14 -0.16 -0.16

1323 1423 47 0.05 -0.04 0.04 -0.05 0.16 0.16 0.14 0.14 0.05 -0.04 0.04 -0.05 -0.14 -0.14 -0.16 -0.16

1323 1423 48 0.05 -0.04 0.04 -0.05 0.16 0.16 0.14 0.14 0.05 -0.04 0.04 -0.05 -0.14 -0.14 -0.16 -0.16

14287 1414 49 0.04 -0.04 0.06 -0.03 0.14 0.14 0.16 0.15 0.03 -0.06 0.04 -0.04 -0.15 -0.16 -0.14 -0.14

70

14287 1414 50 0.04 -0.04 0.06 -0.03 0.14 0.14 0.16 0.15 0.03 -0.06 0.04 -0.04 -0.15 -0.16 -0.14 -0.14

1223 1323 51 0.05 -0.04 0.04 -0.05 0.16 0.16 0.14 0.14 0.05 -0.04 0.04 -0.05 -0.14 -0.14 -0.16 -0.16

1214 14287 52 0.04 -0.04 0.06 -0.03 0.14 0.14 0.15 0.15 0.03 -0.06 0.04 -0.04 -0.15 -0.15 -0.14 -0.14

1214 14287 53 0.04 -0.04 0.06 -0.03 0.14 0.14 0.15 0.15 0.03 -0.06 0.04 -0.04 -0.15 -0.15 -0.14 -0.14

1223 1323 54 0.05 -0.04 0.04 -0.05 0.16 0.16 0.14 0.14 0.05 -0.04 0.04 -0.05 -0.14 -0.14 -0.16 -0.16

14287 1414 55 0.04 -0.04 0.06 -0.03 0.14 0.14 0.16 0.15 0.03 -0.06 0.04 -0.04 -0.15 -0.16 -0.14 -0.14

14287 1414 56 0.04 -0.04 0.06 -0.03 0.14 0.14 0.16 0.15 0.03 -0.06 0.04 -0.04 -0.15 -0.16 -0.14 -0.14

1323 1423 57 0.05 -0.04 0.04 -0.05 0.16 0.16 0.14 0.14 0.05 -0.04 0.04 -0.05 -0.14 -0.14 -0.16 -0.16

1323 1423 58 0.05 -0.04 0.04 -0.05 0.16 0.16 0.14 0.14 0.05 -0.04 0.04 -0.05 -0.14 -0.14 -0.16 -0.16 Spostamenti Max in direzione Uz [cm]

Nodi Comb. 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58

6 106 43 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04

14467 14465 44 0.02 0.04 0.02 0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.04 0.02 0.04 0.02

14466 14464 45 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04

14467 14465 46 0.02 0.04 0.02 0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.04 0.02 0.04 0.02

14466 14464 47 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04

14467 14465 48 0.02 0.04 0.02 0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.04 0.02 0.04 0.02

14466 14464 49 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04

14467 14465 50 0.02 0.04 0.02 0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.04 0.02 0.04 0.02

14467 14465 51 0.02 0.04 0.02 0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.04 0.02 0.04 0.02

14466 14464 52 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04

14467 14465 53 0.02 0.04 0.02 0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.04 0.02 0.04 0.02

6 106 54 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04

14467 14465 55 0.02 0.04 0.02 0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.04 0.02 0.04 0.02

14466 14464 56 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04

14467 14465 57 0.02 0.04 0.02 0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.04 0.02 0.04 0.02

14466 14464 58 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 -0.04 -0.02 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 0.02 0.04 Spostamenti Max in direzione |Uxyz| [cm]

Nodi Comb. 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58

1403 1503 43 0.17 0.17 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 0.16 0.16 0.16 0.16

1301 1401 44 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.16 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15

1320 1420 45 0.16 0.16 0.18 0.18 0.15 0.15 0.16 0.16 0.18 0.18 0.16 0.16 0.16 0.16 0.15 0.15

1323 1423 46 0.16 0.16 0.17 0.18 0.16 0.17 0.15 0.15 0.18 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.17 0.16

1305 1405 47 0.17 0.17 0.16 0.16 0.17 0.16 0.15 0.15 0.16 0.16 0.17 0.17 0.15 0.15 0.16 0.17

1323 1423 48 0.16 0.16 0.17 0.18 0.16 0.17 0.15 0.15 0.18 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.17 0.16

14287 1414 49 0.16 0.17 0.17 0.17 0.15 0.15 0.16 0.16 0.17 0.17 0.17 0.16 0.16 0.16 0.15 0.15

1301 1401 50 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.16 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15

1323 1423 51 0.16 0.16 0.17 0.18 0.16 0.17 0.15 0.15 0.18 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.17 0.16

1320 1420 52 0.16 0.16 0.18 0.18 0.15 0.15 0.16 0.16 0.18 0.18 0.16 0.16 0.16 0.16 0.15 0.15

1301 1401 53 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.16 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15

1403 1503 54 0.17 0.17 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 0.16 0.16 0.16 0.16

1301 1401 55 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.16 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15

14287 1414 56 0.16 0.17 0.17 0.17 0.15 0.15 0.16 0.16 0.17 0.17 0.17 0.16 0.16 0.16 0.15 0.15

1323 1423 57 0.16 0.16 0.17 0.18 0.16 0.17 0.15 0.15 0.18 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.17 0.16

1305 1405 58 0.17 0.17 0.16 0.16 0.17 0.16 0.15 0.15 0.16 0.16 0.17 0.17 0.15 0.15 0.16 0.17 Spostamenti Massimi : Combinazione di Carico 46 Fra i nodi 1323 1423 In direzione |Uxyz| Spostamento 0.18 Non si sono rilevati spostamenti di interpiano superiori a 0.003300 H

71

VERIFICA PILASTRI

La verifica viene svolta secondo quanto prescritto dall’EC4 nel paragrafo 6.7.

Le colonne sono realizzate con profilo tubolare 400.0x400.0x20.00 mm in acciaio S355J0;

all’interno della camicia è presente l’armatura a fuoco in acciaio B450C, costituita da 12Ø30.

La luce libera di inflessione è pari a 3.75 m in prima fase, e a 3.75 m in seconda fase.

Le verifiche vengono riportate di seguito. Per la valutazione del coefficiente di sicurezza (“Tasso di

lavoro colonna”) si è distinto in sforzo normale FN e flessione FM. Non risulterebbe significativo, in

una verifica allo stato limite ultimo, indicare le tensioni dei materiali in quanto essi lavorano

accoppiati.

Nota: per i coefficienti di sicurezza si adotta la convenzione degli eurocodici:

se ≤ 1 → verificato

se > 1 → non verificato

Verifica di resistenza e instabilità

Legenda dei parametri: Ea Modulo elastico del profilo esterno (MPa) Ecm Modulo elastico del calcestruzzo (MPa) Ea Modulo elastico delle barre interne (MPa) Ia Inerzia del profilo esterno (mm4) Ic Inerzia del calcestruzzo (mm4) Is Inerzia delle barre interne (mm4) (UNI EN 1994-1-1:2004 - §6.7) � Rapporto del contributo acciaio Npl,Rk Resistenza plastica caratteristica a compressione (kN) Npl,Rd Resistenza plastica di progetto a compressione (kN) Mpl,Rd Momento resistente plastico di progetto (kNm) Mmax,Rd Momento resistente plastico massimo a pressoflessione (kNm) FMN Rapporto di sicurezza rispetto alla pressoflessione (verificato se <= 1) � Snellezza relativa � Fattore di riduzione in funzione di � (EN 1993-1.1, 6.3.1.2) Npl,inst Resistenza a compressione per instabilità (kN)

72

Resistenza a compressione della sezione EC4-§6.7

h 400.00 mm NED 7.00E+06 N

t 20.00 mm MED 0.00E+00 Nmm

h cls 360 mm e 0.0 mm

r 60 mm

L 3750 mm §7.6.5 tab.7.6.I

Aa 30400 mm² h/t 20.00

Ac 129600 mm² max (h/t) 30.92 verificato

armatura interna

ø 30

n 12

copr. 40 mm

passo X 30 mm

passo Y 30 mm

Af 707 mm²

As 8482 mm²

materiali

fy 355 MPa

fck 41.5 MPa Rck 50 MPa

fsk 450 MPa Ecm 35547.105 MPa Prospetto 3.1 - EC2

fcm 49.5

fyd 338.1 MPa γM 1.05

fcd 27.7 MPa γc 1.5

fsd 391.3 MPa γs 1.15

Npl,rk 2.00E+07 N

Npl,RD 1.66E+07 N

δ 0.62 contributo meccanico acciaio Verificato 0.2 <= δ <= 0.9

Rigidezze

Ea 210000 MPa Ia 7.34E+08

Ecm 35547 MPa Icls 1.40E+09

Es 206000 MPa Is 1.45E+08

(EI)eff 2.13800E+14 (EC4-6.40) (EI)c 1.88E+14 (NTC §7.6.6.1)

Ieffeq 6.01E+09 Iceq 5.29E+09

Ncr 1.50E+08 N

λad 0.36 (EC4-6.39)

φ 0.58

χ 0.96

Npl,inst 1.60E+07 (EC4-6.33) instabilità

Verifica semplificata a pressoflessione

Npm,Rd 3.59E+06 N

Wpa 3.85E+06

Wps 1.10E+06

Wpc 1.00E+07

Punti della curva

Annex C 6.4 UNI ENV 1994-1-1 (sperimentale) M N

hn-try 48.44 mm (valore iterativo di partenza h/3) A 0 1.66E+07

hn 48.44 mm C 1.83E+09 3.59E+06

D 1.87E+09 1.79E+06

Wpan 9.39E+04 B 1.83E+09 0

Wpsn 0.00E+00 Dominio resistente

Wpcn 8.45E+05

Mmax,Rd 1.87E+09 Nmm

Mn,Rd 4.34E+07 Nmm

Mpl,Rd 1.83E+09 Nmm

Tasso di lavoro colonna

FN 0.44

FM 0.00

0.E+00

2.E+06

4.E+06

6.E+06

8.E+06

1.E+07

1.E+07

1.E+07

2.E+07

2.E+07

0.0E+00 1.0E+09 2.0E+09 3.0E+09

N [

N]

M [Nmm]

Dominio M-N

Dominio

resistente

Med-Ned

73

Verifica al fuoco

Si riporta di seguito la verifica analitica di capacità portante al fuoco secondo quanto

previsto dalla normativa vigente (UNI EN 1994-1-2:2005)

Nsd=5000kN (massimo sforzo normale sulle colonne alla combinazione eccezionale)

Proprietà fisiche del conglomerato cementizio:

Conducibilità termica 2)100/(017.0)100/(2451.02)( θθθλ +−=C [W/m °C]

Calore specifico

900)( =θCC [J/kg °C] per CC °≤≤° 10020 θ

)100(900)( −+= θθCC [J/kg °C] per CC °≤<° 200100 θ

2/)200(900)( −+= θθCC [J/kg °C] per CC °≤<° 400200 θ

1100)( =θCC [J/kg °C] per CC °≤<° 1200400 θ

Conducibilità termica vs Temperatura (CONCRETE)

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

0 50 100

150

200

250

300

350

400

450

500

550

600

650

700

750

800

850

900

950

1000

1050

1100

1150

1200

temperatura [°C]

cond

ucib

ilità

term

ica

[W/m

°C

]

74

La massa volumica viene considerata costante e posta 2250)( =θρC [kg/m3]

Proprietà fisiche dell’acciaio:

Conducibilità termica

θθλ 210*33.354)( −−=S per CC °<≤° 80020 θ [W/m °C]

3.27)( =θλS per CC °≤≤° 1200800 θ [W/m °C]

Calore Specifico vs Temperatura (CONCRETE)

0

200

400

600

800

1000

1200

0 50 100

150

200

250

300

350

400

450

500

550

600

650

700

750

800

850

900

950

1000

1050

1100

1150

1200

temperatura [°C]

calo

re s

peci

fico

[J/k

g °C

]

Conducibilità termica vs Temperatura (STEEL)

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

0 50 100

150

200

250

300

350

400

450

500

550

600

650

700

750

800

850

900

950

1000

1050

1100

1150

1200

temperatura [°C]

cond

ucib

ilità

term

ica

[W/m

°C

]

75

Calore specifico

3623 10*22.210*69.1773.0425)( θθθθ −− +−+=SC [J/kg °C] per CC °≤≤° 80020 θ

−−=

738

13002666)(

θθSC

[J/kg °C] per CC °≤<° 735600 θ

−−=

731

17820545)(

θθSC

[J/kg °C] per CC °≤<° 900735 θ

650)( =θSC [J/kg °C] per CC °≤<° 1200900 θ

La massa volumica viene considerata costante e posta 7850)( =θρC [kg/m3]

Curva temperatura/tempo nominale normalizzata (ISO834):

)18(log34520 10 ++= tGθ

Calore Specifico vs Temperatura (STEEL)

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

0 20 150

250

350

450

550

650

720

735

785

850

950

1050

1150

temperatura [°C]

calo

re s

peci

fico

[J/k

g °C

]

Curva nominale di temperatura (ISO834)

0.00

200.00

400.00

600.00

800.00

1000.00

1200.00

0.0

100.0

200.0

600.0

1200

.0

1800

.0

2400

.0

3000

.0

3600

.0

4200

.0

4800

.0

5400

.0

6000

.0

6600

.0

7200

.0

tempo (s)

tem

pera

tura

[°C

]

76

La configurazione di esposizione al fuoco della superficie esterna adotta i coefficienti:

coeff. di irraggiamento 56.0=resε

coeff. di convezione 25=cα [W/m2 °C]

Nel caso della sezione in esame l’armatura interna viene considerata pari a 12Ø30 (84.8242.47

cm2).

La verifica viene condotta secondo due metodi indicati dalla norma EN 1994-1-2:2005:

o § 4.3.5

o Annex H - secondo quanto indicato in EC4-1-2, interpolando la curva che rappresenta la

resistenza meccanica della sezione composta (Nfi,pl,Rd) in funzione della temperatura e la

curva che tiene conto dell’instabilità della colonna sottoposta a riscaldamento (Nfi,cr). A

favore di sicurezza si considera un valore limite di ε = 0.4%.

A favore di sicurezza si utilizza il valore fdi Nfi,Rd minore.

Si procede poi a confrontare il rapporto tra:

c.s. = Nfi / Nfi,Rd < 1 con Nfi = N* ηfi γG 1.30

γQ 1.50

γG,A 1.00

ψ1,1 0.70

ξ 0.50

γG 0.71

SEZIONE COLONNA

Mappatura termica della sezione a 120 min:

Legenda dei parametri:

M1 = 0.00 M2 = 0.00N = -5005.00 V1 = 0.00V2 = 0.00 MT = 0.00

Temperatura (C°)

1.41e022.52e023.64e024.75e025.86e026.97e028.09e029.20e021.03e03

0.360

0.360

1

2

524.86

77

Il diagramma di resistenza:

Nfi -5005.00 kN Nfi,Rd 6094.28 kN c.s. 0.82 <1

La verifica risulta soddisfatta.

0.00 2.00e-03 4.00e-03 6.00e-03 8.00e-03

0.00

5000.00

10000.00

15000.00

20000.00

25000.00

30000.00

35000.00

40000.00

45000.00

50000.00

55000.00

60000.00

Annex H - Npl,Rd = 6094.28

EN1994-1-2: §4.3.5

Nfi,pl = 7007.13Nfi,cr = 35067.97Lambda = 0.45Riduz. = 0.87Nfi,Rd = 6111.34

78

VERIFICA SETTO CENTRALE

En.Ex.Sys. WinStrand

Structural Analisys & Design

Ditta produttrice:

En.Ex.Sys. s.r.l. - Via Tizzano 46/2 - Casalecchio di Reno (Bologna)

Sigla:

WinStrand

Piattaforma software:

Microsoft Windows XP Home, Microsoft Windows XP Home Professional

Documentazione in uso:

Manuale teorico - Manuale d'uso

Campo di applicazione:

Analisi statica e dinamica di strutture in campo elastico lineare.

Elementi finiti implementati

Truss.

Beam (Modellazione di Travi e Pilastri).

Travi su suolo elastico alla Winckler.

Plinti su suolo elastico alla Winckler.

Elementi Shear Wall per la modellazione di pareti di taglio.

Elementi shell (lastra/piastra) equivalenti.

Elementi Isoparametrici a 8 Nodi Shell (lastra/piastra).

Schemi di Carico

Carichi nodali concentrati.

Carichi applicati direttamente agli elementi.

Carichi Superficiali.

Tipo di Risoluzione

Analisi statica e/o dinamica in campo lineare con il metodo dell'equilibrio.

Fattorizazione LDLT.

Analisi Statica:

modellazione generale 6 gradi di libertà per nodo.

ipotesi di solai infinitamente rigidi nel proprio piano (3 gradi di libertà per nodo + 3 per impalcato).

Analisi dinamica. (Nel caso di analisi modale gli autovettori ed autovalori possono essere calcolati mediante subspace iteration oppure tramite il

metodo dei vettori di Ritz):

Via statica equivalente.

Modale con il metodo dello spettro di risposta.

Normativa di riferimento

La normativa italiana cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo e progettazione è la seguente:

Circolare del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008”

D.M. del 14 Gennaio 2008 “Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”

Ordinanza n. 3274 del 20 Marzo 2003. “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di

normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”

Ordinanza n. 3316. “Modifiche ed integrazioni all’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 Marzo 2003”

D.M. del 16 Gennaio 1996. "Norme tecniche relative ai «Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi»".

D.M del 16 Gennaio 1996. "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche"

D.M. del 9 Gennaio 1996. "Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e

per le strutture metalliche".

D.M. del 14 Febbraio 1992. "Norme Tecniche per l'esecuzione delle opere in C.A. normale e precompresso e per le strutture metalliche".

D.M. del 3 Ottobre 1978. "Criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi".

D.M. del 3 Marzo 1975. "Disposizioni concernenti l'applicazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche".

D.M. del 3 Marzo 1975. "Approvazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche".

Legge n. 64 del 2 Febbraio 1974. "Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche".

Legge n. 1086 del 5 Novembre 1971. "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, ed a

struttura metallica".

Istruzioni per la valutazione delle: Azioni sulle Costruzioni. (C.N.R. 10012/85)

Verifiche setti in c.a.

Modalità di verifica

Le pareti in c.a. vengono verificate come setti/diaframmi o nuclei.

La verifica dei setti/diaframmi viene condotta a pressoflessione retta e a taglio. Viene calcolato lo sforzo normale medio agente sul setto e il

momento ad esso associato. Quando previsto, sono introdotti ferri verticali aggiuntivi da disporsi sulle estremità del setto stesso.

La verifica dei nuclei viene condotta a pressoflessione deviata sulla sezione complessiva e a taglio sulle singole pareti costituenti il nucleo.

Sezioni Impiegate:

Sez.

Num

.

Info Dimensio

ni

Criteri

o

Calcestruz

zo

fck

[kg/cm

²]

fcd

[kg/cm

²]

σRARE

[kg/cm

²]

σFREQ

[kg/cm

²]

σQP

[kg/cm

²]

Acciai

o

fyk

[kg/cm

²]

fyd

[kg/cm

²]

σyRARE

[kg/cm

²]

σyFREQ

[kg/cm

²]

σyQP

[kg/cm

²]

Copriferr

o

[cm]

3

Mur

o

s=55

s 55 [cm] Verset C32/40 320.0 181.3 192.0 320.0 144.0 B 450

C 4500.0 3913.0 3600.0 4500.0 4500.0 4.00

2 Mur s 45 [cm] Verset C32/40 320.0 181.3 192.0 320.0 144.0 B 450 4500.0 3913.0 3600.0 4500.0 4500.0 4.00

79

o

s=45

C

1

Mur

o

s=35

s 35 [cm] Verset C32/40 320.0 181.3 192.0 320.0 144.0 B 450

C 4500.0 3913.0 3600.0 4500.0 4500.0 4.00

Per nuclei e diaframmi i momenti di progetto sono traslati e inviluppati

Per nuclei e diaframmi i tagli di progetto sono traslati e inviluppati

Per nuclei e diaframmi si considera una variazione +-50% dello sforzo assiale nelle combinazioni sismiche.

Taglio di progetto pari a 1.5 taglio di calcolo

EC2. 4.3.2.4.4. Verifica a taglio con il metodo dell'inclinazione variabile del traliccio. cotg θ = 1.00

Verifiche Setti:

NUCLEO 14413 6 14504 14522 8 14377 14395 14414 14485 14466 14799 14503 14467 14796 14797 14798 / Nodi: 14413 6 14504 14522 8 14377

14395 14414 14485 14466 14799 14503 14467 14796 14797 14798

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14413 6 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14504 6 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14522 8 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

8 14377 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14377 14395 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14395 14413 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14414 14485 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14466 14414 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14466 14799 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14503 14467 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14467 14796 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14485 14503 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14797 14504 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14798 14522 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14796 14797 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14799 14798 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 7inv. -119915.53 -381453.91 326544.07 0.53

Sommità 7 -118098.95 -381453.91 326544.07 0.53

S.L.E. Combinazione N

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -79389.26 -34339.13 3630.04 -31.4

σCls,Med 25 -79389.26 -34339.13 3630.04 -27.7

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -79389.26 -34339.13 3630.04 -471.5

Sommita

σCls,Max 25 -77130.83 -34099.24 3781.54 -30.6

σCls,Med 25 -77130.83 -34099.24 3781.54 -26.9

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -77130.83 -34099.24 3781.54 -459.6

Verifiche a taglio dei diaframmi

Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14466-14799-14798-14522-8 11.50 3.75 5 5601.33 1.50 8401.99 -55031.33 -51360.71 25711.51 12425.47 0.00 0.68

14467-14796-14797-14504-6 11.50 3.75 5 5213.70 1.50 7820.55 -7938.01 -51360.71 25711.51 12425.47 0.00 0.63

14466-14414-14485-14503-14467 10.40 3.75 5 5303.39 1.50 7955.08 -52671.88 36982.29 23243.56 11232.80 0.00 0.71

8-14377-14395-14413-6 10.40 3.75 5 4629.61 1.50 6944.42 -4274.30 36982.29 23243.56 11232.80 0.00 0.62

NUCLEO 14412 106 14505 14523 108 14376 14394 14415 14484 14464 14605 14502 14465 14607 14606 14604 / Nodi: 14412 106 14505 14523

108 14376 14394 14415 14484 14464 14605 14502 14465 14607 14606 14604

Armature Nucleo

80

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14412 106 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14505 106 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14523 108 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

108 14376 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14376 14394 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14394 14412 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14415 14484 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14464 14415 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14464 14605 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14502 14465 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14465 14607 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14484 14502 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14606 14505 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14604 14523 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14607 14606 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14605 14604 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -36874.76 -381453.91 326544.07 0.55

Sommità 8 -35876.70 -381453.91 326544.07 0.55


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -74458.84 -32000.56 3488.88 -29.8

σCls,Med 25 -74458.84 -32000.56 3488.88 -26.2

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -74458.84 -32000.56 3488.88 -446.4

Sommita

σCls,Max 25 -72200.41 -31726.14 3678.58 -29.0

σCls,Med 25 -72200.41 -31726.14 3678.58 -25.5

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -72200.41 -31726.14 3678.58 -434.4


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14464-14605-14604-14523-108 11.50 3.75 5 6167.53 1.50 9251.29 -53150.55 -51360.71 25711.51 12425.47 0.00 0.74

14465-14607-14606-14505-106 11.50 3.75 5 5738.84 1.50 8608.26 -6057.23 -51360.71 25711.51 12425.47 0.00 0.69

14464-14415-14484-14502-14465 10.40 3.75 5 5905.01 1.50 8857.52 -50971.00 36982.29 23243.56 11232.80 0.00 0.79

108-14376-14394-14412-106 10.40 3.75 5 5320.81 1.50 7981.22 -2573.42 36982.29 23243.56 11232.80 0.00 0.71

NUCLEO 14411 206 14506 14524 208 14375 14393 14416 14483 14462 14601 14501 14463 14603 14602 14600 / Nodi: 14411 206 14506 14524

208 14375 14393 14416 14483 14462 14601 14501 14463 14603 14602 14600

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14411 206 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14506 206 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14524 208 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

208 14375 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14375 14393 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14393 14411 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14416 14483 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14462 14416 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14462 14601 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14501 14463 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

81

14463 14603 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14483 14501 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14602 14506 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14600 14524 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14603 14602 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14601 14600 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -34410.51 -381453.91 326544.07 0.56

Sommità 8 -33394.91 -377741.11 326544.07 0.56


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -69500.15 -29683.13 3418.87 -27.8

σCls,Med 25 -69500.15 -29683.13 3418.87 -24.5

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -69500.15 -29683.13 3418.87 -416.7

Sommita

σCls,Max 25 -67241.70 -29474.75 3512.37 -27.0

σCls,Med 25 -67241.70 -29474.75 3512.37 -23.7

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -67241.70 -29474.75 3512.37 -404.5


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14462-14601-14600-14524-208 11.50 3.75 5 5691.70 1.50 8537.56 -51185.75 -51360.71 25711.51 12425.47 0.00 0.69

14463-14603-14602-14506-206 11.50 3.75 5 5287.26 1.50 7930.89 -4092.44 -51360.71 25711.51 12425.47 0.00 0.64

14462-14416-14483-14501-14463 10.40 3.75 5 5404.86 1.50 8107.28 -49194.14 36982.29 23243.56 11232.80 0.00 0.72

208-14375-14393-14411-206 10.40 3.75 5 4885.48 1.50 7328.22 -796.57 36982.29 23243.56 11232.80 0.00 0.65

NUCLEO 14410 306 14507 14525 308 14374 14392 14417 14482 14460 14597 14500 14461 14599 14598 14596 / Nodi: 14410 306 14507 14525

308 14374 14392 14417 14482 14460 14597 14500 14461 14599 14598 14596

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14410 306 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14507 306 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14525 308 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

308 14374 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14374 14392 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14392 14410 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14417 14482 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14460 14417 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14460 14597 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14500 14461 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14461 14599 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14482 14500 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14598 14507 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14596 14525 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14599 14598 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14597 14596 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -31480.09 -377741.11 326544.07 0.57

Sommità 8 -30896.71 -355464.23 308650.91 0.53

S.L.E. Combinazione N M12 M13 σ

82

[kN] [kNm] [kNm] [kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -64516.53 -27474.46 3280.77 -25.8

σCls,Med 25 -64516.53 -27474.46 3280.77 -22.7

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -64516.53 -27474.46 3280.77 -386.8

Sommita

σCls,Max 25 -62258.10 -27261.30 3343.61 -25.0

σCls,Med 25 -62258.10 -27261.30 3343.61 -21.9

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -62258.10 -27261.30 3343.61 -374.7


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14460-14597-14596-14525-308 11.50 3.75 5 5622.61 1.50 8433.92 -49568.52 -50860.80 25711.51 12425.47 0.00 0.68

14461-14599-14598-14507-306 11.50 3.75 5 5228.90 1.50 7843.35 -2475.21 -50860.80 25711.51 12425.47 0.00 0.63

14460-14417-14482-14500-14461 10.40 3.75 5 5303.95 1.50 7955.93 -47496.07 36982.29 23243.56 11232.80 0.00 0.71

308-14374-14392-14410-306 10.40 3.75 5 4830.96 1.50 7246.44 430.44 36982.29 23243.56 11232.80 0.00 0.65

NUCLEO 14409 406 14508 14526 408 14373 14391 14418 14481 14458 14593 14499 14459 14595 14594 14592 / Nodi: 14409 406 14508 14526

408 14373 14391 14418 14481 14458 14593 14499 14459 14595 14594 14592

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14409 406 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14508 406 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14526 408 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

408 14373 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14373 14391 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14391 14409 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14418 14481 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14458 14418 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14458 14593 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14499 14459 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14459 14595 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14481 14499 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14594 14508 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14592 14526 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14595 14594 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14593 14592 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -29038.78 -355464.23 308650.91 0.54

Sommità 8 -28395.87 -333187.35 289479.67 0.50


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -59510.12 -25305.25 3137.41 -23.8

σCls,Med 25 -59510.12 -25305.25 3137.41 -21.0

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -59510.12 -25305.25 3137.41 -356.9

Sommita

σCls,Max 25 -57251.70 -25125.78 3148.62 -23.0

σCls,Med 25 -57251.70 -25125.78 3148.62 -20.2

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -57251.70 -25125.78 3148.62 -344.7

83


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14458-14593-14592-14526-408 11.50 3.75 5 5186.40 1.50 7779.60 -46256.90 -47861.34 25711.51 12425.47 0.00 0.63

14459-14595-14594-14508-406 11.50 3.75 5 4809.75 1.50 7214.62 -1745.91 -47861.34 25711.51 12425.47 0.00 0.58

14458-14418-14481-14499-14459 10.40 3.75 5 4859.38 1.50 7289.07 -44255.67 34954.40 23243.56 11232.80 0.00 0.65

408-14373-14391-14409-406 10.40 3.75 5 4447.00 1.50 6670.49 844.43 34954.40 23243.56 11232.80 0.00 0.59

NUCLEO 14408 506 14509 14527 508 14372 14390 14419 14480 14456 14589 14498 14457 14591 14590 14588 / Nodi: 14408 506 14509 14527

508 14372 14390 14419 14480 14456 14589 14498 14457 14591 14590 14588

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14408 506 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14509 506 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14527 508 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

508 14372 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14372 14390 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14390 14408 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14419 14480 3 225 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14456 14419 3 300 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14456 14589 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14498 14457 3 258 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14457 14591 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14480 14498 3 257 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14590 14509 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14588 14527 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14591 14590 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

14589 14588 3 283 375 55 2x ø 24 15' 2x ø 14 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -26910.01 -333187.35 289479.67 0.50

Sommità 8 -25874.61 -310910.47 270308.41 0.47


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -54483.38 -23204.84 2965.31 -21.8

σCls,Med 25 -54483.38 -23204.84 2965.31 -19.2

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -54483.38 -23204.84 2965.31 -327.0

Sommita

σCls,Max 25 -52224.93 -23040.31 2935.07 -21.0

σCls,Med 25 -52224.93 -23040.31 2935.07 -18.4

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -52224.93 -23040.31 2935.07 -314.7


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14456-14589-14588-14527-508 11.50 3.75 5 4962.99 1.50 7444.49 -42590.86 -44861.87 25711.51 12425.47 0.00 0.60

14457-14591-14590-14509-506 11.50 3.75 5 4595.88 1.50 6893.81 -846.63 -44861.87 25711.51 12425.47 0.00 0.55

14456-14419-14480-14498-14457 10.40 3.75 5 4621.40 1.50 6932.10 -40778.14 32781.66 23243.56 11232.80 0.00 0.62

508-14372-14390-14408-506 10.40 3.75 5 4256.54 1.50 6384.81 1495.54 32781.66 23243.56 11232.80 0.00 0.57

NUCLEO 14407 606 14510 14528 608 14371 14389 14420 14479 14454 14585 14497 14455 14587 14586 14584 / Nodi: 14407 606 14510 14528

608 14371 14389 14420 14479 14454 14585 14497 14455 14587 14586 14584

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14407 606 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

84

14510 606 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14528 608 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

608 14371 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14371 14389 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14389 14407 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14420 14479 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14454 14420 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14454 14585 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14497 14455 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14455 14587 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14479 14497 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14586 14510 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14584 14528 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14587 14586 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14585 14584 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -23801.76 -310910.47 270308.41 0.50

Sommità 8 -23009.46 -288633.59 251137.17 0.46


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -49437.96 -21154.94 2771.89 -23.3

σCls,Med 25 -49437.96 -21154.94 2771.89 -20.5

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -49437.96 -21154.94 2771.89 -349.6

Sommita

σCls,Max 25 -47590.15 -20998.02 2716.05 -22.5

σCls,Med 25 -47590.15 -20998.02 2716.05 -19.8

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -47590.15 -20998.02 2716.05 -337.7


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14454-14585-14584-14528-608 11.50 3.75 5 4899.39 1.50 7349.09 -39693.30 -41864.04 21036.69 9128.92 0.00 0.81

14455-14587-14586-14510-606 11.50 3.75 5 4537.37 1.50 6806.06 -692.50 -41864.04 21036.69 9128.92 0.00 0.75

14454-14420-14479-14497-14455 10.40 3.75 5 4563.47 1.50 6845.20 -37995.20 30607.54 19017.46 8252.67 0.00 0.83

608-14371-14389-14407-606 10.40 3.75 5 4199.43 1.50 6299.15 1472.39 30607.54 19017.46 8252.67 0.00 0.76

NUCLEO 14406 706 14511 14529 708 14370 14388 14421 14478 14452 14581 14496 14453 14583 14582 14580 / Nodi: 14406 706 14511 14529

708 14370 14388 14421 14478 14452 14581 14496 14453 14583 14582 14580

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14406 706 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14511 706 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14529 708 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

708 14370 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14370 14388 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14388 14406 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14421 14478 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14452 14421 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14452 14581 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14496 14453 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14453 14583 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14478 14496 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14582 14511 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

85

14580 14529 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14583 14582 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14581 14580 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -21490.65 -288633.59 251137.17 0.47

Sommità 8 -21201.97 -266356.71 231965.93 0.43


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -44791.77 -19131.35 2565.98 -21.1

σCls,Med 25 -44791.77 -19131.35 2565.98 -18.6

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -44791.77 -19131.35 2565.98 -316.8

Sommita

σCls,Max 25 -42943.96 -19001.11 2483.38 -20.3

σCls,Med 25 -42943.96 -19001.11 2483.38 -17.8

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -42943.96 -19001.11 2483.38 -304.9


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14452-14581-14580-14529-708 11.50 3.75 5 4708.60 1.50 7062.90 -36469.82 -38864.46 21036.69 9128.92 0.00 0.77

14453-14583-14582-14511-706 11.50 3.75 5 4361.87 1.50 6542.81 -237.44 -38864.46 21036.69 9128.92 0.00 0.72

14452-14421-14478-14496-14453 10.40 3.75 5 4389.67 1.50 6584.50 -34917.92 28434.90 19017.46 8252.67 0.00 0.80

708-14370-14388-14406-706 10.40 3.75 5 4028.10 1.50 6042.15 1721.79 28434.90 19017.46 8252.67 0.00 0.73

NUCLEO 14405 806 14512 14530 808 14369 14387 14422 14477 14450 14577 14495 14451 14579 14578 14576 / Nodi: 14405 806 14512 14530

808 14369 14387 14422 14477 14450 14577 14495 14451 14579 14578 14576

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14405 806 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14512 806 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14530 808 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

808 14369 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14369 14387 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14387 14405 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14422 14477 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14450 14422 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14450 14577 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14495 14451 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14451 14579 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14477 14495 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14578 14512 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14576 14530 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14579 14578 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14577 14576 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -19816.60 -266356.71 231965.93 0.43

Sommità 8 -18672.54 -244079.85 212794.70 0.40


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -40133.03 -17159.56 2346.26 -18.9

86

σCls,Med 25 -40133.03 -17159.56 2346.26 -16.7

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -40133.03 -17159.56 2346.26 -284.0

Sommita

σCls,Max 25 -38285.22 -17014.15 2248.31 -18.1

σCls,Med 25 -38285.22 -17014.15 2248.31 -15.9

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -38285.22 -17014.15 2248.31 -272.0


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14450-14577-14576-14530-808 11.50 3.75 5 4517.81 1.50 6776.71 -32734.64 -35864.88 21036.69 9128.92 0.00 0.74

14451-14579-14578-14512-806 11.50 3.75 5 4186.37 1.50 6279.56 729.31 -35864.88 21036.69 9128.92 0.00 0.69

14450-14422-14477-14495-14451 10.40 3.75 5 4215.87 1.50 6323.81 -31377.90 26262.26 19017.46 8252.67 0.00 0.77

808-14369-14387-14405-806 10.40 3.75 5 3856.77 1.50 5785.16 2433.95 26262.26 19017.46 8252.67 0.00 0.70

NUCLEO 14404 906 14513 14531 908 14368 14386 14423 14476 14448 14573 14494 14449 14575 14574 14572 / Nodi: 14404 906 14513 14531

908 14368 14386 14423 14476 14448 14573 14494 14449 14575 14574 14572

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14404 906 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14513 906 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14531 908 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

908 14368 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14368 14386 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14386 14404 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14423 14476 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14448 14423 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14448 14573 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14494 14449 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14449 14575 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14476 14494 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14574 14513 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14572 14531 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14575 14574 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14573 14572 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -17505.79 -244079.85 212794.70 0.40

Sommità 8 -16542.31 -221802.98 193623.46 0.36


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -35466.02 -15184.97 2121.56 -16.7

σCls,Med 25 -35466.02 -15184.97 2121.56 -14.7

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -35466.02 -15184.97 2121.56 -251.1

Sommita

σCls,Max 25 -33618.21 -15084.65 1993.66 -15.9

σCls,Med 25 -33618.21 -15084.65 1993.66 -14.0

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -33618.21 -15084.65 1993.66 -239.1


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

87

14448-14573-14572-14531-908 11.50 3.75 5 4327.01 1.50 6490.52 -29494.52 -32865.31 21036.69 9128.92 0.00 0.71

14449-14575-14574-14513-906 11.50 3.75 5 4010.87 1.50 6016.30 1201.00 -32865.31 21036.69 9128.92 0.00 0.66

14448-14423-14476-14494-14449 10.40 3.75 5 4042.07 1.50 6063.11 -28285.58 24089.62 19017.46 8252.67 0.00 0.73

908-14368-14386-14404-906 10.40 3.75 5 3685.44 1.50 5528.16 2698.40 24089.62 19017.46 8252.67 0.00 0.67

NUCLEO 14403 1006 14514 14532 1008 14367 14385 14424 14475 14446 14569 14493 14447 14571 14570 14568 / Nodi: 14403 1006 14514 14532

1008 14367 14385 14424 14475 14446 14569 14493 14447 14571 14570 14568

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14403 1006 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14514 1006 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14532 1008 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

1008 14367 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14367 14385 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14385 14403 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14424 14475 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14446 14424 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14446 14569 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14493 14447 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14447 14571 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14475 14493 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14570 14514 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14568 14532 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14571 14570 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14569 14568 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -15193.82 -221802.98 193623.46 0.37

Sommità 8 -14229.89 -199526.10 174452.22 0.33


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -30787.93 -13278.75 1877.59 -14.5

σCls,Med 25 -30787.93 -13278.75 1877.59 -12.8

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -30787.93 -13278.75 1877.59 -218.2

Sommita

σCls,Max 25 -28940.11 -13136.30 1751.49 -13.7

σCls,Med 25 -28940.11 -13136.30 1751.49 -12.0

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -28940.11 -13136.30 1751.49 -206.2


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14446-14569-14568-14532-1008 11.50 3.75 5 4136.22 1.50 6204.33 -26246.58 -29865.73 21036.69 9128.92 0.00 0.68

14447-14571-14570-14514-1006 11.50 3.75 5 3835.37 1.50 5753.05 1680.52 -29865.73 21036.69 9128.92 0.00 0.63

14446-14424-14475-14493-14447 10.40 3.75 5 3868.28 1.50 5802.41 -25186.18 21916.98 19017.46 8252.67 0.00 0.70

1008-14367-14385-14403-1006 10.40 3.75 5 3514.11 1.50 5271.17 2969.92 21916.98 19017.46 8252.67 0.00 0.64

NUCLEO 14402 1106 14515 14533 1108 14366 14384 14425 14474 14444 14565 14492 14445 14567 14566 14564 / Nodi: 14402 1106 14515 14533

1108 14366 14384 14425 14474 14444 14565 14492 14445 14567 14566 14564

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14402 1106 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14515 1106 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14533 1108 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

88

1108 14366 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14366 14384 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14384 14402 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14425 14474 2 225 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14444 14425 2 300 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14444 14565 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14492 14445 2 258 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14445 14567 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14474 14492 2 257 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14566 14515 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14564 14533 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14567 14566 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

14565 14564 2 283 375 45 2x ø 20 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -12802.38 -199526.10 174452.22 0.33

Sommità 8 -11922.91 -177249.22 155280.97 0.29


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -26105.27 -11334.80 1642.29 -12.3

σCls,Med 25 -26105.27 -11334.80 1642.29 -10.8

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -26105.27 -11334.80 1642.29 -185.2

Sommita

σCls,Max 25 -24257.46 -11265.26 1469.17 -11.6

σCls,Med 25 -24257.46 -11265.26 1469.17 -10.1

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -24257.46 -11265.26 1469.17 -173.3


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14444-14565-14564-14533-1108 11.50 3.75 5 3945.43 1.50 5918.14 -23057.64 -26866.15 21036.69 9128.92 0.00 0.65

14445-14567-14566-14515-1106 11.50 3.75 5 3659.86 1.50 5489.79 2101.03 -26866.15 21036.69 9128.92 0.00 0.60

14444-14425-14474-14492-14445 10.40 3.75 5 3694.48 1.50 5541.72 -22140.15 19744.34 19017.46 8252.67 0.00 0.67

1108-14366-14384-14402-1106 10.40 3.75 5 3342.78 1.50 5014.18 3188.08 19744.34 19017.46 8252.67 0.00 0.61

NUCLEO 14401 1206 14516 14534 1208 14365 14383 14426 14473 14442 14561 14491 14443 14563 14562 14560 / Nodi: 14401 1206 14516 14534

1208 14365 14383 14426 14473 14442 14561 14491 14443 14563 14562 14560

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14401 1206 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14516 1206 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14534 1208 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

1208 14365 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14365 14383 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14383 14401 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14426 14473 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14442 14426 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14442 14561 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14491 14443 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14443 14563 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14473 14491 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14562 14516 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14560 14534 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14563 14562 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

89

14561 14560 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -10486.84 -177249.22 155280.97 0.44

Sommità 8 -9727.87 -154972.36 136109.73 0.38


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -21411.75 -9488.43 1369.42 -13.5

σCls,Med 25 -21411.75 -9488.43 1369.42 -11.8

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -21411.75 -9488.43 1369.42 -202.1

Sommita

σCls,Max 25 -19974.57 -9336.41 1235.00 -12.6

σCls,Med 25 -19974.57 -9336.41 1235.00 -11.0

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -19974.57 -9336.41 1235.00 -189.5


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14442-14561-14560-14534-1208 11.50 3.75 5 3754.63 1.50 5631.95 -19805.73 -23867.32 16361.87 9128.92 0.00 0.62

14443-14563-14562-14516-1206 11.50 3.75 5 3484.36 1.50 5226.54 2595.25 -23867.32 16361.87 9128.92 0.00 0.57

14442-14426-14473-14491-14443 10.40 3.75 5 3520.68 1.50 5281.02 -19036.95 17571.06 14791.36 8252.67 0.00 0.64

1208-14365-14383-14401-1206 10.40 3.75 5 3171.45 1.50 4757.18 3472.69 17571.06 14791.36 8252.67 0.00 0.58

NUCLEO 14400 1306 14517 14535 1308 14364 14382 14427 14472 14440 14557 14490 14441 14559 14558 14556 / Nodi: 14400 1306 14517 14535

1308 14364 14382 14427 14472 14440 14557 14490 14441 14559 14558 14556

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14400 1306 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14517 1306 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14535 1308 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

1308 14364 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14364 14382 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14382 14400 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14427 14472 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14440 14427 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14440 14557 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14490 14441 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14441 14559 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14472 14490 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14558 14517 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14556 14535 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14559 14558 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14557 14556 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -8478.55 -154972.36 136109.73 0.39

Sommità 8 -7344.75 -132695.49 116938.48 0.34


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -17134.33 -7542.95 1132.33 -10.8

σCls,Med 25 -17134.33 -7542.95 1132.33 -9.5

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

90

σs,c 25 -17134.33 -7542.95 1132.33 -161.7

Sommita

σCls,Max 25 -15697.14 -7501.25 944.20 -10.0

σCls,Med 25 -15697.14 -7501.25 944.20 -8.7

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -15697.14 -7501.25 944.20 -149.3


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14440-14557-14556-14535-1308 11.50 3.75 5 3563.84 1.50 5345.76 -16633.52 -20867.65 16361.87 9128.92 0.00 0.59

14441-14559-14558-14517-1306 11.50 3.75 5 3308.86 1.50 4963.29 2997.71 -20867.65 16361.87 9128.92 0.00 0.54

14440-14427-14472-14490-14441 10.40 3.75 5 3346.88 1.50 5020.32 -16006.06 15398.50 14791.36 8252.67 0.00 0.61

1308-14364-14382-14400-1306 10.40 3.75 5 3000.13 1.50 4500.19 3674.55 15398.50 14791.36 8252.67 0.00 0.55

NUCLEO 14399 1406 14518 14536 1408 14363 14381 14428 14471 14438 14553 14489 14439 14555 14554 14552 / Nodi: 14399 1406 14518 14536

1408 14363 14381 14428 14471 14438 14553 14489 14439 14555 14554 14552

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14399 1406 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14518 1406 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14536 1408 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

1408 14363 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14363 14381 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14381 14399 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14428 14471 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14438 14428 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14438 14553 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14489 14439 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14439 14555 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14471 14489 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14554 14518 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14552 14536 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14555 14554 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14553 14552 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -6168.00 -132695.49 116938.48 0.34

Sommità 8 -5639.80 -110418.61 97767.24 0.28


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -12843.29 -5740.94 852.14 -8.1

σCls,Med 25 -12843.29 -5740.94 852.14 -7.1

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -12843.29 -5740.94 852.14 -121.4

Sommita

σCls,Max 25 -11406.11 -5568.85 711.41 -7.3

σCls,Med 25 -11406.11 -5568.85 711.41 -6.3

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -11406.11 -5568.85 711.41 -108.8


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14438-14553-14552-14536-1408 11.50 3.75 5 3373.04 1.50 5059.57 -13688.67 -17867.98 16361.87 9128.92 0.00 0.55

14439-14555-14554-14518-1406 11.50 3.75 5 3133.36 1.50 4700.03 3172.80 -17867.98 16361.87 9128.92 0.00 0.51

91

14438-14428-14471-14489-14439 10.40 3.75 5 3173.09 1.50 4759.63 -13180.79 13225.93 14791.36 8252.67 0.00 0.58

1408-14363-14381-14399-1406 10.40 3.75 5 2828.80 1.50 4243.19 3670.78 13225.93 14791.36 8252.67 0.00 0.51

NUCLEO 14398 1506 14519 14537 1508 14362 14380 14429 14470 14436 14549 14488 14437 14551 14550 14548 / Nodi: 14398 1506 14519 14537

1508 14362 14380 14429 14470 14436 14549 14488 14437 14551 14550 14548

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14398 1506 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14519 1506 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14537 1508 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

1508 14362 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14362 14380 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14380 14398 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14429 14470 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14436 14429 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14436 14549 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14488 14437 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14437 14551 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14470 14488 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14550 14519 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14548 14537 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14551 14550 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14549 14548 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -3881.31 -110418.61 97767.24 0.30

Sommità 8 -3405.38 -88141.73 78596.00 0.24


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -8566.72 -3771.18 608.32 -5.4

σCls,Med 25 -8566.72 -3771.18 608.32 -4.7

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -8566.72 -3771.18 608.32 -80.9

Sommita

σCls,Max 25 -7129.53 -3760.43 426.98 -4.6

σCls,Med 25 -7129.53 -3760.43 426.98 -3.9

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -7129.53 -3760.43 426.98 -68.6


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14436-14549-14548-14537-1508 11.50 3.75 5 3182.25 1.50 4773.38 -10736.42 -14868.31 16361.87 9128.92 0.00 0.52

14437-14551-14550-14519-1506 11.50 3.75 5 2957.85 1.50 4436.78 3355.29 -14868.31 16361.87 9128.92 0.00 0.49

14436-14429-14470-14488-14437 10.40 3.75 5 2999.29 1.50 4498.93 -10348.82 11053.37 14791.36 8252.67 0.00 0.55

1508-14362-14380-14398-1506 10.40 3.75 5 2657.47 1.50 3986.20 3673.71 11053.37 14791.36 8252.67 0.00 0.48

NUCLEO 14397 1606 14520 14538 1608 14361 14379 14430 14469 14434 14545 14487 14435 14547 14546 14544 / Nodi: 14397 1606 14520 14538

1608 14361 14379 14430 14469 14434 14545 14487 14435 14547 14546 14544

Armature Nucleo

Nodi Sezione

Numero

B

[cm]

H

[cm]

Spessore

[cm]

Armatura

Verticale

Armatura

Orizzontale

14397 1606 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14520 1606 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14538 1608 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

1608 14361 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14361 14379 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

92

14379 14397 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14430 14469 1 225 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14434 14430 1 300 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14434 14545 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14487 14435 1 258 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14435 14547 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14469 14487 1 257 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14546 14520 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14544 14538 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14547 14546 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

14545 14544 1 283 375 35 2x ø 16 10' 2x ø 12 10'

Sezione Comb. NEd

[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm] Sd/Sr

Base 8inv. -1797.83 -88141.73 78596.00 0.25

Sommità 8 -1152.15 -65864.86 59424.76 0.19


[kN]

M12

[kNm]

M13

[kNm]

σ

[kg/cm²]

Base

σCls,Max 25 -4266.33 -2020.85 344.85 -2.7

σCls,Med 25 -4266.33 -2020.85 344.85 -2.4

σs,t 26 -0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -4266.33 -2020.85 344.85 -40.7

Sommita

σCls,Max 25 -2829.14 -1822.90 119.08 -1.9

σCls,Med 25 -2829.14 -1822.90 119.08 -1.6

σs,t 26 0.00 0.00 0.00 0.0

σs,c 25 -2829.14 -1822.90 119.08 -27.9


Diaframma B

[m]

H

[m]

Comb.

critica

Vdc

[kN] α

VEd

[kN]

NEd

[kN]

MEd

[kNm]

VRcd

[kN]

VRds

[kN]

VRds,scorrimento

[kN] S/R

14434-14545-14544-14538-1608 11.50 3.75 5 2991.46 1.50 4487.19 -7605.35 -11868.64 16361.87 9128.92 0.00 0.49

14435-14547-14546-14520-1606 11.50 3.75 5 2782.35 1.50 4173.53 3716.61 -11868.64 16361.87 9128.92 0.00 0.46

14434-14430-14469-14487-14435 10.40 3.75 5 2825.49 1.50 4238.24 -7355.13 8880.81 14791.36 8252.67 0.00 0.51

1608-14361-14379-14397-1606 10.40 3.75 5 2486.14 1.50 3729.20 3838.37 8880.81 14791.36 8252.67 0.00 0.45

93

VERIFICA EFFETTO P-DELTA

Valutazione Effetti NON-Lineari Pdr/Vh < 0.1

Vx Θx = P dr,x /h

Vy Θy = P dr,y /h

V Θ = P dr /h dove: dr=sqrt(dr,x2+dr,y

2)

Fattore di struttura 2.40

Fattore di importanza γi 1.00

Modalità di calcolo: spostamenti d'interpiano valutati sugli spostamenti del nodo master di solaio

Massimi

Interpiano

Solai Comb.

Altezza

[m]

P

[kN]

Direzione x Direzione y Direzione U=sqrt(dr,x2+dr,y

2)

V

[kN]

P dr/h

[kN]

dr

[cm] Θ

V

[kN]

P dr/h

[kN]

dr

[cm] Θ

V

[kN]

P dr/h

[kN]

dr

[cm] Θ

17 16 11 3.75 5437.25 60.70 2.61 0.18 0.0430

17 16 5 3.75 5437.25 -32.96 3.55 0.24 0.1076

17 16 9 3.75 5437.25 124.60 9.19 0.63 0.0738

Dettaglio risultati

Interpiano

Solai Comb.

Altezza

[m]

P

[kN]

Direzione x Direzione y Direzione U=sqrt(dr,x2+dr,y

2)

V

[kN]

P dr/h

[kN]

dr

[cm] Θ

V

[kN]

P dr/h

[kN]

dr

[cm] Θ

V

[kN]

P dr/h

[kN]

dr

[cm] Θ

17 16 5 3.75 5437.25 -279.51 8.54 0.59 0.0305 -32.96 3.55 0.24 0.1076 281.44 9.25 0.64 0.0328

6 3.75 5437.25 -374.81 8.64 0.60 0.0230 32.27 1.11 -0.08 0.0343 376.20 8.71 0.60 0.0231

7 3.75 5437.25 -279.51 8.61 0.59 0.0308 -32.96 3.51 0.24 0.1065 281.44 9.30 0.64 0.0331

8 3.75 5437.25 -374.81 8.71 0.60 0.0232 32.27 1.14 -0.08 0.0354 376.20 8.79 0.61 0.0234

9 3.75 5437.25 60.70 2.53 0.17 0.0417 -108.81 8.84 0.61 0.0812 124.60 9.19 0.63 0.0738

10 3.75 5437.25 256.99 2.51 -0.17 0.0098 -108.60 8.72 0.60 0.0803 279.00 9.08 0.63 0.0325

11 3.75 5437.25 60.70 2.61 0.18 0.0430 -108.81 8.80 0.61 0.0809 124.60 9.18 0.63 0.0737

12 3.75 5437.25 256.99 2.44 -0.17 0.0095 -108.60 8.69 0.60 0.0800 279.00 9.02 0.62 0.0323

13 3.75 5437.25 374.81 8.29 -0.57 0.0221 -32.27 3.16 0.22 0.0979 376.20 8.87 0.61 0.0236

14 3.75 5437.25 279.51 8.19 -0.57 0.0293 32.96 1.49 -0.10 0.0453 281.44 8.33 0.57 0.0296

15 3.75 5437.25 374.81 8.21 -0.57 0.0219 -32.27 3.12 0.22 0.0968 376.20 8.79 0.61 0.0234

16 3.75 5437.25 279.51 8.12 -0.56 0.0290 32.96 1.53 -0.11 0.0464 281.44 8.26 0.57 0.0293

17 3.75 5437.25 -256.99 2.86 0.20 0.0111 108.60 6.67 -0.46 0.0614 279.00 7.26 0.50 0.0260

18 3.75 5437.25 -60.70 2.19 -0.15 0.0361 108.81 6.79 -0.47 0.0624 124.60 7.13 0.49 0.0572

19 3.75 5437.25 -256.99 2.94 0.20 0.0114 108.60 6.71 -0.46 0.0618 279.00 7.32 0.50 0.0262

20 3.75 5437.25 -60.70 2.11 -0.15 0.0348 108.81 6.82 -0.47 0.0627 124.60 7.14 0.49 0.0573

16 15 5 3.75 12635.40 1945.51 20.00 0.59 0.0103 1157.42 8.28 0.25 0.0072 2263.76 21.65 0.64 0.0096

6 3.75 12635.40 2061.09 20.23 0.60 0.0098 -622.83 2.65 -0.08 0.0043 2153.14 20.40 0.61 0.0095

7 3.75 12635.40 1945.51 20.03 0.59 0.0103 1157.42 8.26 0.25 0.0071 2263.76 21.67 0.64 0.0096

8 3.75 12635.40 2061.09 20.26 0.60 0.0098 -622.83 2.66 -0.08 0.0043 2153.14 20.43 0.61 0.0095

9 3.75 12635.40 408.35 5.95 0.18 0.0146 3047.27 20.70 0.61 0.0068 3074.51 21.53 0.64 0.0070

10 3.75 12635.40 -793.62 5.88 -0.17 0.0074 2886.90 20.42 0.61 0.0071 2994.00 21.25 0.63 0.0071

11 3.75 12635.40 408.35 5.97 0.18 0.0146 3047.27 20.68 0.61 0.0068 3074.51 21.52 0.64 0.0070

12 3.75 12635.40 -793.62 5.85 -0.17 0.0074 2886.90 20.40 0.61 0.0071 2994.00 21.22 0.63 0.0071

13 3.75 12635.40 -2061.09 19.41 -0.58 0.0094 622.83 7.35 0.22 0.0118 2153.14 20.75 0.62 0.0096

14 3.75 12635.40 -1945.51 19.18 -0.57 0.0099 -1157.42 3.57 -0.11 0.0031 2263.76 19.51 0.58 0.0086

15 3.75 12635.40 -2061.09 19.38 -0.58 0.0094 622.83 7.33 0.22 0.0118 2153.14 20.72 0.61 0.0096

16 3.75 12635.40 -1945.51 19.16 -0.57 0.0098 -1157.42 3.59 -0.11 0.0031 2263.76 19.49 0.58 0.0086

17 3.75 12635.40 793.62 6.70 0.20 0.0084 -2886.90 15.72 -0.47 0.0054 2994.00 17.08 0.51 0.0057

18 3.75 12635.40 -408.35 5.13 -0.15 0.0126 -3047.27 15.99 -0.47 0.0052 3074.51 16.80 0.50 0.0055

19 3.75 12635.40 793.62 6.73 0.20 0.0085 -2886.90 15.73 -0.47 0.0054 2994.00 17.11 0.51 0.0057

20 3.75 12635.40 -408.35 5.10 -0.15 0.0125 -3047.27 16.01 -0.48 0.0053 3074.51 16.80 0.50 0.0055

15 14 5 3.75 19833.56 3798.27 31.52 0.60 0.0083 1280.35 12.92 0.24 0.0101 4008.26 34.07 0.64 0.0085

6 3.75 19833.56 3821.78 31.88 0.60 0.0083 -1076.33 4.30 -0.08 0.0040 3970.45 32.17 0.61 0.0081

7 3.75 19833.56 3798.27 31.59 0.60 0.0083 1280.35 12.88 0.24 0.0101 4008.26 34.11 0.64 0.0085

94

8 3.75 19833.56 3821.78 31.94 0.60 0.0084 -1076.33 4.34 -0.08 0.0040 3970.45 32.23 0.61 0.0081

9 3.75 19833.56 1103.82 9.38 0.18 0.0085 3958.40 32.50 0.61 0.0082 4109.42 33.83 0.64 0.0082

10 3.75 19833.56 -1182.20 9.24 -0.17 0.0078 3897.20 32.06 0.61 0.0082 4072.56 33.37 0.63 0.0082

11 3.75 19833.56 1103.82 9.44 0.18 0.0086 3958.40 32.46 0.61 0.0082 4109.42 33.80 0.64 0.0082

12 3.75 19833.56 -1182.20 9.18 -0.17 0.0078 3897.20 32.02 0.61 0.0082 4072.56 33.31 0.63 0.0082

13 3.75 19833.56 -3821.78 30.56 -0.58 0.0080 1076.33 11.46 0.22 0.0106 3970.45 32.63 0.62 0.0082

14 3.75 19833.56 -3798.27 30.20 -0.57 0.0080 -1280.35 5.76 -0.11 0.0045 4008.26 30.75 0.58 0.0077

15 3.75 19833.56 -3821.78 30.49 -0.58 0.0080 1076.33 11.42 0.22 0.0106 3970.45 32.56 0.62 0.0082

16 3.75 19833.56 -3798.27 30.14 -0.57 0.0079 -1280.35 5.80 -0.11 0.0045 4008.26 30.69 0.58 0.0077

17 3.75 19833.56 1182.20 10.56 0.20 0.0089 -3897.20 24.90 -0.47 0.0064 4072.56 27.05 0.51 0.0066

18 3.75 19833.56 -1103.82 8.06 -0.15 0.0073 -3958.40 25.33 -0.48 0.0064 4109.43 26.59 0.50 0.0065

19 3.75 19833.56 1182.20 10.63 0.20 0.0090 -3897.20 24.94 -0.47 0.0064 4072.56 27.11 0.51 0.0067

20 3.75 19833.56 -1103.82 8.00 -0.15 0.0072 -3958.40 25.38 -0.48 0.0064 4109.42 26.61 0.50 0.0065

14 13 5 3.75 27031.72 4355.58 42.70 0.59 0.0098 1402.75 17.45 0.24 0.0124 4575.89 46.13 0.64 0.0101

6 3.75 27031.72 4384.45 43.20 0.60 0.0099 -1326.32 5.95 -0.08 0.0045 4580.66 43.60 0.60 0.0095

7 3.75 27031.72 4355.58 42.81 0.59 0.0098 1402.75 17.38 0.24 0.0124 4575.89 46.21 0.64 0.0101

8 3.75 27031.72 4384.45 43.31 0.60 0.0099 -1326.32 6.02 -0.08 0.0045 4580.66 43.72 0.61 0.0095

9 3.75 27031.72 1262.89 12.64 0.18 0.0100 4559.91 44.05 0.61 0.0097 4731.56 45.83 0.64 0.0097

10 3.75 27031.72 -1359.12 12.64 -0.18 0.0093 4536.98 43.46 0.60 0.0096 4736.18 45.26 0.63 0.0096

11 3.75 27031.72 1262.89 12.75 0.18 0.0101 4559.91 43.98 0.61 0.0096 4731.56 45.79 0.64 0.0097

12 3.75 27031.72 -1359.12 12.52 -0.17 0.0092 4536.98 43.39 0.60 0.0096 4736.18 45.16 0.63 0.0095

13 3.75 27031.72 -4384.45 41.55 -0.58 0.0095 1326.32 15.48 0.21 0.0117 4580.66 44.34 0.62 0.0097

14 3.75 27031.72 -4355.58 41.05 -0.57 0.0094 -1402.75 7.92 -0.11 0.0056 4575.89 41.81 0.58 0.0091

15 3.75 27031.72 -4384.45 41.44 -0.57 0.0095 1326.32 15.41 0.21 0.0116 4580.66 44.21 0.61 0.0097

16 3.75 27031.72 -4355.58 40.94 -0.57 0.0094 -1402.75 7.99 -0.11 0.0057 4575.89 41.71 0.58 0.0091

17 3.75 27031.72 1359.12 14.28 0.20 0.0105 -4536.98 33.94 -0.47 0.0075 4736.18 36.82 0.51 0.0078

18 3.75 27031.72 -1262.89 10.99 -0.15 0.0087 -4559.91 34.53 -0.48 0.0076 4731.56 36.23 0.50 0.0077

19 3.75 27031.72 1359.12 14.40 0.20 0.0106 -4536.98 34.01 -0.47 0.0075 4736.18 36.93 0.51 0.0078

20 3.75 27031.72 -1262.89 10.88 -0.15 0.0086 -4559.91 34.60 -0.48 0.0076 4731.56 36.27 0.50 0.0077

13 12 5 3.75 34229.88 4730.75 53.12 0.58 0.0112 1528.16 21.57 0.24 0.0141 4971.45 57.34 0.63 0.0115

6 3.75 34229.88 4736.24 53.75 0.59 0.0113 -1452.62 7.60 -0.08 0.0052 4954.00 54.28 0.59 0.0110

7 3.75 34229.88 4730.75 53.36 0.58 0.0113 1528.16 21.43 0.23 0.0140 4971.45 57.50 0.63 0.0116

8 3.75 34229.88 4736.24 53.99 0.59 0.0114 -1452.62 7.74 -0.08 0.0053 4954.00 54.54 0.60 0.0110

9 3.75 34229.88 1410.90 15.66 0.17 0.0111 4979.30 54.76 0.60 0.0110 5175.34 56.95 0.62 0.0110

10 3.75 34229.88 -1429.20 15.82 -0.17 0.0111 4956.64 54.03 0.59 0.0109 5158.58 56.30 0.62 0.0109

11 3.75 34229.88 1410.90 15.90 0.17 0.0113 4979.30 54.61 0.60 0.0110 5175.34 56.88 0.62 0.0110

12 3.75 34229.88 -1429.20 15.58 -0.17 0.0109 4956.64 53.88 0.59 0.0109 5158.58 56.08 0.61 0.0109

13 3.75 34229.88 -4736.24 51.81 -0.57 0.0109 1452.62 19.14 0.21 0.0132 4954.00 55.23 0.61 0.0111

14 3.75 34229.88 -4730.75 51.18 -0.56 0.0108 -1528.16 10.03 -0.11 0.0066 4971.45 52.16 0.57 0.0105

15 3.75 34229.88 -4736.24 51.57 -0.57 0.0109 1452.62 19.00 0.21 0.0131 4954.00 54.96 0.60 0.0111

16 3.75 34229.88 -4730.75 50.94 -0.56 0.0108 -1528.16 10.17 -0.11 0.0067 4971.45 51.95 0.57 0.0104

17 3.75 34229.88 1429.20 17.75 0.19 0.0124 -4956.64 42.48 -0.47 0.0086 5158.58 46.04 0.50 0.0089

18 3.75 34229.88 -1410.90 13.73 -0.15 0.0097 -4979.30 43.21 -0.47 0.0087 5175.34 45.33 0.50 0.0088

19 3.75 34229.88 1429.20 18.00 0.20 0.0126 -4956.64 42.62 -0.47 0.0086 5158.58 46.27 0.51 0.0090

20 3.75 34229.88 -1410.90 13.48 -0.15 0.0096 -4979.30 43.35 -0.47 0.0087 5175.34 45.40 0.50 0.0088

12 11 5 3.75 41428.04 4947.07 62.06 0.56 0.0125 1625.96 25.17 0.23 0.0155 5207.42 66.97 0.61 0.0129

6 3.75 41428.04 4987.32 62.81 0.57 0.0126 -1531.83 8.95 -0.08 0.0058 5217.26 63.44 0.57 0.0122

7 3.75 41428.04 4947.06 62.32 0.56 0.0126 1625.96 25.02 0.23 0.0154 5207.42 67.15 0.61 0.0129

8 3.75 41428.04 4987.32 63.07 0.57 0.0126 -1531.83 9.11 -0.08 0.0059 5217.26 63.72 0.58 0.0122

9 3.75 41428.04 1423.07 18.22 0.16 0.0128 5277.10 63.99 0.58 0.0121 5465.62 66.53 0.60 0.0122

10 3.75 41428.04 -1557.24 18.60 -0.17 0.0119 5248.86 63.13 0.57 0.0120 5475.00 65.82 0.60 0.0120

11 3.75 41428.04 1423.07 18.49 0.17 0.0130 5277.10 63.83 0.58 0.0121 5465.62 66.45 0.60 0.0122

12 3.75 41428.04 -1557.24 18.33 -0.17 0.0118 5248.86 62.97 0.57 0.0120 5474.99 65.58 0.59 0.0120

13 3.75 41428.04 -4987.32 60.68 -0.55 0.0122 1531.82 22.32 0.20 0.0146 5217.26 64.65 0.59 0.0124

14 3.75 41428.04 -4947.06 59.93 -0.54 0.0121 -1625.96 11.80 -0.11 0.0073 5207.42 61.08 0.55 0.0117

15 3.75 41428.04 -4987.32 60.42 -0.55 0.0121 1531.83 22.16 0.20 0.0145 5217.26 64.36 0.58 0.0123

95

16 3.75 41428.04 -4947.06 59.67 -0.54 0.0121 -1625.96 11.96 -0.11 0.0074 5207.42 60.86 0.55 0.0117

17 3.75 41428.04 1557.24 20.72 0.19 0.0133 -5248.86 49.75 -0.45 0.0095 5474.99 53.90 0.49 0.0098

18 3.75 41428.04 -1423.07 16.10 -0.15 0.0113 -5277.10 50.61 -0.46 0.0096 5465.62 53.11 0.48 0.0097

19 3.75 41428.04 1557.24 20.99 0.19 0.0135 -5248.86 49.92 -0.45 0.0095 5474.99 54.15 0.49 0.0099

20 3.75 41428.04 -1423.07 15.83 -0.14 0.0111 -5277.10 50.77 -0.46 0.0096 5465.62 53.19 0.48 0.0097

11 10 5 3.75 49036.82 5133.41 71.17 0.54 0.0139 1710.13 28.69 0.22 0.0168 5410.77 76.74 0.59 0.0142

6 3.75 49036.82 5305.12 72.03 0.55 0.0136 -1632.84 10.48 -0.08 0.0064 5550.71 72.79 0.56 0.0131

7 3.75 49036.82 5133.41 71.41 0.55 0.0139 1710.13 28.55 0.22 0.0167 5410.77 76.90 0.59 0.0142

8 3.75 49036.82 5305.12 72.27 0.55 0.0136 -1632.84 10.62 -0.08 0.0065 5550.72 73.05 0.56 0.0132

9 3.75 49036.82 1279.60 20.89 0.16 0.0163 5583.22 73.25 0.56 0.0131 5727.97 76.17 0.58 0.0133

10 3.75 49036.82 -1851.96 21.33 -0.16 0.0115 5560.03 72.26 0.55 0.0130 5860.35 75.35 0.58 0.0129

11 3.75 49036.82 1279.60 21.14 0.16 0.0165 5583.22 73.10 0.56 0.0131 5727.97 76.09 0.58 0.0133

12 3.75 49036.82 -1851.96 21.09 -0.16 0.0114 5560.03 72.11 0.55 0.0130 5860.35 75.13 0.57 0.0128

13 3.75 49036.82 -5305.12 69.59 -0.53 0.0131 1632.84 25.40 0.19 0.0156 5550.71 74.08 0.57 0.0133

14 3.75 49036.82 -5133.41 68.72 -0.53 0.0134 -1710.13 13.77 -0.11 0.0081 5410.77 70.09 0.54 0.0130

15 3.75 49036.82 -5305.12 69.35 -0.53 0.0131 1632.84 25.26 0.19 0.0155 5550.71 73.81 0.56 0.0133

16 3.75 49036.82 -5133.41 68.49 -0.52 0.0133 -1710.13 13.91 -0.11 0.0081 5410.77 69.89 0.53 0.0129

17 3.75 49036.82 1851.96 23.77 0.18 0.0128 -5560.03 57.33 -0.44 0.0103 5860.35 62.06 0.47 0.0106

18 3.75 49036.82 -1279.60 18.46 -0.14 0.0144 -5583.22 58.32 -0.45 0.0104 5727.97 61.17 0.47 0.0107

19 3.75 49036.82 1851.96 24.02 0.18 0.0130 -5560.03 57.48 -0.44 0.0103 5860.35 62.30 0.48 0.0106

20 3.75 49036.82 -1279.60 18.21 -0.14 0.0142 -5583.22 58.47 -0.45 0.0105 5727.97 61.24 0.47 0.0107

10 9 5 3.75 56645.60 5457.42 79.00 0.52 0.0145 2091.36 31.69 0.21 0.0152 5844.41 85.12 0.56 0.0146

6 3.75 56645.60 5658.13 79.98 0.53 0.0141 -1460.36 11.87 -0.08 0.0081 5843.56 80.85 0.54 0.0138

7 3.75 56645.60 5457.42 79.31 0.53 0.0145 2091.36 31.50 0.21 0.0151 5844.41 85.34 0.56 0.0146

8 3.75 56645.60 5658.13 80.28 0.53 0.0142 -1460.36 12.06 -0.08 0.0083 5843.56 81.18 0.54 0.0139

9 3.75 56645.60 1332.80 23.12 0.15 0.0173 6014.18 81.24 0.54 0.0135 6160.09 84.47 0.56 0.0137

10 3.75 56645.60 -2001.86 23.80 -0.16 0.0119 5824.88 80.15 0.53 0.0138 6159.28 83.61 0.55 0.0136

11 3.75 56645.60 1332.80 23.44 0.16 0.0176 6014.18 81.05 0.54 0.0135 6160.09 84.37 0.56 0.0137

12 3.75 56645.60 -2001.86 23.48 -0.16 0.0117 5824.88 79.96 0.53 0.0137 6159.28 83.33 0.55 0.0135

13 3.75 56645.60 -5658.13 77.40 -0.51 0.0137 1460.36 28.05 0.19 0.0192 5843.56 82.33 0.55 0.0141

14 3.75 56645.60 -5457.42 76.43 -0.51 0.0140 -2091.36 15.51 -0.10 0.0074 5844.41 77.99 0.52 0.0133

15 3.75 56645.60 -5658.14 77.10 -0.51 0.0136 1460.36 27.87 0.18 0.0191 5843.56 81.98 0.54 0.0140

16 3.75 56645.60 -5457.42 76.12 -0.50 0.0139 -2091.36 15.69 -0.10 0.0075 5844.41 77.73 0.51 0.0133

17 3.75 56645.60 2001.86 26.36 0.17 0.0132 -5824.88 63.96 -0.42 0.0110 6159.28 69.18 0.46 0.0112

18 3.75 56645.60 -1332.80 20.56 -0.14 0.0154 -6014.18 65.05 -0.43 0.0108 6160.09 68.23 0.45 0.0111

19 3.75 56645.60 2001.86 26.68 0.18 0.0133 -5824.88 64.16 -0.42 0.0110 6159.28 69.48 0.46 0.0113

20 3.75 56645.60 -1332.80 20.24 -0.13 0.0152 -6014.18 65.25 -0.43 0.0108 6160.09 68.32 0.45 0.0111

9 8 5 3.75 64254.39 5911.64 84.97 0.50 0.0144 2166.97 33.85 0.20 0.0156 6296.29 91.46 0.53 0.0145

6 3.75 64254.39 5970.31 86.02 0.50 0.0144 -1650.11 13.05 -0.08 0.0079 6194.15 87.01 0.51 0.0140

7 3.75 64254.39 5911.64 85.34 0.50 0.0144 2166.97 33.62 0.20 0.0155 6296.29 91.73 0.54 0.0146

8 3.75 64254.39 5970.31 86.40 0.50 0.0145 -1650.11 13.27 -0.08 0.0080 6194.15 87.41 0.51 0.0141

9 3.75 64254.39 1684.50 24.81 0.14 0.0147 6439.33 87.20 0.51 0.0135 6656.01 90.66 0.53 0.0136

10 3.75 64254.39 -1880.09 25.69 -0.15 0.0137 6284.27 86.04 0.50 0.0137 6559.48 89.79 0.52 0.0137

11 3.75 64254.39 1684.50 25.20 0.15 0.0150 6439.33 86.97 0.51 0.0135 6656.01 90.55 0.53 0.0136

12 3.75 64254.39 -1880.09 25.30 -0.15 0.0135 6284.27 85.80 0.50 0.0137 6559.48 89.46 0.52 0.0136

13 3.75 64254.39 -5970.31 83.38 -0.49 0.0140 1650.10 29.96 0.17 0.0182 6194.15 88.60 0.52 0.0143

14 3.75 64254.39 -5911.64 82.32 -0.48 0.0139 -2166.97 16.93 -0.10 0.0078 6296.29 84.05 0.49 0.0133

15 3.75 64254.39 -5970.31 83.00 -0.48 0.0139 1650.11 29.74 0.17 0.0180 6194.15 88.17 0.51 0.0142

16 3.75 64254.39 -5911.64 81.95 -0.48 0.0139 -2166.97 17.16 -0.10 0.0079 6296.29 83.73 0.49 0.0133

17 3.75 64254.39 1880.09 28.32 0.17 0.0151 -6284.27 69.11 -0.40 0.0110 6559.48 74.69 0.44 0.0114

18 3.75 64254.39 -1684.50 22.18 -0.13 0.0132 -6439.33 70.28 -0.41 0.0109 6656.01 73.70 0.43 0.0111

19 3.75 64254.39 1880.09 28.72 0.17 0.0153 -6284.27 69.35 -0.40 0.0110 6559.48 75.06 0.44 0.0114

20 3.75 64254.39 -1684.50 21.79 -0.13 0.0129 -6439.33 70.52 -0.41 0.0110 6656.01 73.81 0.43 0.0111

8 7 5 3.75 71863.17 6460.63 88.98 0.46 0.0138 2369.82 35.17 0.18 0.0148 6881.55 95.68 0.50 0.0139

6 3.75 71863.17 6516.50 90.09 0.47 0.0138 -1756.78 13.99 -0.07 0.0080 6749.15 91.17 0.48 0.0135

7 3.75 71863.17 6460.63 89.43 0.47 0.0138 2369.82 34.90 0.18 0.0147 6881.55 96.00 0.50 0.0140

96

8 3.75 71863.17 6516.50 90.55 0.47 0.0139 -1756.78 14.26 -0.07 0.0081 6749.15 91.66 0.48 0.0136

9 3.75 71863.17 1853.45 25.90 0.14 0.0140 6969.63 91.13 0.48 0.0131 7211.86 94.74 0.49 0.0131

10 3.75 71863.17 -2039.69 27.04 -0.14 0.0133 6785.72 89.92 0.47 0.0133 7085.64 93.90 0.49 0.0133

11 3.75 71863.17 1853.45 26.38 0.14 0.0142 6969.63 90.85 0.47 0.0130 7211.86 94.60 0.49 0.0131

12 3.75 71863.17 -2039.69 26.56 -0.14 0.0130 6785.72 89.64 0.47 0.0132 7085.64 93.49 0.49 0.0132

13 3.75 71863.17 -6516.50 87.49 -0.46 0.0134 1756.78 31.15 0.16 0.0177 6749.15 92.87 0.48 0.0138

14 3.75 71863.17 -6460.63 86.38 -0.45 0.0134 -2369.82 18.01 -0.09 0.0076 6881.55 88.24 0.46 0.0128

15 3.75 71863.17 -6516.50 87.04 -0.45 0.0134 1756.78 30.88 0.16 0.0176 6749.15 92.35 0.48 0.0137

16 3.75 71863.17 -6460.63 85.92 -0.45 0.0133 -2369.82 18.29 -0.10 0.0077 6881.55 87.85 0.46 0.0128

17 3.75 71863.17 2039.69 29.62 0.15 0.0145 -6785.72 72.75 -0.38 0.0107 7085.64 78.55 0.41 0.0111

18 3.75 71863.17 -1853.45 23.33 -0.12 0.0126 -6969.63 73.96 -0.39 0.0106 7211.87 77.55 0.40 0.0108

19 3.75 71863.17 2039.69 30.09 0.16 0.0148 -6785.72 73.03 -0.38 0.0108 7085.64 78.99 0.41 0.0111

20 3.75 71863.17 -1853.45 22.85 -0.12 0.0123 -6969.63 74.24 -0.39 0.0107 7211.87 77.68 0.41 0.0108

7 6 5 3.75 79471.95 6995.23 89.96 0.42 0.0129 2309.37 35.28 0.17 0.0153 7366.58 96.63 0.46 0.0131

6 3.75 79471.95 7047.50 91.10 0.43 0.0129 -2174.27 14.48 -0.07 0.0067 7375.28 92.24 0.44 0.0125

7 3.75 79471.95 6995.24 90.56 0.43 0.0129 2309.37 34.93 0.16 0.0151 7366.58 97.06 0.46 0.0132

8 3.75 79471.95 7047.50 91.70 0.43 0.0130 -2174.27 14.83 -0.07 0.0068 7375.28 92.89 0.44 0.0126

9 3.75 79471.95 2019.30 26.08 0.12 0.0129 7493.00 91.94 0.43 0.0123 7760.32 95.57 0.45 0.0123

10 3.75 79471.95 -2193.52 27.53 -0.13 0.0125 7452.47 90.75 0.43 0.0122 7768.58 94.83 0.45 0.0122

11 3.75 79471.95 2019.30 26.70 0.13 0.0132 7493.00 91.57 0.43 0.0122 7760.32 95.39 0.45 0.0123

12 3.75 79471.95 -2193.52 26.90 -0.13 0.0123 7452.47 90.38 0.43 0.0121 7768.58 94.30 0.44 0.0121

13 3.75 79471.95 -7047.50 88.72 -0.42 0.0126 2174.27 31.29 0.15 0.0144 7375.28 94.08 0.44 0.0128

14 3.75 79471.95 -6995.24 87.59 -0.41 0.0125 -2309.37 18.47 -0.09 0.0080 7366.58 89.51 0.42 0.0122

15 3.75 79471.95 -7047.50 88.13 -0.42 0.0125 2174.27 30.94 0.15 0.0142 7375.28 93.40 0.44 0.0127

16 3.75 79471.95 -6995.23 86.99 -0.41 0.0124 -2309.37 18.82 -0.09 0.0081 7366.58 89.00 0.42 0.0121

17 3.75 79471.95 2193.52 29.88 0.14 0.0136 -7452.47 73.92 -0.35 0.0099 7768.58 79.73 0.38 0.0103

18 3.75 79471.95 -2019.30 23.73 -0.11 0.0118 -7493.00 75.11 -0.35 0.0100 7760.32 78.77 0.37 0.0102

19 3.75 79471.95 2193.52 30.50 0.14 0.0139 -7452.47 74.29 -0.35 0.0100 7768.58 80.30 0.38 0.0103

20 3.75 79471.95 -2019.30 23.11 -0.11 0.0114 -7493.00 75.48 -0.36 0.0101 7760.32 78.94 0.37 0.0102

6 5 5 3.75 87080.73 7631.36 87.55 0.38 0.0115 2498.67 34.10 0.15 0.0136 8030.00 93.96 0.40 0.0117

6 3.75 87080.73 7683.85 88.66 0.38 0.0115 -2356.16 14.27 -0.06 0.0061 8036.98 89.80 0.39 0.0112

7 3.75 87080.73 7631.36 88.11 0.38 0.0115 2498.67 33.77 0.15 0.0135 8030.00 94.36 0.41 0.0118

8 3.75 87080.73 7683.85 89.22 0.38 0.0116 -2356.16 14.60 -0.06 0.0062 8036.98 90.40 0.39 0.0112

9 3.75 87080.73 2209.79 25.34 0.11 0.0115 8112.76 89.21 0.38 0.0110 8408.33 92.74 0.40 0.0110

10 3.75 87080.73 -2384.77 26.86 -0.12 0.0113 8070.00 88.06 0.38 0.0109 8414.99 92.06 0.40 0.0109

11 3.75 87080.73 2209.79 25.92 0.11 0.0117 8112.76 88.86 0.38 0.0110 8408.33 92.56 0.40 0.0110

12 3.75 87080.73 -2384.77 26.29 -0.11 0.0110 8070.00 87.71 0.38 0.0109 8414.99 91.56 0.39 0.0109

13 3.75 87080.73 -7683.85 86.47 -0.37 0.0113 2356.16 30.27 0.13 0.0128 8036.98 91.61 0.39 0.0114

14 3.75 87080.73 -7631.36 85.36 -0.37 0.0112 -2498.67 18.10 -0.08 0.0072 8030.00 87.26 0.38 0.0109

15 3.75 87080.73 -7683.85 85.91 -0.37 0.0112 2356.16 29.94 0.13 0.0127 8036.98 90.98 0.39 0.0113

16 3.75 87080.73 -7631.36 84.81 -0.37 0.0111 -2498.67 18.43 -0.08 0.0074 8030.00 86.79 0.37 0.0108

17 3.75 87080.73 2384.77 29.03 0.13 0.0122 -8070.01 72.04 -0.31 0.0089 8414.99 77.67 0.33 0.0092

18 3.75 87080.73 -2209.79 23.17 -0.10 0.0105 -8112.76 73.19 -0.32 0.0090 8408.33 76.77 0.33 0.0091

19 3.75 87080.73 2384.77 29.61 0.13 0.0124 -8070.01 72.38 -0.31 0.0090 8415.00 78.21 0.34 0.0093

20 3.75 87080.73 -2209.79 22.59 -0.10 0.0102 -8112.76 73.53 -0.32 0.0091 8408.33 76.93 0.33 0.0091

5 4 5 3.75 95100.16 8304.07 84.49 0.33 0.0102 2691.44 32.58 0.13 0.0121 8729.34 90.56 0.36 0.0104

6 3.75 95100.16 8353.13 85.56 0.34 0.0102 -2557.21 14.10 -0.06 0.0055 8735.79 86.71 0.34 0.0099

7 3.75 95100.16 8304.07 85.02 0.34 0.0102 2691.44 32.26 0.13 0.0120 8729.34 90.94 0.36 0.0104

8 3.75 95100.16 8353.13 86.08 0.34 0.0103 -2557.21 14.42 -0.06 0.0056 8735.79 87.28 0.34 0.0100

9 3.75 95100.16 2416.82 24.42 0.10 0.0101 8767.87 85.77 0.34 0.0098 9094.87 89.18 0.35 0.0098

10 3.75 95100.16 -2580.34 26.00 -0.10 0.0101 8727.60 84.68 0.33 0.0097 9101.06 88.58 0.35 0.0097

11 3.75 95100.16 2416.82 24.97 0.10 0.0103 8767.87 85.44 0.34 0.0097 9094.87 89.02 0.35 0.0098

12 3.75 95100.16 -2580.34 25.45 -0.10 0.0099 8727.60 84.35 0.33 0.0097 9101.06 88.11 0.35 0.0097

13 3.75 95100.16 -8353.13 83.57 -0.33 0.0100 2557.20 28.95 0.11 0.0113 8735.79 88.44 0.35 0.0101

14 3.75 95100.16 -8304.07 82.51 -0.33 0.0099 -2691.44 17.73 -0.07 0.0066 8729.34 84.39 0.33 0.0097

15 3.75 95100.16 -8353.13 83.04 -0.33 0.0099 2557.21 28.63 0.11 0.0112 8735.79 87.84 0.35 0.0101

97

16 3.75 95100.16 -8304.07 81.98 -0.32 0.0099 -2691.44 18.05 -0.07 0.0067 8729.34 83.94 0.33 0.0096

17 3.75 95100.16 2580.34 27.96 0.11 0.0108 -8727.60 69.82 -0.28 0.0080 9101.05 75.21 0.30 0.0083

18 3.75 95100.16 -2416.82 22.46 -0.09 0.0093 -8767.87 70.91 -0.28 0.0081 9094.87 74.38 0.29 0.0082

19 3.75 95100.16 2580.34 28.51 0.11 0.0111 -8727.60 70.15 -0.28 0.0080 9101.05 75.73 0.30 0.0083

20 3.75 95100.16 -2416.82 21.90 -0.09 0.0091 -8767.87 71.24 -0.28 0.0081 9094.87 74.53 0.29 0.0082

4 3 5 3.75 103119.56 8880.84 78.64 0.29 0.0089 2854.28 29.90 0.11 0.0105 9328.25 84.13 0.31 0.0090

6 3.75 103119.56 8923.06 79.63 0.29 0.0089 -2739.94 13.58 -0.05 0.0050 9334.25 80.78 0.29 0.0087

7 3.75 103119.56 8880.84 79.25 0.29 0.0089 2854.28 29.54 0.11 0.0103 9328.25 84.57 0.31 0.0091

8 3.75 103119.56 8923.06 80.23 0.29 0.0090 -2739.94 13.94 -0.05 0.0051 9334.25 81.44 0.30 0.0087

9 3.75 103119.56 2600.22 22.64 0.08 0.0087 9340.85 79.49 0.29 0.0085 9696.01 82.65 0.30 0.0085

10 3.75 103119.56 -2740.95 24.36 -0.09 0.0089 9306.54 78.51 0.29 0.0084 9701.78 82.20 0.30 0.0085

11 3.75 103119.56 2600.22 23.27 0.08 0.0089 9340.85 79.12 0.29 0.0085 9696.01 82.47 0.30 0.0085

12 3.75 103119.56 -2740.95 23.73 -0.09 0.0087 9306.54 78.14 0.28 0.0084 9701.78 81.66 0.30 0.0084

13 3.75 103119.56 -8923.06 78.03 -0.28 0.0087 2739.94 26.64 0.10 0.0097 9334.25 82.45 0.30 0.0088

14 3.75 103119.56 -8880.84 77.04 -0.28 0.0087 -2854.28 16.84 -0.06 0.0059 9328.25 78.86 0.29 0.0085

15 3.75 103119.56 -8923.06 77.42 -0.28 0.0087 2739.94 26.28 0.10 0.0096 9334.25 81.76 0.30 0.0088

16 3.75 103119.56 -8880.84 76.43 -0.28 0.0086 -2854.28 17.20 -0.06 0.0060 9328.25 78.35 0.28 0.0084

17 3.75 103119.56 2740.95 25.93 0.09 0.0095 -9306.54 65.44 -0.24 0.0070 9701.78 70.39 0.26 0.0073

18 3.75 103119.56 -2600.22 21.07 -0.08 0.0081 -9340.85 66.42 -0.24 0.0071 9696.01 69.68 0.25 0.0072

19 3.75 103119.56 2740.95 26.57 0.10 0.0097 -9306.54 65.81 -0.24 0.0071 9701.78 70.97 0.26 0.0073

20 3.75 103119.56 -2600.22 20.43 -0.07 0.0079 -9340.85 66.79 -0.24 0.0072 9696.01 69.84 0.25 0.0072

3 2 5 3.75 111138.95 9397.99 67.78 0.23 0.0072 2998.52 25.33 0.09 0.0084 9864.75 72.36 0.24 0.0073

6 3.75 111138.95 9468.09 68.64 0.23 0.0072 -2913.58 12.13 -0.04 0.0042 9906.24 69.70 0.24 0.0070

7 3.75 111138.95 9397.99 68.42 0.23 0.0073 2998.52 24.95 0.08 0.0083 9864.75 72.83 0.25 0.0074

8 3.75 111138.95 9468.09 69.28 0.23 0.0073 -2913.58 12.51 -0.04 0.0043 9906.24 70.40 0.24 0.0071

9 3.75 111138.95 2713.08 19.41 0.07 0.0072 9866.23 68.10 0.23 0.0069 10232.47 70.81 0.24 0.0069

10 3.75 111138.95 -2946.74 21.18 -0.07 0.0072 9840.75 67.29 0.23 0.0068 10272.47 70.55 0.24 0.0069

11 3.75 111138.95 2713.08 20.08 0.07 0.0074 9866.23 67.70 0.23 0.0069 10232.47 70.62 0.24 0.0069

12 3.75 111138.95 -2946.74 20.51 -0.07 0.0070 9840.75 66.90 0.23 0.0068 10272.47 69.97 0.24 0.0068

13 3.75 111138.95 -9468.09 67.52 -0.23 0.0071 2913.58 22.64 0.08 0.0078 9906.24 71.22 0.24 0.0072

14 3.75 111138.95 -9397.99 66.67 -0.22 0.0071 -2998.52 14.82 -0.05 0.0049 9864.75 68.30 0.23 0.0069

15 3.75 111138.95 -9468.09 66.88 -0.23 0.0071 2913.58 22.26 0.08 0.0076 9906.24 70.49 0.24 0.0071

16 3.75 111138.95 -9397.99 66.03 -0.22 0.0070 -2998.52 15.20 -0.05 0.0051 9864.75 67.75 0.23 0.0069

17 3.75 111138.95 2946.74 22.26 0.08 0.0076 -9840.75 56.77 -0.19 0.0058 10272.47 60.98 0.21 0.0059

18 3.75 111138.95 -2713.08 18.33 -0.06 0.0068 -9866.23 57.58 -0.19 0.0058 10232.47 60.42 0.20 0.0059

19 3.75 111138.95 2946.74 22.93 0.08 0.0078 -9840.75 57.16 -0.19 0.0058 10272.47 61.59 0.21 0.0060

20 3.75 111138.95 -2713.08 17.66 -0.06 0.0065 -9866.23 57.97 -0.20 0.0059 10232.47 60.60 0.20 0.0059

2 1 5 3.75 119158.37 9765.09 54.26 0.17 0.0056 3622.87 19.70 0.06 0.0054 10415.48 57.72 0.18 0.0055

6 3.75 119158.37 9832.08 54.97 0.17 0.0056 -2501.45 10.44 -0.03 0.0042 10145.30 55.96 0.18 0.0055

7 3.75 119158.37 9765.09 55.01 0.17 0.0056 3622.87 19.25 0.06 0.0053 10415.48 58.28 0.18 0.0056

8 3.75 119158.37 9832.08 55.72 0.18 0.0057 -2501.45 10.89 -0.03 0.0044 10145.30 56.78 0.18 0.0056

9 3.75 119158.37 2827.92 15.33 0.05 0.0054 10375.42 54.15 0.17 0.0052 10753.90 56.28 0.18 0.0052

10 3.75 119158.37 -3051.23 17.31 -0.05 0.0057 10038.99 53.53 0.17 0.0053 10492.44 56.26 0.18 0.0054

11 3.75 119158.37 2827.92 16.11 0.05 0.0057 10375.42 53.69 0.17 0.0052 10753.90 56.05 0.18 0.0052

12 3.75 119158.37 -3051.23 16.53 -0.05 0.0054 10038.99 53.07 0.17 0.0053 10492.44 55.58 0.17 0.0053

13 3.75 119158.37 -9832.08 54.54 -0.17 0.0055 2501.45 17.64 0.06 0.0071 10145.30 57.32 0.18 0.0056

14 3.75 119158.37 -9765.09 53.82 -0.17 0.0055 -3622.87 12.50 -0.04 0.0035 10415.48 55.26 0.17 0.0053

15 3.75 119158.37 -9832.08 53.79 -0.17 0.0055 2501.45 17.19 0.05 0.0069 10145.30 56.47 0.18 0.0056

16 3.75 119158.37 -9765.09 53.08 -0.17 0.0054 -3622.87 12.95 -0.04 0.0036 10415.48 54.63 0.17 0.0052

17 3.75 119158.37 3051.23 17.71 0.06 0.0058 -10038.99 46.32 -0.15 0.0046 10492.44 49.59 0.16 0.0047

18 3.75 119158.37 -2827.92 14.93 -0.05 0.0053 -10375.42 46.94 -0.15 0.0045 10753.90 49.26 0.16 0.0046

19 3.75 119158.37 3051.23 18.49 0.06 0.0061 -10038.99 46.78 -0.15 0.0047 10492.44 50.30 0.16 0.0048

20 3.75 119158.37 -2827.92 14.15 -0.04 0.0050 -10375.42 47.40 -0.15 0.0046 10753.90 49.47 0.16 0.0046

1 0 5 3.75 127177.79 10209.52 28.49 0.08 0.0028 3312.28 10.09 0.03 0.0030 10733.39 30.22 0.09 0.0028

6 3.75 127177.79 10298.68 28.90 0.09 0.0028 -3038.90 6.18 -0.02 0.0020 10737.68 29.56 0.09 0.0028

7 3.75 127177.79 10209.52 29.21 0.09 0.0029 3312.28 9.71 0.03 0.0029 10733.38 30.78 0.09 0.0029

98

8 3.75 127177.79 10298.68 29.62 0.09 0.0029 -3038.90 6.56 -0.02 0.0022 10737.68 30.33 0.09 0.0028

9 3.75 127177.79 2927.63 7.82 0.02 0.0027 10626.31 28.70 0.08 0.0027 11022.23 29.75 0.09 0.0027

10 3.75 127177.79 -3224.83 9.48 -0.03 0.0029 10544.30 28.38 0.08 0.0027 11026.41 29.92 0.09 0.0027

11 3.75 127177.79 2927.63 8.56 0.03 0.0029 10626.31 28.31 0.08 0.0027 11022.23 29.57 0.09 0.0027

12 3.75 127177.79 -3224.83 8.73 -0.03 0.0027 10544.30 27.99 0.08 0.0027 11026.41 29.32 0.09 0.0027

13 3.75 127177.79 -10298.68 29.16 -0.09 0.0028 3038.90 9.02 0.03 0.0030 10737.68 30.52 0.09 0.0028

14 3.75 127177.79 -10209.52 28.75 -0.08 0.0028 -3312.28 7.25 -0.02 0.0022 10733.38 29.65 0.09 0.0028

15 3.75 127177.79 -10298.68 28.45 -0.08 0.0028 3038.90 8.64 0.03 0.0028 10737.68 29.73 0.09 0.0028

16 3.75 127177.79 -10209.52 28.04 -0.08 0.0027 -3312.28 7.63 -0.02 0.0023 10733.38 29.06 0.09 0.0027

17 3.75 127177.79 3224.83 9.19 0.03 0.0028 -10544.30 25.53 -0.08 0.0024 11026.41 27.13 0.08 0.0025

18 3.75 127177.79 -2927.63 8.11 -0.02 0.0028 -10626.31 25.85 -0.08 0.0024 11022.23 27.09 0.08 0.0025

19 3.75 127177.79 3224.83 9.93 0.03 0.0031 -10544.30 25.92 -0.08 0.0025 11026.41 27.76 0.08 0.0025

20 3.75 127177.79 -2927.63 7.37 -0.02 0.0025 -10626.31 26.24 -0.08 0.0025 11022.23 27.26 0.08 0.0025

99

VERIFICA GEOTENICA E SULLE FONDAZIONI

� Modello geotecnico di sottosuolo impiegato

Il modello geotecnico di riferimento impiegato per la progettazione delle opere di fondazione della Nuova Torre di Collegamento è sintetizzato dallo schema grafico di seguito riportato in cui è indicata la successione stratigrafica, il regime delle pressioni interstiziali e le caratteristiche meccaniche dei terreni per il volume significativo di terreno:

Il modello geotecnico impiegato è stato ricostruito dalle informazioni e dai sondaggi

limitrofi in quanto non è stato possibile eseguire assaggi a mano o con escavatore per verificare la presenza della formazione flyscioide.

100

� Calcolo della portanza

Il calcolo della portanza è stato eseguito utilizzando l’approccio empirico suggerito da Bustamante e Doix, ripreso dal Mammino e dal Viggiani nei loro manuali (A.Mammino, “I micropali: tecniche di progetto e di verifica” e C.Viggiani, “Fondazioni”) e che costituisce la base delle norme vigenti in Francia ed è adottato anche in altri Paesi europei.

Le verifiche sono state impostate seguendo l’approccio2 - (A1 + M1 + R3), considerando a vantaggio di statica un coefficiente R3 = 1.35 per la portata di base, R3 = 1.15 per la portata laterale in compresione e ξ3=1.70.

Il valore della portanza di base e alla punta vanno ridotti dei coefficienti R3 e ξ3 per cui

le resistenze di progetto sono pari a:

kNR

RpuntaRd puntacalC 54.162

7.135.103.373

,33

,, =⋅

==ξ

kNR

RlateraleRd lateralecalC 06.1272

7.115.1

88.2486,

33

,, =⋅

==ξ

La resistenza di progetto complessiva è pari a: kNRd 6.1434= .

101

Si valuta ora la massima forza di compressione trasmessa ai micropali: Azioni totali sotto il setto centrale: Le azioni sulle fondazioni fanno riferimento ai carichi più gravosi:

Combinazione Rx [kN] Ry [kN] Rz [kN] Mx [kNm] My [kNm] Mz [kNm]

1 61.83 -90.24 106646.39 46484.46 -10430.29 36.56

2 3755.40 -88.00 106796.32 46062.55 106874.43 -9229.34

3 6211.95 -80.45 101193.33 41393.08 185310.89 -15412.99

4 6188.56 -50.15 67662.66 23801.57 188082.75 -15431.44

Verranno inseriti sotto il setto centrale un totale di 163micropali: Ogni micropalo quindi (esclusa la platea di fondazione) riceverà un carico medio allo

SLU di: N=106700kN / 163 = 654kN Azioni sotto il pilastro centrale:

Combinazione Rx [kN] Ry [kN] Rz [kN] Mx [kNm] My [kNm] Mz [kNm]

1 -60.79 90.41 9727.48 -164.55 -100.17 25.44

2 41.71 88.44 9577.55 -160.61 318.38 24.14

3 115.79 81.06 8870.15 -146.99 606.30 20.98

4 138.79 50.70 5675.22 -91.82 643.29 11.53

N=9727kN / 15 = 648kN Azioni sotto il pilastro esterno più sollecitato: N=6400kN / 8 = 800kN Tutti i micropali inoltre ricevono il peso della platea da aggiungere al carico: N=1.60m x 545m2 x 2500kg/m3 / 263 =8300kg a micropalo. Il micropalo più caricato avrà quindi un carico massimo allo SLU di circa 880kN. Per tener conto dell’interazione terreno-struttura, è stato modellato il complesso

fondazione-struttura, secondo le indicazioni riportate al §7.2.5 del DM 14.01.2008. In particolare, le sollecitazioni derivano da un modello ausiliario in cui è stato considerato un fattore di struttura ridotto di 1,1 volte (per CD“B”), così da ottenere azioni amplificate di 1,1. Se tali azioni fossero maggiori di quelle resistenti, tale scelta sarebbe dalla parte della sicurezza.

102

Inviluppo agli SLU-SLV dello sforzo normale sui pali

Si verifica che la disuguaglianza Ed<Rd è rispettata. Ulteriori verifiche sui cedimenti o sulla portanza del terreno risultano superflue data la

natura del terreno presente.

103

� Calcolo della fondazione

Si riportano le sollecitazioni a cui è soggetto il micropalo: Inviluppo agli SLU-SLV del momento Mx

Inviluppo agli SLU-SLV del momento My

104

Inviluppo agli SLU-SLV del taglio Vx

Inviluppo agli SLU-SLV del taglio Vy

105

Si riportano le verifiche del micropalo a livello strutturale:

F1-3 Relazione tecnica Nuova Torre Rev1 · VERIFICA GEOTENICA E SULLE FONDAZIONI ..... 99. 3...

Documents

Transcript of F1-3 Relazione tecnica Nuova Torre Rev1 · VERIFICA GEOTENICA E SULLE FONDAZIONI ..... 99. 3...