ƒ 6.2. Modifica di aperture con inserimento di telaio ... · o apertura vani in pareti portanti in...

ƒ 6.2. Modifica di aperture con inserimento di telaio metallicoNella parete 2 sempre al piano terra, si prevede di chiudere l’attuale ingresso all’appartamento

e di aprire una nuova porta per accedere al w.c. ricavato nel vano sottoscala.La scala esterna non si appoggia sulla parete in questione ma è sostenuta da una struttura indi-

pendente; quindi il suo peso non va considerato nel calcolo della tensione media verticale dei ma-schi murari.

Per l’analisi dei carichi sui solai si faccia riferimento a quanto riportato al paragrafo 6.1.

Parete 2 – Piano Terra

Carico agente in sommità della parete dovuto alla porzione di muro sovrastante

coefficiente parziale di sicurezza

Carico agente in sommità della parete dovuto all’incidenza dei solai

H = altezza del muro sovrastante (spessore t)L(dx), L(sx) = luce del solaio a destra e a sinistrap = carico

Nella colonna L(dx) è stato inserito il valore 2 perché, essendo il solaio ordito parallelamentealla parete, si considera incidente sul muro, solo una striscia di solaio larga 1 metro (il programma,per default, dimezza sia L(dx) che L(sx).

Nella colonna L(sx) è stato inserito il valore 0 pesche la scala ha una propria struttura portantee non si appoggia alla parete oggetto di intervento.

γG2 1

muro sovrastante 32,40180,36

p (KN/m)w (KN/m3)t (m)H (m)

L(dx) L(sx) q1(dx) q1(sx)p (KN/m)

m m KN/m2 KN/m2

solaio di copertura 2 0 3,32 3,32 3,32solaio sottotetto 2 0 2,92 2,92 2,92solaio p. 1 2 0 4,20 4,20 4,20

Totale carico distribuito (KN/m) 42,84

6. Esempi applicativi o

147

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http://www.lavoripubblici.it/item/Strutture/Claudio-Ciavattini/Apertura-Vani-in-pareti-portanti-in-zona-sismica_88-8207-448-7.html?id=1571

Stato attuale

Prospetto della parete in esame

Calcolo della tensione normale media verticale (σo) agente in ciascun maschio murario

h

l1a1

h1

p

1

numero di maschi murari 1

N. as(m) ad(m) h (m) l (m) h1 (m) i (m) t (m) w (KN/m3) σo (KN/m2)1 0,94 0 2,2 5,99 0,8 6,46 0,4 21,00 156,72

APERTURA VANI IN PARETI PORTANTI IN ZONA SISMICAo

148

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Individuazione del coefficiente “b”

Calcolo rigidezza della parete

Calcolo resistenza dei singoli maschi murari

dove:τo = resistenza a taglio della muratura;fd = resistenza a compressione della muratura;σo = tensione media verticale nella muratura;Vt = resistenza a taglio per trazione (fessurazione diagonale);Vpf= resistenza a taglio per pressoflessione;Vu = resistenza a taglio del maschio murario (minimo valore tra Vt e Vpf);δe = spostamento del maschio murario al limite elastico;δu = spostamento del maschio murario al limite ultimo;δu,max = valore max = 0,4% * h nel caso di rottura a taglio e 0,6% * h nel caso di rottura per pres-

soflessione.

Calcolo resistenza della parete

b

h/l1 1,5

1,5

1

N. h/l b

1 0,37 1

G t l h A E KN/mm2 m m m m2 N/mm2 KN/m

1 377 0,4 5,99 2,2 2,396 1131 329798,4

RIGIDEZZA DELLA PARETE (KN/m) 329798,3589

τo fd σo Vt Vpf Vu δe tipo di rotturaδu δu,max

N/cm2 N/cm2 KN/m2 KN KN KN mm mm mm1 8,45 416 156,72 454,17 977,08 454,17 1,377 taglio per trazione 1,5 2,07 8,80

μ

Spostamento della parete al limite di rottura mm 2,07

Contributo al taglio ultimo da parte del maschio 1 KN 454,17

TAGLIO ULTIMO DELLA PARETE KN 454,17


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Valori iniziali della parete:Kin = 329789,36 KN/mVt,in = 454,17 KNδu,in = 2,07 mm

Stato modificato

Prospetto della parete in esame

. . .

. ..

h

l1 l2a1

h1

p

1 2


150

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Calcolo della tensione normale media verticale (σo) agente in ciascun maschio murario

Individuazione del coefficiente “b”

Calcolo rigidezza della parete

Calcolo resistenza dei singoli maschi murari

Calcolo resistenza della parete

N. as(m) ad(m) h (m) l (m) h1 (m) i (m) t (m) w (KN/m3) σo (KN/m2)

1 0 1,67 2,2 3,56 0,8 4,395 0,4 21,00 176,062 1,67 0 2,2 1,7 0,8 2,535 0,4 21,00 207,86

b

h/l1 1,5

1,5

1

N. h/l b

1 0,62 1

2 1,29 1,29

G t l h A E KN/mm2 m m m m2 N/mm2 KN/m

1 377 0,4 3,56 2,2 1,424 1131 183848,52 377 0,4 1,7 2,2 0,68 1131 66274,7

RIGIDEZZA DELLA PARETE (KN/m) 250123,1466

τo fd σo Vt Vpf Vu δe tipo di rotturaδu δu,max

N/cm2 N/cm2 KN/m2 KN KN KN mm mm mm1 8,45 416 176,06 278,98 385,50 278,98 1,517 taglio per trazione 1,5 2,276 8,8002 8,45 416 207,86 108,21 102,80 102,80 1,551 pressoflessione 3 4,653 13,200

μ

Spostamento della parete al limite di rottura mm 2,276



TAGLIO ULTIMO DELLA PARETE KN 381,78

numero di maschi murari 2


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Valori finali della parete:Kmod = 250123,15 KN/mVt,mod = 381,78 KNδu,mod= 2,28 mm

Verifiche

a) La rigidezza finale della parete non deve cambiare significativamente rispetto a quellainiziale

La verifica NON è soddisfatta; occorre pertanto un intervento di rinforzo

b) La resistenza finale della parete non deve essere inferiore a quella iniziale

La verifica non è soddisfatta pertanto occorre un intervento di rinforzo

c) Lo spostamento ultimo della parete nello stato finale non deve essere inferiore a quellonello stato iniziale

La verifica risulta pertanto soddisfatta

Predimensionamento del telaio metallico

Max decremento ammesso della rigidezza finale rispetto a quella iniziale (in percentuale) 15 %

Max incremento ammesso della rigidezza finale rispetto a quella iniziale (in percentuale) 15 %

variazione percentuale: – 24,2 %

Kin (KN/m) 329798,3589Kfin (KN/m) 250123,1466

Vt,in (KN) 454,17Vt,fin (KN) 381,78

δu,in (mm) 2,07δu,fin (mm) 2,276

Numero di telai da inserire nellaparete

1


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Legendatipo piedritto numero e tipo di profilati con i quali è realizzato ciascun piedritto (due piedritti per ogni

telaio);H altezza del piedritto in cm;Wx modulo di resistenza elastico del singolo piedritto;Jx momento d’inerzia del singolo piedritto;KT rigidezza del telaio;Mel/MRd momento al limite elastico del piedritto in acciaio / momento resistente piedritto in c.a.;d spostamento in sommità al limite elastico del piedritto;FT contributo tagliante fornito dal telaio in corrispondenza dello spostamento ultimo della pa-

rete;Fu taglio ultimo del telaio, in corrispondenza della formazione della prima cerniera plastica.

Verifiche finali

a) La rigidezza finale della parete non deve cambiare significativamente rispetto a quellainiziale

La verifica è pertanto soddisfatta

b) La resistenza finale (maschi murari + telai) non deve essere inferiore a quella iniziale


Htelaio (cm) 220 (Altezza media dei telai)Kric (KN/m) 30205,5 (Rigidezza richiesta ai telai)Jx,piedr (cm4) 6381,5 (Momento inerzia minimo di dʼ un piedritto)

n nome tipo piedritto

H (cm)

Wx(cm3)

Jx(cm4)

KT(KN/m)

Mel(KNm)

d(mm)

FT(KN)

Fu(KN)

1 Telaio 1 2 IPE 240 220 648 7784 36843,9 14502,86 7,16 83,86 263,69

TOTALI 36843,9 83,86 263,69

Max decremento ammesso della rigidezza finale rispetto a quella iniziale (in percentuale) 15 %

Max incremento ammesso della rigidezza finale rispetto a quella iniziale (in percentuale) 15 %

variazione percentuale: – 13 %

Kin (KN/m) 329798,36Kfin (KN/m) 286967,02

Vt,in (KN) 454,17Vt,fin (KN) 465,63


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c) Lo spostamento ultimo della parete nello stato finale non deve essere inferiore a quellonello stato iniziale


Curve caratteristiche

δu,in (mm) 2,070δu,fin (mm) 2,276

grafico forza – spostamento stato iniziale

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

0 1 2 3 4

spostamento (mm)

)NK( azr

of

maschio 1

maschio 2

maschio 3

maschio 4

maschio 5

maschio 6

parete


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Verifica del telaio– luce telaio l = 1,67 m;– altezza telaio h = 2,20 m.

Tipo di acciaio

Analisi dei carichi verticali agenti sul telaio

s235

fyk = 235,00 N/mm2 tensione caratteristica di snervamentoftk = 360,00 N/mm2 tensione caratteristica di rotturaγM0 = 1,05 coefficiente parziale di sicurezza

E = 210000 N/mm2 modulo elastico

carichipermanenti

carichivariabili

carichilineari

L(dx) L(sx) g (dx) g (sx) q (dx) q (sx) g q

m m KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m KN/m

solaio sovrastante 2 0 4,2 4,2 2 2 4,2 2

spessore massa vol.pmax (KN/m)

(m) (KN/m3)

muro sovrastante 0,4 21 12,13

grafico forza - spostamentoconfronto stato iniziale/stato finale

0

50

100150

200

250

300

350400

450

500

0 0,5 1 1,5 2 2,5

spostamento (mm)

forz

a (K

N)

parete iniziale parete finale


155

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Schema statico:

A favore di sicurezza si utilizza per la verifica, la combinazione fondamentale (γG = γQ = 1,5,y21 = 1) anziché quella sismica (γG = γQ = 1, y21 = 0,3):

Il carico triangolare si trasforma in un equivalente carico uniformemente distribuito, pervenendocosì allo schema seguente:

pmax

q+g

FT

Jh Jh

Jt

l

h

A B

C DE

Totale carichi permanenti g = 10,27 KN/m

Totale carichi variabili q = 2 KN/m

coeff. parziale di sicurezza γG = 1,5

coeff. parziale di sicurezza γQ = 1,5

coeff. di combinazione y21 = 1

Combinazione di carico (g ∙ γG + q ∙ γQ ∙ y21) = 18,40 KN/m

pFT

Jh Jh

Jt

l

h

A B

C DE

XA XB

MA YA YBMB

p (KN/m) = 18,40FT (KN) = 83,86l (m) = 1,67h (m) = 2,2Jt (cm4) = 7784Jh (cm4) = 7784


156

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Reazioni vincolari

Sollecitazioni di calcolo

Il telaio è realizzato mediante 2 profili IPE 240, sia per i piedritti che per il traverso.

dovute a p dovute a FT sovrapp.XA 1,758 – 41,930 – 40,172 KNYA 15,364 – 49,034 – 33,669 KNMA 1,289 – 51,30 – 50,01 KNm

XB 1,758 41,930 43,688 KNYB 15,364 49,034 64,398 KNMB 1,289 51,303 52,592 KNm

asta AC asta CD asta BD

A C C D E B DMEd (KNm) – 50,01 38,36 38,36 – 43,52 3,84 52,59 – 43,52VEd (KN) 40,17 40,17 – 33,67 – 64,40 – 49,03 43,69 43,69NEd (KN) 33,67 33,67 – 43,69 – 43,69 – 43,69 – 64,40 – 64,40

A = 39,1 cm2 area lorda del profilo

b = 120 mm larghezza delle ali

tf = 9,8 mm spessore delle ali

tW = 6,2 mm spessore dell'anima

r = 15 mm raggio di raccordo tra anima e ala

oliforp olognis led irol av

h = 240 mm altezza del profilo

x x

y

y


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Tipo di acciaio

Classificazione del profilo ε = 1 (ε = √(235/fyk))

Azione di compressioneAla c/t = 4,28 classe 1Anima c/t = 30,71 classe 1

Classe di appartenenza del profilo: 1

Azione di flessioneAla c/t = 4,28 classe 1Anima c/t = 30,71 classe 1


Azione di presso-flessioneAla c/t = 4,28 classe 1Anima c/t = 30,71 classe 1


Infatti, per la presso flessione si ha (si veda paragrafo 4.1): c = 190,4 a = 0,56x = 22,10 y = – 0,82

396 ε /(13a –1) = 63,315 456 ε/(13a–1) = 72,908136 ε /a = 64,512 41,5 ε/a = 74,3682

E = 210000 N/mm2 modulo elasticoWpl,x = 366 cm3 modulo di resistenza plastico del singolo profiloWel,x = 324 cm3 modulo di resistenza elastico del singolo profiloWel,y = 47,3 cm3 modulo di resistenza elastico del singolo profilo

Jx = 3892 cm4 momento d'inerzia del singolo profiloAv = 19,13 cm2 area resistente al taglio (Av = A-2b * tf + (tw + 2 * r) * tf

s235

fyk = 235,00 N/mm2 tensione caratteristica di snervamentoftk = 360,00 N/mm2 tensione caratteristica di rotturaγM0 = 1,05 coefficiente parziale di sicurezza


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42 ε /(0,67 + 0,33 y) = 104,79162 ε (1–y)√(–y) = 101,679

verifica la classe 1verifica la classe 2verifica la classe 3

Di conseguenza:

(azione di pressoflessione)

(per profili IPE o HE _ per l’ala: c = b – tw 2 · r; t = tf; per l’anima: c = h – 2 · tf – 2 · r; t = tw)

Anche per il traverso la classe di appartenenza è 1.

Resistenze di calcolo

PiedrittiMc,Rd = 163,829 KNm Resistenza di calcolo a flessioneVc,Rd = 494,32 KN Resistenza di calcolo a taglioNc,Rd = 1750,19 KN Resistenza di calcolo a sforzo normale

TraversoMc,Rd = 163,829 KNm Resistenza di calcolo a flessioneVc,Rd = 494,32 KN Resistenza di calcolo a taglioNc,Rd = 1750,19 KN Resistenza di calcolo a sforzo normale

Verifiche di resistenza (SLU): stato limite di collasso per formazione di cerniera plasticanella sezione

PiedrittiVEd / Vc,Rd = 0,0884 ≤ 0,5: si può trascurare l’influenza del taglio

TraversoVEd / Vc,Rd = 0,1303 ≤ 0,5: si può trascurare l’influenza del taglio

Classe di appartenenza del profilo 1

sezione n =Ned/Npl,Rd

Mpl,y,Rd MN,y,Rd MEd MN,y,Rd/MEdesito della verificaMN,y,Rd/MEd ≥ 1

A 0,0192375 163,8285714 163,8285714 – 50,0 3,28 verificato

C 0,0192375 163,8285714 163,8285714 38,4 4,27 verificato

B 0,0367948 163,8285714 163,8285714 52,6 3,12 verificato

D 0,0367948 163,8285714 163,8285714 – 43,5 3,76 verificato


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(Mc,Rd = Mpl,y,Rd = Wpl,y*fyk/γM0) Momento resistente a flessione (per sezioni di classe 1 e 2)(Mc,Rd = Mel,y,Rd = Wel,min*fyk/γM0) Momento resistente a flessione (per sezioni di classe 3)(Nc,Rd = Npl,Rd = A*fyk/γM0) Resistenza plastica della sezione (per sezioni di classe 1, 2 e 3)(Vc,Rd = Av*fyk/(√3*γM0) Resistenza di calcolo a taglio

Verifica di deformabilità del traverso (SLE)

p = 18,40 KN/ml = 1,67 mMEd = 6,41 KNmMel = 145,03 KNm Momento al limite elastico (Wel * fyk/γM0)

La trave si trova in fase elastica in quanto Med < Mel

A favore di sicurezza, si considera la stessa combinazione di carico utilizzata per la verifica diresistenza allo S.L.U.

Valori limite δmax,LIM = L/400 = 4,2 mmδ2.LIM = L/500 = 3,3 mm

f

lc

p

Totale carichi permanenti g = 10,27 KN/m coeff. parziale di sicurezza γG = 1,5

Totale carichi variabili q = 2 KN/m coeff. parziale di sicurezza γQ = 1,5

Combinazione di carico (gxγG + qxγQ) = 18,40 KN/m

δc (mm) = 0 monta iniziale della traveδ1 (mm) = 0,06 spostamento elastico dovuto ai carichi permanentiδ2 (mm) = 0,01 spostamento elastico dovuto ai carichi variabili

δmax (mm) = 0,08 spostamento nello stato finale depurato della monta iniziale = δtot – δc

sezione n = Ned/Npl,Rd Mpl,y,Rd MN,y,Rd MEd MN,y,Rd/MEd esito della verifica

C 0,0249618 163,8285714 163,8285714 38,4 4,27 verificato

D 0,0249618 163,8285714 163,8285714 – 43,5 3,76 verificato

E 0,0249618 163,8285714 163,8285714 3,8 42,70 verificato


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δmax < del valore limite VERIFICATOδ2 < del valore limite VERIFICATO

Verifica del collegamento saldato piedritto-traversoVerifiche collegamenti saldati in sommità del piedritto e alla base (collegamento piedritto – pia-

stra di base) saldature con cordoni d’angolo.

Azioni di calcolo

VEd = 43,69 KN fyk = 235,00 N/mm2 tensione caratteristica di snervamentoNEd = 64,40 KN b1 = 0,85 coefficiente per acciaio S235MEd = 52,59 KNm b2 = 1 coefficiente per acciaio S235

a

b1

xx

r r

b

h1

h

b = 150 mm

b1 = 50 mm

h1 = 200 mm

h = 300 mm

s = 7 mm (spessore cordone)

a = 4,95 mm (sezione di gola)

h1

MEd

VEd

h

a

b1

xx

r r

b


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Le caratteristiche geometriche sotto riportate, tengono conto della riduzione dei cordoni di sal-datura dovuta alla presenza di più profili che ostacolano la realizzazione dei cordoni stessi sull’in-tero perimetro di ciascun profilo.

Jx = 11701,9 cm4 momento di inerzia della sezione resistente delle saldature;A = 74,2 cm2 area della sezione resistente delle saldature;Wx = 755,2 cm3 modulo di resistenza elastico;Sr = 328,669 cm3 momento statico rispetto all’asse x della parte di sezione staccata dal-

l’asse r.

Cordoni d’animaSi considera la sezione di gola in posizione ribaltatan⊥ = 5,362 KN/cm2 tensione normale perpendicolare all’asse del cordone;t⊥ = 0,000 KN/cm2 tensione tangenziale perpendicolare all’asse del cordone;τ|| = 1,240 KN/cm2 tensione tangenziale parallela all’asse del cordone.

Per la verifica deve risultare:(n⊥

2 + t⊥2 + τ||2)0,5 ≤ b1 · fyk

/ n⊥ / + / t⊥ / ≤ b2 · fyk

(n⊥2 + t⊥2 + τ||

2)0,5 = 5,50 KN/cm2

b1 · fyk = 19,98 KN/cm2 verificato

/ n⊥ / + / t⊥ / = 5,36 KN/cm2


Cordoni d’alaSi considera la sezione di gola in posizione ribaltatan⊥ = 7,831 KN/cm2 tensione normale perpendicolare all’asse del cordone;t⊥ = 0,000 KN/cm2 tensione tangenziale perpendicolare all’asse del cordone;τ|| = 0,000 KN/cm2 tensione tangenziale parallela all’asse del cordone.

Per la verifica deve risultare:(n⊥

2 + t⊥2 + τ||2)0,5 ≤ b1 · fyk

/ n⊥ / + / t⊥ / ≤ b2 · fyk

(n⊥2 + t⊥2 + τ||

2)0,5 = 7,83 KN/cm2


/ n⊥ / + / t⊥ / = 7,83 KN/cm2



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Verifica del giunto di base

Piastra di baseSpessore = 20 mm Acciaio S235

TirafondiNumero: 6 diametro = 20 mm classe 6.8 Area bullone = 245 mm2 diam. foro 21 mm

Caratteristiche dei bullonifyb = 480,00 N/mm2 tensione caratteristica di snervamento;ftb = 600,00 N/mm2 tensione caratteristica di rottura;γM2 = 1,25 coefficiente parziale di sicurezza;

Fv,Rd= 58,80 KN resistenza di calcolo a taglio del singolo bullone;Ft,Rd = 105,84 KN resistenza di calcolo a trazione del singolo bullone (per snervamento

dell’acciaio).

Caratteristiche ancoraggio (ancoraggio chimico)τr = 9,00 N/mm2 adesione resina-cls;Lb = 200,00 mm lunghezza di ancoraggio;γm = 1,25 coefficiente parziale di sicurezza;d0 = 22,00 mm diametro del foro nel cls;

Ft,Rd = 99,48 KN resistenza di calcolo a trazione del singolo bullone (per resistenza delsupporto).

La resistenza a trazione del singolo bullone è rappresentata dal valore minimo tra la resistenzaper snervamento dell’acciaio e la resistenza per adesione al supporto.

Nud = 99,48 KN resistenza ultima a trazione del bullone

Cordolo in c.a.Calcestruzzo: C25/30 acc = 0,85 ac = 1,5

Rck = 30,00 N/mm2 resistenza caratteristica a compressione su cubi;

zona non compresa nell'area di contatto

h

b

area di contatto

t+c2w

c c 2c+tf

b = 120 mm

h = 240 mm

tf = 9,8 mm

tw = 6,2 mm


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fck = 24,90 N/mm2 resistenza cilindrica da usare nei calcoli;fctm = 2,56 N/mm2 resistenza media a trazione semplice;fctk = 1,79 N/mm2 resistenza caratteristica a trazione semplice;fcfm = 3,07 N/mm2 resistenza media a trazione per flessione;fcd = 14,11 N/mm2 resistenza di calcolo (fcd = acc fck/γc).

Calcolo della resistenza di progetto del giunto

fj = bj · kj · fcd = 0,667 · 14,11 = 9,407 N/mm2

fj = resistenza di progetto del giunto;bj = coefficiente di giunto. Può essere assunto uguale a 2/3 se la resistenza caratteristica della

malta è non minore del 20% della resistenza caratteristica del calcestruzzo del cordolo elo spessore della malta è non maggiore di 0,2 volte la larghezza minima di base dellapiastra di acciaio;

kj = coefficiente di concentrazione, normalmente uguale a 1.

Calcolo dell’area effettiva di contatto della piastra di base

Larghezza addizionale “c” c = t · (fyk / (3 · fj · γM0))0,5

c = 56,32 mm

Larghezza efficace “beff”

beff = 232,65 mm

Area efficace di contatto “Aeff”

Aeff = 69780,2 mm2

Verifica della capacità portante del giunto

Dimensioni della piastra

B = 300 mmH = 350 mmbeff = 232,65 mm heff = 352,65 mm t = 20 mm

beff larghezza efficaceheff altezza efficace

H

heff

ce1

e 2p 2

area efficace

bffe B

c


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I tirafondi si trovano all’interno dell’area efficace di contatto

Per la verifica deve risultare: MRd ≥ MEd

dove:– NEd, MEd, TEd = sollecitazioni di calcolo (sforzo normale “N” positivo se di trazione)– Rtd = risultante delle trazioni (resistenza ultima a trazione dei tirafondi)

Rtd = Nud · n (resistenza di un bullone x numero di bulloni in zona tesa)– Rcd = risultante delle compressioni (resistenza ultima a compressione sul cordolo in C.A.)

Rcd = Rtd – NEd (per l’equilibrio alla traslazione verticale)– x = altezza sulla quale sono distribuiti gli sforzi di compressione nel C.A.

x = Rcd / (fj · beff)– x1 = braccio della risultante delle trazioni rispetto al baricentro della piastra

x1 = (H – 2 · e1)/2

e1 = 35 mm valore ammessoe2 = 90 mm valore ammessop2 = 60 mm valore ammesso

Valori limite

min maxe1 = 25,2 mm 120e2 = 25,2 mm 120p2 = 50,4 mm 200

Tirafondi

Piastra di base

MEd

TEd

NEd

x2

x1x

RtdRcd

TEd

NEd

MEd

fj

sezione NEdKN

MEdKNm

TEdKN

RtdKN

RcdKN x x1

mmx2

mmMRd

KNm

A 33,67 – 50,01 40,17 298,426 264,76 120,98 140,0 255,8 72,447 verificatoB – 64,40 52,59 43,69 298,426 362,82 165,79 140,0 233,4 75,677 verificato


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– x2 = braccio della coppia internax2 = (H – e1) – (H – heff) / 2 – x / 2

– MRd = momento resistente del giuntoMRd = NEd · x1 + Rcd · x2 (per l’equilibrio alla rotazione attorno baricentro tirafondi)

Verifica a flessione della piastraAvendo rispettato la larghezza efficace “c”, la piastra risulta automaticamente verificata nei con-

fronti della flessione generata dalle tensioni di compressione nel C.A. La verifica verrà pertantocondotta considerando solamente la flessione generata dalle trazioni nei tirafondi.

Resistenze di calcoloMc,Rd = 6714,29 KNmm Resistenza di calcolo a flessione (Mc,Rd = Mpl,y,Rd = Wpl,y · fyk/γM0)Vc,Rd = 775,30 KN Resistenza di calcolo a taglio (Vc,Rd = Av · fyk / (√3 · γM0)

Verifiche di resistenza (SLU): stato limite di collasso per formazione di cerniera plasticaVEd / Vc,Rd = 0,3849 ≤ 0,5: si può trascurare l’influenza del taglioMy,V,Rd = 6714,286 KNmm Resistenza a flessione ridotta per effetto del taglio;MEd = 5968,512 KNmm Sollecitazione flettente.

My,V,Rd ≥ MEd verificato

Verifica a rifollamento della piastra

d = 20 mm

Wpl = 30000,00 mm3 (modulo di resistenza plastico)

Sollecitazioni

VEd = 298,43 KN sollecitazione tagliante

MEd = 5968,51 KNmm sollecitazione flettented

Rtd

Resistenza di calcolo a rifollamento: Fb,Rd = k · a · ftk · d · t / γM2

d = 20 mm diametro del bullone

t = 20 mm spessore della piastra

ftk = 360,00 N/mm2 resistenza a rottura della piastra

a = 0,556 coefficiente per bulloni di bordo nella direzione del carico applicatoa = min[e1/(3d0); ftb / ft; 1]

k = 2,5 coefficiente per bulloni di bordo nella direzione del carico applicatok = min(2,8e2 / d0 – 1,7; 1)

Fb,Rd = 160,00 KN resistenza di calcolo a rifollamento

Fv,Ed = 7,281 KN sollecitazione tagliante sul singolo bullone

Fb,Rd ≥ Fv,Ed Verificato


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Verifica di resistenza dei tirafondiVerifica per presenza combinata di taglio e trazione

Fv,Ed / Fv,Rd + Ft,Ed / 1,4 · Ft,Rd = 0,785 ≤ 1 verificato

La condizione Ft,Ed / Ft,Rd ≤ 1 è automaticamente soddisfatta

Particolare del telaio metallico

barra filettataper collegamentotrasversale

saldatura a cordone d'angolo in opera

2 IPE240

cordolo

2 IP

E24

0

PROSPETTO

perforazioni di ancoraggio 12 mm

2 IP

E24

0

220

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ƒ 6.2. Modifica di aperture con inserimento di telaio ... · o apertura vani in pareti portanti in...

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