ELABORATO A - Relazione idrologica idraulicaPescina€¦ · Si assume tempo critico di corrivazione...
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COMUNE DI IMPRUNETA
Città Metropolitana di Firenze
Variante gestionale al Regolamento Urbanistico del comune di Impruneta – controdeduzioni
alle osservazioni e approvazione definitiva .
ELABORATO A - Relazione idrologica_idraulicaPescina
Si attesta la conformità all’originale
Il Responsabile del Servizio Urbanistica
Arch. Paola Trefoloni
Documento informatico firmato digitalmente ai sensi del D.Lgs n. 82/2005, del T.U. n. 445/2000 e norme
collegate, il quale sostituisce il documento cartaceo e la firma autografa; il documento informatico è
conservato digitalmente negli archivi informatici del Comune di Impruneta
Studio idraulico Fosso Pescina (Comune di Impruneta) rev_00
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Sommario Premessa ........................................................................................................................................................... 2
1. Caratteristiche del bacino idrografico ....................................................................................................... 3
2. Stato Attuale: descrizione dei rilievi effettuati sul corso d�acqua ............................................................. 7
2.1 Verifica idraulica tratto di valle (sezione chiusa fino allo sbocco nel t. Greve) ....................................... 8
2.2 Verifica idraulica tratto di monte (a monte della sezione scatolare) �Modellazione eseguita con
Hec-Ras vers. 5.03 ....................................................................................................................................... 10
2.3 Considerazioni finali ed individuazione aree vulnerabili stato attuale ........................................... 13
Allegato1: Stato Attuale - Modellazione eseguita con Hec-Ras v. 5.03 .......................................................... 15
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Premessa
La presente relazione riguarda lo studio idraulico sul Fosso Pescina al fine di
valutare il rischio idraulico per il comprensorio adiacente ed integrare l�analisi
idraulica richiesta dal Genio Civile della Regione Toscana in sede di verifica
della documentazione allegata alla variante urbanistica.
Lo studio idrologico-idraulico quindi integra la variante urbanistica, in cui
l�Amministrazione Comunale ha inserito la realizzazione di un nuovo asse viario
di collegamento fra via della Cooperazione a monte del lotto Vittoria Costruzioni
in esame e via di Baruffi a valle del medesimo. Le due suddette strade esistenti
sono caratterizzate entrambe da larghezza ridotta e consentono solo traffico
unidirezionale: il loro collegamento consente effettivamente una efficace
regolamentazione del traffico intorno al lotto in esame.
La nuova strada di collegamento fra via della Cooperazione a monte e via di
Baruffi a valle, interferisce con l�alveo inciso del Fosso di Baruffi affluente in
destra idraulica del Fosso Pescina.
A sua volta il Fosso Pescina è un affluente in destra idraulica del torrente
Greve.
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1. Caratteristiche del bacino idrografico
Il bacino sotteso alla sezione di sbocco nel T. Greve ha una forma sub-
triangolare ed ha un�estensione di poco inferiore a 4,0 kmq. Il tratto inferiore del
corso d�acqua interessa l�abitato di Tavarnuzze mentre la maggior parte del
bacino attraversa territori ad uso agricolo o boschivo e si presenta con una
marcata incisione. L�analisi cartografica condotta ha confermato i parametri fin
qui assunti che sono i seguenti.
Area totale : 385 ha (3,85kmq)
Lunghezza complessiva bacino: 4,350 Km
Lunghezza asta principale : 3,700 Km
Quota massima bacino : 315 msm
Quota minima bacino : 75,00 m
Pendenza media bacino : 0,055
Quota massima fosso : 195,00 m
Quota minima fosso : 75,00 msm
Pendenza media fosso : 0,035
Il tratto del fosso interessato dalle verifiche idrauliche è quello subito a monte
dell�immissione nel torrente Greve dove abbiamo pendenze dell�ordine del 3-
3.5%. Nelle Verifiche idrauliche è stato assunto cautelativamente una
pendenza motrice del 3%.
Il tratto finale che interessa l�abitato di Tavarnuzze è compreso fra la via di
Baruffi e via Imprunetana per Bagnolo ed ha un�estensione limitata a qualche
centinaio di metri: da qui fino a monte la maggior parte dell�alveo risulta
incassato fra aree boschive o agricole con marcata incisione.
La parte finale del Fosso di Pescina è stata oggetto di un rilievo di dettaglio per
verificare le caratteristiche geometriche delle sezioni e dei materiali.
La sezione finale sul torrente Greve presenta una soglia in pietra che mantiene
il fondo del Pescina a quota superiore di circa 2,00 m rispetto al fondo dell�alveo
della Greve. A partire da tale sezione di sbocco sul corso d�acqua recettore, il
fosso di Pescina presenta un tratto intubato a monte di lunghezza circa 200
metri la cui sezione è costituita da uno scatolare di larghezza variabile da 5,50
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m a 4,20 m ed altezza 2,00-2,50 m. Tale scatolare è realizzato parte in cemento
armato e parte in muratura di pietrame.
E� evidente che i livelli dell�acqua del Pescina sono influenzati dal
comportamento idraulico del tombamento finale.
Definizione coefficienti di afflusso
La sezione idraulica di chiusura viene fissata in corrispondenza del manufatto di
attraversamento di via di Baruffi a cui si attribuisce l�estensione dell�intero
bacino imbrifero del fosso Pescina; all�intero bacino viene poi associato un
coefficiente di afflusso di 0,7. In questo modo si considera l�evento critico in
concomitanza con terreni saturi. La quasi totalità del bacino imbrifero è
costituito da area boschiva e terreni agricoli spesso incolti ad elevata pendenza.
Tipologia area Superficie (ha)
Aree collinari boschive-incolte 385 0.70
Pluviometria di riferimento: curve segnalatrici di possibilità climatica
Per il presente studio sono state utilizzate le linee segnalatrici di possibilità
pluviometrica del settore idrologico della Regione Toscana ( SIR aggiornamento
2012). Si è fatto riferimento alla stazione di Ferrone posta subito a monte del
bacino di interesse.
Tr, anniLSPP Regione Toscana
h(t), h in mm, t in ore
(piogge con durata 1h)
Tr 2 anni h(t) = 22.10 t 0.244
Tr 30 anni h(t) = 48.30 t 0.272
Tr 100 anni h(t) = 60.23 t 0.290
Tr 200 anni h(t) = 67.21 t 0.298
Tr 500 anni h(t) = 76.66 t 0.304
Tab. 1: LSPP R.T. 2012 per vari tempi di ritorno Tr
Calcolo della portata di deflusso in funzione del tempo di ritorno
Per la definizione dei volumi affluiti nel bacino in esame si fa riferimento alle
curve di possibilità pluviometrica per vari tempi di ritorno Tr, in linea con l�Analisi
di frequenza regionale delle precipitazioni estreme � LSPP (agg. 2012). Si
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utilizza il metodo del tempo di corrivazione.
Le verifiche vengono condotte, in accordo con le vigenti norme regionali, per i
seguenti tempi di ritorno:
Tr 30-ennale;
Tr 200-ennale;
Tr 500-ennale
Il tempo critico di corrivazione (tc) viene valutato con l'espressione del
Giandotti:
tc = (4 x A 1/2+ 1,5 x L) / (0,8 x (Hm)1/2)
dove:
- tc = tempo critico di corrivazione (ore)
- A = area bacino contribuzione in kmq (3,85 kmq)
- L = lunghezza massima dell�asta fluviale (3,700 km)
- Hm = quota media del bacino rispetto alla sezione considerata (150 m
circa)
Nel caso in esame, sostituendo i valori numerici, si ha:
tc = (7,84+5,55)/9,79 = 1,36 h
Si assume tempo critico di corrivazione (tc) uguale ad 1,0 h e di
conseguenza si calcola la portata attesa alle sezioni di chiusura applicando
l�espressione:
360
AIQ
dove:
= coefficiente di afflusso 0,70
I = intensità oraria di pioggia I=h(t)/t = a t n /t in mm/h
A = superficie in ettari del bacino sotteso (385 ha)
Q = portata di deflusso mc/s
La portata di deflusso associata ad un evento di piena con assegnato tempo di
ritorno per il bacino in esame è riportata nella seguente Tab. 2.
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Tab. 2: Portate attese fosso Pescina per vari Tr
Nei successivi calcoli di verifica condotti con HEC-RAS le portate associate ad eventi critici 30-
ennali, 200-ennali e 500-ennali sono state fissate in:
portata Tr 30 36 mc/s
portata Tr 200 55 mc/s
portata Tr 500 65 mc/s
area coeff.affl. a t n intensità Q
(mq) (ore) (mm/h) (mc/sec)
Tr2anni 3.850.000,00 0,70 22,10 1 0,244 22,10 16,54
Tr30 anni 3.850.000,00 0,70 48,30 1 0,272 48,30 36,16
Tr100 anni 3.850.000,00 0,70 60,23 1 0,290 60,23 45,09
Tr200 anni 3.850.000,00 0,70 67,21 1 0,299 67,21 50,31
Tr500 anni 3.850.000,00 0,70 76,66 1 0,304 76,66 57,39
tempo di ritorno TrCALCOLO AFFLUSSI
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2. Stato Attuale: descrizione dei rilievi effettuati sul corso d�acqua
Il tratto finale del fosso di Pescina si presenta intubato e confluisce nel Torrente
Greve con una soglia rialzata rispetto al letto di magra del fiume principale di
circa 2,00 m e subito a monte è costituito da una sezione scatolare ad arco che
attraversa tutto il nucleo abitato di Tavarnuzze fino alla confluenza del fosso di
Baruffi in destra idraulica da cui parte la sezione aperta che si protrae a monte.
Tale tratto intubato ha una lunghezza di circa 200 m con percorso
moderatamente curvilineo sottostante sia a viabilità pubblica che a sedime
privato: esso è costituito da una sezione rettangolare con soletta superiore
generalmente piana ad esclusione del tratto finale di sbocco sul torrente Greve
in cui è ad arco. La sezione, seppur presentando qualche differenza non
significativa lungo il tratto chiuso, può essere mediamente assimilata ad un
rettangolo di base 5,00 m ed altezza 2,00 m ad esclusione della sezione di
imbocco. In corrispondenza del ponte di via di Baruffi l�intradosso dell�impalcato
è a circa 1,50 m dal fondo: la sezione di imbocco dello scatolare risulta la più
ridotta con dimensioni nette 5,00x1,50.
Il tratto visibile di monte è costituito da una sezione rettangolare con spalle
verticali in cemento o muratura e fondo parte in cemento e parte in terra
inerbita.
Sullo sbocco si rileva, subito a valle del tratto intubato, la presenza di una soglia
trasversale che mantiene la livelletta del Pescina più alta di circa 2,00 m rispetto
al fondo del torrente Greve. Tutta la sezione risulta rivestita in pietrame
compreso anche il tratto di alveo del corso d�acqua principale.
Per circa 200 metri a monte del ponte di Baruffi (inizio del tratto intubato) la
sezione del Pescina si mantiene rettangolare con pareti verticali in c.a. o
muratura e fondo alveo in c.a. (primi 50 metri) ed in terra inerbita. L�altezza
delle pareti verticali risulta di circa 2.50-3,00 m rispetto all�alveo di magra del
corso d�acqua. Subito a monte, l�alveo di presenta con sponda sinistra sempre
costituita da pareti verticali in c.a. o muratura mentre la sponda destra presenta
una parete inclinata in muratura in stato di degrado: le sommità arginali
risultano comunque circa uguali fra destra e sinistra idraulica.
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Dalla fine dell�ultimo edificio residenziale anche la sponda destra è costituita da
muratura in pietrame in condizioni di degrado: tale sezione si protrae per pochi
metri (dall�ultimo edificio prospiciente l�alveo in sx idraulica fino al parcheggio) e
subito a monte del piccolo piazzale adibito a parcheggio inizia l�alveo inciso
naturale circondato da aree boschive incolte.
2.1 Verifica idraulica tratto di valle (sezione chiusa fino allo sbocco nel t. Greve)
A valle dei rilievi effettuati e della configurazione del tratto finale del fosso in
questione sono state condotte delle verifiche idrauliche per stabilire l�officiosità
del sistema.
Il tratto intubato si comporta differentemente in funzione dei livelli dell�acqua in
transito: fino all�intradosso della soletta superiore si ha un funzionamento a
canale aperto (moto permanente), oltre tale quota il tratto di fosso intubato si
comporta come una bocca a battente. In questo caso il carico idraulico è dato
dal dislivello esistente fra la sezione di sbocco e la quota massima che l�acqua
può raggiungere sulla sezione di monte in corrispondenza del ponte su via di
Baruffi.
Subito a monte del ponte in questione l�acqua può arrivare fino alla sommità
degli argini costituiti da muri verticali sia in destra che in sinistra idraulica (circa
corrispondente alla quota stradale di 74,40 msm): oltre tale quota l�acqua
fuoriesce e comincia ad interessare la sede stradale.
La quota stradale vale in quel punto circa 74,40 msm mentre la quota di sbocco
nel torrente Greve della sezione finale del fosso Pescina è posta a 69,40 msm .
Il dislivello disponibile vale quindi al massimo 5,00 metri.
Con tale carico idraulico di monte, applicando le espressioni delle luci a
battente:
A ( 2 g h) ½
Assumendo mediamente = 0,62 (coeff di efflusso) si ha la seguente Tab . 3.
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Tab. 3: Portata tratto intubato fosso Pescina (luce a battente)
Nel calcolo della Tabella 3 si è utilizzata la sezione minima del tratto intubato: sezione in corrispondenza del ponte su via di Baruffi 5,00x1,50 m,
Come è evidente dal confronto con i numeri, la portata massima che può transitare attraverso il tratto finale intubato del fosso Pescina è stimata teoricamente in circa 45 mc/s con battente di monte circa coincidente con la quota dell�impalcato del ponte su via Baruffi.Considerando che la sezione di imbocco del tratto intubato (ponte su via Baruffi) non risulta perpendicolare all�asse del Pescina, che esistono tubazioni amonte dell�impalcato che riducono la sezione libera, che subito a monte il fondo alveo presenta un salto di fondo, sembra ragionevole assumere che la portata specifica del tratto intubato abbia un valore massimo non superiore a 40 mc/s che corrisponde ad una lama d�acqua circa coincidente con l�impalcato del ponte.
Valori di portata eccedenti tale valore, visto le condizioni al contorno, possonogenerare rigurgiti con fenomeni di fuoriuscita dell�acqua a monte del ponte su via di Baruffi.
Dalle verifiche condotte con HEC_RAS emerge che i livelli di piena rimangono confinati entro gli argini fino a portate circa 30-ennali. Cautelativamente si assume che l�officiosità del tratto intubato possa essere associata a tempo di ritorno 30-ennale e quindi associata a portate di 35 mc/s.
Tenuto conto che il bacino imbrifero del fosso Pescina rappresenta una parte
larghezza altezza area dislivello h coeff. portata(m) (m) (mq) (m) (mc/s)
carico idraulico a monte
h=1,20 m 5,0 1,5 7,5 1,20 0,62 22,6carico idraulico a monte
h=1,50 m 5,0 1,5 7,5 1,50 0,62 25,2carico idraulico a monte
h=1,80 m 5,0 1,5 7,5 1,80 0,62 27,6carico idraulico a monte
h=2,00 m 5,0 1,5 7,5 2,00 0,62 29,1carico idraulico a monte
h=2,50 m 5,0 1,5 7,5 2,50 0,62 32,6carico idraulico a monte
h=3,00 m 5,0 1,5 7,5 3,00 0,62 35,7carico idraulico a monte
h=3,50 m 5,0 1,5 7,5 3,50 0,62 38,5carico idraulico a monte
h=4,00 m 5,0 1,5 7,5 4,00 0,62 41,2carico idraulico a monte
h=4,50 m 5,0 1,5 7,5 4,50 0,62 43,7carico idraulico a monte
h=5,00 m 5,0 1,5 7,5 5,00 0,62 46,1
nota: sbocco sul T.Greve 69,40 msm - max quota a monte (quota stradale ponte via Baruff i) 74,40 msm
STATO ATTUALE
luce a battente (5,00x1,50):portata teorica in funzione del carico idraulico a monte
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poco significativa dell�intero bacino del torrente Greve ed inoltre lo sbocco avviene tramite una soglia con altezza dal fondo dell�alveo del corso d�acqua principale superiore a 2,00 m, le verifiche idrauliche sono state svolte nell�ipotesi di scarico non rigurgitato nel torrente Greve.
2.2 Verifica idraulica tratto di monte (a monte della sezione scatolare) �
Modellazione eseguita con Hec-Ras vers. 5.03
Lo studio idraulico è stato condotto per la verifica del tratto del Fosso di
Pescina dalla sezione di imbocco dello scatolare (in corrispondenza di Via di
Baruffi) fino a monte del tratto urbanizzato.
Su tale tratto è stata eseguita una modellazione idraulica per la verifica del
comportamento del torrente in condizioni di Piena 30-ennale, 200-ennale e
500-ennale.
Le portate calcolate secondo le LSPP della Regione Toscana per i vari tempi
di ritorno sono quelle calcolate in Tab. 2 e poi fissate in:
Tr 30-ennale Q= 36 mc/s
Tr 200-ennale Q= 55 mc/s;
Tr 500-ennale Q= 65 mc/s
Il software utilizzato per la modellazione in moto permanente è Hec-Ras 5.03,
con il metodo di modellazione in �corrente mista�.
Come condizioni al contorno di monte è stata utilizzata la funzione �Known
W.S.� del software fissando il valore della superficie libera uguale alla
profondità di moto uniforme; il dato richiesto dal programma è la pendenza
della linea dei carichi totali, approssimata mediante la pendenza del tratto di
canale a monte (3%).
La modellazione idraulica è stata svolta allo scopo di verificare il
comportamento del Fosso nel tratto che interessa l�abitato di Tavarnuzze. La
configurazione di tale tratto è stata rilevata mediante sopralluoghi e riportata
nella planimetria di corredo (stato attuale).
Per quanto riguarda la scabrezza, in base alla tabella sottostante, si è assunto
Ks = 30 a cui corrisponde il coefficiente di Manning pari a n = 0,033 sia per il
fondo che per le pareti in terra (Alveo naturale con ciottoli e ghiaia) ed n=
0,018 per pareti e fondo in cls utilizzando i coefficienti di scabrezza di
letteratura (v. Tab. 4).
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Tabella 4: Coefficienti di scabrezza per canali (Meccanica dei fluidi, Marchi e Rubatta).
La simulazione ha permesso di valutare l�andamento delle portate liquide e
quindi di valutare l�innalzamento del pelo libero nonché le variazioni di velocità
della corrente.
Si riportano di seguito, per il valore di portata 30-ennale, 100-ennale 200-
ennale e 500-ennale, i risultati ottenuti dalla simulazione in termini di livello
per ciascuna sezione in ordine da monte a valle ed il profilo longitudinale del
torrente nelle tre condizioni suddette.
In figura seguente si riporta la schematizzazione del torrente adottata.
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Tab. 5: Risultati calcolo HEC-RAS stato attuale
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2.3 Considerazioni finali ed individuazione aree vulnerabili stato attuale
Le analisi condotte sul tratto finale del fosso di Pescina compreso fra lo sbocco sul
torrente Greve e l�inizio del tratto naturale nel Comune di Impruneta, hanno messo in
evidenza:
- La presenza di un tratto intubato a valle dallo sbocco nel torrente Greve fino al
ponte su via di Baruffi che da certi livelli idrici in poi si comporta come una bocca
a battente;
- L�officiosità delle sezioni chiuse, tenuto conto anche del comportamento del livelli
idrici nella sezione di imbocco (ponte su via Baruffi), è in grado di garantire il
transito delle portate anche 30-ennali;
- Le portate 200-ennali non sono contenute entro gli argini e causano allagamenti
del tessuto urbano di Tavarnuzze: dato l�andamento altimetrico dei luoghi e la
pendenza naturale degli stessi verso l�alveo inciso del Torrente Greve le acque in
questione avranno carattere �di transito� salvo l� impatto con zone localmente
depresse e soprattutto piani interrati.
Nei riguardi del transito della portata di piena, l�odierna configurazione dell�asta in
esame ha una officiosità circa 30-ennale: il sistema di smaltimento cioè è in grado di
smaltire le portate con tempo di ritorno Tr=30 anni.
La modellazione idraulica mette in evidenza, come era prevedibile, che il punto più
critico è identificato nella sezione di imbocco del tratto intubato (ponte su via di
Baruffi)
Fino a portate di circa 36-40 mc/s mc/s il tratto scatolare di valle riesce a smaltire i
volumi affluiti senza dar luogo ad innalzamenti del pelo libero che superino le quote
arginali, oltre tale portata le acque provenienti da monte fuoriescono ed interessano
subito la sede stradale di via di Baruffi la quale ha una pendenza marcata verso la
piazza di Tavarnuzze favorite dalla pendenza delle strade .
Si tratta evidentemente di acque di transito che avrebbero il loro naturale sbocco nel
torrente Greve.
Potenzialmente tutte le zone urbanizzate poste sotto la quota del ponte su via di
Baruffi sono potenzialmente interessate dalle portate di transito derivanti dal fosso di
Pescina in caso di eventi meteorici aventi Tr superiore a 30 anni. Evidentemente
risulteranno vulnerabili soprattutto le parti di edifici interrati o seminterrati i cui piani di
calpestio o d�uso si trovino al di sotto delle strade pubbliche. Le zone a rischio sono
evidenziate nella planimetria di fig. 2 sotto riportata. La base cartografica utilizzata è
la cartografia digitale LIDAR della Regione Toscana.
Nella tavola 2 �Carta della pericolosità idraulica� sono infine riportate le aree
vulnerabili per eventi 30-ennali, 200-ennali e 500-ennali intergrando le verifiche
condotte sul fosso di Baruffi e successivamente sul fosso di Pescina, ai sensi della
vigente normativa regionale.
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In fig. 3 della presente relazione si allega per completezza un estratto della carta di
vulnerabilità suddetta fuori scala
E� evidente che le considerazioni sopra svolte prevedono che le sezioni verificate
siano mantenute sempre in piena efficienza soprattutto nei riguardi del trasporto
solido: è fondamentale mantenere sempre le sezioni libere da materiale trasportato
dalla corrente che possa ostruire la sezione di imbocco del tratto finale intubato.
Fig.2: HEC-RAS - Individuazioni aree vulnerabili per transito acque fosso Pescina (60 minuti da inizio evento)
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Allegato1: Stato Attuale - Modellazione eseguita con Hec-Ras v. 5.03
0 20 40 60 80 100 120 140 160 18072
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Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
Main Channel Distance (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 30
WS Tr 30
Crit Tr 30
Ground
LOB
ROB
Pescina 1
0 20 40 60 80 100 120 140 160 18072
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Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
Main Channel Distance (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 200
Crit Tr 200
WS Tr 200
Ground
LOB
ROB
Pescina 1
0 20 40 60 80 100 120 140 160 18072
73
74
75
76
77
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Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
Main Channel Distance (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
Crit Tr 500
WS Tr 500
Ground
LOB
ROB
Pescina 1
10
9.79.6
9.5
9.4
9.39.2
9.12
9.01
9
7.5
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
Legend
WS Tr 200
Ground
Bank Sta
0 10 20 30 40 5075
76
77
78
79
80
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 10
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
Crit Tr 500
EG Tr 30
Crit Tr 200
WS Tr 200
Crit Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.033 .033 .033
0 5 10 15 2074.5
75.0
75.5
76.0
76.5
77.0
77.5
78.0
78.5
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.7
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
WS Tr 200
EG Tr 30
Crit Tr 200
Crit Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.033 .033 .033
0 5 10 15 2074.5
75.0
75.5
76.0
76.5
77.0
77.5
78.0
78.5
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.6
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
WS Tr 200
EG Tr 30
WS Tr 30
Crit Tr 30
Ground
Bank Sta
.033 .033 .033
0 5 10 15 20 2574.0
74.5
75.0
75.5
76.0
76.5
77.0
77.5
78.0
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.5
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
WS Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 200
EG Tr 30
Crit Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.033 .033 .033
0 2 4 6 8 10 12 1474
75
76
77
78
79
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.4
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
WS Tr 200
Crit Tr 500
EG Tr 30
WS Tr 30
Crit Tr 30
Ground
Bank Sta
.033 .033 .033
0 2 4 6 8 10 1273
74
75
76
77
78
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.3
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
WS Tr 200
EG Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.033 .033 .033
0 2 4 6 8 10 1273
74
75
76
77
78
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.2
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
WS Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 200
EG Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.022 .033 .022
0 2 4 6 8 1073
74
75
76
77
78
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.12
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
WS Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 200
EG Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.022 .033 .022
0 2 4 6 8 1073.5
74.0
74.5
75.0
75.5
76.0
76.5
77.0
77.5
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.1
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
WS Tr 200
EG Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.022 .033 .022
0 2 4 6 8 1073
74
75
76
77
78
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9.01
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
WS Tr 200
EG Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.022 .022
0 2 4 6 8 1073
74
75
76
77
78
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 9
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
Crit Tr 500
EG Tr 30
Crit Tr 200
WS Tr 200
WS Tr 30
Crit Tr 30
Ground
Bank Sta
.022 .022 .022
0 2 4 6 8 1072
73
74
75
76
77
78
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 8
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
EG Tr 30
Crit Tr 500
Crit Tr 200
WS Tr 500
WS Tr 200
Crit Tr 30
WS Tr 30
Ground
Bank Sta
.022 .022 .022
0 2 4 6 872
73
74
75
76
77
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 7.5
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
WS Tr 500
Crit Tr 500
EG Tr 30
Crit Tr 200
WS Tr 200
WS Tr 30
Crit Tr 30
Ground
Bank Sta
.022 .022 .022
0 2 4 6 872
73
74
75
76
77
Pescina Plan: Plan 19 10/30/2018 9:31:17 AMGeom: Pescina Flow: Flow 43
River = Pescina Reach = 1 RS = 7
Station (m)
Ele
va
tio
n (
m)
Legend
EG Tr 500
EG Tr 200
Crit Tr 500
EG Tr 30
Crit Tr 200
WS Tr 500
WS Tr 200
WS Tr 30
Crit Tr 30
Ground
Bank Sta
.022 .022 .022