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STUDIO MICHELETTI – STUDIO ASSOCIATO DI INGEGNERIA E ARCHITETTURA Codice Fiscale e Partita IVA 03944860984 25123 BRESCIA VIA SAN ROCCHINO 99

A TEL 030301879 FAX 030392810 [email protected] www.michelettiingegneria.it

DESCRIZIONE DELL’OPERA

L’edificio in oggetto si sviluppa su un piano fuori terra in adiacenza a un edificio esistente,

analogo per dimensioni e tipologia. Il nuovo fabbricato, così come quello esistente, presenta una

struttura a pareti a telaio in legno ancorate alla base a fondazioni in calcestruzzo armato. Il

progetto delle fondazioni è a cura di altro tecnico.

La copertura è a doppia falda ed è costituita da arcarecci 12x20 cm in legno lamellare gl24h posti

ad un interasse pari a 70 cm. Gli arcarecci interni poggiano superiormente sulle travi di colmo

20x36 cm in legno lamellare gl24h con giunzioni a coda di rondine, inferiormente poggiano su

banchine 20x28 cm in legno lamellare gl24h, sempre con giunzioni a coda di rondine. Le gronde

sono realizzate con travetti “passafuori” 10x14 cm posti al di sopra dell’assito, in corrispondenza

dei sottostanti arcarecci.

Le travi di colmo e le banchine proseguono a sbalzo su un lato dell’edificio per garantire un

appoggio superiore ed inferiore agli arcarecci esterni, che formano una tettoia. Le travi di colmo

poggiano su due pilastri perimetrali 15x20 cm in legno lamellare gl24h e internamente, data

l’assenza di pilastri, su due capriate in legno lamellare gl24h, costituite da puntoni 20x24 cm,

catena 20x36 cm, monaco 20x28 cm e saette 16x20 cm.

Gli arcarecci esterni hanno sezione 10x20 cm e si rastremano in gronda a 10x14 cm.

Fig. 1: Pianta piano terra

2



Fig. 2: Copertura

pav. industriale 15 cm

platea in cls 30 cm

foamglas 6 cm

magrone 10 cm

1078

1018

+0.00+0.00+0.15

1078

120 120

51

275

210

2102

96

296

pav. industriale 15 cm

platea in cls 30 cm

foamglas 6 cm

magrone 10 cm

1018

+0.00+0.00+0.15

270

270

210

2102

96

296

120 120

36

Fig. 3-4: Sezioni A-A

3



+0.30

17

0

42

0

16

0

+0.00

1043

1238

24

029

71

82

49

5

200 1088

200 200 200

Fig. 5: Sezione B-B

MATERIALI IMPIEGATI

ELEMENTI IN ACCIAIO

Acciaio S235 (piatti e piastre)

resistenza caratteristica a snervamento fy,k = 235 N/mm2

resistenza caratteristica a rottura ft,k = 360 N/mm2

STRUTTURA IN LEGNO

Travi e pilastri: Legno lamellare Gl24h

Pareti: Legno massiccio C24

CARATTERISTICHE MECCANICHE GL24h C24

Resistenza a flessione (N/mm2) 24,00 24,00

Resistenza a trazione parallela alle fibre (N/mm2) 19,20 14,00

Resistenza a trazione ortogonale alle fibre (N/mm2) 0,50 0,50

Resistenza a compressione parallela alle fibre (N/mm2) 24,00 21,00

Resistenza a compressione ortogonale alle fibre (N/mm2) 2,50 2,50

Resistenza a taglio (N/mm2) 3,50 2,50

Modulo elastico medio parallelo alle fibre (N/mm2) 11500 11000

Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre (N/mm2) 9600 7400

Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre (N/mm2) 300 370

Modulo di taglio medio (N/mm2) 650 690

Massa volumica caratteristica (kg/m3) 385 350

4



MODALITÁ DI CALCOLO

I calcoli sono stati eseguiti secondo le regole della scienza delle costruzioni, nel rispetto delle

norme vigenti in materia.

La sicurezza della struttura è stata valutata secondo quanto indicato nel D.M. 17/01/2018

relativamente a costruzioni di classe d’uso II.

ANALISI DELLA STRUTTURA

Normativa e assunzioni per l’analisi, il calcolo e la verifica

La normativa utilizzata per la verifica degli elementi strutturali è il D.M. 17/01/2018 “Norme

Tecniche per le Costruzioni”.

Il calcolo delle azioni interne nella struttura è stato condotto secondo le seguenti ipotesi e

assunzioni:

- comportamento elastico-lineare dei materiali;

- sovrapposizione degli effetti;

- metodo semiprobabilistico agli stati limite.

- vita nominale VN ≥ 50 anni (Opere ordinarie, ponti opere infrastrutturali e dighe di dimensioni

contenute o di importanza normale)

- classe d’uso II (Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti)

- coefficiente d’uso CU = 1,0

- zona sismica 4;

- classe di duttilità: CD “A”;

- coefficiente di struttura: q = 5,0;

- struttura regolare in elevazione;

- struttura regolare in pianta;

- metodo di calcolo degli autovalori: metodo di Ritz.

Carichi considerati

Nel calcolo delle azioni sono stati considerati i seguenti carichi:

1. Permanenti copertura (incluso peso proprio,

impianti e pannelli fotovoltaici): 1,20 kN/m2

2. Variabili copertura (neve al suolo): 1,50 kN/m2

(valore caratteristico da moltiplicare per il coefficiente di forma µ=0,8)

3. Vento:

(zona 1, cat esp. IV, ce= 1,63, cd= 1) pk = 0,64 kN/m2

(il valore di pk è da moltiplicare ulteriormente per i coefficienti di forma Cp relativi alle diverse condizioni di

sollecitazione)

5



Per quanto riguarda i coefficienti di forma Cp necessari per la determinazione dell’azione

globale del vento, sono state considerate le seguenti configurazioni:

4. Sisma

Combinazioni delle azioni

Le combinazioni di carico considerate nell’analisi sono quelle indicate nella normativa NTC 2018

ai fini delle verifiche agli stati limite:

- SLU gG1·G1 + gG2·G2 + gQ1·Qk1 + gQ2· Ψ 02·Qk2 + gQ3· Ψ 03·Qk3 + …

- SLE rara G1 + G2 + Qk1 + Ψ 02·Qk2 + Ψ 03·Qk3 + …

- SLE frequente G1 + G2 + Ψ 11·Qk1 + Ψ 22·Qk2 + Ψ 23·Qk3 + …

- SLE quasi permanente G1 + G2 + Ψ 21·Qk1 + Ψ 22·Qk2 + Ψ 23·Qk3 + …

Il valore dei coefficienti di combinazione Ψ è indicato nella tabella 2.5.I delle norme:

6



Il valore dei coefficienti parziali di sicurezza gGi e gQj sono dati in tabella 2.6.I delle norme:

TIPO DI ANALISI SVOLTA E PRESENTAZIONE DEI RISULTATI

Nel calcolo si è adottata un’analisi lineare dinamica, secondo quanto indicato nel par. 7.3.3.1 del

D.M. 17/01/2018.

L’analisi dinamica lineare consiste:

- nella determinazione dei modi di vibrare della costruzione (analisi modale);

- nel calcolo degli effetti dell’azione sismica, rappresentata dallo spettro di risposta di progetto,

per ciascuno dei modi di vibrare individuati;

- nella combinazione di questi effetti.

Masse partecipanti:

- massa partecipante in condizione Sisma X: 98,5%;

- massa partecipante in condizione Sisma Y: 98,6%.

I massimi spostamenti relativi d'interpiano rispettano i limiti previsti per legge (limite SLD=0,005h)

e sono stati ottenuti i seguenti valori:

- spostamento massimo=0,0015h (Famiglia "SLD", combinazione 9);

Gli effetti di eventuali non linearità di tipo geometrico sono stati analizzati attraverso una analisi

P-Delta della struttura: la verifica risulta rispettata (7.3.2) § 7.3.1 NCT 2018 essendo θ max =

0,14 < 0,30.

7



Modello ad elementi finiti

Per il calcolo delle azioni interne e per la verifica degli elementi strutturali si è proceduto alla

schematizzazione della struttura tramite modellazione agli elementi finiti e alla verifica dei risultati

tramite metodi analitici. Il programma di calcolo utilizzato è SISMICAD ver. 12.12 dell’azienda

Concrete di Padova.

L’edificio ha struttura portante a pannelli di parete a telaio chiodati con diaframmi chiodati. Nel

modello, le pareti considerate sismoresistenti sono state modellate come elementi bidimensionali

svincolati nei confronti del momento fuori piano. I pilastri e le travi sono stati modellati come

elementi monodimensionali incernierati alle estremità.

La copertura è stata modellata con comportamento rigido e falda piana, incrementando

adeguatamente l’altezza dell’edificio per tener conto dell’approssimazione.

La capriata è una struttura staticamente equilibrata trasferente agli appoggi solo azioni verticali,

in quanto le spinte orizzontali provenienti dai puntoni vengono assorbite dalla catena della

capriata stessa. Pertanto ogni capriata è stata modellata come una trave rigida caricata

puntualmente dal colmo nella sua mezzeria, appoggiata alle due estremità sulle pareti portanti in

modo tale da trasferire solo azioni verticali.

I carichi sono stati applicati come distribuiti sulla copertura, l’azione del vento sulle pareti è stata

considerata come un carico lineare agente sui bordi superiore ed inferiore.

Fig. 6: Modello realizzato con il software di calcolo: struttura senza carichi

8



Fig. 7: Modello realizzato con il software di calcolo: struttura con carichi superficiali e lineari

ACCETTABILITÀ DEI RISULTATI

Si ritiene che il modello numerico creato presenti risultati coerenti con quanto ipotizzato in fase di

dimensionamento preliminare della struttura: prima di procedere alla verifica degli elementi

strutturali si sono analizzate le distribuzioni dei carichi nelle varie condizioni e le reazioni verticali

alla base delle pareti, constatando una distribuzione degli sforzi equilibrata ed in linea con quanto

ipotizzato. Anche il dimensionamento rispecchia realisticamente le caratteristiche meccaniche

degli elementi strutturali, nonché i relativi vincoli.

9



VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI

Il software di calcolo esegue le verifiche di resistenza agli SLU e di esercizio agli SLE e, nel caso

di elementi sismoresistenti, le verifiche di resistenza e di esercizio agli SLV e SLD secondo le

prescrizioni del D.M. 17/01/2018.

PARETI PLATFORM FRAME (a telaio) sp. 12 cm +

1,5 + 1,5 pannello osb su entrambi i lati

BA

NC

HIN

A 2

0x2

8

con

cod

e d

i ro

nd

ine

BA

NC

HIN

A 2

0x2

8

con

cod

e d

i ro

nd

ine

BA

NC

HIN

A 2

0x2

8

con

cod

e d

i ro

nd

ine

BA

NC

HIN

A 2

0x2

8

con

cod

e d

i ro

nd

ine

BA

NC

HIN

A 2

0x2

8

con

cod

e d

i ro

nd

ine

BA

NC

HIN

A 2

0x2

8

con

cod

e d

i ro

nd

ine

ARCARECCI 12x20/70 cm ARCARECCI 12x20/70 cm

CAPRIATA

CO

LM

O 2

0x36

con

cod

e d

i ro

nd

ine

CO

LM

O 2

0x36

con

cod

e d

i ro

nd

ine

CO

LM

O 2

0x36

con

cod

e d

i ro

nd

ine

CAPRIATA

Fig. 8: Elementi della copertura di cui si riportano le verifiche

1 A

3

2

B

4

10



17,9

monaco 2

0x28

L.L

. G

L24h

puntone 20x24 L.L. GL24hpuntone 20x24 L.L. GL24h

catena 20x36 L.L. GL24h

+0.16

Fig. 9: Capriata di cui si riportano le verifiche

Fig. 9: Elementi delle pareti portanti di cui si riportano le verifiche

4

5

67

C

11



1) ARCARECCI 12x20 / 70 cm (gl24h)

Schema statico

L

g

q

A

B

I valori massimi del momento flettente e del taglio per la combinazione SLU sono rispettivamente:

MEd = 7,49 kNm

VEd = 5,73 kN

Di seguito si riporta la verifica agli SLU relativa alla sezione dell’arcareccio.

Base B 120,0 mm

Altezza H 200,0 mm (lato maggiore sempre)

Momento sollecitante y-y MSd,y 7,49 kNm

Momento sollecitante z-z MSd,z 0 kNm

Taglio sollecitante Vsdy 0 kN

Taglio sollecitante Vsdz 5,73 kN

Azione assiale sollecitante NSd 0 kN (Traz negativa)

Momento torcente Mtor,d 0 kNm

Classe di servizio 1

Classe di durata del carico

Tipologia

Classificazione (EN1194)

kmod 0,9gm 1,45

Resistenze caratteristiche

Flessione fm,k,// 24,00 N/mm2 Taglio fv,k 3,50 N/mm

2

Trazione ft,0,k,// 19,20 N/mm2 Emedio// 11500,00 N/mm

2

Trazione ft,90,k 0,50 N/mm2 E0,05 9600,00 N/mm

2

Compressione fc,0,k 24,00 N/mm2 Emedio,ort 300,00 N/mm

2

Compressione fc,90,k 2,50 N/mm2 Gmedio 650,00 N/mm

2

Densità rk 3,85 kN/m3

Resistenze di progetto

Flessione fm,d,// 14,90 N/mm2

Trazione ft,0,d 11,92 N/mm2


Compressione fc,0,d 14,90 N/mm2


Taglio fv,d 2,17 N/mm2

Lamellare GL24h SLU

Legno Lamellare

Breve

g = 0,84 kN/m (valore caratteristico)

q = 0,84 kN/m (valore caratteristico)

α = 17,1°

L = 5 m

12



VERIFICA A FLESSIONE

0,57 <= 1 Verificato


Wy,sezione = 800000 mm3

Wz,sezione = 480000 mm3

sm,y,d = 9,36 N/mm2

sm,z,d = 0,00 N/mm2

khy = 1,100

khz = 1,100

km = 0,7

VERIFICA A TAGLIO

td = 0,36 N/mm2 <= fv ,d 2,17 N/mm2Verificato

se H<(150mm LM; 600mm LL)


(=0,7 per sez rettangolari; =1 per altre sezioni)

NT 2008 - § 4.4.8.1.9

(sm,y ,d/fm,y ,d)+km(sm,z,d/fm,z,d) =

km(sm,y ,d/fm,y ,d)+(sm,z,d/fm,z,d) =

NT 2008 - § 4.4.8.1.6

Di seguito si riporta la verifica di deformabilità agli SLE. Dati di calcolo

Base B 120 mm

Altezza H 200 mm

Luce di calcolo L 523 cm


Tipologia


coefficiente di deformabilità kdef = 0,6

Emedio// = 11500,00 N/mm2

Valori limite CNR-DT 206/2007 - § 6.4.3

Limite freccia istantanea dovuta ai carichi variabili: L = 1/ 350

Limite freccia finale dovuta ai carichi variabili: L = 1/ 300

Limite freccia finale totale L = 1/ 200

Valori da calcolo (da analisi elastica agli elementi finiti)

Controfreccia u0 = 0,00 cm

u1,in = 0,85 cm

u2,in = 0,81 cm

uin = 1,66 cm

u'1,in = 0,85 cm

u'2,in = 0,00 cm

u'in = 0,85 cm

Verifiche di deformabilità CNR-DT 206/2007 - § 6.4.3

Freccia istantanea carichi variabili u2,in = 0,8 cm ≤ 1,5 cm Verificato

Freccia finale carichi variabili u2,fin = u2,in + u2,dif = u2,in + u'2,in · kdef = 0,8 cm ≤ 1,7 cm Verificato

Freccia finale totale ufin = uin + udif = uin + u'in · kdef = 2,2 cm ≤ 2,6 cm Verificato

Freccia istantanea totale (combinazione quasi permanente )

Freccia istantanea totale (combinazione rara )

Freccia istantanea carichi permanenti (combinazione quasi permanente )

Freccia istantanea carichi variabili (combinazione quasi permanente )

modulo elastico:

Freccia istantanea carichi permanenti (combinazione rara )

Freccia istantanea carichi variabili (combinazione rara )

Lamellare GL24h SLU

Legno Lamellare

Neve (a quota < 1000 m slm)

13



2) COLMO 20x36 cm con code (gl24h)

Schema statico

A B

L

g

q


MEd = 32,36 kNm

VEd = 33,70 kN

La sezione della trave presenta intagli per le giunzioni a coda di rondine. Si ha quindi una

riduzione delle caratteristiche meccaniche della sezione lorda. Si considera nelle verifiche di

resistenza una sezione rettangolare equivalente pari a 13,24x36 cm (di pari W rispetto alla

sezione intagliata), nelle verifiche di deformabilità una sezione 14,83x36 cm (di pari J rispetto alla

sezione intagliata).

g = 6,58 kN/m (valori caratteristici)

q = 6,00 kN/m (valori caratteristici)

L = 3,84 m

14



Di seguito si riporta la verifica agli SLU relativa alla sezione della trave.

Base B 132,4 mm










Tipologia


kmod 0,9gm 1,45



2


2


2


2


2









Lamellare GL24h SLU

Legno Lamellare

Breve






sm,y,d = 11,32 N/mm2

sm,z,d = 0,00 N/mm2

khy = 1,052

khz = 1,100

km = 0,7

VERIFICA A TAGLIO




NT 2008 - § 4.4.8.1.6




NT 2008 - § 4.4.8.1.9

15




Base B 148,3 mm

Altezza H 360 mm



Tipologia



Emedio// = 11500,00 N/mm2







u1,in = 0,28 cm

u2,in = 0,26 cm

uin = 0,54 cm

u'1,in = 0,28 cm

u'2,in = 0,00 cm

u'in = 0,28 cm









modulo elastico:



Lamellare GL24h SLU

Legno Lamellare


3) BANCHINA 20x28 cm (gl24h)

Schema statico

A

L

Q

L

1

3

G

Q

G

L2


MEd = 16,35 kNm

VEd = 15,14 kN

G = 2,58 kN (valore caratteristico)

Q = 2,81 kN (valore caratteristico)

L1 = 0,73 m

L2 = 0,70 m

L3 = 1,76 m

16



La sezione della trave presenta un intaglio, si ha quindi una riduzione delle caratteristiche

meccaniche della sezione lorda. Si considera nelle verifiche di resistenza una sezione

rettangolare equivalente pari a 10,95x28 cm (di pari W rispetto alla sezione intagliata), nelle

verifiche di deformabilità una sezione 12,64x28 cm (di pari J rispetto alla sezione intagliata).

Di seguito si riporta la verifica agli SLU relativa alla sezione della trave.

Base B 109,5 mm










Tipologia


kmod 0,9gm 1,45



2


2


2


2


2









Lamellare GL24h SLU

Legno Lamellare

Breve






sm,y,d = 11,43 N/mm2

sm,z,d = 0,00 N/mm2

khy = 1,079

khz = 1,100

km = 0,7

VERIFICA A TAGLIO





NT 2008 - § 4.4.8.1.9



NT 2008 - § 4.4.8.1.6

17




Base B 126,4 mm

Altezza H 280 mm



Tipologia



Emedio// = 11500,00 N/mm2







u1,in = 0,17 cm

u2,in = 0,18 cm

uin = 0,35 cm

u'1,in = 0,17 cm

u'2,in = 0,00 cm

u'in = 0,17 cm









modulo elastico:



Lamellare GL24h SLU

Legno Lamellare


4) CAPRIATA (gl24h)

Schema statico

RED

Red = 61,14 kN (valore allo SLU)

18



Di seguito si riporta la verifica agli SLU relativa alla capriata.

Caratteristiche geometriche capriata

Lunghezza catena L 890 cm

a 17,1 °

L' 404 cm

Freccia f 137 cm

Base puntone bp 20 cm

Altezza puntone hp 24 cm

Area puntone Ap 480 cm

Modulo di resistenza puntone Wp 1920 cm

Base catena bc 20 cm

Altezza catena hc 36 cm

Caratteristiche geometriche nodo puntone-catena

Altezza sezione ridotta h'c 27,4 cm

Altezza sezione appoggio puntone h'p 9,0 cm

Eccentricità azione assiale nel puntone ep 7,5 cm

Eccentricità reazione eR 74,0 cm

Lunghezza tallone lt 100 cm

Area catena (sez. ridotta) A'c 548 cm2

Modulo di resistenza catena (sez ridotta) W'c 2503 cm3

Inclinazione puntone

Lunghezza puntone

Caratteristiche geometriche nodo puntone-monaco

Base monaco bm 20 cm

Altezza monaco hm 28 cm

Lunghezza zona di contatto lm 24 cm

Inclinazione puntone ripetto al monaco b 72,9 °

Sollecitazioni ed azioni interne

Carico esterno P 6114 kg

Carico distribuito esterno p 0 kg/m

Azione assiale nel puntone Np 10397 kg

Azione assiale nella catena Fc 9937 kg

Momento massimo nel puntone Mp 0 kgcm

Reazione all'appoggio R 3057 kg

19





Tipologia


kmod 0,9

gm 1,45



2


2


2


2


2

Taglio fv,k 2,70 N/mm2 Densità rk 3,80 kN/m

3








Lamellare GL24h SLU

Legno Lamellare

Breve

VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI E NODI

Verifica a Pressoflessione del puntone

Snellezza l 71

Coefficiente w 1,55

σ = ωNp/Ap+Np·ep/Wp+Mp/Wp= 74,2 kg/cm2 ≤ 148,97 Verificato

Verifica a Cesoiamento del tallone

τc = Fc/(bc·l t) = 5,0 kg/cm2 ≤ 16,76 Verificato

Verifica Schiacciamento nodo puntone-catena

σc,amm,θ = σc,// - (σc,//-σc,ort) senα = 145,1 kg/cm2

lato puntone σc,p = Np/(bp·h'p) = 57,8 kg/cm2 ≤ 148,97 Verificato

lato catena σc,p = Np/(bc·h'p) = 57,8 kg/cm2 ≤ 145,1 Verificato

Verifica a Tensoflessione della catena

La verifica viene effettuata relativamente alla sezione ridotta

σ = Fc/A'c + R·eR/W'c = 108,5 kg/cm2 ≤ 148,97 Verificato

Verifica a Taglio della catena

La verifica viene effettuata relativamente alla sezione intera

τ = R·1,5/(bc·h'c) = 6,4 kg/cm2 ≤ 16,76 Verificato

Verifica Schiacciamento nodo puntone-monaco

σc,amm,θ = σc,// - (σc,//-σc,ort) senβ = 2,26 kg/cm2

lato puntone σc,p = Np/(bp·l m) = 21,7 kg/cm2 ≤ 148,97 Verificato

lato monaco σc,p = Np/(bm·l m) = 21,7 kg/cm2 ≤ 23 Verificato

20



5) PILASTRO 15x20

Il pilastro 15x20 sostiene la trave di colmo della copertura ed è stato considerato come

incernierato sia alla base che in sommità.

Superelemento in legno composto da 7 aste: 631, 632, 633, 634, 635, 636,

637

Unita di misura: cm, daN, deg, .C, s

Superelemento di lunghezza complessiva L= 390 cm composto da:

asta 631: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 57

cm)


cm)


cm)


cm)


cm)

asta 636: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 52.5

cm)

asta 637: Colonna in legno tronco Fondazione - Piano 1 filo 17 (L = 52.5

cm)

Sezione: R 20x15

Materiale: GL 24h EN 14080

Beta,x = 1

Beta,y = 1

Rapporto luce/freccia elastica limite = 300

Rapporto luce/freccia elastica differita = 250

Mensola Y: Nessuno

Mensola X: Nessuno

Classe di servizio Uno

D.M. 17-01-18 Paragrafo 4.4.8.2.2: Verifica di colonna soggetta a

pressoflessione

Sezione ad ascissa 337.5 cm

fc,0,k = 240

fm,k = 240

Kmod = 0,90

Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,45

fc,0,d = Kmod * fc,0,k / gamma = 149,0

fm,d = K * Kmod * fm,k / gamma = 163,9

K = 1,10

leff,x (per sbandamento attorno all'asse x della sezione) = BetaX * L =

390,0

leff,y (per sbandamento attorno all'asse y della sezione) = BetaY * L =

390,0

Snellezza l,x = L,x/ Sqrt(Jx / Area)= 90,1

Snellezza l,y = L,y/ Sqrt(Jy / Area)= 67,5

E,0.5% = 96000

Sig,crit,x = PI^2 * E,0.5% / * (l,x^2) = 116,8

21



Sig,crit,y = PI^2 * E,0.5% / * (l,y^2) = 207,6

Snellezza relativa lrel,x = Sqrt(Fc,0,k / Sig,crit,x) = 1,43

Snellezza relativa lrel,y = Sqrt(Fc,0,k / Sig,crit,y) = 1,08

Beta,c = 0,10

Kx = 0.5 * (1 + Beta,c * (l,relx - 0.3) + l,relx ^ 2) = 1,58

Kcx = 1 / (Kx + Sqrt(Kx ^ 2 - l,relx ^ 2)) = 0,44

Ky = 0.5 * (1 + Beta,c * (l,rely - 0.3) + l,rely ^ 2) = 1,12

Kcy = 1 / (Ky + Sqrt(Ky ^ 2 - l,rely ^ 2)) = 0,70

Sc,0,d/(fc,0,d*Kc,z)+ Sm,z,d/fm,z,d + Km*(Sm,y,d/fm,y,d) <= 1

Sc,0,d/(fc,0,d*Kc,y)+ Km*(Sm,z,d/fm,z,d) + Sm,y,d/fm,y,d <= 1

12.7/(0.44*149)+0/163.9+0.7*0.5/163.9=0.2 <= 1

Combinazione:SLU, 179

Mx = 0.6 daN*cm

My = -548.2 daN*cm

N = -3819.8 daN

D.M. 17-01-18 4.4.7 : Verifica della freccia istantanea variabile


Kdef = 0

Uinst in x = 0.05 cm

Uinst in y = 0 cm

Uinst = 0.05 cm

Luce/Uinst,var > limite

390/0.05=7794.5 > 300

Combinazione:SLE rara, 30

D.M. 17-01-18 4.4.7 - EC5 2.2.3 (3): Verifica della freccia finale


Kdef = 0,60

Ufin in x = -0.06 cm

Ufin in y = 0 cm

Ufin = 0.06 cm

Luce/Ufin > limite

390/0.06=6771 > 250

coefficienti combinatori impiegati:

Pesi strutturali = 1,000 + 0,600 = 1,600

Variabile A = 0,700 + 0,180 = 0,880

Neve = 0,500 + 0,000 = 0,500

Vento -X = 0,600 + 0,400 = 1,000

22



6) PARETE A TELAIO sp. 12 cm

Geometria

Ingombro netto

Lunghezza: 100 Altezza: 390 Spessore telaio: 12 Spessore complessivo: 15 Si sottolinea come il modello della parete preveda espressamente il supporto delle azioni verticali da parte dei soli montanti, mentre le pannellature forniscono unicamente la necessaria resistenza a taglio nel piano.

Materiali telaio

Nome Lavorazione fm,k ft,0,k ft,90,k fc,0,k fc,90,k fv,k E0,05 G0,05

Conifere e

pioppo C24 EN

338.

Massiccio 240 140 4 210 25 40 74000 4642

23



Materiali fogli

Foglio Materiale γ Spessore Connettore Angolo Passo

perimetrali

Passo

interni

1 OSB EN 300 OSB/3 0.00055 1.5 Cambretta 30 10 20

Connettori cambretta

Descrizione Lunghezza Lunghezza dorso Sezione fuk

Cambretta 4.5 1 Circolare; 1.53 8000

Verifica Montante 1 (M1)

Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape β lrel kc

Conifere e pioppo C24

EN 338.

R 10x12 10 12 370 1 1.05 1 1.811 0.27

Sollecitazioni nelle sezioni di verifica

Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt

0.1 SLU 157 -2066 -2 0 0 0 0

0.1 SLU 175 -2066 -2 0 0 0 0

28.5 SLU 108 -2065 -2 0 0 130 0

28.5 SLU 126 -2065 -2 0 0 130 0

28.5 SLU 157 -2065 -2 0 0 130 0

28.5 SLU 175 -2065 -2 0 0 130 0

56.9 SLU 108 -2063 -2 0 0 261 0

56.9 SLU 126 -2063 -2 0 0 261 0

56.9 SLU 157 -2063 -2 0 0 261 0

56.9 SLU 175 -2063 -2 0 0 261 0

114.1 SLU 108 -1699 7 0 0 66 0

114.1 SLU 157 -1699 7 0 0 66 0

114.1 SLU 175 -1699 7 0 0 66 0

142.5 SLU 108 -1697 7 0 0 -85 0

142.5 SLU 126 -1697 7 0 0 -85 0

142.5 SLU 157 -1697 7 0 0 -85 0

142.5 SLU 175 -1697 7 0 0 -85 0

170.9 SLU 108 -1695 7 0 0 -237 0

170.9 SLU 126 -1695 7 0 0 -237 0

170.9 SLU 175 -1695 7 0 0 -237 0

Verifica a pressoflessione instabile

Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.

coeff.s.

Verifica

56.9 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 1.3 154 184 (EC5

6.23)

0.42 Si

56.9 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 1.3 154 184 (EC5

6.23)

0.42 Si

56.9 SLU 126 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 1.3 154 184 (EC5

6.23)

0.42 Si

56.9 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 1.3 154 184 (EC5

6.23)

0.42 Si

28.5 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0.7 154 184 (EC5

6.23)

0.42 Si

24




coeff.s.

Verifica

28.5 SLU 126 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0.7 154 184 (EC5

6.23)

0.42 Si

28.5 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0.7 154 184 (EC5

6.23)

0.42 Si

28.5 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0.7 154 184 (EC5

6.23)

0.42 Si

0.1 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0 154 184 (EC5

6.23)

0.41 Si

0.1 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 17.2 0 0 154 184 (EC5

6.23)

0.41 Si

Verifica a taglio

Quota Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.

coeff.s.

Verifica

142.5 SLU 126 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

114.1 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

170.9 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

170.9 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

114.1 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

142.5 SLU 175 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

170.9 SLU 126 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

142.5 SLU 157 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

142.5 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si

114.1 SLU 108 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0 Si




EN 338.

R 14x12 14 12 370 1 1.01 1.18 1 1.811 0.27



0.1 SLU 106 -2548 1 0 0 0 8

0.1 SLU 155 -2548 1 0 0 0 8

28.5 SLU 106 -2545 1 0 0 -199 8

28.5 SLU 124 -2545 1 0 0 -199 8

28.5 SLU 155 -2545 1 0 0 -199 8

28.5 SLU 173 -2545 1 0 0 -199 8

56.9 SLU 106 -2543 1 0 0 -397 8

56.9 SLU 124 -2543 1 0 0 -397 8

56.9 SLU 155 -2543 1 0 0 -397 8

56.9 SLU 173 -2543 1 0 0 -397 8

114.1 SLU 106 -2539 -17 0 0 115 8

114.1 SLU 124 -2539 -17 0 0 115 8

114.1 SLU 155 -2539 -17 0 0 115 8

114.1 SLU 173 -2539 -17 0 0 115 8

142.5 SLU 106 -2536 -17 0 0 447 8

142.5 SLU 124 -2536 -17 0 0 447 8

142.5 SLU 173 -2536 -17 0 0 447 8

170.9 SLU 106 -2534 -17 0 1 779 8

170.9 SLU 155 -2534 -17 0 1 779 8

170.9 SLU 173 -2534 -17 0 1 779 8

337.6 SLU 112 -3815 0 0 -1 12 0

25




337.6 SLU 130 -3815 0 0 -1 12 0

337.6 SLU 161 -3815 0 0 -1 12 0

337.6 SLU 179 -3815 0 0 -1 12 0

363.8 SLU 112 -3812 0 0 0 6 0

363.8 SLU 130 -3812 0 0 0 6 0

363.8 SLU 161 -3812 0 0 0 6 0

363.8 SLU 179 -3812 0 0 0 6 0

389.9 SLU 130 -3810 0 0 0 0 0

389.9 SLU 161 -3810 0 0 0 0 0



coeff.s.

Verifica

337.6 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.67 Si

337.6 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.67 Si

337.6 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.67 Si

337.6 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.67 Si

363.8 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.67 Si

363.8 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.67 Si

363.8 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.67 Si

363.8 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.67 Si

389.9 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.66 Si

389.9 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 22.7 0 0 126 146 (EC5

6.23)

0.66 Si

Verifica a taglio


coeff.s.

Verifica

170.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

142.5 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

142.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

142.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

170.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

114.1 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

114.1 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

114.1 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

170.9 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

114.1 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.2 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

Verifica a torsione

Quota Comb. Durata Kmod γM fvd τtord Formula Inv. coeff.s. Verifica

0.1 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

56.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

56.9 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

28.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

56.9 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

26



Quota Comb. Durata Kmod γM fvd τtord Formula Inv. coeff.s. Verifica

56.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

28.5 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

0.1 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

28.5 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

28.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

Verifica a taglio con torsione

Quota Comb. Durata Kmod γM τdx τtord fvd Kcr Inv. coeff.s. Formula Verifica

142.5 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

170.9 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

170.9 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

170.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

142.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

142.5 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

142.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

114.1 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

114.1 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si

170.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 0.2 0 29.3 0.67 0.001 (EC5 4.4.10) Si




EN 338.

R 10x12 10 12 370 1 1.05 1 1.811 0.27



0.1 SLU 106 -2156 2 0 0 0 0

0.1 SLU 173 -2156 2 0 0 0 0

28.5 SLU 106 -2154 2 0 0 -140 0

28.5 SLU 124 -2154 2 0 0 -140 0

28.5 SLU 155 -2154 2 0 0 -140 0

28.5 SLU 173 -2154 2 0 0 -140 0

56.9 SLU 106 -2152 2 0 0 -280 0

56.9 SLU 124 -2152 2 0 0 -280 0

56.9 SLU 155 -2152 2 0 0 -280 0

56.9 SLU 173 -2152 2 0 0 -280 0

114.1 SLU 106 -1760 -8 0 -1 -68 0

114.1 SLU 124 -1760 -8 0 -1 -68 0

114.1 SLU 155 -1760 -8 0 -1 -68 0

114.1 SLU 173 -1760 -8 0 -1 -68 0

142.5 SLU 124 -1758 -8 0 -1 95 0

142.5 SLU 155 -1758 -8 0 -1 95 0

142.5 SLU 173 -1758 -8 0 -1 95 0

170.9 SLU 106 -1756 -8 0 -1 258 0

170.9 SLU 124 -1756 -8 0 -1 258 0

170.9 SLU 173 -1756 -8 0 -1 258 0



coeff.s.

Verifica

56.9 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 1.4 154 184 (EC5

6.23)

0.44 Si

27




coeff.s.

Verifica

56.9 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 1.4 154 184 (EC5

6.23)

0.44 Si

56.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 1.4 154 184 (EC5

6.23)

0.44 Si

56.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 1.4 154 184 (EC5

6.23)

0.44 Si

28.5 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 0.7 154 184 (EC5

6.23)

0.43 Si

28.5 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 0.7 154 184 (EC5

6.23)

0.43 Si

28.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 0.7 154 184 (EC5

6.23)

0.43 Si

28.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 17.9 0 0.7 154 184 (EC5

6.23)

0.43 Si

0.1 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 18 0 0 154 184 (EC5

6.23)

0.43 Si

0.1 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 18 0 0 154 184 (EC5

6.23)

0.43 Si

Verifica a taglio


coeff.s.

Verifica

114.1 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

170.9 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

142.5 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

114.1 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

114.1 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

142.5 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

114.1 SLU 155 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

170.9 SLU 106 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

170.9 SLU 173 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

142.5 SLU 124 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.1 0.67 (4.4.8) 0.01 Si

Verifica Traverso 1 (T1)

Materiale Sezione B H Lungh. Classe ser. Kh Kshape

Conifere e pioppo C24 EN

338.

R 12x10 12 10 100 1 1.05


Posizione Comb. N Tx Ty Mx My Mt

50 SLU 105 0 -39 2 17 322 0

50 SLU 111 0 39 -2 17 321 0

50 SLU 111 0 -39 2 17 322 0

50 SLU 123 0 -39 2 17 322 0

50 SLU 129 0 39 -2 17 321 0

50 SLU 129 0 -39 2 17 322 0

50 SLU 154 0 -39 2 17 322 0

50 SLU 154 0 39 -2 17 321 0

50 SLU 160 0 -39 2 17 322 0

50 SLU 172 0 -39 2 17 322 0

50 SLU 172 0 39 -2 17 321 0

50 SLU 178 0 -39 2 17 322 0

28



Verifica a pressoflessione

Posizione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv.

coeff.s.

Verifica

50 SLU 154 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 123 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 105 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 172 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 111 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 160 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 178 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 129 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 172 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

50 SLU 154 Ist. 1.1 1.5 0.1 1.3 184 (4.4.5) 0.01 Si

Verifica a taglio

Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τd Kcr Formula Inv.

coeff.s.

Verifica

50 SLU 172 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 154 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 105 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 123 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 160 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 178 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 129 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 111 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 111 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

50 SLU 129 Ist. 1.1 1.5 29.3 0.7 0.67 (4.4.8) 0.02 Si

Verifica a torsione

Sezioni non sollecitate a torsione.


Sezioni non sollecitate a taglio e torsione.

Verifica a compressione perpendicolare alle fibre

Montante Comb. Durata Kmod γM b l lef Aef Fc,90,d σc,90,d kc,90 fc,90,d Inv.

coeff.s.

Verifica

M2 SLU

161

Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3786 15.8 1.25 15 0.84 Si

M2 SLU

179

Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3786 15.8 1.25 15 0.84 Si

M2 SLU

130

Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3786 15.8 1.25 15 0.84 Si

M2 SLU

112

Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3786 15.8 1.25 15 0.84 Si

M2 SLU 32 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3311 13.8 1.25 15 0.74 Si

M2 SLU 81 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3311 13.8 1.25 15 0.74 Si

M2 SLU 14 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3311 13.8 1.25 15 0.74 Si

M2 SLU 63 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3311 13.8 1.25 15 0.74 Si

M2 SLU 99 Per. 0.6 1.5 12 14 20 240 -2058 8.6 1.25 10 0.69 Si

M2 SLU

148

Per. 0.6 1.5 12 14 20 240 -2058 8.6 1.25 10 0.69 Si

29






338.

R 12x10 12 10 33 1 1.05 1.18



50 SLU 1 2 0 -1 0 0 0

50 SLU 50 2 0 -1 0 0 0

50 SLU 99 3 0 -2 0 0 0

50 SLU 148 3 0 -2 0 0 0

50 SLV 1 2 0 -1 0 0 -9

50 SLV 3 2 0 -1 0 0 -9

50 SLV 14 2 0 -1 0 0 9

75 SLU 4 1 0 0 -16 0 0

75 SLU 5 1 0 0 -16 0 -2

75 SLU 22 1 0 0 -16 0 0

75 SLU 23 1 0 0 -16 0 -2

75 SLU 53 1 0 0 -16 0 0

75 SLU 54 1 0 0 -16 0 -2

75 SLU 71 1 0 0 -16 0 0

75 SLU 72 1 0 0 -16 0 -2

75 SLV 1 2 0 0 -16 0 -9

75 SLV 3 2 0 0 -16 0 -9

75 SLV 14 2 0 0 -16 0 9

100 SLU 1 2 0 1 0 0 0

100 SLU 50 2 0 1 0 0 0

100 SLU 99 3 0 2 0 0 0

100 SLU 136 3 0 2 0 0 0

100 SLU 148 3 0 2 0 0 0

100 SLU 185 3 0 2 0 0 0

100 SLV 1 2 0 1 0 0 -9

100 SLV 3 2 0 1 0 0 -9

100 SLV 14 2 0 1 0 0 9

100 SLV 16 2 0 1 0 0 9



coeff.s.

Verifica

75 SLU 4 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

75 SLU 22 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

75 SLU 53 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

75 SLU 71 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

75 SLU 5 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

75 SLU 23 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

75 SLU 54 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

75 SLU 72 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

Verifica a taglio


coeff.s.

Verifica

100 SLU 99 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

100 SLU 148 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

50 SLU 99 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

30




coeff.s.

Verifica

50 SLU 148 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

100 SLU 1 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

100 SLU 50 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

50 SLU 50 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

50 SLU 1 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

100 SLU 185 Med. 0.8 1.5 21.3 0 1 (4.4.8) 0 Si

100 SLU 136 Med. 0.8 1.5 21.3 0 1 (4.4.8) 0 Si

Verifica a torsione

Posizione Comb. Durata Kmod γM fvd τtord Formula Inv. coeff.s. Verifica

75 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

50 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

100 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

50 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

100 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

75 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

75 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

50 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

100 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

100 SLV 16 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si


Posizione Comb. Durata Kmod γM τdx τtord fvd Kcr Inv. coeff.s. Formula Verifica

100 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

50 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

75 SLV 3 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

100 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

50 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

75 SLV 14 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

100 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

50 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

75 SLV 1 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

100 SLV 16 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si


Traverso non sollecitato a compressione perpendicolare alle fibre.




338.

R 12x10 12 10 33 1 1.05 1.18



0 SLU 1 2 0 -1 0 0 0

0 SLU 50 2 0 -1 0 0 0

0 SLU 99 3 0 -2 0 0 0

0 SLU 136 3 0 -2 0 0 0

0 SLU 148 3 0 -2 0 0 0

0 SLU 185 3 0 -2 0 0 0

31




0 SLV 2 2 0 -1 0 0 11

0 SLV 13 2 0 -1 0 0 -11

0 SLV 15 2 0 -1 0 0 -11

25 SLU 2 1 0 0 -16 0 -4

25 SLU 3 1 0 0 -16 0 -4

25 SLU 20 1 0 0 -16 0 -4

25 SLU 21 1 0 0 -16 0 -4

25 SLU 51 1 0 0 -16 0 -4

25 SLU 52 1 0 0 -16 0 -4

25 SLU 69 1 0 0 -16 0 -4

25 SLU 70 1 0 0 -16 0 -4

25 SLV 2 2 0 0 -16 0 11

25 SLV 13 2 0 0 -16 0 -11

25 SLV 15 2 0 0 -16 0 -11

50 SLU 1 2 0 1 0 0 0

50 SLU 50 2 0 1 0 0 0

50 SLU 99 3 0 2 0 0 0

50 SLU 148 3 0 2 0 0 0

50 SLV 2 2 0 1 0 0 11

50 SLV 4 2 0 1 0 0 11

50 SLV 13 2 0 1 0 0 -11

50 SLV 15 2 0 1 0 0 -11



coeff.s.

Verifica

25 SLU 3 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

25 SLU 21 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

25 SLU 52 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

25 SLU 70 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

25 SLU 2 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

25 SLU 20 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

25 SLU 51 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

25 SLU 69 Ist. 1.1 1.5 0.1 0 184 (4.4.5) 0 Si

Verifica a taglio


coeff.s.

Verifica

0 SLU 99 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

0 SLU 148 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

50 SLU 148 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

50 SLU 99 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

0 SLU 50 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

0 SLU 1 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

50 SLU 1 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

50 SLU 50 Per. 0.6 1.5 16 0 1 (4.4.8) 0 Si

0 SLU 136 Med. 0.8 1.5 21.3 0 1 (4.4.8) 0 Si

0 SLU 185 Med. 0.8 1.5 21.3 0 1 (4.4.8) 0 Si

Verifica a torsione


50 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

0 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

25 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

32




50 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

0 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

25 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

0 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

50 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

25 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si

50 SLV 4 Ist. 1.1 1.5 29.3 0 (4.4.9) 0 Si


Posizione Comb. Durata Kmod γM τdx τtord fvd Kcr Inv. coeff.s. Formula Verifica

0 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

50 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

25 SLV 15 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

0 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

50 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

25 SLV 2 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

0 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

50 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

25 SLV 13 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si

0 SLV 4 Ist. 1.1 1.5 0 0 29.3 1 0.001 (EC5 4.4.10) Si


Traverso non sollecitato a compressione perpendicolare alle fibre.




338.

R 12x10 12 10 100 1 1.05



0 SLU 63 0 0 -265 0 0 0

0 SLU 81 0 0 -265 0 0 0

0 SLU 112 0 0 -300 0 0 1

0 SLU 130 0 0 -300 0 0 1

0 SLU 161 0 0 -300 0 0 1

0 SLU 179 0 0 -300 0 0 1

25 SLU 32 0 0 -69 -4184 0 0

25 SLU 81 0 0 -69 -4184 0 0

25 SLU 112 0 0 -80 -4751 0 1

25 SLU 130 0 0 -80 -4751 0 1

25 SLU 161 0 0 -80 -4751 0 1

25 SLU 179 0 0 -80 -4751 0 1

75 SLU 112 0 0 78 -4705 0 0

75 SLU 130 0 0 78 -4705 0 0

75 SLU 161 0 0 78 -4705 0 0

75 SLU 179 0 0 78 -4705 0 0

100 SLU 112 0 0 298 0 0 0

100 SLU 130 0 0 298 0 0 0

100 SLU 161 0 0 298 0 0 0

100 SLU 179 0 0 298 0 0 0

33





coeff.s.

Verifica

25 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 23.8 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si

25 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 23.8 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si

25 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 23.8 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si

25 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 23.8 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si

75 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 23.5 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si

75 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 23.5 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si

75 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 23.5 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si

75 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 23.5 0 150.6 (4.4.5) 0.16 Si

25 SLU 32 Bre. 0.9 1.5 20.9 0 150.6 (4.4.5) 0.14 Si

25 SLU 81 Bre. 0.9 1.5 20.9 0 150.6 (4.4.5) 0.14 Si

Verifica a taglio


coeff.s.

Verifica

0 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si

0 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si

0 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si

0 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si

100 SLU 130 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si

100 SLU 112 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si

100 SLU 161 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si

100 SLU 179 Bre. 0.9 1.5 24 3.7 1 (4.4.8) 0.16 Si

0 SLU 81 Bre. 0.9 1.5 24 3.3 1 (4.4.8) 0.14 Si

0 SLU 63 Bre. 0.9 1.5 24 3.3 1 (4.4.8) 0.14 Si

Verifica a torsione

Sezioni non sollecitate a torsione.


Sezioni non sollecitate a taglio e torsione.


Montante Comb. Durata Kmod γM b l lef Aef Fc,90,d σc,90,d kc,90 fc,90,d Inv.

coeff.s.

Verifica

M2 SLU

112

Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3810 15.9 1.25 15 0.85 Si

M2 SLU

179

Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3810 15.9 1.25 15 0.85 Si

M2 SLU

161

Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3810 15.9 1.25 15 0.85 Si

M2 SLU

130

Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3810 15.9 1.25 15 0.85 Si

M2 SLU 81 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3338 13.9 1.25 15 0.74 Si

M2 SLU 14 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3338 13.9 1.25 15 0.74 Si

M2 SLU 63 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3338 13.9 1.25 15 0.74 Si

M2 SLU 32 Bre. 0.9 1.5 12 14 20 240 -3338 13.9 1.25 15 0.74 Si

M2 SLU 99 Per. 0.6 1.5 12 14 20 240 -2045 8.5 1.25 10 0.68 Si

M2 SLU

148

Per. 0.6 1.5 12 14 20 240 -2045 8.5 1.25 10 0.68 Si

34



Verifica capacità portante di piastra

Verifica condotta secondo EC5 §9.2.4.2 (Analisi semplificata di pareti a diaframma - Metodo A)

Verifica passo connettori

Foglio Connettore Passo

perimetrali

Passo

perimetrali max

Passo interni Passo interni

max

Verifica

1 Cambretta 10 15 20 20 Si

Resistenza caratteristica singoli fogli

Pannello Foglio Apertura t t min b h b/h bnet/t c s Ff,Rk Formula Fv,Rk Res.%

P1 Anteriore No 1.5 1.3 100 285 0.35 22 0.7 10 59.7 8.6(f) 419 100

P1 Posteriore No 1.5 1.3 100 285 0.35 22 0.7 10 59.7 8.6(f) 419 100

P2 Anteriore No 1.5 1.3 100 105 0.95 22 1 10 59.7 8.6(f) 597.1 0

P2 Posteriore No 1.5 1.3 100 105 0.95 22 1 10 59.7 8.6(f) 597.1 0

Ingobbamento per taglio dei fogli trascurabile essendo bnet/t <= 100.

Verifica capacità portante dell'intera parete

Comb. Durata Kmod γM Fv,Ed Fv,Rd Inv. coeff.s. Verifica

SLU 106 Ist. 1.1 1.5 -308.8 737.4 0.419 Si

SLU 124 Ist. 1.1 1.5 -308.8 737.4 0.419 Si

SLU 155 Ist. 1.1 1.5 -308.8 737.4 0.419 Si

SLU 173 Ist. 1.1 1.5 -308.8 737.4 0.419 Si

SLU 8 Ist. 1.1 1.5 -308 737.4 0.418 Si

SLU 75 Ist. 1.1 1.5 -308 737.4 0.418 Si

SLU 26 Ist. 1.1 1.5 -308 737.4 0.418 Si

SLU 57 Ist. 1.1 1.5 -308 737.4 0.418 Si

SLU 100 Ist. 1.1 1.5 -307 737.4 0.416 Si

SLU 118 Ist. 1.1 1.5 -307 737.4 0.416 Si

35



A) FISSAGGIO COLMO AL MONACO DELLA CAPRIATA

Il fissaggio della trave di colmo viene effettuato tramite una piastra a scomparsa tipo “Alumidi con

fori” con 7 perni Ø12*140 mm, che lavorano su due sezioni di taglio, e 30 viti tipo LBS Ø5*60

mm.

828

Monaco

Colmo

6

44

6

Piastra tipo ALUmidi 280

7 spinotti Ø12x140

chiodatura parziale con 30 viti tipo LBS Ø5,0x60

scala 1:5

La chiodatura parziale va

realizzata posizionando i

chiodi in maniera alternata

Il valore massimo della reazione all’appoggio per la combinazione agli SLU è:

Rv,ED= 34,40 kN

La resistenza totale offerta dal fissaggio (da valori tabellati forniti dal produttore) è pari a:

RV,d = 37,80 kN

Il collegamento risulta, dunque, verificato.

36



B) FISSAGGIO ARCARECCI AL COLMO

Il fissaggio degli arcarecci interni siti in prossimità della capriata viene realizzato tramite una

coppia di viti a tutto filetto tipo VGZ 9x240, in quanto la presenza della piastra a scomparsa

colmo-monaco impedisce la realizzazione del fissaggio a coda di rondine, utilizzato per gli altri

arcarecci.

Il valore massimo della reazione all’appoggio per la combinazione agli SLU è:

Rv,ED= 6,00 kN

La resistenza totale offerta dalla coppia di viti (da valori tabellati forniti dal produttore) è pari a:

RV,d = 9,22 kN

Il collegamento risulta, dunque, verificato.

37



C) FISSAGGIO PARETE ALLA BASE (Trazione)

Il fissaggio a trazione della parete al cordolo di fondazione è realizzato con un piatto che ne

impedisce il sollevamento alle estremità. Il collegamento del piatto al cordolo in calcestruzzo

armato è realizzato con un ancorante a vite Ø12X80 mm, mentre il collegamento al montante

della parete è realizzato con 15 chiodi tipo Anker 4x60 mm.

Si riportano le verifiche del fissaggio indicato nell’immagine seguente.

Verifica lato legno

Il valore massimo di trazione alla base della parete, in combinazione SLV, risulta pari a:

NEd = 11,14 kN

La resistenza a trazione del piatto è assunta pari a:

Nu,Rd = 0,9 ∙ Anet ∙ ftk / γM2 = 0,9 ∙ 135 mm2 ∙ 360 N/mm

2 / 1,25 = 34,99 kN

Il piatto è collegato al montante in legno mediante 15 chiodi Anker 4x60. La capacità portante a

taglio del singolo chiodo è pari a Rv,d = 1,65 kN (da valori caratteristici tabellati, calcolati secondo

EN 1995:2004 o DIN 1052:2004), per cui la capacità portante della chiodatura è pari a:

Rv,d,tot = 24,75 kN

La capacità portante del giunto viene presa pari al minimo tra Nu,Rd e Rv,d,tot:

Rv,d,tot = 24,75 kN > NEd = 11,14 kN

38



Verifica lato calcestruzzo

Il piatto in acciaio è fissato al cordolo in c.a. mediante un ancorante a vite Ø12 mm.

Si riporta la verifica del fissaggio, che è stata eseguita con il software di calcolo Hilti Profis

Anchor.

39



Per i particolari costruttivi si vedano le tavole allegate.

IL PROGETTISTA

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