Cartiglio Word di prova - Comune di Segrate doc.: 24917-VLMW8-A00.doc 6. ANALISI DEI CARICHI 6.1...

CUP E3 1 B05000390007

COLLEGAMENTO AUTOSTRADALE

DI CONNESSIONE TRA LE CITTA’ DI

BRESCIA E MILANO

PROCEDURA AUTORIZZAT IVA D. LGS 163/2006

DELIBERA C.I.P.E. DI APPROVAZIONE DEL PROGETTO DEFINIT IVO N ° 42/2009

PROGETTO ESECUTIVO

OPERE CONNESSE E COMPENSATIVE

LOTTO ON – RIQUALIFICAZIONE SP 14 “RIVOLTANA”

OPERE D’ARTE MINORE

TOMBINI SCATOLARI – TOMBINO IDM W2 SCATOLARE 5.00X1.50

RELAZIONE DI CALCOLO

PROGETTAZIONE: VERIFICA:

CONSORZIO B.B.M.

PER IL CONSORZIO PER IL CONSORZIO

IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE

PRESTAZIONI SPECIALISTICHE

IL DIRETTORE TECNICO

IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A. IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A. Dott. Ing. Pietro Mazzoli Dott. Ing. Sabino Del Balzo

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C_SCALA

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IL PROGETTISTA 1 00 MODIFICA PER ACCORDO 16 GIUGNO 2010 30/09/2010 SIMONINI 30/09/2010 BRUNELLI 30/09/2010 BIEMMI DOTT. ING. A.BRUNELLI DOTT. ING. G.VINCI DOTT. ING. M.BOTTONI DOTT. GEOL. S.DAL FORNO

DIRETTORE TECNICO: DOTT. ING G. BIEMMI

IL DIRETTORE DEI LAVORI IL CONCEDENTE IL CONCESSIONARIO

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INDICE

1. GENERALITA’ ................................................................................................................ 4

2. DESCRIZIONE DELL’OPERA ..................................................................................... 4

3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO ............................................................................... 5

4. CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEL SITO .................................................. 6

5. MATERIALI UTILIZZATI ............................................................................................ 8

5.1 Calcestruzzo ....................................................................................................................................... 8

5.2 Acciaio per cemento armato ............................................................................................................. 9

6. ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................... 10

6.1 Carichi permanenti .......................................................................................................................... 10

6.1.1 Peso proprio ............................................................................................................................... 10

6.1.2 Carico permanente agente sulla soletta superiore ...................................................................... 10

6.1.3 Sottospinta idraulica .................................................................................................................. 10

6.1.4 Spinta laterale del terreno .......................................................................................................... 11

6.1.5 Spinta laterale dovuta ai carichi accidentali da traffico ............................................................. 13

6.2 Deformazioni impresse .................................................................................................................... 14

6.2.1 Ritiro differenziale ..................................................................................................................... 14

6.2.2 Variazioni termiche ................................................................................................................... 15

6.3 Carichi accidentali ........................................................................................................................... 15

6.3.1 Azioni variabili da traffico ........................................................................................................ 15

6.3.2 Azione di frenamento ................................................................................................................ 16

6.3.3 Azione indotta dalla neve .......................................................................................................... 17

6.3.4 Azione indotta dal carico idraulico all’interno dello scatolare ................................................. 17

6.3.5 Azioni sismiche ......................................................................................................................... 18

7. ANALISI STRUTTURALE ........................................................................................... 25

7.1 Verifiche di resistenza ..................................................................................................................... 25

7.1.1 Verifiche di resistenza agli stati limite ultimi ............................................................................ 25

7.2 Verifiche agli stati limite di esercizio ............................................................................................. 25

7.2.1 Definizione degli stati limite di fessurazione ............................................................................ 25

7.2.2 Condizioni ambientali ................................................................................................................ 26

7.2.3 Sensibilità delle armature alla corrosione .................................................................................. 26

7.2.4 Scelta degli stati limite di fessurazione ..................................................................................... 27

7.2.5 Verifiche allo stato limite di fessurazione ................................................................................. 27

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7.2.6 Verifiche alle tensioni di esercizio ............................................................................................ 28

7.3 Combinazioni di carico ................................................................................................................... 28

8. VERIFICA DELLA SEZIONE TRASVERSALE ...................................................... 32

8.1 Sezione Tipo ..................................................................................................................................... 32

8.2 Schematizzazione strutturale .......................................................................................................... 33

8.3 Condizioni di carico e combinazioni .............................................................................................. 34

8.4 Riepilogo sollecitazioni massime - SLU ......................................................................................... 56

8.5 Riepilogo sollecitazioni massime – SLE Rara ............................................................................... 59

8.6 Riepilogo sollecitazioni massime – SLE Quasi Permanente ........................................................ 62

8.7 Riepilogo sollecitazioni massime – SLE Frequente ...................................................................... 65

8.8 Reazioni sul terreno – Combinazione STR ................................................................................... 68

8.9 Reazioni sul terreno – Combinazione GEO .................................................................................. 69

8.10 Verifica della capacità portante – Combinazione GEO ............................................................... 70

8.10.1 Approccio 1 – Combinazione 1 (A1 + M1 + R1) ...................................................................... 70

8.10.2 Approccio 1 – Combinazione 2 (A2 + M2 + R2) ...................................................................... 71

8.11 Verifica a sollevamento – Combinazione UPL .............................................................................. 72

8.12 Verifica a pressoflessione ................................................................................................................ 73

8.13 Verifica a taglio ................................................................................................................................ 79

8.14 Verifica a fessurazione – Combinazione Frequente ..................................................................... 83

8.15 Verifica a fessurazione – Combinazione Quasi Permanente ..................................................... 105

8.16 Verifica alle tensioni di esercizio – Combinazione Quasi Permanente ..................................... 121

8.17 Verifica alle tensioni di esercizio – Combinazione Rara ............................................................ 127

9. VERIFICA DELLA SEZIONE LONGITUDINALE ............................................... 133

9.1 Sezione Longitudinale ................................................................................................................... 133

9.2 Schematizzazione strutturale ........................................................................................................ 134

9.3 Condizioni di carico e combinazioni ............................................................................................ 135

9.4 Condizioni di carico e combinazioni ............................................................................................ 136

9.5 Riepilogo sollecitazioni massime .................................................................................................. 138

9.6 Verifica a pressoflessione .............................................................................................................. 139

9.7 Verifica a taglio .............................................................................................................................. 140

9.8 Calcolo armatura antiritiro longitudinale ................................................................................... 141

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1. GENERALITA’

La presente relazione riguarda il dimensionamento e la verifica strutturale dell’attraversamento scatolare

idraulico.

Nel seguito sono presentate le caratteristiche generali e geometriche dell’opera. Inoltre sono definite le

modalità di calcolo, i risultati delle analisi delle sollecitazioni e le verifiche degli elementi strutturali.

2. DESCRIZIONE DELL’OPERA

L’attraversamento idraulico, a sezione scatolare, presenta una larghezza netta pari a 5,00m ed un’altezza netta

di 1,50m. I ritti sono spessi 0,50m, mentre la soletta superiore è spessa 0,60m così come quella inferiore che

presenta uno spessore pari a 0,60m. L’intera struttura si prevede in calcestruzzo armato gettato in opera.

La quota massima della falda combacia con quella del piano campagna e, pertanto, interagisce con la struttura

in esame. Si analizzano due differenti scenari di carico: il primo con presenza di falda ed il secondo in cui

essa è assente.

L’opera ricade in corrispondenza della Strada Provinciale Rivoltana S.P. 14 (MI) e pertanto saranno presi i

parametri sismici di riferimento per la progettazione relativi a detta Zona. Essi sono descritti dettagliatamente

nel paragrafo relativo all’Azione Sismica (cfr. 6.3.5 “Azione Sismica”).

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3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO

L. 05/11/1971 n. 1086: “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato

normale e precompresso ed a struttura metallica”;

L. 02/02/1974 n. 64: “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone

sismiche”;

D.M. 14 gennaio 2008: “Norme Tecniche per le Costruzioni”;

Circ. Min. 02/02/2009 n.617: “Istruzione per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le

costruzioni” di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008”;

UNI EN 1992-2005: “Progettazione delle strutture in calcestruzzo”;

UNI EN 1997-2005: “Progettazione geotecnica”;

UNI EN 1998-2005: “Progettazione delle strutture per la resistenza sismica”;

UNI EN 206-1-2001: “Calcestruzzo – Specificazione, prestazione, produzione e conformità”;

D.M. 03/12/1987: “Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle

costruzioni prefabbricate”;

Circ. Min. LL.PP. 16/03/1989: “Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione, esecuzione

e collaudo delle costruzioni prefabbricate”;

CNR 10024/84: “Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione

delle relazioni di calcolo”.

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4. CARATTERISTICHE GEOTECNICHE DEL SITO

I parametri geotecnici e i coefficienti di spinta caratteristici e di progetto utilizzati per i materiali da rilevato

adoperati per il riempimento a tergo dei sottopassi vengono riportati nella seguente tabella:

I parametri di deformabilità caratteristici per le unità geotecniche sono:

Unità

geotecnica Litologia prevalente

Modulo elastico

E25

(MPa)

Modulo elastico

E01

(MPa)

Min. Max Min. Max

IIa Ghiaia addensata 22 70 79 185

IIb Ghiaia meno addensata

della IIa 10 28 47 84

III Sabbia con ghiaia 11 49 53 132

IV Sabbia limosa 4,4 15 14 45

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E25 = modulo elastico a deformazioni medio piccole;

E01 = modulo elastico a piccole deformazioni.

*EU= modulo elastico non drenato.

Si assume un coefficiente di Winkler pari a 1.600 kN/m3, determinato con un valore intermedio del modulo

elastico riportato nella tabella precedente.

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5. MATERIALI UTILIZZATI

5.1 Calcestruzzo

Per sottofondazioni

Classe di resistenza: C12/15

Contenuto minimo di cemento: 150 kg/m3

Fondazione


Classe di esposizione: XC2

Modulo elastico: Ec = 32.588 N/mm2

Resistenza caratteristica a compressione cilindrica: fck = 29,05 N/mm2

Resistenza media a compressione cilindrica: fcm = 37,05 N/mm2

Resistenza di calcolo a compressione: fcd = 16,46 N/mm2

Resistenza a trazione (valore medio): fctm = 2,83 N/mm2

Resistenza caratteristica a trazione: fctk = 1,98 N/mm2

Resistenza caratteristica a trazione per flessione: fcfk = 2,38 N/mm2

Copriferro: c = 40 mm

Ritti











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Soletta superiore











Per il calcestruzzo ordinario armato si assume il seguente peso per unità di volume:

cl s 25 kN/m3

5.2 Acciaio per cemento armato

Si utilizzano barre ad aderenza migliorata in acciaio con le seguenti caratteristiche meccaniche:

B450C

Tensione caratteristica di snervamento: fyk = 450 N/mm2

Tensione caratteristica di rottura: ftk = 540 N/mm2

Resistenza di calcolo a trazione: fyd = 391,30 N/mm2

Modulo elastico Es = 210.000 N/mm2

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6. ANALISI DEI CARICHI

6.1 Carichi permanenti

6.1.1 PESO PROPRIO

Il peso proprio valutato automaticamente dal programma di calcolo moltiplicando l’area della sezione di ogni

singola asta per il peso specifico del calcestruzzo armato posto uguale a 25,00 kN/m3.

6.1.2 CARICO PERMANENTE AGENTE SULLA SOLETTA SUPERIORE

Il carico permanente agente sulla soletta superiore della struttura è prodotto dal peso del massetto di

protezione dell’impermeabilizzazione, dal terreno di ricoprimento della soletta e dal peso del rilevato stradale

che attraversa lo scatolare. Tale carico risulta così composto:

FINITURE (massetto di protezione in cls - spessore 0,05m):

10,100,2205,0,allCLSFINITUREFINITURE hq kN/m

TERRENO DI RICOPRIMENTO (spessore 0,90m):

00,1800,2090,0TERRENOTERRENOTERRENO hq kN/m

RILEVATO STRADALE (spessore 0,35m):

00,700,2035,0RI LEVATORI LEVATORI LEVATO hq kN/m

TERRENO DI RICOPRIMENTO SUI PIEDINI DI FONDAZIONE (spessore 3,40m):

00,6800,2040,3TERRENOTERRENOTERRENO hq kN/m

6.1.3 SOTTOSPINTA IDRAULICA

La sottospinta idraulica generata da un battente idraulico di altezza 2,70m, dovuto alla presenza della falda, è

pari a 27,00 kN/m.

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6.1.4 SPINTA LATERALE DEL TERRENO

Prudenzialmente, si considera che il terreno di riporto, impiegato per il riempimento a tergo dei piedritti

contro terra, sia caratterizzato da un angolo di attrito pari a 38° e peso specifico di 20kN/m3 .

I carichi laterali sono ipotizzati agenti orizzontalmente e dedotti a partire dal carico verticale in funzione del

coefficiente di spinta laterale KL, in relazione alla geometria del carico, le spinte agiscono simmetricamente

sulla struttura.

Le ordinate del diagramma di spinta risultano:

Lvh Kpp 1

dove:

pv = carico permanente a quota estradosso della struttura;

ph1 = pressione orizzontale a quota estradosso della struttura;

ph2 = pressione orizzontale alla base della struttura;

hs = altezza dello scatolare;

KL = coefficiente di spinta laterale.

Al fine di valutare le massime sollecitazioni nella struttura, si sono esaminate le seguenti condizioni di spinta

laterale:

Condizioni di spinta a riposo KL=K0

Pertanto i coefficienti di spinta per l’angolo di attrito interno del terreno di riempimento pari a 38° risultano:

Per la famiglia delle combinazioni A1, M1

Spinta a riposo K0=0,384

Per la famiglia delle combinazioni A2, M2

Spinta a riposo K0=0,470

Lstvh Khpp 2

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Parametri caratteristici del terreno

fk= 38 °

dkt= 0 kN

c’= n.d. MPa

cu= n.d. MPa

qu= n.d. MPa

gt= 20 kN/m3

Parametri del terreno di design

M1 M2

gM XD gM XD

fD= 1,00 38,00 ° fD= 1,25 32,01 °

dD= 1,00 0,00 ° dD= 1,25 0,00 °

c’D= 1,00 - MPa c’D= 1,25 - Mpa

cu= 1,00 - MPa cu= 1,40 - MPa

qu,D= 1,00 - MPa qu,D= - - MPa

gt,D= 1,00 20,00 kN/m3 gt,D= 1,00 20,00 kN/m

3

Spinta statica del terreno

b = 0° inclinazione della superficie del terrapieno rispetto all’orizzontale

a = 90° angolo di inclinazione paramento rispetto all’orizzontale

d = 0° angolo di attrito terreno - muro

Si determina la spinta statica del terreno sull’attraversamento scatolare.

Si considera il terreno in condizioni di riposo quindi si valuterà il valore di K0.

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K0 M1= 0,384 K0 M2= 0,470

Hritto= 1,50 m

Lscatolare= 1,00 m

Sezione Trasversale

In presenza di falda :

qterr.sx,sup M1= 9,99 kN/m qterr.sx,sup M2= 12,22 kN/m

qterr.sx,inf M1= 21,41 kN/m qterr.sx,inf M2= 26,18 kN/m

qterr.dx,sup M1= 9,99 kN/m qterr.dx,sup M2= 12,22 kN/m

qterr.dx,inf M1= 21,41 kN/m qterr.dx,inf M2= 26,18 kN/m

In assenza di falda :

qterr.sx,sup M1= 9,99 kN/m qterr.sx,sup M2= 12,22 kN/m

qterr.sx,inf M1= 30,75 kN/m qterr.sx,inf M2= 37,60 kN/m

qterr.dx,sup M1= 9,99 kN/m qterr.dx,sup M2= 12,22 kN/m

qterr.dx,inf M1= 30,75 kN/m qterr.dx,inf M2= 37,60 kN/m

6.1.5 SPINTA LATERALE DOVUTA AI CARICHI ACCIDENTALI DA TRAFFICO

Ai fini della determinazione della spinta laterale dovuta alle azioni dei carichi accidentali da traffico, si

considera applicato a tergo della struttura lo schema di carico 1, in cui, per semplicità, i carichi tandem

possono essere sostituiti da carichi uniformemente distribuiti equivalenti, applicati su una superficie

rettangolare larga 3,00m e lunga 2,20m.

Congruentemente con i carichi applicati descritti a tergo della struttura ed in funzione della distribuzione dei

carichi, proporzionale allo spessore del ricoprimento, si hanno le seguenti pressioni applicate alla struttura in

entrambe le condizioni di carico (STR e GEO):

Sezione Trasversale:

q= 43,85 kN/m2

pTERGO M1= 16,85 kN/m pTERGO M2= 20,61 kN/m

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6.2 Deformazioni impresse

6.2.1 RITIRO DIFFERENZIALE

Al fine di valutare la deformazione per ritiro si considera un’atmosfera di circa 75% di umidità relativa ed il

ritiro del calcestruzzo può essere valutato sulla base delle indicazioni di seguito fornite.

La deformazione totale da ritiro si può esprimere come:

cacdcs

dove:

c s è la deformazione totale per ritiro

cd è la deformazione per ritiro da essicamento

ca è la deformazione per ritiro autogeno.

Il valore medio a tempo infinito della deformazione per ritiro da essiccamento:

0, chcd k

può essere valutato mediante i valori delle seguenti Tab. 11.2.Va-b in funzione della resistenza caratteristica a

compressione, dell’umidità relativa e del parametro h0:

Tabella 11.2.Va – Valori di ec0

fck

Deformazione da ritiro per essiccamento (in ‰)

Umidità Relativa (in %)

20 40 60 80 90 100

20 -0,62 -0,58 -0,49 -0,30 -0,17 +0,00

40 -0,48 -0,46 -0,38 -0,24 -0,13 +0,00

60 -0,38 -0,36 -0,30 -0,19 -0,10 +0,00

80 -0,30 -0,28 -0,24 -0,15 -0,07 +0,00

Tabella 11.2.Vb – Valori di kh

h0 (mm) kh

100 1,00

200 0,85

300 0,75

≥500 0,70

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Il valore medio a tempo infinito della deformazione per ritiro autogeno ,ca

può essere valutato mediante

l’espressione:

6

, 10105,2 ckca f con fck in N/mm2

6.2.2 VARIAZIONI TERMICHE

Si considera una variazione termica uniforme pari a DT=±10°C poiché l’opera è direttamente esposta alle

azioni atmosferiche.

In aggiunta alla variazione termica uniforme, viene considerato un gradiente di temperatura di 5°C fra

estradosso ed intradosso di impalcato con verso da determinare caso per caso.

6.3 Carichi accidentali

6.3.1 AZIONI VARIABILI DA TRAFFICO

Le azioni variabili del traffico definite nello Schema di Carico 1 sono costituite da carichi concentrati e da

carichi uniformemente distribuiti. Tale schema è da assumere a riferimento sia per le verifiche globali, sia per

le verifiche locali.

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Il numero delle colonne di carichi mobili e la loro disposizione sono quelli massimi compatibili con la

larghezza della carreggiata considerata, per i ponti di 1A Categoria.

Posizione Carico asse Qik [kN] qik [kN/m2]

Corsia Numero 1 300 9,00



Altre corsie 0,00 2,50

Si precisa che secondo il Nuovo Testo Unico del 14 gennaio 2008, i carichi mobili includono gli effetti

dinamici.

La viabilità che insiste sulla copertura dell’attraversamento scatolare è costituita da una strada ad una corsia

per ogni senso di marcia. In relazione alla posizione planimetrica della strada sull’attraversamento stesso, si

considera il carico del tandem (2 assali da 300 kN) ripartito fino alla soletta della struttura in senso

longitudinale e trasversale.

Risulta quindi, per un’altezza di ricoprimento prudenziale di 0,70m, una ripartizione di:

09,422

60,038tan70,02220,000,2TB m > 3,00m e pertanto assumo BT = 3,00m

29,322

60,038tan70,12220,020,1LB m

Ne risulta un carico uniformemente distribuito di:

72,6029,300,3

30022

TL

i k

BB

Qq kN/m

2

A tale carico viene associato il carico regolamentare uniformemente distribuito su tutta la luce q1k di 9 kN/m2.

6.3.2 AZIONE DI FRENAMENTO

La forza di frenamento o di accelerazione q3 è funzione del carico verticale totale agente sulla corsia

convenzionale n.1, e per i ponti di 1A categoria è uguale a:

kNLwqQqkN kk 90010,026,0180 1113

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6.3.3 AZIONE INDOTTA DALLA NEVE

L’attraversamento scatolare si trova nei pressi della Strada Provinciale Rivoltana (MI) la cui altitudine sul

livello del mare risulta essere 115 m s.l.m.. Il carico provocato dalla neve sulla soletta è valutato mediante la

seguente espressione:

20,100,100,150,180,0tEskis CCqq kN/m2

dove:

qs è il carico neve sulla soletta;

mi è il coefficiente di forma della copertura;

qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo [kN/m2] per un periodo di ritorno di 50

anni;

CE è il coefficiente di esposizione;

Ct è il coefficiente termico.

6.3.4 AZIONE INDOTTA DAL CARICO IDRAULICO ALL’INTERNO DELLO SCATOLARE

Si considera all’interno dello scatolare un battente idraulico di 1,50m, pari all’altezza massima che può

raggiungere il livello dell’acqua. Il peso specifico dell’acqua è posto pari a 10,00 kN/m3.

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6.3.5 AZIONI SISMICHE

Nel presente progetto è stata verificata la combinazione di carico sismica con riferimento allo stato limite

ultimo di salvaguardia della vita (SLV): a seguito del terremoto la costruzione subisce rotture e crolli dei

componenti non strutturali ed impiantistici e significativi danni dei componenti strutturali cui si associa una

perdita significativa di rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali; la costruzione conserva invece una

parte della resistenza e rigidezza per azioni verticali e un margine di sicurezza nei confronti del collasso per

azioni sismiche orizzontali.

6.3.5.1.1 VITA NOMINALE

La vita nominale di un’opera strutturale è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purchè soggetta

alla manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata. Nel caso in oggetto,

l’opera ricade all’interno del tipo di costruzione 2: “Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di

dimensioni contenute o di importanza normale” (paragrafo 2.4 delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni

– D.M. 14 gennaio 2008”). La vita nominale risulta pertanto VN≥50 anni.

6.3.5.1.2 CLASSI D’USO

In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o di

un’eventuale collasso, le costruzioni sono suddivise in classi d’uso. Nel caso in oggetto si fa riferimento alla

Classe IV: “Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento alla gestione

della protezione civile in caso di calamità… Ponti e reti ferroviarie di importanza critica per il mantenimento

delle vie di comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico”.

6.3.5.1.3 PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA

Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che

si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicando la vita nominale VN per il coefficiente d’uso CU. Tale

coefficiente è funzione della classe d’uso e nel caso specifico assume un valore pari a 2.

VR = VN x CU = 50 anni x 2 = 100 anni

Le probabilità di superamento PVR nel periodo di riferimento VR, cui riferirsi per individuare l’azione sismica

agente, sono pari al 10% nel caso dello stato limite SLV.

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6.3.5.1.4 AZIONI DI PROGETTO

Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali.

Le forme spettrali previste dalle NTC sono definite, su sito di riferimento rigido orizzontale, in funzione dei

tre parametri:

ag accelerazione orizzontale massima del terreno;

F0 valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale;

TC* periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale.

Per ciascun nodo del reticolo di riferimento e per ciascuno dei periodi di ritorno TR considerati dalla

pericolosità sismica, i tre parametri si ricavano riferendosi ai valori corrispondenti al 50esimo percentile ed

attribuendo ad:

ag il valore previsto dalla pericolosità sismica;

F0 e TC* i valori ottenuti imponendo che le forme spettrali in accelerazione, velocità e

spostamento previste dalle NTC scartino al minimo dalle corrispondenti forme spettrali previste dalla

pericolosità sismica.

Le forme spettrali previste dalle NTC sono caratterizzate da prescelte probabilità di superamento e vite di

riferimento. A tal fine occorre fissare:

La vita di riferimento VR della costruzione;

Le probabilità di superamento nella vita di riferimento PVR associate agli stati limite considerati, per

individuare infine, a partire dai dati di pericolosità sismica disponibili, le corrispondenti azioni

sismiche.

A tal fine è conveniente utilizzare, come parametro caratterizzante la pericolosità sismica, il periodo di ritorno

dell’azione sismica TR, espresso in anni. Fissata la vita di riferimento VR, i due parametri TR e PVR sono

immediatamente esprimibili, l’uno in funzione dell’altro, mediante l’espressione:

9491,01ln

100

1ln VR

RR

P

VT anni

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I valori dei parametri ag, F0 e TC* relativi alla pericolosità sismica su reticolo di riferimento nell’intervallo di

riferimento sono forniti nelle tabelle riportate nell’ALLEGATO B delle NTC.

I punti del reticolo di riferimento sono definiti in termini di Latitudine e Longitudine ed ordinati a Latitudine e

Longitudine crescenti, facendo variare prima la Longitudine e poi la Latitudine. L’accelerazione al sito ag è

espressa in g/10; F0 è dimensionale, TC* è espresso in secondi.

Il sito interessato dall’opera in progetto ha invece più esattamente Latitudine = 45,46603614 e Longitudine =

9,29892898.

Parametri di pericolosità Sismica

“Stato Limite” Tr ag F0 Tc*

[anni] [g] [-] [s]

Operatività 60 0,029 2,545 0,207

Danno 101 0,035 2,572 0,223

Salvaguardia Vita 979 0,070 2,630 0,297

Prevenzione collasso 1950 0,085 2,650 0,307

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6.3.5.1.5 CATEGORIA DI SOTTOSUOLO

In base alla natura del terreno e ai parametri individuati, il suolo presente è classificabile in Categoria C:

“Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fine mediamente consistenti con

spessori superiori a 30m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la

profondità e da valori di VS,30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15<NSPT<50 nei terreni a grana grossa

e 70<cU,30<250 kPa nei terreni a grana fina)”. Da ciò si ricava il parametro S = SS x ST che tiene conto della

categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche, essendo SS il coefficiente di amplificazione

stratigrafica ed il ST il coefficiente di amplificazione topografica.

50,160,070,100,1 0g

aFS

g

S 590,1070,0630,260,070,1SS

Si considera dunque SS = 1,432.

hl=1 / ql = 0,667 fattore di alterazione dello spettro elastico orizz. - Longitudinale

ht=1 / qt = 0,667 fattore di alterazione dello spettro elastico orizz. - Trasversale

ql = 1,50 fattore di struttura longitudinale

qt = 1,50 fattore di struttura trasversale

Categoria di suolo = C

Categoria topografica = T1

Sorizz = SS x ST = 1,575 coefficiente di amplificazione globale del terreno

SS,orizz = 1,575 coefficiente di amplificazione stratigrafica

ST = 1,00 coefficiente di amplificazione topografica

F0 = 2,630 fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima

ag = 0,070 g

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Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali

BTT0 BB

geT

T

FT

TFSaTS 1

1

0

0

CB TTT 0FSaTS ge

DC TTT T

TFSaTS C

ge 0

TTD 20

T

TTFSaTS DC

ge

dove:

TC= CC x TC* periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante

TC*= 0,297 periodo di inizio del tratto a velocità costante funzione del periodo di ritorno TR

CC= 1,567 coefficiente funzione della categoria di suolo

TB= TC/3 periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione

costante

TD= 6,10,4g

ag

periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello spettro,

espresso in secondi

Da cui si ottiene:

TB = 0,155 s

periodi che separano I diversi rami dello spettro per componenti orizzontali Tc = 0,466 s

TD = 1,880 s

Spettro di risposta elastico in accelerazione della componente verticale

hv=1 / qv = 1,00 fattore di alterazione dello spettro elastico verticale

qv = 1,00 fattore di struttura verticale

Svert = SS x ST = 1,50 coefficiente di amplificazione globale del terreno

SS,vert = 1,00 coefficiente di amplificazione stratigrafica

ST = 1,00 coefficiente di amplificazione topografica

BTT0 BvB

vgveT

T

FT

TFSaTS 1

1

CB TTT vgve FSaTS

DC TTT T

TFSaTS C

vgve

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TTD 2T

TTFSaTS DC

vgve

dove:

Fv=

5,0

035,1g

aF

g fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima

Da cui si ottiene:

Fv= 0,939

TB = 0,05 s

periodi che separano I diversi rami dello spettro per componenti orizzontali Tc = 0,15 s

TD = 1,00 s

Spettri di risposta di progetto

Per le verifiche agli stati limite ultimi lo spettro di progetto da utilizzare, sia per le componenti orizzontali, sia

per la componente verticale, è lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel

periodo di riferimento PV.

Tl= 0,320 s periodo di vibrazione longitudinale

Tt= 0,442 s periodo di vibrazione trasversale

ld TS 0,195 g spettro di progetto orizzontale longitudinale ga2,0

td TS 0,195 g spettro di progetto orizzontale trasversale ga2,0

vd TS 0,015 g spettro di progetto per le componenti verticali ga2,0

L’incremento dinamico di spinta del terreno sui piedritti in condizioni sismiche, poiché si tratta di una

struttura rigida completamente vincolata, in modo tale che non può svilupparsi nel terreno uno stato di spinta

attiva, è valutata con la formula di Wood.

Nelle verifiche allo stato limite ultimo, i valori dei coefficienti sismici orizzontale kh e verticale kv possono

essere valutati mediante le espressioni:

g

ak mh

m ax

hv kk 5,0

dove:

amax = accelerazione orizzontale massima attesa al sito;

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g = accelerazione di gravità

L’accelerazione massima è stata valutata con la relazione:

gTSg aSSaSamax

dove:

S = coefficiente che comprende l’effetto dell’amplificazione stratigrafica (SS) e dell’amplificazione

topografica (ST)

ag = accelerazione orizzontale massima attesa su sito di riferimento rigido.

Il coefficiente bm assume valore unitario in quanto l’opera non è in grado di subire spostamenti relativi

rispetto al terreno.

Pertanto l’incremento di spinta del terreno in condizioni sismiche è pari a:

67,570,200,20105,0, HkP thsxdkN/m

67,570,200,20105,0, HkP thdxdkN/m

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7. ANALISI STRUTTURALE

7.1 Verifiche di resistenza

Le verifiche delle sezioni più sollecitate sono state condotte seguendo le prescrizioni del D.M. 14/01/08 e

seguendo le indicazioni della norma UNI EN 1992-2005.

Più specificatamente la verifica di resistenza delle sezioni nei vari elementi strutturali, viene condotta tenendo

conto della verifica agli stati limite ultimi, e delle verifiche nei riguardi della fessurazione e delle tensioni di

esercizio.

7.1.1 VERIFICHE DI RESISTENZA AGLI STATI LIMITE ULTIMI

Si è verificato che il valore di progetto degli effetti delle azioni, ovvero delle sollecitazioni flettenti Md sia

minore dei corrispondenti momenti resistenti Mr delle sezioni di progetto.

La verifica di resistenza delle sezioni nei vari elementi strutturali, viene condotta tenendo conto delle

condizioni più gravose che si individuano dall’inviluppo delle sollecitazioni agenti nelle diverse combinazioni

di carico.

Le combinazioni e i coefficienti moltiplicativi delle singole azioni vengono definiti in base a quanto indicato

nel D.M. 14 gennaio 2008.

Per quanto riguarda le verifiche a taglio ultimo, si è fatto riferimento al paragrafo 4.1.2.1.3 “Resistenza nei

confronti di sollecitazioni taglianti” del D.M. 14 gennaio 2008.

7.2 Verifiche agli stati limite di esercizio

7.2.1 DEFINIZIONE DEGLI STATI LIMITE DI FESSURAZIONE

In ordine di severità crescente si distinguono i seguenti stati limite:

a) stato limite di decompressione nel quale, per la combinazione di azioni prescelta, la tensione normale è

ovunque di compressione ed al più uguale a 0;

b) stato limite di formazione delle fessure, nel quale, per la combinazione di azioni prescelta, la tensione

normale di trazione nella fibra più sollecitata è:

2,1

ct mt

f

c) stato limite di apertura delle fessure nel quale, per la combinazione di azioni prescelta, il valore limite di

apertura della fessura calcolato al livello considerato è pari ad uno dei seguenti valori nominali:

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w1 = 0,2 mm

w2 = 0,3 mm

w3 = 0,4 mm

Lo stato limite di fessurazione deve essere fissato in funzione delle condizioni ambientali e della sensibilità

delle armature alla corrosione.

7.2.2 CONDIZIONI AMBIENTALI

Le condizioni ambientali, ai fini della protezione contro la corrosione delle armature metalliche, possono

essere suddivise in ordinarie, aggressive e molto aggressive in relazione a quanto indicato nella tabella

seguente:

CONDIZIONI AMBIENTALI CLASSE DI ESPOSIZIONE

Ordinarie X0, XC1, XC2, XC3, XF1

Aggressive XC4, XD1, XS1, XA1, XA2, XF2, XF3

Molto aggressive XD2, XD3, XS2, XS3, XA3, XF4

Nel caso in esame si considera l’opera sottoposta a condizioni ordinarie.

7.2.3 SENSIBILITÀ DELLE ARMATURE ALLA CORROSIONE

Le armature si distinguono in due gruppi:

- armature sensibili;

- armature poco sensibili.

Appartengono al primo gruppo gli acciai da precompresso. Appartengono al secondo gruppo gli acciai

ordinari. Per gli acciai zincati e per quelli inossidabili si può tener conto della loro minor sensibilità alla

corrosione.

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7.2.4 SCELTA DEGLI STATI LIMITE DI FESSURAZIONE

Nella tabella sottostante sono indicati i criteri di scelta dello stato limite di fessurazione con riferimento alle

esigenze sopra riportate.

Gruppi di

esigenze

Condizioni

ambientali

Combinazione di

azioni

Armatura

Sensibile Poco sensibile

Stato limite wd Stato limite wd

a Ordinarie frequente ap. fessure ≤w2

ap. fessure ≤w3

quasi permanente ap. fessure ≤w1 ap. fessure ≤w2

b Aggressive frequente ap. fessure ≤w1

ap. fessure ≤w2

quasi permanente decompressione - ap. fessure ≤w1

c Molto aggressive frequente formazione fessure - ap. fessure ≤w1

quasi permanente decompressione - ap. fessure ≤w1

7.2.5 VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI FESSURAZIONE

Stato limite di decompressione e di formazione delle fessure

Le tensioni sono calcolate in base alle caratteristiche geometriche e meccaniche della sezione omogeneizzata

non fessurata.

Stato limite di apertura delle fessure

Il valore caratteristico di calcolo di apertura delle fessure (wd) non deve superare i valori nominali w1, w2, w3

secondo quanto riportato nella Tabella sopra riportata.

Il valore caratteristico di calcolo è data da:

md ww 70,1

dove wm rappresenta l’ampiezza media delle fessure.

L’ampiezza media delle fessure wm è calcolata come prodotto della deformazione media delle barre

d’armatura s m per la distanza media tra le fessure s m :

smsmmw

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Per il calcolo di s m e s m vanno utilizzati criteri consolidati riportati nella letteratura tecnica. s m può essere

calcolato tenendo conto dell’effetto del “tension stiffening” nel rispetto della limitazione:

s

s

smE

6,0

con s tensione nell’acciaio dell’armatura tesa (per sezione fessurata) nelle condizioni di carico considerate

ed Es è il modulo elastico dell’acciaio.

7.2.6 VERIFICHE ALLE TENSIONI DI ESERCIZIO

Valutate le azioni interne nelle varie parti della struttura, dovute alle combinazioni caratteristica e quasi

permanente delle azioni, si calcolano le massime tensioni sia nel calcestruzzo sia nelle armature; si deve

verificare che tali tensioni siano inferiori ai massimi valori consentiti di seguito riportati.

Tensione massima di compressione del calcestruzzo nelle condizioni di esercizio

La massima tensione di compressione del calcestruzzo c , deve rispettare la limitazione seguente:

ckc f6,0 per la combinazione caratteristica (rara);

ckc f45,0 per la combinazione caratteristica quasi permanente.

Nel caso di elementi piani (solette, pareti, …) gettati in opera con calcestruzzi ordinari e con spessori di

calcestruzzo minori di 50mm i valori limite sopra scritti vanno ridotti del 20%.

Tensione massima dell’acciaio in condizioni di esercizio

Per l’acciaio la tensione massima, s , per effetto delle azioni dovute alla combinazione caratteristica deve

rispettare la limitazione seguente:

yks f8,0

7.3 Combinazioni di carico

Ai fini della determinazione dei valori caratteristici delle azioni dovute al traffico, si dovranno considerare,

generalmente, le combinazioni riportate in Tab. 5.1.IV. A causa della natura dell’opera, i gruppi di azioni da

prendere in esame risultano esclusivamente i gruppi 1, 2a e 2b.

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Tabella 5.1.IV – Valori caratteristici delle azioni dovute al traffico

Carichi sulla carreggiata

Carichi su

marciapiedi e

piste ciclabili

Carichi verticali Carichi orizzontali Carichi

verticali

Gruppo di

azioni

Modello principale

(Schemi di carico 1,

2, 3, 4, 6)

Veicoli speciali Folla (Schema di

carico 5) Frenatura q3

Forza centrifuga

q4

Carico

uniformemente

distribuito

1 Valore caratteristico

Schema di carico

5 con valore di

combinazione

2,5 kN/m2

2 a Valore frequente Valore

caratteristico

2 b Valore frequente Valore

caratteristico

3 (*)

Schema di carico

5 con valore di

combinazione

5,0 kN/m2

4 (**)

Schema di carico

5 con valore di

combinazione

5,0 kN/m2

Schema di carico

5 con valore di

combinazione

5,0 kN/m2

5 (***)

Da definirsi per il

singolo progetto

Valore

caratteristico

o nominale

(*) Ponti di 3° categoria

(**) Da considerare solo se richiesto dal particolare progetto (ad es. ponti in zona urbana)

(***) Da considerare solo se si considerano veicoli speciali

La Tab. 5.1.V fornisce i valori dei coefficienti parziali delle azioni da assumere nell’analisi per la

determinazione degli effetti delle azioni nelle verifiche agli stati limite ultimi, il significato dei simboli è il

seguente:

gG1 coefficiente parziale del peso proprio della struttura, del terreno e dell’acqua, quando pertinente;

gG2 coefficiente parziale dei pesi propri degli elementi non strutturali;

gQ coefficiente parziale delle azioni variabili da traffico;

gQi coefficiente parziale delle azioni variabili.

Il coefficiente parziale della precompressione si assume pari a gP = 1.

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I valori dei coefficienti y0j, y1j e y2j per le diverse categorie di azioni sono riportati nella Tab. 5.1.VI.

Tabella 5.1.V – Coefficienti parziali di sicurezza per le combinazioni di carico agli SLU

Coefficiente EQU(1) A1

STR

A2

GEO

Carichi permanenti favorevoli

sfavorevoli gG1

0,90

1,10

1,00

1,35

1,00

1,00

Carichi permanenti non strutturali(2) favorevoli

sfavorevoli gG2

0,00

1,50

0,00

1,50

0,00

1,30

Carichi variabili da traffico favorevoli

sfavorevoli gQ

0,00

1,35

0,00

1,35

0,00

1,15

Carichi variabili favorevoli

sfavorevoli gQi

0,00

1,50

0,00

1,50

0,00

1,30

Distorsioni e presollecitazioni di progetto favorevoli

sfavorevoli ge1

0,90

1,00(3)

1,00

1,00(4)

1,00

1,00

Ritiro e viscosità, Variazioni termiche,

Cedimenti vincolari

favorevoli

sfavorevoli ge2, ge3, ge4

0,00

1,20

0,00

1,20

0,00

1,00

(1) Equilibrio che non coinvolga i parametri di deformabilità e resistenza del terreno; altrimenti si applicano i valori di GEO.

(2) Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es, carichi permanenti portati) siano compiutamente definiti si potranno

adottare gli stessi coefficienti validi per le azioni permanenti.

(3) 1,30 per instabilità in strutture con precompressione esterna.

(4) 1,20 per effetti locali.

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Tabella 5.1.VI – Coefficienti y per le azioni variabili per ponti stradali e pedonali

Azioni Gruppo di azioni (Tabella 5.1.IV)

Coefficiente y0

di

combinazione

Coefficiente y1

(valori

frequenti)

Coefficiente y2

(valori quasi

permanenti)

Azioni da traffico

(Tabella 5.1.IV)

Schema 1 (Carichi tandem) 0,75 0,75 0,00

Schemi 1, 5 e 6 (Carichi distribuiti) 0,40 0,40 0,00

Schemi 3 e 4 (Carichi concentrati) 0,40 0,40 0,00

Schema 2 0,00 0,75 0,00

2 0,00 0,00 0,00

3 0,00 0,00 0,00

4 (folla) --- 0,75 0,00

5 0,00 0,00 0,00

Vento q5

Vento a ponte scarico

SLU e SLE 0,60 0,20 0,00

Esecuzione 0,80 --- 0,00

Vento a ponte carico 0,60

Neve q5

SLU e SLE 0,00 0,00 0,00

Esecuzione 0,80 0,60 0,50

Temperatura Tk 0,60 0,60 0,50

Agli stati limite di esercizio si sono considerate le verifiche per le combinazioni rara e frequente.

SLU: ...30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG

SLE RARA: ...0303202121 QQQPGG kk

SLE FREQUENTE: ...32322211121 kkk QQQPGG

SISMICA: ...22212121 kk QQPGGE

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8. VERIFICA DELLA SEZIONE TRASVERSALE

8.1 Sezione Tipo

La sezione tipo trasversale dell’attraversamento scatolare presenta una larghezza interna costante pari a 5,00m

ed un’altezza interna pari a 1,50m. Lo spessore dei ritti, gettati in opera, misura 0,50m; la soletta superiore di

copertura è gettata in opera e presenta uno spessore pari a 0,60m, mentre la soletta inferiore è spessa 0,60m. Il

ricoprimento massimo della sezione è previsto pari a 1,30m. L’ingombro trasversale complessivo della

struttura risulta quindi essere pari a 6,40m, mentre l’altezza della struttura finita è di 2,70m.

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8.2 Schematizzazione strutturale

Il calcolo della struttura è eseguito con il metodo degli elementi finiti (FEM) utilizzando il codice di calcolo

SAP2000 Advanced 14.1.0, prodotto dalla società C.S.I. di Barkeley (California), 1999, che prevede la

schematizzazione dello scatolare viario con elementi trave (elementi “frames”) a comportamento elastico

lineare e l’iterazione terreno-struttura, con l’introduzione di appoggi elastici continui, a comportamento non

lineare e non resistenti a trazione (elementi “ Line springs”, con “tension limit=0”).

Gli schemi della suddivisione in aste della struttura e dei nodi è riportato di seguito.

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8.3 Condizioni di carico e combinazioni

Nella tabella seguente è riportato l’elenco delle condizioni di carico elementare utilizzate per la

determinazione delle sollecitazioni agenti sulla struttura:

Cod. Azione di Carico Descrizione

1 DEAD Peso Proprio

2 RITIRO Effetto Ritiro Differenziale

3 TEMP_A Variazione termica uniforme (+)

4 TEMP_B Variazione termica uniforme (-)

5 GRAD_A Variazione termica non uniforme (gradiente 5°C)

6 GRAD_B Variazione termica non uniforme (gradiente 5°C)

7 MASSETTO Carico permanente del massetto di protezione dell’impermeabilizzazione in cls

8 RICOPRIMENTO Terreno di ricoprimento dello scatolare

9 PAVIMENTAZIONE_SUP Carico della pavimentazione stradale sulla soletta superiore

10 TERRENO Carico del terreno sui piedini di fondazione (se presenti)

11 SOTTOSPINTA_IDR Carico dovuto alla sottospinta idraulica (solo se in presenza di falda)

12 PAVIMENTAZIONE_INF Carico della pavimentazione stradale sulla soletta inferiore (se presente)

13 RIEMPIMENTO_INF Carico permanente del riempimento tra piattaforma stradale e soletta inferiore

14 NEW JERSEY Carico permanente dei New Jersey

15 NEVE Carico neve sulla soletta superiore

16 SPINTA_SX_STR Spinta del terreno sul ritto sinistro in condizioni a riposo (k0) con parametri della combinazione A1, M1, R1

17 SPINTA_DX_STR Spinta del terreno sul ritto destro in condizioni a riposo (k0) con parametri della combinazione A1, M1, R1

18 SPINTA_SX_GEO Spinta del terreno sul ritto sinistro in condizioni a riposo (k0) con parametri della combinazione A2, M2, R2

19 SPINTA_DX_GEO Spinta del terreno sul ritto destro in condizioni a riposo (k0) con parametri della combinazione A2, M2, R2

20 SPINTA_SX_IDR Spinta idrostatica sul ritto sinistro (solo se in presenza di falda)

21 SPINTA_DX_IDR Spinta idrostatica sul ritto destro (solo se in presenza di falda)

22 SPINTA_SOVR_SX_STR Spinta laterale sinistra dovuta al sovraccarico con parametri della comb. A1, M1, R1

23 SPINTA_SOVR_DX_STR Spinta laterale destra dovuta al sovraccarico con parametri della comb. A1, M1, R1

24 SPINTA_SOVR_SX_GEO Spinta laterale sinistra dovuta al sovraccarico con parametri della comb. A2, M2, R2

25 SPINTA_SOVR_DX_GEO Spinta laterale destra dovuta al sovraccarico con parametri della comb. A2, M2, R2

26 TRAFF_A Schema di carico 1 - Carico Q1k – Posizione: Mezzeria Soletta Superiore

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27 TRAFF_B Schema di carico 1 - Carico Q1k – Posizione: Prossimità ritto

28 TRAFF_C Schema di carico 1 - Carico Q1k – Posizione: A tergo della struttura

29 TRAFF_UD Schema di carico 1 - Carico q1k – Posizione: Soletta Superiore

30 IDROSTATICO Spinta e peso dell’acqua all’interno della struttura (se presente)

31 FRENATURA Azione longitudinale di frenamento

32 TRAFF_A_INT Schema di carico 1 - Carico Q1k – Posizione: Mezzeria Soletta Inferiore (se presente)

33 TRAFF_B_INT Schema di carico 1 - Carico Q1k – Posizione: Prossimità ritto (se presente)

34 TRAFF_UD_INT Schema di carico 1 - Carico q1k – Posizione: Soletta Inferiore (se presente)

35 QUAKE_X Azione sismica nella direzione U1

36 QUAKE_Z_(+) Azione sismica nella direzione U3 – Concorde con il verso dell’asse z

37 QUAKE_Z_(-) Azione sismica nella direzione U3 – Discorde con il verso dell’asse z

38 INCR_SPINTA_SX Incremento sismico della spinta del terreno sul ritto sinistro

39 INCR_SPINTA_DX Incremento sismico della spinta del terreno sul ritto destro

40 INCR_SPINTA_IDR_SX Incremento sismico della spinta idrostatica sul ritto sinistro (solo in presenza di falda)

41 INCR_SPINTA_IDR_DX Incremento sismico della spinta idrostatica sul ritto destro (solo in presenza di falda)

Per il calcolo delle azioni sull’attraversamento scatolare si devono utilizzare i coefficienti parziali per le

azioni definiti nella Tabella 5.1.V, trattandosi di opera sulla quale agiscono carichi assimilabili a quelli agenti

su ponte stradale.

CARICHI EFFETTO Coeff. g EQU A1 (STR) A2 (GEO)

Permanenti Favorevole

gG1 0,90 1,00 1,00

Sfavorevole 1,10 1,35 1,00

Permanenti non

strutturali

Favorevole gG2

0,00 0,00 0,00


Variabili da

traffico

Favorevole gQ

0,00 0,00 0,00


Variabili Favorevole

gQi 0,00 0,00 0,00


Cedimenti

vincolari, ecc…

Favorevole ge4

0,00 0,00 0,00


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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

pp

o d

i a

zio

ni

Pes

o P

rop

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ma

nen

ti

Ter

re S

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)

Sis

ma o

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on

tale

Sis

ma v

erti

cale

COMB. 1 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,0125 - - - 0,72 - - - - -

COMB. 2 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 - 1,0125 - - 0,72 - - - - -

COMB. 3 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,0125 - - - - 0,72 - - - -

COMB. 4 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 - 1,0125 - - - 0,72 - - - -

COMB. 5 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,0125 - - - - - 0,72 - - -

COMB. 6 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 - 1,0125 - - - - 0,72 - - -

COMB. 7 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,0125 - - - - - - 0,72 - -

COMB. 8 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 - 1,0125 - - - - - 0,72 - -

COMB. 9 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,35 - - - 0,72 - - - - -

COMB. 10 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,35 - - 0,72 - - - - -

COMB. 11 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,35 - - - - 0,72 - - - -

COMB. 12 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,35 - - - 0,72 - - - -

COMB. 13 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,35 - - - - - 0,72 - - -

COMB. 14 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,35 - - - - 0,72 - - -

COMB. 15 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,35 - - - - - - 0,72 - -

COMB. 16 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,35 - - - - - 0,72 - -

COMB. 17 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - - 1,2 - - - - -

COMB. 18 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - - 1,2 - - - - -

COMB. 19 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - - - 1,2 - - - -

COMB. 20 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - - - 1,2 - - - -

COMB. 21 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - - - - 1,2 - - -

COMB. 22 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - - - - 1,2 - - -

COMB. 23 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - - - - - 1,2 - -

COMB. 24 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - - - - - 1,2 - -

COMB. 25 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - 1,35 0,72 - - - - -

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

pp

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zio

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)

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Sis

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cale

COMB. 26 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - 1,35 0,72 - - - - -

COMB. 27 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - 1,35 - 0,72 - - - -

COMB. 28 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - 1,35 - 0,72 - - - -

COMB. 29 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - 1,35 - - 0,72 - - -

COMB. 30 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - 1,35 - - 0,72 - - -

COMB. 31 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - 1,35 - - - 0,72 - -

COMB. 32 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - 1,35 - - - 0,72 - -

COMB. 33 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - 1,0125 1,2 - - - - -

COMB. 34 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - 1,0125 1,2 - - - - -

COMB. 35 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - 1,0125 - 1,2 - - - -

COMB. 36 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - 1,0125 - 1,2 - - - -

COMB. 37 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - 1,0125 - - 1,2 - - -

COMB. 38 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - 1,0125 - - 1,2 - - -

COMB. 39 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - - 1,0125 - - - 1,2 - -

COMB. 40 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 - 1,0125 - - - 1,2 - -

COMB. 41 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,0125 - 1,0125 - 0,72 - - - - -

COMB. 42 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 - 1,0125 1,0125 - 0,72 - - - - -

COMB. 43 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,0125 - 1,0125 - - 0,72 - - - -

COMB. 44 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 - 1,0125 1,0125 - - 0,72 - - - -

COMB. 45 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,0125 - 1,0125 - - - 0,72 - - -

COMB. 46 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 - 1,0125 1,0125 - - - 0,72 - - -

COMB. 47 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,0125 - 1,0125 - - - - 0,72 - -

COMB. 48 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 - 1,0125 1,0125 - - - - 0,72 - -

COMB. 49 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,35 - 1,0125 - 0,72 - - - - -

COMB. 50 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,35 1,0125 - 0,72 - - - - -

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

pp

o d

i a

zio

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Pes

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cale

COMB. 51 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,35 - 1,0125 - - 0,72 - - - -

COMB. 52 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,35 1,0125 - - 0,72 - - - -

COMB. 53 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,35 - 1,0125 - - - 0,72 - - -

COMB. 54 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,35 1,0125 - - - 0,72 - - -

COMB. 55 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,35 - 1,0125 - - - - 0,72 - -

COMB. 56 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,35 1,0125 - - - - 0,72 - -

COMB. 57 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 - 1,2 - - - - -

COMB. 58 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 - 1,2 - - - - -

COMB. 59 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 - - 1,2 - - - -

COMB. 60 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 - - 1,2 - - - -

COMB. 61 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 - - - 1,2 - - -

COMB. 62 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 - - - 1,2 - - -

COMB. 63 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 - - - - 1,2 - -

COMB. 64 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 - - - - 1,2 - -

COMB. 65 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 1,35 0,72 - - - - -

COMB. 66 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 1,35 0,72 - - - - -

COMB. 67 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 1,35 - 0,72 - - - -

COMB. 68 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 1,35 - 0,72 - - - -

COMB. 69 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 1,35 - - 0,72 - - -

COMB. 70 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 1,35 - - 0,72 - - -

COMB. 71 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 1,35 - - - 0,72 - -

COMB. 72 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 1,35 - - - 0,72 - -

COMB. 73 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 1,0125 1,2 - - - - -

COMB. 74 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 - 1,0125 1,0125 1,0125 1,2 - - - - -

COMB. 75 A1-M1 1,35 1,35 1,5 1,5 1,0125 1,0125 - 1,0125 1,0125 - 1,2 - - - -

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

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COMB. 103 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,35 - - - - - - 0,72 - -

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COMB. 125 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,0125 - - 1,0125 - - 1,2 - - -

COMB. 126 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,0125 - 1,0125 - - 1,2 - - -

COMB. 127 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,0125 - - 1,0125 - - - 1,2 - -

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

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COMB. 140 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,35 1,0125 - - 0,72 - - - -

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COMB. 143 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,35 - 1,0125 - - - - 0,72 - -

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COMB. 147 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,0125 - 1,0125 - - 1,2 - - - -

COMB. 148 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,0125 1,0125 - - 1,2 - - - -

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COMB. 150 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,0125 1,0125 - - - 1,2 - - -

COMB. 151 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,0125 - 1,0125 - - - - 1,2 - -

COMB. 152 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,0125 1,0125 - - - - 1,2 - -

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

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COMB. 153 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,0125 - 1,0125 1,35 0,72 - - - - -

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COMB. 158 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,0125 1,0125 1,35 - - 0,72 - - -

COMB. 159 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,0125 - 1,0125 1,35 - - - 0,72 - -

COMB. 160 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,0125 1,0125 1,35 - - - 0,72 - -

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COMB. 169 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 1,0125 - 1,35 1,0125 0,72 - - - - -

COMB. 170 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,0125 1,35 1,0125 0,72 - - - - -

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COMB. 174 A1-M1 SBIL 1,35 1,35 1,5 1 1,0125 - 1,0125 1,35 1,0125 - - 0,72 - - -

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

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Sis

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COMB. 178 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - - 0,5 - - 1 0,5

COMB. 179 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - - - 0,5 - 1 0,5

COMB. 180 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,5 1 0,5

COMB. 181 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - 0,5 - - - 1 -0,5

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COMB. 183 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - - - 0,5 - 1 -0,5

COMB. 184 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,5 1 -0,5

COMB. 185 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - 0,5 - - - 0,5 1

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COMB. 188 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,5 0,5 1

COMB. 189 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - 0,5 - - - 0,5 -1

COMB. 190 SISMA A1-M1 1 1 1 1 - - - - - - 0,5 - - 0,5 -1

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COMB. 193 A2-M2 1 1 1,3 1,3 1,15 0,8625 - - - 0,6 - - - - -

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COMB. 196 A2-M2 1 1 1,3 1,3 1,15 - 0,8625 - - - 0,6 - - - -

COMB. 197 A2-M2 1 1 1,3 1,3 1,15 0,8625 - - - - - 0,6 - - -

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COMB. 202 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 1,15 - - 0,6 - - - - -

Doc. N.

24917-VLMW8-A00.doc

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FOGLIO

44 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

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cale

COMB. 203 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 1,15 - - - - 0,6 - - - -

COMB. 204 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 1,15 - - - 0,6 - - - -

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COMB. 207 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 1,15 - - - - - - 0,6 - -

COMB. 208 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 1,15 - - - - - 0,6 - -

COMB. 209 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - - 1 - - - - -

COMB. 210 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - - 1 - - - - -

COMB. 211 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - - - 1 - - - -

COMB. 212 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - - - 1 - - - -

COMB. 213 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - - - - 1 - - -

COMB. 214 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - - - - 1 - - -

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COMB. 217 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - 1,15 0,6 - - - - -

COMB. 218 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - 1,15 0,6 - - - - -

COMB. 219 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - 1,15 - 0,6 - - - -

COMB. 220 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - 1,15 - 0,6 - - - -

COMB. 221 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - 1,15 - - 0,6 - - -

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COMB. 223 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - 1,15 - - - 0,6 - -

COMB. 224 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - 1,15 - - - 0,6 - -

COMB. 225 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - 0,8625 1 - - - - -

COMB. 226 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - 0,8625 1 - - - - -

COMB. 227 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - 0,8625 - 1 - - - -

Doc. N.

24917-VLMW8-A00.doc

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FOGLIO

45 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

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Sis

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cale

COMB. 228 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - 0,8625 - 1 - - - -

COMB. 229 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - 0,8625 - - 1 - - -

COMB. 230 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - 0,8625 - - 1 - - -

COMB. 231 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - - 0,8625 - - - 1 - -

COMB. 232 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 - 0,8625 - - - 1 - -

COMB. 233 A2-M2 1 1 1,3 1,3 1,15 0,8625 - 0,8625 - 0,6 - - - - -

COMB. 234 A2-M2 1 1 1,3 1,3 1,15 - 0,8625 0,8625 - 0,6 - - - - -

COMB. 235 A2-M2 1 1 1,3 1,3 1,15 0,8625 - 0,8625 - - 0,6 - - - -

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COMB. 237 A2-M2 1 1 1,3 1,3 1,15 0,8625 - 0,8625 - - - 0,6 - - -

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COMB. 240 A2-M2 1 1 1,3 1,3 1,15 - 0,8625 0,8625 - - - - 0,6 - -

COMB. 241 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 1,15 - 0,8625 - 0,6 - - - - -

COMB. 242 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 1,15 0,8625 - 0,6 - - - - -

COMB. 243 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 1,15 - 0,8625 - - 0,6 - - - -

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COMB. 246 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 1,15 0,8625 - - - 0,6 - - -

COMB. 247 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 1,15 - 0,8625 - - - - 0,6 - -

COMB. 248 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 1,15 0,8625 - - - - 0,6 - -

COMB. 249 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 - 1 - - - - -

COMB. 250 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 - 1 - - - - -

COMB. 251 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 - - 1 - - - -

COMB. 252 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - 1 - - - -

Doc. N.

24917-VLMW8-A00.doc

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FOGLIO

46 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

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)

Sis

ma o

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on

tale

Sis

ma v

erti

cale

COMB. 253 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 - - - 1 - - -

COMB. 254 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - - 1 - - -

COMB. 255 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 - - - - 1 - -

COMB. 256 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - - - 1 - -

COMB. 257 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 1,15 0,6 - - - - -

COMB. 258 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 1,15 0,6 - - - - -

COMB. 259 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 1,15 - 0,6 - - - -

COMB. 260 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 1,15 - 0,6 - - - -

COMB. 261 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 1,15 - - 0,6 - - -

COMB. 262 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 1,15 - - 0,6 - - -

COMB. 263 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 1,15 - - - 0,6 - -

COMB. 264 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 1,15 - - - 0,6 - -

COMB. 265 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 0,8625 1 - - - - -

COMB. 266 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 0,8625 1 - - - - -

COMB. 267 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 0,8625 - 1 - - - -

COMB. 268 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 0,8625 - 1 - - - -

COMB. 269 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - 1 - - -

COMB. 270 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 0,8625 - - 1 - - -

COMB. 271 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - - 1 - -

COMB. 272 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 0,8625 0,8625 - - - 1 - -

COMB. 273 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 1,15 0,8625 0,6 - - - - -

COMB. 274 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 1,15 0,8625 0,6 - - - - -

COMB. 275 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 1,15 0,8625 - 0,6 - - - -

COMB. 276 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 1,15 0,8625 - 0,6 - - - -

COMB. 277 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 1,15 0,8625 - - 0,6 - - -

Doc. N.

24917-VLMW8-A00.doc

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A00

FOGLIO

47 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

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o d

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)

Sis

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on

tale

Sis

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cale

COMB. 278 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 1,15 0,8625 - - 0,6 - - -

COMB. 279 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 0,8625 - 1,15 0,8625 - - - 0,6 - -

COMB. 280 A2-M2 1 1 1,3 1,3 0,8625 - 0,8625 1,15 0,8625 - - - 0,6 - -

COMB. 281 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 0,8625 - - - 0,6 - - - - -

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COMB. 283 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 0,8625 - - - - 0,6 - - - -

COMB. 284 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 - 0,8625 - - - 0,6 - - - -

COMB. 285 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 0,8625 - - - - - 0,6 - - -

COMB. 286 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 - 0,8625 - - - - 0,6 - - -

COMB. 287 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 0,8625 - - - - - - 0,6 - -

COMB. 288 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 - 0,8625 - - - - - 0,6 - -

COMB. 289 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 1,15 - - - 0,6 - - - - -

COMB. 290 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 1,15 - - 0,6 - - - - -

COMB. 291 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 1,15 - - - - 0,6 - - - -

COMB. 292 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 1,15 - - - 0,6 - - - -

COMB. 293 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 1,15 - - - - - 0,6 - - -

COMB. 294 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 1,15 - - - - 0,6 - - -

COMB. 295 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 1,15 - - - - - - 0,6 - -

COMB. 296 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 1,15 - - - - - 0,6 - -

COMB. 297 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - - 1 - - - - -

COMB. 298 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - - 1 - - - - -

COMB. 299 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - - - 1 - - - -

COMB. 300 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - - - 1 - - - -

COMB. 301 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - - - - 1 - - -

COMB. 302 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - - - - 1 - - -

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FOGLIO

48 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

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MP

_B

)

Sis

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Sis

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erti

cale

COMB. 303 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - - - - - 1 - -

COMB. 304 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - - - - - 1 - -

COMB. 305 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - 1,15 0,6 - - - - -

COMB. 306 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - 1,15 0,6 - - - - -

COMB. 307 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - 1,15 - 0,6 - - - -

COMB. 308 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - 1,15 - 0,6 - - - -

COMB. 309 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - 1,15 - - - 0,6 - -

COMB. 310 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - 1,15 - - - 0,6 - -

COMB. 311 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - 1,15 - - - - 0,6 -

COMB. 312 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - 1,15 - - - - 0,6 -

COMB. 313 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - 0,8625 1 - - - - -

COMB. 314 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - 0,8625 1 - - - - -

COMB. 315 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - 0,8625 - 1 - - - -

COMB. 316 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - 0,8625 - 1 - - - -

COMB. 317 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - 0,8625 - - 1 - - -

COMB. 318 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - 0,8625 - - 1 - - -

COMB. 319 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - - 0,8625 - - - 1 - -

COMB. 320 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 - 0,8625 - - - 1 - -

COMB. 321 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 0,8625 - 0,8625 - 0,6 - - - - -

COMB. 322 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 - 0,8625 0,8625 - 0,6 - - - - -

COMB. 323 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 0,8625 - 0,8625 - - 0,6 - - - -

COMB. 324 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 - 0,8625 0,8625 - - 0,6 - - - -

COMB. 325 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 0,8625 - 0,8625 - - - 0,6 - - -

COMB. 326 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 - 0,8625 0,8625 - - - 0,6 - - -

COMB. 327 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 0,8625 - 0,8625 - - - - 0,6 - -

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49 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

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Gru

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cale

COMB. 328 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 1,15 - 0,8625 0,8625 - - - - 0,6 - -

COMB. 329 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 1,15 - 0,8625 - 0,6 - - - - -

COMB. 330 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 1,15 0,8625 - 0,6 - - - - -

COMB. 331 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 1,15 - 0,8625 - - 0,6 - - - -

COMB. 332 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 1,15 0,8625 - - 0,6 - - - -

COMB. 333 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 1,15 - 0,8625 - - - 0,6 - - -

COMB. 334 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 1,15 0,8625 - - - 0,6 - - -

COMB. 335 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 1,15 - 0,8625 - - - - 0,6 - -

COMB. 336 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 1,15 0,8625 - - - - 0,6 - -

COMB. 337 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 - 1 - - - - -

COMB. 338 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 - 1 - - - - -

COMB. 339 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 - - 1 - - - -

COMB. 340 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - 1 - - - -

COMB. 341 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 - - - 1 - - -

COMB. 342 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - - 1 - - -

COMB. 343 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 - - - - 1 - -

COMB. 344 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - - - 1 - -

COMB. 345 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 1,15 0,6 - - - - -

COMB. 346 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 1,15 0,6 - - - - -

COMB. 347 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 1,15 - 0,6 - - - -

COMB. 348 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 1,15 - 0,6 - - - -

COMB. 349 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 1,15 - - 0,6 - - -

COMB. 350 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 1,15 - - 0,6 - - -

COMB. 351 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 1,15 - - - 0,6 - -

COMB. 352 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 1,15 - - - 0,6 - -

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FOGLIO

50 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

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cale

COMB. 353 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 0,8625 1 - - - - -

COMB. 354 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 0,8625 1 - - - - -

COMB. 355 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 0,8625 - 1 - - - -

COMB. 356 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 0,8625 - 1 - - - -

COMB. 357 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - 1 - - -

COMB. 358 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 0,8625 - - 1 - - -

COMB. 359 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 0,8625 0,8625 - - - 1 - -

COMB. 360 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 0,8625 0,8625 - - - 1 - -

COMB. 361 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 1,15 0,8625 0,6 - - - - -

COMB. 362 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 1,15 0,8625 0,6 - - - - -

COMB. 363 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 1,15 0,8625 - 0,6 - - - -

COMB. 364 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 1,15 0,8625 - 0,6 - - - -

COMB. 365 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 1,15 0,8625 - - 0,6 - - -

COMB. 366 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 1,15 0,8625 - - 0,6 - - -

COMB. 367 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 0,8625 - 1,15 0,8625 - - - 0,6 - -

COMB. 368 A2-M2 SBIL 1 1 1,3 1 0,8625 - 0,8625 1,15 0,8625 - - - 0,6 - -

COMB. 369 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - 0,5 - - - 1 0,5

COMB. 370 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - 0,5 - - 1 0,5

COMB. 371 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - - 0,5 - 1 0,5

COMB. 372 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,5 1 0,5

COMB. 373 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - 0,5 - - - 1 -0,5

COMB. 374 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - 0,5 - - 1 -0,5

COMB. 375 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - - 0,5 - 1 -0,5

COMB. 376 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,5 1 -0,5

COMB. 377 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - 0,5 - - - 0,5 1

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FOGLIO

51 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

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Sis

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on

tale

Sis

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cale

COMB. 378 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - 0,5 - - 0,5 1

COMB. 379 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - - 0,5 - 0,5 1

COMB. 380 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,5 0,5 1

COMB. 381 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - 0,5 - - - 0,5 -1

COMB. 382 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - 0,5 - - 0,5 -1

COMB. 383 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - - 0,5 - 0,5 -1

COMB. 384 SISMA A2-M2 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,5 0,5 -1

COMB. 385 RARA 1 1 1 1 1 0,75 - - - 0,6 - - - - -

COMB. 386 RARA 1 1 1 1 1 - 0,75 - - 0,6 - - - - -

COMB. 387 RARA 1 1 1 1 1 0,75 - - - - 0,6 - - - -

COMB. 388 RARA 1 1 1 1 1 - 0,75 - - - 0,6 - - - -

COMB. 389 RARA 1 1 1 1 1 0,75 - - - - - 0,6 - - -

COMB. 390 RARA 1 1 1 1 1 - 0,75 - - - - 0,6 - - -

COMB. 391 RARA 1 1 1 1 1 0,75 - - - - - - 0,6 - -

COMB. 392 RARA 1 1 1 1 1 - 0,75 - - - - - 0,6 - -

COMB. 393 RARA 1 1 1 1 0,75 1 - - - 0,6 - - - - -

COMB. 394 RARA 1 1 1 1 0,75 - 1 - - 0,6 - - - - -

COMB. 395 RARA 1 1 1 1 0,75 1 - - - - 0,6 - - - -

COMB. 396 RARA 1 1 1 1 0,75 - 1 - - - 0,6 - - - -

COMB. 397 RARA 1 1 1 1 0,75 1 - - - - - 0,6 - - -

COMB. 398 RARA 1 1 1 1 0,75 - 1 - - - - 0,6 - - -

COMB. 399 RARA 1 1 1 1 0,75 1 - - - - - - 0,6 - -

COMB. 400 RARA 1 1 1 1 0,75 - 1 - - - - - 0,6 - -

COMB. 401 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - - 1 - - - - -

COMB. 402 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - - 1 - - - - -

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A00

FOGLIO

52 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

pp

o d

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Sis

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on

tale

Sis

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cale

COMB. 403 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - - - 1 - - - -

COMB. 404 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - - - 1 - - - -

COMB. 405 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - - - - 1 - - -

COMB. 406 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - - - - 1 - - -

COMB. 407 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - - - - - 1 - -

COMB. 408 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - - - - - 1 - -

COMB. 409 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - 1 0,6 - - - - -

COMB. 410 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 1 0,6 - - - - -

COMB. 411 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - 1 - 0,6 - - - -

COMB. 412 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 1 - 0,6 - - - -

COMB. 413 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - 1 - - 0,6 - - -

COMB. 414 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 1 - - 0,6 - - -

COMB. 415 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - 1 - - - 0,6 - -

COMB. 416 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 1 - - - 0,6 - -

COMB. 417 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - 0,75 1 - - - - -

COMB. 418 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 0,75 1 - - - - -

COMB. 419 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - 0,75 - 1 - - - -

COMB. 420 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 0,75 - 1 - - - -

COMB. 421 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - 0,75 - - 1 - - -

COMB. 422 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 0,75 - - 1 - - -

COMB. 423 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - - 0,75 - - - 1 - -

COMB. 424 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 0,75 - - - 1 - -

COMB. 425 RARA 1 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - 0,6 - - - - -

COMB. 426 RARA 1 1 1 1 1 - 0,75 0,75 - 0,6 - - - - -

COMB. 427 RARA 1 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - - 0,6 - - - -

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FOGLIO

53 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

pp

o d

i a

zio

ni

Pes

o P

rop

rio

Per

ma

nen

ti

Ter

re S

inis

tra

Ter

re D

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Ma

x M

)

Tra

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o (

Ma

x T

)

Tra

ffic

o i

nte

rno

Fre

na

tura

Gra

die

nte

A (

+D

T)

Gra

die

nte

B (

-DT

)

Tem

p.

Un

if.

(TE

MP

_A

)

Tem

p.

Un

if.

(TE

MP

_B

)

Sis

ma o

rizz

on

tale

Sis

ma v

erti

cale

COMB. 428 RARA 1 1 1 1 1 - 0,75 0,75 - - 0,6 - - - -

COMB. 429 RARA 1 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - - - 0,6 - - -

COMB. 430 RARA 1 1 1 1 1 - 0,75 0,75 - - - 0,6 - - -

COMB. 431 RARA 1 1 1 1 1 0,75 - 0,75 - - - - 0,6 - -

COMB. 432 RARA 1 1 1 1 1 - 0,75 0,75 - - - - 0,6 - -

COMB. 433 RARA 1 1 1 1 0,75 1 - 0,75 - 0,6 - - - - -

COMB. 434 RARA 1 1 1 1 0,75 - 1 0,75 - 0,6 - - - - -

COMB. 435 RARA 1 1 1 1 0,75 1 - 0,75 - - 0,6 - - - -

COMB. 436 RARA 1 1 1 1 0,75 - 1 0,75 - - 0,6 - - - -

COMB. 437 RARA 1 1 1 1 0,75 1 - 0,75 - - - 0,6 - - -

COMB. 438 RARA 1 1 1 1 0,75 - 1 0,75 - - - 0,6 - - -

COMB. 439 RARA 1 1 1 1 0,75 1 - 0,75 - - - - 0,6 - -

COMB. 440 RARA 1 1 1 1 0,75 - 1 0,75 - - - - 0,6 - -

COMB. 441 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 - 1 - - - - -

COMB. 442 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 - 1 - - - - -

COMB. 443 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 - - 1 - - - -

COMB. 444 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 - - 1 - - - -

COMB. 445 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 - - - 1 - - -

COMB. 446 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 - - - 1 - - -

COMB. 447 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 - - - - 1 - -

COMB. 448 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 - - - - 1 - -

COMB. 449 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 1 0,6 - - - - -

COMB. 450 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 1 0,6 - - - - -

COMB. 451 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 1 - 0,6 - - - -

COMB. 452 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 1 - 0,6 - - - -

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FOGLIO

54 di 141


Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

pp

o d

i a

zio

ni

Pes

o P

rop

rio

Per

ma

nen

ti

Ter

re S

inis

tra

Ter

re D

est

ra

So

vra

cca

rico

Tra

ffic

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Ma

x M

)

Tra

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o (

Ma

x T

)

Tra

ffic

o i

nte

rno

Fre

na

tura

Gra

die

nte

A (

+D

T)

Gra

die

nte

B (

-DT

)

Tem

p.

Un

if.

(TE

MP

_A

)

Tem

p.

Un

if.

(TE

MP

_B

)

Sis

ma o

rizz

on

tale

Sis

ma v

erti

cale

COMB. 453 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 1 - - 0,6 - - -

COMB. 454 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 1 - - 0,6 - - -

COMB. 455 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 1 - - - 0,6 - -

COMB. 456 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 1 - - - 0,6 - -

COMB. 457 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 0,75 1 - - - - -

COMB. 458 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 0,75 1 - - - - -

COMB. 459 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 0,75 - 1 - - - -

COMB. 460 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 0,75 - 1 - - - -

COMB. 461 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 0,75 - - 1 - - -

COMB. 462 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 0,75 - - 1 - - -

COMB. 463 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 0,75 0,75 - - - 1 - -

COMB. 464 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 0,75 0,75 - - - 1 - -

COMB. 465 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 1 0,75 0,6 - - - - -

COMB. 466 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 1 0,75 0,6 - - - - -

COMB. 467 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 1 0,75 - 0,6 - - - -

COMB. 468 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 1 0,75 - 0,6 - - - -

COMB. 469 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 1 0,75 - - 0,6 - - -

COMB. 470 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 1 0,75 - - 0,6 - - -

COMB. 471 RARA 1 1 1 1 0,75 0,75 - 1 0,75 - - - 0,6 - -

COMB. 472 RARA 1 1 1 1 0,75 - 0,75 1 0,75 - - - 0,6 - -

COMB. 473 FREQ 1 1 1 1 0,75 - - - - 0,5 - - - - -

COMB. 474 FREQ 1 1 1 1 0,75 - - - - - 0,5 - - - -

COMB. 475 FREQ 1 1 1 1 0,75 - - - - - - 0,5 - - -

COMB. 476 FREQ 1 1 1 1 0,75 - - - - - - - 0,5 - -

COMB. 477 FREQ 1 1 1 1 - 0,75 - - - 0,5 - - - - -

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

S.L

.U.

Gru

pp

o d

i a

zio

ni

Pes

o P

rop

rio

Per

ma

nen

ti

Ter

re S

inis

tra

Ter

re D

est

ra

So

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cca

rico

Tra

ffic

o (

Ma

x M

)

Tra

ffic

o (

Ma

x T

)

Tra

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o i

nte

rno

Fre

na

tura

Gra

die

nte

A (

+D

T)

Gra

die

nte

B (

-DT

)

Tem

p.

Un

if.

(TE

MP

_A

)

Tem

p.

Un

if.

(TE

MP

_B

)

Sis

ma o

rizz

on

tale

Sis

ma v

erti

cale

COMB. 478 FREQ 1 1 1 1 - 0,75 - - - - 0,5 - - - -

COMB. 479 FREQ 1 1 1 1 - 0,75 - - - - - 0,5 - - -

COMB. 480 FREQ 1 1 1 1 - 0,75 - - - - - - 0,5 - -

COMB. 481 FREQ 1 1 1 1 - - 0,75 - - 0,5 - - - - -

COMB. 482 FREQ 1 1 1 1 - - 0,75 - - - 0,5 - - - -

COMB. 483 FREQ 1 1 1 1 - - 0,75 - - - - 0,5 - - -

COMB. 484 FREQ 1 1 1 1 - - 0,75 - - - - - 0,5 - -

COMB. 485 FREQ 1 1 1 1 - - - - - 0,6 - - - - -

COMB. 486 FREQ 1 1 1 1 - - - - - - 0,6 - - - -

COMB. 487 FREQ 1 1 1 1 - - - - - - - 0,6 - - -

COMB. 488 FREQ 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,6 - -

COMB. 489 FREQ 1 1 1 1 - - - 0,75 - 0,5 - - - - -

COMB. 490 FREQ 1 1 1 1 - - - 0,75 - - 0,5 - - - -

COMB. 491 FREQ 1 1 1 1 - - - 0,75 - - - 0,5 - - -

COMB. 492 FREQ 1 1 1 1 - - - 0,75 - - - - 0,5 - -

COMB. 493 QUASI P. 1 1 1 1 - - - - - 0,5 - - - - -

COMB. 494 QUASI P. 1 1 1 1 - - - - - - 0,5 - - - -

COMB. 495 QUASI P. 1 1 1 1 - - - - - - - 0,5 - - -

COMB. 496 QUASI P. 1 1 1 1 - - - - - - - - 0,5 - -

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56 di 141


8.4 Riepilogo sollecitazioni massime - SLU

Si riepilogano ora le sollecitazioni massime agenti nelle sezioni di verifica della struttura, nelle diverse

combinazioni di carico.

Frame Station Output

Case SOLLECITAZIONI AGENTI NELLE SINGOLE ASTE

SO

LE

TT

A S

UP

ER

IOR

E

15 0 COMB190 Mmax [kNm] 7,6942 N [kN] 29,584 T [kN] 174,485

15 0 COMB121 Mmin [kNm] -242,475 N [kN] -102,746 T [kN] 422,546

15 0 COMB147 Nmax [kN] 51,569 M [kNm] -12,003 T [kN] 397,425

15 0 COMB26 Nmin [kN] -111,551 M [kNm] -219,009 T [kN] 344,771

15 0 COMB99 Tmax [kN] 448,578 N [kN] 29,338 M [kNm] -64,0743

15 0 COMB177_0_0 Tmin [kN] 101,736 N [kN] 6,177 M [kNm] -33,63

15 0,125 COMB190 Mmax [kNm] -14,4326 N [kN] 29,584 T [kN] 179,545

15 0,125 COMB121 Mmin [kNm] -296,207 N [kN] -102,746 T [kN] 437,166

15 0,125 COMB147 Nmax [kN] 51,569 M [kNm] -62,5949 T [kN] 412,046

15 0,125 COMB26 Nmin [kN] -111,551 M [kNm] -262,538 T [kN] 351,707

15 0,125 COMB99 Tmax [kN] 465,761 N [kN] 29,338 M [kNm] -121,221

15 0,125 COMB177_0_0 Tmin [kN] 106,873 N [kN] 6,177 M [kNm] -46,668

RIT

TO

DE

ST

RO

18 0 COMB190 Mmax [kNm] -42,0944 N [kN] -191,435 T [kN] 31,11

18 0 COMB121 Mmin [kNm] -337,1957 N [kN] -461,708 T [kN] -99,667

18 0 COMB177_0_0 Nmax [kN] -113,812 M [kNm] -61,2687 T [kN] 6,177


18 0 COMB147 Tmax [kN] 54,648 N [kN] -436,61 M [kNm] -123,593

18 0 COMB26 Tmin [kN] -107,692 N [kN] -368,602 M [kNm] -291,105

18 0,15 COMB190 Mmax [kNm] -46,9653 N [kN] -193,282 T [kN] 33,895

18 0,15 COMB161 Mmin [kNm] -322,542 N [kN] -464,014 T [kN] -95,221

18 0,15 COMB177_0_0 Nmax [kN] -115,687 M [kNm] -62,1952 T [kN] 6,177


18 0,15 COMB147 Tmax [kN] 58,186 N [kN] -439,141 M [kNm] -132,049

18 0,15 COMB26 Tmin [kN] -103,313 N [kN] -371,134 M [kNm] -275,273

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RIT

TO

SIN

IST

RO

8 0 COMB119 Mmax [kNm] 383,7828 N [kN] -426,652 T [kN] 229,69

8 0 COMB177_0_0 Mmin [kNm] 72,387 N [kN] -136,312 T [kN] 6,177

8 0 COMB177_0_0 Nmax [kN] -136,312 M [kNm] 72,387 T [kN] 6,177

8 0 COMB11 Nmin [kN] -516,959 M [kNm] 321,1972 T [kN] 149,873

8 0 COMB115 Tmax [kN] 241,365 N [kN] -426,655 M [kNm] 372,4672

8 0 COMB177_0_0 Tmin [kN] 6,177 N [kN] -136,312 M [kNm] 72,387

8 0,15 COMB119 Mmax [kNm] 350,286 N [kN] -424,12 T [kN] 217,021

8 0,15 COMB177_0_0 Mmin [kNm] 71,4605 N [kN] -134,437 T [kN] 6,177

8 0,15 COMB177_0_0 Nmax [kN] -134,437 M [kNm] 71,4605 T [kN] 6,177

8 0,15 COMB11 Nmin [kN] -514,428 M [kNm] 299,6729 T [kN] 137,203

8 0,15 COMB115 Tmax [kN] 228,695 N [kN] -424,124 M [kNm] 337,2192

8 0,15 COMB177_0_0 Tmin [kN] 6,177 N [kN] -134,437 M [kNm] 71,4605

SO

LE

TT

A I

NF

ER

IOR

E


23 0 COMB177_0_0 Mmin [kNm] 57,5089 N [kN] -6,177 T [kN] 120,32

23 0 COMB177_0_0 Nmax [kN] -6,177 M [kNm] 57,5089 T [kN] 120,32



23 0 COMB177_0_0 Tmin [kN] 120,32 N [kN] -6,177 M [kNm] 57,5089


23 0,125 COMB177_0_0 Mmin [kNm] 42,3517 N [kN] -6,177 T [kN] 122,195

23 0,125 COMB177_0_0 Nmax [kN] -6,177 M [kNm] 42,3517 T [kN] 122,195



23 0,125 COMB177_0_0 Tmin [kN] 122,195 N [kN] -6,177 M [kNm] 42,3517

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MA

SS

IMI

SO

LE

TT

A

SU

PE

RIO

RE

14 2,5 COMB99 Mmax [kNm] 498,2048 N [kN] 29,338 T [kN] 13,59


14 0,5 COMB178 Nmax [kN] 60,784 M [kNm] 116,6045 T [kN] -132,473



14 0 COMB11 Tmin [kN] -429,924 N [kN] 25,806 M [kNm] -48,7368

MA

SS

IMI

SO

LE

TT

A

INF

ER

IOR

E



24 5 COMB177_0_0 Nmax [kN] -6,177 M [kNm] 42,3517 T [kN] -102,586

24 5 COMB115 Nmin [kN] -254,555 M [kNm] 111,9876 T [kN] -348,331


24 5 COMB15 Tmin [kN] -397,275 N [kN] -151,389 M [kNm] 223,8183

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8.5 Riepilogo sollecitazioni massime – SLE Rara





SO

LE

TT

A S

UP

ER

IOR

E



15 0 COMB443 Nmax [kN] 47,617 M [kNm] 8,7267 T [kN] 285,918



15 0 COMB442 Tmin [kN] 222,943 N [kN] -28,845 M [kNm] -124,495






15 0,125 COMB442 Tmin [kN] 228,081 N [kN] -28,845 M [kNm] -152,684

RIT

TO

DE

ST

RO



18 0 COMB442 Nmax [kN] -240,06 M [kNm] -177,791 T [kN] -26,273






18 0,15 COMB442 Nmax [kN] -241,935 M [kNm] -174,064 T [kN] -23,353



18 0,15 COMB410 Tmin [kN] -71,696 N [kN] -266,663 M [kNm] -199,926

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RIT

TO

SIN

IST

RO


8 0 COMB446 Mmin [kNm] 174,8047 N [kN] -307,685 T [kN] 64,107

8 0 COMB450 Nmax [kN] -283,105 M [kNm] 245,9557 T [kN] 125,555



8 0 COMB442 Tmin [kN] 47,893 N [kN] -307,68 M [kNm] 190,5209


8 0,15 COMB446 Mmin [kNm] 165,8407 N [kN] -305,81 T [kN] 55,471

8 0,15 COMB450 Nmax [kN] -281,23 M [kNm] 227,7744 T [kN] 116,919



8 0,15 COMB442 Tmin [kN] 39,257 N [kN] -305,805 M [kNm] 183,989

SO

LE

TT

A I

NF

ER

IOR

E













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MA

SS

IMI

SO

LE

TT

A

SU

PE

RIO

RE







MA

SS

IMI

SO

LE

TT

A

INF

ER

IOR

E



24 5 COMB442 Nmax [kN] -56,876 M [kNm] 116,0801 T [kN] -204,865




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8.6 Riepilogo sollecitazioni massime – SLE Quasi Permanente





SO

LE

TT

A S

UP

ER

IOR

E


15 0 COMB493 Mmin [kNm] -49,6577 N [kN] 3,688 T [kN] 170,92


15 0 COMB493 Nmin [kN] 3,688 M [kNm] -49,6577 T [kN] 170,92

15 0 COMB494 Tmax [kN] 170,925 N [kN] 41,147 M [kNm] 20,149

15 0 COMB493 Tmin [kN] 170,92 N [kN] 3,688 M [kNm] -49,6577


15 0,125 COMB493 Mmin [kNm] -71,3438 N [kN] 3,688 T [kN] 176,058


15 0,125 COMB493 Nmin [kN] 3,688 M [kNm] -71,3438 T [kN] 176,058


15 0,125 COMB493 Tmin [kN] 176,058 N [kN] 3,688 M [kNm] -71,3438

RIT

TO

DE

ST

RO



18 0 COMB493 Nmax [kN] -188,06 M [kNm] -94,8297 T [kN] 6,26



18 0 COMB493 Tmin [kN] 6,26 N [kN] -188,06 M [kNm] -94,8297



18 0,15 COMB493 Nmax [kN] -189,935 M [kNm] -95,9834 T [kN] 9,18




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RIT

TO

SIN

IST

RO













SO

LE

TT

A I

NF

ER

IOR

E













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MA

SS

IMI

SO

LE

TT

A

SU

PE

RIO

RE


14 5 COMB493 Mmin [kNm] -49,6577 N [kN] 3,688 T [kN] 162,605


14 5 COMB493 Nmin [kN] 3,688 M [kNm] -49,6577 T [kN] 162,605

14 5 COMB494 Tmax [kN] 162,609 N [kN] 41,147 M [kNm] 20,149

14 0 COMB494 Tmin [kN] -162,609 N [kN] 41,147 M [kNm] 20,149

MA

SS

IMI

SO

LE

TT

A

INF

ER

IOR

E

24 5 COMB496 Mmax [kNm] 127,624 N [kN] -100,66 T [kN] -170,417






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8.7 Riepilogo sollecitazioni massime – SLE Frequente





SO

LE

TT

A S

UP

ER

IOR

E






15 0 COMB489 Tmin [kN] 170,781 N [kN] 4,292 M [kNm] -49,5365



15 0,125 COMB486 Nmax [kN] 44,893 M [kNm] 5,443 T [kN] 176,063



15 0,125 COMB489 Tmin [kN] 175,918 N [kN] 4,292 M [kNm] -71,2051

RIT

TO

DE

ST

RO



18 0 COMB489 Nmax [kN] -187,91 M [kNm] -94,7634 T [kN] 6,865






18 0,15 COMB489 Nmax [kN] -189,785 M [kNm] -96,0078 T [kN] 9,785




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RIT

TO

SIN

IST

RO













SO

LE

TT

A I

NF

ER

IOR

E













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MA

SS

IMI

SO

LE

TT

A

SU

PE

RIO

RE







MA

SS

IMI

SO

LE

TT

A

INF

ER

IOR

E

24 5 COMB480 Mmax [kNm] 161,0971 N [kN] -93,231 T [kN] -257,664






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8.8 Reazioni sul terreno – Combinazione STR

Nella tabella successiva si riportano le reazioni trasmesse dalla struttura al terreno e le relative pressioni.

Nodo Reazione di calcolo Area di influenza Pressione sul terreno

[-] [kN] [m2] [daN/cm

2]

1 48,774 0,2875 1,696

4 57,747 0,2875 2,009

5 47,040 0,225 2,091

7 39,221 0,225 1,743

19 21,174 0,125 1,694

20 52,922 0,3125 1,694

21 61,335 0,3125 1,963

22 24,821 0,125 1,986

~40 84,565 0,500 1,691

~41 84,477 0,500 1,690

~42 84,425 0,500 1,689

~43 84,427 0,500 1,689

~44 84,500 0,500 1,690

~45 84,857 0,500 1,697

~46 85,290 0,500 1,706

~47 89,008 0,500 1,780

~48 93,545 0,500 1,871

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8.9 Reazioni sul terreno – Combinazione GEO

Nella tabella successiva si riportano le reazioni trasmesse dalla struttura al terreno e le relative pressioni.

Nodo Reazione di calcolo Area di influenza Pressione sul terreno

[-] [kN] [m2] [daN/cm

2]

1 44,980 0,2875 1,565

4 53,058 0,2875 1,845

5 43,126 0,225 1,917

7 36,070 0,225 1,603

19 19,533 0,125 1,563

20 48,832 0,3125 1,563

21 56,427 0,3125 1,806

22 22,820 0,125 1,826

~40 78,100 0,500 1,562

~41 78,086 0,500 1,562

~42 78,107 0,500 1,562

~43 78,178 0,500 1,564

~44 78,317 0,500 1,566

~45 78,681 0,500 1,574

~46 79,116 0,500 1,582

~47 82,355 0,500 1,647

~48 86,296 0,500 1,726

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8.10 Verifica della capacità portante – Combinazione GEO

8.10.1 APPROCCIO 1 – COMBINAZIONE 1 (A1 + M1 + R1)

COEFFICIENTI FORMULA BRINCH-HANSEN

q = 24,30 kN/mq sovraccarico alla profondità D

Nq = 23,18

Nc = 35,49 coefficienti di capacità portante

Ng = 30,21

sc = 5,18

sq = 5,00 fattori di forma

sg = -1,56

rb = 1,14 coefficienti per calcolare mi

rl = 1,86

teta = 1,57 rad

mi = 1,14

iq = 1,00

ic = 1,00 fattori inclinazione carico

ig = 1,00

dq = 1,12

dc = 1,12 fattori profondità piano d'appoggio

dg = 1,00

bq = 1

bc = 1 fattori inclinazione base della fondazione

bg = 1

gq = 1

gc = 1 fattori inclinazione piano di campagna

gg = 1

CARICO LIMITE

qlim = 1786,05 kN/mq

17,86 kg/cmq

FS R1 = 1,0

8,54 verificato R2 = 1,8

R3 = 2,3

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8.10.2 APPROCCIO 1 – COMBINAZIONE 2 (A2 + M2 + R2)

COEFFICIENTI FORMULA BRINCH-HANSEN

q = 24,30 kN/mq sovraccarico alla profondità D

Nq = 12,59

Nc = 23,18 coefficienti di capacità portante

Ng = 13,58

sc = 4,48

sq = 4,20 fattori di forma

sg = -1,56

rb = 1,14 coefficienti per calcolare mi

rl = 1,86

teta = 1,57 rad

mi = 1,14

iq = 1,00

ic = 1,00 fattori inclinazione carico

ig = 1,00

dq = 1,13

dc = 1,14 fattori profondità piano d'appoggio

dg = 1,00

bq = 1

bc = 1 fattori inclinazione base della fondazione

bg = 1

gq = 1

gc = 1 fattori inclinazione piano di campagna

gg = 1

CARICO LIMITE

qlim = 839,74 kN/mq

8,40 kg/cmq

FS R1 = 1,0

4,38 verificato R2 = 1,8

R3 = 2,3

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8.11 Verifica a sollevamento – Combinazione UPL

STABILITA' AL SOLLEVAMENTO

Caratteristiche geometriche dello scatolare:

Spessore Pareti: spareti= 0,50 m

Spessore Soletta Fondo: hsol,inf= 0,60 m

Spessore Soletta superiore: hsol,sup= 0,60 m

Altezza netta interna scatolare: Hscat= 1,50 m

Larghezza netta interna scatolare: Lscat= 5,00 m

Larghezza della mensola esterna della fondazione: Lmens= 0,20 m

Larghezza soletta superiore: Lsol,sup= 6,00 m

Larghezza soletta inferiore: Lsol,inf= 6,40 m

Caratteristiche dei materiali:

Peso specifico cls: gcls= 25,00 kN/m3

Peso specifico acqua: gacqua= 10,00 kN/m3

Peso specifico terreno: gterreno= 20,00 kN/m3

Quota della falda rispetto all'intradosso della fondazione: hfalda= 2,70 m

Spessore terreno di ricoprimento sopra alla soletta superiore: hterreno= 1,30 m

gG1 gG2 Gstb,d Vinst,d

[-] [-] [kN] [kN]

Peso proprio dello scatolare 0,90 - 201,15 -

Peso del terreno sulle mensole di fondazione 0,90 - 24,48 -

Peso del terreno di ricoprimento sulla soletta superiore 0,90 - 140,40 -

Sottospinta idraulica - 1,10 - 190,08

Gstb,TOT= 366,03 kN

Vinst,TOT= 190,08 kN

STABILITA' AL SOLLEVAMENTO = Gstb,TOT

= 1,93 > 1,00 VERIFICATO Vinst,TOT

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8.12 Verifica a pressoflessione

MEZZERIA SOLETTA SUPERIORE

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MEZZERIA SOLETTA INFERIORE

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INCASTRO SOLETTA SUPERIORE

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INCASTRO SOLETTA INFERIORE

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INCASTRO RITTO - SOLETTA SUPERIORE

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INCASTRO RITTO - SOLETTA INFERIORE

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8.13 Verifica a taglio

Incastro Ritto – Soletta Inferiore


CALCESTRUZZO ACCIAIO

Rck gc fck fcd fctm fctk 0,05 fctd fywk gf fywd fylk gf fyld

[MPa] [-] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] [Mpa] [-] [Mpa] [Mpa] [-] [Mpa]

40,00 1,50 34,00 22,67 3,16 2,21 1,47 450 1,15 391 450 1,15 391

Caratteristiche geometriche della sezione:

CALCESTRUZZO ARM. LONG. (min) STAFFE VERTICALI

bw h c

Primo Strato Secondo Strato Asl nsw Fsw Asw s a

Comb. nsl Fsl nsl Fsl

[-] [m] [m] [m] [-] [mm] [-] [mm] [cm2] [-] [mm] [cm2] [cm] [°]

- 1,00 0,50 0,050 6 20 1 20 21,99 0 14 0,00 25,0 90

-

Azioni agenti e resistenti:

Comb. MEd NEd VEd VRd VRsd VRcd VRd*

[-] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN]

- 337,22 424,12 228,70 293,28 0,00 2.390,43 0,00

Condizioni di verifica:

VEd VRd VEd VRd*

OK -

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Incastro Ritto – Soletta Superiore





40,00 1,50 34,00 22,67 3,16 2,21 1,47 450 1,15 391 450 1,15 391



bw h c




- 1,00 0,50 0,050 5 20 1 20 18,85 0 16 0,00 25,0 90

-




- 275,27 371,13 103,31 273,82 0,00 2.378,50 0,00


VEd VRd VEd VRd*

OK -

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Incastro Soletta Inferiore - Ritto





35,00 1,50 29,75 19,83 2,89 2,02 1,35 450 1,15 391 450 1,15 391



bw h c




- 1,00 0,60 0,050 6 20 5 14 26,55 5 14 7,70 25,0 90

-




- 246,05 154,92 452,02 280,39 596,34 2.489,23 596,34


VEd VRd VEd VRd*

ARMATURA A TAGLIO OK

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Incastro Soletta Superiore - Ritto





40,00 1,50 34,00 22,67 3,16 2,21 1,47 450 1,15 391 450 1,15 391



bw h c




- 1,00 0,60 0,050 6 20 5 14 26,55 5 14 7,70 25,0 90

-




- 64,07 0,00 448,58 268,86 596,34 2.805,00 596,34


VEd VRd VEd VRd*


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8.14 Verifica a fessurazione – Combinazione Frequente



Base della sezione: B= 100,00 cm

Altezza della sezione: H= 60,00 cm

Ricoprimento armatura (solo calcestruzzo di ricoprimento): c= 5,20 cm

Interferro tra gli strati di armatura (solo calcestruzzo tra armature): i= 3,00 cm

Copriferro armatura tesa (ricoprimento armatura + mezzo diametro): cT= 6,20 cm

Copriferro armatura compressa (ricoprimento armatura + mezzo diametro): cC= 5,80 cm

Posizione primo strato di armatura tesa (da lembo compresso): h1= 53,80 cm

Posizione secondo strato di armatura tesa (da lembo compresso): h2= 48,90 cm


CALCESTRUZZO

Resistenza caratteristica cubica a compressione del calcestruzzo: Rck= 40 N/mm2

Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo: fck= 33,20 N/mm2

Resistenza cilindrica media a compressione del calcestruzzo: fcm= 41,20 N/mm2

Modulo elastico: Ecm= 33.642,78 N/mm2

Resistenza media a trazione semplice (assiale) del calcestruzzo: fctm= 3,10 N/mm2

Resistenza media a trazione per flessione del calcestruzzo: fctk= 2,60 N/mm2

Coefficiente di omogeneizzazione acciaio - calcestruzzo: n= 15

ACCIAIO B450C

Tensione caratteristica di snevamento: fyk= 450 N/mm2

Tensione caratteristica di rottura: ftk= 540 N/mm2

Caratteristiche dell'armatura:

ARMATURA TESA

PRIMO STRATO

Diametro ferro: 20 mm

Numero ferri: 5 -

Area totale: As1= 15,71 cm2

SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -


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ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

Area totale: A's= 5,65 cm2

Caratteristiche di sollecitazione:

Momento agente: MEd= 332,40 kNm

Sforzo normale agente: NEd= 0,00 kN

Eccentricità del carico: ec= 33.240.000,00 cm

Caratteristiche della sezione resistente:

Posizione asse neutro stato I (distanza calcolata rispetto al lembo compresso): xG(I)= 31,10 cm

Momento d'inerzia stato I: Jid(I)= 2.036.176,78 cm4

Area totale stato I: Aid= 6.511,29 cm2

Momento di formazione fessura (fctk=0,7x1,2xfctm): M= 183,40 kNm

Momento di fessurazione (fctm) Mfess= 218,34 kNm

CALCOLO FESSURAZIONE

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85 di 141


Geometria della sezione

Altezza della sezione h 600 [mm]

Larghezza della sezione b 1000 [mm]

Altezza utile della sezione d 538 [mm]

Distanza tra asse armatura e lembo compresso d' 58 [mm]

Ricoprimento dell'armatura c 52 [mm]

Armatura tesa ordinaria

Numero di ferri tesi presenti nella sezione nf.1 5 [-]

Diametro dei ferri tesi presenti nella sezione f.1 20 [mm]

Area dei ferri tesi presenti nella sezione Asf.1 1571 [mm2]

Armatura tesa di infittimento




Caratteristiche dei materiali

Resistenza caratteristica cilindrica dal calcestruzzo fck 33 [MPa]

Resistenza a trazione media del calcestruzzo fctm 3,1 [MPa]

Modulo di elasticità del calcestruzzo Ecm 33643 [MPa]

Resistenza a snervamento dell'acciaio fyk 450 [MPa]

Modulo di elasticità dell'acciaio Es 210000 [MPa]

DETERMINAZIONE DELL'AMPIEZZA DELLE FESSURE

Tensione nell'armatura tesa considerando la sezione fessurata s 254,4619 [MPa]

Asse neutro della sezione x 167,0337 [mm]

Tipo e durata dei carichi applicati

Coefficiente di omogeneizzazione e 6,24 [-]

Area totale delle armature presenti nella zona tesa As 2843 [mm2]

Area efficace tesa di calcestruzzo Ac,eff.1 155000 [mm2]

Ac,eff.2 144322 [mm2]

Ac,eff.3 300000 [mm2]

Ac,eff.min 144322 [mm2]

Rapporto tra l'area di acciaio teso e quella di calcestruzzo teso p,eff 0,01970 [-]

Resistenza efficace media del calcestruzzo fct,eff 3,1 [MPa]

Fattore di durata del carico kt 0,4 [-]

Differenza tra la deformazione nell'acciaio e nel cls sm- cm]min 0,000727 [-]

sm- cm]calc. 0,000875 [-]

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FOGLIO

86 di 141


sm- cm] 0,000875 [-]

Spaziatura tra le barre (calcolata tra i baricentri dei ferri) s 200 [mm]

Diametro equivalente delle barre eq 19,05 [mm]

Spaziatura massima di riferimento smax,rif 307,6316 [mm]

Coefficienti k per il calcolo dell'ampiezza di fessurazione k1 0,800 [-]

k2 0,500 [-]

k3 3,400 [-]

k4 0,425 [-]

Distanza massima tra le fessure sr,max.1 341 [mm]

sr,max.2 563 [mm]

sr,max 341 [mm]

Ampiezza limite delle fessure per la combinazione di calcolo pertinente wk.lim 0,30 [mm]

Ampiezza delle fessure (di calcolo) wk 0,30 [mm]

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FOGLIO

87 di 141













CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 1 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -


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88 di 141





Eccentricità del carico: ec= 297,50 cm








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FOGLIO

89 di 141





























Ac,eff.2 149403 [mm2]

Ac,eff.3 300000 [mm2]






sm- cm]calc. 0,000568 [-]

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FOGLIO

90 di 141


sm- cm] 0,000618 [-]



Spaziatura massima di riferimento smax,rif 310 [mm]


k2 0,500 [-]

k3 3,400 [-]

k4 0,425 [-]


sr,max.2 583 [mm]

sr,max 446 [mm]



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FOGLIO

91 di 141


INCASTRO SOLETTA SUPERIORE - RITTO











CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 6 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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FOGLIO

92 di 141






Eccentricità del carico: ec= 3.387,70 cm







Momento d'esercizio inferiore al momento di fessurazione quindi non serve calcolare l'ampiezza delle fessure

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FOGLIO

93 di 141


INCASTRO SOLETTA INFERIORE - RITTO











CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 6 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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94 di 141














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FOGLIO

95 di 141





























Ac,eff.2 142346 [mm2]

Ac,eff.3 300000 [mm2]






sm- cm]calc. 0,000348 [-]

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FOGLIO

96 di 141


sm- cm] 0,000403 [-]

Spaziatura tra le barre (calcolata tra i baricentri dei ferri) s 166,6667 [mm]




k2 0,500 [-]

k3 3,400 [-]

k4 0,425 [-]


sr,max.2 555 [mm]

sr,max 339 [mm]



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FOGLIO

97 di 141













CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 1 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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98 di 141














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FOGLIO

99 di 141





























Ac,eff.2 109962 [mm2]

Ac,eff.3 250000 [mm2]






sm- cm]calc. 0,000343 [-]

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FOGLIO

100 di 141


sm- cm] 0,000416 [-]





k2 0,500 [-]

k3 3,400 [-]

k4 0,425 [-]


sr,max.2 429 [mm]

sr,max 375 [mm]



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FOGLIO

101 di 141













CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 2 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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102 di 141














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FOGLIO

103 di 141





























Ac,eff.2 110511 [mm2]

Ac,eff.3 250000 [mm2]






sm- cm]calc. 0,000588 [-]

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FOGLIO

104 di 141


sm- cm] 0,000588 [-]





k2 0,500 [-]

k3 3,400 [-]

k4 0,425 [-]


sr,max.2 431 [mm]

sr,max 348 [mm]



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FOGLIO

105 di 141


8.15 Verifica a fessurazione – Combinazione Quasi Permanente












CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -


ARMATURA COMPRESSA

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106 di 141



Numero ferri: 5 -













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FOGLIO

107 di 141





























Ac,eff.2 144304 [mm2]

Ac,eff.3 300000 [mm2]






sm- cm]calc. 0,000508 [-]

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FOGLIO

108 di 141


sm- cm] 0,000508 [-]





k2 0,500 [-]

k3 3,400 [-]

k4 0,425 [-]


sr,max.2 563 [mm]

sr,max 341 [mm]



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FOGLIO

109 di 141













CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 1 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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110 di 141














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111 di 141













CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 6 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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112 di 141














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FOGLIO

113 di 141













CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 6 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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114 di 141














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115 di 141













CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 1 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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116 di 141














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117 di 141













CALCESTRUZZO








ACCIAIO B450C




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 2 -


ARMATURA COMPRESSA


Numero ferri: 5 -

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118 di 141














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119 di 141





























Ac,eff.2 112526 [mm2]

Ac,eff.3 250000 [mm2]






sm- cm]calc. 0,000391 [-]

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120 di 141


sm- cm] 0,000422 [-]





k2 0,500 [-]

k3 3,400 [-]

k4 0,425 [-]


sr,max.2 439 [mm]

sr,max 351 [mm]



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121 di 141


8.16 Verifica alle tensioni di esercizio – Combinazione Quasi Permanente








Copriferro armatura compressa (ricoprimento armatura + mezzo diametro): cC=h'= 5,80 cm




ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -


ARMATURA COMPRESSA 0


Numero ferri: 5 -






Eccentricità del carico: es= ######## cm

Momento totale agente: MTOT= 231,72 kNm

Calcolo delle tensioni:

Posizione asse neutro: xG= 16,7087 cm

Tensione nel calcestruzzo: sc= 57,00 daN/cm2

Tensione nell'acciaio: ss= 1.772,57 daN/cm2

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FOGLIO

122 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 1 -




Numero ferri: 5 -






Eccentricità del carico: es= 183,31 cm






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123 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 6 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -




Numero ferri: 5 -











Tensione nell'acciaio: ss= 571,53 daN/cm2

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124 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 6 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -




Numero ferri: 5 -












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FOGLIO

125 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 1 -




Numero ferri: 5 -











Tensione nell'acciaio: ss= 822,36 daN/cm2

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126 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 2 -




Numero ferri: 5 -












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127 di 141


8.17 Verifica alle tensioni di esercizio – Combinazione Rara












ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -




Numero ferri: 5 -












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128 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 1 -




Numero ferri: 5 -












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129 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 6 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -




Numero ferri: 5 -












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130 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 6 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 5 -




Numero ferri: 5 -












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131 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 1 -




Numero ferri: 5 -












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132 di 141













ARMATURA TESA

PRIMO STRATO


Numero ferri: 5 -


SECONDO STRATO


Numero ferri: 2 -




Numero ferri: 5 -












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133 di 141


9. VERIFICA DELLA SEZIONE LONGITUDINALE

9.1 Sezione Longitudinale

La sezione longitudinale dell’attraversamento scatolare presenta una larghezza interna costante pari a 5,00m

ed un’altezza interna pari a 1,50m. Lo spessore dei ritti, gettati in opera, misura 0,50m; la soletta superiore di

copertura è gettata in opera e presenta uno spessore pari a 0,60m, mentre la soletta inferiore è spessa 0,60m. Il

ricoprimento massimo della sezione è previsto pari a 1,30m. L’ingombro trasversale complessivo della

struttura risulta quindi essere pari a 6,40m, mentre l’altezza della struttura finita è di 2,70m.

La sezione longitudinale dello scatolare idraulico è riportata di seguito.

SEZIONE LONGITUDINALE

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9.2 Schematizzazione strutturale

Il calcolo della struttura è eseguito con il metodo degli elementi finiti (FEM) utilizzando il codice di calcolo

SAP2000 Advanced 14.1.0, prodotto dalla società C.S.I. di Barkeley (California), 1999, che prevede la

schematizzazione dello scatolare viario con elementi trave (elementi “frames”) a comportamento elastico

lineare e l’iterazione terreno-struttura, con l’introduzione di appoggi elastici continui, a comportamento non

lineare e non resistenti a trazione (elementi “ Line springs”, con “tension limit=0”).

Gli schemi della suddivisione in aste della sezione longitudinale sono riportati di seguito.

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Nella tabella seguente è riportato l’elenco delle condizioni di carico elementare utilizzate per la

determinazione delle sollecitazioni agenti sulla struttura:

Cod. Azione di Carico Descrizione

1 DEAD Peso Proprio

2 CORDOLO Peso del cordolo

3 TERRENO Terreno di ricoprimento dello scatolare

4 QUAKE_X Azione sismica nella direzione U1

5 QUAKE_Z_(+) Azione sismica nella direzione U3 – Concorde con il verso dell’asse z

6 QUAKE_Z_(-) Azione sismica nella direzione U3 – Discorde con il verso dell’asse z

7 GEN1 Schema di carico 1 – Una corsia di carico

8 GEN2 Schema di carico 1 – Due corsie di carico

9 GEN3 Schema di carico 1 – Tre corsie di carico

Per il calcolo delle azioni sull’attraversamento scatolare si devono utilizzare i coefficienti parziali per le

azioni definiti nella Tabella 5.1.V, trattandosi di opera sulla quale agiscono carichi assimilabili a quelli agenti

su ponte stradale.

CARICHI EFFETTO Coeff. g EQU A1 (STR) A2 (GEO)

Permanenti Favorevole

gG1 0,90 1,00 1,00


Permanenti non

strutturali

Favorevole gG2

0,00 0,00 0,00


Variabili da

traffico

Favorevole gQ

0,00 0,00 0,00


Variabili Favorevole

gQi 0,00 0,00 0,00


Cedimenti

vincolari, ecc…

Favorevole ge4

0,00 0,00 0,00


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Coefficienti y per le azioni variabili:

Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9

S.L

.U.

- S

TR

Gru

pp

o d

i a

zio

ni

n°C

C

Pes

o P

rop

rio

Co

rdo

lo

Ter

ren

o

Qu

ak

e_X

Qu

ak

e_Z

(+)

Qu

ak

e_Z

(-)

Gen

1

Gen

2

Gen

3

A1-M1 Gr 1 1 1 1 1

A1-M1 Gr 1 2 1 1 1 1

A1-M1 Gr 1 3 1 1 1 1

A1-M1 Gr 1 4 1 1 1 1

A1-M1 Gr 1 5 1 1 1 1 0,3

A1-M1 Gr 1 6 1 1 1 1 0,3 0,2

A1-M1 Gr 1 7 1 1 1 1 0,3 0,2

A1-M1 Gr 1 8 1 1 1 1 0,3 0,2

A1-M1 Gr 1 9 1 1 1 1 0,3

A1-M1 Gr 1 10 1 1 1 1 0,3 0,2

A1-M1 Gr 1 11 1 1 1 1 0,3 0,2

A1-M1 Gr 1 12 1 1 1 1 0,3 0,2

A1-M1 Gr 1 13 1 1 1 0,3 1

A1-M1 Gr 1 14 1 1 1 0,3 1 0,2

A1-M1 Gr 1 15 1 1 1 0,3 1 0,2

A1-M1 Gr 1 16 1 1 1 0,3 1 0,2

A1-M1 Gr 1 17 1 1 1 0,3 1

A1-M1 Gr 1 18 1 1 1 0,3 1 0,2

A1-M1 Gr 1 19 1 1 1 0,3 1 0,2

A1-M1 Gr 1 20 1 1 1 0,3 1 0,2

A1-M1 Gr 1 21 1 1 1 0,3 1

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Combinazione 1 2 3 4 5 6 7 8 9

S.L

.U.

- G

EO

Gru

pp

o d

i a

zio

ni

n°C

C

Pes

o P

rop

rio

Co

rdo

lo

Ter

ren

o

Qu

ak

e_X

Qu

ak

e_Z

(+)

Qu

ak

e_Z

(-)

Gen

1

Gen

2

Gen

3

A2-M2 Gr 1 1 1 1 1

A2-M2 Gr 1 2 1 1 1 1

A2-M2 Gr 1 3 1 1 1 1

A2-M2 Gr 1 4 1 1 1 1

A2-M2 Gr 1 5 1 1 1 1 0,3

A2-M2 Gr 1 6 1 1 1 1 0,3 0,2

A2-M2 Gr 1 7 1 1 1 1 0,3 0,2

A2-M2 Gr 1 8 1 1 1 1 0,3 0,2

A2-M2 Gr 1 9 1 1 1 1 0,3

A2-M2 Gr 1 10 1 1 1 1 0,3 0,2

A2-M2 Gr 1 11 1 1 1 1 0,3 0,2

A2-M2 Gr 1 12 1 1 1 1 0,3 0,2

A2-M2 Gr 1 13 1 1 1 0,3 1

A2-M2 Gr 1 14 1 1 1 0,3 1 0,2

A2-M2 Gr 1 15 1 1 1 0,3 1 0,2

A2-M2 Gr 1 16 1 1 1 0,3 1 0,2

A2-M2 Gr 1 17 1 1 1 0,3 1

A2-M2 Gr 1 18 1 1 1 0,3 1 0,2

A2-M2 Gr 1 19 1 1 1 0,3 1 0,2

A2-M2 Gr 1 20 1 1 1 0,3 1 0,2

A2-M2 Gr 1 21 1 1 1 0,3 1

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9.5 Riepilogo sollecitazioni massime





SE

ZIO

NE

LO

NG

ITU

DIN

AL

E

8 4,75 STR_4 Mmax [kNm] 3864,2072 N [kN] 0 T [kN] 727,889

8 2,5 STR_4 Mmin [kNm] -119,7639 N [kN] 0 T [kN] -1001,84

8 9,5 STR_14_0 Nmax [kN] 0 M [kNm] 6,5212 T [kN] 64,123

8 9,5 STR_14_0 Nmin [kN] 0 M [kNm] 6,5212 T [kN] 64,123

8 8 STR_4 Tmax [kN] 1080,571 N [kN] 0 M [kNm] 2578,077

8 0 STR_3 Tmin [kN] -1091,42 N [kN] 0 M [kNm] -72,8846

7 3,7 STR_3 Mmax [kNm] 1842,981 N [kN] 0 T [kN] 104,845

7 3,7 STR_4 Mmin [kNm] -72,8846 N [kN] 0 T [kN] -824,951

7 3,7 STR_14_0 Nmax [kN] 0 M [kNm] 34,234 T [kN] 44,102

7 3,7 STR_14_0 Nmin [kN] 0 M [kNm] 34,234 T [kN] 44,102

7 3,7 STR_4 Tmax [kN] 104,845 N [kN] 0 M [kNm] 1841,666

7 3,2375 STR_3 Tmin [kN] -977,751 N [kN] 0 M [kNm] -59,5884

4 0 STR_3 Mmax [kNm] 1500,9634 N [kN] 0 T [kN] 780,998

4 0 STR_4 Mmin [kNm] -49,5494 N [kN] 0 T [kN] -86,197

4 3,2 STR_14_0 Nmax [kN] 0 M [kNm] -4,3E-11 T [kN] 52,102

4 3,2 STR_14_0 Nmin [kN] 0 M [kNm] -4,3E-11 T [kN] 52,102

4 0,45714 STR_3 Tmax [kN] 924,986 N [kN] 0 M [kNm] 1111,016

4 0,91429 STR_4 Tmin [kN] -88,503 N [kN] 0 M [kNm] -35,6186

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9.6 Verifica a pressoflessione

SEZIONE LONGITUDINALE

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9.7 Verifica a taglio

Sezione Longitudinale





40,00 1,50 34,00 22,67 3,16 2,21 1,47 450 1,15 391 450 1,15 391



bw h c




- 1,00 2,70 0,050 8 20 8 18 45,49 5 18 12,72 100,0 90

-




- 72,88 0,00 1.091,42 778,35 1.187,43 13.515,00 1.187,43


VEd VRd VEd VRd*


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9.8 Calcolo armatura antiritiro longitudinale

Massima tensione ammessa nell'armatura fyd= 3.913 daN/cm2

Lunghezza concio scatolare L= 16.400 cm

Altezza soletta superiore B= 60 cm

Larghezza unitaria soletta superiore H= 100 cm

Area soletta superiore soggetta a ritiro Ac= 6.000 cm2

Superficie a contatto con il terreno At= 984.000 cm2

Deformazione per ritiro er= 0,000206

Modulo elastico del calcestruzzo Ec= 336.428 daN/cm2

Tensione di trazione indotta dal ritiro (str = er x Ec / 3) str= 23,15 daN/cm2

Coefficiente di distribuzione delle tensioni nella sezione kc= 1

Coefficiente che tiene conto degli effetti di tensione autoequilibrante non uniforme k= 0,8

Armatura longitudinale (As = Ntr / fyd) As= 28,40 cm2

Azione normale dovuta al ritiro (Ntr = kc x k x str x Ac) Ntr= 111.121 daN

Per tenere in conto del fatto che il grado di impedimento del terreno sullo scatolare è parziale e non totale si fa riferimento alla norma ACI207.2R-95

Modulo elastico del terreno (Et=( Et1*Asf + Et2*As+ Et3*Asp)/(Asf+As+Asp)) Et= 271 daN/cm2

Terreno a contatto con la soletta di fondazione Et1= 150 daN/cm2

Terreno a contatto con la soletta di copertura Et2= 400 daN/cm2

Terreno a contatto con i piedritti Et3= 275 daN/cm2

Sezione della soletta inferiore Asf= 38.400 cm2

Sezione della soletta superiore As= 36.000 cm2

Sezione dei piedritti Asp= 7.500 cm2

Altezza all'interno dell'elemento in cui si valuta il grado di impedimento (h = H/2) h= 50 cm

Grado di impedimento (kr = [(L/H - 2)/(L/H+1)]h/H kr= 0,99

Moltiplicatore del grado di impedimento m = 1/(1 + Ac/At x Ec/Et) m= 0,28

A seguito di quanto esposto, prendendo in considerazione una striscia di larghezza unitaria pari a 1m, l’armatura antiritiro longitudinale si ottiene da:

Armatura antiritiro longitudinale (As =( kc * k * str * Ac) * m * kr) / fyd) As= 7,99 cm2

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