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Aztec Informatica® * MAX 9.0 Relazione di calcolo

I

Premessa

Va ricordato preliminarmente che gli scriventi progettisti strutturali, in relazione alla specifica

richiesta in più occasioni formulata dal R.U.P., avevano ribadito, con propria nota 27.04.2009,

quanto già dettagliatamente illustrato nella Relazione “Calcoli preliminari delle strutture” (giugno

2007) del progetto definitivo: vale a dire che “le verifiche degli esistenti muri di sostegno in c.a.

non potranno che essere condotte, in ogni caso, secondo la Normativa di cui al D.M. 16.01.1996 per

le costruzioni in zone sismiche e al D.M. 11.03.1988 per le opere di sostegno”.

Recependo quanto innanzi, la Committente U.S.B., con D.R. 13.05.2009 n. 253 successivamente

ratificato dal C.d.A. con delibera del 04.06.2009, ha disposto quindi di adottare le Nuove Norme

Tecniche di cui al D.M. 14.01.2008 solo per il progetto delle nuove opere.

Pertanto nelle pagine che seguono, dopo i necessari richiami teorici alle suddette Normative

del ’88 e del ‘96 ed ai valori dei coefficienti di sicurezza indicati dalle medesime, vengono riportate

le verifiche richieste per i seguenti tipi di muri, risultati di gran lunga i più significativi:

Muro tipo ‘E’ (Sezione 1-1), con fondazione diretta

Muro tipo ‘B’ (Sezione 4-4), con fondazione diretta

Muro tipo ‘D’ (Sezione 7-7), con fondazione su pali.

La tipologia e le dimensioni dei muri e dei pali sono quelle rilevate dagli elaborati TAVV. 10 e

15 del progetto strutturale a suo tempo redatto dagli ingegneri E. Pomponio e S. Petruzzi e

depositato all’Ufficio del Genio Civile di Potenza in data 14.10.1992 al n. 15875: così come

riportate negli Elaborati n. 004 e 005-Stato di fatto del progetto strutturale redatto dagli scriventi,

denominati rispettivamente “Planimetria e sezioni tipo dei muri esistenti” e “Sezioni d’insieme dei

muri esistenti”. Le armature di muri e pali sono state anch’esse rilevate dall’originario progetto

strutturale.

Per una più agevole comprensione delle analisi che vengono qui sviluppate, si è ritenuto utile

rappresentare le sezioni dei muri e dei pali esistenti, con le relative armature, in due pagine che sono

state fascicolate in calce alla presente Relazione.

I criteri e le Normative seguiti dai progettisti dell’epoca nel dimensionamento dei manufatti in

oggetto si leggono nell’elaborato TAV. 2 “Relazione di calcolo scale e muri in c.a.o.”, sempre a

firma degli ingg. Pomponio e Petruzzi, depositato anch’esso al G.C. in data 14.10.1992.Va

rappresentato in proposito che a tale data era già vigente, per le opere di sostegno, la Norma di cui

al D.M. 11.03.1998, mentre per quanto concerne le azioni sismiche la Norma di riferimento era


II

quella di cui al D.M. 24.01.1986; aggiungendo però che quest’ultima, per la parte qui d’interesse,

non differisce sostanzialmente dalla successiva e già richiamata Normativa del 16.01.1986.

Tanto premesso, va pure ricordato che, all’epoca della realizzazione, il territorio del Comune di

Potenza era inserito nella categoria sismica II, con coefficiente d’intensità sismica S = 9; mentre,

con successiva O.P.C.M. del 20.03.2003 n. 3274, esso è stato riclassificato in Zona I con S = 12.

Di conseguenza, nelle Verifiche dei muri che vengono effettuate in questa sede sono state

seguite, come si è detto, le Norme di cui ai DD.MM. 16.01.1996 e 11.03.1988 in conformità del

progetto originario, ma considerando l’attuale classificazione sismica del territorio di Potenza.

Inoltre, per i parametri geotecnici sono stati assunti i valori riportati nella Relazione geologica a

firma del geologo dott. Antonio De Carlo.

Per i muri con fondazione diretta le verifiche riguardano il ribaltamento, lo scorrimento sul piano

di posa, il carico limite, la stabilità globale del complesso muro+terreno, nonché l’aspetto strutturale

delle singole parti dell’opera, sia in elevazione che in fondazione; mentre per il muro con

fondazione su pali, oltre alle verifiche alla stabilità globale ed a quelle strutturali concernenti le

sezioni delle singole parti del muro, sono state effettuate la determinazione della portanza allo stato

limite dei pali nei confronti sia dei carichi verticali che di quelli orizzontali, nonché le verifiche

strutturali delle sezioni dei pali medesimi.

In definitiva, i risultati delle analisi svolte dimostrano che per gli esistenti muri di sostegno

in c.a. sono rispettate le Normative di cui al D.M. 11.03.1988 relative alle opere di sostegno, al

D.M. 16.01.1996 per le costruzioni in zone sismiche e al D.M. 09.01.1996 per le opere in c.a.: il

tutto, con riferimento alla riclassificazione sismica del Comune di Potenza in Zona I, con

coefficiente d’intensità sismica S = 12.

Le analisi sono state condotte utilizzando il programma MAX 9.0 “Analisi e calcolo Muri di

sostegno” della Aztec Informatica di Casole Bruzio (CS), licenza d’uso n. AIU03289Y del

20.01.2005.


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Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica al carico limite - Verifica alla stabilità globale complesso muro + terreno Calcolo delle sollecitazioni sul muro, in elevazione e in fondazione, verifiche delle armature e del calcestruzzo Calcolo della spinta sul muro Metodo di Mononobe-Okabe Il metodo di Mononobe-Okabe adotta le stesse ipotesi della teoria di Coulomb : un cuneo di spinta a monte del muro che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea. Mette in conto inoltre l'inerzia sismica del cuneo in direzione orizzontale e verticale . Dall'equilibrio del cuneo si ricava la spinta che il terreno esercita sull'opera di sostegno in condizioni sismiche.Viene messo in conto, come nella teoria di Coulomb, l'esistenza dell' attrito fra il terreno e il paramento del muro, e quindi la retta di spinta risulta inclinata rispetto alla normale al paramento stesso di un angolo di attrito terra-muro.


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L'espressione della spinta totale (statica più sismica) esercitata da un terrapieno, di peso di volume , su una parete di altezza H, risulta espressa secondo la teoria di Mononobe-Okabe dalla seguente relazione

S = 1/2(1±kv)H2Ka

Ka rappresenta il coefficiente di spinta attiva espresso da

sin2()

Ka = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– [ sin()sin() ]

cos· sin2 sin() [ 1 + –––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ]2 [ sin()sin() ]

dove è l'angolo di inclinazione del terrapieno e l’angolo di inclinazione della parete rispetto alla verticale. L'angolo è legato al coefficiente sismico dalla seguente espressione

tan()=kh/(1±kv)

dove kh e kv rappresentano i coefficienti di intensità sismica orizzontale e verticale. Nel caso in cui il terrapieno sia gravato di un sovraccarico uniforme Q l'espressione della pressione e della spinta diventano

a = (z+Q)Ka

S = (1/2H2 + QH)Ka

Al carico Q corrisponde un diagramma delle pressioni rettangolare con risultante applicata a 1/2H. Nel caso di terreno dotato di coesione c l'espressione della pressione esercitata sulla parete, alla generica profondità z, diventa

a = zKa - 2c(Ka)1/2

Al diagramma triangolare, espresso dal termine zKa, si sottrae il diagramma rettangolare legato al termine con la coesione. La pressione a risulta negativa per valori di z minori di

2c

hc = ––––––––––––––––––––––––– (Ka)1/2

La grandezza hc è detta altezza critica. Per i valori di z < hc si considera nulla l’azione sulla parete. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana).


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La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta (*) l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e (*) l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno ’ e della parete ’ pari a

' =

' =

dove = arctg(C) essendo C il coefficiente di intensità sismica. Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

S = AS' - S

dove il coefficiente A vale

cos2()

A = ––––––––––––––––––––––––––––– cos2cos

Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta deve essere applicato ad una distanza dalla base pari a 2/3 dell'altezza del muro stesso. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come

Fi = CW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la zattera di fondazione e degli eventuali sovraccarichi permanenti e va applicata nel baricentro di tali pesi. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza . La Normativa Italiana impone che sia ≥ 1.5. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– ≥ 1.5 Mr

(*) e sono i simboli adottati dalla Normativa . Nella espressione di Ka precedentemente riportata va posto perciò al posto di e al posto di .


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Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. In particolare, la Normativa Italiana richiede che il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs sia

Fr

––––– ≥ 1.3 Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: le componenti della spinta e delle forze d’inerzia parallele al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg f + caBr

La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a 2. Cioè, detto Qu il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– ≥ 2 R


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Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico unitario ultimo è data dalla relazione:

qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5BNdi

In questa espressione c coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; B larghezza della fondazione; D profondità del piano di posa; q pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = e tg Nq = A tg2(45°+/2) N’q = Nqdqiq Nc = (Nq - 1) ctg N'c = Ncdcic N = (Nq - 1) tg (1.4) N’ = Ndi Si indica con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da: Kp = tg2(45°+/2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità

dc = 1 + 0.2 pKBD

dq = d = 1 per = 0

dq = d = 1 + 0.1 pKBD per > 0


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Fattori di inclinazione Indicando con l'angolo che la risultante dei carichi in fondazione forma con la verticale (espresso in gradi ) e con l'angolo d'attrito del terreno di posa, si ha: ic = iq = (1 - °/90)2 ° i = (1 - ––––– )2 per > 0 ° i = 0 per = 0 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1.3. Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 6x6 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 25. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi

ni ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )

cosi = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––

niWisini

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosi ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.


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Muro su pali Analisi dei pali Per l'analisi della capacità portante dei pali occorre determinare alcune caratteristiche del terreno in cui si va ad operare. In particolare bisogna conoscere l'angolo d'attrito e la coesione c. Per pali soggetti a carichi trasversali è necessario conoscere il modulo di reazione laterale o il modulo elastico laterale. La capacità portante verticale di un palo solitamente viene valutata come somma di due contributi: portata di base (o di punta) e portata per attrito laterale lungo il fusto. Cioè si assume valida l'espressione:

QT = QP + QL - WP

dove: QT portanza totale del palo QP portanza di base del palo QL portanza per attrito laterale del palo WP peso proprio del palo e le due componenti QP e QL sono calcolate in modo indipendente fra loro. Dalla capacità portante del palo si ricava il carico ammissibile del palo QA applicando il coefficiente di sicurezza della portanza alla punta p ed il coefficiente di sicurezza della portanza per attrito laterale l. Palo compresso:

QA = Qp / p + Ql / l - Wp

Palo teso:

QA = Ql / l + Wp

Capacità portante di punta In generale la capacità portante di punta viene calcolata tramite l'espressione:

QP = AP(cN'c + qN'q + 1/2DN')

dove AP è l'area portante efficace della punta del palo, c è la coesione, q è la pressione geostatica alla quota della punta del palo, è il peso specifico del terreno, D è il diametro del palo ed i coefficienti N'c N'q N' sono i coefficienti delle formule della capacità portante corretti per tener conto degli effetti di forma e di profondità. Capacità portante per resistenza laterale La resistenza laterale è data dall'integrale esteso a tutta la superficie laterale del palo delle tensioni tangenziali palo-terreno in condizioni limite:


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QL = ∫s adS

dove a è dato dalla nota relazione di Coulomb a = ca + htge h = Ks · , con = · z dove ca è l'adesione palo-terreno, è l'angolo di attrito palo-terreno, è il peso specifico del terreno, z è la generica quota a partire dalla testa del palo, L e P sono rispettivamente la lunghezza ed il perimetro del palo, Ks è il coefficiente di spinta che dipende dalle caratteristiche meccaniche e fisiche del terreno dal suo stato di addensamento e dalle modalità di realizzazione del palo. Portanza trasversale dei pali - Analisi ad elementi finiti Nel modello di terreno alla Winkler il terreno viene schematizzato come una serie di molle elastiche indipendenti fra di loro. Le molle che schematizzano il terreno vengono caratterizzate tramite una costante elastica Kw espressa in Kg/cm2/cm che rappresenta la pressione (in Kg/cm2) che bisogna applicare per ottenere lo spostamento di 1 cm. Nel metodo degli elementi finiti occorre discretizzare il problema. Nel caso specifico il palo viene suddiviso in un certo numero di elementi di eguale lunghezza. Ogni elemento è caratterizzato da una sezione avente area ed inerzia coincidenti con quelle del palo. Il terreno viene schematizzato come una serie di molle orizzontali che reagiscono agli spostamenti nei due versi. La rigidezza assiale della singola molla è proporzionale alla costante di Winkler orizzontale del terreno, al diametro del palo ed alla lunghezza dell'elemento. La molla, però, non viene vista come un elemento infinitamente elastico ma come un elemento con comportamento del tipo elastoplastico perfetto (diagramma sforzi-deformazioni di tipo bilatero). Essa presenta una resistenza crescente al crescere degli spostamenti fino a che l'entità degli spostamenti si mantiene al di sotto di un certo spostamento limite Xmax, oppure fino a quando non si raggiunge il valore della pressione limite. Superato tale limite non si ha un incremento di resistenza. E' evidente che assumendo un comportamento di questo tipo ci si addentra in un tipico problema non lineare che può essere risolto solo mediante una analisi al passo. Questa modellazione presenta il notevole vantaggio di poter schematizzare tutti quei comportamenti individuati da Broms e che sarebbe impossibile trattare in un modello numerico. In particolare risulta automatico analizzare casi in cui si ha insufficiente portanza non per rottura del palo ma per rottura del terreno (vedi il caso di un palo molto rigido in un terreno molle). Il comportamento del palo viene modellato tramite i valori attribuiti alla costante di Winkler orizzontale Kw. Infatti si ha rottura della molla (terreno) quando lo spostamento supera il valore limite Xmax. Verifica alla stabilità globale del complesso muro + terreno Per il muro su pali vengono analizzate due famiglie di archi: la prima passante per l’estremità inferiore dei pali e l’altra tangente al profilo del muro mettendo in conto la resistenza a taglio dei pali.


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MURO TIPO E (Sezione 1-1) Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3.95 [m] Spessore in sommità 0.50 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0.50 [m] Inclinazione paramento esterno 0.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°] Lunghezza del muro 1.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 2.60 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0.70 [m] Lunghezza totale fondazione 3.80 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°] Spessore fondazione 0.70 [m] Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500.0 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione Rbk 250.0 [kg/cmq] Acciaio tipo FeB44K Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10.00 0.00 0.00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]


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Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] w Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [°] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Nr. Descrizione w c cu 1 Terreno 1 1950 1950 23.00 0.00 0.200 0.000 2 Terreno 2 1950 1950 23.00 15.33 0.200 0.140 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato Y0 Ordinata punto iniziale espresso in [m] Y1 Ordinata punto finale espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Terreno Terreno dello strato Nr. Y0 Y1 a Terreno 1 -4.65 -4.65 0.00 Terreno 1 2 -19.10 -19.10 0.00 Terreno 2 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) D Fondazione Xi=-3.10 Xf=-0.50 Qi=554.00 Qf=554.00 C Paramento X=-0.25 Y=0.00 Fx=0.00 Fy=500.00 D Profilo Xi=0.00 Xf=10.00 Qi=800.00 Qf=800.00 Condizione n° 2 (Condizione 2) D Fondazione Xi=-3.10 Xf=-0.50 Qi=300.00 Qf=300.00 D Profilo Xi=0.00 Xf=10.00 Qi=300.00 Qf=300.00


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Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 Peso proprio Spinta terreno Condizione 1 C = 1.00 Condizione 2 C = 1.00 Combinazione n° 2 Peso proprio Spinta terreno Condizione 1 C = 1.00 Condizione 2 C = 1.00 Sisma orizzontale Impostazioni di analisi Spinte e verifiche secondo : - D.M. 11/03/1988 - D.M. 16/01/1996 Verifiche sezioni Metodo Tensioni ammissibili Coefficienti di sicurezza Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.50 Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.30 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.00 Coefficiente di sicurezza stabilità globale 1.30 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Mononobe-Okabe Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Verifica della stabilità globale metodo di Fellenius


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Sisma Coefficiente di intensità sismica (percento) 10.00 Forma diagramma incremento sismico Triangolare con vertice in basso Lunghezza del muro 1.00 [m] Peso muro 11587.50 [kg] Baricentro del muro X=-0.80 Y=-3.31 COMBINAZIONE n° 1 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X=0.70 Y=-4.65 Punto superiore superficie di spinta X=0.70 Y=0.00 Altezza della superficie di spinta 4.65 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°] Valore della spinta statica 1914.06 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1914.06 [kg] Componente verticale della spinta statica 0.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X=0.70 Y=-3.94 Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0.00 [°] Coefficiente di spinta attiva in condizioni statiche 0.4381 Incremento sismico della spinta 0.00 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=0.00 Y=0.00 Coefficiente di spinta attiva in condizioni sismiche 0.0000 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 6161.75 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X=0.35 Y=-1.98 Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 2720 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1914.06 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20469.65 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1354.30 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 52276.43 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20469.65 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1914.06 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.59 [m] Risultante in fondazione 20558.94 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 5.34 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -12029.80 [kgm] Carico ultimo della fondazione 145136.13 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.80 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.0388 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 1.0385 [kg/cmq]


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Fattori per il calcolo della capacità portante Nc = 18.05 N'c = 16.86 Nq = 8.66 N'q = 7.88 N = 4.82 N' = 2.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 38.60 Coefficiente di sicurezza a scorrimento 5.71 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 7.09 Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 2.22 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 1 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,80 Y[m]= 0,72 Raggio del cerchio R[m]= 5,92 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5,46 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4,09 Larghezza della striscia dx[m]= 0,38 Coefficiente di sicurezza C= 2.22 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 964.83 75.37 933.53 1.51 23.00 0.200 0.000 2 1802.93 64.14 1622.36 0.88 23.00 0.200 0.000 3 2311.58 56.55 1928.66 0.69 23.00 0.200 0.000 4 2698.17 50.30 2076.04 0.60 23.00 0.200 0.000 5 3010.75 44.81 2121.69 0.54 23.00 0.200 0.000 6 3270.50 39.80 2093.34 0.50 23.00 0.200 0.000 7 3489.06 35.13 2007.89 0.47 23.00 0.200 0.000 8 3673.67 30.73 1876.97 0.44 23.00 0.200 0.000 9 3848.06 26.51 1717.72 0.43 23.00 0.200 0.000 10 4105.90 22.45 1567.87 0.41 23.00 0.200 0.000 11 4333.43 18.50 1375.16 0.40 23.00 0.200 0.000


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12 5206.63 14.64 1316.36 0.39 23.00 0.200 0.000 13 1371.57 10.85 258.29 0.39 23.00 0.200 0.000 14 1370.70 7.11 169.71 0.38 23.00 0.200 0.000 15 1396.90 3.40 82.84 0.38 23.00 0.200 0.000 16 1404.61 -0.30 -7.30 0.38 23.00 0.200 0.000 17 1393.93 -4.00 -97.16 0.38 23.00 0.200 0.000 18 1364.73 -7.71 -183.16 0.39 23.00 0.200 0.000 19 1231.87 -11.46 -244.79 0.39 23.00 0.200 0.000 20 775.78 -15.26 -204.20 0.40 23.00 0.200 0.000 21 687.64 -19.13 -225.37 0.40 23.00 0.200 0.000 22 577.65 -23.10 -226.59 0.42 23.00 0.200 0.000 23 443.97 -27.18 -202.80 0.43 23.00 0.200 0.000 24 284.06 -31.42 -148.09 0.45 23.00 0.200 0.000 25 94.35 -35.87 -55.28 0.47 23.00 0.200 0.000 Wi= 51113,27 [kg] Wisini= 19553,69 [kg] Wicositani= 18325,82 [kg] cibi/cosi= 25044,55 [kg] Sollecitazioni paramento Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 500.00 0.00 0.00 2 0.20 746.88 0.00 0.00 3 0.40 993.75 0.00 0.00 4 0.59 1240.63 0.00 0.00 5 0.79 1487.50 0.00 0.00 6 0.99 1734.38 0.00 0.00 7 1.19 1981.25 0.00 0.00 8 1.38 2228.13 0.00 0.00 9 1.58 2475.00 0.00 0.00 10 1.78 2721.88 0.00 0.00 11 1.98 2968.75 0.00 0.00 12 2.17 3215.63 0.00 0.00 13 2.37 3462.50 0.00 0.00 14 2.57 3709.38 0.01 0.64 15 2.77 3956.25 1.81 23.04 16 2.96 4203.13 11.29 78.50 17 3.16 4450.00 35.02 167.28 18 3.36 4696.88 79.56 289.38 19 3.56 4943.75 151.52 444.81 20 3.75 5190.63 257.46 633.56 21 3.95 5437.50 403.97 855.63


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Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.26 -67.19 -487.18 3 0.52 -237.92 -796.52 4 0.78 -465.97 -928.02 5 1.04 -705.08 -881.67 6 1.30 -909.02 -657.49 7 1.56 -1031.56 -255.45 8 1.82 -1026.45 324.42 9 2.08 -847.45 1082.13 10 2.34 -448.32 2017.69 11 2.60 217.17 3131.09 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.07 -0.56 -18.15 3 0.14 -2.84 -49.19 4 0.21 -7.75 -93.13 5 0.28 -16.18 -149.95 6 0.35 -29.04 -219.66 7 0.42 -47.23 -302.27 8 0.49 -71.66 -397.77 9 0.56 -103.22 -506.15 10 0.63 -142.82 -627.43 11 0.70 -191.36 -761.60


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Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 21 3.95 100.00 50.00 11.37 5.65 1.96 0.20 -4.17 -27.25 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 7 1.56 100.00 70.00 12.72 7.70 2.52 -0.04 -26.62 210.44 11 2.60 100.00 70.00 12.72 7.70 0.46 0.55 27.22 -5.3


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COMBINAZIONE n° 2 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X=0.70 Y=-4.65 Punto superiore superficie di spinta X=0.70 Y=0.00 Altezza della superficie di spinta 4.65 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°] Valore della spinta statica 1914.06 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1914.06 [kg] Componente verticale della spinta statica 0.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X=0.70 Y=-3.94 Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0.00 [°] Coefficiente di spinta attiva in condizioni statiche 0.4381 Incremento sismico della spinta 1354.90 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=0.70 Y=-1.55 Coefficiente di spinta attiva in condizioni sismiche 0.5116 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 6161.75 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X=0.35 Y=-1.98 Inerzia del muro 1158.75 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 616.17 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 2720 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5043.89 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 20469.65 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 8756.30 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 52276.43 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 20469.65 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5043.89 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.23 [m] Risultante in fondazione 21081.92 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13.84 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -4627.80 [kgm] Carico ultimo della fondazione 130229.92 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.80 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.3464 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.7310 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Nc = 18.05 N'c = 13.64 Nq = 8.66 N'q = 6.37 N = 4.82 N' = 0.79 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 5.97 Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.17 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 6.36


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Sollecitazioni paramento Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 500.00 0.00 0.00 2 0.20 746.88 10.89 109.52 3 0.40 993.75 42.97 214.69 4 0.59 1240.63 95.40 315.51 5 0.79 1487.50 167.31 411.97 6 0.99 1734.38 257.85 504.09 7 1.19 1981.25 366.14 591.86 8 1.38 2228.13 491.34 675.28 9 1.58 2475.00 632.59 754.34 10 1.78 2721.88 789.02 829.06 11 1.98 2968.75 959.78 899.43 12 2.17 3215.63 1144.01 965.44 13 2.37 3462.50 1340.85 1027.11 14 2.57 3709.38 1549.44 1085.06 15 2.77 3956.25 1770.72 1160.43 16 2.96 4203.13 2009.71 1264.50 17 3.16 4450.00 2272.11 1397.55 18 3.36 4696.88 2563.64 1559.56 19 3.56 4943.75 2890.04 1750.55 20 3.75 5190.63 3257.02 1970.51 21 3.95 5437.50 3670.30 2219.45 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.26 32.03 257.77 3 0.52 139.97 583.95 4 0.78 341.61 978.54 5 1.04 654.74 1441.56 6 1.30 1097.15 1972.98 7 1.56 1686.62 2572.82 8 1.82 2440.95 3241.08 9 2.08 3377.91 3977.75 10 2.34 4515.31 4782.84 11 2.60 5870.92 5656.34


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Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.07 -8.00 -229.48 3 0.14 -32.24 -463.92 4 0.21 -73.07 -703.31 5 0.28 -130.82 -947.67 6 0.35 -205.86 -1196.98 7 0.42 -298.52 -1451.26 8 0.49 -409.15 -1710.49 9 0.56 -538.10 -1974.68 10 0.63 -685.72 -2243.83 11 0.70 -852.35 -2517.94


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Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 14 2.57 100.00 50.00 5.02 5.65 8.21 0.26 355.30 -92.65 21 3.95 100.00 50.00 11.37 5.65 14.95 0.52 529.30 -176.20 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 11 2.60 100.00 70.00 12.72 7.70 12.30 0.99 735.96 -143.31


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MURO TIPO B (Sezione 4-4)

Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 4.78 [m] Spessore in sommità 0.50 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0.50 [m] Inclinazione paramento esterno 0.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°] Lunghezza del muro 1.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.40 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 2.60 [m] Lunghezza totale fondazione 3.50 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°] Spessore fondazione 0.70 [m] Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500.0 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione Rbk 250.0 [kg/cmq] Acciaio Tipo FeB44K Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10.00 0.00 0.00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]


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Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] w Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [°] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Nr. Descrizione w c cu 1 Terreno 1 1950 1950 23.00 0.00 0.200 0.000 2 Terreno 2 1950 1950 23.00 15.33 0.200 0.140 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato Y0 Ordinata punto iniziale espresso in [m] Y1 Ordinata punto finale espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Terreno Terreno dello strato Nr. Y0 Y1 a Terreno 1 -5.48 -5.48 0.00 Terreno 1 2 -17.00 -17.00 0.00 Terreno 2 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) D Profilo Xi=0.00 Xf=10.00 Qi=800.00 Qf=800.00 Condizione n° 2 (Condizione 2) D Profilo Xi=0.00 Xf=10.00 Qi=300.00 Qf=300.00


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Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 Peso proprio Spinta terreno Condizione 1 C = 1.00 Condizione 2 C = 1.00 Combinazione n° 2 Peso proprio Spinta terreno Condizione 1 C = 1.00 Condizione 2 C = 1.00 Sisma orizzontale Impostazioni di analisi Spinte e verifiche secondo : - D.M. 11/03/1988 - D.M. 16/01/1996 Verifiche sezioni Metodo Tensioni ammissibili Coefficienti di sicurezza Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.50 Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.30 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.00 Coefficiente di sicurezza stabilità globale 1.30 Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Mononobe-Okabe Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0 Verifica della stabilità globale metodo di Fellenius


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Sisma Coefficiente di intensità sismica (percento) 10.00 Forma diagramma incremento sismico Triangolare con vertice in basso Lunghezza del muro 1.00 [m] Peso muro 12100.00 [kg] Baricentro del muro X=0.31 Y=-3.78 COMBINAZIONE n° 1 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X=2.60 Y=-5.48 Punto superiore superficie di spinta X=2.60 Y=0.00 Altezza della superficie di spinta 5.48 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°] Valore della spinta statica 3709.52 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3709.52 [kg] Componente verticale della spinta statica 0.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X=2.60 Y=-4.50 Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0.00 [°] Coefficiente di spinta attiva in condizioni statiche 0.4381 Incremento sismico della spinta 0.00 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=0.00 Y=0.00 Coefficiente di spinta attiva in condizioni sismiche 0.0000 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 27094.60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X=1.30 Y=-2.39 Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3709.52 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39194.60 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 3651.41 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 74210.62 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39194.60 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3709.52 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.05 [m] Risultante in fondazione 39369.75 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 5.41 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -1968.66 [kgm] Carico ultimo della fondazione 185283.60 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.0234 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 1.2163 [kg/cmq]


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Fattori per il calcolo della capacità portante Nc = 18.05 N'c = 16.91 Nq = 8.66 N'q = 7.88 N = 4.82 N' = 2.91 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 20.32 Coefficiente di sicurezza a scorrimento 4.22 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 4.73 Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 2.06 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 1 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0,94 Y[m]= 0,47 Raggio del cerchio R[m]= 6,93 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5,48 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 5,97 Larghezza della striscia dx[m]= 0,46 Coefficiente di sicurezza C= 2.06 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 1410.70 77.29 1376.14 2.08 23.00 0.200 0.000 2 2744.99 64.43 2476.08 1.06 23.00 0.200 0.000 3 3482.48 56.59 2907.10 0.83 23.00 0.200 0.000 4 4037.98 50.19 3101.91 0.72 23.00 0.200 0.000 5 4484.87 44.57 3147.49 0.64 23.00 0.200 0.000 6 4854.71 39.46 3085.24 0.59 23.00 0.200 0.000 7 5164.68 34.70 2940.15 0.56 23.00 0.200 0.000 8 5537.35 30.20 2785.69 0.53 23.00 0.200 0.000 9 5820.08 25.91 2542.72 0.51 23.00 0.200 0.000 10 6001.06 21.76 2224.67 0.49 23.00 0.200 0.000 11 6148.09 17.73 1872.39 0.48 23.00 0.200 0.000


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12 6263.69 13.79 1493.20 0.47 23.00 0.200 0.000 13 6349.65 9.92 1093.63 0.46 23.00 0.200 0.000 14 7078.34 6.09 750.89 0.46 23.00 0.200 0.000 15 2394.23 2.29 95.61 0.46 23.00 0.200 0.000 16 1491.99 -1.50 -39.12 0.46 23.00 0.200 0.000 17 1466.47 -5.30 -135.45 0.46 23.00 0.200 0.000 18 1414.66 -9.12 -224.25 0.46 23.00 0.200 0.000 19 1334.67 -12.98 -299.86 0.47 23.00 0.200 0.000 20 1225.34 -16.91 -356.37 0.48 23.00 0.200 0.000 21 1085.01 -20.92 -387.34 0.49 23.00 0.200 0.000 22 911.32 -25.03 -385.64 0.51 23.00 0.200 0.000 23 701.03 -29.30 -343.05 0.53 23.00 0.200 0.000 24 449.61 -33.75 -249.78 0.55 23.00 0.200 0.000 25 150.58 -38.45 -93.63 0.58 23.00 0.200 0.000 Wi= 82003,58 [kg] Wisini= 29378,41 [kg] Wicositani= 29785,34 [kg] cibi/cosi= 30678,75 [kg] Sollecitazioni paramento Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.24 298.75 0.00 0.00 3 0.48 597.50 0.00 0.00 4 0.72 896.25 0.00 0.00 5 0.96 1195.00 0.00 0.00 6 1.20 1493.75 0.00 0.00 7 1.43 1792.50 0.00 0.00 8 1.67 2091.25 0.00 0.00 9 1.91 2390.00 0.00 0.00 10 2.15 2688.75 0.00 0.00 11 2.39 2987.50 0.00 0.00 12 2.63 3286.25 0.31 6.51 13 2.87 3585.00 6.16 50.35 14 3.11 3883.75 28.26 142.72 15 3.35 4182.50 78.27 283.90 16 3.59 4481.25 167.85 473.87 17 3.82 4780.00 308.67 712.65 18 4.06 5078.75 512.38 1000.21 19 4.30 5377.50 790.66 1336.58 20 4.54 5676.25 1155.16 1721.74 21 4.78 5975.00 1617.54 2155.70


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Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.04 6.79 339.81 3 0.08 27.20 680.50 4 0.12 61.25 1022.07 5 0.16 108.97 1364.53 6 0.20 170.42 1707.86 7 0.24 245.61 2052.08 8 0.28 334.60 2397.18 9 0.32 437.40 2743.16 10 0.36 554.06 3090.02 11 0.40 684.61 3437.77 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.26 -1.89 -20.78 3 0.52 -14.03 -78.81 4 0.78 -46.10 -174.09 5 1.04 -107.79 -306.61 6 1.30 -208.77 -476.38 7 1.56 -358.74 -683.40 8 1.82 -567.37 -927.67 9 2.08 -844.35 -1209.18 10 2.34 -1199.37 -1527.94 11 2.60 -1642.11 -1883.95


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Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 21 4.78 100.00 50.00 11.37 5.65 6.62 0.51 119.10 -80.33 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 11 0.40 100.00 70.00 7.70 12.72 1.67 0.60 139.66 -17.67 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 11 2.60 100.00 70.00 7.70 12.72 3.44 -0.33 -40.08 205.85


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COMBINAZIONE n° 2 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X=2.60 Y=-5.48 Punto superiore superficie di spinta X=2.60 Y=0.00 Altezza della superficie di spinta 5.48 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°] Valore della spinta statica 3709.52 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3709.52 [kg] Componente verticale della spinta statica 0.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X=2.60 Y=-4.50 Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0.00 [°] Coefficiente di spinta attiva in condizioni statiche 0.4381 Incremento sismico della spinta 2022.70 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=2.60 Y=-1.83 Coefficiente di spinta attiva in condizioni sismiche 0.5116 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 27094.60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X=1.30 Y=-2.39 Inerzia del muro 1210.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 2709.46 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 9651.69 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39194.60 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 21473.91 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 74210.62 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39194.60 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9651.69 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.40 [m] Risultante in fondazione 40365.48 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13.83 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 15853.84 [kgm] Carico ultimo della fondazione 104499.24 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.8964 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3433 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Nc = 18.05 N'c = 13.71 Nq = 8.66 N'q = 6.39 N = 4.82 N' = 0.79 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.46 Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.62 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.67


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Sollecitazioni paramento Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.24 298.75 20.65 171.61 3 0.48 597.50 81.45 335.95 4 0.72 896.25 180.66 493.02 5 0.96 1195.00 316.54 642.83 6 1.20 1493.75 487.35 785.36 7 1.43 1792.50 691.36 920.63 8 1.67 2091.25 926.83 1048.63 9 1.91 2390.00 1192.02 1169.36 10 2.15 2688.75 1485.20 1282.82 11 2.39 2987.50 1804.63 1389.01 12 2.63 3286.25 2148.88 1494.45 13 2.87 3585.00 2521.45 1629.94 14 3.11 3883.75 2931.30 1806.71 15 3.35 4182.50 3388.36 2025.00 16 3.59 4481.25 3902.56 2284.83 17 3.82 4780.00 4483.82 2586.18 18 4.06 5078.75 5142.06 2929.06 19 4.30 5377.50 5887.22 3313.48 20 4.54 5676.25 6729.21 3739.42 21 4.78 5975.00 7677.97 4206.89 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.04 13.72 684.99 3 0.08 54.70 1362.89 4 0.12 122.66 2033.68 5 0.16 217.30 2697.38 6 0.20 338.36 3353.98 7 0.24 485.53 4003.47 8 0.28 658.54 4645.87 9 0.32 857.10 5281.17 10 0.36 1080.94 5909.36 11 0.40 1329.76 6530.46


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Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.26 -282.34 -2121.82 3 0.52 -1077.35 -3943.68 4 0.78 -2307.06 -5465.59 5 1.04 -3893.46 -6687.54 6 1.30 -5758.58 -7609.54 7 1.56 -7824.43 -8231.58 8 1.82 -10013.00 -8553.66 9 2.08 -12246.33 -8575.78 10 2.34 -14446.42 -8297.95 11 2.60 -16535.27 -7720.16


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Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 15 3.35 100.00 50.00 5.02 5.65 18.65 0.48 1122.00 -190.20 21 4.78 100.00 50.00 11.37 5.65 30.88 0.99 1313.00 -349.90 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 11 0.40 100.00 70.00 7.70 12.72 3.24 1.15 271.27 -34.31 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 8 1.82 100.00 70.00 7.70 12.72 20.98 -1.50 -244.41 1255.20 11 2.60 100.00 70.00 7.70 12.72 34.65 -1.36 -403.62 2072.81


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MURO TIPO D (Sezione 7-7) Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 4,70 [m] Spessore in sommità 0,50 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,50 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [°] Inclinazione paramento interno 0,00 [°] Lunghezza del muro 2,50 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 2,55 [m] Lunghezza totale fondazione 3,30 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 0,70 [m] Descrizione pali di fondazione Pali in c.a. Numero di file di pali 2 Vincolo pali/fondazione Cerniera Tipo di portanza Portanza laterale e portanza di punta Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [°] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) N X Nr. D L alfa ALL 1 0,50 1 60,00 10,00 0,00 Centrati 2 2,80 1 60,00 10,00 0,00 Centrati Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione Rbk 250,0 [kg/cmq] Acciaio tipo FeB44K


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Calcestruzzo utilizzato per i pali Resistenza caratteristica a compressione Rbk 250 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali tipo FeB44K Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] w Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [°] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Nr. Descrizione w c ca 1 Terreno 1 1950 1950 23.00 0.00 0,200 0,000 2 Terreno 2 1950 1950 23.00 15.33 0,200 0,140 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato Y0 Ordinata punto iniziale espresso in [m] Y1 Ordinata punto finale espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta per resistenza laterale pali Terreno Terreno dello strato


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Nr. Y0 Y1 a Kw Ks Terreno 1 -5,40 -5,40 0,00 2,50 0,50 Terreno 1 2 -17,00 -17,00 0,00 2,50 0,50 Terreno 2 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) C Paramento X=-0,25 Y=0,00 Fx=0,00 Fy=1875,00 M=0,00 D Profilo Xi=0,00 Xf=10,00 Qi=800,00 Qf=800,00 Condizione n° 2 (Condizione 2) D Profilo Xi=0,00 Xf=10,00 Qi=300,00 Qf=300,00 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata C Coefficiente di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 Peso proprio Spinta terreno Condizione 1 C = 1.00 Condizione 2 C = 1.00 Combinazione n° 2 Peso proprio Spinta terreno Condizione 1 C = 1.00 Condizione 2 C = 1.00 Sisma orizzontale Impostazioni analisi muro Spinte e verifiche secondo : - D.M. 11/03/1988 - D.M. 16/01/1996


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Verifiche sezioni Metodo Tensioni ammissibili Coefficienti di sicurezza Coefficiente di sicurezza stabilità globale 1.30 Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Calcolo della portanza metodo di Berezantzev Costante di Winkler Costante pari a 2,50 Kg/cm2/cm Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite costante pari a 1,80 kg/cmq Andamento pressione verticale Geostatica Coefficienti di sicurezza Carichi verticali (portanza alla punta) 2,00 Carichi verticali (portanza attrito laterale) 2,00 Carichi orizzontali 1,50 Analisi della spinta e verifiche muro Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Mononobe-Okabe Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Sisma Coefficiente di intensità sismica (percento) 10.00 Forma diagramma incremento sismico Triangolare con vertice in basso Lunghezza del muro 2,50 [m] Calcolo riferito ad 1 metro di muro Peso muro 11650,00 [kg] Baricentro del muro X=0,32 Y=-3,69


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COMBINAZIONE n° 1 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X=2,55 Y=-5,40 Punto superiore superficie di spinta X=2,55 Y=0,00 Altezza della superficie di spinta 5,40 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [°] Valore della spinta statica 3509,82 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3509,82 [kg] Componente verticale della spinta statica 0,00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X=2,55 Y=-4,44 Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°] Coefficiente di spinta attiva in condizioni statiche 0,4381 Incremento sismico della spinta 0,00 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=0,00 Y=0,00 Coefficiente di spinta attiva in condizioni sismiche 0,0000 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 26175,75 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X=1,28 Y=-2,35 Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1875 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3509,82 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39700,75 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 3359,34 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 66409,64 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39700,75 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3509,82 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,06 [m] Risultante in fondazione 39855,59 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 5,05 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2455,94 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 3.28 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 1 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]


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Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,33 Y[m]= 2,33 Raggio del cerchio R[m]= 9,14 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -8,18 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 6,51 Larghezza della striscia dx[m]= 0,59 Coefficiente di sicurezza C= 3.28 (*) Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 1558.52 69.74 1462.09 1.70 23.00 0.200 0.000 2 3073.66 60.82 2683.69 1.21 23.00 0.200 0.000 3 4138.59 53.91 3344.40 1.00 23.00 0.200 0.000 4 4974.76 48.02 3698.39 0.88 23.00 0.200 0.000 5 5660.33 42.76 3842.79 0.80 23.00 0.200 0.000 6 6233.86 37.91 3830.28 0.74 23.00 0.200 0.000 7 6775.02 33.37 3726.29 0.70 23.00 0.200 0.000 8 7352.81 29.05 3570.52 0.67 23.00 0.200 0.000 9 7696.20 24.91 3241.73 0.65 23.00 0.200 0.000 10 7981.18 20.91 2847.95 0.63 23.00 0.200 0.000 11 8212.76 17.01 2401.92 0.61 23.00 0.200 0.000 12 10633.76 13.18 2425.52 0.60 23.00 0.200 0.000 13 2353.02 9.42 385.27 0.60 23.00 0.200 0.000 14 2360.46 5.70 234.57 0.59 23.00 0.200 0.000 15 2405.88 2.01 84.24 0.59 23.00 0.200 0.000 16 2407.80 -1.68 -70.65 0.59 23.00 0.200 0.000 17 2366.22 -5.38 -221.72 0.59 23.00 0.200 0.000 18 2280.64 -9.09 -360.48 0.60 23.00 0.200 0.000 19 2149.93 -12.85 -478.20 0.60 23.00 0.200 0.000 20 1972.32 -16.67 -565.64 0.61 23.00 0.200 0.000 21 1745.25 -20.56 -612.86 0.63 23.00 0.200 0.000 22 1465.16 -24.55 -608.83 0.65 23.00 0.200 0.000 23 1127.16 -28.68 -540.95 0.67 23.00 0.200 0.000 24 724.50 -32.98 -394.36 0.70 23.00 0.200 0.000 25 247.67 -37.50 -150.77 0.74 23.00 0.200 0.000 Wi= 97897,47 [kg] Wisini= 33775,15 [kg] Wicositani= 35843,01 [kg] cibi/cosi= 36686,24 [kg]

(*) Questo valore del coefficiente di sicurezza tiene conto, come si è detto a pag. 8, della resistenza a taglio dei pali.


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Sollecitazioni paramento Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 1875,00 0,00 0,00 2 0,24 2168,75 0,00 0,00 3 0,47 2462,50 0,00 0,00 4 0,71 2756,25 0,00 0,00 5 0,94 3050,00 0,00 0,00 6 1,18 3343,75 0,00 0,00 7 1,41 3637,50 0,00 0,00 8 1,65 3931,25 0,00 0,00 9 1,88 4225,00 0,00 0,00 10 2,12 4518,75 0,00 0,00 11 2,35 4812,50 0,00 0,00 12 2,58 5106,25 0,21 4,38 13 2,82 5400,00 4,36 38,45 14 3,06 5693,75 21,97 119,25 15 3,29 5987,50 64,10 247,22 16 3,53 6281,25 141,86 422,37 17 3,76 6575,00 266,31 644,70 18 4,00 6868,75 448,56 914,20 19 4,23 7162,50 699,69 1230,89 20 4,46 7456,25 1030,77 1594,75 21 4,70 7750,00 1452,91 2005,79 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 2.55 -559.48 11855,67 2 2.29 2149.92 8686.20 3 2.02 4023.24 5516.72 4 1.80 4945.66 2875.49 5 1.58 5287.46 234.26 6 1.28 4790.56 -3463.46 7 1.02 3494.91 -6567.33 8 0.76 1397.44 -9671.20 9 0.50 -1501.87 -12775.08 10 0.50 -1501.87 6007.50 11 0.25 -375.47 3003.75


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12 0 0 0 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 21 4,70 100,00 50,00 19,00 5,65 5,25 0,47 40,92 -71,16 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 2.55 100,00 70,00 10,05 15,70 1.09 2.00 -58.05 12.07 5 1.58 100,00 70,00 10,05 15,70 11.72 0.04 845.30 -114.06


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Analisi dei pali Combinazione n° 1 Risultanti sulla suola di fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 3509,8 Verticale [kg] 39700,8 Momento [kgm] -2455,9 Forze alla testa dei pali Fila nr. N.pali N[kg] T[kg] M[kgm] Tu(*)[kg] 1 1 46956,44 4387,27 0,00 17991,15 2 1 52295,43 4387,27 0,00 17991,15 Calcolo della portanza Nc, Nq, N fattori di capacità portante N'c, N'q, N' fattori di capacità portante corretti Pl portanza per attrito e aderenza laterale in [kg] Pp portanza di punta in [kg] Pt portanza totale in [kg] : Pl + Pp – p.p.palo Pa portanza ammissibile in [kg] : (Pl + Pp) / 2 – p.p. palo Fila Nc N'c Nq N'q N N' 1 36.66 36.66 16.56 16.56 14.91 8.94 2 36.66 36.66 16.56 16.56 14.91 8.94 Fila Pl Pp Pt Pa 1 51579,79 113512,03 158023,24 75477,33 2 51579,79 113512,03 158023,24 75477,33 Verifica a punzonamento della fondazione D diametro dei pali della fila espresso in [cm] Hf altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] Sl superficie di aderenza palo-fondazione (HfxD) espressa in [cmq] N sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] c tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D Hf Sl N c 1 60,0 70,0 13194,7 46956 3,56

(*) Valore del taglio ultimo cui corrisponde nel palo un momento Mmax = Mu che provoca la rottura del palo e quindi la formazione di una cerniera plastica: valore ottenuto avendo posto la pressione limite costante con la profondità e pari a pu = 9c


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Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni (Tensioni ammissibili) Combinazione n° 1 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] Af area di armatura espressa in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] f tensione nell'acciaio espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] Armature e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T Af

(*) c f c 1 0,00 0 46956 4387 15,39 15,35 -230,30 1,43 9 2,00 -3712 46313 -56 15,39 30,80 426,80 0,03 Armature e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T Af c f c 1 0,00 0 52295 4387 15,39 17,10 256,49 1,43 9 2,00 -3712 51449 -56 15,39 32,48 451,96 0,03

(*) A vantaggio di sicurezza si è considerata, in tutte le sezioni del palo, l’armatura minima 10 Ø 14.


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COMBINAZIONE n° 2 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X=2,55 Y=-5,40 Punto superiore superficie di spinta X=2,55 Y=0,00 Altezza della superficie di spinta 5,40 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00[°] Valore della spinta statica 3509,82 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3509,82 [kg] Componente verticale della spinta statica 0,00 [kg] Punto d'applicazione della spinta X=2,55 Y=-4,44 Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 0,00 [°] Coefficiente di spinta attiva in condizioni statiche 0,4381 Incremento sismico della spinta 1955,06 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X=2,55 Y=-1,80 Coefficiente di spinta attiva in condizioni sismiche 0,5116 Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 26175,75 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X=1,28 Y=-2,35 Inerzia del muro 1165,00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 2617,58 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 1875 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 9247,45 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39700,75 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 20375,17 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 66409,64 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39700,75 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9247,45 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,49 [m] Risultante in fondazione 40763,52 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13,11 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 19471,76 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 2.75 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 2 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]


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b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,79 Y[m]= 4,19 Raggio del cerchio R[m]= 10,97 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -9,24 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 7,36 Larghezza della striscia dx[m]= 0,66 Coefficiente di sicurezza C= 2.75 (*) Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 1588.85 63.37 1420.33 1.48 23.00 0.200 0.000 2 3101.81 56.69 2592.32 1.21 23.00 0.200 0.000 3 4283.97 50.79 3319.33 1.05 23.00 0.200 0.000 4 5250.15 45.57 3748.97 0.95 23.00 0.200 0.000 5 6060.34 40.80 3959.77 0.88 23.00 0.200 0.000 6 6748.35 36.35 4000.09 0.82 23.00 0.200 0.000 7 7335.42 32.15 3903.45 0.78 23.00 0.200 0.000 8 8028.98 28.13 3785.98 0.75 23.00 0.200 0.000 9 8515.66 24.26 3499.54 0.73 23.00 0.200 0.000 10 8870.55 20.51 3108.02 0.71 23.00 0.200 0.000 11 9161.78 16.85 2655.10 0.69 23.00 0.200 0.000 12 10895.36 13.25 2497.57 0.68 23.00 0.200 0.000 13 2548.07 9.71 429.77 0.67 23.00 0.200 0.000 14 2614.06 6.21 282.58 0.67 23.00 0.200 0.000 15 2681.32 2.72 127.46 0.67 23.00 0.200 0.000 16 2696.20 -0.75 -35.12 0.66 23.00 0.200 0.000 17 2658.84 -4.22 -195.66 0.67 23.00 0.200 0.000 18 2568.85 -7.71 -344.62 0.67 23.00 0.200 0.000 19 2425.20 -11.23 -472.23 0.68 23.00 0.200 0.000 20 2226.19 -14.79 -568.31 0.69 23.00 0.200 0.000 21 1969.36 -18.41 -622.03 0.70 23.00 0.200 0.000 22 1651.31 -22.11 -621.60 0.72 23.00 0.200 0.000 23 1267.45 -25.91 -553.89 0.74 23.00 0.200 0.000 24 811.59 -29.84 -403.85 0.77 23.00 0.200 0.000 25 275.31 -33.93 -153.68 0.80 23.00 0.200 0.000 Wi= 106234,98 [kg] Wisini= 35359,29 [kg] Wicositani= 39578,94 [kg] cibi/cosi= 39681,31 [kg]

(*) Questo valore del coefficiente di sicurezza tiene conto, come si è detto a pag. 8, della resistenza a taglio dei pali.


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Sollecitazioni paramento Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 1875,00 0,00 0,00 2 0,24 2168,75 19,54 165,11 3 0,47 2462,50 77,05 323,25 4 0,71 2756,25 170,92 474,44 5 0,94 3050,00 299,49 618,66 6 1,18 3343,75 461,14 755,92 7 1,41 3637,50 654,23 886,23 8 1,65 3931,25 877,13 1009,57 9 1,88 4225,00 1128,19 1125,95 10 2,12 4518,75 1405,78 1235,37 11 2,35 4812,50 1708,27 1337,83 12 2,58 5106,25 2034,22 1437,71 13 2,82 5400,00 2385,75 1560,33 14 3,06 5693,75 2770,72 1722,70 15 3,29 5987,50 3198,57 1925,29 16 3,53 6281,25 3678,76 2168,10 17 3,76 6575,00 4220,73 2451,13 18 4,00 6868,75 4833,94 2774,37 19 4,23 7162,50 5527,83 3137,83 20 4,46 7456,25 6311,87 3541,51 21 4,70 7750,00 7195,49 3985,40 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 2.55 -15725.77 19253.86 2 2.29 -11064.78 16084.39 3 2.02 -7239.87 12914.91 4 1.80 -4691.12 10273.68 5 1.54 -2399.04 7104.21 6 1.28 -943.04 3934.73 7 1.02 -327.48 830.86 8 0.76 -513.76 -2273.02 9 0.50 -1501.87 -5376.89 10 0.50 -1501.87 6007.50 11 0.25 -375.47 3003.75 12 0 0 0


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Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 21 4,70 100,00 50,00 19,00 5,65 24.48 0,94 711.40 -298.30 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 2,55 100,00 70,00 10,05 15,70 30.67 3.24 -339.48 1633.10


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Analisi dei pali Combinazione n° 2 Risultanti sulla suola di fondazione (per metro lineare di muro) Orizzontale [kg] 9247,5 Verticale [kg] 39700,8 Momento [kgm] -19471,8 Forze alla testa dei pali Fila nr. N.pali N[kg] T[kg] M[kgm] Tu(*) [kg] 1 1 28460,98 11559,32 0,00 17991,15 2 1 70790,90 11559,32 0,00 17991,15 Calcolo della portanza Nc, Nq, N fattori di capacità portante N'c, N'q, N' fattori di capacità portante corretti Pl portanza per attrito e aderenza laterale in [kg] Pp portanza di punta in [kg] Pt portanza totale in [kg] : Pl + Pp – p.p.palo Pa portanza ammissibile in [kg] : (Pl + Pp) / 2 – p.p. palo Fila Nc N'c Nq N'q N N' 1 36.66 36.66 16.56 16.56 14.91 8.94 2 36.66 36.66 16.56 16.56 14.91 8.94 Fila Pl Pp Pt Pa 1 51579,79 113512,03 158023,24 75477,33 2 51579,79 113512,03 158023,24 75477,33 Verifica a punzonamento della fondazione D diametro dei pali della fila espresso in [cm] Hf altezza della fondazione in corrispondenza della fila espressa in [cm] Sl superficie di aderenza palo-fondazione (HfxD) espressa in [cmq] N sforzo normale trasmesso dal palo alla fondazione espresso in [kg] c tensione tangenziale palo-fondazione espressa in [kg/cmq] Fila D Hf Sl N c 1 60,0 70,0 13194,7 28461 2,16

(*) Valore del taglio ultimo cui corrisponde nel palo un momento Mmax = Mu che provoca la rottura del palo e quindi la formazione di una cerniera plastica: valore ottenuto avendo posto la pressione limite costante con la profondità e pari a pu = 9c


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Sollecitazioni nei pali e verifiche delle sezioni Combinazione n° 2 Nr. numero d'ordine della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione Y ordinata della sezione a partire dall'attacco palo-fondazione positiva verso il basso (in [m]) M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] T taglio espresso in [kg] Af area di armatura espressa in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] f tensione nell'acciaio espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 1 Nr. Y M N T Af

(*) c f c 1 0,00 0 28461 11559 15,39 9,31 139,59 3,78 2 0,25 -2616 28492 8484 15,39 20,42 281,29 4,14 3 0,50 -4737 28517 6707 15,39 33,98 447,75 4,22 4 0,75 -6414 28535 5127 15,39 49,33 657,73 3,25 5 1,00 -7696 28546 3736 15,39 62,13 1053,91 2,27 6 1,25 -8630 28550 2525 15,39 71,59 1368,59 1,48 7 1,50 -9261 28547 1481 15,39 77,99 1589,21 0,85 8 1,75 -9631 28538 594 15,39 81,75 1721,26 0,34 9 2,00 -9780 28522 -149 15,39 83,26 1775,37 0,08 10 2,25 -9743 28499 -761 15,39 82,89 1763,43 0,43 11 2,50 -9553 28469 -1254 15,39 80,99 1697,28 0,72 12 2,75 -9239 28433 -1641 15,39 77,83 1588,20 0,95 13 3,00 -8829 28390 -1933 15,39 73,70 1446,74 1,13 14 3,25 -8346 28340 -2143 15,39 68,83 1282,71 1,27 15 3,50 -7810 28283 -2280 15,39 63,43 1105,24 1,37 16 3,75 -7240 28220 -2355 15,39 57,71 922,92 1,45 17 4,00 -6651 28149 -2377 15,39 51,86 743,91 1,49 18 4,25 -6057 28072 -2356 15,39 46,06 588,25 1,50 19 4,50 -5468 27988 -2298 15,39 40,52 523,99 1,48 20 4,75 -4894 27898 -2211 15,39 35,42 463,92 1,41 21 5,00 -4341 27800 -2101 15,39 30,91 409,96 1,30 22 5,25 -3816 27696 -1973 15,39 27,07 363,34 1,16 23 5,50 -3323 27585 -1834 15,39 23,92 324,31 1,01 24 5,75 -2864 27467 -1686 15,39 21,36 292,22 0,87 25 6,00 -2443 27343 -1535 15,39 19,29 265,98 0,74 26 6,25 -2059 27212 -1382 15,39 17,58 244,19 0,64 27 6,50 -1714 27074 -1231 15,39 16,08 224,94 0,57 28 6,75 -1406 26929 -1083 15,39 14,73 207,68 0,50 29 7,00 -1135 26777 -941 15,39 13,54 192,38 0,44 30 7,25 -900 26619 -807 15,39 12,50 178,94 0,38 31 7,50 -698 26454 -680 15,39 11,59 167,29 0,32 32 7,75 -528 26282 -563 15,39 10,82 157,30 0,26 33 8,00 -387 26103 -456 15,39 10,17 148,85 0,21 34 8,25 -273 25917 -359 15,39 9,63 141,81 0,17

(*) A vantaggio di sicurezza si è considerata, in tutte le sezioni del palo, l’armatura minore 10 Ø 14.


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35 8,50 -184 25725 -273 15,39 9,19 136,04 0,13 36 8,75 -115 25526 -198 15,39 8,83 131,40 0,09 37 9,00 -66 25320 -134 15,39 8,56 127,73 0,06 38 9,25 -32 25108 -81 15,39 8,35 124,89 0,04 39 9,50 -12 24888 -40 15,39 8,19 122,73 0,02 40 9,75 -2 24662 -9 15,39 8,07 121,08 0,00 41 10,00 0 24429 -9 15,39 7,99 119,82 0,00 Sollecitazioni e tensioni per la fila di pali nr. 2 Nr. Y M N T Af

(*) c f c 1 0,00 0 70791 11559 15,39 23,15 347,20 3,78 2 0,25 -2616 70649 8484 15,39 34,14 487,21 3,95 3 0,50 -4737 70492 6707 15,39 43,03 600,51 3,12 4 0,75 -6414 70321 5127 15,39 50,20 691,71 2,50 5 1,00 -7696 70134 3736 15,39 56,55 771,46 1,97 6 1,25 -8630 69933 2525 15,39 61,87 837,55 1,41 7 1,50 -9261 69717 1481 15,39 65,84 886,30 0,86 8 1,75 -9631 69486 594 15,39 68,32 916,41 0,35 9 2,00 -9780 69240 -149 15,39 69,35 928,65 0,09 10 2,25 -9743 68980 -761 15,39 69,08 925,12 0,45 11 2,50 -9553 68704 -1254 15,39 67,76 908,59 0,74 12 2,75 -9239 68414 -1641 15,39 65,62 882,04 0,95 13 3,00 -8829 68109 -1933 15,39 62,91 848,42 1,10 14 3,25 -8346 67789 -2143 15,39 59,86 810,40 1,19 15 3,50 -7810 67454 -2280 15,39 56,65 770,27 1,23 16 3,75 -7240 67104 -2355 15,39 53,44 729,85 1,23 17 4,00 -6651 66739 -2377 15,39 50,34 690,48 1,20 18 4,25 -6057 66360 -2356 15,39 47,40 652,99 1,15 19 4,50 -5468 65966 -2298 15,39 44,65 617,80 1,08 20 4,75 -4894 65556 -2211 15,39 42,08 584,71 1,03 21 5,00 -4341 65132 -2101 15,39 39,61 552,91 0,98 22 5,25 -3816 64694 -1973 15,39 37,25 522,52 0,92 23 5,50 -3323 64240 -1834 15,39 35,02 493,76 0,85 24 5,75 -2864 63771 -1686 15,39 32,93 466,81 0,79 25 6,00 -2443 63288 -1535 15,39 31,00 441,76 0,71 26 6,25 -2059 62790 -1382 15,39 29,22 418,69 0,64 27 6,50 -1714 62276 -1231 15,39 27,59 397,59 0,57 28 6,75 -1406 61749 -1083 15,39 26,12 378,46 0,50 29 7,00 -1135 61206 -941 15,39 24,80 361,24 0,44 30 7,25 -900 60648 -807 15,39 23,63 345,84 0,38 31 7,50 -698 60076 -680 15,39 22,59 332,19 0,32 32 7,75 -528 59488 -563 15,39 21,68 320,16 0,26 33 8,00 -387 58886 -456 15,39 20,89 309,64 0,21 34 8,25 -273 58269 -359 15,39 20,21 300,48 0,17 35 8,50 -184 57637 -273 15,39 19,62 292,56 0,13 36 8,75 -115 56990 -198 15,39 19,12 285,72 0,09 37 9,00 -66 56329 -134 15,39 18,70 279,82 0,06 38 9,25 -32 55652 -81 15,39 18,33 274,70 0,04 (*) A vantaggio di sicurezza si è considerata, in tutte le sezioni del palo, l’armatura minore 10 Ø 14.


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39 9,50 -12 54961 -40 15,39 18,02 270,22 0,02 40 9,75 -2 54255 -9 15,39 17,75 266,23 0,00 41 10,00 0 53534 -9 15,39 17,50 262,56 0,00


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Aztec Informatica * MAX 9.0 Relazione di calcoloold · ricava la spinta che il terreno esercita...

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