AT1-1 – Valutazione strutture esistenti e interventi di ... · PDF fileAntonio M. Tralli...

AT1-1 – Valutazione strutture esistenti e interventi di adeguamentoTask 1 – Vulnerabilità di edifici in muratura, centri storici, beni culturaliSubtask 1a – Analisi e verifica di costruzioni in muratura


Conoscenza della costruzione, vulnerabilitConoscenza della costruzione, vulnerabilitàà e e individuazione degli schemi strutturaliindividuazione degli schemi strutturali

UNISR AT1UNISR AT1--1.a (coord. C. Carocci)1.a (coord. C. Carocci)

1. Identificazione delle unità strutturali nell’aggregato2. Lettura dei danni e identificazione dei meccanismi3. Rilievo costruttivo

11

11


Conoscenza della costruzione, vulnerabilitConoscenza della costruzione, vulnerabilitàà e e individuazione degli schemi strutturaliindividuazione degli schemi strutturali

UNISR AT1UNISR AT1--1.a (coord. C. Carocci)1.a (coord. C. Carocci)

1. Identificazione delle unità strutturali nell’aggregato2. Lettura dei danni e identificazione dei meccanismi3. Rilievo costruttivo

22

33


Criteri metodologici e procedure per la valutazione Criteri metodologici e procedure per la valutazione di vulnerabilitdi vulnerabilitàà sismica di aggregati edilizisismica di aggregati edilizi

IUAV IUAV Task AT1-1.1a.1c (coord. Paolo Faccio)(coord. Paolo Faccio)

Nuvola di punti e caratterizzazione

delle murature

Percorso Metodologico: Fase della Conoscenza -Esempio Civita


Tra le murature identificate si considerano quelle con blocchi di uguale altezza (a=300mm)e per queste si sono valutati i moduli elastici omogeneizzati al variare di :• tessitura (parametro p): p=0 Running Bond (RB); p=1 Stack bond (SB)• rapporto geometrico del blocco b/a • modulo elastico del blocco Eb• degrado del giunto verticale di malta

M02 C07M07C22

Effetto della tessitura al variare delle dimensioni del blocco Effetto della tessitura al variare delle dimensioni del blocco sui parametri meccanici della muraturasui parametri meccanici della muratura

M12 C34b/a=1.22 b/a=1.13

b/a=2.70


01'0002'0003'0004'0005'0006'0007'0008'000

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1

Ex (M

Pa)

p

Effetto della tessitura su Ex -influenza del rapporto b/a(a= 300mm)

1.13

1.22

2.70

0200400600800

1'0001'2001'4001'6001'800

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1

Ex (M

Pa)

p

Effetto della tessitura su Ex -influenza del rapporto b/a Giunto verticale degradato (Emv=1/ 100 Emh)

1.13

1.22

2.70

SBRB

b/ab/a

Caso limite: blocco rigidoGiunti verticali degradati

b/a

Emv/Emh =1/100

SBRB

b/a

Emv= EmhGiunti verticali integri

0100200300400500600700800

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1

G(M

pa)

p

Effetto della tessitura su G -influenza del rapporto b/aGiunto verticale degradato (Emv=1/ 100 Emh)

1,13

1,22

2,70

0100200300400500600700800

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1

G(M

pa)

p

Effetto della tessitura su G -influenza del rapporto b/a(a= 300mm)

1,13

1,22

2,70

SBRB

b/a b/a

b/a

SBRB

b/a

Modulo Elastico Parallelo ai letti Ex Modulo Elastico Parallelo ai letti Ex e Modulo di Taglio Ge Modulo di Taglio G


Aspetti critici della modellazione di Aspetti critici della modellazione di strutture in muratura strutture in muratura

UNIFE Task AT1-1.1 Subtask 1.a ( Coord. Antonio M. Tralli )

G. MILANI, S. RUSSO, M. PIZZOLATO, A. TRALLI “Seismic behavior of the San Pietro di Coppito church bell tower in L’Aquila, Italy” to appear on the OPEN J. CIVIL ENGINEERING (TOJCE).

• Meccanismo globale del fusto: confronto framodelli 3D; analisi limite ed incrementale

• Meccanismo locale della cella campanaria:Modello 3D analisi limite


G. MILANI, M. PIZZOLATO, A. TRALLI“Simple numerical model with second order effects for out-of-plane loaded masonry walls” (accepted for publication on ENGINEERING STRUCTURES)

• Nuovo modello per l’analisi delle pareti fuori dal piano tenendo conto di effetti del II ordine

• Confronto con prove sperimentali ed altri modelli• Modelli semplici 1D




Pubblicazioni 2012•G. MILANI, A. TRALLI “A simple meso-macro model based on SQP for the non-linear analysis of masonry double curvature structures” INT. J. SOLIDS & STRUCTURES (IJSS) vol. 49, pp.808-834, 2012.•G. MILANI, S. CASOLO, A. NALIATO, A. TRALLI “Seismic assessment of a medieval masonry tower in the northern Italy: full non linear static and dynamic analyses” Journal of ARCHITECTURAL HERITAGE (UARC) vol. 6 (5), pp.1-36, 201•A. CECCHI, A. TRALLI “A homogenized viscoelastic model for masonry structures”INT. J. SOLIDS & STRUCTURES (IJSS) vol.49, pp.1485-1496, 2012•G. MILANI, S. RUSSO, M. PIZZOLATO, A. TRALLI “Seismic behavior of the San Pietro di Coppito church bell tower in L’Aquila, Italy” to appear on the OPEN J. CIVIL ENGINEERING (TOJCE).•G. MILANI, M. PIZZOLATO, A. TRALLI “Simple numerical model with second order effects for out-of-plane loaded masonry walls” accepted for publication on ENGINEERING STRUCTURES




Validazione di metodi di analisi e verifica Validazione di metodi di analisi e verifica per i meccanismi localiper i meccanismi locali

UNIGEUNIGE--a (resp. S. Lagomarsino)a (resp. S. Lagomarsino)

• Analisi dinamiche nonlineari per la validazione dei metodi di previsione della risposta con analisi cinematica nonlineare

• Sperimentazione su tavola vibrante (ENEA Casaccia) su un arco-piedritto e un modello in scala dell’obelisco Lateranense

• Realizzazione di muretti in muratura di pietra, di diversa dimensione e snellezza, per prove di vibrazione libera

0 2 4 6 8 10 12 14 160

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

10

PGA (m/s2)

dmax

(m)

IDA monotona blocco di HousnerIDA blocco di HousnerIDA monotona oscillatore bilineareIDA oscillatore bilineare

0 2 4 6 8 10 12 14 160

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

8

PGA (m/s2)

dmax

(m)

IDA monotona blocco di HousnerIDA blocco di HousnerIDA monotona oscillatore bilineareIDA oscillatore bilineare

IDA registrazioni LIDA registrazioni L’’AquilaAquila

Confronto: modello di Housner e elasticoConfronto: modello di Housner e elastico--nonlinearenonlineare

Curve di fragilitCurve di fragilitàà per diverse misure di intensitper diverse misure di intensitàà


Validazione di metodi di analisi e verifica Validazione di metodi di analisi e verifica per i meccanismi localiper i meccanismi locali

UNIGEUNIGE--a (resp. S. Lagomarsino)a (resp. S. Lagomarsino)Collaborazione con Roberto Paolucci - POLIMI (Linea 2) e con Iunio Iervolino - UNINA (RS1 – REXEL-DISP)

Risposta dinamica dellRisposta dinamica dell’’arcoarco

Database SIMBAD: 384 eventi in 3 componenti

0 1 2 3PGA [m/s2]

0

0.0025

0.005

0.0075

0.01

0.0125

0.015

d [m

]

Testsdmax (inter.)dmax (spect.)


0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0δ/δmon

λ/λ m

on Parete non rinforzataParete con iniezioni

Parete con tiranti

δ

λgParete monolitica

Influenza della qualitInfluenza della qualitàà muraria e incertezze di muraria e incertezze di modellomodello

1. Valutazione della capacit1. Valutazione della capacitàà sismicasismicaDisgregazione della sezione muraria:Disgregazione della sezione muraria:efficacia di iniezioni e tiranti trasversaliefficacia di iniezioni e tiranti trasversali

Non Rinforzata

Iniezioni Tiranti

Pare

te li

bera

in te

sta

Pare

te v

inco

lata

in te

sta

ROMA3 (coord. G. de Felice)ROMA3 (coord. G. de Felice)


2. Previsione del meccanismo 2. Previsione del meccanismo -- Effetto delle connessioni delle pareti Effetto delle connessioni delle pareti perimetrali con i muri di spinaperimetrali con i muri di spina

Generazione mesh dai rilievi fotografici

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1

2 u/b

l h

/b

FacciataammorsataFacciata isolata

Blocco rigido

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1

2 u/b

l h

/b

FacciataammorsataFacciata isolata

Blocco rigido

Influenza della qualitInfluenza della qualitàà muraria e incertezze di muraria e incertezze di modellomodello

ROMA3 (coord. G. de Felice)ROMA3 (coord. G. de Felice)


Prove sperimentali di spinta e di oscillazioni Prove sperimentali di spinta e di oscillazioni liberelibere

UNIROMA1UNIROMA1--a AT1a AT1--1.1a (coord. L.D. Decanini e D. Liberatore)1.1a (coord. L.D. Decanini e D. Liberatore)

•• Sperimentazione sulla Sperimentazione sulla risposta fuori del piano risposta fuori del piano

•• Due tipi di malta:Due tipi di malta:•• CementiziaCementizia, , ffmm = 19 MPa= 19 MPa•• PozzolanicaPozzolanica, , ffmm = 2.3 MPa= 2.3 MPa

•• 236 prove di spinta236 prove di spinta

•• CapacitCapacitàà di spostamento:di spostamento:•• 8484--92% della nominale92% della nominale

•• Resistenza:Resistenza:•• Cementizia: 73Cementizia: 73--90%90%•• Pozzolanica: 59Pozzolanica: 59--82%82%

•• Asimmetria nella Asimmetria nella resistenza resistenza (cerniera dx/sx) (cerniera dx/sx)

0 0.2 0.4 0.6 0.8 10

0.2

0.4

0.6

0.8

12b, P, Pushover Curve

M /

Wb

θ/ α

0 0.2 0.4 0.6 0.8 10

0.2

0.4

0.6

0.8

15a, P, Pushover Curve

M /

Wb

θ/ α

Malta Malta cementiziacementizia

Malta Malta pozzolanicapozzolanica


•• 287 prove di rilascio287 prove di rilascio

•• Coeff. di restituzione:Coeff. di restituzione:•• Cementizia: 99% Cementizia: 99%

analiticoanalitico•• Pozzolanica: 95% Pozzolanica: 95%

analitico (come per analitico (come per malta malta ffmm = 7.4 MPa)= 7.4 MPa)

•• Comportamento stabile Comportamento stabile al ripetersi delle proveal ripetersi delle prove

•• Non rilevato Non rilevato ““effetto effetto scalascala”” su curva su curva momentomomento--rotazione, rotazione, dissipazione, periodo di dissipazione, periodo di oscillazioneoscillazione

0 5 10 15 20 25 30-200

-100

0

100

200

Δ l 1 (m

m)

0 5 10 15 20 25 30-500

-250

0

250

500

Vel

ocity

(mm

/s)

5a, P, TH21

t (s)

6 8 10 12 14 160

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

e exp /

e an, 2

s

h/b

0 5 10 15-1

-0.5

0

0.5

1

t (s)θ

/ α

3a, P, TH08

experimentalanalytic

cfr analitico, cfr analitico, sperimentalesperimentale

registrazione registrazione di laboratoriodi laboratorio

Coefficiente di restituzioneCoefficiente di restituzione

Prove sperimentali di spinta e di oscillazioni Prove sperimentali di spinta e di oscillazioni liberelibere

UNIROMA1UNIROMA1--a AT1a AT1--1.1a (coord. L.D. Decanini e D. Liberatore)1.1a (coord. L.D. Decanini e D. Liberatore)


ANALISI DEI MECCANISMI LOCALI: ANALISI DEI MECCANISMI LOCALI: ATTIVAZIONE DEL DANNOATTIVAZIONE DEL DANNO

UNINAUNINA--e (C. Casapulla)e (C. Casapulla)

-- Validazione della procedura Validazione della procedura semplificata basata su modello semplificata basata su modello a macroa macro--blocchi con blocchi con comportamento attritivocomportamento attritivo

-- Pareti murarie caricate nel piano. Pareti murarie caricate nel piano. Confronto con i risultati ottenuti Confronto con i risultati ottenuti attraverso strategia di analisi di attraverso strategia di analisi di micromicro--modellazione e prove modellazione e prove sperimentalisperimentali

-- Analisi parametricaAnalisi parametrica-- Applicazione della procedura ad un Applicazione della procedura ad un

caso studio: scavo e caso studio: scavo e consolidamento delle pareti consolidamento delle pareti della Fortezza islamica (XI A.D.) della Fortezza islamica (XI A.D.) nel sito UNESCO di Al Balid nel sito UNESCO di Al Balid (Salalah (Salalah –– Sultanate of Oman).Sultanate of Oman).

ξ

ζ

α

θ cosαθ sinα

θ

θ cosαθ sinα

θ

L

zbζ

L1

X

X

1ξ

ζ

α

θ cosαθ sinα

θ

θ cosαθ sinα

θ

L

zbζ

L1

X

X

1ξ

ζ

α

θ cosαθ sinα

θ

θ cosαθ sinα

θ

L

zbζ

L1

X

X

1ξ

ζ

α

θ cosαθ sinα

θ

θ cosαθ sinα

θ

L

zbζ

L1

X

X

1


ANALISI DEI MECCANISMI LOCALI: ANALISI DEI MECCANISMI LOCALI: COMPORTAMENTO DINAMICOCOMPORTAMENTO DINAMICO

-- Validazione della nuova strategia di analisi per il Validazione della nuova strategia di analisi per il rocking (alternativa allrocking (alternativa all’’analisi probabilistica)analisi probabilistica)

-- Confronto della risposta alla sequenza di Confronto della risposta alla sequenza di risonanza, considerando: blocco rigido, risonanza, considerando: blocco rigido, oscillatore elastico, elastooscillatore elastico, elasto--plastico, rigidoplastico, rigido--plastico (con e senza smorzamento)plastico (con e senza smorzamento)

-- Soluzioni in forma chiusaSoluzioni in forma chiusa

Sequenza artificiale di impulsiSequenza artificiale di impulsi

UNINAUNINA--e (C. Casapulla)e (C. Casapulla)


Simulazione prove dinamiche su tavola vibrante (EUCENTRE) edificio in pietra con diaframmi rigidi

• Simulazioni numeriche con modelli a macroelementi (telaio equivalente)• Geometria modificata per replicare I quadri fessurativi e i meccanismi di danno esibiti durante i test su tavola vibrante

-50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50-400

-300

-200

-100

0

100

200

300

400

Spostamento[mm]

Vb

ase[k

N]

Sperimentale Macroelemento

ANALISI STATICHE NONLINEARI

SUDOVEST

EST NORD

E1 E2

E3 E4

5 6 7

8 9 10

n15

n16

n17

N1

N2

N3

N4

N5

N6t317 t176

t216 t516

11

12

n18

n19

N4

N5

N6

N7

N8

N9

N14

t614 t149

E13

E14

E15

16 17

18 19

N7

N8

N9

N10

N11

N12 t129

t811

E20

E21

E22

23 24

25 26

N1

N2

N3

N10

N11

N12

N13

t1312 t132

t211

UNIPV (G. Magenes)UNIPV (G. Magenes)


• Confronto delle analisi statiche nonlineari con i risultati ottenuti nella campagna sperimentale• Leggera sovrastima degli effetti torsionali in pianta nei modelli numerici

0 10 20 30 40 50 600

1

2

Spostamento [mm]

Liv

ello

Parete Ovest


0 10 20 30 40 50 600

1

2

Spostamento [mm]

Liv

ello

Parete Est


UNIPV (G. Magenes)UNIPV (G. Magenes)

Simulazione prove dinamiche su tavola vibrante (EUCENTRE) edificio in pietra con diaframmi rigidi

DEFORMATADEFORMATA


Il ruolo delle fasce di piano:Il ruolo delle fasce di piano:sperimentazione su provini ad sperimentazione su provini ad ““HH”” in scalain scala

0123456789

0,0% 2,0% 4,0% 6,0% 8,0% 10,0%

V [kN]

γ [rad]

H/L =0, 47

0123456789

0,0% 2,0% 4,0% 6,0% 8,0% 10,0%

V [kN]

γ [rad]

H/L =1.00

MURATURA ORDINARIA (senza connessioni)MURATURA ORDINARIA (senza connessioni)Schiacciam.

Schiacc. e rott. diagonale Rott. diagonale

Scorr. orizz.Scorr. orizz. e rott. diagonale Rott. diagonale

H/L=0.47 H/L=0.47 H/L=0.63 H/L=1.00H/L=0.63 H/L=1.00MATERIALEMATERIALE OMOGENEOOMOGENEO

Provini materiale omogeneo

Provini in muratura ordinaria

3 Prove monotone per ogni snellezza

2 monotone e 4 cicliche per ogni snellezza

0123456789

0,0% 2,0% 4,0% 6,0% 8,0% 10,0%

V [kN]

γ [rad]

H/L =0, 47

UNINAUNINA--b (B. Calderoni)b (B. Calderoni)


CONFIGURAZIONE DEL PUNTONE REAGENTECONFIGURAZIONE DEL PUNTONE REAGENTE

BLOCCO RIGIDO

c= 3.0 cm c= 3.5 cm

σ11 (N/m2) γ=9.6%

c= 6.8 cm

H/L=1.00H/L=1.00

MODELLO FEM

H/L=0.50H/L=0.50 H/L=0.70H/L=0.70

α

H2ef

L

α

α

H2eff

L

α

MODELLO TEORICO SEMPLIFICATOMODELLO TEORICO SEMPLIFICATO

PUNTONE AD ARCO

CONFRONTO DATI SPERIMENTALI E TEORICICONFRONTO DATI SPERIMENTALI E TEORICI MATERIALE OMOGENEO:MATERIALE OMOGENEO:

BUONA CORRISPONDENZABUONA CORRISPONDENZA TRA RISULTATI TEORICIRISULTATI TEORICI E

SPERIMENTALISPERIMENTALI, ANCHE SE AFFETTI DALLE INCERTEZZE

SULLA RESISTENZA A TAGLIO

H/LH/L SperimSperim Puntone ad arcoPuntone ad arco NTC08NTC0827332733 VVpp==30493049 VVtraztraz=4931=4931 Puntone=2997Puntone=2997 Taglio=3465Taglio=3465

47224722 VVpp==54145414 VVtraztraz=5904=5904 Puntone=6114Puntone=6114 Taglio=4950Taglio=4950

78227822 VVpp=10395=10395 VVtraztraz==81078107 Puntone=13758Puntone=13758 Taglio=7425Taglio=7425

0.50.5

0.70.7

1.01.0

ROTTURA A COMPRESSIONEROTTURA A COMPRESSIONE ROTTURA A TAGLIOROTTURA A TAGLIO

αασ

2

2max

cos82

⋅⋅⋅⋅⋅⋅

=f

LtsenVtraz

2p p h

eV N tg f t cL

α= ⋅ = ⋅ ⋅

VERIFICA A TRAZIONEVERIFICA A TRAZIONE

VERIFICA A COMPRESSIONEVERIFICA A COMPRESSIONE

c= estensione della zona reagente all’estremità del pannello di fascia

Il ruolo delle fasce di piano:Il ruolo delle fasce di piano:sviluppi teoricosviluppi teorico--numericinumerici


Legami costitutivi isteretici e con degrado Legami costitutivi isteretici e con degrado per la definizione degli stati limiteper la definizione degli stati limite

UNIGE Task AT1-1.1a Subtask 3.b ( Coord. S. Lagomarsino )

• Formulazione ed implementazione nel programma Tremuri di legami multilineari a base fenomenologica, capaci di simulare differenti risposte isteretiche (per maschi e fasce, al variare di diverse modalità di collasso)

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

0 0,5 1

DL3DL4

DL5

δE,5

δE [%]

V/V

u

δE,4δE,3

βE,3 Vu

βE,4 Vu

-80

-60

-40

-20

0

20

40

60

80

-20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20

V [k

N]

U [mm]

-100

-80

-60

-40

-20

0

20

40

60

80

100

-8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8

V [k

N]

U [mm]Risposta prevalente a taglio

Risposta prevalente a pressoflessione

Esempio: singolo maschio


Legami utili per :

•l’esecuzione di analisi nonlineari dinamiche e statiche (anche cicliche) su edifici complessi;

•l’applicazione dell’approccio multicriterio per la definizio-ne di SL, sviluppato nell’ambito della Linea 2 (coord. M.Calvi/T.Sullivan), necessario per edifici irre-golari e con solai flessibili

Applicazione aun edificio di 3 piani

-3000000

-2000000

-1000000

0

1000000

2000000

3000000

-0,08 -0,06 -0,04 -0,02 0 0,02 0,04 0,06

V ba

se [N

]

U medio roof [m]

Con cordoli di piano –prevalenza di risposta a taglio nei maschi e nelle

fasce

Legami costitutivi isteretici e con degrado Legami costitutivi isteretici e con degrado per la definizione degli stati limiteper la definizione degli stati limite

UNIGE Task AT1-1.1a Subtask 3.b ( Coord. S. Lagomarsino )


Sviluppo del modello

insediativo: isolati di forma irregolare che si sviluppano

ortogonalmente alla linea di massima

pendenza.

Analisi non lineare degli aggregati edilizi Analisi non lineare degli aggregati edilizi nei centri storicinei centri storici

UNINAUNINA--c c (coord. A. Formisano)(coord. A. Formisano)

Provincia de

L’ AquilaPoggio Picenze

San Pio delle

Camere

Insediamento di controcrinale o di versante

Insediamento di controcrinale o di versante

Edificati storici oggetto di studio ed analisi

Sviluppo del modello insediativo:tessuto parallelo alle curve di livello.

FASE 3 Individuazione delle VULNERABILITA’

a.Sismiche : fenomeni locali di amplificazione;b.Statiche: assenza di manutenzione ed alterazione della composizione originaria del tessuto edilizio;c.Tecnico–costruttive: dovute alle deficienze strutturali caratteristiche delle unità edilizie e fortemente relazionate alle modalità aggregative del tessuto originale.

FASE 3 Individuazione delle VULNERABILITA’

a.Sismiche : fenomeni locali di amplificazione;b.Statiche: assenza di manutenzione ed alterazione della composizione originaria del tessuto edilizio;c.Tecnico–costruttive: dovute alle deficienze strutturali caratteristiche delle unità edilizie e fortemente relazionate alle modalità aggregative del tessuto originale.

FASI OPERATIVEFASE 1: Individuazione del tessuto edilizio

originaleFASE 2: Individuazione del modello

insediativoFASE 3: Individuazione delle vulnerabilità

FASI OPERATIVEFASE 1: Individuazione del tessuto edilizio

originaleFASE 2: Individuazione del modello

insediativoFASE 3: Individuazione delle vulnerabilità

Insediamento di CULMINEInsediamento di CULMINE

FASE 1FASE 1

FASE 2FASE 2

FASE 1FASE 1

FASE 2FASE 2

COLLABORAZIONE UR UNIPI - Responsabile

Prof. MARIO SASSU

COLLABORAZIONE UR UNIPI - Responsabile

Prof. MARIO SASSU

POGGIO PICENZE

SAN PIO DELLE CAMERECollocazioni ricorrenti rispetto al pendio naturale

Collocazioni ricorrenti rispetto al pendio naturale


FASI OPERATIVEFASE 4: Individuazione delle

Caratteristiche meccaniche delle murature storiche in esame e catalogazione delle stesse;FASE 5: Individuazione dei

Principali meccanismi di collasso verificatisi durante il terremoto;FASE 6: Individuazione di un

Modello interpretativo possibile e di un sistema di adeguamento.

FASI OPERATIVEFASE 4: Individuazione delle

Caratteristiche meccaniche delle murature storiche in esame e catalogazione delle stesse;FASE 5: Individuazione dei

Principali meccanismi di collasso verificatisi durante il terremoto;FASE 6: Individuazione di un

Modello interpretativo possibile e di un sistema di adeguamento.

TIPO1 – Organizzazione paramento murario BUONA

Elementi lapidei posati in opera su livellazioni pressoché costanti, pezzatura media, presenza di scapoli e scaglie.

TIPO3 – Organizzazione paramento murario PESSIMA

Elementi lapidei di pezzatura piccola, assenza pressochétotale di livellazioni e collegamenti trasversali.

TIPO2 – Organizzazione paramento murario DISCRETA

Elementi lapidei di pezzatura media, presenza di scapoli e scaglie in misura insufficiente, livellazioni fra le bancate.

FASE 4FASE 4 FASE 5FASE 5

Obiettivi finaliObiettivi finali

Osservazioni FASE 5: Evidenti meccanismi di pressoflessio-ne dovuti principalmente all’assenza di collegamenti trasversali e all’edificazio-ne dei pannelli come elementi unici, a tutta altezza, configurandosi come elementi molto snelli.

Osservazioni FASE 5: Evidenti meccanismi di pressoflessio-ne dovuti principalmente all’assenza di collegamenti trasversali e all’edificazio-ne dei pannelli come elementi unici, a tutta altezza, configurandosi come elementi molto snelli.

Paramenti murari accostati insufficien-temente ingranati

Paramenti murari accostati insufficien-temente ingranati

FASE 6FASE 6 Insediamento di CULMINEInsediamento di CULMINE

AT1-1 – Valutazione strutture esistenti e interventi di ... · PDF fileAntonio M. Tralli...

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