ASSOCIAZIONE TEMPORANEA DI IMPRESE - Gli Uffici -...

ASSOCIAZIONE TEMPORANEA DI IMPRESE MANDATARIA: Messa in sicurezza Quadrante Est: primo intervento per la

realizzazione di un sistema di rimozione del percolato Progetto Esecutivo

RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE E SULLE FONDAZIONICommittente: Comune di Ferrara

Novembre 2013

MANDANTE:

1

SOMMARIO

ILLUSTRAZIONE SINTETICA DEGLI ELEMENTI ESSENZIALI DEL PROGETTO STRUTTURALE ............................................ 3

1. DESCRIZIONE DEL CONTESTO EDILIZIO E DELLE CARATTERISTICHE GEOLOGICHE, MORFOLOGICHE E IDROGEOLOGICHE DEL SITO DI INTERVENTO .......................................................... 3

2. DESCRIZIONE GENERALE DELLA STRUTTURA ................................................................................... 6

3. NORMATIVA TECNICA E RIFERIMENTI TECNICI UTILIZZATI .............................................................. 7

4. PARAMETRI DI PROGETTO E AZIONI SULLA COSTRUZIONE ............................................................ 8

4.1 CARICHI VERTICALI ........................................................................................................................................................ 8 4.2 CARICO DEL VENTO ........................................................................................................................................................ 9 4.3 PARAMETRI DI PROGETTO NECESSARI ALLA DEFINIZIONE DELL’AZIONE SISMICA DI BASE DEL SITO .................................................. 10 4.4 AZIONE SISMICA DI RIFERIMENTO .................................................................................................................................... 11 4.4.1 DETERMINAZIONE DEI PARAMETRI AG, F0, TC* ............................................................................................................... 11 4.4.2 CATEGORIA DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE ............................................................................................... 12 4.4.3 SPETTRO DI RISPOSTA ELASTICO IN ACCELERAZIONE COMPONENTI ORIZZONTALI ..................................................................... 12 4.4.4 SPETTRO DI PROGETTO PER GLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO ................................................................................................. 15 4.4.5 SPETTRO DI PROGETTO PER GLI STATI LIMITE ULTIMI ........................................................................................................ 15

5. PROPRIETÀ DEI MATERIALI ................................................................................................................... 16

6. CRITERI DI PROGETTAZIONE E MODELLAZIONE .............................................................................. 17

6.1 CRITERI DI PROGETTAZIONE ........................................................................................................................................... 17 6.2 MODELLAZIONE DELLA GEOMETRIA E DELLE PROPRIETÀ MECCANICHE .................................................................................... 17

7. CASI DI CARICO E COMBINAZIONI DELLE AZIONI ............................................................................. 20

8. ANALISI EFFETTUATE ............................................................................................................................. 31

9. CRITERI DI VERIFICA IN PRESENZA DI AZIONE SISMICA ................................................................. 44

9.1 CRITERI DI VERIFICA – S.L.V. ......................................................................................................................................... 44 9.2 CRITERI DI VERIFICA – S.L.D. ......................................................................................................................................... 44

10. SINTESI DEI RISULTATI E DELLE VERIFICHE ................................................................................... 45

10.1 PRINCIPALI CONFIGURAZIONI DEFORMATE ...................................................................................................................... 45 10.2 INVILUPPI DELLE SOLLECITAZIONI .................................................................................................................................. 47 10.3 RISULTATI VERIFICHE S.L.U. ........................................................................................................................................ 52 10.4 VERIFICHE SLE – NO SISMA ......................................................................................................................................... 57

11. CARATTERISTICHE E AFFIDABILITÀ DEL CODICE DI CALCOLO ................................................. 62

11.1 GIUDIZIO MOTIVATO SULL’ACCETTABILITÀ DEI RISULTATI ................................................................................................... 62

12. VERIFICHE DI SICUREZZA GEOTECNICHE........................................................................................ 63

12.1 MODELLAZIONE GEOTECNICA E DETERMINAZIONE DELLE COSTANTI DI WINKLER ..................................................................... 63 12.2 VALORI DELLE MASSIME PRESSIONI ATTESE ..................................................................................................................... 64 12.3 VALORI DI CALCOLO DELLA PORTANZA PER FONDAZIONI SUPERFICIALI ................................................................................... 64 12.4 VALORI DI CALCOLO DEI CEDIMENTI PER FONDAZIONI SUPERFICIALI ...................................................................................... 69

13. DESCRIZIONE DEL MODELLO DI CALCOLO AD ELEMENTI FINITI ................................................ 72

13.1 CARATTERISTICHE MATERIALI UTILIZZATI .................................................................................................................... 72




Novembre 2013

MANDANTE:

2

13.2 MODELLAZIONE DELLE SEZIONI ................................................................................................................................ 73 13.3 MODELLAZIONE STRUTTURA: NODI .......................................................................................................................... 74 13.4 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI TRAVE ........................................................................................................... 76 13.5 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI SHELL ............................................................................................................ 79 13.6 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI SOLAIO .......................................................................................................... 83

14. VERIFICA NODI ....................................................................................................................................... 87




Novembre 2013

MANDANTE:

3

ILLUSTRAZIONE SINTETICA DEGLI ELEMENTI ESSENZIALI DEL PROGETTO STRUTTURALE

1. Descrizione del contesto edilizio e delle caratteristiche geologiche,

morfologiche e idrogeologiche del sito di intervento

Le opere in progetto si collocano nell’ambito della messa in sicurezza "Quadrante Est" primo intervento per la realizzazione di un sistema di raccolta del percolato. Nessuna problematica emerge dalla relazione geologica in merito alle caratteristiche geologiche, morfologiche e idrogeologiche del terreno in esame. Si riportano di seguito le principali caratteristiche identificative del sito in cui sorgerà la struttura, quanto riportato è ricavato dalla relazione geologica e geotecnica allegata al presente progetto strutturale: Inquadramento Geologico – Geomorfologico – Idrogeologico L’intera Provincia di Ferrara presenta condizioni di drenaggio fortemente connesse con l’assetto altimetrico. Il territorio possiede infatti una generale pendenza da Ovest verso Est che condiziona lo stato della rete scolante. A livello macroscopico il modello idrogeologico risulta complesso, costituito da diverse unità idrogeologiche separate da materiale impermeabile. A livello regionale si rileva la presenza di n. 6 orizzonti acquiferi (partendo dal basso e procedendo verso l’alto): a) Orizzonte permeabile (prima falda): è al tetto delle formazioni quaternarie, sopra al substrato impermeabile Pliocenico, è formato da sabbie medio fini. Prof. tetto 200-210 m; potenza 40-110 m.; b) Orizzonte impermeabile: argilla molto compatta, spessore tra 10 e 30 m.; c) Orizzonte permeabile (seconda falda): sabbia fine media e grossolana talora con torba ciottoli e bioclasti. Prof. tetto 135-152 m.; potenza 10-30 m.; d) Orizzonte impermeabile: argille con spessore di 14-20 m.; e) Orizzonte permeabile (terza falda): sabbie medie ben classate. Prof. tetto 90-126 m; potenza 3- 15 m.; f) Orizzonte impermeabile: alternanze di banchi di argille e limi con locali lenti sabbiose. Spessore da 7 a 13 m.; g) Orizzonte permeabile (quarta falda): sabbie medie e fini con locali intercalazioni argillose. Prof. tetto 55-110 m; potenza 15-25 m.; h) Orizzonte impermeabile: argille molto plastiche con continuità laterale. Spessore tra 15 e 30 m.; i) Orizzonte permeabile (quinta falda): sabbie medie e medio fini con locali intercalazioni argillose. Prof. tetto: 20-62 m; potenza 10-30 m.; l) Orizzonte impermeabile: strati limoso argillosi con potenza accertata di oltre 30 m.; m) Orizzonte permeabile (sesta falda): sabbia siltosa-sabbia media, talora con ciottoli. É l’acquifero più superficiale con potenza tra 3 e 40 m. Prof. tetto 4-37 m.; n) Orizzonte impermeabile: litologia variabile con sedimenti a granulometria fine, prevalentemente limosi. Più localmente sono presenti lenti sabbiose, livelli di torba ed argilla, verso la base termini limosi-argillosi. Potenza variabile tra 4-40 m.;




Novembre 2013

MANDANTE:

4

Gli acquiferi più profondi, sono ospitati nelle formazioni consolidate pre-Plioceniche che, unitamente a quelli rinvenibili nei depositi sabbiosi Pliocenici e Pleistocenici sovrastanti, sono di ambiente lagunare e marino, con acque salmastre o salate, di scarso interesse pratico. Nelle successioni Oloceniche, l’ambiente deposizionale è di tipo continentale e si osserva una successione di livelli a sabbia fine e grossolana, intercalati a livelli argillosi con frequenti tracce di torba. Falda

Categoria di Sottosuolo La prova SCPTU ha permesso una valutazione diretta della velocità di propagazione delle onde sismiche (v. all. 2) dall’elaborazione dei dati registrati è emersa una Vs30 variabile tra 176,88 e 177,79 m/s e di conseguenza il suolo risulta appartenente alla Categoria D Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina). Categoria Topografica: T1 Inquadramento Litostratigrafico




Novembre 2013

MANDANTE:

5

Suscettibilità alla Liquefazione

Per informazioni più dettagliate in merito alla natura del terreno, alle prove eseguite e alla definizione della sismicità locale, si rimanda alla relazione geologica in allegato al deposito sismico.




Novembre 2013

MANDANTE:

6

2. Descrizione generale della struttura

Dato il contesto in cui si va ad inserire e la destinazione d’uso prevista per l’opera, si prevede la realizzazione di una nuova struttura a setti e pareti in c.a. con pensilina di copertura metallica ad unico spiovente a portali, per un’altezza complessiva da terra alla linea di gronda ci circa 6.9m. Il solaio di copertura del vano tecnico è realizzato in travetti laterocementizi con soletta collaborante in c.a. (s = 5cm) di spessore totale 25 cm. Per quanto concerne la struttura di fondazione, la scelta progettuale è di adottare una platea in c.a. avente H = 30 cm.




Novembre 2013

MANDANTE:

7

3. Normativa tecnica e riferimenti tecnici utilizzati

D.M. 14/01/2008 Norme Tecniche per le Costruzioni;

Circolare 2 febbraio 2009, n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti approvata

dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici - Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme

tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14/01/2008;




Novembre 2013

MANDANTE:

8

4. Parametri di progetto e azioni sulla costruzione

4.1 Carichi Verticali II due serbatoi prefabbricato contenenti il percolato sono stati simulati come una struttura a solaio rigido di massa equivalente posta sul piano orizzontale baricentrico dei serbatoi. SOLAIO "SERBATOI"

Carichi permanenti compiutamente definiti (G1k) Peso Proprio 0.01 kN/m2

Carichi permanenti non compiutamente definiti (G2k) 0.00 kN/m2

TOTALE PERMANENTI 0.01 kN/m2

Accidentali (Qk) Serbatoio 15.00 kN/m2

COPERTURA VANO TECNICO


Carichi permanenti non compiutamente definiti (G2k) Intonaco 0.30 kN/m2

Guaina impermeabilizzante 0.20 kN/m2


Accidentali (Qk) Neve(*) 0.80 kN/m2

COPERTURA TETTOIA


Carichi permanenti non compiutamente definiti (G2k) Pannelli 0.15 kN/m2




Novembre 2013

MANDANTE:

9


Accidentali (Qk) Neve(*) 0.80 kN/m2

(*) carico neve (§3.4.1 D.M. 2008) Il carico provocato dalla neve sulla copertura è stato valutato mediante la seguente espressione:

dove: qs è il carico neve sulla copertura μi è il coefficiente di forma della copertura, pari a 0,8 (0° ≤ α ≤ 30° α: angolo formato dalla falda con l’orizzontale) qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo per un periodo di ritorno di 50

anni, pari a 1,0 kN/m2 (Zona II) CE è il coefficiente di esposizione, pari a 1 Ct è il coefficiente termico, pari a 1 pertanto il carico neve risulta 2/8.0 mkNqs .

4.2 Carico del vento

VENTO: Zona vento = 2 ( Vb.o = 25 m/s; Ao = 750 m; Ka = 0.015 1/s ) Classe di rugosità del terreno: C [Aree con ostacoli diffusi (alberi, case, muri, recinzioni...); aree con rugosità non riconducibile alle classi A, B, D] Categoria esposizione: tipo III ( Kr = 0.20; Zo = 0.10 m; Zmin = 5 m ) Velocità di riferimento = 25.00 m/s Pressione cinetica di riferimento (qb) = 39 daN/mq Coefficiente di forma (Cp) = 1.00 Coefficiente dinamico (Cd) = 1.00 Coefficiente di esposizione (Ce) = 1.82 Coefficiente di esposizione topografica (Ct) = 1.00 Altezza dell'edificio = 6.00 m

tEskis CCqq




Novembre 2013

MANDANTE:

10

Pressione del vento ( p = qb Ce Cp Cd ) = 71 daN/mq

Cp= 1,707 per ɑ = 25°

4.3 Parametri di progetto necessari alla definizione dell’azione sismica di base del sito Localizzazione della struttura Località FerraraComune Ferrara Provincia Ferrara Regione EMILIA-ROMAGNA Longitudine 11.6180 Latitudine 44.8360 Parametri della struttura Classe d'uso Vita Vn [anni] Coeff. Uso Periodo Vr [anni] II 50.0 1.0 50.0

Categoria di sottosuolo e condizioni topografiche

- categoria di sottosuolo D: depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o

terreni a grana fina scarsamente consistenti

- categoria topografica T1: superficie pianeggiante




Novembre 2013

MANDANTE:

11

4.4 Azione sismica di riferimento

4.4.1 Determinazione dei parametri ag, f0, tc*

Le azioni sismiche di progetto, in base alle quali valutare il rispetto dei diversi stati limite considerati, si definiscono a partire dalla pericolosità sismica di base del sito di costruzione, definita in termini di accelerazione massima attesa ag in condizioni di campo libero su sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale, nonché di ordinate dello spettro di risposta elastico in accelerazione ad essa corrispondente Se(T), con riferimento a prefissate probabilità di eccedenza PVR nel periodo di riferimento VR. Il D.M. 2008 definisce le forme spettrali a partire dai seguenti parametri su sito di riferimento rigido orizzontale: ag accelerazione orizzontale massima al sito; F0 valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale; TC

* periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale;

Tali valori sono forniti in allegato al D.M. 2008 in funzione della latitudine e longitudine del sito e del periodo di ritorno TR della costruzione in esame, definito nell’allegato CA delle Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008 come:

)1ln(RV

RR P

VT

Dove: VR è il periodo di riferimento per l’azione sismica:

anniCVV UNR 500.150

VN è la vita nominale dell’opera:

CU è la classe d’uso dell’opera:

PvR è la probabilità di superamento nel periodo VR relativa allo stato limite considerato:




Novembre 2013

MANDANTE:

12

I valori dei parametri (ag, F0, TC

*) relativi all’edificio oggetto di studio risultano:

SLV

PVR [% ] 10

TR [anni] 475

latitudine 44.8360

longitudine 11,6180

ag 0,132g

F0 [-] 2,600

Tc* [s] 0,270

4.4.2 Categoria di sottosuolo e condizioni topografiche

Con riferimento rispettivamente alla Tabella 3.2.II e 3.2.IV del D.M. 2008 si afferma che il sito sul quale sorge la costruzione ricade in:

- categoria di sottosuolo D: depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o

terreni a grana fina scarsamente consistenti.

- categoria topografica T1: superficie pianeggiante

4.4.3 Spettro di risposta elastico in accelerazione componenti orizzontali

Lo spettro di risposta elastico della componente orizzontale è definito dalle espressioni seguenti (§ 3.2.3.2 D.M. 2008):

SLD

PVR [% ] 63

TR [anni] 50

latitudine 44.8360

longitudine 11,6180

ag 0,046g

F0 [-] 2,510

Tc* [s] 0,280




Novembre 2013

MANDANTE:

13

dove:

T ed Se sono, rispettivamente, periodo di vibrazione ed accelerazione spettrale orizzontale; S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche

mediante la relazione seguente: TS SSS

con: SS: coefficiente di amplificazione stratigrafica:

ST: coefficiente di amplificazione topografica:

h è il fattore che altera lo spettro elastico, pari ad 1 per smorzamento viscoso ξ = 5%; TC è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello spettro, dato da:




Novembre 2013

MANDANTE:

14

*

CCC TCT

con: CC: coefficiente funzione della categoria di sottosuolo:

TB è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante, dato da: 3CB TT

TD è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello spettro, espresso in

secondi mediante la relazione:

6,10,4 g

aT g

D

Si riportano per gli stati limite considerati i valori dei parametri spettrali:




Novembre 2013

MANDANTE:

15

4.4.4 Spettro di progetto per gli stati limite di esercizio

Come indicato al § 3.2.3.4 del D.M. 2008 lo spettro di progetto Sd(T) da utilizzare è lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento PVR considerata.

4.4.5 Spettro di progetto per gli stati limite ultimi

Come indicato al § 3.2.3.5 del D.M. 2008 lo spettro di progetto Sd(T) da utilizzare, per tenere conto in modo semplificato della capacità dissipativa anelastica della struttura, è lo spettro elastico con le ordinate ridotte sostituendo nelle equazioni che lo definiscono h con 1/q dove q è il fattore di struttura.

q = 1




Novembre 2013

MANDANTE:

16

5. Proprietà dei materiali CLS

Classe di esposizione: XC1 (elevazione) – XC2 (fondazione) Classe di consistenza: S4 Rapporto a/c: 0.6 Classe di resistenza: C 28/35 Resistenza caratteristica cilindrica a compressione: fck = 28 N/mm2 Resistenza di calcolo a compressione: fcd = 15,87 N/mm2 Resistenza caratteristica cilindrica a trazione: fctk = 1,94 N/mm2 Resistenza di calcolo a trazione: fctd = 1,29 N/mm2 (c = 1,5) Resistenza media di trazione: fctm = 2,77 N/mm2 Modulo elastico: Ec = 32308 N/mm2 Modulo di elasticità tangenziale: G = 14554 N/mm2 Coefficiente di Poisson: = 0,12 Peso specifico = 25 kN/m3

Coefficiente di espansione termica lineare: = 10*10-6 per 1/°C

ACCIAIO DA C.A. (del tipo B450C):

Resistenza caratteristica a snervamento: fyk = 450 N/mm2 Resistenza di calcolo a snervamento: fyd = 391,30 N/mm2 (c = 1,15) Resistenza tangenziale caratteristica di aderenza: fbk = 4,03 N/mm2 Resistenza tangenziale di aderenza di calcolo: fbd = 2,69 N/mm2 Modulo elastico: Es = 206000 N/mm2

ACCIAIO DA CARPENTERIA S275:

Id Tipo / Note Young Poisson G Gamma Alfa daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm3 11 acciaio Fe430 - S275 2.100e+06 0.30 8.077e+05 7.85e-03 1.00e-05 ft 4300.0 fy 2750.0 fd 2750.0 fdt 2500.0 sadm 1900.0 sadmt 1700.0




Novembre 2013

MANDANTE:

17

6. Criteri di progettazione e modellazione

6.1 Criteri di progettazione Classe di duttilità: B Regolarità in pianta: NO Regolarità in altezza: NO Tipologia strutturale: Fattore di struttura:

q = qo*KR = 1 Stati limite indagati: SLU no sisma

SLV sisma SLE no sisma SLD sisma

Criteri per la valutazione degli elementi non strutturali e degli impianti: Non sono presenti impianti avente massa tale da richiedere uno specifico studio e che possano avere una influenza sui carichi permanenti considerati nel calcolo delle masse sismiche. Gli impianti sono del tipo ordinario da civile abitazione, adeguatamente vincolati alla costruzione. Per elementi non strutturali si considerano i tamponamenti in muratura presenti nel fabbricato. Per verificare che l’azione sismica non crei danni a tali elementi, tanto da provocarne l’inagibilità, si è verificato che gli spostamenti di interpiano per le azioni agli stati limite di danno fossero inferiori al valore di 0,005 h, con h altezza del piano, in accordo al punto 7.3.16 del D.M.2008. Requisiti delle fondazioni e collegamenti tra le fondazioni: Le azioni trasmesse in fondazione derivano dall’analisi del comportamento dell’intera opera condotta esaminando la struttura in elevazione, alla quale sono applicate le azioni statiche e sismiche. Il dimensionamento delle strutture di fondazione e la verifica di sicurezza del complesso fondazione-terreno sono eseguiti assumendo come azioni in fondazione le resistenze degli elementi strutturali soprastanti. Le fondazioni superficiali devono essere progettate per rimanere in campo elastico. Si deve tener conto inoltre della presenza di spostamenti relativi del terreno di fondazione sul piano orizzontale e dei possibili effetti da essi indotti nella sovrastruttura. Affinché tali requisiti risultino soddisfatti, la scelta progettuale è di realizzare una fondazione a platea in c.a. dello spessore di 35 cm. Giunti di separazione: Trattasi di fabbricato isolato, non è dunque necessario prevedere giunti di separazione.

6.2 Modellazione della geometria e delle proprietà meccaniche Per la determinazione delle sollecitazioni agenti sulla struttura in esame e lo svolgimento delle relative verifiche di resistenza si è fatto ricorso all’ausilio del programma di calcolo ad elementi finiti (F.E.M.) ProSap 2S.I. Si sono realizzati due modelli di calcolo, il primo incastrato alla base per valutare le sollecitazioni agenti sulla sovrastruttura, progettare l’armatura ed effettuare le relative verifiche,




Novembre 2013

MANDANTE:

18

il secondo comprendente la platea di fondazione su suolo elastico alla Winkler per la progettazione e le verifiche strutturali e geotecniche degli elementi di fondazione. I modelli di calcolo sono accuratamente descritti al Capitolo 2 e se ne riassumono di seguito gli aspetti più significativi:

I pilastri e le travi sono stati modellati con elementi D2 tipo trave (6 g.d.l. per nodo)

I carichi (permanenti e accidentali) sono trasmessi alle travi da elementi solaio monodirezionali

infinitamente rigidi nel piano.

Per le verifiche strutturali e geotecniche della platea di fondazione è stata effettuata l’analisi

sull’intero complesso struttura-fondazione, modellando quest’ultima con elementi D3 tipo gusci di

fondazione di spessore 30 cm

MODELLO 1 – Assonometria

Le principali caratteristiche geometriche e proprietà meccaniche del modello possono essere quindi riassunte come segue:




Novembre 2013

MANDANTE:

19

Modellazione della geometria e proprietà meccaniche:nodi 246 elementi D2 (per aste, travi, pilastri…) 100 elementi D3 (per pareti, platee, gusci…) 186 elementi solaio 26 elementi solidi 0 Dimensione del modello strutturale [cm]: X min = 0.00 Xmax = 2250.00 Ymin = -2.50 Ymax = 702.50 Zmin = 0.00 Zmax = 631.69 Strutture verticali: Elementi di tipo asta NO Pilastri SI Pareti SI Setti (a comportamento membranale) NO Strutture non verticali: Elementi di tipo asta SI Travi SI Gusci SI Membrane NO Orizzontamenti: Solai con la proprietà piano rigido SI Solai senza la proprietà piano rigido SI Tipo di vincoli:Nodi vincolati rigidamente NO Nodi vincolati elasticamente NO Nodi con isolatori sismici NO Fondazioni puntuali (plinti/plinti su palo)NO Fondazioni di tipo trave NO Fondazioni di tipo platea SI Fondazioni con elementi solidi NO




Novembre 2013

MANDANTE:

20

7. Casi di carico e combinazioni delle azioni

LEGENDA TABELLA CASI DI CARICO Il programma consente l’applicazione di diverse tipologie di casi di carico. Sono previsti i seguenti 11 tipi di casi di carico: Sigla Tipo Descrizione 1 Ggk A caso di carico comprensivo del peso proprio struttura 2 Gk NA caso di carico con azioni permanenti 3 Qk NA caso di carico con azioni variabili 4 Gsk A caso di carico comprensivo dei carichi permanenti sui solai e sulle coperture 5 Qsk A caso di carico comprensivo dei carichi variabili sui solai 6 Qnk A caso di carico comprensivo dei carichi di neve sulle coperture 7 Qtk SA caso di carico comprensivo di una variazione termica agente sulla struttura 8 Qvk NA caso di carico comprensivo di azioni da vento sulla struttura 9 Esk SA caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10 Edk SA caso di carico sismico con analisi dinamica 11 Pk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti da coazioni, cedimenti e

precompressioni Sono di tipo automatico A (ossia non prevedono introduzione dati da parte dell’utente) i seguenti casi di carico: 1-Ggk; 4-Gsk; 5-Qsk; 6-Qnk. Sono di tipo semi-automatico SA (ossia prevedono una minima introduzione dati da parte dell’utente) i seguenti casi di carico: 7-Qtk, in quanto richiede solo il valore della variazione termica; 9-Esk e 10-Edk, in quanto richiedono il valore dell’angolo di ingresso del sisma e l’individuazione dei casi di carico partecipanti alla definizione delle masse. Sono di tipo non automatico NA ossia prevedono la diretta applicazione di carichi generici agli elementi strutturali (si veda il precedente punto Modellazione delle Azioni) i restanti casi di carico. Nella tabella successiva vengono riportati i casi di carico agenti sulla struttura, con l’indicazione dei dati relativi al caso di carico stesso: Numero Tipo e Sigla identificativa, Valore di riferimento del caso di carico (se previsto). In successione, per i casi di carico non automatici, viene riportato l’elenco di nodi ed elementi direttamente caricati con la sigla identificativa del carico. Per i casi di carico di tipo sismico (9-Esk e 10-Edk), viene riportata la tabella di definizione delle masse: per ogni caso di carico partecipante alla definizione delle masse viene indicata la relativa aliquota (partecipazione) considerata. Si precisa che per i caso di carico 5-Qsk e 6-Qnk la partecipazione è prevista localmente per ogni elemento solaio o copertura presente nel modello (si confronti il valore Sksol nel capitolo relativo agli elementi solaio) e pertanto la loro partecipazione è di norma pari a uno.




Novembre 2013

MANDANTE:

21

CDC Tipo Sigla Id Note 1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura) 2 Gsk CDC=G1sk (permanente solai-coperture) 3 Gsk CDC=G2sk (permanente solai-coperture n.c.d.) 4 Qsk CDC=Qsk (variabile solai) 5 Qnk CDC=Qnk (carico da neve) 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 2 CDC=G1sk (permanente solai-coperture) partecipazione:1.00 per 3 CDC=G2sk (permanente solai-coperture n.c.d.) partecipazione:1.00 per 4 CDC=Qsk (variabile solai) partecipazione:1.00 per 5 CDC=Qnk (carico da neve) 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 10 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) come precedente CDC sismico 11 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 12 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 13 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 14 Qvk CDC=Qvk (carico da vento) vento positivo D3 :da 171 a 186 Azione : PL3:pi=1.210e-02 qi=1000.00 pf=1.210e-02 qf=0.0 15 Qvk CDC=Qvk (carico da vento) vento negativo D3 :da 171 a 186 Azione : PL3:pi=-1.210e-02 qi=1000.00 pf=-1.210e-02 qf=0.0

Come previsto al § 2.5.3 delle NTC 2008, le combinazioni delle azioni per gli stati limite considerati sono:

- Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU):

...30332022112211 kQkQkQPGG QQQPGG

- Combinazione caratteristica (rara) - SLE

...303202121 kkk QQQPGG

- Combinazione frequente - SLE

...32322211121 kkk QQQPGG

- Combinazione quasi permanente - SLE

...32322212121 kkk QQQPGG

- Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi

all’azione sismica E:

...22212121 kk QQPGGE

Dove:




Novembre 2013

MANDANTE:

22

G1 Peso proprio di tutti gli elementi strutturali G2 Peso proprio di tutti gli elementi non strutturali P Precompressione Qk Valore caratteristico delle azioni variabili E Azione sismica. In particolare si è considerato:

E = Ex ± 0,3*Ey E =0,3*Ex ± Ey

γ Gi, γQi Coefficienti parziali di sicurezza, definiti in Tabella 2.6.I del D.M. 2008

Tab. 2.6.I - Coefficienti parziali per le azioni nelle verifiche SLU

ψ0j, ψ1j, ψ2j Coefficienti di combinazione, definiti in Tabella 2.5.I del D.M.

Tab. 2.5.I D.M. 2008 - Valori dei coefficienti di combinazione

La prima tabella delle combinazioni riportata di seguito comprende le seguenti informazioni: Numero, Tipo, Sigla identificativa. Una seconda tabella riporta il peso nella combinazione, assunto per ogni caso di carico. Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 1 SLU Comb. SLU A1 1 Si




Novembre 2013

MANDANTE:

23

Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 2 SLU Comb. SLU A1 2 Si 3 SLU Comb. SLU A1 3 Si 4 SLU Comb. SLU A1 4 Si 5 SLU Comb. SLU A1 5 Si 6 SLU Comb. SLU A1 6 Si 7 SLU Comb. SLU A1 7 Si 8 SLU Comb. SLU A1 8 Si 9 SLU Comb. SLU A1 9 Si 10 SLU Comb. SLU A1 10 Si 11 SLU Comb. SLU A1 11 Si 12 SLU Comb. SLU A1 12 Si 13 SLU Comb. SLU A1 13 Si 14 SLU Comb. SLU A1 14 Si 15 SLU Comb. SLU A1 15 Si 16 SLU Comb. SLU A1 16 Si 17 SLU Comb. SLU A1 17 Si 18 SLU Comb. SLU A1 18 Si 19 SLU Comb. SLU A1 19 Si 20 SLU Comb. SLU A1 20 Si 21 SLU Comb. SLU A1 21 Si 22 SLU Comb. SLU A1 22 Si 23 SLU Comb. SLU A1 23 Si 24 SLU Comb. SLU A1 24 Si 25 SLU Comb. SLU A1 25 Si 26 SLU Comb. SLU A1 26 Si 27 SLU Comb. SLU A1 27 Si 28 SLU Comb. SLU A1 28 Si 29 SLU Comb. SLU A1 29 Si 30 SLU Comb. SLU A1 30 Si 31 SLU Comb. SLU A1 31 Si 32 SLU Comb. SLU A1 32 Si 33 SLU Comb. SLU A1 33 Si 34 SLU Comb. SLU A1 34 Si 35 SLU Comb. SLU A1 35 Si 36 SLU Comb. SLU A1 36 Si 37 SLU Comb. SLU A1 37 Si 38 SLU Comb. SLU A1 38 Si 39 SLU Comb. SLU A1 39 Si 40 SLU Comb. SLU A1 40 Si 41 SLU Comb. SLU A1 41 Si 42 SLU Comb. SLU A1 42 Si 43 SLU Comb. SLU A1 43 Si 44 SLU Comb. SLU A1 44 Si 45 SLU Comb. SLU A1 45 46 SLU Comb. SLU A1 46 47 SLU Comb. SLU A1 47 48 SLU Comb. SLU A1 48 49 SLU Comb. SLU A1 49 50 SLU Comb. SLU A1 50 51 SLU Comb. SLU A1 51 52 SLU Comb. SLU A1 52 53 SLU Comb. SLU A1 53 54 SLU Comb. SLU A1 54 55 SLU Comb. SLU A1 55 56 SLU Comb. SLU A1 56 57 SLU Comb. SLU A1 57 58 SLU Comb. SLU A1 58 59 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 59 Si 60 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 60 Si 61 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 61 Si 62 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 62 Si 63 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 63 Si 64 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 64 Si




Novembre 2013

MANDANTE:

24

Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 65 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 65 Si 66 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 66 Si 67 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 67 Si 68 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 68 Si 69 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 69 Si 70 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 70 Si 71 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 71 Si 72 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 72 Si 73 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 73 Si 74 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 74 Si 75 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 75 Si 76 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 76 Si 77 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 77 Si 78 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 78 Si 79 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 79 Si 80 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 80 Si 81 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 81 Si 82 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 82 Si 83 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 83 Si 84 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 84 Si 85 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 85 Si 86 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 86 Si 87 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 87 Si 88 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 88 Si 89 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 89 Si 90 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 90 Si 91 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 91 Si 92 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 92 Si 93 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 93 Si 94 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 94 Si 95 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 95 Si 96 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 96 Si 97 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 97 Si 98 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 98 Si 99 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 99 Si 100 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 100 Si 101 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 101 Si 102 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 102 Si 103 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 103 Si 104 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 104 Si 105 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 105 Si 106 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 106 Si 107 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 107 Si 108 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 108 Si 109 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 109 Si 110 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 110 Si 111 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 111 Si 112 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 112 Si 113 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 113 Si 114 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 114 Si 115 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 115 Si 116 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 116 Si 117 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 117 Si 118 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 118 Si 119 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 119 Si 120 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 120 Si 121 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 121 Si 122 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 122 Si 123 SLE(r) Comb. SLE(rara) 123 Si 124 SLE(r) Comb. SLE(rara) 124 Si 125 SLE(r) Comb. SLE(rara) 125 Si 126 SLE(r) Comb. SLE(rara) 126 Si 127 SLE(r) Comb. SLE(rara) 127 Si




Novembre 2013

MANDANTE:

25

Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 128 SLE(r) Comb. SLE(rara) 128 Si 129 SLE(r) Comb. SLE(rara) 129 Si 130 SLE(r) Comb. SLE(rara) 130 Si 131 SLE(r) Comb. SLE(rara) 131 Si 132 SLE(r) Comb. SLE(rara) 132 Si 133 SLE(r) Comb. SLE(rara) 133 Si 134 SLE(r) Comb. SLE(rara) 134 Si 135 SLE(r) Comb. SLE(rara) 135 Si 136 SLE(r) Comb. SLE(rara) 136 Si 137 SLE(r) Comb. SLE(rara) 137 Si 138 SLE(r) Comb. SLE(rara) 138 Si 139 SLE(r) Comb. SLE(rara) 139 Si 140 SLE(r) Comb. SLE(rara) 140 Si 141 SLE(r) Comb. SLE(rara) 141 Si 142 SLE(r) Comb. SLE(rara) 142 Si 143 SLE(r) Comb. SLE(rara) 143 Si 144 SLE(r) Comb. SLE(rara) 144 Si 145 SLE(r) Comb. SLE(rara) 145 146 SLE(r) Comb. SLE(rara) 146 147 SLE(r) Comb. SLE(rara) 147 148 SLE(r) Comb. SLE(rara) 148 149 SLE(r) Comb. SLE(rara) 149 150 SLE(r) Comb. SLE(rara) 150 151 SLE(r) Comb. SLE(rara) 151 152 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 152 153 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 153 154 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 154 155 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 155 156 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 156 157 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 157 Si 158 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 158 Si 159 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 159 Si 160 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 160 Si 161 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 161 162 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 162

Cmb CDC

1/15... CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

1 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 2 1.30 1.30 1.50 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 3 1.30 1.30 1.50 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 4 1.30 1.30 1.50 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 5 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 6 1.00 1.00 0.0 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 7 1.00 1.00 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 8 1.00 1.00 0.0 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 9 1.30 1.30 1.50 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 10 1.30 1.30 1.50 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 11 1.30 1.30 1.50 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 12 1.00 1.00 0.0 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90




Novembre 2013

MANDANTE:

26

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

13 1.00 1.00 0.0 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 14 1.00 1.00 0.0 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 15 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 16 1.30 1.30 1.50 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 17 1.30 1.30 1.50 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 18 1.30 1.30 1.50 1.05 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 19 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 20 1.00 1.00 0.0 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 21 1.00 1.00 0.0 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 22 1.00 1.00 0.0 1.05 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 23 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 24 1.30 1.30 1.50 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 25 1.30 1.30 1.50 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 26 1.30 1.30 1.50 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 27 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 28 1.00 1.00 0.0 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 29 1.00 1.00 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 30 1.00 1.00 0.0 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 31 1.30 1.30 1.50 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 32 1.30 1.30 1.50 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 33 1.30 1.30 1.50 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 34 1.00 1.00 0.0 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 35 1.00 1.00 0.0 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 36 1.00 1.00 0.0 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.90 0.0 37 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 38 1.30 1.30 1.50 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 39 1.30 1.30 1.50 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 40 1.30 1.30 1.50 1.05 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 41 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 42 1.00 1.00 0.0 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 43 1.00 1.00 0.0 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

27

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

44 1.00 1.00 0.0 1.05 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 45 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 46 1.30 1.30 1.50 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 47 1.30 1.30 1.50 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 48 1.30 1.30 1.50 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 49 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 50 1.00 1.00 0.0 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 51 1.00 1.00 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 52 1.00 1.00 0.0 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 53 1.30 1.30 1.50 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 54 1.30 1.30 1.50 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 55 1.30 1.30 1.50 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 56 1.00 1.00 0.0 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 57 1.00 1.00 0.0 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 58 1.00 1.00 0.0 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 59 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 60 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 61 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 62 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 63 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 64 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 65 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 66 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 67 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 68 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 69 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 70 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 71 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 72 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 73 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 74 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

28

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

75 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 76 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 77 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 78 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 79 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 80 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 81 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 82 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 83 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 84 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 85 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 86 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 87 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 88 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 89 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 90 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 91 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 92 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 93 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 94 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 95 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 96 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 97 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 98 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 99 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 100 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 101 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 102 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 103 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 104 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 105 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

29

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

106 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 107 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 108 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 109 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 110 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 111 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 112 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 113 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 114 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 115 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 116 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 117 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 118 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 119 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 120 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 121 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 122 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 123 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 124 1.00 1.00 1.00 0.0 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 125 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 126 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 127 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 128 1.00 1.00 1.00 0.70 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 129 1.00 1.00 1.00 0.70 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 130 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 131 1.00 1.00 1.00 0.0 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 132 1.00 1.00 1.00 0.70 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 133 1.00 1.00 1.00 0.70 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 134 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 0.0 135 1.00 1.00 1.00 0.0 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 0.0 136 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

30

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

137 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 0.0 138 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 0.0 139 1.00 1.00 1.00 0.70 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 0.0 140 1.00 1.00 1.00 0.70 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.60 0.0 141 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 142 1.00 1.00 1.00 0.0 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 143 1.00 1.00 1.00 0.70 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 144 1.00 1.00 1.00 0.70 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 145 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 146 1.00 1.00 1.00 0.0 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 147 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 148 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 149 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 150 1.00 1.00 1.00 0.70 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 151 1.00 1.00 1.00 0.70 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 152 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 153 1.00 1.00 1.00 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 154 1.00 1.00 1.00 0.0 0.20 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 155 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 156 1.00 1.00 1.00 0.30 0.20 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 157 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.20 158 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.20 159 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.20 0.0 160 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.20 0.0 161 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 162 1.00 1.00 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

31

8. Analisi effettuate

Tipo di analisi strutturale

Statica lineare SI Statica non lineare NO Sismica statica lineare NO Sismica dinamica lineare SI Sismica statica non lineare (prop. masse) NO Sismica statica non lineare (prop. modo) NO Sismica statica non lineare (triangolare) NO Non linearità geometriche (fattore P

delta) NO

Le sollecitazioni dovute all’azione sismica sono state determinate attraverso un’analisi lineare dinamica (§ 7.3.3.1 D.M. 2008). Per ciascun caso di carico sismico viene riportato l’insieme di dati sottoriportati (le masse sono espresse in unità di forza): quota, posizione del centro di massa e massa risultante, posizione del baricentro delle rigidezze,

rapporto r/Ls (per strutture a nucleo) , indici di regolarità e/r secondo EC8 4.2.3.2

frequenza, periodo,accelerazione spettrale, massa eccitata nelle tre direzioni globali per tutti i modi

massa complessiva ed aliquota di massa complessiva eccitata.

CDC Tipo Sigla Id Note 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) categoria suolo: D fattore di sito S = 1.800 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.619 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.455 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 50 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 631.69 1418.71 1282.50 702.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 613.00 739.88 1282.50 662.50 0.0 0.0 1282.50 662.50 1.225 0.0 0.0 549.34 2732.72 1282.50 526.25 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 467.00 2771.97 1282.50 350.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 384.66 2732.72 1282.50 173.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 321.00 427.95 1282.50 37.50 0.0 0.0 1282.50 37.50 1.225 0.0 0.0 302.31 1418.71 1282.50 -2.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 290.00 1.053e+04 175.00 350.00 0.0 -31.25 175.00 350.00 0.837 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

32

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry 225.00 1.056e+04 175.96 362.02 0.0 -31.25 175.00 366.94 0.830 0.006 0.009 190.00 2.507e+04 1250.00 350.00 0.0 -17.50 1250.00 350.00 0.762 0.0 0.0 95.00 2.812e+04 865.70 361.20 0.0 -31.25 856.21 350.09 0.577 0.005 0.029 Risulta 8.653e+04

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M efficace X

x g % M efficace Y

x g % M efficace Z

x g % Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 1.825 0.548 0.619 6.47 7.48e-03 6.175e+04 71.4 13.49 1.56e-02 0.0 0.0 2 2.198 0.455 0.619 6.583e+04 76.1 3.92 4.53e-03 814.06 0.9 0.0 0.0 3 2.457 0.407 0.619 182.83 0.2 8879.53 10.3 35.85 4.14e-02 0.0 0.0 4 3.312 0.302 0.619 283.70 0.3 93.58 0.1 3.372e+04 39.0 0.0 0.0 5 3.405 0.294 0.619 1.985e+04 22.9 3.29 3.81e-03 1.012e+04 11.7 0.0 0.0 6 4.227 0.237 0.619 0.27 3.08e-04 1.552e+04 17.9 23.44 2.71e-02 0.0 0.0 7 4.794 0.209 0.604 342.39 0.4 28.38 3.28e-02 3.982e+04 46.0 0.0 0.0 8 6.840 0.146 0.494 0.08 8.73e-05 9.94 1.15e-02 724.13 0.8 0.0 0.0 9 7.200 0.139 0.482 9.86 1.14e-02 0.31 3.55e-04 727.00 0.8 0.0 0.0 10 7.284 0.137 0.479 0.49 5.68e-04 0.47 5.41e-04 100.65 0.1 0.0 0.0 11 8.372 0.119 0.448 0.12 1.41e-04 4.67 5.39e-03 0.52 6.02e-04 0.0 0.0 12 8.525 0.117 0.444 1.11 1.28e-03 5.24 6.06e-03 6.63 7.66e-03 0.0 0.0 13 9.104 0.110 0.431 5.63e-03 6.50e-06 36.65 4.24e-02 9.97 1.15e-02 0.0 0.0 14 9.679 0.103 0.419 0.22 2.54e-04 13.57 1.57e-02 25.70 2.97e-02 0.0 0.0 15 9.724 0.103 0.418 0.30 3.47e-04 17.52 2.03e-02 35.66 4.12e-02 0.0 0.0 16 9.984 0.100 0.414 4.28 4.94e-03 2.08 2.40e-03 296.24 0.3 0.0 0.0 17 10.189 0.098 0.410 0.06 7.29e-05 90.86 0.1 2.56 2.96e-03 0.0 0.0 18 11.269 0.089 0.394 0.10 1.15e-04 1.26 1.45e-03 0.03 3.93e-05 0.0 0.0 19 11.763 0.085 0.387 1.36e-03 1.57e-06 2.05 2.37e-03 1.01 1.17e-03 0.0 0.0 20 11.984 0.083 0.384 0.21 2.41e-04 11.69 1.35e-02 34.50 3.99e-02 0.0 0.0 21 12.239 0.082 0.381 1.23e-03 1.42e-06 0.33 3.80e-04 0.31 3.64e-04 0.0 0.0 22 12.398 0.081 0.379 0.01 1.30e-05 2.58 2.99e-03 7.74 8.95e-03 0.0 0.0 23 13.558 0.074 0.367 0.10 1.11e-04 1.23 1.42e-03 1.02 1.18e-03 0.0 0.0 24 14.107 0.071 0.362 0.95 1.10e-03 15.25 1.76e-02 2.81 3.25e-03 0.0 0.0 25 14.808 0.068 0.356 0.88 1.02e-03 1.37 1.58e-03 0.06 6.74e-05 0.0 0.0 26 15.299 0.065 0.353 0.53 6.18e-04 11.82 1.37e-02 1.35 1.56e-03 0.0 0.0 27 17.848 0.056 0.336 5.54 6.40e-03 11.47 1.33e-02 3.10 3.58e-03 0.0 0.0 28 18.720 0.053 0.332 9.41 1.09e-02 6.05 6.99e-03 0.49 5.66e-04 0.0 0.0 29 22.008 0.045 0.318 5.70e-04 0.0 2.87e-03 3.31e-06 0.04 4.38e-05 0.0 0.0 30 22.267 0.045 0.317 9.61e-03 1.11e-05 7.44e-03 8.59e-06 0.02 2.16e-05 0.0 0.0 31 23.939 0.042 0.311 0.02 1.98e-05 0.95 1.10e-03 0.33 3.83e-04 0.0 0.0 32 27.415 0.036 0.302 5.46 6.31e-03 6.11e-03 7.07e-06 0.02 1.84e-05 0.0 0.0 33 28.410 0.035 0.300 3.69e-03 4.27e-06 0.40 4.59e-04 0.08 8.77e-05 0.0 0.0 34 30.448 0.033 0.296 0.02 2.10e-05 8.46e-03 9.78e-06 1.33e-03 1.54e-06 0.0 0.0 35 34.131 0.029 0.289 0.01 1.16e-05 0.01 1.57e-05 6.45e-05 0.0 0.0 0.0 36 43.082 0.023 0.279 0.13 1.46e-04 9.89e-05 0.0 0.09 1.02e-04 0.0 0.0 37 46.546 0.021 0.276 9.86e-04 1.14e-06 7.18e-04 0.0 4.68e-03 5.41e-06 0.0 0.0 38 47.621 0.021 0.275 6.24e-03 7.21e-06 9.22e-04 1.07e-06 3.18e-03 3.68e-06 0.0 0.0 39 49.244 0.020 0.274 1.62e-03 1.87e-06 5.64e-03 6.52e-06 0.08 9.32e-05 0.0 0.0 40 50.129 0.020 0.273 2.29e-04 0.0 4.17e-03 4.82e-06 8.67e-03 1.00e-05 0.0 0.0 41 51.145 0.020 0.272 2.47e-03 2.86e-06 5.46e-05 0.0 4.94e-03 5.71e-06 0.0 0.0 42 58.435 0.017 0.268 1.06e-06 0.0 9.57e-04 1.11e-06 5.99e-04 0.0 0.0 0.0 43 58.754 0.017 0.268 8.74e-05 0.0 6.56e-06 0.0 1.06e-04 0.0 0.0 0.0 44 58.844 0.017 0.268 1.62e-03 1.87e-06 1.10e-04 0.0 4.11e-05 0.0 0.0 0.0 45 60.831 0.016 0.267 0.03 3.15e-05 0.0 0.0 4.98e-03 5.75e-06 0.0 0.0 46 62.190 0.016 0.266 4.85e-04 0.0 6.52e-03 7.54e-06 3.87e-03 4.47e-06 0.0 0.0 47 63.864 0.016 0.265 7.85e-04 0.0 8.38e-04 0.0 1.88e-03 2.17e-06 0.0 0.0 48 64.767 0.015 0.265 5.66e-04 0.0 7.58e-05 0.0 2.49e-03 2.88e-06 0.0 0.0 49 66.234 0.015 0.264 5.08e-04 0.0 0.02 1.75e-05 1.66e-04 0.0 0.0 0.0 50 67.388 0.015 0.264 3.25e-04 0.0 3.98e-04 0.0 2.97e-05 0.0 0.0 0.0 Risulta 8.653e+04 8.653e+04 8.653e+04 In percentuale 100.00 100.00 100.00




Novembre 2013

MANDANTE:

33

CDC Tipo Sigla Id Note 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) categoria suolo: D fattore di sito S = 1.800 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.619 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.456 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 50 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 631.69 1418.71 1282.50 702.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 613.00 739.88 1282.50 662.50 0.0 0.0 1282.50 662.50 1.225 0.0 0.0 549.34 2732.72 1282.50 526.25 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 467.00 2771.97 1282.50 350.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 384.66 2732.72 1282.50 173.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 321.00 427.95 1282.50 37.50 0.0 0.0 1282.50 37.50 1.225 0.0 0.0 302.31 1418.71 1282.50 -2.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 290.00 1.053e+04 175.00 350.00 0.0 31.25 175.00 350.00 0.837 0.0 0.0 225.00 1.056e+04 175.96 362.02 0.0 31.25 175.00 366.94 0.830 0.006 0.009 190.00 2.507e+04 1250.00 350.00 0.0 17.50 1250.00 350.00 0.762 0.0 0.0 95.00 2.812e+04 865.70 361.20 0.0 31.25 856.21 350.09 0.577 0.005 0.029 Risulta 8.653e+04


x g % M efficace Y

x g % M efficace Z


Hz sec g daN daN daN 1 1.824 0.548 0.619 288.40 0.3 6.146e+04 71.0 7.52 8.69e-03 0.0 0.0 2 2.195 0.456 0.619 6.429e+04 74.3 864.86 1.0 841.35 1.0 0.0 0.0 3 2.467 0.405 0.619 1261.79 1.5 8296.56 9.6 1.26e-03 1.46e-06 0.0 0.0 4 3.310 0.302 0.619 573.89 0.7 86.10 9.95e-02 3.174e+04 36.7 0.0 0.0 5 3.396 0.294 0.619 1.971e+04 22.8 12.60 1.46e-02 1.215e+04 14.0 0.0 0.0 6 4.227 0.237 0.619 9.09 1.05e-02 1.553e+04 17.9 14.28 1.65e-02 0.0 0.0 7 4.795 0.209 0.604 358.03 0.4 26.16 3.02e-02 3.980e+04 46.0 0.0 0.0 8 6.841 0.146 0.494 0.20 2.36e-04 9.99 1.15e-02 720.89 0.8 0.0 0.0 9 7.200 0.139 0.482 5.28 6.10e-03 0.33 3.81e-04 730.68 0.8 0.0 0.0 10 7.284 0.137 0.479 0.27 3.12e-04 0.47 5.45e-04 100.39 0.1 0.0 0.0 11 8.373 0.119 0.448 0.08 9.75e-05 4.74 5.48e-03 0.45 5.21e-04 0.0 0.0 12 8.524 0.117 0.444 0.02 2.83e-05 5.52 6.38e-03 7.47 8.64e-03 0.0 0.0 13 9.109 0.110 0.431 0.47 5.49e-04 35.61 4.12e-02 8.43 9.74e-03 0.0 0.0 14 9.677 0.103 0.419 0.10 1.16e-04 15.01 1.73e-02 31.85 3.68e-02 0.0 0.0 15 9.724 0.103 0.418 0.18 2.13e-04 16.72 1.93e-02 32.16 3.72e-02 0.0 0.0 16 10.006 0.100 0.413 5.81 6.71e-03 5.67 6.55e-03 294.95 0.3 0.0 0.0 17 10.205 0.098 0.410 1.83 2.12e-03 86.97 0.1 0.16 1.88e-04 0.0 0.0 18 11.219 0.089 0.394 0.20 2.27e-04 0.79 9.07e-04 0.03 3.42e-05 0.0 0.0 19 11.763 0.085 0.387 9.14e-03 1.06e-05 1.97 2.27e-03 0.97 1.12e-03 0.0 0.0 20 11.999 0.083 0.384 3.00e-03 3.47e-06 12.77 1.48e-02 33.95 3.92e-02 0.0 0.0 21 12.237 0.082 0.381 2.37e-04 0.0 0.36 4.12e-04 0.58 6.75e-04 0.0 0.0 22 12.388 0.081 0.380 0.01 1.19e-05 2.55 2.94e-03 8.01 9.25e-03 0.0 0.0 23 13.498 0.074 0.368 0.19 2.25e-04 0.73 8.48e-04 0.13 1.52e-04 0.0 0.0 24 14.208 0.070 0.361 6.38e-03 7.37e-06 17.91 2.07e-02 4.70 5.43e-03 0.0 0.0 25 14.825 0.067 0.356 0.94 1.08e-03 1.45 1.68e-03 0.13 1.55e-04 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

34

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M efficace Xx g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

26 15.245 0.066 0.353 0.97 1.13e-03 7.86 9.09e-03 0.08 9.34e-05 0.0 0.0 27 17.963 0.056 0.336 4.93 5.70e-03 15.19 1.76e-02 2.87 3.32e-03 0.0 0.0 28 18.626 0.054 0.332 10.01 1.16e-02 3.51 4.06e-03 0.63 7.32e-04 0.0 0.0 29 22.009 0.045 0.318 3.56e-03 4.12e-06 2.57e-03 2.97e-06 0.04 4.26e-05 0.0 0.0 30 22.266 0.045 0.317 3.82e-03 4.41e-06 7.94e-03 9.17e-06 0.02 2.23e-05 0.0 0.0 31 23.938 0.042 0.311 8.46e-03 9.77e-06 0.94 1.08e-03 0.33 3.80e-04 0.0 0.0 32 27.417 0.036 0.302 5.49 6.35e-03 0.01 1.36e-05 0.02 1.96e-05 0.0 0.0 33 28.417 0.035 0.300 0.01 1.41e-05 0.40 4.63e-04 0.08 9.53e-05 0.0 0.0 34 30.449 0.033 0.296 0.02 2.79e-05 7.96e-03 9.20e-06 1.28e-03 1.48e-06 0.0 0.0 35 34.128 0.029 0.289 0.01 1.53e-05 0.01 1.55e-05 3.64e-05 0.0 0.0 0.0 36 43.104 0.023 0.279 0.12 1.36e-04 2.86e-04 0.0 0.09 9.87e-05 0.0 0.0 37 46.550 0.021 0.276 5.72e-04 0.0 6.91e-04 0.0 4.51e-03 5.22e-06 0.0 0.0 38 47.645 0.021 0.275 9.85e-03 1.14e-05 8.78e-04 1.01e-06 2.94e-03 3.40e-06 0.0 0.0 39 49.258 0.020 0.274 1.60e-03 1.85e-06 5.58e-03 6.45e-06 0.08 9.35e-05 0.0 0.0 40 50.129 0.020 0.273 3.76e-04 0.0 4.35e-03 5.03e-06 9.29e-03 1.07e-05 0.0 0.0 41 51.175 0.020 0.272 3.54e-04 0.0 4.54e-05 0.0 4.86e-03 5.61e-06 0.0 0.0 42 58.406 0.017 0.268 2.74e-04 0.0 9.82e-04 1.14e-06 6.06e-04 0.0 0.0 0.0 43 58.762 0.017 0.268 1.42e-03 1.65e-06 1.36e-05 0.0 6.55e-05 0.0 0.0 0.0 44 58.832 0.017 0.268 1.38e-03 1.59e-06 1.16e-04 0.0 8.62e-05 0.0 0.0 0.0 45 60.903 0.016 0.267 0.02 2.76e-05 0.0 0.0 5.60e-03 6.48e-06 0.0 0.0 46 62.446 0.016 0.266 2.78e-04 0.0 8.19e-03 9.46e-06 3.53e-03 4.08e-06 0.0 0.0 47 63.883 0.016 0.265 4.86e-04 0.0 4.67e-04 0.0 1.77e-03 2.04e-06 0.0 0.0 48 64.795 0.015 0.265 5.01e-04 0.0 6.67e-06 0.0 2.40e-03 2.78e-06 0.0 0.0 49 66.245 0.015 0.264 2.54e-04 0.0 0.02 1.83e-05 1.28e-04 0.0 0.0 0.0 50 67.305 0.015 0.264 1.22e-04 0.0 0.0 0.0 2.24e-04 0.0 0.0 0.0 Risulta 8.653e+04 8.653e+04 8.653e+04 In percentuale 100.00 100.00 100.00

CDC Tipo Sigla Id Note 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) categoria suolo: D fattore di sito S = 1.800 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.619 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.531 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 50 combinaz. modale: CQC





Novembre 2013

MANDANTE:

35


x g % M efficace Y

x g % M efficace Z


Hz sec g daN daN daN 1 1.882 0.531 0.619 56.33 6.51e-02 6.141e+04 71.0 12.85 1.49e-02 0.0 0.0 2 2.195 0.456 0.619 6.386e+04 73.8 548.23 0.6 831.47 1.0 0.0 0.0 3 2.343 0.427 0.619 2001.75 2.3 8808.63 10.2 0.74 8.54e-04 0.0 0.0 4 3.311 0.302 0.619 423.59 0.5 74.90 8.66e-02 3.269e+04 37.8 0.0 0.0 5 3.399 0.294 0.619 1.979e+04 22.9 12.92 1.49e-02 1.120e+04 12.9 0.0 0.0 6 4.190 0.239 0.619 5.82 6.72e-03 1.538e+04 17.8 33.62 3.89e-02 0.0 0.0 7 4.793 0.209 0.604 349.15 0.4 39.75 4.59e-02 3.971e+04 45.9 0.0 0.0 8 6.886 0.145 0.493 0.13 1.45e-04 14.52 1.68e-02 1090.66 1.3 0.0 0.0 9 7.076 0.141 0.486 8.14 9.41e-03 3.11 3.59e-03 509.68 0.6 0.0 0.0 10 7.308 0.137 0.478 0.26 3.01e-04 0.12 1.41e-04 4.77 5.51e-03 0.0 0.0 11 8.196 0.122 0.452 0.04 4.92e-05 21.01 2.43e-02 2.14 2.48e-03 0.0 0.0 12 8.635 0.116 0.441 0.14 1.62e-04 13.84 1.60e-02 16.65 1.92e-02 0.0 0.0 13 9.114 0.110 0.430 5.98e-03 6.91e-06 4.88 5.64e-03 7.73e-03 8.94e-06 0.0 0.0 14 9.441 0.106 0.424 0.01 1.72e-05 46.06 5.32e-02 4.62 5.34e-03 0.0 0.0 15 9.815 0.102 0.417 2.41 2.79e-03 43.92 5.08e-02 250.27 0.3 0.0 0.0 16 10.051 0.099 0.413 3.79 4.38e-03 21.51 2.49e-02 121.26 0.1 0.0 0.0 17 10.541 0.095 0.404 3.45e-03 3.99e-06 0.13 1.52e-04 0.05 6.00e-05 0.0 0.0 18 11.031 0.091 0.397 0.04 4.11e-05 24.29 2.81e-02 13.82 1.60e-02 0.0 0.0 19 11.472 0.087 0.391 0.03 3.56e-05 15.95 1.84e-02 16.51 1.91e-02 0.0 0.0 20 11.829 0.085 0.386 0.03 3.07e-05 2.94 3.39e-03 9.50 1.10e-02 0.0 0.0 21 12.275 0.081 0.381 3.07e-03 3.55e-06 4.48 5.18e-03 8.10 9.36e-03 0.0 0.0 22 13.787 0.073 0.365 3.99e-03 4.61e-06 1.18 1.37e-03 0.45 5.22e-04 0.0 0.0 23 13.916 0.072 0.364 0.17 1.97e-04 0.64 7.37e-04 0.35 4.05e-04 0.0 0.0 24 14.410 0.069 0.360 0.12 1.42e-04 6.99 8.07e-03 4.58 5.30e-03 0.0 0.0 25 14.500 0.069 0.359 0.03 3.98e-05 2.87 3.31e-03 1.11 1.29e-03 0.0 0.0 26 15.181 0.066 0.354 2.17e-03 2.51e-06 11.79 1.36e-02 0.90 1.04e-03 0.0 0.0 27 17.521 0.057 0.338 3.67 4.24e-03 11.31 1.31e-02 2.82 3.26e-03 0.0 0.0 28 18.443 0.054 0.333 12.70 1.47e-02 1.97 2.27e-03 1.12 1.30e-03 0.0 0.0 29 21.932 0.046 0.318 3.82e-03 4.42e-06 0.04 4.72e-05 0.02 1.98e-05 0.0 0.0 30 22.503 0.044 0.316 7.43e-03 8.58e-06 0.03 3.67e-05 0.02 2.13e-05 0.0 0.0 31 23.544 0.042 0.312 6.45e-03 7.45e-06 0.48 5.54e-04 0.33 3.84e-04 0.0 0.0 32 27.393 0.037 0.302 5.46 6.31e-03 2.21e-03 2.55e-06 0.02 2.45e-05 0.0 0.0 33 28.064 0.036 0.300 0.03 3.85e-05 0.40 4.62e-04 0.09 1.00e-04 0.0 0.0 34 31.162 0.032 0.294 0.01 1.72e-05 5.57e-03 6.44e-06 1.72e-03 1.99e-06 0.0 0.0 35 33.699 0.030 0.290 0.01 1.41e-05 0.04 4.89e-05 9.26e-05 0.0 0.0 0.0 36 43.022 0.023 0.279 0.12 1.39e-04 1.74e-04 0.0 0.09 1.05e-04 0.0 0.0 37 46.527 0.021 0.276 4.86e-03 5.62e-06 5.73e-04 0.0 4.67e-04 0.0 0.0 0.0 38 47.301 0.021 0.275 5.81e-03 6.72e-06 1.87e-03 2.16e-06 3.86e-04 0.0 0.0 0.0 39 48.901 0.020 0.274 3.44e-06 0.0 5.62e-03 6.50e-06 0.04 4.57e-05 0.0 0.0 40 49.429 0.020 0.273 1.40e-03 1.62e-06 2.14e-03 2.47e-06 0.06 6.96e-05 0.0 0.0 41 51.040 0.020 0.272 1.03e-03 1.19e-06 2.20e-05 0.0 8.25e-04 0.0 0.0 0.0 42 57.605 0.017 0.268 9.40e-04 1.09e-06 3.04e-04 0.0 3.98e-04 0.0 0.0 0.0 43 58.555 0.017 0.268 1.16e-04 0.0 3.93e-04 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 44 59.011 0.017 0.268 7.20e-03 8.32e-06 1.56e-05 0.0 1.56e-04 0.0 0.0 0.0 45 60.435 0.017 0.267 0.02 2.32e-05 2.71e-04 0.0 2.21e-03 2.56e-06 0.0 0.0 46 61.625 0.016 0.266 3.73e-04 0.0 5.26e-03 6.08e-06 6.35e-03 7.34e-06 0.0 0.0 47 63.446 0.016 0.266 6.07e-04 0.0 0.0 0.0 2.12e-03 2.45e-06 0.0 0.0 48 65.157 0.015 0.265 1.26e-03 1.45e-06 9.22e-03 1.07e-05 1.08e-03 1.24e-06 0.0 0.0 49 65.625 0.015 0.265 0.0 0.0 0.02 1.77e-05 2.57e-04 0.0 0.0 0.0 50 67.422 0.015 0.264 8.38e-06 0.0 1.34e-05 0.0 2.94e-03 3.40e-06 0.0 0.0 Risulta 8.653e+04 8.653e+04 8.653e+04 In percentuale 100.00 100.00 100.00

CDC Tipo Sigla Id Note 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) categoria suolo: D fattore di sito S = 1.800




Novembre 2013

MANDANTE:

36

CDC Tipo Sigla Id Note ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.619 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.565 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 50 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 631.69 1418.71 1282.50 702.50 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 613.00 739.88 1282.50 662.50 -93.00 0.0 1282.50 662.50 1.225 0.0 0.0 549.34 2732.72 1282.50 526.25 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 467.00 2771.97 1282.50 350.00 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 384.66 2732.72 1282.50 173.75 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 321.00 427.95 1282.50 37.50 -93.00 0.0 1282.50 37.50 1.225 0.0 0.0 302.31 1418.71 1282.50 -2.50 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 290.00 1.053e+04 175.00 350.00 -13.75 0.0 175.00 350.00 0.837 0.0 0.0 225.00 1.056e+04 175.96 362.02 -13.75 0.0 175.00 366.94 0.830 0.006 0.009 190.00 2.507e+04 1250.00 350.00 -77.50 0.0 1250.00 350.00 0.762 0.0 0.0 95.00 2.812e+04 865.70 361.20 -108.75 0.0 856.21 350.09 0.577 0.005 0.029 Risulta 8.653e+04


x g % M efficace Y

x g % M efficace Z


Hz sec g daN daN daN 1 1.770 0.565 0.619 44.29 5.12e-02 6.358e+04 73.5 8.79 1.02e-02 0.0 0.0 2 2.198 0.455 0.619 6.560e+04 75.8 144.23 0.2 831.83 1.0 0.0 0.0 3 2.600 0.385 0.619 278.31 0.3 6762.62 7.8 36.42 4.21e-02 0.0 0.0 4 3.311 0.302 0.619 462.76 0.5 104.12 0.1 3.244e+04 37.5 0.0 0.0 5 3.399 0.294 0.619 1.976e+04 22.8 3.56 4.12e-03 1.139e+04 13.2 0.0 0.0 6 4.285 0.233 0.619 1.51 1.75e-03 1.564e+04 18.1 10.21 1.18e-02 0.0 0.0 7 4.796 0.209 0.604 350.70 0.4 18.63 2.15e-02 3.989e+04 46.1 0.0 0.0 8 6.764 0.148 0.497 0.27 3.15e-04 14.48 1.67e-02 633.54 0.7 0.0 0.0 9 7.227 0.138 0.481 1.85 2.14e-03 0.09 1.08e-04 200.08 0.2 0.0 0.0 10 7.364 0.136 0.476 5.10 5.89e-03 0.63 7.23e-04 631.94 0.7 0.0 0.0 11 8.036 0.124 0.456 0.02 1.92e-05 58.41 6.75e-02 29.58 3.42e-02 0.0 0.0 12 8.727 0.115 0.439 0.07 8.19e-05 7.29 8.42e-03 1.19 1.38e-03 0.0 0.0 13 8.997 0.111 0.433 1.17 1.36e-03 7.42 8.57e-03 61.54 7.11e-02 0.0 0.0 14 9.137 0.109 0.430 0.01 1.54e-05 0.50 5.74e-04 2.31 2.67e-03 0.0 0.0 15 10.050 0.100 0.413 5.31 6.13e-03 2.18 2.52e-03 285.25 0.3 0.0 0.0 16 10.184 0.098 0.410 0.12 1.37e-04 75.08 8.68e-02 3.04 3.52e-03 0.0 0.0 17 10.627 0.094 0.403 5.82e-03 6.72e-06 13.23 1.53e-02 3.22 3.73e-03 0.0 0.0 18 10.925 0.092 0.399 4.72e-03 5.45e-06 37.44 4.33e-02 17.08 1.97e-02 0.0 0.0 19 11.402 0.088 0.392 0.02 2.39e-05 0.68 7.86e-04 3.23 3.74e-03 0.0 0.0 20 11.872 0.084 0.386 1.35e-03 1.56e-06 4.69 5.42e-03 7.05 8.15e-03 0.0 0.0 21 12.258 0.082 0.381 0.03 3.65e-05 2.21 2.56e-03 24.76 2.86e-02 0.0 0.0 22 13.340 0.075 0.369 8.00e-03 9.25e-06 7.68 8.88e-03 6.45 7.46e-03 0.0 0.0 23 13.935 0.072 0.364 0.17 1.98e-04 0.29 3.34e-04 1.91 2.21e-03 0.0 0.0 24 14.265 0.070 0.361 0.18 2.13e-04 4.71 5.45e-03 0.18 2.10e-04 0.0 0.0 25 14.597 0.069 0.358 0.11 1.33e-04 2.78 3.21e-03 0.01 1.27e-05 0.0 0.0 26 15.335 0.065 0.352 0.08 9.26e-05 14.50 1.68e-02 6.50e-03 7.51e-06 0.0 0.0 27 18.117 0.055 0.335 13.18 1.52e-02 6.38 7.38e-03 3.31 3.83e-03 0.0 0.0 28 19.015 0.053 0.330 3.00 3.47e-03 15.98 1.85e-02 4.98e-05 0.0 0.0 0.0 29 21.994 0.045 0.318 1.72e-03 1.99e-06 0.02 2.19e-05 0.07 7.72e-05 0.0 0.0 30 22.149 0.045 0.317 3.81e-03 4.40e-06 0.03 3.39e-05 6.83e-03 7.90e-06 0.0 0.0 31 24.448 0.041 0.310 0.03 3.16e-05 1.83 2.12e-03 0.33 3.80e-04 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

37


% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


32 27.429 0.036 0.302 5.43 6.27e-03 0.02 2.35e-05 0.01 1.54e-05 0.0 0.0 33 28.761 0.035 0.299 3.09e-03 3.57e-06 0.36 4.18e-04 0.07 8.09e-05 0.0 0.0 34 29.793 0.034 0.297 0.03 3.66e-05 0.02 2.24e-05 2.66e-04 0.0 0.0 0.0 35 34.638 0.029 0.289 0.01 1.21e-05 0.0 0.0 1.32e-04 0.0 0.0 0.0 36 43.132 0.023 0.279 0.12 1.40e-04 2.21e-04 0.0 0.08 9.25e-05 0.0 0.0 37 46.470 0.022 0.276 6.60e-05 0.0 7.94e-04 0.0 0.01 1.42e-05 0.0 0.0 38 47.985 0.021 0.275 8.64e-03 9.98e-06 4.77e-04 0.0 8.55e-03 9.88e-06 0.0 0.0 39 49.154 0.020 0.274 1.41e-03 1.63e-06 7.18e-03 8.29e-06 0.07 7.83e-05 0.0 0.0 40 51.139 0.020 0.272 7.05e-05 0.0 3.80e-03 4.39e-06 1.60e-04 0.0 0.0 0.0 41 51.440 0.019 0.272 1.54e-03 1.78e-06 2.48e-03 2.87e-06 0.02 1.96e-05 0.0 0.0 42 58.788 0.017 0.268 2.99e-04 0.0 7.07e-05 0.0 6.06e-05 0.0 0.0 0.0 43 58.878 0.017 0.268 1.23e-03 1.42e-06 3.25e-04 0.0 1.57e-04 0.0 0.0 0.0 44 59.487 0.017 0.267 7.03e-06 0.0 2.07e-03 2.39e-06 1.05e-03 1.21e-06 0.0 0.0 45 61.329 0.016 0.267 0.02 2.79e-05 2.36e-04 0.0 8.15e-03 9.42e-06 0.0 0.0 46 62.630 0.016 0.266 1.36e-04 0.0 4.51e-04 0.0 2.66e-04 0.0 0.0 0.0 47 63.234 0.016 0.266 1.59e-03 1.84e-06 0.01 1.53e-05 2.72e-03 3.15e-06 0.0 0.0 48 66.092 0.015 0.265 9.22e-04 1.07e-06 1.07e-03 1.23e-06 3.78e-03 4.37e-06 0.0 0.0 49 66.794 0.015 0.264 9.11e-05 0.0 6.51e-03 7.52e-06 0.0 0.0 0.0 0.0 50 68.381 0.015 0.264 2.96e-03 3.42e-06 6.98e-03 8.07e-06 8.82e-04 1.02e-06 0.0 0.0 Risulta 8.653e+04 8.653e+04 8.653e+04 In percentuale 100.00 100.00 100.00

CDC Tipo Sigla Id Note 10 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) categoria suolo: D fattore di sito S = 1.800 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.207 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.455 sec. numero di modi considerati: 50 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 631.69 1418.71 1282.50 702.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 613.00 739.88 1282.50 662.50 0.0 0.0 1282.50 662.50 1.225 0.0 0.0 549.34 2732.72 1282.50 526.25 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 467.00 2771.97 1282.50 350.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 384.66 2732.72 1282.50 173.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 321.00 427.95 1282.50 37.50 0.0 0.0 1282.50 37.50 1.225 0.0 0.0 302.31 1418.71 1282.50 -2.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 290.00 1.053e+04 175.00 350.00 0.0 -31.25 175.00 350.00 0.837 0.0 0.0 225.00 1.056e+04 175.96 362.02 0.0 -31.25 175.00 366.94 0.830 0.006 0.009 190.00 2.507e+04 1250.00 350.00 0.0 -17.50 1250.00 350.00 0.762 0.0 0.0 95.00 2.812e+04 865.70 361.20 0.0 -31.25 856.21 350.09 0.577 0.005 0.029 Risulta 8.653e+04


x g % M efficace Y

x g % M efficace Z


Hz sec g daN daN daN 1 1.825 0.548 0.207 6.47 7.48e-03 6.175e+04 71.4 13.49 1.56e-02 0.0 0.0 2 2.198 0.455 0.207 6.583e+04 76.1 3.92 4.53e-03 814.06 0.9 0.0 0.0 3 2.457 0.407 0.207 182.83 0.2 8879.53 10.3 35.85 4.14e-02 0.0 0.0 4 3.312 0.302 0.207 283.70 0.3 93.58 0.1 3.372e+04 39.0 0.0 0.0 5 3.405 0.294 0.207 1.985e+04 22.9 3.29 3.81e-03 1.012e+04 11.7 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

38

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


6 4.227 0.237 0.207 0.27 3.08e-04 1.552e+04 17.9 23.44 2.71e-02 0.0 0.0 7 4.794 0.209 0.200 342.39 0.4 28.38 3.28e-02 3.982e+04 46.0 0.0 0.0 8 6.840 0.146 0.165 0.08 8.73e-05 9.94 1.15e-02 724.13 0.8 0.0 0.0 9 7.200 0.139 0.161 9.86 1.14e-02 0.31 3.55e-04 727.00 0.8 0.0 0.0 10 7.284 0.137 0.160 0.49 5.68e-04 0.47 5.41e-04 100.65 0.1 0.0 0.0 11 8.372 0.119 0.150 0.12 1.41e-04 4.67 5.39e-03 0.52 6.02e-04 0.0 0.0 12 8.525 0.117 0.149 1.11 1.28e-03 5.24 6.06e-03 6.63 7.66e-03 0.0 0.0 13 9.104 0.110 0.145 5.63e-03 6.50e-06 36.65 4.24e-02 9.97 1.15e-02 0.0 0.0 14 9.679 0.103 0.141 0.22 2.54e-04 13.57 1.57e-02 25.70 2.97e-02 0.0 0.0 15 9.724 0.103 0.141 0.30 3.47e-04 17.52 2.03e-02 35.66 4.12e-02 0.0 0.0 16 9.984 0.100 0.139 4.28 4.94e-03 2.08 2.40e-03 296.24 0.3 0.0 0.0 17 10.189 0.098 0.138 0.06 7.29e-05 90.86 0.1 2.56 2.96e-03 0.0 0.0 18 11.269 0.089 0.133 0.10 1.15e-04 1.26 1.45e-03 0.03 3.93e-05 0.0 0.0 19 11.763 0.085 0.131 1.36e-03 1.57e-06 2.05 2.37e-03 1.01 1.17e-03 0.0 0.0 20 11.984 0.083 0.130 0.21 2.41e-04 11.69 1.35e-02 34.50 3.99e-02 0.0 0.0 21 12.239 0.082 0.129 1.23e-03 1.42e-06 0.33 3.80e-04 0.31 3.64e-04 0.0 0.0 22 12.398 0.081 0.128 0.01 1.30e-05 2.58 2.99e-03 7.74 8.95e-03 0.0 0.0 23 13.558 0.074 0.124 0.10 1.11e-04 1.23 1.42e-03 1.02 1.18e-03 0.0 0.0 24 14.107 0.071 0.123 0.95 1.10e-03 15.25 1.76e-02 2.81 3.25e-03 0.0 0.0 25 14.808 0.068 0.121 0.88 1.02e-03 1.37 1.58e-03 0.06 6.74e-05 0.0 0.0 26 15.299 0.065 0.119 0.53 6.18e-04 11.82 1.37e-02 1.35 1.56e-03 0.0 0.0 27 17.848 0.056 0.114 5.54 6.40e-03 11.47 1.33e-02 3.10 3.58e-03 0.0 0.0 28 18.720 0.053 0.113 9.41 1.09e-02 6.05 6.99e-03 0.49 5.66e-04 0.0 0.0 29 22.008 0.045 0.108 5.70e-04 0.0 2.87e-03 3.31e-06 0.04 4.38e-05 0.0 0.0 30 22.267 0.045 0.108 9.61e-03 1.11e-05 7.44e-03 8.59e-06 0.02 2.16e-05 0.0 0.0 31 23.939 0.042 0.106 0.02 1.98e-05 0.95 1.10e-03 0.33 3.83e-04 0.0 0.0 32 27.415 0.036 0.103 5.46 6.31e-03 6.11e-03 7.07e-06 0.02 1.84e-05 0.0 0.0 33 28.410 0.035 0.102 3.69e-03 4.27e-06 0.40 4.59e-04 0.08 8.77e-05 0.0 0.0 34 30.448 0.033 0.101 0.02 2.10e-05 8.46e-03 9.78e-06 1.33e-03 1.54e-06 0.0 0.0 35 34.131 0.029 0.099 0.01 1.16e-05 0.01 1.57e-05 6.45e-05 0.0 0.0 0.0 36 43.082 0.023 0.096 0.13 1.46e-04 9.89e-05 0.0 0.09 1.02e-04 0.0 0.0 37 46.546 0.021 0.095 9.86e-04 1.14e-06 7.18e-04 0.0 4.68e-03 5.41e-06 0.0 0.0 38 47.621 0.021 0.094 6.24e-03 7.21e-06 9.22e-04 1.07e-06 3.18e-03 3.68e-06 0.0 0.0 39 49.244 0.020 0.094 1.62e-03 1.87e-06 5.64e-03 6.52e-06 0.08 9.32e-05 0.0 0.0 40 50.129 0.020 0.094 2.29e-04 0.0 4.17e-03 4.82e-06 8.67e-03 1.00e-05 0.0 0.0 41 51.145 0.020 0.094 2.47e-03 2.86e-06 5.46e-05 0.0 4.94e-03 5.71e-06 0.0 0.0 42 58.435 0.017 0.092 1.06e-06 0.0 9.57e-04 1.11e-06 5.99e-04 0.0 0.0 0.0 43 58.754 0.017 0.092 8.74e-05 0.0 6.56e-06 0.0 1.06e-04 0.0 0.0 0.0 44 58.844 0.017 0.092 1.62e-03 1.87e-06 1.10e-04 0.0 4.11e-05 0.0 0.0 0.0 45 60.831 0.016 0.092 0.03 3.15e-05 0.0 0.0 4.98e-03 5.75e-06 0.0 0.0 46 62.190 0.016 0.092 4.85e-04 0.0 6.52e-03 7.54e-06 3.87e-03 4.47e-06 0.0 0.0 47 63.864 0.016 0.091 7.85e-04 0.0 8.38e-04 0.0 1.88e-03 2.17e-06 0.0 0.0 48 64.767 0.015 0.091 5.66e-04 0.0 7.58e-05 0.0 2.49e-03 2.88e-06 0.0 0.0 49 66.234 0.015 0.091 5.08e-04 0.0 0.02 1.75e-05 1.66e-04 0.0 0.0 0.0 50 67.388 0.015 0.091 3.25e-04 0.0 3.98e-04 0.0 2.97e-05 0.0 0.0 0.0 Risulta 8.653e+04 8.653e+04 8.653e+04 In percentuale 100.00 100.00 100.00

CDC Tipo Sigla Id Note 11 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) categoria suolo: D fattore di sito S = 1.800 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.207 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.456 sec. numero di modi considerati: 50 combinaz. modale: CQC




Novembre 2013

MANDANTE:

39



x g % M efficace Y

x g % M efficace Z


Hz sec g daN daN daN 1 1.824 0.548 0.207 288.40 0.3 6.146e+04 71.0 7.52 8.69e-03 0.0 0.0 2 2.195 0.456 0.207 6.429e+04 74.3 864.86 1.0 841.35 1.0 0.0 0.0 3 2.467 0.405 0.207 1261.79 1.5 8296.56 9.6 1.26e-03 1.46e-06 0.0 0.0 4 3.310 0.302 0.207 573.89 0.7 86.10 9.95e-02 3.174e+04 36.7 0.0 0.0 5 3.396 0.294 0.207 1.971e+04 22.8 12.60 1.46e-02 1.215e+04 14.0 0.0 0.0 6 4.227 0.237 0.207 9.09 1.05e-02 1.553e+04 17.9 14.28 1.65e-02 0.0 0.0 7 4.795 0.209 0.200 358.03 0.4 26.16 3.02e-02 3.980e+04 46.0 0.0 0.0 8 6.841 0.146 0.165 0.20 2.36e-04 9.99 1.15e-02 720.89 0.8 0.0 0.0 9 7.200 0.139 0.161 5.28 6.10e-03 0.33 3.81e-04 730.68 0.8 0.0 0.0 10 7.284 0.137 0.160 0.27 3.12e-04 0.47 5.45e-04 100.39 0.1 0.0 0.0 11 8.373 0.119 0.150 0.08 9.75e-05 4.74 5.48e-03 0.45 5.21e-04 0.0 0.0 12 8.524 0.117 0.149 0.02 2.83e-05 5.52 6.38e-03 7.47 8.64e-03 0.0 0.0 13 9.109 0.110 0.145 0.47 5.49e-04 35.61 4.12e-02 8.43 9.74e-03 0.0 0.0 14 9.677 0.103 0.141 0.10 1.16e-04 15.01 1.73e-02 31.85 3.68e-02 0.0 0.0 15 9.724 0.103 0.141 0.18 2.13e-04 16.72 1.93e-02 32.16 3.72e-02 0.0 0.0 16 10.006 0.100 0.139 5.81 6.71e-03 5.67 6.55e-03 294.95 0.3 0.0 0.0 17 10.205 0.098 0.138 1.83 2.12e-03 86.97 0.1 0.16 1.88e-04 0.0 0.0 18 11.219 0.089 0.133 0.20 2.27e-04 0.79 9.07e-04 0.03 3.42e-05 0.0 0.0 19 11.763 0.085 0.131 9.14e-03 1.06e-05 1.97 2.27e-03 0.97 1.12e-03 0.0 0.0 20 11.999 0.083 0.130 3.00e-03 3.47e-06 12.77 1.48e-02 33.95 3.92e-02 0.0 0.0 21 12.237 0.082 0.129 2.37e-04 0.0 0.36 4.12e-04 0.58 6.75e-04 0.0 0.0 22 12.388 0.081 0.128 0.01 1.19e-05 2.55 2.94e-03 8.01 9.25e-03 0.0 0.0 23 13.498 0.074 0.124 0.19 2.25e-04 0.73 8.48e-04 0.13 1.52e-04 0.0 0.0 24 14.208 0.070 0.122 6.38e-03 7.37e-06 17.91 2.07e-02 4.70 5.43e-03 0.0 0.0 25 14.825 0.067 0.121 0.94 1.08e-03 1.45 1.68e-03 0.13 1.55e-04 0.0 0.0 26 15.245 0.066 0.120 0.97 1.13e-03 7.86 9.09e-03 0.08 9.34e-05 0.0 0.0 27 17.963 0.056 0.114 4.93 5.70e-03 15.19 1.76e-02 2.87 3.32e-03 0.0 0.0 28 18.626 0.054 0.113 10.01 1.16e-02 3.51 4.06e-03 0.63 7.32e-04 0.0 0.0 29 22.009 0.045 0.108 3.56e-03 4.12e-06 2.57e-03 2.97e-06 0.04 4.26e-05 0.0 0.0 30 22.266 0.045 0.108 3.82e-03 4.41e-06 7.94e-03 9.17e-06 0.02 2.23e-05 0.0 0.0 31 23.938 0.042 0.106 8.46e-03 9.77e-06 0.94 1.08e-03 0.33 3.80e-04 0.0 0.0 32 27.417 0.036 0.103 5.49 6.35e-03 0.01 1.36e-05 0.02 1.96e-05 0.0 0.0 33 28.417 0.035 0.102 0.01 1.41e-05 0.40 4.63e-04 0.08 9.53e-05 0.0 0.0 34 30.449 0.033 0.101 0.02 2.79e-05 7.96e-03 9.20e-06 1.28e-03 1.48e-06 0.0 0.0 35 34.128 0.029 0.099 0.01 1.53e-05 0.01 1.55e-05 3.64e-05 0.0 0.0 0.0 36 43.104 0.023 0.096 0.12 1.36e-04 2.86e-04 0.0 0.09 9.87e-05 0.0 0.0 37 46.550 0.021 0.095 5.72e-04 0.0 6.91e-04 0.0 4.51e-03 5.22e-06 0.0 0.0 38 47.645 0.021 0.094 9.85e-03 1.14e-05 8.78e-04 1.01e-06 2.94e-03 3.40e-06 0.0 0.0 39 49.258 0.020 0.094 1.60e-03 1.85e-06 5.58e-03 6.45e-06 0.08 9.35e-05 0.0 0.0 40 50.129 0.020 0.094 3.76e-04 0.0 4.35e-03 5.03e-06 9.29e-03 1.07e-05 0.0 0.0 41 51.175 0.020 0.093 3.54e-04 0.0 4.54e-05 0.0 4.86e-03 5.61e-06 0.0 0.0 42 58.406 0.017 0.092 2.74e-04 0.0 9.82e-04 1.14e-06 6.06e-04 0.0 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

40


% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


43 58.762 0.017 0.092 1.42e-03 1.65e-06 1.36e-05 0.0 6.55e-05 0.0 0.0 0.0 44 58.832 0.017 0.092 1.38e-03 1.59e-06 1.16e-04 0.0 8.62e-05 0.0 0.0 0.0 45 60.903 0.016 0.092 0.02 2.76e-05 0.0 0.0 5.60e-03 6.48e-06 0.0 0.0 46 62.446 0.016 0.092 2.78e-04 0.0 8.19e-03 9.46e-06 3.53e-03 4.08e-06 0.0 0.0 47 63.883 0.016 0.091 4.86e-04 0.0 4.67e-04 0.0 1.77e-03 2.04e-06 0.0 0.0 48 64.795 0.015 0.091 5.01e-04 0.0 6.67e-06 0.0 2.40e-03 2.78e-06 0.0 0.0 49 66.245 0.015 0.091 2.54e-04 0.0 0.02 1.83e-05 1.28e-04 0.0 0.0 0.0 50 67.305 0.015 0.091 1.22e-04 0.0 0.0 0.0 2.24e-04 0.0 0.0 0.0 Risulta 8.653e+04 8.653e+04 8.653e+04 In percentuale 100.00 100.00 100.00

CDC Tipo Sigla Id Note 12 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) categoria suolo: D fattore di sito S = 1.800 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.207 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.531 sec. numero di modi considerati: 50 combinaz. modale: CQC



x g % M efficace Y

x g % M efficace Z


Hz sec g daN daN daN 1 1.882 0.531 0.207 56.33 6.51e-02 6.141e+04 71.0 12.85 1.49e-02 0.0 0.0 2 2.195 0.456 0.207 6.386e+04 73.8 548.23 0.6 831.47 1.0 0.0 0.0 3 2.343 0.427 0.207 2001.75 2.3 8808.63 10.2 0.74 8.54e-04 0.0 0.0 4 3.311 0.302 0.207 423.59 0.5 74.90 8.66e-02 3.269e+04 37.8 0.0 0.0 5 3.399 0.294 0.207 1.979e+04 22.9 12.92 1.49e-02 1.120e+04 12.9 0.0 0.0 6 4.190 0.239 0.207 5.82 6.72e-03 1.538e+04 17.8 33.62 3.89e-02 0.0 0.0 7 4.793 0.209 0.200 349.15 0.4 39.75 4.59e-02 3.971e+04 45.9 0.0 0.0 8 6.886 0.145 0.165 0.13 1.45e-04 14.52 1.68e-02 1090.66 1.3 0.0 0.0 9 7.076 0.141 0.162 8.14 9.41e-03 3.11 3.59e-03 509.68 0.6 0.0 0.0 10 7.308 0.137 0.160 0.26 3.01e-04 0.12 1.41e-04 4.77 5.51e-03 0.0 0.0 11 8.196 0.122 0.151 0.04 4.92e-05 21.01 2.43e-02 2.14 2.48e-03 0.0 0.0 12 8.635 0.116 0.148 0.14 1.62e-04 13.84 1.60e-02 16.65 1.92e-02 0.0 0.0 13 9.114 0.110 0.145 5.98e-03 6.91e-06 4.88 5.64e-03 7.73e-03 8.94e-06 0.0 0.0 14 9.441 0.106 0.142 0.01 1.72e-05 46.06 5.32e-02 4.62 5.34e-03 0.0 0.0 15 9.815 0.102 0.140 2.41 2.79e-03 43.92 5.08e-02 250.27 0.3 0.0 0.0 16 10.051 0.099 0.139 3.79 4.38e-03 21.51 2.49e-02 121.26 0.1 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

41


% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


17 10.541 0.095 0.136 3.45e-03 3.99e-06 0.13 1.52e-04 0.05 6.00e-05 0.0 0.0 18 11.031 0.091 0.134 0.04 4.11e-05 24.29 2.81e-02 13.82 1.60e-02 0.0 0.0 19 11.472 0.087 0.132 0.03 3.56e-05 15.95 1.84e-02 16.51 1.91e-02 0.0 0.0 20 11.829 0.085 0.130 0.03 3.07e-05 2.94 3.39e-03 9.50 1.10e-02 0.0 0.0 21 12.275 0.081 0.129 3.07e-03 3.55e-06 4.48 5.18e-03 8.10 9.36e-03 0.0 0.0 22 13.787 0.073 0.123 3.99e-03 4.61e-06 1.18 1.37e-03 0.45 5.22e-04 0.0 0.0 23 13.916 0.072 0.123 0.17 1.97e-04 0.64 7.37e-04 0.35 4.05e-04 0.0 0.0 24 14.410 0.069 0.122 0.12 1.42e-04 6.99 8.07e-03 4.58 5.30e-03 0.0 0.0 25 14.500 0.069 0.121 0.03 3.98e-05 2.87 3.31e-03 1.11 1.29e-03 0.0 0.0 26 15.181 0.066 0.120 2.17e-03 2.51e-06 11.79 1.36e-02 0.90 1.04e-03 0.0 0.0 27 17.521 0.057 0.115 3.67 4.24e-03 11.31 1.31e-02 2.82 3.26e-03 0.0 0.0 28 18.443 0.054 0.113 12.70 1.47e-02 1.97 2.27e-03 1.12 1.30e-03 0.0 0.0 29 21.932 0.046 0.108 3.82e-03 4.42e-06 0.04 4.72e-05 0.02 1.98e-05 0.0 0.0 30 22.503 0.044 0.108 7.43e-03 8.58e-06 0.03 3.67e-05 0.02 2.13e-05 0.0 0.0 31 23.544 0.042 0.106 6.45e-03 7.45e-06 0.48 5.54e-04 0.33 3.84e-04 0.0 0.0 32 27.393 0.037 0.103 5.46 6.31e-03 2.21e-03 2.55e-06 0.02 2.45e-05 0.0 0.0 33 28.064 0.036 0.103 0.03 3.85e-05 0.40 4.62e-04 0.09 1.00e-04 0.0 0.0 34 31.162 0.032 0.101 0.01 1.72e-05 5.57e-03 6.44e-06 1.72e-03 1.99e-06 0.0 0.0 35 33.699 0.030 0.099 0.01 1.41e-05 0.04 4.89e-05 9.26e-05 0.0 0.0 0.0 36 43.022 0.023 0.096 0.12 1.39e-04 1.74e-04 0.0 0.09 1.05e-04 0.0 0.0 37 46.527 0.021 0.095 4.86e-03 5.62e-06 5.73e-04 0.0 4.67e-04 0.0 0.0 0.0 38 47.301 0.021 0.094 5.81e-03 6.72e-06 1.87e-03 2.16e-06 3.86e-04 0.0 0.0 0.0 39 48.901 0.020 0.094 3.44e-06 0.0 5.62e-03 6.50e-06 0.04 4.57e-05 0.0 0.0 40 49.429 0.020 0.094 1.40e-03 1.62e-06 2.14e-03 2.47e-06 0.06 6.96e-05 0.0 0.0 41 51.040 0.020 0.094 1.03e-03 1.19e-06 2.20e-05 0.0 8.25e-04 0.0 0.0 0.0 42 57.605 0.017 0.092 9.40e-04 1.09e-06 3.04e-04 0.0 3.98e-04 0.0 0.0 0.0 43 58.555 0.017 0.092 1.16e-04 0.0 3.93e-04 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 44 59.011 0.017 0.092 7.20e-03 8.32e-06 1.56e-05 0.0 1.56e-04 0.0 0.0 0.0 45 60.435 0.017 0.092 0.02 2.32e-05 2.71e-04 0.0 2.21e-03 2.56e-06 0.0 0.0 46 61.625 0.016 0.092 3.73e-04 0.0 5.26e-03 6.08e-06 6.35e-03 7.34e-06 0.0 0.0 47 63.446 0.016 0.091 6.07e-04 0.0 0.0 0.0 2.12e-03 2.45e-06 0.0 0.0 48 65.157 0.015 0.091 1.26e-03 1.45e-06 9.22e-03 1.07e-05 1.08e-03 1.24e-06 0.0 0.0 49 65.625 0.015 0.091 0.0 0.0 0.02 1.77e-05 2.57e-04 0.0 0.0 0.0 50 67.422 0.015 0.091 8.38e-06 0.0 1.34e-05 0.0 2.94e-03 3.40e-06 0.0 0.0 Risulta 8.653e+04 8.653e+04 8.653e+04 In percentuale 100.00 100.00 100.00

CDC Tipo Sigla Id Note 13 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) categoria suolo: D fattore di sito S = 1.800 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.207 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.565 sec. numero di modi considerati: 50 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 631.69 1418.71 1282.50 702.50 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 613.00 739.88 1282.50 662.50 -93.00 0.0 1282.50 662.50 1.225 0.0 0.0 549.34 2732.72 1282.50 526.25 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 467.00 2771.97 1282.50 350.00 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 384.66 2732.72 1282.50 173.75 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

42

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry 321.00 427.95 1282.50 37.50 -93.00 0.0 1282.50 37.50 1.225 0.0 0.0 302.31 1418.71 1282.50 -2.50 -93.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 290.00 1.053e+04 175.00 350.00 -13.75 0.0 175.00 350.00 0.837 0.0 0.0 225.00 1.056e+04 175.96 362.02 -13.75 0.0 175.00 366.94 0.830 0.006 0.009 190.00 2.507e+04 1250.00 350.00 -77.50 0.0 1250.00 350.00 0.762 0.0 0.0 95.00 2.812e+04 865.70 361.20 -108.75 0.0 856.21 350.09 0.577 0.005 0.029 Risulta 8.653e+04


x g % M efficace Y

x g % M efficace Z


Hz sec g daN daN daN 1 1.770 0.565 0.207 44.29 5.12e-02 6.358e+04 73.5 8.79 1.02e-02 0.0 0.0 2 2.198 0.455 0.207 6.560e+04 75.8 144.23 0.2 831.83 1.0 0.0 0.0 3 2.600 0.385 0.207 278.31 0.3 6762.62 7.8 36.42 4.21e-02 0.0 0.0 4 3.311 0.302 0.207 462.76 0.5 104.12 0.1 3.244e+04 37.5 0.0 0.0 5 3.399 0.294 0.207 1.976e+04 22.8 3.56 4.12e-03 1.139e+04 13.2 0.0 0.0 6 4.285 0.233 0.207 1.51 1.75e-03 1.564e+04 18.1 10.21 1.18e-02 0.0 0.0 7 4.796 0.209 0.200 350.70 0.4 18.63 2.15e-02 3.989e+04 46.1 0.0 0.0 8 6.764 0.148 0.166 0.27 3.15e-04 14.48 1.67e-02 633.54 0.7 0.0 0.0 9 7.227 0.138 0.161 1.85 2.14e-03 0.09 1.08e-04 200.08 0.2 0.0 0.0 10 7.364 0.136 0.159 5.10 5.89e-03 0.63 7.23e-04 631.94 0.7 0.0 0.0 11 8.036 0.124 0.153 0.02 1.92e-05 58.41 6.75e-02 29.58 3.42e-02 0.0 0.0 12 8.727 0.115 0.147 0.07 8.19e-05 7.29 8.42e-03 1.19 1.38e-03 0.0 0.0 13 8.997 0.111 0.145 1.17 1.36e-03 7.42 8.57e-03 61.54 7.11e-02 0.0 0.0 14 9.137 0.109 0.144 0.01 1.54e-05 0.50 5.74e-04 2.31 2.67e-03 0.0 0.0 15 10.050 0.100 0.139 5.31 6.13e-03 2.18 2.52e-03 285.25 0.3 0.0 0.0 16 10.184 0.098 0.138 0.12 1.37e-04 75.08 8.68e-02 3.04 3.52e-03 0.0 0.0 17 10.627 0.094 0.136 5.82e-03 6.72e-06 13.23 1.53e-02 3.22 3.73e-03 0.0 0.0 18 10.925 0.092 0.134 4.72e-03 5.45e-06 37.44 4.33e-02 17.08 1.97e-02 0.0 0.0 19 11.402 0.088 0.132 0.02 2.39e-05 0.68 7.86e-04 3.23 3.74e-03 0.0 0.0 20 11.872 0.084 0.130 1.35e-03 1.56e-06 4.69 5.42e-03 7.05 8.15e-03 0.0 0.0 21 12.258 0.082 0.129 0.03 3.65e-05 2.21 2.56e-03 24.76 2.86e-02 0.0 0.0 22 13.340 0.075 0.125 8.00e-03 9.25e-06 7.68 8.88e-03 6.45 7.46e-03 0.0 0.0 23 13.935 0.072 0.123 0.17 1.98e-04 0.29 3.34e-04 1.91 2.21e-03 0.0 0.0 24 14.265 0.070 0.122 0.18 2.13e-04 4.71 5.45e-03 0.18 2.10e-04 0.0 0.0 25 14.597 0.069 0.121 0.11 1.33e-04 2.78 3.21e-03 0.01 1.27e-05 0.0 0.0 26 15.335 0.065 0.119 0.08 9.26e-05 14.50 1.68e-02 6.50e-03 7.51e-06 0.0 0.0 27 18.117 0.055 0.114 13.18 1.52e-02 6.38 7.38e-03 3.31 3.83e-03 0.0 0.0 28 19.015 0.053 0.112 3.00 3.47e-03 15.98 1.85e-02 4.98e-05 0.0 0.0 0.0 29 21.994 0.045 0.108 1.72e-03 1.99e-06 0.02 2.19e-05 0.07 7.72e-05 0.0 0.0 30 22.149 0.045 0.108 3.81e-03 4.40e-06 0.03 3.39e-05 6.83e-03 7.90e-06 0.0 0.0 31 24.448 0.041 0.106 0.03 3.16e-05 1.83 2.12e-03 0.33 3.80e-04 0.0 0.0 32 27.429 0.036 0.103 5.43 6.27e-03 0.02 2.35e-05 0.01 1.54e-05 0.0 0.0 33 28.761 0.035 0.102 3.09e-03 3.57e-06 0.36 4.18e-04 0.07 8.09e-05 0.0 0.0 34 29.793 0.034 0.101 0.03 3.66e-05 0.02 2.24e-05 2.66e-04 0.0 0.0 0.0 35 34.638 0.029 0.099 0.01 1.21e-05 0.0 0.0 1.32e-04 0.0 0.0 0.0 36 43.132 0.023 0.096 0.12 1.40e-04 2.21e-04 0.0 0.08 9.25e-05 0.0 0.0 37 46.470 0.022 0.095 6.60e-05 0.0 7.94e-04 0.0 0.01 1.42e-05 0.0 0.0 38 47.985 0.021 0.094 8.64e-03 9.98e-06 4.77e-04 0.0 8.55e-03 9.88e-06 0.0 0.0 39 49.154 0.020 0.094 1.41e-03 1.63e-06 7.18e-03 8.29e-06 0.07 7.83e-05 0.0 0.0 40 51.139 0.020 0.094 7.05e-05 0.0 3.80e-03 4.39e-06 1.60e-04 0.0 0.0 0.0 41 51.440 0.019 0.093 1.54e-03 1.78e-06 2.48e-03 2.87e-06 0.02 1.96e-05 0.0 0.0 42 58.788 0.017 0.092 2.99e-04 0.0 7.07e-05 0.0 6.06e-05 0.0 0.0 0.0 43 58.878 0.017 0.092 1.23e-03 1.42e-06 3.25e-04 0.0 1.57e-04 0.0 0.0 0.0 44 59.487 0.017 0.092 7.03e-06 0.0 2.07e-03 2.39e-06 1.05e-03 1.21e-06 0.0 0.0 45 61.329 0.016 0.092 0.02 2.79e-05 2.36e-04 0.0 8.15e-03 9.42e-06 0.0 0.0 46 62.630 0.016 0.091 1.36e-04 0.0 4.51e-04 0.0 2.66e-04 0.0 0.0 0.0 47 63.234 0.016 0.091 1.59e-03 1.84e-06 0.01 1.53e-05 2.72e-03 3.15e-06 0.0 0.0 48 66.092 0.015 0.091 9.22e-04 1.07e-06 1.07e-03 1.23e-06 3.78e-03 4.37e-06 0.0 0.0 49 66.794 0.015 0.091 9.11e-05 0.0 6.51e-03 7.52e-06 0.0 0.0 0.0 0.0 50 68.381 0.015 0.091 2.96e-03 3.42e-06 6.98e-03 8.07e-06 8.82e-04 1.02e-06 0.0 0.0 Risulta 8.653e+04 8.653e+04 8.653e+04




Novembre 2013

MANDANTE:

43


% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


In percentuale 100.00 100.00 100.00




Novembre 2013

MANDANTE:

44

9. Criteri di verifica in presenza di azione sismica

9.1 Criteri di verifica – S.L.V. Le verifiche agli stati limite ultimi, in presenza di sisma, in termini di resistenza e duttilità per la costruzione in conglomerato cementizio armato controllano che le azioni di progetto non superino i corrispondenti valori di resistenza. Travi La sollecitazione “momento flettente” viene calcolata in base all’effettiva analisi globale della struttura, dovuta ai carichi presenti e derivante dalle combinazioni di carico relative. I momenti resistenti per la verifica vengono calcolati in base alle armature effettivamente presenti nella sezione, secondo le indicazioni presenti al cap. 4.1.2.1.2 del DM2008. La sollecitazione “taglio” viene invece calcolata sommando al contibuto dovuto ai carichi effettivamente agenti, secondo le varie combinazioni di carico, il valore corrispondente alla formazione delle cerniere plastiche prodotte dai relativi momenti resistenti, amplificati per un valore di sovraresistenza pari a 1 per strutture di classe di duttilità B, secondo quanto definito al par.7.4.4.1.1. Il valore resistente del taglio per la verifica viene calcolato in base a quanto definito al par. 4.1.2.1.3, tenendo conto delle indicazioni relative alle “zone critiche”, in accordo ai par. 7.4.4.1.2.2, 7.4.6.1.1 e 7.4.6.2.1. Pilastri Per evitare la plasticizzazione dei pilastri viene adottato il criterio della gerarchia delle resistenze per ciascun nodo trave-pilastro, eccezion fatta per i nodi delle sezioni di sommità dell’ultimo piano. Secondo tale criterio, per ciascun nodo, la somma dei momenti resistenti dei pilastri deve essere maggiore della somma dei momenti resistenti delle travi, aumentata di un fattore di sovraresistenza pari ad 1,10 per le strutture in classe di duttilità B. Anche le sollecitazioni di taglio da utilizzare nelle verifiche vengono ricavati dai momenti resistenti, secondo quanto indicato nel par.7.4.4.2.1., tenendo conto delle indicazioni relative alle “zone critiche”, in accordo ai par. 7.4.6.1.2. e 7.4.6.2.2.

9.2 Criteri di verifica – S.L.D. Per verificare che l’azione sismica non crei danni agli elementi non strutturali, tanto da provocare l’inagibilità della struttura, si è verificato che gli spostamenti di interpiano per le azioni agli stati limite di danno (SLD) siano inferiori al valore di 0,005 h, con h altezza del piano, in accordo con il limite indicato al § 7.3.7.2 del D.M.2008 per edifici aventi tamponamenti collegati rigidamente alla struttura che interferiscono con la deformabilità della stessa.




Novembre 2013

MANDANTE:

45

10. Sintesi dei risultati e delle verifiche

10.1 Principali configurazioni deformate

Deformata SLU no sisma

Deformata SLV sisma direz. Princip. +X




Novembre 2013

MANDANTE:

46

Deformata – SLV sisma direz. Princip. +Y




Novembre 2013

MANDANTE:

47

10.2 Inviluppi delle sollecitazioni

Pilastri

Inviluppo Sforzo Normale (N) - Pilastri

Inviluppo Taglio 2 (V2) – Pilastri




Novembre 2013

MANDANTE:

48

Inviluppo Taglio 3 (V3) – Pilastri

Inviluppo Momento flettente 2-2 (M2) – Pilastri




Novembre 2013

MANDANTE:

49

Inviluppo Momento flettente 3-3 (M3) – Pilastri

Setti

Inviluppo Azione N membranale – Setti




Novembre 2013

MANDANTE:

50

Inviluppo Azione V membranale – Setti

Inviluppo Azione V ortogonale – Setti




Novembre 2013

MANDANTE:

51

Inviluppo Azione M membranale – Setti

Inviluppo Azione M ortogonale – Setti

Platea




Novembre 2013

MANDANTE:

52

Pressione platea

10.3 Risultati Verifiche S.L.U. Le verifiche risultano soddisfatte per valori ≤1 Setti

Verifica N/M




Novembre 2013

MANDANTE:

53

Verifica 25

Acciaio




Novembre 2013

MANDANTE:

54

Verifica V/T 4.2.4.1.2




Novembre 2013

MANDANTE:

55

Verifica N/M 4.2.4.1.2




Novembre 2013

MANDANTE:

56

Verifica Flessione 4.2.4.1.3.2




Novembre 2013

MANDANTE:

57

Verifica Presso Flessione 4.2.4.1.3.2

10.4 Verifiche SLE – no sisma

LEGENDA TABELLA STATI LIMITE D' ESERCIZIO




Novembre 2013

MANDANTE:

58

In tabella vengono riportati i valori di interesse per il controllo degli stati limite d'esercizio. In particolare vengono riportati, in relazione al tipo di elemento strutturale, i risultati relativi alle tre categorie di combinazione considerate: Combinazioni rare Combinazioni frequenti Combinazioni quasi permanenti. I valori di interesse sono i seguenti: rRfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in

combinazioni rare [normalizzato a 1] rRfyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in

combinazioni rare [normalizzato a 1]

rPfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni quasi permanenti [normalizzato a 1]

wR apertura caratteristica delle fessure in combinazioni rare [mm] wF apertura caratteristica delle fessure in combinazioni frequenti [mm] wP apertura caratteristica delle fessure in combinazioni quasi permanenti

[mm] dR massima deformazione in combinazioni rare dF massima deformazione in combinazioni frequenti dP massima deformazione in combinazioni quasi permanenti Per ognuno dei nove valori soprariportati viene indicata (Rif.cmb) la combinazione in cui si è verificato. In relazione al tipo di elemento strutturale i valori sono selezionati nel modo seguente: pilastri rRfck rRfyk rPfck per sezioni significative travi rRfck rRfyk rPfck per sezioni significative wR wF wP per sezioni significative dR dF dP massimi in campata setti e gusci rRfck rRfyk rPfck massimi nei nodi dell’elemento wR wF wP massimi nei nodi dell’elemento Si precisa che i valori di massima deformazione per travi sono riferiti al piano verticale (piano locale 1-2 con momenti flettenti 3-3). Setto rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb wR wF wP Rif. cmb mm mm mm 61 0.02 0.22 7.38e-03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 62 0.08 0.22 0.03 133,131,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 63 0.08 0.42 0.03 133,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0




Novembre 2013

MANDANTE:

59

64 0.10 0.81 0.04 133,142,161 0.37 0.36 0.35 141,159,161 65 0.10 0.81 0.03 133,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 66 0.04 0.81 0.02 133,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 67 0.09 0.80 0.03 131,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 68 0.09 0.37 0.02 131,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 69 0.02 0.28 0.02 141,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 70 0.03 0.15 0.01 127,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 71 0.05 0.21 0.02 144,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 72 0.05 0.51 0.02 144,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 73 0.06 0.78 0.03 126,141,161 0.33 0.24 0.0 141,159,0 74 0.05 0.78 0.03 142,141,161 0.38 0.0 0.0 141,0,0 75 0.02 0.79 0.02 142,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 76 0.06 0.79 0.04 142,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 77 0.04 0.46 0.03 142,131,161 0.16 0.14 0.14 131,157,161 78 0.03 0.36 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 79 0.02 0.35 6.03e-03 141,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 80 0.02 0.33 6.39e-03 131,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 81 0.02 0.17 6.61e-03 131,144,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 82 0.02 0.24 7.69e-03 133,129,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 83 0.02 0.14 0.01 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 84 0.02 0.06 0.02 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 85 0.01 0.13 0.02 127,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 86 0.02 0.04 0.02 127,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 87 0.02 0.03 0.02 137,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 88 0.02 0.05 0.03 126,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 89 0.02 0.07 0.03 127,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 90 0.02 0.05 0.03 126,142,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 103 0.07 0.52 0.03 131,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 104 0.04 0.60 0.03 131,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 123 0.06 0.66 0.02 133,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 124 0.09 0.81 0.04 133,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 125 0.04 0.70 0.01 133,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 126 0.03 0.76 0.02 129,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 127 0.05 0.79 0.03 142,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 128 0.03 0.78 0.02 142,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 129 0.02 0.21 5.52e-03 133,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 130 6.11e-03 0.01 7.17e-03 133,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 131 0.03 0.24 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 132 0.02 0.05 0.02 141,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 133 6.14e-03 0.01 7.23e-03 126,126,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 134 5.40e-03 8.74e-03 6.77e-03 126,125,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 135 0.01 0.02 0.02 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 136 6.71e-03 0.06 5.85e-03 127,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 137 5.95e-03 0.07 6.55e-03 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 138 0.02 0.08 0.02 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 140 9.61e-03 0.13 0.01 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 141 0.01 0.09 0.01 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 142 0.01 0.20 0.01 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 143 9.28e-03 0.11 0.01 127,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 144 0.03 0.08 0.03 127,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 146 0.01 0.02 2.88e-03 133,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 147 0.02 0.15 0.01 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 148 0.01 0.06 9.71e-03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 149 0.01 0.06 0.01 142,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 150 0.02 0.15 0.02 131,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 151 5.71e-03 0.02 7.06e-03 127,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 152 9.20e-03 0.03 0.01 126,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 153 9.88e-03 0.03 0.01 127,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 154 5.41e-03 0.02 6.41e-03 140,127,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 155 8.43e-03 0.05 0.01 144,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 156 7.70e-03 0.04 9.19e-03 137,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 157 4.88e-03 0.02 5.20e-03 141,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 158 0.01 0.10 0.01 141,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 159 7.49e-03 0.07 5.28e-03 133,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 160 5.25e-03 0.03 2.23e-03 141,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0




Novembre 2013

MANDANTE:

60

Setto rRfck rRfyk rPfck wR wF wP 0.10 0.81 0.04 0.38 0.36 0.35

Guscio rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb wR wF wP Rif. cmb mm mm mm 1 4.81e-03 0.01 5.21e-03 126,131,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 2 9.87e-03 0.02 2.66e-03 136,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 3 9.72e-03 0.04 5.29e-03 127,136,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 4 0.01 0.03 0.01 126,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 5 8.81e-03 0.02 5.01e-03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 6 0.05 0.10 0.01 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 7 8.85e-03 0.02 0.01 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 8 9.26e-03 0.02 3.24e-03 136,136,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 9 0.01 0.04 7.44e-03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 10 0.01 0.03 9.29e-03 141,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 11 0.01 0.04 0.01 133,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 12 0.03 0.04 0.04 131,130,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 13 0.01 0.04 0.01 142,143,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 14 0.06 0.12 0.02 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 15 0.01 0.09 0.01 131,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 16 0.02 0.04 0.03 141,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 17 0.08 0.15 0.09 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 18 0.03 0.09 0.02 141,126,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 19 0.02 0.02 0.02 141,126,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 20 0.06 0.12 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 21 0.02 0.06 0.02 141,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 22 0.03 0.04 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 23 0.06 0.10 0.05 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 24 0.02 0.03 0.03 131,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 25 0.01 0.03 4.24e-03 125,143,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 26 0.06 0.12 0.02 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 27 0.02 0.07 6.13e-03 131,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 28 0.03 0.03 0.04 141,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 29 0.09 0.16 0.09 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 30 0.04 0.12 0.03 141,126,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 31 0.03 0.03 0.03 142,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 32 0.08 0.15 0.06 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 33 0.03 0.05 0.03 142,126,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 34 0.03 0.06 0.02 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 35 0.05 0.09 0.06 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 36 0.02 0.04 0.02 138,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 37 9.14e-03 0.05 9.57e-03 126,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 38 0.02 0.04 5.08e-03 133,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 39 0.03 0.06 8.05e-03 133,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 40 0.01 0.03 0.01 127,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 41 0.02 0.05 6.77e-03 131,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 42 0.09 0.10 0.10 142,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 43 0.03 0.05 0.04 142,126,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 44 0.06 0.09 0.04 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 45 0.03 0.07 9.56e-03 131,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 46 0.07 0.11 0.08 142,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 47 0.04 0.07 0.04 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 48 0.06 0.08 0.07 142,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 49 0.01 0.03 0.01 129,131,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 50 0.01 0.02 5.90e-03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 51 0.03 0.05 0.01 142,132,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 52 0.04 0.05 0.04 131,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 53 0.05 0.11 0.03 127,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 54 0.09 0.14 0.10 142,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 55 0.05 0.10 0.04 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 56 0.03 0.05 0.03 142,130,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 57 0.04 0.10 0.02 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 58 0.08 0.17 0.08 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 59 0.07 0.13 0.07 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 60 0.05 0.06 0.05 141,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0




Novembre 2013

MANDANTE:

61

91 9.48e-03 0.05 0.01 126,142,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 92 0.02 0.03 4.42e-03 131,141,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 93 0.02 0.05 8.45e-03 143,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 94 0.02 0.02 0.01 127,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 95 0.02 0.06 6.66e-03 131,126,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 96 0.09 0.10 0.10 142,142,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 97 0.04 0.06 0.04 142,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 98 0.04 0.07 0.03 133,133,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 99 0.02 0.05 6.40e-03 142,133,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 100 0.07 0.09 0.07 142,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 101 0.04 0.08 0.05 138,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 102 0.06 0.08 0.07 142,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 105 0.02 0.04 0.03 142,136,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 106 0.07 0.15 0.06 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 107 0.02 0.08 0.02 142,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 108 0.03 0.06 0.03 138,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 109 0.07 0.15 0.06 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 110 0.03 0.08 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 111 0.02 0.02 0.02 141,136,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 112 0.06 0.13 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 113 0.03 0.06 0.03 141,126,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 114 0.03 0.05 0.04 142,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 115 0.05 0.11 0.04 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 116 0.04 0.06 0.04 142,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 117 0.02 0.02 0.02 141,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 118 0.06 0.12 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 119 0.02 0.04 0.02 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 120 0.04 0.06 0.04 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 121 0.05 0.10 0.03 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 122 0.03 0.05 0.03 141,133,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 139 0.03 0.05 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 145 0.01 0.03 0.01 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 161 7.86e-03 0.01 7.79e-03 141,126,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 162 0.03 0.06 0.03 126,126,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 163 0.01 0.03 0.02 127,127,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 164 0.04 0.09 0.05 126,126,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 165 0.03 0.05 0.03 137,137,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 166 0.04 0.08 0.05 126,126,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 167 9.61e-03 0.02 9.62e-03 133,137,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 168 0.01 0.04 0.01 136,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 169 0.03 0.05 0.03 131,131,161 0.0 0.0 0.0 0,0,0 170 0.01 0.04 0.01 143,141,162 0.0 0.0 0.0 0,0,0 Guscio rRfck rRfyk rPfck wR wF wP 0.09 0.17 0.10 0.0 0.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

62

11. Caratteristiche e affidabilità del codice di calcolo

Informazioni sul codice di calcolo Titolo: PRO_SAP PROfessional Structural Analysis Program Versione: PROFESSIONAL (build 2012-09-159) Produttore-Distributore: 2S.I. Software e Servizi per l’Ingegneria s.r.l., Ferrara Codice Licenza: Licenza dsi3480

Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l’affidabilità e soprattutto l’idoneità al caso specifico. La documentazione, fornita dal produttore e distributore del software, contiene un’esauriente descrizione delle basi teoriche e degli algoritmi impiegati, l’individuazione dei campi d’impiego, nonché casi prova interamente risolti e commentati, corredati dei file di input necessari a riprodurre l’elaborazione. 2S.I. ha verificato l’affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell’analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. E’ possibile reperire la documentazione contenente alcuni dei più significativi casi trattati al seguente link: http://www.2si.it/Software/Affidabilità.htm

11.1 Giudizio motivato sull’accettabilità dei risultati Il programma prevede una serie di controlli automatici (check) che consentono l’individuazione di errori di modellazione. Al termine dell’analisi un controllo automatico identifica la presenza di spostamenti o rotazioni abnormi. Si può pertanto asserire che l’elaborazione sia corretta e completa.




Novembre 2013

MANDANTE:

63

12. Verifiche di sicurezza geotecniche

12.1 Modellazione geotecnica e determinazione delle costanti di Winkler Sulla base di quanto descritto nella relazione geologica, si è inserita nel programma la stratigrafia indicata nei paragrafi relativi ad inizio della presente relazione: Per analizzare il comportamento del complesso terreno-struttura occorre fare riferimento a modelli dinamici, che rappresentano l'unica via per ottenere le sollecitazioni reali sul terreno di fondazione e sugli elementi strutturali. Nel software ProSap il modello utilizzato per tenere in conto l’interazione terreno-struttura è: Modello su suolo elastico alla Winkler Le equazione differenziali che descrivono il problema su suolo elastico, rispettivamente, della trave e della piastra sono:

(1) xpxq

dx

xwdEJ

4

4

(2) y,xpy,xq

y

y,xw

yx

y,xw2

x

y,xwD

4

4

22

4

4

4

essendo w è lo spostamento verticale del punto generico al contatto fondazione-terreno, E è il modulo di Young del materiale costituente la fondazione, J è il momento d’inerzia della sezione della trave, D la rigidezza flessionale della piastra, q il carico applicato e p la pressione di contatto. Alla (1) e alla (2) vanno associate le equazione (algebriche o differenziali) che descrivono il comportamento del terreno, in particolare esprimendo gli spostamenti w all’interfaccia fondazione-terreno in funzione della distribuzione delle pressioni di contatto. Per la trave e la piastra esse si scrivono in generale come:

(3) xpfxw

(4) y,xpfy,xw Per ragioni di semplicità computazionale, la modellazione del sistema fondazione-terreno viene normalmente condotta nell’ambito del comportamento elastico lineare. Dal punto di vista fisico, per simulare l’interazione terreno-fondazione, il terreno viene assimilato ad un letto di molle elastiche mutuamente indipendenti (suolo alla Winkler). Il modello di Winkler consiste nell’assumere una relazione lineare fra il cedimento in un punto e la.pressione di contatto nello stesso punto:

(5) xwKxp

dove la costante di proporzionalità K [N/m³] è detta coefficiente di reazione del terreno. Il coefficiente di reazione del terreno è quindi, per definizione, il rapporto tra il carico ed il cedimento. Sostituendo la (5) nella (1) si ottiene per la trave:

(6) xwKxq

dx

xwdEJ

4

4

che è l’ equazione differenziale del metodo di Winkler. Nel caso in esame le costanti di Winkler assegnate a ciascun elemento di fondazione risultano:

kvert = 3.7*10-2 N/mm3




Novembre 2013

MANDANTE:

64

korizz = 1.4*10-2 N/mm3

12.2 Valori delle massime pressioni attese

Valori delle massime pressioni attese – cmb.4

12.3 Valori di calcolo della portanza per fondazioni superficiali Il tabulato di calcolo fa riferimento alla seguente simbologia: Cmb numero della combinazione di carico (nel caso che essa sia di S.L.U. è riportata la

tipologia); Strato Rot. strato nel quale si attinge il minor valore di portanza rispetto al numero di strati

interessati dal cuneo di rottura; Ver.TB valore limite della resistenza a scorrimento nella direzione parallela alla sezione

trasversale dell'elemento; S.T.B / TB rapporto tra lo sforzo di taglio agente e il valore limite della resistenza a

scorrimento nella direzione parallela alla sezione trasversale dell'elemento (verifica positiva se il rapporto è < 1.0);

Ver.TL valore limite della resistenza a scorrimento nella direzione parallela allo sviluppo longitudinale dell'elemento;

S.T.L / TL rapporto tra lo sforzo di taglio agente e il valore limite della resistenza a




Novembre 2013

MANDANTE:

65

scorrimento nella direzione parallela allo sviluppo longitudinale dell'elemento (verifica positiva se il rapporto è < 1.0);

Sgm. Lt. tensione litostatica agente alla quota del piano di posa dell'elemento fondale; Qlim q valore del termine relativo al sovraccarico nella formula trinomia per il calcolo

della capacità portante (nel caso in cui si operi alle tensioni ammissibili corrisponde alla relativa parte della portanza ammissibile);

Qlim g valore del termine relativo alla larghezza della base di fondazione nella formula trinomia per il calcolo della capacità portante (nel caso in cui si operi alle tensioni ammissibili corrisponde alla relativa parte della portanza ammissibile);

Qlim c valore del termine relativo alla coesione nella formula trinomia per il calcolo della capacità portante (nel caso in cui si operi alle tensioni ammissibili corrisponde alla relativa parte della portanza ammissibile);

Qres T valore della capacità portante relativo alla resistenza al punzonamento del terreno sovrastante lo strato di rottura. Tale valore risulta non nullo nel caso di terreni stratificati dove lo strato di rottura è diverso dal primo (nel caso in cui si operi alle tensioni ammissibili corrisponde alla relativa parte della portanza ammissibile);

QLIM valore della capacità portante totale quale somma di Qlim q, Qlim g, Qlim c e di Qres T (nel caso in cui si operi alle tensioni ammissibili corrisponde alla portanza ammissibile);

T.T. / QLIM rapporto tra il massimo valore della distribuzione tensionale di contatto tra terreno ed elemento fondale e il valore della capacità portante (verifica positiva se il rapporto è < 1.0).

Nel caso in cui si è scelto di determinare la portanza anche per gli elementi platea viene riportata un ulteriore elemento nel quale sono riportate le verifiche di portanza del plinto equivalente alla Macro in esame Ai fini dei calcoli di portanza le sollecitazioni SLU sismiche saranno considerate moltiplicate per un coef. GammaRD = 1.10




Novembre 2013

MANDANTE:

66

TABULATI DI CALCOLO PARAMETRI DI CALCOLO Metodi di calcolo della portanza per fondazioni superficiali : Per terreni sciolti: Vesic Per terreni lapidei: Terzaghi Combinazioni di carico da approccio progettuale TIPO 2 Fattori utilizzati per il calcolo della portanza per fondazioni superficiali : Riduzione dimensioni per eccentricità : Si Fattori di forma della fondazione : Si Fattori di profondità del piano di posa : Si Fattori di inclinazione del carico : Si Fattori di punzonamento (Vesic) : Si Fattore riduzione effetto piastra (Bowles) : Si Fattore di riduzione dimensione Base equivalente platea : 20.00 % Fattore di riduzione dimensione Lunghezza equivalente platea : 20.00 % Effetti inerziali (Paolucci-Pecker): Coeff. sismico orizzontale Kh = 0.057 Angolo d'attrito alla quota di fond.= 20.0 Fattore correttivo Zc = 0.982 Fattore correttivo Zq = 0.942 Coefficienti parziali di sicurezza per Tensioni Ammissibili, SLE e SLD nel calcolo della portanza per fondazioni superficiali : Coeff. parziale di sicurezza Fc (statico) : 2.50 Coeff. parziale di sicurezza Fq (statico) : 2.50 Coeff. parziale di sicurezza Fg (statico) : 2.50 Coeff. parziale di sicurezza Fc (sismico) : 3.00 Coeff. parziale di sicurezza Fq (sismico) : 3.00 Coeff. parziale di sicurezza Fg (sismico) : 3.00 Coefficienti parziali di sicurezza per SLU nel calcolo della portanza per fondazioni superficiali : Coeff. parz. di sicurezza Prop. Materiali per Tan(fi) (statico) : 1.25 Coeff. parz. di sicurezza Prop. Materiali per c' (statico) : 1.25 Coeff. parz. di sicurezza Prop. Materiali per Cu (statico) : 1.40 Coeff. parz. di sicurezza Prop. Materiali per Tan(fi) (sismico) : 1.25 Coeff. parz. di sicurezza Prop. Materiali per c' (sismico) : 1.25 Coeff. parz. di sicurezza Prop. Materiali per Cu (sismico) : 1.40 Coeff. R1 capacità portante : 1.00 Coeff. R2 capacità portante : 1.80 Coeff. R3 capacità portante : 2.30 Coeff. R1 scorrimento : 1.00 Coeff. R2 scorrimento : 1.10 Coeff. R3 scorrimento : 1.10 Parametri per la verifica a scorrimento delle fondazioni superficiali : Fattore per l'adesione 6 < Ca < 10 : 8 Fattore per attrito ter.-fond. 5 < Delta < 10 : 7 Frazione di spinta passiva fSp : 30.00 % Metodi e parametri per il calcolo dei cedimenti delle fondazioni superficiali : Metodo di calcolo tensioni superficiali : Boussinesq Modalità d'interferenza dei bulbi tensionali : Bulbi isolati Metodo di calcolo dei cedimenti del terreno : Cedimenti edometrici

ARCHIVIO STRATIGRAFIE




Novembre 2013

MANDANTE:

67

Indice / Descrizione : 001 / Nuova stratigrafia n° 1 Numero strati : 2 Profondità falda : 300.00 cm. Strato n ° Quota di riferimento Spessore Indice / Descrizione terreno Effetto Attr. Neg. 1 da 0.0 a -200.0 cm. 200.0 cm. 001 / Strato 1 Assente 2 da -200.0 a -3000.0 cm. 2800.0 cm. 002 / Strato 2 Assente

ARCHIVIO TERRENI Indice / Descrizione terreno : 001 / Strato 1 Comportamento del terreno : Condizione drenata Peso Spec. Peso Spec. Sat. Angolo Res. Coesione Coes. non Dren. Mod. Edo. Mod. Ela. Poisson D.R. RQD C. Ades. daN/cmc daN/cmc Gradi (°) daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq % %

1.870 E-3 1.870 E-3 39.000 0.000 0.000 492.000 393.735 0.270 50.0 0.0 1.00 Indice / Descrizione terreno : 002 / Strato 2 Comportamento del terreno : Condizione non drenata Peso Spec. Peso Spec. Sat. Angolo Res. Coesione Coes. non Dren. Mod. Edo. Mod. Ela. Poisson D.R. RQD C. Ades. daN/cmc daN/cmc Gradi (°) daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq % %

1.690 E-3 1.790 E-3 22.000 0.100 0.565 88.000 419.000 0.500 60.0 0.0 0.50

DATI GEOMETRICI DEGLI ELEMENTI COSTITUENTI LE FONDAZIONI SUPERFICIALI Elemento Tipologia Indice Strat. Prof. Fon. Dia. Eq. Spessore Superficie Vert. Elem. Macro n° cm cm cm cmq n° n°

PLATEA N° 1 Platea 001 15.00 42.31 30.00 1406.25 4 1 PLATEA N° 2 Platea 001 15.00 42.31 30.00 1406.25 4 1 PLATEA N° 3 Platea 001 15.00 94.62 30.00 7031.25 4 1 PLATEA N° 4 Platea 001 15.00 81.03 30.00 5156.25 4 1 PLATEA N° 5 Platea 001 15.00 81.03 30.00 5156.25 4 1 PLATEA N° 6 Platea 001 15.00 181.18 30.00 25781.25 4 1 PLATEA N° 7 Platea 001 15.00 42.31 30.00 1406.25 4 1 PLATEA N° 8 Platea 001 15.00 42.31 30.00 1406.25 4 1 PLATEA N° 9 Platea 001 15.00 94.62 30.00 7031.25 4 1 PLATEA N° 10 Platea 001 15.00 73.29 30.00 4218.75 4 1 PLATEA N° 11 Platea 001 15.00 140.34 30.00 15468.75 4 1 PLATEA N° 12 Platea 001 15.00 73.29 30.00 4218.75 4 1 PLATEA N° 13 Platea 001 15.00 95.04 30.00 7093.76 4 1 PLATEA N° 14 Platea 001 15.00 192.31 30.00 29046.92 4 1 PLATEA N° 15 Platea 001 15.00 95.04 30.00 7093.76 4 1 PLATEA N° 16 Platea 001 15.00 71.64 30.00 4031.25 4 1 PLATEA N° 17 Platea 001 15.00 137.19 30.00 14781.25 4 1 PLATEA N° 18 Platea 001 15.00 71.64 30.00 4031.25 4 1 PLATEA N° 19 Platea 001 15.00 72.20 30.00 4093.76 4 1 PLATEA N° 20 Platea 001 15.00 138.25 30.00 15010.44 4 1 PLATEA N° 21 Platea 001 15.00 72.20 30.00 4093.76 4 1 PLATEA N° 22 Platea 001 15.00 43.70 30.00 1500.00 4 1 PLATEA N° 23 Platea 001 15.00 83.68 30.00 5500.00 4 1 PLATEA N° 24 Platea 001 15.00 43.70 30.00 1500.00 4 1 PLATEA N° 25 Platea 001 15.00 115.11 30.00 10406.25 4 1 PLATEA N° 26 Platea 001 15.00 211.46 30.00 35119.77 4 1 PLATEA N° 27 Platea 001 15.00 115.11 30.00 10406.25 4 1 PLATEA N° 28 Platea 001 15.00 45.05 30.00 1593.75 4 1 PLATEA N° 29 Platea 001 15.00 86.26 30.00 5843.75 4 1 PLATEA N° 30 Platea 001 15.00 45.05 30.00 1593.75 4 1 PLATEA N° 31 Platea 001 15.00 105.55 30.00 8749.99 4 1 PLATEA N° 32 Platea 001 15.00 202.11 30.00 32083.31 4 1




Novembre 2013

MANDANTE:

68

PLATEA N° 33 Platea 001 15.00 105.55 30.00 8749.99 4 1 PLATEA N° 34 Platea 001 15.00 76.48 30.00 4593.75 4 1 PLATEA N° 35 Platea 001 15.00 146.44 30.00 16843.75 4 1 PLATEA N° 36 Platea 001 15.00 76.48 30.00 4593.75 4 1 PLATEA N° 37 Platea 001 15.00 91.41 30.00 6562.50 4 1 PLATEA N° 38 Platea 001 15.00 91.41 30.00 6562.50 4 1 PLATEA N° 39 Platea 001 15.00 204.40 30.00 32812.50 4 1 PLATEA N° 40 Platea 001 15.00 158.33 30.00 19687.50 4 1 PLATEA N° 42 Platea 001 15.00 154.77 30.00 18812.50 4 1 PLATEA N° 44 Platea 001 15.00 94.41 30.00 7000.00 4 1 PLATEA N° 46 Platea 001 15.00 97.31 30.00 7437.50 4 1 PLATEA N° 48 Platea 001 15.00 165.21 30.00 21437.50 4 1 PLATEA N° 49 Platea 001 15.00 81.03 30.00 5156.25 4 1 PLATEA N° 50 Platea 001 15.00 81.03 30.00 5156.25 4 1 PLATEA N° 51 Platea 001 15.00 181.18 30.00 25781.25 4 1 PLATEA N° 52 Platea 001 15.00 140.34 30.00 15468.75 4 1 PLATEA N° 53 Platea 001 15.00 192.31 30.00 29046.92 4 1 PLATEA N° 54 Platea 001 15.00 137.19 30.00 14781.25 4 1 PLATEA N° 55 Platea 001 15.00 138.25 30.00 15010.44 4 1 PLATEA N° 56 Platea 001 15.00 83.68 30.00 5500.00 4 1 PLATEA N° 57 Platea 001 15.00 211.46 30.00 35119.77 4 1 PLATEA N° 58 Platea 001 15.00 86.26 30.00 5843.75 4 1 PLATEA N° 59 Platea 001 15.00 202.11 30.00 32083.31 4 1 PLATEA N° 60 Platea 001 15.00 146.44 30.00 16843.75 4 1 PLATEA N° 91 Platea 001 15.00 91.41 30.00 6562.50 4 1 PLATEA N° 92 Platea 001 15.00 91.41 30.00 6562.50 4 1 PLATEA N° 93 Platea 001 15.00 204.40 30.00 32812.50 4 1 PLATEA N° 94 Platea 001 15.00 158.33 30.00 19687.50 4 1 PLATEA N° 96 Platea 001 15.00 154.77 30.00 18812.50 4 1 PLATEA N° 98 Platea 001 15.00 94.41 30.00 7000.00 4 1 PLATEA N° 100 Platea 001 15.00 97.31 30.00 7437.50 4 1 PLATEA N° 102 Platea 001 15.00 165.21 30.00 21437.50 4 1 PLATEA N° 105 Platea 001 15.00 105.55 30.00 8749.99 4 1 PLATEA N° 106 Platea 001 15.00 202.11 30.00 32083.31 4 1 PLATEA N° 107 Platea 001 15.00 105.55 30.00 8749.99 4 1 PLATEA N° 109 Platea 001 15.00 202.11 30.00 32083.31 4 1 PLATEA N° 111 Platea 001 15.00 77.00 30.00 4656.26 4 1 PLATEA N° 112 Platea 001 15.00 147.44 30.00 17072.94 4 1 PLATEA N° 113 Platea 001 15.00 77.00 30.00 4656.26 4 1 PLATEA N° 115 Platea 001 15.00 147.44 30.00 17072.94 4 1 PLATEA N° 117 Platea 001 15.00 105.55 30.00 8749.99 4 1 PLATEA N° 118 Platea 001 15.00 202.11 30.00 32083.31 4 1 PLATEA N° 119 Platea 001 15.00 105.55 30.00 8749.99 4 1 PLATEA N° 121 Platea 001 15.00 202.11 30.00 32083.31 4 1 PLATEA N° 139 Platea 001 15.00 104.60 30.00 8593.75 4 1 PLATEA N° 145 Platea 001 15.00 118.01 30.00 10937.50 4 1 PLATEA N° 161 Platea 001 15.00 69.10 30.00 3750.00 4 1 PLATEA N° 162 Platea 001 15.00 132.31 30.00 13750.00 4 1 PLATEA N° 163 Platea 001 15.00 69.10 30.00 3750.00 4 1 PLATEA N° 164 Platea 001 15.00 149.27 30.00 17500.00 4 1 PLATEA N° 165 Platea 001 15.00 132.31 30.00 13750.00 4 1 PLATEA N° 166 Platea 001 15.00 149.27 30.00 17500.00 4 1 PLATEA N° 167 Platea 001 15.00 54.63 30.00 2343.75 4 1 PLATEA N° 168 Platea 001 15.00 104.60 30.00 8593.75 4 1 PLATEA N° 169 Platea 001 15.00 54.63 30.00 2343.75 4 1 PLATEA N° 170 Platea 001 15.00 118.01 30.00 10937.50 4 1 PLATEA N° 108 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.31 4 2 PLATEA N° 110 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.31 4 2 PLATEA N° 99 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.28 4 2 PLATEA N° 41 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.41 4 2 PLATEA N° 95 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.41 4 2 PLATEA N° 45 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.28 4 2 PLATEA N° 101 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.30 4 3 PLATEA N° 114 Platea 001 35.00 166.33 70.00 21729.20 4 3 PLATEA N° 122 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.30 4 3 PLATEA N° 116 Platea 001 35.00 166.33 70.00 21729.20 4 3




Novembre 2013

MANDANTE:

69

PLATEA N° 43 Platea 001 35.00 155.96 70.00 19104.20 4 3 PLATEA N° 47 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.30 4 3 PLATEA N° 97 Platea 001 35.00 155.96 70.00 19104.20 4 3 PLATEA N° 120 Platea 001 35.00 228.01 70.00 40833.30 4 3 Elemento Tipologia Indice Strat. Prof. Fon. Base Eq. Spessore Lung. Eq. Lung. Travata Eq. n° cm cm cm cm cm

MACRO N° 1 Macro-Platea 001 15.00 598.32 30.00 1813.41 1813.41 MACRO N° 2 Macro-Platea 001 35.00 350.00 70.00 700.00 700.00 MACRO N° 3 Macro-Platea 001 35.00 350.00 70.00 700.00 700.00

VALORI DI CALCOLO DELLA PORTANZA PER FONDAZIONI SUPERFICIALI ELEMENTO : PLATEA MACRO N° 1 Cmb Tipologia Sismica Ecc. B Ecc. L S. Taglio B S. Taglio L S. Normale T.T. min T.T. max n° cm cm daN daN daN daN/cmq daN/cmq

018 SLU STR No -41.6 18.4 0.2 7191.6 -286935.7 -0.206 -0.317 066 SLV A1 Si 2.1 22.1 28598.2 10908.2 -175658.1 -0.135 -0.188 089 SLV A1 Si -59.4 -59.4 8142.3 -36063.9 -179490.8 -0.089 -0.252 Cmb Strato Rot. Ver. TB S.T.B / TB Ver. TL S.T.L / TL Sgm. Lt. Qlim q Qlim g Qlim c Qres T QLIM T.T. / QLIM n° n° daN daN daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq

018/SLU STR 2 di 3 135000.9 0.000 134755.8 0.053 -0.028 -0.163 0.000 -1.561 -0.027 -1.750 0.181 066/SLV A1 2 di 3 82787.6 0.345 82542.4 0.132 -0.028 -0.153 0.000 -1.493 -0.027 -1.673 0.113 089/SLV A1 2 di 3 84586.0 0.096 84340.8 0.428 -0.028 -0.153 0.000 -1.480 -0.027 -1.660 0.152 ELEMENTO : PLATEA MACRO N° 2 Cmb Tipologia Sismica Ecc. B Ecc. L S. Taglio B S. Taglio L S. Normale T.T. min T.T. max n° cm cm daN daN daN daN/cmq daN/cmq

004 SLU STR No -4.1 3.1 2.5 1337.2 -77978.7 -0.297 -0.338 059 SLV A1 Si -16.0 -4.5 -7435.3 -1861.4 -40238.6 -0.137 -0.191 080 SLV A1 Si -10.9 19.9 -1927.7 5242.2 -42681.5 -0.122 -0.226 Cmb Strato Rot. Ver. TB S.T.B / TB Ver. TL S.T.L / TL Sgm. Lt. Qlim q Qlim g Qlim c Qres T QLIM T.T. / QLIM n° n° daN daN daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq

004/SLU STR 2 di 2 37357.8 0.000 36973.4 0.036 -0.065 -0.163 0.000 -1.777 -0.051 -1.990 0.170 059/SLV A1 2 di 2 19649.5 0.378 19265.1 0.097 -0.065 -0.153 0.000 -1.685 -0.051 -1.889 0.101 080/SLV A1 2 di 2 20795.8 0.093 20411.3 0.257 -0.065 -0.153 0.000 -1.714 -0.051 -1.918 0.118 ELEMENTO : PLATEA MACRO N° 3 Cmb Tipologia Sismica Ecc. B Ecc. L S. Taglio B S. Taglio L S. Normale T.T. min T.T. max n° cm cm daN daN daN daN/cmq daN/cmq

004 SLU STR No 2.9 2.6 1019.1 2.1 -82574.8 -0.319 -0.355 061 SLV A1 Si -4.1 -1.3 -2840.9 -7412.5 -46848.2 -0.180 -0.207 090 SLV A1 Si 16.8 4.7 10026.0 -2062.2 -49221.4 -0.157 -0.249 Cmb Strato Rot. Ver. TB S.T.B / TB Ver. TL S.T.L / TL Sgm. Lt. Qlim q Qlim g Qlim c Qres T QLIM T.T. / QLIM n° n° daN daN daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq daN/cmq

004/SLU STR 2 di 2 39514.4 0.026 39129.9 0.000 -0.065 -0.163 0.000 -1.778 -0.051 -1.991 0.178 061/SLV A1 2 di 2 22750.9 0.125 22366.4 0.331 -0.065 -0.153 0.000 -1.704 -0.051 -1.908 0.108 090/SLV A1 2 di 2 23864.4 0.420 23479.9 0.088 -0.065 -0.153 0.000 -1.661 -0.051 -1.864 0.134

Il valore T.T./QLIM è sempre <1, la verifica è da ritenersi pertanto soddisfatta.

12.4 Valori di calcolo dei cedimenti per fondazioni superficiali

CALCOLO DEI CEDIMENTI DELLA FONDAZIONE

La determinazione dei cedimenti delle fondazioni, assume, in special modo nella fase di




Novembre 2013

MANDANTE:

70

esercizio, una rilevanza notevole per il manufatto da realizzarsi. Nell'evolversi della fase di cedimento, il terreno passa da uno stato di sforzo corrente (dovuto al peso proprio) a uno nuovo, per effetto del carico addizionale applicato. La variazione dello stato tensionale di cui sopra, produce una serie di movimenti di rotolamento e scorrimento relativo tra i granuli del terreno nonché deformazioni elastiche è rotture delle particelle costituenti il mezzo, localizzate in una limitata zona d'influenza a ridosso dell'area di carico. L'insieme di questi fenomeni costituisce il cedimento, che nel caso in esame è quello verticale. Nonostante che la frazione elastica sia modesta, l'esperienza ha dimostrato che modellare il terreno (ai fini del calcolo dei cedimenti) come materiale pseudoelastico permette di ottenere risultati soddisfacenti. Diversi sono i metodi esistenti in letteratura per il calcolo dei cedimenti (si ricorda che qualunque sia il metodo di calcolo, la determinazione del valore del cedimento deve intendersi come la miglior stima delle deformazioni subite dal terreno da attendersi all'applicazione dei carichi) quelli implementati vengono di seguito descritti. Il metodo edometrico, che si basa sulla nota relazione:

n

ii

ied

ived z

Ew

1 ,

,

dove i termini dell'espressioni hanno il seguente significato: Δσv, i variazione stato tensionale verticale alla profondità “zi” dello strato i-esimo per l'applicazione del carico; Eed, i modulo edometrico del terreno relativo allo strato i-esimo; Δzi spessore dello strato i-esimo. Si ricorda che tale metodo si basa sull'ipotesi edometrica, quindi l'approssimazione del risultato è tanto migliore quanto più ridotto è il rapporto tra lo spessore dello strato deformabile e la dimensione in pianta delle fondazioni. Tuttavia lo stesso è dotato di ottima approssimazione anche nel caso di strati deformabili di spessore notevole. Il metodo dell'elasticità, che si basa sulle note relazioni:

n

ii

i

iv zE

w1

,Imp.

n

ii

i

iv zE

w1

2 ,

Lib. 1

21

dove i termini dell'espressioni hanno il seguente significato: wImp. cedimento in condizioni di deformazione laterale impedita; wLib. cedimento in condizioni di deformazione laterale libera; Δσv, i variazione stato tensionale verticale alla profondità “zi” dello strato i-esimo per l'applicazione del carico; E i modulo elastico del terreno relativo allo strato i-esimo; Δzi spessore dello strato i-esimo. La doppia formulazione adottata consente di ottenere un intervallo di valori (valore minimo per wImp. e valore massimo per wLib.) del cedimento elastico per la fondazione in esame. La seguente mappatura ha lo scopo di fornire una valutazione di massima dei cedimenti:




Novembre 2013

MANDANTE:

71

Mappatura dei cedimenti – cmb.52

Si omette la stesura del tabulato di calcolo Il valore stimato dei cedimenti in condizioni di esercizio della struttura è tale da non comprometterne l’utilizzo.




Novembre 2013

MANDANTE:

72

13. Descrizione del modello di calcolo ad elementi finiti

13.1 Caratteristiche materiali utilizzati

LEGENDA TABELLA DATI MATERIALI (Modello 1 e 2) Il programma consente l’uso di materiali diversi. Sono previsti i seguenti tipi di materiale:

1 materiale tipo cemento armato 2 materiale tipo acciaio 3 materiale tipo muratura 4 materiale tipo legno 5 materiale tipo generico

I materiali utilizzati nella modellazione sono individuati da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni materiale vengono riportati in tabella i seguenti dati:

Young modulo di elasticità normale Poisson coefficiente di contrazione trasversale G modulo di elasticità tangenziale Gamma peso specifico Alfa coefficiente di dilatazione termica

I dati soprariportati vengono utilizzati per la modellazione dello schema statico e per la determinazione dei carichi inerziali e termici. In relazione al tipo di materiale vengono riportati inoltre:

1 cemento armato Rck resistenza caratteristica cubica Fctm resistenza media a trazione semplice 2 acciaio Ft tensione di rottura a trazione Fy tensione di snervamento Fd resistenza di calcolo Fdt resistenza di calcolo per spess. t>40 mm Sadm tensione ammissibile Sadmt tensione ammissibile per spess. t>40 mm 3 muratura Resist. Fk resistenza caratteristica a compressione Resist. Fvko resistenza caratteristica a taglio 4 legno Resist. fc0k Resistenza caratteristica (tensione amm. per

REGLES) per compressione Resist. ft0k Resistenza caratteristica (tensione amm. per




Novembre 2013

MANDANTE:

73

REGLES) per trazione Resist. fmk Resistenza caratteristica (tensione amm. per

REGLES) per flessione Resist. fvk Resistenza caratteristica (tensione amm. per

REGLES) per taglio Modulo E0,05 Modulo elastico parallelo caratteristico Lamellare lamellare o massiccio

Id Tipo / Note Young Poisson G Gamma Alfa daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm3 1 Calcestruzzo Classe C25/30 3.145e+05 0.12 1.404e+05 2.50e-03 1.00e-05 Rck 300.0 fctm 25.6 3 Calcestruzzo Classe C28/35 3.260e+05 0.12 1.455e+05 2.50e-03 1.00e-05 Rck 350.0 fctm 28.4 11 acciaio Fe430 - S275 2.100e+06 0.30 8.077e+05 7.85e-03 1.00e-05 ft 4300.0 fy 2750.0 fd 2750.0 fdt 2500.0 sadm 1900.0 sadmt 1700.0

13.2 Modellazione delle sezioni

LEGENDA TABELLA DATI SEZIONI (Modello 1 e 2) Il programma consente l’uso di sezioni diverse. Sono previsti i seguenti tipi di sezione: 1 sezione di tipo generico 2 profilati semplici 3 profilati accoppiati e speciali Le sezioni utilizzate nella modellazione sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni sezione vengono riportati in tabella i seguenti dati: Area area della sezione A V2 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 2) A V3 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 3) Jt fattore torsionale di rigidezza J2-2 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 2 J3-3 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 3 W2-2 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 2 W3-3 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 3 Wp2-2 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 2 Wp3-3 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 3




Novembre 2013

MANDANTE:

74

I dati soprariportati vengono utilizzati per la determinazione dei carichi inerziali e per la definizione delle rigidezze degli elementi strutturali; qualora il valore di Area V2 (e/o Area V3) sia nullo la deformabilità per taglio V2 (e/o V3) è trascurata. La valutazione delle caratteristiche inerziali delle sezioni è condotta nel riferimento 2-3 dell’elemento.

rettangolare a T a T rovescia a T di colmo a L a L specchiata

a L specchiata

rovescia

a L rovescia a L di colmo a doppio T a quattro

specchiata

a quattro

a U a C a croce circolare rettangolare cava circolare cava

Per quanto concerne i profilati semplici ed accoppiati l’asse 2 del riferimento coincide con l’asse x riportato nei più diffusi profilatari. Per quanto concerne le sezioni di tipo generico (tipo 1.): i valori dimensionali con prefisso B sono riferiti all’asse 2 i valori dimensionali con prefisso H sono riferiti all’asse Id Tipo Area A V2 A V3 Jt J 2-2 J 3-3 W 2-2 W 3-3 Wp 2-2 Wp 3-3 cm2 cm2 cm2 cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm3 1 HEA 180 45.30 0.0 0.0 14.80 925.00 2510.00 102.70 293.60 156.50 324.90 2 profilo OMG150x110x40x5.0 (Section Maker) 22.80 0.0 0.0 1.89 623.55 684.57 69.28 85.82 112.93 112.11 3 HEA 200 53.80 0.0 0.0 21.00 1336.00 3692.00 133.60 388.60 203.80 429.50 4 Circolare: r=1.00 3.14 2.65 2.65 1.57 0.79 0.79 0.79 0.79 1.33 1.33

13.3 Modellazione struttura: nodi LEGENDA TABELLA DATI NODI Il programma utilizza per la modellazione nodi strutturali.




Novembre 2013

MANDANTE:

75

Ogni nodo è individuato dalle coordinate cartesiane nel sistema di riferimento globale (X Y Z). Ad ogni nodo è eventualmente associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale, ed un set di sei molle (tre per le traslazioni, tre per le rotazioni). Le tabelle sottoriportate riflettono le succitate possibilità. In particolare per ogni nodo viene indicato in tabella: Nodo numero del nodo. X valore della coordinata X Y valore della coordinata Y Z valore della coordinata Z Per i nodi ai quali sia associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale o un set di molle viene indicato in tabella: Nodo numero del nodo. X valore della coordinata X Y valore della coordinata Y Z valore della coordinata Z Note eventuale codice di vincolo (es. v=110010 sei valori relativi ai sei gradi di libertà

previsti per il nodo TxTyTzRxRyRz, il valore 1 indica che lo spostamento o rotazione relativo è impedito, il valore 0 indica che lo spostamento o rotazione relativo è libero).

Note (FS = 1, 2,…) eventuale codice del tipo di fondazione speciale (1, 2,… fanno riferimento alle tipologie: plinto, palo, plinto su pali,…) che è collegato al nodo. (ISO = “id SIGLA”) indice e sigla identificativa dell’ eventuale isolatore sismico assegnato al nodo

Rig. TX valore della rigidezza dei vincoli elastici eventualmente applicati al nodo, nello specifico TX (idem per TY, TZ, RX, RY, RZ).

TABELLA DATI NODI Nodo X Y Z Nodo X Y Z Nodo X Y Z cm cm cm cm cm cm cm cm cm 1 0.0 0.0 0.0 2 2250.0 0.0 0.0 3 0.0 700.0 0.0 4 2250.0 700.0 0.0 5 0.0 662.5 0.0 6 2250.0 662.5 0.0 7 0.0 37.5 0.0 8 2250.0 37.5 0.0 9 37.5 0.0 0.0 10 37.5 700.0 0.0 11 37.5 662.5 0.0 12 37.5 37.5 0.0 13 2212.5 0.0 0.0 14 2212.5 700.0 0.0 15 2212.5 662.5 0.0 16 2212.5 37.5 0.0 17 312.5 662.5 0.0 18 312.5 37.5 0.0 19 312.5 700.0 0.0 20 312.5 0.0 0.0 21 1747.5 662.5 0.0 22 1747.5 37.5 0.0 23 1282.5 662.5 0.0 24 1282.5 37.5 0.0 25 817.5 662.5 0.0 26 817.5 37.5 0.0 27 352.5 662.5 0.0 28 352.5 37.5 0.0 29 1747.5 700.0 0.0 30 1747.5 0.0 0.0 31 1282.5 700.0 0.0 32 1282.5 0.0 0.0 33 817.5 700.0 0.0 34 817.5 0.0 0.0 35 352.5 700.0 0.0 36 352.5 0.0 0.0 37 2025.0 662.5 0.0 38 2025.0 37.5 0.0 39 1325.0 662.5 0.0 40 1325.0 37.5 0.0 41 1175.0 662.5 0.0 42 1175.0 37.5 0.0 43 475.0 662.5 0.0 44 475.0 37.5 0.0 45 2025.0 700.0 0.0 46 2025.0 0.0 0.0 47 1325.0 700.0 0.0 48 1325.0 0.0 0.0 49 1175.0 700.0 0.0 50 1175.0 0.0 0.0 51 475.0 700.0 0.0 52 475.0 0.0 0.0 53 2025.0 175.0 0.0 54 1325.0 175.0 0.0 55 1175.0 175.0 0.0 56 475.0 175.0 0.0 57 2025.0 525.0 0.0 58 1325.0 525.0 0.0 59 1175.0 525.0 0.0 60 475.0 525.0 0.0 61 37.5 525.0 0.0 62 0.0 525.0 0.0 63 2250.0 525.0 0.0 64 2212.5 525.0 0.0 65 312.5 525.0 0.0 66 1791.7 525.0 0.0




Novembre 2013

MANDANTE:

76

67 1282.5 525.0 0.0 68 817.5 525.0 0.0 69 352.5 525.0 0.0 70 37.5 175.0 0.0 71 0.0 175.0 0.0 72 2250.0 175.0 0.0 73 2212.5 175.0 0.0 74 312.5 175.0 0.0 75 1791.7 175.0 0.0 76 1282.5 175.0 0.0 77 817.5 175.0 0.0 78 352.5 175.0 0.0 79 475.0 662.5 95.0 80 475.0 37.5 95.0 81 37.5 525.0 95.0 82 2212.5 525.0 95.0 83 312.5 525.0 95.0 84 37.5 175.0 95.0 85 37.5 662.5 95.0 86 37.5 37.5 95.0 87 2212.5 175.0 95.0 88 312.5 175.0 95.0 89 2212.5 662.5 95.0 90 2212.5 37.5 95.0 91 312.5 662.5 95.0 92 312.5 37.5 95.0 93 1747.5 662.5 95.0 94 1747.5 37.5 95.0 95 1282.5 662.5 95.0 96 1282.5 37.5 95.0 97 817.5 662.5 95.0 98 817.5 37.5 95.0 99 352.5 662.5 95.0 100 352.5 37.5 95.0 101 2025.0 662.5 95.0 102 2025.0 37.5 95.0 103 1325.0 662.5 95.0 104 1325.0 37.5 95.0 105 1175.0 662.5 95.0 106 1175.0 37.5 95.0 107 2212.5 350.0 0.0 108 2212.5 350.0 95.0 109 1282.5 350.0 0.0 110 1175.0 350.0 0.0 111 312.5 350.0 95.0 112 817.5 350.0 0.0 113 475.0 350.0 0.0 114 37.5 350.0 95.0 115 352.5 350.0 0.0 116 37.5 350.0 0.0 117 0.0 350.0 0.0 118 2250.0 350.0 0.0 119 2025.0 350.0 0.0 120 312.5 350.0 0.0 121 1791.7 350.0 0.0 122 1325.0 350.0 0.0 123 1558.3 525.0 0.0 124 941.7 37.5 95.0 125 1558.3 175.0 0.0 126 708.3 662.5 95.0 127 708.3 175.0 0.0 128 941.7 175.0 0.0 129 708.3 525.0 0.0 130 941.7 525.0 0.0 131 708.3 37.5 95.0 132 1558.3 662.5 0.0 133 1558.3 700.0 0.0 134 1558.3 0.0 0.0 135 1558.3 37.5 0.0 136 1558.3 350.0 0.0 137 941.7 662.5 0.0 138 941.7 700.0 0.0 139 941.7 0.0 0.0 140 941.7 37.5 0.0 141 941.7 350.0 0.0 142 708.3 662.5 0.0 143 708.3 700.0 0.0 144 708.3 0.0 0.0 145 708.3 37.5 0.0 146 708.3 350.0 0.0 147 1558.3 662.5 95.0 148 1558.3 37.5 95.0 149 941.7 662.5 95.0 150 2025.0 175.0 190.0 151 2025.0 525.0 190.0 152 1791.7 175.0 190.0 153 1791.7 525.0 190.0 154 1558.3 175.0 190.0 155 1558.3 525.0 190.0 156 1325.0 175.0 190.0 157 1325.0 525.0 190.0 158 1175.0 175.0 190.0 159 1175.0 525.0 190.0 160 941.7 175.0 190.0 161 941.7 525.0 190.0 162 708.3 175.0 190.0 163 708.3 525.0 190.0 164 475.0 175.0 190.0 165 475.0 525.0 190.0 166 37.5 662.5 290.0 167 37.5 37.5 290.0 168 312.5 662.5 290.0 169 312.5 37.5 290.0 170 100.0 37.5 0.0 171 100.0 37.5 95.0 172 100.0 37.5 290.0 173 200.0 37.5 0.0 174 200.0 37.5 95.0 175 200.0 37.5 290.0 176 100.0 37.5 225.0 177 200.0 37.5 225.0 178 37.5 525.0 290.0 179 37.5 350.0 290.0 180 37.5 175.0 290.0 181 312.5 525.0 290.0 182 312.5 350.0 290.0 183 312.5 175.0 290.0 184 312.5 37.5 225.0 185 37.5 37.5 225.0 186 100.0 662.5 0.0 187 100.0 662.5 290.0 188 200.0 662.5 0.0 189 200.0 662.5 290.0 190 312.5 662.5 225.0 191 37.5 662.5 225.0 192 312.5 525.0 225.0 193 312.5 350.0 225.0 194 312.5 175.0 225.0 195 37.5 525.0 225.0 196 37.5 350.0 225.0 197 37.5 175.0 225.0 198 100.0 662.5 95.0 199 100.0 662.5 225.0 200 200.0 662.5 95.0 201 200.0 662.5 225.0 202 200.0 700.0 0.0 203 200.0 525.0 0.0 204 200.0 0.0 0.0 205 200.0 350.0 0.0 206 200.0 175.0 0.0 207 100.0 700.0 0.0 208 100.0 525.0 0.0 209 100.0 0.0 0.0 210 100.0 350.0 0.0 211 100.0 175.0 0.0 212 2212.5 37.5 321.0 213 2212.5 662.5 613.0 214 2212.5 -2.5 302.3 215 1747.5 526.3 549.3 216 1282.5 173.8 384.7 217 2212.5 702.5 631.7 218 1747.5 37.5 321.0 219 1747.5 662.5 613.0 220 1747.5 -2.5 302.3 221 1282.5 350.0 467.0 222 1282.5 526.3 549.3 223 1747.5 702.5 631.7 224 1282.5 37.5 321.0 225 1282.5 662.5 613.0 226 1282.5 -2.5 302.3 227 817.5 173.8 384.7 228 817.5 350.0 467.0 229 1282.5 702.5 631.7 230 352.5 37.5 321.0 231 352.5 662.5 613.0 232 352.5 -2.5 302.3 233 817.5 526.3 549.3 234 352.5 173.8 384.7 235 352.5 702.5 631.7 236 817.5 37.5 321.0 237 817.5 662.5 613.0 238 817.5 -2.5 302.3 239 352.5 350.0 467.0 240 352.5 526.3 549.3 241 817.5 702.5 631.7 242 2212.5 173.8 384.7 243 2212.5 350.0 467.0 244 2212.5 526.3 549.3 245 1747.5 173.8 384.7 246 1747.5 350.0 467.0

13.4 Modellazione struttura: elementi trave

TABELLA DATI TRAVI




Novembre 2013

MANDANTE:

77

Il programma utilizza per la modellazione elementi a due nodi denominati in generale travi. Ogni elemento trave è individuato dal nodo iniziale e dal nodo finale. Ogni elemento è caratterizzato da un insieme di proprietà riportate in tabella che ne completano la modellazione.

1

2

3X

Y

Z

orientamento elementi 2D non verticali

X

Y

Z

1

2

3orientamento elementi 2D verticali

In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella: Elem. numero dell’elemento Note codice di comportamento: trave, trave di fondazione, pilastro, asta, asta

tesa, asta compressa Nodo I (J) numero del nodo iniziale (finale) Mat. codice del materiale assegnato all’elemento Sez. codice della sezione assegnata all’elemento Rotaz. valore della rotazione dell’elemento, attorno al proprio asse, nel caso in

cui l’orientamento di default non sia adottabile; l’orientamento di default prevede per gli elementi non verticali l’asse 2 contenuto nel piano verticale e l’asse 3 orizzontale, per gli elementi verticali l’asse 2 diretto secondo X negativo e l’asse 3 diretto secondo Y negativo

Svincolo I (J) codici di svincolo per le azioni interne; i primi sei codici si riferiscono al nodo iniziale, i restanti sei al nodo finale (il valore 1 indica che la relativa azione interna non è attiva)

Wink V costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione della trave su suolo elastico

Wink O costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione del suolo elastico orizzontale

Elem. Note Nodo I Nodo J Mat. Sez. Rotaz. Svincolo I Svincolo J Wink V Wink O gradi daN/cm3 daN/cm3 1 Asta 100 231 11 4 2 Asta 230 99 11 4 3 Asta 90 213 11 4 4 Asta 212 89 11 4 5 Pilas. 123 155 11 1 6 Pilas. 125 154 11 1 7 Pilas. 58 157 11 1 8 Pilas. 54 156 11 1 9 Pilas. 59 159 11 1 10 Pilas. 55 158 11 1 11 Pilas. 130 161 11 1 12 Pilas. 128 160 11 1




Novembre 2013

MANDANTE:

78

13 Pilas. 129 163 11 1 14 Pilas. 127 162 11 1 15 Pilas. 60 165 11 1 16 Pilas. 56 164 11 1 17 Trave 165 163 11 1 18 Trave 158 159 11 1 19 Trave 164 162 11 1 20 Trave 164 165 11 1 21 Trave 157 155 11 1 22 Trave 150 151 11 1 23 Trave 156 154 11 1 24 Trave 156 157 11 1 25 Trave 161 159 11 1 26 Trave 160 158 11 1 27 Trave 153 151 11 1 28 Trave 152 150 11 1 29 Trave 163 161 11 1 30 Trave 162 160 11 1 31 Trave 155 153 11 1 32 Trave 154 152 11 1 33 Trave 162 163 11 1 34 Trave 160 161 11 1 35 Trave 154 155 11 1 36 Trave 152 153 11 1 37 Pilas. 89 213 11 3 90.00 38 Pilas. 90 212 11 3 90.00 39 Trave 212 242 11 1 40 Trave 213 217 11 1 41 Trave 214 212 11 1 42 Pilas. 93 219 11 3 90.00 43 Pilas. 94 218 11 3 90.00 44 Trave 218 245 11 1 45 Trave 219 223 11 1 46 Trave 220 218 11 1 47 Pilas. 95 225 11 3 90.00 48 Pilas. 96 224 11 3 90.00 49 Trave 224 216 11 1 50 Trave 225 229 11 1 51 Trave 226 224 11 1 52 Pilas. 99 231 11 3 90.00 53 Pilas. 100 230 11 3 90.00 54 Trave 230 234 11 1 55 Trave 231 235 11 1 56 Trave 232 230 11 1 57 Pilas. 97 237 11 3 90.00 58 Pilas. 98 236 11 3 90.00 59 Trave 236 227 11 1 60 Trave 237 241 11 1 61 Trave 238 236 11 1 62 Trave 235 241 11 2 000011 000011 63 Trave 240 233 11 2 000011 000011 64 Trave 239 228 11 2 000011 000011 65 Trave 234 227 11 2 000011 000011 66 Trave 232 238 11 2 000011 000011 67 Trave 223 217 11 2 000011 000011 68 Trave 215 244 11 2 000011 000011 69 Trave 246 243 11 2 000011 000011 70 Trave 245 242 11 2 000011 000011 71 Trave 220 214 11 2 000011 000011 72 Trave 229 223 11 2 000011 000011 73 Trave 222 215 11 2 000011 000011 74 Trave 221 246 11 2 000011 000011 75 Trave 216 245 11 2 000011 000011 76 Trave 226 220 11 2 000011 000011 77 Trave 241 229 11 2 000011 000011 78 Trave 233 222 11 2 000011 000011




Novembre 2013

MANDANTE:

79

79 Trave 228 221 11 2 000011 000011 80 Trave 227 216 11 2 000011 000011 81 Trave 238 226 11 2 000011 000011 82 Trave 242 243 11 1 83 Trave 215 219 11 1 84 Trave 216 221 11 1 85 Trave 234 239 11 1 86 Trave 227 228 11 1 87 Trave 245 246 11 1 88 Trave 243 244 11 1 89 Trave 221 222 11 1 90 Trave 239 240 11 1 91 Trave 228 233 11 1 92 Trave 246 215 11 1 93 Trave 244 213 11 1 94 Trave 222 225 11 1 95 Trave 240 231 11 1 96 Trave 233 237 11 1 97 Pilas. 57 151 11 1 98 Pilas. 53 150 11 1 99 Pilas. 66 153 11 1 100 Pilas. 75 152 11 1

13.5 Modellazione struttura: elementi shell

LEGENDA TABELLA DATI SHELL Il programma utilizza per la modellazione elementi a tre o quattro nodi denominati in generale shell. Ogni elemento shell è individuato dai nodi I, J, K, L (L=I per gli elementi a tre nodi). Ogni elemento è caratterizzato da un insieme di proprietà riportate in tabella che ne completano la modellazione.

X

Y

Z

1

23

X

Y

Z

1

2

3

orientamento elementi 3D non verticali orientamento elementi 3D verticali

In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella:

Elem. numero dell’elemento Note codice di comportamento:

Guscio (elemento guscio in elevazione non verticale) Guscio fond. (elemento guscio su suolo elastico)




Novembre 2013

MANDANTE:

80

Setto (elemento guscio in elevazione verticale) Membrana (elemento guscio con comportamento membranale)

Nodo I (J, K, L) numero del nodo I (J, K, L) Mat. codice del materiale assegnato all’elemento Spessore spessore dell’elemento (costante) Wink V costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la

modellazione del suolo elastico verticale Wink O costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la

modellazione del suolo elastico orizzontale Elem. Note Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Mat. Spessore Wink V Wink O cm daN/cm3 daN/cm3 1 Guscio fond. 5 11 10 3 3 30.0 0.04 0.01 2 Guscio fond. 15 6 4 14 3 30.0 0.04 0.01 3 Guscio fond. 37 15 14 45 3 30.0 0.04 0.01 4 Guscio fond. 62 61 11 5 3 30.0 0.04 0.01 5 Guscio fond. 64 63 6 15 3 30.0 0.04 0.01 6 Guscio fond. 57 64 15 37 3 30.0 0.04 0.01 7 Guscio fond. 1 9 12 7 3 30.0 0.04 0.01 8 Guscio fond. 13 2 8 16 3 30.0 0.04 0.01 9 Guscio fond. 46 13 16 38 3 30.0 0.04 0.01 10 Guscio fond. 188 17 19 202 3 30.0 0.04 0.01 11 Guscio fond. 203 65 17 188 3 30.0 0.04 0.01 12 Guscio fond. 204 20 18 173 3 30.0 0.04 0.01 13 Guscio fond. 132 21 29 133 3 30.0 0.04 0.01 14 Guscio fond. 123 66 21 132 3 30.0 0.04 0.01 15 Guscio fond. 134 30 22 135 3 30.0 0.04 0.01 16 Guscio fond. 41 23 31 49 3 30.0 0.04 0.01 17 Guscio fond. 59 67 23 41 3 30.0 0.04 0.01 18 Guscio fond. 50 32 24 42 3 30.0 0.04 0.01 19 Guscio fond. 142 25 33 143 3 30.0 0.04 0.01 20 Guscio fond. 129 68 25 142 3 30.0 0.04 0.01 21 Guscio fond. 144 34 26 145 3 30.0 0.04 0.01 22 Guscio fond. 17 27 35 19 3 30.0 0.04 0.01 23 Guscio fond. 65 69 27 17 3 30.0 0.04 0.01 24 Guscio fond. 20 36 28 18 3 30.0 0.04 0.01 25 Guscio fond. 21 37 45 29 3 30.0 0.04 0.01 26 Guscio fond. 66 57 37 21 3 30.0 0.04 0.01 27 Guscio fond. 30 46 38 22 3 30.0 0.04 0.01 28 Guscio fond. 23 39 47 31 3 30.0 0.04 0.01 29 Guscio fond. 67 58 39 23 3 30.0 0.04 0.01 30 Guscio fond. 32 48 40 24 3 30.0 0.04 0.01 31 Guscio fond. 137 41 49 138 3 30.0 0.04 0.01 32 Guscio fond. 130 59 41 137 3 30.0 0.04 0.01 33 Guscio fond. 139 50 42 140 3 30.0 0.04 0.01 34 Guscio fond. 27 43 51 35 3 30.0 0.04 0.01 35 Guscio fond. 69 60 43 27 3 30.0 0.04 0.01 36 Guscio fond. 36 52 44 28 3 30.0 0.04 0.01 37 Guscio fond. 117 116 61 62 3 30.0 0.04 0.01 38 Guscio fond. 107 118 63 64 3 30.0 0.04 0.01 39 Guscio fond. 119 107 64 57 3 30.0 0.04 0.01 40 Guscio fond. 205 120 65 203 3 30.0 0.04 0.01 41 Guscio fond. 136 121 66 123 3 70.0 0.04 0.02 42 Guscio fond. 110 109 67 59 3 30.0 0.04 0.01 43 Guscio fond. 146 112 68 129 3 70.0 0.04 0.02 44 Guscio fond. 120 115 69 65 3 30.0 0.04 0.01 45 Guscio fond. 121 119 57 66 3 70.0 0.04 0.02 46 Guscio fond. 109 122 58 67 3 30.0 0.04 0.01 47 Guscio fond. 141 110 59 130 3 70.0 0.04 0.02 48 Guscio fond. 115 113 60 69 3 30.0 0.04 0.01




Novembre 2013

MANDANTE:

81

49 Guscio fond. 7 12 70 71 3 30.0 0.04 0.01 50 Guscio fond. 16 8 72 73 3 30.0 0.04 0.01 51 Guscio fond. 38 16 73 53 3 30.0 0.04 0.01 52 Guscio fond. 173 18 74 206 3 30.0 0.04 0.01 53 Guscio fond. 135 22 75 125 3 30.0 0.04 0.01 54 Guscio fond. 42 24 76 55 3 30.0 0.04 0.01 55 Guscio fond. 145 26 77 127 3 30.0 0.04 0.01 56 Guscio fond. 18 28 78 74 3 30.0 0.04 0.01 57 Guscio fond. 22 38 53 75 3 30.0 0.04 0.01 58 Guscio fond. 24 40 54 76 3 30.0 0.04 0.01 59 Guscio fond. 140 42 55 128 3 30.0 0.04 0.01 60 Guscio fond. 28 44 56 78 3 30.0 0.04 0.01 61 Setto 101 89 15 37 3 30.0 62 Setto 93 101 37 21 3 30.0 63 Setto 147 93 21 132 3 30.0 64 Setto 95 103 39 23 3 30.0 65 Setto 105 95 23 41 3 30.0 66 Setto 149 105 41 137 3 30.0 67 Setto 126 97 25 142 3 30.0 68 Setto 91 99 27 17 3 25.0 69 Setto 200 91 17 188 3 25.0 70 Setto 102 90 16 38 3 30.0 71 Setto 94 102 38 22 3 30.0 72 Setto 148 94 22 135 3 30.0 73 Setto 96 104 40 24 3 30.0 74 Setto 106 96 24 42 3 30.0 75 Setto 124 106 42 140 3 30.0 76 Setto 131 98 26 145 3 30.0 77 Setto 92 100 28 18 3 25.0 78 Setto 174 92 18 173 3 25.0 79 Setto 64 15 89 82 3 25.0 80 Setto 107 64 82 108 3 25.0 81 Setto 16 73 87 90 3 25.0 82 Setto 73 107 108 87 3 25.0 83 Setto 65 17 91 83 3 25.0 84 Setto 120 65 83 111 3 25.0 85 Setto 18 74 88 92 3 25.0 86 Setto 74 120 111 88 3 25.0 87 Setto 61 11 85 81 3 25.0 88 Setto 116 61 81 114 3 25.0 89 Setto 12 70 84 86 3 25.0 90 Setto 70 116 114 84 3 25.0 91 Guscio fond. 71 70 116 117 3 30.0 0.04 0.01 92 Guscio fond. 73 72 118 107 3 30.0 0.04 0.01 93 Guscio fond. 53 73 107 119 3 30.0 0.04 0.01 94 Guscio fond. 206 74 120 205 3 30.0 0.04 0.01 95 Guscio fond. 125 75 121 136 3 70.0 0.04 0.02 96 Guscio fond. 55 76 109 110 3 30.0 0.04 0.01 97 Guscio fond. 127 77 112 146 3 70.0 0.04 0.02 98 Guscio fond. 74 78 115 120 3 30.0 0.04 0.01 99 Guscio fond. 75 53 119 121 3 70.0 0.04 0.02 100 Guscio fond. 76 54 122 109 3 30.0 0.04 0.01 101 Guscio fond. 128 55 110 141 3 70.0 0.04 0.02 102 Guscio fond. 78 56 113 115 3 30.0 0.04 0.01 103 Setto 99 79 43 27 3 30.0 104 Setto 100 80 44 28 3 30.0 105 Guscio fond. 39 132 133 47 3 30.0 0.04 0.01 106 Guscio fond. 58 123 132 39 3 30.0 0.04 0.01 107 Guscio fond. 48 134 135 40 3 30.0 0.04 0.01 108 Guscio fond. 122 136 123 58 3 70.0 0.04 0.02 109 Guscio fond. 40 135 125 54 3 30.0 0.04 0.01 110 Guscio fond. 54 125 136 122 3 70.0 0.04 0.02 111 Guscio fond. 25 137 138 33 3 30.0 0.04 0.01 112 Guscio fond. 68 130 137 25 3 30.0 0.04 0.01 113 Guscio fond. 34 139 140 26 3 30.0 0.04 0.01 114 Guscio fond. 112 141 130 68 3 70.0 0.04 0.02




Novembre 2013

MANDANTE:

82

115 Guscio fond. 26 140 128 77 3 30.0 0.04 0.01 116 Guscio fond. 77 128 141 112 3 70.0 0.04 0.02 117 Guscio fond. 43 142 143 51 3 30.0 0.04 0.01 118 Guscio fond. 60 129 142 43 3 30.0 0.04 0.01 119 Guscio fond. 52 144 145 44 3 30.0 0.04 0.01 120 Guscio fond. 113 146 129 60 3 70.0 0.04 0.02 121 Guscio fond. 44 145 127 56 3 30.0 0.04 0.01 122 Guscio fond. 56 127 146 113 3 70.0 0.04 0.02 123 Setto 103 147 132 39 3 30.0 124 Setto 97 149 137 25 3 30.0 125 Setto 79 126 142 43 3 30.0 126 Setto 80 131 145 44 3 30.0 127 Setto 98 124 140 26 3 30.0 128 Setto 104 148 135 40 3 30.0 129 Setto 201 190 91 200 3 25.0 130 Setto 195 191 166 178 3 25.0 131 Setto 177 184 92 174 3 25.0 132 Setto 192 190 168 181 3 25.0 133 Setto 196 195 178 179 3 25.0 134 Setto 197 196 179 180 3 25.0 135 Setto 185 197 180 167 3 25.0 136 Setto 193 192 181 182 3 25.0 137 Setto 194 193 182 183 3 25.0 138 Setto 184 194 183 169 3 25.0 139 Guscio fond. 12 170 211 70 3 30.0 0.04 0.01 140 Setto 185 176 171 86 3 25.0 141 Setto 175 169 184 177 3 25.0 142 Setto 172 175 177 176 3 25.0 143 Setto 167 172 176 185 3 25.0 144 Setto 86 171 170 12 3 25.0 145 Guscio fond. 70 211 210 116 3 30.0 0.04 0.01 146 Setto 189 168 190 201 3 25.0 147 Setto 83 91 190 192 3 25.0 148 Setto 111 83 192 193 3 25.0 149 Setto 88 111 193 194 3 25.0 150 Setto 92 88 194 184 3 25.0 151 Setto 81 85 191 195 3 25.0 152 Setto 114 81 195 196 3 25.0 153 Setto 84 114 196 197 3 25.0 154 Setto 86 84 197 185 3 25.0 155 Setto 85 198 186 11 3 25.0 156 Setto 191 199 198 85 3 25.0 157 Setto 166 187 199 191 3 25.0 158 Setto 198 200 188 186 3 25.0 159 Setto 199 201 200 198 3 25.0 160 Setto 187 189 201 199 3 25.0 161 Guscio fond. 186 188 202 207 3 30.0 0.04 0.01 162 Guscio fond. 208 203 188 186 3 30.0 0.04 0.01 163 Guscio fond. 209 204 173 170 3 30.0 0.04 0.01 164 Guscio fond. 210 205 203 208 3 30.0 0.04 0.01 165 Guscio fond. 170 173 206 211 3 30.0 0.04 0.01 166 Guscio fond. 211 206 205 210 3 30.0 0.04 0.01 167 Guscio fond. 11 186 207 10 3 30.0 0.04 0.01 168 Guscio fond. 61 208 186 11 3 30.0 0.04 0.01 169 Guscio fond. 9 209 170 12 3 30.0 0.04 0.01 170 Guscio fond. 116 210 208 61 3 30.0 0.04 0.01 171 Guscio 232 238 227 234 11 0.1 172 Guscio 238 226 216 227 11 0.1 173 Guscio 226 220 245 216 11 0.1 174 Guscio 220 214 242 245 11 0.1 175 Guscio 234 227 228 239 11 0.1 176 Guscio 227 216 221 228 11 0.1 177 Guscio 216 245 246 221 11 0.1 178 Guscio 245 242 243 246 11 0.1 179 Guscio 239 228 233 240 11 0.1 180 Guscio 228 221 222 233 11 0.1




Novembre 2013

MANDANTE:

83

181 Guscio 221 246 215 222 11 0.1 182 Guscio 246 243 244 215 11 0.1 183 Guscio 240 233 241 235 11 0.1 184 Guscio 233 222 229 241 11 0.1 185 Guscio 222 215 223 229 11 0.1 186 Guscio 215 244 217 223 11 0.1

13.6 Modellazione struttura: elementi solaio

LEGENDA TABELLA DATI SOLAI (Modello 1 e 2) Il programma utilizza per la modellazione elementi a tre o più nodi denominati in generale solaio. Ogni elemento solaio è individuato da una poligonale di nodi 1,2, ..., N. L’elemento solaio è utilizzato in primo luogo per la modellazione dei carichi agenti sugli elementi strutturali. In secondo luogo può essere utilizzato per la corretta ripartizione delle forze orizzontali agenti nel proprio piano. L’elemento balcone è derivato dall’elemento solaio. I carichi agenti sugli elementi, raccolti in un archivio, sono direttamente assegnati agli elementi utilizzando le informazioni raccolte nell’ archivio (es. i coefficienti combinatori). La tabella seguente riporta i dati utilizzati per la definizione dei carichi e delle masse. Id.Arch. Identificativo dell’ archivio Tipo Tipo di carico Variab. Carico variabile generico Var. rid. Carico variabile generico con riduzione in funzione dell’ area (c.5.5.

…) Neve Carico di neve G1k carico permanente (comprensivo del peso proprio) G2k carico permanente non strutturale e non compiutamente definito Qk carico variabile Fatt. A fattore di riduzione del carico variabile (0.5 o 0.75) per tipo “Var.rid.” S sis. fattore di riduzione del carico variabile per la definizione delle masse sismiche

per D.M. 96 (vedi NOTA sul capitolo "normativa di riferimento") Psi 0 Coefficiente combinatorio dei valori caratteristici delle azioni variabili: per

valore raro Psi 1 Coefficiente combinatorio dei valori caratteristici delle azioni variabili: per

valore frequente Psi 2 Coefficiente combinatorio dei valori caratteristici delle azioni variabili: per

valore quasi permanentePsi S 2 Coefficiente di combinazione che fornisce il valore quasi-permanente

dell’azione variabile: per la definizione delle masse sismiche Fatt. Fi Coefficiente di correlazione dei carichi per edifici




Novembre 2013

MANDANTE:

84

Ogni elemento è caratterizzato da un insieme di proprietà riportate in tabella che ne completano la modellazione. In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella: Elem numero dell’elemento Tipo codice di comportamento S elemento utilizzato solo per scarico C elemento utilizzato per scarico e per modellazione piano rigido M scarico monodirezionale B scarico bidirezionale Id.Arch. Identificativo dell’ archivio Mat codice del materiale assegnato all'elemento Spessore spessore dell’elemento (costante) Orditura angolo (rispetto all’asse X) della direzione dei travetti principali Gk carico permanente (comprensivo del peso proprio) Qk carico variabile Nodi numero dei nodi che definiscono l'elemento (5 per riga)

Nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione con le tensioni ammissibili vengono riportate le massime tensioni nell'elemento (massima compressione nel calcestruzzo, massima tensione nell'acciaio, massima tensione tangenziale); nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione con il metodo degli stati limite vengono riportati il rapporto x/d e le verifiche per sollecitazioni proporzionali nonché le verifiche in esercizio.

In particolare i simboli utilizzati in tabella assumono il seguente significato: Elem. numero identificativo dell’elemento Stato Codici di verifica relativi alle tensioni normali e alle tensioni tangenziali Note Viene riportato il codice relativo alla sezione(s) e relativo al materiale(m); Pos. Ascissa del punto di verifica F ist, F infi Frecce instantanee e a tempo infinito Momento Momento flettente Taglio Sollecitazione di taglio Af inf. Area di armatura longitudinale posta all’intradosso della trave Af sup. Area di armatura longitudinale posta all’estradosso della trave AfV Area dell’armatura atta ad assorbire le azioni di taglio Beff Base della sezione di cls per l’assorbimento del taglio simboli utilizzati con il metodo delle tensioni ammissibili: sc max Massima tensione di compressione del calcestruzzo sf max Massima tensione nell’acciaio tau max Massima tensione tangenziale nel cls simboli utilizzati con il metodo degli stati limite: x/d rapporto tra posizione dell’asse neutro e altezza utile alla rottura della sezione

(per sola flessione) verif. rapporto Sd/Su con sollecitazioni ultime proporzionali:

valore minore o uguale a 1 per verifica positiva




Novembre 2013

MANDANTE:

85

Verif.V rapporto Sd/Su con sollecitazioni taglianti proporzionali valore minore o uguale a 1 per verifica positiva

rRfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni rare [normalizzato a 1]

rFfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni frequenti [normalizzato a 1]

rPfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni quasi permanenti [normalizzato a 1]

rRfyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in combinazioni frequenti [normalizzato a 1]

rFyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in combinazioni rare [normalizzato a 1]

rPfyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in combinazioni quasi permanenti [normalizzato a 1]

wR apertura caratteristica delle fessure in combinazioni rare [mm] wF apertura caratteristica delle fessure in combinazioni frequenti [mm] wP apertura caratteristica delle fessure in combinazioni quasi permanenti [mm] ID Arch. Tipo G1k G2k Qk Fatt. A s sis. Psi 0 Psi 1 Psi 2 Psi S 2 Fatt. Fi daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 1 Variab. 1.00e-03 0.15 1.00 0.70 0.50 0.30 0.30 1.00 6 Neve 3.50e-02 5.00e-03 8.00e-03 1.00 0.50 0.20 0.0 0.0 1.00 7 Neve 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 1.00 0.50 0.20 0.0 0.0 1.00

Elem. Tipo ID Arch. Mat. Spessore Orditura G1k G2k Qk Nodo 1/6.. Nodo 2/7.. Nodo 3/8.. Nodo.. Nodo.. daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 1 SM 1 m=11 1.0 0.0 1.00e-03 0.15 164 162 163 165 2 SM 1 m=11 1.0 0.0 1.00e-03 0.15 162 160 161 163 3 SM 1 m=11 1.0 0.0 1.00e-03 0.15 160 158 159 161 4 SM 1 m=11 1.0 0.0 1.00e-03 0.15 156 154 155 157 5 SM 1 m=11 1.0 0.0 1.00e-03 0.15 154 152 153 155 6 SM 1 m=11 1.0 0.0 1.00e-03 0.15 152 150 151 153 7 CM 6 m=1 5.0 0.0 3.50e-02 5.00e-03 8.00e-03 178 181 168 189 187 166 8 CM 6 m=1 5.0 0.0 3.50e-02 5.00e-03 8.00e-03 179 182 181 178 9 CM 6 m=1 5.0 0.0 3.50e-02 5.00e-03 8.00e-03 180 183 182 179 10 CM 6 m=1 5.0 0.0 3.50e-02 5.00e-03 8.00e-03 167 172 175 169 183 180 11 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 244 217 223 215 12 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 215 223 229 222 13 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 222 229 241 233 14 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 233 241 235 240 15 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 243 244 215 246 16 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 246 215 222 221 17 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 221 222 233 228 18 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 228 233 240 239 19 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 242 243 246 245 20 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 245 246 221 216 21 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 216 221 228 227 22 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 227 228 239 234 23 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 214 242 245 220 24 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 220 245 216 226




Novembre 2013

MANDANTE:

86

25 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 226 216 227 238 26 CM 7 m=11 0.5 90.0 3.50e-03 1.50e-03 8.00e-03 238 227 234 232




Novembre 2013

MANDANTE:

87

14. Verifica nodi

Verifica secondo il D.M. 14/01/2008 dei nodi: 212, 230

Coefficienti di sicurezza utilizzati M0 = 1.05 M1 = 1.10 M2 = 1.25 Colonna lato inferiore Tipo di profilo: HEA 180 Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Classe sezione: 1 Flangia: Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Dimensioni (B x H x Sp): 180.0 x 392.3 x 10.0 mm Bullonature: Viti cl. 8.8 Dadi 8 ( fyb = 649 N/mm2, ftb = 800 N/mm2 ) Diametro Ø = 16 mm Ares = 156.8 mm2 (ridotta per filettatura) Diametro foro Ø0 = 17 mm Sollecitazioni nella sezione d'attacco dell'elemento: Nodo.CMB V2 [N] V3 [N] N [N] M2 [N mm] M3 [N mm] T [N mm] 230.11 10201.1 72.5 -5145.0 -16776.9 -17720000.0 -7673.7 230.18 5469.1 87.8 1014.4 -18936.3 -17540000.0 -8662.7 Calcolo resistenze Resistenza a trazione dei bulloni Ftb,Rd = 0,9 • ftb • Ares / M2 = 90333.1 N Resistenza a punzonamento flangia Bpf,Rd = 0,6 • • dm • tf • ftk / M2 = 155621.9 N Resistenza a punzonamento ala passante Bpa,Rd = 0,6 • • dm • ta • ftk / M2 = 147840.8 N




Novembre 2013

MANDANTE:

88

Bull. Ff,Rd [N] Ft,Rd [N] 1 9370.9 9370.9 2 21236.5 21236.5 3 21236.5 21236.5 4 17874.4 17874.4 5 9370.9 9370.9 6 21236.5 21236.5 7 21236.5 21236.5 8 17874.4 17874.4 Legenda Ff,Rd = Mres,m / ( Bm • Rm ) resistenza a flessione flangia Ft,Rd = min [ Ftb,Rd , Bpf,Rd , Bpa,Rd , Ff,Rd ] resistenza a trazione di progetto Resistenza a taglio dei bulloni Fvb,Rd = 0,6 • ftb • Ares / M2 = 60222.1 N Bull. Fbf,x,Rd [N] Fba,x,Rd [N] Fv,x,Rd [N] Fbf,y,Rd [N] Fba,y,Rd [N] Fv,y,Rd [N] 1 64493.8 92273.0 60222.1 55040.0 130720.0 55040.0 2 97129.4 92273.0 60222.1 137600.0 130720.0 60222.1 3 97129.4 92273.0 60222.1 112604.5 106974.3 60222.1 4 64493.9 92273.0 60222.1 55040.0 130720.0 55040.0 5 64493.8 92273.0 60222.1 55040.0 130720.0 55040.0 6 97129.4 92273.0 60222.1 137600.0 130720.0 60222.1 7 97129.4 92273.0 60222.1 112604.5 106974.3 60222.1 8 64493.9 92273.0 60222.1 55040.0 130720.0 55040.0 Legenda Fbf,x,Rd = k • • ftk • Ø • tf / M2 resistenza a rifollamento flangia in direzione x Fba,x,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento ala passante in direzione x Fv,x,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbf,x,Rd , Fba,x,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione x Fbf,y,Rd = k • • ftk • Ø • tf / M2 resistenza a rifollamento flangia in direzione y Fba,y,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento ala passante in direzione y Fv,y,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbf,y,Rd , Fba,y,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione y




Novembre 2013

MANDANTE:

89

Verifiche sui bulloni 1-Taglio e trazione (Nodo n. 230, CMB n. 18) Bull.X [mm] Y [mm] Fv,Ed [N] Fv,Rd [N] Ft,Ed [N] Ft,Rd [N] FV1 VER 1 54.00 -252.86 686.2 55040.0 0.0 9370.9 0.012467 Ok 2 54.00 -61.89 686.2 60222.1 5766.9 21236.5 0.205363 Ok 3 54.00 61.89 686.4 60222.1 10519.1 21236.5 0.365205 Ok 4 54.00 116.37 686.4 55040.0 12611.1 17874.4 0.516428 Ok 5 -54.00 -252.86 681.1 55040.0 0.0 9370.9 0.012375 Ok 6 -54.00 -61.89 681.2 60222.1 5778.7 21236.5 0.205675 Ok 7 -54.00 61.89 681.3 60222.1 10530.9 21236.5 0.365518 Ok 8 -54.00 116.37 681.3 55040.0 12622.9 17874.4 0.516807 Ok 2-Trazione (Nodo n. 230, CMB n. 18) Bull.X [mm] Y [mm] Ft,Ed [N] Ft,Rd [N] FV2 VER 1 54.00 -252.86 0.0 9370.9 0.000000 Ok 2 54.00 -61.89 5766.9 21236.5 0.271554 Ok 3 54.00 61.89 10519.1 21236.5 0.495331 Ok 4 54.00 116.37 12611.1 17874.4 0.705540 Ok 5 -54.00 -252.86 0.0 9370.9 0.000000 Ok 6 -54.00 -61.89 5778.7 21236.5 0.272110 Ok 7 -54.00 61.89 10530.9 21236.5 0.495887 Ok 8 -54.00 116.37 12622.9 17874.4 0.706200 Ok Legenda Fv,Ed forza di taglio agente sul bullone




Novembre 2013

MANDANTE:

90

Fv,Rd resistenza a taglio di progetto del bullone Ft,Ed forza di trazione agente sul bullone Ft,Rd resistenza a trazione di progetto del bullone FV1 = Fv,Ed / Fv,Rd + Ft,Ed / ( 1.4 • Ft,Rd ) FV2 = Ft,Ed / Ft,Rd VER FVi ≤ 1 Verifica del momento di progetto del giunto (Nodo n. 230, CMB n. 11)

Momento resistente del giunto Mj,Rd = 32766650.0 N mm Momento di progetto Mj,Ed = 17720000.0 N mm Mj,Ed / Mj,Rd = 0.540794 Ok

Controvento Col. Inf. ÷ Trave 2- Tipo di profilo: LU 100x10 Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Bullonature: Viti cl. 8.8 Dadi 8 ( fyb = 649 N/mm2, ftb = 800 N/mm2 ) Diametro Ø = 12 mm Ares = 84.8 mm2 (ridotta per filettatura) Diametro foro Ø0 = 13 mm Sollecitazioni nella sezione d'attacco del controvento: Nodo.CMB V2 [N] V3 [N] N [N] M2 [N mm] M3 [N mm] T [N mm] 230.18 100.2 0.0 -43358.7 0.0 0.0 0.0 230.41 77.1 0.0 31740.0 0.0 0.0 0.0 Calcolo resistenze Resistenza a taglio dei bulloni Fvb,Rd = 0,6 • ftb • Ares / M2 = 32572.0 N Bull. Fbp,x,Rd [N] Fba,x,Rd [N] Fv,x,Rd [N] Fbp,y,Rd [N] Fba,y,Rd [N] Fv,y,Rd [N] 1 61920.0 52922.9 32572.0 61920.0 82295.4 32572.0 2 61920.0 103200.0 32572.0 35048.5 82295.4 32572.0 Legenda Fbp,x,Rd = k • • ftk • Ø • tc / M2 resistenza a rifollamento piastra in direzione x Fba,x,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento asta elemento in direzione x Fv,x,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbc,x,Rd , Fba,x,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione x Fbp,y,Rd = k • • ftk • Ø • tc / M2 resistenza a rifollamento piastra in direzione y Fba,y,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento asta elemento in direzione y Fv,y,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbc,y,Rd , Fba,y,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione y Verifiche a taglio sui bulloni (Nodo n. 230, CMB n. 18) Bull. X [mm] Y [mm] Fv,Ed [N] Fv,Rd [N] FV VER 1 20.00 0.29 18652.2 32572.0 0.572645 Ok 2 57.00 0.29 24802.9 32572.0 0.761479 Ok




Novembre 2013

MANDANTE:

91

Legenda Fv,Ed forza di taglio agente sul bullone Fv,Rd resistenza a taglio di progetto del bullone FV = Fv,Ed / Fv,Rd VER FV ≤ 1 Verifica a trazione controvento (Nodo n. 230, CMB n. 41) Resistenza plastica della sezione lorda Npl,Rd = A • fyk / M0 = 502857.2 N Resistenza a rottura della sezione netta Nu,Rd = 0,9 • Anet • ftk / M2 = 554184.1 N Resistenza assiale di calcolo Nt,Rd = min [ Nu,Rd , Npl,Rd ] = 502857.2 N Azione assiale di progetto NEd = 31740.0 N NEd / Nt,Rd = 0.063119 Ok Verifica secondo il D.M. 14/01/2008 dei nodi: 213, 231

Coefficienti di sicurezza utilizzati M0 = 1.05 M1 = 1.10 M2 = 1.25 Colonna lato inferiore Tipo di profilo: HEA 180 Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Classe sezione: 1 Flangia: Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Dimensioni (B x H x Sp): 180.0 x 575.3 x 10.0 mm Bullonature: Viti cl. 8.8 Dadi 8 ( fyb = 649 N/mm2, ftb = 800 N/mm2 )




Novembre 2013

MANDANTE:

92

Diametro Ø = 16 mm Ares = 156.8 mm2 (ridotta per filettatura) Diametro foro Ø0 = 17 mm Sollecitazioni nella sezione d'attacco dell'elemento: Nodo.CMB V2 [N] V3 [N] N [N] M2 [N mm] M3 [N mm] T [N mm] 213.18 10309.5 5.8 -38179.3 7069.6 21840000.0 3120.8 213.43 -4385.0 -26.2 16870.6 2484.7 -9603000.0 1296.6 Calcolo resistenze Resistenza a trazione dei bulloni Ftb,Rd = 0,9 • ftb • Ares / M2 = 90333.1 N Resistenza a punzonamento flangia Bpf,Rd = 0,6 • • dm • tf • ftk / M2 = 155621.9 N Resistenza a punzonamento ala passante Bpa,Rd = 0,6 • • dm • ta • ftk / M2 = 147840.8 N Bull. Ff,Rd [N] Ft,Rd [N] 1 9370.9 9370.9 2 21236.5 21236.5 3 21236.5 21236.5 4 9206.2 9206.2 5 9370.9 9370.9 6 21236.5 21236.5 7 21236.5 21236.5 8 9206.2 9206.2 Legenda Ff,Rd = Mres,m / ( Bm • Rm ) resistenza a flessione flangia Ft,Rd = min [ Ftb,Rd , Bpf,Rd , Bpa,Rd , Ff,Rd ] resistenza a trazione di progetto Resistenza a taglio dei bulloni Fvb,Rd = 0,6 • ftb • Ares / M2 = 60222.1 N Bull. Fbf,x,Rd [N] Fba,x,Rd [N] Fv,x,Rd [N] Fbf,y,Rd [N] Fba,y,Rd [N] Fv,y,Rd [N] 1 64493.9 92273.0 60222.1 55040.0 130720.0 55040.0 2 97129.4 92273.0 60222.1 137600.0 130720.0 60222.1 3 97129.4 92273.0 60222.1 137600.0 130720.0 60222.1 4 64493.9 92273.0 60222.1 55040.0 130720.0 55040.0 5 64493.9 92273.0 60222.1 55040.0 130720.0 55040.0 6 97129.4 92273.0 60222.1 137600.0 130720.0 60222.1 7 97129.4 92273.0 60222.1 137600.0 130720.0 60222.1 8 64493.9 92273.0 60222.1 55040.0 130720.0 55040.0 Legenda Fbf,x,Rd = k • • ftk • Ø • tf / M2 resistenza a rifollamento flangia in direzione x Fba,x,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento ala passante in direzione x Fv,x,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbf,x,Rd , Fba,x,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione x Fbf,y,Rd = k • • ftk • Ø • tf / M2 resistenza a rifollamento flangia in direzione y Fba,y,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento ala passante in direzione y Fv,y,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbf,y,Rd , Fba,y,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione y




Novembre 2013

MANDANTE:

93

Verifiche sui bulloni 1-Taglio e trazione (Nodo n. 213, CMB n. 43) Bull.X [mm] Y [mm] Fv,Ed [N] Fv,Rd [N] Ft,Ed [N] Ft,Rd [N] FV1 VER 1 54.00 -252.86 548.3 55040.0 0.0 9370.9 0.009962 Ok 2 54.00 -61.89 548.3 60222.1 2736.9 21236.5 0.101160 Ok 3 54.00 61.89 548.3 60222.1 4844.4 21236.5 0.172045 Ok 4 54.00 299.39 548.3 55040.0 8888.5 9206.2 0.699592 Ok 5 -54.00 -252.86 547.9 55040.0 0.0 9370.9 0.009955 Ok 6 -54.00 -61.89 547.9 60222.1 2735.0 21236.5 0.101089 Ok 7 -54.00 61.89 547.9 60222.1 4842.5 21236.5 0.171974 Ok 8 -54.00 299.39 547.9 55040.0 8886.6 9206.2 0.699437 Ok 2-Trazione (Nodo n. 213, CMB n. 43) Bull.X [mm] Y [mm] Ft,Ed [N] Ft,Rd [N] FV2 VER 1 54.00 -252.86 0.0 9370.9 0.000000 Ok 2 54.00 -61.89 2736.9 21236.5 0.128876 Ok 3 54.00 61.89 4844.4 21236.5 0.228115 Ok 4 54.00 299.39 8888.5 9206.2 0.965481 Ok 5 -54.00 -252.86 0.0 9370.9 0.000000 Ok 6 -54.00 -61.89 2735.0 21236.5 0.128787 Ok 7 -54.00 61.89 4842.5 21236.5 0.228026 Ok 8 -54.00 299.39 8886.6 9206.2 0.965274 Ok Legenda Fv,Ed forza di taglio agente sul bullone Fv,Rd resistenza a taglio di progetto del bullone




Novembre 2013

MANDANTE:

94

Ft,Ed forza di trazione agente sul bullone Ft,Rd resistenza a trazione di progetto del bullone FV1 = Fv,Ed / Fv,Rd + Ft,Ed / ( 1.4 • Ft,Rd ) FV2 = Ft,Ed / Ft,Rd VER FVi ≤ 1 Verifica del momento di progetto del giunto (Nodo n. 213, CMB n. 18)


Controvento Col. Inf. ÷ Trave 2+ Tipo di profilo: LU 100x10 Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Bullonature: Viti cl. 8.8 Dadi 8 ( fyb = 649 N/mm2, ftb = 800 N/mm2 ) Diametro Ø = 12 mm Ares = 84.8 mm2 (ridotta per filettatura) Diametro foro Ø0 = 13 mm Sollecitazioni nella sezione d'attacco del controvento: Nodo.CMB V2 [N] V3 [N] N [N] M2 [N mm] M3 [N mm] T [N mm] 231.16 100.2 0.0 29079.0 0.0 0.0 0.0 Calcolo resistenze Resistenza a taglio dei bulloni Fvb,Rd = 0,6 • ftb • Ares / M2 = 32572.0 N Bull. Fbp,x,Rd [N] Fba,x,Rd [N] Fv,x,Rd [N] Fbp,y,Rd [N] Fba,y,Rd [N] Fv,y,Rd [N] 1 61920.0 52923.1 32572.0 61920.0 82295.4 32572.0 2 61920.0 103200.0 32572.0 35048.5 82295.4 32572.0 Legenda Fbp,x,Rd = k • • ftk • Ø • tc / M2 resistenza a rifollamento piastra in direzione x Fba,x,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento asta elemento in direzione x Fv,x,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbc,x,Rd , Fba,x,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione x Fbp,y,Rd = k • • ftk • Ø • tc / M2 resistenza a rifollamento piastra in direzione y Fba,y,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento asta elemento in direzione y Fv,y,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbc,y,Rd , Fba,y,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione y Verifiche a taglio sui bulloni (Nodo n. 231, CMB n. 16) Bull. X [mm] Y [mm] Fv,Ed [N] Fv,Rd [N] FV VER 1 20.00 0.29 14709.4 32572.0 0.451595 Ok 2 57.00 0.29 14724.9 32572.0 0.452072 Ok Legenda Fv,Ed forza di taglio agente sul bullone




Novembre 2013

MANDANTE:

95

Fv,Rd resistenza a taglio di progetto del bullone FV = Fv,Ed / Fv,Rd VER FV ≤ 1 Verifica a trazione controvento (Nodo n. 231, CMB n. 16) Resistenza plastica della sezione lorda Npl,Rd = A • fyk / M0 = 502857.2 N Resistenza a rottura della sezione netta Nu,Rd = 0,9 • Anet • ftk / M2 = 554184.1 N Resistenza assiale di calcolo Nt,Rd = min [ Nu,Rd , Npl,Rd ] = 502857.2 N Azione assiale di progetto NEd = 29079.0 N NEd / Nt,Rd = 0.057828 Ok Verifica secondo il D.M. 14/01/2008 dei nodi: 218, 219, 224, 225, 236, 237

Coefficienti di sicurezza utilizzati M0 = 1.05 M1 = 1.10 M2 = 1.25 Colonna lato inferiore Tipo di profilo: HEA 180 Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Classe sezione: 1 Flangia: Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Dimensioni (B x H x Sp): 180.0 x 282.3 x 15.0 mm Bullonature: Viti cl. 8.8 Dadi 8 ( fyb = 649 N/mm2, ftb = 800 N/mm2 ) Diametro Ø = 16 mm Ares = 156.8 mm2 (ridotta per filettatura)




Novembre 2013

MANDANTE:

96

Diametro foro Ø0 = 17 mm Sollecitazioni nella sezione d'attacco dell'elemento: Nodo.CMB V2 [N] V3 [N] N [N] M2 [N mm] M3 [N mm] T [N mm] 236.16 47163.6 57.3 -58757.4 -1774.9 -39420000.0 -460.6 Calcolo resistenze Resistenza a trazione dei bulloni Ftb,Rd = 0,9 • ftb • Ares / M2 = 90333.1 N Resistenza a punzonamento flangia Bpf,Rd = 0,6 • • dm • tf • ftk / M2 = 233432.9 N Resistenza a punzonamento ala passante Bpa,Rd = 0,6 • • dm • ta • ftk / M2 = 147840.8 N Bull. Ff,Rd [N] Ft,Rd [N] 1 41078.7 41078.7 2 47782.0 47782.0 3 47782.0 47782.0 4 41078.7 41078.7 5 41078.7 41078.7 6 47782.0 47782.0 7 47782.0 47782.0 8 41078.7 41078.7 Legenda Ff,Rd = Mres,m / ( Bm • Rm ) resistenza a flessione flangia Ft,Rd = min [ Ftb,Rd , Bpf,Rd , Bpa,Rd , Ff,Rd ] resistenza a trazione di progetto Resistenza a taglio dei bulloni Fvb,Rd = 0,6 • ftb • Ares / M2 = 60222.1 N Bull. Fbf,x,Rd [N] Fba,x,Rd [N] Fv,x,Rd [N] Fbf,y,Rd [N] Fba,y,Rd [N] Fv,y,Rd [N] 1 96740.8 92273.0 60222.1 82560.0 130720.0 60222.1 2 145694.1 92273.0 60222.1 206400.0 130720.0 60222.1 3 145694.1 92273.0 60222.1 206400.0 130720.0 60222.1 4 96740.8 92273.0 60222.1 82560.0 130720.0 60222.1 5 96740.8 92273.0 60222.1 82560.0 130720.0 60222.1 6 145694.1 92273.0 60222.1 206400.0 130720.0 60222.1 7 145694.1 92273.0 60222.1 206400.0 130720.0 60222.1 8 96740.8 92273.0 60222.1 82560.0 130720.0 60222.1 Legenda Fbf,x,Rd = k • • ftk • Ø • tf / M2 resistenza a rifollamento flangia in direzione x Fba,x,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento ala passante in direzione x Fv,x,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbf,x,Rd , Fba,x,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione x Fbf,y,Rd = k • • ftk • Ø • tf / M2 resistenza a rifollamento flangia in direzione y Fba,y,Rd = k • • ftk • Ø • ta / M2 resistenza a rifollamento ala passante in direzione y Fv,y,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbf,y,Rd , Fba,y,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione y




Novembre 2013

MANDANTE:

97

Verifiche sui bulloni 1-Taglio e trazione (Nodo n. 236, CMB n. 16) Bull.X [mm] Y [mm] Fv,Ed [N] Fv,Rd [N] Ft,Ed [N] Ft,Rd [N] FV1 VER 1 54.00 -129.60 5895.7 60222.1 0.0 41078.7 0.097899 Ok 2 54.00 -61.89 5895.7 60222.1 5967.1 47782.0 0.187101 Ok 3 54.00 61.89 5895.7 60222.1 28305.9 47782.0 0.521039 Ok 4 54.00 129.60 5895.7 60222.1 40527.3 41078.7 0.802598 Ok 5 -54.00 -129.60 5895.2 60222.1 0.0 41078.7 0.097891 Ok 6 -54.00 -61.89 5895.2 60222.1 5968.4 47782.0 0.187112 Ok 7 -54.00 61.89 5895.2 60222.1 28307.1 47782.0 0.521050 Ok 8 -54.00 129.60 5895.2 60222.1 40528.6 41078.7 0.802612 Ok 2-Trazione (Nodo n. 236, CMB n. 16) Bull.X [mm] Y [mm] Ft,Ed [N] Ft,Rd [N] FV2 VER 1 54.00 -129.60 0.0 41078.7 0.000000 Ok 2 54.00 -61.89 5967.1 47782.0 0.124883 Ok 3 54.00 61.89 28305.9 47782.0 0.592396 Ok 4 54.00 129.60 40527.3 41078.7 0.986578 Ok 5 -54.00 -129.60 0.0 41078.7 0.000000 Ok 6 -54.00 -61.89 5968.4 47782.0 0.124908 Ok 7 -54.00 61.89 28307.1 47782.0 0.592422 Ok 8 -54.00 129.60 40528.6 41078.7 0.986608 Ok Legenda Fv,Ed forza di taglio agente sul bullone Fv,Rd resistenza a taglio di progetto del bullone




Novembre 2013

MANDANTE:

98

Ft,Ed forza di trazione agente sul bullone Ft,Rd resistenza a trazione di progetto del bullone FV1 = Fv,Ed / Fv,Rd + Ft,Ed / ( 1.4 • Ft,Rd ) FV2 = Ft,Ed / Ft,Rd VER FVi ≤ 1 Verifica del momento di progetto del giunto (Nodo n. 236, CMB n. 16)


Verifica secondo il D.M. 14/01/2008 dei nodi: 93, 94, 95, 96, 97, 98

Coefficienti di sicurezza utilizzati M0 = 1.05 M1 = 1.10 M2 = 1.25 Colonna Tipo di profilo: HEA 200 Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Classe sezione: 1 Flangia: Materiale: Acciaio S275 fy = 275 N/mm2 ft = 430 N/mm2 Rd = 1.15 Dimensioni (B x H x Sp): 305.0 x 300.0 x 20.0 mm Spessore nervature verticali: 10.0 mm Spessore nervature orizzontali: 10.0 mm Bullonature:




Novembre 2013

MANDANTE:

99

Viti cl. 8.8 Dadi 8 ( fyb = 649 N/mm2, ftb = 800 N/mm2 ) Diametro Ø = 16 mm Ares = 156.8 mm2 (ridotta per filettatura) Diametro foro Ø0 = 17 mm Sollecitazioni: Nodo.CMB V2 [N] V3 [N] N [N] M2 [N mm] M3 [N mm] T [N mm] 93.18 13073.7 8.7 -61810.2 -42995.0 -24530000.0 -174.0 94.64 -3420.7 14166.7 -18544.6 -31350000.0 -1104000.0 -48251.0 98.63 -7571.1 14194.3 -15615.5 -31410000.0 5512000.0 -47558.0 98.64 -5040.9 14338.9 -21593.0 -31730000.0 2194000.0 -48143.0 Calcolo resistenze Resistenza a trazione dei bulloni Ftb,Rd = 0,9 • ftb • Ares / M2 = 90333.1 N Resistenza a punzonamento flangia Bpf,Rd = 0,6 • • dm • tf • ftk / M2 = 311243.9 N Bull. Ff,Rd [N] Ft,Rd [N] 1 104280.3 90333.1 2 72971.7 72971.7 3 104280.3 90333.1 4 72971.7 72971.7 Legenda Ff,Rd = Mres,m / ( Bm • Rm ) resistenza a flessione flangia Ft,Rd = min [ Ftb,Rd , Bpf,Rd , Ff,Rd ] resistenza a trazione di progetto Resistenza a taglio dei bulloni Fvb,Rd = 0,6 • ftb • Ares / M2 = 60222.1 N Bull. Fbf,x,Rd [N] Fv,x,Rd [N] Fbf,y,Rd [N] Fv,y,Rd [N] 1 110080.0 60222.1 125404.8 60222.1 2 73093.1 60222.1 73093.1 60222.1 3 110080.0 60222.1 125404.8 60222.1 4 73093.1 60222.1 73093.1 60222.1 Legenda Fbf,x,Rd = k • • ftk • Ø • tf / M2 resistenza a rifollamento flangia in direzione x Fv,x,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbf,x,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione x Fbf,y,Rd = k • • ftk • Ø • tf / M2 resistenza a rifollamento flangia in direzione y Fv,y,Rd = min [ Fvb,Rd , Fbf,y,Rd ] resistenza a taglio di progetto in direzione y




Novembre 2013

MANDANTE:

100

Verifiche sui bulloni 1-Taglio e trazione (Nodo n. 94, CMB n. 64) Bull.X [mm] Y [mm] Fv,Ed [N] Fv,Rd [N] Ft,Ed [N] Ft,Rd [N] FV1 VER 1 132.10 -115.00 3587.9 60222.1 0.0 90333.1 0.059577 Ok 2 132.10 129.60 3676.6 60222.1 0.0 72971.7 0.061051 Ok 3 -132.10 -115.00 3611.2 60222.1 56511.7 90333.1 0.506817 Ok 4 -132.10 129.60 3699.4 60222.1 57081.5 72971.7 0.620175 Ok 2-Trazione (Nodo n. 94, CMB n. 64) Bull.X [mm] Y [mm] Ft,Ed [N] Ft,Rd [N] FV2 VER 1 132.10 -115.00 0.0 90333.1 0.000000 Ok 2 132.10 129.60 0.0 72971.7 0.000000 Ok 3 -132.10 -115.00 56511.7 90333.1 0.625593 Ok 4 -132.10 129.60 57081.5 72971.7 0.782242 Ok Legenda Fv,Ed forza di taglio agente sul bullone Fv,Rd resistenza a taglio di progetto del bullone Ft,Ed forza di trazione agente sul bullone Ft,Rd resistenza a trazione di progetto del bullone FV1 = Fv,Ed / Fv,Rd + Ft,Ed / ( 1.4 • Ft,Rd ) FV2 = Ft,Ed / Ft,Rd VER FVi ≤ 1 Verifiche a flessione piastra in zona compressa Sezione parallela a X a filo della colonna (Nodo n. 93, CMB n. 18) Pressione media a bordo piastra pmed = 8.63 N/mm2 Carico lineare sbalzo qlin = 2632.26 N/mm Lunghezza sbalzo Ls = 55.0 mm




Novembre 2013

MANDANTE:

101

Modulo di resistenza minimo Wmin = 154250.9 mm3 Momento resistente Mp,Rd = 40399040.0 N mm Momento massimo Mp,Ed = 3981286.0 N mm Mp,Ed / Mp,Rd = 0.098549 Ok Sezione parallela a Y a filo della nervatura verticale (Nodo n. 98, CMB n. 64) Pressione media a bordo piastra pmed = 10.57 N/mm2 Carico lineare sbalzo qlin = 3172.01 N/mm Lunghezza sbalzo Ls = 42.5 mm Modulo di resistenza minimo Wmin = 14570.9 mm3 Momento resistente Mp,Rd = 3816180.0 N mm Momento massimo Mp,Ed = 2864721.0 N mm Mp,Ed / Mp,Rd = 0.750678 Ok Verifica del momento di progetto del giunto (Nodo n. 98, CMB n. 64)


Ancoraggio Tirafondi con uncini e bolzoni Lunghezza tirafondi Lt = 600 mm (rettilineo 280 mm, Ø semicerchio 80 mm, terminale 64 mm) Diametro bolzoni Øb = 16 mm Calcestruzzo Resistenza cubica caratteristica a compressione Rck = 40.00 N/mm2 Resistenza cilindrica caratteristica a compressione fck = 0,83 • Rck = 33.20 N/mm2 Resistenza di calcolo a compressione fcd = cc • fck / C = 18.81 N/mm2 Resistenza caratteristica a trazione fctk = 0,7 • 0,30 • fck

2/3 = 2.17 N/mm2 Resistenza tangenziale di aderenza di calcolo fbd = 2.25 • • fctk / C = 3.25 N/mm2 Compressione massima calcestruzzo (Nodo n. 98, CMB n. 63) pmax = 14.06 N/mm2 < fcd Ok Verifica ancoraggio Si considera la massima resistenza a trazione di progetto dei tirafondi Trazione di progetto dell'ancoraggio Ft,an,Ed = max [ Ft,Rd ] = 90333.1 N Resistenza a trazione per aderenza Ft,ad,Rd = Lt • • Ø • fbd = 98135.0 N Ft,ad,Rd > Ft,an,Ed Ok

ASSOCIAZIONE TEMPORANEA DI IMPRESE - Gli Uffici -...

Documents

Transcript of ASSOCIAZIONE TEMPORANEA DI IMPRESE - Gli Uffici -...