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Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 1
INDICE
1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E BIBLIOGRAFIA .......................................... 2
2. PREMESSA........................................................................................................ 3
3. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI .............................................................. 5
4. DESCRIZIONE GENERALE DEGLI ARCHI DI RINFORZO .............................. 6
5. DESCRIZIONE GENERALE DELLE OPERE DI FONDAZIONE ....................... 7
6. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL SITO ........................................... 8
7. AZIONI APPLICATE SULLE STRUTTURE ....................................................... 9
8. COEFFICIENTI PARZIALI DI SICUREZZA E DI COMBINAZIONE DELLE
AZIONI ................................................................................................................... 11
9. VERIFICA DELL’ARCO DI RINFORZO ........................................................... 13
10. ANALISI DELLA PALIFICATA ........................................................................ 25
11. METODO DI ANALISI ...................................................................................... 28
12. VERIFICHE STATICHE .................................................................................... 30
13. VERIFICHE SISMA ORIZZONTALE ................................................................ 42
14. VERIFICHE SISMA VERTICALE ..................................................................... 56
15. VERIFICA DELLA PILA IN CURVA PC20 ....................................................... 78
16. VERIFICA DELLA SPALLA SP6 ..................................................................... 86
17. VERIFICA MURO ANDATORE SPALLA SP6 ................................................. 91
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1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E BIBLIOGRAFIA
D. M. 14/01/2008 Testo Unico – Norme Tecniche per le Costruzioni;
L. 1086 5/11/1971 Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato,
normale e precompresso ed a struttura metallica;
Carlo Viggiani - Fondazioni - Hevelius Edizioni, Benevento, 2003;
UNI EN 1998-5:2005 Eurocodice 8 – Progettazione delle strutture per la resistenza sismica –
Parte 5.
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2. PREMESSA
Il progetto in esame riguarda i lavori per il recupero dell’antica sede stradale della
S.P. 28 “ Panoramica “ per la ricostruzione del tratto crollato nel febbraio 2009 ed una serie
di interventi strutturali volti al miglioramento del comportamento sismico delle opere d’arte
ricadenti nel tratto interessato.
La strada provinciale denominata S.P. P28 “ Panoramica “ collega l’abitato di Enna
Alta in zona via A. Volta con il bivio denominato “ Casina Bianca ”. Costituisce una delle
principali strade di accesso al centro abitato poiché direttamente collegata all’area urbana
nella quale risultano ubicate importanti uffici pubblici tra i quali il Palazzo del Governo, la
Provincia Regionale ed il Municipio.
La costruzione della strada risale agli anni cinquanta e costituisce un’opera stradale
di grande importanza sia per la sua funzione che per la rilevanza architettonica conferita
dalla presenza di 3 Viadotti a più campate ad arco.
Nell’ambito della progettazione definitiva relativa agli interventi di miglioramento sismico
delle opere in oggetto, è prevista la realizzazione di una soletta di rinforzo a ridosso delle
arcate esistenti, in estradosso, e della realizzazione di micropali inseriti all’interno della
struttura delle pile atti a trasferire le sollecitazioni in fondazione. Nella presente relazione si
riportano i calcoli statici e sismici di verifica strutturale relativi alle opere.
Si riportano alcune immagini tipologiche relative alla sezione trasversale tipo
d’impalcato, la sezione longitudinale ed il prospetto.
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3. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Calcestruzzo - Classe C25/30 – Fondazioni, pali
c
ckcccd
ff
con 85.0cc , 5.1c e ckck Rf 83.0
= 25 kN/m3 densità
Ec = 31475 N/mm2 modulo elastico
Rck 30 N/mm2 resistenza caratteristica cubica a 28 giorni
fck = 25 N/mm2 resistenza caratteristica cilindrica a 28 giorni
fcd = 14,16 N/mm2 resistenza di calcolo
Calcestruzzo - Classe C35/45 – Elevazioni, solette, archi, setti, cordoli
c
ckcccd
ff
con 85.0cc , 5.1c e ckck Rf 83.0
= 25 kN/m3 densità
Ec = 34000 N/mm2 modulo elastico
Rck 45 N/mm2 resistenza caratteristica cubica a 28 giorni
fck = 35 N/mm2 resistenza caratteristica cilindrica a 28 giorni
fcd = 19,83 N/mm2 resistenza di calcolo
Acciaio per armature ordinarie - tipo B450C
s
ykyd
ff
con 15.1s
Es = 200000 N/mm2 modulo elastico
fyk = 450 N/mm2 tensione caratteristica di snervamento
fyd = 391 N/mm2 tensione di calcolo
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4. DESCRIZIONE GENERALE DEGLI ARCHI DI RINFORZO
Le arcate esistenti, costituite da calcestruzzo debolmente armato, si suddividono in
due tipologie in relazione al tratto di viadotto (in rettifilo oppure in curva) ove si localizzano.
Nel caso di tratto di viadotto in rettifilo si individuano a monte e a valle archi a tutto sesto,
mentre nel caso di viadotto in curva si individuano lato esterno archi ribassati, lato interno
archi a tutto sesto del tutto simili a quelli in rettifilo.
Gli archi a tutto sesto sono caratterizzati da un raggio interno pari a 3,50 m, mentre
gli archi ribassati presentano un raggio interno al piano di imposta pari a 6,225 m, mentre in
chiave pari a 3,50 m. Tutti gli archi presentano uno spessore pari a 70 cm e sono rivestiti
esternamente da blocchi squadrati di pietra arenaria di spessore 30 cm.
Gli archi di rinforzo in calcestruzzo armato si localizzano in estradosso a quelli
esistenti e presentano uno spessore, rilevato da calcoli statici e sismici, pari a 40 cm. Essi
sono stati modellati e calcolati secondo uno schema statico che prevede la presenza di
cerniere agli appoggi. Le sezioni che risultano più sollecitate e pertanto oggetto di verifica
sono la sezione di mezzeria, quelle alle reni e le sezioni di appoggio.
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5. DESCRIZIONE GENERALE DELLE OPERE DI FONDAZIONE
Per ottimizzare il dimensionamento delle pile ed in relazione alla variabilità dei profili
dei tre viadotti, si sono valutate le opere di fondazione relative alle due tipologie di pile, in
rettifilo ed in curva, assumendo ai fini progettuali l’altezza di pila massima per le rispettive
tipologie. In particolare si è considerata una pila di altezza (media trasversale) pari a 9,33 m
per la pila in rettifilo (pila P10) ed una pila di altezza (media trasversale) pari a 12,56 m per la
pila in curva (PC12).
Osservando in maniera globale le pile, esse presentano per le pile in rettifilo una
geometria pressochè regolare con larghezza costante pari a 9,40 m, mentre per le pile in
curva tale larghezza varia lungo l’altezza della pila stessa. Il piano di appoggio si
approfondisce per almeno 2 m al di sotto del piano campagna e dalla fondazione si
sviluppano i micropali di fondazione trivellati del diametro di 0,25 m. Si riportiano ora dei
disegni qualitativi delle pile e delle fondazioni.
Le opere nel loro complesso vengono caratterizzate, ai fini sismici, dai seguenti
parametri:
Vita nominale: Vn > 50 anni
Classe d’uso: classe II Cu=1;
Periodo di riferimento per l’azione sismica:Vr = Vn * Cu = 100*2=50 anni
Categoria di sottosuolo: Cat. B
Categoria topografica: Cat T2
Coefficiente di amplificazione stratigrafica: Ss = 1.2
Coefficiente di amplificazione topografica: St = 1
Coefficiente amplificazione stratigrafica combinato con il coefficiente di amplificazione
topografica: S = Ss*St = 1,2*1=1,2
Accelerazione massima orizzontale attesa (Comune di Enna): ag = 0,087g
Coefficiente di riduzione dell’accelerazione max al sito m = 1
Coefficiente sismico orizzontale kh = 0.104
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6. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL SITO
La scelta dei parametri geomeccanici dei terreni che interessano le opere, utilizzati
nelle analisi svolte, sono stati desunti dalla “Relazione geologico – geotecnica”.
Terreno
t 20.59 kN/m3
c' 33.5 kN/m2
' 26 °
Cu 273 kN/m2
Dove:
t è il peso specifico del terreno;
c' è la coesione drenata;
' è l’angolo di resistenza al taglio;
Cu è la coesione non drenata;
ZW è la profondità di falda, sempre pari a zero.
Non è stata rilevata presenza di falda.
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7. AZIONI APPLICATE SULLE STRUTTURE
Qui di seguito si riportano con valore caratteristico le azioni agenti sulle strutture in termini
generali. Tali azioni sono:
Azioni da impalcato
o Pesi propri
o Carichi permanenti
o Carichi variabili da traffico veicolare
Sisma
7.1. PESI PROPRI E PERMANENTI DELLE STRUTTURE
Rivestimento in conci di pietra arenaria squadrati riv 27 kN/m3 Muratura a conci biocalcarenitici con sporadica malta cementizia mur 22 kN/m3 Calotte esistenti in calcestruzzo debolmente armato cal 22.6 kN/m3 Materiale di alleggerimento e di riempimento dei rinfianchi e sottopavimentazione stradale all 14 kN/m3 Pavimentazione stradale str 22 kN/m3 Calcestruzzo degli archi di rinforzo arc 25 kN/m3 Calcestruzzo dei setti laterali sett 25 kN/m3
Le dimensioni di calcolo degli archi di rinforzo sono riportate nella seguente tabella:
Tipologia di arco
Tutto sesto, 1
Ribassato, 2
Diametro D 8.80
All’ imposta,14.40 m
Raggio
R 4.40
All’ imposta,7.20 In chiave, 4.40 m
Larghezza di ingombro Ling 9.40 9.40 m
Larghezza della carreggiata Lcar 7.90 7.90 m
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La tabella sottostante elenca i pesi delle strutture considerati per l’analisi dei pesi propri
e dei carichi permanenti:
Tipologia di arco
Tutto sesto, 1
Tutto sesto, 1
Ribassato, 2
Tratto in rettifilo curva curva
Pila Peso 4133.7 10924.1 10924.1 kN
Calotta esistente Peso 1786.2 2075.9 2075.9 kN
Arco di rinforzo Peso 1222.0 1396.5 1396.5 kN
Rivestimento della calotta+arco Peso 215.2 250.1 250.1 kN
Rivestimento dei rinfianchi Peso 150.5 299.4 299.4 kN
Materiale di riempimento e alleggerimento Peso 1222.7 2432.0 2432.0 kN
Pavimentazione stradale Peso 397.8 484.1 484.1 kN
Setti laterali Peso 136.3 250.3 250.3 kN
Si assume ai fini del calcolo e della verifica degli archi di rinforzo una striscia di
impalcato di larghezza pari a 3 m. Su tale corsia equivalente ed in base alla tabella
precedente ne deriva un valore medio caratteristico dei carichi permanenti pari a:
Tipologia di arco
Tutto sesto, 1
Tutto sesto, 1
Ribassato, 2
Tratto in rettifilo curva curva
Carchi distribuiti permanenti Peso
84.4 100.5 100.5 kN/m
7.2. CARICHI VARIABILI DA TRAFFICO VEICOLARE
Valore caratteristico della frenatura: F = 186.48 kN
Arco 1 2
L 4.83 3.74 m
f 38.61 49.86 kN/m
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Secondo quanto specificato in 5.1.3.3 del Testo Unico, i carichi variabili da traffico si
considerano definiti dallo schema di riferimento di Carico 1 (5.1.3.3.3), costituito da carichi
concentrati Q = 600 kN su due assi in tandem, applicati su impronte di pneumatico di forma
quadrata lato 0,40 m, e da carichi uniformemente distribuiti q = 9 kN/m2. Tali carichi si
considerano disposti su una sola corsia convenzionale di larghezza pari a 3 m. Sulla base
dei carichi mobili ammessi al transito, i viadotti in oggetto si definiscono di Categoria 1
(5.1.3.3.4).
Valori caratteristici dei carichi viaggianti: Q = 600 kN
q = 9 kN/m2
Arco 1 2
L 2.40 2.40 m
Q 250 250 kN/m
L 3 3 m
q 27 27 kN/m
8. COEFFICIENTI PARZIALI DI SICUREZZA E DI COMBINAZIONE DELLE
AZIONI
I coefficienti di sicurezza sono applicati alle azioni (A), ai parametri del terreno (M) e alle
resistenze (R). Tutte le analisi sono state condotte nell’ottica di una verifica nei confronti
degli stati limite ultimi. Le pile sono fondate su pali ai quali si vuole attribuire tutta la capacità
portante, essi quindi devono essere verificati secondo le prescrizioni date nel Testo Unico
2008 - par. 6.4.3.1.1 relativamente ai coefficienti da attribuire alle resistenze offerte, e quanto
specificato al par. 6.2.3.1.1 per i coefficienti parziali sulle azioni e sui parametri geotecnici.
1. Stato limite di resistenza del terreno (GEO) – capacità portante pali
Set Combinazione 1: A1 + M1 + R1
Set Combinazione 2: A2 + M2 + R2
Set Combinazione 3: SISMA + M2 + R3
2. Stato limite di resistenza della struttura (STR) – resistenza elementi strutturali
Set Combinazione 1: A1 + M1
Set Combinazione 2: SISMA + M2 + R3
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I coefficienti parziali riferiti alle azioni generiche sulla struttura ed ai parametri geotecnici
(rilevabili nel Testo Unico – tab. 6.2.I, 6.2.II e 6.4.II) sono riassunti nella tabella seguente.
sfavor. favor. sfavor. favor. sfavor. favor. baselaterale in compress.
laterale in traz.
baselaterale in compress.
laterale in traz.
A1 1.30 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 + M1 1.00 1.00 1.00 1.00 + R1 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
A2 1.00 1.00 1.30 0.00 1.30 0.00 + M1 1.00 1.00 1.00 1.00 + R2 1.45 1.45 1.60 1.70 1.45 1.60
sfavor. favor. sfavor. favor. sfavor. favor. baselaterale in compress.
laterale in traz.
baselaterale in compress.
laterale in traz.
sisma 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 + M2 1.25 1.25 1.40 1.00 + R3 1.15 1.15 1.25 1.35 1.15 1.25
cu 'caso
azioni
caso
COEFFICIENTI PARZIALI
PA
LI
COEFFICIENTI PARZIALI
proprietà del terreno
caso
resistenze pali
tan ' c'
infissi trivellati
sisma
permanenti perm. non strutt. variabili
tan ' c'
SLUGEO
e STR
trivellatiresistenze pali
infissi
cu 'perm. non strutt. variabili
caso
azioni
caso
proprietà del terreno
casopermanenti
sfavor. favor. sfavor. favor. sfavor. favor.
A1 1.30 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 + M1 1.00 1.00 1.00 1.00 + R1 1.00 1.00
A2 1.00 1.00 1.30 0.00 1.30 0.00 + M2 1.25 1.25 1.40 1.00 + R2 1.80 1.10
sfavor. favor. sfavor. favor. sfavor. favor.
sisma 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 + M2 1.25 1.25 1.40 1.00 + R2 1.80 1.10
resist. fondazioni
COEFFICIENTI PARZIALI
FO
ND
AZ
ION
I S
UP
ER
FIC
IAL
I
capac. portante
scorrimento
sisma
tan ' c' cu 'casopermanenti perm. non strutt. variabilicaso
azioni
caso
proprietà del terreno
cu 'capac.
portante
perm. non strutt. variabiliresist. Fondazioni
COEFFICIENTI PARZIALI
caso
SLUGEO
e STR
scorrimentocaso
azionicaso
proprietà del terrenopermanenti
tan ' c'
Per quanto riguarda invece le azioni derivanti dal traffico veicolare (rilevabili in [1] – tab.
5.1.IV, 5.1.V e 5.1.VI), i coefficienti parziali di sicurezza e combinazione sono riassunti nella
tabella seguente.
folla su carreggiata
folla su marciap
iede
1 1.35 [1.00] 1.35 [1.00] 1.50 [0.00] 1.00 [1.00] 1.20 [0.00] 0.6*1.2 [0.00] 1.20 [0.00] 0.00 0.50 0.6*1.5 [0.00] 1.5 [0.00] 1.5 [0.00] 1.5 [0.00]
2a 1.35 [1.00] 1.35 [1.00] 1.50 [0.00] 1.00 [1.00] 1.20 [0.00] 0.6*1.2 [0.00] 1.20 [0.00] 1.35 [0.00] 0.2*1.5 [0.00] 1.5 [0.00] 1.5 [0.00] 1.5 [0.00]
1 1.00 [1.00] 1.00 [1.00] 1.30 [0.00] 1.00 [1.00] 1.00 [0.00] 0.6*1 [0.00] 1.00 [0.00] 0.00 0.50 0.6*1.3 [0.00] 1.30 [0.00] 1.30 [0.00] 1.30 [0.00]
2a 1.00 [1.00] 1.00 [1.00] 1.30 [0.00] 1.00 [1.00] 1.00 [0.00] 0.6*1 [0.00] 1.00 [0.00] 1.15 [0.00] 0.2*1.3 [0.00] 1.30 [0.00] 1.30 [0.00] 1.30 [0.00]
A1
A2 0.00
0.75*1.15 [0.00]
0.4*1.15 [0.00]
0.00 0.00
0.00
0.75*1.35 [0.00]
0.4*1.35 [0.00]
0.00 0.00
1.35 [0.00] 0.00
1.15 [0.00] 0.00
sisma attrito vincoli sviourto natanti, az.
idrauliche, spinta sovraccarico…
stese di carico frenatura centrifuga vento
q7 q8 q9
peso propriopermanenti strutturali
permanenti NON strutturali
precompress. ritiro Tcedimenti vincolari
q3 q4 q5 q6
COMBINAZIONI E COEFFICIENTI MOLTIPLICATIVI ( i * i ) - 1° carico fodamentale: carico viaggiante
g1 g2 1 2 3 4 Qik qik qfk
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9. VERIFICA DELL’ARCO DI RINFORZO
9.1. VERIFICHE STATICHE
Arco 1 in rettifilo
VERIFICA ALLO STATO LIMITE ULTIMO SECONDO EUROCODICE 2
CARATTERISTICHE DEI MATERIALICLS: C 35/45
fck = 35 N/mm²
fcd = 19.83333 N/mm²
fctm = 3.210 N/mm²
fctk,0.05= 2.247 N/mm²
fctk,0.95= 4.173 N/mm²
fctd= 1.498 N/mm²
ACCIAIO: fy k= 450 N/mm²
fy d= 391.30 N/mm²
0.555 Copriferro = 5 cm
0.388 Copriferro inf. solet. = 5 cm
lim 0.31
lim 0.41
Sezione armatura inferiore armatura superiore armatura a taglioB H Tondini As eq (c+/2) Tondini As eq (c+/2) Tondini As Passo
(m) (m) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (mm) (cm) (cm²/m2) (cm)
Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20
Sezione Sollecitazioni Caratteristiche geometricheNsd Msd Vsd Tsd c+f/2 tmin t tmax b h d Ak uk(KN) (KNm) (KN) (KNm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm)
Arco mezzeria -215.4 241.3 28.9 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera -479.0 -217.1 47.9 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni con Tmax -298.7 82.9 -153.9 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252
Verifica a presso-tensoflessioneSollecitazioni adimensionali lembo teso lembo compr.
sd sdlim As, nec As, min(sism) As, disp As, nec As, disp(< 0.5) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²)
Arco mezzeria 0.1178 0.0000 0.1317 0.0000 -0.0272 18.06 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera 0.1234 0.0000 0.1387 0.0000 -0.0604 13.53 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni con Tmax 0.0542 0.0000 0.0572 0.0000 -0.0377 3.37 12.44 12.72 0.00 25.44
Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2 (KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)
Arco mezzeria 241.9 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.4 207.7 0.0 0.0Arco cerniera 275.6 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.7 207.7 0.0 0.0Arco reni con Tmax 208.3 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 2.3 207.7 0.0 0.0
Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s, disp sd A slt , pf lex A slc, pf lex A s/ s, disp A slt , to t
(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)
Arco mezzeria 0.02 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera 0.03 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni con Tmax -0.10 0.00 3.59 28.27 si si si si si si
Elemento Punto
VERIFICHE
Elemento Punto
GeometriaINPUT
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 14
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO QUASI PERMANENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.2 mmwk, sup = 0.2 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -153.88 172.33 117.94 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.35Arco cerniera -342.17 -155.07 131.64 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 15.48Arco reni con Tmax -213.38 59.24 115.28 12.72 18.00 5.90 25.44 5.90 13.90
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 198.5 127.1 0.7 0.0 1.0 0.5 201.0 0.0 0.200 siArco cerniera 142.6 112.4 0.7 0.0 1.0 0.5 195.9 0.0 0.164 siArco reni con Tmax 73.0 214.3 0.7 0.0 1.0 0.5 349.5 0.0 0.000 si
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO FREQUENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.3 mm
wk, sup = 0.3 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -153.88 172.33 117.94 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.35Arco cerniera -342.17 -155.07 131.64 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 15.48Arco reni con Tmax -213.38 59.24 115.28 12.72 18.00 5.90 25.44 5.90 13.90
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 198.5 127.1 0.7 0.0 1.0 0.5 201.0 0.0 0.270 siArco cerniera 142.6 112.4 0.7 0.0 1.0 0.5 195.9 0.0 0.164 siArco reni con Tmax 73.0 214.3 0.7 0.0 1.0 0.5 349.5 0.0 0.000 si
VERIFICA TENSIONALE IN ESERCIZIOCOMBINAZIONE DI CARICO RARA
Tensione limite cls:c = -21.0 N/mm² (= 0.60 fck, combinaz. rara)
Tensione limite acc:s = 360 N/mm² (= 0.80 fyk, combinaz. rara)
Nk Mk Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X cls acc Verifica Verifica(KN) (KNm) (cm²) (cm) (cm²) (cm) (cm) (N/mm²) (N/mm²) cls: acc:
Arco mezzeria -153.9 172.3 25.44 5.9 12.72 5.9 13.35 -8.51 198.5 si siArco cerniera -342.2 -155.1 25.44 5.9 12.72 5.9 15.48 -7.90 142.6 si siArco reni con Tmax -213.4 59.2 12.72 5.9 25.44 5.9 13.90 -3.35 73.0 si si
Elem. P.to
Elemento Punto
Elemento Punto
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 15
Arco 1 in curva
VERIFICA ALLO STATO LIMITE ULTIMO SECONDO EUROCODICE 2
CARATTERISTICHE DEI MATERIALICLS: C 35/45
fck = 35 N/mm²
fcd = 19.83333 N/mm²
fctm = 3.210 N/mm²
fctk,0.05= 2.247 N/mm²
fctk,0.95= 4.173 N/mm²
fctd= 1.498 N/mm²
ACCIAIO: fy k= 450 N/mm²
fy d= 391.30 N/mm²
0.555 Copriferro = 5 cm
0.388 Copriferro inf. solet. = 5 cm
lim 0.31
lim 0.41
Sezione armatura inferiore armatura superiore armatura a taglioB H Tondini As eq (c+/2) Tondini As eq (c+/2) Tondini As Passo
(m) (m) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (mm) (cm) (cm²/m2) (cm)
Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20
Sezione Sollecitazioni Caratteristiche geometricheNsd Msd Vsd Tsd c+f/2 tmin t tmax b h d Ak uk(KN) (KNm) (KN) (KNm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm)
Arco mezzeria -230.3 253.0 29.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera -508.9 -231.1 50.0 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni con Tmax -295.2 88.9 -159.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252
Verifica a presso-tensoflessioneSollecitazioni adimensionali lembo teso lembo compr.
sd sdlim As, nec As, min(sism) As, disp As, nec As, disp(< 0.5) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²)
Arco mezzeria 0.1238 0.0000 0.1391 0.0000 -0.0290 19.03 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera 0.1313 0.0000 0.1486 0.0000 -0.0642 14.59 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni con Tmax 0.0566 0.0000 0.0598 0.0000 -0.0372 3.90 12.44 12.72 0.00 25.44
Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2 (KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)
Arco mezzeria 243.8 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.5 207.7 0.0 0.0Arco cerniera 279.4 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.8 207.7 0.0 0.0Arco reni con Tmax 207.9 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 2.4 207.7 0.0 0.0
Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s, disp sd A slt , pf lex A slc, pf lex A s/ s, disp A slt , to t
(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)
Arco mezzeria 0.02 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera 0.03 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni con Tmax -0.11 0.00 3.59 28.27 si si si si si si
Elemento Punto
VERIFICHE
Elemento Punto
GeometriaINPUT
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 16
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO QUASI PERMANENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.2 mmwk, sup = 0.2 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -164.50 180.71 118.71 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.38Arco cerniera -363.52 -165.10 133.19 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 15.47Arco reni con Tmax -210.88 63.50 115.11 12.72 18.00 5.90 25.44 5.90 13.34
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 207.6 126.2 0.7 0.0 1.0 0.5 200.9 0.0 0.200 siArco cerniera 151.9 110.8 0.7 0.0 1.0 0.5 196.0 0.0 0.186 siArco reni con Tmax 84.4 214.8 0.7 0.0 1.0 0.5 352.0 0.0 0.000 si
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO FREQUENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.3 mm
wk, sup = 0.3 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -164.50 180.71 118.71 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.38Arco cerniera -363.52 -165.10 133.19 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 15.47Arco reni con Tmax -210.88 63.50 115.11 12.72 18.00 5.90 25.44 5.90 13.34
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 207.6 126.2 0.7 0.0 1.0 0.5 200.9 0.0 0.289 siArco cerniera 151.9 110.8 0.7 0.0 1.0 0.5 196.0 0.0 0.186 siArco reni con Tmax 84.4 214.8 0.7 0.0 1.0 0.5 352.0 0.0 0.000 si
VERIFICA TENSIONALE IN ESERCIZIOCOMBINAZIONE DI CARICO RARA
Tensione limite acc:s = 360 N/mm² (= 0.80 fyk, combinaz. rara)
Nk Mk Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X cls acc Verifica(KN) (KNm) (cm²) (cm) (cm²) (cm) (cm) (N/mm²) (N/mm²) cls:
Arco mezzeria -164.5 180.7 25.44 5.9 12.72 5.9 13.38 -8.93 207.6 siArco cerniera -363.5 -165.1 25.44 5.9 12.72 5.9 15.47 -8.41 151.9 siArco reni con Tmax -210.9 63.5 12.72 5.9 25.44 5.9 13.34 -3.62 84.4 si
Punto
Elem. P.to
Elemento Punto
Elemento
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 17
Arco 2 in curva
VERIFICA ALLO STATO LIMITE ULTIMO SECONDO EUROCODICE 2
CARATTERISTICHE DEI MATERIALICLS: C 35/45
fck = 35 N/mm²
fcd = 19.83333 N/mm²
fctm = 3.210 N/mm²
fctk,0.05= 2.247 N/mm²
fctk,0.95= 4.173 N/mm²
fctd= 1.498 N/mm²
ACCIAIO: fy k= 450 N/mm²
fy d= 391.30 N/mm²
0.555 Copriferro = 5 cm
0.388 Copriferro inf. solet. = 5 cm
lim 0.31
lim 0.41
Sezione armatura inferiore armatura superiore armatura a taglioB H Tondini As eq (c+/2) Tondini As eq (c+/2) Tondini As Passo
(m) (m) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (mm) (cm) (cm²/m2) (cm)
Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20
Sezione Sollecitazioni Caratteristiche geometricheNsd Msd Vsd Tsd c+f/2 tmin t tmax b h d Ak uk(KN) (KNm) (KN) (KNm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm)
Arco mezzeria -584.4 302.1 20.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni -704.4 -266.7 20.0 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera con Tmax -880.6 -76.5 184.4 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252
Verifica a presso-tensoflessioneSollecitazioni adimensionali lembo teso lembo compr.
sd sdlim As, nec As, min(sism) As, disp As, nec As, disp(< 0.5) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²)
Arco mezzeria 0.1667 0.0000 0.1945 0.0000 -0.0737 20.89 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni 0.1587 0.0000 0.1839 0.0000 -0.0888 16.44 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera con Tmax 0.0870 0.0000 0.0946 0.0000 -0.1110 0.00 12.44 25.44 0.00 12.72
Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2(KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)
Arco mezzeria 289.1 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.3 207.7 0.0 0.0Arco reni 304.4 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.3 207.7 0.0 0.0Arco cerniera con Tmax 327.0 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 2.8 207.7 0.0 0.0
Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s , disp sd A slt , pf lex A slc, pf lex A s/ s, disp A slt , to t
(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)
Arco mezzeria 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera con Tmax 0.12 0.00 3.59 28.27 si si si si si si
VERIFICHE
Elemento Punto
GeometriaINPUT
Elemento Punto
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 18
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO QUASI PERMANENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.2 mmwk, sup = 0.2 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -417.43 215.79 137.11 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 15.02Arco reni -503.14 -190.52 143.34 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.24Arco cerniera con Tmax -629.02 -54.62 152.50 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 35.03
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 208.5 107.1 0.7 0.0 1.0 0.5 197.1 0.0 0.200 siArco reni 161.3 101.5 0.7 0.0 1.0 0.5 193.9 0.0 0.200 siArco cerniera con Tmax -1.3 93.9 0.5 0.0 1.0 0.5 154.4 0.0 0.000 si
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO FREQUENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.3 mm
wk, sup = 0.3 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -417.43 215.79 137.11 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 15.02Arco reni -503.14 -190.52 143.34 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.24Arco cerniera con Tmax -629.02 -54.62 152.50 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 35.03
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 208.5 107.1 0.7 0.0 1.0 0.5 197.1 0.0 0.200 siArco reni 161.3 101.5 0.7 0.0 1.0 0.5 193.9 0.0 0.213 siArco cerniera con Tmax -1.3 93.9 0.5 0.0 1.0 0.5 154.4 0.0 0.000 si
VERIFICA TENSIONALE IN ESERCIZIOCOMBINAZIONE DI CARICO RARA
Tensione limite cls:c = -21.0 N/mm² (= 0.60 fck, combinaz. rara)
Tensione limite acc:s = 360 N/mm² (= 0.80 fyk, combinaz. rara)
Nk Mk Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X cls acc Verifica Verifica(KN) (KNm) (cm²) (cm) (cm²) (cm) (cm) (N/mm²) (N/mm²) cls: acc:
Arco mezzeria -417.4 215.8 25.44 5.9 12.72 5.9 15.02 -10.94 208.5 si siArco reni -503.1 -190.5 25.44 5.9 12.72 5.9 16.24 -9.78 161.3 si siArco cerniera con Tmax -629.0 -54.6 25.44 5.9 12.72 5.9 35.03 -3.28 -1.3 si si
Elem. P.to
Elemento Punto
Elemento Punto
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 19
9.2. VERIFICHE SISMA VERTICALE
Arco 1 in rettifilo
VERIFICA ALLO STATO LIMITE ULTIMO SECONDO EUROCODICE 2
CARATTERISTICHE DEI MATERIALICLS: C 35/45
fck = 35 N/mm²
fcd = 19.83333 N/mm²
fctm = 3.210 N/mm²
fctk,0.05= 2.247 N/mm²
fctk,0.95= 4.173 N/mm²
fctd= 1.498 N/mm²
ACCIAIO: fy k= 450 N/mm²
fy d= 391.30 N/mm²
0.555 Copriferro = 5 cm
0.388 Copriferro inf. solet. = 5 cm
lim 0.31
lim 0.41
Sezione armatura inferiore armatura superiore armatura a taglioB H Tondini As eq (c+/2) Tondini As eq (c+/2) Tondini As Passo
(m) (m) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (mm) (cm) (cm²/m2) (cm)
Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20
Sezione Sollecitazioni Caratteristiche geometricheNsd Msd Vsd Tsd c+f/2 tmin t tmax b h d Ak uk(KN) (KNm) (KN) (KNm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm)
Arco mezzeria -129.5 112.6 7.6 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera -303.6 -120.7 21.7 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni con Tmax -305.8 -109.3 83.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252
Verifica a presso-tensoflessioneSollecitazioni adimensionali lembo teso lembo compr.
sd sdlim As, nec As, min(sism) As, disp As, nec As, disp(< 0.5) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²)
Arco mezzeria 0.0567 0.0000 0.0600 0.0000 -0.0163 7.54 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera 0.0709 0.0000 0.0759 0.0000 -0.0383 6.51 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni con Tmax 0.0661 0.0000 0.0705 0.0000 -0.0385 5.52 12.44 25.44 0.00 12.72
Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2 (KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)
Arco mezzeria 230.9 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.1 207.7 0.0 0.0Arco cerniera 253.2 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.3 207.7 0.0 0.0Arco reni con Tmax 253.5 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 1.3 207.7 0.0 0.0
Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s, disp sd A slt , pf lex A slc , pf lex A s/ s, disp A slt , to t
(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)
Arco mezzeria 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni con Tmax 0.06 0.00 3.59 28.27 si si si si si si
VERIFICHE
Elemento Punto
GeometriaINPUT
Elemento Punto
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 20
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO QUASI PERMANENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.2 mmwk, sup = 0.2 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -92.48 80.45 113.48 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.75Arco cerniera -216.83 -86.19 122.52 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.02Arco reni con Tmax -218.43 -78.10 122.64 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.53
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 88.9 132.3 0.7 0.0 1.0 0.5 200.1 0.0 0.000 siArco cerniera 74.8 121.9 0.7 0.0 1.0 0.5 194.5 0.0 0.000 siArco reni con Tmax 64.1 121.8 0.7 0.0 1.0 0.5 193.1 0.0 0.000 si
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO FREQUENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.3 mm
wk, sup = 0.3 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -92.48 80.45 113.48 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.75Arco cerniera -216.83 -86.19 122.52 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.02Arco reni con Tmax -218.43 -78.10 122.64 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.53
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 88.9 132.3 0.7 0.0 1.0 0.5 200.1 0.0 0.000 siArco cerniera 74.8 121.9 0.7 0.0 1.0 0.5 194.5 0.0 0.000 siArco reni con Tmax 64.1 121.8 0.7 0.0 1.0 0.5 193.1 0.0 0.000 si
VERIFICA TENSIONALE IN ESERCIZIOCOMBINAZIONE DI CARICO RARA
Tensione limite cls:c = -21.0 N/mm² (= 0.60 fck, combinaz. rara)
Tensione limite acc:s = 360 N/mm² (= 0.80 fyk, combinaz. rara)
Nk Mk Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X cls acc Verifica Verifica(KN) (KNm) (cm²) (cm) (cm²) (cm) (cm) (N/mm²) (N/mm²) cls: acc:
Arco mezzeria -92.5 80.5 25.44 5.9 12.72 5.9 13.75 -4.00 88.9 si siArco cerniera -216.8 -86.2 25.44 5.9 12.72 5.9 16.02 -4.42 74.8 si siArco reni con Tmax -218.4 -78.1 25.44 5.9 12.72 5.9 16.53 -4.02 64.1 si si
Elem. P.to
Elemento Punto
Elemento Punto
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 21
Arco 1 in curva
VERIFICA ALLO STATO LIMITE ULTIMO SECONDO EUROCODICE 2
CARATTERISTICHE DEI MATERIALICLS: C 35/45
fck = 35 N/mm²
fcd = 19.83333 N/mm²
fctm = 3.210 N/mm²
fctk,0.05= 2.247 N/mm²
fctk,0.95= 4.173 N/mm²
fctd= 1.498 N/mm²
ACCIAIO: fy k= 450 N/mm²
fy d= 391.30 N/mm²
0.555 Copriferro = 5 cm
0.388 Copriferro inf. solet. = 5 cm
lim 0.31
lim 0.41
Sezione armatura inferiore armatura superiore armatura a taglioB H Tondini As eq (c+/2) Tondini As eq (c+/2) Tondini As Passo
(m) (m) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (mm) (cm) (cm²/m2) (cm)
Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20
Sezione Sollecitazioni Caratteristiche geometricheNsd Msd Vsd Tsd c+f/2 tmin t tmax b h d Ak uk(KN) (KNm) (KN) (KNm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm)
Arco mezzeria -144.6 124.4 8.5 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera -340.1 -134.7 23.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni con Tmax -342.2 -122.2 93.5 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252
Verifica a presso-tensoflessioneSollecitazioni adimensionali lembo teso lembo compr.
sd sdlim As, nec As, min(sism) As, disp As, nec As, disp(< 0.5) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²)
Arco mezzeria 0.0628 0.0000 0.0667 0.0000 -0.0182 8.38 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera 0.0792 0.0000 0.0855 0.0000 -0.0429 7.36 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni con Tmax 0.0739 0.0000 0.0794 0.0000 -0.0431 6.26 12.44 25.44 0.00 12.72
Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2(KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)
Arco mezzeria 232.9 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.1 207.7 0.0 0.0Arco cerniera 257.9 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.4 207.7 0.0 0.0Arco reni con Tmax 258.1 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 1.4 207.7 0.0 0.0
Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s, disp sd A slt , pf lex A slc, pf lex A s/ s, disp A slt , to t
(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)
Arco mezzeria 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera 0.02 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni con Tmax 0.06 0.00 3.59 28.27 si si si si si si
VERIFICHE
Elemento Punto
GeometriaINPUT
Elemento Punto
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 22
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO QUASI PERMANENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.2 mmwk, sup = 0.2 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -103.26 88.86 114.26 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.76Arco cerniera -242.93 -96.21 124.42 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.04Arco reni con Tmax -244.40 -87.29 124.53 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.53
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 98.0 131.4 0.7 0.0 1.0 0.5 200.1 0.0 0.017 siArco cerniera 83.3 119.8 0.7 0.0 1.0 0.5 194.5 0.0 0.000 siArco reni con Tmax 71.6 119.7 0.7 0.0 1.0 0.5 193.1 0.0 0.000 si
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO FREQUENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.3 mm
wk, sup = 0.3 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -103.26 88.86 114.26 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.76Arco cerniera -242.93 -96.21 124.42 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.04Arco reni con Tmax -244.40 -87.29 124.53 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.53
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 98.0 131.4 0.7 0.0 1.0 0.5 200.1 0.0 0.017 siArco cerniera 83.3 119.8 0.7 0.0 1.0 0.5 194.5 0.0 0.000 siArco reni con Tmax 71.6 119.7 0.7 0.0 1.0 0.5 193.1 0.0 0.000 si
VERIFICA TENSIONALE IN ESERCIZIOCOMBINAZIONE DI CARICO RARA
Tensione limite cls:c = -21.0 N/mm² (= 0.60 fck, combinaz. rara)
Tensione limite acc:s = 360 N/mm² (= 0.80 fyk, combinaz. rara)
Nk Mk Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X cls acc Verifica Verifica(KN) (KNm) (cm²) (cm) (cm²) (cm) (cm) (N/mm²) (N/mm²) cls: acc:
Arco mezzeria -103.3 88.9 25.44 5.9 12.72 5.9 13.76 -4.42 98.0 si siArco cerniera -242.9 -96.2 25.44 5.9 12.72 5.9 16.04 -4.93 83.3 si siArco reni con Tmax -244.4 -87.3 25.44 5.9 12.72 5.9 16.53 -4.49 71.6 si si
Elem. P.to
Elemento Punto
Elemento Punto
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 23
Arco 2 in curva
VERIFICA ALLO STATO LIMITE ULTIMO SECONDO EUROCODICE 2
CARATTERISTICHE DEI MATERIALICLS: C 35/45
fck = 35 N/mm²
fcd = 19.83333 N/mm²
fctm = 3.210 N/mm²
fctk,0.05= 2.247 N/mm²
fctk,0.95= 4.173 N/mm²
fctd= 1.498 N/mm²
ACCIAIO: fy k= 450 N/mm²
fy d= 391.30 N/mm²
0.555 Copriferro = 5 cm
0.388 Copriferro inf. solet. = 5 cm
lim 0.31
lim 0.41
Sezione armatura inferiore armatura superiore armatura a taglioB H Tondini As eq (c+/2) Tondini As eq (c+/2) Tondini As Passo
(m) (m) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (mm) (cm) (cm²/m2) (cm)
Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20
Sezione Sollecitazioni Caratteristiche geometricheNsd Msd Vsd Tsd c+f/2 tmin t tmax b h d Ak uk(KN) (KNm) (KN) (KNm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm)
Arco mezzeria -402.2 132.7 5.2 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni -573.3 -132.7 3.5 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera con Tmax -636.3 -45.6 110.7 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252
Verifica a presso-tensoflessioneSollecitazioni adimensionali lembo teso lembo compr.
sd sdlim As, nec As, min(sism) As, disp As, nec As, disp(< 0.5) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²)
Arco mezzeria 0.0821 0.0000 0.0889 0.0000 -0.0507 6.60 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni 0.0926 0.0000 0.1012 0.0000 -0.0723 5.00 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera con Tmax 0.0587 0.0000 0.0621 0.0000 -0.0802 0.00 12.44 25.44 0.00 12.72
Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2 (KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)
Arco mezzeria 265.8 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.1 207.7 0.0 0.0Arco reni 287.7 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.1 207.7 0.0 0.0Arco cerniera con Tmax 295.7 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 1.7 207.7 0.0 0.0
Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s, disp sd A slt , pf lex A slc, pf lex A s/ s, disp A slt , to t
(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)
Arco mezzeria 0.00 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni 0.00 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera con Tmax 0.07 0.00 3.59 28.27 si si si si si si
Elemento Punto
VERIFICHE
Elemento Punto
GeometriaINPUT
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 24
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO QUASI PERMANENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.2 mmwk, sup = 0.2 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -287.29 94.76 127.64 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.96Arco reni -409.50 -94.81 136.53 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 19.51Arco cerniera con Tmax -454.50 -32.60 139.81 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 38.72
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 74.2 116.4 0.7 0.0 1.0 0.5 191.9 0.0 0.000 siArco reni 55.8 107.6 0.6 0.0 1.0 0.5 183.6 0.0 0.000 siArco cerniera con Tmax -3.8 104.6 0.5 0.0 1.0 0.5 154.4 0.0 0.000 si
VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO FREQUENTE
Apertura massima fessure: wk, inf = 0.3 mm
wk, sup = 0.3 mm in relazione al copriferro c>cmin
Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)
Arco mezzeria -287.29 94.76 127.64 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.96Arco reni -409.50 -94.81 136.53 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 19.51Arco cerniera con Tmax -454.50 -32.60 139.81 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 38.72
s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.
Arco mezzeria 74.2 116.4 0.7 0.0 1.0 0.5 191.9 0.0 0.000 siArco reni 55.8 107.6 0.6 0.0 1.0 0.5 183.6 0.0 0.000 siArco cerniera con Tmax -3.8 104.6 0.5 0.0 1.0 0.5 154.4 0.0 0.000 si
VERIFICA TENSIONALE IN ESERCIZIOCOMBINAZIONE DI CARICO RARA
Tensione limite cls:c = -21.0 N/mm² (= 0.60 fck, combinaz. rara)
Tensione limite acc:s = 360 N/mm² (= 0.80 fyk, combinaz. rara)
Nk Mk Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X cls acc Verifica Verifica(KN) (KNm) (cm²) (cm) (cm²) (cm) (cm) (N/mm²) (N/mm²) cls: acc:
Arco mezzeria -287.3 94.8 25.44 5.9 12.72 5.9 16.96 -4.90 74.2 si siArco reni -409.5 -94.8 25.44 5.9 12.72 5.9 19.51 -4.97 55.8 si siArco cerniera con Tmax -454.5 -32.6 25.44 5.9 12.72 5.9 38.72 -2.12 -3.8 si si
Punto
Elem. P.to
Elemento Punto
Elemento
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Calcol i prel iminar i del le strutture 25
10. ANALISI DELLA PALIFICATA
Per analizzare in maniera più fedele possibile il comportamento di una palificata,
viene realizzato un modello con l’ausilio del software Group 7.0 di ENSOFT,Inc.
Le due tipologie di palificata, rappresentate qualitativamente nelle immagini sottostanti, sono
così costituite: per la pila in rettifilo: da una batteria di 20 micropali di 0,25 m di diametro e
0,80 m di interasse in direzione trasversale all’impalcato; per la pila in curva: da una batteria
di 26 micropali di 0,25 m di diametro e 0,80 m di interasse in direzione trasversale
all’impalcato.
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Calcol i prel iminar i del le strutture 26
Pila in rettifilo
Pila in curva
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Calcol i prel iminar i del le strutture 27
La geometria di base delle pile si differenzia nel caso di pila in rettifilo e pila in curva. Nel
caso di pila in rettifilo, è stata presa a modello di calcolo la pila più alta del tratto in rettifilo, in
particolare la pila P10 di altezza media H = 9,33 m, caratterizzata da un’impronta di base di
dimensioni B = 2,32 m e L = 9,40 m. Nel caso di pila in curva, è stata presa a modello di
calcolo la pila più alta del tratto in curva, in particolare la pila PC12 di altezza media H =
12,56 m, caratterizzata da un’impronta di base di dimensioni B = 3,20 m e L = 16,47 m. Tale
impronta è stata pertanto resa rettangolare ai fini dei calcoli a scopo semplificativo, rispetto a
quanto si vede nella figura sovrastante.
Il singolo micropalo è caratterizzato dalle seguenti caratteristiche:
Perforazione:
Diametro, D = 0,25 m
Lunghezza, L = 7 m
Area, A = 0,049 m2
Inerzia, J = 1,92 10-4 m4
Modulo elastico calcestruzzo classe C25/30, E = 31476 N/mm2
Armatura:
Tubo, Ф168,3 x 15,0 mm
Lunghezza, L = 7 m
Area, A = 0.007224 m2
Inerzia, J = 2.142 10-5 m4
Modulo elastico acciaio tipo S355, Es = 210000 N/mm2
Essendo la spalla molto rigida nel suo complesso, la platea viene considerata elemento
tozzo ed infinitamente rigido ai fini della ripartizione delle azioni sui micropali.
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Calcol i prel iminar i del le strutture 28
11. METODO DI ANALISI
Per quanto riguarda le verifiche sotto azioni di tipo statico delle fondazioni, i carichi
sono stati affidati interamente al meccanismo resistente e portante offerto dal terreno di
fondazione delle pile. In tal senso le strutture risultano tutte verificate, come risulta dai calcoli
riportati.
Per quanto riguarda le verifiche in condizioni sismiche delle palificate, si è eseguita
un’analisi mediante metodo pseudostatico, in accordo a quanto specificato in 7.11.6.2.1 del
Testo Unico. Secondo tale metodo, l’azione sismica è rappresentata da una forza statica
equivalente pari al prodotto delle forze di gravità per un opportuno coefficiente sismico.
I vettori rappresentativi di tali forze hanno punto di applicazione nel baricentro della
massa esaminata, direzione nelle tre componenti spaziali X Y Z, verso in entrambi i sensi e
modulo pari a:
Fsisma = W * Sd(Ti)
con:
W = massa dell’elemento
Sd(Ti) = accelerazione sismica funzione del periodo proprio di oscillazione della
massa
In accordo a quanto riportato nella Relazione Sismica, strutture che hanno periodo
proprio di oscillazione pari a 0 (rigidezza K molto elevata, tipica di strutture che oscillano con
il terreno) la corrispondente accelerazione Sd(T=0) è proprio uguale all’accelerazione
massima orizzontale attesa al sito amax pari a:
amax = ag * Ss * St = 0.1044m/s2
punto di attacco della curva dello spettro.
Per le opere geotecniche l’azione sismica è smorzata dal parametro m correlato con
l’accelerazione massima attesa al sito su suolo rigido ed al tipo di terreno. Nel nostro caso il
valore di m é pari a 1 in quanto le opere vengono considerate di tipo rigido.
Concludendo, tutte le masse dell’opera analizzata sono sottoposte ad un azione sismica
data dalla relazione:
Fsisma_h = W * kh
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Calcol i prel iminar i del le strutture 29
Fsisma_v = W * kv
Dove:
kh = amax * m
kv = kh * 0.5
L’analisi sismica orizzontale prevede una direzione longitudinale ed una trasversale di
verifica: in direzione longitudinale l’azione sismica orizzontale si combina al 100% in
direzione longitudinale all’impalcato e al 30% in quella trasversale; in direzione trasversale
l’azione sismica orizzontale si combina al 100% in direzione trasversale all’impalcato e al
30% in quella longitudinale.
In prima fase, si è constatato che affidando tutti i carichi e le azioni sismiche al terreno di
fondazione, non venivano rispettati i margini di sicurezza sismica secondo il Testo Unico. In
particolare, a sisma orizzontale, il terreno di fondazione sarebbe stato in grado di assorbire
per la pila in rettifilo circa il 30% dell’azione sismica in direzione longitudinale e il 50% in
direzione trasversale, mentre per la pila in curva, circa il 50% in direzione longitudinale e il
50% in direzione trasversale. In seconda fase, le azioni permanenti e gli effetti sismici sono
stati affidati per intero alle palificate, riscontrando sempre il rispetto delle verifiche a capacità
portante, ma in alcuni casi il superamento del limite di snervamento da parte dell’acciaio
d’anima dei micropali. Tale superamento d’altra parte risulta ben lontano dalla tensione limite
di rottura dell’acciaio stesso. In tali casi, si è ritenuto ragionevole, individuare anche nel
terreno di fondazione delle pile un ulteriore meccanismo resistente atto a trasferire le azioni
dovute al peso delle pile stesse e gli effetti sismici ad esse connesse. Tale soluzione risulta
ragionevole se si considera che tutt’ora come in passato il terreno ha fornito adeguata
capacità portante nei confronti delle strutture in esame almeno da un punto di vista statico.
Muovendoci sempre nell’ottica di un intervento di miglioramento sismico delle opere in
oggetto, con tali ipotesi tutte le fondazioni trovano la loro necessaria capacità resistente
anche nei confronti delle azioni sismiche, come si evince dai calcoli riportati più avanti.
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Calcol i prel iminar i del le strutture 30
12. VERIFICHE STATICHE
PILA IN RETTIFILO
COMBINAZIONE M1+R1
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 1.00 1.00
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 2.32 (m)L = 9.40 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 13437.00 0.00 13437.00Mb [kNm] 6986.00 0.00 6986.00Ml [kNm] 5309.00 0.00 5309.00Tb [kN] 0.00 0.00 0.00Tl [kN] 22.00 0.00 22.00H [kN] 22.00 0.00 22.00
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azionicoefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.00
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
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Calcol i prel iminar i del le strutture 31
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 273.00 (kN/mq)
eB = 0.52 (m) B* = 1.28 (m)
eL = 0.40 (m) L* = 8.61 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.03
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.87
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.13 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 0.00 (°) Tb
m = 1.13B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 1.00
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.40
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
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Calcol i prel iminar i del le strutture 32
Carico limite unitario
qlim = 2061.68 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 1219.09 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
2061.68 ≥ q = 1219.09 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 22.00 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 3009.04 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
3009.04 ≥ Hd = 22.00 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
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Calcol i prel iminar i del le strutture 33
COMBINAZIONE M2+R2
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 1.80 1.10
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 9.40 (m)L = 2.32 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 10420.00 0.00 10420.00Mb [kNm] 4132.00 0.00 4132.00Ml [kNm] 2705.00 0.00 2705.00Tb [kN] 216.00 0.00 216.00Tl [kN] 19.00 0.00 19.00H [kN] 216.83 0.00 216.83
coefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.40
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azioni
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input
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Calcol i prel iminar i del le strutture 34
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)
eB = 0.40 (m) B* = 8.61 (m)
eL = 0.26 (m) L* = 1.80 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.04
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.83
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.17 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 84.97 (°) Tb
m = 1.82B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 0.97
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.34
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
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Calcol i prel iminar i del le strutture 35
Carico limite unitario
qlim = 1399.90 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 672.29 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
777.72 ≥ q = 672.29 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 216.83 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 3022.38 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
2747.62 ≥ Hd = 216.83 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
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Calcol i prel iminar i del le strutture 36
PILA IN CURVA
COMBINAZIONE M1+R1
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 1.00 1.00
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 3.20 (m)L = 16.47 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 18112.50 0.00 18112.50Mb [kNm] 19049.70 0.00 19049.70Ml [kNm] 5714.90 0.00 5714.90Tb [kN] 1921.60 0.00 1921.60Tl [kN] 576.50 0.00 576.50H [kN] 2006.22 0.00 2006.22
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azionicoefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.00
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 37
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 273.00 (kN/mq)
eB = 1.05 (m) B* = 1.10 (m)
eL = 0.32 (m) L* = 15.84 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.01
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.94
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.06 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 73.30 (°) Tb
m = 1.86B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 0.85
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.43
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 38
Carico limite unitario
qlim = 1760.75 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 1042.89 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
1760.75 ≥ q = 1042.89 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 2006.22 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 4741.36 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
4741.36 ≥ Hd = 2006.22 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 39
COMBINAZIONE M2+R2
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 1.80 1.10
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 16.47 (m)L = 3.20 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 19981.00 0.00 19981.00Mb [kNm] 5981.00 0.00 5981.00Ml [kNm] 3836.00 0.00 3836.00Tb [kN] 216.00 0.00 216.00Tl [kN] 19.00 0.00 19.00H [kN] 216.83 0.00 216.83
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azionicoefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.40
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 40
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)
eB = 0.30 (m) B* = 15.87 (m)
eL = 0.19 (m) L* = 2.82 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.04
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.85
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.15 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 84.97 (°) Tb
m = 1.84B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 0.99
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.28
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 41
Carico limite unitario
qlim = 1362.00 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 447.06 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
756.67 ≥ q = 447.06 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 216.83 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 8715.37 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
7923.07 ≥ Hd = 216.83 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 42
13. VERIFICHE SISMA ORIZZONTALE
PILA IN RETTIFILO
Peso della pila compreso nell’analisi Peso della pila non compreso nell’analisi
Peso pila sì no
Azioni su platea
Direzione long trasv Direzione long trasv
Fy 995 299 kN Fy 564 169 kN
Fz 299 995 kN Fz 169 564 kN
Fx 9265 9265 kN Fx 5131 5131 kN
My 2679 8930 kNm My 2125 7083 kNm
Mz ‐8930 ‐2679 kNm Mz ‐7083 ‐2125 kNm
Azioni su palo Azioni su palo
N 1490 917 kN N 1060 638 kN
Nneg ‐606 ‐68 kN Nneg ‐559 ‐154 kN
Mdev 54 40 kNm Mdev 44 23 kNm
Tdev 69 55 kN Tdev 59 35 kN
id 420 286 N/mm2 id 321 180 N/mm2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 43
OPERA: Pila in rettifilosisma longitudinale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 1060.00 0.00 1060.00M (kNm) 44.00 0.00 44.00
T (kN) 59.00 0.00 59.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
DM88 prog.3 4 5 7
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
1 2n
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 44
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.47
Spessore lsi Dsi = *D Qsi
Limo/Argilla
Tipo di Terreno
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 319.55 (N/mm 2 ) min = 146.73 (N/mm 2 )
= 16.33 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 320.80 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 45
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 2.30 1.10
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 2.32 (m)L = 9.40 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 4134.00 0.00 4134.00Mb [kNm] 1847.00 0.00 1847.00Ml [kNm] 554.00 0.00 554.00Tb [kN] 432.00 0.00 432.00Tl [kN] 130.00 0.00 130.00H [kN] 451.14 0.00 451.14
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)
eB = 0.45 (m) B* = 1.43 (m)
eL = 0.13 (m) L* = 9.13 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azionicoefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.40
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 46
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.03
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.86
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.14 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 73.25 (°) Tb
m = 1.80B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 0.94
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.38
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
Carico limite unitario
qlim = 1379.12 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 317.36 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
599.62 ≥ q = 317.36 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 451.14 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 2540.10 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
2309.18 ≥ Hd = 451.14 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 47
OPERA: Pila in rettifilosisma trasversale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 917.00 0.00 917.00M (kNm) 40.00 0.00 40.00
T (kN) 55.00 0.00 55.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
DM88 prog.3 4 5 7
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
1 2n
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 48
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.70
Spessore lsi Dsi = *D Qsi
Limo/Argilla
Tipo di Terreno
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 284.04 (N/mm 2 ) min = 126.94 (N/mm 2 )
= 15.23 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 285.27 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 49
PILA IN CURVA
Peso della pila compreso nell’analisi Peso della pila non compreso nell’analisi
Peso pila sì no
Azioni su platea
Direzione long trasv Direzione long trasv
Fy 1930 580 kN Fy 783 235 kN
Fz 580 1930 kN Fz 235 783 kN
Fx 18120 18120 kN Fx 7189 7189 kN
My 5720 19050 kNm My 3746 12485 kNm
Mz ‐19050 ‐5720 kNm Mz ‐12485 ‐3746 kNm
Azioni su palo Azioni su palo
N 1540 1140 kN N 822 630 kN
Nneg ‐177 ‐ kN Nneg ‐266 ‐110 kN
Mdev 27 58 kNm Mdev 7 19 kNm
Tdev 40 75 kN Tdev 17 31 kN
id 320 387 N/mm2 id 142 163 N/mm2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 50
OPERA: Pila in curvasisma longitudinale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 1540.00 0.00 1540.00M (kNm) 27.00 0.00 27.00
T (kN) 40.00 0.00 40.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
DM88 prog.3 4 5 7
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
1 2n
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 51
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.02
Spessore lsi Dsi = *D Qsi
Limo/Argilla
Tipo di Terreno
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 319.22 (N/mm 2 ) min = 213.18 (N/mm 2 )
= 11.07 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 319.80 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 52
OPERA: Pila in curvasisma trasversale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 630.00 0.00 630.00M (kNm) 19.00 0.00 19.00
T (kN) 31.00 0.00 31.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
DM88 prog.3 4 5 7
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
1 2n
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 53
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si simedia minima calcolo
(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 2.48
Spessore lsi Dsi = *D Qsi
Limo/Argilla
Tipo di Terreno
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 161.83 (N/mm 2 ) min = 87.21 (N/mm 2 )
= 8.58 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 162.52 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 54
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 2.30 1.10
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 16.47 (m)L = 3.20 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 10924.00 0.00 10924.00Mb [kNm] 6566.00 0.00 6566.00Ml [kNm] 1970.00 0.00 1970.00Tb [kN] 1141.00 0.00 1141.00Tl [kN] 342.00 0.00 342.00H [kN] 1191.15 0.00 1191.15
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)
eB = 0.60 (m) B* = 15.27 (m)
eL = 0.18 (m) L* = 2.84 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azionicoefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.40
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 55
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.04
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.84
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.16 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 73.31 (°) Tb
m = 1.79B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 0.95
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.28
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
Carico limite unitario
qlim = 1308.40 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 251.99 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
568.87 ≥ q = 251.99 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 1191.15 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 8453.34 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
7684.86 ≥ Hd = 1191.15 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 56
14. VERIFICHE SISMA VERTICALE
combinazione long trasv long trasv
1 30% Fv 100% Fh 30% Fh 30% Fh 100% Fh
2 ‐30% Fv 100% Fh 30% Fh 30% Fh 100% Fh
3 100% Fv 30% Fh 30% Fh
4 ‐100% Fv 30% Fh 30% Fh
Dove: Fh è l’azione sismica orizzontale
Fv è l’azione sismica verticale
COMBINAZIONE 1
PILA IN RETTIFILO
Peso della pila compreso nell’analisi Peso della pila non compreso nell’analisi
Peso pila sì no
Azioni su platea
Direzione long trasv Direzione long trasv
Fy 995 299 kN Fy 564 169 kN
Fz 299 995 kN Fz 169 564 kN
Fx 9676 9676 kN Fx 5477 5477 kN
My 2679 8930 kNm My 2125 7083 kNm
Mz ‐8930 ‐2679 kNm Mz ‐7083 ‐2125 kNm
Azioni su palo Azioni su palo
N 1510 936 kN N 1080 651 kN
Nneg ‐591 ‐47 kN Nneg ‐549 ‐138 kN
Mdev 54 40 kNm Mdev 45 23 kNm
Tdev 69 55 kN Tdev 60 35 kN
id 423 288 N/mm2 id 328 181 N/mm2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 57
OPERA: Pila in rettifilosisma longitudinale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 1080.00 0.00 1080.00M (kNm) 45.00 0.00 45.00
T (kN) 60.00 0.00 60.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
1 2n
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
DM88 prog.3 4 5 7
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 58
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.45
Limo/Argilla
Tipo di Terreno Spessore lsi Dsi = *D Qsi
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 326.25 (N/mm 2 ) min = 149.50 (N/mm 2 )
= 16.61 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 327.51 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 59
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 2.30 1.10
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 2.32 (m)L = 9.40 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 4464.40 0.00 4464.40Mb [kNm] 1847.20 0.00 1847.20Ml [kNm] 554.20 0.00 554.20Tb [kN] 431.60 0.00 431.60Tl [kN] 129.50 0.00 129.50H [kN] 450.61 0.00 450.61
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)
eB = 0.41 (m) B* = 1.49 (m)
eL = 0.12 (m) L* = 9.15 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
coefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.40
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azioni
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 60
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.03
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.86
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.14 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 73.30 (°) Tb
m = 1.80B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 0.94
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.37
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
Carico limite unitario
qlim = 1376.93 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 326.85 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
598.66 ≥ q = 326.85 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 450.61 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 2663.45 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
2421.32 ≥ Hd = 450.61 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 61
OPERA: Pila in rettifilosisma trasversale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 936.00 0.00 936.00M (kNm) 40.00 0.00 40.00
T (kN) 55.00 0.00 55.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
1 2n
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
DM88 prog.3 4 5 7
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 62
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.67
Limo/Argilla
Tipo di Terreno Spessore lsi Dsi = *D Qsi
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 286.67 (N/mm 2 ) min = 129.57 (N/mm 2 )
= 15.23 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 287.89 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 63
PILA IN CURVA
Peso della pila compreso nell’analisi Peso della pila non compreso nell’analisi
Peso pila sì no
Azioni su platea
Direzione long trasv Direzione long trasv
Fy 1930 580 kN Fy 783 235 kN
Fz 580 1930 kN Fz 235 783 kN
Fx 18690 18690 kN Fx 7595 7595 kN
My 5720 19050 kNm My 3746 12485 kNm
Mz ‐19050 ‐5720 kNm Mz ‐12485 ‐3746 kNm
Azioni su palo Azioni su palo
N 1570 1160 kN N 839 643 kN
Nneg ‐158 ‐ kN Nneg ‐252 ‐95 kN
Mdev 27 58 kNm Mdev 8 19 kNm
Tdev 41 75 kN Tdev 17 31 kN
id 324 390 N/mm2 id 148 164 N/mm2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 64
OPERA: Pila in curvasisma longitudinale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 1570.00 0.00 1570.00M (kNm) 27.00 0.00 27.00
T (kN) 41.00 0.00 41.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
1 2n
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
DM88 prog.3 4 5 7
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 65
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.00
Limo/Argilla
Tipo di Terreno Spessore lsi Dsi = *D Qsi
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 323.38 (N/mm 2 ) min = 217.33 (N/mm 2 )
= 11.35 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 323.97 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 66
OPERA: Pila in curvasisma trasversale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 643.00 0.00 643.00M (kNm) 19.00 0.00 19.00
T (kN) 31.00 0.00 31.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
1 2n
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
DM88 prog.3 4 5 7
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 67
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 2.43
Limo/Argilla
Tipo di Terreno Spessore lsi Dsi = *D Qsi
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 163.63 (N/mm 2 ) min = 89.01 (N/mm 2 )
= 8.58 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 164.31 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 68
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 2.30 1.10
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 16.47 (m)L = 3.20 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 11389.00 0.00 11389.00Mb [kNm] 6566.00 0.00 6566.00Ml [kNm] 1970.00 0.00 1970.00Tb [kN] 1141.00 0.00 1141.00Tl [kN] 342.00 0.00 342.00H [kN] 1191.15 0.00 1191.15
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)
eB = 0.58 (m) B* = 15.32 (m)
eL = 0.17 (m) L* = 2.85 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
coefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.40
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azioni
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 69
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.04
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.84
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.16 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 73.31 (°) Tb
m = 1.79B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 0.95
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.28
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
Carico limite unitario
qlim = 1307.61 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 260.53 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
568.53 ≥ q = 260.53 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 1191.15 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 8524.50 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
7749.55 ≥ Hd = 1191.15 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 70
COMBINAZIONE 3
PILA IN RETTIFILO
Peso della pila compreso nell’analisi Peso della pila non compreso nell’analisi
Peso pila sì no
Azioni su platea
Direzione long trasv Direzione long trasv
Fy 299 299 kN Fy 169 169 kN
Fz 299 299 kN Fz 169 169 kN
Fx 10014 10014 kN Fx 5665 5665 kN
My 2679 2679 kNm My 2125 2125 kNm
Mz ‐2679 ‐2679 kNm Mz ‐2125 ‐2125 kNm
Azioni su palo Azioni su palo
N 809 809 kN N 513 513 kN
Nneg ‐ ‐ kN Nneg ‐ ‐ kN
Mdev 19 19 kNm Mdev 14 14 kNm
Tdev 30 30 kN Tdev 23 23 kN
id 187 187 N/mm2 id 127 127 N/mm2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 71
OPERA: Pila in rettifilosisma longitudinale e trasversale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 809.00 0.00 809.00M (kNm) 19.00 0.00 19.00
T (kN) 30.00 0.00 30.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
1 2n
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
DM88 prog.3 4 5 7
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 72
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.93
Limo/Argilla
Tipo di Terreno Spessore lsi Dsi = *D Qsi
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 186.61 (N/mm 2 ) min = 111.99 (N/mm 2 )
= 8.31 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 187.17 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 73
PILA IN CURVA
Peso della pila compreso nell’analisi Peso della pila non compreso nell’analisi
Peso pila sì no
Azioni su platea
Direzione long trasv Direzione long trasv
Fy 580 580 kN Fy 235 235 kN
Fz 580 580 kN Fz 235 235 kN
Fx 19352 19352 kN Fx 7858 7858 kN
My 5720 5720 kNm My 3746 3746 kNm
Mz ‐5720 ‐5720 kNm Mz ‐3746 ‐3746 kNm
Azioni su palo Azioni su palo
N 1600 1600 kN N 801 801 kN
Nneg ‐ ‐ kN Nneg ‐33 ‐33 kN
Mdev 50 50 kNm Mdev 27 27 kNm
Tdev 64 64 kN Tdev 40 40 kN
id 419 419 N/mm2 id 218 218 N/mm2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 74
OPERA: Pila in curvasisma longitudinale e trasversale
DATI DI INPUT:
Sollecitazioni Agenti:
Permanenti Temporanee Calcolo
N (kN) 801.00 0.00 801.00M (kNm) 27.00 0.00 27.00
T (kN) 40.00 0.00 40.00
s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.15 1.25
SISMA 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.30 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
Caratteristiche del micropalo:
Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)
Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)
Armatura:
ø168,3 x 15,0
Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000
Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000
Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07
Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000
Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210
Tipo di acciaio
Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)
Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05
Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)
Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)
Coefficiente di Reazione Laterale:
Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)
1 2n
CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO
coefficienti parziali azioni
Metodo di calcolopermanenti
G
variabili
Q
DM88 prog.3 4 5 7
SLU
1.30 1.50
1.00 1.30
1.30 1.50
1.00 1.00
resistenza laterale
1.00 1.00
1.00 1.00
≥10
IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0
IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO
NT
L
D
D
Ls1
Ls2
Ls3
Ls
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 75
CAPACITA' PORTANTE ESTERNA
Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi
si si si
media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)
7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00
Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)
Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)
% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)
CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA
Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)
Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.95
Limo/Argilla
Tipo di Terreno Spessore lsi Dsi = *D Qsi
VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO
Acciaio S 355 (Fe 510)
Tensioni nel singolo micropalo
= N/Aarm +/- M/Warm
= 2*T/Aarm
max = 216.93 (N/mm 2 ) min = 110.88 (N/mm 2 )
= 11.07 (N/mm 2 )
id = ( 2 + 3 2 ) 0,5
id = 217.77 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 76
D = Profondità del piano di appoggio
eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)
eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)
B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)
L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)
permanentitemporanee
variabiliqlim scorr
A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00
A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00
SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00
A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10
SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10
1.00 1.00 3.00 3.00
1.00 1.00 2.30 1.10
N Mb
D 1 Tb
B B
, cu
N Ml
D Tl
L L
(Per fondazioni nastriformi L=100 m)
B = 3.20 (m)L = 16.47 (m)D = 2.00 (m)
f p
f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)
AZIONI
permanenti temporanee
N [kN] 11789.00 0.00 11789.00Mb [kNm] 6566.00 0.00 6566.00Ml [kNm] 1970.00 0.00 1970.00Tb [kN] 1141.00 0.00 1141.00Tl [kN] 342.00 0.00 342.00H [kN] 1191.15 0.00 1191.15
Peso unità di volume del terreno
1 = 20.59 (kN/mc)
= 20.59 (kN/mc)
Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto
cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)
eB = 0.56 (m) B* = 2.09 (m)
eL = 0.17 (m) L* = 16.14 (m)
q : sovraccarico alla profondità D
q = 41.18 (kN/mq)
: peso di volume del terreno di fondazione
= 20.59 (kN/mc)
Tensioni Ammissibili
Definiti dal Progettista
valori di input Valori di calcolo
resistenze
1.00
cu
proprietà del terreno
1.00
1.40
1.40
1.00
azionicoefficienti parziali
Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali
qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq
1.00
1.40
Metodo di calcolo
Sta
to L
imite
U
ltim
o
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 77
Nc : coefficiente di capacità portante
Nc = 2 +
Nc = 5.14
sc : fattori di forma
sc = 1 + 0,2 B* / L*
sc = 1.03
ic: fattore di inclinazione del carico
mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.89
ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.11 H Tl
L = arctg(Tb/Tl) = 73.31 (°) Tb
m = 1.82B
ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))
ic = 0.94
dc : fattore di profondità del piano di appoggio
per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*
per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)
dc = 1.38
bc : fattore di inclinazione base della fondazione
bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
bc = 1.00
gc : fattore di inclinazione piano di campagna
gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°
gc = 1.00
Carico limite unitario
qlim = 1372.21 (kN/m2)
Pressione massima agente
q = N / B* L*
q = 350.23 (kN/m2)
Verifica di sicurezza capacità portante
596.61 ≥ q = 350.23 (kN/m2)
VERIFICA A SCORRIMENTO
Carico agente
Hd = 1191.15 (kN)
Azione Resistente
Sd = cu B* L*
Sd = 6563.81 (kN)
Verifica di sicurezza allo scorrimento
5967.1 ≥ Hd = 1191.15 (kN)
qlim / R =
Sd / R =
(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e
m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 78
15. VERIFICA DELLA PILA IN CURVA PC20
Il comportamento della palificata in esame, relativa alla pila in curva PC20 del Viadotto
3, viene analizzato con l’ausilio del software Group 7.0 di ENSOFT,Inc.
La palificata, rappresentata qualitativamente nell’immagine sottostante, è costituita da una
batteria di 10 pali di 0,8 m di diametro, 3, 0 m di interasse in direzione Y e 3,1 m in direzione
Z.
Il singolo palo è caratterizzato dalle seguenti caratteristiche:
D = 0,8 m
L = 10 m
A = 0.503 m2
J = 0.0201 m4
E = (cls C25/30) = 31476 N/mm2
Anche in questo caso, essendo la spalla molto rigida nel suo complesso, la platea viene
considerata elemento tozzo ed infinitamente rigido ai fini della ripartizione delle azioni nei
pali.
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 79
Il modello della struttura è stato sottoposto ai due set di combinazioni statici (A1 ed A2)
ed il set di combinazioni sismiche (SISMA + M2) ottengono i risultati relativi al palo più
sollecitato riportati di seguito.
La portanza dei pali viene verificata per le combinazioni più severe in termini di sforzo
normale. Si effettuano pertanto 3 verifiche, una per ogni set di combinazioni. Nel seguito si
riportano i calcoli relativi al palo modello in termini di capacità portanza.
I pali in progetto hanno una lunghezza di 10 m da estradosso fondazione.
VERIFICHE STATICHE
Tabella riassuntiva delle sollecitazioni
My Fx Fz Mz Fy
[kNm] [kN] [kN] [kNm] [kN]
A1 1 5904 27072 65 ‐2707 0
2 14410 26355 562 ‐2636 0 centrifuga
3 4463 26355 22 ‐7311 254 frenatura
4 6393 26390 65 ‐2639 0
5 14690 25893 562 ‐2589 0 centrifuga
6 4744 25893 22 ‐7264 254 frenatura
A2 1 4831 20985 56 ‐2098 0
2 12071 20375 479 ‐2037 0 centrifuga
3 3597 20375 19 ‐6020 216 frenatura
4 5248 20404 56 ‐2040 0
5 12310 19981 479 ‐1998 0 centrifuga
6 3836 19981 19 ‐5981 216 frenatura
tabella riassuntiva delle azioni in testa palo per le combinazioni più sfavorevoli
A1
2 3
N [kN] 3040 2870
Nneg [kN] ‐ ‐
Mdev [kNm] 385 560
Tdev [kN] 57 26
A2
2 3
N [kN] 2350 2280
Nneg [kN] ‐ ‐
Mdev [kNm] 170 320
Tdev [kN] 48 2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 80
VERIFICA A1+M1
CANTIERE: OPERA:
DATI DI INPUT:
Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 3040 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.00 1.00 1.00
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 10.00 4116.7 0.00 9.00 2694.3 1354.3 4116.7 0.00 9.00 2373.0 1192.8
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.29
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE DI UN PALO TRIVELLATO DI GRANDE DIAMETRO
1.30
1.00
10.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
media
5471.0 (kN)
minima (solo SLU)
1354.3 (kN) 1192.8 (kN)
5309.5 (kN)
4116.7 (kN)
3907.9 (kN)2940.5 (kN)
967.4 (kN)
3040.0 (kN) 4116.7 (kN)
3907.9 (kN)
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
Spess
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 81
VERIFICA A2+M1
CANTIERE: OPERA:
DATI DI INPUT:
Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 2350 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.70 1.45 1.60
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 10.00 4116.7 0.00 9.00 2694.3 1354.3 4116.7 0.00 9.00 2373.0 1192.8
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.11
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE DI UN PALO TRIVELLATO DI GRANDE DIAMETRO
1.30
1.00
10.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
media
5471.0 (kN)
minima (solo SLU)
1354.3 (kN) 1192.8 (kN)
5309.5 (kN)
4116.7 (kN)
2597.0 (kN)2940.5 (kN)
967.4 (kN)
2350.0 (kN) 4116.7 (kN)
3907.9 (kN)
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
Spess
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 82
VERIFICA SISMA ORIZZONTALE
Azioni su platea
Direzione long trasv
Fy 1930 580 kN
Fz 580 1930 kN
Fx 18120 18120 kN
My 5720 19050 kNm
Mz ‐19050 ‐5720 kNm
Azioni su palo Direzione long trasv
N 2690 2460 kN
Nneg ‐ ‐ kN
Mdev 1000 325 kNm
Tdev 206 203 kN
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 83
CANTIERE: OPERA:
DATI DI INPUT:
Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 2690 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.35 1.15 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 10.00 4116.7 0.00 9.00 2694.3 1354.3 4116.7 0.00 9.00 2373.0 1192.8
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.22
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE DI UN PALO TRIVELLATO DI GRANDE DIAMETRO
1.30
1.00
10.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
media
5471.0 (kN)
minima (solo SLU)
1354.3 (kN) 1192.8 (kN)
5309.5 (kN)
4116.7 (kN)
3273.5 (kN)2940.5 (kN)
967.4 (kN)
2690.0 (kN) 4116.7 (kN)
3907.9 (kN)
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
Spess
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 84
VERIFICA SISMA VERTICALE
Combinazione 1
Azioni su platea
Direzione long trasv
Fy 1930 580 kN
Fz 580 1930 kN
Fx 18690 18690 kN
My 5720 19050 kNm
Mz ‐19050 ‐5720 kNm
Azioni su palo Direzione long trasv
N 2730 2510 kN
Nneg ‐ ‐ kN
Mdev 1025 335 kNm
Tdev 206 203 kN
Combinazione 3
Azioni su platea
Direzione long trasv
Fy 580 580 kN
Fz 580 580 kN
Fx 19352 19352 kN
My 5720 5720 kNm
Mz ‐5720 ‐5720 kNm
Azioni su palo Direzione long trasv
N 2280 2280 kN
Nneg ‐ ‐ kN
Mdev 280 280 kNm
Tdev 82 82 kN
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 85
CANTIERE: OPERA:
DATI DI INPUT:
Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 2730 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.35 1.15 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 10.00 4116.7 0.00 9.00 2694.3 1354.3 4116.7 0.00 9.00 2373.0 1192.8
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.20
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE DI UN PALO TRIVELLATO DI GRANDE DIAMETRO
1.30
1.00
10.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
media
5471.0 (kN)
minima (solo SLU)
1354.3 (kN) 1192.8 (kN)
5309.5 (kN)
4116.7 (kN)
3273.5 (kN)2940.5 (kN)
967.4 (kN)
2730.0 (kN) 4116.7 (kN)
3907.9 (kN)
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
Spess
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 86
16. VERIFICA DELLA SPALLA SP6
Le azioni considerate, agenti sulla platea di fondazione sono le seguenti:
Peso proprio degli elementi strutturali
Carichi permanenti
Centrifuga
Frenatura
Carichi viaggianti in configurazione di massimo momento intorno all’asse
longitudinale
Carichi viaggianti in configurazione di massima azione verticale
Tutte le azioni, riportate in baricentro platea sono riassunte nella tabella che segue, che
combina inoltre le azioni tra loro con i relativi coefficienti di amplificazione e concomitanza.
Massima sollecitazione in baricentro platea
N Tx Ty Mx My(kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm)
COMB. A1+M1 -19337.19 8094.83 0.00 8439.76 9149.92COMB. A2+M2 -15354.94 7582.74 0.00 6927.10 11940.86COMB.SISMA - trasvers -14862.54 6435.99 -229.26 4815.30 17436.45COMB.SISMA - longitud -14895.36 7086.37 0.00 4830.73 21794.98COMB.SISMA + trasvers -14633.28 6435.99 -229.26 4744.99 17584.99COMB.SISMA + longitud -14601.03 7544.89 0.00 4729.83 21710.85
COMBINAZIONE
Il comportamento della palificata in esame, viene analizzato con l’ausilio del software
Group 7.0 di ENSOFT,Inc.
La palificata, rappresentata qualitativamente nell’immagine sottostante, è costituita da una
batteria di 15 pali di 0,8 m di diametro.
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 87
Il singolo palo è caratterizzato dalle seguenti caratteristiche:
D = 0,8 m
A = 0.503 m2
J = 0.0201 m4
L = 8 m
E = (cls C25/30) = 31476 N/mm2
Anche in questo caso, essendo la spalla molto rigida nel suo complesso, la platea viene
considerata elemento tozzo ed infinitamente rigido ai fini della ripartizione delle azioni nei
pali.
L’azione che si registra sui pali è la seguente:
N(kN)
COMB. A1+M1 1520COMB. A2+M1 1290COMB.SISMA - trasversale 1250COMB.SISMA - longitudinale 1300COMB.SISMA + trasversale 1240COMB.SISMA + longitudinale 1300
COMBINAZIONE
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 88
Si riportano in seguito le verifiche geotecniche effettuate per le 3 combinazioni (2 statiche e
sismica):
A1 + M1 + R1 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 1520 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.00 1.00 1.00
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 8.00 3293.4 0.00 9.00 2652.3 1333.2 3293.4 0.00 9.00 1953.0 981.7
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 2.08
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
Spess
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
3163.7 (kN)2352.4 (kN)
811.3 (kN)
1520.0 (kN) 3293.4 (kN)
media
4626.6 (kN)
minima (solo SLU)
1333.2 (kN) 981.7 (kN)
4275.1 (kN)
3163.7 (kN)
3293.4 (kN)
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.30
1.00
8.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 89
A2 + M1 + R2 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 1290 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.70 1.45 1.60
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 8.00 3293.4 0.00 9.00 2652.3 1333.2 3293.4 0.00 9.00 1953.0 981.7
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.63
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
Spess
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
2099.6 (kN)2352.4 (kN)
811.3 (kN)
1290.0 (kN) 3293.4 (kN)
media
4626.6 (kN)
minima (solo SLU)
1333.2 (kN) 981.7 (kN)
4275.1 (kN)
3163.7 (kN)
3293.4 (kN)
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.30
1.00
8.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 90
Sisma + M2 + R3 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 1300 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.35 1.15 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 8.00 3293.4 0.00 9.00 2652.3 1333.2 3293.4 0.00 9.00 1953.0 981.7
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 2.04
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
Spess
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
2646.6 (kN)2352.4 (kN)
811.3 (kN)
1300.0 (kN) 3293.4 (kN)
media
4626.6 (kN)
minima (solo SLU)
1333.2 (kN) 981.7 (kN)
4275.1 (kN)
3163.7 (kN)
3293.4 (kN)
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.30
1.00
8.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 91
17. VERIFICA MURO ANDATORE SPALLA SP6
Le azioni considerate, agenti sulla platea di fondazione sono le seguenti:
Peso proprio degli elementi strutturali
Carichi permanenti
Centrifuga
Frenatura
Carichi viaggianti in configurazione di massimo momento intorno all’asse
longitudinale
Carichi viaggianti in configurazione di massima azione verticale
Tutte le azioni, riportate in baricentro platea sono riassunte nella tabella che segue, che
combina inoltre le azioni tra loro con i relativi coefficienti di amplificazione e concomitanza.
Sollecitazione in baricentro platea (massima azione verticale)
My N Tz Mz Ty
[kNm] [kN] [kN] [kNm] [kN]
Peso Platea ‐710 1235 0 ‐704 0
Muro Nord 2412 512 0 ‐34 0
Muro sud ‐5079 1106 0 ‐1460 0
Riempimento ‐2005 3487 0 ‐1988 0
Pacchetto stradale ‐166 290 0 ‐165 0
Cordoli e barriere Nord 47 10 0 ‐1 0
Cordoli e barriere Sud ‐96 21 0 ‐28 0
Centrifuga ‐1326 0 ‐200 0 0
Frenatura 0 0 0 ‐2404 ‐363
UDL Corsia Nord 86 30 0 ‐5 0
UDL Corsia Centro 20 53 0 ‐24 0
UDL Corsia Sud ‐656 252 0 ‐202 0
TS Sud ‐1320 600 0 ‐2640 0
TS Centro 256 400 0 ‐1284 0
Azioni Totali ‐8538 7997 ‐200 ‐10937 ‐363
Combinazione Caratteristica
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 92
Sollecitazione in baricentro platea (massima azione di momento)
My N Tz Mz Ty
[kNm] [kN] [kN] [kNm] [kN]
Peso Platea ‐710 1235 0 ‐704 0
Muro Nord 2412 512 0 ‐34 0
Muro sud ‐5079 1106 0 ‐1460 0
Riempimento ‐2005 3487 0 ‐1988 0
Pacchetto stradale ‐166 290 0 ‐165 0
Cordoli e barriere Nord 47 10 0 ‐1 0
Cordoli e barriere Sud ‐96 21 0 ‐28 0
Centrifuga ‐1326 0 ‐200 0 0
Frenatura 0 0 0 ‐2404 ‐363
UDL Corsia Nord 0 0 0 0 0
UDL Corsia Centro 6 17 0 ‐8 0
UDL Corsia Sud ‐656 252 0 ‐202 0
TS Sud ‐1320 600 0 ‐2640 0
TS Centro 0 0 0 0 0
Azioni Totali ‐8893 7530 ‐200 ‐9632 ‐363
Combinazione Caratteristica
Sollecitazione in baricentro platea (Azioni combinate Statiche)
My N Tz Mz Ty
[kNm] [kN] [kN] [kNm] [kN]
Combi 1 ‐9769 10844 0 ‐11549 0
Combi 2 ‐10754 10235 ‐270 ‐10039 0
Combi 3 ‐8964 10235 0 ‐13283 ‐489
Combi 4 ‐10248 10214 0 ‐9788 0
Combi 5 ‐11067 9794 ‐270 ‐8727 0
Combi 6 ‐9277 9794 0 ‐11972 ‐489
Combi 1 ‐7519 8293 0 ‐9215 0
Combi 2 ‐8358 7774 ‐230 ‐7928 0
Combi 3 ‐6834 7774 0 ‐10692 ‐417
Combi 4 ‐7928 7757 0 ‐7714 0
Combi 5 ‐8625 7399 ‐230 ‐6811 0
Combi 6 ‐7100 7399 0 ‐9575 ‐417
A1
A2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 93
Massima sollecitazione sismica
My N Tz Mz Ty
[kNm] [kN] [kN] [kNm] [kN]
Peso Platea ‐710 1235 0 ‐704 0
Muro Nord 2412 512 0 ‐34 0
Muro sud ‐5079 1106 0 ‐1460 0
Riempimento ‐2005 3487 0 ‐1988 0
Pacchetto stradale ‐166 290 0 ‐165 0
Cordoli e barriere Nord 47 10 0 ‐1 0
Cordoli e barriere Sud ‐96 21 0 ‐28 0
Centrifuga 0 0 0 0 0
Frenatura 0 0 0 0 0
UDL Corsia Nord 17 6 0 ‐1 0
UDL Corsia Centro 4 11 0 ‐5 0
UDL Corsia Sud ‐131 50 0 ‐40 0
TS Sud ‐264 120 0 ‐528 0
TS Centro 51 80 0 ‐257 0
Azioni Totali statiche ‐5921 6928 0 ‐5210 0
Sisma 1 ‐2389 108 ‐721 ‐717 ‐216
Sisma 2 ‐717 108 ‐216 ‐2389 ‐721
Sisma 3 ‐717 360 ‐216 ‐717 ‐216
Azioni Totali Sisma 1 ‐8310 7037 ‐721 ‐5927 ‐216
Azioni Totali Sisma 2 ‐6638 7037 ‐216 ‐7599 ‐721
Azioni Totali Sisma 3 ‐6638 7289 ‐216 ‐5927 ‐216
Sisma
Il comportamento della palificata in esame, viene analizzato con l’ausilio del software
Group 7.0 di ENSOFT,Inc.
La palificata, rappresentata qualitativamente nell’immagine sottostante, è costituita da una
batteria di 14 pali di 0,8 m di diametro.
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 94
Il singolo palo è caratterizzato dalle seguenti caratteristiche:
D = 0,8 m
A = 0.503 m2
J = 0.0201 m4
L = 8 m
E = (cls C25/30) = 31476 N/mm2
Anche in questo caso, essendo la spalla molto rigida nel suo complesso, la platea viene
considerata elemento tozzo ed infinitamente rigido ai fini della ripartizione delle azioni nei
pali.
L’azione che si registra sui pali è la seguente:
N(kN)
COMB. A1+M1 877COMB. A2+M1 674COMB.SISMA 1 621COMB.SISMA 2 618COMB.SISMA 3 604
COMBINAZIONE
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 95
Si riportano in seguito le verifiche geotecniche effettuate per le 3 combinazioni (2 statiche e
sismica):
A1 + M1 + R1 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 877 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.00 1.00 1.00
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 8.00 3293.4 0.00 9.00 2652.3 1333.2 3293.4 0.00 9.00 1953.0 981.7
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 3.61
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
Spess
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
3163.7 (kN)2352.4 (kN)
811.3 (kN)
877.0 (kN) 3293.4 (kN)
media
4626.6 (kN)
minima (solo SLU)
1333.2 (kN) 981.7 (kN)
4275.1 (kN)
3163.7 (kN)
3293.4 (kN)
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.30
1.00
8.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 96
A2 + M1 + R2 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 674 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.70 1.45 1.60
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 8.00 3293.4 0.00 9.00 2652.3 1333.2 3293.4 0.00 9.00 1953.0 981.7
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 3.12
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
Spess
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
2099.6 (kN)2352.4 (kN)
811.3 (kN)
674.0 (kN) 3293.4 (kN)
3163.7 (kN)
media
4626.6 (kN)
minima (solo SLU)
1333.2 (kN) 981.7 (kN)
4275.1 (kN)
3293.4 (kN)
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.30
1.00
8.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 97
Sisma + M2 + R2 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 621 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.35 1.15 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 8.00 3293.4 0.00 9.00 2652.3 1333.2 3293.4 0.00 9.00 1953.0 981.7
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 4.26
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
1.30
1.00
8.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
media
4626.6 (kN)
minima (solo SLU)
1333.2 (kN) 981.7 (kN)
4275.1 (kN)
3293.4 (kN)
2646.6 (kN)2352.4 (kN)
811.3 (kN)
621.0 (kN) 3293.4 (kN)
3163.7 (kN)
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
Spess
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 98
Si riporta ora la verifica del tratto di muro andatore che prosegue nel tratto interno della
curva. Le azioni considerate, agenti sulla platea di fondazione sono le seguenti:
Peso proprio degli elementi strutturali
Carichi permanenti
Spinta delle terre a tergo muro
Sovraccarico variabile
Tutte le azioni, riportate in baricentro platea sono riassunte nella tabella che segue, che
combina inoltre le azioni tra loro con i relativi coefficienti di amplificazione e concomitanza.
A1+M1 A2+M2 Sisma
M [kNm] 1447.5 1507.5 2827.5
N [kN] 3615 3532.5 3750
T [kN] 1207.5 1200 1567.5
Sollecitazioni
Il comportamento della palificata in esame, viene analizzato con l’ausilio del software
Group 7.0 di ENSOFT,Inc.
La palificata, rappresentata qualitativamente nell’immagine sottostante, è costituita da una
batteria di 4 pali di 0,8 m di diametro.
Il singolo palo è caratterizzato dalle seguenti caratteristiche:
D = 0,8 m
A = 0.503 m2
J = 0.0201 m4
E = (cls C25/30) = 31476 N/mm2
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 99
Anche in questo caso, essendo la platea molto rigida nel suo complesso, essa viene
considerata elemento tozzo ed infinitamente rigido ai fini della ripartizione delle azioni nei
pali.
L’azione che si registra sui pali è la seguente:
A1+M1 A2+M2 Sisma
N [kN] 1420 1410 1780
Sollecitazioni
Si riportano in seguito le verifiche geotecniche effettuate per le 3 combinazioni (2 statiche e
sismica):
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 100
A1 + M1 + R1 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 1420 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.00 1.00 1.00
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 6.00 2470.0 0.00 9.00 2610.3 1312.1 2470.0 0.00 9.00 1533.0 770.6
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.69
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
1.30
1.00
6.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
media
3782.1 (kN)
minima (solo SLU)
1312.1 (kN) 770.6 (kN)
3240.6 (kN)
2470.0 (kN)
2401.2 (kN)1764.3 (kN)
636.8 (kN)
1420.0 (kN) 2470.0 (kN)
2401.2 (kN)
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
Spess
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 101
A2 + M1 + R2 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 1410 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.70 1.45 1.60
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 6.00 2470.0 0.00 9.00 2610.3 1312.1 2470.0 0.00 9.00 1533.0 770.6
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.13
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
1.30
1.00
6.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
media
3782.1 (kN)
minima (solo SLU)
1312.1 (kN) 770.6 (kN)
3240.6 (kN)
2470.0 (kN)
1591.4 (kN)1764.3 (kN)
636.8 (kN)
1410.0 (kN) 2470.0 (kN)
2401.2 (kN)
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
Spess
L
Zp
p.l.f.
Zw
D
Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO
Calcol i prel iminar i del le strutture 102
Sisma + M2 + R3 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)
Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)
Carico Assiale Permanente (G): 1780 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)
Numero di strati 1 Lpalo = (m)
resistenza laterale e di base
b s s traz
A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00
A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60
A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25
SISMA 1.35 1.15 1.25
DM88 1.00 1.00 1.00
definiti dal progettista 1.35 1.15 1.25
1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00
1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00
c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)
1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60
RISULTATI
Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 6.00 2470.0 0.00 9.00 2610.3 1312.1 2470.0 0.00 9.00 1533.0 770.6
CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA
Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =
Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =
totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =
CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO
Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd
Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.13
Rc,k = Rb,k + Rs,k =
1.30
1.00
6.00
Metodo di calcolo
coefficienti parziali azioni
SLU
1.00
variabili
Q
1
1.00
42 3
1.00
1.00
1.00
1.30
1.50
≥107
PARAMETRI MEDI
n
(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)
Argille e limi
Tipo di terreno
Argille e limi
Strato
prog.5
Coefficienti di Calcolo
T.A.
Parametri del terreno Tipo di terreno
Coefficienti di CalcoloSpess
Tipo di terrenoParametri del terreno
Strato Spess
media
3782.1 (kN)
minima (solo SLU)
1312.1 (kN) 770.6 (kN)
3240.6 (kN)
2470.0 (kN)
2005.9 (kN)1764.3 (kN)
636.8 (kN)
1780.0 (kN) 2470.0 (kN)
2401.2 (kN)
1.00
permanenti
G
1.501.30
Argille e limi
PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)
Strato
Spess
L
Zp
p.l.f.
Zw
D