VERIFICA DELL’ARCO DI RINFORZO 13 - provincia.enna.it · Carlo Viggiani - Fondazioni - Hevelius...

Provincia Regionale di Enna Lavori lungo la S.P. N° 28 “ Panoramica “ per la r icos t ruzione del t ra t to crol la to nel febbraio 2009, per i l consol idamento ed i l migl ioramento s ismico dei v iadot t i es is ten t i . PROGETTO DEFINITIVO

Calcol i prel iminar i del le strutture 1

INDICE

1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E BIBLIOGRAFIA .......................................... 2

2. PREMESSA........................................................................................................ 3

3. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI .............................................................. 5

4. DESCRIZIONE GENERALE DEGLI ARCHI DI RINFORZO .............................. 6

5. DESCRIZIONE GENERALE DELLE OPERE DI FONDAZIONE ....................... 7

6. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL SITO ........................................... 8

7. AZIONI APPLICATE SULLE STRUTTURE ....................................................... 9

8. COEFFICIENTI PARZIALI DI SICUREZZA E DI COMBINAZIONE DELLE

AZIONI ................................................................................................................... 11

9. VERIFICA DELL’ARCO DI RINFORZO ........................................................... 13

10. ANALISI DELLA PALIFICATA ........................................................................ 25

11. METODO DI ANALISI ...................................................................................... 28

12. VERIFICHE STATICHE .................................................................................... 30

13. VERIFICHE SISMA ORIZZONTALE ................................................................ 42

14. VERIFICHE SISMA VERTICALE ..................................................................... 56

15. VERIFICA DELLA PILA IN CURVA PC20 ....................................................... 78

16. VERIFICA DELLA SPALLA SP6 ..................................................................... 86

17. VERIFICA MURO ANDATORE SPALLA SP6 ................................................. 91



1. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E BIBLIOGRAFIA

D. M. 14/01/2008 Testo Unico – Norme Tecniche per le Costruzioni;

L. 1086 5/11/1971 Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato,

normale e precompresso ed a struttura metallica;

Carlo Viggiani - Fondazioni - Hevelius Edizioni, Benevento, 2003;

UNI EN 1998-5:2005 Eurocodice 8 – Progettazione delle strutture per la resistenza sismica –

Parte 5.



2. PREMESSA

Il progetto in esame riguarda i lavori per il recupero dell’antica sede stradale della

S.P. 28 “ Panoramica “ per la ricostruzione del tratto crollato nel febbraio 2009 ed una serie

di interventi strutturali volti al miglioramento del comportamento sismico delle opere d’arte

ricadenti nel tratto interessato.

La strada provinciale denominata S.P. P28 “ Panoramica “ collega l’abitato di Enna

Alta in zona via A. Volta con il bivio denominato “ Casina Bianca ”. Costituisce una delle

principali strade di accesso al centro abitato poiché direttamente collegata all’area urbana

nella quale risultano ubicate importanti uffici pubblici tra i quali il Palazzo del Governo, la

Provincia Regionale ed il Municipio.

La costruzione della strada risale agli anni cinquanta e costituisce un’opera stradale

di grande importanza sia per la sua funzione che per la rilevanza architettonica conferita

dalla presenza di 3 Viadotti a più campate ad arco.

Nell’ambito della progettazione definitiva relativa agli interventi di miglioramento sismico

delle opere in oggetto, è prevista la realizzazione di una soletta di rinforzo a ridosso delle

arcate esistenti, in estradosso, e della realizzazione di micropali inseriti all’interno della

struttura delle pile atti a trasferire le sollecitazioni in fondazione. Nella presente relazione si

riportano i calcoli statici e sismici di verifica strutturale relativi alle opere.

Si riportano alcune immagini tipologiche relative alla sezione trasversale tipo

d’impalcato, la sezione longitudinale ed il prospetto.



3. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

Calcestruzzo - Classe C25/30 – Fondazioni, pali

c

ckcccd

ff

con 85.0cc , 5.1c e ckck Rf 83.0

= 25 kN/m3 densità

Ec = 31475 N/mm2 modulo elastico

Rck 30 N/mm2 resistenza caratteristica cubica a 28 giorni

fck = 25 N/mm2 resistenza caratteristica cilindrica a 28 giorni

fcd = 14,16 N/mm2 resistenza di calcolo

Calcestruzzo - Classe C35/45 – Elevazioni, solette, archi, setti, cordoli

c

ckcccd

ff

con 85.0cc , 5.1c e ckck Rf 83.0

= 25 kN/m3 densità

Ec = 34000 N/mm2 modulo elastico

Rck 45 N/mm2 resistenza caratteristica cubica a 28 giorni

fck = 35 N/mm2 resistenza caratteristica cilindrica a 28 giorni

fcd = 19,83 N/mm2 resistenza di calcolo

Acciaio per armature ordinarie - tipo B450C

s

ykyd

ff

con 15.1s

Es = 200000 N/mm2 modulo elastico

fyk = 450 N/mm2 tensione caratteristica di snervamento

fyd = 391 N/mm2 tensione di calcolo



4. DESCRIZIONE GENERALE DEGLI ARCHI DI RINFORZO

Le arcate esistenti, costituite da calcestruzzo debolmente armato, si suddividono in

due tipologie in relazione al tratto di viadotto (in rettifilo oppure in curva) ove si localizzano.

Nel caso di tratto di viadotto in rettifilo si individuano a monte e a valle archi a tutto sesto,

mentre nel caso di viadotto in curva si individuano lato esterno archi ribassati, lato interno

archi a tutto sesto del tutto simili a quelli in rettifilo.

Gli archi a tutto sesto sono caratterizzati da un raggio interno pari a 3,50 m, mentre

gli archi ribassati presentano un raggio interno al piano di imposta pari a 6,225 m, mentre in

chiave pari a 3,50 m. Tutti gli archi presentano uno spessore pari a 70 cm e sono rivestiti

esternamente da blocchi squadrati di pietra arenaria di spessore 30 cm.

Gli archi di rinforzo in calcestruzzo armato si localizzano in estradosso a quelli

esistenti e presentano uno spessore, rilevato da calcoli statici e sismici, pari a 40 cm. Essi

sono stati modellati e calcolati secondo uno schema statico che prevede la presenza di

cerniere agli appoggi. Le sezioni che risultano più sollecitate e pertanto oggetto di verifica

sono la sezione di mezzeria, quelle alle reni e le sezioni di appoggio.



5. DESCRIZIONE GENERALE DELLE OPERE DI FONDAZIONE

Per ottimizzare il dimensionamento delle pile ed in relazione alla variabilità dei profili

dei tre viadotti, si sono valutate le opere di fondazione relative alle due tipologie di pile, in

rettifilo ed in curva, assumendo ai fini progettuali l’altezza di pila massima per le rispettive

tipologie. In particolare si è considerata una pila di altezza (media trasversale) pari a 9,33 m

per la pila in rettifilo (pila P10) ed una pila di altezza (media trasversale) pari a 12,56 m per la

pila in curva (PC12).

Osservando in maniera globale le pile, esse presentano per le pile in rettifilo una

geometria pressochè regolare con larghezza costante pari a 9,40 m, mentre per le pile in

curva tale larghezza varia lungo l’altezza della pila stessa. Il piano di appoggio si

approfondisce per almeno 2 m al di sotto del piano campagna e dalla fondazione si

sviluppano i micropali di fondazione trivellati del diametro di 0,25 m. Si riportiano ora dei

disegni qualitativi delle pile e delle fondazioni.

Le opere nel loro complesso vengono caratterizzate, ai fini sismici, dai seguenti

parametri:

Vita nominale: Vn > 50 anni

Classe d’uso: classe II Cu=1;

Periodo di riferimento per l’azione sismica:Vr = Vn * Cu = 100*2=50 anni

Categoria di sottosuolo: Cat. B

Categoria topografica: Cat T2

Coefficiente di amplificazione stratigrafica: Ss = 1.2

Coefficiente di amplificazione topografica: St = 1

Coefficiente amplificazione stratigrafica combinato con il coefficiente di amplificazione

topografica: S = Ss*St = 1,2*1=1,2

Accelerazione massima orizzontale attesa (Comune di Enna): ag = 0,087g

Coefficiente di riduzione dell’accelerazione max al sito m = 1

Coefficiente sismico orizzontale kh = 0.104



6. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEL SITO

La scelta dei parametri geomeccanici dei terreni che interessano le opere, utilizzati

nelle analisi svolte, sono stati desunti dalla “Relazione geologico – geotecnica”.

Terreno

t 20.59 kN/m3

c' 33.5 kN/m2

' 26 °

Cu 273 kN/m2

Dove:

t è il peso specifico del terreno;

c' è la coesione drenata;

' è l’angolo di resistenza al taglio;

Cu è la coesione non drenata;

ZW è la profondità di falda, sempre pari a zero.

Non è stata rilevata presenza di falda.



7. AZIONI APPLICATE SULLE STRUTTURE

Qui di seguito si riportano con valore caratteristico le azioni agenti sulle strutture in termini

generali. Tali azioni sono:

Azioni da impalcato

o Pesi propri

o Carichi permanenti

o Carichi variabili da traffico veicolare

Sisma

7.1. PESI PROPRI E PERMANENTI DELLE STRUTTURE

Rivestimento in conci di pietra arenaria squadrati riv 27 kN/m3 Muratura a conci biocalcarenitici con sporadica malta cementizia mur 22 kN/m3 Calotte esistenti in calcestruzzo debolmente armato cal 22.6 kN/m3 Materiale di alleggerimento e di riempimento dei rinfianchi e sottopavimentazione stradale all 14 kN/m3 Pavimentazione stradale str 22 kN/m3 Calcestruzzo degli archi di rinforzo arc 25 kN/m3 Calcestruzzo dei setti laterali sett 25 kN/m3

Le dimensioni di calcolo degli archi di rinforzo sono riportate nella seguente tabella:

Tipologia di arco

Tutto sesto, 1

Ribassato, 2

Diametro D 8.80

All’ imposta,14.40 m

Raggio

R 4.40

All’ imposta,7.20 In chiave, 4.40 m

Larghezza di ingombro Ling 9.40 9.40 m

Larghezza della carreggiata Lcar 7.90 7.90 m



La tabella sottostante elenca i pesi delle strutture considerati per l’analisi dei pesi propri

e dei carichi permanenti:

Tipologia di arco

Tutto sesto, 1

Tutto sesto, 1

Ribassato, 2

Tratto in rettifilo curva curva

Pila Peso 4133.7 10924.1 10924.1 kN

Calotta esistente Peso 1786.2 2075.9 2075.9 kN

Arco di rinforzo Peso 1222.0 1396.5 1396.5 kN

Rivestimento della calotta+arco Peso 215.2 250.1 250.1 kN

Rivestimento dei rinfianchi Peso 150.5 299.4 299.4 kN

Materiale di riempimento e alleggerimento Peso 1222.7 2432.0 2432.0 kN

Pavimentazione stradale Peso 397.8 484.1 484.1 kN

Setti laterali Peso 136.3 250.3 250.3 kN

Si assume ai fini del calcolo e della verifica degli archi di rinforzo una striscia di

impalcato di larghezza pari a 3 m. Su tale corsia equivalente ed in base alla tabella

precedente ne deriva un valore medio caratteristico dei carichi permanenti pari a:

Tipologia di arco

Tutto sesto, 1

Tutto sesto, 1

Ribassato, 2

Tratto in rettifilo curva curva

Carchi distribuiti permanenti Peso

84.4 100.5 100.5 kN/m

7.2. CARICHI VARIABILI DA TRAFFICO VEICOLARE

Valore caratteristico della frenatura: F = 186.48 kN

Arco 1 2

L 4.83 3.74 m

f 38.61 49.86 kN/m



Secondo quanto specificato in 5.1.3.3 del Testo Unico, i carichi variabili da traffico si

considerano definiti dallo schema di riferimento di Carico 1 (5.1.3.3.3), costituito da carichi

concentrati Q = 600 kN su due assi in tandem, applicati su impronte di pneumatico di forma

quadrata lato 0,40 m, e da carichi uniformemente distribuiti q = 9 kN/m2. Tali carichi si

considerano disposti su una sola corsia convenzionale di larghezza pari a 3 m. Sulla base

dei carichi mobili ammessi al transito, i viadotti in oggetto si definiscono di Categoria 1

(5.1.3.3.4).

Valori caratteristici dei carichi viaggianti: Q = 600 kN

q = 9 kN/m2

Arco 1 2

L 2.40 2.40 m

Q 250 250 kN/m

L 3 3 m

q 27 27 kN/m

8. COEFFICIENTI PARZIALI DI SICUREZZA E DI COMBINAZIONE DELLE

AZIONI

I coefficienti di sicurezza sono applicati alle azioni (A), ai parametri del terreno (M) e alle

resistenze (R). Tutte le analisi sono state condotte nell’ottica di una verifica nei confronti

degli stati limite ultimi. Le pile sono fondate su pali ai quali si vuole attribuire tutta la capacità

portante, essi quindi devono essere verificati secondo le prescrizioni date nel Testo Unico

2008 - par. 6.4.3.1.1 relativamente ai coefficienti da attribuire alle resistenze offerte, e quanto

specificato al par. 6.2.3.1.1 per i coefficienti parziali sulle azioni e sui parametri geotecnici.

1. Stato limite di resistenza del terreno (GEO) – capacità portante pali

Set Combinazione 1: A1 + M1 + R1

Set Combinazione 2: A2 + M2 + R2

Set Combinazione 3: SISMA + M2 + R3

2. Stato limite di resistenza della struttura (STR) – resistenza elementi strutturali

Set Combinazione 1: A1 + M1

Set Combinazione 2: SISMA + M2 + R3



I coefficienti parziali riferiti alle azioni generiche sulla struttura ed ai parametri geotecnici

(rilevabili nel Testo Unico – tab. 6.2.I, 6.2.II e 6.4.II) sono riassunti nella tabella seguente.

sfavor. favor. sfavor. favor. sfavor. favor. baselaterale in compress.

laterale in traz.

baselaterale in compress.

laterale in traz.

A1 1.30 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 + M1 1.00 1.00 1.00 1.00 + R1 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

A2 1.00 1.00 1.30 0.00 1.30 0.00 + M1 1.00 1.00 1.00 1.00 + R2 1.45 1.45 1.60 1.70 1.45 1.60

sfavor. favor. sfavor. favor. sfavor. favor. baselaterale in compress.

laterale in traz.

baselaterale in compress.

laterale in traz.

sisma 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 + M2 1.25 1.25 1.40 1.00 + R3 1.15 1.15 1.25 1.35 1.15 1.25

cu 'caso

azioni

caso

COEFFICIENTI PARZIALI

PA

LI


proprietà del terreno

caso

resistenze pali

tan ' c'

infissi trivellati

sisma

permanenti perm. non strutt. variabili

tan ' c'

SLUGEO

e STR

trivellatiresistenze pali

infissi

cu 'perm. non strutt. variabili

caso

azioni

caso


casopermanenti

sfavor. favor. sfavor. favor. sfavor. favor.

A1 1.30 1.00 1.50 0.00 1.50 0.00 + M1 1.00 1.00 1.00 1.00 + R1 1.00 1.00

A2 1.00 1.00 1.30 0.00 1.30 0.00 + M2 1.25 1.25 1.40 1.00 + R2 1.80 1.10

sfavor. favor. sfavor. favor. sfavor. favor.

sisma 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 + M2 1.25 1.25 1.40 1.00 + R2 1.80 1.10

resist. fondazioni


FO

ND

AZ

ION

I S

UP

ER

FIC

IAL

I

capac. portante

scorrimento

sisma

tan ' c' cu 'casopermanenti perm. non strutt. variabilicaso

azioni

caso


cu 'capac.

portante

perm. non strutt. variabiliresist. Fondazioni


caso

SLUGEO

e STR

scorrimentocaso

azionicaso

proprietà del terrenopermanenti

tan ' c'

Per quanto riguarda invece le azioni derivanti dal traffico veicolare (rilevabili in [1] – tab.

5.1.IV, 5.1.V e 5.1.VI), i coefficienti parziali di sicurezza e combinazione sono riassunti nella

tabella seguente.

folla su carreggiata

folla su marciap

iede

1 1.35 [1.00] 1.35 [1.00] 1.50 [0.00] 1.00 [1.00] 1.20 [0.00] 0.6*1.2 [0.00] 1.20 [0.00] 0.00 0.50 0.6*1.5 [0.00] 1.5 [0.00] 1.5 [0.00] 1.5 [0.00]

2a 1.35 [1.00] 1.35 [1.00] 1.50 [0.00] 1.00 [1.00] 1.20 [0.00] 0.6*1.2 [0.00] 1.20 [0.00] 1.35 [0.00] 0.2*1.5 [0.00] 1.5 [0.00] 1.5 [0.00] 1.5 [0.00]

1 1.00 [1.00] 1.00 [1.00] 1.30 [0.00] 1.00 [1.00] 1.00 [0.00] 0.6*1 [0.00] 1.00 [0.00] 0.00 0.50 0.6*1.3 [0.00] 1.30 [0.00] 1.30 [0.00] 1.30 [0.00]

2a 1.00 [1.00] 1.00 [1.00] 1.30 [0.00] 1.00 [1.00] 1.00 [0.00] 0.6*1 [0.00] 1.00 [0.00] 1.15 [0.00] 0.2*1.3 [0.00] 1.30 [0.00] 1.30 [0.00] 1.30 [0.00]

A1

A2 0.00

0.75*1.15 [0.00]

0.4*1.15 [0.00]

0.00 0.00

0.00

0.75*1.35 [0.00]

0.4*1.35 [0.00]

0.00 0.00

1.35 [0.00] 0.00

1.15 [0.00] 0.00

sisma attrito vincoli sviourto natanti, az.

idrauliche, spinta sovraccarico…

stese di carico frenatura centrifuga vento

q7 q8 q9

peso propriopermanenti strutturali

permanenti NON strutturali

precompress. ritiro Tcedimenti vincolari

q3 q4 q5 q6

COMBINAZIONI E COEFFICIENTI MOLTIPLICATIVI ( i * i ) - 1° carico fodamentale: carico viaggiante

g1 g2 1 2 3 4 Qik qik qfk



9. VERIFICA DELL’ARCO DI RINFORZO

9.1. VERIFICHE STATICHE

Arco 1 in rettifilo

VERIFICA ALLO STATO LIMITE ULTIMO SECONDO EUROCODICE 2

CARATTERISTICHE DEI MATERIALICLS: C 35/45

fck = 35 N/mm²

fcd = 19.83333 N/mm²

fctm = 3.210 N/mm²

fctk,0.05= 2.247 N/mm²

fctk,0.95= 4.173 N/mm²

fctd= 1.498 N/mm²

ACCIAIO: fy k= 450 N/mm²

fy d= 391.30 N/mm²

0.555 Copriferro = 5 cm

0.388 Copriferro inf. solet. = 5 cm

lim 0.31

lim 0.41

Sezione armatura inferiore armatura superiore armatura a taglioB H Tondini As eq (c+/2) Tondini As eq (c+/2) Tondini As Passo

(m) (m) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (mm) (cm) (cm²/m2) (cm)

Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20

Sezione Sollecitazioni Caratteristiche geometricheNsd Msd Vsd Tsd c+f/2 tmin t tmax b h d Ak uk(KN) (KNm) (KN) (KNm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm²) (cm)

Arco mezzeria -215.4 241.3 28.9 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera -479.0 -217.1 47.9 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni con Tmax -298.7 82.9 -153.9 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252

Verifica a presso-tensoflessioneSollecitazioni adimensionali lembo teso lembo compr.

sd sdlim As, nec As, min(sism) As, disp As, nec As, disp(< 0.5) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²) (cm²)

Arco mezzeria 0.1178 0.0000 0.1317 0.0000 -0.0272 18.06 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera 0.1234 0.0000 0.1387 0.0000 -0.0604 13.53 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni con Tmax 0.0542 0.0000 0.0572 0.0000 -0.0377 3.37 12.44 12.72 0.00 25.44

Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2 (KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)

Arco mezzeria 241.9 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.4 207.7 0.0 0.0Arco cerniera 275.6 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.7 207.7 0.0 0.0Arco reni con Tmax 208.3 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 2.3 207.7 0.0 0.0

Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s, disp sd A slt , pf lex A slc, pf lex A s/ s, disp A slt , to t

(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)

Arco mezzeria 0.02 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera 0.03 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni con Tmax -0.10 0.00 3.59 28.27 si si si si si si

Elemento Punto

VERIFICHE

Elemento Punto

GeometriaINPUT



VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO QUASI PERMANENTE

Apertura massima fessure: wk, inf = 0.2 mmwk, sup = 0.2 mm in relazione al copriferro c>cmin

Nk Mk MFes Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X(KN) (KNm) (KNm) (cm²) (mm) (cm) (cm²) (cm) (cm)

Arco mezzeria -153.88 172.33 117.94 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.35Arco cerniera -342.17 -155.07 131.64 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 15.48Arco reni con Tmax -213.38 59.24 115.28 12.72 18.00 5.90 25.44 5.90 13.90

s sr K2 r srm sm wk Verifica(N/mm²) (mm) (mm) fess.

Arco mezzeria 198.5 127.1 0.7 0.0 1.0 0.5 201.0 0.0 0.200 siArco cerniera 142.6 112.4 0.7 0.0 1.0 0.5 195.9 0.0 0.164 siArco reni con Tmax 73.0 214.3 0.7 0.0 1.0 0.5 349.5 0.0 0.000 si

VERIFICA A FESSURAZIONE SECONDO EUROCODICE 2COMBINAZIONE DI CARICO FREQUENTE

Apertura massima fessure: wk, inf = 0.3 mm

wk, sup = 0.3 mm in relazione al copriferro c>cmin





VERIFICA TENSIONALE IN ESERCIZIOCOMBINAZIONE DI CARICO RARA

Tensione limite cls:c = -21.0 N/mm² (= 0.60 fck, combinaz. rara)

Tensione limite acc:s = 360 N/mm² (= 0.80 fyk, combinaz. rara)

Nk Mk Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X cls acc Verifica Verifica(KN) (KNm) (cm²) (cm) (cm²) (cm) (cm) (N/mm²) (N/mm²) cls: acc:

Arco mezzeria -153.9 172.3 25.44 5.9 12.72 5.9 13.35 -8.51 198.5 si siArco cerniera -342.2 -155.1 25.44 5.9 12.72 5.9 15.48 -7.90 142.6 si siArco reni con Tmax -213.4 59.2 12.72 5.9 25.44 5.9 13.90 -3.35 73.0 si si

Elem. P.to

Elemento Punto

Elemento Punto



Arco 1 in curva



fck = 35 N/mm²

fcd = 19.83333 N/mm²

fctm = 3.210 N/mm²

fctk,0.05= 2.247 N/mm²

fctk,0.95= 4.173 N/mm²

fctd= 1.498 N/mm²


fy d= 391.30 N/mm²



lim 0.31

lim 0.41





Arco mezzeria -230.3 253.0 29.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera -508.9 -231.1 50.0 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni con Tmax -295.2 88.9 -159.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252







(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)

Arco mezzeria 0.02 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera 0.03 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni con Tmax -0.11 0.00 3.59 28.27 si si si si si si

Elemento Punto

VERIFICHE

Elemento Punto

GeometriaINPUT


















Nk Mk Ast (c+/2)t Asc (c+/2)c X cls acc Verifica(KN) (KNm) (cm²) (cm) (cm²) (cm) (cm) (N/mm²) (N/mm²) cls:

Arco mezzeria -164.5 180.7 25.44 5.9 12.72 5.9 13.38 -8.93 207.6 siArco cerniera -363.5 -165.1 25.44 5.9 12.72 5.9 15.47 -8.41 151.9 siArco reni con Tmax -210.9 63.5 12.72 5.9 25.44 5.9 13.34 -3.62 84.4 si

Punto

Elem. P.to

Elemento Punto

Elemento



Arco 2 in curva



fck = 35 N/mm²

fcd = 19.83333 N/mm²

fctm = 3.210 N/mm²

fctk,0.05= 2.247 N/mm²

fctk,0.95= 4.173 N/mm²

fctd= 1.498 N/mm²


fy d= 391.30 N/mm²



lim 0.31

lim 0.41



Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20


Arco mezzeria -584.4 302.1 20.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni -704.4 -266.7 20.0 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera con Tmax -880.6 -76.5 184.4 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252



Arco mezzeria 0.1667 0.0000 0.1945 0.0000 -0.0737 20.89 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni 0.1587 0.0000 0.1839 0.0000 -0.0888 16.44 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera con Tmax 0.0870 0.0000 0.0946 0.0000 -0.1110 0.00 12.44 25.44 0.00 12.72

Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2(KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)

Arco mezzeria 289.1 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.3 207.7 0.0 0.0Arco reni 304.4 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.3 207.7 0.0 0.0Arco cerniera con Tmax 327.0 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 2.8 207.7 0.0 0.0

Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s , disp sd A slt , pf lex A slc, pf lex A s/ s, disp A slt , to t

(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)

Arco mezzeria 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera con Tmax 0.12 0.00 3.59 28.27 si si si si si si

VERIFICHE

Elemento Punto

GeometriaINPUT

Elemento Punto






Arco mezzeria -417.43 215.79 137.11 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 15.02Arco reni -503.14 -190.52 143.34 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.24Arco cerniera con Tmax -629.02 -54.62 152.50 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 35.03


Arco mezzeria 208.5 107.1 0.7 0.0 1.0 0.5 197.1 0.0 0.200 siArco reni 161.3 101.5 0.7 0.0 1.0 0.5 193.9 0.0 0.200 siArco cerniera con Tmax -1.3 93.9 0.5 0.0 1.0 0.5 154.4 0.0 0.000 si












Arco mezzeria -417.4 215.8 25.44 5.9 12.72 5.9 15.02 -10.94 208.5 si siArco reni -503.1 -190.5 25.44 5.9 12.72 5.9 16.24 -9.78 161.3 si siArco cerniera con Tmax -629.0 -54.6 25.44 5.9 12.72 5.9 35.03 -3.28 -1.3 si si

Elem. P.to

Elemento Punto

Elemento Punto



9.2. VERIFICHE SISMA VERTICALE

Arco 1 in rettifilo



fck = 35 N/mm²

fcd = 19.83333 N/mm²

fctm = 3.210 N/mm²

fctk,0.05= 2.247 N/mm²

fctk,0.95= 4.173 N/mm²

fctd= 1.498 N/mm²


fy d= 391.30 N/mm²



lim 0.31

lim 0.41





Arco mezzeria -129.5 112.6 7.6 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera -303.6 -120.7 21.7 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni con Tmax -305.8 -109.3 83.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252






Verifica a taglio e torsione Verifiche: sd rd A s/ s, nec A s/ s, min A s/ s, disp sd A slt , pf lex A slc , pf lex A s/ s, disp A slt , to t

(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)

Arco mezzeria 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni con Tmax 0.06 0.00 3.59 28.27 si si si si si si

VERIFICHE

Elemento Punto

GeometriaINPUT

Elemento Punto






Arco mezzeria -92.48 80.45 113.48 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 13.75Arco cerniera -216.83 -86.19 122.52 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.02Arco reni con Tmax -218.43 -78.10 122.64 25.44 18.00 5.90 12.72 5.90 16.53














Arco mezzeria -92.5 80.5 25.44 5.9 12.72 5.9 13.75 -4.00 88.9 si siArco cerniera -216.8 -86.2 25.44 5.9 12.72 5.9 16.02 -4.42 74.8 si siArco reni con Tmax -218.4 -78.1 25.44 5.9 12.72 5.9 16.53 -4.02 64.1 si si

Elem. P.to

Elemento Punto

Elemento Punto



Arco 1 in curva



fck = 35 N/mm²

fcd = 19.83333 N/mm²

fctm = 3.210 N/mm²

fctk,0.05= 2.247 N/mm²

fctk,0.95= 4.173 N/mm²

fctd= 1.498 N/mm²


fy d= 391.30 N/mm²



lim 0.31

lim 0.41





Arco mezzeria -144.6 124.4 8.5 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera -340.1 -134.7 23.8 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni con Tmax -342.2 -122.2 93.5 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252




Verifica a taglio Verifica a torsioneVrdc Staffe ? Vrdmax As/s, nec As/s, lim Asl1 Trdmax As/s, nec Asl2(KN) (°) (rad) (KN) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) (KNm) (cm²/m) (cm²)



(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)

Arco mezzeria 0.01 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera 0.02 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni con Tmax 0.06 0.00 3.59 28.27 si si si si si si

VERIFICHE

Elemento Punto

GeometriaINPUT

Elemento Punto




















Arco mezzeria -103.3 88.9 25.44 5.9 12.72 5.9 13.76 -4.42 98.0 si siArco cerniera -242.9 -96.2 25.44 5.9 12.72 5.9 16.04 -4.93 83.3 si siArco reni con Tmax -244.4 -87.3 25.44 5.9 12.72 5.9 16.53 -4.49 71.6 si si

Elem. P.to

Elemento Punto

Elemento Punto



Arco 2 in curva



fck = 35 N/mm²

fcd = 19.83333 N/mm²

fctm = 3.210 N/mm²

fctk,0.05= 2.247 N/mm²

fctk,0.95= 4.173 N/mm²

fctd= 1.498 N/mm²


fy d= 391.30 N/mm²



lim 0.31

lim 0.41



Arco mezzeria 1.00 0.40 10ø18/ml 25.44 18 5.9 5ø18/ml 12.72 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco reni 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20Arco cerniera con Tmax 1.00 0.40 5ø18/ml 12.72 18 5.9 10ø18/ml 25.44 18 5.9 1Ø12 28.27 20/20


Arco mezzeria -402.2 132.7 5.2 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco reni -573.3 -132.7 3.5 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252Arco cerniera con Tmax -636.3 -45.6 110.7 5.9 11.8 7 14.29 100 40 34.1 3069 252



Arco mezzeria 0.0821 0.0000 0.0889 0.0000 -0.0507 6.60 12.44 25.44 0.00 12.72Arco reni 0.0926 0.0000 0.1012 0.0000 -0.0723 5.00 12.44 25.44 0.00 12.72Arco cerniera con Tmax 0.0587 0.0000 0.0621 0.0000 -0.0802 0.00 12.44 25.44 0.00 12.72


Arco mezzeria 265.8 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.1 207.7 0.0 0.0Arco reni 287.7 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 0.1 207.7 0.0 0.0Arco cerniera con Tmax 295.7 no 40.0 0.7 1483.6 0.0 125.4 1.7 207.7 0.0 0.0


(< 1) (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m)

Arco mezzeria 0.00 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco reni 0.00 0.00 3.59 28.27 si si si si si siArco cerniera con Tmax 0.07 0.00 3.59 28.27 si si si si si si

Elemento Punto

VERIFICHE

Elemento Punto

GeometriaINPUT




















Arco mezzeria -287.3 94.8 25.44 5.9 12.72 5.9 16.96 -4.90 74.2 si siArco reni -409.5 -94.8 25.44 5.9 12.72 5.9 19.51 -4.97 55.8 si siArco cerniera con Tmax -454.5 -32.6 25.44 5.9 12.72 5.9 38.72 -2.12 -3.8 si si

Punto

Elem. P.to

Elemento Punto

Elemento



10. ANALISI DELLA PALIFICATA

Per analizzare in maniera più fedele possibile il comportamento di una palificata,

viene realizzato un modello con l’ausilio del software Group 7.0 di ENSOFT,Inc.

Le due tipologie di palificata, rappresentate qualitativamente nelle immagini sottostanti, sono

così costituite: per la pila in rettifilo: da una batteria di 20 micropali di 0,25 m di diametro e

0,80 m di interasse in direzione trasversale all’impalcato; per la pila in curva: da una batteria

di 26 micropali di 0,25 m di diametro e 0,80 m di interasse in direzione trasversale

all’impalcato.



Pila in rettifilo

Pila in curva



La geometria di base delle pile si differenzia nel caso di pila in rettifilo e pila in curva. Nel

caso di pila in rettifilo, è stata presa a modello di calcolo la pila più alta del tratto in rettifilo, in

particolare la pila P10 di altezza media H = 9,33 m, caratterizzata da un’impronta di base di

dimensioni B = 2,32 m e L = 9,40 m. Nel caso di pila in curva, è stata presa a modello di

calcolo la pila più alta del tratto in curva, in particolare la pila PC12 di altezza media H =

12,56 m, caratterizzata da un’impronta di base di dimensioni B = 3,20 m e L = 16,47 m. Tale

impronta è stata pertanto resa rettangolare ai fini dei calcoli a scopo semplificativo, rispetto a

quanto si vede nella figura sovrastante.

Il singolo micropalo è caratterizzato dalle seguenti caratteristiche:

Perforazione:

Diametro, D = 0,25 m

Lunghezza, L = 7 m

Area, A = 0,049 m2

Inerzia, J = 1,92 10-4 m4

Modulo elastico calcestruzzo classe C25/30, E = 31476 N/mm2

Armatura:

Tubo, Ф168,3 x 15,0 mm

Lunghezza, L = 7 m

Area, A = 0.007224 m2

Inerzia, J = 2.142 10-5 m4

Modulo elastico acciaio tipo S355, Es = 210000 N/mm2

Essendo la spalla molto rigida nel suo complesso, la platea viene considerata elemento

tozzo ed infinitamente rigido ai fini della ripartizione delle azioni sui micropali.



11. METODO DI ANALISI

Per quanto riguarda le verifiche sotto azioni di tipo statico delle fondazioni, i carichi

sono stati affidati interamente al meccanismo resistente e portante offerto dal terreno di

fondazione delle pile. In tal senso le strutture risultano tutte verificate, come risulta dai calcoli

riportati.

Per quanto riguarda le verifiche in condizioni sismiche delle palificate, si è eseguita

un’analisi mediante metodo pseudostatico, in accordo a quanto specificato in 7.11.6.2.1 del

Testo Unico. Secondo tale metodo, l’azione sismica è rappresentata da una forza statica

equivalente pari al prodotto delle forze di gravità per un opportuno coefficiente sismico.

I vettori rappresentativi di tali forze hanno punto di applicazione nel baricentro della

massa esaminata, direzione nelle tre componenti spaziali X Y Z, verso in entrambi i sensi e

modulo pari a:

Fsisma = W * Sd(Ti)

con:

W = massa dell’elemento

Sd(Ti) = accelerazione sismica funzione del periodo proprio di oscillazione della

massa

In accordo a quanto riportato nella Relazione Sismica, strutture che hanno periodo

proprio di oscillazione pari a 0 (rigidezza K molto elevata, tipica di strutture che oscillano con

il terreno) la corrispondente accelerazione Sd(T=0) è proprio uguale all’accelerazione

massima orizzontale attesa al sito amax pari a:

amax = ag * Ss * St = 0.1044m/s2

punto di attacco della curva dello spettro.

Per le opere geotecniche l’azione sismica è smorzata dal parametro m correlato con

l’accelerazione massima attesa al sito su suolo rigido ed al tipo di terreno. Nel nostro caso il

valore di m é pari a 1 in quanto le opere vengono considerate di tipo rigido.

Concludendo, tutte le masse dell’opera analizzata sono sottoposte ad un azione sismica

data dalla relazione:

Fsisma_h = W * kh



Fsisma_v = W * kv

Dove:

kh = amax * m

kv = kh * 0.5

L’analisi sismica orizzontale prevede una direzione longitudinale ed una trasversale di

verifica: in direzione longitudinale l’azione sismica orizzontale si combina al 100% in

direzione longitudinale all’impalcato e al 30% in quella trasversale; in direzione trasversale

l’azione sismica orizzontale si combina al 100% in direzione trasversale all’impalcato e al

30% in quella longitudinale.

In prima fase, si è constatato che affidando tutti i carichi e le azioni sismiche al terreno di

fondazione, non venivano rispettati i margini di sicurezza sismica secondo il Testo Unico. In

particolare, a sisma orizzontale, il terreno di fondazione sarebbe stato in grado di assorbire

per la pila in rettifilo circa il 30% dell’azione sismica in direzione longitudinale e il 50% in

direzione trasversale, mentre per la pila in curva, circa il 50% in direzione longitudinale e il

50% in direzione trasversale. In seconda fase, le azioni permanenti e gli effetti sismici sono

stati affidati per intero alle palificate, riscontrando sempre il rispetto delle verifiche a capacità

portante, ma in alcuni casi il superamento del limite di snervamento da parte dell’acciaio

d’anima dei micropali. Tale superamento d’altra parte risulta ben lontano dalla tensione limite

di rottura dell’acciaio stesso. In tali casi, si è ritenuto ragionevole, individuare anche nel

terreno di fondazione delle pile un ulteriore meccanismo resistente atto a trasferire le azioni

dovute al peso delle pile stesse e gli effetti sismici ad esse connesse. Tale soluzione risulta

ragionevole se si considera che tutt’ora come in passato il terreno ha fornito adeguata

capacità portante nei confronti delle strutture in esame almeno da un punto di vista statico.

Muovendoci sempre nell’ottica di un intervento di miglioramento sismico delle opere in

oggetto, con tali ipotesi tutte le fondazioni trovano la loro necessaria capacità resistente

anche nei confronti delle azioni sismiche, come si evince dai calcoli riportati più avanti.



12. VERIFICHE STATICHE

PILA IN RETTIFILO

COMBINAZIONE M1+R1

D = Profondità del piano di appoggio

eB = Eccentricità in direzione B (eB = Mb/N)

eL = Eccentricità in direzione L (eL = Ml/N) (per fondazione nastriforme eL = 0; L* = L)

B* = Larghezza fittizia della fondazione (B* = B - 2*eB)

L* = Lunghezza fittizia della fondazione (L* = L - 2*eL)

permanentitemporanee

variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 1.00 1.00

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L

(Per fondazioni nastriformi L=100 m)

B = 2.32 (m)L = 9.40 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI

permanenti temporanee

N [kN] 13437.00 0.00 13437.00Mb [kNm] 6986.00 0.00 6986.00Ml [kNm] 5309.00 0.00 5309.00Tb [kN] 0.00 0.00 0.00Tl [kN] 22.00 0.00 22.00H [kN] 22.00 0.00 22.00

Tensioni Ammissibili

Definiti dal Progettista

valori di input Valori di calcolo

resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00

azionicoefficienti parziali

Fondazioni Dirette Verifica in tensioni totali

qlim = cu·Nc· sc·dc·ic·bc·gc + q·Nq

1.00

1.00

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o



Peso unità di volume del terreno

1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)

Valore caratteristico di resistenza del terreno Valore di progetto

cu = 273.00 (kN/mq) cu = 273.00 (kN/mq)

eB = 0.52 (m) B* = 1.28 (m)

eL = 0.40 (m) L* = 8.61 (m)

q : sovraccarico alla profondità D

q = 41.18 (kN/mq)

: peso di volume del terreno di fondazione

= 20.59 (kN/mc)

Nc : coefficiente di capacità portante

Nc = 2 +

Nc = 5.14

sc : fattori di forma

sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.03

ic: fattore di inclinazione del carico

mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.87

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.13 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 0.00 (°) Tb

m = 1.13B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 1.00

dc : fattore di profondità del piano di appoggio

per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*

per D/B*> 1; dc = 1 + 0,4 arctan (D / B*)

dc = 1.40

bc : fattore di inclinazione base della fondazione

bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00

gc : fattore di inclinazione piano di campagna

gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00

(m=2 nel caso di fondazione nastriforme e

m=(mbsin2+mlcos2) in tutti gli altri casi)



Carico limite unitario

qlim = 2061.68 (kN/m2)

Pressione massima agente

q = N / B* L*

q = 1219.09 (kN/m2)

Verifica di sicurezza capacità portante

2061.68 ≥ q = 1219.09 (kN/m2)

VERIFICA A SCORRIMENTO

Carico agente

Hd = 22.00 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 3009.04 (kN)

Verifica di sicurezza allo scorrimento

3009.04 ≥ Hd = 22.00 (kN)

qlim / R =

Sd / R =



COMBINAZIONE M2+R2







variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 1.80 1.10

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L


B = 9.40 (m)L = 2.32 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI



coefficienti parziali



1.00

1.40

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o

Valori di calcolo

resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00

azioni



valori di input




1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)


cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)

eB = 0.40 (m) B* = 8.61 (m)

eL = 0.26 (m) L* = 1.80 (m)


q = 41.18 (kN/mq)


= 20.59 (kN/mc)


Nc = 2 +

Nc = 5.14


sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.04


mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.83

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.17 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 84.97 (°) Tb

m = 1.82B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 0.97


per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*


dc = 1.34


bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00


gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00






qlim = 1399.90 (kN/m2)


q = N / B* L*

q = 672.29 (kN/m2)


777.72 ≥ q = 672.29 (kN/m2)


Carico agente

Hd = 216.83 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 3022.38 (kN)


2747.62 ≥ Hd = 216.83 (kN)

qlim / R =

Sd / R =



PILA IN CURVA

COMBINAZIONE M1+R1







variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 1.00 1.00

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L


B = 3.20 (m)L = 16.47 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI






resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00




1.00

1.00

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o




1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)


cu = 273.00 (kN/mq) cu = 273.00 (kN/mq)

eB = 1.05 (m) B* = 1.10 (m)

eL = 0.32 (m) L* = 15.84 (m)


q = 41.18 (kN/mq)


= 20.59 (kN/mc)


Nc = 2 +

Nc = 5.14


sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.01


mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.94

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.06 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 73.30 (°) Tb

m = 1.86B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 0.85


per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*


dc = 1.43


bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00


gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00






qlim = 1760.75 (kN/m2)


q = N / B* L*

q = 1042.89 (kN/m2)


1760.75 ≥ q = 1042.89 (kN/m2)


Carico agente

Hd = 2006.22 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 4741.36 (kN)


4741.36 ≥ Hd = 2006.22 (kN)

qlim / R =

Sd / R =



COMBINAZIONE M2+R2







variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 1.80 1.10

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L


B = 16.47 (m)L = 3.20 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI






resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00




1.00

1.40

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o




1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)


cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)

eB = 0.30 (m) B* = 15.87 (m)

eL = 0.19 (m) L* = 2.82 (m)


q = 41.18 (kN/mq)


= 20.59 (kN/mc)


Nc = 2 +

Nc = 5.14


sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.04


mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.85

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.15 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 84.97 (°) Tb

m = 1.84B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 0.99


per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*


dc = 1.28


bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00


gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00






qlim = 1362.00 (kN/m2)


q = N / B* L*

q = 447.06 (kN/m2)


756.67 ≥ q = 447.06 (kN/m2)


Carico agente

Hd = 216.83 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 8715.37 (kN)


7923.07 ≥ Hd = 216.83 (kN)

qlim / R =

Sd / R =



13. VERIFICHE SISMA ORIZZONTALE

PILA IN RETTIFILO

Peso della pila compreso nell’analisi Peso della pila non compreso nell’analisi

Peso pila sì no

Azioni su platea

Direzione long trasv Direzione long trasv

Fy 995 299 kN Fy 564 169 kN

Fz 299 995 kN Fz 169 564 kN

Fx 9265 9265 kN Fx 5131 5131 kN

My 2679 8930 kNm My 2125 7083 kNm

Mz ‐8930 ‐2679 kNm Mz ‐7083 ‐2125 kNm

Azioni su palo Azioni su palo

N 1490 917 kN N 1060 638 kN

Nneg ‐606 ‐68 kN Nneg ‐559 ‐154 kN

Mdev 54 40 kNm Mdev 44 23 kNm

Tdev 69 55 kN Tdev 59 35 kN

id 420 286 N/mm2 id 321 180 N/mm2



OPERA: Pila in rettifilosisma longitudinale

DATI DI INPUT:

Sollecitazioni Agenti:

Permanenti Temporanee Calcolo

N (kN) 1060.00 0.00 1060.00M (kNm) 44.00 0.00 44.00

T (kN) 59.00 0.00 59.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00

definiti dal progettista 1.30 1.25

1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00

Caratteristiche del micropalo:

Diametro di perforazione del micropalo (D): 0.25 (m)

Lunghezza del micropalo (L): 7.00 (m)

Armatura:

ø168,3 x 15,0

Area dell'armatura (Aarm): 7224 (mm2) 5000

Area a taglio (Ataglio) (mm²) 4000

Momento di inerzia della sezione di armatura (Jarm): 2.142E+07 (mm4) 1.00E+07

Modulo di resistenza della sezione di armatura (Warm): 254.602 (mm3) 2000000

Dimensione Armatura (Darm) (mm) 210

Tipo di acciaio

Tensione di snervamento dell'acciaio (fy): 355 (N/mm2)

Coefficiente Parziale Acciaio M 1.05

Tensione ammissibile dell'acciaio (lim): 338 (N/mm2)

Modulo di elasticità dell'acciaio (Earm): 210.000 (N/mm2)

Coefficiente di Reazione Laterale:

Coeff. di Winkler (k): 20.0 (MN/m3)

resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

DM88 prog.3 4 5 7

CAPACITA' PORTANTE DI UN MICROPALO

coefficienti parziali azioni

Metodo di calcolopermanenti

G

variabili

Q

1 2n

IPE 180 INP 160 HEA 300 HEB 160 HEM 200 ø168,3 x 15,0

IPE INP HEA HEB HEM Tubi ALTRO

NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls



CAPACITA' PORTANTE ESTERNA

Capacità portante di fusto Ql = i *Dsi *si *lsi

si si si

media minima calcolo(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)

7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)

Capacità portante di punta Qp = %Punta*Ql (consigliato 10-15%)

% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)

CARICO LIMITE DEL MICROPALO COEFFICIENTE DI SICUREZZA

Qlim = Qb + Ql Fs = Qlim / N (Fs > 1)

Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.47

Spessore lsi Dsi = *D Qsi

Limo/Argilla

Tipo di Terreno

VERIFICHE STRUTTURALI DEL MICROPALO

Acciaio S 355 (Fe 510)

Tensioni nel singolo micropalo

= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 319.55 (N/mm 2 ) min = 146.73 (N/mm 2 )

= 16.33 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5

id = 320.80 (N/mm 2 ) verifica soddisfatta









variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 2.30 1.10

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L


B = 2.32 (m)L = 9.40 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI




1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)


cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)

eB = 0.45 (m) B* = 1.43 (m)

eL = 0.13 (m) L* = 9.13 (m)


q = 41.18 (kN/mq)


= 20.59 (kN/mc)




resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00




1.00

1.40

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o




Nc = 2 +

Nc = 5.14


sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.03


mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.86

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.14 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 73.25 (°) Tb

m = 1.80B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 0.94


per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*


dc = 1.38


bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00


gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00


qlim = 1379.12 (kN/m2)


q = N / B* L*

q = 317.36 (kN/m2)


599.62 ≥ q = 317.36 (kN/m2)


Carico agente

Hd = 451.14 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 2540.10 (kN)


2309.18 ≥ Hd = 451.14 (kN)

qlim / R =

Sd / R =





OPERA: Pila in rettifilosisma trasversale

DATI DI INPUT:



N (kN) 917.00 0.00 917.00M (kNm) 40.00 0.00 40.00

T (kN) 55.00 0.00 55.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

DM88 prog.3 4 5 7




G

variabili

Q

1 2n



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si si


7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.70


Limo/Argilla

Tipo di Terreno




= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 284.04 (N/mm 2 ) min = 126.94 (N/mm 2 )

= 15.23 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5




PILA IN CURVA


Peso pila sì no

Azioni su platea


Fy 1930 580 kN Fy 783 235 kN

Fz 580 1930 kN Fz 235 783 kN

Fx 18120 18120 kN Fx 7189 7189 kN

My 5720 19050 kNm My 3746 12485 kNm

Mz ‐19050 ‐5720 kNm Mz ‐12485 ‐3746 kNm


N 1540 1140 kN N 822 630 kN

Nneg ‐177 ‐ kN Nneg ‐266 ‐110 kN



id 320 387 N/mm2 id 142 163 N/mm2



OPERA: Pila in curvasisma longitudinale

DATI DI INPUT:



N (kN) 1540.00 0.00 1540.00M (kNm) 27.00 0.00 27.00

T (kN) 40.00 0.00 40.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

DM88 prog.3 4 5 7




G

variabili

Q

1 2n



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si si


7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.02


Limo/Argilla

Tipo di Terreno




= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 319.22 (N/mm 2 ) min = 213.18 (N/mm 2 )

= 11.07 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5




OPERA: Pila in curvasisma trasversale

DATI DI INPUT:



N (kN) 630.00 0.00 630.00M (kNm) 19.00 0.00 19.00

T (kN) 31.00 0.00 31.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

DM88 prog.3 4 5 7




G

variabili

Q

1 2n



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si simedia minima calcolo

(m) (-) (m) (MPa) (MPa) (MPa) (kN)

7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 2.48


Limo/Argilla

Tipo di Terreno




= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 161.83 (N/mm 2 ) min = 87.21 (N/mm 2 )

= 8.58 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5










variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 2.30 1.10

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L


B = 16.47 (m)L = 3.20 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI




1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)


cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)

eB = 0.60 (m) B* = 15.27 (m)

eL = 0.18 (m) L* = 2.84 (m)


q = 41.18 (kN/mq)


= 20.59 (kN/mc)




resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00




1.00

1.40

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o




Nc = 2 +

Nc = 5.14


sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.04


mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.84

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.16 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 73.31 (°) Tb

m = 1.79B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 0.95


per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*


dc = 1.28


bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00


gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00


qlim = 1308.40 (kN/m2)


q = N / B* L*

q = 251.99 (kN/m2)


568.87 ≥ q = 251.99 (kN/m2)


Carico agente

Hd = 1191.15 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 8453.34 (kN)


7684.86 ≥ Hd = 1191.15 (kN)

qlim / R =

Sd / R =





14. VERIFICHE SISMA VERTICALE

combinazione long trasv long trasv

1 30% Fv 100% Fh 30% Fh 30% Fh 100% Fh

2 ‐30% Fv 100% Fh 30% Fh 30% Fh 100% Fh

3 100% Fv 30% Fh 30% Fh

4 ‐100% Fv 30% Fh 30% Fh

Dove: Fh è l’azione sismica orizzontale

Fv è l’azione sismica verticale

COMBINAZIONE 1

PILA IN RETTIFILO


Peso pila sì no

Azioni su platea


Fy 995 299 kN Fy 564 169 kN

Fz 299 995 kN Fz 169 564 kN

Fx 9676 9676 kN Fx 5477 5477 kN

My 2679 8930 kNm My 2125 7083 kNm

Mz ‐8930 ‐2679 kNm Mz ‐7083 ‐2125 kNm


N 1510 936 kN N 1080 651 kN

Nneg ‐591 ‐47 kN Nneg ‐549 ‐138 kN



id 423 288 N/mm2 id 328 181 N/mm2



OPERA: Pila in rettifilosisma longitudinale

DATI DI INPUT:



N (kN) 1080.00 0.00 1080.00M (kNm) 45.00 0.00 45.00

T (kN) 60.00 0.00 60.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







1 2n




G

variabili

Q

DM88 prog.3 4 5 7

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si si


7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.45

Limo/Argilla

Tipo di Terreno Spessore lsi Dsi = *D Qsi




= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 326.25 (N/mm 2 ) min = 149.50 (N/mm 2 )

= 16.61 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5










variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 2.30 1.10

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L


B = 2.32 (m)L = 9.40 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI




1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)


cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)

eB = 0.41 (m) B* = 1.49 (m)

eL = 0.12 (m) L* = 9.15 (m)


q = 41.18 (kN/mq)


= 20.59 (kN/mc)




1.00

1.40

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o

Valori di calcolo

resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00

azioni



valori di input




Nc = 2 +

Nc = 5.14


sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.03


mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.86

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.14 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 73.30 (°) Tb

m = 1.80B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 0.94


per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*


dc = 1.37


bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00


gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00


qlim = 1376.93 (kN/m2)


q = N / B* L*

q = 326.85 (kN/m2)


598.66 ≥ q = 326.85 (kN/m2)


Carico agente

Hd = 450.61 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 2663.45 (kN)


2421.32 ≥ Hd = 450.61 (kN)

qlim / R =

Sd / R =





OPERA: Pila in rettifilosisma trasversale

DATI DI INPUT:



N (kN) 936.00 0.00 936.00M (kNm) 40.00 0.00 40.00

T (kN) 55.00 0.00 55.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







1 2n




G

variabili

Q

DM88 prog.3 4 5 7

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si si


7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.67

Limo/Argilla





= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 286.67 (N/mm 2 ) min = 129.57 (N/mm 2 )

= 15.23 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5




PILA IN CURVA


Peso pila sì no

Azioni su platea


Fy 1930 580 kN Fy 783 235 kN

Fz 580 1930 kN Fz 235 783 kN

Fx 18690 18690 kN Fx 7595 7595 kN

My 5720 19050 kNm My 3746 12485 kNm

Mz ‐19050 ‐5720 kNm Mz ‐12485 ‐3746 kNm


N 1570 1160 kN N 839 643 kN

Nneg ‐158 ‐ kN Nneg ‐252 ‐95 kN



id 324 390 N/mm2 id 148 164 N/mm2



OPERA: Pila in curvasisma longitudinale

DATI DI INPUT:



N (kN) 1570.00 0.00 1570.00M (kNm) 27.00 0.00 27.00

T (kN) 41.00 0.00 41.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







1 2n




G

variabili

Q

DM88 prog.3 4 5 7

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si si


7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.00

Limo/Argilla





= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 323.38 (N/mm 2 ) min = 217.33 (N/mm 2 )

= 11.35 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5




OPERA: Pila in curvasisma trasversale

DATI DI INPUT:



N (kN) 643.00 0.00 643.00M (kNm) 19.00 0.00 19.00

T (kN) 31.00 0.00 31.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







1 2n




G

variabili

Q

DM88 prog.3 4 5 7

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si si


7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 2.43

Limo/Argilla





= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 163.63 (N/mm 2 ) min = 89.01 (N/mm 2 )

= 8.58 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5










variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 2.30 1.10

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L


B = 16.47 (m)L = 3.20 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI




1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)


cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)

eB = 0.58 (m) B* = 15.32 (m)

eL = 0.17 (m) L* = 2.85 (m)


q = 41.18 (kN/mq)


= 20.59 (kN/mc)




1.00

1.40

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o

Valori di calcolo

resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00

azioni



valori di input




Nc = 2 +

Nc = 5.14


sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.04


mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.84

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.16 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 73.31 (°) Tb

m = 1.79B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 0.95


per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*


dc = 1.28


bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00


gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00


qlim = 1307.61 (kN/m2)


q = N / B* L*

q = 260.53 (kN/m2)


568.53 ≥ q = 260.53 (kN/m2)


Carico agente

Hd = 1191.15 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 8524.50 (kN)


7749.55 ≥ Hd = 1191.15 (kN)

qlim / R =

Sd / R =





COMBINAZIONE 3

PILA IN RETTIFILO


Peso pila sì no

Azioni su platea


Fy 299 299 kN Fy 169 169 kN

Fz 299 299 kN Fz 169 169 kN

Fx 10014 10014 kN Fx 5665 5665 kN

My 2679 2679 kNm My 2125 2125 kNm

Mz ‐2679 ‐2679 kNm Mz ‐2125 ‐2125 kNm


N 809 809 kN N 513 513 kN

Nneg ‐ ‐ kN Nneg ‐ ‐ kN



id 187 187 N/mm2 id 127 127 N/mm2



OPERA: Pila in rettifilosisma longitudinale e trasversale

DATI DI INPUT:



N (kN) 809.00 0.00 809.00M (kNm) 19.00 0.00 19.00

T (kN) 30.00 0.00 30.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







1 2n




G

variabili

Q

DM88 prog.3 4 5 7

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si si


7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.93

Limo/Argilla





= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 186.61 (N/mm 2 ) min = 111.99 (N/mm 2 )

= 8.31 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5




PILA IN CURVA


Peso pila sì no

Azioni su platea


Fy 580 580 kN Fy 235 235 kN

Fz 580 580 kN Fz 235 235 kN

Fx 19352 19352 kN Fx 7858 7858 kN

My 5720 5720 kNm My 3746 3746 kNm

Mz ‐5720 ‐5720 kNm Mz ‐3746 ‐3746 kNm


N 1600 1600 kN N 801 801 kN

Nneg ‐ ‐ kN Nneg ‐33 ‐33 kN



id 419 419 N/mm2 id 218 218 N/mm2



OPERA: Pila in curvasisma longitudinale e trasversale

DATI DI INPUT:



N (kN) 801.00 0.00 801.00M (kNm) 27.00 0.00 27.00

T (kN) 40.00 0.00 40.00

s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.15 1.25

SISMA 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00




Armatura:

ø168,3 x 15,0






Tipo di acciaio







1 2n




G

variabili

Q

DM88 prog.3 4 5 7

SLU

1.30 1.50

1.00 1.30

1.30 1.50

1.00 1.00

resistenza laterale

1.00 1.00

1.00 1.00

≥10



NT

L

D

D

Ls1

Ls2

Ls3

Ls





si si si


7.00 1.80 0.45 0.250 0.250 0.137 1359.34

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.00

Ls = 7.00 (m) Ql = 1359.34 (kN)


% Punta 15% Qp = 203.90 (kN)



Qlim = 1563.24 (kN) Fs = 1.95

Limo/Argilla





= N/Aarm +/- M/Warm

= 2*T/Aarm

max = 216.93 (N/mm 2 ) min = 110.88 (N/mm 2 )

= 11.07 (N/mm 2 )

id = ( 2 + 3 2 ) 0,5










variabiliqlim scorr

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00

A2+M2+R2 1.00 1.30 1.80 1.00

SISMA 1.00 1.00 1.80 1.00

A1+M1+R3 1.30 1.50 2.30 1.10

SISMA 1.00 1.00 2.30 1.10

1.00 1.00 3.00 3.00

1.00 1.00 2.30 1.10

N Mb

D 1 Tb

B B

, cu

N Ml

D Tl

L L


B = 3.20 (m)L = 16.47 (m)D = 2.00 (m)

f p

f = 0.00 (°) p = 0.00 (°)

AZIONI




1 = 20.59 (kN/mc)

= 20.59 (kN/mc)


cu = 273.00 (kN/mq) cu = 195.00 (kN/mq)

eB = 0.56 (m) B* = 2.09 (m)

eL = 0.17 (m) L* = 16.14 (m)


q = 41.18 (kN/mq)


= 20.59 (kN/mc)




resistenze

1.00

cu


1.00

1.40

1.40

1.00




1.00

1.40

Metodo di calcolo

Sta

to L

imite

U

ltim

o




Nc = 2 +

Nc = 5.14


sc = 1 + 0,2 B* / L*

sc = 1.03


mb = (2 + B* / L*) / (1 + B* / L*) = 1.89

ml = (2 + L* / B*) / (1 + L* / B*) = 1.11 H Tl

L = arctg(Tb/Tl) = 73.31 (°) Tb

m = 1.82B

ic = (1 - m H / (B*L* cu*Nc))

ic = 0.94


per D/B*< 1; dc = 1 + 0,4 D / B*


dc = 1.38


bc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

bc = 1.00


gc = (1 - 2 f / ( + 2)) f + p = 0.00 f + p < 45°

gc = 1.00


qlim = 1372.21 (kN/m2)


q = N / B* L*

q = 350.23 (kN/m2)


596.61 ≥ q = 350.23 (kN/m2)


Carico agente

Hd = 1191.15 (kN)

Azione Resistente

Sd = cu B* L*

Sd = 6563.81 (kN)


5967.1 ≥ Hd = 1191.15 (kN)

qlim / R =

Sd / R =





15. VERIFICA DELLA PILA IN CURVA PC20

Il comportamento della palificata in esame, relativa alla pila in curva PC20 del Viadotto

3, viene analizzato con l’ausilio del software Group 7.0 di ENSOFT,Inc.

La palificata, rappresentata qualitativamente nell’immagine sottostante, è costituita da una

batteria di 10 pali di 0,8 m di diametro, 3, 0 m di interasse in direzione Y e 3,1 m in direzione

Z.

Il singolo palo è caratterizzato dalle seguenti caratteristiche:

D = 0,8 m

L = 10 m

A = 0.503 m2

J = 0.0201 m4

E = (cls C25/30) = 31476 N/mm2

Anche in questo caso, essendo la spalla molto rigida nel suo complesso, la platea viene

considerata elemento tozzo ed infinitamente rigido ai fini della ripartizione delle azioni nei

pali.



Il modello della struttura è stato sottoposto ai due set di combinazioni statici (A1 ed A2)

ed il set di combinazioni sismiche (SISMA + M2) ottengono i risultati relativi al palo più

sollecitato riportati di seguito.

La portanza dei pali viene verificata per le combinazioni più severe in termini di sforzo

normale. Si effettuano pertanto 3 verifiche, una per ogni set di combinazioni. Nel seguito si

riportano i calcoli relativi al palo modello in termini di capacità portanza.

I pali in progetto hanno una lunghezza di 10 m da estradosso fondazione.

VERIFICHE STATICHE

Tabella riassuntiva delle sollecitazioni

My Fx Fz Mz Fy

[kNm] [kN] [kN] [kNm] [kN]

A1 1 5904 27072 65 ‐2707 0

2 14410 26355 562 ‐2636 0 centrifuga

3 4463 26355 22 ‐7311 254 frenatura

4 6393 26390 65 ‐2639 0

5 14690 25893 562 ‐2589 0 centrifuga

6 4744 25893 22 ‐7264 254 frenatura

A2 1 4831 20985 56 ‐2098 0

2 12071 20375 479 ‐2037 0 centrifuga

3 3597 20375 19 ‐6020 216 frenatura

4 5248 20404 56 ‐2040 0

5 12310 19981 479 ‐1998 0 centrifuga

6 3836 19981 19 ‐5981 216 frenatura

tabella riassuntiva delle azioni in testa palo per le combinazioni più sfavorevoli

A1

2 3

N [kN] 3040 2870

Nneg [kN] ‐ ‐

Mdev [kNm] 385 560

Tdev [kN] 57 26

A2

2 3

N [kN] 2350 2280

Nneg [kN] ‐ ‐

Mdev [kNm] 170 320

Tdev [kN] 48 2



VERIFICA A1+M1

CANTIERE: OPERA:

DATI DI INPUT:

Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)

Quota testa Palo dal p.c. (zp): 1.30 (m) Quota falda dal p.c. (zw): 50.00 (m)

Carico Assiale Permanente (G): 3040 (kN) Carico Assiale variabile (Q): (kN)

Numero di strati 1 Lpalo = (m)

resistenza laterale e di base

b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00

definiti dal progettista 1.00 1.00 1.00

1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00

c' med ' med cu med k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)

1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

c' min ' min cu min k a (-) (m) (kN/m3) (kPa) (°) (kPa) (-) (-) (-) (-)

1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI

Qsi Nq Nc qb Qbm Qsi Nq Nc qb Qbm(-) (m) (kN) (-) (-) (kPa) (kN) (kN) (-) (-) (kPa) (kN)1 10.00 4116.7 0.00 9.00 2694.3 1354.3 4116.7 0.00 9.00 2373.0 1192.8

CARICO ASSIALE AGENTE CAPACITA' PORTANTE MEDIA CAPACITA' PORTANTE MINIMA

Nd = NG· G + NQ · Q base Rb;cal med = base Rb;cal min =

Nd = laterale Rs;cal med = laterale Rs;cal min =

totale Rc;cal med = totale Rc;cal min =

CAPACITA' PORTANTE CARATTERISTICA CAPACITA' PORTANTE DI PROGETTO

Rb,k = Min(Rb,cal med/3 Rb,cal min/4)= Rc,d = Rbk/b + Rsk/s Fs = Rc,d / Nd

Rs,k = Min(Rs,cal med/3 Rs,cal min/4)= Rc,d = Fs = 1.29

Rc,k = Rb,k + Rs,k =

CALCOLO DELLA CAPACITA' PORTANTE DI UN PALO TRIVELLATO DI GRANDE DIAMETRO

1.30

1.00

10.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

n

(n.b.: lo spessore degli strati è computato dalla quota di intradosso del plinto)

Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

prog.5

Coefficienti di Calcolo

T.A.

Parametri del terreno Tipo di terreno

Coefficienti di CalcoloSpess

Tipo di terrenoParametri del terreno

Strato Spess

media

5471.0 (kN)

minima (solo SLU)

1354.3 (kN) 1192.8 (kN)

5309.5 (kN)

4116.7 (kN)

3907.9 (kN)2940.5 (kN)

967.4 (kN)

3040.0 (kN) 4116.7 (kN)

3907.9 (kN)

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi

PARAMETRI MINIMI (solo per SLU)

Strato

Spess

L

Zp

p.l.f.

Zw

D



VERIFICA A2+M1

CANTIERE: OPERA:

DATI DI INPUT:






b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI











1.30

1.00

10.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

prog.5


T.A.




Strato Spess

media

5471.0 (kN)

minima (solo SLU)

1354.3 (kN) 1192.8 (kN)

5309.5 (kN)

4116.7 (kN)

2597.0 (kN)2940.5 (kN)

967.4 (kN)

2350.0 (kN) 4116.7 (kN)

3907.9 (kN)

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi


Strato

Spess

L

Zp

p.l.f.

Zw

D



VERIFICA SISMA ORIZZONTALE

Azioni su platea

Direzione long trasv

Fy 1930 580 kN

Fz 580 1930 kN

Fx 18120 18120 kN

My 5720 19050 kNm

Mz ‐19050 ‐5720 kNm

Azioni su palo Direzione long trasv

N 2690 2460 kN

Nneg ‐ ‐ kN

Mdev 1000 325 kNm

Tdev 206 203 kN



CANTIERE: OPERA:

DATI DI INPUT:






b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI











1.30

1.00

10.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

prog.5


T.A.




Strato Spess

media

5471.0 (kN)

minima (solo SLU)

1354.3 (kN) 1192.8 (kN)

5309.5 (kN)

4116.7 (kN)

3273.5 (kN)2940.5 (kN)

967.4 (kN)

2690.0 (kN) 4116.7 (kN)

3907.9 (kN)

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi


Strato

Spess

L

Zp

p.l.f.

Zw

D



VERIFICA SISMA VERTICALE

Combinazione 1

Azioni su platea


Fy 1930 580 kN

Fz 580 1930 kN

Fx 18690 18690 kN

My 5720 19050 kNm

Mz ‐19050 ‐5720 kNm


N 2730 2510 kN

Nneg ‐ ‐ kN

Mdev 1025 335 kNm

Tdev 206 203 kN

Combinazione 3

Azioni su platea


Fy 580 580 kN

Fz 580 580 kN

Fx 19352 19352 kN

My 5720 5720 kNm

Mz ‐5720 ‐5720 kNm


N 2280 2280 kN

Nneg ‐ ‐ kN

Mdev 280 280 kNm

Tdev 82 82 kN



CANTIERE: OPERA:

DATI DI INPUT:






b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 10.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI











1.30

1.00

10.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

prog.5


T.A.




Strato Spess

media

5471.0 (kN)

minima (solo SLU)

1354.3 (kN) 1192.8 (kN)

5309.5 (kN)

4116.7 (kN)

3273.5 (kN)2940.5 (kN)

967.4 (kN)

2730.0 (kN) 4116.7 (kN)

3907.9 (kN)

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi


Strato

Spess

L

Zp

p.l.f.

Zw

D



16. VERIFICA DELLA SPALLA SP6

Le azioni considerate, agenti sulla platea di fondazione sono le seguenti:

Peso proprio degli elementi strutturali

Carichi permanenti

Centrifuga

Frenatura

Carichi viaggianti in configurazione di massimo momento intorno all’asse

longitudinale

Carichi viaggianti in configurazione di massima azione verticale

Tutte le azioni, riportate in baricentro platea sono riassunte nella tabella che segue, che

combina inoltre le azioni tra loro con i relativi coefficienti di amplificazione e concomitanza.

Massima sollecitazione in baricentro platea

N Tx Ty Mx My(kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm)

COMB. A1+M1 -19337.19 8094.83 0.00 8439.76 9149.92COMB. A2+M2 -15354.94 7582.74 0.00 6927.10 11940.86COMB.SISMA - trasvers -14862.54 6435.99 -229.26 4815.30 17436.45COMB.SISMA - longitud -14895.36 7086.37 0.00 4830.73 21794.98COMB.SISMA + trasvers -14633.28 6435.99 -229.26 4744.99 17584.99COMB.SISMA + longitud -14601.03 7544.89 0.00 4729.83 21710.85

COMBINAZIONE

Il comportamento della palificata in esame, viene analizzato con l’ausilio del software

Group 7.0 di ENSOFT,Inc.


batteria di 15 pali di 0,8 m di diametro.




D = 0,8 m

A = 0.503 m2

J = 0.0201 m4

L = 8 m

E = (cls C25/30) = 31476 N/mm2



pali.

L’azione che si registra sui pali è la seguente:

N(kN)

COMB. A1+M1 1520COMB. A2+M1 1290COMB.SISMA - trasversale 1250COMB.SISMA - longitudinale 1300COMB.SISMA + trasversale 1240COMB.SISMA + longitudinale 1300

COMBINAZIONE



Si riportano in seguito le verifiche geotecniche effettuate per le 3 combinazioni (2 statiche e

sismica):

A1 + M1 + R1 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)





b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










Spess


Strato

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi

3163.7 (kN)2352.4 (kN)

811.3 (kN)

1520.0 (kN) 3293.4 (kN)

media

4626.6 (kN)

minima (solo SLU)

1333.2 (kN) 981.7 (kN)

4275.1 (kN)

3163.7 (kN)

3293.4 (kN)



Strato Spess

prog.5


T.A.


n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.30

1.00

8.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

L

Zp

p.l.f.

Zw

D








b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










Spess


Strato

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi

2099.6 (kN)2352.4 (kN)

811.3 (kN)

1290.0 (kN) 3293.4 (kN)

media

4626.6 (kN)

minima (solo SLU)

1333.2 (kN) 981.7 (kN)

4275.1 (kN)

3163.7 (kN)

3293.4 (kN)



Strato Spess

prog.5


T.A.


n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.30

1.00

8.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

L

Zp

p.l.f.

Zw

D



Sisma + M2 + R3 Diametro del Palo (D): 0.80 (m) Area del Palo (Ap): 0.503 (m2)





b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










Spess


Strato

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi

2646.6 (kN)2352.4 (kN)

811.3 (kN)

1300.0 (kN) 3293.4 (kN)

media

4626.6 (kN)

minima (solo SLU)

1333.2 (kN) 981.7 (kN)

4275.1 (kN)

3163.7 (kN)

3293.4 (kN)



Strato Spess

prog.5


T.A.


n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.30

1.00

8.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

L

Zp

p.l.f.

Zw

D



17. VERIFICA MURO ANDATORE SPALLA SP6

Le azioni considerate, agenti sulla platea di fondazione sono le seguenti:


Carichi permanenti

Centrifuga

Frenatura

Carichi viaggianti in configurazione di massimo momento intorno all’asse

longitudinale

Carichi viaggianti in configurazione di massima azione verticale



Sollecitazione in baricentro platea (massima azione verticale)

My N Tz Mz Ty


Peso Platea ‐710 1235 0 ‐704 0

Muro Nord 2412 512 0 ‐34 0

Muro sud ‐5079 1106 0 ‐1460 0

Riempimento ‐2005 3487 0 ‐1988 0

Pacchetto stradale ‐166 290 0 ‐165 0

Cordoli e barriere Nord 47 10 0 ‐1 0

Cordoli e barriere Sud ‐96 21 0 ‐28 0

Centrifuga ‐1326 0 ‐200 0 0

Frenatura 0 0 0 ‐2404 ‐363

UDL Corsia Nord 86 30 0 ‐5 0

UDL Corsia Centro 20 53 0 ‐24 0

UDL Corsia Sud ‐656 252 0 ‐202 0

TS Sud ‐1320 600 0 ‐2640 0

TS Centro 256 400 0 ‐1284 0

Azioni Totali ‐8538 7997 ‐200 ‐10937 ‐363

Combinazione Caratteristica



Sollecitazione in baricentro platea (massima azione di momento)

My N Tz Mz Ty


Peso Platea ‐710 1235 0 ‐704 0

Muro Nord 2412 512 0 ‐34 0

Muro sud ‐5079 1106 0 ‐1460 0

Riempimento ‐2005 3487 0 ‐1988 0




Centrifuga ‐1326 0 ‐200 0 0

Frenatura 0 0 0 ‐2404 ‐363

UDL Corsia Nord 0 0 0 0 0


UDL Corsia Sud ‐656 252 0 ‐202 0

TS Sud ‐1320 600 0 ‐2640 0

TS Centro 0 0 0 0 0

Azioni Totali ‐8893 7530 ‐200 ‐9632 ‐363

Combinazione Caratteristica

Sollecitazione in baricentro platea (Azioni combinate Statiche)

My N Tz Mz Ty


Combi 1 ‐9769 10844 0 ‐11549 0

Combi 2 ‐10754 10235 ‐270 ‐10039 0

Combi 3 ‐8964 10235 0 ‐13283 ‐489

Combi 4 ‐10248 10214 0 ‐9788 0

Combi 5 ‐11067 9794 ‐270 ‐8727 0

Combi 6 ‐9277 9794 0 ‐11972 ‐489

Combi 1 ‐7519 8293 0 ‐9215 0

Combi 2 ‐8358 7774 ‐230 ‐7928 0

Combi 3 ‐6834 7774 0 ‐10692 ‐417

Combi 4 ‐7928 7757 0 ‐7714 0

Combi 5 ‐8625 7399 ‐230 ‐6811 0

Combi 6 ‐7100 7399 0 ‐9575 ‐417

A1

A2



Massima sollecitazione sismica

My N Tz Mz Ty


Peso Platea ‐710 1235 0 ‐704 0

Muro Nord 2412 512 0 ‐34 0

Muro sud ‐5079 1106 0 ‐1460 0

Riempimento ‐2005 3487 0 ‐1988 0




Centrifuga 0 0 0 0 0

Frenatura 0 0 0 0 0

UDL Corsia Nord 17 6 0 ‐1 0


UDL Corsia Sud ‐131 50 0 ‐40 0

TS Sud ‐264 120 0 ‐528 0

TS Centro 51 80 0 ‐257 0

Azioni Totali statiche ‐5921 6928 0 ‐5210 0

Sisma 1 ‐2389 108 ‐721 ‐717 ‐216

Sisma 2 ‐717 108 ‐216 ‐2389 ‐721

Sisma 3 ‐717 360 ‐216 ‐717 ‐216

Azioni Totali Sisma 1 ‐8310 7037 ‐721 ‐5927 ‐216



Sisma








D = 0,8 m

A = 0.503 m2

J = 0.0201 m4

L = 8 m

E = (cls C25/30) = 31476 N/mm2



pali.


N(kN)

COMB. A1+M1 877COMB. A2+M1 674COMB.SISMA 1 621COMB.SISMA 2 618COMB.SISMA 3 604

COMBINAZIONE




sismica):






b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










Spess


Strato

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi

3163.7 (kN)2352.4 (kN)

811.3 (kN)

877.0 (kN) 3293.4 (kN)

media

4626.6 (kN)

minima (solo SLU)

1333.2 (kN) 981.7 (kN)

4275.1 (kN)

3163.7 (kN)

3293.4 (kN)



Strato Spess

prog.5


T.A.


n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.30

1.00

8.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

L

Zp

p.l.f.

Zw

D








b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










Spess


Strato

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi

2099.6 (kN)2352.4 (kN)

811.3 (kN)

674.0 (kN) 3293.4 (kN)

3163.7 (kN)

media

4626.6 (kN)

minima (solo SLU)

1333.2 (kN) 981.7 (kN)

4275.1 (kN)

3293.4 (kN)



Strato Spess

prog.5


T.A.


n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.30

1.00

8.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

L

Zp

p.l.f.

Zw

D








b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 8.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










1.30

1.00

8.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

prog.5


T.A.




Strato Spess

media

4626.6 (kN)

minima (solo SLU)

1333.2 (kN) 981.7 (kN)

4275.1 (kN)

3293.4 (kN)

2646.6 (kN)2352.4 (kN)

811.3 (kN)

621.0 (kN) 3293.4 (kN)

3163.7 (kN)

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi


Strato

Spess

L

Zp

p.l.f.

Zw

D



Si riporta ora la verifica del tratto di muro andatore che prosegue nel tratto interno della

curva. Le azioni considerate, agenti sulla platea di fondazione sono le seguenti:


Carichi permanenti

Spinta delle terre a tergo muro

Sovraccarico variabile



A1+M1 A2+M2 Sisma

M [kNm] 1447.5 1507.5 2827.5

N [kN] 3615 3532.5 3750

T [kN] 1207.5 1200 1567.5

Sollecitazioni






D = 0,8 m

A = 0.503 m2

J = 0.0201 m4

E = (cls C25/30) = 31476 N/mm2



Anche in questo caso, essendo la platea molto rigida nel suo complesso, essa viene


pali.


A1+M1 A2+M2 Sisma

N [kN] 1420 1410 1780

Sollecitazioni


sismica):








b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










1.30

1.00

6.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

prog.5


T.A.




Strato Spess

media

3782.1 (kN)

minima (solo SLU)

1312.1 (kN) 770.6 (kN)

3240.6 (kN)

2470.0 (kN)

2401.2 (kN)1764.3 (kN)

636.8 (kN)

1420.0 (kN) 2470.0 (kN)

2401.2 (kN)

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi


Strato

Spess

L

Zp

p.l.f.

Zw

D








b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










1.30

1.00

6.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

prog.5


T.A.




Strato Spess

media

3782.1 (kN)

minima (solo SLU)

1312.1 (kN) 770.6 (kN)

3240.6 (kN)

2470.0 (kN)

1591.4 (kN)1764.3 (kN)

636.8 (kN)

1410.0 (kN) 2470.0 (kN)

2401.2 (kN)

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi


Strato

Spess

L

Zp

p.l.f.

Zw

D








b s s traz

A1+M1+R1 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.70 1.45 1.60

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.25

SISMA 1.35 1.15 1.25

DM88 1.00 1.00 1.00


1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00


1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60


1 6.00 21.00 33.5 26.0 273.0 0.56 0.49 0.60

RISULTATI










1.30

1.00

6.00

Metodo di calcolo


SLU

1.00

variabili

Q

1

1.00

42 3

1.00

1.00

1.00

1.30

1.50

≥107

PARAMETRI MEDI

n


Argille e limi

Tipo di terreno

Argille e limi

Strato

prog.5


T.A.




Strato Spess

media

3782.1 (kN)

minima (solo SLU)

1312.1 (kN) 770.6 (kN)

3240.6 (kN)

2470.0 (kN)

2005.9 (kN)1764.3 (kN)

636.8 (kN)

1780.0 (kN) 2470.0 (kN)

2401.2 (kN)

1.00

permanenti

G

1.501.30

Argille e limi


Strato

Spess

L

Zp

p.l.f.

Zw

D

VERIFICA DELL’ARCO DI RINFORZO 13 - provincia.enna.it · Carlo Viggiani - Fondazioni - Hevelius...

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