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Sussidi didattici per il corso di COSTRUZIONI EDILI
Prof. Ing. Francesco Zanghì
STRUTTURE IN ACCIAIO D. M. 14/01/2008 – NTC2008 - EUROCODICE 3 – EC3
AGGIORNAMENTO 14/03/2012
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2
PROFILI SEMPLICI
IPE HE IPN
UPN TUBOLARI L
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3
PROFILI COMPOSTI
2C ACCOPPIATI DI SPALLA 2C ACCOPPIATI DI FRONTE 2L ACCOPPIATI DI SPALLA
4L ACCOPPIATI A CROCE 2L ACCOPPIATI A FARFALLA 4L CALASTRELLATI
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4
TRAVI SAGOMATE
Le travi con “assi a direzione variabile” possono essere ottenute tagliando e saldando tra loro il profilo in acciaio con l’eventuale aggiunta di un irrigidimento. Le travi ad altezza variabile possono essere ottenute saldando le ali ad un’anima opportunamente sagomata.
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5
TIPOLOGIE STRUTTURALI EDIFICIO IN ACCIAIO
Solaio in lamiera grecata
Controventi a croce
travi di fondazione
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6
Tipologie di collegamento colonna-fondazione
Tirafondi a uncino
Tirafondi a uncino con costole laterali e ali
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7
Tipologie di collegamento trave principale - trave secondaria
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8
Tipologie di collegamento trave - colonna
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Tipologie di collegamento colonna – colonna
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10
Tipologia di solai in lamiera grecata
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11
SCALA DI EMERGENZA Solaio in lamiera grecata
Platea di fondazione
A
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12
Dettaglio collegamento A
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13
CAPANNONE INDUSTRIALE
travi di fondazione
B
C
D
A
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Dettaglio Capriata
2L 80x80x8[20]
L = 2440 Pi = 300
2L 80x80x8[20]
L = 2440 Pi = 300
L = 2195 Pi =
300
L = 2195 Pi =
300
2L 100x1
00x
8[20
] L
= 852 Pi =
300
2L 80x8
0x8[20
] L = 171
2 Pi =
300
2L 80x8
0x8[20
] L = 171
2 Pi =
300
2L 80x80x8[20]
L = 2067 Pi = 300
2L 80x80x8[20]
L = 2067 Pi = 300
2L 80x8
0x8[20
] L = 124
1 Pi =
300
2L 80x8
0x8[20
] L = 124
1 Pi =
300
2L 100x1
00x
8[20
] L
= 852 Pi =
300 2L
80x80x
8[20]
2L 100x100x8[20] L = 7470 Pi = 300
L = 206
7 Pi =
300 2L
80x80x
8[20]
L = 206
7 Pi =
300
2L 100x100x8
[20] L = 774
6 Pi = 300
2L 80
x80x8
[20]
L = 24
40 Pi
= 300 2L
80x80x8
[20]
L = 24
40 Pi
= 300
2L 80x80x8[20]
L = 2790 Pi = 300
4L 80x8
0x8
[20;20
]
2L 100x1
00x
8[20
] L
= 852 Pi =
300
2L 80x8
0x8[20
] L = 171
2 Pi =
300
2L 100x1
00x
8[20
] L
= 852 Pi =
300
2L 80x8
0x8[20
] L = 171
2 Pi =
300
Ž 4L 80x8
0x8
[20;20
]Ž
2L 80x8
0x8[20
] L = 124
1 Pi =
300
2L 80x8
0x8[20
] L = 124
1 Pi =
300
2L 100x100x8[20] L = 7470 Pi = 300
2L 100x100x8[20] L = 7746 Pi = 300
L = 27
90 Pi = 300
L = 27
90 Pi = 300
2L 80
x80x8[2
0]
2L 8
0x80x8[20
]
2L 80x80x8[20]
L = 2790 Pi = 300
Dettaglio collegamento A
28 50 128
43
128
50
28
43
356
100256
230
106
124
230
8 Bulloni M14 - 8.8
300
302
6 290 6
6 Bulloni M16 - 8.8
4111011041
238
t = 10
A
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Dettaglio collegamento B
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Dettaglio collegamento C
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Dettaglio collegamento D
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CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Peso specifico γ 78.5 kN/m3 Modulo di elasticità longitudinale E 210000 MPa Modulo di elasticità tangenziale G 80769 MPa
SIGLA TIPO DI ACCIAIO Fyk [MPa] Ftk [MPa] Fyk [MPa] Ftk [MPa]
t≤40mm 40 mm < t ≤80mm
S 235 Acciaio laminato a caldo per profili aperti
(t = spessore nominale dell’elemento)
235 360 215 360
S 275 275 430 255 410
S 355 355 510 335 470
S 450 440 550 420 550
fyk
ftk
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CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI Lo scopo della classificazione delle sezioni in acciaio è quello di quantificare l’influenza dei
fenomeni di instabilità locale sulla loro resistenza e sulla loro capacità de formativa. L’acciaio è un materiale con legame costitutivo simmetrico a trazione e compressione, ma un
elemento strutturale in acciaio può risentire dei fenomeni di instabilità che si possono manifestare nelle sue parti compresse oppure nei pannelli che realizzano le anime delle travi. L’instabilità che interessa i profili in acciaio può essere distinta in:
– instabilità globale: che interessa l’elemento in tutta la sua lunghezza;
– instabilità locale: che interessa le parti compresse della sezione trasversale dell’elemento.
INSTABILITÁ LOCALE INSTABILITÁ GLOBALE
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Classe Caratteristiche della sezione Sezione
1
La sezione è in grado di plasticizzarsi completamente senza riduzione della resistenza dovuta a fenomeni di instabilità. Lo stato limite di riferimento è quello di completa plasticizzazione.
DUTTILE
2 La sezione ha le stesse caratteristiche della classe 1 ma la capacità rotazionale è limitata da effetti di instabilità locale.
COMPATTA
3 La sezione è in grado di raggiungere lo stato limite di inizio snervamento ma l’instabilità locale le impedisce di plasticizzarsi completamente.
SEMI-COMPATTA
4
La resistenza della sezione viene determinata considerando l’instabilità locale. Essa sarà inferiore alla forza che provoca la sua completa plasticizzazione. Lo stato limite di riferimento è sempre quello di inizio snervamento ma considerando solo una parte della sezione.
SNELLA
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Nelle seguenti tabelle vengono riportate le classi di appartenenza dei profili più comuni nel caso di sollecitazione esterna di compressione o flessione.
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TRAZIONE
• VERIFICA ALLO SLU
La verifica di un elemento soggetto a trazione semplice assiale risulta soddisfatta quando la forza sollecitante esterna risulta minore o uguale al valore della forza resistente calcolata come segue:
SEZIONE PIENA
05.1
ykp
RdSd
fANN
⋅=≤
RESISTENZA PLASTICA DELLA SEZIONE LORDA
SEZIONE CON FORI
25.1
9.0 tknetu
RdSd
fANN
⋅⋅=≤
RESISTENZA A ROTTURA DELLA SEZIONE NETTA
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ESEMPIO N°1
Verificare la sezione dell’asta di una trave reticolare, costituita da sue profili UPN120 in acciaio S235 accoppiati di spalla, posti ad una distanza di 15 mm, sottoposta ad uno sforzo di trazione di progetto pari a NEd=700 kN. I profili sono collegati da una fila di bulloni Φ24 disposta sull’asse x dei profilati.
Poiché, inoltre:
u
Rd
p
Rd NN < La sezione ha un comportamento DUTTILE (Gerarchia delle resistenze)
Area lorda: 2
340017002 mmA =⋅=
Area netta: 2306472423400 mmAnet =⋅⋅−=
Resistenza plastica della sezione lorda:
kNNfA
Nykp
Rd 761952.76005.1
2353400
05.1≈=
⋅=
⋅=
Resistenza a rottura della sezione netta:
kNNfA
N tknetu
Rd 794189.79425.1
3603064
25.1≈=
⋅=
⋅=
kNkNN Ed 761700 <= VERIFICA SODDISFATTA
2448
48
55 15 55
125
120x x
y
7
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H H
ESEMPIO N°2
Progettare la sezione circolare del tirante di una volta in laterizi, rappresentata in figura, in cui la spinta complessiva vale H=25 kN/m. Tale spinta è dovuta per il 60% ai carichi permanenti e per il restante 40% ai carichi variabili.
1. Calcolo della forza sollecitante di progetto
L’azione sollecitante, con riferimento alla combinazione fondamentale allo SLU, si ricava combinando le azioni permanenti e variabili tenendo conto dei coefficienti parziali di sicurezza (vedi dispensa: Impostazione del calcolo strutturale).
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mkNg /00.152560.0 =⋅= ; mkNq /00.102540.0 =⋅=
I carichi su ciascun tirante si ottengono moltiplicando i valori ricavati per l’interasse:
kNG 00.4500.300.15 =⋅= ; kNq 00.3000.300.10 =⋅=
Combinazione SLU- A1 STR
kNQGN QGSd 50.10300.4550.5800.305.100.453.111 =+=⋅+⋅=⋅+⋅= γγ
2. Calcolo della sezione resistente
La sezione non presenta nessun foro pertanto, adottando acciaio S235, dalla formula relativa al calcolo della resistenza plastica della sezione lorda ricaviamo l’area:
kNfA
NNykp
RdSd 50.10305.1
=⋅
== ; NA
10350005.1
235=
⋅ si ricava:
245.462235
05.1103500mmA =
⋅=
Si adotta una sezione circolare di diametro Φ=25 mm (A=491 mm2) .
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COMPRESSIONE
• VERIFICA ALLO SLU
La verifica di un elemento soggetto a compressione semplice assiale risulta soddisfatta quando la forza sollecitante esterna risulta minore o uguale al valore della forza resistente calcolata come segue:
PER SEZIONI DI CLASSE 1,2 E 3
05.1
ykp
RdSd
fANN
⋅=≤
RESISTENZA PLASTICA DELLA SEZIONE LORDA
PER SEZIONI DI CLASSE 4
05.1
ykeffp
RdSd
fANN
⋅=≤
RESISTENZA PLASTICA DELLA SEZIONE EFFICACE
Gli eventuali fori per i collegamenti non vengono considerati, purché non risultino maggiorati rispetto al gambo della vite, o asolati.
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CARICO DI PUNTA
Quando l’asta è sollecitata da una forza di compressione ed è snella, cioè presenta una lunghezza relativamente grande rispetto alla dimensione minore della sezione trasversale, tende a manifestare fenomeni di instabilità alla flessione laterale, dovuti a diverse circostanze:
• Il carico, in realtà, non è mai perfettamente assiale per cui è sufficiente una pur piccola eccentricità per destare deformazioni flessionali che, una volta innescate, si intensificano sempre più facendo crescere progressivamente anche l’eccentricità;
• Il materiale non è mai perfettamente isotropo pertanto una piccola disomogeneità a livello molecolare è sufficiente a far insorgere fenomeni di instabilità laterale.
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Per le aste ad asse rettilineo, a sezione costante, soggette a compressione assiale occorre controllare che la forza sollecitante allo stato limite ultimo sia minore, non solo della resistenza plastica della sezione lorda (vedi paragrafo precedente), ma anche, e soprattutto, della forza che porta a collasso per carico di punta.
Si definisce SNELLEZZA ( λ ) il rapporto tra la lunghezza libera di inflessione ( lo ) e il raggio
minimo di inerzia della sezione (= semiasse minore dell’ellisse centrale d’inerzia).
min
0
i
l=λ
l0=l l0=2l l0=0.7l l0=0.5l
iminimin
A
Ji minmin =
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La snellezza deve rispettare le seguenti limitazioni:
≤λ
STRUTTURE AZIONI
PRINCIPALI SECONDARIE
200 250 STATICHE
150 200 DINAMICHE
Nota λ si ricava la snellezza adimensionale λ, in funzione del tipo di acciaio utilizzato:
S235 → λ = λ / 93.9 S275 → λ = λ / 86.8 S355 → λ = λ / 76.4
Nota λ , dalla tabella 2 riportata di seguito, si ricava il valore del coefficiente χχχχ (chi)
scegliendolo all’interno di una delle quattro colonne, a,b,c e d, definite curve di stabilità. La scelta della colonna dipende dal tipo di profilo adottato. Per le sezioni più comuni la
tabella 1 fornisce i criteri di scelta della curva di stabilità.
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TABELLA 1 – Scelta della curva di stabilirà
SEZIONE TRASVERSALE CURVA
IPE IPN
b
HE
c
saldate ISE, HS
c
UPN UAP
PIENE, T
c
CAVE laminate a caldo
a
L
b
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TABELLA 2 – Scelta del coefficiente χ χ χ χ
λλλλ Coefficiente χχχχ
a b c d
0.1 1.000 1.000 1.000 1.000
0.2 1.000 1.000 1.000 1.000
0.3 0.977 0.964 0.949 0.923
0.4 0.953 0.926 0.897 0.850
0.5 0.924 0.884 0.843 0.779
0.6 0.890 0.837 0.785 0.710
0.7 0.848 0.784 0.725 0.643
0.8 0.796 0.724 0.662 0.580
0.9 0.734 0.661 0.600 0.521
1 0.666 0.597 0.540 0.467
1.1 0.596 0.535 0.484 0.419
1.2 0.530 0.478 0.434 0.376
1.3 0.470 0.427 0.389 0.339
1.4 0.418 0.382 0.349 0.306
1.5 0.372 0.342 0.315 0.277
1.6 0.333 0.308 0.284 0.251
1.7 0.299 0.278 0.258 0.229
1.8 0.270 0.252 0.235 0.209
1.9 0.245 0.229 0.214 0.192
2 0.223 0.209 0.196 0.177
2.1 0.204 0.192 0.180 0.163
2.2 0.187 0.176 0.166 0.151
2.3 0.172 0.163 0.154 0.140
2.4 0.159 0.151 0.143 0.130
2.5 0.147 0.140 0.132 0.121
2.6 0.136 0.130 0.123 0.113
2.7 0.127 0.121 0.115 0.106
2.8 0.118 0.113 0.108 0.100
2.9 0.111 0.106 0.101 0.094
3 0.104 0.099 0.095 0.088
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a
b
c
d
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• VERIFICA ALLO SLU
La verifica di un elemento, uniformemente compresso, nei confronti dell’instabilità flessionale a carico di punta risulta soddisfatta quando la forza sollecitante esterna risulta minore o uguale al valore della forza resistente calcolata come segue:
05.1
ykb
RdSd
fANN
⋅⋅=≤
χ AZIONE DI COMPRESSIONE CRITICA
ESEMPIO N°3
Verificare la stabilità di un’asta HEB220, in acciaio S235, di lunghezza l=4.50 m, incernierata alle due estremità, soggetta ai seguenti carichi assiali di compressione:
• Carichi permanenti strutturali: G1=150 kN • Carichi permanenti non strutturali: G2=200 kN • Carichi variabili Q1=350 kN
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1. Caratteristiche della sezione
Classe: 1
Geometria
B 220.0 mm
H 220.0 mm
Spessori
anima 9.5 mm
ali 16.0 mm
Caratteristiche Elastiche
Peso 71.48 daN/m
Area 91.05 cm^2
ix 9.4 cm
iy 5.6 cm
Momenti d'inerzia
Jx 8091.78 cm^4
Jy 2843.29 cm^4
2. Calcolo della forza sollecitante di progetto
L’azione sollecitante, con riferimento alla combinazione fondamentale allo SLU, si ricava combinando le azioni permanenti e variabili tenendo conto dei coefficienti parziali di sicurezza.
Combinazione SLU- A1 STR
kNQGGN QGGSd 10203505.12005.11503.111111 =⋅+⋅+⋅=⋅+⋅+⋅= γγγ
3. Verifica di instabilità nella direzione di minore inerzia (y-y)
Lunghezza libera di inflessione (cerniera-cerniera): cmll 4500 ==
Snellezza effettiva: 50.80
6.5
450
min
0 ===i
lλ
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Snellezza adimensionale per acciaio S235: 857.09.93
50.80
9.93===
λλ
Dalla Tabella 2, per la curva di stabilità c, per interpolazione si ricava:
λλλλ Coefficiente χχχχ
a b c d
0.8 0.796 0.724 0.662 0.580
0.9 0.734 0.661 0.600 0.521
λλλλ1 = valore inferiore λλλλ2 = valore superiore λλλλ = valore di progetto
χχχχ1 = Coefficiente relativo a λλλλ1 χχχχ2 = Coefficiente relativa a λλλλ2 χχχχ = Coefficiente incognito
χχχχ= χχχχ1 + (χχχχ2 - χχχχ1) x (λλλλ - λλλλ1) / (λλλλ2 - λλλλ1)
( ) ( )( )
627.08.09.0
8.0857.0662.0600.0662.0 =
−
−⋅−+=χ
Azione di compressione critica: kNNkNNN Sd
b
Rd 102012801028.105.1
2359105627.0 6 =>=⋅=⋅⋅
=
VERIFICA SODDISFATTA
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FLESSIONE
1. Quando la sezione è sollecitata da un momento flettente relativamente piccolo, essa rimane in campo elastico in quanto le tensioni sono inferiori alla tensione di snervamento. Il diagramma delle tensioni ha la classica forma a farfalla. Le tensioni si calcolano con la formula di Navier.
2. Se il momento flettente continua a crescere, arriveremo al punto in cui la fibra estrema raggiunge la tensione di snervamento. La sezione è in crisi imminente e ha raggiunto lo stato limite di snervamento.
3. Superata la tensione di snervamento, il momento può ancora crescere ma la tensione rimane costante e comincia ad estendersi al resto delle fibre della sezione. Lo stato limite ultimo di plasticizzazione si raggiunge quando tutte le fibre raggiungono la tensione di snervamento.
G
y
Mn
CAMPOELASTICO
STATO LIMITE DISNERVAMENTO
σ fyk
n
SLU
fyk
n
1 2 3
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• VERIFICA ALLO SLU
PER SEZIONI DI CLASSE 1,2
Per le sezioni di classe 1 e 2 si può fare affidamento sulla completa plasticizzazione pertanto, se si vuole spingere la sezione a lavorare nel campo plastico, la verifica è soddisfatta se:
05.1
ykplp
RdSd
fWMM
⋅=≤
MOMENTO DI COMPLETA PLASTICIZZAZIONE
2/12 npl SW = è il MODULO DI RESISTENZA PLASTICO, pari al doppio del momento
statico di metà sezione rispetto all’asse neutro (vedi prontuario).
Per le sezioni di classe 1 e 2 si può fare affidamento sulla completa plasticizzazione
PER SEZIONI DI CLASSE 3
Non potendo fare affidamento sulla completa plasticizzazione, in quanto non sono in grado di sviluppare una resistenza plastica, è necessario farle lavorare entro il limite di elasticità pertanto la verifica è soddisfatta quando:
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40
05.1
yk
RdSd
fWMM
⋅=≤
MOMENTO DI SNERVAMENTO
• VERIFICA ALLO SLE
Per le strutture in acciaio è estremamente importante verificare l’entità delle deformazioni in esercizio. Quasi sempre tale verifica è predominante rispetto alle verifiche di resistenza e determinante per il dimensionamento degli elementi strutturali. Nel caso di travi inflesse, calcoleremo la freccia, cioè l’abbassamento massimo nella sezione di mezzeria come somma del contributo δ1, dovuto ai soli carichi permanenti, δ2 dovuto ai carichi variabili. A tale valore verrà sottratta un’eventuale premonta δ0 (contro freccia di montaggio).
δ = δ1+ δ2- δ0 Gli abbassamenti dovranno essere contenuti entro i limiti riportati nella tabella seguente.
Elementi strutturali δ δ2 Coperture in generale L/200 L/250 Coperture praticabili L/250 L/300
Solai in generale L/250 L/300 Solai con tramezzi L/250 L/350
Solaio che supportano colonne L/400 L/500
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41
F
L
M=FL
δ= FL3
3EJ
T=F
L
F
L/2 δ= FL3
48EJ
T=F/2
T=-F/2
M=FL
L
M=qL
δ= qL4
8EJ
T=qL
L
L/2 δ= 5qL4
384EJ
q
q
2
2
T= qL
2 T= -qL
2
M=qL2
84
L/2
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42
TAGLIO
Per le sezioni a T, tipo IPE o HE, si ipotizza che la plasticizzazione interessa l’anima, parallela alla forza di taglio con esclusione, pertanto delle ali ad eccezione dei tratti all’attacco con l’anima per un’estensione pari al raggio di raccordo.
L’area resistente al taglio vale, pertanto:
fw trthA ⋅⋅+⋅= 4
La verifica è soddisfatta se:
305.1 ⋅
⋅=≤
ykp
RdSd
fAVV
TAGLIO RESISTENTE
r
tw
r
hT
tftf
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43
ESEMPIO N°4
Verificare una trave di copertura in acciaio S235, di lunghezza l=4.00 m, costituita da un profilo HEB220, appoggiata agli estremi, soggetta ai seguenti carichi verticali distribuiti:
• Carichi permanenti strutturali: G1=0.7 kN/m • Carichi variabili Q1=25 kN/m
1. Caratteristiche della sezione
Classe: 1
Geometria
B = 220.0 mm; H = 220.0 mm
tw = 9.5 mm ; tf =16 mm; r =18 mm
Spessori
anima 9.5 mm; ali 16.0 mm
Caratteristiche Plastiche
Wpl,x=827.00 cm3;Wpl,y= 393.90 cm3
Caratteristiche Elastiche
Peso =71.48 daN/m; Area=91.05 cm2
Wx=735.50 cm3 ; Wy=258.50 cm3
Momenti d'inerzia
Jx 8091.78 cm^4; Jy 2843.29 cm4
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44
2. Caratteristiche dei materiali
Acciaio S235 (ex fe360): fyk= 235 MPa
E= 200000 MPa
3. Combinazione di carico A1-STR allo stato limite ultimo
( ) ( ) mkNQGq QG /41.3800.255.17.03.11111 =⋅+⋅=+⋅+⋅= γγ
4. Sollecitazioni di progetto
- Momento massimo in mezzeria:
kNmqlM Sd 77441.38
8
1
8
1 22 ≈⋅⋅==
- Taglio massimo all’appoggio:
kNqlVSd 77441.382
1
2
1≈⋅⋅==
L
L/2 δ= 5qL4
384EJ
q
T= qL
2 T= -qL
2
M=qL2
8
L/2
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45
5. Verifica deformazioni in esercizio
- Freccia totale
cmLcm 00.2200/529.0 8091.7820000000
400)2507(
384
5 4
111 =<=⋅
⋅+=+= δδδ VERIFICA SODDISFATTA
- Freccia per solo carico variabile
cmLcm 60.1250/515.0 8091.7820000000
400)250(
384
54
2 =<=⋅
⋅=δ VERIFICA SODDISFATTA
6. Verifica di resistenza a flessione
Trattandosi di sezione in classe 1, di tipo DUTTILE, il momento resistente vale:
kNmMkNmNmmfW
M Sd
ykplp
Rd 7718518509047605.1
235827000
05.1=>==
⋅=
⋅=
VERIFICA SODDISFATTA
7. Verifica di resistenza a taglio
Area resistente al taglio: 254.146.18.1495.0224 cmtrthA fw =⋅⋅+⋅=⋅⋅+⋅=
Taglio resistente: kNVkN
fAV Sd
ykp
Rd 77188305.1
2350054.14
305.1=>=
⋅
⋅=
⋅
⋅=
VERIFICA SODDISFATTA
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46
0.35
5.90
1.25
1.90
3.40 1.15
0.45
2.20
4.25
2.05
0.40
ESEMPIO N°5: Calcolo solaio in acciaio
Nell’ambito dei lavori di ristrutturazione
di un edificio destinato ad uffici aperti al
pubblico, a due elevazioni fuori terra con
struttura mista, in c.a. e pannelli collaboranti
in muratura di mattoni pieni, in
corrispondenza del vano scala centrale,
dovranno essere demolite le rampe scala e i
vani ascensore esistenti. Verrà realizzato un
nuovo solaio, di dimensioni nette in pianta di
3.75 m x 5.90 m, da ammorsare alle travi di
coronamento esistenti per una profondità pari
ad almeno 20 cm.
La struttura portante sarà costituita da
profili IPE140, in acciaio S235, posti ad
interasse di 80 cm. Nella soletta superiore è
posta una rete elettrosaldata Φ6/20x20.
5.90
3.75
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47
590
CORDOLO DI PIANO
CORDOLO DI PIANO
40
30
0.20
4.15
IPE 120
0.80
20
20
IPE 120 / 80 cm
Trave di piano esistente
SEZIONE A-ASEZIONE B-B
SEZIONE A-A
PIANTA
B
B
A A
IPE 140 /80 cm
IPE 140 6
1,5
20
2
16
46
Rete elettrosaldata F 6/20x20
80
Massetto
Tavelloni in laterizio Cls alleggerito
IPE140
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48
� Analisi dei carichi
Carichi mq di solaio
• Permanente strutturale (G1) Profilati IPE 140: 0.129 kN/m / 0.80 m = 0.161 kN/mq
• Permanente non strutturale (G2)
Tavelloni in laterizio (6 cm): 1.00 x 1.00 x 0.06 x 8 = 0.48 kN/mq Calcestruzzo alleggerito (6 cm): 1.00 x 1.00 x 0.06 x 13 = 0.78 kN/mq Massetto armato (4 cm): 1.00 x 1.00 x 0.04 x 25 = 1.00 kN/mq Massetto in malta di cemento (2 cm): 1.00 x 1.00 x 0.02 x 21 = 0.42 kN/mq Intonaco soffitto in gesso (1.5 cm): 1.00 x 1.00 x 0.015 x 12 = 0.18 kN/mq Pavimento in ceramica: = 0.40 kN/mq
Totale = 3.26 kN/mq • Variabile (Qk)
Sovraccarico per uffici aperti al pubblico: = 3.00 kN/mq
� Caratteristiche della sezione (Classe: 1) Peso =12.90 daN/m; Area=16.40 cm2
Geometria
B = 73 mm; H = 140 mm
tw = 4.7 mm ; tf =6.9 mm; r =7 mm
Moduli di resistenza
Wpl,x=88.40 cm3 ; Wx=77.30 cm3 ;
Momenti d'inerzia
Jx =541 cm4; Jy= 44.90 cm4
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49
� Caratteristiche dei materiali
Acciaio S235 (ex fe360): fyk= 235 MPa ; E= 200000 MPa
� Combinazione di carico allo SLU
( ) ( ) ( ) ( )[ ] mkNiQGGq QGG /65.780.056.98.000.35.126.35.113.03.1112211 =⋅=⋅⋅+⋅+⋅=⋅⋅+⋅+⋅= γγγ
� Combinazione di carico allo SLE
( ) [ ] mkNiQGGq /12.580.039.680.000.326.313.0121 =⋅=⋅++=⋅⋅++=
� Calcolo della luce teorica
L
Lo = L+ 2/3s
s
R
s/3
s
R
s/3
mLLL 90.32.03
275.3
3
20 ≅+=+=
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50
� Sollecitazioni di progetto allo SLU
- Momento massimo in mezzeria:
kNmqlM Sd 55.1490.365.78
1
8
1 22 ≈⋅⋅==
- Taglio massimo all’appoggio:
kNqlVSd 1590.365.72
1
2
1≈⋅⋅==
� Verifica di resistenza a flessione
Trattandosi di sezione in classe 1, di tipo DUTTILE, il momento resistente vale:
kNmMkNmNmmfW
M Sd
ykplp
Rd 55.148.191978476205.1
23588400
05.1=>==
⋅=
⋅= VERIFICA SODDISFATTA
� Verifica di resistenza a taglio
Area resistente al taglio: 251.869.07.0447.0144 cmtrthA fw =⋅⋅+⋅=⋅⋅+⋅=
Taglio resistente: kNVkNfA
V Sd
ykp
Rd 15110305.1
5.2351.8
305.1=>=
⋅
⋅=
⋅
⋅= VERIFICA SODDISFATTA
L
L /2 δ = 5 q L4
3 8 4 E J
q
T = q L
2 T = - q L
2
M = q L2
8
L /2
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� Verifica deformazioni in esercizio
- Freccia totale
[ ]cmLcm 56.1200/43.1
41520000000
39030032613
384
5 4
111 =<=⋅
⋅++=+= δδδ VERIFICA SODDISFATTA
- Freccia per solo carico variabile
cmLcm 30.1300/67.0 41520000000
390)300(
384
5 4
2 =<=⋅
⋅=δ VERIFICA SODDISFATTA
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Fonti • A.Cirillo – Acciaio – Sistemi Editoriali • U.Alasia – M.Pugno – Corso di Costruzioni 4 – SEI 2010 • S.Di Pasquale, C.Messina, L.Paolini, B.Furiozzi – Nuovo Cordo di costruzioni vol.4 – Le Monnier Scuola • D.Fois – Costruzioni - Calderini • C. Palatella – Materiale didattico • N.Corigliano – Materiale didattico • D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n. 29 - Suppl. Ord.)
Norme tecniche per le Costruzioni” • Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 –
Suppl. Ord.) “Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio 2008”.