RELAZIONE GEOSTRATIGRAFIA SISMICA GEOTECNICA …

PROVINCIA DI BOLOGNA

COMUNE DI VALSAMOGGIA

PROGETTO DI VARIANTE AL PPIP DEL COMPARTO C1-13 e C4-15

LOCALITA’ CALCARA

RELAZIONE

GEOSTRATIGRAFIA

SISMICA

GEOTECNICA

INTEGRATIVA

Dott. Geol. GEMELLI FRANCO Viale Milano 21, Sassuolo (MO)

Tel. 0536.870085

e.mail: gemellifra@libero.it

Sassuolo , Luglio 2014

Comm.te

FRANTOIO FONDOVALLE S.p.A.

sommario

premessa ............................................................................................................................................... 3

caratteristiche litologiche, idrologiche e stratigrafiche ........................................................................... 5

stratigrafia .......................................................................................................................................... 5

caratterizzazione sismica del sito ............................................................................................................ 9

vs30 ................................................................................................................................................... 9

amplificazione stratigrafica ................................................................................................................ 12

magnitudo attesa .............................................................................................................................. 14

accelerazione substrato rigido ........................................................................................................... 14

accelerazione al suolo ....................................................................................................................... 14

coefficiente sismico orizzontale/verticale ........................................................................................... 14

liquefazione ...................................................................................................................................... 15

cedimenti post-sismici ...................................................................................................................... 16

hvsr 1 ............................................................................................................................................... 21

hvsr 2 ............................................................................................................................................... 22

caratterizzazione geotecnica ................................................................................................................. 27

conclusioni .......................................................................................................................................... 28

sondaggi eseguiti dallo scrivente nel 2014 per la variante ...................................................................... 31

rielaborazione dei dati provenienti dai sondaggi eseguiti nel 2009 dal dott. geol. riccardo galassi in

occasione della presentazione del piano particolareggiato. .................................................................... 47

stratigrafia del pozzo per acqua 220060681 ......................................................................................... 61

allegati relativi alla verifica alla liquefazione e ai cedimenti post-sismici .................................................. 62

allegati relativi alla caratterizzazione geotecnica sondaggi 2014 ............................................................ 97

allegati relativi alla caratterizzazione geotecnica sondaggi cpt e cptu del 2009 .................................. 103

PREMESSA

In località Calcara (provincia di Bologna – comune di Valsamoggia), nel 2009 venne presentato un piano particolareggiato per una lottizzazione relativa ai comparti di espansione C1-13 e C4 – 15 , (coordinate WGS 84 : LONG -11.138 e LAT-44.548) per il quale venne fatta un’indagine geologica a nome del dott. Geol. Riccardo Galassi che, ora, dovrà essere aggiornata ed integrata per le modifiche introdotte.

Al riguardo sono stati eseguite altre cinque prove CPT (penetrometro Pagani TG100 kN, punta meccanica Begemann e cella di carico

elettrica) e n.2 stendimenti sismici ReMi (sismografo PASI 16S24 con geofoni da 4,5 Hz . Il software impiegato è il SeisOpt ReMi Versione

Figura 1 - ubicazione dei sondaggi

In NERO sondaggi eseguiti nel 2009. In Rosso sondaggi eseguiti nel 2014 dallo scrivente

Va sottolineato che per uniformare i dati delle indagini fatte nel 2009 con quelle fatte nel 2014, i primi sono stati rielaborati e riconfigurati dallo scrivente (vedasi allegati).

L’integrazione prodotta si è concentrata in modo particolare sulle caratteristiche stratigrafiche dei primi 15.00 m di sottosuolo perché è in questo intervallo che si esplicano:

- le interferenze con le tensioini indotte dai nuovi fabbricati

- eventuali manifestazioni legate alla sismicità del sito (liquefazione, cedimenti post-sismici).

Vengono invece confermati tutti i dati di inquadramento geologico generale.

CARATTERISTICHE LITOLOGICHE, IDROLOGICHE E STRATIGRAFICHE

Come premesso , per questi aspetti si rimanda alla documentazione precedente. Di seguito una semplice sintesi estratta dagli elaborati del dott. Geol. Riccardo Galassi.

- Inquadramento geologico . l’area è legata all’evoluzione tettonica e sedimentaria del bacino padano. Si tratta di depositi legati all’attività dei corsi d’acqua (alternanza fra argille, ghiaie e poche sabbie) che hanno ricoperto le strutture tettoniche Mioceniche . Il loro spessore risulta sempre superiore ai 100 m.

- Morfologia. Il sito appartiene alla zona media della pianura. Terreni sub-pianeggianti. Tracce di qualche terrazzo lasciato dal T.Samoggia che scorre ad Ovest della zona intervento e che divide in due parti l’abitato di Calcara (incassato nel terreno con alveo a sezione trapezoidale il cui fondo ha una larghezza dell’ordine dei 10-15 m).

- Morfodinamica. Trattasi di terreni pianeggianti per cui non si rilevano manifestazioni di questo tipo.

- Idrogeologia. Freatica che mediamente varia da 2,60 a 3.00 m dal p.c. Le ghiaie basali , come dimostrano i pozzi per acqua ubicati nella zona, sono acquifere.

- Idraulicamente l’area non corre rischi di allagamenti da parte delle acque del Samoggia. Il comparto rimane sterno alla fascia di competenza del corso d’acqua.

Stratigrafia

Le cinque prove CPT fatte dallo scrivente nel 2014 e le 12 fatte nel 2009 (6 di tipo CPT e 6 di tipo CPTU)

hanno permesso di ricostruire il quadro stratigrafico locale.

Descrizione:

- da p.c. sino a 1-2.00 m : limi, sabbie argillose dotati di alta resistenza per essiccazione

- sino ai 4-6.00 m : limi argillosi dotati di media consistenza

- sino ai 8-12.00 m : argille organiche caratterizzate da bassa resistenza. Nel settore a Nord,

esattamente in corrispondenza dei sondaggi CPT2_2014, CPT3_2009 e CPTU2_2009, dalla

profondità variabile dai 5.00 agli 8.00 m si intercetta una lente ghiaiosa.

- Sino ai 13.00 m : argille mediamente compatte

- Sino ai 17-18.00 m: argille compatte

- Sino ai 30 m: ghiaie con intercalazioni argillose

Figura 2 – stratigrafia

Figura 3- ubicazione della lente ghiaiosa superficiale

CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEL SITO

Di seguito verranno valutati i seguenti parametri:

1) Vs30 e determinazione della categoria sismica del sito

2) Amplificazione stratigrafica

3) Accelerazione al sub-strato rigido

4) Accelerazione al suolo

5) Magnitudo attesa

6) Rischio liquefazione

7) Cedimenti post-sismici

8) Indagine VHSR

Nella documentazione del 2009 redatta dal geol. R.Galassi, ricorrendo a relazione che legano la “Vs30” al

numero dei colpi “NSPT” (Imai et al. 1982) che evidentemente il collega ha ricavato attraverso altre

relazioni, era stato definito un valore variabile da 255,6 a 265,8 m/s.

Per avere una conferma su tali entità, sono stati fatti due stendimenti sismici ReMi (microtremore).

Il primo, quello ubicato sul lato Sud restituisce una Vs30 = 237 m/s mentre il secondo, quello

posizionato più a Nord, per la presenza di una lente ghiaiosa a partire dai 5.00 m, ha innalzato il valore a

271 m/s.

Quindi, al di là delle metodologie adottate, è comunque risultato che la categoria sismica è la “C”.

Figura 4 - ReMi n.1 - Vs30

strati Prof. H Vs tempi1 2.67 1.67 132 0.01261762 8.00 5.33 145 0.03683213 16.00 8.00 226 0.03534164 26.67 10.67 332 0.0321616567891011121314151617181920

ULTIMO 31.00 4.33 462 0.0093738Somma tempi 0.1263266

Vs30 237CLASSE C

località Calcara Prof. Posa Fond. 1 Sond. N° n.1

0 200 400 600 800

Velocità onde di taglio [m/s]

profilo verticale

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Periodo [sec]

curva di dispersione

dispersione misurata

dispersione calcolata

Vs Refraction Microtremor

Figura 5- ReMi n.2 - Vs30

strati Prof. H Vs tempi1 2.67 1.67 118 0.01410392 8.00 5.33 173 0.03080093 16.00 8.00 315 0.02539214 26.67 10.67 339 0.031465567891011121314151617181920

ULTIMO 31.00 4.33 492 0.0088084Somma tempi 0.1105702

Vs30 271CLASSE C

località Calcara Prof. Posa Fond. 1 Sond. N° n.2

0 200 400 600 800

Velocità onde di taglio [m/s]

profilo verticale

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5

Periodo [sec]

curva di dispersione

dispersione misurata

dispersione calcolata

Vs Refraction Microtremor

Amplificazione stratigrafica

Come si evince dalle stratigrafie dei pozzi per acqua dislocati al contorno della zona dell’intervento (es.

RER : n.220060681) lo spessore delle alluvioni è superiore ai 100 m.

Utilizzando le tabelle della Regione Emilia Romagna (di cui di seguito l’estratto) , risulta che FA-PGA=

1.50, FA –IA:0.1<To<0.5 = 1.80 e FA-IA:0.5<To<1.00 = 2.50.

Figura 6 - amplificazione stratigrafica con Vs30 = 237 m/s

FA PGA - IS substrato di profondità Maggiore di 100 m da RER 112/2007 PIANURA 2

Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800

PGA 1.5 1.5 1.5 1.4 1.4 1.4 1.3 1.1 1.1 1.1

FA - IS 0.1 < To < 0.5

Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800

PGA 1.8 1.8 1.7 1.7 1.5 1.4 1.3 1.2 1 1

FA - IS 0.5 < To < 1.00

Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800

PGA 2.5 2.3 2.3 2 1.8 1.7 1.7 1.5 1.2 1

FA - PGA FA - IA :0.1<To<0.5 FA - IA :0.5<To<1.00

1.50 1.80 2.50

200 300 400 500 600 700 800

Vs30 [m/s]

FA-PGA

FA-IA 0.1<To<05

Su indicazione della RER, nell'ambito dei due valori che racchiudono la Vs30 reale, le PGA vanno definite prendendo quello minore

Figura 7 - amplificazione stratigrafica con Vs30 = 271 m/s

FA PGA - IS substrato di profondità Maggiore di 100 m da RER 112/2007 PIANURA 2

Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800

PGA 1.5 1.5 1.5 1.4 1.4 1.4 1.3 1.1 1.1 1.1

FA - IS 0.1 < To < 0.5

Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800

PGA 1.8 1.8 1.7 1.7 1.5 1.4 1.3 1.2 1 1

FA - IS 0.5 < To < 1.00

Vs30 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800

PGA 2.5 2.3 2.3 2 1.8 1.7 1.7 1.5 1.2 1

FA - PGA FA - IA :0.1<To<0.5 FA - IA :0.5<To<1.00

1.50 1.80 2.30

200 300 400 500 600 700 800

Vs30 [m/s]

FA-PGA

FA-IA 0.1<To<05

Su indicazione della RER, nell'ambito dei due valori che racchiudono la Vs30 reale, le PGA vanno definite prendendo quello minore

Magnitudo attesa

L’area dell’intervento si trova a circa 4 Km dalla sorgente sismogenetica ITCS047 Castelvetro di

Modena- Castel San Pietro Terme per cui come probabile magnitudo vene presa quella di quest’ultima:

5.6 (Burrato P.) .

Figura 8 - distanza dalla zona sismogenetica

Accelerazione substrato rigido

La figura 9 (da INGV) mette in evidenza che il sito è caratterizzato da : a(g) = 0.15 – 0.175 .

Accelerazione al suolo

Prendendo il valore superiore, si ha:

a(g)SUOLO = a(g)substrato*SS = 0.175*1.50 = 0.26

Coefficiente sismico orizzontale/verticale

KH = 0.28*0,26=0,072

KV = 0.072*0.5 = 0.036

Figura 9 - a(g) substrato rigido

liquefazione

Il metodo adottato è quello di Robertson – Wride considerando una magnitudo M = 5.5 e

un’accelerazione al suolo a(g)max = 0.1875

Il coefficiente di sicurezza alla liquefazione viene fornito come rapporto fra la resistenza al taglio del

terreno “CRR” e la sollecitazione sismica “CSRfs” . Quando il rapporto è minore di “1.00” le sabbie si

ritengono liquefacibili.

L’entità del rischio viene però espresso da “IL” , ossia “dall’indice del potenziale di liquefazione” :

𝐼𝐿 = ∫ 𝐹(𝑧) ∗𝑊(𝑧)𝑑𝑧15

Dove :

W(z) = è una funzione di pesi, linearmente decrescente con la profondità, che tiene conto della profondità dello strato

liquefacibile, attribuendo peso maggiore agli strati superficiali ed è data da :

W(z) = 10-0,5z

F(z) = esprime il potenziale di liquefazione per ciascun strato in funzione del fattore di sicurezza .

La scala del rischio ( da Sonmez, 2003)

Il calcolo verrà effettuato con tutti i sondaggi.

I dati input sono: M = 5.6 e a(g) = 0.26.

cedimenti post-sismici

Quest’ultimi riguardano tutte le sabbie sciolte sature e non sature (addensamento) e tutte le argille

soffici (riconsolidazione per la dissipazione delle pressioni neutre).

Per questa verifica si ricorre alle prove CPT seguendo il metodi di C.Y.Lee per le sabbie sature, le NTC

2008 per quelle non sature e Robertson per le argille .

Il cedimento si trova:

W = v*H

- v = deformazione post-sismica indotta (p%)

- H = spessore dello strato sabbioso (20 cm).

Per le sabbie “v “ viene calcolata in funzione della resistenza penetrometrica normalizzata e del fattore di

sicurezza a liquefazione calcolato alla quota corrispondente dello strato utilizzando le espressioni riportate

nel grafico che segue (da Zhang e Altri, 2002):

IL rischio

0 Nullo

0,2 <IL <= 2 Basso

2 < IL >= 5 modesto

5 < IL >= 15 alto

IL > 15 Molto alto

Per le argille il parametro “v” viene

determinato (Robertson)

v =0.8 − 2.66𝐿𝑜𝑔(𝐹𝑆)

𝑂𝐶𝑅(10 − 9𝐿𝑜𝑔(𝑂𝐶𝑅)) ∗ 𝑄𝑡2 ∗ 𝜎𝑣′

∗ 𝜎𝑣′

- FS = CRR/CSR ( CRR = resistenza al taglio del

terreno; CSR = sollecitazione sismica)

- OCR = rapporto di sovraconsolidazione

- Qt = resistenza alla punta normalizzata

- v’ = pressione litostatica efficace

Di seguito i risultati.

sondaggio IL RISCHIO CED.POST-SISMICI (cm)

CPT1_2014 0.45 Basso 1.64

CPT2_2014 0.28 Basso 9.91

CPT3_2014 0.16 Basso 5.26

CPT4_2014 0.15 Basso 12.74

CPT5_2014 0.24 Basso 10.27

CPT1_2009 0 Nullo 3.42

CPT2_2009 0 Nullo 3.61

CPT3_2009 0 Nullo 6.86

CPT4_2009 0 Nullo 4.33

CPT5_2009 0 Nullo 4.33

CPT6_2009 0 Nullo 6.41

CPTU1_2009 0.05 Basso 8.67

CPTU2_2009 0.15 Basso 4.99

CPTU3_2009 0.42 Basso 2.80

CPTU4_2009 0 Nullo 6.80

CPTU5_2009 0 Nullo 6.77

CPTU6_2009 0 Nullo 5.47

Come si può osservare, il rischio liquefazione di fatto NON esiste mentre vi sono comportamenti difformi

(presenza delle argille organiche tenere) per quanto concerne i cedimenti post-sismici. Il settore SE è

quello più sensibile a questo tipo di fenomeno. Qui sono previsti abbassamenti dell’ordine dei 10-12 cm.

Figura 10- cedimenti post-sismici

Figura 11- indice del potenziale di liquefazione

Indagine HVSR

L’indagine HVSR, registrazione con tromografo di rumore sismico ambientale di fondo (microtremore), si pone come obiettivo preminente l’individuazione delle diverse frequenze di risonanza del terreno, il tutto nell’ottica di valutare eventuali fenomeni di amplificazione del moto sismico nel terreno d’indagine.

Figura 12 - Posizionamento delle due prove HVSR

Hvsr n° 1 Hvsr n° 2

La registrazione di rumore sismico ambientale è stata effettuata tramite tromografo digitale Tromino della Micromed s.p.a; tale strumento permette sia l’acquisizione digitale in alta risoluzione in modo passivo/non intrusivo che il pre-processing dei dati. Esso è costituito da tre velocimetri elettrodinamici ortogonali (N-S, E-W e UP-DOWN) autobloccanti in fase di non acquisizione.

L’elaborazione dei dati è stata effettuata tramite il software Grilla vers. 6.1 in dotazione allo strumento; esso permette di definire gli spettri delle singole componenti (N-S, E-W e UP-DOWN), di effettuare le analisi H/V e di valutare la VS30. Sono state effettuate n° 2 acquisizioni di 20 min ciascuna. Le registrazioni sono state effettuate su terreno naturale soffice; a tal proposito si specifica che sono stati eliminati i primi centimetri di terreno pulendo e regolarizzando il piano di posa al fine di un corretto posizionamento/funzionamento dello strumento. L’acquisizione è avvenuta in condizioni meteo buone (sereno, 28°C, vento debole). L’elaborazione dei dati ha permesso di ottenere i diagrammi specifici ovvero gli spettri delle singole componenti (N-S, E-W e UP-DOWN) e lo spettro del moto del suolo (H/V) (vedi elaborato specifico). In fase di elaborazione dati, inoltre, è stata eseguita anche un’analisi H/V con una percentuale di smoo-thing inferiore ovvero pari all’1% (qui non riportata) in modo tale da individuare i vari i picchi antropici e le loro frequenze; tale analisi conferma, sostanzialmente, che i picchi H/V alle frequenze individuate sono di natura stratigrafica. L’analisi delle curve consente di osservare quanto segue: - entrambi le indagini non mostrano picchi ampi e netti, cioè con rapporto H/V>2. - I picchi rilevati a frequenze maggiori di 20-30 Hz non sono significativi per l’interesse ingegneristi-co/strutturale delle costruzioni (1-10 Hz), e sono dovuti a disturbi superficiali/locali. - è stato possibile individuare alcuni contrasti d’impedenza di natura stratigrafica che determinano l’aumento del rapporto H/V. Hvsr 1 La curva H/V mostra, seppur non in modo netto e non molto pronunciato (H/V 1.89), un picco principa-le di risonanza intorno a 14.69 Hz correlabile ad una profondità di circa 5-6.00 m ( le prove CPT ubicate al contorno non hanno rilevato orizzonti rigidi, ma, visto le repentine variazioni eteropiche verticali ed oriz-zontali di facies , non è escluso che nel punto di rilievo vi sia qualche lente ghiaiosa). Un altro picco si osserva a valori inferiori a 1Hz; in questo caso si tratta di profondità di oltre 100-150 m.

Hvsr 2

La curva H/V mostra, seppur non in modo netto e non molto pronunciato (H/V 1.68), un picco principa-le di risonanza intorno a 3.13 Hz; questo picco viene correlato alla presenza di ghiaia a profondità dell’ordine dei 17-18 m. Un altro picco si osserva a valori inferiori a 1Hz; in questo caso si tratta di profondità di oltre 100 m.

Come premesso, queste misure consentono di verificare se le frequenze di risonanza del terreno possono coincidere con quelle dei fabbricati. A livello progettuale occorre operare in modo tale che non avvenga l’uguaglianza delle frequenza. Di seguito il grafico che illustra il range di frequenze da considerare per la realizzazione degli edifici ( quel-le di interesse ingegneristico variano da 1 a 10 Hz).

Figura 13 – fascia di vulnerabilità di edifici rispetto alla frequenza di sito- da Pratt

CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA

La località in questione è caratterizzata da una stratigrafia che , escluso i primi 1-2.00 m molto consistenti

per essiccazione (proprietà non permanente in quanto presente solo nel periodo estivo ), possiede

resistenze di tipo medio sino ai 5-6.00 m, scadenti sino ai 10 m circa (si trascura la presenza della lente

ghiaiosa) e leggermente migliori sino ai 17.00 m. Al di sotto di questa quota si hanno le ghiaie (presenti

sino ai 30 m).

E’ un sottosuolo che per fabbricati che hanno fondazioni tradizionali a trave rovescia non presenta grosse

problematiche. L’unica condizione è quella di posizionarle al di sotto dello strato superficiale per ovviare

alle variazioni igrometriche stagionali (macrofessurazioni ed evidenti contrazioni volumetriche) , ossia

oltre 1,20-1,30 m dal p.c. attuale.

Se invece si vuol adottare una platea, per il fatto che le loro dimensioni sono tali da coinvolgere in modo

diretto lo strato debole formato da argille organiche, per evitare problemi di cedimento, si rende

necessario la presenza di interrati in grado di produrre compensazioni a livello tensionale.

In questa circostanza si dovrà inoltre operare in modo da intercettare la freatica che nei periodi invernali

può subire escursioni.

Se ci sarà la necessità di adottare pali (carichi puntuali marcati) la profondità minima da raggiungere è

circa 20 m dal p.c. attuale (ghiaie).

Di seguito si valutano i parametri geotecnici (ved. allegati).

I valori rappresentano una media e sono già elaborati secondo il 5 percentile come prevedono le NTC

Ai fini progettuali questi parametri costituiscono indicazioni significative ma non definitive. Vista la

variabilità stratigrafica rilevata ogni intervento dovrà poi definire il suo quadro specifico.

Figura 14 - caratterizzazione geotecnica da CPT

CONCLUSIONI

La presente indagine costituisce un’integrazione della precedente (2009) in seguito alla richiesta di una

variante introdotta per la lottizzazione.

Al riguardo sono stati eseguite n.5 CPT, n.2 stendimenti sismici ReMi e n.2 HVSR. La ricostruzione

geologica del sito, però, è stata fatta anche con l’ausilio della precedente indagine (n.6 CPT e n.6 CPTU) i

cui sondaggi, se non altro per uniformare la restituzione dei dati, sono stati rielaborati dallo scrivente.

Il quadro che ne è uscito è il seguente:

- Geologicamente il sito è caratterizzato da depositi quaternari legati in prevalenza all’attività dei

corsi d’acqua, nella fattispecie dal T.Samoggia, che hanno ricoperto il substrato pliocenico. Lo

spessore complessivo è stato valutato superiore ai 100 m.

- Morfologicamente è un sito sub-pianeggiante

- Nessun problema geodinamico

- Nessun problema idraulico

- La stratigrafia nell’ambito dei primi 30 m è caratterizzata da una copertura spessa da 1.00 a 2.00

m ad elevata resistenza per essiccazione (proprietà transitoria che cessa con le prime piogge)

formata da limi argillo-sabbiosi e/o sabbie argillose.

Sino ai 4-6.00 m si hanno dei limi e/o argille limose di media consistenza. Da qui sino agli 8.00-

12.00 m si hanno argille organiche tenere che nel settore Nord vengono interrotte dalla presenza

di una lente ghiaiosa a partire dai 5.00 m circa.

Sotto a questo orizzonte e sino ai 17-18.00 m, si intercettano facies prettamente argillose dotate

di una consistenza medio-alta.

Da questa quota sino ai 30 m si hanno le ghiaie. Non sono molto grossolane tant’è che sono state

agevolmente perforate dalle prove statiche. Sono intercalate da qualche livello argilloso.

- La falda si posiziona intorno mediamente dai 2,60 ai 3,60 m.

- La caratterizzazione geotecnica del sito è stata espletata suddividendo il sottosuolo in sub-

orizzonti omogenei a livello di facies e di resistenza e per ognuno di essi sono stati determinati i

parametri geotecnici già elaborati secondo il 5 percentile.

Si precisa che i valori riportati nella tabella di sintesi devono rappresentare per i progettisti un

semplice riferimento in quanto a causa della variabilità di facies e di resistenza del sottosuolo

rilevate nell’ambito del comparto, è consigliabile che ogni intervento definisca il proprio quadro

geotecnico.

- In generale si può affermare che si tratta di un sito idoneo per fabbricati dotati di fondazioni

nastriformi purché collocate a -1,20/-1,30 m dal p.c. per superare lo strato sensibile alle

variazioni stagionali (fessurazioni, contrazioni volumetriche).

Le platee, per la loro geometria, diffondono tensioni a forte profondità e questo fatto non è

positivo (cedimenti) per la presenza delle argille organiche tenere. Se si vuole adottare questa

tipologia fondazionale è necessaria la presenza di interrati in grado di ridurre l’incremento

tensionale sul piano di posa.

In questo caso, inoltre, va tenuto presente che a causa delle escursioni della freatica, è

necessario che ogni interrato venga dotato di un sistema drenante permanente.

Qualora si rendesse necessario ricorrere a fondazioni a pali (carichi concentrati piuttosto elevati)

la profondità minima da raggiungere è sull’ordine dei 20 m (ghiaie basali).

- sismicamente:

Vs30 237-271 m/s pertanto categoria “C” SS a(g)SUBSTRATO

Amplificazione stratigrafica : 1.50 0.15 – 0,175

a(g)SUOLO 0.26 M Magnitudo attesa: 5.6 Liquefazione Cedimenti post-sismici Frequenza di risonanza

Rischio da NULLO a MODESTO Molto variabili : da pochi centimetri ad oltre 10 cm Assenza di evidenti contrasti di impedenza. Da un punto di vista ingegneristico non sono state rilevate condizioni critiche

Dott. Geol. Gemelli Franco N°.Iscr. Albo Reg.Em.Rom. n.142

SONDAGGI ESEGUITI DALLO SCRIVENTE NEL 2014 PER LA VARIANTE

Figura 15- letture di campagna

Committente Frantoio Fondovalle SPA

Dott.Geol. GEMELLI FRANCO Sondaggio 1

Viale Milano 21, Sassuolo (MO). Tel. 0536 - 870085 Località CALCARA

Falda 2.6 Le variabile sono espresse in Kg/cm²

Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs Prof L1 L2 fs

qc qc+RL qc qc+Rl qc qc+RL

0.2 10.2 18 27 0.60

0.4 10.4 19 33 0.93

0.6 27 69 2.80 10.6 19 31 0.80

0.8 19 45 1.73 10.8 13 29 1.07

1 13 45 2.13 11 18 30 0.80

1.2 16 31 1.00 11.2 19 34 1.00

1.4 14 32 1.20 11.4 15 33 1.20

1.6 10 26 1.07 11.6 14 29 1.00

1.8 14 22 0.53 11.8 17 29 0.80

2 15 25 0.67 12 20 32 0.80

2.2 14 25 0.73 12.2 22 31 0.60

2.4 13 23 0.67 12.4 23 39 1.07

2.6 13 22 0.60 12.6 14 30 1.07

2.8 10 18 0.53 12.8 17 29 0.80

3 11 21 0.67 13 19 37 1.20

3.2 13 22 0.60 13.2 24 28 0.27

3.4 12 21 0.60 13.4 27 47 1.33

3.6 10 20 0.67 13.6 28 55 1.80

3.8 17 28 0.73 13.8 30 48 1.20

4 18 30 0.80 14 36 59 1.53

4.2 18 28 0.67 14.2 31 53 1.47

4.4 12 22 0.67 14.4 24 47 1.53

4.6 12 20 0.53 14.6 32 57 1.67

4.8 10 20 0.67

5 9 16 0.47

5.2 18 24 0.40

5.4 13 22 0.60

5.6 16 25 0.60

5.8 18 30 0.80

6 18 36 1.20

6.2 15 26 0.73

6.4 25 28 0.20

6.6 23 35 0.80

6.8 13 22 0.60

7 15 29 0.93

7.2 18 28 0.67

7.4 11 24 0.87

7.6 9 21 0.80

7.8 18 20 0.13

8 11 19 0.53

8.2 9 14 0.33

8.4 10 15 0.33

8.6 12 19 0.47

8.8 13 19 0.40

9 16 24 0.53

9.2 17 29 0.80

9.4 15 28 0.87

9.6 14 28 0.93

9.8 17 29 0.80

10 11 27 1.07

L1 = lettura che si riferisce alla resistenza alla punta “qc”

L2 = lettura che si riferisce alla somma della resistenza "qc"

alla punta e di quella sul manicotto “RL”

fs= resistenza laterale locale = (L2-L1)*10/150

Figura 16-resistenze e stratigrafia

COMM. Frantoio Fondovalle SPA

SOND. FALDA LOC. CALCARA

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

Qc - Qc/fs [ Kg/cm²]

fs [Kg/cm²]

Dott. Geol. GEMELLI FRANCOVia Milano 21, Sassuolo (MO)Tel. 0536 870085

da Robertson 2012

S SL L A AO

S = sabbia SL = sabbia limosa L = limo A = argilla AO = argilla organica

Figura 17- OCR e DR

SONDAGGIO 1

Committente Frantoio Fondovalle SPA Dott.Geol. GEMELLI FRANCOLocalità CALCARA Via Milano 21, Sassuolo (MO)- 0536 870085

0123456

stratigrafia

0 20 40 60 80 100

RP - RP/RL [ Kg/cm²]

Rp RP/RL

0.1 1 10 100

0 10 20 30 40 50 60

0.2 10.2 76 105 1.93

0.4 10.4 117 151 2.27

0.6 39 61 1.47 10.6 255 270 1.00

0.8 23 39 1.07

1 23 46 1.53

1.2 20 49 1.93

1.4 16 43 1.80

1.6 14 69 3.67

1.8 13 34 1.40

2 21 30 0.60

2.2 32 36 0.27

2.4 14 20 0.40

2.6 31 35 0.27

2.8 12 17 0.33

3 15 19 0.27

3.2 11 17 0.40

3.4 18 20 0.13

3.6 10 19 0.60

3.8 12 16 0.27

4 27 30 0.20

4.2 24 31 0.47

4.4 24 28 0.27

4.6 22 26 0.27

4.8 18 26 0.53

5 58 60 0.13

5.2 10 26 1.07

5.4 80 85 0.33

5.6 85 92 0.47

5.8 89 96 0.47

6 33 44 0.73

6.2 78 125 3.13

6.4 190 226 2.40

6.6 228 266 2.53

6.8 131 163 2.13

7 138 156 1.20

7.2 122 140 1.20

7.4 63 79 1.07

7.6 107 130 1.53

7.8 21 103 5.47

8 132 141 0.60

8.2 156 175 1.27

8.4 131 162 2.07

8.6 92 110 1.20

8.8 134 149 1.00

9 143 154 0.73

9.2 112 140 1.87

9.4 72 85 0.87

9.6 145 196 3.40

9.8 152 190 2.53

10 120 177 3.80

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

SONDAGGIO 2

0123456

stratigrafia

0 20 40 60 80 100 120 140 160

Rp RP/RL

0.1 1 10 100

0 10 20 30 40 50 60 70

0.2 10.2 13 22 0.60

0.4 10.4 13 25 0.80

0.6 20 38 1.20 10.6 14 27 0.87

0.8 20 41 1.40 10.8 11 24 0.87

1 24 52 1.87 11 10 23 0.87

1.2 19 50 2.07 11.2 13 23 0.67

1.4 17 50 2.20 11.4 10 23 0.87

1.6 16 41 1.67 11.6 13 25 0.80

1.8 13 31 1.20 11.8 14 29 1.00

2 12 27 1.00 12 12 27 1.00

2.2 12 28 1.07 12.2 11 22 0.73

2.4 9 21 0.80 12.4 12 22 0.67

2.6 11 21 0.67 12.6 16 23 0.47

2.8 9 17 0.53 12.8 21 35 0.93

3 14 17 0.20 13 18 38 1.33

3.2 11 14 0.20 13.2 19 38 1.27

3.4 9 17 0.53 13.4 24 45 1.40

3.6 12 17 0.33 13.6 26 48 1.47

3.8 10 20 0.67 13.8 25 49 1.60

4 8 15 0.47 14 22 51 1.93

4.2 11 19 0.53 14.2 29 48 1.27

4.4 11 21 0.67 14.4 28 49 1.40

4.6 9 20 0.73 14.6 24 44 1.33

4.8 16 22 0.40

5 17 20 0.20

5.2 19 29 0.67

5.4 19 33 0.93

5.6 15 26 0.73

5.8 10 24 0.93

6 7 12 0.33

6.2 12 19 0.47

6.4 13 22 0.60

6.6 7 18 0.73

6.8 6 11 0.33

7 5 9 0.27

7.2 7 13 0.40

7.4 5 9 0.27

7.6 5 9 0.27

7.8 9 13 0.27

8 9 18 0.60

8.2 9 18 0.60

8.4 16 25 0.60

8.6 16 27 0.73

8.8 9 21 0.80

9 9 18 0.60

9.2 12 18 0.40

9.4 14 21 0.47

9.6 9 21 0.80

9.8 10 16 0.40

10 12 22 0.67

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

SONDAGGIO 3

0123456

stratigrafia

0 20 40 60 80 100 120 140 160

Rp RP/RL

0.1 1 10 100

0 10 20 30 40 50

0.2 10.2 7 15 0.53

0.4 10.4 8 16 0.53

0.6 18 30 0.80 10.6 9 18 0.60

0.8 13 36 1.53 10.8 9 16 0.47

1 16 37 1.40 11 7 15 0.53

1.2 14 39 1.67 11.2 8 15 0.47

1.4 10 30 1.33 11.4 10 18 0.53

1.6 10 30 1.33 11.6 11 20 0.60

1.8 12 25 0.87 11.8 11 20 0.60

2 8 22 0.93 12 10 20 0.67

2.2 8 16 0.53 12.2 11 20 0.60

2.4 9 16 0.47 12.4 16 22 0.40

2.6 9 15 0.40 12.6 17 28 0.73

2.8 8 16 0.53 12.8 19 37 1.20

3 6 12 0.40 13 23 40 1.13

3.2 11 13 0.13 13.2 23 45 1.47

3.4 7 11 0.27 13.4 27 48 1.40

3.6 10 13 0.20 13.6 22 44 1.47

3.8 10 15 0.33 13.8 20 47 1.80

4 8 16 0.53 14 27 46 1.27

4.2 20 23 0.20 14.2 19 42 1.53

4.4 6 9 0.20 14.4 21 37 1.07

4.6 3 6 0.20 14.6 15 32 1.13

4.8 4 7 0.20

5 3 5 0.13

5.2 3 6 0.20

5.4 2 5 0.20

5.6 3 6 0.20

5.8 3 6 0.20

6 3 5 0.13

6.2 3 6 0.20

6.4 4 6 0.13

6.6 3 6 0.20

6.8 4 7 0.20

7 6 9 0.20

7.2 7 11 0.27

7.4 8 15 0.47

7.6 11 16 0.33

7.8 13 24 0.73

8 9 20 0.73

8.2 8 15 0.47

8.4 9 13 0.27

8.6 7 12 0.33

8.8 6 12 0.40

9 9 15 0.40

9.2 14 21 0.47

9.4 9 16 0.47

9.6 10 14 0.27

9.8 14 21 0.47

10 9 19 0.67

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

SONDAGGIO 4

0123456

stratigrafia

0 20 40 60 80 100

Rp RP/RL

0.1 1 10 100

0 10 20 30 40 50

0.2 10.2 4 13 0.60

0.4 10.4 6 12 0.40

0.6 31 65 2.27 10.6 10 14 0.27

0.8 37 59 1.47 10.8 5 12 0.47

1 27 72 3.00 11 4 9 0.33

1.2 16 59 2.87 11.2 6 10 0.27

1.4 11 42 2.07 11.4 5 11 0.40

1.6 9 27 1.20 11.6 6 10 0.27

1.8 9 21 0.80 11.8 11 16 0.33

2 11 17 0.40 12 12 17 0.33

2.2 8 17 0.60 12.2 11 20 0.60

2.4 9 16 0.47 12.4 18 20 0.13

2.6 14 22 0.53 12.6 9 18 0.60

2.8 16 26 0.67 12.8 15 24 0.60

3 15 28 0.87 13 17 27 0.67

3.2 15 26 0.73 13.2 21 35 0.93

3.4 13 26 0.87 13.4 23 39 1.07

3.6 10 20 0.67 13.6 25 46 1.40

3.8 4 13 0.60 13.8 25 41 1.07

4 5 10 0.33 14 22 44 1.47

4.2 9 15 0.40 14.2 24 39 1.00

4.4 7 15 0.53 14.4 28 46 1.20

4.6 12 18 0.40 14.6 19 37 1.20

4.8 12 24 0.80

5 19 26 0.47

5.2 13 27 0.93

5.4 7 16 0.60

5.6 11 16 0.33

5.8 8 17 0.60

6 11 18 0.47

6.2 10 19 0.60

6.4 7 16 0.60

6.6 6 15 0.60

6.8 4 12 0.53

7 23 26 0.20

7.2 7 12 0.33

7.4 5 12 0.47

7.6 9 13 0.27

7.8 8 17 0.60

8 12 19 0.47

8.2 11 20 0.60

8.4 7 17 0.67

8.6 9 17 0.53

8.8 9 18 0.60

9 7 16 0.60

9.2 8 16 0.53

9.4 12 19 0.47

9.6 10 20 0.67

9.8 10 20 0.67

10 8 18 0.67

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

SONDAGGIO 5

0123456

stratigrafia

0 20 40 60 80 100

Rp RP/RL

0.1 1 10 100

0 10 20 30 40 50 60

RIELABORAZIONE DEI DATI PROVENIENTI DAI SONDAGGI ESEGUITI NEL

2009 DAL DOTT. GEOL. RICCARDO GALASSI IN OCCASIONE DELLA

PRESENTAZIONE DEL PIANO PARTICOLAREGGIATO.

1_2009 3.6

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

2_2009 3.6

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

3_2009 3.6

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

4_2009 3.6

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

5_2009 3.6

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

6_2009 3.6

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

0246810

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

CPTU6_2009 3.6

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

Dott.Geol. GEMELLI FRANCOVia Milano 21, Sassuolo (MO)-

0536 870085da Robertson 2012

S SL L A AO

SOND. FALDA LOC. Calcara

CPTU5_2009 3

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

COMM. Frantoio Fondovalle

CPTU 4_2009 3

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

CPTU 4_2009 3

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

CPTU 3_2009 3

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

CPTU 2_2009 3

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

CPTU 1_2009 3

0 20 40 60 80 100

p% Fine

0 20 40 60 80 100 120 140 160

fs [Kg/cm²]

da Robertson 2012

S SL L A AO

STRATIGRAFIA DEL POZZO PER ACQUA 220060681 (da RER)

Area intervento

Pozzo 220060681

ALLEGATI RELATIVI ALLA VERIFICA ALLA LIQUEFAZIONE E AI CEDIMENTI

POST-SISMICI

magnitudo previsto 5.6

LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 1Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA

INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.45 RISCHIO BASSO

0 5 10 15 20

CSRfs = sforzo tangenziale indotto dal sismaCRR = resistenza al taglio del terreno

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 0.2 0.4

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 1

Località CALCARA

CEDIMENTI POST-SISMICI

da P.K.Robertson : performance based earthquake design using the CPT - 2009 NTC 2008 per sabbie non satureC.Y.Lee: Earthquake induced settlements in saturated sandy solis 1987 -

Totale ced. post-sismici [cm]

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

Ced. Post-sismici parziali [cm]

sabbie

argille

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 2

Località CALCARA

0 10 20

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 0.2 0.4

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 3

Località CALCARA

0 5 10

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 0.2 0.4

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 4

Località CALCARA

0 10 20

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 5.00 10.00 15.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 0.2 0.4

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 5

Località CALCARA

0 10 20

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO 1_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA

INDICE DEL POTENZIALE LIQUEFAZIONE <IL> 0.00 RISCHIO NULLO

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 1_2009

Località CALCARA

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500

sabbie

argille

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 2_2009

Località CALCARA

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 3_2009

Località CALCARA

0 2 4 6 8

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 4_2009

Località CALCARA

0 2 4 6

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 5_2009

Località CALCARA

0 2 4 6

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO 6_2009

Località CALCARA

0 2 4 6 8

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU 1_2009Committente Frantoio FondovalleLocalità Calcara

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 0.2 0.4

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO CPTU 1_2009

Committente Frantoio Fondovalle

Località Calcara

0 2 4 6 8 10

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

Località Calcara

0 2 4 6

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

-4-3-2-10123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

Località Calcara

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

Località Calcara

0 2 4 6 8

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500 1.000

sabbie

argille

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU5_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità Calcara

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO CPTU5_2009

Località Calcara

0 2 4 6 8

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500

sabbie

argille

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

LIQUEFAZIONE amax/g 0.26SONDAGGIO CPTU6_2009Committente Frantoio Fondovalle SPALocalità CALCARA

0 5 10 15 20

da Robertson-Wride

)(*)( dZzWzF

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0 5 10

CRR-CRSfs

amax/g 0.26

SONDAGGIO CPTU6_2009

Località CALCARA

0 2 4 6

0 40 80 120 160

Rp RP/RL

0123456

stratigrafia

0.000 0.500

sabbie

argille

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00

argille

sabbie

totale

cedimenti [cm]

ALLEGATI RELATIVI ALLA CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA SONDAGGI

Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 1 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085

ps Cu C' j Ko Eed Ey

[t/m3] [Kg/cm²] [Kg/cm²] [°] Kg/cm3 [Kg/cm²] [Kg/cm²]

1.83 0.71 0.14 15.84 2.05 58.07 46.46

1.79 0.74 0.15 18.43 2.38 59.66 47.73

1.86 0.86 0.17 16.89 2.57 69.73 55.79

1.87 1.56 0.31 14.38 4.67 99.62 79.70

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

ps - Peso volume / Cu - coesione totale / C' - coesione efficace / j - angolo di attrito interno / Ko - coefficiente di sottofondo / Eed -modulo edometrico / Ey - modulo di Young [da Robertson]

1.88 0.67 0.13 13.42 1.90 61.18 48.95

1.73 0.66 0.13 26.44 4.22 59.39 47.51

1.97 0.36 0.07 36.37 12.24 292.42 233.93

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.91 0.74 0.15 16.09 2.55 60.86 48.69

1.76 0.54 0.11 16.09 1.54 47.55 38.04

1.75 0.56 0.11 16.44 1.83 49.95 39.96

1.72 0.30 0.06 16.22 0.90 36.17 28.93

1.82 0.56 0.11 16.45 1.68 54.46 43.57

1.89 1.05 0.21 16.12 3.14 79.88 63.90

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.87 0.52 0.10 13.36 1.37 50.05 40.04

1.70 0.43 0.09 17.49 1.28 40.23 32.18

1.61 0.12 0.02 16.61 0.35 21.35 17.08

1.76 0.43 0.09 16.90 1.29 45.36 36.28

1.88 1.01 0.20 16.03 3.02 78.36 62.69

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.82 0.62 0.12 16.22 1.86 52.69 42.16

1.76 0.37 0.07 16.87 1.14 41.46 33.17

1.80 0.83 0.17 17.02 2.49 65.72 52.58

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

ALLEGATI RELATIVI ALLA CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA SONDAGGI

CPT E CPTU DEL 2009

Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND. 1_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085

1.92 38.90 8.77 119.55 95.64

1.74 0.60 0.12 19.56 1.80 48.76 39.01

1.80 0.84 0.17 19.00 2.51 64.92 51.94

1.92 1.32 0.26 16.83 3.95 92.53 74.02

2.05 41.99 20.73 845.87 676.70

1.94 1.64 0.33 18.32 4.92 110.93 88.74

2.06 42.06 21.37 847.87 678.30

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

2.04 41.15 12.15 239.52 191.61

1.79 0.88 0.18 19.59 2.65 63.50 50.80

1.75 0.47 0.09 18.21 1.40 47.59 38.07

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.98 38.67 9.19 126.87 101.50

1.82 0.84 0.17 16.91 2.52 62.33 49.87

1.69 0.42 0.08 19.89 1.25 40.10 32.08

1.77 0.57 0.11 18.17 1.72 52.81 42.25

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.97 38.51 8.84 111.47 89.17

1.87 1.25 0.25 17.81 3.76 79.27 63.42

1.74 0.60 0.12 20.52 1.80 50.49 40.39

1.81 0.69 0.14 18.00 2.08 60.35 48.28

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.95 37.07 8.20 91.61 73.29

1.86 1.25 0.25 16.93 3.54 80.13 64.10

1.74 0.60 0.12 20.31 1.79 50.59 40.47

1.82 0.76 0.15 18.24 2.29 64.06 51.25

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.99 38.28 8.89 114.31 91.45

1.84 0.97 0.19 16.84 2.91 68.72 54.98

1.74 0.64 0.13 22.52 2.05 50.79 40.64

1.81 0.73 0.15 17.64 2.18 61.93 49.55

1.92 1.31 0.26 16.42 3.93 92.63 74.10

1.84 0.81 0.16 17.81 2.42 69.50 55.60

2.03 41.23 19.20 690.18 552.14

1.95 1.70 0.34 17.75 5.11 113.04 90.43

2.07 42.68 22.28 929.08 743.26

1.95 1.42 0.28 15.11 3.44 81.76 118.06

2.09 42.88 14.79 1048.96 2373.00

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

Frantoio Fondovalle MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU 1_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085

1.95 38.89 9.64 142.87 114.30

1.75 0.74 0.15 21.37 2.39 57.26 45.81

1.69 0.33 0.07 16.89 1.00 36.90 29.52

1.75 0.48 0.10 18.37 1.44 48.53 38.82

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.87 38.64 8.43 119.20 95.36

1.74 0.71 0.14 20.42 2.13 53.57 42.85

1.69 0.44 0.09 21.08 1.32 41.72 33.38

1.89 37.83 13.71 436.13 348.90

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.90 37.34 8.48 108.46 86.77

1.74 0.75 0.15 22.80 2.64 58.10 46.48

1.98 42.73 18.12 647.63 518.10

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

1.90 37.36 8.37 103.33 82.67

1.79 0.79 0.16 18.47 2.37 58.90 47.12

1.74 0.50 0.10 19.20 1.50 47.65 38.12

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU5_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085

1.83 37.58 8.41 110.63 88.50

1.76 0.78 0.16 19.39 2.33 57.15 45.72

1.72 0.54 0.11 21.91 1.63 48.57 38.86

0123456

stratigrafia

0 40 80

Qc [Kg/cm2]

Sabbie

Frantoio Fondovalle SPA MODELLO GEOTECNICO Dott.Geol. GEMELLI FRANCOSOND.CPTU6_2009 Via Milano 21, Sassuolo (MO) 0536 870085

1.89 37.98 8.75 116.93 93.54

1.73 0.72 0.14 21.35 2.17 53.89 43.11

1.71 0.46 0.09 19.49 1.37 43.48 34.78

1.75 0.65 0.13 20.92 1.94 55.23 44.19

0123456

stratigrafia

0 40 80

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