622-CI LC F05 Fognature Vasche Volano 20090630

5/8/2018 622-CI LC F05 Fognature Vasche Volano 20090630 - slidepdf.com

http://slidepdf.com/reader/full/622-ci-lc-f05-fognature-vasche-volano-20090630 1/54

Fognature – Vasche volanoProf. Gianfranco Becciu

COSTRUZIONI IDRAULICHE – 2°PARTE

Fognature: vasche volano - Prof. Gianfranco Becciu

Opere di accumulo temporaneo per il controllo degli scarichidal sistema di drenaggio urbano verso i ricettori

• principalmente nelle reti unitarie (miste)

• inseribili anche nella rete bianca di sistemi separati

VASCHE DI PRIMA PIOGGIA

• funzione di intrappolare gli inquinanti

associati alla prima parte dell’evento meteorico

• generalmente chiuse

realizzate in muratura (CLS)

• suddivise in camere indipendenti

• anche affiancate da vasca esterna

(invaso eventi meno frequenti)

VASCHE VOLANO

• funzione soprattutto di laminazione

Tipologie di vasche /1

FUTURA

RICETTORE

MISTA SEPARATA

Scarico al ricettore

Condotto derivatoreverso la depurazione

nera bianca

Scaricodi troppo pieno

Bocca di controllo

Ripartitore / Bypass

(devia portate a vasca piena)

L I N E A

Schemi di vasche di prima pioggia per sistemi misti e separati

MISTA SEPARATA

Condotto derivatoreverso la depurazione VASCA DI PRIMA PIOGGIAdi capacità W pp

nera bianca

F U O R I L I N E A

Scaricatore

(devia portate superiori alla soglia)

Scarico di troppo pieno

Corpo idrico ricettoreBocca di controllo

Bocca di controllo

MISTA SEPARATA

nera bianca

Ripartitore / Bypass

(devia portate a vasca piena)

L I N E A

Schemi di vasche di prima pioggia e volano per sistemi misti e separati

MISTA SEPARATA

Vasca di prima pioggiadi capacità W pp

nera bianca

F U O R I L I N E A

Scaricatore

(devia portate superiori alla soglia)

Corpo idrico ricettore

Boccadi controllo

VASCA VOLANOdi capacità W m

Boccadi controllo

Vasche di prima pioggia – IN LINEASchemi di funzionamento

Bocca di controllo

IN RIEMPIMENTO

Bocca di controllo

A VASCA PIENA

Max livelloin vasca

Vantaggi: - collegamenti idraulici semplici

- bypass ═ > evita miscelazione tra acque invasate e da sfiorare

- può essere svuotata a gravità

Svantaggi: - anche per Q <Q sup libera la corrente attraversa la vasca PP (senza invaso)

- in caso di bocca fissa ═ > portate in uscita molto variabili

- difficile da rendere autopulenti

IN TEMPO SECCO

Bocca di controllo

Max livelloin vasca

Bocca di controllo

Vasche di prima pioggia – FUORI LINEASchemi di funzionamento

IN RIEMPIMENTO A VASCA PIENA

Max livelloin vasca

Vantaggi: - portata verso valle è meno variabile rispetto allo schema “in linea”

- invaso solo per Q >Q soglia ═ > vasca vuota in tempo secco

- più facilmente inseribile nel tessuto urbano

Svantaggi: - collegamenti idraulici più complessi

- svuotamento a gravità, ma spesso necessario impianto di sollevamento

IN TEMPO SECCO

Max livelloin vasca

Bocca di controllo

Boccadi controllo

Vasche di prima pioggia e volano – IN LINEASchemi di funzionamento

Vantaggi: - funzione di laminazione (oltre a trappola per inquinanti)

- vasca V divisa in settori, impegnati per tempi di ritorno crescenti

Svantaggi: - anche per Q <Q sup libera la corrente attraversa la vasca PP (senza invaso)

- in caso di bocca fissa ═ > portate in uscita molto variabili

- PP difficile da rendere autopulenti

IN TEMPO SECCO

Boccadi controllo

Scaricoal ricettore

Vasche di prima pioggia e volano – FUORI LINEASchemi di funzionamento

Vantaggi: - funzione di laminazione (oltre a trappola per inquinanti)

- portata verso valle è meno variabile rispetto allo schema “in linea”

- invaso solo per Q >Q soglia ═ > vasca PP vuota in tempo secco

- vasca V divisa in settori, impegnati per tempi di ritorno crescenti

Svantaggi: - collegamenti idraulici molto più complessi

- svuotamento a gravità, ma spesso necessario impianto di sollevamento

IN TEMPO SECCO

Boccadi controllo

Scaricoal ricettore

Boccadi controllo

Scaricoal ricettore

Boccadi controllo

Vasche volano a settoriSvuotamento a gravità

Condotto di alimentazione

CLAPET chiusi

CLAPET aperti

SCARICOal ricettore

Condotto di alimentazione

Qe, Qu

QQuu maxmax

Dati da assegnare per il progettodi un serbatoio di laminazione:

• onda “di progetto” Qe(t) diassegnato tempo di ritornoda effettuare con le leggidell’idrologia statistica

• Qu max compatibile a valle

Risultati del calcolo:

• onda uscente Qu(t)

• volume Wmax da invasare nel

serbatoio

Equazioni generali della laminazione /1

- Equazione di continuità:

qe(t) noto; qu(t) e W(t) incogniti.

( ) ( )( )

t dW t Qt Q ue =−

- Legge d’efflusso:[ ])()( t h f t Qu =

- Legge d’invaso:

[ ]W f h =

3 equazioni nelle 3 incognite

QQuu(t), h(t), W(t)(t), h(t), W(t)

Il colmo Qu max si ha sempre

nell’istante in cui vale la

condizione di massimo Qe = Qu

e quindi per l’equazione di

continuità: dW/dt = 0)(t W

Qe, Qu

QQuu maxmax

Equazioni generali della laminazione /2

[ ] [ ]ssu ht hght h Lt Q −⋅−⋅⋅μ= )(2)()(

Efflusso da luci a stramazzo

Efflusso daluci di fondo

- sotto battente

)(2)( t hgt Qu ⋅⋅σ⋅μ=

- a pelo libero

q1 q2 q3

Legge d’efflusso del serbatoio /1Tipologie di scarichi

)()( t Qt Q eu =

σ σ 1 σ 2 σ 3

W max1

W max2 W max3

Qumax2

Qumax1

Qumax3

Se aumenta la luce σ dello scarico di fondo:

- diminuisce volume massimo invasato W max

- aumenta portata uscente max Q u max

- diminuisce rapporto di laminazione η = Q u max /Q e max

Legge d’efflusso del serbatoio /2Variazione luce dello scarico di fondo

Wnon ott

laminazione ottimale

laminazione non ottimale

Qumax ott

Qe, Qumax

ta parità di volume d’invaso W la laminazione ottimale

ottiene il minimo della portata uscente massima

Qu max ott < Qu max non ott

Qumax non ott

Laminazione ottimale /1a parità di volume d’invaso W

Wnon ott

laminazione non ottimale

Qu max

Qe, Qumax

ta parità di Qu max la laminazione ottimale

richiede il minimo volume d’invaso

Wott < Wnon ott

Laminazione ottimale /2a parità di portata uscente massima Q u max

Qe(t) – Qu(t) = ———dW(t)dt

–W23

– (W12 + W34 – W23 )

——— = 0dW(t)

–W23+W12

– (W12 + W34 – W23 )

Laminazione di idrogramma di lunga durata

NB: volume svasato è pari allasomma algebrica solo se

il serbatoio non si è maisvuotato completamente

1) Le onde entranti, a parità di portata al colmo, più sono lunghe e‘appiattite’ meno sono laminabili.

2) Il fenomeno dell’invaso è dominato più dai volumi che dalle portate.

Qumax,C

Qumax,B

Qumax,A

QeA(t) QeB(t) QeC(t)

QuA(t)QuB(t)

QuC(t)

Laminazione di idrogrammi di volume crescente

tW1 = istante di riempimento del volume W1

t2 = istante di svuotamento del volume W2

tW1 t2

Laminazione reale - volume insufficiente /1W 1 si riempie DOPO l’istante di picco t P

)(2)()( t hgt h Lt Qu ⋅⋅⋅μ=efflusso da luci a stramazzo

efflusso da luci a battente

)(2)( t hgt Qu ⋅⋅σ⋅μ=

Qu(t)Q1 Q2

h2 = hsfioro

Sacche d’aria

con pulsazioni

t2 = istante di svuotamento del volume W2

Laminazione reale - volume insufficiente /1W 1 si riempie PRIMA dell’istante di picco t P

tW1 t2

)(2)()( t hgt h Lt Qu ⋅⋅⋅μ=efflusso da luci a stramazzo

efflusso da luci a battente

)(2)( t hgt Qu ⋅⋅σ⋅μ=

Qu(t)Q1 Q2

h2 = hsfioro

Sacche d’aria

con pulsazioni

trascurabile volume di invaso W2 sopra la soglia dello scarico di superficie

tW1 = istante di riempimentodel volume W1

Laminazione semplificata - volume insufficiente /1W 1 si riempie DOPO l’istante di picco t P

IPOTESI:

trascurabile volume di invaso W2 sopra la soglia dello scarico di superficie

Laminazione semplificata - volume insufficiente /1W 1 si riempie PRIMA dell’istante di picco t P

IPOTESI:

tW1 = istante di riempimentodel volume W1

trascurabile volume di invaso W2 sopra la soglia dello scarico di superficie+

LAMINAZIONE OTTIMALE

Laminazione semplificata - volume insufficiente /1W 1 si riempie DOPO l’istante di picco t P

IPOTESI:

Qu(t) tW1 = istante di riempimentodel volume W1

Qe(t) Schematizzazione dell’idrogramma in ingresso

sulla base di un modello concettuale di trasformazione afflussi-deflussi

Qu(t) Ipotesi semplificativa sull’idrogramma in uscita:

portata in uscita costante durante il colmo (laminazione ottimale)

Wmax, hmax

Equazione di continuità

dt t dW t Qt Q ue)()()( =−

0 30 60 90 120 150 180

Durata [minuti]

h [mm]

a · θn

ϕ · a · θn

W max / SQu · θ / S

W e = S · ϕ · h(θ) = S · ϕ · a · θn

W = W e

– W u

= S · ϕ · a · θ n – Qu

⎟⎟ ⎠

⎞⎜⎜⎝

⋅⋅⋅=

Guo, 1991

W u = k · Qu · θ

1 −−

⎟⎟

⎞⎜⎜

⎛ ⋅⋅ϕ⋅

⋅−⎟⎟

⎞⎜⎜

⎛ ⋅⋅ϕ⋅

⋅⋅ϕ⋅=n

Metodo delle sole piogge

Volumi riferiti all’unità di area del bacino a monte

ietogramma netto di pioggia

a intensità costante

(portata uscente costante)

——— = 0dW(θ)

95.0⎟⎟

⎜⎜

⎛ −⋅⋅⋅⋅= η θ ϕ n

⎟⎟ ⎠

⎞⎜⎜⎝

⋅⋅⋅=

rapporto di laminazione

1.001.0

165.02 +−−+

⋅= η η

Metodo dell’invaso /1Moriggi e Zampaglione, 1978

M d d ll’i /2

k mnF w

0 0.2 0.4 0.6 0.8

( )⎥⎥⎦

⎢⎢⎣

−⋅⎟⎟ ⎠

⎜⎜⎝

⋅⋅−−⎟⎟⎟

⎜⎜⎜

−⋅

⋅−=−

−−−

mng 11ln

1ln),(

⋅−

⎟⎟⎟⎟

⎜⎜⎜⎜

−⋅

⋅⋅−+⋅

),(),(),(

W mnF mngmnG

⋅=⋅=

Metodo dell’invaso /2Paoletti e Rege-Gianas, 1979

0 0.2 0.4 0.6 0.8

M t d i ti /1

0 T QQa A

QT a AW uu

n ⋅−θ⋅−⋅⋅ϕ

θ⋅⋅+θ⋅⋅⋅ϕ=

1 =−

⋅⋅ϕ

θ⋅⋅⋅−+θ⋅⋅⋅ϕ⋅

−−

QT )n(a An

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1

n = 0,20,3

0,60,7

y wθ=

Metodo cinematico /1 Alfonsi e Orsi, 1979

Qc(θw)

Qc(θc)

θ =T0 θw

dW(θ)

dθ——— = 0

M t d i ti /2

Modica (1996) ha esteso il metodo cinematico, rimuovendo alcune ipotesi semplificative:

0,0 0,5 1,0 1,5q t

wIetogramma: Chicago

Curva aree-tempi: α = 1/3

Portata uscente: costante

n = 0,45

n = 0,20

0,0 0,5 1,0 1,5q t

Curva aree-tempi: α = 1

n = 0,45

n = 0,20

0,0 0,5 1,0 1,5q t

Curva aree-tempi: α= 3

n = 0,45

n = 0,20

1°ipotesi rimossa:

pioggia costante

+curva aree-tempi lineare

Ietogramma Chicago+

curva aree-tempi non lineare

Metodo cinematico /2Modica (1996)

CASOBASE

Metodo cinematico /3

CASOBASE

2°ipotesi rimossa:

portata uscente

costante

0,0 0,5 1,0 1,5

wIetogramma: costante

Curva aree-tempi: lineare

Legge d’efflusso: a battente

n = 0,45

n = 0,20

0,0 0,5 1,0 1,5

wIetogramma: costante

Curva aree-tempi: lineare

Legge d’efflusso: a stramazzo

n = 0,45

n = 0,20

Legge d’efflussoa battente Legge d’efflussoa stramazzo

Metodo cinematico /4

CASOBASE

Entrambe ipotesi rimosse:

pioggia costante + curva aree-tempi lineare+

portata uscente costante

0,0 0,5 1,0 1,5q t

Legge d’efflusso: a batt ente

n = 0,45

n = 0,20

0,0 0,5 1,0 1,5q t

wIeto gram ma : Chica go

Legge d’efflus s o : a strama zzo

n = 0,45

n = 0,20

Ietogramma Chicago+

efflusso a battente

Ietogramma Chicago+

efflusso a stamazzo

Altri metodi

Marone (1971) ;

Boyd (1982 e 1987)

Wycoff e Singh (1976)

Abt e Grigg (1978)

1291.1

⎟⎟ ⎠

⎞⎜⎜⎝

⎟⎟ ⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ −⋅⋅

Q⎟⎟ ⎠

⎞⎜⎜⎝

⋅−== 1η

⎟ ⎠ ⎞⎜

⎝ ⎛ ⋅−⋅⋅⋅⎟

⎠ ⎞⎜

⎝ ⎛ +=

60)1(2

1 2α cu t QmW

Altri metodiFormule empiriche

32Limiti dei modelli idrologici

Pioggia costante

Vasca semplice

Laminazione ottimale Regolatori di flusso a portata variabile

Ietogrammi variabili

Vasche multi-camera

Sottostima o sovrastimadel volume della vasca

Evento singolo Possibilità di pre-riempimento

SIMULAZIONEDETTAGLIATA

solo predimensionamento vasca

Limiti dei modelli idrologici

33Modelli di simulazione

Serie pluviometrica continua lunga(almeno 10 ÷ 20 anni)

Serie pluviometrica continua corta(5 ÷ 10 anni)

Curve di possibilità pluviometrica

Simulazione continua

Modello stocastico dellepiogge + simulazione

continua

Ietogramma di progetto +simulazione d’evento

Serie pluviometrica ridotta(pochi eventi critici)

Ietogramma reale +simulazione d’evento

Modelli di simulazione

S E M P L I F

I C A Z I O N I

34Simulazione con eventi reali

Pecher, 1980

Mambretti, 1991

T (anni)Incremento % del volume rispetto alla simulazione

con evento singolo e pioggia costante

Qu (l/s/ha) 5 10 20 50 100

0.5 17.2 16.8 26.6 28.3 43.1

1.0 14.1 14.9 22.4 10.2 10.2

2.0 11.3 15.1 4.8 19.1 20.6

5.0 18.9 15.0 11.0 20.6 24.6

10.0 33.9 28.2 5.7 6.8 14.4

Marelli , 1994 ΔW ≅ 50 % (T=5 anni) ÷ 100 %(T=2 anni)

Simulazione con eventi reali

35Possibilità di pre-riempimento

Piogge di Milano 1971-1991:

1296 eventi con h > 3 mm

Intervallo medio (ts) tra gli eventi: 5.37 giorni

Numero eventi con ts < 10 ore: 356

Simulando le piogge reali con il metodo cinematico,si ottiene un volume di circa 720 m3/haimp per unavasca volano con T= 20 anni e portata in uscita

costante pari a 20 l/s haimp.

Il tempo di completo svuotamento sarà quindicirca pari a 10 ore.

In 6 casi su 21 annila vasca non sarebbestata completamentevuota all’inizio

dell’evento.

Il valore massimo delpre-riempimento èrisultato pari a circa

il 40%

Esempio:

Possibilità di pre riempimento

36Vasche multicamera

Vasche multicamera

Vasche in serie Vasche in parallelo

37Vasche multicamera con precamera

Il volume di una vasca multicamera con precamera di ingresso è minore diquello di una vasca semplice (+Wo) a parità di massima portata in uscita.

Lo schema più efficiente è quello con camere in serie e con riempimento e

svuotamento attraverso la precamera d’ingresso.

Vasche multicamera con precamera

38V h l lità d ll

Nel caso che la vasca volano abbia come ricettore direttamente un

CORSO D’ACQUA, è opportuno favorire al massimo l’abbattimento

degli inquinanti PRIMA dello scarico.

Sedimentazione dei solidi sospesi (SS)

• Aumento dei tempi di residenza,

anche per gli eventi più frequenti

• Limitazione della turbolenza nella vasca

a) Sedimentazione dei SS

b) Diminuzione del BOD

c) Diminuzione del DO !!!

Tempi di residenza non troppo elevati circa 24 ore (Grizzard et al., 1986)

Aerazione delle vasche

Vasche volano e qualità delle acque

39Regolatori di portata a luce fissa /1

gh AQ2μ =

legge di efflusso

Con parete verticale (δ = 90°)

e per a/h →0, μ = 0.61;

Per a/h grande μ si riduce acausa della presenza d’aria

risucchiata che rende l’efflusso

irregolare.

Sono essenzialmente luci a battente:

40Regolatori di portata a luce fissa /2

1) H o < 1.2⋅D e S o > S critica

la corrente passa per l’altezza critica all’imbocco

2) H o > (1.2⋅D ÷ 1.5⋅D )se la corrente è ben aerata da valle l’efflusso è uguale a quello

sotto una paratoia3) H o < 1.2⋅D e S o < S critica

si sviluppa un moto a pelo libero controllato dalle condizioni di

valle;

4) H u < D e S o < S critica

il condotto è parzialmente pieno

5) H u = D il condotto è totalmente pieno; la corrente a valle potrebbe

essere veloce

4) H u > D e S o < S critica

il condotto è parzialmente pieno, con una corrente lenta a valle

41Regolatori di portata a luce variabile

Il loro scopo è quello di

mantenere la portata in uscita

il più possibile costante al

variare del carico idraulico h .

Generalmente sono bocche abattente con paratoie

regolabili, con imbocco mobile

o deformabile.

La luce minima, in condizioni

di carico massimo, non deve

essere inferiore a 25x25 cm

per evitare possibili occlusioni.

Regolatori di portata a luce variabile

42Regolatori di portata a vortice

Chiamati anche

hydrobrake o vortex amplifier nella terminologia anglosassone

Il moto vorticoso riduce

sensibilmente il coefficiente

d’efflusso μ (0.2 ÷ 0.3)

Luci più ampie(quindi meno intasabili)

Autopulizia dovuta al vortice.

Possono essere a due o a tre vie.

43Scarichi di superficie

ghhlQ 2μ =

4.0=μ

Sfioro libero in atmosfera e nonrigurgitato

Sono generalmente luci a stramazzo :

legge di efflusso

44Scarichi di superficie - 2

⎥⎥

⎢⎢

⎟⎟ ⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ⋅+⋅⎟

⎞⎜⎝

−−=

55.010027.0

03.0405.0 H L

48.045.0 ÷=

⎥⎥

⎢⎢

⎟⎟ ⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛ ⋅+⋅⎟

⎞⎜⎝

−−⋅=

55.010027.0

03.0405.08.0 H L

hK ll peff ⋅⋅−= 2

Caso b)Caso a)

Caso c) Caso d)

45Vasche di prima pioggia e volanoEsempi /1

Vasca di prima pioggia(settori chiusi e impermeabili)

con sistema di autolavaggio

Vasca di prima pioggia+

Vasca volano(settori chiusi e a cielo aperto)

Esempi /1

Vasca di prima pioggia+

Vasca volanoa cielo aperto - con fitodepurazione

Esempi /2

Vasca volanoa cielo aperto - con laghetto permanente

Esempi /2

Vasca volanoa cielo aperto - permeabili

Esempi /3

argine

area ricreativa

contesto urbano

[CANADA]

Vasche volanoa cielo aperto - impermeabili

Esempi /4

[ CITTA’ DI SANTO ANDRE’ – SP (Brasile) ]

Vasca volano di Santa Terezinha :particolare dello scarico

Vasca volano di Villa America :condotti di ingresso

Vasca volanochiusa coperta - impermeabile

Esempi /5

clapet di lavaggio

finitura esterna dell’area

ingresso nella vasca lavaggio

e primo sfioro

Apparati di lavaggio

• Funzione: eliminare materiale sedimentato sul

fondo vasca a fine evento

• controllo manuale / sistemi automatizzati

• vasca di accumulo (dimensione e geometria

dipendono dal sistema di lavaggio prescelto)

• possono utilizzare sia acqua della fognatura in

arrivo da monte sia acqua pulita

Esempi /6

[VASCA SESTO S. GIOVANNI]

• corridoi di lavaggio automatizzato in sequenza

• con sensori di riempimento / svuotamento

• svuotamento a gravità

con bocca di uscita regolata (Qu≈

finitura esterna

accumulo

clapet di lavaggio

ingresso

Vasca volano“SUPERTUBO”

manufatto diautolavaggio

supertubo

Vasca volanosoluzione in galleria sotterranea

622-CI LC F05 Fognature Vasche Volano 20090630

Documents

Transcript of 622-CI LC F05 Fognature Vasche Volano 20090630

Install Fognature

Risanamento Fognature INFORMA

SMART-DEPUR fognature “smart” per l’ottimizzazione dei ...

news spettacolo cuneo 622 del 13/01/11

FOGNATURE+ - SePrAm

1 Riferimenti normativi Legge 296/2006 (art. 1, comma 622) Legge 296/2006 (art. 1, comma 622) (Legge Finanziaria 2007) (Legge Finanziaria 2007) Legge 40/2007.

prontuario isea fognature

Capitolato speciale di appalto acquedotti e fognature · CAPITOLATO SPECIALE TIPO PER APPALTI DI ACQUEDOTTI E FOGNATURE INDICE PRESCRIZIONI TECNICHE Qualità dei materiali e dei componenti

ACQUEDOTTI, ELETTRODOTTI E FOGNATURE Codice Titolo …ordineingegnerimacerata.it/comunicazioni/indici_cd_uni.pdf · ACQUEDOTTI, ELETTRODOTTI E FOGNATURE Committenti, Progettisti,

REGOLAMENTO DELLE FOGNATURE COMUNALI REGOLAMENTO FOGNATURA AS M… · FOGNATURE COMUNALI ... CAPITOLO l Disposizioni ... Art. 8.2 Permesso di allacciamento per scarichi di acque reflue

H ACQUEDOTTI, FOGNATURE,

PRFV FLOWTITE GREY CON ELEVATA RESISTENZA AGLI URTI · ASTM D3262 Fognature ASTM D3517 Distribuzione idrica ASTM D3574 Fognature a pressione * I prodotti Flowtite sono inoltre approvati

FOGNATURE: DEFINIZIONI, NORMATIVA DI RIFERIMENTO E ... · A.A. 2010/2011 FOGNATURE: DEFINIZIONI, NORMATIVA DI RIFERIMENTO ... • Fognatura separata • Acque di prima pioggia alla

Reti Idriche e Fognature

Criteri di dimensionamento delle Fognature Nereunica2.unica.it/rdeidda/studenti/Acq_Fog_Slide/Cap_C3_Fogne_Pluvio... · pluviali maggiori della portata di progetto. Acquedotti e Fognature

Risanamento Fognature INFORMA - Ottobre 2013

COMUNE DI TREVISO · 31 - F31 Rifacimento fognature nere Cortile interno = 1 1,00 (Euro) corpo € 3.500,00 1,00 € 3.500,00 32 - F32 Rifacimento fognature meteoriche Cortile interno

LAVORI PIPING FOGNATURE

PREMESSA SEZIONE 08 - Fognature

SPED. ABB. POST. COMMA 20/C LEGGE 622/96 FILIALE DI … · 2017-05-03 · SPED. ABB. POST. COMMA 20/C LEGGE 622/96 FILIALE DI MILANO ANNO 30 N° 2/3 FebbraioMarzo 2015 Tre giorni