Esercizi di Geotecnica
1
POLITECNICO DI TORINO
I FACOLTAβ DI INGEGNERIA
CORSO DI LAUREA MAGISTRALE IN INGEGNERIA EDILE
Esercizi svolti nel Corso di Geotecnica relativamente a:
Prove triassiali su rocce
Prove triassiali su argille
Verifiche di stabilitΓ su muri e diaframmi
Carico limite e capacitΓ portante su fondazione
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E S E R C I Z I O 1.
Tre provini cilindrici in roccia sono sottoposti a prova di compressione triassiale, tutti e tre hanno diametro
pari a 40mm e sono noti i valori della sollecitazione radiale e del carico normale alla rottura. Saranno
determinati:
a. i parametri di resistenza al taglio del materiale e rappresentati i corrispondenti criteri di resistenza sui
piani π β π , π1 β π3 , π‘ β π
b. il piano di rottura su un provino di riferimento
c. il valore della resistenza a compressione monoassiale
Ο¬3 [MPa] N [kg] N [kN]
prov.1 2 18600 186
prov.2 4 20400 204
prov.3 8 24800 248
I valori di N sono stati convertiti essendo 1ππ = 10β2ππ
Area dei provini π΄ = π β π·2/4 = 1256,6 ππ2 = 0,00125 π2
Dal rapporto tra N ed A si ottengono le sollecitazioni assiali riportati in MPa
ππππ£πππ 1 π1 =186
0,00125ππ/π2 = 148800 ππ/π2 β π1 = 148,8 πππ
ππππ£πππ 2 π1 =204
0,00125ππ/π2 = 163200 ππ/π2 β π1 = 163,2 πππ
ππππ£πππ 3 π1 =248
0,00125ππ/π2 = 198400 ππ/π2 β π1 = 198,4 πππ
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a.1. PIANO π‘ β π
Nel seguito sono riportati i valori per t ed s rappresentati nel piano rispettivo
Ο¬1 [MPa] Ο¬3 [MPa] s = (Ο¬1+Ο¬3)/2 t = (Ο¬1-Ο¬3)/2
prov.1 148,8 2 75,4 73,4
prov.2 163,2 4 83,6 79,6
prov.3 198,4 8 103,2 95,2
La retta interpolante ha equazione π¦ = π + ππ₯ dove
π =πππππ£
πππ£= 0,786 πππππππππππ‘π ππππππππ πππππ πππ‘π‘π
πππππ£ = β(π₯π β οΏ½Μ οΏ½) β (π¦π β οΏ½Μ οΏ½) = 320,88 [πππ]
πππ£ = β(π₯π β οΏ½Μ οΏ½)2 = 408,08 [πππ]
οΏ½Μ οΏ½ = βπ₯1 + π₯2 + π₯3
π= 87,4 [πππ] π π‘πππ πππππππ‘ππ π₯
οΏ½Μ οΏ½ = βπ¦1 + π¦2 + π¦3
π= 82,73 [πππ] π π‘πππ πππππππ‘ππ π¦
Con lβinterpolazione dei punti t ed s si ricavano i parametri relativi
π = οΏ½Μ οΏ½ β ποΏ½Μ οΏ½ = 82,73 β 0,78 β 87,4 = 14,01 [πππ]
πΌ = ππππ‘ππ(π) = arctan(0,78) = 38Β° ππππππππ§ππππ πππππ πππ‘π‘π πππ πππππ π‘ β π
14
75,4; 73,483,6; 79,6
103,2; 95,2
y = 0,786x + 14
0
20
40
60
80
100
120
0 20 40 60 80 100 120
t [M
Pa]
s [MPa]
Piano t-s
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a.2. PIANO π β π
Riportando le coppie π1, π3 ricavate dai tre provini si ottengono i cerchi di Mohr a rottura rappresentati nel
piano π β π e sono dati i parametri indipendenti dallo stato tensionale π e π
π = ππππ ππ(tan πΌ) = ππππ ππ(0,78) = 51Β° ππππππ πβ²ππ‘π‘πππ‘π
π =π
cos π=
14
0,629= 22,25 [πππ] ππππ ππππ
Ο¬1 [MPa] Ο¬3 [MPa]
prov.1 148,8 2
prov.2 163,2 4
prov.3 198,4 8
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a.3. PIANO π1 β π3
la retta interpolante ha equazione π1 = πΆπ + π3πΠ€
πΠ€ =1 + sin π
1 β sin π=
1 + sin 51
1 β sin 51= 7,97
πΆπ =2c cos Ο
1 β sin Ο=
2(22,25 MPa) cos 51Β°
1 β sin 51Β°= 125,66 MPa
2; 148,8
4; 163,2
8; 198,4
0
50
100
150
200
250
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
Ο1
[M
Pa]
Ο3 [MPa]
Piano Ο1-Ο3
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b. INCLINAZIONE DEL PIANO DI ROTTURA
Considerando il provino 1 Γ¨ individuato nel piano π β π il piano di rottura ottenuto con il metodo dellβorigine
dei piani.
πΌ =π
4+
Ο
2= 70,5Β° ; π½ =
π
4β
Ο
2= 19,5Β°
c. RESISTENZA A COMPRESSIONE MONOASSIALE
Il valore della resistenza coincide con il parametro di resistenza a taglio del materiale che Γ¨ giΓ stato
utilizzato per la rappresentazione del criterio di resistenza nel piano π1 β π3
πΆπ =2c cos Ο
1 β sin Ο=
2(22,25 MPa) cos 51Β°
1 β sin 51Β°= 125,66 MPa
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E S E R C I Z I O 2.
Su un provino di calcare viene effettuata una prova di compressione monoassiale, il diametro del provino Γ¨ di 62 mm e lβaltezza Γ¨ doppia rispetto al diametro. Di seguito sono ricavati i valori di
a. Resistenza a compressione monoassiale πΆπ
b. Modulo elastico secante πΈπ50 e rapporto di Poisson secante ππ50 in corrispondenza del valore πΆπ/2
La resistenza a compressione monoassiale Γ¨ nota β π1 = πΆπ = 68 πππ
Si terrΓ conto della resistenza a compressione monoassiale media πΆπ/2 = 34 πππ
Presa una retta parallela allβasse delle ascisse e passante per il punto πΆπ/2, si individuano le parallele
considerando un intervallo βπ = 10 πππ.
Per le due curve del diagramma, mandiamo le secanti che intercettano il punto πΆπ/2 e lβorigine, quindi nei punti in cui le parallele incontrano la secante tracciamo lβortogonale che ci darΓ i valori specifici sullβasse
delle ascisse (βνπ 1, βνπ 3).
ricordando che πν = ν β 10β6, βνπ 1 = 200πν, βνπ 3 = 75πν
πΈπ50 =βπ
βνπ1
=10 πππ
200 β 10β6= 50000 πππ
ππ50 =βνπ3
βνπ1
=50 β 10β6
200 β 10β6= 0,25
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E S E R C I Z I O 3.
Da una serie di prove di compressione triassiale su campioni di roccia sono ottenuti i risultati in tabella.
Saranno determinati:
a. i parametri di resistenza al taglio del materiale e rappresentati i corrispondenti criteri di resistenza sui
piani π β π , π1 β π3 , π‘ β π
b. il piano di rottura su un provino di riferimento
c. il valore della resistenza a compressione monoassiale
Ο¬3 [MPa] Ο¬1 [MPa]
prov.1 5 86
prov.2 10 104
prov.3 20 147
a.1. PIANO π‘ β π
Nel seguito sono riportati i valori per t ed s rappresentati nel piano rispettivo
Ο¬1 [MPa] Ο¬3 [MPa] s = (Ο¬1+Ο¬3)/2 t = (Ο¬1-Ο¬3)/2
prov.1 86 5 45,5 40,5
prov.2 104 10 57 47
prov.3 147 20 83,5 63,5
οΏ½Μ οΏ½ = βπ₯1 + π₯2 + π₯3
π
3
π=1
= 62 [πππ] π π‘πππ πππππππ‘ππ π₯
οΏ½Μ οΏ½ = βπ¦1 + π¦2 + π¦3
π
3
π=1
= 50,33 [πππ] π π‘πππ πππππππ‘ππ π¦
La retta interpolante ha equazione π¦ = π + ππ₯ dove
π =πππππ£
πππ£= 0,608 πππππππππππ‘π ππππππππ πππππ πππ‘π‘π
πππππ£ = β(π₯π β οΏ½Μ οΏ½) β (π¦π β οΏ½Μ οΏ½)
3
π=1
= 462 [πππ]
πππ£ = β(π₯π β οΏ½Μ οΏ½)2
3
π=1
= 759,5 [πππ]
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Con lβinterpolazione dei punti t ed s si ricavano i parametri relativi
π = οΏ½Μ οΏ½ β ποΏ½Μ οΏ½ = 50,33 β 0,608 β 62 = 12,62 [πππ]
πΌ = ππππ‘ππ(π) = arctan(0,608) = 31Β° ππππππππ§ππππ πππππ πππ‘π‘π πππ πππππ π‘ β π
12,62
45,5; 40,5
57; 47
83,5; 63,5
y = 0,608x + 12,62
0
10
20
30
40
50
60
70
80
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
t [M
Pa]
s [MPa]
Piano t-s
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a.2. PIANO π β π
Riportando le coppie π1, π3 ricavate dai tre provini si ottengono i cerchi di Mohr a rottura rappresentati nel
piano π β π e sono dati i parametri indipendenti dallo stato tensionale π e π
π = ππππ ππ(tan πΌ) = ππππ ππ(0,6) = 36Β° ππππππ πβ²ππ‘π‘πππ‘π
π =π
cos π=
12,62
0,809= 15,6 [πππ] ππππ ππππ
Ο¬3 [MPa] Ο¬1 [MPa]
prov.1 5 86
prov.2 10 104
prov.3 20 147
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a.3. PIANO π1 β π3
la retta interpolante ha equazione π1 = πΆπ + π3πΠ€
πΠ€ =1 + sin π
1 β sin π=
1 + sin 36
1 β sin 36= 3,85
πΆπ =2c cos Ο
1 β sin Ο=
2(15,6 MPa) cos 36Β°
1 β sin 36Β°= 61,26 MPa
5; 86
10; 104
20; 147
0
20
40
60
80
100
120
140
160
0 5 10 15 20 25
Ο1
[M
Pa]
Ο3 [MPa]
Piano Ο1-Ο3
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b. INCLINAZIONE DEL PIANO DI ROTTURA
Considerato il provino 1 Γ¨ stato individuato nel piano π β π il piano di rottura ottenuto con il metodo
dellβorigine dei piani O.P.)
c. RESISTENZA A COMPRESSIONE MONOASSIALE
Il valore della resistenza coincide con il parametro di resistenza a taglio del materiale che Γ¨ giΓ stato
utilizzato per la rappresentazione del criterio di resistenza nel piano π1 β π3
πΆπ =2c cos Ο
1 β sin Ο=
2(15,6 MPa) cos 36Β°
1 β sin 36Β°= 61,26 MPa
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E S E R C I Z I O 4.
Un provino in roccia Γ¨ interessato da una discontinuitΓ avente le seguenti caratteristiche di resistenza a
taglio:
π½π πΆ = 14
π½πΆπ = 75 πππ
ππ = 32Β°
ipotizzando che il provino sia sottoposto a stato tensionale in cui π1 = 80 πππ, π3 = 20 πππ determinare:
a. le tensioni agenti sulla discontinuitΓ e verificare la stabilitΓ della stessa
b. la direzione del piano su cui agisce la massima π
c. tutti i risultati sul provino e sul cerchio di Mohr
stato tensionale principale ππ₯π¦ = |20 00 80
| [πππ]
angolo tra la normale al piano e lβasse x πΌ = 90Β° β 50Β° = 40Β°
ππ = ππ₯ β πππ 2πΌ + ππ¦ β π ππ2πΌ = 20 β 0,586 + 80 β 0,413 β 44,79 πππ
π = β1
2ππ₯ cos 2πΌ +
1
2ππ¦ sen 2πΌ = β
1
2β 20 β 0,173 +
1
2β 80 β 0,984 β 29,544 πππ
Stato tensionale agente sulla superficie della discontinuitΓ nel cerchio di Mohr
{πΆ = (
π1 + π3
2; 0) = (ππππ; 0)
π =π1 β π3
2= ππππ₯
β {πΆ = (50; 0) [πππ]
π = 30 [πππ]
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Applicando il criterio di Barton
ππ = π½π πΆ β logπ½πΆπ
ππ
+ ππ = 14 β log75
44,79+ 32Β° = 35Β°, 13
ππ = ππ β tan ππ = 44,79 πππ β 0,7 = 31,51 πππ
31,51 πππ > 29,54 πππ β ππ > ππππππ‘π
b. la direzione del piano su cui agisce la massima π
c. tutti i risultati sul provino e sul cerchio di Mohr
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E S E R C I Z I O 5.
Una superficie con lunghezza di 18m Γ¨ sottoposta alla tensione normale media ππ = 50 πππ lungo tutta la superficie. Determinare la resistenza a taglio della superficie sapendo che su porzioni di essa (L=10cm) sono noti i parametri
π½π πΆ = 14
π½πΆπ = 80 πππ
ππ = 25Β°
Effetti di scala
π½π πΆπ = π½π πΆ0 β (πΏπ
πΏ0
)β0,002π½π πΆ0
= 14 β (18π
0,1π)
β0,002β14
= 3,27
ππ = π½π πΆ β logπ½πΆπ
ππ+ ππ = 3,27 β log
80 πππ
0,05 πππ+ 25Β° = 35Β°, 47
ππ = ππ β tan ππ = 50 β 10β3MPa β tan35Β°, 47 = 0,035 MPa = 35 KPa
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E S E R C I Z I O 6.
Una prova triassiale di tipo UU Γ¨ effettuata su tre provini. In tabella sono riportati i risultati relativi a tale
prova, nellβesercizio verranno ricavati lβinviluppo di rottura e i parametri di resistenza a taglio.
prov.1 prov.2 prov.3
Ο¬c [KPa] 300 400 500
(Ο¬1-Ο¬3)r [KPa] 350 338 342
PIANO π β π
Per questo tipo di prova i calcoli sono effettuati in termini di tensioni totali
calcolo di π3π , π1π
π3π = ππΆ
π1π = (π1 β π3)π + π3π
prov.1 prov.2 prov.3
Ο¬3r=Ο¬c [KPa] 300 400 500
Ο¬1r [KPa] 650 738 842
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PIANO π‘ β π
calcolo di π‘π , π π dove
π‘π = (π1 β π3)π /2
π π = (π1 + π3)π /2
prov.1 prov.2 prov.3
π‘π [πππ] 175 169 171
π π [πππ] 475 569 671
Parametri di resistenza a taglio:
πΆπ’ = (π‘π 1 + π‘π 2 + π‘π 3)/3 = 171,66 πππ πππ ππ π‘πππ§π π π‘πππππ πππ ππππππ‘π
Οu = 0
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E S E R C I Z I O 7.
In tabella sono riportati i risultati di tre prove triassiali CIU su argilla. Di seguito sono riportati nei punti i calcoli
necessari alla rappresentazione dello stato tensionale ed al tracciamento dellβinviluppo di resistenza a taglio
oltre che ad indicare gli stress-path totali ed efficaci della prova.
prov.1 prov.2 prov.3
Ο¬'c [KPa] 200 400 600
Ο¬3 [KPa] 200 400 600
(Ο¬1-Ο¬3)r [KPa] 147 301 473
Ur [kPa] 104 208 294
PIANO π β π
essendo βπ’ β 0 le tensioni totali saranno diverse da quelle efficaci
calcolo di π3π , π1π π3π β² , π1π
β²
π3π = ππΆ = ππΆβ² π1π = (π1 β π3)π + π3π
π3π β² = π3π β π’π π1π
β² = π1π β π’π
prov.1 prov.2 prov.3
Ο¬3r=Ο¬c=Ο¬'c [KPa] 200 400 600
Ο¬1r [KPa] 347 701 1073
Ο¬'3r [KPa] 96 192 306
Ο¬'1r [KPa] 243 493 779
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PIANO π‘ β π
Lo stato tensionale in questo piano sarΓ
π‘π β² = π‘π = (π1π
β² β π3π β² )/2 = (π1 β π3)π /2
π π = (π1π + π3π )/2
π π β² = (π1π
β² + π3π β² )/2
prov.1 prov.2 prov.3
tr = t'r [KPa] 73,5 150,5 236,5
sr [KPa] 273,5 550,5 836,5
s'r [KPa] 169,5 342,5 542,5
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Rappresentazione dei risultati nel piano t-s,sβ
Parametri di resistenza a taglio (graficamente)
πβ² = 0 πΌβ² = 24Β°
πβ² = ππππ ππ(π‘πππΌβ²) = ππππ ππ(π‘ππ32) = 26,44Β°
πβ² = πβ²/πππ πβ² = 0
Parametri di resistenza a taglio (analiticamente)
οΏ½Μ οΏ½ = βπ₯1 + π₯2 + π₯3
π= 351,5 [πππ] π π‘πππ πππππππ‘ππ π₯
οΏ½Μ οΏ½ = βπ¦1 + π¦2 + π¦3
π= 153,5 [πππ] π π‘πππ πππππππ‘ππ π¦
πππππ£ = β(π₯π β οΏ½Μ οΏ½) β (π¦π β οΏ½Μ οΏ½) = 30440 [πππ]
πππ£ = β(π₯π β οΏ½Μ οΏ½)2 = 69686 [πππ]
π =πππππ£
πππ£= 0,437 πππππππππππ‘π ππππππππ πππππ πππ‘π‘π
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π = οΏ½Μ οΏ½ β ποΏ½Μ οΏ½ = 153,5 β 0,437 β 351,5 = β0,05
πΌ = ππππ‘ππ(π) = arctan(0,437) = 23,60Β°
Parametri di resistenza a taglio (analiticamente)
πΌβ² = 24Β° πβ² = ππππ ππ(π‘πππΌβ²) = 25,90Β°
πβ² = 0 πβ² = πβ²/πππ πβ² = 0
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E S E R C I Z I O 8.
Da un deposito di argilla sono estratti 4 campioni alla profonditΓ di 5m rispetto al piano di campagna e su tali campioni sono eseguite prove di compressione triassiale CK0U. Verranno determinati i parametri di resistenza a taglio πβ², πβ² relativi allβargilla in esame e la resistenza a taglio non drenata Cu per ognuno dei quattro provini.
prov.1 prov.2 prov.3 prov.3
Ο¬'vc [KPa] 20 50 100 200
Ο¬'hc [KPa] 9 22.5 45 90
(Ο¬1-Ο¬3)r [KPa] 17 44 95 190
Ur [KPa] 4 7 11 20
Stima dei parametri di resistenza a taglio
π1π = (π1 β π3)π + π3π
π3π = πβπΆ = πβπΆβ²
π1π β² = π1π β π’π
π3π β² = π3π β π’π
π‘πΆβ² = π‘πΆ = (ππ£πΆ
β² β πβπΆβ² )/2 = (ππ£πΆ β πβπΆ)/2
π πΆβ² = π πΆ = (ππ£πΆ
β² + πβπΆβ² )/2 = (ππ£πΆ + πβπΆ)/2
π‘π β² = π‘π = (π1 β π3)π /2 = (π1π
β² + π’π β π3π β² β π’π )/2
π π = (π1π + π3π )/2 = (π1π β² + π’π + π3π
β² + π’π )/2
π π β² = π π β π’π
I calcoli sopracitati sono riportati nella tabella seguente per tutti i quattro provini
prov.1 prov.2 prov.3 prov.3
Ο¬'vc [KPa] 20 50 100 200
Ο¬'hc [KPa] 9 22,5 45 90
(Ο¬1-Ο¬3)r [KPa] 17 44 95 190
Ur [KPa] 4 7 11 20
Ο¬1r [KPa] 26 66,5 140 280
Ο¬3r [KPa] 9 22,5 45 90
Ο¬'1r [KPa] 22 59,5 129 260
Ο¬'3r [KPa] 5 15,5 34 70
tc = t'c [KPa] 5,5 13,75 27,5 55
sc = s'c [KPa] 14,5 36,25 72,5 145
tr=t'r [KPa] 8,5 22 47,5 95
sr [KPa] 17,5 44,5 92,5 185
s'r [KPa] 13,5 37,5 81,5 165
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Parametri di resistenza a taglio (graficamente)
πβ² = 0 πΌβ² = 30Β°
πβ² = ππππ ππ(π‘πππΌβ²) = ππππ ππ(π‘ππ30) = 35Β°
πβ² = πβ²/πππ πβ² = 0
Analiticamente
οΏ½Μ οΏ½ = βπ₯1 + π₯2 + π₯3
π= 74,375 [πππ] π π‘πππ πππππππ‘ππ π₯
οΏ½Μ οΏ½ = βπ¦1 + π¦2 + π¦3
π= 43,5 [πππ] π π‘πππ πππππππ‘ππ π¦
πππππ£ = β(π₯π β οΏ½Μ οΏ½) β (π¦π β οΏ½Μ οΏ½) = 7619,125 [πππ]
πππ£ = β(π₯π β οΏ½Μ οΏ½)2 = 13329,19 [πππ]
π =πππππ£
πππ£= 0,572 πππππππππππ‘π ππππππππ πππππ πππ‘π‘π
π = οΏ½Μ οΏ½ β ποΏ½Μ οΏ½ = 43,5 β 0,572 β 74,375 = 0,74
πΌ = ππππ‘ππ(π) = arctan(0,572) = 29,77Β°
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Parametri di resistenza a taglio (analiticamente)
πβ² = ππππ ππ(π‘πππΌβ²) = 34,89Β°
πβ² = πβ²/πππ πβ² = 0,85
Stima della resistenza a taglio non drenata in ogni campione
per il provino 1 πΆπ’ = π‘π = π‘β²π = 8,5
per il provino 2 πΆπ’ = π‘π = π‘β²π = 22
per il provino 3 πΆπ’ = π‘π = π‘β²π = 47,5
per il provino 4 πΆπ’ = π‘π = π‘β²π = 95
Resistenza a taglio non drenata nel provino in cui ππ0β² = πππΆ
β²
se in uno dei quattro provini accade che ππ0β² = πππΆ
β² allora la π‘πππ₯ a rottura corrisponde alla Cu in sito. Alla
profonditΓ di estrazione dei provini (5m)
ππ0β² = ππ0 β π’0 = πΎπ§ β πΎπ€π§π€ = 20ππ/π3 β 5π β 10ππ/π3 β 5π = 100πππ β 50πππ = 50πππ
ππ0β² = πππΆ
β² β πππ ππππ£πππ 2
πΆπ’ = ππππ₯π = π‘π = π‘β²π = 22 πππ β πΆπ’ = π(ππ0β² )
Esercizi di Geotecnica
25
E S E R C I Z I O 9.
Un muro Γ¨ soggetto alla spinta del terreno (sabbia) su cui grava un carico uniformemente distribuito ed Γ¨
presente una falda a 8m. verrΓ calcolata la spinta attiva e verrΓ eseguita la verifica a ribaltamento e
scorrimento trascurando la spinta passiva.
In conformitΓ con le ipotesi di Rankine:
- piano di campagna orizzontale
- paramento del muro verticale
- attrito nullo tra terreno e muro
i calcoli sono effettuati sulla base degli sforzi efficaci essendo le condizioni a lungo termine quelle piΓΉ
sfavorevoli.
Sabbia πΎ = 21 ππ/π3 , πβ² = 38Β°
Presenza di falda πΎπ€ = 10 ππ/π3
Presenza di sovraccarico π = 35 πππ = 35 ππ/π2
Di seguito sono riportate le formule da cui si ottengono i valori nella tabella che segue
ππ0 = πΎ β π§ [ππ/π2]
π’0 = π§ β πΎπ€ [ππ/π2]
πβ²π0 = ππ0 β π’0 [ππ/π2]
πβ²π = πβ²π0 β ππ [ππ/π2]
π = π β ππ
ππ = π‘ππ2 (π
4β
πβ²
2) = 0,24
Esercizi di Geotecnica
26
ππ0 π’0 ππ0β² ππ
β² π
punti z [m] KN/m KN/mq KN/mq KN/mq KN/mq
A 0 0 0 0 0
8,4 B 8 168 0 168 40,32
C 9 189 10 179 42,96
Esercizi di Geotecnica
27
I calcoli sono stati eseguiti su 1metro lineare :
Le spinte sono date calcolando le rispettive aree
π1 = 8 π β 40,32 ππ/π2/2 = 161,28 ππ/π
π2 = 1 π β 40,32 ππ/π2 = 40,32 ππ/π
π3 = 1 π β (42,96 β 40,32) ππ/π2/2 = 1,32 ππ/π
ππ€ = 1 π β 10 ππ/π2/2 = 5 ππ/π
ππ = 9 π β 8,4 ππ/π2/2 = 75,6 ππ/π
La spinta risultante (spinta attiva) Γ¨ la seguente
ππ = π1 + π2 + π3 + ππ€ + ππ = 283,52 ππ/π
Il punto di applicazione delle spinte Γ¨ quello piΓΉ valle del muro, rispetto a tale punto sono calcolati i momenti
π1 = π1 β π1 = 161,28 ππ/π β 3,67 π = 591,90 πππ/π
π2 = π2 β π2 = 40,32 ππ/π β 0,5 π = 20,16 πππ/π
π3 = π3 β π3 = 1,32 ππ/π β 0,33 π = 0,44 πππ/π
ππ€ = ππ€ β ππ€ = 5 ππ/π β 0,33 π = 1,65 πππ/π
ππ = ππ β ππ = 75,6 ππ/π β 4,5 π = 340,20 πππ/π
Il momento totale Γ¨
ππππ = π1 + π2 + π3 + ππ€ + ππ = 954,65 πππ/π
Esercizi di Geotecnica
28
VERIFICA A RIBALTAMENTO A MONTE DEL MURO
Calcolo dei momenti ribaltanti :
Il momento ribaltante Γ¨ dato dalle rispettive spinte attive (forze orizzontali) moltiplicate per i relativi bracci;
esso tende ad instabilizzare la struttura.
Essendo state moltiplicate le spinte per i bracci rispettivi in precedenza, il momento ribaltante Γ¨ il momento
totale
ππππ = ππππ = π1 + π2 + π3 + ππ€ + ππ = 648,65 πππ/π
Calcolo dei momenti stabilizzanti :
Esercizi di Geotecnica
29
Il momento stabilizzante Γ¨ dato dalle forze verticali moltiplicate per i rispettivi bracci, esso tende a
stabilizzare la struttura e quindi e a contrastare il ribaltamento della struttura.
Dividendo la sezione del muro in figure geometriche regolari.
Per ogni figura, moltiplicando il volume V per la densitΓ del calcestruzzo (πΎπππ = 25 ππ/π3) per le figure P1,
P2,P3 e per la densitΓ della sabbia (πΎπ πππππ = 21 ππ/π3) per la figura P4, si ottiene il peso W. Dallβequilibrio
alla rotazione intorno al punto A si ottiene il valore di M.
V W bw M
mc/m kN/m m kNm/m
P1 4 100 0,66 66
P2 5,6 140 1,35 189
P3 5 125 2,5 312,5
P4 26,4 554,14 3,35 1857,24
Nel calcolo Γ¨ stato trascurato il sovraccarico q che contribuisce alla stabilitΓ del muro, andando quindi a
FAVORE DI SICUREZZA.
Infatti se la struttura Γ¨ verificata senza considerare il carico (Q=q . 3,3); a maggior ragione considerandolo,
aumenterΓ il carico e il momento stabilizzante e con esso anche il Fattore di Sicurezza.
ππ π‘ππ = 2424,9 πππ/π
πΉπ = ππ π‘ππ/ππππ β₯ 1,5
πΉπ = ππ π‘ππ/ππππ = 2424,9/954,65 = 2,54 > 1,5 VERIFICATO
VERIFICA A SCORRIMENTO A MONTE DEL MURO
Tenendo conto dei pesi W delle figure calcolati per la verifica a ribaltamento, del coefficiente dβattrito πΏ
terreno/piede del muro e della spinta attiva ππ deve essere soddisfatta la disuguaglianza
πΉπ =β ππ tan πΏ
ππβ₯ 1,3
dove
πΏ =2
3πβ² = 25,33 β tan πΏ = 0,47
ππ = 919,14 ππ/π
ππ = 283,52 ππ/π
β πΉπ =919,14 β 0,47
283,52= 1,52 β₯ 1,3
VERIFICATO
Esercizi di Geotecnica
30
E S E R C I Z I O 10.
Con riferimento al caso riportato nel disegno eseguire la verifica a sifonamento del diaframma ( Fs=4 ),
nellβipotesi di percorso semplificato. Calcolare la spinta attiva agente sul diaframma ed il suo punto di
applicazione, trascurando lβattrito tra struttura e terreno e considerando il moto di filtrazione.
In conformitΓ con le ipotesi di Rankine:
- piano di campagna orizzontale
- paramento del muro verticale
- attrito nullo tra terreno e muro
i calcoli sono effettuati sulla base degli sforzi efficaci essendo le condizioni a lungo termine quelle piΓΉ
sfavorevoli.
Argilla πΎ = 21 ππ/π3, πβ² = 32Β°
Presenza di falda πΎπ€ = 10 ππ/π3
Presenza di coesione πβ² = 10 πππ = 10 ππ/π2
Esercizi di Geotecnica
31
Verifica a sifonamento del diaframma, nellβipotesi di percorso semplificato:
πΉπ = 4
gradiente critico:
ππ =πΎβ²
πΎπ€
=πΎ β πΎπ€
πΎπ€
=21 β 10
10= 1,1
gradiente richiesto:
πππΉπ =ππ
πΉπ =
1,1
4= 0,275
Percorso semplificato di filtrazione:
πΏ = 9π + 9π + 4π = 22π
gradiente di efflusso:
ππ =βπ»
πΏ=
5
22= 0,227
0,275 > 0,227 β πππΉπ > ππ VERIFICATO
Una ulteriore verifica Γ¨ il calcolo del fattore di sicurezza reale
πΉπ πππππ =ππ
ππ
β₯ πΉπ πππβπππ π‘π β πΉπ πππππ =1,1
0,227= 4,85 β₯ 4
Esercizi di Geotecnica
32
Di seguito sono riportate le formule da cui si ottengono i valori nella tabella che segue:
ππ0 = πΎ β π§ [ππ/π2]
π’π π‘ππ‘πππ = π§π€ β πΎπ€ [ππ/π2]
π’ππππππππ = π β π§π€ β πΎπ€ [ππ/π2]
π’π‘ππ‘ = π’π π‘ππ‘πππ β π’ππππππππ [ππ/π2] ( moto di filtrazione dallβalto verso il basso )
πβ²π0 = ππ0 β π’0 [ππ/π2]
πΆβ² = β 2 β πβ² β βππ
πβ²π = πβ²π0 β ππ β 2 β πβ² β βππ [ππ/π2]
ππ = π‘ππ2 (π
4β
πβ²
2) = 0,31
π = 0,227
punti z [m] KN/m KN/mq KN/mq KN/mq KN/mq KN/mq KN/mq
A 0 0 0 0 0 0 0 0
B 1 10 10 0 10 0 -11,14 -11,14
C 14 283 140 29,51 110,49 172,51 -11,14 42,34
Esercizi di Geotecnica
33
(11,14 + 42,34)ππ/π2 βΆ 13π = 42,34 ππ/π βΆ π
π = 13π β 42,34 ππ/π
(11,14 + 42,34)ππ/π2= 10,29 π
Esercizi di Geotecnica
34
I calcoli sono stati eseguiti su 1metro lineare:
Le spinte sono date calcolando le rispettive aree
π1 = 10,29π β 42,34 ππ/π2/2 = 217,84 ππ/π
ππ€1 = 1,00 π β 10,00 ππ/π2/2 = 5,00 ππ/π
ππ€2 = 13 π β 10 ππ/π2 = 130 ππ/π
ππ€3 = 13 π β (110,49 β 10,00) ππ/π2/2 = 653,18 ππ/π
La spinta risultante (spinta attiva) Γ¨ la seguente:
ππ = π1 + ππ€1 + ππ€2 + ππ€3 = 1006,02 ππ/π
Il punto di applicazione delle spinte Γ¨ quello piΓΉ valle del muro, rispetto a tale punto sono calcolati i momenti
π1 = π1 β π1 = 217,84 ππ/π β 3,41 π = 747,19 πππ/π
ππ€1 = ππ€1 β ππ€1 = 5,00 ππ/π β 13,33 π = 66,65 πππ/π
ππ€2 = ππ€2 β ππ€2 = 130,00 ππ/π β 6,5 π = 845,0 πππ/π
ππ€3 = ππ€3 β ππ€3 = 653,18 ππ/π β 4,33 π = 2828,27 πππ/π
Il momento totale Γ¨
ππππ = π1 + π2 + π3 + ππ€ + ππ = 4487,11 πππ/π
Punto di applicazione della spinta attiva:
ππ‘ππ‘ = ππ‘ππ‘ β π§π‘ππ‘ => π§π‘ππ‘ =ππ‘ππ‘
ππ‘ππ‘
= 4487,11
1006,02= 4,46 π
Esercizi di Geotecnica
35
E S E R C I Z I O 11.
Con riferimento alla fondazione riportata in figura si richiede di calcolare ππππ, ππππ
Nel caso in esame il terreno Γ¨ unβargilla poco SC, le condizioni a breve termine in termini di sforzi efficaci
sono quelle piΓΉ sfavorevoli, ma non conoscendo le βπ’ β 0 la formula di Brinch-Hansen non puΓ² essere
applicata. Quindi verrΓ applicato il Criterio di Tresca in termini di sforzi totali.
ππππ = πΆπ’ β ππ β π π0 β ππ
0 β ππ0 β ππ
0 β ππ0 + π
πΆπ’/πβ²π£0 = 0,34
ππ = 2 + π = 5,14 πππ‘π‘πππ ππ πππππππ‘Γ ππππ‘πππ‘π
π = ππ£0 = πΎ β π· π ππ£πππππππππ πππππ‘π ππ πππππ πππππ ππππππ§ππππ (π‘πππ ππππ π‘ππ‘πππ)
π π0 = 1 + 0,4π΅/πΏ = 1,16 πππ‘π‘πππ ππ πππππ πππππ ππππππ§ππππ
ππ0 = 1 + 0,2π·/π΅ = 1,08 πππ‘π‘πππ ππ πππππππππ‘Γ πππ πππππ ππ πππ π π·πππ = 1π
π = 1 ππ ππ π πππ§π ππ πππππβπ
π = π = 1 ππππβΓ¨ ππππ§π§πππ‘πππ
I coefficienti correttivi s, d, i, b, g hanno lo stesso significato di quelli considerati nella formula di Brinch-
Hansen
π = πΎ β π· = 19 ππ/π2
π§π’ = π· + π§ = 1π +2π΅
π= 4,18π π§ = 3,18π
πβ²π0 = (πΎ β π§π’) β πΎπ€(π§π’ β π·) = (19ππ/π3 β 4,18π) β (10ππ/π3 β 3,18π) = 47,62 ππ/π2
πΆπ’ = 0,34 β πβ²π£0 = 16,19 ππ/π2
ππππ = πΆπ’ β ππ β π π0 β ππ
0 β ππ0 β ππ
0 β ππ0 + π β ππππ = 123,25 ππ/π2
ππππ =ππππβπ
πΉπ + π β ππππ = 53,75 ππ/π2
Esercizi di Geotecnica
36
E S E R C I Z I O 12.
Con riferimento alla fondazione nastriforme poggiante su sabbia, si richiede di calcolare il ππππ ed eseguire
la verifica a capacitΓ portante.
Dato che il terreno Γ¨ una sabbia, siamo in condizioni drenate, βπ’ = 0, la verifica Γ¨ effettuata con la formula di
Brinch-Hansen in termini di gli sforzi efficaci.
ππππ =1
2πΎβ² β π΅ β ππΎ β π πΎ β ππΎ β ππΎ β ππΎ + πβ² β ππ β π π β ππ β ππ β ππ β ππ
Calcolo dellβeccentricitΓ
π =π
π=
20πππ
170ππ= 0,12 π
Tenendo conto dellβeccentricitΓ la base della fondazione di cui si tiene conto non Γ¨ la base iniziale π΅, bensΓ¬
una base ridotta π΅π
π΅π = π΅ β 2π = 2,76 π
Influenza della falda a livello di piano di campagna
πΎβ² = πΎ β πΎπ€ = 22ππ/π3 β 10ππ/π3 = 12 ππ/π3
πβ² = πβ²π£0 = πΎβ² β π· = 12ππ/π3 β 3π = 36 ππ/π2
Esercizi di Geotecnica
37
Coefficienti correttivi
π = 1 πππ ππππππ§ππππ πππ π‘πππππππ
π = 1 πππ πππππ ππ πππ π ππππ§π§πππ‘πππ
π = 1 πππ πππππ ππ ππππππππ ππππ§π§πππ‘πππ
π = 1 πππ ππ π πππ π πππ£πππ ππ π πππ’πππ§π§π πππ ππππππβππππ ππ πππππ’ππ
ππΎ = [1 βπ»
π]
π+1
= [1 β85
170]
3
= 0,125
ππ = [1 βπ»
π]
π
= [1 β85
170]
2
= 0,25
Fattori di capacitΓ portante per πβ² = 39Β° β {ππΎ = 92,25
ππ = 55,96
ππππ =1
2πΎβ² β π΅ β ππΎ β ππΎ + πβ² β ππ β ππ β ππππ = 694,6 ππ/π2
VERIFICA DELLA CAPACITAβ PORTANTE
ππ πππ£ =π
π΅πβ1π=
170ππ
2,76π2= 61,59 ππ/π2
πΉπ =ππππ
ππ πππ£> 3 β
694,6
61,59= 11,28 > 3 VERIFICATO
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