RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO - Provincia … GULBERTI...RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO Traliccio H=25m...

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Traliccio H=25m + palo 5m e fondazione a plinto su pali Platea per shelter - Muro di sostegno

Regione Piemonte Provincia Biella - Comunità Montana Valle di Mosso

Località Margosio - Comune Mosso – altitudine 1317m s.l.m. zona sismica 4

Committente: ENER. BIT s.r.l. - viale Roma 14 – 13900 – Biella

Polo telematico biellese - viale Quintino Sella 12 – 13900 - Biella

Provincia Biella - viale Quintino Sella 12 – 13900 – Biella

Ubicazione: COMUNE DI MOSSO Località: Margosio

Quota: 1317m s.l.m. Riferimento: Progettista e Relatore: Ing. Luca Gulberti, geom. Lucio Gulberti

data, febbraio 2012 Il Tecnico

INDICE

1. Premesse .................................................................................................................................................. 3

2. Normativa di riferimento ......................................................................................................................... 3

3. Caratteristiche dei materiali ..................................................................................................................... 3

4. Metodo di calcolo .................................................................................................................................... 4

5. Geometria della struttura ......................................................................................................................... 4

6. Analisi dei carichi .................................................................................................................................... 4

6.1. Analisi del carico di vento ................................................................................................................ 5

6.2. Analisi del carico sismico ................................................................................................................. 5

7. Combinazioni delle azioni ....................................................................................................................... 6

8. Azioni agenti sulla struttura dovute al vento ........................................................................................... 7

8.1. Carichi dovuti all’esposizione del traliccio ...................................................................................... 7

8.2. Carichi dovuti alle parabole.............................................................................................................. 8

9. Reazioni vincolati alla base del traliccio ................................................................................................. 8

10. Sollecitazioni - Verifiche nelle aste del traliccio ................................................................................. 10

10.1. Verifica degli elementi del traliccio ............................................................................................. 12

10.2. Montanti ....................................................................................................................................... 13

10.3. Diagonali ...................................................................................................................................... 13

10.4. Traversi ......................................................................................................................................... 13

10.5. Palo ............................................................................................................................................... 14

10.6. Giunto montati .............................................................................................................................. 15

10.7. Giunto diagonali ........................................................................................................................... 26

10.8. Giunto traversi .............................................................................................................................. 31

10.9. Ancoraggio del traliccio ............................................................................................................... 35

10.10. Verifica Piastra di base ............................................................................................................... 35

10.11. Verifica sismica .......................................................................................................................... 36

11. Verifica deformazione ......................................................................................................................... 36

12. Plinto di fondazione ............................................................................................................................ 36

12.1. Verifica Platea .............................................................................................................................. 38

12.2. Verifica Pali .................................................................................................................................. 48

13. PLATEA PER SHELTER ................................................................................................................... 59

13.1. Verifica Platea .............................................................................................................................. 63

14. MURO DI SOSTEGNO ...................................................................................................................... 65

15. Allegati ................................................................................................................................................ 67

1. Premesse Nella presente relazione sono trattate le verifiche di un traliccio metallico per il sostegno di antenne per

telecomunicazioni, situato nel comune di Mosso (BI).

2. Normativa di riferimento Questa relazione è redatta in osservanza della legislazione tecnica italiana vigente:

- Legge 1086 - 5/11/1971: “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato,

normale e precompresso, ed a struttura metallica”.

- D.M. 14/1/2008: “Norme tecniche per le costruzioni”

- UNI ENV 1993-1-1:2005: Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio. Parte 1-1: Regole

generali e regole per gli edifici.

3. Caratteristiche dei materiali ACCIAIO DA CARPENTERIA

Valori nominali della resistenza di snervamento fy e resistenza a rottura per trazione ft per acciai

strutturali conformi alla EN 10025 (per t ≤ 40 mm)

Acciaio S235 fy = 235 MPa ft = 360 MPa

S275 fy = 275 MPa ft = 430 MPa

S355 fy = 355 MPa ft = 510 MPa

Valori nominali della resistenza di snervamento fyb e resistenza a rottura per trazione fub per i bulloni

Bulloni classe 8.8 fyb = 640 MPa ftb = 800 MPa

Dadi classe 6 S Valori di calcolo dei coefficienti del materiale:

- modulo di elasticità E = 210000 N/mm2

- modulo di elasticità tangenziale G = E / (2×(1+ν)) ≅ 80769 N/mm2

- coefficiente di Poisson ν = 0,3

- coefficiente di espansione termica α = 12 × 10-6 per °C-1

- densità ρ =7850 kg/m3

CALCESTRUZZO

- coefficiente di Poisson ν = 0,0 (cls fessurato) – 0,2 (cls non fessurato)

- coefficiente di espansione termica α = 10 × 10-6 per °C-1

Classe C25/30

- fck=0.83Rck = 0.83*30=25 N/mm2

- fcd= αcc fck/γc = 0.85*25/1.5= 14.17 N/mm2


Classe C32/40

- fck=0.83Rck = 0.83*40=33.2 N/mm2

- fcd= αcc fck/γc = 0.85*33.2/1.5= 18.81 N/mm2


Acciaio ordinario B450C ad aderenza migliorata controllato in stabilimento

- fynom= 450 N/mm2

- ftnom= 540 N/mm2

4. Metodo di calcolo Le sollecitazioni massime sono ottenute mediante l’analisi lineare della struttura, secondo i metodi della

Scienza delle Costruzioni; la verifica della sicurezza è condotta con il metodo degli stati limite ultimi e

di esercizio.

5. Geometria della struttura Il traliccio ha un’altezza totale di 25 m circa ed è costituito da un unico tronco a base quadrata di lato 1,5

m. Il traliccio è formato da un primo campo di altezza 2 m con diagonali e traversi a forma di K

rovesciato e rompitratta e i rimanenti campi di altezza 1 m con diagonali e traversi a forma di X. In

sommità al traliccio viene posizionato un palo rinforzato con saette, alto 5m.

Il traliccio è autoportante e realizzato con aste in acciaio laminate a caldo in profilati a sezione aperta

tipo L, assemblate tra loro tramite bullonature, anche attraverso l’interposizione di piatti in acciaio.

Le verifiche condotte nel seguito sono eseguite combinando le azioni gravanti sulle strutture in modo da

dar luogo, in ciascun elemento, al più sfavorevole stato di sollecitazione.

NOTE: � per le caratteristiche geometriche degli elementi strutturali e i profili impiegati si vedano i disegni

allegati

6. Analisi dei carichi Peso traliccio I carichi derivanti dal peso proprio della struttura metallica sono applicati automaticamente dal

programma introducendo l’accelerazione di gravità terrestre (9,81m/s2)

Scaletta

Peso proprio ≅ 0,12 kN/ml.

Peso parabole e pannelli TV n°2 parabole Ø120 cm con C.E. alla quota di 30 m.

peso: 50 daN/cad. - Forza orizzontale= 190 daN/cad.

n°1 parabola Ø120 cm con C.E. alla quota di 25 m.




n°1+1 pannelli TV laterali a quota 24 m




Vento sul traliccio L’azione orizzontale del vento è considerata con il valore di pressione cinetica di riferimento pari a (cfr.

analisi del carico di vento § 6.1.): qvref = 496,0 N/m2

6.1. Analisi del carico di vento (secondo D.M. 14/01/2008.)

Zona: 1 vb,0 = 25 m/s; a0 = 1000 m; ka = 0,010 s-1

Altitudine sul livello del mare del sito dove è realizzata la costruzione: as = 1317 m

Velocità di riferimento: vref = 28,17 m/s

Pressione cinetica di riferimento: qref = 496,0 N/m2

Classe di rugosità: D

Categoria di esposizione: IV kr = 0,22; z0 = 0,300 m; zmin = 8 m

Coefficiente di topografia ct = 1,0

Coefficiente di esposizione: ce = funzione della quota z e ct

Coefficiente di forma per il traliccio: cp = 2,8

Coefficiente di forma parabole: cp = 1,3

Coefficiente di forma pannelli: cp = 1,2

Coefficiente dinamico: cd = 1,2

Pressione del vento: pv = qref × ce × cd × cp

6.2. Analisi del carico sismico Il comune di Mosso Santa Maria è classificato in zona sismica 4.

PARAMETRI DI RIFERIMENTO: (vedi allegato1)

Metodo di analisi: D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Tipo di costruzione:3

Vn: 100 - Classe d'uso: IV- Vr: 200

Tipo di analisi: Lineare statica

Località: Margosio - Latitudine (deg) 45°40’02’’; Longitudine (deg) 8°07’55’’

Zona sismica: Zona 4

Categoria del suolo: A

Categoria topografica: T3

SLC

ag= 0,063 g

F0= 2,914

Tc*= 0,320 [s]

Ss SLC: 1,0

Cc: 1,0

St: 1.2

q: 2

Tb: 0,107 [s]

Tc: 0,320 [s]

Td: 1,853 [s]

Classe di duttilità CD"B"

Edificio acciaio Si

Tipologia acciaio b2) Strutture a pendolo inverso q0=2.0

Altezza costruzione: 2500 [cm]

regolarità in pianta ed in elevazione

C1: 0,085

T1: 0,95 [s]

→ Tc < T1 < Td →Sd(T1)= ag*S*1/q*F0*(Tc/T)= 0,063g*1,2*1/2*2,914*(0,320/0,95)= 0,037 g

Lambda SLC: 1

Fattore di struttura per sisma X: 2

Fattore di struttura per sisma Y: 2

Fh= Sd(T1)*Wsismico*λ/g= 0,037g*7000*1/g= 259 daN ≈ 300 daN

Wsismico=pesi proprio+carichi permanenti+carichi variabili= 7000 daN

7. Combinazioni delle azioni Ai fini delle verifiche degli stati limite si considerano le seguenti combinazioni delle azioni.

− Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU):

γG1⋅G1 + γG2⋅G2 + γP⋅P + γQ1⋅Qk1 + γQ2⋅ψ02⋅Qk2 + γQ3⋅ψ03⋅Qk3 + …

− Combinazione caratteristica (rara), impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE):

G1 + G2 + P + Qk1 + ψ02⋅Qk2 + ψ03⋅Qk3+ …

− Combinazione caratteristica, impiegata per la verifica sismica:

G1 + G2 + P + Qk1 + ψ22⋅Qk2 + ψ23⋅Qk3+ …

dove:

G1: peso proprio di tutti gli elementi strutturali;

G2: peso proprio di tutti gli elementi non strutturali;

Qk,1: valore caratteristico di una delle azioni variabili (in questo caso il vento);

Qk,i: valori caratteristici delle altre azioni variabili;

γG1: coefficiente parziale di sicurezza per il peso proprio della struttura;

γG2: coefficiente parziale di sicurezza per il peso proprio degli elementi non strutturali;

γQi: coefficiente parziale delle azioni variabili. ψij: coefficienti di combinazioni

ψ0j ψ1j ψ2j

vento 0,6 0,2 0,0

Coefficienti parziali per le azioni nelle verifiche SLU

Coefficiente

γF

EQU A1

STR

A2

GEO

Carichi permanenti γG1 1,1 1,3 1,0

Carichi permanenti non strutturali γG2 1,5 1,5 1,3

Carichi variabili γQi 1,5 1,5 1,3

8. Azioni agenti sulla struttura dovute al vento

Si considera il vento spirante normalmente ad una delle pareti del traliccio e secondo la bisettrice

dell’angolo formato da due pareti continue. Questa seconda condizione di carico è ottenuta

moltiplicando per 1,15 volte la prima, così come indicato nella circolare esplicativa al par. C3.3.10.5.

L’azione del vento è schematizzata con forze orizzontali concentrate nei nodi dei montanti, calcolate

tenendo conto dell’area esposta al vento, sia per la struttura che per gli accessori (antenne e parabole).

L’analisi viene effettuata tramite l’utilizzo di un programma di calcolo che distribuisce automaticamente

le forze ai nodi (vedere caratteristiche in allegato).

Oltre alla superficie del profilo, si è considerato un incremento dell’area esposta al vento dovuto alla

presenza di ghiaccio (spessore 20mm) e degli accessori (A=0,30 mq/ml di altezza)

8.1. Carichi dovuti all’esposizione del traliccio

Si riporta di seguito l’azione del carico del vento agente sul traliccio.

N° z [m] c(t) ce(z) q(z) [daN/mq]

Cp Cd Pv [daN/mq]

30 30 1 2,587 128,3 1,2 1,2 184,74 29 29 1 2,560 127,0 1,2 1,2 182,84 28 28 1 2,533 125,6 1,2 1,2 180,89 27 27 1 2,505 124,2 1,2 1,2 178,87 26 26 1 2,475 122,8 1,2 1,2 176,79 25 25 1 2,445 121,3 2,8 1,2 407,49 24 24 1 2,414 119,7 2,8 1,2 402,28 23 23 1 2,382 118,1 2,8 1,2 396,89 22 22 1 2,348 116,5 2,8 1,2 391,28 21 21 1 2,313 114,7 2,8 1,2 385,45 20 20 1 2,277 112,9 2,8 1,2 379,37 19 19 1 2,238 111,0 2,8 1,2 373,02 18 18 1 2,199 109,0 2,8 1,2 366,37 17 17 1 2,157 107,0 2,8 1,2 359,40 16 16 1 2,113 104,8 2,8 1,2 352,06 15 15 1 2,066 102,5 2,8 1,2 344,31

N° z [m] c(t) ce(z) q(z) [daN/mq]

Cp Cd Pv [daN/mq]

14 14 1 2,017 100,0 2,8 1,2 336,10 13 13 1 1,964 97,4 2,8 1,2 327,36 12 12 1 1,908 94,7 2,8 1,2 318,03 11 11 1 1,848 91,7 2,8 1,2 308,00 10 10 1 1,783 88,4 2,8 1,2 297,15 9 9 1 1,712 84,9 2,8 1,2 285,33 8 8 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33 7 7 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33 6 6 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33 5 5 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33 4 4 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33 3 3 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33 2 2 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33 1 1 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33 0 0 1 1,634 81,1 2,8 1,2 272,33

qref= 39,06 daN/m2 - qz= qref * ce [daN/m2] - Pressione del vento: pv = qref × ce × cd × cp [daN/m2]

8.2. Carichi dovuti alle parabole

Nel calcolo delle azioni dovute al vento sulle parabole si sono considerate le posizioni e le dimensioni

fornite dal committente.

Si riporta di seguito i carichi considerati sul traliccio:

n°2 parabole Ø120 cm con C.E. alla quota di 30 m.










9. Reazioni vincolati alla base del traliccio Sollecitazioni alla base del traliccio allo stato limite di equilibrio come corpo rigido EQU

vento ortogonale Azioni complessive alla base del traliccio

M ≅ 193900 daNm

T ≅ 12457 daN

N ≅ 7700 daN

Reazioni vincolari

N comp.≅ 66558 daN

N traz.≅ 62708 daN

T ≅ 3114 daN

vento diagonale Azioni complessive alla base del traliccio

M ≅ 222985 daNm

T ≅ 14326 daN

N ≅ 7700 daN

Reazioni vincolari



T ≅ 3581 daN

Sollecitazioni alla base del traliccio allo stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi

di fondazione STR


M ≅ 193799 daNm

T ≅ 12457 daN

N ≅ 9100 daN

Reazioni vincolari



T ≅ 3114 daN


M ≅ 222869 daNm

T ≅ 14326 daN

N ≅ 9100 daN

Reazioni vincolari



T ≅ 3581 daN

Sollecitazioni alla base del traliccio allo stato limite di resistenza del terreno GEO

vento ortogonale


M ≅ 168023 daNm

T ≅ 10796 daN

N ≅ 7000 daN

Reazioni vincolari



T ≅ 2699 daN


M ≅ 193226 daNm

T ≅ 12415 daN

N ≅ 7000 daN

Reazioni vincolari



T ≅ 3104 daN

10. Sollecitazioni - Verifiche nelle aste del traliccio Il calcolo delle sollecitazioni nel traliccio viene eseguito con il programma di calcolo ad elementi finiti

TecnoSap della Steel & Graphics ArTen.

Si è analizzato un modello tridimensionale del traliccio, tenendo conto della reale disposizione

geometrica degli elementi, dei mutui vincoli interni ed esterni. Con il programma si determinano le

caratteristiche di sollecitazione nelle aste della struttura tralicciata, sollecitata dalle azioni orizzontali

dovute al vento applicate ai nodi.

Si riportano successivamente il modello con lo shema dei carichi; del comportamento puntoni-tiranti

delle aste e della deformata.

modello schema dei carichi con evidenziato posizione antenne (Fz)

modello schema puntoni (rosso) - tiranti (giallo)

modello deformata

10.1. Verifica degli elementi del traliccio Le verifiche di resistenza e di stabilità sono condotte per tutte le aste del traliccio, ma sono riportate solo

per quelle ritenute più significative dal progettista calcolatore (profili maggiormente sollecitati e/o di

dimensioni superiori, tra quelli componenti i vari campi e aventi la stessa sezione). Tali aste sono

schematizzate come bielle.

10.2. Montanti Nella verifica dei montanti, si sono considerate le sollecitazioni dovute al vento diagonale.

La resistenza di progetto all’instabilità di una membratura compressa va assunta pari a:

M1ykRdb, /γfAχN ⋅⋅=

dove

γM1 = 1,05 coefficiente parziale di sicurezza

A = area della sezione

[ ]0,522 λφφ

1χ

−+= coefficiente di riduzione per instabilità (χ≤1)

( )

+−⋅+⋅=

2λ0,2λα10,5φ

α = coefficiente di imperfezione

( )1/ λλλ = = snellezza adimensionalizzata

λ = snellezza per modalità di instabilità pertinente

λ1 = π [E / fy ]0,5 = snellezza al limite elastico

10.3. Diagonali

10.4. Traversi

CAMPO PROFILO fy

[MPa] ε A

[mmq] i

[mm] L0

[mm] λ λ1 λ α φ χ Nb,Rd

[kN] NSd [kN]

1 L150x15 355 0,81 4300 29,30 1090 37,2 76,4 0,49 0,34 0,67 0,890 1294 524

1 L140x12 355 0,81 3240 28,50 1000 35,1 76,4 0,46 0,34 0,65 0,902 988 440

2 L120x12 355 0,81 2750 23,50 1000 42,6 76,4 0,56 0,34 0,72 0,858 798 303

3 L110x10 355 0,81 2120 21,60 1000 46,3 76,4 0,61 0,34 0,75 0,834 598 136

3 L100x10 355 0,81 1920 19,50 1000 51,3 76,4 0,67 0,34 0,81 0,800 519 49

CAMPO PROFILO fy

[MPa] ε A

[mmq] i

[mm] L0


[kN] NSd [kN]

1 L90x9 275 0,92 1550 17,60 1150 65,3 86,8 0,75 0,34 0,88 0,753 306 112

1 L80x8 275 0,92 1230 15,60 1250 80,1 86,8 0,92 0,34 1,05 0,646 208 55

2 L70x7 275 0,92 940 13,60 1250 91,9 86,8 1,06 0,34 1,21 0,560 138 56

CAMPO PROFILO fy

[MPa] ε A

[mmq] i

[mm] L0


[kN] NSd [kN]

1 L90x9 275 0,92 1550 17,60 750 42,6 86,8 0,49 0,34 0,67 0,888 361 4

1 L80x8 275 0,92 1230 15,60 1500 96,2 86,8 1,11 0,34 1,27 0,530 171 104

2 L70x7 275 0,92 940 13,60 1500 110,3 86,8 1,27 0,34 1,49 0,441 109 41

2 L60x6 275 0,92 691 11,70 750 64,1 86,8 0,74 0,34 0,86 0,761 138 3

10.5. Palo Sez. TUBO 193.7*6.3 Mat. S235JR - L= 250,0 - Lambda= 0,00 - Bx= 1,00 - By= 1,00 - Bz= 1,00 - Class=1 Res.: Ax.Bend.: Ra= 0,0303 - Rbx= 0,0000 - Rby= 0,1262 ratio= 0,1262 - dist.= 250,0 - Comb. 2 N= 2404 - Mx= -0,3 - My= -168008,5 Shear: Rvx= 0,0147 - Rvy= 0,0000 - Rt= 0,0000 ratio= 0,0147 - dist.= 0,0 - Comb. 3 Vx= 672 - Vy= 0 - Mt= -16,6 Sez. TUBO 76*76*3 Mat. S235JR - L= 291,5 - Lambda= 97,75 - Bx= 1,00 - By= 1,00 - Bz= 1,00 - Class=1 Res.: Ax.Bend.: Ra= 0,1655 - Rbx= 0,0000 - Rby= 0,0000 ratio= 0,1655 - dist.= 291,5 - Comb. 3 N= -3098 - Mx= 0,0 - My= 0,0 Shear: Rvx= 0,0000 - Rvy= 0,0012 - Rt= 0,0000 ratio= 0,0012 - dist.= 0,0 - Comb. 3 Vx= 0- Vy= 7 - Mt= -0,6

modello verifica aste con legenda modello sfruttamento aste

10.6. Giunto montati MONTANTE L150x15

MONTANTE L150x15

Sollecitazioni di progetto NSd = 523,95 KN

numero bulloni nb = 6

numero piani di taglio nv = 2

sollecitazione di progetto a taglio per ogni bullone FV,Sd = 43,66 kN

Resistenza a taglio dei bulloni per piano di taglio

tensione di rottura del bullone ftb = 800 Mpa

area del bullone M20 As = 245 mm2

coefficiente parziale di sicurezza per collegamenti bullonati γM2 = 1,25

resistenza a taglio del bullone FV,Rd = 94,1 kN > FV,Sd

Verifica soddisfatta

Resistenza a rifollamento (montante)

resistenza a rottura del materiale base ftk = 510 Mpa

spessore del materiale base t = 15 mm

diametro del bullone d = 20 mm

diametro del foro d0 = 22 mm

distanza foro da lembo esterno e1 = 40 mm

distanza foro da lembo esterno in direzione perp. al carico e2 = 70 mm

passo fori p1 = 60 mm

α = 0,61

k = 2,50


resistenza a rifollamento Fb,Rd = 185,5 kN > FV,Sd x nv


Resistenza a rifollamento (coprigiunto esterno)






α = 0,61

k = 2,50

resistenza a rifollamento Fb,Rd = 156,4 kN > FV,Sd


Resistenza a rifollamento (coprigiunto interno)

tensione di rottura del materiale base ftk = 430 Mpa





α = 0,61

k = 2,50



Resistenza plastica di progetto della sezione lorda (montante)

area della sezione A = 4300 mm2

resistenza a snervamento angolare fyk = 355 Mpa

coefficiente parziale di sicurezza γM0 = 1,05

Npl,Rd = 1453,8 kN > NSd


Resistenza plastica di progetto della sezione lorda (coprigiunto esterno)

area della sezione 2x140x15 A = 4200 mm2



Npl,Rd = 1100,0 kN > NSd / 2


Resistenza plastica di progetto della sezione lorda (coprigiunto interno)


resistenza a snervamento angolare fy = 275 Mpa


Npl,Rd = 502,9 kN > NSd / 2


Resistenza a rottura della sezione netta in corrispondenza dei fori (montante)

area della sezione al netto dei fori Anet = 3640 mm2



Nu,Rd = 1336,6 kN > NSd


Resistenza a rottura della sezione netta in corrispondenza dei fori (coprigiunto esterno)




Nu,Rd = 1096,0 kN > NSd / 2


Resistenza a rottura della sezione netta in corrispondenza dei fori (coprigiunto interno)




Nu,Rd = 431,0 kN > NSd / 2


MONTANTE L140x12

MONTANTE L140x12



















α = 0,61

k = 2,50










α = 0,61

k = 2,50









α = 0,61

k = 2,50













Npl,Rd = 1100,0 kN > NSd / 2






Npl,Rd = 502,9 kN > NSd / 2






Nu,Rd = 995,8 kN > NSd






Nu,Rd = 1096,0 kN > NSd / 2






Nu,Rd = 431,0 kN > NSd / 2


MONTANTE L120x12

MONTANTE L120x12



















α = 0,61

k = 2,50










α = 0,61

k = 2,50









α = 0,61

k = 2,50













Npl,Rd = 942,9 kN > NSd / 2






Npl,Rd = 502,9 kN > NSd / 2












Nu,Rd = 910,2 kN > NSd / 2






Nu,Rd = 431,0 kN > NSd / 2


MONTANTE L110x10

MONTANTE L110x10



















α = 0,61

k = 2,50










α = 0,61

k = 2,50









α = 0,61

k = 2,50













Npl,Rd = 942,9 kN > NSd / 2






Npl,Rd = 502,9 kN > NSd / 2












Nu,Rd = 910,2 kN > NSd / 2






Nu,Rd = 431,0 kN > NSd / 2


MONTANTE L100x10

MONTANTE L100x10



















α = 0,61

k = 2,50










α = 0,61

k = 2,50









α = 0,61

k = 2,50













Npl,Rd = 942,9 kN > NSd / 2






Npl,Rd = 502,9 kN > NSd / 2












Nu,Rd = 910,2 kN > NSd / 2






Nu,Rd = 431,0 kN > NSd / 2


10.7. Giunto diagonali

DIAGONALE L90X9









resistenza a taglio del bullone FV,Rd = 94,1 kN


Resistenza a rifollamento








α = 0,61

k = 2,50


resistenza a rifollamento Fb,Rd = 93,8 kN


Resistenza plastica di progetto della sezione lorda

area della sezione L90x9 A = 1550 mm2



Npl,Rd = 406,0 kN


Resistenza plastica di progetto della sezione netta




Npl,Rd = 465,1 kN


DIAGONALE L80x8

DIAGONALE L80x8

Sollecitazioni di progetto Nsd = 54,95 KN


















α = 0,59

k = 2,50








Npl,Rd = 322,1 kN






Npl,Rd = 373,6 kN


DIAGONALE L70x7

DIAGONALE L70x7



















α = 0,59

k = 2,50








Npl,Rd = 246,2 kN






Npl,Rd = 280,0 kN


DIAGONALE L60x6

DIAGONALE L60x6



















α = 0,59

k = 2,50








Npl,Rd = 181,0 kN






Npl,Rd = 200,6 kN


10.8. Giunto traversi

TRAVERSO L90X9



















α = 0,61

k = 2,50








Npl,Rd = 406,0 kN






Npl,Rd = 465,1 kN


TRAVERSO L80x8

TRAVERSO L80x8



















α = 0,59

k = 2,50








Npl,Rd = 322,1 kN






Npl,Rd = 373,6 kN


TRAVERSO L70x7

TRAVERSO L70x7



















α = 0,59

k = 2,50








Npl,Rd = 246,2 kN






Npl,Rd = 280,0 kN


TRAVERSO L60x6

TRAVERSO L60x6



















α = 0,59

k = 2,19








Npl,Rd = 181,0 kN






Npl,Rd = 200,6 kN


10.9. Ancoraggio del traliccio L’ancoraggio del traliccio alla fondazione è realizzato alla base dei quattro montanti inferiori,

tramite tirafondi in acciaio.

La sollecitazione di trazione nell’ancoraggio di un montante del traliccio è massima con vento diagonale

e vale:

maxN ≅ 103100 kN

Si adottano n.4 tirafondi Ø42 mm in acciaio S355 (fy = 355 N/mm2):

ARESunitaria = 11,20 cm2 (sezione filettata) - AREScompl.. = 44,80 cm2

Trazione ultima:

1,2544805100,9

γ

Af0,9N

M2

subRdt,

××=××= = 1645056 N = 164505 daN> Nmax

Aderenza:

Circonferenza = 13,19 cm - Htirafondoancoraggio= 115 cm - Alaterale compl.= 6067 cm2

Sistema di ancoraggio: Alat = (40+115)*4*115= 71300 cm2

fbd= fbk/γc= 2,25*η*f ctk/γc =(2,25*((132-42)/100)*(0,3*20(2/3))/1,5= 6,42 daN/cm2

fbs= Nmax/A lat.= 103100/71300= 1,44 daN/cm2 < fbd

10.10. Verifica Piastra di base dimensioni: 400x400x40 mm

acciaio S275JR, con nervature inferiori (piatto 50x20) tra i bulloni e le ali degli angolari

br ≈ 60mm

Tb = Nmax/nb= 103100/4= 25775 daN

Msd = brxTb= 6 × 25775 = 154650 daNcm

Mrd = Wplxfyk/γM0 = 120x2750/1,05= 314285 daNcm > fsd

Wpl = (30*2*1)*2= 120 cm3

Pressione massima trasmessa sul calcestruzzo:

Calcestruzzo: classe di resistenza: fck = 20/25 N/mm2

fcd= αxfck/γc= 0,85 x 20/1,5= 11,3 N/mm2 = 113 daN/cm2

Area piastra base= 40×40 = 1600 cm2

T=C ≅ 107650 daN

σ = C / A = 107650/1600 = 67,28 daN/cm2 < fcd

10.11. Verifica sismica PREMESSA:

Analizzate la azioni interne sollecitanti di ogni asta per le diverse condizioni carico, si può osservare

come quelle dovute al vento sia di un ordine superiore rispetto a quelle del sisma; si decide di

conseguenza di verificare per la condizione meno gravosa solo i montanti alla base della struttura.

Fh ≈ 300 daN → M= Fhx(2/3H)= 300x(2/3x25) = 5000 daNm

Azione assiale montante: Nsd-sisma=M/(br x n°montanti)= 5000/(1,5x2) ≈ 1667 daN

montante L150x15: Nrd= 1294 KN (vedi verifica montanti par. 10.2)

11. Verifica deformazione La deformanzione massima del traliccio in sommità, alla combinazione delle azioni allo stato limite di

servizio (coefficienti moltiplicativi dei carichi unitari), risulta:

d = 123 mm - φ = arctg (d/H) = 0,281° < φamm.= 1°

φamm.= 1° → damm.= 436 mm;

lo spostamento massimo nelle combinazioni allo stato limite ultimo risulta: 306 mm

12. Plinto di fondazione Dalla relazione geologica del giugno 2010 si ricavano i parametri necessari per il dimensionamento del

plinto di fondazione su micropali.

Le ipotesi che sono alla base della progettazione e della verifica devo essere riscontrate e soddisfatte al

momento dello scavo in loco.

Si realizza un plinto di fondazione di 400x400x120 cm su 16 micropali distribuiti principalmente lungo

il perimetro del plinto (verifica della portata del singolo palo, verrà prodotta dalla ditta specializzata). Il

terreno di fondazione presenta la seguente stratigrafia: un primo strato dello spessore di circa 4-4,5m

costituito da brecciame roccioso, roccia parzialmente alterata e coltre eluvio-colluviale; un secondo

substrato roccioso fratturato, spessore circa di 3m ed infine il substrato roccioso sano (quota > 7,5). La

distanza tra piano di appoggio del plinto e l’inizio dello strato roccioso deve essere ridotta al minimo per

evitare carico di punta ed effetti flessionali considerevoli sui micropali di fondazione.

La verifica viene condotta con programma ad elementi finiti, si riportano in seguito i risultati principali.

modello CAD modello FE

Stratigrafia Carichi Modello FE Coefficenti amplificativi comb. SLU

12.1. Verifica Platea

(stralcio)

Platea a "Fondazione"

Valori in daN, cm

C25/30: rck 300

fyk 4500 Significato dei simboli:

nod.: nodo del modello FEM

sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale)

B: base della sezione

H: altezza della sezione

Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre))

Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre))

c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre))

c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre))

sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio

comb ; c: combinazione di carico

c.s.: coefficiente di sicurezza

N: sforzo normale di calcolo

M: momento flettente di calcolo

Mu: momento flettente ultimo

Nu: sforzo normale ultimo

sf: tensione sull'acciaio in esercizio

Wk: apertura caratteristica delle fessure

Sm: distanza media fra le fessure

st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate

fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo

fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo

fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo

Hcr: altezza critica

q.Hcr: *quota della sezione alla altezza critica

hw: altezza della parete

lw: lunghezza della parete

n.p.: numero di piani

hs: altezza dell'interpiano

Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano)

Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano)

NEd: sforzo normale di progetto

MEd: Momento flettente di progetto di progetto

VEd: sforzo di taglio di progetto

Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali

NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi

VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo

epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi

alfaS: MEd/(VEd*lw) formula 7.4.15

At: area tesa di acciaio

roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo

rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo

VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature

Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento

csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione

Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali

Vfd: contributo della resistenza per attrito

Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base

VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento

l: luce netta della trave di collegamento

h: altezza della trave di collegamento

b: spessore della trave di collegamento

d: altezza utile della trave di collegamento

Asi: area complessiva della armatura a X

M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio

T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze

Verifica di stato limite ultimo (valori estremi) Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 146 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 173.411 2 SLU 0 -36265 0 6288790 v 50 200 10.3 10.3 4.5 4.5 797.828 2 SLU 0 9727 0 -7760450 147 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 79.176 2 SLU 0 -139578 0 11051210 v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 197.768 6 SLU 0 37089 0 -7334920 148 o 100 200 6.7 6.7 3.8 3.8 33.188 2 SLU 0 -154759 0 5136154 v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 17.761 2 SLU 0 412973 0 -7334920 149 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 25.348 2 SLU 0 170630 0 -4325140 v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 13.848 2 SLU 0 529685 0 -7334920 150 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 27.992 2 SLU 0 154515 0 -4325140 v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 25.870 2 SLU 0 283532 0 -7334920 151 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 26.460 2 SLU 0 -163461 0 4325140 v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 17.205 6 SLU 0 -426333 0 7334920 152 o 100 200 6.3 6.3 3.8 3.8 33.548 2 SLU 0 -143022 0 4798130 v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 16.644 6 SLU 0 -440686 0 7334920 153 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 171.260 6 SLU 0 51924 0 -8892528 v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 31.758 6 SLU 0 -230965 0 7334920 154 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 203.225 6 SLU 0 54379 0-11051210 v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 305.611 6 SLU 0 24001 0 -7334920 155 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 128.498 6 SLU 0 48941 0 -6288790

v 50 200 9.7 9.7 4.6 4.6 415.596 2 SLU 0 -17649 0 7334920 156 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 29.400 6 SLU 0 -147115 0 4325140 v 68 200 13.4 13.4 4.5 4.5 13.196 2 SLU 0 768567 0-10142230 157 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 23.750 6 SLU 0 182114 0 -4325140 v 68 200 13.4 13.4 4.5 4.5 16.115 6 SLU 0 -629361 0 10142230 158 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 108.077 2 SLU 0 -58188 0 6288790 v 85 200 15.1 15.1 4.3 4.3 327.538 6 SLU 0 -34960 0 11450590 159 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 142.626 2 SLU 0 -77484 0 11051210 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 98.444 6 SLU 0 111956 0-11021400 160 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 40.024 2 SLU 0 -222179 0 8892528 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 20.771 2 SLU 0 530608 0-11021400 161 o 100 200 6.7 6.7 3.8 3.8 12.302 2 SLU 0 -417501 0 5136154 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 13.214 2 SLU 0 834056 0-11021400 162 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 7.807 6 SLU 0 -554026 0 4325140 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 10.656 2 SLU 0 1034286 0-11021400 163 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 12.114 6 SLU 0 -357029 0 4325140 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 36.438 2 SLU 0 302472 0-11021400 164 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 8.686 2 SLU 0 497971 0 -4325140 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 12.880 6 SLU 0 -855725 0 11021400 165 o 100 200 6.3 6.3 3.8 3.8 13.122 6 SLU 0 365666 0 -4798130 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 13.271 6 SLU 0 -830514 0 11021400 166 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 46.116 6 SLU 0 192831 0 -8892528 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 24.370 6 SLU 0 -452250 0 11021400 167 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 106.735 6 SLU 0 103539 0-11051210 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 125.286 2 SLU 0 -87970 0 11021400 168 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 100.779 6 SLU 0 62402 0 -6288790 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 499.217 5 SLU 0 -22077 0 11021400 169 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 26.227 6 SLU 0 421374 0-11051210 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 72.405 6 SLU 0 122780 0 -8889881 170 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 6.761 6 SLU 0 639708 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 8.090 2 SLU 0 1098859 0 -8889881 171 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 9.577 6 SLU 0 451640 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 10.512 6 SLU 0 -845705 0 8889881 172 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 70.496 2 SLU 0 -156764 0 11051210 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 65.420 6 SLU 0 -135889 0 8889881 173 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 17.903 6 SLU 0 496706 0 -8892528 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 12.027 2 SLU 0 739136 0 -8889881 174 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 47.657 5 SLU 0 186593 0 -8892528 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 14.594 6 SLU 0 -609156 0 8889881 175 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 12.042 6 SLU 0 359179 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 5.489 2 SLU 0 1619606 0 -8889881 176 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 8.146 6 SLU 0 530948 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 18.813 2 SLU 0 472537 0 -8889881 177 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 13.110 6 SLU 0 329910 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 5.959 6 SLU 0 -1491946 0 8889881 178 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 21.930 6 SLU 0 286768 0 -6288790 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 76.844 6 SLU 0 -56622 0 4351072 179 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 17.976 6 SLU 0 614790 0-11051210 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 44.465 6 SLU 0 97853 0 -4351072 180 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 40.800 2 SLU 0 -270862 0 11051210 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 25.906 6 SLU 0 -167958 0 4351072 181 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 57.469 2 SLU 0 -109430 0 6288790 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 164.359 5 SLU 0 -26473 0 4351072 182 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 7.607 6 SLU 0 1168916 0 -8892528 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 4.934 2 SLU 0 881929 0 -4351072 183 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 12.240 2 SLU 0 -726494 0 8892528 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 5.851 6 SLU 0 -743610 0 4351072 184 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 2.784 6 SLU 0 1553757 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 2.058 2 SLU 0 2114523 0 -4351072 185 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 6.029 6 SLU 0 717407 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 7.208 2 SLU 0 603648 0 -4351072 186 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 4.889 2 SLU 0 -884625 0 4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 2.403 6 SLU 0 -1810858 0 4351072 187 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 14.675 6 SLU 0 428534 0 -6288790 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 102.108 6 SLU 0 -42613 0 4351072 188 o 68 200 12.4 12.4 3.9 3.9 15.617 6 SLU 0 600364 0 -9375808 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 86.566 2 SLU 0 50263 0 -4351072 189 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 14.049 6 SLU 0 786640 0-11051210 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 50.062 2 SLU 0 86914 0 -4351072 190 o 68 200 12.8 12.8 3.9 3.9 37.155 2 SLU 0 -261370 0 9711156 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 65.816 6 SLU 0 -66110 0 4351072 191 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 35.737 2 SLU 0 -175973 0 6288790 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 264.591 5 SLU 0 -16445 0 4351072 192 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 10.933 6 SLU 0 813329 0 -8892528 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 4.194 2 SLU 0 1037516 0 -4351072 193 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 30.119 5 SLU 0 295250 0 -8892528 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 4.612 6 SLU 0 -943336 0 4351072

194 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 6.230 6 SLU 0 694281 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 2.259 2 SLU 0 1926288 0 -4351072 195 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 7.126 6 SLU 0 606915 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 12.998 2 SLU 0 334739 0 -4351072 196 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 10.320 6 SLU 0 419109 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 2.837 2 SLU 0 -1533535 0 4351072 197 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 23.456 6 SLU 0 268114 0 -6288790 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 175.517 6 SLU 0 -24790 0 4351072 198 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 23.238 6 SLU 0 475574 0-11051210 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 41.487 2 SLU 0 104877 0 -4351072 199 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 10.176 6 SLU 0 425035 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 4.081 2 SLU 0 1066224 0 -4351072 200 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 11.452 6 SLU 0 377663 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 6.033 6 SLU 0 -721266 0 4351072 201 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 57.756 5 SLU 0 191343 0-11051210 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 24.873 6 SLU 0 -174932 0 4351072 202 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 62.019 5 SLU 0 101400 0 -6288790 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 211.078 2 SLU 0 -20614 0 4351072 203 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 5.579 6 SLU 0 775194 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 2.306 2 SLU 0 1887231 0 -4351072 204 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 7.192 6 SLU 0 601371 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 13.219 2 SLU 0 329154 0 -4351072 205 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 12.932 6 SLU 0 334441 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 2.893 6 SLU 0 -1503918 0 4351072 206 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 10.937 6 SLU 0 813059 0 -8892528 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 4.430 2 SLU 0 982150 0 -4351072 207 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 30.890 5 SLU 0 287877 0 -8892528 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 4.898 6 SLU 0 -888328 0 4351072 208 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 14.418 6 SLU 0 436175 0 -6288790 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 106.101 6 SLU 0 -41009 0 4351072 209 o 68 200 12.4 12.4 3.9 3.9 15.239 6 SLU 0 615253 0 -9375808 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 78.196 2 SLU 0 55643 0 -4351072 210 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 32.887 2 SLU 0 -336033 0 11051210 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 24.977 6 SLU 0 -174204 0 4351072 211 o 68 200 12.8 12.8 3.9 3.9 38.658 2 SLU 0 -251206 0 9711156 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 75.796 6 SLU 0 -57405 0 4351072 212 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 36.200 2 SLU 0 -173724 0 6288790 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 285.122 5 SLU 0 -15260 0 4351072 213 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 2.771 6 SLU 0 1560869 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 2.077 2 SLU 0 2095035 0 -4351072 214 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 6.002 6 SLU 0 720612 0 -4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 7.252 2 SLU 0 599964 0 -4351072 215 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 4.914 2 SLU 0 -880172 0 4325140 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 2.467 6 SLU 0 -1764014 0 4351072 216 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 7.676 6 SLU 0 1158495 0 -8892528 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 5.035 2 SLU 0 864160 0 -4351072 217 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 12.324 2 SLU 0 -721591 0 8892528 v 100 200 5.7 5.7 2.6 2.6 5.983 6 SLU 0 -727206 0 4351072 218 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 22.407 6 SLU 0 280662 0 -6288790 v 100 200 7.7 7.7 3.3 3.3 101.702 6 SLU 0 -57716 0 5869843 219 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 18.150 6 SLU 0 608878 0-11051210 v 100 200 7.7 7.7 3.3 3.3 43.112 6 SLU 0 136155 0 -5869843 220 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 42.247 2 SLU 0 -261586 0 11051210 v 100 200 7.7 7.7 3.3 3.3 39.976 6 SLU 0 -146836 0 5869843 221 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 61.581 2 SLU 0 -102122 0 6288790 v 100 200 7.7 7.7 3.3 3.3 246.863 5 SLU 0 -23778 0 5869843 222 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 12.101 6 SLU 0 357430 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 5.547 2 SLU 0 1602590 0 -8889881 223 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 8.160 6 SLU 0 530018 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 18.686 2 SLU 0 475753 0 -8889881 224 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 13.062 6 SLU 0 331127 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 5.981 6 SLU 0 -1486370 0 8889881 225 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 18.002 6 SLU 0 493980 0 -8892528 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 11.997 2 SLU 0 741025 0 -8889881 226 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 47.658 5 SLU 0 186591 0 -8892528 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 14.989 6 SLU 0 -593088 0 8889881 227 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 26.400 6 SLU 0 418602 0-11051210 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 72.081 6 SLU 0 123331 0 -8889881 228 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 6.755 6 SLU 0 640329 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 8.096 2 SLU 0 1098008 0 -8889881 229 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 9.584 6 SLU 0 451308 0 -4325140 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 10.536 6 SLU 0 -843764 0 8889881 230 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 71.191 2 SLU 0 -155234 0 11051210 v 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 57.972 6 SLU 0 -153348 0 8889881 231 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 107.267 2 SLU 0 -58627 0 6288790 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 255.042 6 SLU 0 -43214 0 11021400 232 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 145.537 2 SLU 0 -75934 0 11051210

v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 113.075 6 SLU 0 97469 0-11021400 233 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 40.413 2 SLU 0 -220039 0 8892528 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 20.523 2 SLU 0 537025 0-11021400 234 o 100 200 6.7 6.7 3.8 3.8 12.170 2 SLU 0 -422024 0 5136154 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 13.128 2 SLU 0 839545 0-11021400 235 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 7.676 6 SLU 0 -563428 0 4325140 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 10.689 2 SLU 0 1031120 0-11021400 236 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 12.009 6 SLU 0 -360146 0 4325140 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 36.305 2 SLU 0 303581 0-11021400 237 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 8.833 2 SLU 0 489682 0 -4325140 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 12.890 6 SLU 0 -855010 0 11021400 238 o 100 200 6.3 6.3 3.8 3.8 13.153 6 SLU 0 364780 0 -4798130 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 13.432 6 SLU 0 -820561 0 11021400 239 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 44.027 6 SLU 0 201977 0 -8892528 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 23.967 6 SLU 0 -459860 0 11021400 240 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 97.081 6 SLU 0 113835 0-11051210 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 83.771 6 SLU 0 -131565 0 11021400 241 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 96.983 6 SLU 0 64844 0 -6288790 v 85 200 14.6 14.6 4.4 4.4 530.106 5 SLU 0 -20791 0 11021400 242 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 27.866 6 SLU 0 -155210 0 4325140 v 68 200 11.4 11.4 4.4 4.4 11.281 2 SLU 0 766528 0 -8647074 243 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 34.868 2 SLU 0 124042 0 -4325140 v 68 200 11.4 11.4 4.4 4.4 13.746 6 SLU 0 -629041 0 8647074 244 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 161.632 2 SLU 0 -38908 0 6288790 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 367.745 2 SLU 0 17052 0 -6270754 245 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 244.544 2 SLU 0 -45191 0 11051210 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 256.481 6 SLU 0 24449 0 -6270754 246 o 100 200 11.7 11.7 3.9 3.9 102.398 2 SLU 0 -86843 0 8892528 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 23.567 2 SLU 0 266077 0 -6270754 247 o 100 200 6.7 6.7 3.8 3.8 43.179 6 SLU 0 118951 0 -5136154 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 14.821 2 SLU 0 423091 0 -6270754 248 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 25.502 2 SLU 0 169603 0 -4325140 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 11.877 2 SLU 0 527973 0 -6270754 249 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 28.278 2 SLU 0 152949 0 -4325140 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 22.048 2 SLU 0 284408 0 -6270754 250 o 100 200 5.7 5.7 3.8 3.8 26.559 6 SLU 0 -162848 0 4325140 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 14.700 6 SLU 0 -426575 0 6270754 251 o 100 200 6.3 6.3 3.8 3.8 42.224 6 SLU 0 -113634 0 4798130 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 14.531 6 SLU 0 -431536 0 6270754 252 o 85 200 14.6 14.6 3.9 3.9 86.082 6 SLU 0 128381 0-11051210 v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 101.161 6 SLU 0 -61988 0 6270754 253 o 50 200 8.3 8.3 3.9 3.9 160.101 6 SLU 0 39280 0 -6288790

v 50 200 8.3 8.3 4.5 4.5 480.921 2 SLU 0 -13039 0 6270754 ..........

..........

..........

.......... Verifica a punzonamento Perimetro al nodo 159 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 2 SLU Reazione terreno = 26,9 daN peso blocco cls*1 = -55,1 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 12148,4 daN beta =1.5 ved = 2.617 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 296,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 29974,2 daN peso blocco cls*1 = -21571,2 daN sforzo normale = 12126,1 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,53<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq

ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 161 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 6 SLU Reazione terreno = 11,5 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 11258,3 daN beta =1.5 ved = 2.422 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 148,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 30064,4 daN peso blocco cls*1 = -20650,5 daN sforzo normale = 11258,3 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 1,07<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 163 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 8 SLU Reazione terreno = 25,2 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 6839,0 daN beta =1.5 ved = 1.475 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 474,8 cm offset pilastr o a =232,70 cm = 1.186*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 16770,7 daN peso blocco cls*1 = -14797,9 daN sforzo normale = 6839,0 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,14<vrd = Vrd,c*2*d/a = 4,46 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 165 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 5 SLU Reazione terreno = 9,9 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 5176,9 daN beta =1.5 ved = 1.115 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 148,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 6 SLV F. Reazione terreno = 30401,0 daN

peso blocco cls*1 = -20650,2 daN sforzo normale = 1062,9 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,56<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 167 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 5 SLU Reazione terreno = 9,9 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 5168,8 daN beta =1.5 ved = 1.113 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 296,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 7 SLV F. Reazione terreno = 22208,1 daN peso blocco cls*1 = -21571,2 daN sforzo normale = 5168,8 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,15<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 179 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 2 SLU Reazione terreno = 12,0 daN peso blocco cls*1 = -55,1 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 12148,8 daN beta =1.5 ved = 2.614 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 148,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 30058,5 daN peso blocco cls*1 = -20650,2 daN sforzo normale = 12126,5 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 1,11<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 180 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 5 SLU Reazione terreno = 9,9 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 5176,9 daN

beta =1.5 ved = 1.115 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 148,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 7 SLV F. Reazione terreno = 22603,7 daN peso blocco cls*1 = -20650,5 daN sforzo normale = 5176,9 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,37<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 198 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 2 SLU Reazione terreno = 12,8 daN peso blocco cls*1 = -55,1 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 12148,9 daN beta =1.5 ved = 2.614 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 508,8 cm offset pilastr o a =168,94 cm = 0.861*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 19884,9 daN peso blocco cls*1 = -10628,1 daN sforzo normale = 12126,6 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,32<vrd = Vrd,c*2*d/a = 6,15 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 201 Tipo: (minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 5 SLU Reazione terreno = 10,7 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 5180,2 daN beta =1.4 ved = 1.041 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 274,9 cm offset pilastr o a =59,65 cm = 0.304*d combinazione 7 SLV F. Reazione terreno = 1511,3 daN peso blocco cls*1 = -1847,8 daN sforzo normale = 5180,2 daN beta =1.4 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,13<vrd = Vrd,c*2*d/a = 17,40 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 219 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm

Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 2 SLU Reazione terreno = 13,7 daN peso blocco cls*1 = -55,1 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 12148,7 daN beta =1.5 ved = 2.614 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 148,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 29841,0 daN peso blocco cls*1 = -20650,5 daN sforzo normale = 12126,4 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 1,10<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 220 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 5 SLU Reazione terreno = 11,6 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 5176,9 daN beta =1.5 ved = 1.115 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 148,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 7 SLV F. Reazione terreno = 22419,6 daN peso blocco cls*1 = -20650,2 daN sforzo normale = 5176,9 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,36<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 232 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 2 SLU Reazione terreno = 13,7 daN peso blocco cls*1 = -55,1 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 12148,3 daN beta =1.5 ved = 2.614 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 296,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 29956,2 daN peso blocco cls*1 = -21571,2 daN sforzo normale = 12126,0 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,53<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq

ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 234 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 6 SLU Reazione terreno = 13,2 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 11255,6 daN beta =1.5 ved = 2.422 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 148,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 29810,7 daN peso blocco cls*1 = -20650,2 daN sforzo normale = 11255,6 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 1,05<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 236 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 6 SLU Reazione terreno = 12,0 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 6833,1 daN beta =1.5 ved = 1.471 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 489,1 cm offset pilastr o a =223,59 cm = 1.14*d combinazione 6 SLV F. Reazione terreno = 17729,6 daN peso blocco cls*1 = -14069,8 daN sforzo normale = 6833,1 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,16<vrd = Vrd,c*2*d/a = 4,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 238 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 5 SLU Reazione terreno = 11,6 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 5177,0 daN beta =1.5 ved = 1.115 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 148,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 8 SLV F. Reazione terreno = 29387,5 daN

peso blocco cls*1 = -20650,5 daN sforzo normale = 1056,2 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,50<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura Perimetro al nodo 240 Tipo: (NON minimizzato) media delle altezze utili d = 196,1 cm Verifica del perimetro u0 = 35,6 cm combinazione 5 SLU Reazione terreno = 11,6 daN peso blocco cls*1.3 = -71,7 daN Il peso del blocco non è stato computato nel cal colo sforzo normale = 5168,8 daN beta =1.5 ved = 1.113 < vrd,max = 28.22 Verifica del perimetro u1 = 296,5 cm offset pilastr o a =393,60 cm = 2.007*d combinazione 5 SLV F. Reazione terreno = 22338,2 daN peso blocco cls*1 = -21571,2 daN sforzo normale = 5168,8 daN beta =1.5 Area prevista in ogni perimetro di spille Asw = 0,0 cm^2 Asw area di sagomati =0,0 cm^2 ro,lx =0,05 %; ro,ly =0,05 % ved = 0,15<vrd = Vrd,c*2*d/a = 2,64 daN/cmq ved < vrd,c non serve armatura

12.2. Verifica Pali

N.B. I pali devono essere infissi nello strato roccioso almeno per 100 cm

Significato dei simboli

Rck: resistenza caratteristica cubica a compressione del cls fyk: tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio quota: quota della sezione comb: combinazione di carico

Af: area totale di acciaio a pressoflessione cop.: copriferro sigmac: tensione in esercizio sul cls sigmaf: tensione in esercizio sull'acciaio Wk: apertura caratteristica delle fessure c.s.: coefficiente di sicurezza per stati limite ultimi Ast: area delle staffe (cmq/m) Mx: momento attorno all'asse X My: momento attorno all'asse Y N: sforzo normale VEd: taglio risultante di calcolo VEdx: taglio di calcolo in direzione x VEdy: taglio di calcolo in direzione y VRd: resistenza a taglio del solo calcestruzzo VRcd: resistenza a taglio delle bielle in cls VRsd: resistenza a taglio per la presenza delle staffe coefV: coefficiente per verifica di resistenza a taglio e torsione micropali coefM: coefficiente per verifica di resistenza a pressoflessione micropali V: taglio di progetto Mt: momento torcente di progetto Mf: momento flettente di progetto Pali 8-20-25-10-15-22-21-24-23-14-9-19-6-7-4-5 Unità di misura: daN, cm Metodo di calcolo: DM 14-01-08 Norme tecniche per l e costruzioni Caratteristiche dei materiali: Calcestruzzo Rck 400 Acciaio S235 Sigma,limite 2350 Caratteristiche geometriche: Quota di testa 0 cm Quota di punta -700 cm Diametro esterno del tubo 114,0 mm Spessore del tubo 8,0 mm Palo al filo 8 alle coordinate X=35 Y=365 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 slu -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 ra -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 fr -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 qp -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -1.215E+04 1.2015E+04 1.0619E+02 2.4515E+00 -1.079E +02 2 slu -9.925E+03 7.3122E+03 6.6131E+01 1.5885E+00 -6.569E +01 2 ra -5.240E+03 1.4628E+03 -1.054E+00 1.7830E-01 -1.313E +01 2 fr -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 qp -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.213E+04 1.3471E+04 9.7564E+01 2.3678E+00 -1.208E +02 6 slu -9.925E+03 7.3122E+03 6.6131E+01 1.5885E+00 -6.569E +01 2 ra -5.240E+03 1.4628E+03 -1.054E+00 1.7830E-01 -1.313E +01 2 fr -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 qp -3.997E+03 -1.822E+01 -1.817E+01 -1.774E-01 1.7789E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 6

Sforzo normale = -12126 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -12487.9 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 1.81 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 121 -1 6SLU 0.07 13471 -12126 6SLU -80 0.00 88 0 6SLU 0.03 5202 -12073 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 624 -11831 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 732 -10734 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 646 -9366 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 277 -7726 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 42 -5816 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 40 -3308 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -3349 6SLU Palo al filo 20 alle coordinate X=283 Y=365 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb 6.1427E+02 1.2062E+04 3.8139E+02 6.8332E+00 -1.083E +02 2 slu -1.093E+03 7.3583E+03 2.4850E+02 4.4990E+00 -6.615E +01 2 ra -3.380E+03 1.4979E+03 3.3706E+01 7.4367E-01 -1.347E +01 2 fr -4.003E+03 1.2764E+01 -2.034E+01 -1.986E-01 -1.246E -01 1 qp -4.003E+03 1.2764E+01 -2.034E+01 -1.986E-01 -1.246E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -5.177E+03 1.6521E+01 -2.633E+01 -2.570E-01 -1.613E -01 5 slu -4.003E+03 1.2764E+01 -2.034E+01 -1.986E-01 -1.246E -01 1 ra -4.003E+03 1.2764E+01 -2.034E+01 -1.986E-01 -1.246E -01 1 fr -4.003E+03 1.2764E+01 -2.034E+01 -1.986E-01 -1.246E -01 1 qp -4.003E+03 1.2764E+01 -2.034E+01 -1.986E-01 -1.246E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.056E+03 1.3512E+04 3.7177E+02 6.7395E+00 -1.212E +02 6 slu -1.093E+03 7.3583E+03 2.4850E+02 4.4990E+00 -6.615E +01 2 ra -3.380E+03 1.4979E+03 3.3706E+01 7.4367E-01 -1.347E +01 2 fr -4.003E+03 1.2764E+01 -2.034E+01 -1.986E-01 -1.246E -01 1 qp -4.003E+03 1.2764E+01 -2.034E+01 -1.986E-01 -1.246E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 5 Sforzo normale = -5177 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -5538.9 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 4.08 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 121 0 6SLU 0.07 13517 -1056 6SLU -80 0.00 88 0 6SLU 0.03 5216 -1003 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 628 -880 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 736 -744 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 649 -622 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 278 -510 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 42 -408 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 40 -191 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -232 6SLU Palo al filo 25 alle coordinate X=365 Y=365 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb 5.8823E+03 1.2036E+04 4.5071E+02 8.0248E+00 -1.081E +02 2 slu 2.5457E+03 7.3435E+03 2.9526E+02 5.2988E+00 -6.601E +01 2 ra -2.753E+03 1.4995E+03 4.4767E+01 9.2030E-01 -1.349E +01 2 fr -3.997E+03 1.8223E+01 -1.817E+01 -1.773E-01 -1.779E -01 1 qp -3.997E+03 1.8223E+01 -1.817E+01 -1.773E-01 -1.779E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa

N Mx My Tx Ty comb -5.169E+03 2.3590E+01 -2.352E+01 -2.296E-01 -2.303E -01 5 slu -3.997E+03 1.8223E+01 -1.817E+01 -1.773E-01 -1.779E -01 1 ra -3.997E+03 1.8223E+01 -1.817E+01 -1.773E-01 -1.779E -01 1 fr -3.997E+03 1.8223E+01 -1.817E+01 -1.773E-01 -1.779E -01 1 qp -3.997E+03 1.8223E+01 -1.817E+01 -1.773E-01 -1.779E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb 5.1543E+03 1.3486E+04 4.4213E+02 7.9410E+00 -1.210E +02 6 slu 2.5457E+03 7.3435E+03 2.9526E+02 5.2988E+00 -6.601E +01 2 ra -2.753E+03 1.4995E+03 4.4767E+01 9.2030E-01 -1.349E +01 2 fr -3.997E+03 1.8223E+01 -1.817E+01 -1.773E-01 -1.779E -01 1 qp -3.997E+03 1.8223E+01 -1.817E+01 -1.773E-01 -1.779E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.25 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 5765.8 Portanza di punta di progetto = 0 (palo in trazione ) verifica condotta in combinazione SLU 2 Sforzo normale = 5882.3 Peso del palo = 278.4 * 1 Carico totale di progetto = 5603.9 Resistenza totale di progetto = 5765.8 Coefficiente di sicurezza = 1.03 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 121 0 6SLU 0.07 13493 5154 6SLU -80 0.00 88 0 6SLU 0.03 5207 5019 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 628 4694 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 735 3932 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 647 3240 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 277 2605 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 42 2016 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 40 1004 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 963 6SLU Palo al filo 10 alle coordinate X=118 Y=365 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 slu -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 ra -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 fr -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 qp -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -1.126E+04 1.3502E+04 1.6942E+02 3.6563E+00 -1.211E +02 6 slu -7.348E+03 7.3362E+03 1.1404E+02 2.4477E+00 -6.593E +01 2 ra -4.626E+03 1.4721E+03 6.8066E+00 3.3333E-01 -1.322E +01 2 fr -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 qp -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.126E+04 1.3502E+04 1.6942E+02 3.6563E+00 -1.211E +02 6 slu -7.348E+03 7.3362E+03 1.1404E+02 2.4477E+00 -6.593E +01 2 ra -4.626E+03 1.4721E+03 6.8066E+00 3.3333E-01 -1.322E +01 2 fr -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 qp -4.003E+03 -1.277E+01 -2.036E+01 -1.987E-01 1.2464E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = -11255.6 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -11617.5 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 1.94 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb

0 0.01 121 -1 6SLU 0.07 13503 -11256 6SLU -80 0.00 88 0 6SLU 0.03 5213 -11203 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 626 -10961 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 734 -9864 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 648 -8496 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 278 -6856 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 42 -5305 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 40 -2797 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -2838 6SLU Palo al filo 15 alle coordinate X=200 Y=365 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 slu -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 ra -4.006E+03 1.4894E+03 1.9730E+01 5.3509E-01 -1.339E +01 2 fr -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 qp -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -6.833E+03 1.3539E+04 2.7085E+02 5.2133E+00 -1.215E +02 6 slu -4.285E+03 7.3691E+03 1.8155E+02 3.4848E+00 -6.625E +01 2 ra -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 fr -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 qp -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -6.833E+03 1.3539E+04 2.7085E+02 5.2133E+00 -1.215E +02 6 slu -4.285E+03 7.3691E+03 1.8155E+02 3.4848E+00 -6.625E +01 2 ra -4.006E+03 1.4894E+03 1.9730E+01 5.3509E-01 -1.339E +01 2 fr -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 qp -4.006E+03 -1.158E-02 -2.110E+01 -2.059E-01 1.1891E -04 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = -6833.1 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -7195 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 3.14 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 122 -1 6SLU 0.07 13541 -6833 6SLU -80 0.00 88 0 6SLU 0.03 5226 -6780 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 627 -6538 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 737 -5496 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 650 -4552 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 278 -3688 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 42 -2890 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 41 -1437 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 5 -1478 6SLU Palo al filo 22 alle coordinate X=365 Y=118 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb 5.8851E+03 1.1840E+04 4.1786E+02 7.6922E+00 -1.046E +02 2 slu 2.5460E+03 7.2132E+03 2.8277E+02 5.1687E+00 -6.366E +01 2 ra -2.758E+03 1.4752E+03 6.6607E+01 1.1319E+00 -1.304E +01 2 fr -4.003E+03 2.0450E+01 1.2731E+01 1.2427E-01 -1.996E -01 1 qp -4.003E+03 2.0450E+01 1.2731E+01 1.2427E-01 -1.996E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -5.177E+03 2.6473E+01 1.6477E+01 1.6084E-01 -2.584E -01 5 slu -4.003E+03 2.0450E+01 1.2731E+01 1.2427E-01 -1.996E -01 1 ra -4.003E+03 2.0450E+01 1.2731E+01 1.2427E-01 -1.996E -01 1 fr -4.003E+03 2.0450E+01 1.2731E+01 1.2427E-01 -1.996E -01 1 qp -4.003E+03 2.0450E+01 1.2731E+01 1.2427E-01 -1.996E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb 5.1539E+03 1.3290E+04 4.2321E+02 7.7448E+00 -1.175E +02 6 slu

2.5460E+03 7.2132E+03 2.8277E+02 5.1687E+00 -6.366E +01 2 ra -2.758E+03 1.4752E+03 6.6607E+01 1.1319E+00 -1.304E +01 2 fr -4.003E+03 2.0450E+01 1.2731E+01 1.2427E-01 -1.996E -01 1 qp -4.003E+03 2.0450E+01 1.2731E+01 1.2427E-01 -1.996E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.25 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 5765.8 Portanza di punta di progetto = 0 (palo in trazione ) verifica condotta in combinazione SLU 2 Sforzo normale = 5885.1 Peso del palo = 278.4 * 1 Carico totale di progetto = 5606.7 Resistenza totale di progetto = 5765.8 Coefficiente di sicurezza = 1.03 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 118 -1 6SLU 0.07 13297 5154 6SLU -80 0.00 87 0 6SLU 0.03 5197 5018 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 664 4694 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 708 3932 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 637 3239 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 276 2604 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 44 2016 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 39 1004 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 963 6SLU Palo al filo 21 alle coordinate X=365 Y=35 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb 5.8770E+03 1.1771E+04 4.1286E+02 7.6424E+00 -1.033E +02 2 slu 2.5426E+03 7.1668E+03 2.8103E+02 5.1511E+00 -6.281E +01 2 ra -2.754E+03 1.4641E+03 7.0550E+01 1.1702E+00 -1.285E +01 2 fr -3.997E+03 1.8254E+01 1.8200E+01 1.7765E-01 -1.782E -01 1 qp -3.997E+03 1.8254E+01 1.8200E+01 1.7765E-01 -1.782E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -5.169E+03 2.3631E+01 2.3559E+01 2.2996E-01 -2.307E -01 5 slu -3.997E+03 1.8254E+01 1.8200E+01 1.7765E-01 -1.782E -01 1 ra -3.997E+03 1.8254E+01 1.8200E+01 1.7765E-01 -1.782E -01 1 fr -3.997E+03 1.8254E+01 1.8200E+01 1.7765E-01 -1.782E -01 1 qp -3.997E+03 1.8254E+01 1.8200E+01 1.7765E-01 -1.782E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb 5.1484E+03 1.3221E+04 4.2087E+02 7.7210E+00 -1.162E +02 6 slu 2.5426E+03 7.1668E+03 2.8103E+02 5.1511E+00 -6.281E +01 2 ra -2.754E+03 1.4641E+03 7.0550E+01 1.1702E+00 -1.285E +01 2 fr -3.997E+03 1.8254E+01 1.8200E+01 1.7765E-01 -1.782E -01 1 qp -3.997E+03 1.8254E+01 1.8200E+01 1.7765E-01 -1.782E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.25 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 5765.8 Portanza di punta di progetto = 0 (palo in trazione ) verifica condotta in combinazione SLU 2 Sforzo normale = 5877 Peso del palo = 278.4 * 1 Carico totale di progetto = 5598.6 Resistenza totale di progetto = 5765.8 Coefficiente di sicurezza = 1.03 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 116 -1 6SLU 0.07 13228 5148 6SLU -80 0.00 86 0 6SLU 0.03 5195 5013 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 677 4688 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 698 3927 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 633 3236 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 276 2601 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 45 2013 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 39 1003 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 962 6SLU

Palo al filo 24 alle coordinate X=365 Y=283 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb 5.8878E+03 1.1972E+04 4.4570E+02 7.9746E+00 -1.069E +02 2 slu 2.5476E+03 7.3016E+03 2.9351E+02 5.2808E+00 -6.525E +01 2 ra -2.758E+03 1.4928E+03 4.8687E+01 9.5838E-01 -1.335E +01 2 fr -4.003E+03 2.0422E+01 -1.272E+01 -1.242E-01 -1.993E -01 1 qp -4.003E+03 2.0422E+01 -1.272E+01 -1.242E-01 -1.993E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -5.177E+03 2.6437E+01 -1.647E+01 -1.608E-01 -2.581E -01 5 slu -4.003E+03 2.0422E+01 -1.272E+01 -1.242E-01 -1.993E -01 1 ra -4.003E+03 2.0422E+01 -1.272E+01 -1.242E-01 -1.993E -01 1 fr -4.003E+03 2.0422E+01 -1.272E+01 -1.242E-01 -1.993E -01 1 qp -4.003E+03 2.0422E+01 -1.272E+01 -1.242E-01 -1.993E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb 5.1568E+03 1.3423E+04 4.3975E+02 7.9167E+00 -1.199E +02 6 slu 2.5476E+03 7.3016E+03 2.9351E+02 5.2808E+00 -6.525E +01 2 ra -2.758E+03 1.4928E+03 4.8687E+01 9.5838E-01 -1.335E +01 2 fr -4.003E+03 2.0422E+01 -1.272E+01 -1.242E-01 -1.993E -01 1 qp -4.003E+03 2.0422E+01 -1.272E+01 -1.242E-01 -1.993E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.25 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 5765.8 Portanza di punta di progetto = 0 (palo in trazione ) verifica condotta in combinazione SLU 2 Sforzo normale = 5887.8 Peso del palo = 278.4 * 1 Carico totale di progetto = 5609.4 Resistenza totale di progetto = 5765.8 Coefficiente di sicurezza = 1.03 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 120 0 6SLU 0.07 13430 5157 6SLU -80 0.00 88 0 6SLU 0.03 5204 5021 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 640 4697 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 726 3934 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 644 3241 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 277 2606 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 43 2017 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 40 1005 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 964 6SLU Palo al filo 23 alle coordinate X=365 Y=200 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb 5.8886E+03 1.1911E+04 4.3126E+02 7.8279E+00 -1.058E +02 2 slu 2.5475E+03 7.2612E+03 2.8779E+02 5.2211E+00 -6.450E +01 2 ra -2.760E+03 1.4853E+03 5.7574E+01 1.0444E+00 -1.321E +01 2 fr -4.006E+03 2.1088E+01 -1.824E-04 -5.111E-06 -2.059E -01 1 qp -4.006E+03 2.1088E+01 -1.824E-04 -5.111E-06 -2.059E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -5.180E+03 2.7299E+01 8.3668E-06 -4.283E-06 -2.665E -01 5 slu -4.006E+03 2.1088E+01 -1.824E-04 -5.111E-06 -2.059E -01 1 ra -4.006E+03 2.1088E+01 -1.824E-04 -5.111E-06 -2.059E -01 1 fr -4.006E+03 2.1088E+01 -1.824E-04 -5.111E-06 -2.059E -01 1 qp -4.006E+03 2.1088E+01 -1.824E-04 -5.111E-06 -2.059E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb 5.1564E+03 1.3363E+04 4.3096E+02 7.8252E+00 -1.187E +02 6 slu 2.5475E+03 7.2612E+03 2.8779E+02 5.2211E+00 -6.450E +01 2 ra -2.760E+03 1.4853E+03 5.7574E+01 1.0444E+00 -1.321E +01 2 fr -4.006E+03 2.1088E+01 -1.824E-04 -5.111E-06 -2.059E -01 1 qp -4.006E+03 2.1088E+01 -1.824E-04 -5.111E-06 -2.059E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.25

Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 5765.8 Portanza di punta di progetto = 0 (palo in trazione ) verifica condotta in combinazione SLU 2 Sforzo normale = 5888.6 Peso del palo = 278.4 * 1 Carico totale di progetto = 5610.2 Resistenza totale di progetto = 5765.8 Coefficiente di sicurezza = 1.03 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 119 -1 6SLU 0.07 13370 5156 6SLU -80 0.00 87 0 6SLU 0.03 5202 5021 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 652 4696 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 717 3934 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 641 3241 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 277 2606 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 43 2017 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 40 1005 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 964 6SLU Palo al filo 14 alle coordinate X=200 Y=35 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 slu -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 ra -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 fr -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 qp -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -6.839E+03 1.3274E+04 3.2630E+02 5.6428E+00 -1.167E +02 6 slu -4.288E+03 7.1923E+03 2.1751E+02 3.7613E+00 -6.306E +01 2 ra -4.006E+03 1.4540E+03 6.0119E+01 9.1444E-01 -1.275E +01 2 fr -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 qp -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -6.839E+03 1.3274E+04 3.2630E+02 5.6428E+00 -1.167E +02 6 slu -4.288E+03 7.1923E+03 2.1751E+02 3.7613E+00 -6.306E +01 2 ra -4.006E+03 1.4540E+03 6.0119E+01 9.1444E-01 -1.275E +01 2 fr -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 qp -4.006E+03 1.4550E-02 2.1099E+01 2.0596E-01 -1.445E -04 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = -6839 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -7200.9 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 3.13 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 117 -1 6SLU 0.07 13278 -6839 6SLU -80 0.00 87 0 6SLU 0.03 5214 -6786 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 676 -6544 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 700 -5501 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 635 -4556 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 277 -3691 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 45 -2892 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 39 -1438 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -1480 6SLU Palo al filo 9 alle coordinate X=118 Y=35 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 slu -4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 ra -4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 fr

-4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 qp -4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -1.126E+04 1.3236E+04 2.9390E+02 4.7830E+00 -1.163E +02 6 slu -7.350E+03 7.1593E+03 1.9580E+02 3.1870E+00 -6.273E +01 2 ra -4.626E+03 1.4368E+03 5.5173E+01 7.9369E-01 -1.258E +01 2 fr -4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 qp -4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.126E+04 1.3236E+04 2.9390E+02 4.7830E+00 -1.163E +02 6 slu -7.350E+03 7.1593E+03 1.9580E+02 3.1870E+00 -6.273E +01 2 ra -4.626E+03 1.4368E+03 5.5173E+01 7.9369E-01 -1.258E +01 2 fr -4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 qp -4.003E+03 -1.277E+01 2.0327E+01 1.9843E-01 1.2468E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16316 verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = -11258.3 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -11620.2 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 1.94 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 116 0 6SLU 0.07 13239 -11258 6SLU -80 0.00 86 0 6SLU 0.03 5201 -11205 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 674 -10963 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 697 -9867 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 633 -8498 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 276 -6859 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 44 -5306 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 39 -2799 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -2840 6SLU Palo al filo 19 alle coordinate X=283 Y=35 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb 6.0741E+02 1.1797E+04 3.4955E+02 6.4379E+00 -1.035E +02 2 slu -1.097E+03 7.1817E+03 2.3938E+02 4.3536E+00 -6.296E +01 2 ra -3.381E+03 1.4626E+03 6.3938E+01 1.0275E+00 -1.283E +01 2 fr -4.003E+03 1.2794E+01 2.0383E+01 1.9897E-01 -1.249E -01 1 qp -4.003E+03 1.2794E+01 2.0383E+01 1.9897E-01 -1.249E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -5.177E+03 1.6560E+01 2.6385E+01 2.5756E-01 -1.617E -01 5 slu -4.003E+03 1.2794E+01 2.0383E+01 1.9897E-01 -1.249E -01 1 ra -4.003E+03 1.2794E+01 2.0383E+01 1.9897E-01 -1.249E -01 1 fr -4.003E+03 1.2794E+01 2.0383E+01 1.9897E-01 -1.249E -01 1 qp -4.003E+03 1.2794E+01 2.0383E+01 1.9897E-01 -1.249E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.063E+03 1.3247E+04 3.5859E+02 6.5265E+00 -1.165E +02 6 slu -1.097E+03 7.1817E+03 2.3938E+02 4.3536E+00 -6.296E +01 2 ra -3.381E+03 1.4626E+03 6.3938E+01 1.0275E+00 -1.283E +01 2 fr -4.003E+03 1.2794E+01 2.0383E+01 1.9897E-01 -1.249E -01 1 qp -4.003E+03 1.2794E+01 2.0383E+01 1.9897E-01 -1.249E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 5 Sforzo normale = -5176.9 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -5538.9 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 4.08 > 1

Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 117 -1 6SLU 0.07 13252 -1063 6SLU -80 0.00 87 0 6SLU 0.03 5204 -1010 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 676 -886 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 699 -749 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 634 -626 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 276 -513 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 45 -410 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 39 -192 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -233 6SLU Palo al filo 6 alle coordinate X=35 Y=200 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 slu -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 ra -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 fr -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 qp -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -1.215E+04 1.1873E+04 1.6584E+02 3.0247E+00 -1.053E +02 2 slu -9.943E+03 7.2163E+03 1.1083E+02 2.0188E+00 -6.399E +01 2 ra -5.252E+03 1.4414E+03 2.2135E+01 4.0345E-01 -1.277E +01 2 fr -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 qp -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.213E+04 1.3327E+04 1.6555E+02 3.0221E+00 -1.183E +02 6 slu -9.943E+03 7.2163E+03 1.1083E+02 2.0188E+00 -6.399E +01 2 ra -5.252E+03 1.4414E+03 2.2135E+01 4.0345E-01 -1.277E +01 2 fr -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 qp -4.006E+03 -2.108E+01 -5.847E-02 -5.658E-04 2.0579E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = -12126.6 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -12488.6 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 1.81 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 118 -1 6SLU 0.07 13328 -12127 6SLU -80 0.00 87 0 6SLU 0.03 5194 -12074 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 649 -11832 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 712 -10735 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 638 -9367 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 276 -7727 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 43 -5816 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 39 -3309 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -3350 6SLU Palo al filo 7 alle coordinate X=35 Y=283 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 slu -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 ra -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 fr -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 qp -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -1.215E+04 1.1938E+04 1.2379E+02 2.6217E+00 -1.065E +02 2 slu -9.938E+03 7.2602E+03 7.9291E+01 1.7159E+00 -6.480E +01 2 ra -5.248E+03 1.4507E+03 5.8809E+00 2.4578E-01 -1.293E +01 2 fr -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 qp -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 SLV fond

Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.213E+04 1.3393E+04 1.1792E+02 2.5648E+00 -1.195E +02 6 slu -9.938E+03 7.2602E+03 7.9291E+01 1.7159E+00 -6.480E +01 2 ra -5.248E+03 1.4507E+03 5.8809E+00 2.4578E-01 -1.293E +01 2 fr -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 qp -4.003E+03 -2.043E+01 -1.268E+01 -1.238E-01 1.9942E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = -12126.4 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -12488.4 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 1.81 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 120 -1 6SLU 0.07 13393 -12126 6SLU -80 0.00 87 0 6SLU 0.03 5196 -12073 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 637 -11832 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 721 -10735 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 642 -9366 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 277 -7727 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 43 -5816 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 40 -3308 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -3350 6SLU Palo al filo 4 alle coordinate X=35 Y=35 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 slu -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 ra -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 fr -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 qp -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -1.215E+04 1.1750E+04 2.2469E+02 3.5886E+00 -1.031E +02 2 slu -9.927E+03 7.1352E+03 1.5503E+02 2.4433E+00 -6.249E +01 2 ra -5.241E+03 1.4274E+03 4.5300E+01 6.2819E-01 -1.249E +01 2 fr -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 qp -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.213E+04 1.3205E+04 2.3272E+02 3.6671E+00 -1.160E +02 6 slu -9.927E+03 7.1352E+03 1.5503E+02 2.4433E+00 -6.249E +01 2 ra -5.241E+03 1.4274E+03 4.5300E+01 6.2819E-01 -1.249E +01 2 fr -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 qp -3.997E+03 -1.824E+01 1.8146E+01 1.7713E-01 1.7809E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = -12126.1 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -12488 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 1.81 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 116 0 6SLU 0.07 13207 -12126 6SLU -80 0.00 86 0 6SLU 0.03 5190 -12073 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 673 -11831 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 695 -10734 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 632 -9366 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 276 -7727 6SLU

-480 0.00 1 0 6SLU 0.00 44 -5816 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 38 -3308 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -3349 6SLU Palo al filo 5 alle coordinate X=35 Y=118 Sollecitazioni massime in testa palo: Combinazione corrispondente alla minima compression e in testa N Mx My Tx Ty comb -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 slu -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 ra -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 fr -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 qp -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente alla massima compressio ne in testa N Mx My Tx Ty comb -1.215E+04 1.1806E+04 2.0718E+02 3.4201E+00 -1.041E +02 2 slu -9.939E+03 7.1719E+03 1.4194E+02 2.3172E+00 -6.320E +01 2 ra -5.249E+03 1.4330E+03 3.8409E+01 5.6125E-01 -1.261E +01 2 fr -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 qp -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 SLV fond Combinazione corrispondente al massimo taglio in te sta N Mx My Tx Ty comb -1.213E+04 1.3260E+04 2.1247E+02 3.4719E+00 -1.171E +02 6 slu -9.939E+03 7.1719E+03 1.4194E+02 2.3172E+00 -6.320E +01 2 ra -5.249E+03 1.4330E+03 3.8409E+01 5.6125E-01 -1.261E +01 2 fr -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 qp -4.003E+03 -2.045E+01 1.2696E+01 1.2393E-01 1.9959E -01 1 SLV fond Verifica di capacità portante verticale riferita al palo singolo: Fattore di correlazione Psi scelto in base alla con oscenza del sito = 1.7 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza later ale = 1.15 Coeff. parziale di sicurezza sulla resistenza alla punta = 1.35 Portanza laterale di progetto = 6267.2 Portanza di punta di progetto = 16315 verifica condotta in combinazione SLU 6 Sforzo normale = -12126.5 Peso del palo = 278.4 * 1.3 Carico totale di progetto = -12488.4 Resistenza totale di progetto = 22582.2 Coefficiente di sicurezza = 1.81 > 1 Verifica di resistenza a taglio e flessione: quota coefV V Mt comb c oefM Mf N comb 0 0.01 117 0 6SLU 0.07 13262 -12127 6SLU -80 0.00 87 0 6SLU 0.03 5190 -12073 6SLU -160 0.00 36 0 6SLU 0.00 661 -11832 6SLU -240 0.00 3 0 6SLU 0.00 703 -10735 6SLU -320 0.00 5 0 6SLU 0.00 635 -9367 6SLU -400 0.00 4 0 6SLU 0.00 276 -7727 6SLU -480 0.00 1 0 6SLU 0.00 44 -5816 6SLU -560 0.00 0 0 6SLU 0.00 39 -3308 6SLU -640 0.00 0 0 6SLU 0.00 4 -3350 6SLU

13. PLATEA PER SHELTER Lo shelter è realizzato con profili pressopiegati di spessore 2 e 3mm zincati a caldo con interposti

pannelli in lamiera coibentati.

dimensioni: 5550x2500x3000

Analisi dei carichi per lo shelter Carichi permanenti:

peso complessivo shelter gk = 100 daN/m2

Sovraccarichi variabili:

carico apparecchiature elettroniche e sovraccarico persone q1k = 400 daN/m2

neve q2k = 475 daN/m2

vento (h=3.00m) q3k = 100 daN/m2

Analisi del carico di neve

Comune di Mosso (Biella) - Piemonte

Zona: 1 - Alpina

Altitudine sul livello del mare del sito: as = 1317 m

Valore di riferimento del carico di neve al suolo: qsk = 593 daN/m2

Pendenza della falda α ≅ 0°

Coefficiente di forma: µ1 = 0,8

Coefficiente di esposizione: Ce = 1,0

Coefficiente termico: Ct = 1,0

Carico neve sulla copertura: qk = µ 1 × qsk× Ce × Ct ≅ 475 daN/m2

Analisi del carico di vento

qref= 81.1 daN/m2 (vedere tabella par. 8.1)

Coefficiente dinamico: cd = 1,0

Coefficiente di topografia ct = 1,0

Coefficiente di esposizione ce = 1,634 per z = 3 m

Pressione del vento: p = qref × ce × cd ≅ 100 daN/m2

Per lo shelter si considera:

coefficiente di forma: cp = 0,8 (per elementi sopravvento)

cp = 0,4 (per elementi sottovento)

cp = 1.2 (complessivo)

Si riportano i principali risultati ottenuti dall’elaborazione ad FE

Parametri geotecnici (vedere relazione geologica allegata):

Terreno di riporto da 0 a circa -150 cm costituito da brecciame roccioso grossolano e roccia

parzialmente alterata

imposta platea: - (25 ÷ 30) cm da P.C.

angolo di attrito: 28° ÷ 32°

coesione: 0 daN/cm2

densità: 1850 daN/m3

Calcolo portata limite del terreno

Calcolo del Carico Limite con il metodo di Meyerhof Parametri geotecnici del terreno

Peso dell'unità di volume terreno di fondazione (g) t/mc 1,85

Angolo di attrito interno (f) ° 30,00

Coesione (c') t/m2 0,00

Kp 3,00000

Peso dell'unità di volume terreno di riporto (gr) t/mc 1,85

Caratteristiche geometriche della fondazione

Larghezza fondazione B m 6,50 Lunghezza fondazione L m 4,00 Eccentricità larghezza ex m 0,000

Eccentricità lunghezza ey m 0,000

Approfondimento D m 0,25 Inclinazione carico i ° 0,00 Larghezza ridotta B' m 6,50 Lunghezza ridotta L' m 4,00

Coefficenti di fondazione

Nq 18,4011 e(p*tg f ) * tg^2 (45°+ f/2)

Ng 15,6680 (Nq - 1) tg (1,4 f)

Nc 30,1396 (Nq - 1) ctg (f)

Fattori di forma

sc 1,9750 1+ 0,2 * Kp (B/L)

sq = sg 1,4875 1+ 0,1 * Kp (B/L)

Fattori di profondità

dc 1,0133 1 + 0,2 Kp^1/2 * D/B

dq = dg 1,0067 1+ 0,1 Kp^1/2 * D/B

Fattori di inclinazione del carico

iq = ic 1,0000 (1 - i°/90) 2

ig 1,0000 (1 - i°/ f)2

Calcolo del carico limite 12,7437 gr * D * Nq * sq * dq * iq

141,0619 0,5 * B' * g * Ng * sg * dg * ig 0,0000 c' * Nc * sc * dc * ic

qd t/m 2 153,8056 TOTALE

Qamm t/m 2 66,872 qd / Fs con Fs =2,3

daN/cm 2 6,69

modello CAD modello FE

Carichi Modello FE Coefficenti amplificativi comb. SLU

Condizioni di carico

Pressioni in fondazione

13.1. Verifica Platea nodi platea FE Modello CAD (bordo verde elemnti verificati)

(stralcio)

Platea a "Fondazione"

Valori in daN, cm

C25/30: rck 300

fyk 4500 Significato dei simboli:

nod.: nodo del modello FEM

sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale)

B: base della sezione

H: altezza della sezione

Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre))

Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre))

c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre))

c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre))

sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio

comb ; c: combinazione di carico

c.s.: coefficiente di sicurezza

N: sforzo normale di calcolo

M: momento flettente di calcolo

Mu: momento flettente ultimo

Nu: sforzo normale ultimo

sf: tensione sull'acciaio in esercizio

Wk: apertura caratteristica delle fessure

Sm: distanza media fra le fessure

st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate

fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo

fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo

fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo

Hcr: altezza critica

q.Hcr: *quota della sezione alla altezza critica

hw: altezza della parete

lw: lunghezza della parete

n.p.: numero di piani

hs: altezza dell'interpiano

Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano)

Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano)

NEd: sforzo normale di progetto

MEd: Momento flettente di progetto di progetto

VEd: sforzo di taglio di progetto

Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali

NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi

VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo

epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi

alfaS: MEd/(VEd*lw) formula 7.4.15

At: area tesa di acciaio

roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo

rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo

VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature

Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento

csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione

Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali

Vfd: contributo della resistenza per attrito

Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base

VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento

l: luce netta della trave di collegamento

h: altezza della trave di collegamento

b: spessore della trave di collegamento

d: altezza utile della trave di collegamento

Asi: area complessiva della armatura a X

M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio

T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze

Verifica di stato limite ultimo (valori estremi) nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 114 o 100 25 5.7 5.7 6.8 6.8 5.914 13 SLU 0 81799 0 -483789 v 100 25 5.1 5.1 5.6 5.6 3.621 13 SLU 0 118770 0 -430105 141 o 100 25 5.7 5.7 6.8 6.8 53.061 13 SLU 0 9118 0 -483789 v 50 25 2.3 2.3 5.6 5.6 3.060 13 SLU 0 63863 0 -195416

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14. MURO DI SOSTEGNO Il calcolo e la verifica del muro di sostegno viene svolta con il programma Muro/Spalla del prof Gelfi.

Si riportano in seguito i risultati ottenuti.

Armatura parete: 1Ф16/20 → As= 10 cm2/m > 2.50 cm2/m

Armatura fondazione: 1Ф10+1Ф8/20 → As= 6.4 cm2/m > 1.43 cm2/m

15. Allegati Disegno

Allegato 1

Parametri sismici

Allegato 2

Descrizione programma SismiCad 11.7 Si tratta di un programma di calcolo strutturale che nella versione più estesa è dedicato al progetto e verifica degli elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili. Il programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore agli elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto. Il programma è sostanzialmente diviso in tre moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria e dei carichi e crea il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature e producendo i grafici ed i tabulati di output.

Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo delle sollecitazioni Il programma schematizza la struttura attraverso l'introduzione nell'ordine di fondazioni, poste anche a quote diverse, platee, platee nervate, plinti e travi di fondazione poggianti tutte su suolo elastico alla Winkler, di elementi verticali, pilastri e pareti in c.a. anche con fori, di orizzontamenti costituiti da solai orizzontali e inclinati (falde), e relative travi di piano e di falda; è ammessa anche l'introduzione di elementi prismatici in c.a. di interpiano con possibilità di collegamento in inclinato a solai posti a quote diverse. I nodi strutturali possono essere connessi solo a travi, pilastri e pareti, simulando così impalcati infinitamente deformabili nel piano, oppure a elementi lastra di spessore dichiarato dall'utente simulando in tal modo impalcati a rigidezza finita. I nodi appartenenti agli impalcati orizzontali possono essere connessi rigidamente ad uno o più nodi principali giacenti nel piano dell'impalcato; generalmente un nodo principale coincide con il baricentro delle masse. Tale opzione, oltre a ridurre significativamente i tempi di elaborazione, elimina le approssimazioni numeriche connesse all'utilizzo di elementi lastra quando si richiede l'analisi a impalcati infinitamente rigidi. Per quanto concerne i carichi, in fase di immissione dati, vengono definite, in numero a scelta dell'utente, condizioni di carico elementari le quali, in aggiunta alle azioni sismiche e variazioni termiche, vengono combinate attraverso coefficienti moltiplicativi per fornire le combinazioni richieste per le verifiche successive. L'effetto di disassamento delle forze orizzontali, indotto ad esempio dai torcenti di piano per costruzioni in zona sismica, viene simulato attraverso l'introduzione di eccentricità planari aggiuntive le quali costituiscono ulteriori condizioni elementari di carico da cumulare e combinare secondo i criteri del paragrafo precedente. Tipologicamente sono ammessi sulle travi e sulle pareti carichi uniformemente distribuiti e carichi trapezoidali; lungo le aste e nei nodi di incrocio delle membrature sono anche definibili componenti di forze e coppie concentrate comunque dirette nello spazio. Sono previste distribuzioni di temperatura, di intensità a scelta dell'utente, agenti anche su singole porzioni di struttura. Il calcolo delle sollecitazioni si basa sulle seguenti ipotesi e modalità: - travi e pilastri deformabili a sforzo normale, flessione deviata, taglio deviato e momento torcente. Sono previsti coefficienti riduttivi dei momenti di inerzia a scelta dell'utente per considerare la riduzione della rigidezza flessionale e torsionale per effetto della fessurazione del conglomerato cementizio. E' previsto un moltiplicatore della rigidezza assiale dei pilastri per considerare, se pure in modo approssimato, l'accorciamento dei pilastri per sforzo normale durante la costruzione. - le travi di fondazione su suolo alla Winkler sono risolte in forma chiusa tramite uno specifico elemento finito; - le pareti in c.a. sono analizzate schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; - le pareti in muratura possono essere schematizzate con elementi lastra-piastra con spessore flessionale ridotto rispetto allo spessore membranale.- I plinti su suolo alla Winkler sono modellati con la introduzione di molle verticali elastoplastiche. La traslazione orizzontale a scelta dell'utente è bloccata o gestita da molle orizzontali di modulo di reazione proporzionale al verticale. - I pali sono modellati suddividendo l'asta in più aste immerse in terreni di stratigrafia definita dall'utente. Nei nodi di divisione tra le aste vengono inserite molle assialsimmetriche elastoplastiche precaricate dalla spinta a riposo che hanno come pressione limite minima la spinta attiva e come pressione limite massima la spinta passiva modificabile attraverso opportuni coefficienti. - i plinti su pali sono modellati attraverso aste di di rigidezza elevata che collegano un punto della struttura in elevazione con le aste che simulano la presenza dei pali;- le piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; nel caso di platee di fondazione i nodi sono collegati al suolo da molle aventi rigidezze alla traslazione verticale ed richiesta anche orizzontale.- La deformabilità nel proprio piano di piani dichiarati non infinitamente rigidi e di falde (piani inclinati) può essere controllata attraverso la introduzione di elementi membranali nelle zone di solaio. - I disassamenti tra elementi asta sono gestiti automaticamente dal programma attraverso la introduzione di collegamenti rigidi locali.- Alle estremità di elementi asta è possibile inserire svincolamenti tradizionali così come cerniere parziali (che trasmettono una quota di ciò che trasmetterebbero in condizioni di collegamento rigido) o cerniere plastiche.- Alle estremità di elementi bidimensionali è possibile inserire svincolamenti con cerniere parziali del momento flettente avente come asse il bordo dell'elemento.- Il calcolo degli effetti del sisma è condotto, a scelta dell'utente, con analisi statica lineare, con analisi dinamica modale o con analisi statica non lineare, in accordo alle varie normative adottate. Le masse, nel caso di impalcati dichiarati rigidi sono concentrate nei nodi principali di piano altrimenti vengono considerate diffuse nei nodi giacenti sull'impalcato stesso. Nel caso di analisi sismica vengono anche controllati gli spostamenti di interpiano.

Verifiche delle membrature in cemento armato Nel caso più generale le verifiche degli elementi in c.a. possono essere condotte col metodo delle tensioni ammissibili (D.M. 14-1-92) o agli stati limite in accordo al D.M. 09-01-96, al D.M. 14-01-08 o secondo Eurocodice 2. Le travi sono progettate e verificate a flessione retta e taglio; a richiesta è possibile la verifica per le sei componenti della sollecitazione. I pilastri ed i pali sono verificati per le sei componenti della sollecitazione. Per gli elementi bidimensionali giacenti in un medesimo piano è disponibile la modalità di verifica che consente di analizzare lo stato di verifica nei singoli nodi degli elementi. Nelle verifiche (a presso flessione e punzonamento) è ammessa la introduzione dei momenti di calcolo modificati in base alle direttive dell'EC2, Appendice A.2.8. I plinti superficiali sono verificati assumendo lo schema statico di mensole con incastri posti a filo o in asse pilastro. Gli ancoraggi delle armature delle membrature in c.a. sono calcolati sulla base della effettiva tensione normale che ogni barra assume nella sezione di verifica distinguendo le zone di ancoraggio in zone di buona o cattiva aderenza. In particolare il programma valuta la tensione normale che ciascuna barra può assumere in una sezione sviluppando l'aderenza sulla superficie cilindrica posta a sinistra o a destra della sezione considerata; se in una sezione una barra assume per effetto dell'aderenza

una tensione normale minore di quella ammissibile, il suo contributo all'area complessiva viene ridotto dal programma nel rapporto tra la tensione normale che la barra può assumere per effetto dell'aderenza e quella ammissibile. Le verifiche sono effettuate a partire dalle aree di acciaio equivalenti così calcolate che vengono evidenziate in relazione.A seguito di analisi inelastiche eseguite in accordo a OPCM 3431 o D.M. 14-01-08 vengono condotte verifiche di resistenza per i meccanismi fragili (nodi e taglio) e verifiche di deformabilità per i meccanismi duttili.

Descrizione programma ad elementi finiti TecnoSap - Steel & Graphics – ArTen

Il tecnico

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