RELAZIONE DI CALCOLO - Città di Roncade - Sito Ufficiale ... · cementizio armato normale e...

H:\clie\PASI1126\Produzione\Acad\Tavole_DWG\Tavole_maggio_2012\DWG_Firmati\Teste_all_amministrativi.dwg

Disegno/File:

All.

G

PROGETTO PRELIMINARE

RELAZIONE DI CALCOLO

ENTE PARCO NATURALE FIUME SILE

PROVINCIA DI TREVISO

COMUNE DI CASALE SUL SILE

COMUNE DI RONCADE

COMUNE DI TREVISO

COMUNE DI SILEA

REGIONE VENETOGIRASILE

La greenway del Parco del SilePOR FESR 2007-2013 - Asse 4. Linea di intervento 4.3. Azione 4.3.1

PROGETTO:Arch. Sergio VendrameArch. Emanuela Barro

STRUTTURE:Ing. Lino PollastriSICUREZZA:Ing. Lino Pollastri

COLLABORATORI:Arch. Matteo ZambonArch. Margherita Dal Vera

Consulente strategico per il Girasile Arch. Gennaro Memmoli

R.U.P.: Dott. Stefano Bucci

Data: Maggio 2012

GIRASILE La Greeenway del Parco del Sile POR FERS 2007-2013 – Asse 4. Linea intervento 4.3 Azione 4.3.1 Progetto Preliminare Relazione di calcolo strutturale

All_G_Relazione di calcolo strutturale Pagina 1 di 206

1 PONTE D’ORLANDO - PREMESSA .................................................................................. 5

2 NORMATIVA ...................................................................................................................... 6

3 MATERIALI ......................................................................................................................... 8

4 CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICA ............................................................................. 10

5 ANALISI DEI CARICHI ..................................................................................................... 15

6 VALIDAZIONE SOFTWARE ............................................................................................ 25

7 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE. ................... 26

8 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA ............................................................ 32

9 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO ............................................................................... 33

10 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE ......................................................................... 34

11 VERIFICHE ...................................................................................................................... 35

12 REAZIONI VINCOLARI .................................................................................................... 44

13 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI ................................................................................ 45

14 CONCLUSIONI ................................................................................................................. 46



15 PONTE D’ASPA - PREMESSA ........................................................................................ 47

16 NORMATIVA .................................................................................................................... 48

17 MATERIALI ....................................................................................................................... 50

18 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE .................................................. 52

19 ANALISI DEI CARICHI ..................................................................................................... 57

20 VALIDAZIONE SOFTWARE ............................................................................................ 67

21 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE. ................... 68

22 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA ............................................................ 74

23 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO ............................................................................... 75

24 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE ......................................................................... 76

25 VERIFICHE ...................................................................................................................... 77

26 REAZIONI VINCOLARI .................................................................................................... 86

27 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI ................................................................................ 87

28 CONCLUSIONI ................................................................................................................. 88



29 PONTE A CASALE SUL SILE - PREMESSA .................................................................. 89

30 NORMATIVA .................................................................................................................... 90

31 MATERIALI ....................................................................................................................... 92

32 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE .................................................. 94

33 ANALISI DEI CARICHI ................................................................................................... 100

34 VALIDAZIONE SOFTWARE .......................................................................................... 116

35 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE. ................. 117

36 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA .......................................................... 123

37 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO ............................................................................. 124

38 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE ....................................................................... 125

39 VERIFICHE .................................................................................................................... 126

40 REAZIONI VINCOLARI .................................................................................................. 135

41 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI .............................................................................. 136

42 CONCLUSIONI .............................................................................................................. 138



43 PONTE SU MUSESTRE - PREMESSA ......................................................................... 139

44 NORMATIVA .................................................................................................................. 140

45 MATERIALI ..................................................................................................................... 142

46 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE ................................................ 144

47 ANALISI DEI CARICHI ................................................................................................... 149

48 VALIDAZIONE SOFTWARE .......................................................................................... 181

49 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE. ................. 182

50 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA .......................................................... 188

51 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO ............................................................................. 189

52 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE ....................................................................... 190

53 VERIFICHE .................................................................................................................... 191

54 REAZIONI VINCOLARI .................................................................................................. 203

55 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI .............................................................................. 204

56 CONCLUSIONI ............................................................................................................... 206



1 PONTE D’ORLANDO - PREMESSA La presente relazione riguarda la verifica di una struttura pedonale nella località di Sant’Angelo

in comune di Treviso, costituita da un ponte in acciaio di 3° categoria (passerella pedonale),

collegante le due sponde del fiume Sile.

La struttura del ponte, molto leggera, risulta poco invasiva per la connotazione del sito; una

coppia di piloni in acciaio, posizionati nel fiume in vicinanza alla riva sinistra, realizzano

l’appoggio intermedio.

L’impalcato quindi, è costituito da due travate reticolari prinicipali che formano anche i parapetti

costituiti da un profilato HEB200 come corrente inferiore ed un profilato tubolare rettangolare

100x200x6 come corrente superiore; i diagonali della reticoalre sono costituiti da profilati

tubolare rettangolari 100x120x6 e 100x120x7. La struttura poggia alle due estremità su delle

spalle in c.a. mentre l’appoggio in campata è costituito da 2 puntoni in acciaio di diametro di

25cm. Le due travi principali sono collegate da una struttura di controventamento che sorregge

anche il piano di calpestio in legno, formata da profilati HEA140 per i traversi e L70x6 per i

diagonali.

La lunghezza totale del ponte è di 29,35m, suddivisi in due campate rispettivamente di luce

8,0m e 21,35, mentre la larghezza di transito è pari a 2,50 m.

Il ponte poggia su delle spalle in c.a. a loro volta sorrette da fondazioni su micropali.

Anche i piloni in acciaio centrali del ponte poggiano su un pulvino sorretta da micropali di

fondazione.

Nel calcolo preliminare non si è tenuto conto di soluzioni particolari relative alla posa in opera

ed in particolare di eventuali giunti costruttivi necessari per il trasporto della struttura.



2 NORMATIVA

Per il calcolo si fa riferimento alle leggi e normative di seguito elencate:

NORMATIVA ITALIANA

• Legge 5 novembre 1971 N. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato

cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.”

• D.M. 14/01/2008 – “Norme tecniche per le Costruzioni “

• Circolare n°617 02/02/09 –“ Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le

costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.”

ELENCO EUROCODICI

UNI EN 1990:2004

Eurocodice 1 - Criteri generali di progettazione strutturale. Versione ufficiale in lingua italiana

della norma europea EN 1990 (edizione aprile 2002). La norma stabilisce principi e requisiti per

la sicurezza, l'esercizio e la durabilità delle strutture, descrive i criteri generali per la loro

progettazione e verifica e fornisce linee giuda per i correlati aspetti di affidabilità strutturale.

UNI EN 1991-1-4:1997

Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 1-4: Azioni del vento. Versione

italiana alla norma europea EN 1991-1-4 (edizione aprile 2005). Fornisce regole e metodi per il

calcolo dei carichi del vento per la progettazione strutturale di edifici e opere di ingegneria civile

per ciascuna delle zone di carico considerate. La norma si applica a edifici ed opere di

ingegneria civile con altezza fino a 200 m e a ponti con campata non maggiore di 200 m.

UNI EN 1991-2:2005

Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - Parte 2: Carichi da traffico su ponti.

Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1991-2 (settembre

2003) e tiene conto dell’errata corrige di febbraio 2010 (AC:2010). La norma, definisce i criteri

per determinare il carico dovuto all'azione del traffico stradale e ferroviario sui ponti.



UNI EN 1993-1-1:2005

Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali e regole per

gli edifici. Versione ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-1-1

(edizione maggio 2005), e tiene conto dell'errata corrige di aprile 2009 (AC:2009). La norma,

sperimentale, fornisce i criteri generali di progettazione di edifici e opere di ingegneria civile di

acciaio. Si riferisce solamente ai requisiti di resistenza, esercizio e durata delle strutture. Altri

requisiti, quali per esempio quelli dell'isolamento termico e acustico, non sono considerati. Non

contiene i requisiti particolari per la progettazione in zone sismiche. Le regole inerenti a tali

requisiti sono fornite nell'Eurocodice 8 che integra o adatta in modo specifico le regole

dell'Eurocodice 3 a questo scopo. I valori numerici delle azioni sugli edifici e opere di ingegneria

civile che devono essere considerati nel progetto non sono forniti nell'Eurocodice 3. Essi sono

forniti nell'Eurocodice 1.

UNI EN 1993-2:2007

Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 2: Ponti di acciaio. Versione

ufficiale in lingua italiana della norma europea sperimentale EN 1993-2 (edizione ottobre 2006)

e tiene conto dell’errata corrige di luglio 2009 (AC:2009). La norma, sperimentale, fornisce le

basi per la progettazione di ponti con struttura di acciaio e delle parti metalliche di ponti la cui

struttura è realizzata con altri materiali. La norma fornisce prescrizioni sulla resistenza,

affidabilità e durabilità delle strutture da ponte. Vengono considerate anche opere a carattere

provisionale. La norma non copre i ponti a struttura composta, per i quali si rimanda alla EN

1994-2. Le prescrizioni contenute in tale parte sono complementari oppure modificano quelle

contenute nella UNI EN 1993-1-1. Indicazioni sull'esecuzione di ponti di acciaio sono fornite

dalla UNI EN 1090-5.



3 MATERIALI

3.1 LEGNO

Riferimenti:

• D.M. 14.01.2008, par. 11.7

• CNR-DT 206/2007: Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il

Controllo di strutture in legno.

• UNI EN 1194

Classi di resistenza per legno di conifere e di pio ppo.

Valori Resistenze [MPa]

C14 C16 C 18

C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50

Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50

Trazione parallela alle fibre

ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30

Trazione perpendicolare alla fibra

ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6

Compressione par. alla fibra

fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29

Compressione perp. alla fibra

fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2

Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8

Modulo Elastico [GPa]

Medio parallelo alle fibre E0,me

an 7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16

Caratteristico parallelo alle fibre

E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7

Medio perpendicolare alle fibre

E90,mean

0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53

Modulo di taglio medio Gmea

n 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00

Massa Volumica [kg/m3]

Massa volumica caratteristica

ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460

Massa volumica media ρm 350 370 380 390 410 420 450 460 480 500 520 550



3.2 ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA

Proprietà dei materiali per la fase di analisi stru tturale Modulo Elastico: E = 2.100.000 kg/cm2 (210.000 N/mm2) Coefficiente di Poisson: ν = 0.3 Modulo di elasticità trasversale: G = E / [2*(1+ν)] (N/mm2) Coefficiente di espansione termica lineare: α = 12*10-6 per °C -1 (per T < 100°C) Densità: ρ = 7850 kg/m3 Caratteristiche minime dei materiali

S235 S275 S355 S355

tensione di rottura 360 N/mm2 430 N/mm2 510 N/mm2

550 N/mm2

tensione di snervamento 235 N/mm2 275 N/mm2 355 N/mm2

440 N/mm2

Bulloneria Nelle unioni con bulloni si assumono le seguenti resistenze di calcolo:

CLASSE VITE ftb

(N/mm2)

fyb

(N/mm2)

fk,N

(N/mm2)

fd,N

(N/mm2)

fd,V

(N/mm2)

4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495

legenda:

fk,N è assunto pari al minore dei due valori fk,N = 0.7 ft (fk,N = 0.6 ft per viti di classe 6.8)

fk,N = fy essendo ftb ed fyb le tensioni di rottura e di snervamento

fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione

fd,V = fk,N / √2 = resistenza di calcolo a taglio

Saldature

Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di particelle magnetiche e/o ultrasuoni. Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed ha le seguenti caratteristiche: Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%. I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.



4 CARATTERIZZAZIONE GEOLOGICA

Il sito di Sant’Angelo ricade all’interno del perimetro del Parco Regionale ed nel SIC IT3240028

“Fiume Sile dalle sorgenti a Treviso Ovest”.

La caratterizzazione geologica del sito di Sant’Angelo è desumibile dalla campagna di sondaggi

geognostici e dalle successive considerazioni riportate nella relazione Geologica effettuata sul

sito dal dott. Geol. Gino Lucchetta.

Da un inquadramento di carattere generale del sito interessato dagli interventi in progetto,

unitamente ad indicazioni riportanti la presenza e la dislocazione degli acquiferi, è stato

possibile evincere le caratteristiche del sottosuolo.

I terreni superficiali appaiono prevalentemente sabbioso-limosi ma scavi eseguiti in zona

confermano la presenza di ghiaie, a partire da 2-3 m di profondità a seconda dei luoghi.

I suoli presenti, secondo ARPAV, hanno profilo Ap-Bg-Cg, moderatamente profondo, con

contenuto organico moderatamente alto in superficie, tessitura da moderatamente fine in

superficie a media in profondità, scheletro assente, reazione sub alcalina i superficie a alcalina

in profondità, da molto calcareo in superficie a estremamente calcareo in profondità, drenaggio

lento.

Dai sondaggi effettuati e finalizzati alla caratterizzazione geotecnica del sito sono emerse le

seguenti considerazioni:

Sondaggio 1 (15 m): terreno di riporto limoso-sabbioso e argilloso fino a 2 m; al di sotto e fino a

3,15 m di profondità, limi argillosi molli; a seguire e fino a fondo foro si hanno ghiaie in matrice

sabbioso limosa con rari ciottoli. A 7,60 m intercalazione di pochi decimetri di limo sabbioso. La

falda è stata rilevata a 1,35 m di profondità, praticamente coincidente con la quota del f. Sile.

Sondaggio 2 (15 m): terreno di riporto limoso-sabbioso e argilloso fino a 0,75 m; al di sotto e

fino a 2,8 m di profondità, limi argillosi molli quindi, fino a 3 m sabbia; a seguire e fino a fondo

foro si hanno ghiaie in matrice sabbioso limosa con rari ciottoli. La falda è stata rilevata a 0,25

m di profondità, praticamente coincidente con la quota del f. Sile.



4.1 CONSIDERAZIONI GEOTECNICHE

La stratigrafia è praticamente identica tra le due sponde.

Il terreno di fondazione risulta comunque costituito da ghiaie sabbiose..

Per cautela si considerano le seguenti caratteristiche geotecniche, ricavate da correlazioni di

bibliografia con i valori di Nspt e da precedenti indagini condotte in aree contermini:

ghiaie sabbiose

angolo di attrito interno 30° peso di volume secc o t/m3 1.9

coesione t/m² 1 peso di volume saturo t/m3 2.1

4.2 CAPACITÀ PORTANTE DEL SISTEMA PALO TERRENO ALLE AZIONI VERTICALI

Viene di seguito determinata la portata dei pali, facendo ricorso alle formule teoriche statiche,

che tengono conto del contributo della resistenza alla punta e di quella laterale negli strati

coesivi e granulari, secondo quanto riportato dalle raccomandazioni A.G.I. sui pali di fondazione

(dicembre 1984).

Si prevede l'impiego di micropali eseguiti mediante perforazione a rotopercussione con l’uso di

rivestimento provvisorio ed iniezione di malta cementizia.

Il calcolo della portata utile del micropalo è stato effettuato fruendo delle usuali correlazioni che

suddividono il terreno in strati di caratteristiche omogenee desunti dalle prove penetrometriche

eseguite.

Il calcolo della portata di un singolo micropalo viene effettuato in termini di tensioni totali,

metodo α, per gli strati coesivi e con il metodo di Bustamante e Doix per gli strati incoerenti.

Metodo α

La portata limite laterale è espressa dalla relazione:

cuAlQl α=

Con:

Al = area laterale del tronco di palo in terreno coesivo

a = coefficiente di adesione desunto in letteratura e variabile in funzione di cu.

cu = coesione non drenata espressa dalla relazione:

2515÷= Rp

Cu

con



Rp = valore di resistenza alla punta da prova CPT

Metodo Bustamante e Doix

La portata di un singolo elemento si può calcolare con la relazione:

sii qLDQl ⋅⋅⋅= π

Con:

sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale, dal tipo di terreno e

dalla pressione di iniezione; (abaco di Bustamante)

iD = diametro efficace dipendente dal tipo di terreno, dalla pressione di iniezione e

proporzionale al diametro di perforazione; D×0α . A favore della sicurezza assumiamo un

coefficiente 10 =α .

iL = spessore dello strato i-esimo

In generale la portata limite del palo, comprensiva dei contributi laterale e di punta:

( )isiiuiiqp LqDLCDvNAQ ππασ ∑+×∑+××=lim

Con:

uC = resistenza al taglio non drenata

α = coefficiente adesione palo-terreno ( Raccomandazioni AGI '84 ) e funzione di Cu

qN = fattore di capacità portante critico;

pA = area di punta del palo;

sq = coefficiente di interazione palo-terreno funzione della spinta laterale,dal tipo di terreno e






Al calcolo della resistenza limite viene applicato un coefficiente di sicurezza pari a 2,5, come da

vecchia normativa “ex DM88”.



Il valore di resistenza limite ottenuto dalle predette formule è da ritenersi un valore di calcolo da

cui si dovranno estrapolare, secondo normativa (D.M. 14 gennaio 2008 6.4.3.1.1), prima i valori

caratteristici ktkc RR ,, , e poi i valori di progetto dtdc RR ,, , a compressione ed a trazione.

Per il calcolo dei valori a trazione non è stato considerato il contributo della resistenza di punta.

Si osserva che, nel caso specifico dei pali, i valori dei parametri del terreno da prendere in

considerazione sono coefficientati per tutti gli approcci secondo M1 (Tab. 6.2.II), come indicato

dalla nota 5 pag.203 della “Circolare 2 febbraio 2009, n°617 – Istruzioni per l’applicazione

delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al DM 14 gennaio 2008” – C6.4.3.1.



5 ANALISI DEI CARICHI

Si considerano i carichi previsti dal D.M. 14.01.08, paragrafo ∫ 5.1.3, riguardante i le azioni sui

ponti stradali. La dicitura che segue è conforme con tale disposizione di legge.

Azioni permanenti 1. Il peso proprio della struttura: (g1)

2. Carichi permanenti portati: Piano di calpestio: g2,imp = 50 daN/m2

3. Altre azioni permanenti: non considerate (g3)

Deformazioni impresse 1. Distorsioni e presollecitazioni di progetto: non contemplate (�1)

2. Effetti reologici: non contemplate (�2)

3. Variazioni termiche: Tmax = 45°C; T min = -15°C �3 = 30°

4. Cedimenti vincolari: non contemplati (�4)

Azioni variabili da traffico Il ponte è di tipo pedonale e quindi di terza categoria. All’inizio e alla fine del ponte saranno

poste delle barriere per evitare che un veicolo possa transitare su di esso.

Dovrà essere applicato lo schema di carico 4, folla compatta, su tutta la parte sfavorevole della

superficie d’influenza, come previsto al punto ∫ C5.1.4.9 della circolare applicativa.

Carico verticale distribuito: q fk = 500 daN/m2

Inoltre seguendo le prescrizioni presenti sull’EC 1991-2 si addotteranno inoltre:

Carico orizzontale distribuito (punto ∫5.4 EC1991-2) q flk = 50 daN/m2

Carico concentrato (punto ∫5.3.2.2 EC1991-2) Qfw = 1000 daN Le altre azioni dovute al traffico sono quindi non contemplabili.



Azione di neve q 5 NEVE

Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)

Il carico provocato dalla presenza della neve agisce in direzione verticale ed è riferito alla

proiezione orizzontale della superfice della copertura. Esso è valutato con la seguente

espressione:

qs = µi · qsk · CE · Ct

Provincia : Treviso

Zona : Im

Altitudine : 3 m s.l.m.

Valore caratteristico neve al suolo : qsk = 1,50 kN/m2

Coefficiente di esposizione Ce : 1 (Normale)

Coefficiente termico Ct : 1

Tipo di copertura: Piana

Si assume che la neve non sia impedita di scivolare.

Se l'estremità più bassa della falda termina con un parapetto, una barriera o altre ostruzioni,

allora il coefficiente di forma non potrà essere assunto inferiore a 0,8 indipendentemente

dall'angolo α.

Carico da neve :

q5,snow(µ1=0.8) = 1,20 kN/m2



Azione del vento q 5 Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni) La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:

p = qb · ce · cp · cd Provincia : Treviso Zona : 1 Altitudine : 30 m s.l.m Tempo di ritorno Tr: 50 anni; Velocità di riferimento vb(Tr): 25,02 m/s

Pressione cinetica di riferimento qb: 40 Kg/m2 Altezza della costruzione z: 5 m (zmin: 4m) Distanza dalla costa : Mare, entro 2 km dalla costa Classe di rugosità del terreno : D Categoria di esposizione del sito : II Coefficiente topografico ct: 1 Coefficiente dinamico cd: 1 Coefficiente di esposizione ce(z): ce(zmin = 4m): 1,8 ce(z = 5m): 1,93 Travi ad anima piena e reticolare :

Superficie delimitata dal contorno della trave S = 42,75 m2

Superficie della parte piena della trave Sp = 16,296 m2

Travi multiple: cp = 1,6

Il cp calcolato per le travi isolate va moltiplicato per il coefficiente di riduzione µ = 0,2

Pressione del vento con coefficiente di forma c p = 0,8

p(zmin = 4 m) = 57,5 Kg/m2

p(z = 5 m) = 61,61 Kg/m2



Azioni sismiche q 6 Analisi svolta secondo il D.M. 14.01.2008 L’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni delle Norme

Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14.01.2008).

Il ponte è stato inquadrato nella seguente posizione:



I parametri che determinano l’azione sismica, per lo stato limite ultimo SLV, sono i seguenti: INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro VKA11-41B SLU Intestazione del lavoro VKA11-41B SLU Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione II Vita di riferimento 50 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 475 anni Localita' TREVISO ag/g 0.137 F0 2.47 Tc 0.34 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 50 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor = 1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC

Combinazione componenti azioni sismiche e(EX ^ 2 + EZ ^ 2) ; e (EY ^ 2 + EZ ^ 2)

λ 0.3 µ 0.3

L’impostazione dei parametri deriva dalle seguenti considerazioni:

La vita nominale della struttura è stata valutata intorno ai 50 anni.

Infatti l’opera in questione, una passerella pedonale, ricade nella classificazione “Opere

ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale”.



La classe d’uso della struttura è stata assunta pari a II.

Dato che si ritiene che l’opera in questione ricada in “Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non

ricadenti in classe d’uso III o in classe d’uso IV”.

La vita di riferimento per la struttura è quindi presa pari al minimo di 50 anni.

Il fattore di struttura in direzione orizzontale è stato preso cautelativamente pari ad 1.

Il fattore di struttura in direzione verticale è stato preso pari ad 1.

Gli elementi duttili della struttura sono difatti le pile e le spalle del ponte, che non sono trattate in

questa relazione di calcolo.

Si assume un coefficiente di Regolarità pari all’unità, kR = 1,valore che dovrà essere riverificato

dopo aver completato la progettazione delle pile.



Resistenze passive dei vincoli q 7

A questo livello della progettazione i sistemi di appoggio dell’impalcato devono ancora essere

determinati, quindi si trascurano le resistenze passive dei vincoli.

Azioni sui parapetti q 8

L’altezza dei parapetti non deve essere inferiore a 1,10m.

I parapetti devono essere calcolati in base ad un’azione orizzontale di 1,5 kN applicata al

corrimano.

I sicurvia non sono presenti, quindi non si considera l’azione dovuta all’urto di veicolo in svio.

Altre Azioni variabili q 9

Azioni idrauliche

Non sono prese in considerazione perché il dimensionamento delle pile non viene trattato in

questa relazione.

Urto di ghiacci e natanti su pile

Sebbene il Sile sia navigabile in quel punto, non sono prese in considerazione perché il

dimensionamento delle pile non viene trattato in questa relazione.



CODICI DI CARICO PER MASTERSAP: Carico distribuito con riferimento globale Y

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist. iniz.

nodo I Val.

finale Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Variabile_vento Y 6 Condizione 6 Variabile: Vento 0.460000

0.000

0.460000

0.000 0.0000 0.0000

Azione_traffico_qfl 7 Condizione 7 Nessuna

0.005000

0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000

Carico distribuito con riferimento globale Z



nodo I Val.


Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Piano calpestio 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato

-0.005000

0.000

-0.005000

0.000 1.0000 1.0000

Variabile_neve 2 Condizione 2 Variabile: Neve -0.012000

0.000

-0.012000

0.000 0.0000 0.0000

Azione_traffico_qfw 3 Condizione 3 Nessuna -0.050000

0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000

Carico termico tx


Temperatura

Carico termico +45 4 Condizione 4 Nessuna 25.000000 Carico termico -15 5 Condizione 5 Nessuna -35.000000



COMBINAZIONI DI CARICO:

La trave reticolare del ponte consiste in una trave continua su tre appoggi. Data la particolare

conformazione si ritiene che le seguenti combinazioni di carico per le azioni di traffico siano

sufficienti ad individuare le condizioni di carico più gravose:

• Azioni traffico su tutta stesa

NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULT IMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

1 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP45

Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 4 1.200 Nessuna Condizione 7 1.500 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.350 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.350 Variabile: Vento Condizione 6 0.900

2 PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP-15



3 PERM+TRAFFICO+DOM. VENTO


Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 7 0.600 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.350 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.350 Variabile: Vento Condizione 6 1.500

4 PERM+DOM. NEVE+TEMP-15


Nessuna Condizione 5 1.200 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300 Variabile: Neve Condizione 2 1.500

5 PERM+DOM. TRAFFICO Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 3 1.500 Nessuna Condizione 7 1.500 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300

7 SOLO PERMANENTE Azione sismica: Sisma assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300

8 PERM+SISMA Azione sismica: Presente Torsione:




COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'E SERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore


Tipologia: Rara



Tipologia: Rara



Tipologia: Rara



Tipologia: Rara


13 PERM+DOM. TRAFFICO Tipologia: Rara


14 SOLO PERMANENTE Tipologia: Rara




6 VALIDAZIONE SOFTWARE



7 CRITERI DI CONCEZIONE E DI SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE.

La struttura viene schematizzato con un modello ad elementi finiti.

Per le travi ed i pilastri si sono utilizzati degli elementi di tipo “beam”. Gli elementi di tipo “beam”

sono utilizzati quando l’elemento da modellare ha una dimensione (in genere la lunghezza)

prevalente sulle altre due. Ad ognuno di questi elementi vengono assegnati diversi parametri,

tra cui la sezione ed il materiale, in modo da definirne le caratteristiche geometriche e

meccaniche, ed infine i carichi.

I carichi sono stati applicati ad ogni elemento trave assegnando ad ogni tipo un diverso codice

di carico. Le azioni sulla struttura che andranno a generare i carichi saranno quindi differenziate

in base alla variazione della loro intensità nel tempo, secondo la classica caratterizzazione in

permanenti G, accidentali Q e sismiche E.

Una volta definiti i carichi andranno definite le diverse combinazioni di carico, sia per gli stati

limite ultimi che per quelli di esercizio. Questi sono stati creati in modo da ottenere l’inviluppo

degli sforzi più svantaggioso per la struttura.



Per quanto riguarda la modellazione delle azioni sismiche ci si è attenuti al punto §7.2.6 delle

NTC.

Si è utilizzata un’analisi di tipo lineare, si trascura quindi la non linearità meccanica e

geometrica dei materiali che costituiscono la struttura. Per tener conto della fessurazione dei

materiali fragili come il cemento armato, nelle analisi allo limite ultimo, si andrà a ridurne la

rigidezza flessionale ed a taglio del 50%.

L’azione sismica è stata modellata attraverso uno spettro di risposta ottenuto seguendo le

prescrizioni contenute nel capitolo §3.2 della normativa. In particolare lo spettro di progetto per

lo stato limite di esercizio è lo spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento nel

periodo di riferimento Pvr considerato. Lo spettro di progetto per lo stato limite ultimo è lo

spettro elastico corrispondente alla probabilità di superamento (Pvr = 10%) considerata, ma con

le ordinate ridotte, sostituendo il coefficiente di smorzamento µ con 1/q, dove q è il fattore di

struttura determinato precedentemente.

Il metodo di analisi per determinare gli effetti dell'azione sismica è del tipo dinamica modale con

uno spettro di risposta conforme alle NTC 2008.

Il sistema da analizzare è essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui vanno

individuati i modi propri di vibrazione. Vengono calcolati, per ogni modo di vibrazione, gli

spostamenti e le sollecitazioni relative a ciascuna direzione dinamica attivata, per ogni modo di

vibrazione. Per ogni direzione dinamica viene calcolato l'effetto globale, dovuto ai singoli modi

di vibrazione, mediante la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli effetti.

La risposta viene calcolata separatamente per le due componenti orizzontale e verticale, che

saranno poi combinate secondo la seguente espressione, con rotazione dei coefficienti

moltiplicativi:

L’azione verticale viene considerata, come prescritto dalla normativa.

Di seguito si riportano i tabulati indicanti la massa di partecipazione per ogni modo.

La normativa richiede di considerare tutti i modi con una massa partecipante superiore al 5% e

comunque un numero di modi la cui massa partecipante sia superiore all’85%.



FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione

1 2.197e+001 3.497e+000 2.859e-001 0.000e+000 2 2.872e+001 4.571e+000 2.188e-001 0.000e+000 3 3.660e+001 5.825e+000 1.717e-001 0.000e+000 4 4.452e+001 7.086e+000 1.411e-001 1.614e-163 5 5.103e+001 8.122e+000 1.231e-001 1.533e-147 6 5.106e+001 8.127e+000 1.230e-001 1.010e-146 7 5.294e+001 8.425e+000 1.187e-001 6.310e-146 8 5.610e+001 8.928e+000 1.120e-001 6.357e-141 9 5.781e+001 9.201e+000 1.087e-001 5.317e-139 10 6.770e+001 1.078e+001 9.280e-002 1.184e-125 11 6.872e+001 1.094e+001 9.144e-002 2.743e-124 12 7.581e+001 1.207e+001 8.288e-002 9.609e-115 13 7.831e+001 1.246e+001 8.023e-002 4.445e-113 14 8.982e+001 1.430e+001 6.995e-002 1.157e-098 15 9.026e+001 1.437e+001 6.961e-002 1.470e-099 16 9.790e+001 1.558e+001 6.418e-002 8.379e-092 17 9.865e+001 1.570e+001 6.369e-002 1.321e-089 18 1.002e+002 1.595e+001 6.268e-002 3.172e-089 19 1.012e+002 1.611e+001 6.209e-002 8.600e-088 20 1.068e+002 1.700e+001 5.882e-002 9.819e-085 21 1.098e+002 1.748e+001 5.721e-002 2.494e-083 22 1.145e+002 1.823e+001 5.486e-002 2.032e-080 23 1.189e+002 1.893e+001 5.282e-002 3.007e-077 24 1.199e+002 1.908e+001 5.242e-002 6.069e-076 25 1.250e+002 1.990e+001 5.026e-002 6.027e-074 26 1.361e+002 2.167e+001 4.615e-002 3.103e-067 27 1.388e+002 2.209e+001 4.528e-002 5.137e-065 28 1.533e+002 2.440e+001 4.099e-002 9.098e-057 29 1.537e+002 2.446e+001 4.088e-002 1.687e-056 30 1.580e+002 2.514e+001 3.977e-002 3.795e-053 31 1.583e+002 2.520e+001 3.969e-002 1.505e-053 32 1.607e+002 2.558e+001 3.909e-002 5.244e-054 33 1.637e+002 2.605e+001 3.839e-002 4.868e-052 34 1.672e+002 2.662e+001 3.757e-002 1.819e-051 35 1.883e+002 2.996e+001 3.337e-002 1.047e-044 36 1.912e+002 3.044e+001 3.286e-002 8.415e-043 37 1.955e+002 3.111e+001 3.214e-002 4.834e-041 38 1.960e+002 3.119e+001 3.206e-002 5.455e-040 39 2.078e+002 3.307e+001 3.024e-002 2.867e-036 40 2.095e+002 3.335e+001 2.999e-002 6.681e-036 41 2.138e+002 3.402e+001 2.939e-002 1.005e-032 42 2.141e+002 3.408e+001 2.934e-002 1.692e-033 43 2.154e+002 3.428e+001 2.917e-002 6.331e-034 44 2.303e+002 3.665e+001 2.729e-002 7.544e-032 45 2.313e+002 3.681e+001 2.717e-002 1.767e-030 46 2.374e+002 3.778e+001 2.647e-002 3.578e-029 47 2.386e+002 3.798e+001 2.633e-002 7.410e-030 48 2.549e+002 4.057e+001 2.465e-002 1.988e-025 49 2.558e+002 4.071e+001 2.457e-002 6.096e-026 50 2.624e+002 4.176e+001 2.395e-002 6.915e-025

COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE

Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 4.037e-001 2.725e+000 -2.481e-002



Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 2 4.376e-001 -3.159e-002 -2.968e+000 3 2.610e-001 2.223e+000 4.220e-002 4 1.660e-003 1.394e-004 9.967e-004 5 1.833e-002 1.248e-001 1.558e-003 6 -1.017e-001 -6.945e-001 -9.537e-003 7 1.099e-003 1.172e-003 -3.746e-004 8 -1.928e-002 5.618e-001 -1.589e-003 9 4.010e-001 4.037e-001 3.400e-002 10 7.653e-002 -1.068e-003 1.321e-001 11 -4.085e-001 -2.101e-001 -2.786e-002 12 -1.491e-003 2.648e-004 3.905e-004 13 2.596e-001 -7.046e-003 1.687e-002 14 4.132e-003 3.172e-003 -2.800e-004 15 9.063e-001 1.205e-001 6.092e-002 16 -6.307e-001 1.173e-001 -1.508e+000 17 1.286e-001 -1.316e-001 -1.255e-001 18 -1.339e+000 3.139e-001 4.328e-001 19 -7.789e-002 1.376e-002 1.765e-002 20 1.844e+000 -1.814e-001 -9.481e-001 21 -1.180e-001 4.504e-002 6.064e-001 22 -1.225e+000 2.851e-001 -6.080e-001 23 2.517e+000 -1.206e-001 7.176e-001 24 7.972e-002 7.635e-004 2.178e-002 25 8.208e-002 9.401e-003 1.666e-002 26 9.026e-003 3.377e-004 1.287e-003 27 -2.323e-001 1.032e-001 -3.410e-002 28 -2.338e-001 7.707e-001 1.572e-002 29 1.746e-001 -2.935e-001 1.393e-001 30 -2.385e-001 5.788e-001 -3.350e-002 31 4.828e-002 -1.072e-001 6.585e-003 32 1.241e-001 -4.594e-001 1.652e-002 33 -7.571e-003 1.966e-002 -1.008e-003 34 2.459e-002 -2.731e-001 3.060e-003 35 -2.050e-003 3.950e-004 -2.179e-004 36 3.066e-003 2.217e-002 3.828e-004 37 -5.843e-002 8.153e-003 4.876e-001 38 -4.124e-002 -3.248e-003 2.672e-002 39 -1.319e-002 -1.034e-003 1.131e-001 40 -2.541e-001 4.591e-002 -4.893e-001 41 1.357e-003 1.971e-003 8.088e-004 42 -5.742e-002 7.376e-003 -3.520e-002 43 -1.026e-002 5.001e-002 -5.655e-003 44 6.754e-002 -1.225e-002 -1.196e-001 45 1.737e-003 1.080e-002 9.135e-005 46 1.438e-003 -1.051e-003 3.672e-004 47 -6.513e-004 -1.145e-002 -1.978e-004 48 9.534e-005 8.279e-004 -8.198e-002 49 -3.675e-003 -2.103e-004 -1.320e-003 50 1.589e-002 -4.277e-001 6.078e-003

MASSA ECCITATA

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +1.48e-001 1 +7.42e+000 47 +6.15e-004 0 Progressiva +1.48e-001 1 +7.42e+000 47 +6.15e-004 0 Modo: 2 +1.79e-001 1 +9.97e-004 0 +8.81e+000 56



Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Progressiva +3.27e-001 2 +7.43e+000 47 +8.81e+000 56 Modo: 3 +6.18e-002 0 +4.93e+000 31 +1.78e-003 0 Progressiva +3.89e-001 2 +1.24e+001 78 +8.81e+000 56 Modo: 4 +2.54e-006 0 +5.81e-008 0 +9.93e-007 0 Progressiva +3.89e-001 2 +1.24e+001 78 +8.81e+000 56 Modo: 5 +3.04e-004 0 +1.56e-002 0 +2.43e-006 0 Progressiva +3.89e-001 2 +1.24e+001 78 +8.81e+000 56 Modo: 6 +9.39e-003 0 +4.81e-001 3 +9.09e-005 0 Progressiva +3.98e-001 3 +1.29e+001 81 +8.81e+000 56 Modo: 7 +1.09e-006 0 +2.02e-006 0 +1.40e-007 0 Progressiva +3.98e-001 3 +1.29e+001 81 +8.81e+000 56 Modo: 8 +3.37e-004 0 +3.15e-001 2 +2.53e-006 0 Progressiva +3.99e-001 3 +1.32e+001 83 +8.81e+000 56 Modo: 9 +1.46e-001 1 +1.63e-001 1 +1.16e-003 0 Progressiva +5.45e-001 3 +1.33e+001 84 +8.81e+000 56 Modo: 10 +4.22e-003 0 +1.19e-006 0 +1.75e-002 0 Progressiva +5.49e-001 3 +1.33e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 11 +1.52e-001 1 +4.40e-002 0 +7.76e-004 0 Progressiva +7.01e-001 4 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 12 +2.01e-006 0 +2.56e-009 0 +1.53e-007 0 Progressiva +7.01e-001 4 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 13 +6.15e-002 0 +4.77e-005 0 +2.85e-004 0 Progressiva +7.63e-001 5 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 14 +1.54e-005 0 +5.72e-006 0 +7.84e-008 0 Progressiva +7.63e-001 5 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 15 +7.52e-001 5 +1.45e-002 0 +3.71e-003 0 Progressiva +1.51e+000 10 +1.34e+001 84 +8.83e+000 56 Modo: 16 +3.76e-001 2 +1.37e-002 0 +2.27e+000 14 Progressiva +1.89e+000 12 +1.34e+001 85 +1.11e+001 70 Modo: 17 +1.50e-002 0 +1.72e-002 0 +1.58e-002 0 Progressiva +1.91e+000 12 +1.34e+001 85 +1.11e+001 70 Modo: 18 +1.64e+000 10 +9.78e-002 1 +1.87e-001 1 Progressiva +3.54e+000 22 +1.35e+001 85 +1.13e+001 71 Modo: 19 +5.55e-003 0 +1.92e-004 0 +3.12e-004 0 Progressiva +3.55e+000 22 +1.35e+001 85 +1.13e+001 71 Modo: 20 +3.11e+000 20 +3.26e-002 0 +8.99e-001 6 Progressiva +6.66e+000 42 +1.36e+001 85 +1.22e+001 77 Modo: 21 +1.24e-002 0 +1.99e-003 0 +3.68e-001 2 Progressiva +6.68e+000 42 +1.36e+001 85 +1.26e+001 79 Modo: 22 +1.39e+000 9 +8.04e-002 1 +3.70e-001 2 Progressiva +8.06e+000 51 +1.36e+001 86 +1.29e+001 82 Modo: 23 +5.85e+000 37 +1.43e-002 0 +5.15e-001 3 Progressiva +1.39e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 24 +5.87e-003 0 +2.87e-007 0 +4.74e-004 0 Progressiva +1.39e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 25 +6.24e-003 0 +9.22e-005 0 +2.77e-004 0 Progressiva +1.39e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 26 +7.52e-005 0 +9.63e-008 0 +1.66e-006 0 Progressiva +1.39e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 27 +5.01e-002 0 +1.04e-002 0 +1.16e-003 0 Progressiva +1.40e+001 88 +1.37e+001 86 +1.35e+001 85 Modo: 28 +4.92e-002 0 +5.83e-001 4 +2.47e-004 0 Progressiva +1.40e+001 88 +1.42e+001 90 +1.35e+001 85 Modo: 29 +3.23e-002 0 +8.46e-002 1 +1.94e-002 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.43e+001 90 +1.35e+001 85 Modo: 30 +5.35e-002 0 +3.28e-001 2 +1.12e-003 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.47e+001 92 +1.35e+001 85



Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 31 +2.20e-003 0 +1.14e-002 0 +4.34e-005 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.47e+001 93 +1.35e+001 85 Modo: 32 +1.45e-002 0 +2.08e-001 1 +2.73e-004 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.49e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 33 +5.37e-005 0 +4.36e-004 0 +1.02e-006 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.49e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 34 +5.69e-004 0 +7.33e-002 0 +9.36e-006 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 35 +4.08e-006 0 +4.17e-007 0 +4.75e-008 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 36 +8.91e-006 0 +4.82e-004 0 +1.47e-007 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.35e+001 85 Modo: 37 +2.16e-003 0 +6.31e-005 0 +2.38e-001 1 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.37e+001 87 Modo: 38 +1.59e-003 0 +1.04e-005 0 +7.14e-004 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.37e+001 87 Modo: 39 +2.36e-004 0 +9.43e-007 0 +1.28e-002 0 Progressiva +1.41e+001 89 +1.50e+001 94 +1.37e+001 87 Modo: 40 +5.80e-002 0 +2.03e-003 0 +2.39e-001 2 Progressiva +1.42e+001 89 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 41 +1.74e-006 0 +6.94e-008 0 +6.54e-007 0 Progressiva +1.42e+001 89 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 42 +3.16e-003 0 +5.37e-005 0 +1.24e-003 0 Progressiva +1.42e+001 89 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 43 +1.02e-004 0 +2.41e-003 0 +3.20e-005 0 Progressiva +1.42e+001 89 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 44 +4.18e-003 0 +1.45e-004 0 +1.43e-002 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 45 +2.95e-006 0 +1.12e-004 0 +8.34e-009 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 46 +2.09e-006 0 +6.45e-007 0 +1.35e-007 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 47 +4.75e-007 0 +1.26e-004 0 +3.91e-008 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 48 +6.92e-005 0 +5.44e-007 0 +6.72e-003 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 49 +1.34e-005 0 +4.44e-008 0 +1.74e-006 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.50e+001 94 +1.40e+001 88 Modo: 50 +2.54e-004 0 +1.73e-001 1 +3.69e-005 0 Progressiva +1.42e+001 90 +1.51e+001 95 +1.40e+001 88 MASSA TOTALE ECCITABILE

Direzione X Direzione Y Direzione Z +1.59e+001 +1.59e+001 +1.59e+001



8 CRITERI PER LA MISURA DELLA SICUREZZA

Metodo di calcolo agli stati limite

In generale ai fini della sicurezza sono stati adottati i criteri contemplati dal metodo

semiprobabilistico agli stati limite.

In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo:

È stata quindi effettuata una verifica degli elementi strutturali in termini di resistenza,

assicurandosi che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione presente su di essi (Ed) sia

inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd). In questo caso si

confrontano le tensioni ottenute dall’analisi del modello con la tensione di snervamento di

progetto dell’acciaio.

Per quanto riguarda lo stato limite di esercizio: È’ necessario verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento del danno degli

elementi non strutturali. Questa verifica viene effettuata controllando che le deformazioni della

struttura e le tensioni negli elementi in condizioni di carico di esercizio non siano eccessive.



9 PROGETTO PIANO DI CALPESTIO

L’ impalcato del ponte si realizza tramite un tavolato ligneo di spessore 4 cm con uno strato

superiore trasversale al senso di marcia, poggiante sui 3 elementi longitudinali del telaio in

acciaio.

La verifica a flessione dell’impalcato sfrutta uno schema statico di trave continua su tre appoggi

di luce eguale di 125cm e per una larghezza pari ad un metro.

Luce luce (m) 1,25 Materiale interasse i (m) 1 Massa volumica (kg/mc) 420inclinazione A (°) 0base/appoggio B (cm) 100 5 Modulo di resistenzaW (cm^3) 266,6666667altezza/intaglio H (cm) 4 4 Momento d'inerziaJ (cm^4) 533,3333333

coeff.SLUcoeff.SLE

comb. Raracoeff. SLE

comb. q.perm.peso proprio g (kg/m) 16,8 1,3 1 1permanente p (kg/mq) 0 1,3 1 1accidentale a (kq/mq) 500 1,5 1 0

carico totale trave q (kg/m) 771,84 516,8 16,8Kmod 0,65 taglio T (kg) 482,4Xk flessione (daN/cm^2) 240 momento M (kg m) 150,75Kh 1 flessione (N/cm^2) 56,53125gamma m 1,5 resist. di calcolo (N/cm^2) 104Xk taglio (daN/cm^2) 25 taglio (N/cm^2) 1,809Xk compressione ortogonale fibre (daN/cm^2) 25 resist. di calcolo (N/cm^2) 10,83333333

compr. Orto (N/cm^2) 0,9648resist. di calcolo (N/cm^2) 10,83333333

Kdef 2 freccia ist.(rara) cm 0,280472317freccia diff. (q.perm.*Kdef) cm 0,018235042

modulo di elasticità E (daN/cm^2) 110000 freccia finale f (cm) 0,298707359modulo di elasticità G 69000 L/f ist (300÷500) 445,676783fatt. taglio sez. 1,2 L/f fin (250÷350) 418,4697701

VERIFICA TAVOLATO DI CALPESTIO

VERIFICHE PRESSOFLESSIONE E TAGLIO (D.M. 14/01/2008 )MASSICCIO C24

VERIFICA DEFORMABILITA' (EC5)

L’impalcato è quindi verificato.



10 PROGETTO STRUTTURA DEL PONTE

Presentazione modello



11 VERIFICHE

Correnti superiori ed inferiori reticolare - SLU

Nella seguente figura vengono riportate i correnti della trave reticolare

Le travi vengono dimensionate con le sollecitazioni ricavate dall’analisi delle azioni applicate

sulla struttura, come indicato dall’EC 3.

Poiché si è assunto un fattore di strutture pari all’unità, e quindi l’impalcato rimane in campo

elastico, si considerano solo le sollecitazioni di analisi, trascurando quindi le prescrizioni

riguardanti gli elementi dissipativi previste nel capitolo 7.5 del D.M. 14 gennaio 2008.



Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a pressoflessione. Vengono

considerate le iterazioni dello sforzo normale e dello sforzo di taglio con il momento flettente,

come prescritto ai punti 5.4.5.1, 5.4.8, 5.4.7, 5.6.7 dell’EC3

Nella seguente figura vengono riportati gli indici di resistenza a taglio e torsione, come prescritto

al punto 5.4.6 dell’EC3. In presenza di torsione viene valutata l’iterazione degli effetti del taglio e

della torsione.



Nella seguente figura vengono riportati gli inviluppi dei diversi indici di resistenza, che

comprendono anche le verifiche di stabilità. Il potenziale svergolamento viene verificato

seguento i punti 5.5.2, 5.5.3, 5.5.4 dell’EC3. La stabilità euleriana invece viene analizzata

seguendo i punti 5.5.1 e 55.4 dell’EC3. In questo caso non si sono effettuate verifiche a stabilità

perché si considera che la soletta collaborante sia un vincolo sufficiente ad impedire tali

fenomeni.

Si nota che tutti gli indici di resistenza siano minori di uno e quindi tutti gli elementi verificano.



Diagonali reticolare - SLU

Nella seguente figura vengono riportate gli irrigidimenti trasversali della trave reticolare













della torsione.








fenomeni.




Piano calpestio - SLU

Nella seguente figura vengono riportati gli elementi che compongono il piano di calpestio

dell’impalcato.













della torsione.








fenomeni.




12 REAZIONI VINCOLARI

Di seguito si riporta l’inviluppo delle reazioni vincolari positive e negative per tutte le

combinazioni di carico applicate sul modello.



13 DEFORMAZIONI – SPOSTAMENTI

Di seguito si riporta la deformata dei correnti della trave reticolare per la combinazione di carico

CC10, per la quale si hanno le maggiori deformazioni verticali.

Si riportano gli spostamenti massimi:

Combinazione di carico CC 10 Combinazione SLE Rara PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP-15 ξz,max = - 4.79 cm quale massima freccia nodo 189 ξz,lim = L/ 300 = 2135/300 = 7.11 cm Si ritengono le deformazioni verticali accettabili.



14 CONCLUSIONI

La presente relazione riguarda il calcolo preliminare delle strutture della passerella pedonale,

cioè l’impalcato in acciaio, tralasciando la progettazione delle strutture di fondazione e gli

appoggi.

Si segnala che la frequenza del primo modo proprio dell’intera struttura è pari ad 3.497 Hz e

riguarda un modo di vibrare orizzontale.

L’ annesso A.2 dell’Eurocodice EC EN 1990 infatti prescrive che per ponti con periodi propri con

frequenze minori di:

5 Hz per vibrazioni verticali;

2,5 Hz per vibrazioni orizzontali e verticali

debba essere condotta un’appropriata verifica.

Quindi in questo caso non sono da prevedere dissipatori per evitare incrementi alle

sollecitazioni di tipo dinamico.



15 PONTE D’ASPA - PREMESSA

La presente relazione riguarda la verifica di una struttura pedonale nella località di

Sant’Antonino in comune di Treviso, costituita da un ponte in acciaio di 3° categoria (passerella

pedonale), collegante le due sponde del fiume Sile.


coppia di piloni in acciaio, posizionati nel fiume in vicinanza alla riva sinistra, realizzano

l’appoggio intermedio.

L’impalcato quindi, è costituito da due travate reticolari prinicipali che formano anche i parapetti

costituiti da un profilato HEB200 come corrente inferiore ed un profilato tubolare rettangolare

100x200x6 come corrente superiore; i diagonali della reticolare sono costituiti da profilati

tubolare rettangolari 100x120x6 e 100x120x7. La struttura poggia alle due estremità su delle

spalle in c.a. mentre l’appoggio in campata è costituito da 2 puntoni in acciaio, aventi sezione

100x200x5 inclinati di 45°. Le due travi principali sono collegate da una struttura di

controventamento che sorregge anche il piano di calpestio in legno, formata da profilati HEA140

per i traversi e L70x6 per i diagonali.

La lunghezza totale del ponte è di 28,50m, suddivisi in due campate rispettivamente di luce

7,25m e 21,25, mentre la larghezza di transito è pari a 2,50 m.

Il ponte poggia su delle spalle in c.a. a loro volta sorrette da fondazioni su micropali.

Anche i piloni in acciaio centrali del ponte poggiano su un pulvino sorretta da micropali di

fondazione.

Nel calcolo preliminare non si è tenuto conto di soluzioni particolari relative alla posa in opera

ed in particolare di eventuali giunti costruttivi necessari per il trasporto della struttura.



16 NORMATIVA

Per il calcolo si fa riferimento alle leggi e normative di seguito elencate:

NORMATIVA ITALIANA






ELENCO EUROCODICI

UNI EN 1990:2004





UNI EN 1991-1-4:1997






UNI EN 1991-2:2005







UNI EN 1993-1-1:2005












UNI EN 1993-2:2007

Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 2: Ponti di acciaio. Versione


e tiene conto dell’errata corrige di luglio 2009 (AC:2009). La norma, sperimentale, fornisce le










17 MATERIALI

3.1 LEGNO

Riferimenti: • D.M. 14.01.2008, par. 11.7



• UNI EN 1194



C14 C16 C 18

C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50

Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50


ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30


ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6


fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29


fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2

Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8



an 7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16


E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7


E90,mean

0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53


n 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00



ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460






S235 S275 S355 S355


550 N/mm2


440 N/mm2


CLASSE VITE ftb

(N/mm2)

fyb

(N/mm2)

fk,N

(N/mm2)

fd,N

(N/mm2)

fd,V

(N/mm2)

4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495

legenda:





Saldature

Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più

importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di

particelle magnetiche e/o ultrasuoni.

Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed

ha le seguenti caratteristiche:

Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J

Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%.

I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.



18 CONSIDERAZIONI SUL TERRENO DI FONDAZIONE

Il sito di Sant’Angelo ricade all’interno del perimetro del Parco Regionale ed nel SIC IT3240028

“Fiume Sile dalle sorgenti a Treviso Ovest”.

La caratterizzazione geologica del sito di Sant’Angelo è desumibile dalla campagna di sondaggi

geognostici e dalle successive considerazioni riportate nella relazione Geologica effettuata sul

sito dal dott. Geol. Gino Lucchetta.

Da un inquadramento di carattere generale del sito interessato dagli interventi in progetto,

unitamente ad indicazioni riportanti la presenza e la dislocazione degli acquiferi, è stato

possibile evincere le caratteristiche del sottosuolo.

I terreni superficiali appaiono prevalentemente sabbioso-limosi ma scavi eseguiti in zona

confermano la presenza di ghiaie, a partire da 2-3 m di profondità a seconda dei luoghi.

I suoli presenti, secondo ARPAV, hanno profilo Ap-Bg-Cg, moderatamente profondo, con

contenuto organico moderatamente alto in superficie, tessitura da moderatamente fine in

superficie a media in profondità, scheletro assente, reazione sub alcalina i superficie a alcalina

in profondità, da molto calcareo in superficie a estremamente calcareo in profondità, drenaggio

lento.

Dai sondaggi effettuati e finalizzati alla caratterizzazione geotecnica del sito sono emerse le

seguenti considerazioni:

Sondaggio 1 (15 m): terreno di riporto limoso-sabbioso e argilloso fino a 2 m; al di sotto e fino a

3,15 m di profondità, limi argillosi molli; a seguire e fino a fondo foro si hanno ghiaie in matrice

sabbioso limosa con rari ciottoli. A 7,60 m intercalazione di pochi decimetri di limo sabbioso. La

falda è stata rilevata a 1,35 m di profondità, praticamente coincidente con la quota del f. Sile.

Sondaggio 2 (15 m): terreno di riporto limoso-sabbioso e argilloso fino a 0,75 m; al di sotto e

fino a 2,8 m di profondità, limi argillosi molli quindi, fino a 3 m sabbia; a seguire e fino a fondo

foro si hanno ghiaie in matrice sabbioso limosa con rari ciottoli. La falda è stata rilevata a 0,25

m di profondità, praticamente coincidente con la quota del f. Sile.




La stratigrafia è praticamente identica tra le due sponde.

Il terreno di fondazione risulta comunque costituito da ghiaie sabbiose..

Per cautela si considerano le seguenti caratteristiche geotecniche, ricavate da correlazioni di

bibliografia con i valori di Nspt e da precedenti indagini condotte in aree contermini:

ghiaie sabbiose

angolo di attrito interno 30° peso di volume secc o t/m3 1.9

coesione t/m² 1 peso di volume saturo t/m3 2.1

18.2 CAPACITÀ PORTANTE DEL SISTEMA PALO TERRENO ALL E AZIONI VERTICALI




(dicembre 1984).





eseguite.



Metodo α


cuAlQl α=

Con:




2515÷= Rp

Cu

con







Con:









Con:

















caratteristici ktkc RR ,, , e poi i valori di progetto dtdc RR ,, ,

a compressione ed a trazione.












5. Carichi permanenti portati: Piano di calpestio: g2,imp = 50 daN/m2

6. Altre azioni permanenti: non considerate (g3)



















espressione:


Provincia : Treviso

Zona : Im





Tipo di copertura : Piana




dall'angolo α.

Carico da neve :

q5,snow(µ1=0.8) = 1,20 kN/m2



Azione del vento q 5 Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni) La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:

p = qb · ce · cp · cd Provincia : Treviso Zona : 1 Altitudine : 30 m s.l.m Tempo di ritorno Tr: 50 anni; Velocità di riferimento vb(Tr): 25,02 m/s

Pressione cinetica di riferimento qb: 40 Kg/m2 Altezza della costruzione z: 5 m (zmin: 4m) Distanza dalla costa : Mare, entro 2 km dalla costa Classe di rugosità del terreno : D Categoria di esposizione del sito : II Coefficiente topografico ct: 1 Coefficiente dinamico cd: 1 Coefficiente di esposizione ce(z): ce(zmin = 4m): 1,8 ce(z = 5m): 1,93 Travi ad anima piena e reticolare :

Superficie delimitata dal contorno della trave S = 42,75 m2

Superficie della parte piena della trave Sp = 16,296 m2

Travi multiple: cp = 1,6

Il cp calcolato per le travi isolate va moltiplicato per il coefficiente di riduzione µ = 0,2

Pressione del vento con coefficiente di forma c p = 0,8

p(zmin = 4 m) = 57,5 Kg/m2

p(z = 5 m) = 61,61 Kg/m2



Azioni sismiche q 6 Analisi svolta secondo il D.M. 14.01.2008

L’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni delle Norme





I parametri che determinano l’azione sismica, per lo stato limite ultimo SLV, sono i seguenti:

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro VKA11-41B SLU Intestazione del lavoro VKA11-41B SLU Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione II Vita di riferimento 50 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 475 anni Localita' TREVISO ag/g 0.1306 F0 2.48 Tc 0.34 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 50 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor = 1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC

Combinazione componenti azioni sismiche e(EX ^ 2 + EZ ^ 2) ; e (EY ^ 2 + EZ ^ 2)

λ 0.3 µ 0.3 L’impostazione dei parametri deriva dalle seguenti considerazioni:












corrimano.



Azioni idrauliche


questa relazione.









nodo I Val.


Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Variabile_vento Y 6 Condizione 6 Variabile: Vento 0.460000

0.000

0.460000

0.000 0.0000 0.0000

Azione_traffico_qfl 7 Condizione 7 Nessuna

0.005000

0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000




nodo I Val.


Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Piano calpestio 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato

-0.005000

0.000

-0.005000

0.000 1.0000 1.0000


0.000

-0.012000

0.000 0.0000 0.0000

Azione_traffico_qfw 3 Condizione 3 Nessuna -0.050000

0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000

Carico termico tx


Temperatura

Carico termico +45 4 Condizione 4 Nessuna 25.000000 Carico termico -15 5 Condizione 5 Nessuna -35.000000



COMBINAZIONI DI CARICO: La trave reticolare del ponte consiste in una trave continua su tre appoggi. Data la particolare



• Azioni traffico su tutta stesa

NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULT IMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore













5 PERM+DOM. TRAFFICO Azione sismica: Sisma assente


7 SOLO PERMANENTE Azione sismica: Sisma assente


8 PERM+SISMA Azione sismica: Presente Torsione:


C



COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'E SERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore


Tipologia: Rara



Tipologia: Rara



Tipologia: Rara



Tipologia: Rara


13 PERM+DOM. TRAFFICO Tipologia: Rara


14 SOLO PERMANENTE Tipologia: Rara




21 Criteri di concezione e di schematizzazione stru tturale.







I carichi sono stati applicati ad ogni elemento trave assegnando ad ogni tipo un diverso codice

di carico. Le azioni sulla struttura che andranno a generare i carichi saranno quindi differenziate

in base alla variazione della loro intensità nel tempo, secondo la classica caratterizzazione in

permanenti G, accidentali Q e sismiche E.







NTC.





















moltiplicativi:







FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE

Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 2.826e+001 4.498e+000 2.223e-001 0.000e+000 2 3.530e+001 5.618e+000 1.780e-001 9.702e-199 3 3.675e+001 5.849e+000 1.710e-001 1.427e-195 4 4.101e+001 6.526e+000 1.532e-001 1.764e-186 5 4.718e+001 7.509e+000 1.332e-001 2.199e-168 6 4.718e+001 7.510e+000 1.332e-001 1.515e-170 7 5.138e+001 8.177e+000 1.223e-001 1.264e-167 8 5.780e+001 9.199e+000 1.087e-001 5.042e-158 9 5.949e+001 9.468e+000 1.056e-001 4.032e-156 10 7.360e+001 1.171e+001 8.537e-002 2.354e-134 11 7.576e+001 1.206e+001 8.294e-002 2.637e-132 12 9.015e+001 1.435e+001 6.970e-002 4.611e-117 13 9.276e+001 1.476e+001 6.774e-002 4.420e-113 14 9.333e+001 1.485e+001 6.732e-002 1.316e-112 15 9.583e+001 1.525e+001 6.556e-002 2.991e-111 16 1.101e+002 1.753e+001 5.705e-002 1.722e-100 17 1.114e+002 1.773e+001 5.639e-002 1.474e-098 18 1.162e+002 1.850e+001 5.407e-002 4.482e-096 19 1.246e+002 1.983e+001 5.042e-002 2.677e-090 20 1.316e+002 2.094e+001 4.776e-002 9.107e-085 21 1.363e+002 2.170e+001 4.609e-002 1.392e-082 22 1.440e+002 2.291e+001 4.365e-002 5.972e-077 23 1.484e+002 2.362e+001 4.234e-002 4.212e-075 24 1.497e+002 2.383e+001 4.196e-002 8.375e-075 25 1.554e+002 2.473e+001 4.043e-002 4.266e-072 26 1.604e+002 2.553e+001 3.917e-002 8.861e-069 27 1.606e+002 2.556e+001 3.912e-002 3.604e-070 28 1.805e+002 2.873e+001 3.480e-002 6.825e-063 29 1.850e+002 2.944e+001 3.397e-002 5.834e-061 30 1.891e+002 3.010e+001 3.322e-002 8.500e-060 31 2.048e+002 3.259e+001 3.069e-002 5.355e-052 32 2.060e+002 3.278e+001 3.051e-002 3.093e-049 33 2.062e+002 3.282e+001 3.047e-002 1.705e-050 34 2.108e+002 3.356e+001 2.980e-002 1.384e-051 35 2.348e+002 3.737e+001 2.676e-002 4.951e-043 36 2.385e+002 3.796e+001 2.634e-002 2.915e-044 37 2.554e+002 4.064e+001 2.460e-002 1.600e-038 38 2.634e+002 4.192e+001 2.385e-002 4.976e-034 39 2.638e+002 4.198e+001 2.382e-002 1.471e-033 40 2.643e+002 4.207e+001 2.377e-002 2.427e-033 41 2.675e+002 4.258e+001 2.349e-002 1.403e-034 42 2.918e+002 4.643e+001 2.154e-002 3.684e-029 43 2.935e+002 4.671e+001 2.141e-002 9.395e-029 44 3.037e+002 4.834e+001 2.069e-002 4.756e-026 45 3.077e+002 4.896e+001 2.042e-002 1.146e-024 46 3.158e+002 5.026e+001 1.990e-002 1.218e-021 47 3.164e+002 5.036e+001 1.986e-002 1.376e-021 48 3.170e+002 5.046e+001 1.982e-002 2.150e-021 49 3.209e+002 5.107e+001 1.958e-002 3.852e-020 50 3.210e+002 5.109e+001 1.957e-002 4.849e-020



COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z

1 -1.794e-001 -2.246e+000 2.208e-001 2 -7.865e-004 -1.661e-004 8.339e-003 3 1.366e-001 1.948e-001 -2.633e+000 4 -2.330e-001 -1.420e+000 -3.880e-001 5 -8.360e-002 -2.290e-001 -3.677e-002 6 -1.621e-001 -4.385e-001 -6.831e-002 7 3.903e-001 1.467e+000 7.625e-002 8 -1.783e-003 -5.050e-004 4.078e-004 9 -3.662e-002 -5.736e-001 2.349e-004 10 -7.204e-004 1.977e-004 -6.715e-005 11 -6.594e-003 -1.064e-002 1.251e-003 12 -7.556e-001 2.285e-001 3.010e-001 13 -1.808e-003 -1.337e-003 1.133e-003 14 5.312e-003 1.145e-001 1.022e-003 15 1.822e-002 -3.165e-001 -3.432e-003 16 1.462e+000 -1.776e-001 -5.827e-001 17 -6.796e-002 8.900e-003 2.812e-002 18 1.019e+000 -1.218e-001 -5.002e-001 19 -1.404e+000 2.294e-001 9.901e-001 20 3.800e-003 3.918e-003 -5.342e-003 21 -1.945e-002 -1.671e-001 3.686e-002 22 -3.122e-002 -1.386e-001 -1.684e-001 23 -3.272e-001 5.218e-002 7.934e-002 24 -3.122e-002 6.396e-002 -1.601e-001 25 2.168e-002 -3.881e-004 2.025e-002 26 -2.753e-001 -3.931e-003 -1.733e-001 27 -2.024e+000 8.583e-002 -1.256e+000 28 7.756e-003 -3.513e-002 1.674e-003 29 -1.744e-001 2.769e-001 -3.476e-002 30 2.623e-001 -8.876e-001 4.536e-002 31 1.332e-002 -4.953e-002 -8.222e-003 32 5.639e-001 -4.778e-002 1.093e-001 33 1.923e-002 -1.897e-003 3.421e-003 34 -2.781e-002 1.814e-002 -3.021e-003 35 2.628e-003 3.104e-004 1.884e-004 36 9.827e-004 -1.059e-001 8.197e-005 37 6.050e-002 -1.361e-002 7.109e-003 38 1.725e-001 4.882e-003 1.725e-001 39 2.937e-001 3.932e-003 5.436e-001 40 3.622e-005 -8.933e-005 -6.694e-003 41 1.366e-002 -1.808e-002 -3.337e-003 42 7.509e-004 5.631e-003 7.051e-005 43 -6.305e-003 -2.904e-003 -4.297e-004 44 2.971e-001 2.410e-002 7.631e-002 45 -1.892e-001 1.563e-002 -9.454e-002 46 -1.197e-004 -2.861e-003 1.079e-004 47 -3.523e-003 4.098e-001 4.893e-003 48 3.509e-003 -3.638e-001 -3.896e-003 49 3.743e-002 -1.100e-002 9.243e-003 50 8.185e-002 1.560e-002 3.131e-002



MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z %

Modo: 1 +3.06e-002 0 +5.04e+000 42 +4.88e-002 0 Progressiva +3.06e-002 0 +5.04e+000 42 +4.88e-002 0 Modo: 2 +5.42e-007 0 +3.09e-008 0 +6.95e-005 0 Progressiva +3.06e-002 0 +5.04e+000 42 +4.88e-002 0 Modo: 3 +1.60e-002 0 +3.79e-002 0 +6.93e+000 58 Progressiva +4.66e-002 0 +5.08e+000 42 +6.98e+000 58 Modo: 4 +5.24e-002 0 +2.02e+000 17 +1.51e-001 1 Progressiva +9.90e-002 1 +7.10e+000 59 +7.13e+000 60 Modo: 5 +6.70e-003 0 +5.25e-002 0 +1.35e-003 0 Progressiva +1.06e-001 1 +7.15e+000 60 +7.13e+000 60 Modo: 6 +2.52e-002 0 +1.92e-001 2 +4.67e-003 0 Progressiva +1.31e-001 1 +7.34e+000 61 +7.14e+000 60 Modo: 7 +1.46e-001 1 +2.15e+000 18 +5.81e-003 0 Progressiva +2.77e-001 2 +9.49e+000 79 +7.14e+000 60 Modo: 8 +3.00e-006 0 +3.23e-007 0 +1.66e-007 0 Progressiva +2.77e-001 2 +9.49e+000 79 +7.14e+000 60 Modo: 9 +1.28e-003 0 +3.29e-001 3 +5.52e-008 0 Progressiva +2.78e-001 2 +9.82e+000 82 +7.14e+000 60 Modo: 10 +5.11e-007 0 +1.23e-007 0 +4.51e-009 0 Progressiva +2.78e-001 2 +9.82e+000 82 +7.14e+000 60 Modo: 11 +4.15e-005 0 +1.08e-004 0 +1.56e-006 0 Progressiva +2.78e-001 2 +9.82e+000 82 +7.14e+000 60 Modo: 12 +5.47e-001 5 +5.21e-002 0 +9.06e-002 1 Progressiva +8.25e-001 7 +9.88e+000 83 +7.23e+000 60 Modo: 13 +3.18e-006 0 +1.15e-006 0 +1.28e-006 0 Progressiva +8.25e-001 7 +9.88e+000 83 +7.23e+000 60 Modo: 14 +2.62e-005 0 +1.31e-002 0 +1.04e-006 0 Progressiva +8.25e-001 7 +9.89e+000 83 +7.23e+000 60 Modo: 15 +3.13e-004 0 +9.98e-002 1 +1.18e-005 0 Progressiva +8.25e-001 7 +9.99e+000 83 +7.23e+000 60 Modo: 16 +2.02e+000 17 +3.11e-002 0 +3.39e-001 3 Progressiva +2.85e+000 24 +1.00e+001 84 +7.57e+000 63 Modo: 17 +4.37e-003 0 +8.54e-005 0 +7.91e-004 0 Progressiva +2.85e+000 24 +1.00e+001 84 +7.57e+000 63 Modo: 18 +9.81e-001 8 +1.47e-002 0 +2.50e-001 2 Progressiva +3.83e+000 32 +1.00e+001 84 +7.82e+000 65 Modo: 19 +1.86e+000 16 +5.34e-002 0 +9.80e-001 8 Progressiva +5.69e+000 48 +1.01e+001 84 +8.80e+000 74 Modo: 20 +1.36e-005 0 +1.12e-005 0 +2.85e-005 0 Progressiva +5.69e+000 48 +1.01e+001 84 +8.80e+000 74 Modo: 21 +3.54e-004 0 +2.78e-002 0 +1.36e-003 0 Progressiva +5.69e+000 48 +1.01e+001 85 +8.80e+000 74 Modo: 22 +9.38e-004 0 +1.91e-002 0 +2.84e-002 0 Progressiva +5.69e+000 48 +1.01e+001 85 +8.83e+000 74 Modo: 23 +9.88e-002 1 +2.73e-003 0 +6.29e-003 0 Progressiva +5.79e+000 48 +1.01e+001 85 +8.84e+000 74 Modo: 24 +9.74e-004 0 +4.07e-003 0 +2.56e-002 0 Progressiva +5.79e+000 48 +1.01e+001 85 +8.86e+000 74 Modo: 25 +4.44e-004 0 +1.27e-006 0 +4.10e-004 0 Progressiva +5.79e+000 48 +1.01e+001 85 +8.87e+000 74 Modo: 26 +7.14e-002 1 +1.91e-005 0 +3.00e-002 0 Progressiva +5.86e+000 49 +1.01e+001 85 +8.90e+000 74 Modo: 27 +3.86e+000 32 +7.50e-003 0 +1.58e+000 13 Progressiva +9.72e+000 81 +1.01e+001 85 +1.05e+001 88 Modo: 28 +5.60e-005 0 +1.17e-003 0 +2.80e-006 0 Progressiva +9.72e+000 81 +1.01e+001 85 +1.05e+001 88



Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 29 +2.83e-002 0 +7.61e-002 1 +1.21e-003 0 Progressiva +9.75e+000 81 +1.02e+001 85 +1.05e+001 88 Modo: 30 +6.38e-002 1 +7.81e-001 7 +2.06e-003 0 Progressiva +9.81e+000 82 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 31 +1.67e-004 0 +2.41e-003 0 +6.76e-005 0 Progressiva +9.81e+000 82 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 32 +2.91e-001 2 +2.26e-003 0 +1.20e-002 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 33 +3.39e-004 0 +8.63e-007 0 +1.17e-005 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 34 +7.08e-004 0 +3.10e-004 0 +9.13e-006 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 35 +6.14e-006 0 +4.08e-007 0 +3.55e-008 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 36 +8.25e-007 0 +1.11e-002 0 +6.72e-009 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 37 +3.23e-003 0 +3.69e-004 0 +5.05e-005 0 Progressiva +1.01e+001 84 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 38 +2.66e-002 0 +2.10e-005 0 +2.98e-002 0 Progressiva +1.01e+001 85 +1.10e+001 92 +1.05e+001 88 Modo: 39 +7.94e-002 1 +1.63e-005 0 +2.96e-001 2 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 40 +4.68e-009 0 +3.98e-007 0 +4.48e-005 0 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 41 +1.60e-004 0 +3.88e-004 0 +1.11e-005 0 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 42 +4.35e-007 0 +2.40e-005 0 +4.97e-009 0 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 43 +3.22e-005 0 +8.47e-006 0 +1.85e-007 0 Progressiva +1.02e+001 85 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 44 +7.14e-002 1 +6.05e-004 0 +5.82e-003 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.10e+001 92 +1.08e+001 90 Modo: 45 +3.04e-002 0 +2.33e-004 0 +8.94e-003 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.10e+001 92 +1.08e+001 91 Modo: 46 +1.12e-008 0 +1.08e-005 0 +1.16e-008 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.10e+001 92 +1.08e+001 91 Modo: 47 +3.51e-006 0 +1.64e-001 1 +2.39e-005 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.12e+001 94 +1.08e+001 91 Modo: 48 +4.12e-006 0 +1.29e-001 1 +1.52e-005 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.13e+001 95 +1.08e+001 91 Modo: 49 +9.79e-004 0 +1.12e-004 0 +8.55e-005 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.13e+001 95 +1.08e+001 91 Modo: 50 +4.96e-003 0 +2.39e-004 0 +9.81e-004 0 Progressiva +1.03e+001 86 +1.13e+001 95 +1.08e+001 91 MASSA TOTALE ECCITABILE














Per quanto riguarda lo stato limite di esercizio:

È’ necessario verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento del danno degli








acciaio.

La verifica a flessione dell’impalcato sfrutta uno schema statico di trave continua su tre appoggi

di luce eguale di 125cm e per una larghezza pari ad un metro.

Luce luce (m) 1,25 Materiale interasse i (m) 1 Massa volumica (kg/mc) 420inclinazione A (°) 0base/appoggio B (cm) 100 5 Modulo di resistenzaW (cm^3) 266,6666667altezza/intaglio H (cm) 4 4 Momento d'inerziaJ (cm 4̂) 533,3333333

coeff.SLUcoeff.SLE

comb. Raracoeff. SLE

comb. q.perm.peso proprio g (kg/m) 16,8 1,3 1 1permanente p (kg/mq) 0 1,3 1 1accidentale a (kq/mq) 500 1,5 1 0

carico totale trave q (kg/m) 771,84 516,8 16,8Kmod 0,65 taglio T (kg) 482,4Xk flessione (daN/cm 2̂) 240 momento M (kg m) 150,75Kh 1 flessione (N/cm^2) 56,53125gamma m 1,5 resist. di calcolo (N/cm^2) 104Xk taglio (daN/cm 2̂) 25 taglio (N/cm^2) 1,809Xk compressione ortogonale fibre (daN/cm 2̂) 25 resist. di calcolo (N/cm^2) 10,83333333

compr. Orto (N/cm^2) 0,9648resist. di calcolo (N/cm^2) 10,83333333

Kdef 2 freccia ist.(rara) cm 0,280472317freccia diff. (q.perm.*Kdef) cm 0,018235042

modulo di elasticità E (daN/cm^2) 110000 freccia finale f (cm) 0,298707359modulo di elasticità G 69000 L/f ist (300÷500) 445,676783fatt. taglio sez. 1,2 L/f fin (250÷350) 418,4697701

VERIFICA TAVOLATO DI CALPESTIO

VERIFICHE PRESSOFLESSIONE E TAGLIO (D.M. 14/01/2008 )MASSICCIO C24

VERIFICA DEFORMABILITA' (EC5)




25 VERIFICHE

Correnti superiori ed inferiori reticolare - SLU














della torsione.








fenomeni.




Diagonali reticolare - SLU














della torsione.








fenomeni.




Piano calpestio - SLU

Nella seguente figura vengono riportati gli elementi che compongono il piano di calpestio

dell’impalcato.













della torsione.








fenomeni.





Di seguito si riporta l’inviluppo delle reazioni vincolari positive e negative per tutte le

combinazioni di carico applicate sul modello.






Si riportano gli spostamenti massimi: Combinazione di carico CC 9 Combinazione SLE Rara PERM+DOM. TRAFFICO+VENTO+TEMP+45

z,max = - 3.85 cm quale massima freccia nodo 136 z,lim = L/ 300 = 2125/300 = 7.08 cm

Si ritengono le deformazioni verticali accettabili.



28 CONCLUSIONI


cioè l’impalcato in acciaio, tralasciando la progettazione delle strutture di fondazione e gli

appoggi.

Si segnala che la frequenza del primo modo proprio dell’intera struttura è pari ad 4.498 Hz e

riguarda un modo di vibrare orizzontale.

L’ annesso A.2 dell’Eurocodice EC EN 1990 infatti prescrive che per ponti con periodi propri con




debba essere condotta un’appropriata verifica.





29 PONTE A CASALE SUL SILE - PREMESSA

La presente relazione riguarda la verifica di una struttura pedonale in comune di Casale sul Sile

(TV), costituita da un ponte in acciaio di 3° categ oria (passerella pedonale), collegante le due

sponde del fiume Sile.

La struttura del ponte risulta così formata: un traliccio a tre correnti come struttura portante,

ottenuto dalla riproposizione di un modulo piramidale a base quadrata. Questi moduli misurano

2m di lato, e 1.41m di altezza e sono saldati gli uni agli altri sino a formare un’ unica struttura

portante.

Al di sopra della struttura portante, trovano spazio altri elementi modulari in acciaio, dei telai in

grado di ospitare il tavolato ligneo di calpestio e la struttura del parapetto, collegati tramite nodi

cerniera alla struttura portante.

Il ponte poggia su due spalle in c.a. agli estremi, mentre grava su quattro pile, a due a due

accoppiate nella parte centrale, proponendo di fatto lo schema statico di trave continua su 6

appoggi ed in particolare si è in presenza di una cerniera e cinque carrelli; la soluzione a doppia

pila serve a ricalcare e mascherare la situazione indotta dall’ adiacenza del ponte stradale

collegante i centri di Casale sul Sile e Roncade lungo la Strada Provinciale n° 63.

La lunghezza totale del ponte è di 76m, suddivisi in tre campate principali con luce di 28m la

campata centrale, mentre le due laterali hanno una luce di 20m; tra le pile accoppiate c’è la

distanza di un doppio modulo cioè 4m. La larghezza di transito è pari a 2,25 m.

Il ponte poggia su delle spalle in c.a. a loro volta sorrette da fondazioni su palo in c.a.

centrifugato.

Anche le pile del ponte, in acciaio cor-ten., poggiano su una platea sorretta da pali di

fondazione in c.a. centrifugato.



30 NORMATIVA

Per il calcolo si fa riferimento alle leggi e normative di seguito elencate: NORMATIVA ITALIANA






ELENCO EUROCODICI

UNI EN 1990:2004





UNI EN 1991-1-4:1997






UNI EN 1991-2:2005







UNI EN 1993-1-1:2005












UNI EN 1993-2:2007

Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciao - Parte 2: Ponti di acciaio. Versione


e tiene conto dell’erata corrige di luglio 2009 (AC:2009). La norma, sperimentale, fornisce le










31 MATERIALI

3.1 LEGNO

Riferimenti:

• D.M. 14.01.2008, par. 11.7



• UNI EN 1194



C14 C16 C 18

C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50

Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50


ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30


ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6


fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29


fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2

Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8



an 7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16


E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7


E90,mean

0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53


n 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00



ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460






S235 S275 S355 S355


550 N/mm2


440 N/mm2


CLASSE VITE ftb

(N/mm2)

fyb

(N/mm2)

fk,N

(N/mm2)

fd,N

(N/mm2)

fd,V

(N/mm2)

4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495

legenda:





Saldature

Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più

importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di

particelle magnetiche e/o ultrasuoni.

Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed

ha le seguenti caratteristiche:

Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J

Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%.

I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.




L’opera in progetto verrà realizzata sulla sommità dell’argine, in corrispondenza dell’altica

alzaia, nei comuni di Casale sul Sile e di Roncade. Ha una lunghezzadi alcuni chilometri, è

prevista con tratti posti sia sull’alzaia sia a margine della viabilità esistente.

La caratterizzazione geologica è desumibile dalla campagna di sondaggi geognostici e dalle

successive considerazioni riportate nella relazione Geologica effettuata sul sito dal dott. Geol.

Eros Tomio.

In corrispondenza al ponte sul Sile della strada Casale-Roncade (S.P. n.64) il percorso

attraverserà il fiume su una passerella, adiacente al tracciato stradale.

Poco a N di Musestre, in prossimità delle ex fornaci Torzo, ove la strada provinciale (S.P. n133)

occupa l’argine, la pista procederà esternamente alla piattaforma stradale, verso il fiume,

realizzata in parte con una struttura in legno della larghezza di 2m sostenuta da pali.

La presente perizia ha interessato le porzioni di pista che comprendono le situazioni particolari

sopra descritte, ove sono previste opere di fondazione dirette e su pali.

L’area allargata interessata dalla presente indagine è posta nella parte meridionale della

provincia di Treviso, nel territorio dei comuni di Casale sul Sile e di Roncade ed è compresa

nella bassa pianura veneta.

Tale porzione di pianura è stata formata dall’alternarsi di processi di deposizione e di erosione

elegati prevalentemente all’azione delle acque correnti.

La morfologia attuale è legata alla sovrapposizione dei caratteri originari dell’area con il

manufatto attuale del ponte della S.P. n.64 e dei terrapieni delle rampe di accesso.

Il piano di campagna originario era caratterizzato da un limitato degradare verso il corso del

fiume, connesso alla bassura che lo accompagna dalle sorgenti sino poco a S dell’abitato di

Casale.

In destra si nota a N dell’attuale ponte, leggermente rilevata, la traccia dell’antica alzaia. Qesta

procede poi, in sinistra, verso S.

Le quote del locale piano campagna sono comprese tra un minimo di circa 1,4 m s.l.m e 3,2 m

s.l.m. il pelo della corrente risulta a quota di 0,81 m in data 22.03.06 in corrispondenza al ponte

di Casale.

Gli elementi morfologici particolari che interessano l’area sono i seguenti:

• I due grandi terrapieni che comprendono le due rampe di accesso al ponte: sono stati

realizzati in terra battuta, prevalentemente di natura sabbioso-limosa ( da alcune

osservazioni sulle scarpate). La quota sommitale risulta essere intorno a 9,0 m s.l.m. Le

scarpate hanno inclinazione di circa 32-35°.

• In riva destra, a S del ponte, si rileva una estesa e limitata depressione, forse legata ad

una antica e limitata escavazione, la quota minima risulta essere di circa 1,4 m s.l.m



• In prossimità del fiume su ambedue le rive, in corrispondenza al ponte ed alle

immediate adiacenze, si rilevano interventi di riporto e regolarizzazione, probabilmente

immediatamente successivi alla realizzazione del manufatto e legai alla sistemazione

dell’area interessata dai lavori;

• In riva sinistra il piano campagna è sub pianeggiante e regolare; è posto a quota pi

elevata, variabile intorno a 3,2-3,3 m s.l.m. Si depreime a N della rampa.

La zona di progetto èinserita tra le “areee a rischio idraulico” nel P.A.I. dell’Autorità di Bacino del

Sile e della Pianura tra Sile e Livenza. In particolare la porzione destra idrografica risulta

classificata nella categoria “P3-pericolosità elevat” e quella sinistra in “P2-pericolosità media”.

Dalle informazioni raccolte in loco la grande depressione in riva destra, a S del ponte, risulta

interessata frequentemente da esondazione.




Stratigrafia riva destra

• Tra 0.00 e circa 0,40 m – Terreno vegetale mescolato a riporto dato da sabbia

variamente limosa, localmente con giaia ed altri inerti;

• Tra 0,40 m e circa 1,50-1,90 m – sabbia variamente limosa. I valori medi di Rp sono

discreti, risultano collocati su 33-51 kg/mcq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in

circa 29-30°

• Tra 1,50-1,90 m e 7,30-7,50 m – Argilla, torbosa sino a 4,30-6,31 m, limosa e sabbiosa

più sotto. I valori di rp misurati sono apparsi da molto ridotti a modesti, collocandosi su

medie di 8-10 kg/cmq superiormente e di 12-17kg/cmq inferiormente. La coesione è

stata conseguentemente quantificata in circa 0,37-0,46 kg/cmq per la parte soprastante

e in circa 0,58-0,74 kg/cmq per quella sottostante

• Tra 7,30-7,50 m e 18,00 m – Prevalenti livelli di sabbia alternati con altri di argilla e limo

( in genere di contenuto spessore). I valori di Rp raggiunti sono stati mediamente di 76-

77 kg/cmq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 32°


• Tra 0.00 e circa 0,40 m – Terreno vegetale mescolato a riporto dato da sabbia

variamente limosa, localmente con giaia ed altri inerti;

• Tra 0,40 m e circa 1,30-1,70 m – sabbia variamente limosa con riporto grossolano

disperso ( ghiaia e pezzi limitati di cemento). I valori medi di Rp sono discreti, risultano

collocati su 31-98 kg/cmq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 29-33°.

• Tra 1,30-1,70 m e 7,90-8,90 m – Argilla, torbosa sino a 5,30-6,70 m, limosa e sabbiosa

più sotto. I valori di rp misurati sono apparsi da molto ridotti a modesti, collocandosi su

medie di 9-10 kg/cmq superiormente e di 12-21kg/cmq inferiormente. La coesione è

stata conseguentemente quantificata in circa 0,56-0,75 kg/cmq per la parte soprastante

e in circa 0,56-0,75 kg/cmq per quella sottostante. Nella P4 è stata riscontrata una lente

di sabbia a 5,30-6,90 m con valori di Rp di 37 kg/cmq.

• Tra 7,90-8,90 m e 16,10 m – Prevalenti livelli di sabbia alternati con altri di argilla e limo

( in genere di contenuto spessore). I valori di Rp raggiunti sono stati mediamente di 52-

68 kg/cmq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 31-32°

• Tra 16,10 m e 20 m – Limo variamente sabbioso e argilloso. I valori di Rp

raggiunti sono stati mediamente di 22-26 kg/cmq. La coesione è stata quantificata in

circa 0,83 kg/cmq per la prova P4, ove riulta un terreno più argilloso e l’angolo di attrito

interno in 28° per la prova P3, ove risulta un terr eno più sabbioso.







(dicembre 1984).





eseguite.



Metodo α


cuAlQl α=

Con:




2515÷= Rp

Cu

con





Con:











Con:




























8. Carichi permanenti portati: Peso impalcato: g2,imp = 25 daN/m2

Peso parapetto: g2,par = 80 daN/m 9. Altre azioni permanenti: non considerate (g3)



















espressione:


Provincia : Treviso

Zona : Im









dall'angolo α.

Carico da neve :

q5,snow(µ1=0.8) = 1,20 kN/m2



Azione del vento q 5 Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)

La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:

p = qb · ce · cp · cd

Provincia : Treviso

Zona : 1

Altitudine : 3 m s.l.m

Tempo di ritorno Tr: 50 anni;

Velocità di riferimento vb(Tr): 25 m/s

Pressione cinetica di riferimento qb: 391 N/m2

Altezza della costruzione z: 11.03 m (zmin: 4m)

Distanza dalla costa : Terra, tra 10 e 2 km dalla costa

Classe di rugosità del terreno : C

Categoria di esposizione del sito : II

Coefficiente topografico ct: 1

Coefficiente dinamico cd: 1

Coefficiente di esposizione ce(z):

ce(z = 11.03 m): 2.415

ce(z = 9.23m): 2.302

ce(z = 8.19 m): 2.227

ce(z = 8.03 m): 2.215

ce(z = 6.44 m): 2.080

ce(z = 4.00 m): 1.801



Coefficiente di di forma cp(z):

Per il calcolo dei coefficienti di forma si utilizz a l’EC1991-1-4:

Si ritiene che per il dimensionamento corrente non sia necessaria un’analisi dinamica

dell’interazione dell’azione del vento con la struttura. Si assume quindi, come prescritto

al punto ∫∫∫∫ 8.2

Fattore di struttura c scd: 1

Impalcato direzione x: Larghezza impalcato b: 2.96 m Altezza impalcato d: 0.25 m Ponte con parapetti aperti su ambo i lati (tab 8.1)

Altezza area influenza d tot : d+0.6 =0.85 m

Coefficiente di forma viene desunto da figura 8.3 Rapporto b/d tot : 3.482 Coefficiente di forma c f,x=

Impalcato direzione z: Sopraelevazione ββββ: 0 Inclinazione azione vento con orizzontale a: 0 Coefficiente di forma c f,z: 0.90 Trave reticolare: Rapporto di solidità f: 0.33 Coefficiente di formac f,0: 1.30

Coefficiente y λλλλ: 1 Coefficiente di forma c f: 1.30



Azioni sismiche q 6 Analisi svolta secondo il D.M. 14.01.2008 L’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni delle Norme





I parametri che determinano l’azione sismica, per lo stato limite ultimo SLV, sono i seguenti: INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Casale_v1d Intestazione del lavoro Ponte Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione II Vita di riferimento 50 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 475 anni Localita' casale ag/g 0.106 F0 2.53 Tc 0.35 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 2% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 45 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3









corrimano.



Azioni idrauliche


questa relazione.








Val. iniz. Dist. iniz. nodo

I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Azione_traffico_qfl_campata_C1 5 Condizione 5 Nessuna -0.005000

0.000

-0.005000

0.000 0.0000 0.0000

Azione_traffico_qfl_campata_C2 7 Condizione 7 Nessuna 0.005000

0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000

Azione_traffico_qfl_campata_C3 9 Condizione 9 Nessuna 0.005000

0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000

Variabile_vento_lungo Y 10 Condizione 10 Variabile: Vento 1.000000

0.000

1.000000

0.000 0.0000 0.0000

Eccezionale_orizzontale_parapetto 13 Condizione 13 Eccezionale 1.500000

0.000

1.500000

0.000 0.0000 0.0000




I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Permanente_peso_tavolato 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato

-0.002500

0.000

-0.002500

0.000 1.0000 1.0000

Permamente_peso_parapetto 2 Condizione 2 Permanente: Permanente portato

-1.000000

0.000

-1.000000

0.000 1.0000 1.0000

Azione_traffico_qfw_campata_C1 4 Condizione 4 Nessuna -0.050000

0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000

Variabile_vento_lungo_Z 11 Condizione 11 Variabile: Vento 1.000000

0.000

1.000000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.012000

0.000 0.0000 0.0000

Momento distribuito torcente mx


Val. iniz. Dist. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Eccezionale_momento_parapetto 14 Condizione 14 Eccezionale 165.000000 0.000

165.000000 0.000

Carico termico tx


Temperatura

Distorsione_carico_termico 3 Condizione 3 Nessuna 30.000000



COMBINAZIONI DI CARICO: La trave reticolare del ponte consiste in una trave continua a più appoggi. Data la particolare



• Azioni traffico su tutta stesa • Azioni traffico sulla sola campata centrale, con luce maggiore.

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

1 Peso Propria Azione sismica: Sisma assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000

2 Statica MAX N Pila P1 Dominante traffico


Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.900 Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

3 Statica MAX M Campata C2 Dominante Traffico



4 Statica MAX V su campata C2 Dominante Traffico


Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.300 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.900 Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

5 Statica dominante Termica Traffico



6 Statica dominante Termica Traffico solo C2



7 Statica Dominante Vento + X - Z



8 Statica dominante vento - X - Z


Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 -1.500 Variabile: Vento Condizione 11 -1.500 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

9 Statica Dominante Vento + X + Z


Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.500 Variabile: Vento Condizione 11 1.500 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

10 Statica Dominante Vento - X + Z


Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540 Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 -1.500 Variabile: Vento Condizione 11 1.500 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

11 Statica Dominante Neve


Nessuna Condizione 3 -0.720 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 1.500 Variabile: Vento Condizione 10 0.900



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Vento Condizione 11 -0.900 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

12 Statica Eccezionale spinta parapetto



13 Dinamica Sismica Azione sismica: Presente Torsione:


21 Statica solo traffico C2 (prova)



22 Statica solo termica (prova)





Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 0.000 Variabile: Vento Condizione 11 0.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

23 Statica solo vento + X - Z (prova)





COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

14 Rara Dominante Traffico

Tipologia: Rara


15 Rara dominante traffico C2

Tipologia: Rara


16 Rara Dominante Termica

Tipologia: Rara


17 Rara Dominante Vento + X - Z

Tipologia: Rara




Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.000 Variabile: Vento Condizione 11 -1.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

18 Rara Dominante Vento +X + Z

Tipologia: Rara


19 Rara Solo Traffico Tipologia: Rara


20 Rara Solo traffico C2 Tipologia: Rara











Per le pareti, i setti e la platea di fondazione sono stati invece utilizzati degli elementi di tipo

“guscio”. Gli elementi di tipo “guscio” vengono utilizzati quando si vuole modellare un elemento

bidimensionale in grado di sopportare azioni ortogonali al piano medio. A questi elementi

vengono assegnati diversi parametri, tra cui lo spessore ed il materiale, in modo da definirne le

caratteristiche geometriche e meccaniche, ed infine i carichi insistenti su di essi.

I carichi sono stati applicati ad ogni elemento trave ed elemento guscio, assegnando ad ogni

tipo un diverso codice di carico. Le azioni sulla struttura che andranno a generare i carichi

saranno quindi differenziate in base alla variazione della loro intensità nel tempo, secondo la

classica caratterizzazione in permanenti G, accidentali Q e sismiche E.







NTC.





















moltiplicativi:








Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 3.258e+001 5.185e+000 1.928e-001 0.000e+000 2 3.613e+001 5.750e+000 1.739e-001 0.000e+000 3 4.663e+001 7.422e+000 1.347e-001 0.000e+000 4 4.797e+001 7.634e+000 1.310e-001 0.000e+000 5 5.401e+001 8.595e+000 1.163e-001 0.000e+000 6 5.726e+001 9.113e+000 1.097e-001 0.000e+000 7 5.856e+001 9.320e+000 1.073e-001 0.000e+000 8 6.144e+001 9.778e+000 1.023e-001 0.000e+000 9 7.410e+001 1.179e+001 8.479e-002 0.000e+000 10 8.268e+001 1.316e+001 7.599e-002 0.000e+000 11 8.656e+001 1.378e+001 7.259e-002 0.000e+000 12 8.926e+001 1.421e+001 7.039e-002 0.000e+000 13 1.072e+002 1.707e+001 5.859e-002 0.000e+000 14 1.090e+002 1.734e+001 5.766e-002 0.000e+000 15 1.143e+002 1.819e+001 5.498e-002 0.000e+000 16 1.249e+002 1.988e+001 5.031e-002 0.000e+000 17 1.263e+002 2.010e+001 4.975e-002 0.000e+000 18 1.331e+002 2.118e+001 4.722e-002 0.000e+000 19 1.342e+002 2.136e+001 4.681e-002 0.000e+000 20 1.465e+002 2.331e+001 4.290e-002 0.000e+000 21 1.505e+002 2.395e+001 4.176e-002 0.000e+000 22 1.576e+002 2.508e+001 3.987e-002 0.000e+000 23 1.580e+002 2.514e+001 3.978e-002 0.000e+000 24 1.602e+002 2.550e+001 3.922e-002 0.000e+000 25 1.607e+002 2.557e+001 3.911e-002 0.000e+000 26 1.612e+002 2.566e+001 3.897e-002 0.000e+000 27 1.619e+002 2.576e+001 3.881e-002 0.000e+000 28 1.633e+002 2.599e+001 3.848e-002 0.000e+000 29 1.633e+002 2.599e+001 3.848e-002 0.000e+000 30 1.636e+002 2.604e+001 3.840e-002 0.000e+000 31 1.642e+002 2.614e+001 3.826e-002 0.000e+000 32 1.646e+002 2.620e+001 3.817e-002 0.000e+000 33 1.650e+002 2.626e+001 3.808e-002 0.000e+000 34 1.664e+002 2.649e+001 3.776e-002 0.000e+000 35 1.667e+002 2.653e+001 3.769e-002 0.000e+000 36 1.668e+002 2.654e+001 3.768e-002 0.000e+000 37 1.669e+002 2.656e+001 3.766e-002 2.945e-024 38 1.672e+002 2.661e+001 3.758e-002 1.940e-023 39 1.674e+002 2.664e+001 3.753e-002 3.089e-023 40 1.675e+002 2.666e+001 3.751e-002 5.618e-023 41 1.676e+002 2.667e+001 3.749e-002 6.043e-022 42 1.676e+002 2.667e+001 3.749e-002 5.165e-022 43 1.676e+002 2.667e+001 3.749e-002 3.479e-022 44 1.683e+002 2.679e+001 3.733e-002 0.000e+000 45 1.743e+002 2.774e+001 3.605e-002 3.450e-013




Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 6.236e-002 -1.110e+000 -2.044e+000 2 7.991e-002 2.092e+000 -1.104e+000 3 -1.694e+000 -3.969e-001 -2.226e+000 4 9.259e-002 1.139e+000 2.111e+000 5 -6.553e-002 1.842e+000 -1.563e+000 6 -2.234e+000 1.026e+000 -4.435e-001 7 -1.321e+000 1.773e+000 3.134e-001 8 -3.684e+000 -1.145e+000 1.107e+000 9 -3.223e-002 -8.503e-003 2.585e-002 10 7.508e-003 9.373e-001 3.846e-001 11 -4.827e-002 3.171e-001 7.251e-002 12 1.193e-001 -1.358e+000 -2.447e-001 13 -4.195e-002 1.379e-001 -5.978e-002 14 1.044e-002 -7.107e-002 -5.584e-002 15 -2.958e-002 6.846e-001 6.133e-001 16 -3.653e-003 1.747e-002 -8.152e-004 17 -3.615e-002 1.020e-001 3.945e-002 18 -4.715e-003 -2.103e-001 3.329e-001 19 -4.958e-003 -4.579e-001 7.064e-001 20 -7.178e-003 2.714e-003 1.136e-002 21 -9.244e-002 -2.802e-001 -5.362e-001 22 -1.760e-002 6.320e-003 -3.097e-003 23 -1.343e-002 4.275e-002 3.392e-001 24 -5.892e-002 2.216e-002 1.321e-002 25 6.536e-002 -4.384e-001 -4.124e-001 26 5.389e-003 -1.041e-002 -2.242e-002 27 -5.735e-002 -4.869e-001 1.230e-001 28 -8.418e-003 2.632e-002 -1.535e-001 29 -1.470e-002 4.272e-002 -1.865e-002 30 7.294e-003 6.122e-002 -6.288e-001 31 3.428e-003 4.272e-003 -5.369e-002 32 1.196e-003 -1.407e-003 4.346e-002 33 1.254e-002 -5.847e-002 1.999e-001 34 3.653e-002 9.184e-005 6.669e-004 35 2.237e-001 1.967e-001 1.249e-001 36 2.113e-003 1.919e-002 1.503e-001 37 2.484e-003 -7.350e-003 -1.088e-002 38 -4.501e-003 -3.856e-004 -2.336e-003 39 -1.164e-003 7.965e-003 1.613e-001 40 -2.604e-003 -7.279e-004 -1.347e-001 41 8.420e-003 -9.694e-004 -1.719e-003 42 -1.992e-002 2.027e-003 9.030e-004 43 -2.173e-005 4.791e-004 -9.331e-004 44 1.463e+000 -1.001e-001 -1.096e-001 45 9.693e-003 2.814e-004 -6.786e-003



MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +3.89e-003 0 +1.23e+000 4 +4.18e+000 15 Progressiva +3.89e-003 0 +1.23e+000 4 +4.18e+000 15 Modo: 2 +6.39e-003 0 +4.38e+000 16 +1.22e+000 4 Progressiva +1.03e-002 0 +5.61e+000 20 +5.40e+000 19 Modo: 3 +2.87e+000 10 +1.58e-001 1 +4.95e+000 18 Progressiva +2.88e+000 10 +5.77e+000 21 +1.04e+001 37 Modo: 4 +8.57e-003 0 +1.30e+000 5 +4.46e+000 16 Progressiva +2.89e+000 10 +7.06e+000 25 +1.48e+001 53 Modo: 5 +4.29e-003 0 +3.39e+000 12 +2.44e+000 9 Progressiva +2.89e+000 10 +1.05e+001 37 +1.73e+001 62 Modo: 6 +4.99e+000 18 +1.05e+000 4 +1.97e-001 1 Progressiva +7.88e+000 28 +1.15e+001 41 +1.74e+001 62 Modo: 7 +1.75e+000 6 +3.14e+000 11 +9.82e-002 0 Progressiva +9.63e+000 34 +1.46e+001 52 +1.75e+001 63 Modo: 8 +1.36e+001 48 +1.31e+000 5 +1.22e+000 4 Progressiva +2.32e+001 83 +1.60e+001 57 +1.88e+001 67 Modo: 9 +1.04e-003 0 +7.23e-005 0 +6.68e-004 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.60e+001 57 +1.88e+001 67 Modo: 10 +5.64e-005 0 +8.78e-001 3 +1.48e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +1.68e+001 60 +1.89e+001 68 Modo: 11 +2.33e-003 0 +1.01e-001 0 +5.26e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.69e+001 60 +1.89e+001 68 Modo: 12 +1.42e-002 0 +1.85e+000 7 +5.99e-002 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.88e+001 67 +1.90e+001 68 Modo: 13 +1.76e-003 0 +1.90e-002 0 +3.57e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.88e+001 67 +1.90e+001 68 Modo: 14 +1.09e-004 0 +5.05e-003 0 +3.12e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.88e+001 67 +1.90e+001 68 Modo: 15 +8.75e-004 0 +4.69e-001 2 +3.76e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +1.93e+001 69 +1.94e+001 69 Modo: 16 +1.33e-005 0 +3.05e-004 0 +6.65e-007 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.93e+001 69 +1.94e+001 69 Modo: 17 +1.31e-003 0 +1.04e-002 0 +1.56e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.93e+001 69 +1.94e+001 69 Modo: 18 +2.22e-005 0 +4.42e-002 0 +1.11e-001 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.93e+001 69 +1.95e+001 70 Modo: 19 +2.46e-005 0 +2.10e-001 1 +4.99e-001 2 Progressiva +2.32e+001 83 +1.95e+001 70 +2.00e+001 71 Modo: 20 +5.15e-005 0 +7.37e-006 0 +1.29e-004 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.95e+001 70 +2.00e+001 71 Modo: 21 +8.54e-003 0 +7.85e-002 0 +2.88e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +1.96e+001 70 +2.03e+001 72 Modo: 22 +3.10e-004 0 +3.99e-005 0 +9.59e-006 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.96e+001 70 +2.03e+001 72 Modo: 23 +1.80e-004 0 +1.83e-003 0 +1.15e-001 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.96e+001 70 +2.04e+001 73 Modo: 24 +3.47e-003 0 +4.91e-004 0 +1.74e-004 0 Progressiva +2.32e+001 83 +1.96e+001 70 +2.04e+001 73 Modo: 25 +4.27e-003 0 +1.92e-001 1 +1.70e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +1.98e+001 71 +2.06e+001 73 Modo: 26 +2.90e-005 0 +1.08e-004 0 +5.03e-004 0



Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Progressiva +2.32e+001 83 +1.98e+001 71 +2.06e+001 73 Modo: 27 +3.29e-003 0 +2.37e-001 1 +1.51e-002 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.06e+001 73 Modo: 28 +7.09e-005 0 +6.93e-004 0 +2.36e-002 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.06e+001 74 Modo: 29 +2.16e-004 0 +1.82e-003 0 +3.48e-004 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.06e+001 74 Modo: 30 +5.32e-005 0 +3.75e-003 0 +3.95e-001 1 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 31 +1.18e-005 0 +1.83e-005 0 +2.88e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 32 +1.43e-006 0 +1.98e-006 0 +1.89e-003 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 33 +1.57e-004 0 +3.42e-003 0 +4.00e-002 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 34 +1.33e-003 0 +8.43e-009 0 +4.45e-007 0 Progressiva +2.32e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 35 +5.00e-002 0 +3.87e-002 0 +1.56e-002 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.10e+001 75 Modo: 36 +4.46e-006 0 +3.68e-004 0 +2.26e-002 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 37 +6.17e-006 0 +5.40e-005 0 +1.18e-004 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 38 +2.03e-005 0 +1.49e-007 0 +5.46e-006 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 39 +1.35e-006 0 +6.34e-005 0 +2.60e-002 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 40 +6.78e-006 0 +5.30e-007 0 +1.81e-002 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 41 +7.09e-005 0 +9.40e-007 0 +2.95e-006 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 42 +3.97e-004 0 +4.11e-006 0 +8.15e-007 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 43 +4.72e-010 0 +2.30e-007 0 +8.71e-007 0 Progressiva +2.33e+001 83 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 44 +2.14e+000 8 +1.00e-002 0 +1.20e-002 0 Progressiva +2.54e+001 91 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 Modo: 45 +9.40e-005 0 +7.92e-008 0 +4.61e-005 0 Progressiva +2.54e+001 91 +2.01e+001 72 +2.11e+001 75 MASSA TOTALE ECCITABILE














Per quanto riguarda lo stato limite di esercizio: È’ necessario verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento del danno degli








acciaio.

La verifica a flessione dell’impalcato sfrutta uno schema statico di trave continua su quattro

appoggi di luce eguale di 66.8cm e per una larghezza pari ad un metro.

GEOMETRIA DATI MECCANICI COEFFICENTI VERIFICHE RESISTENZA (SLU)

DIMENSIONI TRAVE TIPO LEGNO C24 qp 0,8 kN/m2

1,5 sfavorevole

B 20 cm rk 350 kg/m3

qa 5 kN/m2

1 favorevole

H 4 cm fm,k 24 N/mm2

CATEGORIA 1,35 sfavorevole Wy 53,33 cm3

ft,0,k 14 N/mm2

0 favorevole Wz 266,67 cm3

luce 0,668 m ft,90,k 0,5 N/mm2

gga 1 sfavorevole km 0,7 RETT

interasse 20 cm fc,0,k 21 N/mm2

C.C.

fc,90,k 2,5 N/mm2

q 1,63 kN/m Y01 0,7 C - Affol. sm,y,d 1,71 N/mm2

fv,k 2,5 N/mm2

Y11 0,7 C - Affol. sm,z,d 0,00 N/mm2

sx Eo,mean 11000 N/mm2

Myd 0,09 kNm Y21 0,6 C - Affol. 5.1.6a 0,08

dx E90,mean 370 N/mm2

Vyd 0,55 kN 5.1.6b 0,11

USO Eo,05 7400 N/mm2

Kmod 0,65 MEDIA IR 0,11 OK

angolo 0 ° G,mean 690 N/mm2

Mzd 0,00 kNm gm 1,35 MASSICCIO

Vzd 0,00 kN Kdef 2 MASSICCIO

Tipo fm,d 15,02 N/mm2

Kh 1,3 MASSICCIO

sx 0 mm ft,0,d 8,76 N/mm2

C.C. ty,d 0,10 N/mm2

dx 0 mm ft,90,d 0,24 N/mm2

q 0,61 kN/m Kmod,fi 1 sez eff IR 0,08 OK

sotto 0 mm fc,0,d 10,11 N/mm2

Kfi 1,15 Lamellare tz,d 0,00 N/mm2

fc,90,d 1,20 N/mm2

Myd 0,03 kNm gm,fi 1 IR 0,00 OK

fv,d 1,20 N/mm2

Vyd 0,20 kN VERIFICHE DEFORMAZIONE (SLE)

Eo,mean 8148,15 N/mm2

E90,mean 274,07 N/mm2

Mzd 0,00 kNm Jy 1,07E+06 mm4

Eo,05 5481,48 N/mm2

Vzd 0,00 kN u,controfreccia 0 mm

G,mean 511,11 N/mm2

C.C.

g 0,19 kN/m

fm,d,fi 35,88 N/mm2

q 0,70 kN/m u,ist,g,rara 0,04 mm

ft,0,d,fi 20,93 N/mm2

C.C. u,ist,q,rara 0,22 mm

ft,90,d,fi 0,58 N/mm2

g 0,19 kN/m 500

fc,0,d,fi 24,15 N/mm2

q 0,60 kN/m u,ist,acc 0,22 OK

fc,90,d,fi 2,88 N/mm2

VERIFICA A FUOCO (SLU) 300

fv,d,fi 2,88 N/mm2

u, ist 0,26 OK

Eo,mean,fi 11000 N/mm2

bo 0,8 mm/min

G,mean,fi 690 N/mm2

t 60 min

dchar 48 mm u, ist,g,qp 0,04 mm

tpr SX 0 min u, ist,q,qp 0,19 mm

tpr DX 0 min u,dif,g,qp 0,09 mm

tpr INF 0 min u,dif,q,qp 0,3776066 mm

250

u,net,fin 0,73 OK

VALORI DI PROGETTO

ultimo

gg

gq

C - Affol.

MEDIA

TIPOLOGIA VINCOLI

FLESSIONE

TAGLIO

DATI CARICHI

SOLLECITAZIONI

Limite def. ist. Acc. l/

Limite def. Ist. Netta l/

BREVE TERMINE

LUNGO TERMINE

Limite def. Ist. finale l/

PANNELLI PROTETTIVI

VALORI CARATTERISTICI

APPOGGIO

VALORI DI PROGETTO FUOCO

APPOGGIO

RETT

LEGNO

eccezionale

Rara

CLASSE DI SERVIZIO

TIPO DI MATERIALE

DURATA CARICO

Quasi permanente

MASSICCIO

3






Si riporta lo schema di quattro moduli tipo del ponte:



39 VERIFICHE

Traliccio portanti - SLU














della torsione.








fenomeni.




Irrigidimenti traliccio - SLU














della torsione.








fenomeni.




Telaio impalcato - SLU

Nella seguente figura vengono riportati gli elementi che compongono il telaio di supoerto

dell’impalcato.













della torsione.








fenomeni.





Di seguito si riporta l’inviluppo delle reazioni vincolari per tutte le combinazioni di carico

applicate sul modello.







Combinazione di carico CC 19

Combinazione SLE Rara Solo azioni di traffico solo su C2

z,2,max = - 2.85 cm quale massima freccia in mezzeria di C2

z,2,lim = L/ 300 = 2800/300 = 9,3 cm


Combinazione SLE Rara con traffico solo su C2

z,max = - 4.38 cm quale massima freccia in mezzeria di C2.

z,lim = L/ 250 = 2800/250 = 11.2 cm





CC16, per la quale si hanno le maggiori deformazioni orizzontali.

Si riportano gli spostamenti massimi


Combinazione SLE Rara Termica

z,2,max = - 2.56 cm quale massimo spostamento in corrispondenza dell’appoggio della spalla

SPA2




42 CONCLUSIONI


cioè l’impalcato in acciaio, tralasciando la progettazione delle struture di fondazione e gli

appoggi.

Si deve però segnalare che la frequenza del primo modo proprio dell’intera struttura è pari ad

5,19 Hz e riguarda un modo di vibrare verticale.

L’ annesso A.2 dell’ Eurocodice EC EN 1990infatti prescrive che per ponti con periodi propri con




Debba essere condotta una verifica un’appropriata verifica.





43 PONTE SU MUSESTRE - PREMESSA

La presente relazione riguarda la verifica di una struttura pedonale nella località di Musestre in

comune di Roncade (TV), costituita da un ponte in acciaio di 3° categoria (passerella pedonale),

collegante le due sponde del fiume Musestre.


coppia di piloni in acciaio, posizionati al centro del fiume Musestre, reggono l’impalcato con un

sistema di stralli.

L’impalcato quindi, di forma sinusoidale nella visione prospettica, è costituito da una serie di

profilati HEA160 calandrati a sagoma di sinusoide, collegati e controventati trasversalmente da

altri HEA160 e HEA100; esso poggia alle due estremità su delle spalle in c.a. ed in mezzeria

appunto su di un traverso collegante i piloni in acciaio, aventi diametro di 25cm. Ulteriori 6 punti

di appoggio, vengono garantiti dagli stralli, aventi passo di 4m, proponendo di fatto lo schema

statico è di trave continua su 9 appoggi.

Al di sopra della struttura portante, viene fissato il tavolato ligneo di calpestio, mentre la

struttura del parapetto viene resa solidale alla struttura portante.

La lunghezza totale del ponte è di 34m, suddivisi in due campate di luce di 17m, mentre la

larghezza di transito è pari a 2,25 m.

Il ponte poggia su delle spalle in c.a. a loro volta sorrette da fondazioni su palo in c.a.

centrifugato.

Anche i piloni in acciaio centrali del ponte poggiano su una platea sorretta da pali di fondazione

in c.a. centrifugato.



44 NORMATIVA

Per il calcolo si fa riferimento alle leggi e normative di seguito elencate: NORMATIVA ITALIANA

• Legge 5 novembre 1971 N. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.”

• D.M. 14/01/2008 – “Norme tecniche per le Costruzioni “ • Circolare n°617 02/02/09 –“ Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le

costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.” ELENCO EUROCODICI

UNI EN 1990:2004





UNI EN 1991-1-4:1997






UNI EN 1991-2:2005







UNI EN 1993-1-1:2005












UNI EN 1993-2:2007

Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciao - Parte 2: Ponti di acciaio. Versione


e tiene conto dell’erata corrige di luglio 2009 (AC:2009). La norma, sperimentale, fornisce le










45 MATERIALI

3.1 LEGNO

Riferimenti: • D.M. 14.01.2008, par. 11.7



• UNI EN 1194



C14 C16 C 18

C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40 C45 C50

Flessione fm,k 14 16 18 20 22 24 27 30 35 40 45 50


ft,0,k 8 10 11 12 13 14 16 18 21 24 37 30


ft,90,k 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6


fc,0,k 16 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 29


fc,90,k 2.0 2.2 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2

Taglio fv,k 1.7 1.8 2.0 2.2 2.4 2.5 2.8 3.0 3.4 3.8 3.8 3.8



an 7 8 9 9.5 10 11 11.5 12 13 14 15 16


E0,05 4.7 5.4 6.0 6.4 6.7 7.4 7.7 8.0 8.7 9.4 10.0 10.7


E90,mean

0.23 0.27 0.30 0.32 0.33 0.37 0.38 0.40 0.43 0.47 0.50 0.53


n 0.44 0.50 0.56 0.59 0.63 0.69 0.72 0.75 0.81 0.88 0.94 1.00



ρk 290 310 320 330 340 350 370 380 400 420 440 460






S235 S275 S355 S355


550 N/mm2


440 N/mm2


CLASSE VITE ftb

(N/mm2)

fyb

(N/mm2)

fk,N

(N/mm2)

fd,N

(N/mm2)

fd,V

(N/mm2)

4.6 400 240 240 240 170 5.6 500 300 300 300 212 6.8 600 480 360 360 255 8.8 800 640 560 560 396 10.9 1000 900 700 700 495

legenda:





Saldature

Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di particelle magnetiche e/o ultrasuoni. Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2), ed ha le seguenti caratteristiche: Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%. I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.




L’opera in progetto verrà realizzata sulla sommità dell’argine, in corrispondenza dell’altica

alzaia, nei comuni di Casale sul Sile e di Roncade. Ha una lunghezzadi alcuni chilometri, è

prevista con tratti posti sia sull’alzaia sia a margine della viabilità esistente.

La caratterizzazione geologica è desumibile dalla campagna di sondaggi geognostici e dalle

successive considerazioni riportate nella relazione Geologica effettuata sul sito dal dott. Geol.

Eros Tomio.

In corrispondenza al ponte sul Sile della strada Casale-Roncade (S.P. n.64) il percorso

attraverserà il fiume su una passerella, adiacente al tracciato stradale.

Poco a N di Musestre, in prossimità delle ex fornaci Torzo, ove la strada provinciale (S.P. n133)

occupa l’argine, la pista procederà esternamente alla piattaforma stradale, verso il fiume,

realizzata in parte con una struttura in legno della larghezza di 2m sostenuta da pali.

La presente perizia ha interessato le porzioni di pista che comprendono le situazioni particolari

sopra descritte, ove sono previste opere di fondazione dirette e su pali.

L’area allargata interessata dalla presente indagine è posta nella parte meridionale della

provincia di Treviso, nel territorio dei comuni di Casale sul Sile e di Roncade ed è compresa

nella bassa pianura veneta.

Tale porzione di pianura è stata formata dall’alternarsi di processi di deposizione e di erosione

elegati prevalentemente all’azione delle acque correnti.

I tratti morfologici principali sono costituiti:

• Dalla alzaia, che in loco risulta notevolmente rilevata ed assume anche funzioni di

argine. La quota sommitale è di circa 3,5-4,0 m, con i valori maggiori ove l’argine-alzaia

è anche sede della S.P. n.113;

• Della bassa pianura esterna con quote di circa 2,7-3,0 m, che immerge con debole

inclinazione verso S;

• Da alcune opere idrauliche minori legate alla particolare regimazione delle acque dei

corsi minori che immettono nel Sile ed alla presenza della antica fornace.

Nel particolare l’argine ha inclinazione di 35-40°, si rialza di 0,7-1,0 m dal piano campagna

locale, evidenzia verso il fiume una lunga protezione, realizzata con massi.

L’area è inserita tra le “aree a rischio idraulico” nel PAI dell’Autorità di Bacino del Sile e della

Pianura tra Sile e Venezia. Nello specifico risulta a “P2-pericolosità media”





• Tra 0.00 e circa 1,10-1,30 m – Sabbia variamente limosa con ghiaia fine. I valori medi

di Rp sono elevati, risultano infatti collocati su 129-141 kg/cmq. L’angolo di attrito

interno è stato stimato in circa 35°.

• Tra 1,10-1,30 m e 4,50 m – Sabbia limosa con lente di argilla a profondità di circa 2,20-

3,00 m dal p.c. I valori medi di Rp sono discreti, risultano collocati su 38-39 kg/cmq.

L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 30°

• Tra 4,50 m e 8,10-9,10 m – Argilla, torbosa sino a 5,30-5,50 m, limosa più sotto. I valori

di Rp misurati sono apparsi da molto ridotti a modesti, collocandosi su medie di 8-10

kg/cmq superiormente e di 12-15 kg/cmq inferiormente. La coesione media è stata

quantificata in circa 0,53-0,61 kg/cmq.

• Tra 8,10 m e 11,10-11,90 m – Sabbia addensata. I valori di Rp raggiunti sono stati

mediamente di 129-133 kg/cmq. L’angolo di attrito interno è stato stimato in circa 35°

• Tra 11,10-11,90 m e 18,00 m – Prevalenti livelli di sabbia alternati con altri di argilla e

limo. I valori di Rp raggiunti sono stati mediamente di 37-49 kg/cmq. L’angolo di attrito

interno è stato stimato in circa 30°





(dicembre 1984).





eseguite.



Metodo α


cuAlQl α=

Con:






2515÷= Rp

Cu

con





Con:









Con:













11. Carichi permanenti portati: Peso impalcato: g2,imp = 25 daN/m2

Peso parapetto: g2,par = 80 daN/m 12. Altre azioni permanenti: non considerate (g3)



















espressione:


Provincia : Treviso

Zona : Im









dall'angolo α.

Carico da neve :

q5,snow(µ1=0.8) = 1,20 kN/m2



Azione del vento q 5 Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)

La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:

p = qb · ce · cp · cd

Provincia: Treviso

Zona: 1

Altitudine: 3 m s.l.m

Tempo di ritorno Tr: 50 anni;

Velocità di riferimento vb(Tr): 25 m/s

Pressione cinetica di riferimento qb: 391 N/m2

Altezza della costruzione z: 11.03 m (zmin: 4m)

Distanza dalla costa: Terra, tra 10 e 2 km dalla costa

Classe di rugosità del terreno: C

Categoria di esposizione del sito: II

Coefficiente topografico ct: 1

Coefficiente dinamico cd: 1

Coefficiente di esposizione ce(z):

ce(z = 9.26 m): 2.304

ce(z = 7.81 m): 2.197

ce(z = 4.81 m): 1.907

ce(z = 4.00 m): 1.801



Coefficiente di di forma cp(z):

Per il calcolo dei coefficienti di forma si utilizza l’EC1991-1-4:

Si ritiene che per il dimensionamento corrente non sia necessaria un’analisi dinamica

dell’interazione dell’azione del vento con la struttura. Si assume quindi, come prescritto al punto

∫∫∫∫ 8.2

Fattore di struttura c scd: 1

Impalcato direzione x: Larghezza impalcato b: 2.50 m Altezza impalcato d: 0.19 m Ponte con parapetti aperti su ambo i lati (tab 8.1)

Altezza area influenza d tot : d+0.6 = 0.79 m Coefficiente di forma viene desunto da figura 8.3

Rapporto b/d tot : 3.16

Coefficiente di forma

c f,x =

Impalcato direzione z: Sopraelevazione ββββ: 0 Inclinazione azione vento con orizzontale a: 0 Coefficiente di forma c f,z: 0.90 Pennoni: velocità di picco v(z e): 25 m/s Numero di Reynolds Re: 4.17*105

Coefficiente di forma c f,0: 1,2 Coefficiente y λλλλ: 1 Coefficiente di forma c f: 1.2

Stralli: Punto ∫ 7.9.2 punto (2) indipendetemente da numero Re Coefficiente di forma c f: 1.2



Azioni sismiche q 6 Analisi svolta secondo il D.M. 14.01.2008

L’azione sismica è stata applicata alla struttura in conformità alle disposizioni delle Norme





I parametri che determinano l’azione sismica, per lo stato limite ultimo SLV, sono i seguenti:

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Musestre_v2b Intestazione del lavoro Ponte Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione II Vita di riferimento 50 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10

Tempo di ritorno del sisma 475 anni Localita' musestre ag/g 0.099 F0 2.55 Tc 0.35 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 2% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 37 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3









corrimano.



Azioni idrauliche


questa relazione.


Poiché il musestre in questo punto non è navigabile non vengono prese in considerazione forze

dovute ad urti con natanti.






I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Azione_traffico_qwl_C1 5 Condizione 5 Nessuna 0.005000

0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

0.005000

0.000 0.0000 0.0000

Variabile_vento_lungo_Y 20 Condizione 20 Variabile: Vento 1.000000

0.000

1.000000

0.000 0.0000 0.0000

Eccezionale_orizzontale_parapetto 23 Condizione 23 Eccezionale 1.500000

0.000

1.500000

0.000 0.0000 0.0000




nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Permanente_peso_tavolato 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato

-0.002500

0.000

-0.002500

0.000 1.0000 1.0000

Permanente_peso_parapetto 2 Condizione 2 Permanente: Permanente portato

-0.800000

0.000

-0.800000

0.000 1.0000 1.0000

Azione_traffico_qfw_C1 4 Condizione 4 Nessuna -0.050000

0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.050000

0.000 0.0000 0.0000

Variabile_vento_lungo_Z 21 Condizione 21 Variabile: Vento 1.000000

0.000

1.000000

0.000 0.0000 0.0000


0.000

-0.012000

0.000 0.0000 0.0000



Momento distribuito torcente mx


Val. iniz. Dist. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Eccezionale_momento_parapetto 24 Condizione 24 Eccezionale 165.000000 0.000

165.000000 0.000

Carico termico tx


Temperatura

Distorsione_carico_termico 3 Condizione 3 Nessuna 30.000000



COMBINAZIONI DI CARICO: L’impalcato del ponte consiste in una trave continua a nove appoggi e otto campate.

Data la particolare conformazione si è utlizzata una scacchiera di carico per le azioni di traffico

in modo da individuare le condizioni di carico più gravose.

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore

1 Peso Proprio Azione sismica: Sisma assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000

2 Statica_Dominante_scacchiera_traffico_1 Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 1.350 Nessuna Condizione 15 1.350 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500

Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.500

Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000


Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 1.350 Nessuna Condizione 9 1.350 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500








Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 1.350 Nessuna Condizione 5 1.350 Nessuna Condizione 6 1.350 Nessuna Condizione 7 1.350 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.350 Nessuna Condizione 11 1.350 Nessuna Condizione 12 1.350 Nessuna Condizione 13 1.350 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 1.350 Nessuna Condizione 17 1.350 Nessuna Condizione 18 1.350 Nessuna Condizione 19 1.350 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500









Permanente: Permanente Condizione 2 1.500



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore portato Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900 Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000








Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.900



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Vento Condizione 21 -0.900 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000





11 Statica_Dominante_termica Azione sismica: Sisma assente






Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 12 Statica_dominante_vento + X - Z Azione sismica:

Sisma assente




13 Statica_dominante_vento - X - Z Azione sismica: Sisma assente



Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 -1.500 Variabile: Vento Condizione 21 -1.500 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000

14 Statica_dominante_vento + X + Z Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 3 0.720 Nessuna Condizione 4 0.540 Nessuna Condizione 5 0.540



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 6 0.540 Nessuna Condizione 7 0.540 Nessuna Condizione 8 0.540 Nessuna Condizione 9 0.540 Nessuna Condizione 10 0.540 Nessuna Condizione 11 0.540 Nessuna Condizione 12 0.540 Nessuna Condizione 13 0.540 Nessuna Condizione 14 0.540 Nessuna Condizione 15 0.540 Nessuna Condizione 16 0.540 Nessuna Condizione 17 0.540 Nessuna Condizione 18 0.540 Nessuna Condizione 19 0.540 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500


Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 1.500 Variabile: Vento Condizione 21 1.500 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000

15 Statica_dominante_vento - X + Z Azione sismica: Sisma assente



Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 -1.500 Variabile: Vento Condizione 21 1.500 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000

16 Statica_dominante_neve Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 3 -0.720 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500



17 Eccezionale_spinta_parapetto Azione sismica: Sisma assente




18 Dinamica_sismica Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000



40 Statica_solo_traffico_(prova) Azione sismica: Sisma assente




41 Statica_solo_termica_(prova) Azione sismica: Sisma assente

Nessuna Condizione 3 1.200 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 0.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.500



42 Statica_solo_vento + X - Z (prova) Azione sismica: Sisma assente







19 Rara_dominante_traffico_Scacchiera_1 Tipologia: Rara




20 Rara_dominante_traffico_scacchiera_2 Tipologia: Rara






Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 21 Rara_dominante_traffico_scacchiera_3 Tipologia: Rara









Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000








Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 0.000 Nessuna Condizione 11 0.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000 Nessuna Condizione 18 0.000 Nessuna Condizione 19 0.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000








Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 0.000 Nessuna Condizione 7 0.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 0.000 Nessuna Condizione 15 0.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000



28 Rara_dominante_termica Tipologia: Rara




29 Rara dominante vento + X - Z Tipologia: Rara

Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400 Nessuna Condizione 9 0.400 Nessuna Condizione 10 0.400 Nessuna Condizione 11 0.400 Nessuna Condizione 12 0.400 Nessuna Condizione 13 0.400 Nessuna Condizione 14 0.400



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 15 0.400 Nessuna Condizione 16 0.400 Nessuna Condizione 17 0.400 Nessuna Condizione 18 0.400 Nessuna Condizione 19 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000



30 Rara dominante vento + X + Z Tipologia: Rara




31 Rara_solo_traffico_scacchiera_1 Tipologia: Rara

Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 1.000 Nessuna Condizione 5 1.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 1.000 Nessuna Condizione 9 1.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 1.000 Nessuna Condizione 13 1.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 1.000 Nessuna Condizione 17 1.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000








Nessuna Condizione 3 0.000 Nessuna Condizione 4 0.000 Nessuna Condizione 5 0.000 Nessuna Condizione 6 1.000 Nessuna Condizione 7 1.000 Nessuna Condizione 8 0.000 Nessuna Condizione 9 0.000 Nessuna Condizione 10 1.000 Nessuna Condizione 11 1.000 Nessuna Condizione 12 0.000 Nessuna Condizione 13 0.000 Nessuna Condizione 14 1.000 Nessuna Condizione 15 1.000 Nessuna Condizione 16 0.000 Nessuna Condizione 17 0.000 Nessuna Condizione 18 1.000 Nessuna Condizione 19 1.000 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 0.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Permanente: Permanente portato Condizione 1 0.000









Permanente: Permanente Condizione 2 0.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore portato Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000 Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000








Variabile: Neve Condizione 22 0.000 Variabile: Vento Condizione 20 0.000



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Vento Condizione 21 0.000 Eccezionale Condizione 23 0.000 Eccezionale Condizione 24 0.000

38 Rara_solo_traffico_Scacchiera_8 Tipologia: Rara











14 Rara Dominante Traffico

Tipologia: Rara


15 Rara dominante traffico C2

Tipologia: Rara


16 Rara Dominante Termica

Tipologia: Rara


17 Rara Dominante Vento + X - Z

Tipologia: Rara

Nessuna Condizione 3 0.600 Nessuna Condizione 4 0.400 Nessuna Condizione 5 0.400 Nessuna Condizione 6 0.400 Nessuna Condizione 7 0.400 Nessuna Condizione 8 0.400



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Nessuna Condizione 9 0.400 Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Neve Condizione 12 0.000 Variabile: Vento Condizione 10 1.000 Variabile: Vento Condizione 11 -1.000 Eccezionale Condizione 13 0.000 Eccezionale Condizione 14 0.000

18 Rara Dominante Vento +X + Z

Tipologia: Rara


19 Rara Solo Traffico Tipologia: Rara


20 Rara Solo traffico C2 Tipologia: Rara





La struttura viene schematizzata con un modello ad elementi finiti.






Per le pareti, i setti e la platea di fondazione sono stati invece utilizzati degli elementi di tipo

“guscio”. Gli elementi di tipo “guscio” vengono utilizzati quando si vuole modellare un elemento

bidimensionale in grado di sopportare azioni ortogonali al piano medio. A questi elementi

vengono assegnati diversi parametri, tra cui lo spessore ed il materiale, in modo da definirne le

caratteristiche geometriche e meccaniche, ed infine i carichi insistenti su di essi.

I carichi sono stati applicati ad ogni elemento trave ed elemento guscio, assegnando ad ogni

tipo un diverso codice di carico. Le azioni sulla struttura che andranno a generare i carichi

saranno quindi differenziate in base alla variazione della loro intensità nel tempo, secondo la

classica caratterizzazione in permanenti G, accidentali Q e sismiche E.







NTC.





















moltiplicativi:








Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 3.262e+000 5.192e-001 1.926e+000 4.441e-016 2 9.795e+000 1.559e+000 6.414e-001 4.441e-016 3 1.543e+001 2.457e+000 4.071e-001 4.441e-016 4 1.604e+001 2.552e+000 3.918e-001 4.441e-016 5 3.971e+001 6.320e+000 1.582e-001 4.441e-016 6 5.943e+001 9.458e+000 1.057e-001 4.441e-016 7 6.326e+001 1.007e+001 9.932e-002 4.441e-016 8 6.630e+001 1.055e+001 9.477e-002 4.441e-016 9 7.299e+001 1.162e+001 8.609e-002 4.441e-016 10 7.553e+001 1.202e+001 8.319e-002 4.441e-016 11 7.810e+001 1.243e+001 8.046e-002 4.441e-016 12 7.972e+001 1.269e+001 7.882e-002 4.441e-016 13 8.472e+001 1.348e+001 7.417e-002 4.441e-016 14 8.746e+001 1.392e+001 7.184e-002 4.441e-016 15 8.902e+001 1.417e+001 7.059e-002 4.441e-016 16 8.950e+001 1.425e+001 7.020e-002 4.441e-016 17 9.716e+001 1.546e+001 6.467e-002 4.441e-016 18 9.782e+001 1.557e+001 6.423e-002 4.441e-016 19 9.976e+001 1.588e+001 6.298e-002 4.441e-016 20 1.053e+002 1.676e+001 5.967e-002 4.441e-016 21 1.091e+002 1.737e+001 5.757e-002 4.441e-016 22 1.403e+002 2.233e+001 4.479e-002 4.441e-016 23 1.458e+002 2.321e+001 4.309e-002 4.441e-016 24 1.520e+002 2.420e+001 4.133e-002 4.441e-016 25 1.526e+002 2.428e+001 4.118e-002 4.441e-016 26 1.653e+002 2.631e+001 3.800e-002 4.441e-016 27 1.700e+002 2.706e+001 3.695e-002 4.441e-016 28 1.908e+002 3.037e+001 3.293e-002 4.441e-016 29 1.975e+002 3.143e+001 3.181e-002 4.441e-016 30 2.009e+002 3.198e+001 3.127e-002 4.441e-016 31 2.048e+002 3.259e+001 3.069e-002 4.441e-016 32 2.127e+002 3.385e+001 2.954e-002 4.441e-016 33 2.185e+002 3.477e+001 2.876e-002 4.441e-016 34 2.356e+002 3.750e+001 2.667e-002 4.441e-016 35 2.368e+002 3.768e+001 2.654e-002 4.441e-016 36 2.474e+002 3.937e+001 2.540e-002 4.441e-016 37 2.523e+002 4.016e+001 2.490e-002 4.441e-016




Modo Direz.X Direz.Y Direz.Z 1 -4.017e+000 -1.070e-007 1.533e-009 2 3.310e-001 -1.678e-008 9.408e-011 3 -8.569e-008 -2.025e+000 1.967e-006 4 -1.534e-008 3.038e-008 1.567e-010 5 2.326e-007 -3.153e+000 -6.452e-006 6 -3.018e-009 3.416e-006 -2.676e+000 7 4.743e-003 1.568e-008 5.421e-009 8 9.792e-008 -1.221e-008 -3.283e-010 9 4.088e-008 2.778e-001 -4.296e-007 10 -1.435e-002 -5.714e-009 1.445e-008 11 4.062e-008 3.472e-009 1.674e-010 12 -3.991e-009 1.260e-006 -1.008e+000 13 -3.128e-009 3.413e-007 -3.135e-001 14 9.535e-001 7.973e-008 -3.567e-009 15 -1.086e-007 -2.519e-001 -1.451e-006 16 -8.848e-002 -1.597e-008 3.786e-009 17 1.539e-009 1.872e-006 -1.998e+000 18 -1.651e-007 -1.549e-008 4.190e-010 19 -2.980e-008 -8.454e-003 4.842e-007 20 8.909e-008 -2.094e-009 -1.255e-010 21 -1.617e-008 -3.567e-001 1.260e-006 22 5.494e-007 6.943e-008 -2.026e-009 23 -1.635e-008 -9.324e-001 -1.103e-007 24 -4.213e-003 -1.240e-010 1.844e-008 25 1.244e-009 -2.823e-007 7.164e-002 26 5.774e-009 2.526e-008 -4.973e-011 27 -3.396e-009 -2.716e-001 1.545e-007 28 -5.375e-003 9.181e-009 4.756e-009 29 -2.580e-010 2.155e-009 -3.427e-001 30 2.910e-003 1.509e-009 -4.579e-009 31 -3.384e-009 -9.003e-010 -9.543e-011 32 2.834e-009 -3.013e-009 1.167e-011 33 1.345e-009 -1.135e-001 -1.697e-007 34 -2.222e-009 7.228e-010 -3.838e-010 35 1.765e-010 -3.450e-008 -1.234e-001 36 -3.873e-003 5.946e-009 8.536e-009 37 2.326e-010 1.877e-007 5.220e-001



MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +1.13e+001 84 +7.75e-015 0 +1.68e-018 0 Progressiva +1.13e+001 84 +7.75e-015 0 +1.68e-018 0 Modo: 2 +8.71e-002 1 +1.77e-016 0 +2.25e-021 0 Progressiva +1.14e+001 85 +7.93e-015 0 +1.68e-018 0 Modo: 3 +4.78e-015 0 +3.22e+000 24 +4.06e-012 0 Progressiva +1.14e+001 85 +3.22e+000 24 +4.06e-012 0 Modo: 4 +6.05e-017 0 +8.14e-016 0 +1.80e-020 0 Progressiva +1.14e+001 85 +3.22e+000 24 +4.06e-012 0 Modo: 5 +2.13e-014 0 +5.31e+000 39 +3.54e-011 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.53e+000 63 +3.95e-011 0 Modo: 6 +1.72e-018 0 +7.15e-012 0 +6.81e+000 51 Progressiva +1.14e+001 85 +8.53e+000 63 +6.81e+000 51 Modo: 7 +1.70e-003 0 +7.07e-017 0 +4.15e-017 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.53e+000 63 +6.81e+000 51 Modo: 8 +3.11e-016 0 +8.20e-017 0 +1.16e-019 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.53e+000 63 +6.81e+000 51 Modo: 9 +3.21e-017 0 +1.42e-001 1 +1.46e-013 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +6.81e+000 51 Modo: 10 +7.93e-004 0 +5.76e-019 0 +1.96e-016 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +6.81e+000 51 Modo: 11 +3.81e-017 0 +2.74e-017 0 +2.26e-020 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +6.81e+000 51 Modo: 12 +4.66e-019 0 +1.58e-012 0 +9.73e-001 7 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +7.78e+000 58 Modo: 13 +2.52e-019 0 +3.10e-013 0 +2.70e-001 2 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +8.05e+000 60 Modo: 14 +2.54e-002 0 +8.81e-018 0 +3.09e-017 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.67e+000 64 +8.05e+000 60 Modo: 15 +4.47e-016 0 +1.23e-002 0 +6.96e-013 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.68e+000 65 +8.05e+000 60 Modo: 16 +1.77e-003 0 +2.52e-017 0 +6.06e-018 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.68e+000 65 +8.05e+000 60 Modo: 17 +9.71e-019 0 +2.08e-012 0 +2.93e+000 22 Progressiva +1.14e+001 85 +8.68e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 18 +7.59e-016 0 +2.56e-017 0 +1.35e-019 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.68e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 19 +2.14e-016 0 +3.15e-003 0 +1.66e-013 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.69e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 20 +2.19e-016 0 +4.96e-017 0 +1.53e-020 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.69e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 21 +1.57e-016 0 +2.45e-003 0 +1.32e-012 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.69e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 22 +7.72e-015 0 +1.60e-014 0 +7.13e-018 0 Progressiva +1.14e+001 85 +8.69e+000 65 +1.10e+001 82 Modo: 23 +9.23e-016 0 +3.04e+000 23 +7.83e-014 0 Progressiva +1.14e+001 85 +1.17e+001 87 +1.10e+001 82 Modo: 24 +5.71e-004 0 +2.32e-020 0 +4.15e-016 0 Progressiva +1.14e+001 85 +1.17e+001 87 +1.10e+001 82 Modo: 25 +4.41e-017 0 +4.39e-013 0 +5.96e-003 0 Progressiva +1.14e+001 85 +1.17e+001 87 +1.10e+001 82 Modo: 26 +2.06e-019 0 +2.08e-015 0 +6.32e-021 0



Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Progressiva +1.14e+001 85 +1.17e+001 87 +1.10e+001 82 Modo: 27 +9.18e-017 0 +2.58e-001 2 +9.99e-015 0 Progressiva +1.14e+001 85 +1.20e+001 89 +1.10e+001 82 Modo: 28 +1.61e-002 0 +2.70e-017 0 +1.16e-016 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.10e+001 82 Modo: 29 +2.87e-018 0 +6.98e-014 0 +1.56e-001 1 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 30 +8.33e-007 0 +3.04e-019 0 +1.53e-017 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 31 +3.79e-016 0 +1.54e-020 0 +2.42e-021 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 32 +1.34e-017 0 +1.06e-019 0 +1.09e-022 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 33 +4.40e-017 0 +1.16e-005 0 +1.47e-014 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 34 +5.42e-017 0 +1.39e-018 0 +1.53e-018 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.11e+001 83 Modo: 35 +2.55e-018 0 +5.84e-015 0 +1.30e-001 1 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.13e+001 84 Modo: 36 +3.84e-003 0 +3.54e-020 0 +1.78e-017 0 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.13e+001 84 Modo: 37 +6.01e-018 0 +3.59e-014 0 +8.30e-001 6 Progressiva +1.15e+001 85 +1.20e+001 89 +1.21e+001 90 MASSA TOTALE ECCITABILE














Per quanto riguarda lo stato limite di esercizio:

È’ necessario verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento del danno degli







superiore trasversale al senso di marcia, poggiante su 4 punti.

La verifica a flessione dell’impalcato sfrutta uno schema statico di trave continua su quattro

appoggi di luce variabile, ma al limite al centro della croce si riduce a schema su tre appoggi e

luce 1.25m, quindi per una larghezza pari ad un metro lineare si ottene:

GEOMETRIA DATI MECCANICI COEFFICENTI VERIFICHE RESISTENZA (SLU)

DIMENSIONI TRAVE TIPO LEGNO C24 qp 0,8 kN/m2

1,5 sfavorevole

B 20 cm rk 350 kg/m3

qa 5 kN/m2

1 favorevole

H 4 cm fm,k 24 N/mm2

CATEGORIA 1,35 sfavorevole Wy 53,33 cm3

ft,0,k 14 N/mm2

0 favorevole Wz 266,67 cm3

luce 1,25 m ft,90,k 0,5 N/mm2

gga 1 sfavorevole km 0,7 RETT

interasse 20 cm fc,0,k 21 N/mm2

C.C.

fc,90,k 2,5 N/mm2

q 1,63 kN/m Y01 0,7 C - Affol. sm,y,d 5,98 N/mm2

fv,k 2,5 N/mm2

Y11 0,7 C - Affol. sm,z,d 0,00 N/mm2

sx Eo,mean 11000 N/mm2

Myd 0,32 kNm Y21 0,6 C - Affol. 5.1.6a 0,28

dx E90,mean 370 N/mm2

Vyd 1,02 kN 5.1.6b 0,40

USO Eo,05 7400 N/mm2

Kmod 0,65 MEDIA IR 0,40 OK

angolo 0 ° G,mean 690 N/mm2

Mzd 0,00 kNm gm 1,35 MASSICCIO

Vzd 0,00 kN Kdef 2 MASSICCIO

Tipo fm,d 15,02 N/mm2

Kh 1,3 MASSICCIO

sx 0 mm ft,0,d 8,76 N/mm2

C.C. ty,d 0,19 N/mm2

dx 0 mm ft,90,d 0,24 N/mm2

q 0,61 kN/m Kmod,fi 1 sez eff IR 0,16 OK

sotto 0 mm fc,0,d 10,11 N/mm2

Kfi 1,15 Lamellare tz,d 0,00 N/mm2

fc,90,d 1,20 N/mm2

Myd 0,12 kNm gm,fi 1 IR 0,00 OK

fv,d 1,20 N/mm2

Vyd 0,38 kN VERIFICHE DEFORMAZIONE (SLE)

Eo,mean 8148,15 N/mm2

E90,mean 274,07 N/mm2

Mzd 0,00 kNm Jy 1,07E+06 mm4

Eo,05 5481,48 N/mm2

Vzd 0,00 kN u,controfreccia 0 mm

G,mean 511,11 N/mm2

C.C.

g 0,19 kN/m

fm,d,fi 35,88 N/mm2

q 0,70 kN/m u,ist,g,rara 0,52 mm

ft,0,d,fi 20,93 N/mm2

C.C. u,ist,q,rara 2,60 mm

ft,90,d,fi 0,58 N/mm2

g 0,19 kN/m 500

fc,0,d,fi 24,15 N/mm2

q 0,60 kN/m u,ist,acc 2,60 NO

fc,90,d,fi 2,88 N/mm2

VERIFICA A FUOCO (SLU) 300

fv,d,fi 2,88 N/mm2

u, ist 3,12 OK

Eo,mean,fi 11000 N/mm2

bo 0,8 mm/min

G,mean,fi 690 N/mm2

t 60 min

dchar 48 mm u, ist,g,qp 0,52 mm

tpr SX 0 min u, ist,q,qp 2,23 mm

tpr DX 0 min u,dif,g,qp 1,03 mm

tpr INF 0 min u,dif,q,qp 4,4578533 mm

250

u,net,fin 8,61 OK

LUNGO TERMINE

Limite def. Ist. finale l/

VALORI DI PROGETTO FUOCO BREVE TERMINE

Quasi permanente

Limite def. ist. Acc. l/

Limite def. Ist. Netta l/

3

DURATA CARICO

MEDIA Rara

TIPO DI MATERIALE

MASSICCIO

CLASSE DI SERVIZIO

LEGNO

eccezionale

PANNELLI PROTETTIVI VALORI DI PROGETTO TAGLIO

APPOGGIO

APPOGGIO

RETT

ultimo

TIPOLOGIA VINCOLI

C - Affol.gq

SOLLECITAZIONI

gg

FLESSIONE

DATI CARICHI

VALORI CARATTERISTICI




53 VERIFICHE

Correnti impalcato - SLU

Nella seguente figura vengono riportate i correnti dell’impalcato













della torsione.








fenomeni.




Irrigidimenti impalcato- SLU

Nella seguente figura vengono riportate gli irrigidimenti trasversali dell’impalcato.













della torsione.








fenomeni.




Cavi - SLU

Nella seguente figura vengono riportate i cavi.













della torsione.








fenomeni.




Piloni - SLU

Nella seguente figura vengono riportati i piloni.













della torsione.








fenomeni.





Di seguito si riporta l’inviluppo delle reazioni vincolari per tutte le combinazioni di carico

applicate sul modello.




Di seguito si riporta la deformata della struttura per la combinazione di carico CC37, per la

quale si hanno le maggiori deformazioni verticali.


Combinazione di carico CC 37 Combinazione SLE Rara Solo azioni di traffico a scacchiera 7.

z,2,max = - 5.40 cm quale massima freccia in campata C2

z,2,lim = L/ 300 = 1700/300 = 5.67 cm

Combinazione di carico CC 25 Combinazione SLE Rara con traffico a scacchiera 7.

z,max = - 5.76 cm quale massima freccia in mezzeria di C2.

z,lim = L/ 250 = 1700/250 = 6.80 cm




Di seguito si riporta la deformata della struttura per la combinazione di carico CC19, per la

quale si hanno le maggiori deformazioni orizzontali trasversali


Combinazione di carico CC 19 Combinazione SLE Rara vento + X -Z

z,2,max = - 2.11 cm quale massimo spostamento in corrispondenza della cima del Pilone

z,2,lim = h/ 300 = 850/300 = 2.83 cm




56 CONCLUSIONI


cioè l’impalcato e piloni in acciaio, tralasciando la progettazione delle struture di fondazione e gli

appoggi.

Si deve però segnalare che la frequenza del primo modo proprio dell’intera struttura è pari ad

1,6 Hz e riguarda un modo di vibrare verticale.

Questo è da evitare dato che è vicino alla frequenza di una persona media in corsa leggera,

come riportato al punto ∫C.5.1.4.9 della circolare del 2 febbraio 2009.

L’ annesso A.2 dell’ Eurocodice EC EN 1990infatti prescrive che per ponti con periodi propri con




Debba essere condotta una verifica un’appropriata verifica.

Si consiglia quindi di applicare dei dissipatori per evitare incrementi delle sollecitazioni di tipo

dinamico.

RELAZIONE DI CALCOLO - Città di Roncade - Sito Ufficiale ... · cementizio armato normale e...

Documents

Transcript of RELAZIONE DI CALCOLO - Città di Roncade - Sito Ufficiale ... · cementizio armato normale e...