REGIONE PIEMONTE PROVINCIA DI CUNEO...

REGIONE PIEMONTE PROVINCIA DI CUNEO

COMUNE DI VERNANTE

Committente:

A.C.D.A. – Azienda Cuneese dell’Acqua S.p.a.

Progetto definitivo di: SISTEMAZIONE DEL TORRENTE VERMENAGNA

PRESSO LA CONFLUENZA CON IL RIO VALLON GRANDE – II INTERVENTO

Codice progetto: UM0019

VERIFICHE STRUTTURALI DELLA SCOGLIERA IN MASSI E DEL MURO IN CALCESTRUZZO ARMATO

RELAZIONE TECNICA ELABORATA SECONDO LO SCHEMA PROPOSTO

DAL SERVIZIO SISMICO DELLA REGIONE PIEMONTE CON CALCOLI

DELLE STRUTTURE E DELLE FONDAZIONI

Studio di Ingegneria Dott. Ing. S.Ferrari e Dott. Ing. F.Giraudo – Corso Nizza 67/A – CUNEO

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Sommario

1 INQUADRAMENTO NORMATIVO DELL’INTERVENTO ........................................................................................................ 4

2 DESCRIZIONE DEL CALCOLO DELLA SPINTA SUL MURO ................................................................................................. 4

2.1 VALORI CARATTERISTICI E VALORI DI CALCOLO ............................................................................................................................. 4 2.2 METODO DI CULMANN .................................................................................................................................................................... 4 2.3 SPINTA IN PRESENZA DI FALDA ........................................................................................................................................................ 5 2.4 SPINTA IN PRESENZA DI SISMA ......................................................................................................................................................... 5 2.5 VERIFICA A RIBALTAMENTO ............................................................................................................................................................ 6 2.6 VERIFICA A SCORRIMENTO .............................................................................................................................................................. 6 2.7 VERIFICA AL CARICO LIMITE ........................................................................................................................................................... 7 2.8 VERIFICA ALLA STABILITÀ GLOBALE .............................................................................................................................................. 9

3 DEFINIZIONE DEI PARAMETRI DI PROGETTO AI SENSI DEL D.M. 17/01/2018 ............................................................. 10

3.1 LIVELLI SICUREZZA E PRESTAZIONI ATTESE .................................................................................................................................. 10 3.2 PARAMETRI SISMICI AI SENSI DEL PUNTO 3.2 DEL D.M. 17/01/2018 .............................................................................................. 10

4 CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA AI SENSI DEL D.M. 17/01/2018 ............................................................................. 12

5 SCOGLIERA DI PROTEZIONE SPONDALE .............................................................................................................................. 13

5.1 DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE .................................................................................................................................................. 13 5.2 TIPO DI COSTRUZIONE E TIPOLOGIA STRUTTURALE ....................................................................................................................... 14 5.3 MATERIALE MURATURA E REQUISITI AI SENSI DEL D.M. 17/01/2018 ............................................................................................ 14 5.4 AZIONI E CARICHI APPLICATI ALLE STRUTTURE ............................................................................................................................. 14

5.4.1 Condizioni elementari di carico ........................................................................................................................................... 14 5.4.2 Combinazioni di carico ........................................................................................................................................................ 15

5.5 RISULTATI PER COMBINAZIONE ..................................................................................................................................................... 18 5.5.1 Spinta e forze ........................................................................................................................................................................ 18 5.5.2 Verifiche geotecniche ........................................................................................................................................................... 20 5.5.3 Dettagli calcolo portanza ..................................................................................................................................................... 21 5.5.4 Dettagli strisce verifiche stabilità ......................................................................................................................................... 22 5.5.5 Sollecitazioni ........................................................................................................................................................................ 25 5.5.6 Verifiche strutturali .............................................................................................................................................................. 32

5.6 RISULTATI PER INVILUPPO ............................................................................................................................................................. 46 5.6.1 Spinta e forze ........................................................................................................................................................................ 46 5.6.2 Verifiche geotecniche ........................................................................................................................................................... 48 5.6.3 Dettagli calcolo portanza ..................................................................................................................................................... 49 5.6.4 Dettagli strisce verifiche stabilità ......................................................................................................................................... 50 5.6.5 Sollecitazioni ........................................................................................................................................................................ 51 5.6.6 Verifiche strutturali .............................................................................................................................................................. 53

6 SCOGLIERA DI PROTEZIONE SPONDALE .............................................................................................................................. 54

6.1 DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE .................................................................................................................................................. 54 6.2 TIPO DI COSTRUZIONE E TIPOLOGIA STRUTTURALE ....................................................................................................................... 55 6.3 MATERIALE E REQUISITI AI SENSI DEL D.M. 17/01/2018 ............................................................................................................... 55 6.4 AZIONI E CARICHI APPLICATI ALLE STRUTTURE ............................................................................................................................. 56

6.4.1 Condizioni elementari di carico ........................................................................................................................................... 56 6.4.2 Combinazioni di carico ........................................................................................................................................................ 56

6.5 RISULTATI PER COMBINAZIONE ..................................................................................................................................................... 60 6.5.1 Spinta e forze ........................................................................................................................................................................ 60 6.5.2 Verifiche geotecniche ........................................................................................................................................................... 62 6.5.3 Dettagli calcolo portanza ..................................................................................................................................................... 63 6.5.4 Dettagli strisce verifiche stabilità ......................................................................................................................................... 64 6.5.5 Sollecitazioni ........................................................................................................................................................................ 67 6.5.6 Verifiche strutturali .............................................................................................................................................................. 75

6.6 RISULTATI PER INVILUPPO ............................................................................................................................................................. 93 6.6.1 Spinta e forze ........................................................................................................................................................................ 93 6.6.2 Verifiche geotecniche ........................................................................................................................................................... 95 6.6.3 Dettagli calcolo portanza ..................................................................................................................................................... 96 6.6.4 Dettagli strisce verifiche stabilità ......................................................................................................................................... 97


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6.6.5 Sollecitazioni ........................................................................................................................................................................ 99 6.6.6 Verifiche strutturali ............................................................................................................................................................ 100

7 CONCLUSIONI ............................................................................................................................................................................... 110


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1 Inquadramento normativo dell’intervento Le norme utilizzate per le verifiche sono: D.M. LL. PP. 11-03-88 - Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la

stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

Circolare Ministeriale del 24-07-88, n. 30483/STC. Legge 02-02-74 n. 64, art. 1 - D.M. 11-03-88 - Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni

e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

D.M. 17-01-2018 - Norme Tecniche per le Costruzioni - Sicurezza (cap.2), Azioni sulle costruzioni (cap.3), Progettazione geotecnica (cap.6), Progettazione per azioni sismiche (cap.7), Riferimenti tecnici (cap.12).

Circolare C.S.LL.PP. 21/01/2019 n.7 - Istruzioni per l’applicazione dell’Aggiornamento delle Norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 17 gennaio 2018.

In riferimento alle norme tecniche sulle costruzioni attualmente vigenti, il D.M. 17 gennaio 2018, l’intervento può essere inteso, come realizzazione di “nuova costruzione” in pietra (punto 7.11 del D.M. 17/01/2018) ed in calcestruzzo armato (punto 7.4 del D.M. 17/01/2018) e la tipologia strutturale adottata in tutte le sezioni analizzate, può essere qualificata come “opere di sostegno” ai sensi del punto 7.11.6 del D.M. 17/01/2018.

2 Descrizione del calcolo della spinta sul muro 2.1 Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali . In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.

2.2 Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione


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lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

2.3 Spinta in presenza di falda Nel caso in cui a monte del muro sia presente la falda il diagramma delle pressioni sul muro risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra della linea di falda non subisce variazioni. Viceversa, al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume di galleggiamento

a = sat - w dove sat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e w è il peso specifico dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma triangolare legato alla pressione idrostatica esercitata dall'acqua.

2.4 Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

'

' dove = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh. In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità

= arctg[(sat/(sat-w))*(kh/(1±kv))] Terreno a permeabilità elevata

= arctg[(/(sat-w))*(kh/(1±kv))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da S = AS' - S


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dove il coefficiente A vale

cos2() A = –––––––––––––––

cos2cos In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di . Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

2.5 Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms ––––––– >= r

Mr Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.

2.6 Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante


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delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0

Fr ––––– >= s

Fs Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg f + caBr La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione.

2.7 Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a q. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu ––––– >= q

R Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:

Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5BNdi In questa espressione c coesione del terreno in fondazione; angolo di attrito del terreno in fondazione; peso di volume del terreno in fondazione; B larghezza della fondazione; D profondità del piano di posa; q pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = etg


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Nq = A tg2(45°+/2) Nc = (Nq - 1) ctg N = (Nq - 1) tg (1.4) Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da: Kp = tg2(45°+/2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D dq = 1 + 0.2 ––– Kp B dq = d = 1 per = 0 D dq = d = 1 + 0.1 ––– Kp per > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: ic = iq = (1 - °/90)2 ° i = (1 - ––––– )2 per > 0 ° i = 0 per = 0 Riduzione per eccentricità del carico Nel caso in cui il carico al piano di posa della fondazione risulta eccentrico, Meyerhof propone di moltiplicare la capacità portante ultima per un fattore correttivo Re dove:

Re = 1.0 - 2.0 e/B per terreni coesivi

Re = 1.0 - (e/B)0.5 per terreni incoerenti

con e eccentricità del carico e B la dimensione minore della fondazione. Riduzione per effetto piastra Per valori elevati di B (dimensione minore della fondazione), Bowles propone di utilizzare un fattore correttivo r del solo termine sul peso di volume (0.5 B N) quando B supera i 2 m.

r = 1.0 - 0.25 log (B / 2.0)


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Il termine sul peso di volume diventa:

0.5 B N r

2.8 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g. Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Bishop si esprime secondo la seguente formula:

cibi+(Wi-uibi)tgi i ( ––––––––––––––––––– )

m = ––––––––––––––––––––––––––––––––––––

niWisini

dove il termine m è espresso da tgitgi

m = (1 + –––––––––––––––) cosi

In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima, ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed ui è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di . Quindi essa viene risolta per successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per da inserire nell'espressione di m ed iterare fin quando il valore calcolato coincide con il valore assunto.


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3 Definizione dei parametri di progetto ai sensi del D.M. 17/01/2018

La costruzione delle nuove strutture di sostegno della sponda, sono state progettate con i parametri di progetto riportati qui di seguito. I valori delle azioni e le loro combinazioni da considerare nel calcolo, sia per la valutazione della sicurezza sia per il progetto degli interventi, sono quelle definite dalle Norme tecniche per le costruzioni D.M. 17 gennaio 2018 e dalla Circolare 21 gennaio 2019 n° 7 del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici, Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni".

3.1 Livelli sicurezza e prestazioni attese Secondo quanto previsto dal cap. 2 delle Norme tecniche per le costruzioni D.M. 17 gennaio 2018, ai fini della definizione dei livelli di sicurezza e delle prestazioni attese, alla costruzione sono stati attribuiti i seguenti parametri: Tipo di costruzione 2 Vita nominale Vn 50 Classe d'uso II Periodo di riferimento Vr 50

3.2 Parametri sismici ai sensi del punto 3.2 del D.M. 17/01/2018 In riferimento alle prescrizioni di cui al paragrafo 3.2 delle Norme tecniche per le costruzioni D.M. 17 gennaio 2018, si attribuiscono i seguenti parametri: Località Cuneo, Vernante - Latitudine 44°,243553; Longitudine 7°,532510 Punti di interpolazione del reticolo 17342 - 17120 - 17119 - 17341 Zona sismica Zona 3 Categoria del suolo B – Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati ….. Categoria topografica T1 Amplificazione topografica St 1,0

Simbolo U.M. SLU SLE Accelerazione al suolo ag [m/s2] 1.419 0.503 Accelerazione al suolo ag/g [%] 0.145 0.051 Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0 2.460 2.461 Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.285 0.227 Tipo di sottosuolo - Coefficiente stratigrafico Ss B 1.200 1.200 Categoria topografica - Coefficiente amplificazione topografica St T1 1.000

Stato limite ... Coeff. di riduzione m kh kv

Ultimo - Scorrimento 0.380 6.598 3.299 Ultimo - Carico limite e verifiche strutturali 1.000 6.598 3.299 Ultimo - Ribaltamento 1.000 9.897 4.948 Esercizio 1.000 6.151 3.076

Coeff. parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni

Carichi Effetto Combinazioni statiche Combinazioni sismiche HYD UPL EQU A1 A2 EQU A1 A2

Permanenti strutturali Favorevoli G1,fav 1.00 0.90 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Permanenti strutturali Sfavorevoli G1,sfav 1.00 1.10 1.30 1.30 1.00 1.00 1.00 1.00 Permanenti non strutturali Favorevoli G2,fav 0.00 0.80 0.80 0.80 0.80 0.00 0.00 0.00 Permanenti non strutturali Sfavorevoli G2,sfav 1.00 1.50 1.50 1.50 1.30 1.00 1.00 1.00 Variabili Favorevoli Q,fav 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Variabili Sfavorevoli Q,sfav 1.00 1.50 1.50 1.50 1.30 1.00 1.00 1.00 Variabili da traffico Favorevoli QT,fav 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Variabili da traffico Sfavorevoli QT,sfav 1.00 1.50 1.35 1.35 1.15 1.00 1.00 1.00


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Coeff. parziali per i parametri geotecnici del terreno

Parametro Combinazioni statiche

Combinazioni sismiche

M1 M2 M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito

tan(') 1.00 1.25 1.00 1.00

Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.00 1.00 Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.00 1.00 Peso nell'unita di volume 1.00 1.00 1.00 1.00

Coeff. parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO

Verifica Combinazioni statiche Combinazioni sismiche R1 R2 R3 R1 R2 R3

Capacità portante -- -- 1.40 -- -- 1.20 Scorrimento -- -- 1.10 -- -- 1.00 Resistenza terreno a valle -- -- 1.40 -- -- 1.20 Ribaltameno -- -- 1.15 -- -- 1.00 Stabilità fronte di scavo -- 1.10 -- -- 1.20 --


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4 Caratterizzazione geotecnica ai sensi del D.M. 17/01/2018

Si rimanda alla relazione geologica redatta dal Dott. Geol. Giovanni Ansaldi. I dati risultanti utilizzati nei calcoli sono: Parametri di resistenza Simbologia adottata n° Indice del terreno Descr Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [°] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Per calcolo portanza con il metodo di Bustamante-Doix Cesp Coeff. di espansione laterale (solo per il metodo di Bustamante-Doix) l Tensione tangenziale limite, espressa in [kg/cmq]

n° Descr sat c ca Cesp l [kg/mc] [kg/mc] [°] [°] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg/cmq] 1 Terreno 1800,00 2000,00 34.000 22.670 0,00 0,00

Stratigrafia Simbologia adottata n° Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] Inclinazione espressa in [°] Terreno Terreno dello strato Kwn, Kwt Costante di Winkler normale e tangenziale alla superficie espressa in Kg/cm2/cm Per calcolo pali (solo se presenti) Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Cesp Coefficiente di espansione laterale (per tutti i metodi tranne il metodo di Bustamante-Doix) Per calcolo della spinta con coeff. di spinta definiti (usati solo se attiva l'opzione 'Usa coeff. di spinta da strato') Kststa, Kstsis Coeff. di spinta statico e sismico

n° H Terreno Kwn Kwt Kw Ks Cesp Kststa Kstsis [m] [°] [Kg/cm3

] [Kg/cm3

] [Kg/cm3

]

1 5,20 0.000 Terreno 4.000 2.000 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 2 6,00 0.000 Terreno 6.000 3.000 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000

Stratigrafia


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5 Scogliera di protezione spondale 5.1 Descrizione delle strutture Le opere in progetto, saranno realizzate con massi di cava incastrati gli uni negli altri seguendo le dimensioni riportate nei disegni e negli elaborati allegati. La fondazione della nuova opera di sostegno, sarà posta interamente all’interno dell’alveo, ed avrà uno spessore di 1,50 m ed una profondità di 3,00 m. L’elevazione presenterà un’altezza di 3,70 m dal piano di appoggio, con inclinazione di 34°,8 del paramento esterno, e di 23°,0 di quello interno, tale che, con uno spessore in sommità di 1,00 m, presenterà uno spessore di 2,00 m alla base.

Sezione della scogliera

In particolare, si sono adottate le seguenti dimensioni: Paramento Materiale Pietrame Altezza paramento 3,70 [m] Altezza paramento libero 3,70 [m] Spessore in sommità 1,00 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 2,00 [m] Inclinazione paramento esterno 34,80 [°] Inclinazione paramento interno -23,00 [°] Fondazione Materiale Massi di cava Lunghezza mensola di valle 1,00 [m] Lunghezza mensola di monte 0,00 [m] Lunghezza totale 3,00 [m] Inclinazione piano di posa 0,00 [°] Spessore 1,50 [m]


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5.2 Tipo di costruzione e tipologia strutturale In riferimento alla tipologia di costruzione di cui ai capitoli 4 e 7 delle Norme tecniche per le costruzioni D.M. 17 gennaio 2018, ed alla tipologia strutturale di cui al paragrafo 7.4.3, si attribuiscono i seguenti parametri: Tipo di costruzione Struttura in pietra Tipologia strutturale Opera di sostegno

5.3 Materiale muratura e requisiti ai sensi del D.M. 17/01/2018 Di seguito vengono riportate le caratteristiche dei materiali strutturali e la rispondenza ai requisiti previsti dalle Norme tecniche per le costruzioni D.M. 17 gennaio 2018.

Pietrame massi da scogliera di grosse dimensioni e squadrati Peso specifico 2.000,0 [kg/mc] Tensione ammissibile a compressione c 30,0 [kg/cmq] Angolo di attrito interno p 45,00 [°] Resistenza a taglio p 0 [kg/cmq]

5.4 Azioni e carichi applicati alle strutture 5.4.1 Condizioni elementari di carico Simbologia adottata Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg] Di seguito vengono riportati le condizioni di carico previste sul terreno a monte dell’opera di sostegno, che prevede un tratto a prato. Si è considerato il carico neve, di 268 kg/m2, ed il carico di stradale, di 1000 kg/m2, in quanto l’azione dell’acqua, se con bassi livelli, contribuirà a stabilizzare l’opera di sostegno, spingendo verso il terrapieno stesso, mentre con alti valori dei livelli idrici, il peso esercitato sul terrapieno di monte verrà contrastato dalla stessa acqua presente all’interno dell’alveo. Condizione n° 1 (Condizione 1 - neve) - VARIABILE Coeff. di combinazione 0=0.50 - 1=0.20 - 2=0.00 Carichi sul terreno

n° Tipo X Fx Fy M Xi Xf Qi Qf [m] [kg] [kg] [kgm] [m] [m] [kg] [kg] 1 Distribuito 0,00 10,00 268,00 268,00


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Condizione n° 2 (Condizione 2) - VARIABILE Traffico stradale Coeff. di combinazione 0=0.40 - 1=0.40 - 2=0.00 Carichi sul terreno


5.4.2 Combinazioni di carico Con riferimento alle azioni elementari prima determinate, si sono considerate le seguenti combinazioni di carico: - Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU): G1 G1 + G2 G2 + Q1 Qk1 + Q2 Qk2 + Q3 Qk3 + ... - Combinazione caratteristica, cosiddetta rara, impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) irreversibili: G1 + G2 + Qk1 + 0,2 Qk2 + 0,3 Qk3 + ... - Combinazione frequente, impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) reversibili: G1 + G2 + 1,1 Qk1 + 2,2 Qk2 + 2,3 Qk3 + ... - Combinazione quasi permanente, impiegata per gli effetti di lungo periodo: G1 + G2 + 2,1 Qk1 + 2,2 Qk2 + 2,3 Qk3 + ... - Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi connessi all'azione sismica E: E + G1 + G2 + 2,1 Qk1 + 2,2 Qk2 + 2,3 Qk3 + ... I valori dei coeff. 0,j, 1,j, 2,j sono definiti nelle singole condizioni variabili.par I valori dei coeff. G e Q, sono definiti

nella tabella normativa. In particolare si sono considerate le seguenti combinazioni: Simbologia adottata Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n° 1 - STR (A1-M1-R3)

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Favorevole Peso terrapieno 1.00 -- Favorevole Spinta terreno 1.30 -- Sfavorevole Condizione 1 1.50 1.00 Sfavorevole Condizione 2 1.35 0.40 Sfavorevole

Combinazione n° 2 - STR (A1-M1-R3)


Combinazione n° 3 - STR (A1-M1-R3) H + V


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Condizione Effetto

Peso muro 1.00 -- Favorevole Peso terrapieno 1.00 -- Favorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole

Combinazione n° 4 - STR (A1-M1-R3) H - V

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole

Combinazione n° 5 - GEO (A2-M2-R2)

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 1 1.30 1.00 Sfavorevole Condizione 2 1.15 0.40 Sfavorevole



Combinazione n° 7 - GEO (A2-M2-R2) H + V


Combinazione n° 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V


Combinazione n° 9 - EQU (A1-M1-R3)





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Combinazione n° 11 - EQU (A1-M1-R3) H + V

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Favorevole Peso terrapieno 1.00 -- Favorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole

Combinazione n° 12 - EQU (A1-M1-R3) H - V

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Favorevole Peso terrapieno 1.00 -- Favorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole

Combinazione n° 13 - SLER


Combinazione n° 14 - SLEF

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 1 1.00 0.20 Sfavorevole

Combinazione n° 15 - SLEQ





Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 2 1.00 0.40 Sfavorevole

Combinazione n° 18 - SLEQ H + V

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole


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Condizione Effetto Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole

Combinazione n° 19 - SLEQ H - V


Combinazione n° 20 - A1-M1-R3 SCOR H + V


Combinazione n° 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V


5.5 Risultati per combinazione 5.5.1 Spinta e forze Simbologia adottata Ic Indice della combinazione A Tipo azione I Inclinazione della spinta, espressa in [°] V Valore dell'azione, espressa in [kg] CX, CY Componente in direzione X ed Y dell'azione, espressa in [kg] PX, PY Coordinata X ed Y del punto di applicazione dell'azione, espressa in [m]

Ic A V I CX CY PX PY [kg] [°] [kg] [kg] [m] [m]

1 Spinta statica 6685 5,86 6650 683 0,00 -3,01 Peso/Inerzia muro 0 20107/0 -2,29 -3,13 Resistenza passiva terreno antistante -3581


3 Spinta statica 4955 5,86 4929 506 0,00 -3,04 Incremento di spinta sismica 2942 2927 301 0,00 -3,62 Peso/Inerzia muro 3491 20107/1746 -2,29 -3,13 Resistenza passiva terreno antistante -3581

4 Spinta statica 4955 5,86 4929 506 0,00 -3,04 Incremento di spinta sismica 2181 2170 223 0,00 -3,62 Peso/Inerzia muro 3491 20107/-1746 -2,29 -3,13 Resistenza passiva terreno antistante -3581


14 Spinta statica 4987 5,86 4961 510 0,00 -3,03


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Peso/Inerzia muro 0 20107/0 -2,29 -3,13 Resistenza passiva terreno antistante -3581




Cuneo di spinta (combinazione statica) (Combinazione n° 1)

Diagramma delle pressioni (combinazione statica) (Combinazione n° 1)


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Cuneo di spinta (combinazione sismica) (Combinazione n° 3)

Diagramma delle pressioni (combinazione sismica) (Combinazione n° 3)

5.5.2 Verifiche geotecniche Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata Cmb Indice/Tipo combinazione S Sisma (H: componente orizzontale, V: componente verticale) FSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento FSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento FSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite FSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale FSHYD Coeff. di sicurezza a sifonamento FSUPL Coeff. di sicurezza a sollevamento

Cmb Sismica FSSCO FSRIB FSQLIM FSSTAB FSHYD FSUPL 1 - STR (A1-M1-R3) 1.844 8.475 2 - STR (A1-M1-R3) 1.878 8.490


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Cmb Sismica FSSCO FSRIB FSQLIM FSSTAB FSHYD FSUPL 3 - STR (A1-M1-R3) H + V 4.971 4 - STR (A1-M1-R3) H - V 4.693 5 - GEO (A2-M2-R2) 1.862 6 - GEO (A2-M2-R2) 1.883 7 - GEO (A2-M2-R2) H + V 1.794 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V 1.707 9 - EQU (A1-M1-R3) 3.364 10 - EQU (A1-M1-R3) 3.444 11 - EQU (A1-M1-R3) H + V 2.380 12 - EQU (A1-M1-R3) H - V 1.946 20 - A1-M1-R3 SCOR H + V 1.713 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V 1.710

Verifica a scorrimento fondazione Simbologia adottata n° Indice combinazione Rsa Resistenza allo scorrimento per attrito, espresso in [kg] Rpt Resistenza passiva terreno antistante, espresso in [kg] Rps Resistenza passiva sperone, espresso in [kg] Rp Resistenza a carichi orizzontali pali (solo per fondazione mista), espresso in [kg] Rt Resistenza a carichi orizzontali tiranti (solo se presenti), espresso in [kg] R Resistenza allo scorrimento (somma di Rsa+Rpt+Rps+Rp), espresso in [kg] T Carico parallelo al piano di posa, espresso in [kg] FS Fattore di sicurezza (rapporto R/T)

n° Rsa Rpt Rps Rp Rt R T FS [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg] [kg]

1 - STR (A1-M1-R3) 8684 3581 0 -- -- 12265 6650 1.844 2 - STR (A1-M1-R3) 8679 3581 0 -- -- 12260 6529 1.878 20 - A1-M1-R3 SCOR H + V 8932 3581 0 -- -- 12513 7307 1.713 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V 8364 3581 0 -- -- 11945 6984 1.710

Verifica a carico limite Simbologia adottata n° Indice combinazione N Carico normale totale al piano di posa, espresso in [kg] Qu carico limite del terreno, espresso in [kg] Qd Portanza di progetto, espresso in [kg] FS Fattore di sicurezza (rapporto tra portanza di progetto e carico agente al piano di posa)

n° N Qu Qd FS [kg] [kg] [kg]

1 - STR (A1-M1-R3) 20790 176196 125854 8.475 2 - STR (A1-M1-R3) 20777 176396 125997 8.490 3 - STR (A1-M1-R3) H + V 22659 112649 93875 4.971 4 - STR (A1-M1-R3) H - V 19090 89588 74657 4.693

5.5.3 Dettagli calcolo portanza Simbologia adottata n° Indece combinazione Nc, Nq, N Fattori di capacità portante ic, iq, i Fattori di inclinazione del carico dc, dq, d Fattori di profondità del piano di posa gc, gq, g Fattori di inclinazione del profilo topografico bc, bq, b Fattori di inclinazione del piano di posa sc, sq, s Fattori di forma della fondazione pc, pq, p Fattori di riduzione per punzonamento secondo Vesic r Fattori per tener conto dell'effetto piastra. Per fondazioni che hanno larghezza maggiore di 2 m, il terzo termine della formula trinomia 0.5BN viene moltiplicato per questo fattore


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D Affondamento del piano di posa, espresso in [m] B' Larghezza fondazione ridotta, espresso in [m] H Altezza del cuneo di rottura, espresso in [m] Peso di volume del terreno medio, espresso in [kg/mc] Angolo di attrito del terreno medio, espresso in [°] c Coesione del terreno medio, espresso in [kg/cmq] Per i coeff. che in tabella sono indicati con il simbolo '--' sono coeff. non presenti nel metodo scelto (Meyerhof).

n° Nc Nq N

ic iq i

dc dq d

gc gq g

bc bq b

sc sq s

pc pq p

r D B' H

c

[m] [m] [kg/mc]

[°] [kg/cmq]

1 42.164 29.440 31.146

0.645 0.645 0.229

1.188 1.094 1.094

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

0.956 1,50 3,00 2,82

1800 34.00 0,00

2 42.164 29.440 31.146

0.650 0.650 0.237

1.188 1.094 1.094

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

0.956 1,50 3,00 2,82

1800 34.00 0,00

3 42.164 29.440 31.146

0.496 0.496 0.047

1.188 1.094 1.094

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

0.956 1,50 3,00 2,82

1800 34.00 0,00

4 42.164 29.440 31.146

0.459 0.459 0.021

1.188 1.094 1.094

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

0.956 1,50 3,00 2,82

1800 34.00 0,00

Verifica a ribaltamento Simbologia adottata n° Indice combinazione Ms Momento stabilizzante, espresso in [kgm] Mr Momento ribaltante, espresso in [kgm] FS Fattore di sicurezza (rapporto tra momento stabilizzante e momento ribaltante) La verifica viene eseguita rispetto allo spigolo inferiore esterno della fondazione

n° Ms Mr FS [kgm] [kgm]

9 - EQU (A1-M1-R3) 49064 14586 3.364 10 - EQU (A1-M1-R3) 49007 14229 3.444 11 - EQU (A1-M1-R3) H + V 53619 22525 2.380 12 - EQU (A1-M1-R3) H - V 49275 25318 1.946

Verifica stabilità globale muro + terreno Simbologia adottata Ic Indice/Tipo combinazione C Centro superficie di scorrimento, espresso in [m] R Raggio, espresso in [m] FS Fattore di sicurezza

Ic C R FS [m] [m]

5 - GEO (A2-M2-R2) -3,50; 0,00 5,56 1.862 6 - GEO (A2-M2-R2) -3,50; 0,00 5,56 1.883 7 - GEO (A2-M2-R2) H + V -3,50; 0,50 6,03 1.794 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V -3,50; 0,50 6,03 1.707

5.5.4 Dettagli strisce verifiche stabilità Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]


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Qy carico sulla striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Tx; Ty Resistenza al taglio fornita dai tiranti in direzione X ed Y espressa in [kg/cmq] Combinazione n° 5 - GEO (A2-M2-R2)

n° W Qy b c u Tx; Ty [kg] [kg] [m] [°] [°] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg]

1 567 134 1,98 - 0,39 72.861 28.352 0,00 0,000 2 1520 134 0,39 62.131 28.352 0,00 0,000 3 2198 134 0,39 54.458 28.352 0,00 0,000 4 2572 134 0,39 48.064 28.352 0,00 0,000 5 2843 134 0,39 42.399 28.352 0,00 0,000 6 3093 17 0,39 37.213 28.352 0,00 0,000 7 3348 0 0,39 32.365 28.352 0,00 0,000 8 3557 0 0,39 27.766 28.352 0,00 0,000 9 3440 0 0,39 23.356 28.352 0,00 0,000

10 3256 0 0,39 19.089 28.352 0,00 0,000 11 2936 0 0,39 14.930 28.352 0,00 0,000 12 2570 0 0,39 10.850 28.352 0,00 0,000 13 2185 0 0,39 6.826 28.352 0,00 0,000 14 1780 0 0,39 2.835 28.352 0,00 0,000 15 1434 0 0,39 -1.142 28.352 0,00 0,000 16 1385 0 0,39 -5.124 28.352 0,00 0,000 17 1351 0 0,39 -9.131 28.352 0,00 0,000 18 1184 0 0,39 -13.185 28.352 0,00 0,000 19 1111 0 0,39 -17.307 28.352 0,00 0,000 20 1016 0 0,39 -21.524 28.352 0,00 0,000 21 899 0 0,39 -25.869 28.352 0,00 0,000 22 756 0 0,39 -30.380 28.352 0,00 0,000 23 583 0 0,39 -35.113 28.352 0,00 0,000 24 377 0 0,39 -40.142 28.352 0,00 0,000 25 128 0 -7,66 - 0,39 -44.659 28.352 0,00 0,000



1 567 67 1,98 - 0,39 72.861 28.352 0,00 0,000 2 1520 67 0,39 62.131 28.352 0,00 0,000 3 2198 67 0,39 54.458 28.352 0,00 0,000 4 2572 67 0,39 48.064 28.352 0,00 0,000 5 2843 67 0,39 42.399 28.352 0,00 0,000 6 3093 9 0,39 37.213 28.352 0,00 0,000 7 3348 0 0,39 32.365 28.352 0,00 0,000 8 3557 0 0,39 27.766 28.352 0,00 0,000 9 3440 0 0,39 23.356 28.352 0,00 0,000

10 3256 0 0,39 19.089 28.352 0,00 0,000 11 2936 0 0,39 14.930 28.352 0,00 0,000 12 2570 0 0,39 10.850 28.352 0,00 0,000 13 2185 0 0,39 6.826 28.352 0,00 0,000 14 1780 0 0,39 2.835 28.352 0,00 0,000 15 1434 0 0,39 -1.142 28.352 0,00 0,000 16 1385 0 0,39 -5.124 28.352 0,00 0,000 17 1351 0 0,39 -9.131 28.352 0,00 0,000 18 1184 0 0,39 -13.185 28.352 0,00 0,000 19 1111 0 0,39 -17.307 28.352 0,00 0,000 20 1016 0 0,39 -21.524 28.352 0,00 0,000 21 899 0 0,39 -25.869 28.352 0,00 0,000 22 756 0 0,39 -30.380 28.352 0,00 0,000


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n° W Qy b c u Tx; Ty [kg] [kg] [m] [°] [°] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg] 23 583 0 0,39 -35.113 28.352 0,00 0,000 24 377 0 0,39 -40.142 28.352 0,00 0,000 25 128 0 -7,66 - 0,39 -44.659 28.352 0,00 0,000



1 416 0 2,32 - 0,41 68.723 34.000 0,00 0,000 2 1314 0 0,41 60.008 34.000 0,00 0,000 3 2064 0 0,41 52.941 34.000 0,00 0,000 4 2631 0 0,41 46.911 34.000 0,00 0,000 5 2930 0 0,41 41.508 34.000 0,00 0,000 6 3175 0 0,41 36.528 34.000 0,00 0,000 7 3435 0 0,41 31.853 34.000 0,00 0,000 8 3682 0 0,41 27.407 34.000 0,00 0,000 9 3737 0 0,41 23.134 34.000 0,00 0,000

10 3506 0 0,41 18.994 34.000 0,00 0,000 11 3206 0 0,41 14.955 34.000 0,00 0,000 12 2800 0 0,41 10.991 34.000 0,00 0,000 13 2373 0 0,41 7.080 34.000 0,00 0,000 14 1925 0 0,41 3.202 34.000 0,00 0,000 15 1515 0 0,41 -0.661 34.000 0,00 0,000 16 1441 0 0,41 -4.528 34.000 0,00 0,000 17 1429 0 0,41 -8.415 34.000 0,00 0,000 18 1231 0 0,41 -12.341 34.000 0,00 0,000 19 1155 0 0,41 -16.328 34.000 0,00 0,000 20 1057 0 0,41 -20.399 34.000 0,00 0,000 21 934 0 0,41 -24.580 34.000 0,00 0,000 22 784 0 0,41 -28.908 34.000 0,00 0,000 23 604 0 0,41 -33.425 34.000 0,00 0,000 24 389 0 0,41 -38.194 34.000 0,00 0,000 25 133 0 -7,83 - 0,41 -42.590 34.000 0,00 0,000



1 416 0 2,32 - 0,41 68.723 34.000 0,00 0,000 2 1314 0 0,41 60.008 34.000 0,00 0,000 3 2064 0 0,41 52.941 34.000 0,00 0,000 4 2631 0 0,41 46.911 34.000 0,00 0,000 5 2930 0 0,41 41.508 34.000 0,00 0,000 6 3175 0 0,41 36.528 34.000 0,00 0,000 7 3435 0 0,41 31.853 34.000 0,00 0,000 8 3682 0 0,41 27.407 34.000 0,00 0,000 9 3737 0 0,41 23.134 34.000 0,00 0,000

10 3506 0 0,41 18.994 34.000 0,00 0,000 11 3206 0 0,41 14.955 34.000 0,00 0,000 12 2800 0 0,41 10.991 34.000 0,00 0,000 13 2373 0 0,41 7.080 34.000 0,00 0,000 14 1925 0 0,41 3.202 34.000 0,00 0,000 15 1515 0 0,41 -0.661 34.000 0,00 0,000 16 1441 0 0,41 -4.528 34.000 0,00 0,000 17 1429 0 0,41 -8.415 34.000 0,00 0,000 18 1231 0 0,41 -12.341 34.000 0,00 0,000 19 1155 0 0,41 -16.328 34.000 0,00 0,000 20 1057 0 0,41 -20.399 34.000 0,00 0,000 21 934 0 0,41 -24.580 34.000 0,00 0,000 22 784 0 0,41 -28.908 34.000 0,00 0,000 23 604 0 0,41 -33.425 34.000 0,00 0,000


Pag. 25

n° W Qy b c u Tx; Ty [kg] [kg] [m] [°] [°] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg] 24 389 0 0,41 -38.194 34.000 0,00 0,000 25 133 0 -7,83 - 0,41 -42.590 34.000 0,00 0,000

Stabilità fronte di scavo - Cerchio critico (Combinazione n° 8)

5.5.5 Sollecitazioni Elementi calcolati a trave Simbologia adottata N Sforzo normale, espresso in [kg]. Positivo se di compressione. T Taglio, espresso in [kg]. Positivo se diretto da monte verso valle M Momento, espresso in [kgm]. Positivo se tende le fibre contro terra (a monte) Paramento Combinazione n° 1 - STR (A1-M1-R3)

n° X N T M [m] [kg] [kg] [kgm]

1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 62 -14 3 -0,37 776 132 -55 4 -0,56 1192 212 -125 5 -0,74 1626 300 -224 6 -0,93 2079 397 -351 7 -1,11 2550 503 -507 8 -1,30 3040 617 -693 9 -1,48 3548 741 -908

10 -1,67 4075 873 -1153 11 -1,85 4620 1014 -1429 12 -2,04 5184 1164 -1735 13 -2,22 5766 1322 -2071 14 -2,41 6366 1483 -2440 15 -2,59 6985 1645 -2842 16 -2,78 7623 1805 -3279 17 -2,96 8279 1969 -3753 18 -3,15 8954 2140 -4265 19 -3,33 9647 2317 -4816 20 -3,52 10358 2501 -5406 21 -3,70 11088 2692 -6036


n° X N T M


Pag. 26

[m] [kg] [kg] [kgm] 1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 58 -14 3 -0,37 776 124 -57 4 -0,56 1192 200 -129 5 -0,74 1627 284 -230 6 -0,93 2079 377 -360 7 -1,11 2551 478 -521 8 -1,30 3040 589 -711 9 -1,48 3549 708 -932

10 -1,67 4075 836 -1184 11 -1,85 4620 973 -1467 12 -2,04 5184 1119 -1781 13 -2,22 5766 1273 -2126 14 -2,41 6367 1431 -2504 15 -2,59 6986 1588 -2916 16 -2,78 7623 1746 -3364 17 -2,96 8279 1907 -3849 18 -3,15 8954 2076 -4373 19 -3,33 9647 2251 -4936 20 -3,52 10359 2433 -5538 21 -3,70 11089 2621 -6181



1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 111 -9 3 -0,37 776 240 -37 4 -0,56 1192 386 -81 5 -0,74 1627 549 -140 6 -0,93 2079 731 -213 7 -1,11 2551 930 -299 8 -1,30 3040 1146 -397 9 -1,48 3548 1381 -504

10 -1,67 4075 1633 -620 11 -1,85 4620 1902 -743 12 -2,04 5183 2189 -872 13 -2,22 5765 2493 -1005 14 -2,41 6365 2812 -1142 15 -2,59 6984 3141 -1282 16 -2,78 7621 3482 -1426 17 -2,96 8277 3837 -1572 18 -3,15 8951 4208 -1720 19 -3,33 9643 4595 -1868 20 -3,52 10354 4998 -2016 21 -3,70 11084 5417 -2162



1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 110 -9 3 -0,37 776 236 -37 4 -0,56 1192 378 -82 5 -0,74 1627 536 -144 6 -0,93 2079 710 -220 7 -1,11 2551 899 -311 8 -1,30 3040 1105 -415 9 -1,48 3549 1327 -531

10 -1,67 4075 1564 -658


Pag. 27

n° X N T M [m] [kg] [kg] [kgm] 11 -1,85 4620 1817 -795 12 -2,04 5184 2087 -942 13 -2,22 5765 2371 -1096 14 -2,41 6366 2669 -1258 15 -2,59 6985 2975 -1427 16 -2,78 7622 3291 -1603 17 -2,96 8278 3620 -1787 18 -3,15 8952 3963 -1978 19 -3,33 9645 4320 -2174 20 -3,52 10356 4692 -2376 21 -3,70 11086 5079 -2582



1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 47 -15 3 -0,37 776 100 -61 4 -0,56 1192 160 -139 5 -0,74 1627 227 -249 6 -0,93 2080 301 -392 7 -1,11 2551 382 -568 8 -1,30 3041 469 -779 9 -1,48 3549 563 -1024

10 -1,67 4076 664 -1305 11 -1,85 4621 772 -1623 12 -2,04 5185 886 -1977 13 -2,22 5768 1007 -2369 14 -2,41 6368 1130 -2799 15 -2,59 6988 1253 -3270 16 -2,78 7625 1376 -3783 17 -2,96 8282 1502 -4340 18 -3,15 8957 1633 -4943 19 -3,33 9650 1769 -5592 20 -3,52 10362 1910 -6287 21 -3,70 11092 2056 -7031



1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 42 -16 3 -0,37 777 92 -63 4 -0,56 1192 147 -142 5 -0,74 1627 210 -255 6 -0,93 2080 279 -402 7 -1,11 2551 356 -583 8 -1,30 3041 439 -798 9 -1,48 3550 528 -1050

10 -1,67 4076 625 -1338 11 -1,85 4622 728 -1663 12 -2,04 5186 838 -2026 13 -2,22 5768 954 -2427 14 -2,41 6369 1074 -2868 15 -2,59 6988 1193 -3349 16 -2,78 7626 1313 -3874 17 -2,96 8282 1436 -4443 18 -3,15 8957 1565 -5058 19 -3,33 9650 1698 -5719


Pag. 28

n° X N T M [m] [kg] [kg] [kgm] 20 -3,52 10362 1837 -6429 21 -3,70 11092 1981 -7186



1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 41 -16 3 -0,37 777 89 -63 4 -0,56 1193 144 -143 5 -0,74 1627 206 -257 6 -0,93 2080 274 -404 7 -1,11 2551 349 -586 8 -1,30 3041 431 -803 9 -1,48 3550 520 -1057

10 -1,67 4076 615 -1346 11 -1,85 4622 717 -1673 12 -2,04 5186 826 -2038 13 -2,22 5768 941 -2442 14 -2,41 6369 1060 -2885 15 -2,59 6988 1178 -3369 16 -2,78 7626 1297 -3896 17 -2,96 8282 1420 -4469 18 -3,15 8957 1548 -5087 19 -3,33 9650 1681 -5751 20 -3,52 10362 1819 -6464 21 -3,70 11092 1962 -7225



1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 44 -15 3 -0,37 776 95 -62 4 -0,56 1192 152 -141 5 -0,74 1627 217 -253 6 -0,93 2080 288 -398 7 -1,11 2551 365 -577 8 -1,30 3041 450 -791 9 -1,48 3549 541 -1040

10 -1,67 4076 639 -1326 11 -1,85 4622 744 -1648 12 -2,04 5185 856 -2007 13 -2,22 5768 974 -2405 14 -2,41 6369 1095 -2842 15 -2,59 6988 1216 -3319 16 -2,78 7626 1337 -3840 17 -2,96 8282 1461 -4405 18 -3,15 8957 1590 -5015 19 -3,33 9650 1725 -5672 20 -3,52 10362 1864 -6376 21 -3,70 11092 2009 -7128



1 0,00 0 0 0 2 -0,19 379 41 -16


Pag. 29


3 -0,37 777 89 -63 4 -0,56 1193 144 -143 5 -0,74 1627 206 -257 6 -0,93 2080 274 -404 7 -1,11 2551 349 -586 8 -1,30 3041 431 -803 9 -1,48 3550 520 -1057

10 -1,67 4076 615 -1346 11 -1,85 4622 717 -1673 12 -2,04 5186 826 -2038 13 -2,22 5768 941 -2442 14 -2,41 6369 1060 -2885 15 -2,59 6988 1178 -3369 16 -2,78 7626 1297 -3896 17 -2,96 8282 1420 -4469 18 -3,15 8957 1548 -5087 19 -3,33 9650 1681 -5751 20 -3,52 10362 1819 -6464 21 -3,70 11092 1962 -7225

Paramento (Inviluppo)

Fondazione Combinazione n° 1 - STR (A1-M1-R3)


1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 118 6 3 -4,37 0 256 24 4 -4,27 0 412 58 5 -4,17 0 587 107 6 -4,07 0 781 176 7 -3,97 0 994 264 8 -3,87 0 1226 375 9 -3,77 0 1476 510

10 -3,67 0 1746 671 11 -3,57 0 2034 860



Pag. 30


1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 103 5 3 -4,37 0 226 21 4 -4,27 0 368 51 5 -4,17 0 531 96 6 -4,07 0 714 158 7 -3,97 0 916 239 8 -3,87 0 1138 341 9 -3,77 0 1381 467

10 -3,67 0 1643 618 11 -3,57 0 1925 796



1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 528 26 3 -4,37 0 1050 105 4 -4,27 0 1568 236 5 -4,17 0 2080 419 6 -4,07 0 2588 652 7 -3,97 0 3090 936 8 -3,87 0 3588 1270 9 -3,77 0 4080 1654

10 -3,67 0 4567 2086 11 -3,57 0 5050 2567



1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 523 26 3 -4,37 0 1033 104 4 -4,27 0 1530 232 5 -4,17 0 2014 410 6 -4,07 0 2485 635 7 -3,97 0 2944 906 8 -3,87 0 3389 1223 9 -3,77 0 3822 1584

10 -3,67 0 4241 1987 11 -3,57 0 4648 2432



1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 -21 -1 3 -4,37 0 -13 -3 4 -4,27 0 22 -3 5 -4,17 0 86 2 6 -4,07 0 178 15 7 -3,97 0 298 39 8 -3,87 0 446 76 9 -3,77 0 622 129

10 -3,67 0 826 201 11 -3,57 0 1058 295



Pag. 31


1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 -38 -2 3 -4,37 0 -46 -7 4 -4,27 0 -26 -10 5 -4,17 0 24 -11 6 -4,07 0 103 -5 7 -3,97 0 212 11 8 -3,87 0 349 39 9 -3,77 0 516 82

10 -3,67 0 712 143 11 -3,57 0 938 225



1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 -42 -2 3 -4,37 0 -55 -7 4 -4,27 0 -38 -12 5 -4,17 0 9 -14 6 -4,07 0 85 -10 7 -3,97 0 190 4 8 -3,87 0 325 29 9 -3,77 0 490 70

10 -3,67 0 684 128 11 -3,57 0 908 208



1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 -31 -2 3 -4,37 0 -34 -5 4 -4,27 0 -8 -8 5 -4,17 0 47 -6 6 -4,07 0 131 3 7 -3,97 0 244 21 8 -3,87 0 386 53 9 -3,77 0 556 99

10 -3,67 0 755 165 11 -3,57 0 983 251



1 -4,57 0 0 0 2 -4,47 0 -42 -2 3 -4,37 0 -55 -7 4 -4,27 0 -38 -12 5 -4,17 0 9 -14 6 -4,07 0 85 -10 7 -3,97 0 190 4 8 -3,87 0 325 29 9 -3,77 0 490 70

10 -3,67 0 684 128 11 -3,57 0 908 208


Pag. 32

Fondazione (Inviluppo)

5.5.6 Verifiche strutturali Paramento in pietrame Simbologia adottata n° indice sezione Y ordinata sezione espressa in [m] As area sezione reagente espresso in [cmq] e eccentricità espresso in [cm] tensione espressa in [kg/cmq] Rt resistenza ai carichi orizzontali espressa in [kg] Et Azione orizzontale espressa in [kg] FSsco fattore di sicurezza allo scorrimento (Rt/Et) Ms momento stabilizzante espresso in [kgm] Mr momento ribaltante espresso in [kgm] FSrib fattore di sicurezza a ribaltamento (Ms/Mr) Combinazione n° 1 - STR (A1-M1-R3)

n° Y As e Rt Et FSsco Ms Mr FSrib [m] [cmq] [cm] [kg/cmq] [kg] [kg] [kgm] [kgm]

1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -3,62 0,04 378,90 61,84 6.127 218,20 5,58 39.084 3 -0,37 11001 -7,13 0,10 776,27 132,48 5.860 505,64 23,42 21.587 4 -0,56 11502 -10,50 0,16 1192,11 211,87 5.627 865,61 55,14 15.698 5 -0,74 12002 -13,75 0,23 1626,42 300,06 5.420 1301,41 102,36 12.714 6 -0,93 12503 -16,87 0,30 2079,20 397,05 5.237 1816,32 166,70 10.896 7 -1,11 13003 -19,88 0,38 2550,44 502,83 5.072 2413,63 249,81 9.662 8 -1,30 13420 -22,78 0,45 3040,15 617,43 4.924 3096,63 353,30 8.765 9 -1,48 13330 -25,59 0,53 3548,33 740,82 4.790 3868,61 478,80 8.080

10 -1,67 13267 -28,30 0,61 4074,98 873,01 4.668 4732,85 627,94 7.537 11 -1,85 13231 -30,92 0,70 4620,09 1014,00 4.556 5692,65 802,35 7.095 12 -2,04 13220 -33,46 0,78 5183,68 1163,79 4.454 6751,28 1003,66 6.727 13 -2,22 13231 -35,93 0,87 5765,73 1321,56 4.363 7912,06 1233,45 6.415 14 -2,41 13263 -38,32 0,96 6366,28 1483,47 4.291 9178,33 1492,90 6.148 15 -2,59 13307 -40,68 1,05 6985,36 1644,59 4.247 10553,48 1782,28 5.921 16 -2,78 13358 -43,01 1,14 7622,96 1805,00 4.223 12040,80 2101,35 5.730 17 -2,96 13413 -45,33 1,23 8279,05 1969,07 4.205 13643,53 2450,36 5.568 18 -3,15 13473 -47,63 1,33 8953,63 2139,53 4.185 15364,93 2830,30 5.429 19 -3,33 13537 -49,92 1,43 9646,68 2316,84 4.164 17208,27 3242,41 5.307 20 -3,52 13607 -52,19 1,52 10358,22 2501,01 4.142 19176,84 3687,95 5.200 21 -3,70 13684 -54,44 1,62 11088,23 2692,03 4.119 21273,96 4168,20 5.104


Pag. 33

Verifiche paramento pietrame (Combinazione n° 1)



1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -3,72 0,04 378,93 57,75 6.561 218,22 5,20 41.928 3 -0,37 11001 -7,33 0,10 776,32 124,31 6.245 505,70 21,91 23.079 4 -0,56 11502 -10,79 0,16 1192,18 199,61 5.973 865,71 51,74 16.733 5 -0,74 12002 -14,12 0,23 1626,52 283,71 5.733 1301,56 96,31 13.514 6 -0,93 12503 -17,33 0,30 2079,31 376,61 5.521 1816,52 157,25 11.551 7 -1,11 13003 -20,42 0,38 2550,58 478,32 5.332 2413,88 236,20 10.220 8 -1,30 13237 -23,39 0,46 3040,32 588,82 5.163 3096,95 334,77 9.251 9 -1,48 13125 -26,27 0,54 3548,52 708,13 5.011 3868,99 454,61 8.511

10 -1,67 13041 -29,05 0,62 4075,19 836,23 4.873 4733,31 597,32 7.924 11 -1,85 12985 -31,74 0,71 4620,33 973,14 4.748 5693,18 764,55 7.446 12 -2,04 12954 -34,35 0,80 5183,94 1118,85 4.633 6751,91 957,93 7.048 13 -2,22 12947 -36,87 0,89 5766,02 1272,55 4.531 7912,78 1179,02 6.711 14 -2,41 12961 -39,33 0,98 6366,59 1430,57 4.450 9179,15 1429,04 6.423 15 -2,59 12989 -41,74 1,08 6985,68 1588,21 4.398 10554,38 1708,31 6.178 16 -2,78 13025 -44,12 1,17 7623,30 1745,76 4.367 12041,79 2016,67 5.971 17 -2,96 13065 -46,49 1,27 8279,41 1907,44 4.341 13644,61 2354,49 5.795 18 -3,15 13112 -48,84 1,37 8954,00 2075,67 4.314 15366,09 2722,83 5.643 19 -3,33 13165 -51,16 1,47 9647,06 2250,75 4.286 17209,52 3122,91 5.511 20 -3,52 13225 -53,47 1,57 10358,61 2432,68 4.258 19178,19 3556,03 5.393 21 -3,70 13292 -55,74 1,67 11088,64 2621,47 4.230 21275,40 4023,43 5.288


Pag. 34




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -2,47 0,04 379,00 110,95 3.416 218,31 9,99 21.853 3 -0,37 11001 -4,73 0,09 776,43 239,52 3.242 505,84 42,14 12.004 4 -0,56 11502 -6,77 0,14 1192,31 385,67 3.091 865,89 99,70 8.685 5 -0,74 12002 -8,61 0,19 1626,61 549,45 2.960 1301,74 185,92 7.001 6 -0,93 12503 -10,27 0,25 2079,36 730,84 2.845 1816,65 304,08 5.974 7 -1,11 13003 -11,74 0,30 2550,53 929,86 2.743 2413,92 457,42 5.277 8 -1,30 13504 -13,05 0,36 3040,15 1146,49 2.652 3096,81 649,21 4.770 9 -1,48 14004 -14,20 0,41 3548,20 1380,75 2.570 3868,61 882,71 4.383

10 -1,67 14505 -15,21 0,46 4074,68 1632,63 2.496 4732,60 1161,18 4.076 11 -1,85 15005 -16,08 0,51 4619,60 1902,13 2.429 5692,06 1487,87 3.826 12 -2,04 15506 -16,82 0,55 5182,96 2189,26 2.367 6750,27 1866,05 3.617 13 -2,22 16006 -17,44 0,60 5764,76 2493,41 2.312 7910,51 2298,95 3.441 14 -2,41 16507 -17,94 0,64 6365,01 2811,85 2.264 9176,10 2789,49 3.290 15 -2,59 17007 -18,36 0,68 6983,73 3141,19 2.223 10550,40 3340,00 3.159 16 -2,78 17508 -18,71 0,71 7620,93 3481,81 2.189 12036,68 3952,43 3.045 17 -2,96 18008 -18,99 0,75 8276,58 3836,80 2.157 13638,19 4629,16 2.946 18 -3,15 18509 -19,21 0,78 8950,68 4207,77 2.127 15358,18 5373,03 2.858 19 -3,33 19009 -19,37 0,82 9643,22 4594,87 2.099 17199,93 6187,03 2.780 20 -3,52 19510 -19,47 0,85 10354,21 4998,09 2.072 19166,73 7074,13 2.709 21 -3,70 20010 -19,51 0,88 11083,64 5417,44 2.046 21261,86 8037,32 2.645


Pag. 35




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -2,48 0,04 379,00 110,10 3.442 218,31 9,94 21.968 3 -0,37 11001 -4,78 0,09 776,45 236,13 3.288 505,87 41,72 12.125 4 -0,56 11502 -6,89 0,14 1192,35 378,05 3.154 865,95 98,29 8.810 5 -0,74 12002 -8,82 0,20 1626,69 535,89 3.035 1301,85 182,58 7.130 6 -0,93 12503 -10,58 0,25 2079,48 709,66 2.930 1816,84 297,55 6.106 7 -1,11 13003 -12,19 0,31 2550,71 899,36 2.836 2414,20 446,14 5.411 8 -1,30 13504 -13,64 0,36 3040,39 1104,99 2.752 3097,22 631,29 4.906 9 -1,48 14004 -14,96 0,42 3548,51 1326,54 2.675 3869,18 855,96 4.520

10 -1,67 14505 -16,15 0,47 4075,08 1564,02 2.606 4733,37 1123,10 4.215 11 -1,85 15005 -17,21 0,52 4620,09 1817,42 2.542 5693,06 1435,63 3.966 12 -2,04 15506 -18,17 0,57 5183,55 2086,76 2.484 6751,53 1796,52 3.758 13 -2,22 16006 -19,01 0,62 5765,46 2371,42 2.431 7912,08 2208,68 3.582 14 -2,41 16507 -19,76 0,66 6365,83 2668,69 2.385 9178,04 2674,73 3.431 15 -2,59 17007 -20,42 0,71 6984,69 2975,16 2.348 10552,75 3196,66 3.301 16 -2,78 17508 -21,03 0,75 7622,03 3291,21 2.316 12039,49 3776,13 3.188 17 -2,96 18008 -21,59 0,79 8277,83 3619,95 2.287 13641,51 4415,19 3.090 18 -3,15 18509 -22,09 0,83 8952,09 3962,96 2.259 15362,08 5116,39 3.003 19 -3,33 19009 -22,54 0,87 9644,80 4320,41 2.232 17204,47 5882,38 2.925 20 -3,52 19510 -22,94 0,91 10355,97 4692,29 2.207 19171,97 6715,83 2.855 21 -3,70 20010 -23,29 0,94 11085,59 5078,60 2.183 21267,86 7619,42 2.791


Pag. 36




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -3,62 0,04 378,90 61,84 6.127 218,20 5,58 39.084 3 -0,37 11001 -7,13 0,10 776,27 132,48 5.860 505,64 23,42 21.587 4 -0,56 11502 -10,50 0,16 1192,11 211,87 5.627 865,61 55,14 15.698 5 -0,74 12002 -13,75 0,23 1626,42 300,06 5.420 1301,41 102,36 12.714 6 -0,93 12503 -16,87 0,30 2079,20 397,05 5.237 1816,32 166,70 10.896 7 -1,11 13003 -19,88 0,38 2550,44 502,83 5.072 2413,63 249,81 9.662 8 -1,30 13420 -22,78 0,45 3040,15 617,43 4.924 3096,63 353,30 8.765 9 -1,48 13330 -25,59 0,53 3548,33 740,82 4.790 3868,61 478,80 8.080

10 -1,67 13267 -28,30 0,61 4074,98 873,01 4.668 4732,85 627,94 7.537 11 -1,85 13231 -30,92 0,70 4620,09 1014,00 4.556 5692,65 802,35 7.095 12 -2,04 13220 -33,46 0,78 5183,68 1163,79 4.454 6751,28 1003,66 6.727 13 -2,22 13231 -35,93 0,87 5765,73 1321,56 4.363 7912,06 1233,45 6.415 14 -2,41 13263 -38,32 0,96 6366,28 1483,47 4.291 9178,33 1492,90 6.148 15 -2,59 13307 -40,68 1,05 6985,36 1644,59 4.247 10553,48 1782,28 5.921 16 -2,78 13358 -43,01 1,14 7622,96 1805,00 4.223 12040,80 2101,35 5.730 17 -2,96 13413 -45,33 1,23 8279,05 1969,07 4.205 13643,53 2450,36 5.568 18 -3,15 13473 -47,63 1,33 8953,63 2139,53 4.185 15364,93 2830,30 5.429 19 -3,33 13537 -49,92 1,43 9646,68 2316,84 4.164 17208,27 3242,41 5.307 20 -3,52 13607 -52,19 1,52 10358,22 2501,01 4.142 19176,84 3687,95 5.200 21 -3,70 13684 -54,44 1,62 11088,23 2692,03 4.119 21273,96 4168,20 5.104


Pag. 37




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -3,72 0,04 378,93 57,75 6.561 218,22 5,20 41.928 3 -0,37 11001 -7,33 0,10 776,32 124,31 6.245 505,70 21,91 23.079 4 -0,56 11502 -10,79 0,16 1192,18 199,61 5.973 865,71 51,74 16.733 5 -0,74 12002 -14,12 0,23 1626,52 283,71 5.733 1301,56 96,31 13.514 6 -0,93 12503 -17,33 0,30 2079,31 376,61 5.521 1816,52 157,25 11.551 7 -1,11 13003 -20,42 0,38 2550,58 478,32 5.332 2413,88 236,20 10.220 8 -1,30 13237 -23,39 0,46 3040,32 588,82 5.163 3096,95 334,77 9.251 9 -1,48 13125 -26,27 0,54 3548,52 708,13 5.011 3868,99 454,61 8.511

10 -1,67 13041 -29,05 0,62 4075,19 836,23 4.873 4733,31 597,32 7.924 11 -1,85 12985 -31,74 0,71 4620,33 973,14 4.748 5693,18 764,55 7.446 12 -2,04 12954 -34,35 0,80 5183,94 1118,85 4.633 6751,91 957,93 7.048 13 -2,22 12947 -36,87 0,89 5766,02 1272,55 4.531 7912,78 1179,02 6.711 14 -2,41 12961 -39,33 0,98 6366,59 1430,57 4.450 9179,15 1429,04 6.423 15 -2,59 12989 -41,74 1,08 6985,68 1588,21 4.398 10554,38 1708,31 6.178 16 -2,78 13025 -44,12 1,17 7623,30 1745,76 4.367 12041,79 2016,67 5.971 17 -2,96 13065 -46,49 1,27 8279,41 1907,44 4.341 13644,61 2354,49 5.795 18 -3,15 13112 -48,84 1,37 8954,00 2075,67 4.314 15366,09 2722,83 5.643 19 -3,33 13165 -51,16 1,47 9647,06 2250,75 4.286 17209,52 3122,91 5.511 20 -3,52 13225 -53,47 1,57 10358,61 2432,68 4.258 19178,19 3556,03 5.393 21 -3,70 13292 -55,74 1,67 11088,64 2621,47 4.230 21275,40 4023,43 5.288


Pag. 38




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -2,47 0,04 379,00 110,95 3.416 218,31 9,99 21.853 3 -0,37 11001 -4,73 0,09 776,43 239,52 3.242 505,84 42,14 12.004 4 -0,56 11502 -6,77 0,14 1192,31 385,67 3.091 865,89 99,70 8.685 5 -0,74 12002 -8,61 0,19 1626,61 549,45 2.960 1301,74 185,92 7.001 6 -0,93 12503 -10,27 0,25 2079,36 730,84 2.845 1816,65 304,08 5.974 7 -1,11 13003 -11,74 0,30 2550,53 929,86 2.743 2413,92 457,42 5.277 8 -1,30 13504 -13,05 0,36 3040,15 1146,49 2.652 3096,81 649,21 4.770 9 -1,48 14004 -14,20 0,41 3548,20 1380,75 2.570 3868,61 882,71 4.383

10 -1,67 14505 -15,21 0,46 4074,68 1632,63 2.496 4732,60 1161,18 4.076 11 -1,85 15005 -16,08 0,51 4619,60 1902,13 2.429 5692,06 1487,87 3.826 12 -2,04 15506 -16,82 0,55 5182,96 2189,26 2.367 6750,27 1866,05 3.617 13 -2,22 16006 -17,44 0,60 5764,76 2493,41 2.312 7910,51 2298,95 3.441 14 -2,41 16507 -17,94 0,64 6365,01 2811,85 2.264 9176,10 2789,49 3.290 15 -2,59 17007 -18,36 0,68 6983,73 3141,19 2.223 10550,40 3340,00 3.159 16 -2,78 17508 -18,71 0,71 7620,93 3481,81 2.189 12036,68 3952,43 3.045 17 -2,96 18008 -18,99 0,75 8276,58 3836,80 2.157 13638,19 4629,16 2.946 18 -3,15 18509 -19,21 0,78 8950,68 4207,77 2.127 15358,18 5373,03 2.858 19 -3,33 19009 -19,37 0,82 9643,22 4594,87 2.099 17199,93 6187,03 2.780 20 -3,52 19510 -19,47 0,85 10354,21 4998,09 2.072 19166,73 7074,13 2.709 21 -3,70 20010 -19,51 0,88 11083,64 5417,44 2.046 21261,86 8037,32 2.645



Pag. 39



1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -2,48 0,04 379,00 110,10 3.442 218,31 9,94 21.968 3 -0,37 11001 -4,78 0,09 776,45 236,13 3.288 505,87 41,72 12.125 4 -0,56 11502 -6,89 0,14 1192,35 378,05 3.154 865,95 98,29 8.810 5 -0,74 12002 -8,82 0,20 1626,69 535,89 3.035 1301,85 182,58 7.130 6 -0,93 12503 -10,58 0,25 2079,48 709,66 2.930 1816,84 297,55 6.106 7 -1,11 13003 -12,19 0,31 2550,71 899,36 2.836 2414,20 446,14 5.411 8 -1,30 13504 -13,64 0,36 3040,39 1104,99 2.752 3097,22 631,29 4.906 9 -1,48 14004 -14,96 0,42 3548,51 1326,54 2.675 3869,18 855,96 4.520

10 -1,67 14505 -16,15 0,47 4075,08 1564,02 2.606 4733,37 1123,10 4.215 11 -1,85 15005 -17,21 0,52 4620,09 1817,42 2.542 5693,06 1435,63 3.966 12 -2,04 15506 -18,17 0,57 5183,55 2086,76 2.484 6751,53 1796,52 3.758 13 -2,22 16006 -19,01 0,62 5765,46 2371,42 2.431 7912,08 2208,68 3.582 14 -2,41 16507 -19,76 0,66 6365,83 2668,69 2.385 9178,04 2674,73 3.431 15 -2,59 17007 -20,42 0,71 6984,69 2975,16 2.348 10552,75 3196,66 3.301 16 -2,78 17508 -21,03 0,75 7622,03 3291,21 2.316 12039,49 3776,13 3.188 17 -2,96 18008 -21,59 0,79 8277,83 3619,95 2.287 13641,51 4415,19 3.090 18 -3,15 18509 -22,09 0,83 8952,09 3962,96 2.259 15362,08 5116,39 3.003 19 -3,33 19009 -22,54 0,87 9644,80 4320,41 2.232 17204,47 5882,38 2.925 20 -3,52 19510 -22,94 0,91 10355,97 4692,29 2.207 19171,97 6715,83 2.855 21 -3,70 20010 -23,29 0,94 11085,59 5078,60 2.183 21267,86 7619,42 2.791




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -3,99 0,04 378,99 46,73 8.110 218,29 4,22 51.767 3 -0,37 11001 -7,88 0,10 776,46 100,23 7.747 505,87 17,71 28.568 4 -0,56 11502 -11,64 0,17 1192,41 160,46 7.431 866,02 41,72 20.759 5 -0,74 12002 -15,29 0,24 1626,84 227,46 7.152 1302,05 77,50 16.801 6 -0,93 12503 -18,82 0,32 2079,75 301,23 6.904 1817,23 126,30 14.389 7 -1,11 12826 -22,26 0,40 2551,14 381,77 6.682 2414,87 189,37 12.752 8 -1,30 12575 -25,60 0,48 3041,01 469,08 6.483 3098,25 267,97 11.562 9 -1,48 12350 -28,85 0,57 3549,35 563,15 6.303 3870,68 363,34 10.653

10 -1,67 12151 -32,02 0,67 4076,18 664,00 6.139 4735,44 476,75 9.933 11 -1,85 11975 -35,11 0,77 4621,49 771,62 5.989 5695,83 609,44 9.346


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n° Y As e Rt Et FSsco Ms Mr FSrib [m] [cmq] [cm] [kg/cmq] [kg] [kg] [kgm] [kgm] 12 -2,04 11821 -38,12 0,88 5185,28 886,01 5.852 6755,14 762,67 8.857 13 -2,22 11688 -41,07 0,99 5767,55 1006,53 5.730 7916,66 937,64 8.443 14 -2,41 11574 -43,95 1,10 6368,32 1130,28 5.634 9183,75 1135,28 8.089 15 -2,59 11472 -46,80 1,22 6987,61 1253,50 5.574 10559,77 1355,81 7.789 16 -2,78 11378 -49,61 1,34 7625,43 1376,31 5.540 12048,01 1599,05 7.534 17 -2,96 11289 -52,41 1,47 8281,74 1502,02 5.514 13651,73 1865,23 7.319 18 -3,15 11207 -55,19 1,60 8956,55 1632,69 5.486 15374,20 2155,10 7.134 19 -3,33 11130 -57,95 1,73 9649,84 1768,62 5.456 17218,70 2469,64 6.972 20 -3,52 11060 -60,68 1,87 10361,62 1909,83 5.425 19188,53 2809,82 6.829 21 -3,70 10998 -63,39 2,02 11091,89 2056,31 5.394 21286,99 3176,61 6.701




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -4,10 0,04 379,02 42,37 8.945 218,32 3,81 57.247 3 -0,37 11001 -8,09 0,10 776,51 91,51 8.485 505,93 16,10 31.434 4 -0,56 11502 -11,95 0,17 1192,49 147,38 8.091 866,13 38,09 22.740 5 -0,74 12002 -15,69 0,24 1626,94 210,03 7.746 1302,20 71,04 18.329 6 -0,93 12503 -19,31 0,32 2079,87 279,43 7.443 1817,44 116,22 15.638 7 -1,11 12655 -22,83 0,40 2551,29 355,61 7.174 2415,13 174,85 13.812 8 -1,30 12379 -26,25 0,49 3041,18 438,56 6.934 3098,59 248,21 12.484 9 -1,48 12131 -29,58 0,59 3549,56 528,28 6.719 3871,09 337,54 11.469

10 -1,67 11910 -32,82 0,68 4076,41 624,77 6.525 4735,93 444,09 10.664 11 -1,85 11712 -35,98 0,79 4621,74 728,03 6.348 5696,40 569,12 10.009 12 -2,04 11538 -39,07 0,90 5185,55 838,06 6.188 6755,80 713,88 9.463 13 -2,22 11386 -42,08 1,01 5767,85 954,26 6.044 7917,43 879,59 9.001 14 -2,41 11252 -45,03 1,13 6368,64 1073,85 5.931 9184,62 1067,17 8.607 15 -2,59 11133 -47,93 1,26 6987,96 1193,37 5.856 10560,73 1276,91 8.271 16 -2,78 11022 -50,80 1,38 7625,79 1313,15 5.807 12049,07 1508,73 7.986 17 -2,96 10919 -53,65 1,52 8282,12 1436,33 5.766 13652,88 1762,98 7.744 18 -3,15 10822 -56,47 1,66 8956,94 1564,61 5.725 15375,44 2040,49 7.535 19 -3,33 10733 -59,27 1,80 9650,25 1698,16 5.683 17220,04 2342,21 7.352 20 -3,52 10653 -62,04 1,95 10362,04 1836,98 5.641 19189,97 2669,13 7.190 21 -3,70 10580 -64,79 2,10 11092,33 1981,08 5.599 21288,53 3022,22 7.044


Pag. 41




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -4,13 0,04 379,02 41,28 9.181 218,33 3,71 58.803 3 -0,37 11001 -8,14 0,10 776,52 89,34 8.692 505,95 15,69 32.243 4 -0,56 11502 -12,02 0,17 1192,50 144,12 8.275 866,15 37,18 23.295 5 -0,74 12002 -15,79 0,24 1626,96 205,67 7.911 1302,24 69,43 18.755 6 -0,93 12503 -19,43 0,32 2079,91 273,99 7.591 1817,49 113,70 15.986 7 -1,11 12612 -22,98 0,40 2551,33 349,08 7.309 2415,20 171,22 14.105 8 -1,30 12330 -26,42 0,49 3041,23 430,94 7.057 3098,67 243,27 12.737 9 -1,48 12077 -29,76 0,59 3549,61 519,57 6.832 3871,19 331,09 11.692

10 -1,67 11849 -33,02 0,69 4076,46 614,97 6.629 4736,05 435,93 10.864 11 -1,85 11647 -36,20 0,79 4621,80 717,13 6.445 5696,54 559,04 10.190 12 -2,04 11468 -39,30 0,90 5185,62 826,07 6.277 6755,97 701,69 9.628 13 -2,22 11310 -42,33 1,02 5767,92 941,19 6.128 7917,62 865,07 9.153 14 -2,41 11172 -45,29 1,14 6368,73 1059,74 6.010 9184,84 1050,14 8.746 15 -2,59 11048 -48,21 1,27 6988,04 1178,35 5.930 10560,98 1257,18 8.401 16 -2,78 10933 -51,09 1,40 7625,88 1297,38 5.878 12049,34 1486,15 8.108 17 -2,96 10826 -53,95 1,53 8282,21 1419,93 5.833 13653,17 1737,43 7.858 18 -3,15 10726 -56,79 1,67 8957,04 1547,61 5.788 15375,75 2011,84 7.643 19 -3,33 10634 -59,60 1,81 9650,35 1680,56 5.742 17220,37 2310,37 7.454 20 -3,52 10551 -62,38 1,96 10362,15 1818,78 5.697 19190,33 2633,98 7.286 21 -3,70 10475 -65,13 2,12 11092,44 1962,28 5.653 21288,92 2983,64 7.135


Pag. 42




1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -4,06 0,04 379,01 44,01 8.613 218,31 3,96 55.061 3 -0,37 11001 -8,01 0,10 776,49 94,78 8.192 505,91 16,70 30.294 4 -0,56 11502 -11,83 0,17 1192,46 152,29 7.830 866,09 39,45 21.954 5 -0,74 12002 -15,54 0,24 1626,90 216,56 7.512 1302,14 73,46 17.725 6 -0,93 12503 -19,13 0,32 2079,83 287,61 7.231 1817,36 120,00 15.145 7 -1,11 12719 -22,62 0,40 2551,23 365,42 6.982 2415,03 180,30 13.395 8 -1,30 12453 -26,01 0,49 3041,12 450,01 6.758 3098,46 255,62 12.121 9 -1,48 12213 -29,31 0,58 3549,48 541,36 6.557 3870,93 347,22 11.148

10 -1,67 12000 -32,52 0,68 4076,32 639,48 6.374 4735,75 456,34 10.378 11 -1,85 11811 -35,66 0,78 4621,65 744,38 6.209 5696,19 584,24 9.750 12 -2,04 11644 -38,71 0,89 5185,45 856,04 6.057 6755,55 732,18 9.227 13 -2,22 11499 -41,70 1,00 5767,74 973,86 5.923 7917,14 901,36 8.784 14 -2,41 11373 -44,62 1,12 6368,52 1095,01 5.816 9184,30 1092,71 8.405 15 -2,59 11260 -47,50 1,24 6987,83 1215,92 5.747 10560,37 1306,50 8.083 16 -2,78 11155 -50,35 1,37 7625,65 1336,82 5.704 12048,67 1542,60 7.811 17 -2,96 11058 -53,18 1,50 8281,98 1460,95 5.669 13652,45 1801,32 7.579 18 -3,15 10966 -55,99 1,63 8956,79 1590,12 5.633 15374,98 2083,46 7.380 19 -3,33 10882 -58,77 1,77 9650,09 1724,57 5.596 17219,54 2389,99 7.205 20 -3,52 10805 -61,53 1,92 10361,89 1864,29 5.558 19189,43 2721,88 7.050 21 -3,70 10736 -64,26 2,07 11092,16 2009,28 5.520 21287,96 3080,10 6.911


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1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -4,13 0,04 379,02 41,28 9.181 218,33 3,71 58.803 3 -0,37 11001 -8,14 0,10 776,52 89,34 8.692 505,95 15,69 32.243 4 -0,56 11502 -12,02 0,17 1192,50 144,12 8.275 866,15 37,18 23.295 5 -0,74 12002 -15,79 0,24 1626,96 205,67 7.911 1302,24 69,43 18.755 6 -0,93 12503 -19,43 0,32 2079,91 273,99 7.591 1817,49 113,70 15.986 7 -1,11 12612 -22,98 0,40 2551,33 349,08 7.309 2415,20 171,22 14.105 8 -1,30 12330 -26,42 0,49 3041,23 430,94 7.057 3098,67 243,27 12.737 9 -1,48 12077 -29,76 0,59 3549,61 519,57 6.832 3871,19 331,09 11.692

10 -1,67 11849 -33,02 0,69 4076,46 614,97 6.629 4736,05 435,93 10.864 11 -1,85 11647 -36,20 0,79 4621,80 717,13 6.445 5696,54 559,04 10.190 12 -2,04 11468 -39,30 0,90 5185,62 826,07 6.277 6755,97 701,69 9.628 13 -2,22 11310 -42,33 1,02 5767,92 941,19 6.128 7917,62 865,07 9.153 14 -2,41 11172 -45,29 1,14 6368,73 1059,74 6.010 9184,84 1050,14 8.746 15 -2,59 11048 -48,21 1,27 6988,04 1178,35 5.930 10560,98 1257,18 8.401 16 -2,78 10933 -51,09 1,40 7625,88 1297,38 5.878 12049,34 1486,15 8.108 17 -2,96 10826 -53,95 1,53 8282,21 1419,93 5.833 13653,17 1737,43 7.858 18 -3,15 10726 -56,79 1,67 8957,04 1547,61 5.788 15375,75 2011,84 7.643 19 -3,33 10634 -59,60 1,81 9650,35 1680,56 5.742 17220,37 2310,37 7.454 20 -3,52 10551 -62,38 1,96 10362,15 1818,78 5.697 19190,33 2633,98 7.286 21 -3,70 10475 -65,13 2,12 11092,44 1962,28 5.653 21288,92 2983,64 7.135


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1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -3,54 0,04 379,01 65,87 5.754 218,32 5,93 36.809 3 -0,37 11001 -6,94 0,10 776,49 142,18 5.461 505,91 25,02 20.223 4 -0,56 11502 -10,18 0,16 1192,44 228,88 5.210 866,07 59,18 14.635 5 -0,74 12002 -13,27 0,23 1626,85 326,02 4.990 1302,07 110,35 11.800 6 -0,93 12503 -16,22 0,30 2079,72 433,59 4.797 1817,21 180,45 10.070 7 -1,11 13003 -19,04 0,37 2551,06 551,59 4.625 2414,78 271,42 8.897 8 -1,30 13504 -21,74 0,44 3040,87 680,03 4.472 3098,05 385,18 8.043 9 -1,48 13706 -24,33 0,52 3549,14 818,90 4.334 3870,34 523,67 7.391

10 -1,67 13712 -26,81 0,59 4075,88 968,20 4.210 4734,91 688,82 6.874 11 -1,85 13749 -29,20 0,67 4621,08 1127,94 4.097 5695,06 882,55 6.453 12 -2,04 13814 -31,48 0,75 5184,74 1298,12 3.994 6754,08 1106,80 6.102 13 -2,22 13905 -33,68 0,83 5766,88 1478,13 3.901 7915,27 1363,46 5.805 14 -2,41 14020 -35,80 0,91 6367,50 1665,25 3.824 9181,95 1654,15 5.551 15 -2,59 14153 -37,86 0,99 6986,62 1856,08 3.764 10557,48 1979,83 5.333 16 -2,78 14300 -39,87 1,07 7624,24 2051,00 3.717 12045,15 2341,15 5.145 17 -2,96 14458 -41,85 1,15 8280,35 2253,10 3.675 13648,22 2739,14 4.983 18 -3,15 14626 -43,79 1,22 8954,94 2464,00 3.634 15369,94 3175,34 4.840 19 -3,33 14807 -45,69 1,30 9647,99 2683,84 3.595 17213,62 3651,38 4.714 20 -3,52 14998 -47,55 1,38 10359,52 2912,61 3.557 19182,53 4168,91 4.601 21 -3,70 15201 -49,38 1,46 11089,53 3150,32 3.520 21279,97 4729,59 4.499


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1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -3,55 0,04 379,02 65,55 5.782 218,32 5,91 36.934 3 -0,37 11001 -6,96 0,10 776,50 140,89 5.512 505,92 24,86 20.353 4 -0,56 11502 -10,22 0,16 1192,46 225,96 5.277 866,09 58,64 14.770 5 -0,74 12002 -13,35 0,23 1626,88 320,83 5.071 1302,11 109,07 11.939 6 -0,93 12503 -16,34 0,30 2079,77 425,48 4.888 1817,28 177,95 10.212 7 -1,11 13003 -19,21 0,37 2551,13 539,91 4.725 2414,88 267,10 9.041 8 -1,30 13504 -21,97 0,45 3040,96 664,13 4.579 3098,21 378,32 8.189 9 -1,48 13619 -24,62 0,52 3549,26 798,14 4.447 3870,56 513,43 7.539

10 -1,67 13605 -27,17 0,60 4076,03 941,92 4.327 4735,20 674,23 7.023 11 -1,85 13618 -29,63 0,68 4621,26 1095,50 4.218 5695,44 862,54 6.603 12 -2,04 13659 -32,00 0,76 5184,97 1258,86 4.119 6754,57 1080,17 6.253 13 -2,22 13724 -34,28 0,84 5767,15 1431,41 4.029 7915,87 1328,89 5.957 14 -2,41 13812 -36,49 0,92 6367,81 1610,42 3.954 9182,69 1610,19 5.703 15 -2,59 13917 -38,65 1,00 6986,99 1792,48 3.898 10558,38 1924,93 5.485 16 -2,78 14033 -40,76 1,09 7624,66 1978,00 3.855 12046,23 2273,62 5.298 17 -2,96 14160 -42,84 1,17 8280,83 2170,05 3.816 13649,49 2657,19 5.137 18 -3,15 14296 -44,89 1,25 8955,48 2370,24 3.778 15371,44 3077,04 4.996 19 -3,33 14443 -46,90 1,34 9648,60 2578,72 3.742 17215,35 3534,69 4.870 20 -3,52 14600 -48,88 1,42 10360,20 2795,49 3.706 19184,53 4031,68 4.758 21 -3,70 14767 -50,83 1,50 11090,27 3020,54 3.672 21282,27 4569,53 4.657


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5.6 Risultati per inviluppo 5.6.1 Spinta e forze Simbologia adottata Ic Indice della combinazione A Tipo azione I Inclinazione della spinta, espressa in [°] V Valore dell'azione, espressa in [kg] CX, CY Componente in direzione X ed Y dell'azione, espressa in [kg] PX, PY Coordinata X ed Y del punto di applicazione dell'azione, espressa in [m]



3 Spinta statica 4955 5,86 4929 506 0,00 -3,04 Incremento di spinta sismica 2942 2927 301 0,00 -3,62 Peso/Inerzia muro 3491 20107/1746 -2,29 -3,13 Resistenza passiva terreno antistante -3581


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Cmb Sismica FSSCO FSRIB FSQLIM FSSTAB FSHYD FSUPL 1 - STR (A1-M1-R3) 1.844 8.475 2 - STR (A1-M1-R3) 1.878 8.490 3 - STR (A1-M1-R3) H + V 4.971 4 - STR (A1-M1-R3) H - V 4.693 5 - GEO (A2-M2-R2) 1.862 6 - GEO (A2-M2-R2) 1.883 7 - GEO (A2-M2-R2) H + V 1.794 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V 1.707 9 - EQU (A1-M1-R3) 3.364 10 - EQU (A1-M1-R3) 3.444 11 - EQU (A1-M1-R3) H + V 2.380 12 - EQU (A1-M1-R3) H - V 1.946 20 - A1-M1-R3 SCOR H + V 1.713 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V 1.710



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1 - STR (A1-M1-R3) 8684 3581 0 -- -- 12265 6650 1.844 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V 8364 3581 0 -- -- 11945 6984 1.710



1 - STR (A1-M1-R3) 20790 176196 125854 8.475 4 - STR (A1-M1-R3) H - V 19090 89588 74657 4.693

5.6.3 Dettagli calcolo portanza Simbologia adottata n° Indece combinazione Nc, Nq, N Fattori di capacità portante ic, iq, i Fattori di inclinazione del carico dc, dq, d Fattori di profondità del piano di posa gc, gq, g Fattori di inclinazione del profilo topografico bc, bq, b Fattori di inclinazione del piano di posa sc, sq, s Fattori di forma della fondazione pc, pq, p Fattori di riduzione per punzonamento secondo Vesic r Fattori per tener conto dell'effetto piastra. Per fondazioni che hanno larghezza maggiore di 2 m, il terzo termine della formula trinomia 0.5BN viene moltiplicato per questo fattore D Affondamento del piano di posa, espresso in [m] B' Larghezza fondazione ridotta, espresso in [m] H Altezza del cuneo di rottura, espresso in [m] Peso di volume del terreno medio, espresso in [kg/mc] Angolo di attrito del terreno medio, espresso in [°] c Coesione del terreno medio, espresso in [kg/cmq] Per i coeff. che in tabella sono indicati con il simbolo '--' sono coeff. non presenti nel metodo scelto (Meyerhof).

n° Nc Nq N

ic iq i

dc dq d

gc gq g

bc bq b

sc sq s

pc pq p

r D B' H

c

[m] [m] [kg/mc]

[°] [kg/cmq]

1 42.164 29.440 31.146

0.645 0.645 0.229

1.188 1.094 1.094

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

0.956 1,50 3,00 2,82

1800 34.00 0,00

4 42.164 29.440 31.146

0.459 0.459 0.021

1.188 1.094 1.094

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

0.956 1,50 3,00 2,82

1800 34.00 0,00



9 - EQU (A1-M1-R3) 49064 14586 3.364


Pag. 50


12 - EQU (A1-M1-R3) H - V 49275 25318 1.946 Verifica stabilità globale muro + terreno Simbologia adottata Ic Indice/Tipo combinazione C Centro superficie di scorrimento, espresso in [m] R Raggio, espresso in [m] FS Fattore di sicurezza

Ic C R FS [m] [m]

5 - GEO (A2-M2-R2) -3,50; 0,00 5,56 1.862 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V -3,50; 0,50 6,03 1.707

5.6.4 Dettagli strisce verifiche stabilità Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] Qy carico sulla striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Tx; Ty Resistenza al taglio fornita dai tiranti in direzione X ed Y espressa in [kg/cmq]


1 567 134 1,98 - 0,39 72.861 28.352 0,00 0,000 2 1520 134 0,39 62.131 28.352 0,00 0,000 3 2198 134 0,39 54.458 28.352 0,00 0,000 4 2572 134 0,39 48.064 28.352 0,00 0,000 5 2843 134 0,39 42.399 28.352 0,00 0,000 6 3093 17 0,39 37.213 28.352 0,00 0,000 7 3348 0 0,39 32.365 28.352 0,00 0,000 8 3557 0 0,39 27.766 28.352 0,00 0,000 9 3440 0 0,39 23.356 28.352 0,00 0,000

10 3256 0 0,39 19.089 28.352 0,00 0,000 11 2936 0 0,39 14.930 28.352 0,00 0,000 12 2570 0 0,39 10.850 28.352 0,00 0,000 13 2185 0 0,39 6.826 28.352 0,00 0,000 14 1780 0 0,39 2.835 28.352 0,00 0,000 15 1434 0 0,39 -1.142 28.352 0,00 0,000 16 1385 0 0,39 -5.124 28.352 0,00 0,000 17 1351 0 0,39 -9.131 28.352 0,00 0,000 18 1184 0 0,39 -13.185 28.352 0,00 0,000 19 1111 0 0,39 -17.307 28.352 0,00 0,000 20 1016 0 0,39 -21.524 28.352 0,00 0,000 21 899 0 0,39 -25.869 28.352 0,00 0,000 22 756 0 0,39 -30.380 28.352 0,00 0,000 23 583 0 0,39 -35.113 28.352 0,00 0,000 24 377 0 0,39 -40.142 28.352 0,00 0,000 25 128 0 -7,66 - 0,39 -44.659 28.352 0,00 0,000


1 416 0 2,32 - 0,41 68.723 34.000 0,00 0,000 2 1314 0 0,41 60.008 34.000 0,00 0,000


Pag. 51


3 2064 0 0,41 52.941 34.000 0,00 0,000 4 2631 0 0,41 46.911 34.000 0,00 0,000 5 2930 0 0,41 41.508 34.000 0,00 0,000 6 3175 0 0,41 36.528 34.000 0,00 0,000 7 3435 0 0,41 31.853 34.000 0,00 0,000 8 3682 0 0,41 27.407 34.000 0,00 0,000 9 3737 0 0,41 23.134 34.000 0,00 0,000

10 3506 0 0,41 18.994 34.000 0,00 0,000 11 3206 0 0,41 14.955 34.000 0,00 0,000 12 2800 0 0,41 10.991 34.000 0,00 0,000 13 2373 0 0,41 7.080 34.000 0,00 0,000 14 1925 0 0,41 3.202 34.000 0,00 0,000 15 1515 0 0,41 -0.661 34.000 0,00 0,000 16 1441 0 0,41 -4.528 34.000 0,00 0,000 17 1429 0 0,41 -8.415 34.000 0,00 0,000 18 1231 0 0,41 -12.341 34.000 0,00 0,000 19 1155 0 0,41 -16.328 34.000 0,00 0,000 20 1057 0 0,41 -20.399 34.000 0,00 0,000 21 934 0 0,41 -24.580 34.000 0,00 0,000 22 784 0 0,41 -28.908 34.000 0,00 0,000 23 604 0 0,41 -33.425 34.000 0,00 0,000 24 389 0 0,41 -38.194 34.000 0,00 0,000 25 133 0 -7,83 - 0,41 -42.590 34.000 0,00 0,000


5.6.5 Sollecitazioni Elementi calcolati a trave Simbologia adottata N Sforzo normale, espresso in [kg]. Positivo se di compressione. T Taglio, espresso in [kg]. Positivo se diretto da monte verso valle M Momento, espresso in [kgm]. Positivo se tende le fibre contro terra (a monte) Paramento

n° X Nmin Nmax Tmin Tmax Mmin Mmax [m] [kg] [kg] [kg] [kg] [kgm] [kgm]

1 0,00 0 0 0 0 0 0 2 -0,19 379 379 41 111 -16 -9 3 -0,37 776 777 89 240 -63 -37 4 -0,56 1192 1193 144 386 -143 -81 5 -0,74 1626 1627 206 549 -257 -140 6 -0,93 2079 2080 274 731 -404 -213 7 -1,11 2550 2551 349 930 -586 -299


Pag. 52


8 -1,30 3040 3041 431 1146 -803 -397 9 -1,48 3548 3550 520 1381 -1057 -504

10 -1,67 4075 4076 615 1633 -1346 -620 11 -1,85 4620 4622 717 1902 -1673 -743 12 -2,04 5183 5186 826 2189 -2038 -872 13 -2,22 5765 5768 941 2493 -2442 -1005 14 -2,41 6365 6369 1060 2812 -2885 -1142 15 -2,59 6984 6988 1178 3141 -3369 -1282 16 -2,78 7621 7626 1297 3482 -3896 -1426 17 -2,96 8277 8282 1420 3837 -4469 -1572 18 -3,15 8951 8957 1548 4208 -5087 -1720 19 -3,33 9643 9650 1681 4595 -5751 -1868 20 -3,52 10354 10362 1819 4998 -6464 -2016 21 -3,70 11084 11092 1962 5417 -7225 -2162

Paramento

Fondazione


1 -4,57 0 0 0 0 0 0 2 -4,47 0 0 -42 528 -2 26 3 -4,37 0 0 -55 1050 -7 105 4 -4,27 0 0 -38 1568 -12 236 5 -4,17 0 0 9 2080 -14 419 6 -4,07 0 0 85 2588 -10 652 7 -3,97 0 0 190 3090 4 936 8 -3,87 0 0 325 3588 29 1270 9 -3,77 0 0 490 4080 70 1654

10 -3,67 0 0 684 4567 128 2086 11 -3,57 0 0 908 5050 208 2567


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Fondazione

5.6.6 Verifiche strutturali Paramento in pietrame Simbologia adottata n° indice sezione Y ordinata sezione espressa in [m] As area sezione reagente espresso in [cmq] e eccentricità espresso in [cm] tensione espressa in [kg/cmq] Rt resistenza ai carichi orizzontali espressa in [kg] Et Azione orizzontale espressa in [kg] FSsco fattore di sicurezza allo scorrimento (Rt/Et) Ms momento stabilizzante espresso in [kgm] Mr momento ribaltante espresso in [kgm] FSrib fattore di sicurezza a ribaltamento (Ms/Mr)


1 0,00 10000 0,00 0,00 0,00 0,00 100.000 0,00 0,00 100.000 2 -0,19 10501 -4,13 0,04 379,00 110,95 3.416 218,31 9,99 21.853 3 -0,37 11001 -8,14 0,10 776,43 239,52 3.242 505,84 42,14 12.004 4 -0,56 11502 -12,02 0,16 1192,31 385,67 3.091 865,89 99,70 8.685 5 -0,74 12002 -15,79 0,23 1626,61 549,45 2.960 1301,74 185,92 7.001 6 -0,93 12503 -19,43 0,30 2079,36 730,84 2.845 1816,65 304,08 5.974 7 -1,11 13003 -22,98 0,38 2550,53 929,86 2.743 2413,92 457,42 5.277 8 -1,30 13420 -26,42 0,45 3040,15 1146,49 2.652 3096,81 649,21 4.770 9 -1,48 13330 -29,76 0,53 3548,20 1380,75 2.570 3868,61 882,71 4.383

10 -1,67 13267 -33,02 0,61 4074,68 1632,63 2.496 4732,60 1161,18 4.076 11 -1,85 13231 -36,20 0,70 4619,60 1902,13 2.429 5692,06 1487,87 3.826 12 -2,04 13220 -39,30 0,78 5182,96 2189,26 2.367 6750,27 1866,05 3.617 13 -2,22 13231 -42,33 0,87 5764,76 2493,41 2.312 7910,51 2298,95 3.441 14 -2,41 13263 -45,29 0,96 6365,01 2811,85 2.264 9176,10 2789,49 3.290 15 -2,59 13307 -48,21 1,05 6983,73 3141,19 2.223 10550,40 3340,00 3.159 16 -2,78 13358 -51,09 1,14 7620,93 3481,81 2.189 12036,68 3952,43 3.045 17 -2,96 13413 -53,95 1,23 8276,58 3836,80 2.157 13638,19 4629,16 2.946 18 -3,15 13473 -56,79 1,33 8950,68 4207,77 2.127 15358,18 5373,03 2.858 19 -3,33 13537 -59,60 1,43 9643,22 4594,87 2.099 17199,93 6187,03 2.780 20 -3,52 13607 -62,38 1,52 10354,21 4998,09 2.072 19166,73 7074,13 2.709 21 -3,70 13684 -65,13 1,62 11083,64 5417,44 2.046 21261,86 8037,32 2.645


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Verifiche paramento pietrame (Inviluppo)

6 Scogliera di protezione spondale 6.1 Descrizione delle strutture Le opere in progetto, saranno realizzate con calcestruzzo armato, seguendo le dimensioni riportate nei disegni e negli elaborati allegati. La fondazione della nuova opera di sostegno, sarà posta interamente all’interno dell’alveo, ed avrà uno spessore di 0,50 m ed una profondità di 2,00 m. L’elevazione presenterà uno spessore di 40 cm ed un’altezza di 4,00 m dal piano di appoggio, con altezza del terreno spingente di 3,10 m.

Sezione del muro


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In particolare, si sono adottate le seguenti dimensioni: Paramento Materiale C25/30 Altezza paramento 3,10 [m] Altezza paramento libero 3,10 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,40 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [°] Inclinazione paramento interno 0,00 [°] Fondazione Materiale C25/30 Lunghezza mensola di valle 0,50 [m] Lunghezza mensola di monte 1,10 [m] Lunghezza totale 2,00 [m] Inclinazione piano di posa 0,00 [°] Spessore 0,50 [m] Spessore magrone 0,00 [m] 6.2 Tipo di costruzione e tipologia strutturale In riferimento alla tipologia di costruzione di cui ai capitoli 4 e 7 delle Norme tecniche per le costruzioni D.M. 17 gennaio 2018, ed alla tipologia strutturale di cui al paragrafo 7.4.3, si attribuiscono i seguenti parametri: Tipo di costruzione Struttura in calcestruzzo armato Tipologia strutturale Opera di sostegno

6.3 Materiale e requisiti ai sensi del D.M. 17/01/2018 Di seguito vengono riportate le caratteristiche dei materiali strutturali e la rispondenza ai requisiti previsti dalle Norme tecniche per le costruzioni D.M. 17 gennaio 2018.

Simbologia adottata n° Indice materiale Descr Descrizione del materiale Calcestruzzo armato C Classe di resistenza del cls A Classe di resistenza dell'acciaio Peso specifico, espresso in [kg/mc] Rck Resistenza caratteristica a compressione, espressa in [kg/cmq] E Modulo elastico, espresso in [kg/cmq] Coeff. di Poisson n Coeff. di omogenizzazione acciaio/cls ntc Coeff. di omogenizzazione cls teso/compresso Calcestruzzo armato

n° Descr C A Rck E n ntc [kg/mc] [kg/cmq] [kg/cmq] 1 C25/30 C25/30 B450C 2500,00 305,91 320666 0.30 15.00 0.50

Acciai

Descr fyk fuk [kg/cmq] [kg/cmq]

B450C 4588,65 5506,38


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6.4 Azioni e carichi applicati alle strutture 6.4.1 Condizioni elementari di carico Simbologia adottata Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg] Di seguito vengono riportati le condizioni di carico previste sul terreno a monte dell’opera di sostegno, che prevede un tratto a prato. Si è considerato il carico neve, di 268 kg/m2, ed il carico di stradale, di 1000 kg/m2, in quanto l’azione dell’acqua, se con bassi livelli, contribuirà a stabilizzare l’opera di sostegno, spingendo verso il terrapieno stesso, mentre con alti valori dei livelli idrici, il peso esercitato sul terrapieno di monte verrà contrastato dalla stessa acqua presente all’interno dell’alveo. Si è inoltre considerato il peso del muro superiore al tratto in cui è presente il terreno spingente, di altezza di 0,90 m. Condizione n° 1 (Condizione 1) - VARIABILE Coeff. di combinazione 0=0.50 - 1=0.20 - 2=0.00 Carichi sul terreno


Condizione n° 2 (Condizione 2) - VARIABILE TF Coeff. di combinazione 0=0.40 - 1=0.40 - 2=0.00 Carichi sul terreno


Condizione n° 3 (Condizione 3) - PERMANENTE Carichi sul muro

n° Tipo Dest X; Y Fx Fy M Xi Xf Qi Qf [m] [kg] [kg] [kgm] [m] [m] [kg] [kg] 1 Concentrato Paramento -0,20; 0,00 0,00 900,00 0,00

6.4.2 Combinazioni di carico Con riferimento alle azioni elementari prima determinate, si sono considerate le seguenti combinazioni di carico: - Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU): G1 G1 + G2 G2 + Q1 Qk1 + Q2 Qk2 + Q3 Qk3 + ... - Combinazione caratteristica, cosiddetta rara, impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) irreversibili: G1 + G2 + Qk1 + 0,2 Qk2 + 0,3 Qk3 + ... - Combinazione frequente, impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE) reversibili: G1 + G2 + 1,1 Qk1 + 2,2 Qk2 + 2,3 Qk3 + ... - Combinazione quasi permanente, impiegata per gli effetti di lungo periodo: G1 + G2 + 2,1 Qk1 + 2,2 Qk2 + 2,3 Qk3 + ... - Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi connessi all'azione sismica E: E + G1 + G2 + 2,1 Qk1 + 2,2 Qk2 + 2,3 Qk3 + ...


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I valori dei coeff. 0,j, 1,j, 2,j sono definiti nelle singole condizioni variabili.par I valori dei coeff. G e Q, sono definiti nella tabella normativa.

In particolare si sono considerate le seguenti combinazioni: Simbologia adottata Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n° 1 - STR (A1-M1-R3)

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Favorevole Peso terrapieno 1.00 -- Favorevole Spinta terreno 1.30 -- Sfavorevole Condizione 3 1.30 -- Sfavorevole Condizione 1 1.50 1.00 Sfavorevole Condizione 2 1.35 0.40 Sfavorevole




Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Favorevole Peso terrapieno 1.00 -- Favorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 3 1.00 -- Sfavorevole


Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 3 1.00 -- Sfavorevole


Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 3 1.00 -- Sfavorevole Condizione 1 1.30 1.00 Sfavorevole Condizione 2 1.15 0.40 Sfavorevole




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Condizione Effetto Condizione 1 1.30 0.50 Sfavorevole Condizione 2 1.15 1.00 Sfavorevole
















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Condizione Effetto Condizione 3 1.00 -- Sfavorevole Condizione 1 1.00 1.00 Sfavorevole Condizione 2 1.00 0.40 Sfavorevole


Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 3 1.00 -- Sfavorevole Condizione 1 1.00 0.20 Sfavorevole




Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 3 1.00 -- Sfavorevole Condizione 1 1.00 0.50 Sfavorevole Condizione 2 1.00 1.00 Sfavorevole


Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 3 1.00 -- Sfavorevole Condizione 2 1.00 0.40 Sfavorevole





Combinazione n° 20 - A1-M1-R3 SCOR H + V

Condizione Effetto Peso muro 1.00 -- Sfavorevole Peso terrapieno 1.00 -- Sfavorevole


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Condizione Effetto Spinta terreno 1.00 -- Sfavorevole Condizione 3 1.00 -- Sfavorevole

Combinazione n° 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V


6.5 Risultati per combinazione 6.5.1 Spinta e forze Simbologia adottata Ic Indice della combinazione A Tipo azione I Inclinazione della spinta, espressa in [°] V Valore dell'azione, espressa in [kg] CX, CY Componente in direzione X ed Y dell'azione, espressa in [kg] PX, PY Coordinata X ed Y del punto di applicazione dell'azione, espressa in [m]


1 Spinta statica 6874 22,67 6343 2649 1,10 -2,14 Peso/Inerzia muro 0 5600/0 -0,07 -2,35 Peso/Inerzia terrapieno 0 7174/0 0,55 -1,55 Resistenza passiva terreno antistante -398 Risultante forze sul muro 0 1170 -- --


3 Spinta statica 4624 22,67 4267 1782 1,10 -2,18 Incremento di spinta sismica 1330 1227 513 1,10 -2,40 Peso/Inerzia muro 545 5600/272 -0,07 -2,35 Peso/Inerzia terrapieno 597 6138/299 0,55 -1,55 Resistenza passiva terreno antistante -398 Risultante forze sul muro 88 900 -- --

4 Spinta statica 4624 22,67 4267 1782 1,10 -2,18 Incremento di spinta sismica 893 824 344 1,10 -2,40 Peso/Inerzia muro 545 5600/-272 -0,07 -2,35 Peso/Inerzia terrapieno 597 6138/-299 0,55 -1,55 Resistenza passiva terreno antistante -398 Risultante forze sul muro 88 900 -- --


14 Spinta statica 4673 22,67 4312 1801 1,10 -2,18 Peso/Inerzia muro 0 5600/0 -0,07 -2,35 Peso/Inerzia terrapieno 0 6197/0 0,55 -1,55 Resistenza passiva terreno antistante -398


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Risultante forze sul muro 0 900 -- --







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Cmb Sismica FSSCO FSRIB FSQLIM FSSTAB FSHYD FSUPL 1 - STR (A1-M1-R3) 1.155 1.883 2 - STR (A1-M1-R3) 1.123 1.708 3 - STR (A1-M1-R3) H + V 1.526 4 - STR (A1-M1-R3) H - V 1.561


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Cmb Sismica FSSCO FSRIB FSQLIM FSSTAB FSHYD FSUPL 5 - GEO (A2-M2-R2) 1.473 6 - GEO (A2-M2-R2) 1.420 7 - GEO (A2-M2-R2) H + V 1.669 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V 1.641 9 - EQU (A1-M1-R3) 2.283 10 - EQU (A1-M1-R3) 2.213 11 - EQU (A1-M1-R3) H + V 1.744 12 - EQU (A1-M1-R3) H - V 1.578 20 - A1-M1-R3 SCOR H + V 1.138 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V 1.128



1 - STR (A1-M1-R3) 6931 398 0 -- -- 7329 6343 1.155 2 - STR (A1-M1-R3) 7301 398 0 -- -- 7699 6857 1.123 20 - A1-M1-R3 SCOR H + V 6326 398 0 -- -- 6724 5910 1.138 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V 5954 398 0 -- -- 6352 5632 1.128



1 - STR (A1-M1-R3) 16594 31252 22323 1.883 2 - STR (A1-M1-R3) 17478 29848 21320 1.708 3 - STR (A1-M1-R3) H + V 15504 23663 19719 1.526 4 - STR (A1-M1-R3) H - V 14193 22150 18458 1.561

6.5.3 Dettagli calcolo portanza Simbologia adottata n° Indece combinazione Nc, Nq, N Fattori di capacità portante ic, iq, i Fattori di inclinazione del carico dc, dq, d Fattori di profondità del piano di posa gc, gq, g Fattori di inclinazione del profilo topografico bc, bq, b Fattori di inclinazione del piano di posa sc, sq, s Fattori di forma della fondazione pc, pq, p Fattori di riduzione per punzonamento secondo Vesic r Fattori per tener conto dell'effetto piastra. Per fondazioni che hanno larghezza maggiore di 2 m, il terzo termine della formula trinomia 0.5BN viene moltiplicato per questo fattore D Affondamento del piano di posa, espresso in [m] B' Larghezza fondazione ridotta, espresso in [m]


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H Altezza del cuneo di rottura, espresso in [m] Peso di volume del terreno medio, espresso in [kg/mc] Angolo di attrito del terreno medio, espresso in [°] c Coesione del terreno medio, espresso in [kg/cmq] Per i coeff. che in tabella sono indicati con il simbolo '--' sono coeff. non presenti nel metodo scelto (Meyerhof).

n° Nc Nq N

ic iq i

dc dq d

gc gq g

bc bq b

sc sq s

pc pq p

r D B' H

c

[m] [m] [kg/mc]

[°] [kg/cmq]

1 42.164 29.440 31.146

0.589 0.589 0.148

1.094 1.047 1.047

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

1.000 0,50 2,00 1,88

1800 34.00 0,00

2 42.164 29.440 31.146

0.581 0.581 0.137

1.094 1.047 1.047

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

1.000 0,50 2,00 1,88

1800 34.00 0,00

3 42.164 29.440 31.146

0.547 0.547 0.096

1.094 1.047 1.047

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

1.000 0,50 2,00 1,88

1800 34.00 0,00

4 42.164 29.440 31.146

0.538 0.538 0.086

1.094 1.047 1.047

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

1.000 0,50 2,00 1,88

1800 34.00 0,00



9 - EQU (A1-M1-R3) 21190 9283 2.283 10 - EQU (A1-M1-R3) 22591 10209 2.213 11 - EQU (A1-M1-R3) H + V 20362 11675 1.744 12 - EQU (A1-M1-R3) H - V 18888 11971 1.578


Ic C R FS [m] [m]

5 - GEO (A2-M2-R2) -1,00; 0,50 4,62 1.473 6 - GEO (A2-M2-R2) -1,00; 0,50 4,62 1.420 7 - GEO (A2-M2-R2) H + V -1,00; 1,50 5,53 1.669 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V -1,00; 1,50 5,53 1.641

6.5.4 Dettagli strisce verifiche stabilità Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] Qy carico sulla striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)


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angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Tx; Ty Resistenza al taglio fornita dai tiranti in direzione X ed Y espressa in [kg/cmq] Combinazione n° 5 - GEO (A2-M2-R2)


1 321 242 3,60 - 0,30 75.839 28.352 0,00 0,000 2 810 242 0,30 64.255 28.352 0,00 0,000 3 1100 242 0,30 56.585 28.352 0,00 0,000 4 1320 242 0,30 50.289 28.352 0,00 0,000 5 1498 242 0,30 44.753 28.352 0,00 0,000 6 1646 242 0,30 39.711 28.352 0,00 0,000 7 1770 242 0,30 35.018 28.352 0,00 0,000 8 1874 242 0,30 30.582 28.352 0,00 0,000 9 2033 242 0,30 26.343 28.352 0,00 0,000

10 2140 242 0,30 22.254 28.352 0,00 0,000 11 2200 242 0,30 18.282 28.352 0,00 0,000 12 2253 240 0,30 14.400 28.352 0,00 0,000 13 2934 900 0,30 10.584 28.352 0,00 0,000 14 1391 0 0,30 6.816 28.352 0,00 0,000 15 648 0 0,30 3.077 28.352 0,00 0,000 16 547 0 0,30 -0.649 28.352 0,00 0,000 17 540 0 0,30 -4.378 28.352 0,00 0,000 18 522 0 0,30 -8.125 28.352 0,00 0,000 19 494 0 0,30 -11.908 28.352 0,00 0,000 20 454 0 0,30 -15.744 28.352 0,00 0,000 21 402 0 0,30 -19.655 28.352 0,00 0,000 22 338 0 0,30 -23.664 28.352 0,00 0,000 23 260 0 0,30 -27.801 28.352 0,00 0,000 24 166 0 0,30 -32.103 28.352 0,00 0,000 25 55 0 -3,90 - 0,30 -35.464 28.352 0,00 0,000



1 321 397 3,60 - 0,30 75.839 28.352 0,00 0,000 2 810 397 0,30 64.255 28.352 0,00 0,000 3 1100 397 0,30 56.585 28.352 0,00 0,000 4 1320 397 0,30 50.289 28.352 0,00 0,000 5 1498 397 0,30 44.753 28.352 0,00 0,000 6 1646 397 0,30 39.711 28.352 0,00 0,000 7 1770 397 0,30 35.018 28.352 0,00 0,000 8 1874 397 0,30 30.582 28.352 0,00 0,000 9 2033 397 0,30 26.343 28.352 0,00 0,000

10 2140 397 0,30 22.254 28.352 0,00 0,000 11 2200 397 0,30 18.282 28.352 0,00 0,000 12 2253 394 0,30 14.400 28.352 0,00 0,000 13 2934 900 0,30 10.584 28.352 0,00 0,000 14 1391 0 0,30 6.816 28.352 0,00 0,000 15 648 0 0,30 3.077 28.352 0,00 0,000 16 547 0 0,30 -0.649 28.352 0,00 0,000 17 540 0 0,30 -4.378 28.352 0,00 0,000 18 522 0 0,30 -8.125 28.352 0,00 0,000 19 494 0 0,30 -11.908 28.352 0,00 0,000 20 454 0 0,30 -15.744 28.352 0,00 0,000 21 402 0 0,30 -19.655 28.352 0,00 0,000 22 338 0 0,30 -23.664 28.352 0,00 0,000 23 260 0 0,30 -27.801 28.352 0,00 0,000 24 166 0 0,30 -32.103 28.352 0,00 0,000


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n° W Qy b c u Tx; Ty [kg] [kg] [m] [°] [°] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg] 25 55 0 -3,90 - 0,30 -35.464 28.352 0,00 0,000



1 264 0 4,33 - 0,34 68.971 34.000 0,00 0,000 2 712 0 0,34 60.962 34.000 0,00 0,000 3 1037 0 0,34 54.378 34.000 0,00 0,000 4 1294 0 0,34 48.742 34.000 0,00 0,000 5 1507 0 0,34 43.689 34.000 0,00 0,000 6 1687 0 0,34 39.035 34.000 0,00 0,000 7 1839 0 0,34 34.673 34.000 0,00 0,000 8 1970 0 0,34 30.531 34.000 0,00 0,000 9 2080 0 0,34 26.559 34.000 0,00 0,000

10 2221 0 0,34 22.722 34.000 0,00 0,000 11 2369 0 0,34 18.990 34.000 0,00 0,000 12 2432 0 0,34 15.340 34.000 0,00 0,000 13 2363 0 0,34 11.754 34.000 0,00 0,000 14 3246 900 0,34 8.213 34.000 0,00 0,000 15 664 0 0,34 4.704 34.000 0,00 0,000 16 622 0 0,34 1.213 34.000 0,00 0,000 17 556 0 0,34 -2.274 34.000 0,00 0,000 18 541 0 0,34 -5.769 34.000 0,00 0,000 19 514 0 0,34 -9.286 34.000 0,00 0,000 20 475 0 0,34 -12.839 34.000 0,00 0,000 21 421 0 0,34 -16.443 34.000 0,00 0,000 22 354 0 0,34 -20.116 34.000 0,00 0,000 23 272 0 0,34 -23.877 34.000 0,00 0,000 24 174 0 0,34 -27.752 34.000 0,00 0,000 25 57 0 -4,08 - 0,34 -30.578 34.000 0,00 0,000



1 264 0 4,33 - 0,34 68.971 34.000 0,00 0,000 2 712 0 0,34 60.962 34.000 0,00 0,000 3 1037 0 0,34 54.378 34.000 0,00 0,000 4 1294 0 0,34 48.742 34.000 0,00 0,000 5 1507 0 0,34 43.689 34.000 0,00 0,000 6 1687 0 0,34 39.035 34.000 0,00 0,000 7 1839 0 0,34 34.673 34.000 0,00 0,000 8 1970 0 0,34 30.531 34.000 0,00 0,000 9 2080 0 0,34 26.559 34.000 0,00 0,000

10 2221 0 0,34 22.722 34.000 0,00 0,000 11 2369 0 0,34 18.990 34.000 0,00 0,000 12 2432 0 0,34 15.340 34.000 0,00 0,000 13 2363 0 0,34 11.754 34.000 0,00 0,000 14 3246 900 0,34 8.213 34.000 0,00 0,000 15 664 0 0,34 4.704 34.000 0,00 0,000 16 622 0 0,34 1.213 34.000 0,00 0,000 17 556 0 0,34 -2.274 34.000 0,00 0,000 18 541 0 0,34 -5.769 34.000 0,00 0,000 19 514 0 0,34 -9.286 34.000 0,00 0,000 20 475 0 0,34 -12.839 34.000 0,00 0,000 21 421 0 0,34 -16.443 34.000 0,00 0,000 22 354 0 0,34 -20.116 34.000 0,00 0,000 23 272 0 0,34 -23.877 34.000 0,00 0,000 24 174 0 0,34 -27.752 34.000 0,00 0,000 25 57 0 -4,08 - 0,34 -30.578 34.000 0,00 0,000


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6.5.5 Sollecitazioni Elementi calcolati a trave Simbologia adottata N Sforzo normale, espresso in [kg]. Positivo se di compressione. T Taglio, espresso in [kg]. Positivo se diretto da monte verso valle M Momento, espresso in [kgm]. Positivo se tende le fibre contro terra (a monte) Paramento Combinazione n° 1 - STR (A1-M1-R3)


1 0,00 1170 0 0 2 -0,16 1373 115 -1 3 -0,31 1581 243 16 4 -0,47 1795 384 53 5 -0,62 2015 538 111 6 -0,78 2240 705 193 7 -0,93 2470 886 301 8 -1,09 2706 1079 437 9 -1,24 2947 1286 603

10 -1,40 3194 1507 801 11 -1,55 3447 1740 1033 12 -1,71 3705 1986 1301 13 -1,86 3968 2246 1607 14 -2,02 4237 2519 1953 15 -2,17 4512 2805 2342 16 -2,33 4792 3104 2775 17 -2,48 5077 3417 3254 18 -2,64 5368 3742 3781 19 -2,79 5665 4081 4359 20 -2,95 5967 4433 4989 21 -3,10 6274 4798 5674



1 0,00 1170 0 0 2 -0,16 1382 137 -1 3 -0,31 1600 287 19 4 -0,47 1823 450 62


Pag. 68


5 -0,62 2052 626 131 6 -0,78 2286 816 227 7 -0,93 2525 1019 352 8 -1,09 2771 1235 508 9 -1,24 3021 1464 698

10 -1,40 3278 1706 923 11 -1,55 3539 1961 1186 12 -1,71 3806 2230 1488 13 -1,86 4079 2512 1832 14 -2,02 4357 2807 2219 15 -2,17 4641 3115 2652 16 -2,33 4930 3436 3133 17 -2,48 5225 3771 3664 18 -2,64 5525 4119 4246 19 -2,79 5831 4480 4882 20 -2,95 6143 4854 5574 21 -3,10 6459 5241 6324



1 0,00 900 88 0 2 -0,16 1082 167 14 3 -0,31 1270 261 41 4 -0,47 1464 369 81 5 -0,62 1664 493 139 6 -0,78 1870 631 216 7 -0,93 2083 783 313 8 -1,09 2301 951 435 9 -1,24 2526 1133 582

10 -1,40 2757 1329 758 11 -1,55 2994 1541 963 12 -1,71 3237 1767 1202 13 -1,86 3486 2008 1475 14 -2,02 3742 2263 1786 15 -2,17 4003 2533 2136 16 -2,33 4271 2818 2528 17 -2,48 4545 3118 2964 18 -2,64 4825 3432 3447 19 -2,79 5111 3761 3978 20 -2,95 5403 4105 4560 21 -3,10 5702 4463 5195



1 0,00 900 88 0 2 -0,16 1081 166 14 3 -0,31 1269 258 40 4 -0,47 1461 363 81 5 -0,62 1659 481 137 6 -0,78 1862 612 212 7 -0,93 2072 756 307 8 -1,09 2286 914 425 9 -1,24 2506 1085 566

10 -1,40 2732 1269 734 11 -1,55 2963 1466 931 12 -1,71 3199 1676 1158 13 -1,86 3441 1900 1418


Pag. 69

n° X N T M [m] [kg] [kg] [kgm] 14 -2,02 3689 2137 1712 15 -2,17 3942 2387 2043 16 -2,33 4201 2650 2412 17 -2,48 4465 2926 2822 18 -2,64 4735 3216 3275 19 -2,79 5010 3519 3773 20 -2,95 5291 3835 4317 21 -3,10 5577 4164 4911



1 0,00 900 0 0 2 -0,16 1091 86 -1 3 -0,31 1286 183 12 4 -0,47 1486 289 40 5 -0,62 1689 405 83 6 -0,78 1897 532 145 7 -0,93 2109 669 227 8 -1,09 2326 816 330 9 -1,24 2546 973 455

10 -1,40 2771 1140 605 11 -1,55 3000 1318 780 12 -1,71 3234 1505 983 13 -1,86 3471 1703 1215 14 -2,02 3713 1911 1478 15 -2,17 3959 2129 1773 16 -2,33 4210 2357 2101 17 -2,48 4464 2595 2465 18 -2,64 4723 2844 2865 19 -2,79 4986 3102 3305 20 -2,95 5253 3371 3784 21 -3,10 5525 3650 4304



1 0,00 900 0 0 2 -0,16 1082 64 -1 3 -0,31 1268 138 9 4 -0,47 1458 222 30 5 -0,62 1652 316 63 6 -0,78 1851 420 111 7 -0,93 2053 535 176 8 -1,09 2260 660 258 9 -1,24 2472 794 359

10 -1,40 2687 939 481 11 -1,55 2907 1094 626 12 -1,71 3131 1260 794 13 -1,86 3359 1435 988 14 -2,02 3592 1620 1209 15 -2,17 3829 1816 1459 16 -2,33 4070 2022 1739 17 -2,48 4315 2238 2051 18 -2,64 4564 2464 2397 19 -2,79 4818 2700 2777 20 -2,95 5076 2947 3194 21 -3,10 5338 3203 3649


Pag. 70



1 0,00 900 0 0 2 -0,16 1081 62 -1 3 -0,31 1266 134 9 4 -0,47 1455 216 29 5 -0,62 1649 308 61 6 -0,78 1847 411 108 7 -0,93 2049 523 171 8 -1,09 2255 646 252 9 -1,24 2465 779 351

10 -1,40 2680 922 470 11 -1,55 2899 1075 612 12 -1,71 3122 1238 778 13 -1,86 3350 1412 969 14 -2,02 3581 1595 1186 15 -2,17 3817 1789 1432 16 -2,33 4057 1993 1708 17 -2,48 4302 2207 2015 18 -2,64 4550 2431 2356 19 -2,79 4803 2665 2731 20 -2,95 5060 2910 3143 21 -3,10 5322 3164 3592



1 0,00 900 0 0 2 -0,16 1098 103 -1 3 -0,31 1300 216 14 4 -0,47 1507 340 47 5 -0,62 1718 473 99 6 -0,78 1933 617 171 7 -0,93 2152 771 266 8 -1,09 2375 935 384 9 -1,24 2603 1109 528

10 -1,40 2835 1293 698 11 -1,55 3071 1487 897 12 -1,71 3312 1692 1127 13 -1,86 3556 1906 1387 14 -2,02 3805 2131 1681 15 -2,17 4058 2366 2010 16 -2,33 4316 2611 2375 17 -2,48 4577 2866 2778 18 -2,64 4843 3132 3221 19 -2,79 5113 3407 3705 20 -2,95 5388 3693 4231 21 -3,10 5666 3989 4801



1 0,00 900 0 0 2 -0,16 1087 76 -1 3 -0,31 1278 163 11 4 -0,47 1473 260 35 5 -0,62 1673 366 75 6 -0,78 1877 483 131 7 -0,93 2085 611 205


Pag. 71


8 -1,09 2297 748 298 9 -1,24 2514 895 413

10 -1,40 2735 1053 551 11 -1,55 2960 1220 713 12 -1,71 3189 1398 901 13 -1,86 3423 1586 1116 14 -2,02 3660 1784 1361 15 -2,17 3902 1992 1636 16 -2,33 4148 2211 1943 17 -2,48 4399 2439 2284 18 -2,64 4654 2678 2661 19 -2,79 4913 2927 3074 20 -2,95 5176 3186 3526 21 -3,10 5443 3455 4019




1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 1372 69 3 -0,70 0 2675 272 4 -0,60 0 3906 602 5 -0,50 0 5068 1051 6 -0,40 0 6159 1613 7 0,00 0 -4744 -3389 8 0,10 0 -4664 -2918 9 0,20 0 -4514 -2458

10 0,30 0 -4293 -2017 11 0,40 0 -4003 -1602 12 0,50 0 -3642 -1219 13 0,60 0 -3211 -876 14 0,70 0 -2709 -579 15 0,80 0 -2137 -336 16 0,90 0 -1495 -154 17 1,00 0 -783 -40 18 1,10 0 0 0


Pag. 72



1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 1475 74 3 -0,70 0 2874 292 4 -0,60 0 4196 647 5 -0,50 0 5442 1129 6 -0,40 0 6611 1732 7 0,00 0 -5231 -3725 8 0,10 0 -5138 -3206 9 0,20 0 -4968 -2700

10 0,30 0 -4722 -2215 11 0,40 0 -4399 -1758 12 0,50 0 -4000 -1338 13 0,60 0 -3524 -961 14 0,70 0 -2972 -635 15 0,80 0 -2344 -369 16 0,90 0 -1639 -169 17 1,00 0 -858 -44 18 1,10 0 0 0



1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 1480 75 3 -0,70 0 2872 293 4 -0,60 0 4177 646 5 -0,50 0 5393 1125 6 -0,40 0 6523 1722 7 0,00 0 -3297 -2754 8 0,10 0 -3430 -2417 9 0,20 0 -3475 -2071

10 0,30 0 -3433 -1725 11 0,40 0 -3303 -1387 12 0,50 0 -3085 -1067 13 0,60 0 -2780 -773 14 0,70 0 -2386 -514 15 0,80 0 -1906 -299 16 0,90 0 -1337 -136 17 1,00 0 -683 -34 18 1,10 0 0 0



1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 1403 71 3 -0,70 0 2719 278 4 -0,60 0 3948 612 5 -0,50 0 5090 1064 6 -0,40 0 6145 1627 7 0,00 0 -3939 -3052 8 0,10 0 -4001 -2655 9 0,20 0 -3976 -2255

10 0,30 0 -3864 -1862 11 0,40 0 -3665 -1485 12 0,50 0 -3379 -1132 13 0,60 0 -3006 -812


Pag. 73

n° X N T M [m] [kg] [kg] [kgm] 14 0,70 0 -2547 -534 15 0,80 0 -2000 -306 16 0,90 0 -1366 -137 17 1,00 0 -683 -34 18 1,10 0 0 0



1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 1093 55 3 -0,70 0 2138 217 4 -0,60 0 3136 481 5 -0,50 0 4087 843 6 -0,40 0 4991 1297 7 0,00 0 -2117 -1688 8 0,10 0 -2161 -1473 9 0,20 0 -2157 -1257

10 0,30 0 -2106 -1043 11 0,40 0 -2008 -837 12 0,50 0 -1862 -644 13 0,60 0 -1670 -467 14 0,70 0 -1430 -311 15 0,80 0 -1143 -182 16 0,90 0 -809 -84 17 1,00 0 -428 -22 18 1,10 0 0 0



1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 989 50 3 -0,70 0 1937 196 4 -0,60 0 2844 436 5 -0,50 0 3710 764 6 -0,40 0 4536 1177 7 0,00 0 -1625 -1348 8 0,10 0 -1683 -1183 9 0,20 0 -1699 -1013

10 0,30 0 -1674 -844 11 0,40 0 -1608 -680 12 0,50 0 -1501 -524 13 0,60 0 -1353 -381 14 0,70 0 -1165 -255 15 0,80 0 -935 -149 16 0,90 0 -664 -69 17 1,00 0 -353 -18 18 1,10 0 0 0



1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 980 49 3 -0,70 0 1920 195 4 -0,60 0 2819 432 5 -0,50 0 3677 757


Pag. 74


6 -0,40 0 4496 1166 7 0,00 0 -1583 -1319 8 0,10 0 -1641 -1157 9 0,20 0 -1659 -992

10 0,30 0 -1636 -827 11 0,40 0 -1573 -666 12 0,50 0 -1470 -514 13 0,60 0 -1326 -374 14 0,70 0 -1141 -250 15 0,80 0 -917 -147 16 0,90 0 -652 -68 17 1,00 0 -346 -18 18 1,10 0 0 0



1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 1171 59 3 -0,70 0 2290 232 4 -0,60 0 3358 515 5 -0,50 0 4373 902 6 -0,40 0 5337 1388 7 0,00 0 -2490 -1945 8 0,10 0 -2523 -1694 9 0,20 0 -2504 -1442

10 0,30 0 -2433 -1195 11 0,40 0 -2311 -957 12 0,50 0 -2136 -734 13 0,60 0 -1910 -531 14 0,70 0 -1632 -354 15 0,80 0 -1301 -207 16 0,90 0 -919 -95 17 1,00 0 -486 -25 18 1,10 0 0 0



1 -0,90 0 0 0 2 -0,80 0 1047 53 3 -0,70 0 2050 208 4 -0,60 0 3009 461 5 -0,50 0 3923 808 6 -0,40 0 4792 1244 7 0,00 0 -1903 -1540 8 0,10 0 -1952 -1346 9 0,20 0 -1957 -1151

10 0,30 0 -1917 -957 11 0,40 0 -1833 -769 12 0,50 0 -1705 -591 13 0,60 0 -1532 -429 14 0,70 0 -1314 -287 15 0,80 0 -1052 -168 16 0,90 0 -746 -78 17 1,00 0 -395 -20 18 1,10 0 0 0


Pag. 75

Fondazione (Inviluppo)

6.5.6 Verifiche strutturali Verifiche a flessione Elementi calcolati a trave Simbologia adottata n° indice sezione Y ordinata sezione espressa in [m] B larghezza sezione espresso in [cm] H altezza sezione espressa in [cm] Afi area ferri inferiori espresso in [cmq] Afs area ferri superiori espressa in [cmq] M momento agente espressa in [kgm] N sforzo normale agente espressa in [kg] Mu momento ultimi espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo espressa in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto tra sollecitazione ultima e sollecitazione agente) Paramento Combinazione n° 1 - STR (A1-M1-R3)

n° Y B H Afi Afs M N Mu Nu FS [m] [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kg] [kgm] [kg]

1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 1170 0 0 1000.000

2 -0,16 100 40 5,65 12,72 -1 1373 0 0 1000.000

3 -0,31 100 40 5,65 12,72 16 1581 5390 533747 337.526 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 53 1795 15164 517950 288.512 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 111 2015 24557 446006 221.382 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 193 2240 32025 371408 165.840 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 301 2470 37114 304403 123.241 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 437 2706 40045 247900 91.615 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 603 2947 39057 190901 64.771

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 801 3194 36403 145186 45.452


Pag. 76

n° Y B H Afi Afs M N Mu Nu FS [m] [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kg] [kgm] [kg] 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 1033 3447 33403 111471 32.341 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 1301 3705 30816 87761 23.689 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 1607 3968 28628 70692 17.815 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 1953 4237 26998 58563 13.821 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 2342 4512 25567 49255 10.917 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 2775 4792 24462 42244 8.816 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 3254 5077 23610 36841 7.256 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 3781 5368 28214 40056 7.462 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 4359 5665 27314 35495 6.266 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 4989 5967 26771 32014 5.365 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 5674 6274 26315 29098 4.638



1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 1170 0 0 1000.000

2 -0,16 100 40 5,65 12,72 -1 1382 0 0 1000.000

3 -0,31 100 40 5,65 12,72 19 1600 6384 533747 333.623 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 62 1823 17232 502979 275.907 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 131 2052 27022 423250 206.297 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 227 2286 34193 344671 150.787 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 352 2525 38819 278641 110.332 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 508 2771 39982 217955 78.666 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 698 3021 37529 162437 53.763

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 923 3278 34396 122103 37.255 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 1186 3539 31496 93992 26.557 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 1488 3806 29148 74553 19.586 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 1832 4079 27295 60778 14.899 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 2219 4357 25782 50620 11.617 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 2652 4641 24584 43017 9.269 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 3133 4930 23676 37258 7.557 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 3664 5225 22967 32756 6.269 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 4246 5525 27541 35841 6.487 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 4882 5831 26763 31967 5.482 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 5574 6143 26297 28980 4.718 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 6324 6459 25903 26459 4.096



1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 900 0 0 1000.000

2 -0,16 100 40 5,65 12,72 14 1082 6987 533747 493.391 3 -0,31 100 40 5,65 12,72 41 1270 16272 509953 401.617 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 81 1464 24715 444713 303.807 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 139 1664 31495 377232 226.704 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 216 1870 36368 315617 168.751 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 313 2083 39470 262311 125.944 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 435 2301 39837 210830 91.611 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 582 2526 37567 163010 64.530

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 758 2757 34787 126595 45.918 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 963 2994 32138 99874 33.358 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 1202 3237 29980 80745 24.943 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 1475 3486 28029 66233 18.997 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 1786 3742 26580 55684 14.881 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 2136 4003 25266 47348 11.827 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 2528 4271 24264 40989 9.597 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 2964 4545 23477 35993 7.919


Pag. 77

n° Y B H Afi Afs M N Mu Nu FS [m] [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kg] [kgm] [kg] 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 3447 4825 28099 39332 8.152 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 3978 5111 27236 34993 6.846 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 4560 5403 26714 31655 5.858 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 5195 5702 26274 28836 5.057



1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 900 0 0 1000.000

2 -0,16 100 40 5,65 12,72 14 1081 7001 533747 493.533 3 -0,31 100 40 5,65 12,72 40 1269 16266 509999 402.049 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 81 1461 24647 445268 304.772 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 137 1659 31369 378614 228.220 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 212 1862 36220 317841 170.653 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 307 2072 39352 265275 128.058 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 425 2286 39920 214901 94.005 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 566 2506 37859 167520 66.845

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 734 2732 35144 130710 47.850 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 931 2963 32538 103546 34.949 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 1158 3199 30406 84003 26.256 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 1418 3441 28390 68920 20.027 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 1712 3689 26926 58027 15.730 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 2043 3942 25587 49384 12.527 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 2412 4201 24540 42740 10.174 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 2822 4465 23718 37525 8.404 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 3275 4735 28367 41008 8.661 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 3773 5010 27466 36472 7.280 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 4317 5291 26923 32991 6.236 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 4911 5577 26464 30052 5.389



1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0 1000.000

2 -0,80 100 50 10,05 10,05 69 0 18064 0 261.007 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 272 0 18064 0 66.375 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 602 0 18064 0 30.017 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 1051 0 18064 0 17.186 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1613 0 18064 0 11.199 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -3389 0 -18064 0 5.331 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -2918 0 -18064 0 6.191 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -2458 0 -18064 0 7.348

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -2017 0 -18064 0 8.955 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -1602 0 -18064 0 11.277 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -1219 0 -18064 0 14.818 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -876 0 -18064 0 20.624 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -579 0 -18064 0 31.182 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -336 0 -18064 0 53.698 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -154 0 -18064 0 117.148 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -40 0 -18064 0 454.771 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0

1000.000 Combinazione n° 2 - STR (A1-M1-R3)


Pag. 78


1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0 1000.000

2 -0,80 100 50 10,05 10,05 74 0 18064 0 242.828 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 292 0 18064 0 61.765 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 647 0 18064 0 27.938 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 1129 0 18064 0 15.999 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1732 0 18064 0 10.427 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -3725 0 -18064 0 4.850 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -3206 0 -18064 0 5.635 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -2700 0 -18064 0 6.691

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -2215 0 -18064 0 8.156 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -1758 0 -18064 0 10.275 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -1338 0 -18064 0 13.505 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -961 0 -18064 0 18.803 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -635 0 -18064 0 28.437 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -369 0 -18064 0 48.983 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -169 0 -18064 0 106.888 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -44 0 -18064 0 415.039 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0

1000.000 Combinazione n° 3 - STR (A1-M1-R3) H + V


1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0 1000.000

2 -0,80 100 50 10,05 10,05 75 0 18064 0 241.746 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 293 0 18064 0 61.642 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 646 0 18064 0 27.954 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 1125 0 18064 0 16.051 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1722 0 18064 0 10.490 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -2754 0 -18064 0 6.560 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -2417 0 -18064 0 7.475 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -2071 0 -18064 0 8.723

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -1725 0 -18064 0 10.474 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -1387 0 -18064 0 13.022 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -1067 0 -18064 0 16.929 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -773 0 -18064 0 23.366 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -514 0 -18064 0 35.140 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -299 0 -18064 0 60.471 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -136 0 -18064 0 132.989 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -34 0 -18064 0 528.959 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0

1000.000 Combinazione n° 4 - STR (A1-M1-R3) H - V


1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0 1000.000

2 -0,80 100 50 10,05 10,05 71 0 18064 0 254.890 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 278 0 18064 0 65.053 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 612 0 18064 0 29.529 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 1064 0 18064 0 16.972 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1627 0 18064 0 11.104 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -3052 0 -18064 0 5.918 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -2655 0 -18064 0 6.805 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -2255 0 -18064 0 8.011

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -1862 0 -18064 0 9.700


Pag. 79

n° Y B H Afi Afs M N Mu Nu FS [m] [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kg] [kgm] [kg] 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -1485 0 -18064 0 12.164 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -1132 0 -18064 0 15.957 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -812 0 -18064 0 22.246 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -534 0 -18064 0 33.851 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -306 0 -18064 0 59.110 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -137 0 -18064 0 132.240 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -34 0 -18064 0 528.959 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0

1000.000


Verifiche a taglio Simbologia adottata Is indice sezione Y ordinata sezione espressa in [m] B larghezza sezione espresso in [cm] H altezza sezione espressa in [cm] Asw area ferri a taglio espresso in [cmq] cotg inclinazione delle bielle compresse, inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VRcd resistenza di progetto a 'taglio compressione' espressa in [kg] VRsd resistenza di progetto a 'taglio trazione' espressa in [kg] VRd resistenza di progetto a taglio espresso in [kg]. Per elementi con armature trasversali resistenti al taglio (Asw>0.0) VRd=min(VRcd, VRsd). T taglio agente espressa in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto tra sollecitazione resistente e sollecitazione agente) Paramento Combinazione n° 1 - STR (A1-M1-R3)

n° Y B H Asw s cot VRcd VRsd VRd T FS [m] [cm] [cm] [cmq] [cm] [kg] [kg] [kg] [kg]

1 0,00 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 15382 0 100.000 2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18490 115 161.217 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18519 243 76.320 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18548 384 48.347 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18579 538 34.544 6 -0,78 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18610 705 26.390


Pag. 80


7 -0,93 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18642 886 21.047 8 -1,09 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18675 1079 17.299 9 -1,24 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18708 1286 14.543

10 -1,40 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18743 1507 12.441 11 -1,55 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18778 1740 10.792 12 -1,71 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18813 1986 9.471 13 -1,86 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18850 2246 8.392 14 -2,02 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18887 2519 7.498 15 -2,17 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18925 2805 6.747 16 -2,33 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18964 3104 6.109 17 -2,48 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 19004 3417 5.562 18 -2,64 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 21552 3742 5.759 19 -2,79 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 20027 4081 4.907 20 -2,95 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 20069 4433 4.527 21 -3,10 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 20111 4798 4.191



1 0,00 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 15382 0 100.000 2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18491 137 135.134 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18521 287 64.548 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18552 450 41.219 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18584 626 29.667 6 -0,78 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18616 816 22.816 7 -0,93 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18650 1019 18.309 8 -1,09 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18684 1235 15.134 9 -1,24 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18719 1464 12.789

10 -1,40 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18754 1706 10.994 11 -1,55 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18790 1961 9.580 12 -1,71 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18827 2230 8.443 13 -1,86 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18865 2512 7.511 14 -2,02 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18904 2807 6.735 15 -2,17 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18943 3115 6.081 16 -2,33 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18983 3436 5.524 17 -2,48 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 19024 3771 5.045 18 -2,64 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 21574 4119 5.238 19 -2,79 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 20050 4480 4.476 20 -2,95 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 20093 4854 4.139 21 -3,10 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 20137 5241 3.842



1 0,00 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 15345 88 175.246 2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18449 167 110.616 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18476 261 70.850 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18502 369 50.096 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18530 493 37.618 6 -0,78 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18559 631 29.433 7 -0,93 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18588 783 23.734 8 -1,09 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18619 951 19.588 9 -1,24 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18650 1133 16.467

10 -1,40 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18682 1329 14.054 11 -1,55 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18715 1541 12.147 12 -1,71 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18748 1767 10.611 13 -1,86 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18783 2008 9.356 14 -2,02 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18819 2263 8.315 15 -2,17 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18855 2533 7.442


Pag. 81

n° Y B H Asw s cot VRcd VRsd VRd T FS [m] [cm] [cm] [cmq] [cm] [kg] [kg] [kg] [kg] 16 -2,33 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18892 2818 6.703 17 -2,48 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18930 3118 6.071 18 -2,64 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 21477 3432 6.257 19 -2,79 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 19950 3761 5.304 20 -2,95 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 19990 4105 4.870 21 -3,10 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 20032 4463 4.488



1 0,00 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 15345 88 175.246 2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18449 166 111.115 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18475 258 71.672 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18502 363 51.025 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18530 481 38.553 6 -0,78 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18558 612 30.331 7 -0,93 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18587 756 24.577 8 -1,09 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18617 914 20.371 9 -1,24 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18647 1085 17.191

10 -1,40 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18678 1269 14.722 11 -1,55 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18710 1466 12.764 12 -1,71 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18743 1676 11.181 13 -1,86 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18777 1900 9.883 14 -2,02 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18811 2137 8.804 15 -2,17 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18846 2387 7.896 16 -2,33 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18882 2650 7.125 17 -2,48 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 18919 2926 6.465 18 -2,64 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 21464 3216 6.674 19 -2,79 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 19936 3519 5.665 20 -2,95 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 19975 3835 5.209 21 -3,10 100 40 0,00 0,00 -- 0 0 20014 4164 4.806



1 -0,90 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000 2 -0,80 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 1372 15.344 3 -0,70 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 2675 7.874 4 -0,60 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 3906 5.391 5 -0,50 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 5068 4.155 6 -0,40 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 6159 3.419 7 0,00 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4744 4.440 8 0,10 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4664 4.515 9 0,20 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4514 4.666

10 0,30 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4293 4.905 11 0,40 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4003 5.261 12 0,50 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3642 5.783 13 0,60 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3211 6.559 14 0,70 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -2709 7.774 15 0,80 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -2137 9.854 16 0,90 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -1495 14.086 17 1,00 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -783 26.906 18 1,10 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000



Pag. 82


1 -0,90 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000 2 -0,80 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 1475 14.277 3 -0,70 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 2874 7.328 4 -0,60 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 4196 5.019 5 -0,50 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 5442 3.870 6 -0,40 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 6611 3.186 7 0,00 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -5231 4.026 8 0,10 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -5138 4.099 9 0,20 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4968 4.239

10 0,30 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4722 4.460 11 0,40 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4399 4.787 12 0,50 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4000 5.265 13 0,60 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3524 5.976 14 0,70 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -2972 7.085 15 0,80 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -2344 8.985 16 0,90 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -1639 12.849 17 1,00 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -858 24.553 18 1,10 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000



1 -0,90 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000 2 -0,80 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 1480 14.231 3 -0,70 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 2872 7.333 4 -0,60 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 4177 5.042 5 -0,50 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 5393 3.905 6 -0,40 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 6523 3.229 7 0,00 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3297 6.388 8 0,10 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3430 6.140 9 0,20 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3475 6.060

10 0,30 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3433 6.135 11 0,40 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3303 6.377 12 0,50 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3085 6.827 13 0,60 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -2780 7.577 14 0,70 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -2386 8.825 15 0,80 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -1906 11.050 16 0,90 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -1337 15.747 17 1,00 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -683 30.834 18 1,10 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000



1 -0,90 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000 2 -0,80 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 1403 15.012 3 -0,70 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 2719 7.746 4 -0,60 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 3948 5.335 5 -0,50 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 5090 4.138 6 -0,40 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 6145 3.427 7 0,00 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3939 5.346 8 0,10 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -4001 5.263 9 0,20 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3976 5.296

10 0,30 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3864 5.450 11 0,40 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3665 5.746 12 0,50 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3379 6.232 13 0,60 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -3006 7.005 14 0,70 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -2547 8.270 15 0,80 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -2000 10.531


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n° Y B H Asw s cot VRcd VRsd VRd T FS [m] [cm] [cm] [cmq] [cm] [kg] [kg] [kg] [kg] 16 0,90 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -1366 15.419 17 1,00 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 -683 30.834 18 1,10 100 50 0,00 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000


Verifica delle tensioni Simbologia adottata n° indice sezione Y ordinata sezione, espressa in [m] B larghezza sezione, espresso in [cm] H altezza sezione, espressa in [cm] Afi area ferri inferiori, espresso in [cmq] Afs area ferri superiori, espressa in [cmq] M momento agente, espressa in [kgm] N sforzo normale agente, espressa in [kg] c tensione di compressione nel cls, espressa in [kg/cmq] fi tensione nei ferri inferiori, espressa in [kg/cmq] fs tensione nei ferri superiori, espressa in [kg/cmq] Combinazioni SLER Paramento Combinazione n° 13 - SLER Tensione massima di compressione nel calcestruzzo152,34 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 3670,92 [kg/cmq]

n° Y B H Afi Afs M N c fi fs [m] [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kg] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg/cmq]


Pag. 84


1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 900 0,23 0,00 3,16 2 -0,16 100 40 5,65 12,72 -1 1091 0,27 3,67 4,00 3 -0,31 100 40 5,65 12,72 12 1286 0,36 3,81 5,26 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 40 1486 0,50 3,35 7,17 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 83 1689 0,70 2,25 9,79 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 145 1897 0,96 0,37 13,23 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 227 2109 1,34 4,08 18,12 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 330 2326 1,89 13,75 24,98 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 455 2546 2,62 30,26 33,69

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 605 2771 3,51 53,83 43,99 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 780 3000 4,54 84,29 55,79 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 983 3234 5,73 121,60 69,12 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 1215 3471 7,08 165,89 84,07 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 1478 3713 8,59 217,40 100,73 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 1773 3959 10,27 276,41 119,18 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 2101 4210 12,14 343,22 139,53 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 2465 4464 14,20 418,19 161,88 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 2865 4723 14,44 408,31 165,94 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 3305 4986 17,69 488,90 204,16 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 3784 5253 20,19 571,96 231,86 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 4304 5525 22,90 662,83 261,84

Combinazione n° 16 - SLER Tensione massima di compressione nel calcestruzzo152,34 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 3670,92 [kg/cmq]


1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 900 0,23 0,00 3,16 2 -0,16 100 40 5,65 12,72 -1 1098 0,27 3,69 4,02 3 -0,31 100 40 5,65 12,72 14 1300 0,37 3,75 5,41 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 47 1507 0,53 3,12 7,57 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 99 1718 0,76 1,72 10,55 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 171 1933 1,06 0,91 14,59 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 266 2152 1,54 7,69 20,57 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 384 2375 2,21 21,30 28,69 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 528 2603 3,05 42,63 38,64

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 698 2835 4,06 71,44 50,21 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 897 3071 5,23 107,54 63,37 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 1127 3312 6,56 150,96 78,20 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 1387 3556 8,06 201,90 94,78 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 1681 3805 9,75 260,60 113,22 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 2010 4058 11,62 327,37 133,61 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 2375 4316 13,69 402,55 156,06 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 2778 4577 15,97 486,46 180,64 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 3221 4843 16,17 471,56 184,67 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 3705 5113 19,76 560,82 226,89 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 4231 5388 22,50 652,67 257,18 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 4801 5666 25,46 752,82 289,89

Fondazione Combinazione n° 13 - SLER Tensione massima di compressione nel calcestruzzo152,34 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 3670,92 [kg/cmq]


Pag. 85


1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00 2 -0,80 100 50 10,05 10,05 55 0 0,21 12,49 2,22 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 217 0 0,85 49,24 8,73 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 481 0 1,88 109,18 19,37 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 843 0 3,28 191,24 33,92 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1297 0 5,06 294,35 52,21 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -1688 0 6,58 67,94 383,00 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -1473 0 5,74 59,31 334,37 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -1257 0 4,90 50,61 285,29

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -1043 0 4,07 42,01 236,83 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -837 0 3,26 33,71 190,06 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -644 0 2,51 25,91 146,06 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -467 0 1,82 18,78 105,89 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -311 0 1,21 12,53 70,62 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -182 0 0,71 7,33 41,33 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -84 0 0,33 3,39 19,08 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -22 0 0,09 0,88 4,95 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00

Combinazione n° 16 - SLER Tensione massima di compressione nel calcestruzzo152,34 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 3670,92 [kg/cmq]


1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00 2 -0,80 100 50 10,05 10,05 59 0 0,23 13,39 2,37 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 232 0 0,91 52,76 9,36 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 515 0 2,01 116,95 20,75 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 902 0 3,52 204,78 36,32 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1388 0 5,41 315,07 55,89 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -1945 0 7,58 78,29 441,39 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -1694 0 6,60 68,19 384,40 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -1442 0 5,62 58,05 327,26

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -1195 0 4,66 48,09 271,13 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -957 0 3,73 38,53 217,19 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -734 0 2,86 29,56 166,63 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -531 0 2,07 21,40 120,62 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -354 0 1,38 14,25 80,34 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -207 0 0,81 8,33 46,95 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -95 0 0,37 3,84 21,65 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -25 0 0,10 1,00 5,61 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00

Combinazioni SLEF Paramento Combinazione n° 14 - SLEF Tensione massima di compressione nel calcestruzzo253,91 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 4588,65 [kg/cmq]



Pag. 86


1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 900 0,23 0,00 3,16 2 -0,16 100 40 5,65 12,72 -1 1082 0,27 3,63 3,97 3 -0,31 100 40 5,65 12,72 9 1268 0,34 3,87 5,05 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 30 1458 0,46 3,67 6,64 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 63 1652 0,62 2,94 8,79 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 111 1851 0,83 1,65 11,58 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 176 2053 1,11 0,60 15,20 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 258 2260 1,51 5,77 20,29 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 359 2472 2,06 15,88 27,13

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 481 2687 2,77 32,13 35,62 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 626 2907 3,63 54,76 45,57 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 794 3131 4,62 83,73 56,93 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 988 3359 5,76 119,08 69,73 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 1209 3592 7,04 160,97 84,05 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 1459 3829 8,49 209,63 99,96 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 1739 4070 10,09 265,37 117,58 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 2051 4315 11,87 328,48 136,99 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 2397 4564 12,15 325,12 141,12 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 2777 4818 14,95 394,26 174,08 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 3194 5076 17,13 465,72 198,38 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 3649 5338 19,51 544,34 224,75

Combinazione n° 17 - SLEF Tensione massima di compressione nel calcestruzzo253,91 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 4588,65 [kg/cmq]


1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 900 0,23 0,00 3,16 2 -0,16 100 40 5,65 12,72 -1 1087 0,27 3,65 3,98 3 -0,31 100 40 5,65 12,72 11 1278 0,35 3,83 5,17 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 35 1473 0,48 3,49 6,93 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 75 1673 0,66 2,55 9,36 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 131 1877 0,90 0,96 12,50 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 205 2085 1,23 2,38 16,80 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 298 2297 1,72 9,96 22,89 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 413 2514 2,38 23,65 30,82

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 551 2735 3,19 44,09 40,36 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 713 2960 4,15 71,20 51,37 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 901 3189 5,25 104,92 63,84 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 1116 3423 6,50 145,35 77,85 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 1361 3660 7,92 192,69 93,49 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 1636 3902 9,49 247,20 110,83 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 1943 4148 11,25 309,20 129,99 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 2284 4399 13,19 379,00 151,05 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 2661 4654 13,44 371,98 155,13 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 3074 4913 16,49 447,58 191,06 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 3526 5176 18,85 525,59 217,27 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 4019 5443 21,42 611,12 245,68

Fondazione Combinazione n° 14 - SLEF Tensione massima di compressione nel calcestruzzo253,91 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 4588,65 [kg/cmq]


Pag. 87


1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00 2 -0,80 100 50 10,05 10,05 50 0 0,19 11,30 2,00 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 196 0 0,77 44,58 7,91 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 436 0 1,70 98,92 17,55 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 764 0 2,98 173,38 30,75 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1177 0 4,59 267,03 47,37 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -1348 0 5,26 54,28 306,02 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -1183 0 4,61 47,61 268,40 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -1013 0 3,95 40,79 229,96

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -844 0 3,29 33,99 191,61 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -680 0 2,65 27,37 154,29 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -524 0 2,04 21,10 118,94 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -381 0 1,49 15,34 86,47 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -255 0 0,99 10,26 57,82 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -149 0 0,58 6,02 33,92 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -69 0 0,27 2,78 15,69 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -18 0 0,07 0,72 4,08 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00

Combinazione n° 17 - SLEF Tensione massima di compressione nel calcestruzzo253,91 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 4588,65 [kg/cmq]


1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00 2 -0,80 100 50 10,05 10,05 53 0 0,21 11,97 2,12 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 208 0 0,81 47,21 8,37 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 461 0 1,80 104,70 18,57 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 808 0 3,15 183,45 32,54 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1244 0 4,85 282,43 50,10 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -1540 0 6,00 61,98 349,43 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -1346 0 5,25 54,21 305,60 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -1151 0 4,49 46,32 261,15

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -957 0 3,73 38,51 217,11 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -769 0 3,00 30,95 174,46 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -591 0 2,31 23,81 134,23 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -429 0 1,67 17,28 97,42 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -287 0 1,12 11,54 65,04 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -168 0 0,65 6,76 38,10 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -78 0 0,30 3,12 17,60 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -20 0 0,08 0,81 4,57 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00

Combinazioni SLEQ Paramento Combinazione n° 15 - SLEQ Tensione massima di compressione nel calcestruzzo114,26 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 4588,65 [kg/cmq]



Pag. 88


1 0,00 100 40 5,65 0,00 0 900 0,23 0,00 3,16 2 -0,16 100 40 5,65 12,72 -1 1081 0,27 3,63 3,96 3 -0,31 100 40 5,65 12,72 9 1266 0,34 3,88 5,03 4 -0,47 100 40 5,65 12,72 29 1455 0,46 3,69 6,59 5 -0,62 100 40 5,65 12,72 61 1649 0,61 3,01 8,70 6 -0,78 100 40 5,65 12,72 108 1847 0,82 1,76 11,44 7 -0,93 100 40 5,65 12,72 171 2049 1,09 0,36 14,96 8 -1,09 100 40 5,65 12,72 252 2255 1,47 5,20 19,90 9 -1,24 100 40 5,65 12,72 351 2465 2,01 14,77 26,57

10 -1,40 100 40 5,65 12,72 470 2680 2,71 30,36 34,88 11 -1,55 100 40 5,65 12,72 612 2899 3,55 52,28 44,67 12 -1,71 100 40 5,65 12,72 778 3122 4,53 80,50 55,85 13 -1,86 100 40 5,65 12,72 969 3350 5,64 115,05 68,47 14 -2,02 100 40 5,65 12,72 1186 3581 6,91 156,09 82,58 15 -2,17 100 40 5,65 12,72 1432 3817 8,33 203,84 98,27 16 -2,33 100 40 5,65 12,72 1708 4057 9,91 258,60 115,65 17 -2,48 100 40 5,65 12,72 2015 4302 11,67 320,67 134,80 18 -2,64 100 40 11,31 15,71 2356 4550 11,95 317,88 138,95 19 -2,79 100 40 5,65 15,71 2731 4803 14,71 386,02 171,45 20 -2,95 100 40 5,65 15,71 3143 5060 16,86 456,47 195,45 21 -3,10 100 40 5,65 15,71 3592 5322 19,21 534,01 221,51

Fondazione Combinazione n° 15 - SLEQ Tensione massima di compressione nel calcestruzzo114,26 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 4588,65 [kg/cmq]


1 -0,90 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00 2 -0,80 100 50 10,05 10,05 49 0 0,19 11,20 1,99 3 -0,70 100 50 10,05 10,05 195 0 0,76 44,18 7,84 4 -0,60 100 50 10,05 10,05 432 0 1,68 98,03 17,39 5 -0,50 100 50 10,05 10,05 757 0 2,95 171,82 30,48 6 -0,40 100 50 10,05 10,05 1166 0 4,55 264,65 46,94 7 0,00 100 50 10,05 10,05 -1319 0 5,14 53,09 299,31 8 0,10 100 50 10,05 10,05 -1157 0 4,51 46,59 262,65 9 0,20 100 50 10,05 10,05 -992 0 3,87 39,93 225,13

10 0,30 100 50 10,05 10,05 -827 0 3,22 33,29 187,67 11 0,40 100 50 10,05 10,05 -666 0 2,60 26,82 151,17 12 0,50 100 50 10,05 10,05 -514 0 2,00 20,68 116,57 13 0,60 100 50 10,05 10,05 -374 0 1,46 15,04 84,77 14 0,70 100 50 10,05 10,05 -250 0 0,97 10,06 56,70 15 0,80 100 50 10,05 10,05 -147 0 0,57 5,90 33,27 16 0,90 100 50 10,05 10,05 -68 0 0,26 2,73 15,40 17 1,00 100 50 10,05 10,05 -18 0 0,07 0,71 4,00 18 1,10 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 0,00 0,00

Verifica a fessurazione Simbologia adottata n° indice sezione Y ordinata sezione espressa in [m] B larghezza sezione espresso in [cm] H altezza sezione espressa in [cm] Af area ferri zona tesa espresso in [cmq] Aeff area efficace espressa in [cmq]


Pag. 89

M momento agente espressa in [kgm] Mpf momento di prima fessurazione espressa in [kgm] deformazione espresso in % Sm spaziatura tra le fessure espressa in [mm] w apertura delle fessure espressa in [mm] Combinazioni SLER Paramento Combinazione n° 13 - SLER Apertura limite fessure wlim=0.20

n° Y B H Af Aeff M Mpf Sm w [m] [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kgm] [%] [mm] [mm]

1 0,00 100 40 0,00 0,00 0 0 100000,000000

1000,00 0,000

2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -1 -71 0,000000 0,00 0,000 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 12 1288 0,000000 0,00 0,000 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 40 5174 0,000000 0,00 0,000 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 83 20843 0,000000 0,00 0,000 6 -0,78 100 40 0,00 0,00 145 81734 0,000000 0,00 0,000 7 -0,93 100 40 12,72 750,00 227 22914 0,000000 0,00 0,000 8 -1,09 100 40 12,72 750,00 330 16030 0,000000 0,00 0,000 9 -1,24 100 40 12,72 750,00 455 13405 0,000000 0,00 0,000

10 -1,40 100 40 12,72 750,00 605 12036 0,000000 0,00 0,000 11 -1,55 100 40 12,72 750,00 780 11204 0,000000 0,00 0,000 12 -1,71 100 40 12,72 750,00 983 10648 0,000000 0,00 0,000 13 -1,86 100 40 12,72 750,00 1215 10253 0,000000 0,00 0,000 14 -2,02 100 40 12,72 750,00 1478 9959 0,000000 0,00 0,000 15 -2,17 100 40 12,72 750,00 1773 9733 0,000000 0,00 0,000 16 -2,33 100 40 12,72 750,00 2101 9554 0,000000 0,00 0,000 17 -2,48 100 40 12,72 750,00 2465 9409 0,000000 0,00 0,000 18 -2,64 100 40 15,71 750,00 2865 9842 0,000000 0,00 0,000 19 -2,79 100 40 15,71 750,00 3305 9450 0,000000 0,00 0,000 20 -2,95 100 40 15,71 750,00 3784 9364 0,000000 0,00 0,000 21 -3,10 100 40 15,71 750,00 4304 9290 0,000000 0,00 0,000

Combinazione n° 16 - SLER Apertura limite fessure wlim=0.20


1 0,00 100 40 0,00 0,00 0 0 100000,000000

1000,00 0,000

2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -1 -81 0,000000 0,00 0,000 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 14 1578 0,000000 0,00 0,000 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 47 6829 0,000000 0,00 0,000 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 99 41569 0,000000 0,00 0,000 6 -0,78 100 40 12,72 750,00 171 37125 0,000000 0,00 0,000 7 -0,93 100 40 12,72 750,00 266 18636 0,000000 0,00 0,000 8 -1,09 100 40 12,72 750,00 384 14353 0,000000 0,00 0,000 9 -1,24 100 40 12,72 750,00 528 12476 0,000000 0,00 0,000

10 -1,40 100 40 12,72 750,00 698 11434 0,000000 0,00 0,000 11 -1,55 100 40 12,72 750,00 897 10776 0,000000 0,00 0,000 12 -1,71 100 40 12,72 750,00 1127 10327 0,000000 0,00 0,000 13 -1,86 100 40 12,72 750,00 1387 10001 0,000000 0,00 0,000 14 -2,02 100 40 12,72 750,00 1681 9756 0,000000 0,00 0,000 15 -2,17 100 40 12,72 750,00 2010 9565 0,000000 0,00 0,000 16 -2,33 100 40 12,72 750,00 2375 9413 0,000000 0,00 0,000


Pag. 90

n° Y B H Af Aeff M Mpf Sm w [m] [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kgm] [%] [mm] [mm] 17 -2,48 100 40 12,72 750,00 2778 9289 0,000000 0,00 0,000 18 -2,64 100 40 15,71 750,00 3221 9727 0,000000 0,00 0,000 19 -2,79 100 40 15,71 750,00 3705 9358 0,000000 0,00 0,000 20 -2,95 100 40 15,71 750,00 4231 9283 0,000000 0,00 0,000 21 -3,10 100 40 15,71 750,00 4801 9218 0,000000 0,00 0,000

Fondazione Combinazione n° 13 - SLER Apertura limite fessure wlim=0.20


1 -0,90 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 2 -0,80 100 50 10,05 750,00 55 12509 0,000000 0,00 0,000 3 -0,70 100 50 10,05 750,00 217 12509 0,000000 0,00 0,000 4 -0,60 100 50 10,05 750,00 481 12509 0,000000 0,00 0,000 5 -0,50 100 50 10,05 750,00 843 12509 0,000000 0,00 0,000 6 -0,40 100 50 10,05 750,00 1297 12509 0,000000 0,00 0,000 7 0,00 100 50 10,05 750,00 -1688 -12509 0,000000 0,00 0,000 8 0,10 100 50 10,05 750,00 -1473 -12509 0,000000 0,00 0,000 9 0,20 100 50 10,05 750,00 -1257 -12509 0,000000 0,00 0,000

10 0,30 100 50 10,05 750,00 -1043 -12509 0,000000 0,00 0,000 11 0,40 100 50 10,05 750,00 -837 -12509 0,000000 0,00 0,000 12 0,50 100 50 10,05 750,00 -644 -12509 0,000000 0,00 0,000 13 0,60 100 50 10,05 750,00 -467 -12509 0,000000 0,00 0,000 14 0,70 100 50 10,05 750,00 -311 -12509 0,000000 0,00 0,000 15 0,80 100 50 10,05 750,00 -182 -12509 0,000000 0,00 0,000 16 0,90 100 50 10,05 750,00 -84 -12509 0,000000 0,00 0,000 17 1,00 100 50 10,05 750,00 -22 -12509 0,000000 0,00 0,000 18 1,10 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000

Combinazione n° 16 - SLER Apertura limite fessure wlim=0.20


1 -0,90 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 2 -0,80 100 50 10,05 750,00 59 12509 0,000000 0,00 0,000 3 -0,70 100 50 10,05 750,00 232 12509 0,000000 0,00 0,000 4 -0,60 100 50 10,05 750,00 515 12509 0,000000 0,00 0,000 5 -0,50 100 50 10,05 750,00 902 12509 0,000000 0,00 0,000 6 -0,40 100 50 10,05 750,00 1388 12509 0,000000 0,00 0,000 7 0,00 100 50 10,05 750,00 -1945 -12509 0,000000 0,00 0,000 8 0,10 100 50 10,05 750,00 -1694 -12509 0,000000 0,00 0,000 9 0,20 100 50 10,05 750,00 -1442 -12509 0,000000 0,00 0,000

10 0,30 100 50 10,05 750,00 -1195 -12509 0,000000 0,00 0,000 11 0,40 100 50 10,05 750,00 -957 -12509 0,000000 0,00 0,000 12 0,50 100 50 10,05 750,00 -734 -12509 0,000000 0,00 0,000 13 0,60 100 50 10,05 750,00 -531 -12509 0,000000 0,00 0,000 14 0,70 100 50 10,05 750,00 -354 -12509 0,000000 0,00 0,000 15 0,80 100 50 10,05 750,00 -207 -12509 0,000000 0,00 0,000 16 0,90 100 50 10,05 750,00 -95 -12509 0,000000 0,00 0,000 17 1,00 100 50 10,05 750,00 -25 -12509 0,000000 0,00 0,000 18 1,10 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000

Combinazioni SLEF


Pag. 91

Paramento Combinazione n° 14 - SLEF Apertura limite fessure wlim=0.40


1 0,00 100 40 0,00 0,00 0 0 100000,000000

1000,00 0,000

2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -1 -57 0,000000 0,00 0,000 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 9 922 0,000000 0,00 0,000 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 30 3427 0,000000 0,00 0,000 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 63 10281 0,000000 0,00 0,000 6 -0,78 100 40 0,00 0,00 111 57039 0,000000 0,00 0,000 7 -0,93 100 40 12,72 750,00 176 42233 0,000000 0,00 0,000 8 -1,09 100 40 12,72 750,00 258 20807 0,000000 0,00 0,000 9 -1,24 100 40 12,72 750,00 359 15666 0,000000 0,00 0,000

10 -1,40 100 40 12,72 750,00 481 13387 0,000000 0,00 0,000 11 -1,55 100 40 12,72 750,00 626 12113 0,000000 0,00 0,000 12 -1,71 100 40 12,72 750,00 794 11307 0,000000 0,00 0,000 13 -1,86 100 40 12,72 750,00 988 10754 0,000000 0,00 0,000 14 -2,02 100 40 12,72 750,00 1209 10354 0,000000 0,00 0,000 15 -2,17 100 40 12,72 750,00 1459 10052 0,000000 0,00 0,000 16 -2,33 100 40 12,72 750,00 1739 9818 0,000000 0,00 0,000 17 -2,48 100 40 12,72 750,00 2051 9631 0,000000 0,00 0,000 18 -2,64 100 40 15,71 750,00 2397 10053 0,000000 0,00 0,000 19 -2,79 100 40 15,71 750,00 2777 9616 0,000000 0,00 0,000 20 -2,95 100 40 15,71 750,00 3194 9508 0,000000 0,00 0,000 21 -3,10 100 40 15,71 750,00 3649 9417 0,000000 0,00 0,000

Combinazione n° 17 - SLEF Apertura limite fessure wlim=0.40


1 0,00 100 40 0,00 0,00 0 0 100000,000000

1000,00 0,000

2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -1 -65 0,000000 0,00 0,000 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 11 1126 0,000000 0,00 0,000 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 35 4360 0,000000 0,00 0,000 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 75 15108 0,000000 0,00 0,000 6 -0,78 100 40 0,00 0,00 131 866608 0,000000 0,00 0,000 7 -0,93 100 40 12,72 750,00 205 27654 0,000000 0,00 0,000 8 -1,09 100 40 12,72 750,00 298 17549 0,000000 0,00 0,000 9 -1,24 100 40 12,72 750,00 413 14181 0,000000 0,00 0,000

10 -1,40 100 40 12,72 750,00 551 12518 0,000000 0,00 0,000 11 -1,55 100 40 12,72 750,00 713 11535 0,000000 0,00 0,000 12 -1,71 100 40 12,72 750,00 901 10892 0,000000 0,00 0,000 13 -1,86 100 40 12,72 750,00 1116 10441 0,000000 0,00 0,000 14 -2,02 100 40 12,72 750,00 1361 10108 0,000000 0,00 0,000 15 -2,17 100 40 12,72 750,00 1636 9855 0,000000 0,00 0,000 16 -2,33 100 40 12,72 750,00 1943 9655 0,000000 0,00 0,000 17 -2,48 100 40 12,72 750,00 2284 9495 0,000000 0,00 0,000 18 -2,64 100 40 15,71 750,00 2661 9924 0,000000 0,00 0,000 19 -2,79 100 40 15,71 750,00 3074 9515 0,000000 0,00 0,000 20 -2,95 100 40 15,71 750,00 3526 9420 0,000000 0,00 0,000 21 -3,10 100 40 15,71 750,00 4019 9340 0,000000 0,00 0,000


Pag. 92

Fondazione Combinazione n° 14 - SLEF Apertura limite fessure wlim=0.40


1 -0,90 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 2 -0,80 100 50 10,05 750,00 50 12509 0,000000 0,00 0,000 3 -0,70 100 50 10,05 750,00 196 12509 0,000000 0,00 0,000 4 -0,60 100 50 10,05 750,00 436 12509 0,000000 0,00 0,000 5 -0,50 100 50 10,05 750,00 764 12509 0,000000 0,00 0,000 6 -0,40 100 50 10,05 750,00 1177 12509 0,000000 0,00 0,000 7 0,00 100 50 10,05 750,00 -1348 -12509 0,000000 0,00 0,000 8 0,10 100 50 10,05 750,00 -1183 -12509 0,000000 0,00 0,000 9 0,20 100 50 10,05 750,00 -1013 -12509 0,000000 0,00 0,000

10 0,30 100 50 10,05 750,00 -844 -12509 0,000000 0,00 0,000 11 0,40 100 50 10,05 750,00 -680 -12509 0,000000 0,00 0,000 12 0,50 100 50 10,05 750,00 -524 -12509 0,000000 0,00 0,000 13 0,60 100 50 10,05 750,00 -381 -12509 0,000000 0,00 0,000 14 0,70 100 50 10,05 750,00 -255 -12509 0,000000 0,00 0,000 15 0,80 100 50 10,05 750,00 -149 -12509 0,000000 0,00 0,000 16 0,90 100 50 10,05 750,00 -69 -12509 0,000000 0,00 0,000 17 1,00 100 50 10,05 750,00 -18 -12509 0,000000 0,00 0,000 18 1,10 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000

Combinazione n° 17 - SLEF Apertura limite fessure wlim=0.40


1 -0,90 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 2 -0,80 100 50 10,05 750,00 53 12509 0,000000 0,00 0,000 3 -0,70 100 50 10,05 750,00 208 12509 0,000000 0,00 0,000 4 -0,60 100 50 10,05 750,00 461 12509 0,000000 0,00 0,000 5 -0,50 100 50 10,05 750,00 808 12509 0,000000 0,00 0,000 6 -0,40 100 50 10,05 750,00 1244 12509 0,000000 0,00 0,000 7 0,00 100 50 10,05 750,00 -1540 -12509 0,000000 0,00 0,000 8 0,10 100 50 10,05 750,00 -1346 -12509 0,000000 0,00 0,000 9 0,20 100 50 10,05 750,00 -1151 -12509 0,000000 0,00 0,000

10 0,30 100 50 10,05 750,00 -957 -12509 0,000000 0,00 0,000 11 0,40 100 50 10,05 750,00 -769 -12509 0,000000 0,00 0,000 12 0,50 100 50 10,05 750,00 -591 -12509 0,000000 0,00 0,000 13 0,60 100 50 10,05 750,00 -429 -12509 0,000000 0,00 0,000 14 0,70 100 50 10,05 750,00 -287 -12509 0,000000 0,00 0,000 15 0,80 100 50 10,05 750,00 -168 -12509 0,000000 0,00 0,000 16 0,90 100 50 10,05 750,00 -78 -12509 0,000000 0,00 0,000 17 1,00 100 50 10,05 750,00 -20 -12509 0,000000 0,00 0,000 18 1,10 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000

Combinazioni SLEQ Paramento Combinazione n° 15 - SLEQ Apertura limite fessure wlim=0.30


Pag. 93


1 0,00 100 40 0,00 0,00 0 0 100000,000000

1000,00 0,000

2 -0,16 100 40 0,00 0,00 -1 -56 0,000000 0,00 0,000 3 -0,31 100 40 0,00 0,00 9 891 0,000000 0,00 0,000 4 -0,47 100 40 0,00 0,00 29 3293 0,000000 0,00 0,000 5 -0,62 100 40 0,00 0,00 61 9698 0,000000 0,00 0,000 6 -0,78 100 40 0,00 0,00 108 47591 0,000000 0,00 0,000 7 -0,93 100 40 12,72 750,00 171 46792 0,000000 0,00 0,000 8 -1,09 100 40 12,72 750,00 252 21541 0,000000 0,00 0,000 9 -1,24 100 40 12,72 750,00 351 15971 0,000000 0,00 0,000

10 -1,40 100 40 12,72 750,00 470 13557 0,000000 0,00 0,000 11 -1,55 100 40 12,72 750,00 612 12223 0,000000 0,00 0,000 12 -1,71 100 40 12,72 750,00 778 11384 0,000000 0,00 0,000 13 -1,86 100 40 12,72 750,00 969 10812 0,000000 0,00 0,000 14 -2,02 100 40 12,72 750,00 1186 10399 0,000000 0,00 0,000 15 -2,17 100 40 12,72 750,00 1432 10088 0,000000 0,00 0,000 16 -2,33 100 40 12,72 750,00 1708 9847 0,000000 0,00 0,000 17 -2,48 100 40 12,72 750,00 2015 9655 0,000000 0,00 0,000 18 -2,64 100 40 15,71 750,00 2356 10076 0,000000 0,00 0,000 19 -2,79 100 40 15,71 750,00 2731 9634 0,000000 0,00 0,000 20 -2,95 100 40 15,71 750,00 3143 9524 0,000000 0,00 0,000 21 -3,10 100 40 15,71 750,00 3592 9430 0,000000 0,00 0,000

Fondazione Combinazione n° 15 - SLEQ Apertura limite fessure wlim=0.30


1 -0,90 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 2 -0,80 100 50 10,05 750,00 49 12509 0,000000 0,00 0,000 3 -0,70 100 50 10,05 750,00 195 12509 0,000000 0,00 0,000 4 -0,60 100 50 10,05 750,00 432 12509 0,000000 0,00 0,000 5 -0,50 100 50 10,05 750,00 757 12509 0,000000 0,00 0,000 6 -0,40 100 50 10,05 750,00 1166 12509 0,000000 0,00 0,000 7 0,00 100 50 10,05 750,00 -1319 -12509 0,000000 0,00 0,000 8 0,10 100 50 10,05 750,00 -1157 -12509 0,000000 0,00 0,000 9 0,20 100 50 10,05 750,00 -992 -12509 0,000000 0,00 0,000

10 0,30 100 50 10,05 750,00 -827 -12509 0,000000 0,00 0,000 11 0,40 100 50 10,05 750,00 -666 -12509 0,000000 0,00 0,000 12 0,50 100 50 10,05 750,00 -514 -12509 0,000000 0,00 0,000 13 0,60 100 50 10,05 750,00 -374 -12509 0,000000 0,00 0,000 14 0,70 100 50 10,05 750,00 -250 -12509 0,000000 0,00 0,000 15 0,80 100 50 10,05 750,00 -147 -12509 0,000000 0,00 0,000 16 0,90 100 50 10,05 750,00 -68 -12509 0,000000 0,00 0,000 17 1,00 100 50 10,05 750,00 -18 -12509 0,000000 0,00 0,000 18 1,10 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000

6.6 Risultati per inviluppo 6.6.1 Spinta e forze Simbologia adottata Ic Indice della combinazione A Tipo azione I Inclinazione della spinta, espressa in [°]


Pag. 94

V Valore dell'azione, espressa in [kg] CX, CY Componente in direzione X ed Y dell'azione, espressa in [kg] PX, PY Coordinata X ed Y del punto di applicazione dell'azione, espressa in [m]



3 Spinta statica 4624 22,67 4267 1782 1,10 -2,18 Incremento di spinta sismica 1330 1227 513 1,10 -2,40 Peso/Inerzia muro 545 5600/272 -0,07 -2,35 Peso/Inerzia terrapieno 597 6138/299 0,55 -1,55 Resistenza passiva terreno antistante -398 Risultante forze sul muro 88 900 -- --




Pag. 95




Cmb Sismica FSSCO FSRIB FSQLIM FSSTAB FSHYD FSUPL 1 - STR (A1-M1-R3) 1.155 1.883 2 - STR (A1-M1-R3) 1.123 1.708 3 - STR (A1-M1-R3) H + V 1.526 4 - STR (A1-M1-R3) H - V 1.561 5 - GEO (A2-M2-R2) 1.473 6 - GEO (A2-M2-R2) 1.420 7 - GEO (A2-M2-R2) H + V 1.669 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V 1.641 9 - EQU (A1-M1-R3) 2.283 10 - EQU (A1-M1-R3) 2.213 11 - EQU (A1-M1-R3) H + V 1.744 12 - EQU (A1-M1-R3) H - V 1.578


Pag. 96

Cmb Sismica FSSCO FSRIB FSQLIM FSSTAB FSHYD FSUPL 20 - A1-M1-R3 SCOR H + V 1.138 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V 1.128



2 - STR (A1-M1-R3) 7301 398 0 -- -- 7699 6857 1.123 21 - A1-M1-R3 SCOR H - V 5954 398 0 -- -- 6352 5632 1.128



2 - STR (A1-M1-R3) 17478 29848 21320 1.708 3 - STR (A1-M1-R3) H + V 15504 23663 19719 1.526

6.6.3 Dettagli calcolo portanza Simbologia adottata n° Indece combinazione Nc, Nq, N Fattori di capacità portante ic, iq, i Fattori di inclinazione del carico dc, dq, d Fattori di profondità del piano di posa gc, gq, g Fattori di inclinazione del profilo topografico bc, bq, b Fattori di inclinazione del piano di posa sc, sq, s Fattori di forma della fondazione pc, pq, p Fattori di riduzione per punzonamento secondo Vesic r Fattori per tener conto dell'effetto piastra. Per fondazioni che hanno larghezza maggiore di 2 m, il terzo termine della formula trinomia 0.5BN viene moltiplicato per questo fattore D Affondamento del piano di posa, espresso in [m] B' Larghezza fondazione ridotta, espresso in [m] H Altezza del cuneo di rottura, espresso in [m] Peso di volume del terreno medio, espresso in [kg/mc] Angolo di attrito del terreno medio, espresso in [°] c Coesione del terreno medio, espresso in [kg/cmq] Per i coeff. che in tabella sono indicati con il simbolo '--' sono coeff. non presenti nel metodo scelto (Meyerhof).

n° Nc Nq N

ic iq i

dc dq d

gc gq g

bc bq b

sc sq s

pc pq p

r D B' H

c

[m] [m] [kg/mc]

[°] [kg/cmq]

2 42.164 29.440

0.581 0.581

1.094 1.047

-- --

-- --

-- --

-- --

1.000 0,50 2,00 1,88

1800 34.00 0,00


Pag. 97

n° Nc Nq N

ic iq i

dc dq d

gc gq g

bc bq b

sc sq s

pc pq p

r D B' H

c

[m] [m] [kg/mc]

[°] [kg/cmq]

31.146 0.137 1.047 -- -- -- -- 3 42.164

29.440 31.146

0.547 0.547 0.096

1.094 1.047 1.047

-- -- --

-- -- --

-- -- --

-- -- --

1.000 0,50 2,00 1,88

1800 34.00 0,00



10 - EQU (A1-M1-R3) 22591 10209 2.213 12 - EQU (A1-M1-R3) H - V 18888 11971 1.578


Ic C R FS [m] [m]

6 - GEO (A2-M2-R2) -1,00; 0,50 4,62 1.420 8 - GEO (A2-M2-R2) H - V -1,00; 1,50 5,53 1.641

6.6.4 Dettagli strisce verifiche stabilità Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] Qy carico sulla striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Tx; Ty Resistenza al taglio fornita dai tiranti in direzione X ed Y espressa in [kg/cmq]


1 321 397 3,60 - 0,30 75.839 28.352 0,00 0,000 2 810 397 0,30 64.255 28.352 0,00 0,000 3 1100 397 0,30 56.585 28.352 0,00 0,000 4 1320 397 0,30 50.289 28.352 0,00 0,000 5 1498 397 0,30 44.753 28.352 0,00 0,000 6 1646 397 0,30 39.711 28.352 0,00 0,000 7 1770 397 0,30 35.018 28.352 0,00 0,000 8 1874 397 0,30 30.582 28.352 0,00 0,000 9 2033 397 0,30 26.343 28.352 0,00 0,000


Pag. 98

n° W Qy b c u Tx; Ty [kg] [kg] [m] [°] [°] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg] 10 2140 397 0,30 22.254 28.352 0,00 0,000 11 2200 397 0,30 18.282 28.352 0,00 0,000 12 2253 394 0,30 14.400 28.352 0,00 0,000 13 2934 900 0,30 10.584 28.352 0,00 0,000 14 1391 0 0,30 6.816 28.352 0,00 0,000 15 648 0 0,30 3.077 28.352 0,00 0,000 16 547 0 0,30 -0.649 28.352 0,00 0,000 17 540 0 0,30 -4.378 28.352 0,00 0,000 18 522 0 0,30 -8.125 28.352 0,00 0,000 19 494 0 0,30 -11.908 28.352 0,00 0,000 20 454 0 0,30 -15.744 28.352 0,00 0,000 21 402 0 0,30 -19.655 28.352 0,00 0,000 22 338 0 0,30 -23.664 28.352 0,00 0,000 23 260 0 0,30 -27.801 28.352 0,00 0,000 24 166 0 0,30 -32.103 28.352 0,00 0,000 25 55 0 -3,90 - 0,30 -35.464 28.352 0,00 0,000


1 264 0 4,33 - 0,34 68.971 34.000 0,00 0,000 2 712 0 0,34 60.962 34.000 0,00 0,000 3 1037 0 0,34 54.378 34.000 0,00 0,000 4 1294 0 0,34 48.742 34.000 0,00 0,000 5 1507 0 0,34 43.689 34.000 0,00 0,000 6 1687 0 0,34 39.035 34.000 0,00 0,000 7 1839 0 0,34 34.673 34.000 0,00 0,000 8 1970 0 0,34 30.531 34.000 0,00 0,000 9 2080 0 0,34 26.559 34.000 0,00 0,000

10 2221 0 0,34 22.722 34.000 0,00 0,000 11 2369 0 0,34 18.990 34.000 0,00 0,000 12 2432 0 0,34 15.340 34.000 0,00 0,000 13 2363 0 0,34 11.754 34.000 0,00 0,000 14 3246 900 0,34 8.213 34.000 0,00 0,000 15 664 0 0,34 4.704 34.000 0,00 0,000 16 622 0 0,34 1.213 34.000 0,00 0,000 17 556 0 0,34 -2.274 34.000 0,00 0,000 18 541 0 0,34 -5.769 34.000 0,00 0,000 19 514 0 0,34 -9.286 34.000 0,00 0,000 20 475 0 0,34 -12.839 34.000 0,00 0,000 21 421 0 0,34 -16.443 34.000 0,00 0,000 22 354 0 0,34 -20.116 34.000 0,00 0,000 23 272 0 0,34 -23.877 34.000 0,00 0,000 24 174 0 0,34 -27.752 34.000 0,00 0,000 25 57 0 -4,08 - 0,34 -30.578 34.000 0,00 0,000



Pag. 99

6.6.5 Sollecitazioni Elementi calcolati a trave Simbologia adottata N Sforzo normale, espresso in [kg]. Positivo se di compressione. T Taglio, espresso in [kg]. Positivo se diretto da monte verso valle M Momento, espresso in [kgm]. Positivo se tende le fibre contro terra (a monte) Paramento


1 0,00 900 1170 0 88 0 0 2 -0,16 1081 1382 62 167 -1 14 3 -0,31 1266 1600 134 287 9 41 4 -0,47 1455 1823 216 450 29 81 5 -0,62 1649 2052 308 626 61 139 6 -0,78 1847 2286 411 816 108 227 7 -0,93 2049 2525 523 1019 171 352 8 -1,09 2255 2771 646 1235 252 508 9 -1,24 2465 3021 779 1464 351 698

10 -1,40 2680 3278 922 1706 470 923 11 -1,55 2899 3539 1075 1961 612 1186 12 -1,71 3122 3806 1238 2230 778 1488 13 -1,86 3350 4079 1412 2512 969 1832 14 -2,02 3581 4357 1595 2807 1186 2219 15 -2,17 3817 4641 1789 3115 1432 2652 16 -2,33 4057 4930 1993 3436 1708 3133 17 -2,48 4302 5225 2207 3771 2015 3664 18 -2,64 4550 5525 2431 4119 2356 4246 19 -2,79 4803 5831 2665 4480 2731 4882 20 -2,95 5060 6143 2910 4854 3143 5574 21 -3,10 5322 6459 3164 5241 3592 6324

Paramento

Fondazione


1 -0,90 0 0 0 0 0 0 2 -0,80 0 0 980 1480 49 75 3 -0,70 0 0 1920 2874 195 293


Pag. 100


4 -0,60 0 0 2819 4196 432 647 5 -0,50 0 0 3677 5442 757 1129 6 -0,40 0 0 4496 6611 1166 1732 7 0,00 0 0 -5231 -1583 -3725 -1319 8 0,10 0 0 -5138 -1641 -3206 -1157 9 0,20 0 0 -4968 -1659 -2700 -992

10 0,30 0 0 -4722 -1636 -2215 -827 11 0,40 0 0 -4399 -1573 -1758 -666 12 0,50 0 0 -4000 -1470 -1338 -514 13 0,60 0 0 -3524 -1326 -961 -374 14 0,70 0 0 -2972 -1141 -635 -250 15 0,80 0 0 -2344 -917 -369 -147 16 0,90 0 0 -1639 -652 -169 -68 17 1,00 0 0 -858 -346 -44 -18 18 1,10 0 0 0 0 0 0

Fondazione

6.6.6 Verifiche strutturali Verifiche a flessione Elementi calcolati a trave Simbologia adottata n° indice sezione Y ordinata sezione espressa in [m] B larghezza sezione espresso in [cm] H altezza sezione espressa in [cm] Afi area ferri inferiori espresso in [cmq] Afs area ferri superiori espressa in [cmq] M momento agente espressa in [kgm] N sforzo normale agente espressa in [kg] Mu momento ultimi espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo espressa in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto tra sollecitazione ultima e sollecitazione agente) Paramento


Pag. 101

n° B H Afi Afs M N Mu Nu FS [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kg] [kgm] [kg]

1 100 40 5,65 0,00 0 0 0 0 1000.000

2 100 40 5,65 12,72 14 1082 6987 533747 493.391 3 100 40 5,65 12,72 19 1600 6384 533747 333.623 4 100 40 5,65 12,72 62 1823 17232 502979 275.907 5 100 40 5,65 12,72 131 2052 27022 423250 206.297 6 100 40 5,65 12,72 227 2286 34193 344671 150.787 7 100 40 5,65 12,72 352 2525 38819 278641 110.332 8 100 40 5,65 12,72 508 2771 39982 217955 78.666 9 100 40 5,65 12,72 698 3021 37529 162437 53.763

10 100 40 5,65 12,72 923 3278 34396 122103 37.255 11 100 40 5,65 12,72 1186 3539 31496 93992 26.557 12 100 40 5,65 12,72 1488 3806 29148 74553 19.586 13 100 40 5,65 12,72 1832 4079 27295 60778 14.899 14 100 40 5,65 12,72 2219 4357 25782 50620 11.617 15 100 40 5,65 12,72 2652 4641 24584 43017 9.269 16 100 40 5,65 12,72 3133 4930 23676 37258 7.557 17 100 40 5,65 12,72 3664 5225 22967 32756 6.269 18 100 40 11,31 15,71 4246 5525 27541 35841 6.487 19 100 40 5,65 15,71 4882 5831 26763 31967 5.482 20 100 40 5,65 15,71 5574 6143 26297 28980 4.718 21 100 40 5,65 15,71 6324 6459 25903 26459 4.096

Fondazione

n° B H Afi Afs M N Mu Nu FS [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kg] [kgm] [kg]

1 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0 1000.000

2 100 50 10,05 10,05 75 0 18064 0 241.746 3 100 50 10,05 10,05 293 0 18064 0 61.642 4 100 50 10,05 10,05 647 0 18064 0 27.938 5 100 50 10,05 10,05 1129 0 18064 0 15.999 6 100 50 10,05 10,05 1732 0 18064 0 10.427 7 100 50 10,05 10,05 -3725 0 -18064 0 4.850 8 100 50 10,05 10,05 -3206 0 -18064 0 5.635 9 100 50 10,05 10,05 -2700 0 -18064 0 6.691

10 100 50 10,05 10,05 -2215 0 -18064 0 8.156 11 100 50 10,05 10,05 -1758 0 -18064 0 10.275 12 100 50 10,05 10,05 -1338 0 -18064 0 13.505 13 100 50 10,05 10,05 -961 0 -18064 0 18.803 14 100 50 10,05 10,05 -635 0 -18064 0 28.437 15 100 50 10,05 10,05 -369 0 -18064 0 48.983 16 100 50 10,05 10,05 -169 0 -18064 0 106.888 17 100 50 10,05 10,05 -44 0 -18064 0 415.039 18 100 50 10,05 10,05 0 0 0 0

1000.000


Pag. 102


Verifiche a taglio Simbologia adottata Is indice sezione Y ordinata sezione espressa in [m] B larghezza sezione espresso in [cm] H altezza sezione espressa in [cm] Asw area ferri a taglio espresso in [cmq] cotg inclinazione delle bielle compresse, inclinazione dei puntoni di calcestruzzo VRcd resistenza di progetto a 'taglio compressione' espressa in [kg] VRsd resistenza di progetto a 'taglio trazione' espressa in [kg] VRd resistenza di progetto a taglio espresso in [kg]. Per elementi con armature trasversali resistenti al taglio (Asw>0.0) VRd=min(VRcd, VRsd). T taglio agente espressa in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto tra sollecitazione resistente e sollecitazione agente) Paramento

n° B H Asw cot VRcd VRsd VRd T FS [cm] [cm] [cmq] [kg] [kg] [kg] [kg]

1 100 40 0,00 -- 0 0 15345 88 175.246 2 100 40 0,00 -- 0 0 18449 167 110.616 3 100 40 0,00 -- 0 0 18475 287 64.388 4 100 40 0,00 -- 0 0 18502 450 41.107 5 100 40 0,00 -- 0 0 18530 626 29.580 6 100 40 0,00 -- 0 0 18558 816 22.744 7 100 40 0,00 -- 0 0 18587 1019 18.247 8 100 40 0,00 -- 0 0 18617 1235 15.080 9 100 40 0,00 -- 0 0 18647 1464 12.740

10 100 40 0,00 -- 0 0 18678 1706 10.949 11 100 40 0,00 -- 0 0 18710 1961 9.540 12 100 40 0,00 -- 0 0 18743 2230 8.405 13 100 40 0,00 -- 0 0 18777 2512 7.475 14 100 40 0,00 -- 0 0 18811 2807 6.702 15 100 40 0,00 -- 0 0 18846 3115 6.050 16 100 40 0,00 -- 0 0 18882 3436 5.495 17 100 40 0,00 -- 0 0 18919 3771 5.017 18 100 40 0,00 -- 0 0 21464 4119 5.211 19 100 40 0,00 -- 0 0 19936 4480 4.450 20 100 40 0,00 -- 0 0 19975 4854 4.115 21 100 40 0,00 -- 0 0 20014 5241 3.819


Pag. 103

Fondazione

n° B H Asw cot VRcd VRsd VRd T FS [cm] [cm] [cmq] [kg] [kg] [kg] [kg]

1 100 50 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000 2 100 50 0,00 -- 0 0 21060 1480 14.231 3 100 50 0,00 -- 0 0 21060 2874 7.328 4 100 50 0,00 -- 0 0 21060 4196 5.019 5 100 50 0,00 -- 0 0 21060 5442 3.870 6 100 50 0,00 -- 0 0 21060 6611 3.186 7 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -5231 4.026 8 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -5138 4.099 9 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -4968 4.239

10 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -4722 4.460 11 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -4399 4.787 12 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -4000 5.265 13 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -3524 5.976 14 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -2972 7.085 15 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -2344 8.985 16 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -1639 12.849 17 100 50 0,00 -- 0 0 21060 -858 24.553 18 100 50 0,00 -- 0 0 21060 0 100.000


Verifica delle tensioni Simbologia adottata n° indice sezione Y ordinata sezione, espressa in [m] B larghezza sezione, espresso in [cm] H altezza sezione, espressa in [cm] Afi area ferri inferiori, espresso in [cmq] Afs area ferri superiori, espressa in [cmq] M momento agente, espressa in [kgm] N sforzo normale agente, espressa in [kg] c tensione di compressione nel cls, espressa in [kg/cmq] fi tensione nei ferri inferiori, espressa in [kg/cmq] fs tensione nei ferri superiori, espressa in [kg/cmq]


Pag. 104

Combinazioni SLER Paramento Tensione massima di compressione nel calcestruzzo152,34 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 3670,92 [kg/cmq]

n° B H Afi Afs M N c fi fs [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kg] [kg/cmq] [kg/cmq] [kg/cmq]

1 100 40 5,65 0,00 0 900 0,23 (13) 0,00 (13) 3,16 (13) 2 100 40 5,65 12,72 -1 1098 0,27 (16) 3,69 (16) 4,02 (16) 3 100 40 5,65 12,72 14 1300 0,37 (16) 3,81 (13) 5,41 (16) 4 100 40 5,65 12,72 47 1507 0,53 (16) 3,35 (13) 7,57 (16) 5 100 40 5,65 12,72 99 1718 0,76 (16) 2,25 (13) 10,55 (16) 6 100 40 5,65 12,72 171 1933 1,06 (16) 0,91 (16) 14,59 (16) 7 100 40 5,65 12,72 266 2152 1,54 (16) 7,69 (16) 20,57 (16) 8 100 40 5,65 12,72 384 2375 2,21 (16) 21,30 (16) 28,69 (16) 9 100 40 5,65 12,72 528 2603 3,05 (16) 42,63 (16) 38,64 (16)

10 100 40 5,65 12,72 698 2835 4,06 (16) 71,44 (16) 50,21 (16) 11 100 40 5,65 12,72 897 3071 5,23 (16) 107,54 (16) 63,37 (16) 12 100 40 5,65 12,72 1127 3312 6,56 (16) 150,96 (16) 78,20 (16) 13 100 40 5,65 12,72 1387 3556 8,06 (16) 201,90 (16) 94,78 (16) 14 100 40 5,65 12,72 1681 3805 9,75 (16) 260,60 (16) 113,22 (16) 15 100 40 5,65 12,72 2010 4058 11,62 (16) 327,37 (16) 133,61 (16) 16 100 40 5,65 12,72 2375 4316 13,69 (16) 402,55 (16) 156,06 (16) 17 100 40 5,65 12,72 2778 4577 15,97 (16) 486,46 (16) 180,64 (16) 18 100 40 11,31 15,71 3221 4843 16,17 (16) 471,56 (16) 184,67 (16) 19 100 40 5,65 15,71 3705 5113 19,76 (16) 560,82 (16) 226,89 (16) 20 100 40 5,65 15,71 4231 5388 22,50 (16) 652,67 (16) 257,18 (16) 21 100 40 5,65 15,71 4801 5666 25,46 (16) 752,82 (16) 289,89 (16)

Fondazione Tensione massima di compressione nel calcestruzzo152,34 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 3670,92 [kg/cmq]


1 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 (13) 0,00 (13) 0,00 (13) 2 100 50 10,05 10,05 59 0 0,23 (16) 13,39 (16) 2,37 (16) 3 100 50 10,05 10,05 232 0 0,91 (16) 52,76 (16) 9,36 (16) 4 100 50 10,05 10,05 515 0 2,01 (16) 116,95 (16) 20,75 (16) 5 100 50 10,05 10,05 902 0 3,52 (16) 204,78 (16) 36,32 (16) 6 100 50 10,05 10,05 1388 0 5,41 (16) 315,07 (16) 55,89 (16) 7 100 50 10,05 10,05 -1945 0 7,58 (16) 78,29 (16) 441,39 (16) 8 100 50 10,05 10,05 -1694 0 6,60 (16) 68,19 (16) 384,40 (16) 9 100 50 10,05 10,05 -1442 0 5,62 (16) 58,05 (16) 327,26 (16)

10 100 50 10,05 10,05 -1195 0 4,66 (16) 48,09 (16) 271,13 (16) 11 100 50 10,05 10,05 -957 0 3,73 (16) 38,53 (16) 217,19 (16) 12 100 50 10,05 10,05 -734 0 2,86 (16) 29,56 (16) 166,63 (16) 13 100 50 10,05 10,05 -531 0 2,07 (16) 21,40 (16) 120,62 (16) 14 100 50 10,05 10,05 -354 0 1,38 (16) 14,25 (16) 80,34 (16) 15 100 50 10,05 10,05 -207 0 0,81 (16) 8,33 (16) 46,95 (16) 16 100 50 10,05 10,05 -95 0 0,37 (16) 3,84 (16) 21,65 (16) 17 100 50 10,05 10,05 -25 0 0,10 (16) 1,00 (16) 5,61 (16) 18 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 (13) 0,00 (13) 0,00 (13)


Pag. 105

Combinazioni SLEF Paramento Tensione massima di compressione nel calcestruzzo253,91 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 4588,65 [kg/cmq]


1 100 40 5,65 0,00 0 900 0,23 (14) 0,00 (14) 3,16 (14) 2 100 40 5,65 12,72 -1 1087 0,27 (17) 3,65 (17) 3,98 (17) 3 100 40 5,65 12,72 11 1278 0,35 (17) 3,87 (14) 5,17 (17) 4 100 40 5,65 12,72 35 1473 0,48 (17) 3,67 (14) 6,93 (17) 5 100 40 5,65 12,72 75 1673 0,66 (17) 2,94 (14) 9,36 (17) 6 100 40 5,65 12,72 131 1877 0,90 (17) 1,65 (14) 12,50 (17) 7 100 40 5,65 12,72 205 2085 1,23 (17) 2,38 (17) 16,80 (17) 8 100 40 5,65 12,72 298 2297 1,72 (17) 9,96 (17) 22,89 (17) 9 100 40 5,65 12,72 413 2514 2,38 (17) 23,65 (17) 30,82 (17)

10 100 40 5,65 12,72 551 2735 3,19 (17) 44,09 (17) 40,36 (17) 11 100 40 5,65 12,72 713 2960 4,15 (17) 71,20 (17) 51,37 (17) 12 100 40 5,65 12,72 901 3189 5,25 (17) 104,92 (17) 63,84 (17) 13 100 40 5,65 12,72 1116 3423 6,50 (17) 145,35 (17) 77,85 (17) 14 100 40 5,65 12,72 1361 3660 7,92 (17) 192,69 (17) 93,49 (17) 15 100 40 5,65 12,72 1636 3902 9,49 (17) 247,20 (17) 110,83 (17) 16 100 40 5,65 12,72 1943 4148 11,25 (17) 309,20 (17) 129,99 (17) 17 100 40 5,65 12,72 2284 4399 13,19 (17) 379,00 (17) 151,05 (17) 18 100 40 11,31 15,71 2661 4654 13,44 (17) 371,98 (17) 155,13 (17) 19 100 40 5,65 15,71 3074 4913 16,49 (17) 447,58 (17) 191,06 (17) 20 100 40 5,65 15,71 3526 5176 18,85 (17) 525,59 (17) 217,27 (17) 21 100 40 5,65 15,71 4019 5443 21,42 (17) 611,12 (17) 245,68 (17)



1 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 (14) 0,00 (14) 0,00 (14) 2 100 50 10,05 10,05 53 0 0,21 (17) 11,97 (17) 2,12 (17) 3 100 50 10,05 10,05 208 0 0,81 (17) 47,21 (17) 8,37 (17) 4 100 50 10,05 10,05 461 0 1,80 (17) 104,70 (17) 18,57 (17) 5 100 50 10,05 10,05 808 0 3,15 (17) 183,45 (17) 32,54 (17) 6 100 50 10,05 10,05 1244 0 4,85 (17) 282,43 (17) 50,10 (17) 7 100 50 10,05 10,05 -1540 0 6,00 (17) 61,98 (17) 349,43 (17) 8 100 50 10,05 10,05 -1346 0 5,25 (17) 54,21 (17) 305,60 (17) 9 100 50 10,05 10,05 -1151 0 4,49 (17) 46,32 (17) 261,15 (17)

10 100 50 10,05 10,05 -957 0 3,73 (17) 38,51 (17) 217,11 (17) 11 100 50 10,05 10,05 -769 0 3,00 (17) 30,95 (17) 174,46 (17) 12 100 50 10,05 10,05 -591 0 2,31 (17) 23,81 (17) 134,23 (17) 13 100 50 10,05 10,05 -429 0 1,67 (17) 17,28 (17) 97,42 (17) 14 100 50 10,05 10,05 -287 0 1,12 (17) 11,54 (17) 65,04 (17) 15 100 50 10,05 10,05 -168 0 0,65 (17) 6,76 (17) 38,10 (17) 16 100 50 10,05 10,05 -78 0 0,30 (17) 3,12 (17) 17,60 (17) 17 100 50 10,05 10,05 -20 0 0,08 (17) 0,81 (17) 4,57 (17) 18 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 (14) 0,00 (14) 0,00 (14)


Pag. 106

Combinazioni SLEQ Paramento Tensione massima di compressione nel calcestruzzo114,26 [kg/cmq] Tensione massima di trazione dell'acciaio 4588,65 [kg/cmq]


1 100 40 5,65 0,00 0 900 0,23 (15) 0,00 (15) 3,16 (15) 2 100 40 5,65 12,72 -1 1081 0,27 (15) 3,63 (15) 3,96 (15) 3 100 40 5,65 12,72 9 1266 0,34 (15) 3,88 (15) 5,03 (15) 4 100 40 5,65 12,72 29 1455 0,46 (15) 3,69 (15) 6,59 (15) 5 100 40 5,65 12,72 61 1649 0,61 (15) 3,01 (15) 8,70 (15) 6 100 40 5,65 12,72 108 1847 0,82 (15) 1,76 (15) 11,44 (15) 7 100 40 5,65 12,72 171 2049 1,09 (15) 0,36 (15) 14,96 (15) 8 100 40 5,65 12,72 252 2255 1,47 (15) 5,20 (15) 19,90 (15) 9 100 40 5,65 12,72 351 2465 2,01 (15) 14,77 (15) 26,57 (15)

10 100 40 5,65 12,72 470 2680 2,71 (15) 30,36 (15) 34,88 (15) 11 100 40 5,65 12,72 612 2899 3,55 (15) 52,28 (15) 44,67 (15) 12 100 40 5,65 12,72 778 3122 4,53 (15) 80,50 (15) 55,85 (15) 13 100 40 5,65 12,72 969 3350 5,64 (15) 115,05 (15) 68,47 (15) 14 100 40 5,65 12,72 1186 3581 6,91 (15) 156,09 (15) 82,58 (15) 15 100 40 5,65 12,72 1432 3817 8,33 (15) 203,84 (15) 98,27 (15) 16 100 40 5,65 12,72 1708 4057 9,91 (15) 258,60 (15) 115,65 (15) 17 100 40 5,65 12,72 2015 4302 11,67 (15) 320,67 (15) 134,80 (15) 18 100 40 11,31 15,71 2356 4550 11,95 (15) 317,88 (15) 138,95 (15) 19 100 40 5,65 15,71 2731 4803 14,71 (15) 386,02 (15) 171,45 (15) 20 100 40 5,65 15,71 3143 5060 16,86 (15) 456,47 (15) 195,45 (15) 21 100 40 5,65 15,71 3592 5322 19,21 (15) 534,01 (15) 221,51 (15)



1 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 (15) 0,00 (15) 0,00 (15) 2 100 50 10,05 10,05 49 0 0,19 (15) 11,20 (15) 1,99 (15) 3 100 50 10,05 10,05 195 0 0,76 (15) 44,18 (15) 7,84 (15) 4 100 50 10,05 10,05 432 0 1,68 (15) 98,03 (15) 17,39 (15) 5 100 50 10,05 10,05 757 0 2,95 (15) 171,82 (15) 30,48 (15) 6 100 50 10,05 10,05 1166 0 4,55 (15) 264,65 (15) 46,94 (15) 7 100 50 10,05 10,05 -1319 0 5,14 (15) 53,09 (15) 299,31 (15) 8 100 50 10,05 10,05 -1157 0 4,51 (15) 46,59 (15) 262,65 (15) 9 100 50 10,05 10,05 -992 0 3,87 (15) 39,93 (15) 225,13 (15)

10 100 50 10,05 10,05 -827 0 3,22 (15) 33,29 (15) 187,67 (15) 11 100 50 10,05 10,05 -666 0 2,60 (15) 26,82 (15) 151,17 (15) 12 100 50 10,05 10,05 -514 0 2,00 (15) 20,68 (15) 116,57 (15) 13 100 50 10,05 10,05 -374 0 1,46 (15) 15,04 (15) 84,77 (15) 14 100 50 10,05 10,05 -250 0 0,97 (15) 10,06 (15) 56,70 (15) 15 100 50 10,05 10,05 -147 0 0,57 (15) 5,90 (15) 33,27 (15) 16 100 50 10,05 10,05 -68 0 0,26 (15) 2,73 (15) 15,40 (15) 17 100 50 10,05 10,05 -18 0 0,07 (15) 0,71 (15) 4,00 (15) 18 100 50 10,05 10,05 0 0 0,00 (15) 0,00 (15) 0,00 (15)


Pag. 107

Verifica a fessurazione Simbologia adottata n° indice sezione Y ordinata sezione espressa in [m] B larghezza sezione espresso in [cm] H altezza sezione espressa in [cm] Af area ferri zona tesa espresso in [cmq] Aeff area efficace espressa in [cmq] M momento agente espressa in [kgm] Mpf momento di prima fessurazione espressa in [kgm] deformazione espresso in % Sm spaziatura tra le fessure espressa in [mm] w apertura delle fessure espressa in [mm] Combinazioni SLER Paramento Apertura limite fessure wlim=0.20

n° B H Af Aeff M Mpf Sm w [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kgm] [%] [mm] [mm]

1 100 40 0,00 0,00 0 0 100000,000000

1000,00 0,000 (13)

2 100 40 0,00 0,00 -1 -71 0,000000 0,00 0,000 (13) 3 100 40 0,00 0,00 12 1288 0,000000 0,00 0,000 (13) 4 100 40 0,00 0,00 40 5174 0,000000 0,00 0,000 (13) 5 100 40 0,00 0,00 83 20843 0,000000 0,00 0,000 (13) 6 100 40 0,00 0,00 145 81734 0,000000 0,00 0,000 (13) 7 100 40 12,72 750,00 227 22914 0,000000 0,00 0,000 (13) 8 100 40 12,72 750,00 330 16030 0,000000 0,00 0,000 (13) 9 100 40 12,72 750,00 455 13405 0,000000 0,00 0,000 (13)

10 100 40 12,72 750,00 605 12036 0,000000 0,00 0,000 (13) 11 100 40 12,72 750,00 780 11204 0,000000 0,00 0,000 (13) 12 100 40 12,72 750,00 983 10648 0,000000 0,00 0,000 (13) 13 100 40 12,72 750,00 1215 10253 0,000000 0,00 0,000 (13) 14 100 40 12,72 750,00 1478 9959 0,000000 0,00 0,000 (13) 15 100 40 12,72 750,00 1773 9733 0,000000 0,00 0,000 (13) 16 100 40 12,72 750,00 2101 9554 0,000000 0,00 0,000 (13) 17 100 40 12,72 750,00 2465 9409 0,000000 0,00 0,000 (13) 18 100 40 15,71 750,00 2865 9842 0,000000 0,00 0,000 (13) 19 100 40 15,71 750,00 3305 9450 0,000000 0,00 0,000 (13) 20 100 40 15,71 750,00 3784 9364 0,000000 0,00 0,000 (13) 21 100 40 15,71 750,00 4304 9290 0,000000 0,00 0,000 (13)

Fondazione Apertura limite fessure wlim=0.20


1 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 (13) 2 100 50 10,05 750,00 55 12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 3 100 50 10,05 750,00 217 12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 4 100 50 10,05 750,00 481 12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 5 100 50 10,05 750,00 843 12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 6 100 50 10,05 750,00 1297 12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 7 100 50 10,05 750,00 -1688 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 8 100 50 10,05 750,00 -1473 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13)


Pag. 108


9 100 50 10,05 750,00 -1257 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 10 100 50 10,05 750,00 -1043 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 11 100 50 10,05 750,00 -837 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 12 100 50 10,05 750,00 -644 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 13 100 50 10,05 750,00 -467 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 14 100 50 10,05 750,00 -311 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 15 100 50 10,05 750,00 -182 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 16 100 50 10,05 750,00 -84 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 17 100 50 10,05 750,00 -22 -12509 0,000000 0,00 0,000 (13) 18 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 (13)

Combinazioni SLEF Paramento Apertura limite fessure wlim=0.40


1 100 40 0,00 0,00 0 0 100000,000000

1000,00 0,000 (14)

2 100 40 0,00 0,00 -1 -57 0,000000 0,00 0,000 (14) 3 100 40 0,00 0,00 9 922 0,000000 0,00 0,000 (14) 4 100 40 0,00 0,00 30 3427 0,000000 0,00 0,000 (14) 5 100 40 0,00 0,00 63 10281 0,000000 0,00 0,000 (14) 6 100 40 0,00 0,00 111 57039 0,000000 0,00 0,000 (14) 7 100 40 12,72 750,00 176 42233 0,000000 0,00 0,000 (14) 8 100 40 12,72 750,00 258 20807 0,000000 0,00 0,000 (14) 9 100 40 12,72 750,00 359 15666 0,000000 0,00 0,000 (14)

10 100 40 12,72 750,00 481 13387 0,000000 0,00 0,000 (14) 11 100 40 12,72 750,00 626 12113 0,000000 0,00 0,000 (14) 12 100 40 12,72 750,00 794 11307 0,000000 0,00 0,000 (14) 13 100 40 12,72 750,00 988 10754 0,000000 0,00 0,000 (14) 14 100 40 12,72 750,00 1209 10354 0,000000 0,00 0,000 (14) 15 100 40 12,72 750,00 1459 10052 0,000000 0,00 0,000 (14) 16 100 40 12,72 750,00 1739 9818 0,000000 0,00 0,000 (14) 17 100 40 12,72 750,00 2051 9631 0,000000 0,00 0,000 (14) 18 100 40 15,71 750,00 2397 10053 0,000000 0,00 0,000 (14) 19 100 40 15,71 750,00 2777 9616 0,000000 0,00 0,000 (14) 20 100 40 15,71 750,00 3194 9508 0,000000 0,00 0,000 (14) 21 100 40 15,71 750,00 3649 9417 0,000000 0,00 0,000 (14)



1 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 (14) 2 100 50 10,05 750,00 50 12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 3 100 50 10,05 750,00 196 12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 4 100 50 10,05 750,00 436 12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 5 100 50 10,05 750,00 764 12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 6 100 50 10,05 750,00 1177 12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 7 100 50 10,05 750,00 -1348 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 8 100 50 10,05 750,00 -1183 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 9 100 50 10,05 750,00 -1013 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14)

10 100 50 10,05 750,00 -844 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14)


Pag. 109

n° B H Af Aeff M Mpf Sm w [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kgm] [%] [mm] [mm] 11 100 50 10,05 750,00 -680 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 12 100 50 10,05 750,00 -524 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 13 100 50 10,05 750,00 -381 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 14 100 50 10,05 750,00 -255 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 15 100 50 10,05 750,00 -149 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 16 100 50 10,05 750,00 -69 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 17 100 50 10,05 750,00 -18 -12509 0,000000 0,00 0,000 (14) 18 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 (14)

Combinazioni SLEQ Paramento Apertura limite fessure wlim=0.30


1 100 40 0,00 0,00 0 0 100000,000000

1000,00 0,000 (15)

2 100 40 0,00 0,00 -1 -56 0,000000 0,00 0,000 (15) 3 100 40 0,00 0,00 9 891 0,000000 0,00 0,000 (15) 4 100 40 0,00 0,00 29 3293 0,000000 0,00 0,000 (15) 5 100 40 0,00 0,00 61 9698 0,000000 0,00 0,000 (15) 6 100 40 0,00 0,00 108 47591 0,000000 0,00 0,000 (15) 7 100 40 12,72 750,00 171 46792 0,000000 0,00 0,000 (15) 8 100 40 12,72 750,00 252 21541 0,000000 0,00 0,000 (15) 9 100 40 12,72 750,00 351 15971 0,000000 0,00 0,000 (15)

10 100 40 12,72 750,00 470 13557 0,000000 0,00 0,000 (15) 11 100 40 12,72 750,00 612 12223 0,000000 0,00 0,000 (15) 12 100 40 12,72 750,00 778 11384 0,000000 0,00 0,000 (15) 13 100 40 12,72 750,00 969 10812 0,000000 0,00 0,000 (15) 14 100 40 12,72 750,00 1186 10399 0,000000 0,00 0,000 (15) 15 100 40 12,72 750,00 1432 10088 0,000000 0,00 0,000 (15) 16 100 40 12,72 750,00 1708 9847 0,000000 0,00 0,000 (15) 17 100 40 12,72 750,00 2015 9655 0,000000 0,00 0,000 (15) 18 100 40 15,71 750,00 2356 10076 0,000000 0,00 0,000 (15) 19 100 40 15,71 750,00 2731 9634 0,000000 0,00 0,000 (15) 20 100 40 15,71 750,00 3143 9524 0,000000 0,00 0,000 (15) 21 100 40 15,71 750,00 3592 9430 0,000000 0,00 0,000 (15)



1 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 (15) 2 100 50 10,05 750,00 49 12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 3 100 50 10,05 750,00 195 12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 4 100 50 10,05 750,00 432 12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 5 100 50 10,05 750,00 757 12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 6 100 50 10,05 750,00 1166 12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 7 100 50 10,05 750,00 -1319 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 8 100 50 10,05 750,00 -1157 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 9 100 50 10,05 750,00 -992 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15)

10 100 50 10,05 750,00 -827 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 11 100 50 10,05 750,00 -666 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 12 100 50 10,05 750,00 -514 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15)


Pag. 110

n° B H Af Aeff M Mpf Sm w [cm] [cm] [cmq] [cmq] [kgm] [kgm] [%] [mm] [mm] 13 100 50 10,05 750,00 -374 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 14 100 50 10,05 750,00 -250 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 15 100 50 10,05 750,00 -147 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 16 100 50 10,05 750,00 -68 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 17 100 50 10,05 750,00 -18 -12509 0,000000 0,00 0,000 (15) 18 100 50 0,00 0,00 0 0 0,000000 0,00 0,000 (15)

7 Conclusioni Su tutti gli elementi strutturali sono state condotte tutte le verifiche richieste dalle Norme tecniche adottate e tutte le verifiche, debitamente controllate, hanno dato esito positivo.

Il progettista

REGIONE PIEMONTE PROVINCIA DI CUNEO...

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