REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA · del vivaio forestale Pascul di Tarcento sito in località...

Relazione illustrativa e di calcolo delle strutture (elaborato unico che comprende la relazione geotecnica)

S04

13 / 12 / 2013ESECUTIVO rev. 00

a r c h i t e t t u r a

& u r b a n i s t i c a

a r c h i t e t t u r a

& u r b a n i s t i c a

oggetto

committente

via A.Bergamas 37

34072 Gradisca d'Isonzo GO

tel./fax 0481/969634

e-mail: [email protected]

p.iva: 01094890314

REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIADirezione centrale attività produttive, commercio, cooperazione, risorse agricole e forestali

Servizio gestione forestale e produzione legnosa

"RISTRUTTURAZIONE STRUTTURALE ED ADEGUAMENTO FUNZIONALE A FINI TURISTICO-RICREATIVI DEL VIVAIO REGIONALE PASCUL SITO IN

COMUNE DI TARCENTO"CUP D75J10000400000 - CIG 4125424793

progetto architettonico - coordinamento generale - sicurezza in progettazione

ing. Davide Rigonat

arch. Irene La Rosa

progetto strutturale

ing. Enrico Englarovia C.Battisti 6

34072 Gradisca d'Isonzo GO

tel. 0481/960167 - fax 0481/969237


p.iva: 00902850320

progetto impianti idro-termo sanitari

Engineering Tools S.r.l.

ing. Stefano Bellinger

via del Makò 33

33084 Cordenons (PN)

tel. 0434/536333 - fax 0434/542813


p.iva: 01530010931

progetto impianti elettrici - sicurezza in esecuzione

per. ind. Bruno Benincàvia della Piantalonga 8

33080 Fiume Veneto (PN)

tel. 348/7494611


p.iva: 01306170935

via Sabbadini 31

33100 Udine

tel. 0432/555111

fax 0432/555444


C. Fisc.80014930327

p.iva: 00526040324

progetto acustico

ing. Francesco Terpinvia Matteotti 6

33084 Cordenons (PN)

tel. 328/3380112

e-mail:francesco,[email protected]

p.iva: 01699200935

il RUP

s c a l as c a l a

t a vt a vt a vt a vt i t o l o

f a s ef a s e d a t ad a t a r e v i s i o n er e v i s i o n e

dott. ing. Enrico ENGLARO

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RELAZIONE TECNICO-ILLUSTRATIVA

E DI CALCOLO DELLE STRUTTURE (NTC di cui al D.M. 14.01.2008 – L64/74 - L.1086/71)

Oggetto: Ristrutturazione strutturale ed adeguamento funzionale a fini turistico-ricreativi del vivaio regionale Pascul sito in Comune di Tarcento.

Committente: Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia

Progettista delle strutture:

ing. Enrico Englaro via Battisti 6 – 34072 Gradisca d’Isonzo cod. Fisc. NGL NRC 65H19 L424N Ordine degli Ingegneri di Gorizia posizione N. 647

Livello prog. : PROGETTO ESECUTIVO

Documenti: RELAZIONE ILLUSTRATIVA E DI CALCOLO DELL E STRUTTURE pag. 1 RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI pag. 89 RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI pag. 91 PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE pag. 95

DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA

Si tratta della costruzione di un edificio destinato ad accogliere uffici, laboratori, servizi e spazi didattici di pertinenza del vivaio forestale Pascul di Tarcento sito in località Pradandons lungo la strada regionale n.356 Nimis-Tarcento.

Si tratta di un edificio di nuova costruzione, isolato da ogni altra edificazione, che sorgerà al posto dell’edificio esistente che ormai in disuso sarà completamente demolito.

Il progetto prevede la realizzazione di un fabbricato a pianta rettangolare di 22,00 x 9,60 m che si eleva, solo parzialmente, per due livelli fuori terra, senza piani interrati.

La struttura sarà costituita da pannelli portanti multistrato in legno lamellare a strati incrociati tipo “X-LAM”. Si prevedono pannelli a tre strati con spessore totale di 12cm per le pareti perimetrali e interne portanti, pannelli a cinque strati con spessore totale di 18,4 cm per i solai di orizzontamento.

Le due falde di copertura (sfalsate) della parte di edificio che si eleva per due piani saranno costituite da un’orditura in travetti bilama C24 con sezione 14x24cm posti a interasse di circa 70cm.

Le fondazioni saranno di tipo continuo superficiale in calcestruzzo armato gettato in opera poste in corrispondenza delle pareti principali in legno multistrato.

Nei calcoli di dimensionamento si è fatto riferimento alle schede tecniche BSP crossplan Kaufmann di cui all’omologazione tecnica ETA-09/0036.

I calcoli sono stati elaborati con il prgramma agli elementi finiti MasterSap AMV, in licenza al sottoscritto progettista delle strutture, e mediante specifici fogli di calcolo predisposti da sottoscritto per le verifiche delle strutture in legno X-LAM.

Sostanzialmente il fabbricato si configura come una struttura a pannelli portanti, con solaio di orizzontamento rigido. Il calcolo sismico della struttura viene eseguito mediante analisi lineare dinamica modale.

I pannelli delle pareti portanti in legno saranno fissati alle fondazioni in c.a. mediante staffe angolari, tasselli meccanici per cls e chiodi ad aderenza migliorata o viti per legno autofilettanti. Le strutture in elevazione saranno tutte collegate tra loro mediante ferramenta specifica per collegamenti legno-legno con viti e chiodi ad aderenza migliorata.

Il progetto prevede anche la realizzazione di una passerella della lunghezza complessiva di 8,9 m in acciaio per il collegamento tra l’edificio e il pastino retrostante verso monte. Si tratta di una struttura indipendente staccata dall’edificio principale in progetto.


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Di seguito vengono esposti i calcoli esecutivi del progetto che definiscono compiutamente la struttura nel complesso e in tutte le sue parti. I calcoli e le verifiche fanno riferimento alle dimensioni e alle sezioni riportate nei disegni esecutivi del progetto delle strutture (tavole S01 S02 S03).

Schema del modello agli elementi finiti – edificio

NORMATIVA DI RIFERIMENTO.

Decreto del Presidente della Repubblica 6 giugno 20 01, n. 380 (Gazz. Uff.,20 ottobre 2001, n. 245) “Testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia edilizia”.

Legge 5 novembre 1971, n.1086

“Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato normale, precompresso ed a struttura metallica”.

Legge 2 febbraio 1974, n. 64 (in Gazz. Uff., 21 marzo, n. 76)

“Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”.

Decreto Ministeriale 14 gennaio 2008 “Norme tecniche per le costruzioni”

Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 - S.O. n.27 G.U. n.47 del 26.02.09.

“Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008”

Legge regionale 9 maggio 1988, n.27 “Norme sull’osservanza delle disposizioni sismiche ed attuazione dell’art. 20 della Legge 10 dicembre 1981, n.741.”

Decreto del Presidente della Giunta Regionale 5 apr ile 1989 n°0164/Pres.

“Regolamento di esecuzione della Legge Regionale 9 maggio 1988 n°27”

Legge regionale 11 agosto 2009, n.16 “Norme per la costruzione in zona sismica e per la tutela fisica del territorio”.


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ANALISI DEI CARICHI

Premessa

Si assume il carico variabile di esercizio della categoria B2 su tutto il solaio del primo livello in relazione alle funzioni previste per gli spazi dell’edificio, anche sulla copertura piana a verde.

La spinta orizzontale per tutti i parapetti a quota corrimano è stata considerata pari a quella della categoria C2.

In favore di sicurezza, anche se non si tratta di ambienti suscettibili di affollamento, considerata la funzione pubblica dell’edificio e in accordo con la Committenza, l’opera è stata progettata in classe d’uso III .

Solaio primo livello S2.1 – tetto piano a verde

Pacchetto verde pensile tipo SEIC 275 daN/m2 Massetto pendenze 0,14x1000 = 140 daN/m2 Cartongesso intradosso 25 daN/m2 Totale permanenti portati 440 daN/m2 Pannello solaio X-LAM sp=18.4cm 108 daN/m2 Carico variabile Cat. B2 (tab. 3.1.II NTC/08) 300 daN/m2 Solaio primo livello S2.2 – locali interni

Pareti divisorie 80 daN/m2 Piastrelle 30 daN/m2 Massetto sottofondo 0,05x2200 = 110 daN/m2 Isolamento acustico e guaine 5 daN/m2 Caldana isocal 0,06x600 = 35 daN/m2 Cartongesso intradosso 25 daN/m2 Totale permanenti portati 285 daN/m2 Pannello solaio X-LAM sp=18.4cm 108 daN/m2 Carico variabile Cat. B2 (tab. 3.1.II NTC/08) 300 daN/m2 Solaio primo livello S2.2 – balconi nord e sud

Piastrelle 30 daN/m2 Massetto sottofondo 0,05x2200 = 110 daN/m2 Isolamento e guaine 5 daN/m2 Isolante termico inlana di roccia 0,12x120 = 15 daN/m2 Rasatura finitura intradosso 10 daN/m2


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Totale permanenti portati 170 daN/m2 Pannello solaio X-LAM sp=18.4cm 108 daN/m2 Carico variabile Cat. C2 (tab. 3.1.II NTC/08) 400 daN/m2 Spinta orizzontale sui parapetti

Carico variabile orizzontale a quota corrimano 200 daN/m

Peso pareti perimetrali

Rivestimento esterno in doghe legno 15 daN/m2 Pannello Rockwall 0,12x155 = 19 daN/m2 Pannello parete in X-LAM 0,12x600= 72 daN/m2 Lastre di fibrogesso con telaio supporto 20 daN/m2 Totale permanenti pareti perimetrali 126 daN/m2 Nel programma di calcolo (dove il peso proprio delle strutture è calcolato dalla procedura in base alla loro effettiva geometria) può essere definito per il legno un peso unitario fittizio che poi il programma utilizza per tutti gli elementi in legno X-LAM pari a 126/0,12 = 1050 daN/m3. Nel caso di pareti con rivestimento decorativo in geopietra il peso unitario delle pareti 1600 daN/m3. Tale valore viene assunto per tutte le pareti. Falde di copertura in legno

Manto di coppi in laterizio 60 daN/m2 Guaine e pannello di supporto in OSB 15 daN/m2 Isolamento tipo Isosystem Isovent 0,12x165= 20 daN/m2 Tavolato perlinato 15 daN/m2 Travetti di copertura 14x24 passo 70cm 25 daN/m2 Totale permanenti copertura 135 daN/m2 Pendenza di 19° totale permanenti 143 daN/m2 Variabile neve zona Alpina I (qsk=155 daN/m2, µ1=0,8) 124 daN/m2 Solaio passerella posteriore S2.3

Piano di calpestio in grigliato antitacco 60 daN/m2 Peso del piano di impalcato e dei parapetti 90 daN/m2 (si precisa che il peso proprio di tutti gli elementi strutturali viene computato direttamente dal programma di calcolo delle strutture, pertanto verrà inserito come dato di input solo il peso del grigliato) Totale permanenti portati 150 daN/m2 Carico variabile Cat. C2 (tab. 3.1.II NTC/08) 400 daN/m2 Neve 124 daN/m2 Non si riportano, nella presente relazione, le valutazioni eseguite sulla spinta del vento poiché essa comporta effetti minori di quelli da sisma.


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SOFTWARE DI CALCOLO E VALIDAZIONE (D.M. 14.01.2008)

TIPO DI ANALISI, METODOLOGIA DI CALCOLO E VERIFICA, STRUMENTI USATI E LICENZA D’USO.

E’ stato utilizzata un’analisi dinamica lineare nel rispetto delle norme indicate in precedenza. Le procedure di verifica adottate seguono il metodo degli stati limite ultimo / esercizio secondo quanto previsto dal D.M. 14.01.2008 Norme Tecniche delle Costruzioni. L’analisi di tipo numerico con modellazione spaziale agli elementi finiti è stata realizzata mediante il programma di calcolo MasterSap 2009 SP2.2 Rel.21.32, prodotto da Studio Software AMV di Ronchi dei Legionari (Gorizia - Italia). Il software MasterSap è concesso in licenza d’uso al sottoscritto ing. Enrico Englaro che ha redatto il presente calcolo (N. Licenze d’uso dei vari moduli del programma: 28398/1S, 33102). SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE E MODELLAZIONE DEL TERRENO

La struttura e il suo comportamento sotto le azioni statiche e dinamiche sono stati adeguatamente valutati, sono stati interpretati e trasferiti nel modello che si caratterizza per la sua impostazione completamente tridimensionale. A tal fine ai nodi strutturali possono convergere diverse tipologie di elementi, che corrispondono nel codice numerico di calcolo in altrettante tipologie di elementi finiti. Travi e pilastri, ovvero componenti in cui una dimensione prevale sulle altre due, vengono modellati con elementi “beam”, il cui comportamento può essere opportunamente perfezionato attraverso alcune opzioni quali quelle in grado di definire le modalità di connessione all’estremità. I vincoli con il mondo esterno vengono rappresentati, nei casi più semplici (apparecchi d’appoggio, cerniere, carrelli), con elementi in grado di definire le modalità di vincolo e le rigidezze nello spazio. Questi elementi, coniugati con i precedenti, consentono di modellare i casi più complessi ma più frequenti di interazione con il terreno, realizzabile tipicamente mediante fondazioni, pali, platee nonché attraverso una combinazione di tali situazioni. Il comportamento del terreno è sostanzialmente rappresentato tramite una schematizzazione lineare alla Winkler, principalmente caratterizzabile attraverso una opportuna costante di sottofondo, che può essere anche variata nella superficie di contatto fra struttura e terreno e quindi essere in grado di descrivere anche situazioni più complesse.

INFORMAZIONI INTEGRATIVE SULL’USO DEL CODICE DI CALCOLO

Codice di calcolo adottato, solutore e affidabilità dei risultati

In base a quanto richiesto al par. 10.2 del D.M. 14.01.2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni) il produttore e distributore Studio Software AMV s.r.l. rende disponibili esaurienti dati relativi al solutore numerico e, più in generale, alla procedura di analisi e dimensionamento MasterSap. Si fa presente che sul sito (www.amv.it) è disponibile sia il manuale teorico del solutore sia il documento comprendente i numerosi esempi di validazione.

Verifica semplificata manuale taglio sismico totale

E’ stato eseguito un calcolo manuale dell’azione tagliante totale alla base del fabbricato nell’ipotesi di analisi statica lineare considerando le masse totali previste nella combinazione di calcolo sismica. Tale verifica ha fornito prima della modellazione completa della struttura una verifica preliminare della attendibilità del codice di calcolo e della correttezza del modello. I risultati manuali hanno dato buona corrispondenza con quelli del programma.

Verifiche degli elementi strutturali in legno

Le verifiche sono eseguite mediante fogli di calcolo predisposti dal sottoscritto in base alle NTC 2008 e sulla base delle indicazioni dell’Eurocodice EC5 UNI EN 1995-1 e succ. agg. e delle ETA specifiche per i pannelli X-LAM presi in considerazione (BSP Crossplan ETA 09/0036).

MATERIALI

- calcestruzzo durabile con classe di resistenza 25 /30 a base di cemento tipo 325 per fondazioni e str utture in elevazione Classe di resistenza 25/30 Condizioni ambientali ordinarie: classe di esposizione XC2 (fondazioni) classe di consistenza S4 copriferro minimo (da esterno staffa) 25mm resistenza di calcolo: fcd = (Rck * 0.83) / γc - inerti costituiti da sabbia e ghiaia di fiume lav ati


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Dosati con opportuna granulometria e privi di impurità a norma di legge; acqua di pozzo artesiano o acquedotto rispondente ai requisiti di legge. - acciaio per cemento armato in tondino B450C ad ader enza migliorata, controllato in stabilimento tensione caratteristica di snervamento fyk ≥ 450 N/mm2 tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 540 N/mm2 - connessioni per legno, staffe, angolari ed elemen ti di giunzione in acciaio S235 JR UNI EN 10326 zin cato

(marcatura CE sulla base di ETAG15 e conformità ETA - come da schede tecniche allegate alla relazione sui materiali).

- carpenteria metallica in acciaio S 235 e S275 sec ondo UNI 10025 per laminati, UNI 10210 e UNI 10219 per

tubolari strutturali. - bullonerie in classe 8.8, saldature secondo UNI E N 4063:2001 per carpenteria in acciaio. - bullonerie e viterie per legno (HBS, VGS, KKF) in classe almeno 4.6 come da schede tecniche allegate alla

relazione sui materiali. - chiodi per legno tipo Anker come da schede tecnic he allegate alla relazione sui materiali. - legno massiccio : gli elementi strutturali in legno massiccio X-LAM sono assimilabili in classe di resistenza C24, secondo UNI EN 338 e UNI EN 14081: Resistenza caratteristica a flessione fm,k 24 MPa Resistenza caratteristica a trazione parallela alla fibratura ft,0,k 14 MPa Resistenza caratteristica a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k 0,5 MPa Resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura fc,0,k 21 MPa Resistenza caratteristica a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k 2,5 MPa Resistenza caratteristica a taglio fv,k 2,5 MPa Resistenza caratteristica a taglio per “rolling shear” fv,r,k 1,0 MPa Modulo elastico medio parallelo alle fibre E0,mean 11 GPa Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E0,05 7,4 GPa Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre E90,mean 0,37 GPa Modulo di taglio medio Gmean 0,69 GPa In ogni caso nei calcoli si fa riferimento alle caratteristiche specifiche del prodotto espresse nel relativo ETA 09/0036 - legno lamellare gli elementi strutturali in legno lamellare sono in classe di resistenza GL24h secondo UNI EN 1194 e UNI EN 14080: Resistenza caratteristica a flessione fm,k 24 MPa Resistenza caratteristica a trazione parallela alla fibratura ft,0,k 16,5 MPa Resistenza caratteristica a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k 0,4 MPa Resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura fc,0,k 24 MPa Resistenza caratteristica a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k 2,7 MPa Resistenza caratteristica a taglio fv,k 2,7 MPa Resistenza caratteristica a taglio per “rolling shear” fv,r,k 1,0 MPa Modulo elastico medio parallelo alle fibre E0,mean 11,6 GPa Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E0,05 9,4 GPa Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre E90,mean 0,39 GPa Modulo di taglio medio Gmean 0,72 GPa


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SICUREZZA SISMICA

Il calcolo e la verifica delle strutture in oggetto viene eseguito secondo l’approccio 1 (punto 2.6.1 NTC) INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro SLV edificio dinamica Intestazione del lavoro SLV edificio dinamica Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' Tarcento – coordinate 13.2375 lon; 46.1972 lat ag/g 0.299 F0 2.41 Tc 0.34 Categoria del suolo B Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 96 Fattore q di struttura per sisma orizzontale Qor = 1.5 Duttilita’ Bassa Duttilita’ Il fattore di struttura di riferimento indicato nella norma (NTC 7.7.3) per strutture in pannelli di parete con diaframmi incollati, collegati mediante chiodi e bulloni è q0 = 2 per strutture in legno in bassa duttilità B. L’edificio non è regolare in altezza pertanto è senz’altro applicabile il coefficiente KR = 0,8 (NTC 7.3.1) quindi q = q0*KR = 1,6. Tuttavia, pur essendo anche rispettate le prescrizioni sulle caratteristiche dissipative degli elementi di giunzione, per il coefficiente di struttura si adotta il valore cautelativo q = 1,5. PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1.5 Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3 SEZIONI RETTANGOLARI

Codice Base H 1 20.000 20.000 2 14.000 24.000 4 60.000 30.000 5 90.000 30.000 6 0.300 9.000


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CARICHI PER ELEMENTI TRAVE, TRAVE DI FONDAZIONE E RETICOLARE Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale

Descrizione Cod. Cond. Carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Peso proprio pannelli XLAM h = 18 cm 1 Condizione peso proprio Permanente: Peso

Proprio -0.010800 0.000 -0.010800 0.000 1.0000 1.0000 Permanente tetto verde S2.1 2 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.044000 0.000 -0.044000 0.000 1.0000 1.0000 Permanente solaio interno S2.2 3 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.028500 0.000 -0.028500 0.000 1.0000 1.0000 Categoria B2 – Uffici aperti al pubblico 4 Condizione 2 Variabile: Uffici -0.030000 0.000 -0.030000 0.000 0.3000 0.3000 Permanente copertura a falde 5 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.011700 0.000 -0.011700 0.000 1.0000 1.0000 Neve Zona I Alpina 6 Condizione 3 Variabile: Neve -0.012400 0.000 -0.012400 0.000 0.0000 0.0000 Permanente solaio balconi S2.2.

7 Condizione 1 Permanente: Permanente portato

-0.017000 0.000 -0.017000 0.000 1.0000 1.0000 Categoria C2 – balconi

8 Condizione 2 Variabile: Balconi -0.040000 0.000 -0.040000 0.000 0.6000 0.6000

LISTA MATERIALI UTILIZZATI

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless. 1 Legno +1.00e+005 0.430 0.00160 +3.00e-006 1.000 1.000 1.000 2 Calcestruzzo +2.84e+005 0.120 0.00250 +1.00e-005 1.000 1.000 1.000 3 senza p.p. Legno +1.00e+004 0.430 0.00000 +3.00e-006 1.000 1.000 1.000 4 Acciaio +2.10e+006 0.300 0.00785 +1.20e-005 1.000 1.000 1.000

ELEMENTO FINITO: TRAVE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 travi e cordoli primo livello 2 travi colmo copertura alta 3 colonne piano primo 4 colonne piano secondo 5 travi colmo copertura bassa 6 piastre angolari 7 travi banchina copertura alta 8 travi banchina copertura bassa ELEMENTO FINITO: PIASTRA Numero gruppo Descrizione gruppo 1 XLAM pareti piano primo 2 XLAM pareti piano secondo ELEMENTO FINITO: TRAVE DI FONDAZIONE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 fondazioni continue COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Dinamica Azione sismica: Presente

Torsione:

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Uffici Condizione 2 0.300 Variabile: Balconi Condizione 2 0.600 Variabile: Neve Condizione 3 0.000

2 Statica (approccio 1 – azioni A1)

Azione sismica: Sisma assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300 Variabile: Uffici Condizione 2 1.500


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Variabile: Balconi Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 3 1.500

3 Statica (approccio 1 –

azioni A2) Azione sismica: Sisma assente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 3 Rara Tipologia: Rara


4 Frequente Tipologia: Frequente


5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 6 S.L.D. Azione sismica: Presente

Torsione: Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Uffici Condizione 2 0.300 Variabile: Balconi Condizione 2 0.600 Variabile: Neve Condizione 3 0.000

TABELLA MASSE ECCITATE TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EX FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +7.61e-001 0 +1.13e+002 51 +9.79e-004 0 Progressiva +7.61e-001 0 +1.13e+002 51 +9.79e-004 0 Modo: 2 +2.42e-002 0 +5.75e-002 0 +1.22e-003 0 Progressiva +7.85e-001 0 +1.13e+002 51 +2.20e-003 0 Modo: 3 +8.05e+001 36 +7.23e-002 0 +1.55e+000 1 Progressiva +8.13e+001 37 +1.13e+002 51 +1.55e+000 1 Modo: 4 +1.04e+001 5 +1.83e+000 1 +1.96e-001 0 Progressiva +9.17e+001 41 +1.15e+002 52 +1.75e+000 1 Modo: 5 +1.91e-001 0 +8.17e+000 4 +1.82e-005 0 Progressiva +9.19e+001 41 +1.23e+002 55 +1.75e+000 1 Modo: 6 +1.48e+000 1 +1.07e-002 0 +1.67e+002 75 Progressiva +9.34e+001 42 +1.23e+002 55 +1.68e+002 76 Modo: 7 +2.10e-002 0 +3.67e-005 0 +5.23e-001 0 Progressiva +9.34e+001 42 +1.23e+002 55 +1.69e+002 76 Modo: 8 +3.88e-002 0 +2.26e-002 0 +6.06e+000 3 Progressiva +9.35e+001 42 +1.23e+002 55 +1.75e+002 79 Modo: 9 +1.30e+001 6 +3.78e-001 0 +5.84e-001 0 Progressiva +1.06e+002 48 +1.23e+002 56 +1.76e+002 79 Modo: 10 +6.13e-001 0 +8.03e-002 0 +4.78e-001 0 Progressiva +1.07e+002 48 +1.23e+002 56 +1.76e+002 79 Modo: 11 +5.91e-001 0 +1.67e-007 0 +1.13e-001 0 Progressiva +1.08e+002 49 +1.23e+002 56 +1.76e+002 80


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Modo: 12 +1.92e+000 1 +9.97e-002 0 +5.16e-001 0 Progressiva +1.10e+002 49 +1.23e+002 56 +1.77e+002 80 Modo: 13 +4.37e+000 2 +1.48e-001 0 +9.46e-001 0 Progressiva +1.14e+002 51 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 14 +1.67e-001 0 +3.27e-002 0 +8.48e-003 0 Progressiva +1.14e+002 52 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 15 +7.58e-002 0 +4.61e-002 0 +1.74e-003 0 Progressiva +1.14e+002 52 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 16 +6.40e+000 3 +8.65e-002 0 +1.97e-002 0 Progressiva +1.21e+002 54 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 17 +8.25e+000 4 +1.14e+000 1 +2.31e-002 0 Progressiva +1.29e+002 58 +1.25e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 18 +4.02e-002 0 +4.56e-003 0 +1.08e-004 0 Progressiva +1.29e+002 58 +1.25e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 19 +8.16e-001 0 +6.37e-004 0 +1.21e-002 0 Progressiva +1.30e+002 59 +1.25e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 20 +1.75e+001 8 +1.52e+000 1 +2.37e-003 0 Progressiva +1.47e+002 66 +1.26e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 21 +1.17e+001 5 +2.92e-001 0 +1.28e-004 0 Progressiva +1.59e+002 72 +1.27e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 22 +3.32e-001 0 +4.38e+000 2 +1.33e-004 0 Progressiva +1.59e+002 72 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 23 +2.84e-001 0 +6.54e-002 0 +8.27e-008 0 Progressiva +1.60e+002 72 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 24 +3.89e-003 0 +3.99e-002 0 +3.13e-009 0 Progressiva +1.60e+002 72 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 25 +2.10e-002 0 +2.00e-002 0 +2.13e-004 0 Progressiva +1.60e+002 72 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 26 +3.48e-001 0 +1.10e-002 0 +6.25e-004 0 Progressiva +1.60e+002 72 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 27 +4.33e+000 2 +7.47e-002 0 +2.73e-003 0 Progressiva +1.64e+002 74 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 28 +8.42e-005 0 +3.76e-002 0 +5.61e-004 0 Progressiva +1.64e+002 74 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 29 +2.09e-003 0 +7.16e-002 0 +2.53e-005 0 Progressiva +1.64e+002 74 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 30 +5.62e-001 0 +3.98e+000 2 +4.10e-004 0 Progressiva +1.65e+002 74 +1.35e+002 61 +1.78e+002 80 Modo: 31 +2.81e-001 0 +9.56e-003 0 +5.30e-005 0 Progressiva +1.65e+002 75 +1.35e+002 61 +1.78e+002 80 Modo: 32 +3.53e+000 2 +4.28e+000 2 +1.05e-003 0 Progressiva +1.69e+002 76 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 33 +1.92e+000 1 +1.17e-001 0 +1.14e-003 0 Progressiva +1.70e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 34 +5.47e-001 0 +5.28e-002 0 +3.91e-004 0 Progressiva +1.71e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 35 +4.01e-001 0 +1.65e-001 0 +1.84e-005 0 Progressiva +1.71e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 36 +6.30e-002 0 +1.07e-005 0 +1.88e-004 0 Progressiva +1.72e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 37 +1.12e+000 1 +7.38e-002 0 +2.90e-004 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 38 +5.07e-001 0 +3.54e+000 2 +6.48e-005 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.44e+002 65 +1.78e+002 80 Modo: 39 +2.20e-001 0 +1.25e+001 6 +1.55e-004 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.56e+002 70 +1.78e+002 80 Modo: 40 +7.88e-002 0 +1.44e+000 1 +1.37e-005 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.58e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 41 +7.35e+000 3 +1.44e-001 0 +3.18e-003 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.58e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 42 +3.24e-001 0 +2.55e+000 1 +1.52e-004 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.60e+002 72 +1.78e+002 80 Modo: 43 +1.23e-002 0 +1.46e-001 0 +8.64e-005 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.60e+002 72 +1.78e+002 80 Modo: 44 +1.83e-001 0 +6.75e-003 0 +3.22e-006 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.60e+002 72 +1.78e+002 80 Modo: 45 +8.67e-004 0 +1.54e-001 0 +8.16e-007 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.61e+002 72 +1.78e+002 80 Modo: 46 +6.27e-001 0 +1.96e-002 0 +1.57e-006 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.61e+002 72 +1.78e+002 80 Modo: 47 +3.00e+000 1 +9.89e-001 0 +4.56e-004 0 Progressiva +1.85e+002 83 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 48 +1.90e-001 0 +3.16e-002 0 +2.21e-005 0 Progressiva +1.85e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 49 +3.41e-002 0 +2.84e-005 0 +1.27e-007 0 Progressiva +1.85e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 50 +2.42e-001 0 +2.08e-002 0 +1.65e-005 0 Progressiva +1.85e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 51 +1.02e+000 0 +2.96e-001 0 +2.63e-005 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80


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Modo: 52 +5.61e-004 0 +8.05e-003 0 +5.43e-008 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 53 +1.09e-001 0 +4.85e-001 0 +1.46e-006 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 54 +3.76e-003 0 +2.49e-001 0 +9.39e-007 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.63e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 55 +1.91e-002 0 +9.51e-001 0 +6.04e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.64e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 56 +7.55e-004 0 +9.18e-001 0 +4.81e-007 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.65e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 57 +1.23e-001 0 +3.71e+000 2 +6.51e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.68e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 58 +1.02e-002 0 +5.11e-003 0 +4.08e-009 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.68e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 59 +3.13e-001 0 +1.96e-002 0 +7.90e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.68e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 60 +4.32e-002 0 +1.28e-001 0 +3.78e-008 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.68e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 61 +4.14e-002 0 +5.64e-002 0 +1.83e-006 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.68e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 62 +9.78e-002 0 +4.09e-003 0 +4.33e-009 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.68e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 63 +4.76e-001 0 +1.01e-002 0 +5.74e-006 0 Progressiva +1.88e+002 85 +1.68e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 64 +2.61e-001 0 +4.21e-001 0 +1.07e-004 0 Progressiva +1.88e+002 85 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 65 +3.91e-001 0 +1.73e+000 1 +3.51e-004 0 Progressiva +1.88e+002 85 +1.71e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 66 +4.32e+000 2 +7.54e-001 0 +1.58e-004 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.71e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 67 +7.66e-001 0 +1.24e-001 0 +1.61e-005 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.71e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 68 +1.03e-001 0 +2.64e-001 0 +3.38e-005 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.72e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 69 +2.35e-002 0 +2.39e-002 0 +4.87e-006 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.72e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 70 +3.62e-002 0 +9.96e-001 0 +5.49e-005 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 71 +1.49e-001 0 +2.68e-001 0 +1.90e-006 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 72 +2.38e-001 0 +7.74e-001 0 +1.70e-004 0 Progressiva +1.94e+002 88 +1.74e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 73 +3.10e+000 1 +2.72e+000 1 +7.86e-006 0 Progressiva +1.97e+002 89 +1.77e+002 80 +1.78e+002 80 Modo: 74 +1.38e-001 0 +7.11e-001 0 +1.14e-005 0 Progressiva +1.97e+002 89 +1.77e+002 80 +1.78e+002 80 Modo: 75 +1.97e+000 1 +3.50e+000 2 +2.21e-004 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 76 +2.46e-001 0 +6.95e-002 0 +4.22e-004 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 77 +1.24e-002 0 +2.79e-001 0 +3.44e-003 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 78 +9.31e-003 0 +6.30e-002 0 +1.54e-004 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 79 +1.49e-001 0 +2.26e-001 0 +1.73e-003 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 80 +6.10e-001 0 +6.06e-001 0 +3.96e-003 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 81 +1.14e-001 0 +2.68e-002 0 +8.32e-004 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 82 +7.16e-003 0 +1.96e-002 0 +1.68e-005 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 83 +3.17e+000 1 +4.35e+000 2 +3.23e-002 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 84 +3.25e-002 0 +8.99e-005 0 +2.44e-003 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 85 +3.78e-002 0 +2.57e-002 0 +2.71e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 86 +2.13e-003 0 +3.02e-003 0 +1.48e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 87 +1.34e-001 0 +1.54e-002 0 +2.28e-003 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 88 +4.10e-003 0 +4.44e-004 0 +4.54e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 89 +3.44e-003 0 +1.10e-002 0 +4.92e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 90 +1.95e-002 0 +1.33e-001 0 +1.76e-006 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 91 +2.33e-004 0 +5.56e-004 0 +1.35e-006 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80


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Modo: 92 +1.91e-001 0 +6.88e-002 0 +7.51e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 93 +1.50e-001 0 +1.50e-001 0 +1.24e-003 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 94 +4.61e-003 0 +3.70e-003 0 +1.33e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 95 +1.85e-004 0 +6.29e-003 0 +1.01e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 96 +7.99e-001 0 +1.47e+000 1 +6.72e-004 0 Progressiva +2.05e+002 92 +1.88e+002 85 +1.78e+002 80 MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.22e+002 +2.22e+002 +2.22e+002 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EX MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +5.44e-001 0 +1.11e+002 50 +7.00e-004 0 Progressiva +5.44e-001 0 +1.11e+002 50 +7.00e-004 0 Modo: 2 +7.38e-003 0 +6.21e-002 0 +7.57e-004 0 Progressiva +5.51e-001 0 +1.11e+002 50 +1.46e-003 0 Modo: 3 +8.64e+001 39 +3.75e-001 0 +1.61e+000 1 Progressiva +8.69e+001 39 +1.12e+002 50 +1.61e+000 1 Modo: 4 +4.18e+000 2 +1.92e+000 1 +6.60e-002 0 Progressiva +9.11e+001 41 +1.14e+002 51 +1.68e+000 1 Modo: 5 +9.50e-001 0 +8.61e+000 4 +1.93e-002 0 Progressiva +9.21e+001 42 +1.22e+002 55 +1.70e+000 1 Modo: 6 +1.46e+000 1 +1.29e-002 0 +1.67e+002 75 Progressiva +9.35e+001 42 +1.22e+002 55 +1.68e+002 76 Modo: 7 +2.19e-002 0 +1.45e-004 0 +5.26e-001 0 Progressiva +9.35e+001 42 +1.22e+002 55 +1.69e+002 76 Modo: 8 +7.17e-002 0 +4.83e-002 0 +5.90e+000 3 Progressiva +9.36e+001 42 +1.22e+002 55 +1.75e+002 79 Modo: 9 +1.05e+001 5 +1.42e+000 1 +7.27e-001 0 Progressiva +1.04e+002 47 +1.24e+002 56 +1.76e+002 79 Modo: 10 +3.30e-003 0 +1.68e-001 0 +5.29e-001 0 Progressiva +1.04e+002 47 +1.24e+002 56 +1.76e+002 79 Modo: 11 +8.17e-001 0 +7.16e-004 0 +1.51e-001 0 Progressiva +1.05e+002 47 +1.24e+002 56 +1.76e+002 80 Modo: 12 +2.29e+000 1 +1.24e-001 0 +5.87e-001 0 Progressiva +1.07e+002 48 +1.24e+002 56 +1.77e+002 80 Modo: 13 +2.65e+000 1 +3.93e-001 0 +8.31e-001 0 Progressiva +1.10e+002 50 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 14 +2.21e-001 0 +2.37e-002 0 +1.01e-002 0 Progressiva +1.10e+002 50 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 15 +1.19e-001 0 +3.66e-002 0 +2.58e-003 0 Progressiva +1.10e+002 50 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 16 +1.14e+001 5 +4.93e-001 0 +4.36e-002 0 Progressiva +1.22e+002 55 +1.25e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 17 +8.27e+000 4 +2.05e+000 1 +2.97e-002 0 Progressiva +1.30e+002 59 +1.27e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 18 +3.40e-002 0 +6.35e-003 0 +9.14e-005 0 Progressiva +1.30e+002 59 +1.27e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 19 +8.26e-001 0 +4.95e-004 0 +1.21e-002 0 Progressiva +1.31e+002 59 +1.27e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 20 +1.99e+001 9 +1.55e+000 1 +2.37e-003 0 Progressiva +1.51e+002 68 +1.29e+002 58 +1.78e+002 80 Modo: 21 +9.68e+000 4 +4.13e-001 0 +1.95e-004 0 Progressiva +1.60e+002 72 +1.29e+002 58 +1.78e+002 80 Modo: 22 +3.84e-002 0 +3.56e+000 2 +8.40e-005 0 Progressiva +1.60e+002 72 +1.33e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 23 +2.81e-001 0 +6.27e-002 0 +9.80e-008 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.33e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 24 +1.28e-003 0 +2.38e-002 0 +2.00e-007 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.33e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 25 +1.96e-002 0 +2.16e-002 0 +2.08e-004 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.33e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 26 +3.58e-001 0 +1.21e-002 0 +6.11e-004 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.33e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 27 +3.19e+000 1 +3.11e-001 0 +2.78e-003 0 Progressiva +1.64e+002 74 +1.33e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 28 +1.39e-003 0 +1.77e-002 0 +5.69e-004 0 Progressiva +1.64e+002 74 +1.33e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 29 +2.17e-002 0 +2.13e-001 0 +6.53e-006 0 Progressiva +1.64e+002 74 +1.33e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 30 +3.73e-001 0 +2.89e+000 1 +3.58e-004 0 Progressiva +1.65e+002 74 +1.36e+002 61 +1.78e+002 80


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Modo: 31 +3.39e-001 0 +4.57e-002 0 +4.86e-005 0 Progressiva +1.65e+002 74 +1.36e+002 61 +1.78e+002 80 Modo: 32 +2.49e+000 1 +3.15e+000 1 +5.48e-004 0 Progressiva +1.67e+002 76 +1.39e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 33 +1.65e+000 1 +2.05e-001 0 +7.62e-004 0 Progressiva +1.69e+002 76 +1.39e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 34 +1.79e+000 1 +1.28e-001 0 +1.04e-003 0 Progressiva +1.71e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 35 +3.91e-001 0 +1.27e-001 0 +2.28e-005 0 Progressiva +1.71e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 36 +9.51e-002 0 +2.38e-004 0 +2.12e-004 0 Progressiva +1.71e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 37 +1.20e+000 1 +1.41e-004 0 +3.36e-004 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 38 +8.23e-001 0 +1.71e+000 1 +1.23e-004 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.41e+002 64 +1.78e+002 80 Modo: 39 +1.01e-001 0 +1.54e+001 7 +1.90e-004 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.57e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 40 +1.71e-002 0 +1.64e+000 1 +7.72e-007 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.59e+002 72 +1.78e+002 80 Modo: 41 +7.58e+000 3 +3.36e-001 0 +3.32e-003 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.59e+002 72 +1.78e+002 80 Modo: 42 +2.68e-001 0 +2.52e+000 1 +5.27e-005 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 43 +5.09e-002 0 +2.97e-001 0 +1.20e-004 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 44 +1.75e-001 0 +8.20e-003 0 +3.67e-006 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 45 +9.65e-003 0 +2.02e-001 0 +3.31e-006 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 46 +7.91e-001 0 +9.66e-003 0 +5.76e-006 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 47 +2.47e+000 1 +1.20e+000 1 +3.89e-004 0 Progressiva +1.85e+002 83 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 48 +8.94e-002 0 +1.52e-002 0 +8.83e-006 0 Progressiva +1.85e+002 83 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 49 +2.73e-002 0 +4.92e-007 0 +1.43e-008 0 Progressiva +1.85e+002 83 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 50 +1.60e-001 0 +1.63e-002 0 +8.65e-006 0 Progressiva +1.85e+002 84 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 51 +1.06e+000 0 +3.20e-001 0 +2.68e-005 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 52 +5.22e-004 0 +1.06e-002 0 +4.39e-008 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 53 +1.44e-001 0 +1.02e+000 0 +1.18e-006 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.64e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 54 +4.69e-003 0 +3.82e-001 0 +5.27e-007 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.65e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 55 +1.06e-002 0 +2.05e+000 1 +4.63e-005 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.67e+002 75 +1.78e+002 80 Modo: 56 +2.51e-004 0 +2.62e+000 1 +1.03e-007 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 57 +3.01e-002 0 +8.42e-002 0 +6.30e-006 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 58 +1.11e-002 0 +3.64e-003 0 +1.56e-008 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 59 +2.90e-001 0 +4.23e-002 0 +6.37e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 60 +4.80e-002 0 +1.26e-001 0 +1.66e-007 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 61 +5.56e-002 0 +5.08e-002 0 +4.59e-006 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 62 +1.35e-001 0 +2.73e-002 0 +3.74e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 63 +4.83e-001 0 +2.12e-003 0 +1.74e-005 0 Progressiva +1.87e+002 85 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 64 +1.36e-001 0 +1.24e+000 1 +4.84e-004 0 Progressiva +1.88e+002 85 +1.71e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 65 +1.73e-002 0 +8.28e-001 0 +2.16e-004 0 Progressiva +1.88e+002 85 +1.72e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 66 +5.20e+000 2 +6.22e-001 0 +1.23e-004 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 67 +6.43e-001 0 +6.79e-002 0 +7.24e-007 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 68 +1.30e-002 0 +1.06e-001 0 +6.35e-005 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 69 +1.76e-002 0 +1.28e-002 0 +5.51e-006 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 70 +3.23e-002 0 +8.59e-001 0 +6.41e-005 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.74e+002 78 +1.78e+002 80


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Modo: 71 +1.66e-001 0 +1.68e-001 0 +1.05e-008 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.74e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 72 +2.38e-001 0 +7.49e-001 0 +1.84e-004 0 Progressiva +1.94e+002 88 +1.75e+002 79 +1.78e+002 80 Modo: 73 +3.06e+000 1 +2.23e+000 1 +1.82e-005 0 Progressiva +1.97e+002 89 +1.77e+002 80 +1.78e+002 80 Modo: 74 +5.11e-002 0 +3.30e-001 0 +8.82e-005 0 Progressiva +1.97e+002 89 +1.77e+002 80 +1.78e+002 80 Modo: 75 +2.40e+000 1 +3.20e+000 1 +2.13e-008 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.80e+002 81 +1.78e+002 80 Modo: 76 +2.63e-001 0 +1.80e-001 0 +8.99e-004 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.80e+002 81 +1.78e+002 80 Modo: 77 +2.98e-003 0 +7.56e-002 0 +5.25e-003 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.81e+002 81 +1.78e+002 80 Modo: 78 +1.60e-004 0 +2.87e-002 0 +2.08e-004 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.81e+002 81 +1.78e+002 80 Modo: 79 +1.98e-001 0 +3.63e-001 0 +2.06e-003 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 80 +1.04e+000 0 +1.27e+000 1 +6.33e-003 0 Progressiva +2.01e+002 91 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 81 +6.55e-002 0 +1.09e-002 0 +4.95e-004 0 Progressiva +2.01e+002 91 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 82 +4.91e-003 0 +1.58e-002 0 +8.46e-006 0 Progressiva +2.01e+002 91 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 83 +2.51e+000 1 +4.08e+000 2 +2.57e-002 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 84 +1.18e-002 0 +5.31e-003 0 +1.73e-003 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 85 +4.83e-002 0 +3.42e-002 0 +1.68e-004 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 86 +1.92e-003 0 +2.88e-003 0 +1.40e-004 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 87 +1.09e-001 0 +1.50e-002 0 +1.73e-003 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 88 +1.56e-003 0 +1.90e-004 0 +2.89e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 89 +3.49e-003 0 +9.72e-003 0 +4.77e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 90 +1.57e-002 0 +1.24e-001 0 +1.18e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 91 +6.00e-004 0 +7.36e-004 0 +3.47e-008 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 92 +1.77e-001 0 +6.43e-002 0 +5.88e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 93 +1.94e-001 0 +1.78e-001 0 +1.70e-003 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 94 +4.45e-003 0 +3.63e-003 0 +1.46e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 95 +4.18e-004 0 +4.60e-003 0 +5.46e-006 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 96 +8.07e-001 0 +1.37e+000 1 +1.87e-003 0 Progressiva +2.05e+002 92 +1.88e+002 85 +1.78e+002 80 MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.22e+002 +2.22e+002 +2.22e+002 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EY MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +5.28e-001 0 +1.12e+002 51 +9.74e-004 0 Progressiva +5.28e-001 0 +1.12e+002 51 +9.74e-004 0 Modo: 2 +1.01e-002 0 +6.05e-002 0 +8.33e-004 0 Progressiva +5.38e-001 0 +1.12e+002 51 +1.81e-003 0 Modo: 3 +7.89e+001 36 +6.90e-002 0 +1.59e+000 1 Progressiva +7.94e+001 36 +1.12e+002 51 +1.59e+000 1 Modo: 4 +1.09e+001 5 +1.89e+000 1 +2.05e-001 0 Progressiva +9.03e+001 41 +1.14e+002 51 +1.80e+000 1 Modo: 5 +4.83e-001 0 +8.44e+000 4 +4.93e-003 0 Progressiva +9.08e+001 41 +1.22e+002 55 +1.80e+000 1 Modo: 6 +1.48e+000 1 +1.08e-002 0 +1.67e+002 75 Progressiva +9.23e+001 42 +1.22e+002 55 +1.68e+002 76 Modo: 7 +2.20e-002 0 +2.00e-004 0 +5.29e-001 0 Progressiva +9.23e+001 42 +1.22e+002 55 +1.69e+002 76 Modo: 8 +3.70e-002 0 +2.93e-002 0 +6.02e+000 3 Progressiva +9.23e+001 42 +1.22e+002 55 +1.75e+002 79 Modo: 9 +1.07e+001 5 +7.40e-001 0 +6.97e-001 0


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Progressiva +1.03e+002 47 +1.23e+002 56 +1.76e+002 79 Modo: 10 +2.33e-001 0 +1.78e-001 0 +4.17e-001 0 Progressiva +1.03e+002 47 +1.23e+002 56 +1.76e+002 79 Modo: 11 +9.25e-001 0 +9.26e-004 0 +1.69e-001 0 Progressiva +1.04e+002 47 +1.23e+002 56 +1.76e+002 80 Modo: 12 +2.39e+000 1 +1.22e-001 0 +6.04e-001 0 Progressiva +1.07e+002 48 +1.23e+002 56 +1.77e+002 80 Modo: 13 +3.43e+000 2 +2.70e-001 0 +8.01e-001 0 Progressiva +1.10e+002 50 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 14 +2.07e-001 0 +2.74e-002 0 +9.60e-003 0 Progressiva +1.10e+002 50 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 15 +1.09e-001 0 +4.11e-002 0 +2.33e-003 0 Progressiva +1.10e+002 50 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 16 +1.01e+001 5 +2.75e-001 0 +3.62e-002 0 Progressiva +1.20e+002 54 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 17 +9.55e+000 4 +1.64e+000 1 +2.93e-002 0 Progressiva +1.30e+002 59 +1.26e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 18 +4.34e-002 0 +5.45e-003 0 +1.00e-004 0 Progressiva +1.30e+002 59 +1.26e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 19 +8.79e-001 0 +1.62e-003 0 +1.21e-002 0 Progressiva +1.31e+002 59 +1.26e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 20 +2.17e+001 10 +1.13e+000 1 +2.29e-003 0 Progressiva +1.53e+002 69 +1.27e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 21 +8.41e+000 4 +6.50e-001 0 +2.77e-004 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.28e+002 58 +1.78e+002 80 Modo: 22 +2.81e-002 0 +3.93e+000 2 +1.12e-004 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.31e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 23 +2.54e-001 0 +8.54e-002 0 +4.69e-008 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 24 +9.26e-004 0 +3.07e-002 0 +1.12e-008 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 25 +1.67e-002 0 +2.93e-002 0 +1.83e-004 0 Progressiva +1.61e+002 73 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 26 +3.69e-001 0 +1.91e-002 0 +5.87e-004 0 Progressiva +1.62e+002 73 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 27 +3.24e+000 1 +1.74e-001 0 +2.77e-003 0 Progressiva +1.65e+002 74 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 28 +5.38e-004 0 +2.87e-002 0 +5.63e-004 0 Progressiva +1.65e+002 74 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 29 +6.35e-003 0 +1.31e-001 0 +1.28e-005 0 Progressiva +1.65e+002 74 +1.32e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 30 +4.66e-001 0 +3.45e+000 2 +4.11e-004 0 Progressiva +1.65e+002 75 +1.35e+002 61 +1.78e+002 80 Modo: 31 +3.13e-001 0 +2.78e-002 0 +4.85e-005 0 Progressiva +1.66e+002 75 +1.35e+002 61 +1.78e+002 80 Modo: 32 +3.27e+000 1 +3.85e+000 2 +9.02e-004 0 Progressiva +1.69e+002 76 +1.39e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 33 +1.94e+000 1 +1.58e-001 0 +1.06e-003 0 Progressiva +1.71e+002 77 +1.39e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 34 +8.55e-001 0 +4.78e-002 0 +6.04e-004 0 Progressiva +1.72e+002 78 +1.39e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 35 +4.00e-001 0 +1.40e-001 0 +2.08e-005 0 Progressiva +1.72e+002 78 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 36 +6.76e-002 0 +5.90e-004 0 +1.95e-004 0 Progressiva +1.72e+002 78 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 37 +1.17e+000 1 +2.24e-002 0 +3.16e-004 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 38 +6.20e-001 0 +2.71e+000 1 +8.80e-005 0 Progressiva +1.74e+002 79 +1.42e+002 64 +1.78e+002 80 Modo: 39 +1.75e-001 0 +1.40e+001 6 +1.86e-004 0 Progressiva +1.74e+002 79 +1.56e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 40 +4.97e-002 0 +1.53e+000 1 +3.38e-006 0 Progressiva +1.74e+002 79 +1.58e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 41 +7.55e+000 3 +2.83e-001 0 +3.34e-003 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.58e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 42 +4.72e-005 0 +2.49e+000 1 +3.05e-006 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 43 +1.38e-002 0 +1.95e-001 0 +8.56e-005 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 44 +1.81e-001 0 +7.17e-003 0 +3.34e-006 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 45 +2.09e-002 0 +1.86e-001 0 +2.67e-006 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 46 +7.39e-001 0 +9.27e-003 0 +4.07e-006 0 Progressiva +1.83e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 47 +2.61e+000 1 +1.16e+000 1 +4.11e-004 0 Progressiva +1.85e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 48 +1.07e-001 0 +1.93e-002 0 +1.10e-005 0 Progressiva +1.85e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 49 +2.99e-002 0 +1.21e-006 0 +4.32e-008 0


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Progressiva +1.86e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 50 +1.94e-001 0 +1.87e-002 0 +1.14e-005 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 51 +9.73e-001 0 +2.81e-001 0 +2.96e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.63e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 52 +6.87e-004 0 +8.85e-003 0 +5.61e-008 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.63e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 53 +1.23e-001 0 +7.45e-001 0 +1.76e-006 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 54 +4.30e-003 0 +3.47e-001 0 +4.80e-007 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.64e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 55 +1.45e-002 0 +1.70e+000 1 +5.89e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.65e+002 75 +1.78e+002 80 Modo: 56 +4.81e-003 0 +3.09e+000 1 +5.48e-006 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.68e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 57 +4.30e-002 0 +3.53e-001 0 +1.31e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 58 +1.02e-002 0 +5.44e-003 0 +3.01e-009 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 59 +2.80e-001 0 +4.89e-002 0 +6.35e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 60 +4.37e-002 0 +1.28e-001 0 +4.25e-008 0 Progressiva +1.87e+002 85 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 61 +4.68e-002 0 +5.34e-002 0 +2.91e-006 0 Progressiva +1.87e+002 85 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 62 +6.42e-002 0 +1.46e-002 0 +1.25e-005 0 Progressiva +1.87e+002 85 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 63 +5.21e-001 0 +5.38e-004 0 +2.10e-005 0 Progressiva +1.88e+002 85 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 64 +2.95e-001 0 +1.06e+000 0 +3.63e-004 0 Progressiva +1.88e+002 85 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 65 +5.83e-002 0 +7.08e-001 0 +1.70e-004 0 Progressiva +1.88e+002 85 +1.71e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 66 +4.11e+000 2 +7.09e-001 0 +1.65e-004 0 Progressiva +1.92e+002 87 +1.72e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 67 +9.46e-001 0 +1.28e-001 0 +1.98e-005 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.72e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 68 +9.62e-002 0 +1.88e-001 0 +3.24e-005 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.72e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 69 +2.09e-002 0 +1.72e-002 0 +4.86e-006 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.72e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 70 +3.13e-002 0 +8.58e-001 0 +5.69e-005 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 71 +1.29e-001 0 +1.55e-001 0 +6.34e-006 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 72 +2.69e-001 0 +9.55e-001 0 +1.59e-004 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.74e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 73 +2.77e+000 1 +3.01e+000 1 +1.43e-007 0 Progressiva +1.97e+002 89 +1.77e+002 80 +1.78e+002 80 Modo: 74 +7.46e-002 0 +2.97e-001 0 +3.16e-005 0 Progressiva +1.97e+002 89 +1.77e+002 80 +1.78e+002 80 Modo: 75 +1.72e+000 1 +3.54e+000 2 +5.54e-004 0 Progressiva +1.98e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 76 +8.38e-001 0 +3.40e-002 0 +2.64e-004 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 77 +7.05e-003 0 +2.74e-001 0 +3.67e-003 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 78 +1.43e-003 0 +5.86e-002 0 +1.20e-004 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 79 +1.71e-001 0 +2.72e-001 0 +1.84e-003 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 80 +8.07e-001 0 +6.57e-001 0 +4.15e-003 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 81 +1.04e-001 0 +2.53e-002 0 +7.94e-004 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 82 +6.40e-003 0 +1.94e-002 0 +1.58e-005 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 83 +3.18e+000 1 +4.34e+000 2 +3.09e-002 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 84 +2.64e-002 0 +8.66e-004 0 +2.17e-003 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 85 +3.99e-002 0 +2.79e-002 0 +2.19e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 86 +2.21e-003 0 +3.13e-003 0 +1.47e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 87 +1.38e-001 0 +1.88e-002 0 +2.06e-003 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 88 +9.69e-003 0 +2.59e-007 0 +5.61e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 89 +1.89e-003 0 +1.18e-002 0 +1.85e-005 0


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Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 90 +2.00e-002 0 +1.31e-001 0 +6.30e-007 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 91 +3.25e-004 0 +4.93e-004 0 +2.51e-007 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 92 +2.18e-001 0 +5.76e-002 0 +8.24e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 93 +1.68e-001 0 +1.72e-001 0 +1.46e-003 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 94 +3.98e-003 0 +3.71e-003 0 +1.19e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 95 +2.03e-004 0 +5.05e-003 0 +8.60e-006 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 96 +7.14e-001 0 +1.43e+000 1 +1.08e-003 0 Progressiva +2.05e+002 92 +1.88e+002 85 +1.78e+002 80 MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.22e+002 +2.22e+002 +2.22e+002 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EY MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +7.92e-001 0 +1.12e+002 50 +7.04e-004 0 Progressiva +7.92e-001 0 +1.12e+002 50 +7.04e-004 0 Modo: 2 +2.44e-002 0 +5.77e-002 0 +1.24e-003 0 Progressiva +8.16e-001 0 +1.12e+002 50 +1.94e-003 0 Modo: 3 +8.72e+001 39 +3.26e-001 0 +1.56e+000 1 Progressiva +8.80e+001 40 +1.12e+002 51 +1.56e+000 1 Modo: 4 +4.87e+000 2 +1.87e+000 1 +8.02e-002 0 Progressiva +9.29e+001 42 +1.14e+002 51 +1.64e+000 1 Modo: 5 +4.70e-001 0 +8.38e+000 4 +4.37e-003 0 Progressiva +9.34e+001 42 +1.22e+002 55 +1.64e+000 1 Modo: 6 +1.46e+000 1 +1.26e-002 0 +1.67e+002 75 Progressiva +9.48e+001 43 +1.22e+002 55 +1.68e+002 76 Modo: 7 +2.01e-002 0 +7.20e-006 0 +5.19e-001 0 Progressiva +9.49e+001 43 +1.22e+002 55 +1.69e+002 76 Modo: 8 +6.78e-002 0 +3.39e-002 0 +5.98e+000 3 Progressiva +9.49e+001 43 +1.22e+002 55 +1.75e+002 79 Modo: 9 +1.32e+001 6 +8.46e-001 0 +5.77e-001 0 Progressiva +1.08e+002 49 +1.23e+002 56 +1.76e+002 79 Modo: 10 +4.04e-002 0 +9.76e-002 0 +5.74e-001 0 Progressiva +1.08e+002 49 +1.23e+002 56 +1.76e+002 79 Modo: 11 +5.34e-001 0 +1.64e-006 0 +1.03e-001 0 Progressiva +1.09e+002 49 +1.23e+002 56 +1.76e+002 80 Modo: 12 +1.85e+000 1 +1.02e-001 0 +5.00e-001 0 Progressiva +1.11e+002 50 +1.23e+002 56 +1.77e+002 80 Modo: 13 +3.62e+000 2 +2.56e-001 0 +9.74e-001 0 Progressiva +1.14e+002 52 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 14 +1.89e-001 0 +2.88e-002 0 +9.33e-003 0 Progressiva +1.14e+002 52 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 15 +9.12e-002 0 +4.17e-002 0 +2.10e-003 0 Progressiva +1.14e+002 52 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 16 +7.04e+000 3 +1.85e-001 0 +2.30e-002 0 Progressiva +1.22e+002 55 +1.24e+002 56 +1.78e+002 80 Modo: 17 +7.61e+000 3 +1.69e+000 1 +2.49e-002 0 Progressiva +1.29e+002 58 +1.26e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 18 +3.05e-002 0 +5.97e-003 0 +9.77e-005 0 Progressiva +1.29e+002 58 +1.26e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 19 +7.51e-001 0 +9.10e-005 0 +1.21e-002 0 Progressiva +1.30e+002 59 +1.26e+002 57 +1.78e+002 80 Modo: 20 +1.51e+001 7 +1.99e+000 1 +2.42e-003 0 Progressiva +1.45e+002 65 +1.28e+002 58 +1.78e+002 80 Modo: 21 +1.30e+001 6 +8.97e-002 0 +6.32e-005 0 Progressiva +1.58e+002 71 +1.28e+002 58 +1.78e+002 80 Modo: 22 +4.38e-001 0 +3.85e+000 2 +9.67e-005 0 Progressiva +1.59e+002 72 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 23 +3.29e-001 0 +4.57e-002 0 +5.54e-007 0 Progressiva +1.59e+002 72 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 24 +4.67e-003 0 +3.08e-002 0 +9.60e-008 0 Progressiva +1.59e+002 72 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 25 +2.98e-002 0 +1.40e-002 0 +2.30e-004 0 Progressiva +1.59e+002 72 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 26 +3.29e-001 0 +7.04e-003 0 +6.59e-004 0 Progressiva +1.59e+002 72 +1.32e+002 59 +1.78e+002 80 Modo: 27 +4.29e+000 2 +2.09e-001 0 +2.78e-003 0 Progressiva +1.63e+002 74 +1.32e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 28 +3.64e-004 0 +2.51e-002 0 +5.71e-004 0


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Progressiva +1.63e+002 74 +1.32e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 29 +1.03e-003 0 +1.63e-001 0 +1.95e-005 0 Progressiva +1.63e+002 74 +1.32e+002 60 +1.78e+002 80 Modo: 30 +4.53e-001 0 +3.30e+000 1 +3.43e-004 0 Progressiva +1.64e+002 74 +1.35e+002 61 +1.78e+002 80 Modo: 31 +3.19e-001 0 +2.86e-002 0 +5.51e-005 0 Progressiva +1.64e+002 74 +1.35e+002 61 +1.78e+002 80 Modo: 32 +2.86e+000 1 +3.71e+000 2 +6.85e-004 0 Progressiva +1.67e+002 75 +1.39e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 33 +1.79e+000 1 +1.77e-001 0 +9.18e-004 0 Progressiva +1.69e+002 76 +1.39e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 34 +1.27e+000 1 +1.29e-001 0 +7.42e-004 0 Progressiva +1.70e+002 77 +1.39e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 35 +3.85e-001 0 +1.48e-001 0 +2.13e-005 0 Progressiva +1.71e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 36 +8.62e-002 0 +8.18e-004 0 +2.00e-004 0 Progressiva +1.71e+002 77 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 37 +1.15e+000 1 +2.00e-002 0 +3.06e-004 0 Progressiva +1.72e+002 78 +1.40e+002 63 +1.78e+002 80 Modo: 38 +6.62e-001 0 +3.38e+000 2 +7.36e-005 0 Progressiva +1.72e+002 78 +1.43e+002 65 +1.78e+002 80 Modo: 39 +2.02e-001 0 +1.34e+001 6 +1.90e-004 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.56e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 40 +3.64e-002 0 +1.56e+000 1 +1.03e-006 0 Progressiva +1.73e+002 78 +1.58e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 41 +7.97e+000 4 +3.02e-001 0 +3.39e-003 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.58e+002 71 +1.78e+002 80 Modo: 42 +3.27e-002 0 +2.43e+000 1 +2.79e-006 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 43 +4.34e-002 0 +2.13e-001 0 +1.18e-004 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 44 +1.78e-001 0 +7.70e-003 0 +3.54e-006 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 45 +3.84e-005 0 +1.68e-001 0 +1.21e-006 0 Progressiva +1.81e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 46 +6.48e-001 0 +2.42e-002 0 +2.19e-006 0 Progressiva +1.82e+002 82 +1.61e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 47 +2.90e+000 1 +1.05e+000 0 +4.40e-004 0 Progressiva +1.84e+002 83 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 48 +1.57e-001 0 +2.53e-002 0 +1.77e-005 0 Progressiva +1.85e+002 83 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 49 +3.06e-002 0 +9.68e-006 0 +6.03e-008 0 Progressiva +1.85e+002 83 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 50 +2.02e-001 0 +1.82e-002 0 +1.30e-005 0 Progressiva +1.85e+002 83 +1.62e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 51 +1.10e+000 0 +3.34e-001 0 +2.40e-005 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.63e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 52 +4.97e-004 0 +8.68e-003 0 +4.03e-008 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.63e+002 73 +1.78e+002 80 Modo: 53 +1.23e-001 0 +6.23e-001 0 +1.11e-006 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 54 +4.00e-003 0 +2.51e-001 0 +1.07e-006 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.63e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 55 +1.78e-002 0 +1.16e+000 1 +5.49e-005 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.65e+002 74 +1.78e+002 80 Modo: 56 +1.63e-004 0 +2.01e+000 1 +2.22e-006 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.67e+002 75 +1.78e+002 80 Modo: 57 +7.15e-002 0 +2.29e+000 1 +3.06e-005 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 58 +1.14e-002 0 +2.62e-003 0 +2.78e-008 0 Progressiva +1.86e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 59 +3.20e-001 0 +1.73e-002 0 +7.74e-005 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 60 +4.76e-002 0 +1.26e-001 0 +1.48e-007 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 61 +4.99e-002 0 +5.42e-002 0 +3.10e-006 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 62 +1.75e-001 0 +1.34e-002 0 +5.85e-006 0 Progressiva +1.87e+002 84 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 63 +4.56e-001 0 +1.35e-002 0 +4.56e-006 0 Progressiva +1.87e+002 85 +1.69e+002 76 +1.78e+002 80 Modo: 64 +1.20e-001 0 +5.64e-001 0 +1.73e-004 0 Progressiva +1.87e+002 85 +1.70e+002 77 +1.78e+002 80 Modo: 65 +1.22e-001 0 +2.05e+000 1 +4.65e-004 0 Progressiva +1.87e+002 85 +1.72e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 66 +5.52e+000 2 +5.87e-001 0 +1.16e-004 0 Progressiva +1.93e+002 87 +1.72e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 67 +5.21e-001 0 +7.12e-002 0 +7.96e-008 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.72e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 68 +1.29e-002 0 +1.49e-001 0 +7.16e-005 0


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Progressiva +1.94e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 69 +1.91e-002 0 +1.69e-002 0 +5.78e-006 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.73e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 70 +3.71e-002 0 +9.84e-001 0 +6.45e-005 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.74e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 71 +1.83e-001 0 +2.94e-001 0 +1.95e-006 0 Progressiva +1.94e+002 87 +1.74e+002 78 +1.78e+002 80 Modo: 72 +2.10e-001 0 +6.05e-001 0 +1.95e-004 0 Progressiva +1.94e+002 88 +1.74e+002 79 +1.78e+002 80 Modo: 73 +3.54e+000 2 +1.65e+000 1 +1.05e-006 0 Progressiva +1.98e+002 89 +1.76e+002 79 +1.78e+002 80 Modo: 74 +6.18e-002 0 +7.94e-001 0 +7.66e-005 0 Progressiva +1.98e+002 89 +1.77e+002 80 +1.78e+002 80 Modo: 75 +1.90e+000 1 +3.27e+000 1 +2.18e-006 0 Progressiva +1.99e+002 90 +1.80e+002 81 +1.78e+002 80 Modo: 76 +1.38e-001 0 +2.46e-001 0 +7.98e-004 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.80e+002 81 +1.78e+002 80 Modo: 77 +7.00e-003 0 +9.21e-002 0 +5.21e-003 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.80e+002 81 +1.78e+002 80 Modo: 78 +4.06e-003 0 +3.21e-002 0 +2.78e-004 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.81e+002 81 +1.78e+002 80 Modo: 79 +1.86e-001 0 +3.25e-001 0 +2.02e-003 0 Progressiva +2.00e+002 90 +1.81e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 80 +8.88e-001 0 +1.23e+000 1 +6.37e-003 0 Progressiva +2.01e+002 91 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 81 +7.89e-002 0 +1.41e-002 0 +5.35e-004 0 Progressiva +2.01e+002 91 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 82 +6.08e-003 0 +1.70e-002 0 +1.01e-005 0 Progressiva +2.01e+002 91 +1.82e+002 82 +1.78e+002 80 Modo: 83 +2.57e+000 1 +4.12e+000 2 +2.65e-002 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 84 +1.32e-002 0 +4.31e-003 0 +1.84e-003 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 85 +4.77e-002 0 +3.29e-002 0 +2.02e-004 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 86 +1.85e-003 0 +2.78e-003 0 +1.40e-004 0 Progressiva +2.03e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 87 +1.02e-001 0 +1.19e-002 0 +1.87e-003 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 88 +1.31e-004 0 +1.00e-003 0 +2.25e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 89 +4.83e-003 0 +9.28e-003 0 +8.30e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 90 +1.51e-002 0 +1.26e-001 0 +1.78e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 91 +5.02e-004 0 +8.27e-004 0 +1.53e-007 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 92 +1.57e-001 0 +7.53e-002 0 +5.46e-004 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.86e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 93 +1.74e-001 0 +1.57e-001 0 +1.45e-003 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 94 +5.08e-003 0 +3.59e-003 0 +1.61e-005 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 95 +3.28e-004 0 +5.91e-003 0 +7.26e-006 0 Progressiva +2.04e+002 92 +1.87e+002 84 +1.78e+002 80 Modo: 96 +8.96e-001 0 +1.43e+000 1 +1.40e-003 0 MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +2.22e+002 +2.22e+002 +2.22e+002


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Verifica SLD – deformabilità e danneggiabilità 0.00 3 (7.3.7.2 NTC) di seguito si riporta l’output grafico delle deformazioni relative evidenziate nei due elementi (colonne) maggiormente significativi per ognuno dei due livelli. Le deformazioni relative massime sono del 0,2 per mille dell’altezza del primo livello fuori terra (<< del 3 per mille - verificato)

Verifica SLO – deformabilità e danneggiabilità 0,00 2 (2/3*0,003 7.3.7.2 NTC) di seguito si riporta l’output grafico delle deformazioni relative evidenziate nei due elementi (colonne) maggiormente significativi per ognuno dei due livelli. Le deformazioni relative massime sono del 0,16 per mille dell’altezza del primo livello fuori terra (<< del 2 per mille - verificato).


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VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI le verifiche degli elementi strutturali negli Stati Limite considerati vengono eseguite secondo l’appr occio 1 comb. 1 (punto 2.6.1 NTC)

Schema delle pareti sismo resistenti principali

Di seguito si riportano le sollecitazioni N, V, e M (in sunto dai tabulati di output del programma) relative alle pareti maggiormente sollecitate e le relative verifiche. Asse strutturale X1

Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 1 legno Descrizione: XLAM pareti piano primo

Maschio num. M1 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m ---------------------------------------------- l 1A 2939 2451 35 -57 l 1B -3139 2451 35 390 l 1C 2939 2451 -36 -57 l 1D -3139 2451 -36 390


Maschio num. M2 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -602 4739 132 2726 l 1B -16607 4739 132 7511 l 1C -602 4739 -134 2726 l 1D -16607 4739 -134 7511


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l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 2066 2090 42 68 l 1J -2265 2090 42 265 l 1K 2066 2090 -43 68 l 1L -2265 2090 -43 265 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 1811 1878 21 51 l 1R -2010 1878 21 282 l 1S 1811 1878 -21 51 l 1T -2010 1878 -21 282 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -121 1326 -0 283 l 3 -94 971 -0 207 l 4 -99 824 -0 180 l 5 -100 760 -0 167 0 1A 7699 2927 81 -141 0 1B -12972 2927 81 1078 0 1C 7699 2927 -89 -141 0 1D -12972 2927 -89 1078 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 4007 1783 100 40 0 1J -9280 1783 100 898 0 1K 4007 1783 -108 40 0 1L -9280 1783 -108 898 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 3029 1708 46 172 0 1R -8302 1708 46 766 0 1S 3029 1708 -54 172 0 1T -8302 1708 -54 766 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -4189 487 -8 799 0 3 -3116 361 -5 592 0 4 -2776 285 -4 498 0 5 -2637 267 -4 469

l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -1797 4571 204 2038 l 1J -15411 4571 204 8199 l 1K -1797 4571 -206 2038 l 1L -15411 4571 -206 8199 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -2056 3333 89 2597 l 1R -15153 3333 89 7640 l 1S -2056 3333 -91 2597 l 1T -15153 3333 -91 7640 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -15486 978 -2 9437 l 3 -11318 718 -1 6879 l 4 -9376 692 -1 5614 l 5 -8604 647 -1 5119 0 1A 11628 17233 270 9551 0 1B -38631 17233 270 -3069 0 1C 11628 17233 -302 9551 0 1D -38631 17233 -302 -3069 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 9499 13790 455 15141 0 1J -36502 13790 455 -8659 0 1K 9499 13790 -487 15141 0 1L -36502 13790 -487 -8659 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 1Q 4136 12476 179 10302 0 1R -31139 12476 179 -3820 0 1S 4136 12476 -212 10302 0 1T -31139 12476 -212 -3820 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -22641 5360 -32 6360 0 3 -16731 3913 -23 4623 0 4 -14394 3225 -18 3592 0 5 -13501 2951 -16 3241


Maschio num. M3 Descrizione: Maschio murario n. 3 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 1612 5209 77 -486 l 1B -20409 5209 77 1329 l 1C 1612 5209 -79 -486 l 1D -20409 5209 -79 1329 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 2613 4533 171 -972 l 1J -21410 4533 171 1815 l 1K 2613 4533 -173 -972 l 1L -21410 4533 -173 1815 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 2169 4636 60 -873 l 1R -20967 4636 60 1717 l 1S 2169 4636 -63 -873 l 1T -20967 4636 -63 1717 l 1U -0 0 0 0


Maschio num. M4 Descrizione: Maschio murario n. 4 altezza calcolata: 328.50 --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 3842 3355 49 -196 l 1B -6448 3355 49 -70 l 1C 3842 3355 -49 -196 l 1D -6448 3355 -49 -70 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 2324 2965 111 -328 l 1J -4930 2965 111 62 l 1K 2324 2965 -111 -328 l 1L -4930 2965 -111 62 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 1806 2410 40 -348 l 1R -4412 2410 40 82 l 1S 1806 2410 -40 -340 l 1T -4412 2410 -40 82 l 1U -0 0 0 0


23 di 98

l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -17889 456 -2 811 l 3 -13114 342 -1 612 l 4 -10239 292 -1 437 l 5 -9399 281 -1 422 0 1A 4748 7711 92 3237 0 1B -26011 7711 92 -1938 0 1C 4748 7711 -66 3237 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 2947 6590 156 4273 0 1J -24210 6590 156 -2973 0 1K 2947 6590 -130 4273 0 1L -24210 6590 -130 -2973 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 1536 5878 70 2747 0 1R -22798 5878 70 -1447 0 1S 1536 5878 -44 2747 0 1T -22798 5878 -44 -1447 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -19052 1250 22 1253 0 3 -14047 906 16 926 0 4 -11423 736 13 700 0 5 -10631 664 13 650

l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -2400 1281 0 -356 l 3 -1763 948 0 -253 l 4 -1412 803 0 -160 l 5 -1303 754 0 -133 0 1A 9869 5369 85 605 0 1B -21951 5369 85 1263 0 1C 9869 5369 -70 605 0 1D -21951 5369 -70 1263 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 4271 3149 158 1399 0 1J -16353 3149 158 469 0 1K 4271 3149 -143 1399 0 1L -16353 3149 -143 469 0 1M -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 2589 2789 64 1024 0 1R -14672 2789 64 844 0 1S 2589 2789 -49 1024 0 1T -14672 2789 -49 844 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -10582 1456 12 2012 0 3 -7814 1040 9 1447 0 4 -6465 714 8 1065 0 5 -6041 610 8 934


Maschio num. M5 Descrizione: Maschio murario n. 5 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 1402 3543 158 -605 l 1B -14187 3543 158 -791 l 1C 1402 3543 -159 -605 l 1D -14187 3543 -159 -791 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 1417 3496 307 -1126 l 1J -14203 3496 307 -270 l 1K 1417 3496 -308 -1126 l 1L -14203 3496 -308 -270 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 320 3055 118 -612 l 1R -13106 3055 118 -784 l 1S 320 3055 -119 -612 l 1T -13106 3055 -119 -784 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -11735 2480 -0 -1530 l 3 -8619 1825 -0 -1106 l 4 -6922 1488 -0 -790 l 5 -6393 1380 -0 -698 0 1A 4750 9200 157 1610 0 1B -22634 9200 157 594 0 1C 4750 9200 -162 1610 0 1D -22634 9200 -162 594 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 4505 8904 229 2774 0 1J -22390 8904 229 -570


24 di 98

0 1K 4505 8904 -234 2774 0 1L -22390 8904 -234 -570 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 2765 8252 100 1080 0 1R -20649 8252 100 1122 0 1S 2765 8252 -105 1080 0 1T -20649 8252 -105 1124 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -15634 2431 -7 2208 0 3 -11548 1761 -5 1609 0 4 -9562 1276 -3 1218 0 5 -8942 1134 -2 1102 Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 2 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo

Maschio num. M20 (= M21) altezza calcolata: 535.00 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 2530 1901 66 350 l 1B -2950 1901 66 171 l 1C 2530 1901 -66 350 l 1D -2950 1901 -66 171 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 1701 1691 163 313 l 1J -2121 1691 163 208 l 1K 1701 1691 -163 313 l 1L -2121 1691 -163 208 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 1883 1567 56 363 l 1R -2303 1567 56 158 l 1S 1883 1567 -56 363 l 1T -2303 1567 -56 158 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -173 686 0 484 l 3 -143 490 0 355 l 4 -196 320 0 283 l 5 -210 270 0 261 0 1A 9148 5034 140 -296 0 1B -17455 5034 140 494 0 1C 9148 5034 -146 -296 0 1D -17455 5034 -146 494 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 6752 3678 328 -685 0 1J -15059 3678 328 883 0 1K 6752 3678 -334 -685 0 1L -15059 3678 -334 883 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 4591 3361 113 219 0 1R -12898 3361 113 -21 0 1S 4591 3361 -119 219 0 1T -12898 3361 -119 -21 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -7413 192 -5 240 0 3 -5474 157 -4 169 0 4 -4449 207 -3 119 0 5 -4154 220 -3 99

Lavoro: SLV edificio dinamica Elem.: MASCHIO (piastra) Gruppo: 2 legno Descrizione: XLAM pareti piano secondo

Maschio num. M22 altezza calcolata: 535.00 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 16792 18347 271 -941 l 1B -20732 18347 271 2511 l 1C 16792 18347 -268 -941 l 1D -20732 18347 -268 2511 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 11759 11971 357 -1013 l 1J -15699 11971 357 2582 l 1K 11759 11971 -354 -1013 l 1L -15699 11971 -354 2582 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 11154 12891 173 -1142 l 1R -15094 12891 173 2712 l 1S 11154 12891 -170 -1142 l 1T -15094 12891 -170 2712 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -3419 7490 3 1471 l 3 -2524 5455 2 1076 l 4 -2108 4215 2 860 l 5 -1970 3814 2 785 0 1A 8380 13422 205 2827 0 1B -17775 13422 205 885 0 1C 8380 13422 -212 2827 0 1D -17775 13422 -212 885 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 7836 10603 246 3226 0 1J -17230 10603 246 486 0 1K 7836 10603 -253 3226 0 1L -17230 10603 -253 486 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 4357 9065 126 3538 0 1R -13751 9065 126 175 0 1S 4357 9065 -133 3538 0 1T -13751 9065 -133 175 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -8078 3380 -6 3824 0 3 -5983 2485 -4 2776 0 4 -4997 1952 -4 2071 0 5 -4697 1802 -3 1856


25 di 98

Nelle verifiche di tutti i pannelli parete XLAM, in favore di sicurezza, pur essendo l’azione sismica di tipo istantaneo, si considera un k mod = 0,8 tipico di azioni di media durata.

Pannello parete filo asse X1 (BSP crossplan) cm sez. cm 125 x 11,8 maschio M1

MATERIALI

Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85%

Tipo di materiale ETA - 09/0036

coefficiente parziale di sicurezza γm 1,50 cfr. tabella 4.4.III

coefficiente correttivo kmod 0,8 cfr. tabella 4.4.IV

Valori di resistenza caratteristici Valori di resistenza di progetto

flessione fm,k 24,0 N/mm2 flessione fm,d 12,8 N/mm2

taglio parallelo alle fibre fv,90,k 5,0 N/mm2 taglio parallelo alle fibre fv,90,d 2,7 N/mm2

trazione parallela alle fibre ft,0,k 14,0 N/mm2 trazione parallela alle fibre ft,0,d 7,5 N/mm2

compressione parallela alle fibre fc,0,k 21,0 N/mm2 compressione parallela alle fibre fc,0,d 11,2 N/mm2

modulo elast parallelo E0,mean 11600 N/mm2

modulo elastico parallelo E0,05 7400 N/mm2

modulo elastico tangenziale medio G090,mean 250 N/mm2

massa volumica ρk 350 N/mm2

GEOMETRIA del pannello parete

Forma sezione Coefficiente di forma km 0,7

base del pannello (unitaria) b 125 cm Area sezione reagente Σti Az,net 97.500,00 mm2

spessore del pannello ttot 11,8 cm Area sezione reagente Σti Ax,net 50.000,00 mm2

long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z Wz,net 20.312.500 mm3

trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z Jz,net 12.695.312.500 mm4

long. t2 3,9

trasv. t2

long. t3

trasv. t3

long. t4

VERIFICHE SLU

Calcolo sollecitazioniMomento per tenso-flessione MEzd 1,41 kNm momento attorno all'asse z

Carico assiale trazione Ned 76,99 kN

Momento per presso-flessione MEzd 10,78 kNm momento attorno all'asse z

Carico assiale compressione Ned 129,72 kN

Taglio sollecitante VEd 29,27 kN

Verifica a tenso-flessioneflessione piano x-y σm,z,d 0,07 N/mm2 MEzd / Wz,net

trazione assiale lungo x σt,0,d 0,79 N/mm2 NEd / Anet

(σt,0,d / ft,0,d) + σm,z,d / fm,d = 0,11 ≤ 1 VERO

Verifica a presso-flessioneflessione piano x-y σm,z,d 0,53 N/mm2 MEzd / Wz,net

compressione assiale lungo x σc,0,d 1,33 N/mm2 NEd / Anet

(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =

se Mezd=0 (σc,0,d / fc,0,d) =

Verifica a taglio

Tensione tangenziale massima 0,45 N/mm2 1,5 VEd / Az,net

0,88 N/mm2 1,5 VEd / Ax,net

τd / fv,090,d = 0,33 ≤ 1 VERO

Legno massiccio

X d = k mod X k / γ m

RETTANGOLARE

τd = max di

0,06 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (7699/2)+(141/1,2) = 3966 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K3) Taglio 2927/2 = 1463 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K4)


26 di 98


MATERIALI



















trasv. t1 4 Momento d'inerzia z-z Jz,net 1.063.837.599.500 mm4

long. t2 3,9

trasv. t2

long. t3

trasv. t3

long. t4

VERIFICHE SLU









Legno massiccio


RETTANGOLARE



27 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,73 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,09 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello) Trazione (4748/3)+(3237/1,2) = 4280 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K3) Taglio 7711/3 = 2570 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K4)


28 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,46 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,05 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (9869/3)+(605/1,2) = 3793 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K3) Taglio 5369/2 = 2685 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K4)


29 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,78 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,04 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (4750/2)+(1610/1,2) = 3716 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K3) Taglio 9200/4 = 2300 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K4) Per tutti le altre pareti X-LAM del piano terra risultano verificati gli interassi suddetti degli ancoraggi K3 e K4.


30 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,54 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,04 ≤ 1 VERO


31 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,44 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,01 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3 o K5) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K6 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (8380/4)+(2827/3,6) = 2880 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K3 oppure K3+K5) Taglio 13422/4 = 3356 daN (< 5054 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K6)


32 di 98

Asse strutturale X2


Maschio num. M6 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -12984 17580 164 -12774 l 1B -47409 17580 164 26498 l 1C -12984 17580 -181 -12774 l 1D -47409 17580 -181 26498 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -15727 10883 287 -14700 l 1J -44666 10883 287 28424 l 1K -15727 10883 -304 -14700 l 1L -44666 10883 -304 28424 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -10904 11175 125 -11588 l 1R -49489 11175 125 25312 l 1S -10904 11175 -142 -11588 l 1T -49489 11175 -142 25312 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -56014 746 -16 16052 l 3 -40903 444 -12 11779 l 4 -33038 296 -9 7595 l 5 -30197 464 -9 6862 0 1A -18063 22526 420 24354 0 1B -45713 22526 420 -14168 0 1C -18063 22526 -312 24354 0 1D -45713 22526 -312 -14168 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I -22358 15410 720 13184 0 1J -41418 15410 720 -2998 0 1K -22358 15410 -612 13184 0 1L -41418 15410 -612 -2998 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -15100 16374 321 13405 0 1R -48676 16374 321 -3219 0 1S -15100 16374 -213 13405 0 1T -48676 16374 -213 -3219 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -56360 4609 90 9033 0 3 -41410 3269 66 6746 0 4 -34418 1831 58 5357 0 5 -31888 1471 54 5093


33 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,42 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,02 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello) Taglio 22526/8 = 2816 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K4)


34 di 98

Asse strutturale X3


Maschio num. 7 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 1496 1159 88 -462 l 1B -5228 1159 88 -332 l 1C 1496 1159 -86 -462 l 1D -5228 1159 -86 -332 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 808 996 185 -361 l 1J -4539 996 185 -433 l 1K 808 996 -183 -361 l 1L -4539 996 -183 -433 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 1123 1120 68 -324 l 1R -4855 1120 68 -470 l 1S 1123 1120 -66 -324 l 1T -4855 1120 -66 -470 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -3117 982 3 -766 l 3 -2311 722 2 -561 l 4 -1978 576 1 -434 l 5 -1866 532 1 -397 0 1A 449 1128 56 784 0 1B -5810 1128 56 878 0 1C 449 1128 -54 784 0 1D -5810 1128 -54 878 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I -336 998 99 696 0 1J -5025 998 99 966 0 1K -336 998 -97 696 0 1L -5025 998 -97 966 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 654 1112 39 608 0 1R -6015 1112 39 1053 0 1S 654 1112 -37 608 0 1T -6015 1112 -37 1053 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -4176 983 1 1498 0 3 -3126 722 1 1103 0 4 -2793 576 1 895 0 5 -2680 532 1 831


35 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,13 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,04 ≤ 1 VERO


36 di 98

Asse strutturale X4


Maschio num. M8 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 1693 4685 68 -355 l 1B -2652 4685 68 836 l 1C 1693 4685 -67 -355 l 1D -2652 4685 -67 836 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 866 2882 94 -59 l 1J -1826 2882 94 540 l 1K 866 2882 -92 -59 l 1L -1826 2882 -92 540 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 800 2842 46 -197 l 1R -1760 2842 46 677 l 1S 800 2842 -44 -197 l 1T -1760 2842 -44 677 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -762 1128 2 437 l 3 -567 820 1 321 l 4 -505 708 1 261 l 5 -480 645 1 240 0 1A 886 6087 171 1811 0 1B -12187 6087 171 -2685 0 1C 886 6087 -147 1811 0 1D -12187 6087 -147 -2685 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I -148 4406 236 427 0 1J -11153 4406 236 -1301 0 1K -148 4406 -212 427 0 1L -11153 4406 -212 -1301 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -668 4366 114 758 0 1R -10633 4366 114 -1632 0 1S -668 4366 -90 758 0 1T -10633 4366 -90 -1632 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -9172 2966 23 -643 0 3 -6798 2175 17 -477 0 4 -5983 1879 13 -459


Maschio num. M9 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -148 2192 37 12 l 1B -5943 2192 37 738 l 1C -148 2192 -35 12 l 1D -5943 2192 -35 738 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -759 1760 53 103 l 1J -5332 1760 53 648 l 1K -759 1760 -51 103 l 1L -5332 1760 -51 648 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -673 1622 24 129 l 1R -5418 1622 24 622 l 1S -673 1622 -23 129 l 1T -5418 1622 -23 622 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -5499 1246 1 694 l 3 -4018 908 1 505 l 4 -3321 740 1 412 l 5 -3045 674 1 375 0 1A 849 3704 101 890 0 1B -4984 3704 101 -110 0 1C 849 3704 -78 890 0 1D -4984 3704 -78 -110 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 2217 3509 146 1213 0 1J -6353 3509 146 -433 0 1K 2217 3509 -123 1213 0 1L -6353 3509 -123 -433 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 313 2706 74 597 0 1R -4449 2706 74 183 0 1S 313 2706 -51 597 0 1T -4449 2706 -51 183 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -3378 1839 21 689 0 3 -2515 1340 15 502 0 4 -2177 1084 13 425


37 di 98

0 5 -5650 1741 12 -437

0 5 -2068 987 12 390


Maschio num. M10 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 159 3003 41 32 l 1B -8119 3003 41 144 l 1C 159 3003 -40 32 l 1D -8119 3003 -40 144 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -755 2069 66 -65 l 1J -7205 2069 66 240 l 1K -755 2069 -65 -65 l 1L -7205 2069 -65 240 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -818 1884 27 19 l 1R -7142 1884 27 156 l 1S -818 1884 -26 19 l 1T -7142 1884 -26 156 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -7235 382 1 223 l 3 -5283 275 1 161 l 4 -4347 157 1 101 l 5 -3980 132 1 88 0 1A -2374 3496 80 130 0 1B -6781 3496 80 -108 0 1C -2374 3496 -70 130 0 1D -6781 3496 -70 -108 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I -1507 2474 129 74 0 1J -7648 2474 129 -52 0 1K -1507 2474 -119 74 0 1L -7648 2474 -119 -52 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -1876 1946 56 70 0 1R -7280 1946 56 -48 0 1S -1876 1946 -46 70 0 1T -7280 1946 -46 -48 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -7982 623 12 5 0 3 -5877 447 9 5 0 4 -4917 215 6 10 0 5 -4578 173 5 11


Maschio num. M11 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 5268 10476 153 -1636 l 1B -10193 10476 153 1177 l 1C 5268 10476 -152 -1636 l 1D -10193 10476 -152 1177 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 4170 8224 362 136 l 1J -9095 8224 362 -595 l 1K 4170 8224 -361 136 l 1L -9095 8224 -361 -595 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 2120 6969 126 -1017 l 1R -7045 6969 126 558 l 1S 2120 6969 -125 -1017 l 1T -7045 6969 -125 558 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -4485 1714 1 -719 l 3 -3293 1288 1 -504 l 4 -2667 1146 1 -294 l 5 -2463 1106 1 -230 0 1A 165 10415 136 -8019 0 1B -18786 10415 136 10229 0 1C 165 10415 -113 -8019 0 1D -18786 10415 -113 10229 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 281 7466 258 -4075 0 1J -18902 7466 258 6285 0 1K 281 7466 -236 -4075 0 1L -18902 7466 -236 6285 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -1642 6036 103 -3083 0 1R -16978 6036 103 5294 0 1S -1642 6036 -80 -3083 0 1T -16978 6036 -80 5294 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -16509 4376 28 2275 0 3 -12162 3143 20 1659 0 4 -10010 2193 14 1226 0 5 -9310 1903 11 1105


Maschio num. M12 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A 931 2300 67 -881 l 1B -11134 2300 67 -2369 l 1C 931 2300 -58 -881


38 di 98

l 1D -11134 2300 -58 -2369 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I 368 3417 96 -1153 l 1J -10571 3417 96 -2097 l 1K 368 3417 -87 -1153 l 1L -10571 3417 -87 -2097 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q 765 2166 48 -721 l 1R -10968 2166 48 -2528 l 1S 765 2166 -39 -721 l 1T -10968 2166 -39 -2528 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -9114 40 9 -3339 l 3 -6710 29 7 -2428 l 4 -5490 1 5 -1808 l 5 -5101 1 4 -1625 0 1A 1027 5340 95 -13 0 1B -16301 5340 95 -486 0 1C 1027 5340 -93 -13 0 1D -16301 5340 -93 -486 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 3563 6490 135 1282 0 1J -18837 6490 135 -1781 0 1K 3563 6490 -133 1282 0 1L -18837 6490 -133 -1781 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -12 5172 71 -213 0 1R -15262 5172 71 -286 0 1S -12 5172 -69 -213 0 1T -15262 5172 -69 -286 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -13423 883 2 -211 0 3 -9905 661 1 -171 0 4 -8183 589 1 -238 0 5 -7637 564 1 -249


39 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,29 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,02 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,6 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (886/2)+(1811/2,4) = 1197 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K3) Taglio 6087/4 = 1522 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K4) Per tutte le altre pareti X-LAM del piano terra risultano verificati gli interassi suddetti degli ancoraggi K3 e K4.


40 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,35 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,01 ≤ 1 VERO


41 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,28 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,00 ≤ 1 VERO


42 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,39 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,05 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (165/3)+(8019/3,6) = 2283 daN (< 5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie K3) Taglio 10415/4 = 2604 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K4)


43 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,45 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,04 ≤ 1 VERO



44 di 98

Asse strutturale Y1

Asse strutturale Y2


Maschio num. M13 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -3543 8133 268 -6016 l 1B -22305 8133 268 8978 l 1C -3543 8133 -282 -6016 l 1D -22305 8133 -282 8978 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -5775 9389 116 -4264 l 1J -20072 9389 116 7226 l 1K -5775 9389 -129 -4264 l 1L -20072 9389 -129 7226 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -5470 5909 104 -2455 l 1R -20378 5909 104 5418 l 1S -5470 5909 -118 -2455 l 1T -20378 5909 -118 5418 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -23269 3857 -12 2606 l 3 -17002 2803 -9 1909 l 4 -14091 2222 -7 1611 l 5 -12924 2009 -7 1481 0 1A 788 12340 468 -10715 0 1B -35311 12340 468 17679 0 1C 788 12340 -527 -10715 0 1D -35311 12340 -527 17679 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I -1534 14793 183 -6986 0 1J -32989 14793 183 13951 0 1K -1534 14793 -242 -6986 0 1L -32989 14793 -242 13951 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -3938 9633 162 -4625 0 1R -30585 9633 162 11590 0 1S -3938 9633 -221 -4625 0 1T -30585 9633 -221 11590


Maschio num. M14 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -7734 14301 225 -1112 l 1B -22979 14301 225 1633 l 1C -7734 14301 -222 -1112 l 1D -22979 14301 -222 1633 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -8422 22137 107 -280 l 1J -22292 22137 107 802 l 1K -8422 22137 -104 -280 l 1L -22292 22137 -104 802 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -7243 11863 94 -652 l 1R -23470 11863 94 1174 l 1S -7243 11863 -90 -652 l 1T -23470 11863 -90 1174 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -27668 1480 4 400 l 3 -20213 1084 3 292 l 4 -16746 1019 2 277 l 5 -15357 948 2 261 0 1A 2179 21322 603 -3800 0 1B -47823 21322 603 8353 0 1C 2179 21322 -484 -3800 0 1D -47823 21322 -484 8353 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 8745 28357 326 -2028 0 1J -54390 28357 326 6581 0 1K 8745 28357 -207 -2028 0 1L -54390 28357 -207 6581 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -681 18799 313 -2752 0 1R -44964 18799 313 7305 0 1S -681 18799 -194 -2752 0 1T -44964 18799 -194 7305


45 di 98

0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -28507 2909 -52 5481 0 3 -21079 2108 -38 4076 0 4 -18366 1662 -32 3667 0 5 -17261 1491 -29 3482

0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -38514 1479 118 3320 0 3 -28407 1083 86 2436 0 4 -24408 1017 67 2427 0 5 -22822 946 59 2277

Pannello parete filo asse Y1 (BSP crossplan) cm sez. cm 783 x 11,8 maschio M13

MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,27 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,02 ≤ 1 VERO



46 di 98


MATERIALI


















long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z Wz,net 1.060.031.700 mm3


long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,44 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,01 ≤ 1 VERO



47 di 98

Asse strutturale Y3

Asse strutturale Y4


Maschio num. M15 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -2388 3404 113 252 l 1B -9170 3404 113 2036 l 1C -2388 3404 -117 252 l 1D -9170 3404 -117 2036 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -2184 3381 46 105 l 1J -9374 3381 46 2182 l 1K -2184 3381 -50 105 l 1L -9374 3381 -50 2182 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -2343 3491 42 290 l 1R -9215 3491 42 1997 l 1S -2343 3491 -46 290 l 1T -9215 3491 -46 1997 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -11330 2697 -4 2120 l 3 -8188 2013 -3 1553 l 4 -6465 1654 -2 1244 l 5 -5779 1575 -2 1144 0 1A 871 3662 236 4800 0 1B -18979 3662 236 3630 0 1C 871 3662 -272 4800 0 1D -18979 3662 -272 3630


Maschio num. M16 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -2926 3247 98 -883 l 1B -12203 3247 98 -549 l 1C -2926 3247 -84 -883 l 1D -12203 3247 -84 -549 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -2169 3606 59 -1369 l 1J -12960 3606 59 -64 l 1K -2169 3606 -44 -1369 l 1L -12960 3606 -44 -64 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -2527 3191 55 -720 l 1R -12602 3191 55 -712 l 1S -2527 3191 -40 -720 l 1T -12602 3191 -40 -712 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -14390 877 15 -1015 l 3 -10509 671 11 -789 l 4 -8292 655 8 -706 l 5 -7564 651 7 -716 0 1A -3084 4879 153 1240 0 1B -19705 4879 153 897 0 1C -3084 4879 -171 1240 0 1D -19705 4879 -171 897


48 di 98

0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 2257 4012 85 3377 0 1J -20365 4012 85 5053 0 1K 2257 4012 -121 3377 0 1L -20365 4012 -121 5053 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 138 2667 75 4146 0 1R -18246 2667 75 4284 0 1S 138 2667 -111 4146 0 1T -18246 2667 -111 4284 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -16377 319 -36 7129 0 3 -11968 282 -26 5328 0 4 -9873 299 -20 4418 0 5 -9054 347 -18 4215

0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 1868 6415 73 1638 0 1J -24657 6415 73 499 0 1K 1868 6415 -90 1638 0 1L -24657 6415 -90 499 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -1861 4443 61 947 0 1R -20928 4443 61 1190 0 1S -1861 4443 -78 947 0 1T -20928 4443 -78 1190 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -21001 784 -17 855 0 3 -15395 507 -12 709 0 4 -12382 144 -10 1002 0 5 -11395 20 -9 1069


Maschio num. M26 altezza calcolata: 535.00 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- 0 1A 12391 16846 540 -17414 0 1B -28213 16846 540 24813 0 1C 12391 16846 -507 -17414 0 1D -28213 16846 -507 24813 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 16239 20588 314 -19894 0 1J -32061 20588 314 27292 0 1K 16239 20588 -280 -19894 0 1L -32061 20588 -280 27292 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 8941 14527 304 -8313 0 1R -24763 14527 304 15712 0 1S 8941 14527 -270 -8313 0 1T -24763 14527 -270 15712 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -16958 3308 35 8000 0 3 -12399 2365 26 5911 0 4 -8751 1646 18 4016 0 5 -7911 1413 17 3699


Maschio num. M27 altezza calcolata: 535.00 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- 0 1A 62 1894 104 -280 0 1B -6499 1894 104 50 0 1C 62 1894 -71 -280 0 1D -6499 1894 -71 50 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 75 1934 68 -130 0 1J -6512 1934 68 -100 0 1K 75 1934 -35 -130 0 1L -6512 1934 -35 -100 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -314 1392 67 -211 0 1R -6123 1392 67 -19 0 1S -314 1392 -33 -211 0 1T -6123 1392 -33 -19 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -6341 1218 33 -329 0 3 -4668 839 24 -230 0 4 -3492 456 18 -145 0 5 -3219 329 17 -115


49 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,18 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,04 ≤ 1 VERO



50 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,39 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,02 ≤ 1 VERO


51 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,49 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,05 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3 o K5) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K6 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (16239/10)+(19894/5,7) = 5114 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K3) Taglio 20588/6 = 3431 daN (< 5054 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K6)


52 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,22 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,01 ≤ 1 VERO


53 di 98

Asse strutturale Y5


Maschio num. M17 Altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -4461 2077 195 1109 l 1B -17340 2077 195 131 l 1C -4461 2077 -163 1109 l 1D -17340 2077 -163 131 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -1887 3419 116 2381 l 1J -19914 3419 116 -1140 l 1K -1887 3419 -84 2381 l 1L -19914 3419 -84 -1140 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -3556 1835 127 1173 l 1R -18246 1835 127 67 l 1S -3556 1835 -96 1173 l 1T -18246 1835 -96 67 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -20587 576 33 1574 l 3 -15066 390 24 1106 l 4 -11905 214 18 757 l 5 -10901 145 16 620 0 1A -2908 5407 129 -13 0 1B -23926 5407 129 -362 0 1C -2908 5407 -146 -13 0 1D -23926 5407 -146 -362 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 5647 9118 77 -1734 0 1J -32481 9118 77 1359 0 1K 5647 9118 -94 -1734 0 1L -32481 9118 -94 1359 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -1700 5293 70 -357 0 1R -25134 5293 70 -17 0 1S -1700 5293 -87 -357


Maschio num. M18 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -6075 6140 364 -6593 l 1B -27915 6140 364 104 l 1C -6075 6140 -328 -6593 l 1D -27915 6140 -328 104 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -1811 11211 220 -8542 l 1J -32179 11211 220 2053 l 1K -1811 11211 -184 -8542 l 1L -32179 11211 -184 2053 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -5363 6066 249 -4104 l 1R -28627 6066 249 -2385 l 1S -5363 6066 -213 -4104 l 1T -28627 6066 -213 -2385 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -32527 3243 37 -7616 l 3 -23731 2301 27 -5411 l 4 -18675 1653 20 -3826 l 5 -16995 1403 18 -3245 0 1A -9865 14399 360 1761 0 1B -42881 14399 360 239 0 1C -9865 14399 -425 1761 0 1D -42881 14399 -425 239 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I -1318 23895 193 5398 0 1J -51428 23895 193 -3398 0 1K -1318 23895 -259 5398 0 1L -51428 23895 -259 -3398 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -7637 14518 196 417 0 1R -45109 14518 196 1583 0 1S -7637 14518 -262 417


54 di 98

0 1T -25134 5293 -87 -17 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -24488 1901 -17 -863 0 3 -17979 1339 -13 -578 0 4 -14534 934 -9 -298 0 5 -13417 774 -8 -187

0 1T -45109 14518 -262 1583 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -48046 6460 -65 2154 0 3 -35268 4650 -48 1538 0 4 -28572 3466 -36 1156 0 5 -26373 3050 -33 1000


Maschio num. M28 altezza calcolata: 535.00 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- 0 1A 112 5429 233 -1152 0 1B -9836 5429 233 -1686 0 1C 112 5429 -177 -1152 0 1D -9836 5429 -177 -1686 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 3099 8483 154 -2416 0 1J -12822 8483 154 -421 0 1K 3099 8483 -98 -2416 0 1L -12822 8483 -98 -421 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q 190 5587 169 -517 0 1R -9914 5587 169 -2320 0 1S 190 5587 -113 -517 0 1T -9914 5587 -113 -2320 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -8957 5238 57 -2767 0 3 -6677 3766 42 -2003 0 4 -5140 2730 31 -1582 0 5 -4862 2387 28 -1419


Maschio num. M29 altezza calcolata: 535.00 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- 0 1A -1014 1576 318 -28 0 1B -8859 1576 318 482 0 1C -1014 1576 -279 -28 0 1D -8859 1576 -279 482 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 630 1817 185 -32 0 1J -10502 1817 185 486 0 1K 630 1817 -145 -32 0 1L -10502 1817 -145 486 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -1040 1374 222 30 0 1R -8832 1374 222 424 0 1S -1040 1374 -183 30 0 1T -8832 1374 -183 424 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -9470 847 40 583 0 3 -7024 606 29 411 0 4 -5275 417 22 275 0 5 -4936 357 20 227


55 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,51 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,03 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello Trazione (5647/3)+(1734/2,4) = 2605 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K3) Taglio 9118/4 = 2279 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppie di K4)


56 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,60 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,02 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Taglio 23895/9 = 2655 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K4)


57 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,43 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,01 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3 o K5) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K6 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (3099/2)+(2416/2,4) = 2556 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K3) Taglio 8483/3 = 2827 daN (< 5054 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K6)


58 di 98


MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,14 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,01 ≤ 1 VERO

Asse strutturale Y8


59 di 98


Maschio num. M19 altezza calcolata: 328.50 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- l 1A -4880 17702 596 4773 l 1B -38380 17702 596 -12206 l 1C -4880 17702 -505 4773 l 1D -38380 17702 -505 -12206 l 1E -0 0 0 0 l 1F -0 0 0 0 l 1G -0 0 0 0 l 1H -0 0 0 0 l 1I -2354 26731 360 5768 l 1J -40907 26731 360 -13200 l 1K -2354 26731 -270 5768 l 1L -40907 26731 -270 -13200 l 1M -0 0 0 0 l 1N -0 0 0 0 l 1O -0 0 0 0 l 1P -0 0 0 0 l 1Q -7948 14936 338 1501 l 1R -35312 14936 338 -8933 l 1S -7948 14936 -247 1501 l 1T -35312 14936 -247 -8933 l 1U -0 0 0 0 l 1V -0 0 0 0 l 1W -0 0 0 0 l 1Z -0 0 0 0 l 2 -41751 4127 95 -7079 l 3 -30468 3027 69 -5202 l 4 -23772 2453 51 -4027 l 5 -21630 2261 45 -3716 0 1A -5103 14728 636 -14737 0 1B -52167 14728 636 4055 0 1C -5103 14728 -506 -14737 0 1D -52167 14728 -506 4055 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I -2792 24544 441 -21908 0 1J -54478 24544 441 11227 0 1K -2792 24544 -311 -21908 0 1L -54478 24544 -311 11227 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -8905 11922 352 -13081 0 1R -48365 11922 352 2399 0 1S -8905 11922 -222 -13081 0 1T -48365 11922 -222 2399 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -51289 4102 107 -10280 0 3 -37764 3008 79 -7532 0 4 -30832 2437 69 -5838 0 5 -28635 2246 65 -5341


Maschio num. M30 altezza calcolata: 535.00 cm --------------------------------------------- P c. Fx V My Mz o c. -------------- ------------- s daN daN * m --------------------------------------------- 0 1A 9 1718 133 -169 0 1B -4895 1718 133 217 0 1C 9 1718 -118 -169 0 1D -4895 1718 -118 217 0 1E -0 0 0 0 0 1F -0 0 0 0 0 1G -0 0 0 0 0 1H -0 0 0 0 0 1I 946 3502 78 -658 0 1J -5832 3502 78 706 0 1K 946 3502 -63 -658 0 1L -5832 3502 -63 706 0 1M -0 0 0 0 0 1N -0 0 0 0 0 1O -0 0 0 0 0 1P -0 0 0 0 0 1Q -472 1466 74 -188 0 1R -4414 1466 74 235 0 1S -472 1466 -59 -188 0 1T -4414 1466 -59 235 0 1U -0 0 0 0 0 1V -0 0 0 0 0 1W -0 0 0 0 0 1Z -0 0 0 0 0 2 -4829 487 17 36 0 3 -3547 360 12 26 0 4 -2660 317 9 26 0 5 -2443 298 8 24


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MATERIALI


















long. t1 3,9 Modulo di resistenza z-z Wz,net 1.060.031.700 mm3


long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,38 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,02 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K4 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Taglio 24544/10 = 2454 daN (< 2947 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – coppia di K4)


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MATERIALI




















long. t2 3,9

VERIFICHE SLU











(σc,0,d / fc,0,d)2 + σm,z,d / fm,d =


Verifica a taglio



τd / fv,090,d = 0,17 ≤ 1 VERO

Legno massiccio


RETTANGOLARE

τd = max di

0,01 ≤ 1 VERO

Massime azioni sugli ancoraggi alla base posti ad un interasse massimo di 1,2 m (staffe pos. K3 o K5) e ad un interasse massimo di 0,9 m (angolari pos. K6 distribuiti su tutta la lunghezza di ogni pannello). Trazione (946/3)+(658/2,4) = 588 daN (<5147 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – K3+K5) Taglio 3502/2 = 1751 daN (< 2527 daN vedi di seguito valori resistenti degli ancoraggi – singoli K6)


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Verifica elementi di ancoraggio di base dei pannell i parete X-LAM si considerano i seguenti parametri per il calcolo delle resistenze di progetto γγγγm=1, 50 per le unioni (tabella 4.4.III NTC)

Classe di servizio 2 (umidità materiale normalmente < 85% a 20°) kmod = 1,0 per le unioni relative alla azione sismica i stantanea (tabella 4.4.IV NTC)

L’ancoraggio dei pannelli alla loro base (su calcestruzzo al piano terra e su legno al primo piano) è costituito da elementi a staffa (pos. K3) in acciaio per la ripresa degli sforzi di trazione da sollevamento e da elementi angolari (pos. K4) metallici per la ripresa degli sforzi di taglio. Ciascun ancoraggio è inteso costituito da una coppia di elementi contrapposti e leggermente sfalsati da ogni lato del pannello: pos. K3 – staffe tipo Rothoblaas WHT340 fissate con 20 chiodi Anker φ4x60 (chiodatura totale) ai pannelli e da una

barra φ16x190 fissata con resina vinilestere alla fondazione in c.a. Resistenza singolo connettore (chiodo) Rk,conn = 1,93 kN

Si considera γm=1,5 per la chiodatura (viti) su legno con kmod = 1,0 Resistenza dell’ancoraggio composto da due staffe (lato legno) 2*(1,93*20)*1,0 / 1,50 = 51,47 kN Si considera γm=1,25 per staffa in acciaio con i fori Resistenza dell’ancoraggio composto da due staffe (lato acciaio) 2*(42) / 1,25 = 67,2 kN


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Resistenza di progetto ad estrazione dell’ancorante in calcestruzzo 78/1,5 = 52 kN (per due staffe 104 kN) Resistenza di progetto dell’ancoraggio composto da due staffe è pari al minimo dei valori (51,47;67,20;104) pertanto pari a 51,47 kN

Pos. K4 – angolari tipo Rothoblaas TITAN TCN200 con 30 chiodi Anker φ4x60 ai pannelli e al corrente di base e da

2 ancoranti meccanici per cls SKR φ12x120. Resistenza caratteristica a taglio di un angolare (tabellata Rothoblaas) Rk = 22,1 kN

Resistenza di progetto dell’ancoraggio composto da due angolari Rd = 2*(22,1)*1 / 1,50 = 29,47 kN

Pos. K5 – piastre in piatto 70x3x440 con fori per 20+20 chiodi Anker φ4x60 per fissaggio lungo le pareti esterne Resistenza singolo connettore (vite o chiodo) Rk,conn = 1,93 kN Resistenza di progetto a trazione della singola piastra Rd = 20*(1,93)*1,0 / 1,50 = 25,73 kN

Pos. K6 – angolari tipo Rothoblaas TITAN TTN240 con 36 chiodi Anker φ4x60 per fissaggio legno-legno delle pareti del primo livello al solaio (solo dal lato interno)

Resistenza caratteristica a taglio di un angolare (tabellata Rothoblaas) Rk = 37,9 kN Resistenza di progetto a taglio del singolo angolare Rd = 37,9*1,0 / 1,50 = 25,27 kN Resistenza di progetto a taglio di coppia di angolari K6 50,54 kN

Verifica fissaggio (con viti) dei pannelli di solai o sulla sommità delle pareti portanti Si considera che il taglio massimo che interessa il maschio murario M5 (pari a 9200 daN) derivi da un’azione orizzontale alla quota del solaio distribuita su una lunghezza pari a 400 cm che comprende la lunghezza della parete stessa (165 cm) e metà di ciascuna delle due aperture adiacenti (190/2+280/2). Pertanto l’azione di progetto uniformemente distribuita che il solaio trasmette alla parete sottostante è pari a VEd = 9200/4,00 = 2300 daN/m. Tale taglio deve essere trasmesso da viti verticali passanti il pannello di solaio fino alla parete sottostante.


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Si considerano viti tipo Rothoblaas HSB φ10 lunghe 320 mm

Normative:

Scelta della vite

Caratteristiche geometriche

Ø nominale 10,00 mm

Ø gambo 7,00 mm

Ø nocciolo 6,40 mm

Ø testa 18,25 mm

Tipo di legno

ρk = 380 kg/m3

Spessore degli elementi

t1 = 180 mm

t2,MIN = 80 mm (profondità minima di penetrazione)

LVITE,MIN = 260 mm (lunghezza minima della vite)

Lunghezza della vite

L = 320 mm lunghezza della vite

Lg = 100 mm lunghezza del filetto *

* Per esigenze costruttive si consiglia che il filetto sia interamente inserito nell'elemento 2.

EN 1995-1-1:2009

NT 14-01-2008

LEGNO LAMELLARE GL 24 h

HBS Ø10,0

320 mm

Angolo della forza rispetto alla fibra

α1 = 0 ° angolo tra forza e fibra nell'elemento 1

α2 = 0 ° angolo tra forza e fibra nell'elemento 2

Resistenza caratteristica a taglio per ogni mezzo di unione

F v,Rk = 5,81 kN EN 1995-1-1:2009

Coefficienti e parametri di calcolo

kmod = 0,9

γM,connessione = 1,5 (NTC 2008: γM,connessione = 1,5)

Resistenza di progetto a taglio per ogni mezzo di unione

F v,Rd = 3,49 kN

E’ stato considerato cautelativamente kmod = 0,9 valido per azioni di breve durata. Si dispongono (vedi pianta solaio primo livello) viti φ10 con passo 150, 200 e 250mm che riprendono rispettivamente i valori di taglio: 3,49*6,66 = 23,28 kN/m; 3,49*5 = 17,45 kN/m e 3,49*4 = 13,96 kN/m in relazione alla sollecitazione massima di taglio che i muri sono chiamati a trasmettere in fondazione. Verifica dei collegamenti nel piano tra i pannelli X-LAM di solaio (sp=184 mm) – pos. K8 Si assume di ricostituire la continuità necessaria a garantire la trasmissione dello sforzo di taglio pari a 25 kN/m che mediamente transita nel piano di solaio per la ridistribuzione delle forze sismiche orizzontali. Si prevedono delle piastre in acciaio ogni 1,5 m (che vengono dimensionate per trasmettere un taglio pari a 25*1,5 = 37,5 kN). Dimensioni piastre 200x200 mm, spessore 3mm con fori per 10+10 viti a tutto filetto φ6x100. verifica a taglio del collegamento acciaio-legno (R otho HBS φφφφ6x100)

Sollecitazione a taglio di calcolo dell'unione VEd 37500 N IstantaneoDiametro nominale della vite (est. parte filettata) d 6 mmdiametro di calcolo (nocciolo *1,1) d' 4,345 mm

massa volumica caratteristica del legno ρk 380,00 kg/m3

tensione caratteristica di rifollamento fh,k = 0,082*ρk*(1-d/100) 29,29 N/mm2

lunghezza del filetto infisso Lg 100 mm

lunghezza efficace infissione - 1d lef = Lg-1*d 94 mm

lunghezza di infissione (gambo+filetto) Ls(skrew) 300 mm

lunghezza di infissione - 1d t1 = Ls -1*d 294 mm

tensione ultima della vite (classe 4.6) ft 400 N/mm2

momento di plasticizzazione del gambo My,Rk = 0,3*ft*d' 2,6 12658 Nmm

resistenza a estrazione della vite Fax,α,Rk = nef(π d lef)0,8fax,α,k 10586 N

18206 N

Resistenza caratteristica a taglio Fv,Rk = min 6077 N

37416 N

Fv,Rk = 6077 N

Tipo di materiale EN 14080

coefficiente parziale di sicurezza γM 1,50 cfr. tabella 4.4.IIIClasse di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85%coefficiente correttivo kmod 1 cfr. tabella 4.4.IV

Resistenza di progetto a taglio della singola vite Fv,Rd = kmod * Fv,Rk / yM 4051 N

numero viti della connessione n 10

Resistenza di progetto a taglio della connessione FV,Rd = n*Fv,Rd 40513 N verificato

Lamellare incollato


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Verifica dei collegamenti di aggancio del solaio ai pannelli laterali balconi – part. P5 Reazione di appoggio agli estremi del solaio S2.2 del balcone 961*5,93/2 = 2849 daN/m Si prevede una vite ogni 20cm pertanto il carico di trazione di progetto è 2849/5 = 570 daN verifica ad estrazione delle viti per legno (Rotho VGS 9x450 tutto filetto)

Carico assiale di calcolo FEd 5690 N Media durataangolo inclinazione viti - direzione fibre α 0 ° 0 radnumero delle viti n 1numero efficace delle viti nef 1,00Diametro nominale della vite (est. parte filettata) d 9 mmlunghezza del filetto infisso Lg 226 mm


tensione caratt. di aderenza fax,k = 3,6(ρk/100)1,5 26,67 N/mm2

tensione caratt. di aderenza (α) fax,α,k = fax,k/ (sin2α+1,5cos2α) 17,78 N/mm2

Resistenza caratt. all'estrazione Fax,α,Rk = nef(π d lef)0,8fax,α,k 19062 N

massa volumica caratteristica legno ρk 380,00 kg/m3


coefficiente parziale di sicurezza γM 1,50 cfr. tabella 4.4.IIIClasse di servizio 3 umidità relativa dell'aria > 85%coefficiente correttivo kmod 0,65 cfr. tabella 4.4.IV

Resistenza di progetto all'estrazione Fax,α,Rd = kmod * Fax,α,Rk / yM 8260 N verificato

Lamellare incollato


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Verifica solaio S2.1 – primo piano copertura verde – XLAM sp = 184 mm Schema di carico a singola campata

Qk = 300 daN/m

Gk = 393 daN/m

4,90 m

Pannello piastra S1 BSP crossplan luce = 490 cm sez. cm 100 x 18,4

AZIONI

Carichi permanenti Gk 5,48 kN/m2 Permanente γγγγG 1,3

Carichi variabili Qk 3,00 kN/m2 Media durata γγγγQ 1,5

Categoria azione variabile (influisce sui coefficienti di combinazione)

area d'influenza i 1,00 m

MATERIALI


Tipo di materiale EN 14081-1 ETA - 09/0036coefficiente parziale di sicurezza γm 1,50 cfr. tabella 4.4.III





taglio perpendicolare alle fibre fv,090,k 1,1 N/mm2 taglio perpendicolare alle fibre fv,9090,d 0,6 N/mm2


modulo elast perpendicolare E90,mean 370 N/mm2





GEOMETRIA del pannello


base del pannello (unitaria) b 100 cm Modulo di resistenza y-y Wy,eff 4.300.761 mm3

spessore del pannello ttot 18,4 cm Momento d'inerzia y-y Jy,eff 395.670.000 mm4

long. t1 3,9 Raggio d'inerzia y-y iy 46,4 mm

trasv. t1 3,3 Modulo di resistenza z-z Wz,net 19.666.667 mm3

long. t2 4,0 Momento d'inerzia z-z Jz,net 9.833.333.333 mm4

trasv. t2 3,3 Raggio d'inerzia z-z iz 231,2 mm

long. t3 3,9trasv. t3

long. t4

Luce appoggio-appoggio L 490 cm

Distanza ritegni torsionali leff 100 cm

Rotazione travetto αααα 0 °

VERIFICHE SLU

Calcolo sollecitazioniMomento sollecitante MEd 34,89 kNm

MEyd 34,89 kNm

MEzd 0,00 kNm

Taglio sollecitante VEd 28,48 kNVerifica a flessioneflessione nel piano x-z σm,y,d 8,11 N/mm2 MEyd / Wy,eff

flessione piano x-y σm,z,d 0,00 N/mm2 MEzd / Wz,net

σm,y,d / fm,d +km σm,z,d / fm,d = 0,63 ≤ 1 VERO

km σm,y,d / fm,d +σm,z,d / fm,d = 0,44 ≤ 1 VEROInstabilità traveTensione critica per flessione σm,crit 29908 N/mm2 (π b2 E0,05 (G090,mean / E0,mean)

½) / leff ttot

Snellezza relativa trave λrel,m 0,03 (fm,k / σm,crit)½

Coefficiente di tensione critica kcrit,m 1,00 cfr. capitolo 4.4.8.2.1

σm,d / kcrit,m fm,d = 0,63 ≤ 1 VERO

Verifica a taglio

Tensione tangenziale massima τd 0,23 N/mm2 1,5 VEd / b ttot

τd / fv,090,d = 0,17 ≤ 1 VERO

Flessione deviata

[C] Ambienti suscetibili di affollamento

Legno massiccio


RETTANGOLARE


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VERIFICHE SLE

Coefficienti da normativa

Correzione per effetti viscosi kdef 0,8 cfr. tabella 4.4.V

ψψψψ0j 0,7Coefficienti di combinazione ψψψψ1j 0,7 cfr. tabella 2.5.I

ψψψψ2j 0,6Calcolo delle deformazioni

Combinazione rara qr 8,48 N/mm (Gk+ Qk) i

Combinazione frequente (variabili) q f,Q 2,1 N/mm (Ψ1 Qk) i

Combinazione quasi permanente qqp 7,28 N/mm (Gk+ Ψ2 Qk) i

freccia istantanea w ist 14 mm

freccia differita wdiff 10 mm

freccia finale w fin 24 mm wist+ wdiff

freccia istantanea carichi variabili wQ,ist 3 mm

Verifica delle frecceLimite freccia finale 1/ 200Limite freccia istantanea (variabili) 1/ 300

wfin / L = 1/ 205 VERO

wQ,ist / L = 1/ 1401 VERO Verifica solaio S2.2 – primo piano aula didattica – XLAM sp = 184 mm Schema di carico a due campate – solaio in continuità

Qk = 300 daN/m Qk = 300 daN/m

Gk = 393 daN/m Gk = 393 daN/m

6,05 m 4,30 m

SLU ========================================================== J = 39567 cm4 E = 116000 Kg/cm2 ---------------------------------------------------------- (1) L = 6.05 m Q = 961 Kg/m (393*1,3+300*1,5) (2) L = 4.30 m Q = 961 Kg/m ---------------------------------------------------------- (0) Z = 0.00 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm (1) Z = 6.05 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm (2) Z = 10.35 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm ========================================================== sez. ascissa freccia rot.*1000 Momento Taglio (m) (cm) (rad) (Kgm) (Kg) ( 0/1) 0.00 0.00 11.65 0 2330 ( 1/1) 1.01 1.10 9.42 1861 1361 ( 2/1) 2.02 1.80 4.19 2744 392 ( 3/1) 3.03 1.91 -1.92 2650 -577 ( 4/1) 4.03 1.46 -6.74 1580 -1546 ( 5/1) 5.04 0.67 -8.14 -468 -2515 ( 6/1) 6.05 0.00 -3.97 -3493 -3484 ( 0/2) 6.05 0.00 -3.97 -3493 2878 ( 1/2) 6.77 -0.13 0.00 -1677 2190 ( 2/2) 7.48 -0.06 1.52 -354 1501 ( 3/2) 8.20 0.05 1.36 475 812 ( 4/2) 8.92 0.12 0.30 810 124 ( 5/2) 9.63 0.09 -0.91 652 -565 ( 6/2) 10.35 -0.00 -1.48 0 -1254 ========================================================== MOMENTO MASSIMO in campata sez. ascissa freccia rot.*1000 Momento Taglio (m) (cm) (rad) (kgm) (kg) ( /1) 2.42 1.92 1.70 2824 0 ( /2) 9.05 0.12 0.07 818 0 ==========================================================


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MEd = -3493 daNm Weff = 4300 cm3 Tensione massima flessione σEd = 349300 / 4300 = 81 daN/cm2 Verifica 81 < 128 daN/cm2 VEd = 3484 daN Tensione massima a taglio τEd = 3484*1,5 / (100*18,4) = 2,84 daN/cm2 Verifica 2,84 < 13 daN/cm2 SLE – combinazione di carico Rara (caratteristica) per valutazione freccia istantanea Wist ========================================================== J = 39567 cm4 E = 116000 Kg/cm2 ---------------------------------------------------------- (1) L = 6.05 m Q = 693 Kg/m (393+300) (2) L = 4.30 m Q = 693 Kg/m ---------------------------------------------------------- (0) Z = 0.00 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm (1) Z = 6.05 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm (2) Z = 10.35 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm ========================================================== sez. ascissa freccia rot.*1000 Momento Taglio (m) (cm) (rad) (Kgm) (Kg) ( 0/1) 0.00 0.00 8.40 0 1680 ( 1/1) 1.01 0.79 6.80 1342 981 ( 2/1) 2.02 1.30 3.02 1979 282 ( 3/1) 3.03 1.38 -1.38 1911 -416 ( 4/1) 4.03 1.05 -4.86 1139 -1115 ( 5/1) 5.04 0.48 -5.87 -338 -1814 ( 6/1) 6.05 0.00 -2.86 -2519 -2513 ( 0/2) 6.05 0.00 -2.86 -2519 2076 ( 1/2) 6.77 -0.09 0.00 -1209 1579 ( 2/2) 7.48 -0.04 1.10 -255 1082 ( 3/2) 8.20 0.04 0.98 342 586 ( 4/2) 8.92 0.08 0.21 584 89 ( 5/2) 9.63 0.07 -0.66 470 -408 ( 6/2) 10.35 0.00 -1.07 -0 -904 ==========================================================

Wist = 1,38 cm SLE – combinazione di carico Quasi permanente per valutazione freccia differita Wdiff ========================================================== J = 39567 cm4 E = 116000 Kg/cm2 ---------------------------------------------------------- (1) L = 6.05 m Q = 573 Kg/m (393+0,6*300) psi2=0,6 (2) L = 4.30 m Q = 573 Kg/m ---------------------------------------------------------- (0) Z = 0.00 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm (1) Z = 6.05 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm (2) Z = 10.35 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm ========================================================== sez. ascissa freccia rot.*1000 Momento Taglio (m) (cm) (rad) (Kgm) (Kg) ( 0/1) 0.00 0.00 6.94 0 1389 ( 1/1) 1.01 0.65 5.62 1109 811 ( 2/1) 2.02 1.07 2.50 1636 234 ( 3/1) 3.03 1.14 -1.14 1580 -344 ( 4/1) 4.03 0.87 -4.02 942 -922 ( 5/1) 5.04 0.40 -4.86 -279 -1500 ( 6/1) 6.05 -0.00 -2.37 -2083 -2078 ( 0/2) 6.05 0.00 -2.37 -2083 1716 ( 1/2) 6.77 -0.07 0.00 -1000 1306 ( 2/2) 7.48 -0.03 0.91 -211 895 ( 3/2) 8.20 0.03 0.81 283 484 ( 4/2) 8.92 0.07 0.18 483 74 ( 5/2) 9.63 0.05 -0.54 389 -337 ( 6/2) 10.35 0.00 -0.88 -0 -748 ==========================================================


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Wdiff = 1,14 cm Wist + Wdiff = 1,38+1,14 = 2,52 cm (< 605/200 = 3,02 cm verificato) SLE – combinazione di carico Frequente (solo carichi variabili) per valutazione freccia istantanea WQ,ist ========================================================== J = 39567 cm4 E = 116000 Kg/cm2 ---------------------------------------------------------- (1) L = 6.05 m Q = 210 Kg/m (2) L = 4.30 m Q = 210 Kg/m ---------------------------------------------------------- (0) Z = 0.00 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm (1) Z = 6.05 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm (2) Z = 10.35 m (app.) P = 0 Kg M = 0 Kgm ========================================================== sez. ascissa freccia rot.*1000 Momento Taglio (m) (cm) (rad) (Kgm) (Kg) ( 0/1) 0.00 0.00 2.54 0 509 ( 1/1) 1.01 0.24 2.06 407 297 ( 2/1) 2.02 0.39 0.91 600 86 ( 3/1) 3.03 0.42 -0.42 579 -126 ( 4/1) 4.03 0.32 -1.47 345 -338 ( 5/1) 5.04 0.15 -1.78 -102 -550 ( 6/1) 6.05 0.00 -0.87 -763 -761 ( 0/2) 6.05 0.00 -0.87 -763 629 ( 1/2) 6.77 -0.03 0.00 -366 479 ( 2/2) 7.48 -0.01 0.33 -77 328 ( 3/2) 8.20 0.01 0.30 104 178 ( 4/2) 8.92 0.03 0.06 177 27 ( 5/2) 9.63 0.02 -0.20 142 -123 ( 6/2) 10.35 0.00 -0.32 -0 -274 ==========================================================

WQ,ist = 0,42 cm (< 605/300 = 2,02 cm verificato)


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Travetti di falda sbalzo =0cm luce =600cm sez. cm 14 x 24

AZIONI

Carichi permanenti Gk 1,43 kN/m2 Permanente γγγγG 1,3

Carichi variabili Qk 1,24 kN/m2 Breve durata γγγγQ 1,5Categoria azione variabilearea d'influenza i 0,70 m

MATERIALI

Classe di servizio 1 umidità relativa dell'aria < 65%Tipo di materiale EN 14081-1coefficiente parziale di sicurezza γγγγm 1,50 cfr. tabella 4.4.III




taglio fv,k 2,5 N/mm2 taglio fv,d 1,5 N/mm2

modulo elastico parallelo medio E0,m 11000 N/mm2


modulo elastico tangenziale medio Gm 690 N/mm2

massa volumica ρρρρ k 370 N/mm2 L1

GEOMETRIA


Base trave b 14 cm Modulo di resistenza y-y Wy 1.344.000 mm3

Altezza trave h 24 cm Momento d'inerzia y-y Jy 161.280.000 mm4

Luce appoggio-appoggio L2 600 cm Raggio d'inerzia y-y iy 69,3 mm

luce sbalzo L1 0 cm Modulo di resistenza z-z Wz 784.000 mm3

Distanza ritegni torsionali leff 100 cm Momento d'inerzia z-z Jz 54.880.000 mm4

Rotazione travetto αααα 0 ° Raggio d'inerzia z-z iz 40,4 mm

VERIFICHE SLU

Calcolo sollecitazioniReazione appoggio in A R(A) 7,81 kNReazione appoggio in B R(B) 7,81 kN

Taglio sollec. in A (lato sbalzo) VSd(A) 0,00 kN Taglio sollec. in A (lato campata) VSd(A) 7,81 kN

Taglio sollec. in B (lato campata) Vsd(B) 7,81 kN

distanza di Mmax da B x(Mmax) 3,00 m

Momento sollec. appoggio in A Msd(A) 0,00 kNm Momento sollec. campata AB MSd(AB) 11,71 kNm

Msy d(A) 0,00 MSy d(AB) 11,71 kNm

Mszd(A) 0,00 MSzd(AB) 0,00 kNm

Verifica a flessione sbalzo Verifica a flessione in campata

flessione nel piano x-z σm,y ,d 0,00 N/mm2 flessione piano x-z σm,y ,d 8,72 N/mm2

σm,z,d 0,00 flessione piano x-y σm,z,d 0,00 N/mm2

σm,y ,d / fm,d +km σm,z,d / fm,d = 0,00 ≤ 1 VERO σm,y ,d / fm,d +km σm,z,d / fm,d = 0,61 ≤ 1 VERO

km σm,y ,d / fm,d +σm,z,d / fm,d = 0,00 ≤ 1 VERO km σm,y ,d / fm,d +σm,z,d / fm,d = 0,42 ≤ 1 VERO

Instabilità traveTensione critica per flessione σσσσm,crit 476 N/mm2 (π b2 E0,05 (Gm / Em)½) / leff h

Snellezza relativa trave λλλλrel,m 0,22 (fm,k / σm,crit)½



Verifica a taglio sbalzo Verifica a taglio in campata

Tensione tangenziale massima τd 0,00 N/mm2 Tensione tangenziale massima τd 0,35 N/mm2 1,5 VSd / b h

τd / fv ,d = 0,00 ≤ 1 VERO τd / fv ,d = 0,23 ≤ 1 VERO

VERIFICHE SLE

Coefficienti da normativaCorrezione per effetti viscosi kdef 0,6 cfr. tabella 4.4.V

ψψψψ0j 0,5

Coefficienti di combinazione ψψψψ1j 0,2 cfr. tabella 2.5.I

ψψψψ2j 0


Combinazione frequente (variabili) qf,Q 0,1736 N/mm (Ψ1 Qk) i


Deformazioni sbalzo Deformazioni campata

freccia istantanea (rara) wist 0,0 mm freccia istantanea (rara) wist 17,8 mm

freccia differita (quasi permanente) wdif f 0,0 mm freccia differita (quasi permanente) wdif f 5,7 mm kdef *W'ist(qqp)

freccia finale wf in 0,0 mm freccia finale wf in 23,5 mm wist+ wdif f

freccia istantanea carichi variabili wQ,ist 0,00 mm freccia istantanea carichi variabili wQ,ist 1,7 mmVerifica delle frecce

Deformazioni sbalzo con campata scarica dai variabili Limite freccia istantanea 1/ 300

freccia istantanea (rara) 0,0 mm Limite freccia finale 1/ 250

freccia differita (quasi permanente) 0,0 mm wist / L = 1/ 337 VERO

freccia finale 0,0 wf in / L = 1/ 255 VERO

sbalzo campata

flessione deviata

Neve (quota ≤ 1000 m slm)

Legno massiccio


RETTANGOLARE

L2

flessione deviata


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Sporto di falda sbalzo =224cm luce =100cm sez. cm 14 x 24

AZIONI

Carichi permanenti Gk 1,43 kN/m2 Permanente γγγγG 1,3Carichi variabili Qk 1,24 kN/m2 Breve durata γγγγQ 1,5Categoria azione variabilearea d'influenza i 0,70 m

MATERIALIClasse di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85%Tipo di materiale EN 14081-1coefficiente parziale di sicurezza γγγγm 1,50 cfr. tabella 4.4.IIIcoefficiente correttivo kmod 0,9 cfr. tabella 4.4.IV



taglio fv,k 2,5 N/mm2 taglio fv,d 1,5 N/mm2

modulo elastico parallelo medio E0,m 11000 N/mm2


modulo elastico tangenziale medio Gm 690 N/mm2

massa volumica ρρρρk 370 N/mm2 L1

GEOMETRIA

Forma sezione Coefficiente di forma km 0,7Base trave b 14 cm Modulo di resistenza y-y Wy 1.344.000 mm3

Altezza trave h 24 cm Momento d'inerzia y-y Jy 161.280.000 mm4

Luce appoggio-appoggio L2 100 cm Raggio d'inerzia y-y iy 69,3 mmluce sbalzo L1 224 cm Modulo di resistenza z-z Wz 784.000 mm3

Distanza ritegni torsionali leff 100 cm Momento d'inerzia z-z Jz 54.880.000 mm4

Rotazione travetto αααα 0 ° Raggio d'inerzia z-z iz 40,4 mm

VERIFICHE SLUCalcolo sollecitazioniReazione appoggio in A R(A) 13,66 kNReazione appoggio in B R(B) -5,23 kN

Taglio sollec. in A (lato sbalzo) VSd(A) 5,83 kN Taglio sollec. in A (lato campata) VSd(A) 7,83 kN

Taglio sollec. in B (lato campata) Vsd(B) -5,23 kNdistanza di Mmax da B x(Mmax) -2,01 m

Momento sollec. appoggio in A Msd(A) -6,53 kNm Momento sollec. campata AB MSd(AB) 5,25 kNm

Msyd(A) -6,53 MSyd(AB) 5,25 kNm

Mszd(A) 0,00 MSzd(AB) 0,00 kNm

Verifica a flessione sbalzo Verifica a flessione in campata

flessione nel piano x-z σm,y,d 4,86 N/mm2 flessione piano x-z σm,y,d 3,91 N/mm2

σm,z,d 0,00 flessione piano x-y σm,z,d 0,00 N/mm2

σm,y,d / fm,d +km σm,z,d / fm,d = 0,34 ≤ 1 VERO σm,y,d / fm,d +km σm,z,d / fm,d = 0,27 ≤ 1 VERO

km σm,y,d / fm,d +σm,z,d / fm,d = 0,24 ≤ 1 VERO km σm,y,d / fm,d +σm,z,d / fm,d = 0,19 ≤ 1 VERO

Instabilità traveTensione critica per flessione σσσσm,crit 476 N/mm2 (π b2 E0,05 (Gm / Em)½) / leff h

Snellezza relativa trave λλλλrel,m 0,22 (fm,k / σm,crit)½



Verifica a taglio sbalzo Verifica a taglio in campata

Tensione tangenziale massima τd 0,26 N/mm2 Tensione tangenziale massima τd 0,35 N/mm2 1,5 VSd / b h

τd / fv,d = 0,17 ≤ 1 VERO τd / fv,d = 0,23 ≤ 1 VERO

VERIFICHE SLECoefficienti da normativaCorrezione per effetti viscosi kdef 0,8 cfr. tabella 4.4.V

ψψψψ0j 0,5Coefficienti di combinazione ψψψψ1j 0,2 cfr. tabella 2.5.I

ψψψψ2j 0


Combinazione frequente (variabili) q f,Q 0,1736 N/mm (Ψ1 Qk) i


Deformazioni sbalzo Deformazioni campata freccia istantanea (rara) wist 5,2 mm freccia istantanea (rara) wist -0,2 mm

freccia differita (quasi permanente) wdiff 2,2 mm freccia differita (quasi permanente) wdiff -0,1 mm kdef*W'ist(qqp)

freccia finale wfin 7,4 mm freccia finale wfin -0,2 mm wist+ wdiff

freccia istantanea carichi variabili wQ,ist 0,48 mm freccia istantanea carichi variabili wQ,ist 0,0 mmVerifica delle frecce

Deformazioni sbalzo con campata scarica dai variabili Limite freccia istantanea 1/ 300

freccia istantanea (rara) 5,2 mm Limite freccia finale 1/ 250

freccia differita (quasi permanente) 3,5 mm wist / L = 1/ 6602 VERO

freccia finale 8,7 wfin / L = 1/ 4622 VERO

Verifica delle frecceLimite freccia istantanea 1/ 300

Limite freccia finale 1/ 250wist / L = 1/ 856 VEROwfin / L = 1/ 515 VERO

sbalzo campata

flessione deviata

Neve (quota ≤ 1000 m slm)

Legno massiccio


RETTANGOLARE

L2

flessione deviata


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Verifica montanti parapetti balconi – 10x14 cm C24 (PART. P2) Si prevedono montanti in legno bilama con sezione 10x14 cm fissati al pannello X-LAM di solaio

interasse tra i montanti i=1,19 m.

Lo schema di calcolo è di mensola verticale con incastro alla base.

altezza del parapetto dalla quota media del solaio X-LAM da 18cm h=1,28cm (h=1,10 da pavimento finito)

azione variabile di spinta Hk=200 daN/m (cat. C2 tabella 3.1.II NTC)

azione di spinta di progetto sulla sommità del montante Hd = 200*1,19*1,5 = 357daN

momento flettente all’incastro Med = 357*1,28 = 457 daNm (4.570.000 Nmm)

modulo di resistenza della sezione di progetto Wyy = 326667 mm3

coefficiente parziale di sicurezza γm = 1,5

classe di servizio 2; si considera cautelativamente azione di breve durata, coefficiente correttivo kmod = 0,9

resistenza a flessione fm,k = 24 N/mm2 - resistenza a flessione di progetto fm,d = 24*0,9/1,5 = 14,4 N/mm2

resistenza a taglio fv,k = 2,5 N/mm2 – resistenza a taglio di progetto fv,d = 2,5 *0,9/1,5 = 1,5 N/mm2

tensione da momento flettente σm,d = 4.570.000/326667 = 14 N/mm2

σm,d / fm,d = 14/14,4 = 0,97 < 1 verificato

Verifica sistema di fissaggio al pannello di solaio Si prevede un sistema costituito da viti tipo Rothoblaas VGS a tutto filetto per fissaggio diretto dei montanti alla testa del solaio (filetto infisso nel solaio per 220 mm) e angolari metallici con viti Rotho HBS all’intradosso del solaio. forza di trazione sulle viti φ9 FEd = 4570000/220 = 20773 N verifica ad estrazione delle viti per legno (Rotho VGS 9x360 tutto filetto)

Carico assiale di calcolo FEd 20773 N Media durataangolo inclinazione viti - direzione fibre α 0 ° 0 radnumero delle viti n 2numero efficace delle viti nef 1,87Diametro nominale della vite (est. parte filettata) d 9 mmlunghezza del filetto infisso Lg 220 mm


tensione caratt. di aderenza fax,k = 3,6(ρk/100)1,5 26,67 N/mm2

tensione caratt. di aderenza (α) fax,α,k = fax,k/ (sin2α+1,5cos2α) 17,78 N/mm2

Resistenza caratt. all'estrazione Fax,α,Rk = nef(π d lef)0,8fax,α,k 34782 N

massa volumica caratteristica legno ρk 380,00 kg/m3


coefficiente parziale di sicurezza γM 1,50 cfr. tabella 4.4.III

Classe di servizio 2 umidità relativa dell'aria < 85%coefficiente correttivo kmod 0,9 cfr. tabella 4.4.IV

Resistenza di progetto all'estrazione Fax,α,Rd = kmod * Fax,α,Rk / yM 20869 N verificato

Lamellare incollato


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Sollecitazione a taglio tra l’ala orizzontale dell’angolare e l’intradosso del solaio Taglio sulle viti di fissaggio VEd = 4.570.000/150 = 30467 N verifica a taglio del collegamento acciaio-legno (R otho KKF φφφφ6x120)

Sollecitazione a taglio di calcolo dell'unione VEd 30467 N Breve durataDiametro nominale della vite (est. parte filettata) d 6 mmdiametro di calcolo (nocciolo *1,1) d' 4,345 mm










9254 N


14508 N

Fv,Rk = 6519 N







Lamellare incollato

Sollecitazione a taglio tra l’ala verticale dell’angolare e l’interno del montante di parapetto (10x14cm) Taglio sulle viti di fissaggio VEd = 30467*tg(27°) = 15523 N verifica a taglio del collegamento acciaio-legno (R otho KKF φφφφ6x120)

Sollecitazione a taglio di calcolo dell'unione VEd 15523 N Breve durataDiametro nominale della vite (est. parte filettata) d 6 mmdiametro di calcolo (nocciolo *1,1) d' 4,345 mm










9254 N


14508 N

Fv,Rk = 6519 N







Lamellare incollato

La spinta massima trasmessa dal fazzoletto di irrigidimento dell’angolare in acciaio è pari a SEd = 30467/cos(27°) = 34194 N Carico assiale resistente dell’irrigidimento SRd = (6*40)*235/(1,05*1.5) = 35809 N verificato Tutte le altre parti in acciaio dell’angolare, comprese le saldature sono ampiamente verificate.


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FONDAZIONI

Le verifiche allo stato limite ultimo di tipo strutturale STR (per gli elementi strutturali delle fondazioni) vengono eseguite con la combinazione (A1+M1+R1) che comprende le azioni della combinazione di carico n.2, e considerando la combinazione di carico sismica n.1 con l’incremento delle azioni pari a 1,1 come indicato al punto 7.2.5 NTC. Le verifiche allo stato limite ultimo geotecnico GEO (per l’interazione struttura-terreno) vengono eseguite con la combinazione (A2+M2+R2) che comprende le azioni della combinazione di carico n.3. Tali verifiche sono riportate nella Relazione geotecnica e sulle fondazioni riportata più avanti dopo la relazione sui materiale. Verifica a flessione delle fondazioni

Inviluppo momenti flettenti

Si prevede armatura corrente pari a 4+4φ14 con staffe φ8/19. Per le fondazioni da 90x30 si prevede armatura corrente 5+5φ14 con stessa staffatura. Verifica armatura minima pari allo 0.2% sia inferiore che superiore: (5φ14 = 7,7 cm2) > (90*30*0,002 = 5,4 cm2) verificato NTC 7.2.5 Verifica della sezione di progetto in campo elastico


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Inviluppo taglio


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calcolo della resistenza a taglio per elementi con armatura trasversale (4.1.2.1.3.2 DM 14.01.08)

materiali:

calcestruzzo Rck 30 Mpa

Resistenza caratteristica cilindrica a

compressione assialefck = Rck * 0.83 24,9 Mpa

Coefficiente parziale di sicurezza cls γC 1,5

Coefficiente riduttivo per lunga durata αcc 0,85Resistenza di calcolo a compressione fcd = ααααcc (Rck * 0.83)/γγγγc 14,11 Mpa

Resistenza media a trazione semplice fctm = 0,3 * fck2/3 2,56 Mpa

Resistenza caratteristica a trazione fctk = 0,7 * fctm 1,79 Mpa

Resistenza di calcolo a trazione fctd = fctk / γγγγc 1,19 Mpa

acciaio B450C

resistenza caratteristica dell'acciaio fyk = 450 Mpa

coefficiente parziale di sicurezza acciaio γS 1,15resistenza di calcolo dell'acciaio fyd = fyk / γs 391,30 Mpa

carichi:

sollecitazione di taglio di calcolo VEd 42270 N

carico assiale base pilastro NEd 0,00 N

geometria sezione:

larghezza della sezione bw 600 mm

altezza della sezione h 300copriferro c 50altezza utile d 250 mm

armatura superiore (>=φ14) 4 φ 14 615 mm2 verificato

armatura inferiore Asl (>=φ14) 4 φ 14 615 mm2 verificato

rapporto geometrico di armatura

longitudinaleρ1 = Asl / (bw*d) 0,00410

inclinazione dei puntoni di calcestruzzo

rispetto all'asse traveθ 45 ° 0,7854 rad

ctg θ 1,00

coefficiente maggiorativo αc 1,00000

σcp 0,0000 N/mm2 (Mpa)resistenza a compressione ridotta cls

animaf'cd = 0,5∗fcd 7,0550 N/mm2

armatura trasversale a taglio - staffe

diametro delle staffe φ 8 mm

numero bracci n. 2area armatura trasversale singola Asw 100,48 mm2

passo staffe s 195 mm

passo massimo delle staffe 333 mm 333 mm verificato

passo massimo delle staffe 0,8*d smax 200 mm verificato

area armatura trasversale a metro lineare Ast 515 mm2/marea armatura traseversale minima a

metro Ast min = 1,5*b 514 mm2/m verificato

angolo di inclinazione armmatura

trasversale rispetto asse traveα 90 ° 1,571 rad

ctg α 0,00verifica a taglio

Resistenza al taglio con staffatura VRsd = 0,9*d*(Asw/smax)*fyd*(ctgα+ctgθ)*sin α 44.233 N

Resistenza a taglio dell'armatura

trasversaleVRsd = 0,9*d*(Asw/s)*fyd*(ctgα+ctgθ)*sin α 45.367 N

Resistenza a taglio dell'anima in

calcestruzzoVRcd = 0,9*d*bw*αc*f'cd*(ctgα+ctgθ)/(1+ctg2θ) 476.213 N

Resistenza a taglio della trave VRd = min(VRsd, VRcd) 45.367 N

Verifica di resistenza a taglio VRd ≥ VEd verificato


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ARMATURE fondazionidiametro peso unitario elemento strutturale o parte struttura specifica tipo o posizione parti uguali lungh o area peso

φ 6 0,222 kg/m 0 0,00 0

φ 8 0,395 kg/m fondazioni F1 staffe gabbia corrente 70 2,40 65,89φ 8 0,395 kg/m fondazioni F2 staffe gabbia corrente 146 2,40 138,65φ 8 0,395 kg/m fondazioni F3 staffe gabbia corrente 369 1,80 262,54φ 8 0,395 kg/m cordolo chiusura igloo marciapiede forche sagomate di bordo 355 1,00 140,38

φ 10 0,617 kg/m bordo chiusura igloo marciapiede ferri a correre 2 79,61 98,24

φ 12 0,888 kg/m 0 0,00 0,00

φ 14 1,208 kg/m fondazioni F1 ferri correnti gabbia 8 15,57 150,45φ 14 1,208 kg/m fondazioni F2 ferri correnti gabbia 8 32,76 316,59φ 14 1,208 kg/m fondazioni F3 ferri correnti gabbia 8 82,71 799,33

φ 16 1,578 kg/m 0 0,00 0,00

B450C - acciaio in barre ad aderenza migliorata kg 1972,06

φ 6 20x20 2,29 kg/mq intercapedine aereata piano terra rete f6 20x20 cappa igloo 1 305,07 698,60φ 6 20x20 2,29 kg/mq solaio S2.3 lamiera coll. HI-BOND rete f6 20x20 cappa solaio 1 97,90 224,19

B450C - acciaio in rete elettrosaldata kg 922,79


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STRUTTURA PASSERELLA IN ACCIAIO – S2.3 collegamento posteriore tra edificio e pastini vivaio Si tratta di una passerella in acciaio per il collegamento pedonale tra il primo piano dell’edificio e i muri contro terra posizionati sul retro verso il pastino a monte. La struttura è costituita da una trave principale IPE300 S275 che collega i due angoli liberi dei muri contro terra esistenti. Su questa viene poggiata una passerella, in parte a sbalzo (larghezza utile 120cm) costituita da due travi parete reticolari in profili tubolari 80x40 (verticali e diagonali e di parapetto) e in profili IPE160 e UPN160 per la struttura d’impalcato. il piano di calpestio è costituito da grigliato antitacco adatto alla portata pedonale. I pannelli di parapetto sono costituiti da rete elettrosaldata zincata φ4 mm maglia 100x100 fissata alla struttura delle travi-parete reticolari. Tale struttura è indipendente dall’edificio e staccato da questo mediante opportuno giunto sismico. I materiali previsti sono: acciaio S235 e S275. (NTC/08). Si tratta di una struttura che poggia sul muro a gravità (con spessori da 95 a 110 cm) esistente contro terra in calcestruzzo mediante quattro punti di ancoraggio e prosegue a sbalzo verso la loggia nord degli spazi didattici alla quota del primo piano.

Tale struttura è stata studiata secondo la seguente procedura: 1) analisi dinamica lineare modale della parte in acciaio con fattore di struttura q=1 per determinare le

caratteristiche delle sollecitazioni di progetto, per le verifiche dei profili in acciaio e per la determinazione delle reazioni vincolari (cerniere sferiche) nei quattro punti A, C, D, F di ancoraggio della struttura in acciaio ai muri di calcestruzzo;

2) analisi pseudo statica del muro (tratto B-E) soggetto alla reazione inerziale sismica della passerella in C D (squilibrante verso valle) e alla spinta del terreno;


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ANALISI DELLA PASSERELLA – SICUREZZA SISMICA INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro SLV passerella Intestazione del lavoro SLV passerella Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze daN Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' Tarcento ag/g 0.299 F0 2.41 Tc 0.34 Categoria del suolo B Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 20 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=1 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Presente Fattore di struttura qv per sisma verticale 1 Combinazione dei modi CQC


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Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 µ 0.3 SEZIONE RETTANGOLARE CAVA

Codice B H s t 5 14.000 14.000 1.000 1.000 6 8.000 4.000 0.400 0.400

SEZIONI A PROFILO SEMPLICE Codice Codice sezione Asse Y capovolto

2 IPE 330 No 3 IPE 160 No 4 UNP 160 No

CARICHI PER ELEMENTI TRAVE, TRAVE DI FONDAZIONE E RETICOLARE Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Peso proprio impalcato in grigliato 1 Condizione peso proprio Permanente: Peso

Proprio -0.006000 0.000 -0.006000 0.000 1.0000 1.0000 Categoria C2 NTC/08 3 Condizione 2 Variabile: ballatoio -0.040000 0.000 -0.040000 0.000 0.6000 0.6000 Neve Zona I Alpina 4 Condizione 3 Variabile: Neve -0.012400 0.000 -0.012400 0.000 0.0000 0.0000 LISTA MATERIALI UTILIZZATI

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless. 1 Acciaio +2.10e+006 0.300 0.00785 +1.20e-005 1.000 1.000 1.000

ELEMENTO FINITO: TRAVE Numero gruppo Descrizione gruppo 1 montanti 2 travi acciaio ELEMENTO FINITO: VINCOLO Numero gruppo Descrizione gruppo 1 base montanti

numerazione elementi


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GRUPPI ELEMENTO FINITO TRAVE GRUPPO NUMERO: 1 - DESCRIZIONE: MONTANTI

Nodi Connessioni Offset strutturali/Conci rigidi

Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 14 3 0 Rigida (1) 1 5 2 13 4 0 Rigida (1) 1 5 3 24 19 0 Rigida Rigida 1 6 4 19 20 0 Rigida Rigida 1 6 5 20 11 0 Rigida Rigida 1 6 6 11 15 0 Rigida Rigida 1 6 7 15 10 0 Rigida Rigida 1 6 8 10 18 0 Rigida Rigida 1 6 9 9 33 0 Rigida Rigida 1 6 10 33 8 0 Rigida Rigida 1 6 11 8 32 0 Rigida Rigida 1 6 12 32 6 0 Rigida Rigida 1 6 13 6 1 0 Rigida Rigida 1 6 14 1 2 0 Rigida Rigida 1 6 15 31 24 18 Rigida Rigida 1 6 16 28 19 18 Rigida Rigida 1 6 17 29 20 18 Rigida Rigida 1 6 18 12 11 18 Rigida Rigida 1 6 19 22 15 18 Rigida Rigida 1 6 20 7 10 18 Rigida Rigida 1 6 21 26 18 24 Rigida Rigida 1 6 22 27 9 2 Rigida Rigida 1 6 23 5 33 2 Rigida Rigida 1 6 24 25 8 2 Rigida Rigida 1 6 25 16 32 2 Rigida Rigida 1 6 26 23 6 2 Rigida Rigida 1 6 27 17 1 2 Rigida Rigida 1 6 28 21 2 9 Rigida Rigida 1 6 29 20 12 0 Rigida Rigida 1 6 30 11 22 0 Rigida Rigida 1 6 31 22 10 0 Rigida Rigida 1 6 32 7 18 0 Rigida Rigida 1 6 33 17 2 0 Rigida Rigida 1 6 34 23 32 0 Rigida Rigida 1 6 35 16 8 0 Rigida Rigida 1 6 36 31 19 0 Rigida Rigida 1 6 37 28 20 0 Rigida Rigida 1 6 38 27 33 0 Rigida Rigida 1 6


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39 5 8 0 Rigida Rigida 1 6 40 23 1 0 Rigida Rigida 1 6

Legenda delle connessioni

Nota Descrizione 1 Fx=Rigida Fy=Rigida Fz=Rigida Mx=Rigida My=Svinc. Mz=Svinc. GRUPPO NUMERO: 2 - DESCRIZIONE: TRAVI ACCIAIO

Nodi Connessioni Offset strutturali/Conci rigidi

Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 30 4 0 Rigida Rigida 1 2 2 29 25 0 Rigida Rigida 1 2 3 31 27 0 Rigida Rigida 1 3 4 26 21 0 Rigida Rigida 1 3 5 22 23 0 Rigida Rigida 1 3 6 3 29 0 Rigida Rigida 1 2 7 25 30 0 Rigida Rigida 1 2 8 31 28 0 Rigida Rigida 1 4 9 28 29 0 Rigida Rigida 1 4 10 29 12 0 Rigida Rigida 1 4 11 12 22 0 Rigida Rigida 1 4 12 22 7 0 Rigida Rigida 1 4 13 7 26 0 Rigida Rigida 1 4 14 27 5 0 Rigida Rigida 1 4 15 5 25 0 Rigida Rigida 1 4 16 25 16 0 Rigida Rigida 1 4 17 16 23 0 Rigida Rigida 1 4 18 23 17 0 Rigida Rigida 1 4 19 17 21 0 Rigida Rigida 1 4 20 28 5 0 Rigida Rigida 1 3 21 12 16 0 Rigida Rigida 1 3 22 7 17 0 Rigida Rigida 1 3

COMBINAZIONI DI CARICO COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Dinamica Azione sismica: Presente

Torsione:

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Variabile: ballatotio Condizione 2 0.600 Variabile: Neve Condizione 3 0.000

2 Statica Azione sismica: Sisma assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Variabile: ballatoio Condizione 2 1.500 Variabile: Neve Condizione 3 1.500

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 3 Rara Tipologia: Rara

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Variabile: ballatoio Condizione 2 1.000


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Variabile: Neve Condizione 3 1.000 4 Frequente Tipologia: Frequente


5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 6 S.L.D. Azione sismica: Presente

Torsione: Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Variabile: ballatoio Condizione 2 0.600 Variabile: Neve Condizione 3 0.000

TABELLA MASSE ECCITATE TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EX Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 65 +1.10e-003 0 +4.37e+000 88 +3.38e-012 0 Progressiva +3.82e+000 77 +4.95e+000 100 +4.57e+000 92 Modo: 66 +1.13e+000 23 +2.83e-004 0 +4.75e-018 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.57e+000 92 Modo: 67 +2.00e-017 0 +1.98e-017 0 +3.72e-001 8 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 68 +1.75e-014 0 +3.44e-018 0 +4.85e-004 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 69 +4.15e-010 0 +1.26e-012 0 +1.30e-032 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 70 +1.18e-014 0 +3.64e-010 0 +2.26e-027 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 MASSA TOTALE ECCITABILE Direzione X Direzione Y Direzione Z +4.95e+000 +4.95e+000 +4.95e+000 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EX Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 65 +7.89e-004 0 +4.37e+000 88 +3.38e-012 0 Progressiva +3.82e+000 77 +4.95e+000 100 +4.57e+000 92 Modo: 66 +1.13e+000 23 +2.04e-004 0 +3.25e-018 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.57e+000 92 Modo: 67 +1.10e-017 0 +2.00e-017 0 +3.72e-001 8 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 68 +1.75e-014 0 +2.42e-018 0 +2.72e-004 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 69 +1.92e-011 0 +1.24e-010 0 +5.61e-022 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 70 +4.96e-011 0 +2.29e-012 0 +4.97e-024 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: +EY Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 65 +7.84e-006 0 +4.37e+000 88 +3.38e-012 0 Progressiva +3.64e+000 74 +4.95e+000 100 +4.57e+000 92 Modo: 66 +1.31e+000 26 +2.34e-006 0 +1.53e-019 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.57e+000 92 Modo: 67 +3.74e-018 0 +2.03e-017 0 +3.72e-001 8 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 68 +1.15e-014 0 +3.67e-020 0 +1.24e-004 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 69 +1.76e-011 0 +4.02e-010 0 +1.48e-022 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 70 +1.24e-014 0 +1.51e-011 0 +5.52e-022 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 TRASLAZIONE CENTRO DELLE MASSE: -EY Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 65 +5.28e-006 0 +4.37e+000 88 +3.38e-012 0 Progressiva +3.96e+000 80 +4.95e+000 100 +4.57e+000 92


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Modo: 66 +9.82e-001 20 +1.18e-006 0 +2.88e-021 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.57e+000 92 Modo: 67 +7.76e-018 0 +2.04e-017 0 +3.72e-001 8 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 68 +2.70e-014 0 +5.86e-021 0 +1.05e-004 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 69 +8.27e-011 0 +9.66e-013 0 +3.70e-025 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 Modo: 70 +3.63e-012 0 +9.11e-011 0 +1.22e-028 0 Progressiva +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 +4.95e+000 100 VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI le verifiche degli elementi strutturali negli Stati Limite considerati vengono eseguite secondo l’appr occio 1 comb. 1 (punto 2.6.1 NTC)

Indici di esistenza allo SLU

Verifica snellezze massime


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SLE deformazioni massime minori di 954/300= 3,18cm

Tutti i profili di progetto risultano verificati negli stati limite di norma considerati SLU SLD SLO. Le deformazioni negli stati limite di esercizio considerati rientrano nei limiti di norma.


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MURO B-E – SICUREZZA SISMICA E STABILITA’ Dall’analisi dinamica della passerella di desume che le reazioni vincolari in C e D producono una forza di trazione/compressione sul muro con risultante pari a 1750 daN. Nei punti A e F la trave principale IPE330 funziona da puntone stabilizzante nei confronti dei muri con forze di compressione pari a 950 daN. Di seguito si determinano le componenti di spinta del terreno sul muro a gravità in cls esistente in caso di sisma: Il muro è considerato non cedevole pertanto si assume il coefficiente βm = 1. Impostazioni di calcolo Caratteristiche terreno

approccio categoria del suolo B

verifiche di tipo angolo di attrito interno del terreno di riempimento ϕϕϕϕ 30,0 °

combinazione 1 A1 M1 R1 angolo di pendenza del terrapieno ββββ 10,0 °

peso specifico terreno γγγγ 2000 daN/m3

coeff. Azioni coeff. di amplificazione carichi permanenti γγγγG 1,00

permanenti strutturali γγγγG1 1,00 1,30 coeff. di riduzione delle caratteristiche terreno γγγγϕϕϕϕ' 1,00

permanenti non strutturali γγγγG2 0,00 1,50 angolo di attrito interno ridotto ϕϕϕϕ' 30,0 °

variabili γγγγQ 0,00 1,50 Caratteristiche del muro

coeff. Caratt. terreno angolo di attrito terreno-muro δδδδ 20,0 °

angolo attrito interno γγγγϕϕϕϕ' 1,00 angolo rispetto all’orizzontale della parete interna ψψψψ 90,0 °

coesione efficace γγγγc' 1,00 altezza del muro h 2,70 m

resistenza non drenata γγγγuk 1,00 Sovraccarico a monte

coeff. Resistenze globali Intensità sovraccarico distribuito q 0 daN/m2

capacità portante γγγγR 1,00 coeff. di combinazione sismica ψψψψ2 0

scorrimento γγγγR 1,00 coeff. di amplificazione carichi variabili γγγγQ 1,00

resistenza terreno a valle γγγγR 1,00 altezza equivalente hequiv 0,00 m

altezza di calcolo totale hd 2,70 m

Determinazione coefficienti sismici

accelerazione max attesa sul sito ag 0,299 g

amplificazione stratigrafica Ss 1,00

amplificazione topografica St 1,00

accelerazione orizz. max attesa amax 0,299 g

coeff. di riduzione dell'accelerazione ββββm 1,00

coeff. sismico orizzontale kh 0,299

coeff. sismico verticale kv 0,150

Calcolo della sovrapressione sismica secondo Wood

sovrapressione di spinta del terreno in caso di sisma

∆pEd = (amax*βm)*(γ∗γG)*h = 1615 daN/m2

Calcolo della spinta del terreno attiva/passiva

coeff. di spinta attiva Ka 0,34

coeff. di spinta passiva Kp 0,30

pressione di spinta attiva p t 1836 daN/m2

pressione di spinta passiva p t 1640 daN/m2

calcolo della spinta idrostatica dell'acqua

altezza massima acqua di falda (esondazione) h (acqua) 0 m

p(acqua) = γacqua*hacqua = 0 daN/m2

R1

A1

1

STR

M1

Dai valori di pressione sopra riportati si ricavano le seguenti spinte sul muro:

- spinta derivante dalla sovrapressione sismica del terreno (Wood) Ssis = 2180 daN/m - momento ribaltante MSsis = 1962 = 1962 daNm/m - spinta passiva del terreno Ster = 2214 daN/m - momento ribaltante MSter = 1993 daNm/m - spinta inerziale muro Smur = 2314 daN/m


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- momento ribaltante MSmur = 3124 daNm/m momento ribaltante per tutta la lunghezza del muro (pari a 8,6 m) Mrib1 = 7079*8,6 = 60879 daNm momento ribaltante da azione dinamica passerella Mrib2 = 1750*2,7 = 4725 daNm totale momento ribaltante Mrib tot = 65604 daNm il momento equilibrante totale è dovuto al solo peso proprio del muro considerando in favore di sicurezza che abbia larghezza costante dalla sommità alla base pari a 1,18cm, pertanto Mequ tot = ((2450*0,9)*1,18*2,7*8,6*0,6) = 36249 daNm

il momento squilibrante risultante su tutto il tratto di muro B-E è quindi Msquil = 65604-36249 = 29355 daNm. Si suppone che tale momento (vista la minima influenza relativa della passerella che non agisce nella mezzeria del muro) possa suddividersi in due parti uguali agli estremi del muro, in B e in E, trasmettendo una spinta sulla sommità dei muri laterali longitudinali pari a Smuri lat = 29355 / (2*2,7*5/6) = 6519 daN.

Tale spinta per garantire l’equilibrio della struttura deve essere contrastata dall’attrito che si sviluppa alla base del muro sul terreno. Considerando in favore di sicurezza che la fondazione del muro lalterale abbia una superficie pari a quella della sezione orizzontale del muro stesso e che il coefficiente di attrito sia stimabile in γ = tg (20°) si ottiene un valore della forza resistente allo scorrimento SRmuri lat = (2450*0,9*0,96*2,7*7,2)*tg20° /1,1 = 13615 daN ch e risulta maggiore dell’azione di progetto (13615 > 6519 daN verificato). IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE Ing. Enrico ENGLARO


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RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI Legge 1086/71 – NTC/08






MATERIALI

- calcestruzzo durabile con classe di resistenza 25 /30 a base di cemento tipo 325 per fondazioni e str utture in elevazione Classe di resistenza 25/30 Condizioni ambientali ordinarie: classe di esposizione XC2 (fondazioni) classe di consistenza S4 copriferro minimo (da esterno staffa) 25mm resistenza di calcolo: fcd = (Rck * 0.83) / γc - inerti costituiti da sabbia e ghiaia di fiume lav ati Dosati con opportuna granulometria e privi di impurità a norma di legge; acqua di pozzo artesiano o acquedotto rispondente ai requisiti di legge. - acciaio per cemento armato in tondino B450C ad ader enza migliorata, controllato in stabilimento tensione caratteristica di snervamento fyk ≥ 450 N/mm2 tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 540 N/mm2 - connessioni per legno, staffe, angolari ed elemen ti di giunzione in acciaio S235 JR UNI EN 10326 zin cato

(marcatura CE sulla base di ETAG15 e conformità ETA - come da schede tecniche allegate alla relazione sui materiali).

- carpenteria metallica in acciaio S 235 e S275 sec ondo UNI 10025 per laminati, UNI 10210 e UNI 10219 per

tubolari strutturali. - bullonerie in classe 8.8, saldature secondo UNI E N 4063:2001 per carpenteria in acciaio. - bullonerie e viterie per legno (HBS, VGS, KKF) in classe almeno 4.6 come da schede tecniche allegate alla

relazione sui materiali. - chiodi per legno tipo Anker come da schede tecnic he allegate alla relazione sui materiali. - legno massiccio : gli elementi strutturali in legno massiccio X-LAM sono assimilabili in classe di resistenza C24, secondo UNI EN 338 e UNI EN 14081: Resistenza caratteristica a flessione fm,k 24 MPa Resistenza caratteristica a trazione parallela alla fibratura ft,0,k 14 MPa Resistenza caratteristica a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k 0,5 MPa Resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura fc,0,k 21 MPa Resistenza caratteristica a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k 2,5 MPa Resistenza caratteristica a taglio fv,k 2,5 MPa Resistenza caratteristica a taglio per “rolling shear” fv,r,k 1,0 MPa Modulo elastico medio parallelo alle fibre E0,mean 11 GPa Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E0,05 7,4 GPa


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Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre E90,mean 0,37 GPa Modulo di taglio medio Gmean 0,69 GPa In ogni caso nei calcoli si fa riferimento alle caratteristiche specifiche del prodotto espresse nel relativo ETA 09/0036 - legno lamellare gli elementi strutturali in legno lamellare sono in classe di resistenza GL24h secondo UNI EN 1194 e UNI EN 14080: Resistenza caratteristica a flessione fm,k 24 MPa Resistenza caratteristica a trazione parallela alla fibratura ft,0,k 16,5 MPa Resistenza caratteristica a trazione perpendicolare alla fibratura ft,90,k 0,4 MPa Resistenza caratteristica a compressione parallela alla fibratura fc,0,k 24 MPa Resistenza caratteristica a compressione perpendicolare alla fibratura fc,90,k 2,7 MPa Resistenza caratteristica a taglio fv,k 2,7 MPa Resistenza caratteristica a taglio per “rolling shear” fv,r,k 1,0 MPa Modulo elastico medio parallelo alle fibre E0,mean 11,6 GPa Modulo elastico caratteristico parallelo alle fibre E0,05 9,4 GPa Modulo elastico medio perpendicolare alle fibre E90,mean 0,39 GPa Modulo di taglio medio Gmean 0,72 GPa Si allegano di seguito le schede tecniche dei principali materiali ed elementi di giunzione a cui si è fatto riferimento nella relazione di calcolo delle strutture.

Gradisca d’Isonzo

Dicembre 2013

IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE IL DIRETTORE DEI LAVORI DELLE STRUTTURE

Ing. Enrico ENGLARO Ing. Enrico ENGLARO


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RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI D.M. 14.01.08






PREMESSA

Si tratta delle strutture di fondazione in c.a. da eseguire in opera per la costruzione del nuovo edificio in oggetto.

La presente relazione riguarda le opere in calcestruzzo armato da eseguire in opera per la realizzazione delle fondazioni relative all’edificio in progetto e le relative interazioni terreno-struttura.

Di seguito si descrivono gli aspetti geotecnici essenziali su cui si basa la scelta tipologica e la progettazione degli elementi strutturali dell'edificio in oggetto, con particolare riferimento alle strutture di fondazione.

CARATTERISTICHE DEL TERRENO

Parametri geotecnici e carico limite

Dalla relazione geologica redatta per l’intervento in progetto dal dott. geol. Michela Dini risulta che l’area del vivaio Pascul è caratterizzata dalla presenza di marne e arenarie (di “Savorgnano”) fini o medie con strati da sottili a medi. Il rapporto tra arenite e marna è inferiore all’unità. Nella relazione geologica si indicano i seguenti parametri geotecnici medi:

In particolare l’area adibita a vivaio sorge su un antico terrazzo fluviale rimaneggiato, mentre l’area degli edifici, arretrata verso monte, sorge su un terreno eluviale di natura flyschoide. Per le verifiche agli stati limite GEO si considera l’approccio 1 con la combinazione (A2+M2+R2) che comprende le azioni della combinazione di carico n.3. Di seguito si riporta la verifica delle fondazioni continue con sezione da 90x30cm, tipo F2, in corrispondenza della parete M2 e della parete M17-M18. In favore di sicurezza, per il terreno sedime delle nuove fondazioni, costituito dalle arenarie, si trascura completamente il contributo della coesione e si assume un angolo di attrito ridotto φ = 30° per tenere conto di eventuali alterazioni relative al terreno in corrispondenza all’edificio esistente da demolire. Eventuali irregolarità del terreno rispetto alle ipotesi di progetto dovranno essere sistemate in cantiere mediante la bonifica localizzata con getto di calcestruzzo a basso dosaggio. Per il terreno presente a tergo dei muri esistenti in calcestruzzo e per le relative azioni di spinta si assumono gli stessi paramentri (φ = 30° e coesione nulla).


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F2 parete M6 FONDAZIONI DIRETTE

Tensioni efficaci (compilare i campi in azzurro)

TERRENOb1 = 0 ° inclinazione fondazione ATTENZIONE

b2 = 0 ° inclinazione piano campagna b1+b2 < 45°

g1 = 20,00 kN/mc peso specifico efficace

gsat = 23,00 kN/mc peso specifico saturo

g2 = 20,00 kN/mc valore di g nel terzo termine del qlim in funzione della posizione della falda se Zw<D o Zw>(D+B)

c 0,00 0,00 kN/mq coesione c'f 30 24,79 ° attrito interno terreno sottostante la fond azione f'

Zw = 10,00 m profondità falda

GEOMETRIA FONDAZIONE FONDAZIONE RIDOTTAB = 90 cm lato fondazione eb= 0,00 m ---> B'= 0,90 mL = 100 cm lunghezza fondazione el= 0,00 m ---> L'= 1,00 mH = 30 cm altezza suola fondazioneD = 50 cm profondità di posa

AZIONI Gkfond Gk Qk SCEGLI la combinazioneN = 53,44 kN 6,75 28,85 13,72Mb = 0,00 kNm 0,00 0,00 2 1,8Ml = 0,00 kNm 0,00 0,00Tb = 0,00 kN 0,00 0,00Tl = 0,00 kN 0,00 0,00Ht = 0,00 kN

CARICO LIMITE PRESSIONE AGENTE FS R1 = 1,0qlim = 234,04 kN/mq q= 59,37 kN/mq 3,94 verificato R2 = 1,8

2,34 kg/cmq 0,59 kg/cmq R3 = 2,3FATTORE DI SICUREZZA ALLO SCORRIMENTO: Sd / Hd assente OK verificato

DATI FONDAZIONE E PRESSIONE per i valori caratteris tici Gk + QkB 0,90 m larghezzaL 1,00 m lunghezzaq 54,80 kN/mq Pressione Agente

DATI TERRENO per stima dei cedimenti secondo Poulos e Davis 1974

Strato Litologia

cambio di strato E nnnn cedimento

- - m kN/mq - cm1 argilla 2,8 2000 0,35 1,872 transizione 5,5 4000 0,30 0,093 arenaria 10,0 15000 0,30 0,014 arenaria 20,0 15000 0,25 0,01

CEDIMENTO TOTALE CALCOLATO 1,97 cm

A1+M1+R1

A2+M2+R2

B

L

Mb

Tb

N

D

g1,c,fZw

gsat

B

A1+M1+R3

F2 parete M17-M18 FONDAZIONI DIRETTE

Tensioni efficaci (compilare i campi in azzurro)

TERRENOb1 = 0 ° inclinazione fondazione ATTENZIONE

b2 = 0 ° inclinazione piano campagna b1+b2 < 45°

g1 = 20,00 kN/mc peso specifico efficace

gsat = 23,00 kN/mc peso specifico saturo

g2 = 20,00 kN/mc valore di g nel terzo termine del qlim in funzione della posizione della falda se Zw<D o Zw>(D+B)

c 0,00 0,00 kN/mq coesione c'f 30 24,79 ° attrito interno terreno sottostante la fond azione f'

Zw = 10,00 m profondità falda

GEOMETRIA FONDAZIONE FONDAZIONE RIDOTTAB = 90 cm lato fondazione eb= 0,00 m ---> B'= 0,90 mL = 100 cm lunghezza fondazione el= 0,00 m ---> L'= 1,00 mH = 30 cm altezza suola fondazioneD = 50 cm profondità di posa

AZIONI Gkfond Gk Qk SCEGLI la combinazioneN = 64,01 kN 6,75 37,07 15,53Mb = 0,00 kNm 0,00 0,00 2 1,8Ml = 0,00 kNm 0,00 0,00Tb = 0,00 kN 0,00 0,00Tl = 0,00 kN 0,00 0,00Ht = 0,00 kN

CARICO LIMITE PRESSIONE AGENTE FS R1 = 1,0qlim = 234,04 kN/mq q= 71,12 kN/mq 3,29 verificato R2 = 1,8

2,34 kg/cmq 0,71 kg/cmq R3 = 2,3FATTORE DI SICUREZZA ALLO SCORRIMENTO: Sd / Hd assente OK verificato

DATI FONDAZIONE E PRESSIONE per i valori caratteris tici Gk + QkB 0,90 m larghezzaL 1,00 m lunghezzaq 65,94 kN/mq Pressione Agente

DATI TERRENO per stima dei cedimenti secondo Poulos e Davis 1974

Strato Litologia

cambio di strato E nnnn cedimento

- - m kN/mq - cm1 argilla 2,8 2000 0,35 2,252 transizione 5,5 4000 0,30 0,103 arenaria 10,0 15000 0,30 0,014 arenaria 20,0 15000 0,25 0,01

CEDIMENTO TOTALE CALCOLATO 2,38 cm

A1+M1+R1

A2+M2+R2

B

L

Mb

Tb

N

D

g1,c,fZw

gsat

B

A1+M1+R3


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Considerando che le prove penetrometriche su cui si basano i parametri geotecnici indicati nella relazione geologica sono state eseguite a monte dell’edificio esistente dove il terreno non è mai stato interessato da opere fondazionali di costruzioni; considerato inoltre che il nuovo edificio sorgerà sullo stesso sedime di quello attualmente esistente (stabilizzato e compatto), si ritiene che il cedimento teorico calcolato sia ampiamente cautelativo. Nell'insieme per il manufatti in oggetto, considerando le caratteristiche geotecniche del sedime di fondazione e il quadro delle sollecitazioni indotte sul terreno, saranno da prevedersi cedimenti minimi, anche differiti nel tempo, uniformi e del tutto compatibili con la tipologia strutturale adottata, con i subsistemi collegati e con le prestazioni finali di esercizio.

Nel calcolo agli elementi finiti per la modellazione del terreno come vincolo elastico è stato considerato un coefficiente di fondazione kwinkler = 2 daN/cm3.

Presenza d’acqua

L’area non è interessata da pericolosità idraulica o geologica. Il progetto dovrà in ogni caso garantire il mantenimento delle vie di scolo delle acque meteoriche esistenti, vista la natura erodibile del terreno a monte dell’edificio, senza apportare alterazioni al regime di ruscellamento e di captazione esistente, in particolare nella parte postica dell’edificio dove sono presenti dei terrazzamenti sostenuti da muri di contenimento a gravità in calcestruzzo e pietra di modesta altezza. Classificazione sismica

In base alla Ordinanza n°3274 del 20.03.03 e s.m.i. e in base anche all’ultima revisione regionale della mappa sismica (Delibera N.845 del 6 maggio 2010 della Direzione centrale Ambiente e LLPP della regione FVG) il Comune di Tarcento rientra in zona 1 ad alta sismicità.

Il terreno dal punto di vista sismico appartiene alla categoria B – Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m caratterizzati da valori di VS,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s.

I parametri delle azioni sismiche di progetto vengono determinati in base all’allegato B delle Norme Tecniche del D.M. 14.01.2008 per il punto dove sorge l’edificio identificato dalle seguenti coordinate geografiche:

Latitudine 46,1972°

Longitudine 13,2375°

Per il sito in questione, con ag=0.299g, con terreno in classe B, si assume una categoria topografica T1 pertanto un coefficiente di amplificazione topografica St=1.

OPERE DI FONDAZIONE IN PROGETTO

Scavi e quota di posa

Il progetto prevede la demolizione dell’edificio esistente, la pulizia dell’area e il livellamento del terreno per uniformare e preparare il piano di appoggio del magrone alla profondità media di circa 0,6 m.

Le fondazioni riguarderanno il livello di roccia arenaria, superficialmente alterata, e saranno gettate su uno strato di calcestruzzo magro dello spessore di almeno 10cm.

Fondazioni

Il progetto prevede la realizzazione di fondazioni continue in calcestruzzo armato con sezioni pari a 50x30cm, 60x30cm e 90x30cm.

Il getto delle fondazioni sarà eseguito insieme a quello dell’intercapedine aereata in casseri tipo “iglu” e la rete della cappa di completamento andrà a sormontare completamente le gabbie delle fondazioni fino a tutto il marciapiede perimetrale. Pertanto sarà realizzato un collegamento uniforme e rigido di tutte le strutture di fondazione.

Tensioni sul terreno

La scelta della tipologia delle fondazioni di tipo continuo in calcestruzzo armato, collegate tra loro mediante il massetto dell’intercapedine aereata, permette di realizzare una struttura di base estremamente rigida che costituisce un solida piattaforma per l’appoggio delle strutture portanti delle parti in elevazione in legno. Le fondazioni continue previste consentono di distribuire sul terreno tensioni sostanzialmente costanti e uniformi anche in relazione a carichi orizzontali da sisma.


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Inviluppo della massime tensioni sul terreno nella combinazione relativa alle azioni A2 – compreso sisma

IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE

Ing. Enrico ENGLARO


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PIANO DI MANUTENZIONE DELLE PARTI STRUTTURALI DELL’ OPERA (Ai sensi del D.M. 14.01.2008, art. 10.1)

1. Premessa.

Il presente Piano di manutenzione della parte strutturale dell’opera è relativo alle opere in calcestruzzo armato, acciaio e legno da eseguire per la realizzazione delle fondazioni, delle strutture in elevazione, e degli orizzontamenti di impalcato del fabbricato in oggetto. Il piano di manutenzione è da considerarsi come elemento complementare al progetto strutturale e prevede, pianifica e programma - tenendo conto degli elaborati progettuali esecutivi dell’intera opera - l’attività di manutenzione dell’intervento al fine di mantenerne nel tempo la funzionalità, le caratteristiche di qualità, l’efficienza ed il valore economico. Tale piano di manutenzione delle strutture, coordinato con quello generale della costruzione, costituisce parte essenziale della progettazione strutturale. Il piano di manutenzione delle strutture è organizzato nei seguenti tre documenti:

� Manuale d’uso; � Manuale di manutenzione; � Programma di manutenzione

- Sottoprogramma delle prestazioni - Sottoprogramma dei controlli - Sottoprogramma degli interventi di manutenzione

2. Scheda identificativa dell’opera.






3. Descrizione intervento strutturale.

Si tratta della costruzione di un edificio destinato ad accogliere uffici, laboratori, servizi e spazi didattici di pertinenza del vivaio forestale Pascul di Tarcento sito in località Pradandons lungo la strada regionale n.356 Nimis-Tarcento.

Si tratta di un edificio di nuova costruzione, isolato da ogni altra edificazione, che sorgerà al posto dell’edificio esistente che ormai in disuso sarà completamente demolito.

Il progetto prevede la realizzazione di un fabbricato a pianta rettangolare di 22,00 x 9,60 m che si eleva, solo parzialmente, per due livelli fuori terra, senza piani interrati.

La struttura sarà costituita da pannelli portanti multistrato in legno lamellare a strati incrociati tipo “X-LAM”. Si prevedono pannelli a tre strati con spessore totale di 12cm per le pareti perimetrali e interne portanti, pannelli a cinque strati con spessore totale di 18,4 cm per i solai di orizzontamento.

Le due falde di copertura (sfalsate) della parte di edificio che si eleva per due piani saranno costituite da un’orditura in travetti bilama C24 con sezione 14x24cm posti a interasse di circa 70cm.

Le fondazioni saranno di tipo continuo superficiale in calcestruzzo armato gettato in opera poste in corrispondenza delle pareti principali in legno multistrato.

4. Manuale d’uso

Fondazioni in c.a., strutture verticali in elevazione quali pilastri, setti, travi e solai in qualsiasi materiale, coperture in legno: è opportuno che la struttura non venga modificata nella sua natura e nelle sue sezioni, in relazione a quanto


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predisposto dal progettista; essa deve essere sottoposta ai carichi verticali ed orizzontali per i quali è stata progettata.

5. Manuale di manutenzione

Il livello minimo delle prestazioni degli elementi strutturali, commisurato in fase progettuale al comportamento globale dei sistemi e dei sub-sistemi strutturali previsti, è stabilito dal progettista in fase di progetto e dichiarato nella Relazione di calcolo, in funzione della concezione strutturale dell’opera e della vita utile stabilita per la struttura; le norme di riferimento sono le N.T.C. D.M. 14/01/2008.

Le strutture devono garantire stabilità, resistenza e durabilità nel tempo; gli elementi strutturali non dovranno presentare fessurazioni od altre alterazioni superficiali, quali distacco del copriferro nelle strutture in c.a., presenza di fenomeni di corrosione delle armature; non dovranno comparire efflorescenze o segni di ammaloramento delle superfici.

Per eseguire le manutenzioni contemplate nel presente piano occorrerà affidarsi ad idonee e specializzate imprese edili. L’utente potrà operare autonomamente solo nell’eseguire i controlli a vista dello stato di conservazione del manufatto, mentre in caso di comparsa di anomalie o di segni di cedimenti strutturali (lesioni, fessurazioni, deformazioni, disassamenti, rotture), anche di minima entità, dovrà essere necessariamente consultato un tecnico qualificato per effettuare accertamenti accurati, valutare le cause e pianificare idonei interventi di consolidamento o di ripristino delle parti interessate.

6. Programma di manutenzione

- Sottoprogramma delle prestazioni: l’assieme strutturale deve garantire, nel corso della vita dell’opera indicato in progetto, stabilità, resistenza e deformazioni flessionali compatibili con l’uso della struttura.

- Sottoprogramma dei controlli: il controllo delle strutture in c.a, in acciaio e in legno (per lo meno tutte quelle visibili – e nel caso in questione le colonne e le travi in acciaio resteranno quasi del tutto in vista all’interno dell’edificio – comprese le colonne e le travi fuori spessore in c.a.) va eseguito con frequenza annuale; controlli strutturali approfonditi andranno invece svolti in seguito a calamità naturali quali gli eventi sismici o subito dopo altri eventi eccezionali a seguito dei quali la struttura possa aver subito azioni particolarmente intense.

- Sottoprogramma degli interventi di manutenzione: tutti gli interventi di riparazione o ripristino dovranno effettuarsi all’occorrenza, previa diagnosi delle cause del difetto accertato. In caso di eventi straordinari (calamità naturali, dissesti del terreno di fondazione) od in caso di cambiamenti di destinazione d’uso dei locali (in particolare se comportanti variazioni nei carichi variabill, nel tipo di costruzione o nella classe d’uso così come definiti dalle N.T.C. D.M. 14/01/2008) l’intervento andrà progettato da tecnico abilitato ed eseguito da idonea Impresa edile.

Schede del programma di manutenzione:

Descrizione dell’elemento strutturale: Opere di fondazione Elementi del sistema edilizio atti a trasmettere al terreno le azioni esterne e il peso proprio della struttura Livello minimo delle prestazioni

• Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione. • Adeguata resistenza meccanica a compressione.

Caratteristiche minime dei materiali

• Calcestruzzo: classe 25/30 con Rck30 N/mm2 per le fondazioni (vedi anche dati inseriti nella relazione sui materiali in relazione alle caratteristiche di durabilità dei getti in cls).

Modalità di controllo

• Controllo visivo, dove è possibile avere accesso diretto alle parti interessate, atto a riscontrare possibili anomali che precedano fenomeni di cedimenti strutturali.

Periodicità

• Annuale. Problemi riscontrabili

• Formazione di fessurazioni o crepe. • Deformazioni per cedimenti differenziali del terreno


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• Corrosione delle armature. • Disgregazione del copriferro con evidenza barre di armatura

Possibili cause

• Alternanza di penetrazione e di ritiro dell’acqua. Tipi di intervento ipotizzabili (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturista).

• Riparazioni localizzate delle parti strutturali. • Ripristino di parti strutturali in calcestruzzo armato. • Protezione dei calcestruzzi da azioni disgreganti. • Protezione delle armature da azioni disgreganti.

Strumento atti a migliorare la conservazione dell’opera

• Vernici, malte e trattamenti speciali. • Prodotti contenenti resine idrofuganti e altri additivi specifici.

Descrizione dell’elemento strutturale: Opere in carpenteria metallica Elementi del sistema edilizio aventi il compito di resistere alle azioni verticali ed orizzontali agenti sulla parte di struttura fuori terra e di trasmetterle alle opere di fondazione. Livello minimo delle prestazioni

• Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione. • Adeguata resistenza meccanica a compressione e trazione. • Precisione geometrica dei formati commerciali e stabilità dimensionale. • Adeguata protezione agli agenti esterni.

Caratteristiche minime dei materiali

• Acciaio S235, S275 secondo UNI EN 10025-2 Modalità di controllo

• Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano fenomeni di cedimenti strutturali.

• Verifiche a campione delle condizioni di serraggio dei bulloni. Periodicità

• Annuale. • bimensile per le strutture evidentemente sempre in vista.

Problemi riscontrabili • Insorgere di efflorescenze o comparsa di muffe. • Movimenti relativi fra i giunti. • Deformazioni anomale degli elementi in carpenteria di acciaio. • Eccessiva vibrazione degli impalcati sotto l’azione delle normali azioni di esercizio. • Allentamento dei bulloni. • Crepe, cricche, deterioramento delle unioni saldate.

POSSIBILI CAUSE

• Cedimenti differenziali delle fondazioni e dei vincoli si base delle colonne. • Cedimenti delle saldature o dei giunti bullonati.

TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale).

• Riparazioni localizzate delle parti strutturali. • Rifacimento delle saldature o sostituzione di intere parti della struttura. • Registrazione serraggio dei bulloni con coppia controllata.


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Descrizione dell’elemento strutturale: Opere in legno Elementi del sistema edilizio, comunque disposti nello spazio, aventi il compito di resistere alle azioni di progetto e di trasmetterle alle altre parti strutturali ad essi collegate e alle fondazioni. Livello minimo delle prestazioni

• Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione. • Adeguata resistenza meccanica a compressione e trazione. • Precisione geometrica dei formati commerciali e stabilità dimensionale. • Adeguata protezione agli agenti esterni mediante sostanze impregnanti o smalti.

Caratteristiche minime dei materiali • Legno massiccio C24 secondo UNI EN 338 e UNI EN 14081 • Legno lamellare GL24h secondo UNI EN 1194 e UNI EN 14080.

Modalità di controllo • Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie geometriche. • Verifica visiva dei giunti incollati. • Verifiche a campione delle condizioni di serraggio dei collegamenti con viti, bulloni passanti,

barre filettate, fasce metalliche, chiodi e perni. • Verifica delle condizioni degli elementi metallici utilizzati nei collegamenti (piastre, tasche,

angolari ecc.) Periodicità

• Annuale. Problemi riscontrabili

• Anomalie geometriche che possono evidenziare alterazione delle sezioni resistenti come estese fessurazioni, torsione degli elementi, spanciamenti e flessioni eccessive.

• Fenomeni di deterioramento e degrado dei materiali, marcescenza o presenza eccessiva di resine.

• Dissesto delle strutture dovuti a cedimenti differenziali. • Allentamento dei collegamenti realizzati con viti, bulloni, chiodi ecc. • Deformazioni degli elementi metallici (ferramenta) dei collegamenti. • Fessure longitudinali sulle travi. • Eventuali infiltrazioni d’acqua, specialmente dalla copertura.

Possibili cause • Distacco fra i vari componenti. • Difetti originari e insufficiente qualità del materiale strutturale utilizzato. • Anomali incrementi dei carichi da sopportare. • Fenomeni atmosferici. • Incendi.

Tipi di intervento (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale). • Riparazioni localizzate delle parti strutturali. • Verifica e registrazione del serraggio fra gli elementi giuntati. • Ripristino o sostituzione delle parti deteriorate.

Accorgimenti atti a migliorare la conservazione dell’opera • Trattamento con sostanze protettive impregnanti o smalti di finitura • Vernici ignifughe. • Altri additivi specifici.

IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE Ing. Enrico ENGLARO IL COMMITTENTE

REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA · del vivaio forestale Pascul di Tarcento sito in località...

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