REALZIONE DI CALCOLO PARATIA PALI TAVOLA: R-03 b · 2018. 3. 22. · unico coefficiente,come nella...

REALZIONE DI CALCOLO PARATIA PALITAVOLA:

R-03 b

Data: 21/07/2014

Dott. Ing. Francesco Freni

Visti:

R.U.d.P.:

Aggiornamenti:

CITTA' METROPOLITANA DI CATANIAII DIPARTIMENTO - GESTIONE TECNICA

PROGETTO DI MANUTENZIONE STRAORDINARIA PER

Dott. Ing. Giuseppe GaliziaL'Ingegnere Capo

Dirigente del Servizio:

1° SERVIZIO "PROGRAMMAZIONE PIANO DELLE OPERE PUBBLICHE E VIABILITA'

L'ELIMINAZIONE DI FRANE SULLA S.P. 37/II - PROGETTO ESECUTIVO -

Si esprime parere favorevole di approvazione in linea

tecnica ai sensi dell'art. 5 C.3 - della L.R. 12/2011 n. 12

giusto provvedimento __________ del _________

Il Responsabile Unico del Procedimento

Ing. Frencesco Freni

01 - in data 21/07/2015

02 - in data 11/10/2016 per Adeguamento al D.lg.

n. 50/2016

────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── RELAZIONE DI CALCOLO ────────────────────── 1) NORMATIVA --------------- - La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione sono le Norme Tecniche per le Costruzioni emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonche' la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 "Istruzioni per l' applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni". . 2) CALCOLO DELLE SPINTE -------------------------- Il calcolo delle spinte viene convenzionalmente riferito ad un metro di profondita' di paratia. Pertanto tutte le grandezze riportate in stampa, sia per i dati di input che per quelli di output, debbono di conseguenza attribuirsi ad un metro di profondita' della paratia stessa. Per rendere più completa la trattazione relativa alla determinazione delle spinte sarà opportuno distinguere i seguenti casi: - Spinta delle terre: a) con superficie del terreno rettilinea b) con superficie del terreno spezzata - Spinta del sovraccarico ripartito uniforme: a) con superficie del terreno rettilinea b) con superficie del terreno spezzata - Spinta del sovraccarico ripartito parziale: - Spinta del sovraccarico concentrato lineare - Spinte in presenza di coesione - Spinta interstiziale in assenza o in presenza di moto di filtrazione - Spinta passiva 2.1) SPINTA DELLE TERRE -------------------------- Trattandosi di terreni stratificati, discretizzato il diaframma in un congruo numero di punti, si determina la spinta sulla parete come risultante delle pressioni orizzontali in ogni concio, calcolate come: σh = σv ∙ K ∙ cos δ dove: σh = pressione orizzontale σv = pressione verticale K = coefficiente di spinta dello strato di calcolo ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 1

Create PDF files without this message by purchasing novaPDF printer (http://www.novapdf.com)

http://www.novapdf.com


────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── δ = coeff. di attrito terra-parete La pressione verticale e' data dal peso del terreno sovrastante: - in termini di tensioni totali: σv = τ ∙ z τ = peso specifico del terreno z = generica quota di calcolo della pressione a partire dall'estradosso del terrapieno - in termini di tensioni efficaci in assenza di filtrazione: σv = τ' ∙ z τ' = peso specifico efficace del terreno - in termini di tensioni efficaci in presenza di filtrazione discendente dal terrapieno : σv = [τ - τw ∙(1 - Iw)] ∙ z dove: τ = peso specifico del terreno τw = peso specifico dell'acqua Iw = gradiente idraulico: δH / δL δH = differenza di carico idraulico δL = percorso minimo di filtrazione - in termini di tensioni efficaci in presenza di filtrazione ascendente dal terrapieno : σv = [τ - τw ∙(1 + Iw)] ∙ z a) Con superficie del terreno rettilinea ----------------------------------------- Lo schema di calcolo è basato sulla teoria di Coulomb nell'ipotesi di assenza di falda sin²(ß+φ) Ka = ───────────────────────────────────────────────── ┌ ┌ ┐1/2 ┐² │ │ sin(φ+δ)∙sin(φ -ε) │ │ sin²ß∙sin(ß-δ)∙│ 1 + │ ─────────────────── │ │ │ │ sin(ß-δ)∙sin(ß+ε) │ │ └ └ ┘ ┘ (Muller-Breslau) avendo indicato con : ß = 90° : inclinaz. del paramento interno rispetto all'orizz.; φ = angolo d'attrito interno del terreno ; δ = angolo di attrito terra-muro ; ε = angolo di inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale b) Con superficie del terreno spezzata --------------------------------------- ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 2




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── In questo caso ,pur mantenendo le ipotesi di Coulomb,la ricerca del cuneo di massima spinta non conduce alla determinazione di un unico coefficiente,come nella forma di Muller-Breslau, giacchè il diagramma di spinta non è più triangolare bensì poligonale. posto : li = lunghezza,in orizzontale, del tratto inclinato dh = li ∙ tan ε e permanendo la solita simbologia: si procede alla determinazione del cuneo di massima spinta ricavando l'angolo di inclinazione della corrispondente superficie di scorrimento, detto 'ro' tale angolo ,si ottiene, per ß = 90°: 1 TAN(ro)=────────────────────────────────────────────────────────── ┌ ┐1/2 │ li∙dh │ │ (1+TAN²(φ))∙(1 + ──────────────)│ -TAN(φ)+ │ (H+dh)²∙TAN(φ) │ │ │ └ ┘ Tracciando una retta inclinata di 'ro' a partire dal vertice della spezzata si stacca ,sulla superficie di spinta, un segmento di altezza : (TAN(ro)-TAN(ε))∙TAN(ß) h = li ∙ ────────────────────────── TAN(ro) + TAN(ß) su questo tratto della superficie di spinta si assumerà il seguente coefficiente di spinta attiva: (TAN(ß)+TAN(ro))∙(1+TAN(ε)/TAN(ß))∙TAN(ro-φ) Ka1 = ───────────────────────────────────────────── TAN(ß)∙(TAN(ro)-TAN(ε)) mentre per il restante tratto di altezza (H-h) si assumerà: (TAN(ß)+TAN(ro))∙TAN(ro-φ) Ka2 = ─────────────────────────── TAN(ß)∙TAN(ro) c) Incremento di spinta sismica: --------------------------------- Calcolo dell' incremento di spinta sismica secondo D.M. 16/01/96: Kas = K' - A ∙ Ka essendo: cos²(α + τ) A = ─────────────── cos²α ∙ cos τ α = angolo formato dall'intradosso con la verticale) τ = arctg C , C = coeff. di intensità sismica K'= coeff. calcolato staticamente per ε'= ε + τ ß' = ß - τ La pressione ottenuta ha un andamento lineare, con valore zero al piede del diaframma e valore massimo in sommita'. ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 3




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Calcolo dell' incremento di spinta sismica secondo NTC 2008: In assenza di studi specifici, i coefficienti sismici orizzontale (kh) verticale (kv) che interessano tutte le masse sono calcolati come(7.11. g∙kh = α∙ß∙amax amax = ag∙Ss∙St Kv = 0,5∙Kh La forza di calcolo viene denotata come Ed ed e' da considerare come la risultante delle spinte statiche e dinamiche del terreno. Tale spinta totale di progetto Ed, esercitata dal terrapieno ed agente sull'opera di sostegno, e' data da: 1 Ed = ─── ∙ τ'∙(1 ± kv)∙ K∙H² + Ews 2 dove: H e' l'altezza del muro; Ews e' la spinta idrostatica; τ' e' il peso specifico del terreno (definito ai punti seguenti); K e' il coefficiente di spinta del terreno (statico + dinamico). Il coefficiente di spinta del terreno puo' essere calcolato mediante la formula di Mononobe e Okabe. Se ß ≤ φ-Θ sin²(α+φ-Θ) Ka = ───────────────────────────────────────────────── ┌ ┌ ┐1/2 ┐ │ │ sin(φ+δ)∙sin(φ-ß-Θ) │ │ cos(Θ)∙sin²α∙sin(φ-Θ-δ)∙│ 1 + │ ─────────────────── │ │ │ │ sin(φ-Θ-δ)∙sin(α+ß)│ │ └ └ ┘ ┘ Se ß > φ-Θ sin²(α+φ-Θ) Ka = ────────────────────────────── φ : e' di calcolo dell'angolo di resistenza a taglio del terreno in condizioni di sforzo efficace; α,ß : e' l'angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale rispettivamente della parete del muro rivolta a monte e della superficie del terra δ : e' il valore di calcolo dell'angolo di resistenza a taglio tra ter Θ : e' l'angolo definito successivamente in funzione dei seguenti casi Livello di falda al di sotto del muro di sostegno : τ' = τ peso specifico del terreno kh Tan(Θ) = ───────── (1 ± kv) Terreno al di sotto del livello di falda τ' = τ-τw peso immerso del terreno τw : peso specifico dell'acqua τ kh Tan(Θ) = ───────── ∙ ───────── τ-τw (1 ± kv) ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 4




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── d) inerzia della parete: --------------------------- In presenza di sisma l'opera è soggetta alle forze di inerzia della parete : Forze di inerzia secondo D.M. 16/01/96: Fi = C∙W C = coefficiente di intensità sismica Forze di inerzia secondo NTC 2008: Fih = kh∙W Fiv = kv∙W S ∙ ag kh= ─────────── r kh kv= ─────────── 2 Al fattore r puo' essere assegnato il valore r = 2 nel caso di opere di sostegno che ammettano spostamenti, per esempio i muri a gravita, o che In presenza di terreni non coesivi saturi deve essere assunto il valore 2.2) SPINTA DEL SOVRACCARICO RIPARTITO UNIFORME ---------------------------------------------------- a) Con superficie del terreno rettilinea ----------------------------------------- In questo caso ,intendendo per Q il sovraccarico per metro lineare di proiezione orizzontale: σv = Q b) Con superficie del terreno spezzata --------------------------------------- Una volta determinata la superficie di scorrimento del cuneo di massima spinta (ro) in base alla 2.3) , quindi il diagramma di carico che grava sul cuneo di spinta ,si scompone tale diagramma in due strisce;la prima agente sul tratto di terreno inclinato,la seconda sul rimanente tratto orizzontale. Ognuna delle strisce di carico genererà un diagramma di pressioni sul muro i cui valori saranno determinati secondo la formulazione di Terzaghi che esprime la pressione alla generica profondità 'z'come: σh = 2∙Q∙W/π ∙ (Θ - SIN(Θ)∙COS (2τ)) dove: SIN (ß) W= ───────────── SIN (ß + ε) ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 5




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── 2.3) SPINTA DEL SOVRACCARICO CONCENTRATO LINEARE ---------------------------------------------------- Il carico concentrato lineare genera un diagramma delle pressioni sul muro che può essere determinato usando la teoria di Boussinesq: Essendo: dl = distanza del sovraccarico dal muro,in orizzontale ql = intensità del carico; e posto: m = dl/H si ottiene il valore della pressione alla generica profondità 'z' in base alle seguenti relazioni: a) per m <= 0.4 z/H σh =0.203∙ql/H ∙─────────────── (.16 + (z/H)²)² b) per m > 0.4 m∙z/H σh = 4∙ql/(H∙π) ∙─────────────── (m² + (z/H)²)² 2.4) SPINTA ATTIVA DOVUTA ALLA COESIONE ----------------------------------------- La coesione determina una controspinta sulla parete, pari a: σh = -2 ∙ C ∙ √ Ka ∙ √(1 + Rac) Essendo: C = coesione dello strato Rac = rapporto aderenza/coesione 2.5) SPINTA INTERSTIZIALE --------------------------- La spinta risultante dovuta all'acqua e' pari alla differenza tra la pressione interstiziale di monte e di valle. Nel caso di filtrazione discendente da monte e ascendente da valle: σh = τw ∙ [Hwm ∙(1-Iw) - Hwv ∙(1+Iw)] dove: Hwm = quota della falda di monte Hwv = quota della falda di valle Nel caso di filtrazione discendente da valle e ascendente da monte: σh = τw ∙ [Hwm ∙(1+Iw) - Hwv ∙(1-Iw)] 2.6) SPINTA PASSIVA --------------------- σhp ∙ Rp = σv ∙Kp ∙cos δ + 2 ∙C ∙√Kp ∙√(1 + Rac) dove: σhp = pressione passiva orizzontale Rp = coeff. di riduzione della spinta passiva σv = pressione verticale ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 6




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Kp = coefficiente di spinta passiva dello strato di calcolo δ = coeff. di attrito terra-parete C = coesione Rac = rapporto aderenza/coesione a) per φ <> 0 sin²(ß-φ) Kp = ───────────────────────────────────────────────── ┌ ┌ ┐1/2 ┐² │ │ sin(φ+δ)∙sin(φ +ε) │ │ sin²ß∙sin(ß+δ)∙│ 1 - │ ─────────────────── │ │ │ │ sin(ß+δ)∙sin(ß+ε) │ │ └ └ ┘ ┘ b) per φ = 0 Kp = 1 3) EQUILIBRIO DELLA PARATIA E CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI ---------------------------------------------------------- Il diaframma e' una struttura deformabile, per cui in funzione degli spostamenti che assume e' in grado di mobilitare pressioni dal terreno circostante. Nella trattazione classica per determinare le spinte sul tratto infisso della paratie si ipotizza che il terreno circostante sia in condizioni di equilibrio limite, per cui ipotizzata una deformata si possono determinare le zone attive e passive del terreno e le relative pressioni. Questo modo di procedere da' buoni risultati nei problemi di progetto e nel caso si vogliano determinare dei valori globali di sicurezza mentre non permette di valutare con buona approssimazione i diagrammi delle sollecitazioni. Inoltre un grande limite e' rappresentato dal fatto che i metodi classici non permettono di tenere in conto la presenza di piu' di un tirante. Un modo piu' moderno di affrontare il problema dell'equilibrio delle paratie e' quello di utilizzare delle tecniche di soluzione piu' generali quali quello degli elementi finiti. L'algortmo di soluzione utilizzato nel programma si puo' riassumere nei seguenti passi principali: 1 - discretizzazione della paratia con elementi trave elastici 2 - modellazione dei tiranti con molle elastiche che reagiscono solo nel caso la paratia si allontani dal terreno (tiranti o sbadacchi) 2 - modellazione del terreno in cui e' infissa la paratia con molle non lineari con legame costitutivo di tipo bilatero. 3 - algoritmo di soluzione per sistemi di equazioni non lineari che utilizza la tecnica della matrice di rigidezza secante. 4- calcolo degli spostamenti della paratia, in particolare gli spostamenti dei tiranti e del fondo scavo che danno preziose informazioni sull deformabilita' del sistema terreno- paratia. 5 - calcolo delle sollecitazioni degli elementi trave (taglio, momento) 6 - calcolo delle pressioni sul terreno dove e' infissa la paratia 3.1) Descrizione dell'algoritmo ---------------------------- Si discretizza la paratia in n-1 conci di trave connessi ad n nodi.Si calcola quindi la matrice di rigidezza elementare del concio e quindi si esegue l'assemblaggio della matrice globale. Ogni nodo presenta due gradi di liberta' (spostamento trasversale e rotazione), quindi avremo in totale 2*n gradi di liberta' globali. La matrice di rigidezza assemblata di dimensioni (2n x 2n ) risulta non invertibile in quando la struttura ammette moti rigidi. ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 7




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── I moti rigidi e quindi la labilita' della struttura vengono eliminati modellando il terreno in cui la paratia risulta infissa ed i tiranti. Sia il terreno che i tiranti vengono modellati con delle molle i cui valori di rigidezza vengono sommati agli elementi diagonali della matrice globale.I tiranti hanno un legame costitutivo unilatero. RIGIDEZZA DEL TIRANTE: L = lunghezza A = Area del tirante/interasse E = modulo elastico del tirante f = angolo di inclinazione T = sforzo sul tirante/puntone v = spostamento A * E K = ----- * cos(f)^2 L T = K * v v>=0 T = 0 v<0 la paratia si avvicina al terreno RIGIDEZZA DEL TERRENO (Bowles Fondazioni pag.649) c = coesione, g peso specifico efficace, Nc, Nq, Ng coefficienti di portanza, z quota infissione) K=40 * (c*Nc+0.5*g*1*Ng) + 40 *(g * Nq * z) Il legame costitutivo pressione terreno - spostamento v della paratia si assume di tipo non lineare bilatero: vl = 1.5 cm spostamento limite elastico Pp = pressione passiva Pu = min(ul*K, Pp) pressione massima sopportata dal terreno K*v <= Pu fase elastica P(v) = Pu se K*v > Pu fase plastica Il sistema non lineare risolvente risulta quindi: K(v) matrice secante F = forze nodali F = K(v) v vi = inv(K(vi-1) F i=0 ... n Risolto iterativamente il sistema non lineare si ottengono gli spostamenti nodali e quindi pressioni, sollecitazioni e forze ai tiranti. E' importante al fine di una corretta verifica della paratia controllare lo spostamento al fondo scavo della paratia. 4) ANCORAGGI --------------- La lunghezza minima del tirante e' determinata in maniera tale che la retta passante dalla punta estrema dell'ancoraggio e dal piede del diaframma formi un angolo pari a (45- φ/2) con la verticale. BLOCCO DI ANCORAGGIO: Il blocco di ancoraggio, nell'ipotesi che esso sia continuo lungo tutta la lunghezza del diaframma, deve dimensionarsi sulla base di un coefficiente di sicurezza che vale: τ ∙Ha²∙ (Kp-Ka) µa = ───────────────── 2 ∙ Tr dove: τ = peso speecifico del terreno Ha = affondamento del blocco di ancoraggio nel terreno Kp = coeff. di spinta passiva ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 8




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Ka = coeff. di spinta attiva Tr = forza di trazione sull'ancoraggio BULBO DI ANCORAGGIO DI CALCESTRUZZO INIETTATO SOTTO PRESSIONE: Tu = Sforzo resistente Tr = forza di trazione sull'ancoraggio µa = coefficiente di sicurezza A = Area bulbo pv = pressione verticale f = angolo di attrito del terreno Ko = 1-sin(f) spinta a riposo c = coesione Tu = A * (pv * Ko * tan(2/3*f) + 0.8 * c) µa = Tu/Tr 5) VERIFICHE --------------- Il programma esegue le verifiche di resistenza sugli elementi strutturali in funzione della tipologia della paratia. Le verifiche verranno eseguite per tutte le tipologie a scelta dell'utente sia con il metodo delle tensioni ammissibili che con il metodo degli SLU Per la generica in particolare la verifica agli S.L.U. prevede solo l'utilizzo di materiali assimilabili ai sensi della normativa vigente all'acciaio Fe360,Fe430,Fe510. In particolare per il metodo degli S.L.U. si prevede che le azioni di calcolo utilizzate per le verifiche di resistenza derivanti vengano incre- mentate di un coeefficiente parziale pari a 1.50. Per le sezioni in acciaio la verifica S.L.U. viene effettuato al limite elastico. Le verifiche saranno effettuate, coerentemente con il metodo selezionato (T.A. S.L.U), rispettando la normativa vigente per le strutture in c.a. ed in acciaio. Le verifiche saranno effettuate sia sulla sezione della paratia che sugli elementi secondari quali cordoli in c.a. ed in acciaio, testata di ancoraggio in acciaio per le berlinesi. Le sollecitazioni agenti sul cordolo vengono calcolate schematizzandolo come una trave continua caricata con forze concentrate. Nel caso di cordoli in c.a. vengono effettuate le verifiche consuete per le travi soggette a momento flettente e taglio. Nel caso di cordoli realizzati in acciaio vengono effettuate le seguenti verifiche: 1) verifica del profilo del longherone calcolato a trave continua e caricato con forze concentrate. 2) Verifica del comportamento a mensola della piattabanda del profilo a contatto con i pali della berlinese. 3) Verifica che la risultante inclinata del tirante sia interna alla area di contatto costituita dalle piattabande dei profili. 4) Verifica della piastra forata della testata sollecitata dal tiro del tirante irrigidita con eventuali nervature. 5) Verifica della piastra forata della testata in corrispondenza dello incastro con le nervature laterali della testata. Verifica della saldature corrispondente di tipo II classe a T o completa penetra- zione. ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 9




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── STRATIGRAFIA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito: Str. N.ro : Numero dello strato Spess. : Spessore dello strato Coesione : Coesione Rapp. ader/co : Rapporto Aderenza/Coesione Ang. attr. : Angolo di attrito interno del terreno dello strato in esame Peso spec. : Peso specifico del terreno in situ Peso effic. : Peso specifico efficace del terreno saturo Attr. terra-muro : Angolo di attrito terra-muro Descriz. : Descrizione sintetica dello strato ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 10




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COEFFICENTI DI SPINTA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito: Ka : Coefficiente di spinta attiva Kas : Coefficiente incremento della spinta attiva sismica Kp : Coefficiente di spinta passiva ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 11




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESSIONI ORIZZONTALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito: Pq = pressioni (superiore e inferiore) da sovraccarico distribuito Pl = pressioni da sovraccarico lineare Pa = pressioni (superiore e inferiore) da spinta attiva Pc = pressioni da coesione Ps = pressioni (superiore e inferiore) da incremento sismico Pn = pressioni inerziali Pwm= pressioni interstiziali da monte Pwv= pressioni interstiziali da valle Pwms= Incremento sismico pressioni interstiziali da monte Pwvs= Incremento sismico pressioni interstiziali da valle Dove presente il dato del rigo superiore si riferisce alla pressione all' estremita' superiore e quello del rigo inferiore alla pressione all' estremita' inferiore del concio di paratia esaminato. ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 12




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito: Nro : Numero del concio a partire dalla testa della paratia Quota : Quota del fondo del concio, a partire dalla testa della paratia Pr : Pressione risultante orizzontale (superiore ed inferiore) Pv : Pressione verticale risultante (superiore ed inferiore) Mf : Momento flettente N : Sforzo normale Tg : Taglio (superiore ed inferiore) Dove presente il dato del rigo superiore si riferisce al valore della grandezza all' estremita' superiore e quello del rigo inferiore al valore della grandezza all' estremita' inferiore del concio di paratia esaminato. ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 13




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICHE DI SICUREZZA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito: METODO DI VERIFICA : STATI LIMITI ULTIMI PARATIA CON SEZIONE RETTANGOLARE IN c.a. Nr : Numero del concio a partire dalla testa della paratia Quota : Quota del fondo del concio, a partire dalla testa della paratia Mf : Momento flettente di progetto riferito ad una sezione di 1 m. N : Sforzo normale di progetto riferito ad una sezione di 1 m. Am : Area armature posta sul lembo di monte di una sezione di 1 m. Av : Area armature posta sul lembo di valle di una sezione di 1 m. Mu : Momento resistente ultimo relativo ad una sezione di 1 m. T : Taglio di progetto agente su una sezione di 1 m. Tu : Taglio resistente ultimo relativo ad una sezione di 1 m. passo st.: Passo armature di ripartizione di progetto PARATIA CON PALI IN c.a. Nr : Numero del concio a partire dalla testa della paratia Quota : Quota del fondo del concio, a partire dalla testa della paratia Mf : Momento flettente di progetto riferito ad un singolo palo N : Sforzo normale di progetto riferito ad un singolo palo Aa : Area armature riferito ad un singolo palo Mu : Momento resistente ultimo riferito ad un singolo palo T : Taglio di progetto riferito ad un singolo palo Tu : Taglio resistente ultimo riferito ad un singolo palo passo st.: Passo armature di ripartizione di progetto PARATIA CON SEZIONE IN ACCIAIO (BERLINESE E GENERICA) Nr : Numero del concio a partire dalla testa della paratia Quota : Quota del fondo del concio, a partire dalla testa della paratia Mf : Momento flettente agente sul singolo profilo o palo N : Sforzo normale agente sul singolo profilo o palo T : Taglio agente sul singolo profilo o palo σM : Tensione normale dovuta a momento flettente σN : Tensione normale dovuta a sforzo normale τ : Tensione tangenziale σideale : Tensione ideale. Viene stampato "NOVER" in caso ecceda il valore limite elastico CORDOLO IN CALCESTRUZZO ARMATO N.ro : Numero del cordolo Mf : Momento flettente massimo Aa : Armatura simmetrica posizionata sul lembo teso/compresso Mu : Momento ultimo di progetto T : Taglio massimo Tu : Taglio ultimo di progetto passo st.: Passo staffe di progetto CORDOLO IN ACCIAIO N.ro : Numero del cordolo Sigla : Descrizione del profilo dei longheroni Mf : Momento flettente massimo agente sul singolo longherone ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 14




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICHE DI SICUREZZA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── T : Taglio massimo agente sul singolo longherone SigM : Tensione normale agente sulla sezione del longherone Tau : Tensione tangenziale agente sulla sezione del longherone SigI : Tensione ideale agente sulla sezione del longherone. Viene stampato "NOVER" in caso ecceda il valore limite elastico. SigC : Tensione normale agente sulla sezione di incastro della piattabanda del longherone a causa della pressione di contatto longherone palo. Viene stampato "NOVER" in caso ecceda il valore limite elastico. Mf : Momento flettente agente sulla sezione forata della piastra T : Taglio massima agente sulla piastra SigM : Tensione normale agente sulla sezione forata della piastra Tau : Tensione tangenziale massima sulla piastra SigI : Tensione ideale aagente sulla sezione forata della piastra. Viene stampato "NOVER" in caso ecceda il valore limite elastico. Mfi : Momento flettente agente sulla sezione saldata d'incastro della piastra SigS : Tensione normale agente sulla saldatura d'incastro della piastra. SigI : Tensione ideale agente sulla saldatura d'incastro della piastra.Viene stampato "NOVER" in caso ecceda il valore limite elastico. Mf : Momento flettente agente sulla sezione delle nervatura laterale ad altezza variabile N : Sforzo normale massimo agente sulla sezione delle nervatura laterale ad altezza variabile T : Taglio massimo agente sulla sezione delle nervatura laterale ad altezza variabile SigM : Tensione normale dovuta a momento flettente agente sulla sezione della nervatura laterale in corrispondenza dell'asse del tirante SigN : Tensione normale dovuta a Sforzo Normale agente sulla sezione della nervatura laterale in corrispondenza dell'asse del tirante Tau : Tensione tangenziale massima tra la sezione della nervatura laterale in corrispondenza dell'asse del tirante e la sezione di appoggio sul longherone. SigI : Tensione ideale massima tra la sezione della nervatura laterale in corrispondenza dell'asse del tirante e la sezione di appoggio sul longherone. Viene stampato "NOVER" in caso ecceda il valore limite elastico. ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 15




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CEDIMENTI VERTICALI TERRENO DI MONTE ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito: CEDIMENTI VERTICALI TERRENO DI MONTE Tipo di Analisi : Indica il tipo di combinazione e di tabella dei materiali a Comb. N.ro : Numero combinazione della tabella associata al tipo di anal SLU M2, RARA, FREQUENTE,QUASI PERMANENENTE) Volume (mc) : Volume del terreno deformato DistMax (m.) : Distanza massima orizzontale dalla paratia alla quale si an Ced.x =0 : Cedimento verticale a ridosso della paratia Ced.x =1/4 : Cedimento verticale ad 1/4 della distanza massima Ced.x =2/4 : Cedimento verticale ad 2/4 della distanza massima Ced.x =3/4 : Cedimento verticale ad 3/4 della distanza massima ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 16




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌──────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ D A T I G E N E R A L I │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ ╓──────────────────────────────────────────────────────────────────────╖ ║ P A R A M E T R I S I S M I C I ║ ╠══════════════════════════════════╦═══════════════════════════════════╣ ║ Vita Nominale (Anni) 50 ║ Classe d' Uso SECONDA ║ ║ Longitudine Est (Grd) 14,47411 ║ Latitudine Nord (Grd) 37,28928 ║ ║ Categoria Suolo C ║ Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 ║ ╓──────────────────────────────────────────────────────────────────────╖ ║ P A R A M E T R I S I S M I C I S.L.D. ║ ╠══════════════════════════════════╦═══════════════════════════════════╣ ║ Probabilita' Pvr 0,63 ║ Periodo Ritorno Anni 50,00 ║ ║ Accelerazione Ag/g 0,04 ║ Fattore Stratigr. 'S' 1,50 ║ ╓──────────────────────────────────────────────────────────────────────╖ ║ P A R A M E T R I S I S M I C I S.L.V. ║ ╠══════════════════════════════════╦═══════════════════════════════════╣ ║ Probabilita' Pvr 0,10 ║ Periodo Ritorno Anni 475,00 ║ ║ Accelerazione Ag/g 0,14 ║ Fattore Stratigr. 'S' 1,50 ║ ╓──────────────────────────────────────────────────────────────────────╖ ║ C O E F F I C I E N T I D I S P I N T A S I S M I C A ║ ╠══════════════════════════════════╦═══════════════════════════════════╣ ║ Coeff deformab. Alfa 0,87 ║ Coeff. Spostam. Beta 0,45 ║ ║ Coeff. Orizzontale 0,08 ║ Coeff. Verticale 0,04 ║ ╠══════════════════════════════════════════════════════════════════════╣ ║ D A T I P A R A T I A ║ ╠══════════════════════════════════════════════════════════════════════╣ │ Tipo diaframma A SBALZO │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Moto di filtrazione ASSENTE │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Tipo di paratia PALI IN C.A. │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Tipo verifica sezioni D.M. 2008 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Numero Condizioni di Carico 2 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Numero Fasi di calcolo 11 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Sbancamento Aggiuntivo Quota Tirante [m] 0,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Modellazione Molle con diagramma P-Y ELASTO-PLASTICO │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ C O E F F I C I E N T I P A R Z I A L I G E O T E C N I C A │ ├─────────────────────────────────────┬───────────────┬────────────────┤ │ │ TABELLA M1 │ TABELLA M2 │ ├─────────────────────────────────────┴───────────────┴────────────────┤ │ Tangente Resist. Taglio 1,00 1,25 │ │ Peso Specifico 1,00 1,00 │ │ Coesione Efficace (c'k) 1,00 1,25 │ │ Resist. a taglio NON drenata (cuk) 1,00 1,40 │ └──────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 17




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C E M E N T O A R M A T O P A R A T I E ║ ╟══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ ║ Classe Calcestruzzo C25/30 ║ Classe Acciaio B450C ║ ║ Modulo Elastico CLS 314758 kg/cmq ║ Modulo Elastico Acc 2100000 kg/cmq ║ ║ Coeff. di Poisson 0,2 ║ Tipo Armatura POCO SENSIBILI ║ ║ Resist.Car. CLS 'fck' 250,0 kg/cmq ║ Tipo Ambiente ORDINARIA XC1 ║ ║ Resist. Calcolo 'fcd' 141,0 kg/cmq ║ Resist.Car.Acc 'fyk' 4500,0 kg/cmq ║ ║ Tens. Max. CLS 'rcd' 141,0 kg/cmq ║ Tens. Rott.Acc 'ftk' 4500,0 kg/cmq ║ ║ Def.Lim.El. CLS 'eco' 0,20 % ║ Resist. Calcolo'fyd' 3913,0 kg/cmq ║ ║ Def.Lim.Ult CLS 'ecu' 0,35 % ║ Def.Lim.Ult.Acc'eyu' 1,00 % ║ ║ Fessura Max.Comb.Rare mm ║ Sigma CLS Comb.Rare 150,0 kg/cmq ║ ║ Fessura Max.Comb.Perm 0,3 mm ║ Sigma CLS Comb.Perm 112,0 kg/cmq ║ ║ Fessura Max.Comb.Freq 0,4 mm ║ Sigma Acc Comb.Rare 3600,0 kg/cmq ║ ║ Peso Spec.CLS Armato 2500 kg/mc ║ ║ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C E M E N T O A R M A T O P A L I ║ ╟═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ ║ Copriferro 1,3 cm ║ ║ Passo minimo armatura staffe 10 cm ║ ║ Passo massimo armatura staffe 26 cm ║ ║ Step passo armatura staffe 5 cm ║ ║ Diametro ferro staffe 10 mm ║ ║ Tipo staffatura Elicoidale ║ ║ Diametro ferro armatura longitudinale 18 mm ║ ║ Numero minimo ferri per palo 8 -- ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── GEOMETRIA PARATIA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌──────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ G E O M E T R I A D I A F R A M M A │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Diametro pali [m] 0,80 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Interasse pali [m] 1,60 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Modulo elastico pali [kg/cmq] 300000,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Quota estradosso terrapieno [m] 0,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Spessore terrapieno [m] 6,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Profondita' di infissione [m] 8,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Quota falda di monte [m] 50,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Quota falda di valle [m] 50,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Inclinazione terrapieno di monte [°] 0,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Inclinazione terrapieno di valle [°] 5,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Distanza terrapieno orizzontale [m] 0,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Passo di discretizzazione [m] 0,50 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Rigidezza alla trasl. orizz. [t/m] 0,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Rigidezza alla rotazione [t] 0,00 │ └──────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 18




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── GEOMETRIA PARATIA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌──────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ G E O M E T R I A D I A F R A M M A │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Numero file pali 1 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Tipo sfalsamento pali Pali Allineati │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Interasse file [m] 1,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Aggetto minimo [m] 0,00 │ └──────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── GEOMETRIA PARATIA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌──────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ C O R D O L O D I T E S T A I N C. L. S. │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Aggetto lato valle [m] 0,10 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Aggetto lato monte [m] 0,10 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Altezza [m] 1,20 │ └──────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── STRATIGRAFIA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ S T R A T I G R A F I A │ ├──────┬───────┬───────┬───────┬────────┬─────────┬──────────┬──────────┬──────────┬──────────────────────┤ │Strato│ Spess.│ Coes. │ Rapp. │Ang.attr│Peso spec│Peso effic│ Attr. │ Kw Orizz │ Descrizione │ │ N.ro │ m │ kg/cmq│ader/co│ Grd │ kg/mc │ kg/mc │terra-muro│ kg/cmc │ │ ├──────┼───────┼───────┼───────┼────────┼─────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────────────────┤ │ 1 │ 0,90 │0,000 │0,500 │ 32,00 │ 1850 │ 900 │ 20,60 │ BOWELS │ │ │ 2 │ 5,00 │0,130 │0,500 │ 19,00 │ 2000 │ 900 │ 12,00 │ BOWELS │ │ │ 3 │20,00 │0,330 │0,500 │ 21,00 │ 2000 │ 900 │ 14,00 │ BOWELS │ │ └──────┴───────┴───────┴───────┴────────┴─────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────────────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOVRACCARICHI - CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ S O V R A C C A R I C H I │ ├───────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Sovraccarico uniform. distrib. sul terrapieno [kg/mq]: 3000,00 │ │ Distanza del sovraccarico distrib. dalla paratia [m]: 1,60 │ │ Distanza verticale del carico dal piano di campagna [m]: 0,00 │ ├───────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Sovraccarico lineare sul terrapieno [kg/m]: 0,00 │ │ Distanza del sovraccarico lineare dalla paratia [m]: 0,00 │ │ Distanza verticale del carico dal piano di campagna [m]: 0,00 │ ├───────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Forza verticale concentrata sulla paratia [kg]: 0 │ │ Eccentricita' forza verticale dalla mezzeria paratia [m]: 0,00 │ ├───────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Forza orizzontale concentrata sulla paratia [kg]: 0 │ ├───────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Sovraccarico uniform. distrib. terrap. valle [kg/mq]: 4000,00 │ └───────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 19




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMBINAZIONI CARICHI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════╤═══════════════════════╗ ║Cond.│ Descrizione ║ ║Num. │ Condizione ║ ╟─────┼───────────────────────╢ ║ 1 │ PERMANENTE ║ ║ 2 │ Traffico Veicolare ║ ╚═════╧═══════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMBINAZIONI CARICHI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.U. M 1 ║ ╟────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────╢ ║Comb│Cond.1│Cond.2│Cond.3│Cond.4│Cond.5│Cond.6│Cond.7│Cond.8│Cond.9│Cond10│ Sisma║ ╟────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────╢ ║ 1 1,50 0,00 0,00 ║ ║ 2 1,50 1,50 0,00 ║ ║ 3 1,00 1,00 1,00 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMBINAZIONI CARICHI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.U. M 2 ║ ╟────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────╢ ║Comb│Cond.1│Cond.2│Cond.3│Cond.4│Cond.5│Cond.6│Cond.7│Cond.8│Cond.9│Cond10│ Sisma║ ╟────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────╢ ║ 1 1,30 0,00 0,00 ║ ║ 2 1,30 1,30 0,00 ║ ║ 3 1,00 1,00 1,00 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMBINAZIONI CARICHI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. R A R A ║ ╟────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────╢ ║Comb│Cond.1│Cond.2│Cond.3│Cond.4│Cond.5│Cond.6│Cond.7│Cond.8│Cond.9│Cond10│ Sisma║ ╟────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────╢ ║ 1 1,00 0,00 ║ ║ 2 1,00 1,00 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMBINAZIONI CARICHI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. F R E Q. ║ ╟────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────╢ ║Comb│Cond.1│Cond.2│Cond.3│Cond.4│Cond.5│Cond.6│Cond.7│Cond.8│Cond.9│Cond10│ Sisma║ ╟────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────╢ ║ 1 1,00 1,00 ║ ║ 2 1,00 1,00 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 20




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMBINAZIONI CARICHI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. P E R M. ║ ╟────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────╢ ║Comb│Cond.1│Cond.2│Cond.3│Cond.4│Cond.5│Cond.6│Cond.7│Cond.8│Cond.9│Cond10│ Sisma║ ╟────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────╢ ║ 1 1,00 1,00 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMBINAZIONI CARICHI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.U. F A S I C O S T R U T T I V E║ ╟────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────╢ ║Comb│Cond.1│Cond.2│Cond.3│Cond.4│Cond.5│Cond.6│Cond.7│Cond.8│Cond.9│Cond10│ Sisma║ ╟────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────╢ ║ 1 1,40 0,00 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COEFFICENTI DI SPINTA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ │ T A B E L L A 'A1' │ T A B E L L A 'A2' │ ├──────┬────────┼──────────┬──────────┬──────────┼──────────┬──────────┬──────────┤ │ N.ro │ Quota │ Ka │ Kas │ Kp │ Ka │ Kas │ Kp │ │ │ m │ │ │ │ │ │ │ ├──────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ 1 │ 0,90 │ 0,22023 │ 0,04275 │ 5,37443 │ 0,26985 │ 0,04943 │ 3,99668 │ │ 2 │ 1,41 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 3 │ 1,92 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 4 │ 2,43 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 5 │ 2,94 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 6 │ 3,45 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 7 │ 3,96 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 8 │ 4,47 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 9 │ 4,98 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 10 │ 5,49 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 11 │ 6,00 │ 0,36568 │ 0,05792 │ 2,21467 │ 0,41497 │ 0,06585 │ 1,89569 │ │ 12 │ 6,50 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 13 │ 7,00 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 14 │ 7,50 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 15 │ 8,00 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 16 │ 8,50 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 17 │ 9,00 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 18 │ 9,50 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 19 │ 10,00 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 20 │ 10,50 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 21 │ 11,00 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 22 │ 11,50 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 23 │ 12,00 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 24 │ 12,50 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 25 │ 13,00 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 26 │ 13,50 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ │ 27 │ 14,00 │ │ │ 2,53239 │ │ │ 2,12429 │ └──────┴────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 21




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESSIONI ORIZZONTALI - CONDIZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌──────────────┬─────────────────────┬─────────────────────┐ │ │T A B E L L A 'A1' │T A B E L L A 'A2' │ ├──────┬───────┼──────────┬──────────┼──────────┬──────────┤ │ N.ro │ Quota │ Pq │ Pl │ Pq │ Pl │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├──────┼───────┼──────────┴──────────┴──────────┴──────────┤ │ 1 │ 0,90 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 3 │ 1,92 │ 271 │ 0 │ 271 │ 0 │ │ 4 │ 2,43 │ 564 │ 0 │ 564 │ 0 │ │ 5 │ 2,94 │ 740 │ 0 │ 740 │ 0 │ │ 6 │ 3,45 │ 851 │ 0 │ 851 │ 0 │ │ 7 │ 3,96 │ 925 │ 0 │ 925 │ 0 │ │ 8 │ 4,47 │ 977 │ 0 │ 977 │ 0 │ │ 9 │ 4,98 │ 1015 │ 0 │ 1015 │ 0 │ │ 10 │ 5,49 │ 1043 │ 0 │ 1043 │ 0 │ │ 11 │ 6,00 │ 1065 │ 0 │ 1065 │ 0 │ └──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESSIONI ORIZZONTALI - CONDIZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌──────────────┬─────────────────────┬─────────────────────┐ │ │T A B E L L A 'A1' │T A B E L L A 'A2' │ ├──────┬───────┼──────────┬──────────┼──────────┬──────────┤ │ N.ro │ Quota │ Pq │ Pl │ Pq │ Pl │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├──────┼───────┼──────────┴──────────┴──────────┴──────────┤ │ 1 │ 0,90 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 3 │ 1,92 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 4 │ 2,43 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 5 │ 2,94 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 6 │ 3,45 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 7 │ 3,96 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 8 │ 4,47 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 9 │ 4,98 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 10 │ 5,49 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 11 │ 6,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ └──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESSIONI ORIZZONTALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌──────────────┬─────────────────────┬────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────────┐ │ │ T A B E L L A 'A1' │ T A B E L L A 'A2' │ │ ├──────┬───────┼──────────┬──────────┼──────────┬──────────┬──────────┼──────────┬──────────┬──────────┬──────────┬───────────┤ │ N.ro │ Quota │ Pa │ Pc │ Pa │ Pc │ Ps │ Pn │ Pwm │ Pwv │ Pwms │ Pwvs │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├──────┴───────┼──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ 65 │ │ │ │ │ │ 1 │ 0,90 │ 367 │ │ 449 │ │ 82 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 609 │ -1926 │ 691 │ -1641 │ 110 │ 65 │ │ │ │ │ │ 2 │ 1,41 │ 982 │ │ 1114 │ │ 177 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 982 │ -1926 │ 1114 │ -1641 │ 177 │ 65 │ │ │ │ │ │ 3 │ 1,92 │ 1355 │ │ 1537 │ │ 244 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 1355 │ -1926 │ 1537 │ -1641 │ 244 │ 65 │ │ │ │ │ │ 4 │ 2,43 │ 1728 │ │ 1961 │ │ 311 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 1728 │ -1926 │ 1961 │ -1641 │ 311 │ 65 │ │ │ │ │ │ 5 │ 2,94 │ 2101 │ │ 2384 │ │ 378 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 2101 │ -1926 │ 2384 │ -1641 │ 378 │ 65 │ │ │ │ │ │ 6 │ 3,45 │ 2474 │ │ 2807 │ │ 445 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 2474 │ -1926 │ 2807 │ -1641 │ 445 │ 65 │ │ │ │ │ │ 7 │ 3,96 │ 2847 │ │ 3231 │ │ 513 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 2847 │ -1926 │ 3231 │ -1641 │ 513 │ 65 │ │ │ │ │ │ 8 │ 4,47 │ 3220 │ │ 3654 │ │ 580 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 3220 │ -1926 │ 3654 │ -1641 │ 580 │ 65 │ │ │ │ │ │ 9 │ 4,98 │ 3593 │ │ 4077 │ │ 647 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 3593 │ -1926 │ 4077 │ -1641 │ 647 │ 65 │ │ │ │ │ │ 10 │ 5,49 │ 3966 │ │ 4500 │ │ 714 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ ├──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┤ │ │ │ 3966 │ -1926 │ 4500 │ -1641 │ 714 │ 65 │ │ │ │ │ │ 11 │ 6,00 │ 4339 │ │ 4924 │ │ 781 │ │ 0 │ 0 │ 0 │ 0 │ └──────┴───────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 22




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 550 │ -207 │ -111 │ -801 │ 248 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 248 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -238 │ -1201 │ 248 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 248 │ │ 3 │ 1,92 │ 0 │ 0 │ -364 │ -1602 │ 248 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 248 │ │ 4 │ 2,43 │ 814 │ -173 │ -543 │ -2047 │ 455 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 814 │ -173 │ │ │ 455 │ │ 5 │ 2,94 │ 1540 │ -327 │ -928 │ -2575 │ 1055 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1540 │ -327 │ │ │ 1055 │ │ 6 │ 3,45 │ 2210 │ -470 │ -1710 │ -3178 │ 2011 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2210 │ -470 │ │ │ 2011 │ │ 7 │ 3,96 │ 2847 │ -605 │ -3065 │ -3853 │ 3301 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2847 │ -605 │ │ │ 3301 │ │ 8 │ 4,47 │ 3463 │ -736 │ -5159 │ -4596 │ 4910 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3463 │ -736 │ │ │ 4910 │ │ 9 │ 4,98 │ 4065 │ -864 │ -8152 │ -5404 │ 6830 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 4065 │ -864 │ │ │ 6830 │ │ 10 │ 5,49 │ 4657 │ -990 │ -12203 │ -6278 │ 9054 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 4657 │ -990 │ │ │ 9054 │ │ 11 │ 6,00 │ -1863 │ 396 │ -17464 │ -6830 │ 11578 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -7105 │ 2958 │ │ │ 11578 │ │ 12 │ 6,50 │ -10790 │ 3208 │ -21477 │ -5681 │ 5419 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -10790 │ 3208 │ │ │ 5419 │ │ 13 │ 7,00 │ -7963 │ 3457 │ -22792 │ -4407 │ 703 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -7963 │ 3457 │ │ │ 703 │ │ 14 │ 7,50 │ -5400 │ 3706 │ -22117 │ -3009 │ -2661 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -5400 │ 3706 │ │ │ -2661 │ │ 15 │ 8,00 │ -3208 │ 3956 │ -20092 │ -1487 │ -4830 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3208 │ 3956 │ │ │ -4830 │ │ 16 │ 8,50 │ -1442 │ 4205 │ -17264 │ 0 │ -6006 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1442 │ 4205 │ │ │ -6006 │ │ 17 │ 9,00 │ -110 │ 4454 │ -14077 │ 0 │ -6403 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -110 │ 4454 │ │ │ -6403 │ │ 18 │ 9,50 │ 1040 │ 4704 │ -10861 │ 0 │ -6176 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1040 │ 4704 │ │ │ -6176 │ │ 19 │10,00 │ 1744 │ 4953 │ -7906 │ 0 │ -5482 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1744 │ 4953 │ │ │ -5482 │ │ 20 │10,50 │ 2067 │ 5202 │ -5386 │ 0 │ -4531 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2067 │ 5202 │ │ │ -4531 │ │ 21 │11,00 │ 2102 │ 5452 │ -3384 │ 0 │ -3489 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 23




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2102 │ 5452 │ │ │ -3489 │ │ 22 │11,50 │ 1934 │ 5701 │ -1907 │ 0 │ -2479 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1934 │ 5701 │ │ │ -2479 │ │ 23 │12,00 │ 1633 │ 5950 │ -913 │ 0 │ -1585 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1633 │ 5950 │ │ │ -1585 │ │ 24 │12,50 │ 1248 │ 6200 │ -328 │ 0 │ -864 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1248 │ 6200 │ │ │ -864 │ │ 25 │13,00 │ 813 │ 6449 │ -54 │ 0 │ -347 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 813 │ 6449 │ │ │ -347 │ │ 26 │13,50 │ 344 │ 6698 │ 16 │ 0 │ -56 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 344 │ 6698 │ │ │ -56 │ │ 27 │14,00 │ -126 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -178 │ -1281 │ 396 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -380 │ -1922 │ 396 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -582 │ -2563 │ 396 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -869 │ -3274 │ 728 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -1485 │ -4119 │ 1688 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -2736 │ -5086 │ 3218 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -4904 │ -6165 │ 5282 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -8254 │ -7353 │ 7856 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -13044 │ -8647 │ 10928 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -19524 │ -10044 │ 14487 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -27942 │ -10927 │ 18525 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -34363 │ -9089 │ 8671 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -36468 │ -7052 │ 1125 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -35387 │ -4815 │ -4257 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -32147 │ -2379 │ -7729 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -27623 │ 0 │ -9609 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -22522 │ 0 │ -10244 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 24




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -17378 │ 0 │ -9881 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -12649 │ 0 │ -8772 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -8618 │ 0 │ -7249 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -5414 │ 0 │ -5582 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -3051 │ 0 │ -3966 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1461 │ 0 │ -2537 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -524 │ 0 │ -1382 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -87 │ 0 │ -554 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 25 │ 0 │ -89 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 550 │ -207 │ -111 │ -801 │ 248 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 248 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -238 │ -1201 │ 248 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 248 │ │ 3 │ 1,92 │ 0 │ 0 │ -364 │ -1602 │ 248 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 248 │ │ 4 │ 2,43 │ 814 │ -173 │ -543 │ -2047 │ 455 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 814 │ -173 │ │ │ 455 │ │ 5 │ 2,94 │ 1540 │ -327 │ -928 │ -2575 │ 1055 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1540 │ -327 │ │ │ 1055 │ │ 6 │ 3,45 │ 2210 │ -470 │ -1710 │ -3178 │ 2011 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2210 │ -470 │ │ │ 2011 │ │ 7 │ 3,96 │ 2847 │ -605 │ -3065 │ -3853 │ 3301 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2847 │ -605 │ │ │ 3301 │ │ 8 │ 4,47 │ 3463 │ -736 │ -5159 │ -4596 │ 4910 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3463 │ -736 │ │ │ 4910 │ │ 9 │ 4,98 │ 4065 │ -864 │ -8152 │ -5404 │ 6830 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 4065 │ -864 │ │ │ 6830 │ │ 10 │ 5,49 │ 4657 │ -990 │ -12203 │ -6278 │ 9054 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 4657 │ -990 │ │ │ 9054 │ │ 11 │ 6,00 │ -1863 │ 396 │ -17464 │ -6830 │ 11578 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 25




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -7105 │ 2958 │ │ │ 11578 │ │ 12 │ 6,50 │ -10790 │ 3208 │ -21477 │ -5681 │ 5419 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -10790 │ 3208 │ │ │ 5419 │ │ 13 │ 7,00 │ -7963 │ 3457 │ -22792 │ -4407 │ 703 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -7963 │ 3457 │ │ │ 703 │ │ 14 │ 7,50 │ -5400 │ 3706 │ -22117 │ -3009 │ -2661 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -5400 │ 3706 │ │ │ -2661 │ │ 15 │ 8,00 │ -3208 │ 3956 │ -20092 │ -1487 │ -4830 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3208 │ 3956 │ │ │ -4830 │ │ 16 │ 8,50 │ -1442 │ 4205 │ -17264 │ 0 │ -6006 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1442 │ 4205 │ │ │ -6006 │ │ 17 │ 9,00 │ -110 │ 4454 │ -14077 │ 0 │ -6403 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -110 │ 4454 │ │ │ -6403 │ │ 18 │ 9,50 │ 1040 │ 4704 │ -10861 │ 0 │ -6176 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1040 │ 4704 │ │ │ -6176 │ │ 19 │10,00 │ 1744 │ 4953 │ -7906 │ 0 │ -5482 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1744 │ 4953 │ │ │ -5482 │ │ 20 │10,50 │ 2067 │ 5202 │ -5386 │ 0 │ -4531 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2067 │ 5202 │ │ │ -4531 │ │ 21 │11,00 │ 2102 │ 5452 │ -3384 │ 0 │ -3489 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2102 │ 5452 │ │ │ -3489 │ │ 22 │11,50 │ 1934 │ 5701 │ -1907 │ 0 │ -2479 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1934 │ 5701 │ │ │ -2479 │ │ 23 │12,00 │ 1633 │ 5950 │ -913 │ 0 │ -1585 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1633 │ 5950 │ │ │ -1585 │ │ 24 │12,50 │ 1248 │ 6200 │ -328 │ 0 │ -864 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1248 │ 6200 │ │ │ -864 │ │ 25 │13,00 │ 813 │ 6449 │ -54 │ 0 │ -347 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 813 │ 6449 │ │ │ -347 │ │ 26 │13,50 │ 344 │ 6698 │ 16 │ 0 │ -56 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 344 │ 6698 │ │ │ -56 │ │ 27 │14,00 │ -126 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -178 │ -1281 │ 396 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -380 │ -1922 │ 396 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 26




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -582 │ -2563 │ 396 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -869 │ -3274 │ 728 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -1485 │ -4119 │ 1688 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -2736 │ -5086 │ 3218 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -4904 │ -6165 │ 5282 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -8254 │ -7353 │ 7856 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -13044 │ -8647 │ 10928 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -19524 │ -10044 │ 14487 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -27942 │ -10927 │ 18525 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -34363 │ -9089 │ 8671 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -36468 │ -7052 │ 1125 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -35387 │ -4815 │ -4257 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -32147 │ -2379 │ -7729 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -27623 │ 0 │ -9609 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -22522 │ 0 │ -10244 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -17378 │ 0 │ -9881 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -12649 │ 0 │ -8772 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -8618 │ 0 │ -7249 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -5414 │ 0 │ -5582 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -3051 │ 0 │ -3966 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1461 │ 0 │ -2537 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -524 │ 0 │ -1382 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -87 │ 0 │ -554 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 25 │ 0 │ -89 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 65 │ -25 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 503 │ -189 │ -115 │ -804 │ 256 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 27




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 256 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -246 │ -1204 │ 256 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 256 │ │ 3 │ 1,92 │ 273 │ -58 │ -394 │ -1620 │ 326 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 273 │ -58 │ │ │ 326 │ │ 4 │ 2,43 │ 882 │ -187 │ -635 │ -2083 │ 620 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 882 │ -187 │ │ │ 620 │ │ 5 │ 2,94 │ 1425 │ -303 │ -1102 │ -2608 │ 1208 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1425 │ -303 │ │ │ 1208 │ │ 6 │ 3,45 │ 1931 │ -410 │ -1936 │ -3191 │ 2064 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1931 │ -410 │ │ │ 2064 │ │ 7 │ 3,96 │ 2415 │ -513 │ -3271 │ -3827 │ 3172 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2415 │ -513 │ │ │ 3172 │ │ 8 │ 4,47 │ 2884 │ -613 │ -5234 │ -4515 │ 4523 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2884 │ -613 │ │ │ 4523 │ │ 9 │ 4,98 │ 3345 │ -711 │ -7945 │ -5253 │ 6112 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3345 │ -711 │ │ │ 6112 │ │ 10 │ 5,49 │ 3798 │ -807 │ -11527 │ -6040 │ 7933 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3798 │ -807 │ │ │ 7933 │ │ 11 │ 6,00 │ -1672 │ 355 │ -16096 │ -6556 │ 9985 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -5919 │ 2958 │ │ │ 9985 │ │ 12 │ 6,50 │ -9129 │ 3208 │ -19608 │ -5408 │ 4831 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -9129 │ 3208 │ │ │ 4831 │ │ 13 │ 7,00 │ -6903 │ 3457 │ -20839 │ -4134 │ 797 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6903 │ 3457 │ │ │ 797 │ │ 14 │ 7,50 │ -4827 │ 3706 │ -20343 │ -2736 │ -2157 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -4827 │ 3706 │ │ │ -2157 │ │ 15 │ 8,00 │ -3005 │ 3956 │ -18641 │ -1213 │ -4132 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3005 │ 3956 │ │ │ -4132 │ │ 16 │ 8,50 │ -1498 │ 4205 │ -16188 │ 0 │ -5270 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1498 │ 4205 │ │ │ -5270 │ │ 17 │ 9,00 │ -331 │ 4454 │ -13360 │ 0 │ -5736 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -331 │ 4454 │ │ │ -5736 │ │ 18 │ 9,50 │ 714 │ 4704 │ -10450 │ 0 │ -5646 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 714 │ 4704 │ │ │ -5646 │ │ 19 │10,00 │ 1450 │ 4953 │ -7718 │ 0 │ -5108 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1450 │ 4953 │ │ │ -5108 │ │ 20 │10,50 │ 1818 │ 5202 │ -5348 │ 0 │ -4293 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1818 │ 5202 │ │ │ -4293 │ │ 21 │11,00 │ 1905 │ 5452 │ -3433 │ 0 │ -3362 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1905 │ 5452 │ │ │ -3362 │ │ 22 │11,50 │ 1791 │ 5701 │ -1994 │ 0 │ -2437 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 28




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1791 │ 5701 │ │ │ -2437 │ │ 23 │12,00 │ 1542 │ 5950 │ -1003 │ 0 │ -1603 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1542 │ 5950 │ │ │ -1603 │ │ 24 │12,50 │ 1209 │ 6200 │ -397 │ 0 │ -914 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1209 │ 6200 │ │ │ -914 │ │ 25 │13,00 │ 824 │ 6449 │ -94 │ 0 │ -404 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 824 │ 6449 │ │ │ -404 │ │ 26 │13,50 │ 405 │ 6698 │ 4 │ 0 │ -95 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 405 │ 6698 │ │ │ -95 │ │ 27 │14,00 │ -30 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -184 │ -1286 │ 410 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -393 │ -1927 │ 410 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -631 │ -2591 │ 521 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -1017 │ -3332 │ 992 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -1763 │ -4173 │ 1933 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -3098 │ -5105 │ 3302 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -5234 │ -6123 │ 5075 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -8374 │ -7223 │ 7237 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -12713 │ -8404 │ 9779 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -18443 │ -9665 │ 12693 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -25753 │ -10490 │ 15976 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -31374 │ -8652 │ 7730 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -33342 │ -6615 │ 1275 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -32549 │ -4378 │ -3451 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -29826 │ -1941 │ -6611 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -25901 │ 0 │ -8432 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -21376 │ 0 │ -9177 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -16720 │ 0 │ -9033 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -12348 │ 0 │ -8173 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 29




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -8557 │ 0 │ -6868 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -5493 │ 0 │ -5379 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -3191 │ 0 │ -3900 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1605 │ 0 │ -2565 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -636 │ 0 │ -1462 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -150 │ 0 │ -647 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 6 │ 0 │ -152 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 584 │ -220 │ -118 │ -806 │ 263 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 263 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -252 │ -1207 │ 263 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 263 │ │ 3 │ 1,92 │ 598 │ -127 │ -425 │ -1640 │ 415 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 598 │ -127 │ │ │ 415 │ │ 4 │ 2,43 │ 1378 │ -293 │ -766 │ -2148 │ 919 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1378 │ -293 │ │ │ 919 │ │ 5 │ 2,94 │ 2073 │ -441 │ -1459 │ -2735 │ 1799 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2073 │ -441 │ │ │ 1799 │ │ 6 │ 3,45 │ 2719 │ -578 │ -2688 │ -3395 │ 3021 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2719 │ -578 │ │ │ 3021 │ │ 7 │ 3,96 │ 3336 │ -709 │ -4623 │ -4124 │ 4565 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3336 │ -709 │ │ │ 4565 │ │ 8 │ 4,47 │ 3936 │ -837 │ -7424 │ -4919 │ 6420 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3936 │ -837 │ │ │ 6420 │ │ 9 │ 4,98 │ 4523 │ -961 │ -11248 │ -5778 │ 8576 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 4523 │ -961 │ │ │ 8576 │ │ 10 │ 5,49 │ 5101 │ -1084 │ -16247 │ -6700 │ 11030 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 5101 │ -1084 │ │ │ 11030 │ │ 11 │ 6,00 │ -2863 │ 609 │ -22574 │ -7222 │ 13778 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -8536 │ 2958 │ │ │ 13778 │ │ 12 │ 6,50 │ -13002 │ 3208 │ -27328 │ -6073 │ 6375 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 30




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -13002 │ 3208 │ │ │ 6375 │ │ 13 │ 7,00 │ -9650 │ 3457 │ -28833 │ -4800 │ 676 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -9650 │ 3457 │ │ │ 676 │ │ 14 │ 7,50 │ -6588 │ 3706 │ -27925 │ -3402 │ -3412 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6588 │ 3706 │ │ │ -3412 │ │ 15 │ 8,00 │ -3951 │ 3956 │ -25369 │ -1879 │ -6069 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3951 │ 3956 │ │ │ -6069 │ │ 16 │ 8,50 │ -1811 │ 4205 │ -21827 │ -231 │ -7526 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1811 │ 4205 │ │ │ -7526 │ │ 17 │ 9,00 │ -188 │ 4454 │ -17831 │ 0 │ -8037 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -188 │ 4454 │ │ │ -8037 │ │ 18 │ 9,50 │ 1259 │ 4704 │ -13788 │ 0 │ -7777 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1259 │ 4704 │ │ │ -7777 │ │ 19 │10,00 │ 2166 │ 4953 │ -10060 │ 0 │ -6924 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2166 │ 4953 │ │ │ -6924 │ │ 20 │10,50 │ 2587 │ 5202 │ -6874 │ 0 │ -5737 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2587 │ 5202 │ │ │ -5737 │ │ 21 │11,00 │ 2643 │ 5452 │ -4334 │ 0 │ -4430 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2643 │ 5452 │ │ │ -4430 │ │ 22 │11,50 │ 2440 │ 5701 │ -2455 │ 0 │ -3158 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2440 │ 5701 │ │ │ -3158 │ │ 23 │12,00 │ 2066 │ 5950 │ -1186 │ 0 │ -2029 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2066 │ 5950 │ │ │ -2029 │ │ 24 │12,50 │ 1586 │ 6200 │ -434 │ 0 │ -1114 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1586 │ 6200 │ │ │ -1114 │ │ 25 │13,00 │ 1040 │ 6449 │ -78 │ 0 │ -455 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1040 │ 6449 │ │ │ -455 │ │ 26 │13,50 │ 452 │ 6698 │ 17 │ 0 │ -80 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 452 │ 6698 │ │ │ -80 │ │ 27 │14,00 │ -138 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -189 │ -1290 │ 421 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -404 │ -1931 │ 421 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -680 │ -2624 │ 665 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -1225 │ -3436 │ 1471 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 31




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -2334 │ -4376 │ 2879 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -4301 │ -5433 │ 4834 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -7396 │ -6599 │ 7304 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -11878 │ -7870 │ 10271 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -17996 │ -9245 │ 13722 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -25996 │ -10720 │ 17649 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -36118 │ -11555 │ 22045 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -43725 │ -9717 │ 10199 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -46132 │ -7680 │ 1082 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -44679 │ -5443 │ -5459 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -40591 │ -3006 │ -9711 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -34922 │ -370 │ -12042 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -28529 │ 0 │ -12860 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -22061 │ 0 │ -12442 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -16096 │ 0 │ -11079 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -10998 │ 0 │ -9180 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -6934 │ 0 │ -7087 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -3928 │ 0 │ -5052 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1898 │ 0 │ -3247 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -695 │ 0 │ -1782 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -125 │ 0 │ -728 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 28 │ 0 │ -128 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 584 │ -220 │ -118 │ -806 │ 263 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 263 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -252 │ -1207 │ 263 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 32




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 263 │ │ 3 │ 1,92 │ 598 │ -127 │ -425 │ -1640 │ 415 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 598 │ -127 │ │ │ 415 │ │ 4 │ 2,43 │ 1378 │ -293 │ -766 │ -2148 │ 919 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1378 │ -293 │ │ │ 919 │ │ 5 │ 2,94 │ 2073 │ -441 │ -1459 │ -2735 │ 1799 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2073 │ -441 │ │ │ 1799 │ │ 6 │ 3,45 │ 2719 │ -578 │ -2688 │ -3395 │ 3021 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2719 │ -578 │ │ │ 3021 │ │ 7 │ 3,96 │ 3336 │ -709 │ -4623 │ -4124 │ 4565 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3336 │ -709 │ │ │ 4565 │ │ 8 │ 4,47 │ 3936 │ -837 │ -7424 │ -4919 │ 6420 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3936 │ -837 │ │ │ 6420 │ │ 9 │ 4,98 │ 4523 │ -961 │ -11248 │ -5778 │ 8576 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 4523 │ -961 │ │ │ 8576 │ │ 10 │ 5,49 │ 5101 │ -1084 │ -16247 │ -6700 │ 11030 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 5101 │ -1084 │ │ │ 11030 │ │ 11 │ 6,00 │ -2863 │ 609 │ -22574 │ -7222 │ 13778 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -8536 │ 2958 │ │ │ 13778 │ │ 12 │ 6,50 │ -13002 │ 3208 │ -27328 │ -6073 │ 6375 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -13002 │ 3208 │ │ │ 6375 │ │ 13 │ 7,00 │ -9650 │ 3457 │ -28833 │ -4800 │ 676 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -9650 │ 3457 │ │ │ 676 │ │ 14 │ 7,50 │ -6588 │ 3706 │ -27925 │ -3402 │ -3412 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6588 │ 3706 │ │ │ -3412 │ │ 15 │ 8,00 │ -3951 │ 3956 │ -25369 │ -1879 │ -6069 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3951 │ 3956 │ │ │ -6069 │ │ 16 │ 8,50 │ -1811 │ 4205 │ -21827 │ -231 │ -7526 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1811 │ 4205 │ │ │ -7526 │ │ 17 │ 9,00 │ -188 │ 4454 │ -17831 │ 0 │ -8037 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -188 │ 4454 │ │ │ -8037 │ │ 18 │ 9,50 │ 1259 │ 4704 │ -13788 │ 0 │ -7777 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1259 │ 4704 │ │ │ -7777 │ │ 19 │10,00 │ 2166 │ 4953 │ -10060 │ 0 │ -6924 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2166 │ 4953 │ │ │ -6924 │ │ 20 │10,50 │ 2587 │ 5202 │ -6874 │ 0 │ -5737 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2587 │ 5202 │ │ │ -5737 │ │ 21 │11,00 │ 2643 │ 5452 │ -4334 │ 0 │ -4430 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2643 │ 5452 │ │ │ -4430 │ │ 22 │11,50 │ 2440 │ 5701 │ -2455 │ 0 │ -3158 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2440 │ 5701 │ │ │ -3158 │ │ 23 │12,00 │ 2066 │ 5950 │ -1186 │ 0 │ -2029 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 33




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2066 │ 5950 │ │ │ -2029 │ │ 24 │12,50 │ 1586 │ 6200 │ -434 │ 0 │ -1114 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1586 │ 6200 │ │ │ -1114 │ │ 25 │13,00 │ 1040 │ 6449 │ -78 │ 0 │ -455 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1040 │ 6449 │ │ │ -455 │ │ 26 │13,50 │ 452 │ 6698 │ 17 │ 0 │ -80 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 452 │ 6698 │ │ │ -80 │ │ 27 │14,00 │ -138 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -189 │ -1290 │ 421 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -404 │ -1931 │ 421 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -680 │ -2624 │ 665 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -1225 │ -3436 │ 1471 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -2334 │ -4376 │ 2879 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -4301 │ -5433 │ 4834 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -7396 │ -6599 │ 7304 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -11878 │ -7870 │ 10271 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -17996 │ -9245 │ 13722 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -25996 │ -10720 │ 17649 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -36118 │ -11555 │ 22045 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -43725 │ -9717 │ 10199 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -46132 │ -7680 │ 1082 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -44679 │ -5443 │ -5459 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -40591 │ -3006 │ -9711 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -34922 │ -370 │ -12042 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -28529 │ 0 │ -12860 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -22061 │ 0 │ -12442 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -16096 │ 0 │ -11079 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -10998 │ 0 │ -9180 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 34




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -6934 │ 0 │ -7087 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -3928 │ 0 │ -5052 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1898 │ 0 │ -3247 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -695 │ 0 │ -1782 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -125 │ 0 │ -728 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 28 │ 0 │ -128 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 65 │ -25 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 597 │ -224 │ -134 │ -820 │ 298 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 298 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -286 │ -1220 │ 298 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 298 │ │ 3 │ 1,92 │ 770 │ -164 │ -488 │ -1662 │ 495 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 770 │ -164 │ │ │ 495 │ │ 4 │ 2,43 │ 1437 │ -305 │ -884 │ -2183 │ 1057 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1437 │ -305 │ │ │ 1057 │ │ 5 │ 2,94 │ 2038 │ -433 │ -1649 │ -2771 │ 1943 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2038 │ -433 │ │ │ 1943 │ │ 6 │ 3,45 │ 2602 │ -553 │ -2942 │ -3423 │ 3127 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2602 │ -553 │ │ │ 3127 │ │ 7 │ 3,96 │ 3145 │ -668 │ -4910 │ -4136 │ 4592 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3145 │ -668 │ │ │ 4592 │ │ 8 │ 4,47 │ 3673 │ -781 │ -7695 │ -4906 │ 6330 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3673 │ -781 │ │ │ 6330 │ │ 9 │ 4,98 │ 4191 │ -891 │ -11435 │ -5732 │ 8336 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 4191 │ -891 │ │ │ 8336 │ │ 10 │ 5,49 │ 4704 │ -1000 │ -16265 │ -6615 │ 10604 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 4704 │ -1000 │ │ │ 10604 │ │ 11 │ 6,00 │ -2741 │ 583 │ -22318 │ -7122 │ 13132 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -7952 │ 2958 │ │ │ 13132 │ │ 12 │ 6,50 │ -12231 │ 3208 │ -26896 │ -5973 │ 6217 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -12231 │ 3208 │ │ │ 6217 │ │ 13 │ 7,00 │ -9219 │ 3457 │ -28416 │ -4700 │ 819 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 35




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -9219 │ 3457 │ │ │ 819 │ │ 14 │ 7,50 │ -6417 │ 3706 │ -27632 │ -3302 │ -3119 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6417 │ 3706 │ │ │ -3119 │ │ 15 │ 8,00 │ -3964 │ 3956 │ -25243 │ -1779 │ -5737 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3964 │ 3956 │ │ │ -5737 │ │ 16 │ 8,50 │ -1942 │ 4205 │ -21863 │ -131 │ -7230 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1942 │ 4205 │ │ │ -7230 │ │ 17 │ 9,00 │ -380 │ 4454 │ -17998 │ 0 │ -7823 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -380 │ 4454 │ │ │ -7823 │ │ 18 │ 9,50 │ 1038 │ 4704 │ -14038 │ 0 │ -7666 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1038 │ 4704 │ │ │ -7666 │ │ 19 │10,00 │ 2010 │ 4953 │ -10337 │ 0 │ -6908 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2010 │ 4953 │ │ │ -6908 │ │ 20 │10,50 │ 2489 │ 5202 │ -7139 │ 0 │ -5785 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2489 │ 5202 │ │ │ -5785 │ │ 21 │11,00 │ 2591 │ 5452 │ -4564 │ 0 │ -4515 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2591 │ 5452 │ │ │ -4515 │ │ 22 │11,50 │ 2425 │ 5701 │ -2635 │ 0 │ -3260 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2425 │ 5701 │ │ │ -3260 │ │ 23 │12,00 │ 2080 │ 5950 │ -1314 │ 0 │ -2132 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2080 │ 5950 │ │ │ -2132 │ │ 24 │12,50 │ 1622 │ 6200 │ -512 │ 0 │ -1205 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1622 │ 6200 │ │ │ -1205 │ │ 25 │13,00 │ 1095 │ 6449 │ -115 │ 0 │ -524 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1095 │ 6449 │ │ │ -524 │ │ 26 │13,50 │ 524 │ 6698 │ 8 │ 0 │ -117 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 524 │ 6698 │ │ │ -117 │ │ 27 │14,00 │ -64 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -215 │ -1311 │ 477 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -458 │ -1952 │ 477 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -782 │ -2660 │ 791 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -1415 │ -3492 │ 1691 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -2639 │ -4434 │ 3109 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 36




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -4707 │ -5478 │ 5002 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -7856 │ -6617 │ 7347 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -12313 │ -7849 │ 10129 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -18296 │ -9172 │ 13337 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -26024 │ -10584 │ 16966 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -35708 │ -11395 │ 21011 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -43033 │ -9557 │ 9948 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -45466 │ -7520 │ 1310 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -44211 │ -5283 │ -4991 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -40389 │ -2846 │ -9179 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -34981 │ -210 │ -11569 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -28797 │ 0 │ -12516 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -22461 │ 0 │ -12265 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -16540 │ 0 │ -11052 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -11423 │ 0 │ -9255 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -7302 │ 0 │ -7224 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -4217 │ 0 │ -5216 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -2102 │ 0 │ -3411 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -818 │ 0 │ -1928 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -184 │ 0 │ -838 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 13 │ 0 │ -187 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 367 │ -138 │ -74 │ -769 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -158 │ -1170 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 3 │ 1,92 │ 0 │ 0 │ -243 │ -1571 │ 165 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 37




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 4 │ 2,43 │ 543 │ -115 │ -362 │ -2001 │ 303 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 543 │ -115 │ │ │ 303 │ │ 5 │ 2,94 │ 1027 │ -218 │ -619 │ -2486 │ 703 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1027 │ -218 │ │ │ 703 │ │ 6 │ 3,45 │ 1473 │ -313 │ -1140 │ -3022 │ 1341 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1473 │ -313 │ │ │ 1341 │ │ 7 │ 3,96 │ 1898 │ -403 │ -2043 │ -3605 │ 2201 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1898 │ -403 │ │ │ 2201 │ │ 8 │ 4,47 │ 2309 │ -491 │ -3439 │ -4234 │ 3273 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2309 │ -491 │ │ │ 3273 │ │ 9 │ 4,98 │ 2710 │ -576 │ -5435 │ -4907 │ 4553 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2710 │ -576 │ │ │ 4553 │ │ 10 │ 5,49 │ 3105 │ -660 │ -8135 │ -5622 │ 6036 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3105 │ -660 │ │ │ 6036 │ │ 11 │ 6,00 │ -966 │ 205 │ -11643 │ -6139 │ 7719 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -4460 │ 2958 │ │ │ 7719 │ │ 12 │ 6,50 │ -6901 │ 3208 │ -14387 │ -4990 │ 3831 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6901 │ 3208 │ │ │ 3831 │ │ 13 │ 7,00 │ -5239 │ 3457 │ -15406 │ -3717 │ 776 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -5239 │ 3457 │ │ │ 776 │ │ 14 │ 7,50 │ -3683 │ 3706 │ -15116 │ -2319 │ -1471 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3683 │ 3706 │ │ │ -1471 │ │ 15 │ 8,00 │ -2314 │ 3956 │ -13905 │ -796 │ -2983 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -2314 │ 3956 │ │ │ -2983 │ │ 16 │ 8,50 │ -1178 │ 4205 │ -12115 │ 0 │ -3865 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1178 │ 4205 │ │ │ -3865 │ │ 17 │ 9,00 │ -294 │ 4454 │ -10031 │ 0 │ -4240 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -294 │ 4454 │ │ │ -4240 │ │ 18 │ 9,50 │ 483 │ 4704 │ -7873 │ 0 │ -4197 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 483 │ 4704 │ │ │ -4197 │ │ 19 │10,00 │ 1049 │ 4953 │ -5836 │ 0 │ -3817 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1049 │ 4953 │ │ │ -3817 │ │ 20 │10,50 │ 1337 │ 5202 │ -4061 │ 0 │ -3221 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1337 │ 5202 │ │ │ -3221 │ │ 21 │11,00 │ 1413 │ 5452 │ -2620 │ 0 │ -2534 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1413 │ 5452 │ │ │ -2534 │ │ 22 │11,50 │ 1336 │ 5701 │ -1533 │ 0 │ -1847 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1336 │ 5701 │ │ │ -1847 │ │ 23 │12,00 │ 1157 │ 5950 │ -779 │ 0 │ -1223 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1157 │ 5950 │ │ │ -1223 │ │ 24 │12,50 │ 912 │ 6200 │ -315 │ 0 │ -704 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 38




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 912 │ 6200 │ │ │ -704 │ │ 25 │13,00 │ 629 │ 6449 │ -78 │ 0 │ -318 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 629 │ 6449 │ │ │ -318 │ │ 26 │13,50 │ 320 │ 6698 │ 1 │ 0 │ -79 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 320 │ 6698 │ │ │ -79 │ │ 27 │14,00 │ -7 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -119 │ -1231 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -253 │ -1872 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -388 │ -2513 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -579 │ -3201 │ 485 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -990 │ -3978 │ 1126 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -1824 │ -4836 │ 2146 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -3269 │ -5769 │ 3521 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -5503 │ -6775 │ 5237 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -8696 │ -7851 │ 7285 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -13016 │ -8996 │ 9658 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -18628 │ -9822 │ 12350 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -23019 │ -7984 │ 6129 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -24650 │ -5947 │ 1242 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -24186 │ -3710 │ -2353 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -22248 │ -1273 │ -4772 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -19384 │ 0 │ -6184 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -16049 │ 0 │ -6784 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -12597 │ 0 │ -6715 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -9338 │ 0 │ -6107 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -6498 │ 0 │ -5154 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -4193 │ 0 │ -4055 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -2452 │ 0 │ -2955 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 39




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1247 │ 0 │ -1956 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -504 │ 0 │ -1127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -125 │ 0 │ -509 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 1 │ 0 │ -127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 367 │ -138 │ -74 │ -769 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -158 │ -1170 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 3 │ 1,92 │ 0 │ 0 │ -243 │ -1571 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 4 │ 2,43 │ 543 │ -115 │ -362 │ -2001 │ 303 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 543 │ -115 │ │ │ 303 │ │ 5 │ 2,94 │ 1027 │ -218 │ -619 │ -2486 │ 703 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1027 │ -218 │ │ │ 703 │ │ 6 │ 3,45 │ 1473 │ -313 │ -1140 │ -3022 │ 1341 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1473 │ -313 │ │ │ 1341 │ │ 7 │ 3,96 │ 1898 │ -403 │ -2043 │ -3605 │ 2201 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1898 │ -403 │ │ │ 2201 │ │ 8 │ 4,47 │ 2309 │ -491 │ -3439 │ -4234 │ 3273 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2309 │ -491 │ │ │ 3273 │ │ 9 │ 4,98 │ 2710 │ -576 │ -5435 │ -4907 │ 4553 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2710 │ -576 │ │ │ 4553 │ │ 10 │ 5,49 │ 3105 │ -660 │ -8135 │ -5622 │ 6036 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3105 │ -660 │ │ │ 6036 │ │ 11 │ 6,00 │ -966 │ 205 │ -11643 │ -6139 │ 7719 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -4460 │ 2958 │ │ │ 7719 │ │ 12 │ 6,50 │ -6901 │ 3208 │ -14387 │ -4990 │ 3831 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6901 │ 3208 │ │ │ 3831 │ │ 13 │ 7,00 │ -5239 │ 3457 │ -15406 │ -3717 │ 776 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -5239 │ 3457 │ │ │ 776 │ │ 14 │ 7,50 │ -3683 │ 3706 │ -15116 │ -2319 │ -1471 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 40




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3683 │ 3706 │ │ │ -1471 │ │ 15 │ 8,00 │ -2314 │ 3956 │ -13905 │ -796 │ -2983 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -2314 │ 3956 │ │ │ -2983 │ │ 16 │ 8,50 │ -1178 │ 4205 │ -12115 │ 0 │ -3865 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1178 │ 4205 │ │ │ -3865 │ │ 17 │ 9,00 │ -294 │ 4454 │ -10031 │ 0 │ -4240 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -294 │ 4454 │ │ │ -4240 │ │ 18 │ 9,50 │ 483 │ 4704 │ -7873 │ 0 │ -4197 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 483 │ 4704 │ │ │ -4197 │ │ 19 │10,00 │ 1049 │ 4953 │ -5836 │ 0 │ -3817 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1049 │ 4953 │ │ │ -3817 │ │ 20 │10,50 │ 1337 │ 5202 │ -4061 │ 0 │ -3221 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1337 │ 5202 │ │ │ -3221 │ │ 21 │11,00 │ 1413 │ 5452 │ -2620 │ 0 │ -2534 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1413 │ 5452 │ │ │ -2534 │ │ 22 │11,50 │ 1336 │ 5701 │ -1533 │ 0 │ -1847 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1336 │ 5701 │ │ │ -1847 │ │ 23 │12,00 │ 1157 │ 5950 │ -779 │ 0 │ -1223 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1157 │ 5950 │ │ │ -1223 │ │ 24 │12,50 │ 912 │ 6200 │ -315 │ 0 │ -704 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 912 │ 6200 │ │ │ -704 │ │ 25 │13,00 │ 629 │ 6449 │ -78 │ 0 │ -318 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 629 │ 6449 │ │ │ -318 │ │ 26 │13,50 │ 320 │ 6698 │ 1 │ 0 │ -79 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 320 │ 6698 │ │ │ -79 │ │ 27 │14,00 │ -7 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -119 │ -1231 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -253 │ -1872 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -388 │ -2513 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -579 │ -3201 │ 485 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -990 │ -3978 │ 1126 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -1824 │ -4836 │ 2146 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -3269 │ -5769 │ 3521 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 41




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -5503 │ -6775 │ 5237 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -8696 │ -7851 │ 7285 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -13016 │ -8996 │ 9658 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -18628 │ -9822 │ 12350 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -23019 │ -7984 │ 6129 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -24650 │ -5947 │ 1242 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -24186 │ -3710 │ -2353 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -22248 │ -1273 │ -4772 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -19384 │ 0 │ -6184 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -16049 │ 0 │ -6784 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -12597 │ 0 │ -6715 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -9338 │ 0 │ -6107 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -6498 │ 0 │ -5154 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -4193 │ 0 │ -4055 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -2452 │ 0 │ -2955 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1247 │ 0 │ -1956 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -504 │ 0 │ -1127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -125 │ 0 │ -509 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 1 │ 0 │ -127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 367 │ -138 │ -74 │ -769 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -158 │ -1170 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 3 │ 1,92 │ 0 │ 0 │ -243 │ -1571 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 4 │ 2,43 │ 543 │ -115 │ -362 │ -2001 │ 303 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 42




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 543 │ -115 │ │ │ 303 │ │ 5 │ 2,94 │ 1027 │ -218 │ -619 │ -2486 │ 703 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1027 │ -218 │ │ │ 703 │ │ 6 │ 3,45 │ 1473 │ -313 │ -1140 │ -3022 │ 1341 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1473 │ -313 │ │ │ 1341 │ │ 7 │ 3,96 │ 1898 │ -403 │ -2043 │ -3605 │ 2201 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1898 │ -403 │ │ │ 2201 │ │ 8 │ 4,47 │ 2309 │ -491 │ -3439 │ -4234 │ 3273 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2309 │ -491 │ │ │ 3273 │ │ 9 │ 4,98 │ 2710 │ -576 │ -5435 │ -4907 │ 4553 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2710 │ -576 │ │ │ 4553 │ │ 10 │ 5,49 │ 3105 │ -660 │ -8135 │ -5622 │ 6036 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3105 │ -660 │ │ │ 6036 │ │ 11 │ 6,00 │ -966 │ 205 │ -11643 │ -6139 │ 7719 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -4460 │ 2958 │ │ │ 7719 │ │ 12 │ 6,50 │ -6901 │ 3208 │ -14387 │ -4990 │ 3831 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6901 │ 3208 │ │ │ 3831 │ │ 13 │ 7,00 │ -5239 │ 3457 │ -15406 │ -3717 │ 776 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -5239 │ 3457 │ │ │ 776 │ │ 14 │ 7,50 │ -3683 │ 3706 │ -15116 │ -2319 │ -1471 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3683 │ 3706 │ │ │ -1471 │ │ 15 │ 8,00 │ -2314 │ 3956 │ -13905 │ -796 │ -2983 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -2314 │ 3956 │ │ │ -2983 │ │ 16 │ 8,50 │ -1178 │ 4205 │ -12115 │ 0 │ -3865 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1178 │ 4205 │ │ │ -3865 │ │ 17 │ 9,00 │ -294 │ 4454 │ -10031 │ 0 │ -4240 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -294 │ 4454 │ │ │ -4240 │ │ 18 │ 9,50 │ 483 │ 4704 │ -7873 │ 0 │ -4197 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 483 │ 4704 │ │ │ -4197 │ │ 19 │10,00 │ 1049 │ 4953 │ -5836 │ 0 │ -3817 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1049 │ 4953 │ │ │ -3817 │ │ 20 │10,50 │ 1337 │ 5202 │ -4061 │ 0 │ -3221 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1337 │ 5202 │ │ │ -3221 │ │ 21 │11,00 │ 1413 │ 5452 │ -2620 │ 0 │ -2534 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1413 │ 5452 │ │ │ -2534 │ │ 22 │11,50 │ 1336 │ 5701 │ -1533 │ 0 │ -1847 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1336 │ 5701 │ │ │ -1847 │ │ 23 │12,00 │ 1157 │ 5950 │ -779 │ 0 │ -1223 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1157 │ 5950 │ │ │ -1223 │ │ 24 │12,50 │ 912 │ 6200 │ -315 │ 0 │ -704 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 912 │ 6200 │ │ │ -704 │ │ 25 │13,00 │ 629 │ 6449 │ -78 │ 0 │ -318 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 43




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 629 │ 6449 │ │ │ -318 │ │ 26 │13,50 │ 320 │ 6698 │ 1 │ 0 │ -79 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 320 │ 6698 │ │ │ -79 │ │ 27 │14,00 │ -7 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -119 │ -1231 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -253 │ -1872 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -388 │ -2513 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -579 │ -3201 │ 485 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -990 │ -3978 │ 1126 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -1824 │ -4836 │ 2146 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -3269 │ -5769 │ 3521 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -5503 │ -6775 │ 5237 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -8696 │ -7851 │ 7285 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -13016 │ -8996 │ 9658 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -18628 │ -9822 │ 12350 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -23019 │ -7984 │ 6129 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -24650 │ -5947 │ 1242 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -24186 │ -3710 │ -2353 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -22248 │ -1273 │ -4772 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -19384 │ 0 │ -6184 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -16049 │ 0 │ -6784 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -12597 │ 0 │ -6715 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -9338 │ 0 │ -6107 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -6498 │ 0 │ -5154 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -4193 │ 0 │ -4055 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -2452 │ 0 │ -2955 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1247 │ 0 │ -1956 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 44




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -504 │ 0 │ -1127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -125 │ 0 │ -509 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 1 │ 0 │ -127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 367 │ -138 │ -74 │ -769 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -158 │ -1170 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 3 │ 1,92 │ 0 │ 0 │ -243 │ -1571 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 4 │ 2,43 │ 543 │ -115 │ -362 │ -2001 │ 303 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 543 │ -115 │ │ │ 303 │ │ 5 │ 2,94 │ 1027 │ -218 │ -619 │ -2486 │ 703 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1027 │ -218 │ │ │ 703 │ │ 6 │ 3,45 │ 1473 │ -313 │ -1140 │ -3022 │ 1341 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1473 │ -313 │ │ │ 1341 │ │ 7 │ 3,96 │ 1898 │ -403 │ -2043 │ -3605 │ 2201 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1898 │ -403 │ │ │ 2201 │ │ 8 │ 4,47 │ 2309 │ -491 │ -3439 │ -4234 │ 3273 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2309 │ -491 │ │ │ 3273 │ │ 9 │ 4,98 │ 2710 │ -576 │ -5435 │ -4907 │ 4553 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2710 │ -576 │ │ │ 4553 │ │ 10 │ 5,49 │ 3105 │ -660 │ -8135 │ -5622 │ 6036 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3105 │ -660 │ │ │ 6036 │ │ 11 │ 6,00 │ -966 │ 205 │ -11643 │ -6139 │ 7719 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -4460 │ 2958 │ │ │ 7719 │ │ 12 │ 6,50 │ -6901 │ 3208 │ -14387 │ -4990 │ 3831 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6901 │ 3208 │ │ │ 3831 │ │ 13 │ 7,00 │ -5239 │ 3457 │ -15406 │ -3717 │ 776 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -5239 │ 3457 │ │ │ 776 │ │ 14 │ 7,50 │ -3683 │ 3706 │ -15116 │ -2319 │ -1471 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3683 │ 3706 │ │ │ -1471 │ │ 15 │ 8,00 │ -2314 │ 3956 │ -13905 │ -796 │ -2983 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 45




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -2314 │ 3956 │ │ │ -2983 │ │ 16 │ 8,50 │ -1178 │ 4205 │ -12115 │ 0 │ -3865 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1178 │ 4205 │ │ │ -3865 │ │ 17 │ 9,00 │ -294 │ 4454 │ -10031 │ 0 │ -4240 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -294 │ 4454 │ │ │ -4240 │ │ 18 │ 9,50 │ 483 │ 4704 │ -7873 │ 0 │ -4197 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 483 │ 4704 │ │ │ -4197 │ │ 19 │10,00 │ 1049 │ 4953 │ -5836 │ 0 │ -3817 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1049 │ 4953 │ │ │ -3817 │ │ 20 │10,50 │ 1337 │ 5202 │ -4061 │ 0 │ -3221 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1337 │ 5202 │ │ │ -3221 │ │ 21 │11,00 │ 1413 │ 5452 │ -2620 │ 0 │ -2534 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1413 │ 5452 │ │ │ -2534 │ │ 22 │11,50 │ 1336 │ 5701 │ -1533 │ 0 │ -1847 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1336 │ 5701 │ │ │ -1847 │ │ 23 │12,00 │ 1157 │ 5950 │ -779 │ 0 │ -1223 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1157 │ 5950 │ │ │ -1223 │ │ 24 │12,50 │ 912 │ 6200 │ -315 │ 0 │ -704 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 912 │ 6200 │ │ │ -704 │ │ 25 │13,00 │ 629 │ 6449 │ -78 │ 0 │ -318 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 629 │ 6449 │ │ │ -318 │ │ 26 │13,50 │ 320 │ 6698 │ 1 │ 0 │ -79 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 320 │ 6698 │ │ │ -79 │ │ 27 │14,00 │ -7 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -119 │ -1231 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -253 │ -1872 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -388 │ -2513 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -579 │ -3201 │ 485 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -990 │ -3978 │ 1126 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -1824 │ -4836 │ 2146 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -3269 │ -5769 │ 3521 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -5503 │ -6775 │ 5237 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 46




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -8696 │ -7851 │ 7285 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -13016 │ -8996 │ 9658 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -18628 │ -9822 │ 12350 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -23019 │ -7984 │ 6129 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -24650 │ -5947 │ 1242 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -24186 │ -3710 │ -2353 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -22248 │ -1273 │ -4772 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -19384 │ 0 │ -6184 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -16049 │ 0 │ -6784 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -12597 │ 0 │ -6715 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -9338 │ 0 │ -6107 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -6498 │ 0 │ -5154 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -4193 │ 0 │ -4055 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -2452 │ 0 │ -2955 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1247 │ 0 │ -1956 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -504 │ 0 │ -1127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -125 │ 0 │ -509 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 1 │ 0 │ -127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ 0 │ │ 0 │ │ 1 │ 0,90 │ 367 │ -138 │ -74 │ -769 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 2 │ 1,41 │ 0 │ 0 │ -158 │ -1170 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 3 │ 1,92 │ 0 │ 0 │ -243 │ -1571 │ 165 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 0 │ 0 │ │ │ 165 │ │ 4 │ 2,43 │ 543 │ -115 │ -362 │ -2001 │ 303 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 543 │ -115 │ │ │ 303 │ │ 5 │ 2,94 │ 1027 │ -218 │ -619 │ -2486 │ 703 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 47




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1027 │ -218 │ │ │ 703 │ │ 6 │ 3,45 │ 1473 │ -313 │ -1140 │ -3022 │ 1341 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1473 │ -313 │ │ │ 1341 │ │ 7 │ 3,96 │ 1898 │ -403 │ -2043 │ -3605 │ 2201 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1898 │ -403 │ │ │ 2201 │ │ 8 │ 4,47 │ 2309 │ -491 │ -3439 │ -4234 │ 3273 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2309 │ -491 │ │ │ 3273 │ │ 9 │ 4,98 │ 2710 │ -576 │ -5435 │ -4907 │ 4553 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 2710 │ -576 │ │ │ 4553 │ │ 10 │ 5,49 │ 3105 │ -660 │ -8135 │ -5622 │ 6036 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 3105 │ -660 │ │ │ 6036 │ │ 11 │ 6,00 │ -966 │ 205 │ -11643 │ -6139 │ 7719 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -4460 │ 2958 │ │ │ 7719 │ │ 12 │ 6,50 │ -6901 │ 3208 │ -14387 │ -4990 │ 3831 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -6901 │ 3208 │ │ │ 3831 │ │ 13 │ 7,00 │ -5239 │ 3457 │ -15406 │ -3717 │ 776 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -5239 │ 3457 │ │ │ 776 │ │ 14 │ 7,50 │ -3683 │ 3706 │ -15116 │ -2319 │ -1471 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -3683 │ 3706 │ │ │ -1471 │ │ 15 │ 8,00 │ -2314 │ 3956 │ -13905 │ -796 │ -2983 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -2314 │ 3956 │ │ │ -2983 │ │ 16 │ 8,50 │ -1178 │ 4205 │ -12115 │ 0 │ -3865 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -1178 │ 4205 │ │ │ -3865 │ │ 17 │ 9,00 │ -294 │ 4454 │ -10031 │ 0 │ -4240 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ -294 │ 4454 │ │ │ -4240 │ │ 18 │ 9,50 │ 483 │ 4704 │ -7873 │ 0 │ -4197 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 483 │ 4704 │ │ │ -4197 │ │ 19 │10,00 │ 1049 │ 4953 │ -5836 │ 0 │ -3817 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1049 │ 4953 │ │ │ -3817 │ │ 20 │10,50 │ 1337 │ 5202 │ -4061 │ 0 │ -3221 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1337 │ 5202 │ │ │ -3221 │ │ 21 │11,00 │ 1413 │ 5452 │ -2620 │ 0 │ -2534 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1413 │ 5452 │ │ │ -2534 │ │ 22 │11,50 │ 1336 │ 5701 │ -1533 │ 0 │ -1847 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1336 │ 5701 │ │ │ -1847 │ │ 23 │12,00 │ 1157 │ 5950 │ -779 │ 0 │ -1223 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 1157 │ 5950 │ │ │ -1223 │ │ 24 │12,50 │ 912 │ 6200 │ -315 │ 0 │ -704 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 912 │ 6200 │ │ │ -704 │ │ 25 │13,00 │ 629 │ 6449 │ -78 │ 0 │ -318 │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 629 │ 6449 │ │ │ -318 │ │ 26 │13,50 │ 320 │ 6698 │ 1 │ 0 │ -79 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 48




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI │ ├─────┬───────┬───────────┬───────────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Pr │ Pv │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg/m │ Kg/m │ Kg∙m/m │ Kg/m │ Kg/m │ ├─────┼───────┼───────────┼───────────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ │ │ 320 │ 6698 │ │ │ -79 │ │ 27 │14,00 │ -7 │ 6948 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴───────────┴───────────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -119 │ -1231 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 2 │ 1,41 │ -253 │ -1872 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 3 │ 1,92 │ -388 │ -2513 │ 264 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 4 │ 2,43 │ -579 │ -3201 │ 485 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 5 │ 2,94 │ -990 │ -3978 │ 1126 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 6 │ 3,45 │ -1824 │ -4836 │ 2146 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 7 │ 3,96 │ -3269 │ -5769 │ 3521 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 8 │ 4,47 │ -5503 │ -6775 │ 5237 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 9 │ 4,98 │ -8696 │ -7851 │ 7285 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 10 │ 5,49 │ -13016 │ -8996 │ 9658 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 11 │ 6,00 │ -18628 │ -9822 │ 12350 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 12 │ 6,50 │ -23019 │ -7984 │ 6129 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 13 │ 7,00 │ -24650 │ -5947 │ 1242 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 14 │ 7,50 │ -24186 │ -3710 │ -2353 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 15 │ 8,00 │ -22248 │ -1273 │ -4772 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 16 │ 8,50 │ -19384 │ 0 │ -6184 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 17 │ 9,00 │ -16049 │ 0 │ -6784 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 18 │ 9,50 │ -12597 │ 0 │ -6715 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 19 │10,00 │ -9338 │ 0 │ -6107 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 20 │10,50 │ -6498 │ 0 │ -5154 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 21 │11,00 │ -4193 │ 0 │ -4055 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 22 │11,50 │ -2452 │ 0 │ -2955 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 23 │12,00 │ -1247 │ 0 │ -1956 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 24 │12,50 │ -504 │ 0 │ -1127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 25 │13,00 │ -125 │ 0 │ -509 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 49




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────────────────────────────────────────────────┐ │ CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO │ ├─────┬───────┬─────────────┬───────────┬───────────┤ │ N.ro│ Quota │ Mf │ N │ Tg │ │ │ m │ Kg∙m │ Kg │ Kg │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 26 │13,50 │ 1 │ 0 │ -127 │ ├─────┼───────┼─────────────┼───────────┼───────────┤ │ 27 │14,00 │ 0 │ 0 │ 0 │ └─────┴───────┴─────────────┴───────────┴───────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICHE DI SICUREZZA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌──────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ R I S U L T A T I D I C A L C O L O │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Momento flettente massimo [kg∙m/m] -28833 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Quota di momento flettente massimo [m] 7,00 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Spostamento a fondo scavo [mm] 4,54 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Scarto finale della analisi non lineare (E-04) 0 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Convergenza analisi non lineare SODDISFATTA │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Infissione analisi non lineare SUFFICIENTE │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Coefficiente di sicurezza dell' infissione 3,2000 │ │ Moltiplicatore di collasso dei carichi 5,4000 │ └──────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICHE DI RESISTENZA TIRANTI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICHE DI RESISTENZA SEZIONI PARATIA A FLESSIONE ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ VERIFICHE SEZIONI PARATIA IN C.L.S. │ ├─────┬───────┬────────┬────────┬───────┬────────┬────────┬────────┬─────────┤ │ Nr. │Quota │ Mf │ N │ Aa │ Mu │ T │ Tu │passo st.│ │ │ (m) │ (kgm) │ (Kg) │ (cmq) │ (kgm) │ (kg) │ (Kg) │ (cm.) │ ├─────┼───────┼────────┼────────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────────┤ │ 1 │ 0,90 │ -215 │ │ 45,8 │-57499 │ 477 │ 29960 │ 25 │ │ 2 │ 1,41 │ -458 │ │ 45,8 │-57499 │ 477 │ 29960 │ 25 │ │ 3 │ 1,92 │ -782 │ │ 45,8 │-57499 │ 791 │ 29960 │ 25 │ │ 4 │ 2,43 │ -1415 │ │ 45,8 │-57499 │ 1691 │ 29960 │ 25 │ │ 5 │ 2,94 │ -2639 │ │ 45,8 │-57499 │ 3109 │ 29960 │ 25 │ │ 6 │ 3,45 │ -4707 │ │ 45,8 │-57499 │ 5002 │ 29960 │ 25 │ │ 7 │ 3,96 │ -7856 │ │ 45,8 │-57499 │ 7347 │ 29960 │ 25 │ │ 8 │ 4,47 │-12313 │ │ 45,8 │-57499 │ 10271 │ 29960 │ 25 │ │ 9 │ 4,98 │-18296 │ │ 45,8 │-57499 │ 13722 │ 29960 │ 25 │ │ 10 │ 5,49 │-26024 │ │ 45,8 │-57499 │ 17649 │ 29960 │ 25 │ │ 11 │ 6,00 │-36118 │ │ 45,8 │-57499 │ 22045 │ 29960 │ 25 │ │ 12 │ 6,50 │-43725 │ │ 45,8 │-57499 │ 10199 │ 29960 │ 25 │ │ 13 │ 7,00 │-45466 │ │ 45,8 │-57499 │ 1082 │ 29960 │ 25 │ │ 14 │ 7,50 │-44679 │ │ 45,8 │-57499 │ -5459 │ 29960 │ 25 │ │ 15 │ 8,00 │-40591 │ │ 45,8 │-57499 │ -9711 │ 29960 │ 25 │ │ 16 │ 8,50 │-34981 │ │ 45,8 │-57499 │-12042 │ 29960 │ 25 │ └─────┴───────┴────────┴────────┴───────┴────────┴────────┴────────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 50




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICHE DI RESISTENZA SEZIONI PARATIA A FLESSIONE ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │ VERIFICHE SEZIONI PARATIA IN C.L.S. │ ├─────┬───────┬────────┬────────┬───────┬────────┬────────┬────────┬─────────┤ │ Nr. │Quota │ Mf │ N │ Aa │ Mu │ T │ Tu │passo st.│ │ │ (m) │ (kgm) │ (Kg) │ (cmq) │ (kgm) │ (kg) │ (Kg) │ (cm.) │ ├─────┼───────┼────────┼────────┼───────┼────────┼────────┼────────┼─────────┤ │ 17 │ 9,00 │-28797 │ │ 45,8 │-57499 │-12860 │ 29960 │ 25 │ │ 18 │ 9,50 │-22461 │ │ 45,8 │-57499 │-12442 │ 29960 │ 25 │ │ 19 │10,00 │-16540 │ │ 45,8 │-57499 │-11079 │ 29960 │ 25 │ │ 20 │10,50 │-11423 │ │ 45,8 │-57499 │ -9180 │ 29960 │ 25 │ │ 21 │11,00 │ -7302 │ │ 45,8 │-57499 │ -7224 │ 29960 │ 25 │ │ 22 │11,50 │ -4217 │ │ 45,8 │-57499 │ -5216 │ 29960 │ 25 │ │ 23 │12,00 │ -2102 │ │ 45,8 │-57499 │ -3411 │ 29960 │ 25 │ │ 24 │12,50 │ -818 │ │ 45,8 │-57499 │ -1928 │ 29960 │ 25 │ │ 25 │13,00 │ -184 │ │ 45,8 │-57499 │ -838 │ 29960 │ 25 │ │ 26 │13,50 │ 28 │ │ 45,8 │ 57499 │ -187 │ 29960 │ 25 │ │ 27 │14,00 │ 0 │ │ 45,8 │ 57499 │ 0 │ 29960 │ 25 │ └─────┴───────┴────────┴────────┴───────┴────────┴────────┴────────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CEDIMENTI VERTICALI TERRENO DI MONTE ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌─────────┬─────┬────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┐ │ Tipo di │Comb.│ Volume │DistMax│Ced.x=0│Ced.1/4│Ced.2/4│Ced.3/4│ │ Analisi │N.ro │ (mc) │ (m) │ mm │ mm │ mm │ mm │ ├─────────┼─────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤ │ SLU M1 │ 1 │ 0,068 │ 6,20 │ 43,8 │ 24,7 │ 11,0 │ 2,7 │ │ SLU M1 │ 2 │ 0,068 │ 6,20 │ 43,8 │ 24,7 │ 11,0 │ 2,7 │ │ SLU M1 │ 3 │ 0,065 │ 6,20 │ 41,8 │ 23,5 │ 10,5 │ 2,6 │ │ SLU M2 │ 1 │ 0,087 │ 6,20 │ 56,1 │ 31,6 │ 14,0 │ 3,5 │ │ SLU M2 │ 2 │ 0,087 │ 6,20 │ 56,1 │ 31,6 │ 14,0 │ 3,5 │ │ SLU M2 │ 3 │ 0,088 │ 6,20 │ 56,8 │ 31,9 │ 14,2 │ 3,5 │ │ RARA │ 1 │ 0,048 │ 6,20 │ 31,1 │ 17,5 │ 7,8 │ 1,9 │ │ RARA │ 2 │ 0,048 │ 6,20 │ 31,1 │ 17,5 │ 7,8 │ 1,9 │ │ FREQ. │ 1 │ 0,048 │ 6,20 │ 31,1 │ 17,5 │ 7,8 │ 1,9 │ │ FREQ. │ 2 │ 0,048 │ 6,20 │ 31,1 │ 17,5 │ 7,8 │ 1,9 │ │ PERM. │ 1 │ 0,048 │ 6,20 │ 31,1 │ 17,5 │ 7,8 │ 1,9 │ └─────────┴─────┴────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 15,89 │ │ 1,41 │ 14,59 │ │ 1,92 │ 13,30 │ │ 2,43 │ 12,01 │ │ 2,94 │ 10,72 │ │ 3,45 │ 9,44 │ │ 3,96 │ 8,17 │ │ 4,47 │ 6,92 │ │ 4,98 │ 5,71 │ │ 5,49 │ 4,56 │ │ 6,00 │ 3,50 │ │ 6,50 │ 2,56 │ │ 7,00 │ 1,77 │ │ 7,50 │ 1,13 │ │ 8,00 │ 0,63 │ │ 8,50 │ 0,27 │ │ 9,00 │ 0,02 │ │ 9,50 │ -0,14 │ │10,00 │ -0,22 │ │10,50 │ -0,25 │ │11,00 │ -0,25 │ │11,50 │ -0,22 │ │12,00 │ -0,18 │ │12,50 │ -0,13 │ │13,00 │ -0,09 │ │13,50 │ -0,03 │ │14,00 │ 0,02 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 51




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 15,89 │ │ 1,41 │ 14,59 │ │ 1,92 │ 13,30 │ │ 2,43 │ 12,01 │ │ 2,94 │ 10,72 │ │ 3,45 │ 9,44 │ │ 3,96 │ 8,17 │ │ 4,47 │ 6,92 │ │ 4,98 │ 5,71 │ │ 5,49 │ 4,56 │ │ 6,00 │ 3,50 │ │ 6,50 │ 2,56 │ │ 7,00 │ 1,77 │ │ 7,50 │ 1,13 │ │ 8,00 │ 0,63 │ │ 8,50 │ 0,27 │ │ 9,00 │ 0,02 │ │ 9,50 │ -0,14 │ │10,00 │ -0,22 │ │10,50 │ -0,25 │ │11,00 │ -0,25 │ │11,50 │ -0,22 │ │12,00 │ -0,18 │ │12,50 │ -0,13 │ │13,00 │ -0,09 │ │13,50 │ -0,03 │ │14,00 │ 0,02 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 15,09 │ │ 1,41 │ 13,86 │ │ 1,92 │ 12,64 │ │ 2,43 │ 11,41 │ │ 2,94 │ 10,19 │ │ 3,45 │ 8,98 │ │ 3,96 │ 7,78 │ │ 4,47 │ 6,60 │ │ 4,98 │ 5,47 │ │ 5,49 │ 4,38 │ │ 6,00 │ 3,38 │ │ 6,50 │ 2,51 │ │ 7,00 │ 1,76 │ │ 7,50 │ 1,15 │ │ 8,00 │ 0,67 │ │ 8,50 │ 0,31 │ │ 9,00 │ 0,07 │ │ 9,50 │ -0,09 │ │10,00 │ -0,18 │ │10,50 │ -0,22 │ │11,00 │ -0,23 │ │11,50 │ -0,21 │ │12,00 │ -0,17 │ │12,50 │ -0,13 │ │13,00 │ -0,09 │ │13,50 │ -0,04 │ │14,00 │ 0,00 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 20,39 │ │ 1,41 │ 18,72 │ │ 1,92 │ 17,05 │ │ 2,43 │ 15,38 │ │ 2,94 │ 13,71 │ │ 3,45 │ 12,06 │ │ 3,96 │ 10,42 │ │ 4,47 │ 8,82 │ │ 4,98 │ 7,27 │ │ 5,49 │ 5,80 │ │ 6,00 │ 4,45 │ │ 6,50 │ 3,27 │ │ 7,00 │ 2,26 │ │ 7,50 │ 1,45 │ │ 8,00 │ 0,82 │ │ 8,50 │ 0,35 │ │ 9,00 │ 0,03 │ │ 9,50 │ -0,17 │ │10,00 │ -0,28 │ │10,50 │ -0,32 │ │11,00 │ -0,31 │ │11,50 │ -0,28 │ │12,00 │ -0,23 │ │12,50 │ -0,17 │ │13,00 │ -0,11 │ │13,50 │ -0,05 │ │14,00 │ 0,02 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 20,39 │ │ 1,41 │ 18,72 │ │ 1,92 │ 17,05 │ │ 2,43 │ 15,38 │ │ 2,94 │ 13,71 │ │ 3,45 │ 12,06 │ │ 3,96 │ 10,42 │ │ 4,47 │ 8,82 │ │ 4,98 │ 7,27 │ │ 5,49 │ 5,80 │ │ 6,00 │ 4,45 │ │ 6,50 │ 3,27 │ │ 7,00 │ 2,26 │ │ 7,50 │ 1,45 │ │ 8,00 │ 0,82 │ │ 8,50 │ 0,35 │ │ 9,00 │ 0,03 │ │ 9,50 │ -0,17 │ │10,00 │ -0,28 │ │10,50 │ -0,32 │ │11,00 │ -0,31 │ │11,50 │ -0,28 │ │12,00 │ -0,23 │ │12,50 │ -0,17 │ │13,00 │ -0,11 │ │13,50 │ -0,05 │ │14,00 │ 0,02 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 3 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 20,57 │ │ 1,41 │ 18,88 │ │ 1,92 │ 17,20 │ │ 2,43 │ 15,52 │ │ 2,94 │ 13,84 │ │ 3,45 │ 12,18 │ │ 3,96 │ 10,54 │ │ 4,47 │ 8,93 │ │ 4,98 │ 7,38 │ │ 5,49 │ 5,90 │ │ 6,00 │ 4,54 │ │ 6,50 │ 3,36 │ │ 7,00 │ 2,35 │ │ 7,50 │ 1,53 │ │ 8,00 │ 0,88 │ │ 8,50 │ 0,41 │ │ 9,00 │ 0,08 │ │ 9,50 │ -0,14 │ │10,00 │ -0,26 │ │10,50 │ -0,31 │ │11,00 │ -0,31 │ │11,50 │ -0,28 │ │12,00 │ -0,23 │ │12,50 │ -0,18 │ │13,00 │ -0,11 │ │13,50 │ -0,05 │ │14,00 │ 0,01 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 52




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 11,15 │ │ 1,41 │ 10,25 │ │ 1,92 │ 9,36 │ │ 2,43 │ 8,46 │ │ 2,94 │ 7,57 │ │ 3,45 │ 6,68 │ │ 3,96 │ 5,80 │ │ 4,47 │ 4,94 │ │ 4,98 │ 4,10 │ │ 5,49 │ 3,29 │ │ 6,00 │ 2,55 │ │ 6,50 │ 1,89 │ │ 7,00 │ 1,33 │ │ 7,50 │ 0,88 │ │ 8,00 │ 0,52 │ │ 8,50 │ 0,25 │ │ 9,00 │ 0,06 │ │ 9,50 │ -0,06 │ │10,00 │ -0,13 │ │10,50 │ -0,16 │ │11,00 │ -0,17 │ │11,50 │ -0,15 │ │12,00 │ -0,13 │ │12,50 │ -0,10 │ │13,00 │ -0,07 │ │13,50 │ -0,03 │ │14,00 │ 0,00 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - COMBINAZIONE RARA N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 11,15 │ │ 1,41 │ 10,25 │ │ 1,92 │ 9,36 │ │ 2,43 │ 8,46 │ │ 2,94 │ 7,57 │ │ 3,45 │ 6,68 │ │ 3,96 │ 5,80 │ │ 4,47 │ 4,94 │ │ 4,98 │ 4,10 │ │ 5,49 │ 3,29 │ │ 6,00 │ 2,55 │ │ 6,50 │ 1,89 │ │ 7,00 │ 1,33 │ │ 7,50 │ 0,88 │ │ 8,00 │ 0,52 │ │ 8,50 │ 0,25 │ │ 9,00 │ 0,06 │ │ 9,50 │ -0,06 │ │10,00 │ -0,13 │ │10,50 │ -0,16 │ │11,00 │ -0,17 │ │11,50 │ -0,15 │ │12,00 │ -0,13 │ │12,50 │ -0,10 │ │13,00 │ -0,07 │ │13,50 │ -0,03 │ │14,00 │ 0,00 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 11,15 │ │ 1,41 │ 10,25 │ │ 1,92 │ 9,36 │ │ 2,43 │ 8,46 │ │ 2,94 │ 7,57 │ │ 3,45 │ 6,68 │ │ 3,96 │ 5,80 │ │ 4,47 │ 4,94 │ │ 4,98 │ 4,10 │ │ 5,49 │ 3,29 │ │ 6,00 │ 2,55 │ │ 6,50 │ 1,89 │ │ 7,00 │ 1,33 │ │ 7,50 │ 0,88 │ │ 8,00 │ 0,52 │ │ 8,50 │ 0,25 │ │ 9,00 │ 0,06 │ │ 9,50 │ -0,06 │ │10,00 │ -0,13 │ │10,50 │ -0,16 │ │11,00 │ -0,17 │ │11,50 │ -0,15 │ │12,00 │ -0,13 │ │12,50 │ -0,10 │ │13,00 │ -0,07 │ │13,50 │ -0,03 │ │14,00 │ 0,00 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 2 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 11,15 │ │ 1,41 │ 10,25 │ │ 1,92 │ 9,36 │ │ 2,43 │ 8,46 │ │ 2,94 │ 7,57 │ │ 3,45 │ 6,68 │ │ 3,96 │ 5,80 │ │ 4,47 │ 4,94 │ │ 4,98 │ 4,10 │ │ 5,49 │ 3,29 │ │ 6,00 │ 2,55 │ │ 6,50 │ 1,89 │ │ 7,00 │ 1,33 │ │ 7,50 │ 0,88 │ │ 8,00 │ 0,52 │ │ 8,50 │ 0,25 │ │ 9,00 │ 0,06 │ │ 9,50 │ -0,06 │ │10,00 │ -0,13 │ │10,50 │ -0,16 │ │11,00 │ -0,17 │ │11,50 │ -0,15 │ │12,00 │ -0,13 │ │12,50 │ -0,10 │ │13,00 │ -0,07 │ │13,50 │ -0,03 │ │14,00 │ 0,00 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ ┌───────┬─────────┐ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ Quota │SpostOriz│ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ │ m │ (mm) │ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ ├───────┼─────────┤ │ 0,90 │ 11,15 │ │ 1,41 │ 10,25 │ │ 1,92 │ 9,36 │ │ 2,43 │ 8,46 │ │ 2,94 │ 7,57 │ │ 3,45 │ 6,68 │ │ 3,96 │ 5,80 │ │ 4,47 │ 4,94 │ │ 4,98 │ 4,10 │ │ 5,49 │ 3,29 │ │ 6,00 │ 2,55 │ │ 6,50 │ 1,89 │ │ 7,00 │ 1,33 │ │ 7,50 │ 0,88 │ │ 8,00 │ 0,52 │ │ 8,50 │ 0,25 │ │ 9,00 │ 0,06 │ │ 9,50 │ -0,06 │ │10,00 │ -0,13 │ │10,50 │ -0,16 │ │11,00 │ -0,17 │ │11,50 │ -0,15 │ │12,00 │ -0,13 │ │12,50 │ -0,10 │ │13,00 │ -0,07 │ │13,50 │ -0,03 │ │14,00 │ 0,00 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ └───────┴─────────┘ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 53




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICHE S.L.E. ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ F E S S U R A Z I O N E P A R A T I A ║ ╟─────┬───┬────┬───────┬───────┬──────┬─────┬─────┬──────────╢ ║ Tipo│Cmb│Conc│ N fes │ M fes │ Dist.│Wcalc│W Lim│ Verifica ║ ║ Comb│fes│fes │ Kg │ Kgm │ cm │ mm │ mm │ ║ ╟─────┴───┴────┴───────┴───────┴──────┴─────┴─────┴──────────╢ ║ Rara ║ ║ Freq 1 13 -5947 -24650 208 0,34 0,40 VERIFICA ║ ║ Perm 1 13 -5947 -24650 208 0,30 0,30 VERIFICA ║ ╚════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICHE S.L.E. ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ T E N S I O N I D I E S E R C I Z I O P A R A T I A ║ ╟────┬───┬────┬───────┬───────┬──────┬──────┬───┬────┬───────┬───────┬──────┬──────┬──────────╢ ║Tipo│Cmb│Conc│ N σc │ M σc │ σc │σc Lim│Cmb│Conc│ N σf │ M σf │ σf │σf Lim│ Verifica ║ ║Comb│σc │ σc │ Kg │ Kgm │Kg/cmq│Kg/cmq│σf │ σf │ Kg │ Kgm │Kg/cmq│Kg/cmq│ ║ ╟────┴───┴────┴───────┴───────┴──────┴──────┴───┴────┴───────┴───────┴──────┴──────┴──────────╢ ║Rara 1 13 -5947 -24650 -88,8 150,0 1 13 -5947 -24650 2211 3600 VERIFICA ║ ║Freq ║ ║Perm 1 13 -5947 -24650 -88,8 112,0 VERIFICA ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2013 - Lic. Nro: 30620 ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 54




──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI STABILITA' PENDIO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── R E L A Z I O N E D I C A L C O L O ----------------------------------------- PREMESSA -------- La presente relazione e' relativa alla verifica di pendii naturali, di scarpate per scavi e di opere in terra. La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione sono le Norme Tecniche per le Costruzioni emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonche' la Circolare del Ministero Infrastrutture e Tras- porti del 2 Febbraio 2009, n. 617 "Istruzioni per l' applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni".Le verifiche sono state condotte rispetto agli stati limite di tipo geotecnico (GEO) applicando alle caratteristiche geotecniche del terreno i coefficienti parziali del gruppo M2 (Tab. 6.2.II NTC). VERIFICHE DI STABILITA' ----------------------- I fenomeni franosi possono essere ricondotti alla formazione di una superficie di rottura lungo la quale le forze, che tendono a provocare lo scivolamento del pendio, non risultano equilibrate dalla resistenza a taglio del terreno lungo tale superficie. La verifica di stabilita' del pendio si riconduce alla determinazione di un coefficiente di sicurezza, relativo ad una ipotetica superficie di rottura, pari al rapporto tra la resistenza al taglio disponibile e la resistenza al taglio mobilitata. Suddiviso il pendio in un determinato numero di conci di uguale ampiezza, per ogni concio si possono individuare: a) il peso ; b) la risultante delle forze esterne agenti sulla superficie; c) le forze inerziali orizzontali e verticali; d) le reazioni normali e tangenziali mutue tra i conci; e) le reazioni normali e tangenziali alla base dei conci; f) le pressioni idrostatiche alla base. Sotto l'ipotesi che la base di ciascun concio sia piana e che lungo la superficie di scorrimento valga il criterio della rottura alla Mohr-Coulomb, che correla tra loro le reazioni tangenziali e normali alla base, le incognite, per la determinazione dello equilibrio di ogni concio, risultano essere le reazioni laterali, i loro punti di applicazione, e la reazione normale alla base. Per la determinazione di tutte le incognite, le equazioni di equilibrio risultano insufficienti, per cui il problema della stabilita' dei pendii e', in via rigorosa, staticamente indeterminato. ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 1




──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI STABILITA' PENDIO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── La risoluzione del problema va perseguita introducendo ulteriori condizioni sugli sforzi agenti sui conci. Tali ulteriori ipotesi differenziano sostanzialmente i diversi metodi di calcolo. I casi in cui non e' possibile stabilire un coefficiente di sicurezza per il pendio vengono segnalati attraverso le seguenti stringhe: SCARTATA : coefficiente di sicurezza minore di 0,1; NON CONV. : convergenza del metodo di calcolo non ottenuta; ELEM.RIG. : intersezione della superficie di scivolamento con un corpo rigido. METODO DI BELL -------------- L'ipotesi alla base del metodo consiste nell'imporre una spe- cifica distribuzione delle tensioni normali lungo la superficie di scivolamento. Definite le quantita': xb - xi f = sin ( 2 pg ∙ --------- ) xb - xa pg = costante pi greca xb = ascissa punto di monte del pendio xa = ascissa punto di valle del pendio xi = ascissa parete di monte del pendio Kx, Ky = coeff. sismici orizzontale e verticale xci = ascissa punto medio alla base del concio i zci = ordinata punto medio alla base del concio i xgi, ygi = ascissa e ordinata baricentro concio i xmi, ymi = ascissa e ordinata punto applicazione risultante forze esterne Il coefficiente di sicurezza F scaturisce come parametro con- tenuto nei coefficienti del sistema di equazioni: a11 a12 a13 C1 a14 a21 a22 a23 C2 = a24 a31 a32 a33 C3 a34 dove: a11 = (1-Kx) ∙(Σi Wi cos²(ai) tan(fi) - F Σi Wi sin(ai) cos(ai)) a12 = Σi f b tan(fi) - F Σi f b tan(ai) ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 2




──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI STABILITA' PENDIO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── a13 = Σi ci b a14 = Σi ui b tan(fi) + F (Kx Σi Wi - Qi) a21 = (1-Ky) ∙(Σi Wi sin(ai) cos(ai) tan(fi) + F Σi Wi cos²(ai)) a22 = Σi f b tan(ai) tan(fi) + F Σi f b a23 = Σi ci b tan(ai) a24 = Σi ui b tan(ai) tan(fi) + F [ (1-Ky) Σi Wi + Pi ] a31 = (1-Ky) ∙Σi (Wi cos²(ai) tan(fi))∙zci - - Σi (Wi sin(ai) cos(ai) tan(fi))∙xci - - F ∙[Σi (Wi cos²(ai))∙xci + Σi (Wi sin(ai) cos(ai))∙zci] a32 = Σi (f b tan(fi))∙zci - Σi (f b tan(ai) tan(fi))∙xci - - F [ Σi (f b tan(ai))∙zci + Σi f b xci ] a33 = Σi (ci b)∙zci - Σi (ci b tan(ai))∙xci a34 = Σi (ui b tan(fi))∙zci - Σi (ui b tan(ai) tan(fi))∙xci + + F Kx Σi Wi ygi - (1-Ky) Σi Wi xgi - Qi∙ymi - Pi∙xmi] ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 3




──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI STABILITA' PENDIO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- Numero conci : Numero di conci in cui e' suddiviso il pendio Coefficiente sismico orizzontale : Moltiplicatore del peso per la valutazione dell'inerzia sismica orizzontale Coefficiente sismico verticale : Moltiplicatore del peso per la valutazione dell'inerzia sismica verticale Ascissa punto passaggio cerchio (m) : Ascissa del punto di passaggio imposto per tutti i cerchi di scorrimento Ordinata punto passaggio cerchio (m): Ordinata del punto di passaggio imposto per tutti i cerchi di scorrimento Ascissa polo (m) : Ascissa del primo punto centro del cerchio di scorrimento Ordinata polo (m): Ordinata del primo punto centro del cerchio di scorrimento Numero righe maglia : Numero di punti lungo una linea verticale, centri di superfici di scorrimento Numero colonne maglia: Numero di punti lungo una linea orizzontale, centri di superfici di scorrimento Passo direzione 'X' (m) : Distanza in orizzontale tra i centri delle superficie di scorrimento circolari Passo direzione 'Y' (m) : Distanza in verticale tra i centri delle superficie di scorrimento circolari ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 4




──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GEOTECNICI E STRATIGRAFIA ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La simbologia usata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito: Str. N.ro : Numero dello strato Descrizione strato : Descrizione sintetica dello strato Coesione : Coesione Ang. attr. : Angolo di attrito interno del terreno dello strato in esame Densita' : Peso specifico del terreno in situ D. Saturo : Peso specifico del terreno saturo Vert. N.ro : Numero del vertice della poligonale che definisce lo strato Ascissa / Ordinata : Coordinate dei vertici dello strato ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 5




──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La simbologia usata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito: h : altezza media del concio L : sviluppo larghezza alla base del concio α : inclinazione della base del concio c : coesione terreno alla base del concio φ : angolo di attrito interno alla base del concio W : peso del concio hw : altezza della falda dalla base del concio Qw : risultante delle pressioni interstiziali Tcn: Contributo elementi resistenti a taglio Tgg: Contributo geogriglie ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 6




──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA -------------------------------------------- La tabella di seguito esposta riporta le forze scambiate tra i vari conci secondo le teorie selezionate (Bishop, Jambu e Bell). La simbologia e' da interpretarsi come appresso descrit- to: Con. sx : Concio a sinistra della superficie di separazione tra i due conci. Con. dx : Concio a destra della superficie di separazione tra i due conci. F.or. : Risultante delle forze (orizzontali) scambiate tra i due conci ortogonal- mente alla superficie (verticale) di separazione. F.vert. : Risultante delle forze (verticali) scambiate tra i due conci parallela- mente alla superficie (verticale) di separazione. ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 7




──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI STABILITA' PENDIO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╒══════════════════════════════════════════════════════════════════════╕ │ D A T I G E N E R A L I D I V E R I F I C A │ ╞══════════════════════════════════════════════════════════════════════╡ │ Vita Nominale (Anni) 50 │ │ Classe d' Uso SECONDA │ │ Longitudine Est (Grd) 14,474 │ │ Latitudine Nord (Grd) 37,289 │ │ Categoria Suolo C │ │ Coeff. Condiz. Topogr. 1,000 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Probabilita' Pvr 0,100 │ │ Periodo di Ritorno Anni 475,000 │ │ Accelerazione Ag/g 0,141 │ │ Fattore Stratigrafia 'S' 1,498 │ │ Coeff. Sismico Kh 0,000 │ │ Coeff. Sismico Kv 0,000 │ ├──────────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │ Numero conci : 20 │ │ Numero elementi rigidi: 0 │ │ Tipo Superficie di rottura : CIRCOLARE PASSANTE PER UN PUNTO │ ╞══════════════════════════════════════════════════════════════════════╡ │ COORDINATE PUNTO DI PASSAGGIO CERCHI DI ROTTURA │ ╞══════════════════════════════════════════════════════════════════════╡ │ Ascissa pto passaggio cerchio (m): 6,600 │ │ Ordinata pto passaggio cerchio (m): -1,600 │ ╞══════════════════════════════════════════════════════════════════════╡ │ PARAMETRI MAGLIA DEI CENTRI PER SUPERFICI DI ROTTURA CIRCOLARI │ ╞══════════════════════════════════════════════════════════════════════╡ │ Ascissa Polo (m): -4,600 │ │ Ordinata Polo (m): 14,000 │ │ Numero righe maglia : 3,0 │ │ Numero colonne maglia : 3,0 │ │ Passo direzione 'X' (m) : 2,40 │ │ Passo direzione 'Y' (m) : 1,71 │ │ Rotazione maglia (Grd) : 0,0 │ ╞══════════════════════════════════════════════════════════════════════╡ │ Peso specifico dell' acqua (t/mc) : 1,000 │ ╞══════════════════════════════════════════════════════════════════════╡ │ COEFFICIENTI PARZIALI GEOTECNICA TABELLA M2 │ ╞══════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ │ Tangente Resist. Taglio 1,25 │ │ Peso Specifico 1,00 │ │ Coesione Efficace (c'k) 1,25 │ │ Resist. a taglio NON drenata (cuk) 1,40 │ ╟──────────────────────────────────────────────────────────────────────╢ │ Coefficiente R2 1,10 │ └──────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 8




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GEOTECNICI E STRATIGRAFIA ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦══════════════════════╦════════╦════════╦════════╦════════╦════╦════════╦════════╗ ║Str.║ Descrizione Strato ║Coesione║Ang.attr║Densita'║D.Saturo║Vert║Ascissa ║Ordinata║ ║N.ro║ ║ t/mq ║ Grd ║ t/mc ║ t/mc ║N.ro║ (m) ║ (m) ║ ╠════╬══════════════════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════╬════════╬════════╣ ║ ║ Profilo del pendio ║ ║ ║ ║ ║ 1 ║ -4,60 ║ 7,16 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 2 ║ 4,20 ║ 7,93 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 3 ║ 5,00 ║ 14,00 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 4 ║ 5,00 ║ 14,00 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 5 ║ 14,60 ║ 14,00 ║ ╠════╬══════════════════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════╬════════╬════════╣ ║ 1 ║ ║ 0,000 ║ 32,00 ║ 1,850 ║ 1,850 ║ 1 ║ 5,10 ║ 13,10 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 2 ║ 14,70 ║ 13,10 ║ ╠════╬══════════════════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════╬════════╬════════╣ ║ 2 ║ ║ 1,300 ║ 19,00 ║ 2,000 ║ 2,000 ║ 1 ║ 5,10 ║ 8,10 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 2 ║ 14,70 ║ 8,10 ║ ╠════╬══════════════════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════╬════════╬════════╣ ║ 3 ║ ║ 3,300 ║ 21,00 ║ 2,000 ║ 2,000 ║ ║ ║ ║ ╚════╩══════════════════════╩════════╩════════╩════════╩════════╩════╩════════╩════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI FORZE DISTRIBUITE VERTICALI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════╦════════╦══════════╦════════╦══════════╗ ║ Vert.║Asc. in.║Int. iniz.║Asc. fin║Int. fin. ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (t/ml) ║ (m) ║ (t/ml) ║ ╠══════╬════════╬══════════╬════════╬══════════╣ ║ 1 ║ 6,60 ║ 3,900 ║ 14,60 ║ 3,900 ║ ╚══════╩════════╩══════════╩════════╩══════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COEFFICIENTI DI SICUREZZA DEL PENDIO ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════╦═══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ N.ro Cerchio critico : 5 ║ ║ ╠══════╦════════╦════════╦════════╬═══════════╦═══════════╦═══════════╦═══════════╦═══════════╦═══════════╦═══════════╦═══════════╣ ║Cerchi║ Xc ║ Yc ║ Rc ║ Bishop ║ Jambu ║ Bell ║MP - Fx = C║MP - Fx=sin║MP-Fx=sin/2║ Sarma ║ Spencer ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (m) ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ╠══════╬════════╬════════╬════════╬═══════════╬═══════════╬═══════════╬═══════════╬═══════════╬═══════════╬═══════════╬═══════════╣ ║ 1 ║ -4,6 ║ 14,0 ║ 19,2 ║ ║ ║ 2,9381 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 2 ║ -2,2 ║ 14,0 ║ 17,9 ║ ║ ║ 2,709 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 3 ║ 0,2 ║ 14,0 ║ 16,9 ║ ║ ║ 2,531 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 4 ║ -4,6 ║ 15,7 ║ 20,6 ║ ║ ║ 2,8647 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 5 ║ -2,2 ║ 15,7 ║ 19,4 ║ ║ ║ 2,6401 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 6 ║ 0,2 ║ 15,7 ║ 18,5 ║ ║ ║ 2,5346 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 7 ║ -4,6 ║ 17,4 ║ 22,1 ║ ║ ║ 2,8829 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 8 ║ -2,2 ║ 17,4 ║ 21,0 ║ ║ ║ 2,6637 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 9 ║ 0,2 ║ 17,4 ║ 20,1 ║ ║ ║ 2,5583 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ╚══════╩════════╩════════╩════════╩═══════════╩═══════════╩═══════════╩═══════════╩═══════════╩═══════════╩═══════════╩═══════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 1 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,82 ║ 4,09 ║-63,02 ║ 2,64 ║17,1 ║ 6,78 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 4,85 ║ 3,04 ║-52,36 ║ 2,64 ║17,1 ║ 18,03 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 6,95 ║ 2,58 ║-43,96 ║ 2,64 ║17,1 ║ 25,83 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 8,54 ║ 2,32 ║-36,65 ║ 2,64 ║17,1 ║ 31,72 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 9,77 ║ 2,14 ║-30,00 ║ 2,64 ║17,1 ║ 36,28 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║10,71 ║ 2,03 ║-23,77 ║ 2,64 ║17,1 ║ 39,79 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║11,42 ║ 1,95 ║-17,83 ║ 2,64 ║17,1 ║ 42,42 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║11,92 ║ 1,90 ║-12,08 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,27 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║12,22 ║ 1,87 ║ -6,46 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,40 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║12,34 ║ 1,86 ║ -0,89 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,84 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║12,41 ║ 1,86 ║ 4,66 ║ 2,64 ║17,1 ║ 46,12 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║12,33 ║ 1,89 ║ 10,26 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,82 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║12,06 ║ 1,93 ║ 15,96 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,81 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║11,59 ║ 2,00 ║ 21,83 ║ 2,64 ║17,1 ║ 43,04 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║12,30 ║ 2,10 ║ 27,95 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,68 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║15,81 ║ 2,25 ║ 34,45 ║ 2,64 ║17,1 ║ 58,48 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║14,35 ║ 2,48 ║ 41,52 ║ 2,64 ║17,1 ║ 53,05 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║12,44 ║ 2,83 ║ 49,49 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,96 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 9,80 ║ 3,63 ║ 59,18 ║ 2,64 ║17,1 ║ 36,14 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 4,12 ║ 8,45 ║ 77,30 ║ 2,64 ║17,1 ║ 15,05 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 9




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 1 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 5.3 8.2 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 19.3 20.3 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 39.8 31.3 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 64.3 38.8 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 90.3 41.5 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 115.7 39.2 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 138.6 32.2 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 157.7 21.3 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 171.7 7.5 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 180 -8 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 182.3 -23.9 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 178.7 -38.8 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 169.3 -51.9 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 153.6 -62.2 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 125.8 -69.4 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 93.5 -68.6 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 59.2 -58.8 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 28.3 -40.8 ║ ║ 19 ║ 20 ║ 5.7 -17.7 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 0 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 10




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 2 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,60 ║ 3,64 ║-61,72 ║ 2,64 ║17,1 ║ 6,78 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 4,29 ║ 2,77 ║-51,47 ║ 2,64 ║17,1 ║ 18,03 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 6,18 ║ 2,37 ║-43,25 ║ 2,64 ║17,1 ║ 25,83 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 7,62 ║ 2,13 ║-36,05 ║ 2,64 ║17,1 ║ 31,72 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 8,73 ║ 1,98 ║-29,47 ║ 2,64 ║17,1 ║ 36,28 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║ 9,59 ║ 1,88 ║-23,30 ║ 2,64 ║17,1 ║ 39,79 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║10,23 ║ 1,81 ║-17,41 ║ 2,64 ║17,1 ║ 42,42 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║10,68 ║ 1,76 ║-11,71 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,27 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║10,99 ║ 1,73 ║ -6,12 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,40 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║11,24 ║ 1,72 ║ -0,59 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,84 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║11,33 ║ 1,73 ║ 4,94 ║ 2,64 ║17,1 ║ 46,12 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║11,24 ║ 1,75 ║ 10,51 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,82 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║10,99 ║ 1,79 ║ 16,19 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,81 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║12,86 ║ 1,86 ║ 22,03 ║ 2,64 ║17,1 ║ 43,04 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║15,77 ║ 1,95 ║ 28,13 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,68 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║14,72 ║ 2,09 ║ 34,61 ║ 2,64 ║17,1 ║ 58,48 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║13,35 ║ 2,31 ║ 41,65 ║ 2,64 ║17,1 ║ 53,05 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║11,58 ║ 2,66 ║ 49,60 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,96 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 9,11 ║ 3,37 ║ 59,26 ║ 2,64 ║17,1 ║ 36,14 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 3,83 ║ 7,76 ║ 77,33 ║ 2,64 ║17,1 ║ 15,05 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 2 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 4.9 6.9 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 17.2 16.7 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 34.8 25.5 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 55.7 31.3 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 77.8 33.2 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 99.3 31.1 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 118.8 25.3 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 134.9 16.5 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 146.8 5.5 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 154.1 -6.8 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 156.5 -19.1 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 153.9 -30.8 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 145.6 -41.5 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 125.8 -52.5 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 102 -57 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 74.1 -54.5 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 45.9 -44.7 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 20.6 -28.1 ║ ║ 19 ║ 20 ║ 2.1 -7.6 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 0 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 11




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 3 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,43 ║ 3,28 ║-60,49 ║ 2,64 ║17,1 ║ 4,60 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 3,83 ║ 2,54 ║-50,59 ║ 2,64 ║17,1 ║ 12,37 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 5,56 ║ 2,19 ║-42,55 ║ 2,64 ║17,1 ║ 17,93 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 6,87 ║ 1,98 ║-35,46 ║ 2,64 ║17,1 ║ 22,18 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 7,89 ║ 1,84 ║-28,95 ║ 2,64 ║17,1 ║ 25,47 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║ 8,68 ║ 1,75 ║-22,84 ║ 2,64 ║17,1 ║ 28,01 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║ 9,27 ║ 1,69 ║-17,00 ║ 2,64 ║17,1 ║ 29,90 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║ 9,80 ║ 1,65 ║-11,33 ║ 2,64 ║17,1 ║ 31,64 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║10,19 ║ 1,62 ║ -5,78 ║ 2,64 ║17,1 ║ 32,88 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║10,42 ║ 1,61 ║ -0,28 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,61 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║10,49 ║ 1,62 ║ 5,22 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,84 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║10,40 ║ 1,64 ║ 10,76 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,57 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║15,84 ║ 1,68 ║ 16,41 ║ 2,64 ║17,1 ║ 51,13 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║15,59 ║ 1,74 ║ 22,24 ║ 2,64 ║17,1 ║ 50,09 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║14,82 ║ 1,83 ║ 28,32 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,62 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║13,83 ║ 1,96 ║ 34,77 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,41 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║12,55 ║ 2,16 ║ 41,79 ║ 2,64 ║17,1 ║ 40,27 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║10,87 ║ 2,50 ║ 49,72 ║ 2,64 ║17,1 ║ 34,87 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 8,56 ║ 3,16 ║ 59,34 ║ 2,64 ║17,1 ║ 27,41 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 3,60 ║ 7,38 ║ 77,36 ║ 2,64 ║17,1 ║ 11,62 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 3 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 4.5 6 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 15.2 14.2 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 30.4 21.6 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 48.4 26.5 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 67.2 28.2 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 85.6 26.7 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 102.2 22.1 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 116.1 15.1 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 126.6 6.3 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 133.1 -3.4 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 135.5 -13.3 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 132.9 -24.2 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 119.4 -39.1 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 103.7 -46.6 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 82.8 -49.2 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 59.3 -45.6 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 35.6 -35.8 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 14.4 -20.4 ║ ║ 19 ║ 20 ║ .7 -4 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 -.1 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 12




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 4 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,70 ║ 3,93 ║-60,03 ║ 2,64 ║17,1 ║ 6,70 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 4,59 ║ 3,08 ║-50,27 ║ 2,64 ║17,1 ║ 18,04 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 6,67 ║ 2,66 ║-42,30 ║ 2,64 ║17,1 ║ 26,21 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 8,26 ║ 2,41 ║-35,26 ║ 2,64 ║17,1 ║ 32,45 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 9,49 ║ 2,24 ║-28,80 ║ 2,64 ║17,1 ║ 37,31 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║10,44 ║ 2,13 ║-22,72 ║ 2,64 ║17,1 ║ 41,05 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║11,15 ║ 2,05 ║-16,90 ║ 2,64 ║17,1 ║ 43,84 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║11,65 ║ 2,00 ║-11,26 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,78 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║11,94 ║ 1,98 ║ -5,73 ║ 2,64 ║17,1 ║ 46,94 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║12,04 ║ 1,97 ║ -0,25 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,34 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║12,12 ║ 2,00 ║ 5,22 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,65 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║12,02 ║ 2,00 ║ 10,75 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,24 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║11,71 ║ 2,05 ║ 16,38 ║ 2,64 ║17,1 ║ 46,05 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║11,20 ║ 2,12 ║ 22,18 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,01 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║16,43 ║ 2,23 ║ 28,23 ║ 2,64 ║17,1 ║ 64,31 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║15,22 ║ 2,39 ║ 34,65 ║ 2,64 ║17,1 ║ 59,57 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║13,67 ║ 2,63 ║ 41,63 ║ 2,64 ║17,1 ║ 53,47 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║11,65 ║ 3,03 ║ 49,49 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,51 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 8,86 ║ 3,82 ║ 59,01 ║ 2,64 ║17,1 ║ 34,56 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 3,61 ║ 7,49 ║ 74,78 ║ 2,64 ║17,1 ║ 14,30 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 4 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 5.8 7.6 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 20.3 18.9 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 41.3 29.1 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 66.2 35.8 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 92.5 38 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 118 35.3 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 141 28.2 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 159.8 17.4 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 173.5 4 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 181.5 -10.7 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 183.5 -25.4 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 179.7 -39 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 169.9 -50.6 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 153.2 -59.6 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 119.2 -65.4 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 86.8 -62.2 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 53.6 -50.5 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 24.2 -31.5 ║ ║ 19 ║ 20 ║ 3.3 -8.7 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 0 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 13




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 5 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,51 ║ 3,54 ║-58,65 ║ 2,64 ║17,1 ║ 5,55 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 4,09 ║ 2,82 ║-49,27 ║ 2,64 ║17,1 ║ 15,03 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 5,97 ║ 2,45 ║-41,49 ║ 2,64 ║17,1 ║ 21,95 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 7,41 ║ 2,23 ║-34,57 ║ 2,64 ║17,1 ║ 27,27 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 8,54 ║ 2,09 ║-28,19 ║ 2,64 ║17,1 ║ 31,41 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║ 9,41 ║ 1,99 ║-22,18 ║ 2,64 ║17,1 ║ 34,60 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║10,05 ║ 1,92 ║-16,42 ║ 2,64 ║17,1 ║ 36,98 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║10,50 ║ 1,87 ║-10,83 ║ 2,64 ║17,1 ║ 38,62 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║10,81 ║ 1,85 ║ -5,34 ║ 2,64 ║17,1 ║ 39,77 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║11,06 ║ 1,84 ║ 0,10 ║ 2,64 ║17,1 ║ 40,68 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║11,13 ║ 1,85 ║ 5,54 ║ 2,64 ║17,1 ║ 40,93 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║11,02 ║ 1,87 ║ 11,03 ║ 2,64 ║17,1 ║ 40,54 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║10,73 ║ 1,92 ║ 16,63 ║ 2,64 ║17,1 ║ 39,46 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║16,22 ║ 1,99 ║ 22,40 ║ 2,64 ║17,1 ║ 59,40 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║15,34 ║ 2,09 ║ 28,42 ║ 2,64 ║17,1 ║ 56,18 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║14,21 ║ 2,24 ║ 34,81 ║ 2,64 ║17,1 ║ 52,00 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║12,75 ║ 2,47 ║ 41,76 ║ 2,64 ║17,1 ║ 46,63 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║10,84 ║ 2,84 ║ 49,59 ║ 2,64 ║17,1 ║ 39,64 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 8,23 ║ 3,58 ║ 59,06 ║ 2,64 ║17,1 ║ 30,02 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 3,35 ║ 6,95 ║ 74,65 ║ 2,64 ║17,1 ║ 12,32 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 5 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 5.3 6.5 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 18 15.8 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 36.1 24.2 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 57.4 29.7 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 79.9 31.4 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 101.7 29.2 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 121.3 23.3 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 137.4 14.5 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 149.3 3.7 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 156.4 -8.1 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 158.6 -19.9 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 155.6 -31.1 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 146 -41.7 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 122.6 -52.6 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 98.1 -55.7 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 70.1 -51.7 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 42.2 -40.6 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 17.5 -23.4 ║ ║ 19 ║ 20 ║ 1.6 -5 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 0 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 14




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 7 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,61 ║ 3,83 ║-57,32 ║ 2,64 ║17,1 ║ 6,66 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 4,38 ║ 3,11 ║-48,31 ║ 2,64 ║17,1 ║ 18,13 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 6,43 ║ 2,73 ║-40,73 ║ 2,64 ║17,1 ║ 26,61 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 8,02 ║ 2,49 ║-33,95 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,17 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 9,26 ║ 2,33 ║-27,68 ║ 2,64 ║17,1 ║ 38,29 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║10,21 ║ 2,23 ║-21,76 ║ 2,64 ║17,1 ║ 42,23 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║10,92 ║ 2,15 ║-16,08 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,17 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║11,41 ║ 2,10 ║-10,55 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,20 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║11,70 ║ 2,08 ║ -5,13 ║ 2,64 ║17,1 ║ 48,38 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║11,80 ║ 2,07 ║ 0,25 ║ 2,64 ║17,1 ║ 48,78 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║11,87 ║ 2,08 ║ 5,64 ║ 2,64 ║17,1 ║ 49,09 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║11,75 ║ 2,11 ║ 11,07 ║ 2,64 ║17,1 ║ 48,58 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║11,42 ║ 2,16 ║ 16,60 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,21 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║10,87 ║ 2,23 ║ 22,31 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,93 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║15,99 ║ 2,35 ║ 28,26 ║ 2,64 ║17,1 ║ 65,86 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║14,73 ║ 2,51 ║ 34,57 ║ 2,64 ║17,1 ║ 60,62 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║13,10 ║ 2,76 ║ 41,41 ║ 2,64 ║17,1 ║ 53,90 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║11,00 ║ 3,16 ║ 49,09 ║ 2,64 ║17,1 ║ 45,20 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 8,13 ║ 3,93 ║ 58,30 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,35 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 3,23 ║ 6,78 ║ 72,25 ║ 2,64 ║17,1 ║ 13,35 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 7 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 6 7.1 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 20.7 17.7 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 41.7 27.3 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 66.5 33.6 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 92.6 35.5 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 117.9 32.7 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 140.5 25.6 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 159 15.1 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 172.3 2.1 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 179.8 -12 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 181.4 -26.1 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 177.2 -38.8 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 166.9 -49.9 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 147.4 -58.9 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 116.9 -62.8 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 83.6 -58.4 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 50.6 -46 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 21.8 -26.8 ║ ║ 19 ║ 20 ║ 2.7 -6.1 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 0 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 15




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 3 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,43 ║ 3,28 ║-60,49 ║ 2,64 ║17,1 ║ 4,60 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 3,83 ║ 2,54 ║-50,59 ║ 2,64 ║17,1 ║ 12,37 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 5,56 ║ 2,19 ║-42,55 ║ 2,64 ║17,1 ║ 17,93 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 6,87 ║ 1,98 ║-35,46 ║ 2,64 ║17,1 ║ 22,18 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 7,89 ║ 1,84 ║-28,95 ║ 2,64 ║17,1 ║ 25,47 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║ 8,68 ║ 1,75 ║-22,84 ║ 2,64 ║17,1 ║ 28,01 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║ 9,27 ║ 1,69 ║-17,00 ║ 2,64 ║17,1 ║ 29,90 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║ 9,80 ║ 1,65 ║-11,33 ║ 2,64 ║17,1 ║ 31,64 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║10,19 ║ 1,62 ║ -5,78 ║ 2,64 ║17,1 ║ 32,88 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║10,42 ║ 1,61 ║ -0,28 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,61 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║10,49 ║ 1,62 ║ 5,22 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,84 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║10,40 ║ 1,64 ║ 10,76 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,57 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║15,84 ║ 1,68 ║ 16,41 ║ 2,64 ║17,1 ║ 51,13 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║15,59 ║ 1,74 ║ 22,24 ║ 2,64 ║17,1 ║ 50,09 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║14,82 ║ 1,83 ║ 28,32 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,62 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║13,83 ║ 1,96 ║ 34,77 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,41 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║12,55 ║ 2,16 ║ 41,79 ║ 2,64 ║17,1 ║ 40,27 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║10,87 ║ 2,50 ║ 49,72 ║ 2,64 ║17,1 ║ 34,87 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 8,56 ║ 3,16 ║ 59,34 ║ 2,64 ║17,1 ║ 27,41 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 3,60 ║ 7,38 ║ 77,36 ║ 2,64 ║17,1 ║ 11,62 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 3 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 4.5 6 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 15.2 14.2 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 30.4 21.6 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 48.4 26.5 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 67.2 28.2 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 85.6 26.7 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 102.2 22.1 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 116.1 15.1 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 126.6 6.3 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 133.1 -3.4 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 135.5 -13.3 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 132.9 -24.2 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 119.4 -39.1 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 103.7 -46.6 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 82.8 -49.2 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 59.3 -45.6 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 35.6 -35.8 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 14.4 -20.4 ║ ║ 19 ║ 20 ║ .7 -4 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 -.1 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 16




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 8 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,44 ║ 3,48 ║-55,93 ║ 2,64 ║17,1 ║ 5,61 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 3,93 ║ 2,87 ║-47,25 ║ 2,64 ║17,1 ║ 15,32 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 5,80 ║ 2,54 ║-39,85 ║ 2,64 ║17,1 ║ 22,59 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 7,25 ║ 2,33 ║-33,20 ║ 2,64 ║17,1 ║ 28,24 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 8,38 ║ 2,19 ║-27,03 ║ 2,64 ║17,1 ║ 32,65 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║ 9,26 ║ 2,09 ║-21,18 ║ 2,64 ║17,1 ║ 36,06 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║ 9,91 ║ 2,02 ║-15,56 ║ 2,64 ║17,1 ║ 38,58 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║10,35 ║ 1,98 ║-10,09 ║ 2,64 ║17,1 ║ 40,31 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║10,66 ║ 1,95 ║ -4,71 ║ 2,64 ║17,1 ║ 41,53 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║10,90 ║ 1,95 ║ 0,62 ║ 2,64 ║17,1 ║ 42,47 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║10,96 ║ 1,96 ║ 5,96 ║ 2,64 ║17,1 ║ 42,69 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║10,83 ║ 1,99 ║ 11,36 ║ 2,64 ║17,1 ║ 42,20 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║10,51 ║ 2,03 ║ 16,86 ║ 2,64 ║17,1 ║ 40,95 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║15,91 ║ 2,11 ║ 22,52 ║ 2,64 ║17,1 ║ 61,72 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║14,98 ║ 2,21 ║ 28,43 ║ 2,64 ║17,1 ║ 58,10 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║13,78 ║ 2,37 ║ 34,70 ║ 2,64 ║17,1 ║ 53,42 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║12,25 ║ 2,60 ║ 41,50 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,43 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║10,26 ║ 2,98 ║ 49,13 ║ 2,64 ║17,1 ║ 39,70 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 7,56 ║ 3,70 ║ 58,27 ║ 2,64 ║17,1 ║ 29,44 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 2,99 ║ 6,29 ║ 71,97 ║ 2,64 ║17,1 ║ 11,65 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 8 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 5.5 6.1 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 18.4 15 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 36.7 23 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 58.1 28.2 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 80.7 29.7 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 102.5 27.4 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 122 21.6 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 137.9 12.9 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 149.6 2.3 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 156.4 -9.2 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 158.2 -20.6 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 154.7 -31.5 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 143.1 -42.9 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 121.8 -51.5 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 95.9 -53.7 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 67.6 -48.9 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 39.5 -37.1 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 15.1 -19.8 ║ ║ 19 ║ 20 ║ 1.9 -4.7 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 -.1 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 17




────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATTERISTICHE CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superfice di Scorrimento N.ro: 9 ║ ╠══════╦═══════╦═══════╦════════╦════════╦══════╦═══════════╦═══════╦═════════╦═════════╦═════════╣ ║Concio║ h ║ L ║ α ║ c ║ φ ║ W ║ hw ║ Qw ║ Tcn ║ Tgg ║ ║ N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (°) ║ (t/mq) ║ (°) ║ (t) ║ (m) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠══════╬═══════╬═══════╬════════╬════════╬══════╬═══════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╣ ║ 1 ║ 1,31 ║ 3,20 ║-54,68 ║ 2,64 ║17,1 ║ 4,60 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 2 ║ 3,58 ║ 2,68 ║-46,28 ║ 2,64 ║17,1 ║ 12,37 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 3 ║ 5,30 ║ 2,38 ║-39,05 ║ 2,64 ║17,1 ║ 17,93 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 4 ║ 6,64 ║ 2,19 ║-32,51 ║ 2,64 ║17,1 ║ 22,18 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 5 ║ 7,69 ║ 2,07 ║-26,42 ║ 2,64 ║17,1 ║ 25,47 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 6 ║ 8,50 ║ 1,98 ║-20,64 ║ 2,64 ║17,1 ║ 28,01 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 7 ║ 9,09 ║ 1,92 ║-15,08 ║ 2,64 ║17,1 ║ 29,90 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 8 ║ 9,63 ║ 1,88 ║ -9,66 ║ 2,64 ║17,1 ║ 31,64 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 9 ║10,02 ║ 1,86 ║ -4,33 ║ 2,64 ║17,1 ║ 32,88 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 10 ║10,23 ║ 1,85 ║ 0,97 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,61 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 11 ║10,28 ║ 1,86 ║ 6,27 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,84 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 12 ║10,45 ║ 1,89 ║ 11,63 ║ 2,64 ║17,1 ║ 33,57 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 13 ║15,74 ║ 1,94 ║ 17,09 ║ 2,64 ║17,1 ║ 51,13 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 14 ║15,07 ║ 2,01 ║ 22,72 ║ 2,64 ║17,1 ║ 50,09 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 15 ║14,17 ║ 2,11 ║ 28,60 ║ 2,64 ║17,1 ║ 47,62 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 16 ║13,03 ║ 2,26 ║ 34,83 ║ 2,64 ║17,1 ║ 44,41 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 17 ║11,56 ║ 2,47 ║ 41,59 ║ 2,64 ║17,1 ║ 40,27 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 18 ║ 9,67 ║ 2,83 ║ 49,12 ║ 2,64 ║17,1 ║ 34,87 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 19 ║ 7,10 ║ 3,52 ║ 58,24 ║ 2,64 ║17,1 ║ 27,41 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ║ 20 ║ 2,80 ║ 5,90 ║ 71,73 ║ 2,64 ║17,1 ║ 11,62 ║ 0,0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ ╚══════╩═══════╩═══════╩════════╩════════╩══════╩═══════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╝ ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI MUTUE FRA CONCI ────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ Superficie N.ro: 9 ║ ╠═══════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦═════════════╦══════════════╣ ║ ║ BISHOP ║ JAMBU ║ BELL ║ MP - Fx= C ║MP - Fx = SIN║MP-Fx = SIN/2║ SARMA ║ SPENCER ║ ╠═════╦═════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦══════╬══════╦═══════╣ ║Conc.║Conc.║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert║ F.or.║F.vert.║ ║ sx ║ dx ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ (t) ║ ╠═════╬═════╬══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╣ ║ ║ 1 ║ 0 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 5 5.4 ║ ║ 2 ║ 3 ║ 16.4 13.1 ║ ║ 3 ║ 4 ║ 32.4 20 ║ ║ 4 ║ 5 ║ 51 24.5 ║ ║ 5 ║ 6 ║ 70.6 26 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 89.5 24.2 ║ ║ 7 ║ 8 ║ 106.4 19.5 ║ ║ 8 ║ 9 ║ 120.4 12.4 ║ ║ 9 ║ 10 ║ 130.7 3.7 ║ ║ 10 ║ 11 ║ 136.8 -5.9 ║ ║ 11 ║ 12 ║ 138.5 -15.9 ║ ║ 12 ║ 13 ║ 133.4 -29 ║ ║ 13 ║ 14 ║ 121 -39.9 ║ ║ 14 ║ 15 ║ 102.4 -46.3 ║ ║ 15 ║ 16 ║ 79.7 -47.1 ║ ║ 16 ║ 17 ║ 54.9 -41.8 ║ ║ 17 ║ 18 ║ 30.4 -30.6 ║ ║ 18 ║ 19 ║ 12.6 -17.1 ║ ║ 19 ║ 20 ║ 1.4 -3.7 ║ ║ 20 ║ ║ -.1 0 ║ ╚═════╩═════╩════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2013 – Lic. Nro: 30620 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Pag. 18




REALZIONE DI CALCOLO PARATIA PALI TAVOLA: R-03 b · 2018. 3. 22. · unico coefficiente,come nella...

Documents

Transcript of REALZIONE DI CALCOLO PARATIA PALI TAVOLA: R-03 b · 2018. 3. 22. · unico coefficiente,come nella...