PROVINCIA DI FIRENZE - Publiacqua · Il comune di Dicomano, da un punto di vista sismico, ha una...

Rev

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Data Descrizione/Motivo della revisione REDATTO CONTROLLATO APPROVATO

IMPORTANTE: proprietà riservata di Publiacqua: Vietata la Riproduzione e la Diffusione

PROVINCIA DI FIRENZE

COMUNE DI DICOMANO

PROGETTO

ADEGUAMENTO IMPIANTO DI FITODEPURAZIONE IN

LOCALITA’ PIANDRATI

RELAZIONE GEOLOGICA

PARAMETRIZZAZIONE LITOTECNICA E SISMICA

RELAZIONE ANALISI CHIMICHE SU CAMPIONI

Titolo progetto:

Titolo disegno/elaborato:

Tavola/elaborato

P.O.T.

……………

ODI PA

C10003A001

DATA: MARZO 2013

ODI IT

2-03N3022011

COLLABORATORI ALLA PROGETTAZIONE

Dott. Geol. Filippo Sottani

Progettazione:

Dott. Geol. Filippo Landini

ORDINE DEI GEOLOGI della TOSCANA n° 507

Via Villamagna 90/c - Firenze Cod. Fisc. e P.I.V.A. 6111950488

DIRETTORE TECNICO

Ing. AnnaClaudia Bonifazi

INGEGNERIE TOSCANE S.R.L. Via Villamagna 90/c - Firenze Cod. Fisc. e P.I.V.A. 6111950488

DIRETTORE TECNICO

Ing. AnnaClaudia Bonifazi

Organizzazione con sistema di gestione certificato dal RINA in

conformità alla normativa ISO9001 – ISO14001 – OHSAS18001 – SA8000

0 03/13 EMISSIONE SOTTANI LANDINI LANDINI

1

1.1.1.1. QUADRO INTRODUTTIVO .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2

1.1.1.1.1.1.1.1. PREMESSA E UBICAZIONE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2

1.2.1.2.1.2.1.2. INQUADRAMENTO NORMATIVO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3

1.3.1.3.1.3.1.3. PROGETTO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4

2.2.2.2. VINCOLI E ORDINAMENTI COMUNALI E SOVRAORDINATI . . . . . . . . . . . . 4

2.1.2.1.2.1.2.1. V INCOLI . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4

2.2.2.2.2.2.2.2. CLASSIF ICAZIONE SISMICA REGIONALE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5

2.3.2.3.2.3.2.3. AUTORITÀ DI BACINO ARNO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5

2.4.2.4.2.4.2.4. PIANO STRUTTURALE DEL COMUNE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5

3.3.3.3. INDAGINI GEOGNOSTICHE .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6

4.4.4.4. QUADRO GEOLOGICO .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6

4.1.4.1.4.1.4.1. CARATTERISTICHE GEOLOGICO TERRITORIALI . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6

4.2.4.2.4.2.4.2. CARATTERISTICHE LITOLOGICHE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8

4.3.4.3.4.3.4.3. CARATTERISTICHE GEOMORFOLOGICHE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9

4.4.4.4.4.4.4.4. CARATTERISTICHE IDRAULICHE . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9

4.5.4.5.4.5.4.5. QUADRO SISMICO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9

4.6.4.6.4.6.4.6. QUADRO LITOTECNICO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10

5.5.5.5. CARATTERIZZAZIONE CHIMICA DELLE TERRE E ROCCE DA

SCAVO .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12

6.6.6.6. CONCLUSIONI E INDICAZIONI . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14

2

1.1.1.1.QUADRO INTRODUTTIVO

1.1.1.1.1.1.1.1.PREMESSA E UBICAZIONE

La presente relazione geologica è redatta, a supporto del

progetto che prevede la real izzazione dell ’ampliamento

dell ’ impianto di f itodepurazione del Comune di Dicomano, in

località Piandrat i.

Questa relazione si pone l 'obiett ivo di descrivere le

caratteristiche geologiche dell ’area interessata dal progetto in

questione, indicando eventuali problematiche e suggerendo

soluzioni tecniche appropriate. Saranno adottate le disposizioni

e i vincoli del Piano Strutturale del Comune e quel le degli ent i

sovra comunali competenti.

L’esatta ubicazione del nuovo impianto è meglio evidenziata

nella cartograf ia allegata. L’accessibil ità al luogo è nel

complesso molto buona.

L’area di intervento è individuata all ’ interno del Foglio 264110

della Cartograf ia Tecnica Regionale (CTR) in scala 1:10.000,

all ’ interno del territorio comunale di Dicomano.

L’intervento sarà eseguito al l ’ interno della particel la dove è

collocato l ’ impianto di f itodepurazione esistente, già in

disponibil ità di Publiacqua Spa.

3

1.2.1.2.1.2.1.2.INQUADRAMENTO NORMATIVO

D.P.R. 05/10/2010, n. 207: regolamento di esecuzione del

D.Lgs. N 163 del 12/04/2006 “Codice dei contratt i pubblici”.

D.M. 14/01/2008: Testo unitario - Norme Tecniche per le

Costruzioni.

C.S.L.P.: Istruzioni per l ’applicazione delle “Norme tecniche per

le costruzioni” di cui al D.M. 14/01/2008. Circolare del

02/02/2009.

D.Lgs. N. 163 del 12/04/2006: “Codice dei contratt i pubblici”.

D.Lgs 10/02/2006, n. 152: “Norme in materia di Ambiente”.

Ordinanza P.C.M. n. 3274 del 20.3.2003 : Primi elementi in

materia di criteri general i per la classif icazione sismica del

terr itorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in

zona sismica.

R.D 3267 del 30/01/1923.: “Riordinamento e riforma della

legislazione in materia di boschi e di terreni montani”. Vincolo

idrogeologico.

D.M. LL.PP. del 11/03/1988 : Norme tecniche riguardanti le

indagini sui terreni e sul le rocce, la stabil ità dei pendii natural i e

delle scarpate, i criteri general i e le prescrizioni per la

progettazione, l 'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno

delle terre e delle opere di fondazione.

L. 18/5/1989, n° 183 : “Norme per i l riassetto organizzativo e

funzionale della difesa del suolo ”Individuazione dei bacini

idrograf ici, ist ituzione delle Autorità di bacino, def inizione del

piano di bacino.

4

D.Lgs 11/05/1999, n. 152: “Disposizioni sul la tutela delle acque

dall ’ inquinamento e recepimento della dirett iva 91/271/CEE

concernente..”.

D.Lgs 29/10/1999, n. 490: “Testo unico delle disposizioni

legislat ive in materia di beni culturali e ambientali, a norma

dell 'art icolo 1 della legge 8 ottobre, n. 352”Novità in materia di

tutela delle bel lezze ambientali e di vincoli paesaggistici.

L.R. 21 marzo 2000, n. 39: “Legge Forestale della Toscana”.

Decreto. 10 agosto 2012, n. 161: “regolamento sul la discipl ina

delle terre e rocce da scavo”.

1.3.1.3.1.3.1.3.PROGETTO

Le caratteristiche tecniche e tutt i i dettagli progettual i, possono

essere desunti direttamente dalle tavole di progetto.

2.2.2.2.VINCOLI E ORDINAMENTI COMUNALI

E SOVRAORDINATI

2.1.2.1.2.1.2.1.VINCOLI

Nell 'area non è presente i l vincolo idrogeologico (ai sensi

della L. n°3267 del 30.12.23, del R.D. 1126/1926, art. 21 e 22,

nonché del Regolamento Regionale n°48/R del 08.00.03

“Regolamento Forestale della Toscana”).

5

2.2.2.2.2.2.2.2.CLASSIFICAZIONE SISMICA REGIONALE

I l comune di Dicomano, da un punto di vista sismico, ha una

accelerazione convenzionale massima pari a 0.25 g, in base

Ord. PCM 3519 del 28.04.2006 - Delibera G.R. n. 431 del

19.06.2006, ricade nei comuni classif icati in zona di sismicità 2.

2.3.2.3.2.3.2.3.AUTORITÀ DI BACINO ARNO

Dalle carte di dettagl io (scala 1:10000) dell ’Autor ità di Bacino

del f iume Arno, tutta la zona interessata dal progetto, r icade in

aree caratterizzate da pericolosità idraulica 1 e 2. Tali categorie

di pericolosità idraulica non impediscono in alcun modo la

real izzazione in progetto.

Sempre dalla cartograf ia uff iciale alla scala di dettaglio

(1:10000) dell 'Autorità di Bacino, l ’area non risulta inserita in

aree crit iche o sensibi l i per pericolosità geomorfologica.

2.4.2.4.2.4.2.4.PIANO STRUTTURALE DEL COMUNE

I l Piano Strutturale del Comune, evidenzia per tutta la zona

interessata dal progetto aree a pericolosità geologica bassa (2)

nelle quali non si evidenziano dissesti, e aree a pericolosità

idraulica bassa (2), ovvero zone alluvionali nella quali non si

hanno notizie di inondazioni storiche.

6

3.3.3.3.INDAGINI GEOGNOSTICHE

Oltre ai sopral luoghi e al le ricognizioni prel iminari, è stata

effettuata in data Febbraio 2013, una indagine sismica del t ipo

Masw, per poter ricavare la categoria sismica di sottosuolo.

Sempre nella stessa data sono state effettuate n.4 prove

penetrometriche dinamiche, distr ibuite in tutta l ’area interessata

dall ’ampliamento del f itodepuratore.

Considerata la l itologia ciottolosa dei primi metri , non è stato

possibile ancorare il penetrometro per eseguire indagini statiche

CPT. Solo nella prova penetrometrica,.in prossimità della

recinzione, e soltanto per i primissimi metri, è stata eseguita

una prova CPT, poi approfondita con metodo dinamico.

Tutti i dettagl i e gl i elaborat i original i delle indagini, sono

presenti in allegato alla presente relazione geologica.

4.4.4.4.QUADRO GEOLOGICO

4.1.4.1.4.1.4.1.CARATTERISTICHE GEOLOGICO TERRITORIALI

I l terr itorio comunale di Dicomano, ubicato ad est-nord-est di

Firenze, ha un'estensione di circa 61,84 kmq e si svi luppa tra i l

Mugello e la media Valle della Sieve.

L’evoluzione strutturale e l 'attuale assetto del territorio sono

connessi con la complessa storia tettogenica dell ’Appennino

Settentrionale.

7

Nell’area in studio, l ’Appennino Settentrionale è caratterizzato da

due all ineamenti strutturali in corrispondenza dei quali le

successioni torbidit iche ol igo-mioceniche del Dominio Toscano e

quelle tardo-mioceniche del Dominio Umbro-Romagnolo sono

coinvolte in ampi sovrascorrimenti. L’all ineamento più orientale

separa gli aff ioramenti del Dominio Umbro-Romagnolo, a E, da

quell i, a W, riferibil i all ’Unità Cervarola-Falterona. Quest’unità

strutturale è scollata e sovrascorsa verso NE sulla Marnosa

Arenacea del Dominio Umbro-Romagnolo. L’altro al l ineamento è

all ’ interno degli aff ioramenti del Dominio Toscano e segna

l’accavallamento tettonico della Falda Toscana sul l ’Unità

Cervarola-Falterona.

In seguito all ’ impilamento delle principal i unità per effetto del

regime compressivo, si instaura una fase tettonica distensiva che

determina lo smembramento parziale dell ’edif icio a falde

precedentemente costituitosi e al la formazione di a lcuni bacini

f luvio-lacustri intermontani, tra i quali i l Bacino del Mugello che

confina con l’area d’indagine.

I l terr itorio comunale è situato geologicamente sia sul Dominio

Toscano sia sul Dominio Umbro-Romagnolo e si sviluppa

prevalentemente sulla Formazioni torbidit iche terrigene della

Formazione del Monte Falterona e della Marnosa Arenancea.

Si possono riconoscere quattro unità territorial i ben dist inte per

morfologia e l itologia. Esaminando l’area a partire da Nord si ha:

- I r i l ievi appenninici cost ituit i da tipi l i tologici r iferibil i

prevalentemente a torbidit i arenacee appartenenti a l Dominio

Umbro-Romagnolo, formazione della Marnoso Arenacea,

caratterizzat i da una morfologia piuttosto irregolare con cime

aguzze, versanti rocciosi ripidi e incisioni val l ive profonde;

- una fascia sub-appenninica impostata sul le formazioni del

Dominio Toscano e costituita da litotipi arenacei e pelit ic i

8

appartenenti alla formazione del Monte Falterona e

successioni argi l l i t iche degli Scist i Varicolori o Scaglia

Toscana che conferiscono una morfologia irregolare con cime

sub-arrotondate, versanti piuttosto ripidi solcati da corsi

d’acqua brevi ed incassati;

- un’area col l inare costituita da litot ipi marnosi appartenenti

alla formazione di Vicchio e alle successioni torbidit iche della

formazione del Monte Falterona del Dominio Toscano

caratterizzata da forme piuttosto regolari con cime sub-

arrotondate e versanti dal le pendenze modeste;

- la pianura alluvionale del Fiume Sieve e del Torrente San

Godenzo, caratterizzata da sedimenti al luvionali recenti ed

attuali.

4.2.4.2.4.2.4.2.CARATTERISTICHE LITOLOGICHE

Sintetizzando le informazioni deducibil i dal la lettura con quelle

riscontrate dalle indagini geognostiche relative ai due saggi con

l’escavatore, propedeutici al prelevamento di campioni per

l ’analisi chimica delle terre ai f ini del D.M. 161/2012, ed alle

quattro prove penetrometriche citate in precedenza, si può

delineare la seguente situazione: i primi decimetri di terreno

sono caratterizzat i da terreno agricolo; scendendo più in

profondità, sono presenti lent i di materiale ciottoloso, per

arrivare inf ine a litologie più sabbioso-l imosa.

Tutte queste li tologie, come descritto anche nella carta

geologica del piano strutturale del comune, sono riconducibi l i a

fasi deposizionali alluvionali di conoide, che prevedono nella

zona in progetto depositi di natura eterometrica.

9

4.3.4.3.4.3.4.3.CARATTERISTICHE GEOMORFOLOGICHE

L'area in progetto per l ’ampliamento del f itodepuratore,

morfologicamente si trova in situazione di basso morfologico

rispetto al la strada provinciale, e risulta quasi completamente

pianeggiante con quote rispetto al l ivello del mare omogenee.

I l f itodepuratore attuale è ubicato infatt i in una tipica zona con

caratteristiche morfologiche riconducibil i ad aree di fondovalle.

Non essendo presenti fenomeni di dissesto in atto, l 'area da un

punto di vista morfologico è da considerarsi stabile (vedi f igure

relat ive al la pericolosità geologica del Piano Strutturale e della

pericolosità geomorfologica dell ’Autorità di Bacino).

4.4.4.4.4.4.4.4.CARATTERISTICHE IDRAULICHE

L'area interessata dall ’ampliamento del f itodepuratore, non

mostra crit icità idrauliche.

4.5.4.5.4.5.4.5.QUADRO SISMICO

I l terr itorio comunale, in base al l ’Ordinanza P.C.M. n. 3519 del

28/04/2006, che riclassif ica da un punto di vista sismico, l ’ intero

territorio nazionale, è classif icato in categoria 2.

Tale categoria, individua i l valore di accelerazione orizzontale

dello spettro di risposta elast ico ag/g pari a 0.25. Con l ’entrata

in vigore della nuova normativa sul le costruzioni, infatt i, la st ima

della pericolosità sismica viene definita in base al sito di

progetto.

Anche se il valore calcolato (496 m/s) farebbe classif icare il sito

in categoria di sottosuolo B, in considerazione del forte

10

contrasto di impedenza sismica documentato dal picco H/V a

circa 8 Hz e corrispondente al salto di velocità a 11 metri di

profondità, benché le velocità del substrato siano inferiori agli

800 m/sec che caratterizzano un bedrock sismico, si rit iene

opportuno e cautelativo iscrivere i l terreno di fondazione nella

categoria di sottosuolo E.

CATEGORIA SOTTOSUOLO E

CATEGORIA TOPOGRAFICA T1

PERIODO DI RIFERIMENTO (ANNI) 35

CLASSE D'USO 1

COEFFICIENTE Cu 0,7

Tutti i parametri sismici sono esplicitat i dettagliatamente in

allegato.

4.6.4.6.4.6.4.6.QUADRO LITOTECNICO

I l contesto litotecnico della zona interessata dal progetto, che

risulta dalle indagini geognostiche, è caratterizzato da

alternanze di materiali eterometrici, privi di coesione, con rari

ciottoli, in matrice sabbioso-l imosa.

Dopo i l primo metro, generalmente molto resistente

all ’attraversamento, è presente uno strato più al lentato, in

matrice sabbiosa più f ine, f ino a circa 4 metri di profondità da

11

piano campagna. Dopo i 4 metri generalmente le caratteristiche

litotecniche migliorano in modo direttamente proporzionale alla

profondità. Nella prova p4, le caratteristiche lito tecniche tipiche

dello strato più “al lentato”, si mantengono f ino al la quota di 9

metri circa da piano campagna.

Di seguito i principal i parametri geotecnici estrapolat i dal le

prove penetrometriche, nello strato l itecnico che sarà

interessato dalle strutture di fondazione.

da 1 a 4 metri da piano campagna

peso di volume Y = 2,0 kg/cm 3 coesione C = 0 kg/cm 2 angolo d'attrito φ = 21°




CLASSE D'USO 1

COEFFICIENTE Cu 0,7

12

5.5.5.5.CARATTERIZZAZIONE CHIMICA

DELLE TERRE E ROCCE DA SCAVO

PREMESSA

L’entrata in vigore del D.M. 161/2012 introduce alcune norme

più esplicite relat ivamente al le terre e rocce da scavo come

sottoprodott i, per quanto riguarda la caratterizzazione si

continua a fare r i ferimento al D.L. n.152 del 3 Apr i le 2006,

mentre per la gestione delle terre e rocce da scavo si dovrà fare

riferimento al DM 161/2012.

I l presente piano d’indagine è condotto secondo la seguente

normativa:

D.L. n.152 del 3 Apri le 2006

D.L. n.4 del 16 Gennaio 2008

D.M. n.161 del 10 Agosto2012

OBIETTIVI DELL’INDAGINE

Le indagini hanno lo scopo di verif icare che le terre che

verranno scavate possano essere riuti l izzate in quota parte

all ’ interno del cantiere oppure, nel caso fosse ritenuto

conveniente, reimpiegare tali terre come sottoprodotto oppure

se dovranno essere considerati r i f iuti, come tali dovranno

seguire la procedura prevista dal D.L. 152 del 2006 e relativa

normativa.

Ad ogni modo, dalle prime indicazioni del progettista, le terre

che non saranno reimpiegate sul posto per r isagomare l ’area di

cantiere, saranno smaltite a discarica autorizzata.

13

Sostanzialmente, i campioni hanno avuto lo scopo di accertarsi

che i terreni oggetto dello scavo non fossero da bonif icare.

PIANO D’INDAGINE

Sono stati prelevati in totale n.5 campioni. Quattro sono stat i

prelevati mediante l’ausil io di un escavatore meccanico, e quello

più profondo, a circa 4 metri di profondità da piano campagna,

mediante il penetrometro pesante tipo PAGANI.

rapporto di prova S2C1 13A05879, prelevato a -1,0 metri di

profondità.


profondità.


profondità.


profondità.


profondità.

TECNICA CAMPIONAMENTO DELLE TERRE

Tutti i campioni di terra analizzati, ad eccezione del

campione S1C3 estratto col penetrometro, sono stati prelevati

mediante un escavatore meccanico.

CONSIDERAZIONI FINALI SULLE ANALISI

Dall’analisi dei campioni risulta che le terre prelevate da tutt i

i campioni, presentano concentrazioni degli anali t i inferiori alle

14

soglie di concentrazione previste sia in colonna A, che in

colonna B della tabella 1 dell ’al legato V della Legge 152/2006.

Le terre eventualmente in eccesso, derivanti dalla

escavazione in progetto, non evidenziano quindi particolari

crit icità chimiche relativamente all ’eventuale loro smalt imento.

Qualora fosse deciso di riut i l izzare le terre come

sottoprodotto ( in base al D.Lgs. n.161 del 10 Agosto 2012),

dovrà essere presentato e approvato dagli enti competenti i l

necessario PDU (piano di uti l izzo)

6.6.6.6.CONCLUSIONI E INDICAZIONI

La valutazione e lo studio dell 'area, hanno comunque consentito

di precisare l ’assetto geologico globale e locale della zona

interessata dal progetto di ampliamento dell ’ impianto di

f itodepurazione.

I l contesto geologico generale dell ’area è compatib ile da un

punto di vista areale all ’ intervento in progetto.

Di seguito vengono riassunti i vincoli e le peculiarità geologiche

della zona in progetto.

L’area non mostra alcuna crit icità idraulica.

La zona non è sottoposta a Vincolo Idrogeologico e non si

riscontrano problematiche derivanti da dissesto idrogeologico.

Nel corso delle indagini non è stata r iscontrata presenza di falda

acquifera f ino alla profondità investigata.

15

La zona non è sottoposta ad altri vincoli.

L'area in progetto per l ’ampliamento, morfologicamente si trova

in situazione stabile, quasi completamente pianeggiante con

quote rispetto al l ivello del mare omogenee.

Non essendo presenti fenomeni di dissesto in atto, l 'area da un

punto di vista morfologico è da considerarsi stabi le.

Vengono fornite le seguenti indicazioni da attuare in fase

esecutiva a completo vantaggio della sicurezza geologica:

•••• Si raccomanda di prevedere opere di drenaggio adeguate

in part icolar modo durante i lavori di scavo e di

fondazione, in maniera tale da permettere lo smalt imento

dell ’acqua in eccesso provenienti da eventuali

precipitazioni part icolarmente intense e durature.

•••• Non dovranno essere create zone di accumulo tal i da

creare condizioni di rischio per smottamenti, franamenti od

altr i movimenti gravitat ivi.

Di seguito vengono riproposti i principal i parametr i geotecnici

estrapolati dalle prove penetrometriche, nello strato l i tecnico

che sarà interessato dalle strutture di fondazione.

da 1 a 4 metri da piano campagna

peso di volume Y = 2,0 kg/cm 3

coesione C = 0 kg/cm 2

angolo d'attrito φ = 21°



16


CLASSE D'USO 1

COEFFICIENTE Cu 0,7

Le terre di scavo in eccesso, non evidenziano part icolar i

crit icità chimiche.

Qualora fosse deciso di r iuti l izzare le terre da scavo come

sottoprodotto ( in base al D.Lgs. n.161 del 10 Agosto 2012),

dovrà essere presentato e approvato dagli enti competenti i l

necessario PDU (piano di uti l izzo)

INDICE CARTOGRAFIA

1. Ubicazione, scala 1:10000

2. Carta geologica, piano strutturale

3. Carta geologica, carg Regione Toscana

4. Carta geomorfologica, piano strutturale

5. Carta l itotecnica, piano strutturale

6. Carta della pericolosità, piano strutturale

7. Carta pericolosità geomorfologica (A di Bacino), scala grafica

8. Carta della pericolosità idraulica (A di Bacino), scala grafica

9. Carta dei vincoli , piano strutturale

UBICAZIONE CTR

CARTA GEOLOGICA

CARTA GEOLOGICA (CARG)

CARTA GEOMORFOLOGICA

CARTA LITOTECNICA

CARTA DELLA PERICOLOSITA’

CARTA DELLA PERICOLOSITA’ GEOMORFOLOGICA (A. DI BACINO ARNO)

CARTA DELLA PERICOLOSITA’ IDRAULICA (A. DI BACINO ARNO)

CARTA DEI VINCOLI

INDICE DEGLI ALLEGATI

• PROVE PENETROMETRICHE

• INDAGINE SISMICA MASW

• ANALISI CHIMICHE TERRE

• DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA

• PARAMETRI SISMICI

Committente : Ingegnerie Toscane Srl

Località: Dicomano - FI

Data: 27/02/13

N° totale di prove: 1

Cartella: DIcomanoFI130227IngegnerieToscaneSrl

Penetrometro

Ditta produttice: PAGANI GEOTHECNICAL EQUIPMENT

Modello: TG63-200

Spinta: 200 KN

Punta: meccanica tipo Begemann

Cella di carico di sommità: Hottinger - Classe: 0,2

Centralina elettronica di rilevamento dati

Legenda

A = resistenza totale alla punta (Kg)

B = resistenza totale alla punta + manicoto (Kg)

T = resistenza totale (Kg)

Rp = resistenza alla punta (Kg/cmq)

Rf = resistenza laterale (Kg/cmq)

Rp/Rf = rapporto Begemann

Valori derivati

F = angolo d'attrito interno (°)

Dr = densità relativa (%)

Cu = coesione non drenata (Kg/cmq)

mv = coefficiente di compressibilità volumetrica (cmq/Kg)

N.B.: I valori derivati si basano sulle correlazioni empiriche o semiempiriche proposte

da Begemann, Searle, Shmertmann e Altri. Si declina qualsiasi responsabilità sull'uso

di tali dati senza adeguate verifiche dirette (sondaggi, prove di laboratorio su campioni

indisturbati etc.)

Prove Penetrometriche Statiche

ELABORAZIONE DATI

GEOPROVE di Pietro Barsanti, Alessandro Petroni e C. S.a.s. - via Buiamonti 29 LUCCA - tel. 0583/467427 - fax 0583/91090

Committente : Ingegnerie Toscane Srl

Località: Dicomano - FI

Data: 27/02/13

N° totale di prove: 4

Cartella: DIcomanoFI130227IngegnerieToscaneSrl

Penetrometro dinamico superpesante tipo "Emilia"

Ditta produttice: PAGANI GEOTHECNICAL EQUIPMENT

Modello: TG63-200

Caratteristiche

M = 63,5 kg peso massa battente

H = 75 cm altezza di caduta del maglio

Ms = 0,7 kg peso sistema di battuta (massa passiva)

d = 5,1 cm diametro punta conica

A = 20 cmq sezione della punta conica

f = 60° angolo apertura punta

L = 1,0 m lunghezza aste

da = 3,2 cm diametro delle aste

dr = 4,8 cm diametro eventuale rivestimento

Pa = 6,25 kg peso delle aste

d = 20 cm penetrazione standard

Legenda

N20 = numero di colpi/penetrazione standard

Rd = resistenza dinamica alla punta (kg/cmq)

Nriv = numero di colpi/avanzamento rivestimento

N20* = numero di colpi corretto in funzione dell'attrito sulle aste

(solo con punta a perdere in prove senza rivestimento)

Rd* = resistenza dinamica alla punta corretta in funzione

dell'attrito sulle aste (kg/cmq) (solo con p.a p. in pr. s. riv.)

b = fattore di corr. con il numero di colpi della prova SPT

Nspt = numero di colpi della prova SPT

N.B.: I valori derivati del numero di colpi della prova SPT si basano sulle correlazioni

empiriche o semiempiriche proposte da vari Autori. Si declina qualsiasi responsabilità

sull'uso di tali dati senza adeguate verifiche dirette (sondaggi, prove SPT)

Prove Penetrometriche Dinamiche DPSHELABORAZIONE DATI

GEOPROVE di Pietro Barsanti, Alessandro Petroni e C. S.a.s. - via Buiamonti 29 LUCCA - tel. 0583/467427 - fax 0583/91090

GEOPROVE SASVIA BUIAMONTI 2955100 LUCCA

PROVA PENETROMETRICA DINAMICA P1Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI

Committente: Ingegnerie Toscane Srl Data: 27/02/2013Cantiere: Località: Dicomano - FI

Numero di colpi penetrazione punta Rpd (Kg/cm²)

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

4

5

6

7

0 50.0 100.0 150.0 200.0 250.0

1

2

3

4

5

6

7

Scala 1:50

Prova statica CPT

Dynamic

(Ingegnerie Toscane Srl) 1

PROVA ...P1

Strumento utilizzato... DPSH TG 63-200 PAGANI

Prova eseguita in data 27/02/2013

Profondità prova 7.20 mt

Falda non rilevata

Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio

Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff.riduzione sonda

Chi

Res. dinamicaridotta

(Kg/cm²)

Res. dinamica (Kg/cm²)

Pres. ammissibilecon riduzione

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm²)

Pres. ammissibileHerminier -

Olandesi

(Kg/cm²)

0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00

0.40 0 0.851 0.00 0.00 0.00 0.00

0.60 0 0.847 0.00 0.00 0.00 0.00

0.80 0 0.843 0.00 0.00 0.00 0.00

1.00 0 0.840 0.00 0.00 0.00 0.00

1.20 0 0.836 0.00 0.00 0.00 0.00

1.40 0 0.833 0.00 0.00 0.00 0.00

1.60 0 0.830 0.00 0.00 0.00 0.00

1.80 0 0.826 0.00 0.00 0.00 0.00

2.00 0 0.823 0.00 0.00 0.00 0.00

2.20 0 0.820 0.00 0.00 0.00 0.00

2.40 0 0.817 0.00 0.00 0.00 0.00

2.60 0 0.814 0.00 0.00 0.00 0.00

2.80 0 0.811 0.00 0.00 0.00 0.00

3.00 0 0.809 0.00 0.00 0.00 0.00

3.20 0 0.806 0.00 0.00 0.00 0.00

3.40 0 0.803 0.00 0.00 0.00 0.00

3.60 0 0.801 0.00 0.00 0.00 0.00

3.80 25 0.698 135.06 193.39 6.75 9.67

4.00 18 0.746 103.88 139.24 5.19 6.96

4.20 20 0.744 115.06 154.71 5.75 7.74

4.40 18 0.741 103.24 139.24 5.16 6.96

4.60 10 0.789 57.27 72.57 2.86 3.63

4.80 6 0.787 34.27 43.54 1.71 2.18

5.00 6 0.785 34.18 43.54 1.71 2.18

5.20 6 0.783 34.09 43.54 1.70 2.18

5.40 5 0.781 28.34 36.28 1.42 1.81

5.60 6 0.779 31.95 41.00 1.60 2.05

5.80 7 0.777 37.18 47.84 1.86 2.39

6.00 7 0.775 37.10 47.84 1.85 2.39

6.20 7 0.774 37.01 47.84 1.85 2.39

6.40 6 0.772 31.66 41.00 1.58 2.05

6.60 10 0.770 49.75 64.58 2.49 3.23

6.80 6 0.769 29.79 38.75 1.49 1.94

7.00 4 0.767 19.82 25.83 0.99 1.29

7.20 2 0.766 9.89 12.92 0.49 0.65

Dynamic


STIMA PARAMETRI GEOTECNICI PROVA P1

TERRENI COESIVI

Coesione non drenata (Kg/cm²)Nspt Prof.

Strato(m)

Terzaghi

-Peck

SangleratTerzaghi

-Peck(1948)

U.S.D.M

.S.M

Schmert

mann1975

SUNDA

(1983)Benassi e

Vannelli

Fletcher

(1965)Argilla

di

Chicago

Houston

(1960)

Shioi -

Fukui1982

Begeman

n

De Beer

[2] - 53 3.80 3.58 6.63 0.00 1.84 5.31 5.80 3.85 5.89 2.65 8.79 6.63

[3] - 38.16 4.00 2.58 4.77 0.00 1.39 3.81 4.18 2.98 4.01 1.91 6.12 4.77

[4] - 42.4 4.20 2.86 5.30 0.00 1.52 4.23 4.64 3.24 4.52 2.12 6.82 5.30

[5] - 38.16 4.40 2.58 4.77 0.00 1.39 3.81 4.18 2.98 4.01 1.91 6.05 4.77

[6] - 21.2 4.60 1.43 2.65 1.00 0.82 2.10 2.18 1.79 2.20 1.06 3.10 2.65

[7] - 12.72 4.80 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.31 1.11 1.43 0.64 1.58 1.59

[8] - 12.72 5.00 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.31 1.11 1.43 0.64 1.55 1.59

[9] - 12.72 5.20 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.31 1.11 1.43 0.64 1.52 1.59

[10] - 10.6 5.40 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 1.09 0.94 1.25 0.53 1.13 1.33

[11] - 12.72 5.60 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.23 1.11 1.43 0.64 1.46 1.59

[12] - 14.84 5.80 1.00 1.86 0.50 0.59 1.46 1.44 1.29 1.61 0.74 1.80 1.86

[13] - 14.84 6.00 1.00 1.86 0.50 0.59 1.46 1.44 1.29 1.61 0.74 1.77 1.86

[14] - 14.84 6.20 1.00 1.86 0.50 0.59 1.46 1.44 1.29 1.61 0.74 1.74 1.86

[15] - 12.72 6.40 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.23 1.11 1.43 0.64 1.34 1.59

[16] - 21.2 6.60 1.43 2.65 1.00 0.82 2.10 1.94 1.79 2.20 1.06 2.80 2.65

[17] - 12.72 6.80 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.16 1.11 1.43 0.64 1.29 1.59

[18] - 8.48 7.00 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 0.78 0.76 1.08 0.42 0.55 1.06[19] - 4.24 7.20 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.39 0.38 0.75 0.21 0.00 0.53

Modulo Edometrico (Kg/cm²)Nspt Prof. Strato

(m)

Stroud e Butler

(1975)

Vesic (1970) Trofimenkov

(1974), Mitchell e

Gardner

Buisman-Sanglerat

[2] - 53 3.80 243.16 -- 542.36 530.00

[3] - 38.16 4.00 175.08 -- 391.00 381.60

[4] - 42.4 4.20 194.53 -- 434.25 424.00

[5] - 38.16 4.40 175.08 -- 391.00 381.60

[6] - 21.2 4.60 97.27 -- 218.02 212.00

[7] - 12.72 4.80 58.36 -- 131.53 127.20

[8] - 12.72 5.00 58.36 -- 131.53 127.20

[9] - 12.72 5.20 58.36 -- 131.53 127.20

[10] - 10.6 5.40 48.63 -- 109.91 106.00

[11] - 12.72 5.60 58.36 -- 131.53 127.20

[12] - 14.84 5.80 68.09 -- 153.15 148.40

[13] - 14.84 6.00 68.09 -- 153.15 148.40

[14] - 14.84 6.20 68.09 -- 153.15 148.40

[15] - 12.72 6.40 58.36 -- 131.53 127.20

[16] - 21.2 6.60 97.27 -- 218.02 212.00

[17] - 12.72 6.80 58.36 -- 131.53 127.20

[18] - 8.48 7.00 38.91 -- 88.28 106.00

[19] - 4.24 7.20 19.45 63.60 45.04 53.00

Modulo di Young (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m)

Schultze Apollonia

[2] - 53 3.80 589.10 530.00

[3] - 38.16 4.00 418.44 381.60

[4] - 42.4 4.20 467.20 424.00

[5] - 38.16 4.40 418.44 381.60

[6] - 21.2 4.60 223.40 212.00

[7] - 12.72 4.80 125.88 127.20

[8] - 12.72 5.00 125.88 127.20

[9] - 12.72 5.20 125.88 127.20

[10] - 10.6 5.40 101.50 106.00

[11] - 12.72 5.60 125.88 127.20

[12] - 14.84 5.80 150.26 148.40

[13] - 14.84 6.00 150.26 148.40

[14] - 14.84 6.20 150.26 148.40

[15] - 12.72 6.40 125.88 127.20

[16] - 21.2 6.60 223.40 212.00

[17] - 12.72 6.80 125.88 127.20

[18] - 8.48 7.00 77.12 84.80

[19] - 4.24 7.20 28.36 42.40

Dynamic


Classificazione AGINspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Classificazione

[2] - 53 3.80 Classificaz. A.G.I. (1977) ESTREM. CONSISTENTE

[3] - 38.16 4.00 Classificaz. A.G.I. (1977) ESTREM. CONSISTENTE



[6] - 21.2 4.60 Classificaz. A.G.I. (1977) MOLTO CONSISTENTE

[7] - 12.72 4.80 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE












[19] - 4.24 7.20 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTEN

Peso unità di volumeNspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Peso unità di volume

(t/m³)

[2] - 53 3.80 Meyerhof ed altri 2.50

[3] - 38.16 4.00 Meyerhof ed altri 2.42

















Peso unità di volume saturoNspt Prof. Strato

(m)

Correlazione Peso unità di volume saturo

(t/m³)






[7] - 12.72 4.80 Meyerhof ed altri --













Dynamic


TERRENI INCOERENTI

Densità relativaNspt Prof. Strato

(m)

Gibbs & Holtz 1957 Meyerhof 1957 Schultze &

Menzenbach (1961)

Skempton 1986

[2] - 53 3.80 86.17 100 100 82.97

[3] - 38.16 4.00 74.37 100 100 70.88

[4] - 42.4 4.20 76.09 100 100 74.27

[5] - 38.16 4.40 71.6 100 100 70.88

[6] - 21.2 4.60 54.42 100 100 52.97

[7] - 12.72 4.80 41.31 77.44 84.32 38.69

[8] - 12.72 5.00 40.55 75.98 81.2 38.69

[9] - 12.72 5.20 39.82 74.59 78.57 38.69

[10] - 10.6 5.40 35.19 66.92 69.98 34.3

[11] - 12.72 5.60 38.45 72.08 74.4 38.69

[12] - 14.84 5.80 41.18 76.56 78.16 42.73

[13] - 14.84 6.00 40.5 75.3 76.41 42.73

[14] - 14.84 6.20 39.84 74.1 74.83 42.73

[15] - 12.72 6.40 35.88 67.57 68.21 38.69

[16] - 21.2 6.60 46.71 85.89 85.49 52.97

[17] - 12.72 6.80 34.68 65.55 65.83 38.69

[18] - 8.48 7.00 26.05 52.82 53.44 29.53

[19] - 4.24 7.20 13.41 36.91 37.88 18.78

Angolo di resistenza al taglioNspt Prof.

Strato

(m)

Nspt

corretto

perpresenza

falda

Peck-Ha

nson-Th

ornburn-Meyerh

of 1956

Meyerh

of

(1956)

Sowers

(1961)

Malcev

(1964)

Meyerh

of

(1965)

Schmert

mann

(1977)Sabbie

Mitchell

& Katti

(1981)

Shioi-Fu

kuni

1982(ROAD

BRIDG

ESPECIF

ICATIO

N)

Japanese

National

Railway

De

Mello

Owasaki

&

Iwasaki

[2] - 53 3.80 53 42.14 35.14 42.84 34.67 42.61 42 >38 43.2 42.9 33.97 47.56

[3] - 38.16 4.00 38.16 37.9 30.9 38.68 31.77 41.2 42 35-38 38.92 38.45 32.55 42.63

[4] - 42.4 4.20 42.4 39.11 32.11 39.87 30.85 41.78 42 35-38 40.22 39.72 32.79 44.12

[5] - 38.16 4.40 38.16 37.9 30.9 38.68 29.95 41.2 42 35-38 38.92 38.45 32.22 42.63

[6] - 21.2 4.60 21.2 33.06 26.06 33.94 28.47 37.42 42 30-32 32.83 33.36 29.83 35.59

[7] - 12.72 4.80 12.72 30.63 23.63 31.56 27.26 34.67 38.84 30-32 28.81 30.82 27.75 30.95

[8] - 12.72 5.00 12.72 30.63 23.63 31.56 26.95 34.67 38.64 30-32 28.81 30.82 27.61 30.95

[9] - 12.72 5.20 12.72 30.63 23.63 31.56 26.68 34.67 38.44 30-32 28.81 30.82 27.47 30.95

[10] - 10.6 5.40 10.6 30.03 23.03 30.97 26.14 33.9 37.37 <30 27.61 30.18 26.64 29.56

[11] - 12.72 5.60 12.72 30.63 23.63 31.56 26.22 34.67 38.09 30-32 28.81 30.82 27.2 30.95

[12] - 14.84 5.80 14.84 31.24 24.24 32.16 26.27 35.42 38.72 30-32 29.92 31.45 27.64 32.23

[13] - 14.84 6.00 14.84 31.24 24.24 32.16 26.08 35.42 38.54 30-32 29.92 31.45 27.5 32.23

[14] - 14.84 6.20 14.84 31.24 24.24 32.16 25.91 35.42 38.37 30-32 29.92 31.45 27.36 32.23

[15] - 12.72 6.40 12.72 30.63 23.63 31.56 25.5 34.67 37.46 30-32 28.81 30.82 26.63 30.95

[16] - 21.2 6.60 21.2 33.06 26.06 33.94 26.18 37.42 40.02 30-32 32.83 33.36 28.42 35.59

[17] - 12.72 6.80 12.72 30.63 23.63 31.56 25.21 34.67 37.18 30-32 28.81 30.82 26.34 30.95

[18] - 8.48 7.00 8.48 29.42 22.42 30.37 24.43 33.08 0 <30 26.28 29.54 24.67 28.02

[19] - 4.24 7.20 4.24 28.21 21.21 29.19 23.2 31.35 0 <30 22.97 28.27 21.92 24.21

Modulo di Young (Kg/cm²)

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto

per presenza

falda

Terzaghi Schmertmann

(1978)

(Sabbie)

Schultze-Menz

enbach (Sabbia

ghiaiosa)

D'Appollonia

ed altri 1970

(Sabbia)

Bowles (1982)

Sabbia Media

[2] - 53 3.80 53 519.65 424.00 626.10 577.50 340.00

[3] - 38.16 4.00 38.16 440.94 305.28 450.99 466.20 265.80

[4] - 42.4 4.20 42.4 464.79 339.20 501.02 498.00 287.00

[5] - 38.16 4.40 38.16 440.94 305.28 450.99 466.20 265.80

[6] - 21.2 4.60 21.2 328.65 169.60 250.86 339.00 181.00

[7] - 12.72 4.80 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[8] - 12.72 5.00 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[9] - 12.72 5.20 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[10] - 10.6 5.40 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[11] - 12.72 5.60 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[12] - 14.84 5.80 14.84 274.97 118.72 175.81 291.30 149.20

[13] - 14.84 6.00 14.84 274.97 118.72 175.81 291.30 149.20

[14] - 14.84 6.20 14.84 274.97 118.72 175.81 291.30 149.20

[15] - 12.72 6.40 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[16] - 21.2 6.60 21.2 328.65 169.60 250.86 339.00 181.00

Dynamic


[17] - 12.72 6.80 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[18] - 8.48 7.00 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[19] - 4.24 7.20 4.24 --- 33.92 --- --- ---

Modulo Edometrico (Kg/cm²)

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Buisman-Sangler

at (sabbie)

Begemann 1974

(Ghiaia con

sabbia)

Farrent 1963 Menzenbach e

Malcev (Sabbia

media)

[2] - 53 3.80 53 318.00 136.33 376.30 274.38

[3] - 38.16 4.00 38.16 228.96 105.85 270.94 208.19

[4] - 42.4 4.20 42.4 254.40 114.56 301.04 227.10

[5] - 38.16 4.40 38.16 228.96 105.85 270.94 208.19

[6] - 21.2 4.60 21.2 127.20 71.01 150.52 132.55

[7] - 12.72 4.80 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[8] - 12.72 5.00 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[9] - 12.72 5.20 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[10] - 10.6 5.40 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[11] - 12.72 5.60 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[12] - 14.84 5.80 14.84 89.04 57.95 105.36 104.19

[13] - 14.84 6.00 14.84 89.04 57.95 105.36 104.19

[14] - 14.84 6.20 14.84 89.04 57.95 105.36 104.19

[15] - 12.72 6.40 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[16] - 21.2 6.60 21.2 127.20 71.01 150.52 132.55

[17] - 12.72 6.80 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[18] - 8.48 7.00 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[19] - 4.24 7.20 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Correlazione Classificazione AGI

[2] - 53 3.80 53 Classificazione A.G.I.

1977

MOLTO

ADDENSATO

[3] - 38.16 4.00 38.16 Classificazione A.G.I.

1977

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Correlazione Gamma

(t/m³)

[2] - 53 3.80 53 Meyerhof ed altri 2.25

[3] - 38.16 4.00 38.16 Meyerhof ed altri 2.19


Dynamic


















(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Correlazione Gamma Saturo

(t/m³)

[2] - 53 3.80 53 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[3] - 38.16 4.00 38.16 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[4] - 42.4 4.20 42.4 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[5] - 38.16 4.40 38.16 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[6] - 21.2 4.60 21.2 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.42

[7] - 12.72 4.80 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[8] - 12.72 5.00 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[9] - 12.72 5.20 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[10] - 10.6 5.40 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[11] - 12.72 5.60 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[12] - 14.84 5.80 14.84 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.95

[13] - 14.84 6.00 14.84 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.95

[14] - 14.84 6.20 14.84 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.95

[15] - 12.72 6.40 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[16] - 21.2 6.60 21.2 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.42

[17] - 12.72 6.80 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[18] - 8.48 7.00 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[19] - 4.24 7.20 4.24 Terzaghi-Peck1948-1967

1.88





0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0 50.0 100.0 150.0 200.0 250.0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Scala 1:50

Dynamic


PROVA ...P2


Prova eseguita in data 27/02/2013Profondità prova 9.00 mt

Falda non rilevata


Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff.

riduzione sonda Chi

Res. dinamica

ridotta

(Kg/cm²)

Res. dinamica

(Kg/cm²)

Pres. ammissibile

con riduzione

Herminier -Olandesi

(Kg/cm²)

Pres. ammissibile

Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

0.20 12 0.855 107.76 126.09 5.39 6.30

0.40 11 0.851 98.33 115.58 4.92 5.78

0.60 5 0.847 40.84 48.22 2.04 2.41

0.80 4 0.843 32.53 38.57 1.63 1.93

1.00 4 0.840 32.39 38.57 1.62 1.93

1.20 3 0.836 24.19 28.93 1.21 1.45

1.40 2 0.833 16.06 19.29 0.80 0.96

1.60 2 0.830 14.78 17.82 0.74 0.89

1.80 2 0.826 14.73 17.82 0.74 0.89

2.00 3 0.823 22.01 26.73 1.10 1.34

2.20 2 0.820 14.62 17.82 0.73 0.89

2.40 3 0.817 21.84 26.73 1.09 1.34

2.60 2 0.814 13.49 16.56 0.67 0.83

2.80 2 0.811 13.44 16.56 0.67 0.83

3.00 3 0.809 20.09 24.85 1.00 1.24

3.20 2 0.806 13.35 16.56 0.67 0.83

3.40 1 0.803 6.65 8.28 0.33 0.41

3.60 1 0.801 6.20 7.74 0.31 0.39

3.80 2 0.798 12.35 15.47 0.62 0.77

4.00 17 0.746 98.10 131.50 4.91 6.58

4.20 18 0.744 103.55 139.24 5.18 6.96

4.40 14 0.741 80.30 108.30 4.01 5.41

4.60 8 0.789 45.82 58.06 2.29 2.90

4.80 4 0.787 22.85 29.03 1.14 1.45

5.00 7 0.785 39.88 50.80 1.99 2.54

5.20 14 0.733 74.47 101.60 3.72 5.08

5.40 2 0.781 11.34 14.51 0.57 0.73

5.60 2 0.779 10.65 13.67 0.53 0.68

5.80 2 0.777 10.62 13.67 0.53 0.68

6.00 2 0.775 10.60 13.67 0.53 0.68

6.20 5 0.774 26.44 34.17 1.32 1.71

6.40 7 0.772 36.93 47.84 1.85 2.39

6.60 10 0.770 49.75 64.58 2.49 3.23

6.80 8 0.769 39.72 51.66 1.99 2.58

7.00 12 0.767 59.45 77.49 2.97 3.87

7.20 10 0.766 49.44 64.58 2.47 3.23

7.40 8 0.764 39.48 51.66 1.97 2.58

7.60 5 0.763 23.34 30.60 1.17 1.53

7.80 2 0.761 9.32 12.24 0.47 0.61

8.00 2 0.760 9.30 12.24 0.47 0.61

8.20 2 0.759 9.29 12.24 0.46 0.61

8.40 3 0.757 13.91 18.36 0.70 0.92

8.60 7 0.756 30.78 40.72 1.54 2.04

8.80 26 0.655 99.03 151.25 4.95 7.56

9.00 60 0.553 193.19 349.04 9.66 17.45

Dynamic



TERRENI COESIVI


Strato(m)

Terzaghi

-Peck

SangleratTerzaghi

-Peck(1948)

U.S.D.M

.S.M

Schmert

mann1975

SUNDA

(1983)Benassi e

Vannelli

Fletcher

(1965)Argilla

di

Chicago

Houston

(1960)

Shioi -

Fukui1982

Begeman

n

De Beer

[1] - 25.44 0.20 1.72 3.18 1.00 0.97 2.53 3.78 2.11 2.61 1.27 4.51 3.18

[2] - 23.32 0.40 1.57 2.92 1.00 0.89 2.31 3.47 1.95 2.40 1.17 4.10 2.92

[3] - 10.6 0.60 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 1.45 0.94 1.25 0.53 1.81 1.33

[4] - 8.48 0.80 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 1.16 0.76 1.08 0.42 1.41 1.06

[5] - 8.48 1.00 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 1.16 0.76 1.08 0.42 1.38 1.06

[6] - 6.36 1.20 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.87 0.57 0.91 0.32 0.98 0.80

[7] - 4.24 1.40 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.58 0.38 0.75 0.21 0.59 0.53

[8] - 4.24 1.60 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.54 0.38 0.75 0.21 0.56 0.53

[9] - 4.24 1.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.54 0.38 0.75 0.21 0.54 0.53

[10] - 6.36 2.00 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.80 0.57 0.91 0.32 0.87 0.80

[11] - 4.24 2.20 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.54 0.38 0.75 0.21 0.49 0.53

[12] - 6.36 2.40 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.80 0.57 0.91 0.32 0.82 0.80

[13] - 4.24 2.60 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.50 0.38 0.75 0.21 0.44 0.53

[14] - 4.24 2.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.50 0.38 0.75 0.21 0.42 0.53

[15] - 6.36 3.00 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.75 0.57 0.91 0.32 0.74 0.80

[16] - 4.24 3.20 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.50 0.38 0.75 0.21 0.37 0.53

[17] - 2.12 3.40 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[18] - 2.12 3.60 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.23 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[19] - 4.24 3.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.46 0.38 0.75 0.21 0.29 0.53

[20] - 36.04 4.00 2.43 4.51 0.00 1.32 3.59 3.95 2.84 3.76 1.80 5.77 4.51

[21] - 38.16 4.20 2.58 4.77 0.00 1.39 3.81 4.18 2.98 4.01 1.91 6.09 4.77

[22] - 29.68 4.40 2.00 3.71 1.00 1.11 2.95 3.25 2.41 3.06 1.48 4.62 3.71

[23] - 16.96 4.60 1.15 2.12 1.00 0.66 1.68 1.74 1.46 1.80 0.85 2.35 2.12

[24] - 8.48 4.80 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 0.87 0.76 1.08 0.42 0.86 1.06

[25] - 14.84 5.00 1.00 1.86 0.50 0.59 1.46 1.52 1.29 1.61 0.74 1.91 1.86

[26] - 29.68 5.20 2.00 3.71 1.00 1.11 2.95 3.05 2.41 3.06 1.48 4.50 3.71

[27] - 4.24 5.40 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.44 0.38 0.75 0.21 0.10 0.53

[28] - 4.24 5.60 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.41 0.38 0.75 0.21 0.07 0.53

[29] - 4.24 5.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.41 0.38 0.75 0.21 0.05 0.53

[30] - 4.24 6.00 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.41 0.38 0.75 0.21 0.02 0.53

[31] - 10.6 6.20 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 1.03 0.94 1.25 0.53 1.02 1.33

[32] - 14.84 6.40 1.00 1.86 0.50 0.59 1.46 1.44 1.29 1.61 0.74 1.71 1.86

[33] - 21.2 6.60 1.43 2.65 1.00 0.82 2.10 1.94 1.79 2.20 1.06 2.80 2.65

[34] - 16.96 6.80 1.15 2.12 1.00 0.66 1.68 1.55 1.46 1.80 0.85 2.02 2.12

[35] - 25.44 7.00 1.72 3.18 1.00 0.97 2.53 2.33 2.11 2.61 1.27 3.48 3.18

[36] - 21.2 7.20 1.43 2.65 1.00 0.82 2.10 1.94 1.79 2.20 1.06 2.71 2.65

[37] - 16.96 7.40 1.15 2.12 1.00 0.66 1.68 1.55 1.46 1.80 0.85 1.93 2.12

[38] - 10.6 7.60 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 0.92 0.94 1.25 0.53 0.82 1.33

[39] - 4.24 7.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.37 0.38 0.75 0.21 0.00 0.53

[40] - 4.24 8.00 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.37 0.38 0.75 0.21 0.00 0.53

[41] - 4.24 8.20 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.37 0.38 0.75 0.21 0.00 0.53

[42] - 6.36 8.40 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.55 0.57 0.91 0.32 0.04 0.80

[43] - 14.84 8.60 1.00 1.86 0.50 0.59 1.46 1.22 1.29 1.61 0.74 1.39 1.86

[44] - 55.12 8.80 3.72 6.89 0.00 1.89 5.52 4.54 3.96 6.18 2.76 8.27 6.89

[45] - 127.2 9.00 8.59 15.90 0.00 3.23 12.87 10.47 5.74 19.47 6.36 21.11 15.90


(m)

Stroud e Butler

(1975)


(1974), Mitchell e

Gardner

Buisman-Sanglerat

[1] - 25.44 0.20 116.72 -- 261.26 254.40

[2] - 23.32 0.40 106.99 -- 239.64 233.20

[3] - 10.6 0.60 48.63 -- 109.91 106.00

[4] - 8.48 0.80 38.91 -- 88.28 106.00

[5] - 8.48 1.00 38.91 -- 88.28 106.00

[6] - 6.36 1.20 29.18 -- 66.66 79.50

[7] - 4.24 1.40 19.45 63.60 45.04 53.00

[8] - 4.24 1.60 19.45 63.60 45.04 53.00

[9] - 4.24 1.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[10] - 6.36 2.00 29.18 -- 66.66 79.50

[11] - 4.24 2.20 19.45 63.60 45.04 53.00

[12] - 6.36 2.40 29.18 -- 66.66 79.50

[13] - 4.24 2.60 19.45 63.60 45.04 53.00

[14] - 4.24 2.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[15] - 6.36 3.00 29.18 -- 66.66 79.50

Dynamic


[16] - 4.24 3.20 19.45 63.60 45.04 53.00

[17] - 2.12 3.40 9.73 31.80 23.42 26.50

[18] - 2.12 3.60 9.73 31.80 23.42 26.50

[19] - 4.24 3.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[20] - 36.04 4.00 165.35 -- 369.38 360.40

[21] - 38.16 4.20 175.08 -- 391.00 381.60

[22] - 29.68 4.40 136.17 -- 304.51 296.80

[23] - 16.96 4.60 77.81 -- 174.77 169.60

[24] - 8.48 4.80 38.91 -- 88.28 106.00

[25] - 14.84 5.00 68.09 -- 153.15 148.40

[26] - 29.68 5.20 136.17 -- 304.51 296.80

[27] - 4.24 5.40 19.45 63.60 45.04 53.00

[28] - 4.24 5.60 19.45 63.60 45.04 53.00

[29] - 4.24 5.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[30] - 4.24 6.00 19.45 63.60 45.04 53.00

[31] - 10.6 6.20 48.63 -- 109.91 106.00

[32] - 14.84 6.40 68.09 -- 153.15 148.40

[33] - 21.2 6.60 97.27 -- 218.02 212.00

[34] - 16.96 6.80 77.81 -- 174.77 169.60

[35] - 25.44 7.00 116.72 -- 261.26 254.40

[36] - 21.2 7.20 97.27 -- 218.02 212.00

[37] - 16.96 7.40 77.81 -- 174.77 169.60

[38] - 10.6 7.60 48.63 -- 109.91 106.00

[39] - 4.24 7.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[40] - 4.24 8.00 19.45 63.60 45.04 53.00

[41] - 4.24 8.20 19.45 63.60 45.04 53.00

[42] - 6.36 8.40 29.18 -- 66.66 79.50

[43] - 14.84 8.60 68.09 -- 153.15 148.40

[44] - 55.12 8.80 252.89 -- 563.98 551.20

[45] - 127.2 9.00 583.59 -- 1299.15 1272.00

Modulo di Young (Kg/cm²) Nspt Prof. Strato

(m)

Schultze Apollonia

[1] - 25.44 0.20 272.16 254.40

[2] - 23.32 0.40 247.78 233.20

[3] - 10.6 0.60 101.50 106.00

[4] - 8.48 0.80 77.12 84.80

[5] - 8.48 1.00 77.12 84.80

[6] - 6.36 1.20 52.74 63.60

[7] - 4.24 1.40 28.36 42.40

[8] - 4.24 1.60 28.36 42.40

[9] - 4.24 1.80 28.36 42.40

[10] - 6.36 2.00 52.74 63.60

[11] - 4.24 2.20 28.36 42.40

[12] - 6.36 2.40 52.74 63.60

[13] - 4.24 2.60 28.36 42.40

[14] - 4.24 2.80 28.36 42.40

[15] - 6.36 3.00 52.74 63.60

[16] - 4.24 3.20 28.36 42.40

[17] - 2.12 3.40 3.98 21.20

[18] - 2.12 3.60 3.98 21.20

[19] - 4.24 3.80 28.36 42.40

[20] - 36.04 4.00 394.06 360.40

[21] - 38.16 4.20 418.44 381.60

[22] - 29.68 4.40 320.92 296.80

[23] - 16.96 4.60 174.64 169.60

[24] - 8.48 4.80 77.12 84.80

[25] - 14.84 5.00 150.26 148.40

[26] - 29.68 5.20 320.92 296.80

[27] - 4.24 5.40 28.36 42.40

[28] - 4.24 5.60 28.36 42.40

[29] - 4.24 5.80 28.36 42.40

[30] - 4.24 6.00 28.36 42.40

[31] - 10.6 6.20 101.50 106.00

[32] - 14.84 6.40 150.26 148.40

[33] - 21.2 6.60 223.40 212.00

[34] - 16.96 6.80 174.64 169.60

[35] - 25.44 7.00 272.16 254.40

[36] - 21.2 7.20 223.40 212.00

[37] - 16.96 7.40 174.64 169.60

[38] - 10.6 7.60 101.50 106.00[39] - 4.24 7.80 28.36 42.40

[40] - 4.24 8.00 28.36 42.40

[41] - 4.24 8.20 28.36 42.40

[42] - 6.36 8.40 52.74 63.60

Dynamic


[43] - 14.84 8.60 150.26 148.40

[44] - 55.12 8.80 613.48 551.20

[45] - 127.2 9.00 1442.40 1272.00


(m)







[6] - 6.36 1.20 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTEN

[7] - 4.24 1.40 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT. CONSISTENT







[14] - 4.24 2.80 Classificaz. A.G.I. (1977) MODERAT CONSISTENT



[17] - 2.12 3.40 Classificaz. A.G.I. (1977) POCO CONSISTENTE






























(m)


(t/m³)





















Dynamic

























[44] - 55.12 8.80 Meyerhof ed altri 2.50[45] - 127.2 9.00 Meyerhof ed altri 2.50


(m)


(t/m³)














































Dynamic


TERRENI INCOERENTI


(m)


Menzenbach (1961)

Skempton 1986

[1] - 25.44 0.20 64.25 100 100 58.49

[2] - 23.32 0.40 60.6 100 100 55.84

[3] - 10.6 0.60 40.3 76.44 96.69 34.3

[4] - 8.48 0.80 34.68 66.95 80.45 29.53

[5] - 8.48 1.00 33.96 65.64 75.88 29.53

[6] - 6.36 1.20 27.51 55.8 63.11 24.37

[7] - 4.24 1.40 19.45 44.79 50.07 18.78

[8] - 4.24 1.60 18.95 44.09 48.49 18.78

[9] - 4.24 1.80 18.46 43.41 47.12 18.78

[10] - 6.36 2.00 25.32 52.35 55.71 24.37

[11] - 4.24 2.20 17.51 42.11 44.8 18.78

[12] - 6.36 2.40 24.31 50.83 53.2 24.37

[13] - 4.24 2.60 16.62 40.92 42.94 18.78

[14] - 4.24 2.80 16.2 40.38 42.16 18.78

[15] - 6.36 3.00 22.92 48.79 50.29 24.37

[16] - 4.24 3.20 15.38 39.33 40.75 18.78

[17] - 2.12 3.40 4.31 27.48 28.83 12.74

[18] - 2.12 3.60 4.01 27.17 28.45 12.74

[19] - 4.24 3.80 14.3 37.99 39.1 18.78

[20] - 36.04 4.00 58.79 100 100 69.1

[21] - 38.16 4.20 59.5 100 100 70.88

[22] - 29.68 4.40 52.28 96.02 94.34 63.18

[23] - 16.96 4.60 38.57 71.57 71.17 46.44

[24] - 8.48 4.80 24.07 49.99 50.48 29.53

[25] - 14.84 5.00 34.72 65.36 65.21 42.73

[26] - 29.68 5.20 49.86 91.25 89.71 63.18

[27] - 4.24 5.40 10.97 34.1 35.01 18.78

[28] - 4.24 5.60 10.69 33.78 34.71 18.78

[29] - 4.24 5.80 10.41 33.47 34.43 18.78

[30] - 4.24 6.00 10.14 33.18 34.15 18.78

[31] - 10.6 6.20 25.61 51.96 52.48 34.3

[32] - 14.84 6.40 31.83 60.84 61.08 42.73

[33] - 21.2 6.60 38.92 71.93 71.75 52.97

[34] - 16.96 6.80 33.7 63.65 63.9 46.44

[35] - 25.44 7.00 42.04 77.12 76.87 58.49

[36] - 21.2 7.20 37.53 69.65 69.83 52.97

[37] - 16.96 7.40 32.4 61.67 62.25 46.44

[38] - 10.6 7.60 22.9 48.3 49.35 34.3

[39] - 4.24 7.80 7.4 30.3 31.64 18.78

[40] - 4.24 8.00 7.18 30.08 31.46 18.78

[41] - 4.24 8.20 6.96 29.86 31.28 18.78

[42] - 6.36 8.40 13.03 36.31 37.75 24.37

[43] - 14.84 8.60 27.82 55.01 56.24 42.73

[44] - 55.12 8.80 57.02 100 100 84.95

[45] - 127.2 9.00 80.21 100 100 100


Strato

(m)

Nspt

corretto

perpresenza

falda

Peck-Ha

nson-Th

ornburn-Meyerh

of 1956

Meyerh

of

(1956)

Sowers

(1961)

Malcev

(1964)

Meyerh

of

(1965)

Schmert

mann

(1977)Sabbie

Mitchell

& Katti

(1981)

Shioi-Fu

kuni

1982(ROAD

BRIDG

ESPECIF

ICATIO

N)

Japanese

National

Railway

De

Mello

Owasaki

&

Iwasaki

[1] - 25.44 0.20 25.44 34.27 27.27 35.12 33.65 38.58 42 32-35 34.53 34.63 31.19 37.56

[2] - 23.32 0.40 23.32 33.66 26.66 34.53 31.14 38.02 42 30-32 33.7 34 30.7 36.6

[3] - 10.6 0.60 10.6 30.03 23.03 30.97 28.82 33.9 38.7 <30 27.61 30.18 27.57 29.56

[4] - 8.48 0.80 8.48 29.42 22.42 30.37 27.82 33.08 0 <30 26.28 29.54 26.59 28.02

[5] - 8.48 1.00 8.48 29.42 22.42 30.37 27.34 33.08 0 <30 26.28 29.54 26.47 28.02

[6] - 6.36 1.20 6.36 28.82 21.82 29.78 26.48 32.23 0 <30 24.77 28.91 25.25 26.28

[7] - 4.24 1.40 4.24 28.21 21.21 29.19 25.51 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.6 24.21

[8] - 4.24 1.60 4.24 28.21 21.21 29.19 25.25 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.48 24.21

[9] - 4.24 1.80 4.24 28.21 21.21 29.19 25.01 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.37 24.21

[10] - 6.36 2.00 6.36 28.82 21.82 29.78 25.45 32.23 0 <30 24.77 28.91 24.79 26.28

[11] - 4.24 2.20 4.24 28.21 21.21 29.19 24.59 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.13 24.21

[12] - 6.36 2.40 6.36 28.82 21.82 29.78 25.07 32.23 0 <30 24.77 28.91 24.55 26.28

Dynamic


[13] - 4.24 2.60 4.24 28.21 21.21 29.19 24.24 31.35 0 <30 22.97 28.27 22.89 24.21

[14] - 4.24 2.80 4.24 28.21 21.21 29.19 24.09 31.35 0 <30 22.97 28.27 22.78 24.21

[15] - 6.36 3.00 6.36 28.82 21.82 29.78 24.6 32.23 0 <30 24.77 28.91 24.2 26.28

[16] - 4.24 3.20 4.24 28.21 21.21 29.19 23.81 31.35 0 <30 22.97 28.27 22.54 24.21

[17] - 2.12 3.40 2.12 27.61 20.61 28.59 22.56 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.8 21.51

[18] - 2.12 3.60 2.12 27.61 20.61 28.59 22.45 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.7 21.51

[19] - 4.24 3.80 4.24 28.21 21.21 29.19 23.46 31.35 0 <30 22.97 28.27 22.21 24.21

[20] - 36.04 4.00 36.04 37.3 30.3 38.09 26.8 40.85 42 32-35 38.25 37.81 30.19 41.85

[21] - 38.16 4.20 38.16 37.9 30.9 38.68 26.75 41.2 42 35-38 38.92 38.45 30.24 42.63

[22] - 29.68 4.40 29.68 35.48 28.48 36.31 26.21 39.6 41.44 32-35 36.1 35.9 29.12 39.36

[23] - 16.96 4.60 16.96 31.85 24.85 32.75 25.18 36.12 38.02 30-32 30.95 32.09 26.84 33.42

[24] - 8.48 4.80 8.48 29.42 22.42 30.37 23.96 33.08 0 <30 26.28 29.54 24.08 28.02

[25] - 14.84 5.00 14.84 31.24 24.24 32.16 24.77 35.42 37.15 30-32 29.92 31.45 26.07 32.23

[26] - 29.68 5.20 29.68 35.48 28.48 36.31 25.79 39.6 40.78 32-35 36.1 35.9 28.54 39.36

[27] - 4.24 5.40 4.24 28.21 21.21 29.19 22.55 31.35 0 <30 22.97 28.27 21.03 24.21

[28] - 4.24 5.60 4.24 28.21 21.21 29.19 22.48 31.35 0 <30 22.97 28.27 20.91 24.21

[29] - 4.24 5.80 4.24 28.21 21.21 29.19 22.41 31.35 0 <30 22.97 28.27 20.8 24.21

[30] - 4.24 6.00 4.24 28.21 21.21 29.19 22.34 31.35 0 <30 22.97 28.27 20.68 24.21

[31] - 10.6 6.20 10.6 30.03 23.03 30.97 23.76 33.9 35.27 <30 27.61 30.18 24.03 29.56

[32] - 14.84 6.40 14.84 31.24 24.24 32.16 24.23 35.42 36.52 30-32 29.92 31.45 25.17 32.23

[33] - 21.2 6.60 21.2 33.06 26.06 33.94 24.73 37.42 38.07 30-32 32.83 33.36 26.37 35.59

[34] - 16.96 6.80 16.96 31.85 24.85 32.75 24.29 36.12 36.91 30-32 30.95 32.09 25.38 33.42

[35] - 25.44 7.00 25.44 34.27 27.27 35.12 24.87 38.58 38.8 32-35 34.53 34.63 26.76 37.56

[36] - 21.2 7.20 21.2 33.06 26.06 33.94 24.5 37.42 37.75 30-32 32.83 33.36 25.91 35.59

[37] - 16.96 7.40 16.96 31.85 24.85 32.75 24.07 36.12 36.63 30-32 30.95 32.09 24.92 33.42

[38] - 10.6 7.60 10.6 30.03 23.03 30.97 23.25 33.9 34.76 <30 27.61 30.18 23 29.56

[39] - 4.24 7.80 4.24 28.21 21.21 29.19 21.71 31.35 0 <30 22.97 28.27 19.4 24.21

[40] - 4.24 8.00 4.24 28.21 21.21 29.19 21.66 31.35 0 <30 22.97 28.27 19.28 24.21

[41] - 4.24 8.20 4.24 28.21 21.21 29.19 21.61 31.35 0 <30 22.97 28.27 19.17 24.21

[42] - 6.36 8.40 6.36 28.82 21.82 29.78 22.22 32.23 0 <30 24.77 28.91 20.59 26.28

[43] - 14.84 8.60 14.84 31.24 24.24 32.16 23.54 35.42 35.7 30-32 29.92 31.45 23.67 32.23

[44] - 55.12 8.80 55.12 42.75 35.75 43.43 25.61 42.67 42 >38 43.75 43.54 28.49 48.2

[45] - 127.2 9.00 127.2 63.34 56.34 63.62 26.9 23.26 42 >38 58.68 65.16 31.48 65.44


Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto

per presenza

falda


(1978)

(Sabbie)

Schultze-Menz

enbach (Sabbia

ghiaiosa)

D'Appollonia

ed altri 1970

(Sabbia)

Bowles (1982)

Sabbia Media

[1] - 25.44 0.20 25.44 360.02 203.52 300.89 370.80 202.20

[2] - 23.32 0.40 23.32 344.69 186.56 275.88 354.90 191.60

[3] - 10.6 0.60 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[4] - 8.48 0.80 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[5] - 8.48 1.00 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[6] - 6.36 1.20 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[7] - 4.24 1.40 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[8] - 4.24 1.60 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[9] - 4.24 1.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[10] - 6.36 2.00 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[11] - 4.24 2.20 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[12] - 6.36 2.40 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[13] - 4.24 2.60 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[14] - 4.24 2.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[15] - 6.36 3.00 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[16] - 4.24 3.20 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[17] - 2.12 3.40 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[18] - 2.12 3.60 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[19] - 4.24 3.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[20] - 36.04 4.00 36.04 428.51 288.32 425.97 450.30 255.20

[21] - 38.16 4.20 38.16 440.94 305.28 450.99 466.20 265.80

[22] - 29.68 4.40 29.68 388.87 237.44 350.92 402.60 223.40

[23] - 16.96 4.60 16.96 293.96 135.68 200.83 307.20 159.80

[24] - 8.48 4.80 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[25] - 14.84 5.00 14.84 274.97 118.72 175.81 291.30 149.20

[26] - 29.68 5.20 29.68 388.87 237.44 350.92 402.60 223.40

[27] - 4.24 5.40 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[28] - 4.24 5.60 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[29] - 4.24 5.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[30] - 4.24 6.00 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[31] - 10.6 6.20 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[32] - 14.84 6.40 14.84 274.97 118.72 175.81 291.30 149.20

[33] - 21.2 6.60 21.2 328.65 169.60 250.86 339.00 181.00

[34] - 16.96 6.80 16.96 293.96 135.68 200.83 307.20 159.80

[35] - 25.44 7.00 25.44 360.02 203.52 300.89 370.80 202.20

[36] - 21.2 7.20 21.2 328.65 169.60 250.86 339.00 181.00

Dynamic


[37] - 16.96 7.40 16.96 293.96 135.68 200.83 307.20 159.80

[38] - 10.6 7.60 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[39] - 4.24 7.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[40] - 4.24 8.00 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[41] - 4.24 8.20 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[42] - 6.36 8.40 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[43] - 14.84 8.60 14.84 274.97 118.72 175.81 291.30 149.20

[44] - 55.12 8.80 55.12 529.94 440.96 651.12 593.40 350.60

[45] - 127.2 9.00 127.2 805.03 1017.60 1501.66 1134.00 711.00

Modulo Edometrico (Kg/cm²)

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Buisman-Sangler

at (sabbie)

Begemann 1974

(Ghiaia con

sabbia)


Malcev (Sabbia

media)

[1] - 25.44 0.20 25.44 152.64 79.72 180.62 151.46

[2] - 23.32 0.40 23.32 139.92 75.36 165.57 142.01

[3] - 10.6 0.60 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[4] - 8.48 0.80 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[5] - 8.48 1.00 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[6] - 6.36 1.20 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[7] - 4.24 1.40 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[8] - 4.24 1.60 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[9] - 4.24 1.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[10] - 6.36 2.00 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[11] - 4.24 2.20 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[12] - 6.36 2.40 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[13] - 4.24 2.60 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[14] - 4.24 2.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[15] - 6.36 3.00 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[16] - 4.24 3.20 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[17] - 2.12 3.40 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[18] - 2.12 3.60 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[19] - 4.24 3.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[20] - 36.04 4.00 36.04 216.24 101.49 255.88 198.74

[21] - 38.16 4.20 38.16 228.96 105.85 270.94 208.19

[22] - 29.68 4.40 29.68 178.08 88.43 210.73 170.37

[23] - 16.96 4.60 16.96 101.76 62.30 120.42 113.64

[24] - 8.48 4.80 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[25] - 14.84 5.00 14.84 89.04 57.95 105.36 104.19

[26] - 29.68 5.20 29.68 178.08 88.43 210.73 170.37

[27] - 4.24 5.40 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[28] - 4.24 5.60 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[29] - 4.24 5.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[30] - 4.24 6.00 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[31] - 10.6 6.20 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[32] - 14.84 6.40 14.84 89.04 57.95 105.36 104.19

[33] - 21.2 6.60 21.2 127.20 71.01 150.52 132.55

[34] - 16.96 6.80 16.96 101.76 62.30 120.42 113.64

[35] - 25.44 7.00 25.44 152.64 79.72 180.62 151.46

[36] - 21.2 7.20 21.2 127.20 71.01 150.52 132.55

[37] - 16.96 7.40 16.96 101.76 62.30 120.42 113.64

[38] - 10.6 7.60 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[39] - 4.24 7.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[40] - 4.24 8.00 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[41] - 4.24 8.20 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[42] - 6.36 8.40 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[43] - 14.84 8.60 14.84 89.04 57.95 105.36 104.19

[44] - 55.12 8.80 55.12 330.72 140.68 391.35 283.84

[45] - 127.2 9.00 127.2 763.20 288.74 903.12 605.31

Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda



1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO

[6] - 6.36 1.20 6.36 Classificazione A.G.I. POCO ADDENSATO

Dynamic


1977


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

POCO ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO

[44] - 55.12 8.80 55.12 Classificazione A.G.I. MOLTO

Dynamic


1977 ADDENSATO


1977

MOLTO

ADDENSATO

Peso unità di volume

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Correlazione Gamma

(t/m³)














































Peso unità di volume saturo

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda


(t/m³)

[1] - 25.44 0.20 25.44 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[2] - 23.32 0.40 23.32 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.46

[3] - 10.6 0.60 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[4] - 8.48 0.80 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[5] - 8.48 1.00 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[6] - 6.36 1.20 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[7] - 4.24 1.40 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[8] - 4.24 1.60 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[9] - 4.24 1.80 4.24 Terzaghi-Peck 1.88

Dynamic


1948-1967

[10] - 6.36 2.00 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[11] - 4.24 2.20 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[12] - 6.36 2.40 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[13] - 4.24 2.60 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[14] - 4.24 2.80 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[15] - 6.36 3.00 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[16] - 4.24 3.20 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[17] - 2.12 3.40 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[18] - 2.12 3.60 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[19] - 4.24 3.80 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[20] - 36.04 4.00 36.04 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[21] - 38.16 4.20 38.16 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[22] - 29.68 4.40 29.68 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[23] - 16.96 4.60 16.96 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.96

[24] - 8.48 4.80 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[25] - 14.84 5.00 14.84 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.95

[26] - 29.68 5.20 29.68 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[27] - 4.24 5.40 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[28] - 4.24 5.60 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[29] - 4.24 5.80 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[30] - 4.24 6.00 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[31] - 10.6 6.20 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[32] - 14.84 6.40 14.84 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.95

[33] - 21.2 6.60 21.2 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.42

[34] - 16.96 6.80 16.96 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.96

[35] - 25.44 7.00 25.44 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[36] - 21.2 7.20 21.2 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.42

[37] - 16.96 7.40 16.96 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.96

[38] - 10.6 7.60 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[39] - 4.24 7.80 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[40] - 4.24 8.00 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[41] - 4.24 8.20 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[42] - 6.36 8.40 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[43] - 14.84 8.60 14.84 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.95

[44] - 55.12 8.80 55.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[45] - 127.2 9.00 127.2 Terzaghi-Peck1948-1967

2.50





0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0 50.0 100.0 150.0 200.0 250.0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Scala 1:50

Dynamic


PROVA ...P3



Falda non rilevata



riduzione sonda Chi

Res. dinamica

ridotta

(Kg/cm²)

Res. dinamica

(Kg/cm²)

Pres. ammissibile

con riduzione

Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

Pres. ammissibile

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm²)

0.20 4 0.855 35.92 42.03 1.80 2.10

0.40 6 0.851 53.64 63.04 2.68 3.15

0.60 12 0.847 98.02 115.72 4.90 5.79

0.80 8 0.843 65.06 77.15 3.25 3.86

1.00 26 0.740 185.48 250.73 9.27 12.54

1.20 4 0.836 32.26 38.57 1.61 1.93

1.40 2 0.833 16.06 19.29 0.80 0.96

1.60 1 0.830 7.39 8.91 0.37 0.45

1.80 1 0.826 7.36 8.91 0.37 0.45

2.00 2 0.823 14.67 17.82 0.73 0.89

2.20 1 0.820 7.31 8.91 0.37 0.45

2.40 1 0.817 7.28 8.91 0.36 0.45

2.60 1 0.814 6.74 8.28 0.34 0.41

2.80 1 0.811 6.72 8.28 0.34 0.41

3.00 2 0.809 13.39 16.56 0.67 0.83

3.20 1 0.806 6.68 8.28 0.33 0.41

3.40 1 0.803 6.65 8.28 0.33 0.41

3.60 1 0.801 6.20 7.74 0.31 0.39

3.80 2 0.798 12.35 15.47 0.62 0.77

4.00 1 0.796 6.16 7.74 0.31 0.39

4.20 3 0.794 18.42 23.21 0.92 1.16

4.40 15 0.741 86.03 116.03 4.30 5.80

4.60 16 0.739 85.83 116.11 4.29 5.81

4.80 14 0.737 74.89 101.60 3.74 5.08

5.00 15 0.735 80.01 108.85 4.00 5.44

5.20 16 0.733 85.11 116.11 4.26 5.81

5.40 16 0.731 84.88 116.11 4.24 5.81

5.60 11 0.779 58.57 75.18 2.93 3.76

5.80 12 0.777 63.74 82.01 3.19 4.10

6.00 9 0.775 47.70 61.51 2.38 3.08

6.20 6 0.774 31.73 41.00 1.59 2.05

6.40 7 0.772 36.93 47.84 1.85 2.39

6.60 8 0.770 39.80 51.66 1.99 2.58

6.80 3 0.769 14.89 19.37 0.74 0.97

7.00 4 0.767 19.82 25.83 0.99 1.29

7.20 5 0.766 24.72 32.29 1.24 1.61

7.40 6 0.764 29.61 38.75 1.48 1.94

7.60 4 0.763 18.67 24.48 0.93 1.22

7.80 2 0.761 9.32 12.24 0.47 0.61

8.00 3 0.760 13.95 18.36 0.70 0.92

8.20 5 0.759 23.22 30.60 1.16 1.53

8.40 5 0.757 23.18 30.60 1.16 1.53

8.60 8 0.756 35.18 46.54 1.76 2.33

8.80 8 0.755 35.12 46.54 1.76 2.33

9.00 12 0.753 52.60 69.81 2.63 3.49

9.20 25 0.652 94.86 145.43 4.74 7.27

9.40 38 0.601 132.88 221.06 6.64 11.05

9.60 60 0.550 182.88 332.54 9.14 16.63

Dynamic



TERRENI COESIVI


Strato

(m)

Terzaghi

-Peck

SangleratTerzaghi

-Peck

(1948)

U.S.D.M

.S.M

Schmert

mann

1975

SUNDA

(1983)

Benassi e

Vannelli

Fletcher

(1965)

Argilla

diChicago

Houston

(1960)

Shioi -

Fukui

1982

Begeman

n

De Beer

[1] - 8.48 0.20 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 1.26 0.76 1.08 0.42 1.49 1.06

[2] - 12.72 0.40 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.89 1.11 1.43 0.64 2.21 1.59

[3] - 25.44 0.60 1.72 3.18 1.00 0.97 2.53 3.47 2.11 2.61 1.27 4.45 3.18

[4] - 16.96 0.80 1.15 2.12 1.00 0.66 1.68 2.32 1.46 1.80 0.85 2.91 2.12

[5] - 55.12 1.00 3.72 6.89 0.00 1.89 5.52 7.52 3.96 6.18 2.76 9.66 6.89

[6] - 8.48 1.20 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 1.16 0.76 1.08 0.42 1.35 1.06

[7] - 4.24 1.40 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.58 0.38 0.75 0.21 0.59 0.53

[8] - 2.12 1.60 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.27 0.19 0.59 0.11 0.20 0.27

[9] - 2.12 1.80 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.27 0.19 0.59 0.11 0.18 0.27

[10] - 4.24 2.00 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.54 0.38 0.75 0.21 0.51 0.53

[11] - 2.12 2.20 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.27 0.19 0.59 0.11 0.13 0.27

[12] - 2.12 2.40 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.27 0.19 0.59 0.11 0.11 0.27

[13] - 2.12 2.60 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.09 0.27

[14] - 2.12 2.80 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.07 0.27

[15] - 4.24 3.00 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.50 0.38 0.75 0.21 0.39 0.53

[16] - 2.12 3.20 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.02 0.27

[17] - 2.12 3.40 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[18] - 2.12 3.60 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.23 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[19] - 4.24 3.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.46 0.38 0.75 0.21 0.29 0.53

[20] - 2.12 4.00 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.23 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[21] - 6.36 4.20 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.70 0.57 0.91 0.32 0.59 0.80

[22] - 31.8 4.40 2.15 3.98 0.00 1.19 3.16 3.48 2.56 3.28 1.59 4.99 3.98

[23] - 33.92 4.60 2.29 4.24 0.00 1.26 3.38 3.48 2.70 3.52 1.70 5.32 4.24

[24] - 29.68 4.80 2.00 3.71 1.00 1.11 2.95 3.05 2.41 3.06 1.48 4.56 3.71

[25] - 31.8 5.00 2.15 3.98 0.00 1.19 3.16 3.27 2.56 3.28 1.59 4.89 3.98

[26] - 33.92 5.20 2.29 4.24 0.00 1.26 3.38 3.48 2.70 3.52 1.70 5.22 4.24

[27] - 33.92 5.40 2.29 4.24 0.00 1.26 3.38 3.48 2.70 3.52 1.70 5.19 4.24

[28] - 23.32 5.60 1.57 2.92 1.00 0.89 2.31 2.26 1.95 2.40 1.17 3.32 2.92

[29] - 25.44 5.80 1.72 3.18 1.00 0.97 2.53 2.46 2.11 2.61 1.27 3.67 3.18

[30] - 19.08 6.00 1.29 2.39 1.00 0.74 1.89 1.85 1.63 2.00 0.95 2.51 2.39

[31] - 12.72 6.20 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.23 1.11 1.43 0.64 1.37 1.59

[32] - 14.84 6.40 1.00 1.86 0.50 0.59 1.46 1.44 1.29 1.61 0.74 1.71 1.86

[33] - 16.96 6.60 1.15 2.12 1.00 0.66 1.68 1.55 1.46 1.80 0.85 2.05 2.12

[34] - 6.36 6.80 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.58 0.57 0.91 0.32 0.25 0.80

[35] - 8.48 7.00 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 0.78 0.76 1.08 0.42 0.55 1.06

[36] - 10.6 7.20 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 0.97 0.94 1.25 0.53 0.88 1.33

[37] - 12.72 7.40 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.16 1.11 1.43 0.64 1.20 1.59

[38] - 8.48 7.60 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 0.73 0.76 1.08 0.42 0.47 1.06

[39] - 4.24 7.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.37 0.38 0.75 0.21 0.00 0.53

[40] - 6.36 8.00 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.55 0.57 0.91 0.32 0.09 0.80

[41] - 10.6 8.20 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 0.92 0.94 1.25 0.53 0.73 1.33

[42] - 10.6 8.40 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 0.92 0.94 1.25 0.53 0.71 1.33

[43] - 16.96 8.60 1.15 2.12 1.00 0.66 1.68 1.40 1.46 1.80 0.85 1.75 2.12[44] - 16.96 8.80 1.15 2.12 1.00 0.66 1.68 1.40 1.46 1.80 0.85 1.72 2.12

[45] - 25.44 9.00 1.72 3.18 1.00 0.97 2.53 2.09 2.11 2.61 1.27 3.18 3.18

[46] - 53 9.20 3.58 6.63 0.00 1.84 5.31 4.36 3.85 5.89 2.65 7.82 6.63

[47] - 80.56 9.40 5.44 10.07 0.00 2.51 8.11 6.63 5.03 10.12 4.03 12.71 10.07[48] - 127.2 9.60 8.59 15.90 0.00 3.23 12.87 9.98 5.74 19.47 6.36 21.00 15.90


(m)

Stroud e Butler

(1975)


(1974), Mitchell e

Gardner

Buisman-Sanglerat

[1] - 8.48 0.20 38.91 -- 88.28 106.00

[2] - 12.72 0.40 58.36 -- 131.53 127.20

[3] - 25.44 0.60 116.72 -- 261.26 254.40

[4] - 16.96 0.80 77.81 -- 174.77 169.60

[5] - 55.12 1.00 252.89 -- 563.98 551.20

[6] - 8.48 1.20 38.91 -- 88.28 106.00

[7] - 4.24 1.40 19.45 63.60 45.04 53.00

[8] - 2.12 1.60 9.73 31.80 23.42 26.50

[9] - 2.12 1.80 9.73 31.80 23.42 26.50

[10] - 4.24 2.00 19.45 63.60 45.04 53.00

[11] - 2.12 2.20 9.73 31.80 23.42 26.50

[12] - 2.12 2.40 9.73 31.80 23.42 26.50

Dynamic


[13] - 2.12 2.60 9.73 31.80 23.42 26.50

[14] - 2.12 2.80 9.73 31.80 23.42 26.50

[15] - 4.24 3.00 19.45 63.60 45.04 53.00

[16] - 2.12 3.20 9.73 31.80 23.42 26.50

[17] - 2.12 3.40 9.73 31.80 23.42 26.50

[18] - 2.12 3.60 9.73 31.80 23.42 26.50

[19] - 4.24 3.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[20] - 2.12 4.00 9.73 31.80 23.42 26.50

[21] - 6.36 4.20 29.18 -- 66.66 79.50

[22] - 31.8 4.40 145.90 -- 326.13 318.00

[23] - 33.92 4.60 155.63 -- 347.76 339.20

[24] - 29.68 4.80 136.17 -- 304.51 296.80

[25] - 31.8 5.00 145.90 -- 326.13 318.00

[26] - 33.92 5.20 155.63 -- 347.76 339.20

[27] - 33.92 5.40 155.63 -- 347.76 339.20

[28] - 23.32 5.60 106.99 -- 239.64 233.20

[29] - 25.44 5.80 116.72 -- 261.26 254.40

[30] - 19.08 6.00 87.54 -- 196.40 190.80

[31] - 12.72 6.20 58.36 -- 131.53 127.20

[32] - 14.84 6.40 68.09 -- 153.15 148.40

[33] - 16.96 6.60 77.81 -- 174.77 169.60

[34] - 6.36 6.80 29.18 -- 66.66 79.50

[35] - 8.48 7.00 38.91 -- 88.28 106.00

[36] - 10.6 7.20 48.63 -- 109.91 106.00

[37] - 12.72 7.40 58.36 -- 131.53 127.20

[38] - 8.48 7.60 38.91 -- 88.28 106.00

[39] - 4.24 7.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[40] - 6.36 8.00 29.18 -- 66.66 79.50

[41] - 10.6 8.20 48.63 -- 109.91 106.00

[42] - 10.6 8.40 48.63 -- 109.91 106.00

[43] - 16.96 8.60 77.81 -- 174.77 169.60

[44] - 16.96 8.80 77.81 -- 174.77 169.60

[45] - 25.44 9.00 116.72 -- 261.26 254.40

[46] - 53 9.20 243.16 -- 542.36 530.00

[47] - 80.56 9.40 369.61 -- 823.46 805.60

[48] - 127.2 9.60 583.59 -- 1299.15 1272.00


Nspt Prof. Strato

(m)

Schultze Apollonia

[1] - 8.48 0.20 77.12 84.80

[2] - 12.72 0.40 125.88 127.20

[3] - 25.44 0.60 272.16 254.40

[4] - 16.96 0.80 174.64 169.60

[5] - 55.12 1.00 613.48 551.20

[6] - 8.48 1.20 77.12 84.80

[7] - 4.24 1.40 28.36 42.40

[8] - 2.12 1.60 3.98 21.20

[9] - 2.12 1.80 3.98 21.20

[10] - 4.24 2.00 28.36 42.40

[11] - 2.12 2.20 3.98 21.20

[12] - 2.12 2.40 3.98 21.20

[13] - 2.12 2.60 3.98 21.20

[14] - 2.12 2.80 3.98 21.20

[15] - 4.24 3.00 28.36 42.40

[16] - 2.12 3.20 3.98 21.20

[17] - 2.12 3.40 3.98 21.20

[18] - 2.12 3.60 3.98 21.20

[19] - 4.24 3.80 28.36 42.40

[20] - 2.12 4.00 3.98 21.20

[21] - 6.36 4.20 52.74 63.60

[22] - 31.8 4.40 345.30 318.00

[23] - 33.92 4.60 369.68 339.20

[24] - 29.68 4.80 320.92 296.80

[25] - 31.8 5.00 345.30 318.00

[26] - 33.92 5.20 369.68 339.20

[27] - 33.92 5.40 369.68 339.20

[28] - 23.32 5.60 247.78 233.20

[29] - 25.44 5.80 272.16 254.40

[30] - 19.08 6.00 199.02 190.80

[31] - 12.72 6.20 125.88 127.20

[32] - 14.84 6.40 150.26 148.40

[33] - 16.96 6.60 174.64 169.60

[34] - 6.36 6.80 52.74 63.60

[35] - 8.48 7.00 77.12 84.80

[36] - 10.6 7.20 101.50 106.00

Dynamic


[37] - 12.72 7.40 125.88 127.20

[38] - 8.48 7.60 77.12 84.80

[39] - 4.24 7.80 28.36 42.40

[40] - 6.36 8.00 52.74 63.60

[41] - 10.6 8.20 101.50 106.00

[42] - 10.6 8.40 101.50 106.00

[43] - 16.96 8.60 174.64 169.60

[44] - 16.96 8.80 174.64 169.60

[45] - 25.44 9.00 272.16 254.40

[46] - 53 9.20 589.10 530.00

[47] - 80.56 9.40 906.04 805.60

[48] - 127.2 9.60 1442.40 1272.00

Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)















































[46] - 53 9.20 Classificaz. A.G.I. (1977) ESTREM. CONSISTENTE




(m)


(t/m³)









Dynamic











































(m)


(t/m³)

































Dynamic








[39] - 4.24 7.80 Meyerhof ed altri 1.87[40] - 6.36 8.00 Meyerhof ed altri 1.89









Dynamic


TERRENI INCOERENTI


(m)


Menzenbach (1961)

Skempton 1986

[1] - 8.48 0.20 37.46 72.23 100 29.53

[2] - 12.72 0.40 45.69 86.38 100 38.69

[3] - 25.44 0.60 62.09 100 100 58.49

[4] - 16.96 0.80 50.52 94.88 100 46.44

[5] - 55.12 1.00 82.21 100 100 84.95

[6] - 8.48 1.20 33.05 64.03 71.38 29.53

[7] - 4.24 1.40 19.24 44.5 49.4 18.78

[8] - 2.12 1.60 7.53 30.99 34.43 12.74

[9] - 2.12 1.80 7.15 30.55 33.56 12.74

[10] - 4.24 2.00 17.87 42.59 45.62 18.78

[11] - 2.12 2.20 6.39 29.7 32.04 12.74

[12] - 2.12 2.40 6.04 29.31 31.41 12.74

[13] - 2.12 2.60 5.69 28.94 30.84 12.74

[14] - 2.12 2.80 5.36 28.58 30.31 12.74

[15] - 4.24 3.00 15.84 39.91 41.52 18.78

[16] - 2.12 3.20 4.7 27.88 29.35 12.74

[17] - 2.12 3.40 4.39 27.56 28.93 12.74

[18] - 2.12 3.60 4.08 27.25 28.54 12.74

[19] - 4.24 3.80 14.39 38.09 39.23 18.78

[20] - 2.12 4.00 3.48 26.64 27.81 12.74

[21] - 6.36 4.20 20.63 45.62 46.44 24.37

[22] - 31.8 4.40 54.6 100 98.75 65.28

[23] - 33.92 4.60 55.5 100 100 67.25

[24] - 29.68 4.80 51.42 94.31 92.63 63.18

[25] - 31.8 5.00 52.46 96.23 94.39 65.28

[26] - 33.92 5.20 53.39 98 96.04 67.25

[27] - 33.92 5.40 52.73 96.66 94.8 67.25

[28] - 23.32 5.60 43.15 79.11 78.31 55.84

[29] - 25.44 5.80 44.6 81.61 80.73 58.49

[30] - 19.08 6.00 37.62 69.84 69.62 49.84

[31] - 12.72 6.20 28.79 56.41 56.81 38.69

[32] - 14.84 6.40 31.47 60.3 60.6 42.73

[33] - 16.96 6.60 33.79 63.79 64.02 46.44

[34] - 6.36 6.80 15.12 38.69 39.74 24.37

[35] - 8.48 7.00 19.77 44.29 45.27 29.53

[36] - 10.6 7.20 23.49 49.08 50 34.3

[37] - 12.72 7.40 26.59 53.28 54.15 38.69

[38] - 8.48 7.60 18.83 43.12 44.29 29.53

[39] - 4.24 7.80 7.35 30.25 31.6 18.78

[40] - 6.36 8.00 13.44 36.77 38.13 24.37

[41] - 10.6 8.20 21.97 47.09 48.37 34.3

[42] - 10.6 8.40 21.67 46.71 48.06 34.3

[43] - 16.96 8.60 30.3 58.58 59.77 46.44

[44] - 16.96 8.80 29.95 58.07 59.37 46.44

[45] - 25.44 9.00 38.02 70.48 71.58 58.49

[46] - 53 9.20 54.87 100 100 82.97

[47] - 80.56 9.40 65.48 100 100 100

[48] - 127.2 9.60 78.21 100 100 100


Strato

(m)

Nspt

corretto

per

presenzafalda

Peck-Ha

nson-Th

ornburn-

Meyerhof 1956

Meyerh

of

(1956)

Sowers

(1961)

Malcev

(1964)

Meyerh

of

(1965)

Schmert

mann

(1977)

Sabbie

Mitchell

& Katti

(1981)

Shioi-Fu

kuni

1982

(ROADBRIDG

E

SPECIFICATIO

N)

Japanese

National

Railway

De

Mello

Owasaki

&

Iwasaki

[1] - 8.48 0.20 8.48 29.42 22.42 30.37 32.34 33.08 0 <30 26.28 29.54 27.04 28.02

[2] - 12.72 0.40 12.72 30.63 23.63 31.56 30.55 34.67 40.09 30-32 28.81 30.82 28.45 30.95

[3] - 25.44 0.60 25.44 34.27 27.27 35.12 30.45 38.58 42 32-35 34.53 34.63 30.93 37.56

[4] - 16.96 0.80 16.96 31.85 24.85 32.75 29 36.12 41.28 30-32 30.95 32.09 29.24 33.42

[5] - 55.12 1.00 55.12 42.75 35.75 43.43 30.31 42.67 42 >38 43.75 43.54 33.54 48.2

[6] - 8.48 1.20 8.48 29.42 22.42 30.37 26.83 33.08 0 <30 26.28 29.54 26.3 28.02

[7] - 4.24 1.40 4.24 28.21 21.21 29.19 25.4 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.55 24.21

[8] - 2.12 1.60 2.12 27.61 20.61 28.59 24.03 30.43 0 <30 20.64 27.64 20.81 21.51

[9] - 2.12 1.80 2.12 27.61 20.61 28.59 23.82 30.43 0 <30 20.64 27.64 20.7 21.51

Dynamic


[10] - 4.24 2.00 4.24 28.21 21.21 29.19 24.74 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.22 24.21

[11] - 2.12 2.20 2.12 27.61 20.61 28.59 23.44 30.43 0 <30 20.64 27.64 20.48 21.51

[12] - 2.12 2.40 2.12 27.61 20.61 28.59 23.27 30.43 0 <30 20.64 27.64 20.37 21.51

[13] - 2.12 2.60 2.12 27.61 20.61 28.59 23.12 30.43 0 <30 20.64 27.64 20.27 21.51

[14] - 2.12 2.80 2.12 27.61 20.61 28.59 22.98 30.43 0 <30 20.64 27.64 20.16 21.51

[15] - 4.24 3.00 4.24 28.21 21.21 29.19 23.96 31.35 0 <30 22.97 28.27 22.68 24.21

[16] - 2.12 3.20 2.12 27.61 20.61 28.59 22.71 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.94 21.51

[17] - 2.12 3.40 2.12 27.61 20.61 28.59 22.59 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.83 21.51

[18] - 2.12 3.60 2.12 27.61 20.61 28.59 22.48 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.72 21.51

[19] - 4.24 3.80 4.24 28.21 21.21 29.19 23.49 31.35 0 <30 22.97 28.27 22.24 24.21

[20] - 2.12 4.00 2.12 27.61 20.61 28.59 22.26 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.5 21.51

[21] - 6.36 4.20 6.36 28.82 21.82 29.78 23.94 32.23 0 <30 24.77 28.91 23.55 26.28

[22] - 31.8 4.40 31.8 36.09 29.09 36.9 26.42 40.05 42 32-35 36.84 36.54 29.51 40.22

[23] - 33.92 4.60 33.92 36.69 29.69 37.5 26.4 40.47 42 32-35 37.56 37.18 29.59 41.05

[24] - 29.68 4.80 29.68 35.48 28.48 36.31 26.06 39.6 41.2 32-35 36.1 35.9 28.92 39.36

[25] - 31.8 5.00 31.8 36.09 29.09 36.9 26.05 40.05 41.47 32-35 36.84 36.54 29.02 40.22

[26] - 33.92 5.20 33.92 36.69 29.69 37.5 26.04 40.47 41.72 32-35 37.56 37.18 29.1 41.05

[27] - 33.92 5.40 33.92 36.69 29.69 37.5 25.94 40.47 41.53 32-35 37.56 37.18 28.94 41.05

[28] - 23.32 5.60 23.32 33.66 26.66 34.53 25.23 38.02 39.08 30-32 33.7 34 27.36 36.6

[29] - 25.44 5.80 25.44 34.27 27.27 35.12 25.28 38.58 39.43 32-35 34.53 34.63 27.53 37.56

[30] - 19.08 6.00 19.08 32.45 25.45 33.34 24.72 36.79 37.78 30-32 31.92 32.72 26.28 34.53

[31] - 12.72 6.20 12.72 30.63 23.63 31.56 23.99 34.67 35.9 30-32 28.81 30.82 24.6 30.95

[32] - 14.84 6.40 14.84 31.24 24.24 32.16 24.16 35.42 36.44 30-32 29.92 31.45 25.05 32.23

[33] - 16.96 6.60 16.96 31.85 24.85 32.75 24.3 36.12 36.93 30-32 30.95 32.09 25.41 33.42

[34] - 6.36 6.80 6.36 28.82 21.82 29.78 22.65 32.23 0 <30 24.77 28.91 21.56 26.28

[35] - 8.48 7.00 8.48 29.42 22.42 30.37 23.06 33.08 0 <30 26.28 29.54 22.52 28.02

[36] - 10.6 7.20 10.6 30.03 23.03 30.97 23.36 33.9 34.87 <30 27.61 30.18 23.24 29.56

[37] - 12.72 7.40 12.72 30.63 23.63 31.56 23.59 34.67 35.46 30-32 28.81 30.82 23.79 30.95

[38] - 8.48 7.60 8.48 29.42 22.42 30.37 22.87 33.08 0 <30 26.28 29.54 22.12 28.02

[39] - 4.24 7.80 4.24 28.21 21.21 29.19 21.7 31.35 0 <30 22.97 28.27 19.37 24.21

[40] - 6.36 8.00 6.36 28.82 21.82 29.78 22.31 32.23 0 <30 24.77 28.91 20.79 26.28

[41] - 10.6 8.20 10.6 30.03 23.03 30.97 23.08 33.9 34.59 <30 27.61 30.18 22.6 29.56

[42] - 10.6 8.40 10.6 30.03 23.03 30.97 23.03 33.9 34.54 <30 27.61 30.18 22.47 29.56

[43] - 16.96 8.60 16.96 31.85 24.85 32.75 23.74 36.12 36.2 30-32 30.95 32.09 24.11 33.42

[44] - 16.96 8.80 16.96 31.85 24.85 32.75 23.68 36.12 36.13 30-32 30.95 32.09 23.96 33.42

[45] - 25.44 9.00 25.44 34.27 27.27 35.12 24.28 38.58 37.87 32-35 34.53 34.63 25.35 37.56

[46] - 53 9.20 53 42.14 35.14 42.84 25.41 42.61 42 >38 43.2 42.9 27.97 47.56

[47] - 80.56 9.40 80.56 50.02 43.02 50.56 26.02 40.57 42 >38 49.76 51.17 29.37 55.14

[48] - 127.2 9.60 127.2 63.34 56.34 63.62 26.7 23.26 42 >38 58.68 65.16 30.92 65.44

Modulo di Young (Kg/cm²)Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto

per presenza

falda


(1978)

(Sabbie)

Schultze-Menz

enbach (Sabbia

ghiaiosa)

D'Appollonia

ed altri 1970

(Sabbia)

Bowles (1982)

Sabbia Media

[1] - 8.48 0.20 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[2] - 12.72 0.40 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[3] - 25.44 0.60 25.44 360.02 203.52 300.89 370.80 202.20

[4] - 16.96 0.80 16.96 293.96 135.68 200.83 307.20 159.80

[5] - 55.12 1.00 55.12 529.94 440.96 651.12 593.40 350.60

[6] - 8.48 1.20 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[7] - 4.24 1.40 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[8] - 2.12 1.60 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[9] - 2.12 1.80 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[10] - 4.24 2.00 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[11] - 2.12 2.20 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[12] - 2.12 2.40 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[13] - 2.12 2.60 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[14] - 2.12 2.80 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[15] - 4.24 3.00 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[16] - 2.12 3.20 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[17] - 2.12 3.40 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[18] - 2.12 3.60 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[19] - 4.24 3.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[20] - 2.12 4.00 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[21] - 6.36 4.20 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[22] - 31.8 4.40 31.8 402.52 254.40 375.94 418.50 234.00

[23] - 33.92 4.60 33.92 415.72 271.36 400.96 434.40 244.60

[24] - 29.68 4.80 29.68 388.87 237.44 350.92 402.60 223.40

[25] - 31.8 5.00 31.8 402.52 254.40 375.94 418.50 234.00

[26] - 33.92 5.20 33.92 415.72 271.36 400.96 434.40 244.60

[27] - 33.92 5.40 33.92 415.72 271.36 400.96 434.40 244.60

[28] - 23.32 5.60 23.32 344.69 186.56 275.88 354.90 191.60

[29] - 25.44 5.80 25.44 360.02 203.52 300.89 370.80 202.20

[30] - 19.08 6.00 19.08 311.79 152.64 225.84 323.10 170.40

[31] - 12.72 6.20 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

Dynamic


[32] - 14.84 6.40 14.84 274.97 118.72 175.81 291.30 149.20

[33] - 16.96 6.60 16.96 293.96 135.68 200.83 307.20 159.80

[34] - 6.36 6.80 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[35] - 8.48 7.00 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[36] - 10.6 7.20 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[37] - 12.72 7.40 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[38] - 8.48 7.60 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[39] - 4.24 7.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[40] - 6.36 8.00 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[41] - 10.6 8.20 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[42] - 10.6 8.40 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[43] - 16.96 8.60 16.96 293.96 135.68 200.83 307.20 159.80

[44] - 16.96 8.80 16.96 293.96 135.68 200.83 307.20 159.80

[45] - 25.44 9.00 25.44 360.02 203.52 300.89 370.80 202.20

[46] - 53 9.20 53 519.65 424.00 626.10 577.50 340.00

[47] - 80.56 9.40 80.56 640.66 644.48 951.31 784.20 477.80

[48] - 127.2 9.60 127.2 805.03 1017.60 1501.66 1134.00 711.00


(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Buisman-Sangler

at (sabbie)

Begemann 1974

(Ghiaia con

sabbia)


Malcev (Sabbia

media)

[1] - 8.48 0.20 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[2] - 12.72 0.40 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[3] - 25.44 0.60 25.44 152.64 79.72 180.62 151.46

[4] - 16.96 0.80 16.96 101.76 62.30 120.42 113.64[5] - 55.12 1.00 55.12 330.72 140.68 391.35 283.84

[6] - 8.48 1.20 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[7] - 4.24 1.40 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[8] - 2.12 1.60 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[9] - 2.12 1.80 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[10] - 4.24 2.00 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[11] - 2.12 2.20 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[12] - 2.12 2.40 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[13] - 2.12 2.60 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[14] - 2.12 2.80 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[15] - 4.24 3.00 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[16] - 2.12 3.20 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[17] - 2.12 3.40 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[18] - 2.12 3.60 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[19] - 4.24 3.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[20] - 2.12 4.00 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[21] - 6.36 4.20 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[22] - 31.8 4.40 31.8 190.80 92.78 225.78 179.83

[23] - 33.92 4.60 33.92 203.52 97.14 240.83 189.28

[24] - 29.68 4.80 29.68 178.08 88.43 210.73 170.37

[25] - 31.8 5.00 31.8 190.80 92.78 225.78 179.83

[26] - 33.92 5.20 33.92 203.52 97.14 240.83 189.28

[27] - 33.92 5.40 33.92 203.52 97.14 240.83 189.28

[28] - 23.32 5.60 23.32 139.92 75.36 165.57 142.01

[29] - 25.44 5.80 25.44 152.64 79.72 180.62 151.46

[30] - 19.08 6.00 19.08 114.48 66.66 135.47 123.10

[31] - 12.72 6.20 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[32] - 14.84 6.40 14.84 89.04 57.95 105.36 104.19

[33] - 16.96 6.60 16.96 101.76 62.30 120.42 113.64

[34] - 6.36 6.80 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[35] - 8.48 7.00 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[36] - 10.6 7.20 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[37] - 12.72 7.40 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[38] - 8.48 7.60 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[39] - 4.24 7.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[40] - 6.36 8.00 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[41] - 10.6 8.20 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[42] - 10.6 8.40 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[43] - 16.96 8.60 16.96 101.76 62.30 120.42 113.64

[44] - 16.96 8.80 16.96 101.76 62.30 120.42 113.64

[45] - 25.44 9.00 25.44 152.64 79.72 180.62 151.46

[46] - 53 9.20 53 318.00 136.33 376.30 274.38

[47] - 80.56 9.40 80.56 483.36 192.94 571.98 397.30[48] - 127.2 9.60 127.2 763.20 288.74 903.12 605.31

Dynamic



(m)

Nspt corretto per

presenza falda



1977

POCO ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MOLTO

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

POCO ADDENSATO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

POCO ADDENSATO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

POCO ADDENSATO


1977

SCIOLTO


1977

POCO ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO

Dynamic



1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO

[46] - 53 9.20 53 Classificazione A.G.I.

1977

MOLTO

ADDENSATO


1977

MOLTO

ADDENSATO


1977

MOLTO

ADDENSATO


(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Correlazione Gamma

(t/m³)














































[46] - 53 9.20 53 Meyerhof ed altri 2.25



Dynamic



(m)

Nspt corretto per

presenza falda


(t/m³)

[1] - 8.48 0.20 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[2] - 12.72 0.40 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[3] - 25.44 0.60 25.44 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[4] - 16.96 0.80 16.96 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.96

[5] - 55.12 1.00 55.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[6] - 8.48 1.20 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[7] - 4.24 1.40 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[8] - 2.12 1.60 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[9] - 2.12 1.80 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[10] - 4.24 2.00 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[11] - 2.12 2.20 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[12] - 2.12 2.40 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[13] - 2.12 2.60 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[14] - 2.12 2.80 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[15] - 4.24 3.00 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[16] - 2.12 3.20 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[17] - 2.12 3.40 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[18] - 2.12 3.60 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[19] - 4.24 3.80 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[20] - 2.12 4.00 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[21] - 6.36 4.20 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[22] - 31.8 4.40 31.8 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[23] - 33.92 4.60 33.92 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[24] - 29.68 4.80 29.68 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[25] - 31.8 5.00 31.8 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[26] - 33.92 5.20 33.92 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[27] - 33.92 5.40 33.92 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[28] - 23.32 5.60 23.32 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.46

[29] - 25.44 5.80 25.44 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[30] - 19.08 6.00 19.08 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.38

[31] - 12.72 6.20 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[32] - 14.84 6.40 14.84 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.95

[33] - 16.96 6.60 16.96 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.96

[34] - 6.36 6.80 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[35] - 8.48 7.00 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[36] - 10.6 7.20 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[37] - 12.72 7.40 12.72 Terzaghi-Peck 1.93

Dynamic


1948-1967

[38] - 8.48 7.60 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[39] - 4.24 7.80 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[40] - 6.36 8.00 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[41] - 10.6 8.20 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[42] - 10.6 8.40 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[43] - 16.96 8.60 16.96 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.96

[44] - 16.96 8.80 16.96 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.96

[45] - 25.44 9.00 25.44 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[46] - 53 9.20 53 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[47] - 80.56 9.40 80.56 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[48] - 127.2 9.60 127.2 Terzaghi-Peck1948-1967

2.50





0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0 50.0 100.0 150.0 200.0 250.0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Scala 1:50

Dynamic


PROVA ...P4



Falda non rilevata



riduzione sonda Chi

Res. dinamica

ridotta

(Kg/cm²)

Res. dinamica

(Kg/cm²)

Pres. ammissibile

con riduzione

Herminier -

Olandesi (Kg/cm²)

Pres. ammissibile

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm²)

0.20 8 0.855 71.84 84.06 3.59 4.20

0.40 2 0.851 17.88 21.01 0.89 1.05

0.60 14 0.797 107.60 135.01 5.38 6.75

0.80 16 0.793 122.41 154.30 6.12 7.71

1.00 5 0.840 40.49 48.22 2.02 2.41

1.20 5 0.836 40.32 48.22 2.02 2.41

1.40 6 0.833 48.19 57.86 2.41 2.89

1.60 5 0.830 36.96 44.55 1.85 2.23

1.80 2 0.826 14.73 17.82 0.74 0.89

2.00 2 0.823 14.67 17.82 0.73 0.89

2.20 2 0.820 14.62 17.82 0.73 0.89

2.40 1 0.817 7.28 8.91 0.36 0.45

2.60 1 0.814 6.74 8.28 0.34 0.41

2.80 2 0.811 13.44 16.56 0.67 0.83

3.00 1 0.809 6.70 8.28 0.33 0.41

3.20 1 0.806 6.68 8.28 0.33 0.41

3.40 1 0.803 6.65 8.28 0.33 0.41

3.60 1 0.801 6.20 7.74 0.31 0.39

3.80 1 0.798 6.18 7.74 0.31 0.39

4.00 1 0.796 6.16 7.74 0.31 0.39

4.20 2 0.794 12.28 15.47 0.61 0.77

4.40 1 0.791 6.12 7.74 0.31 0.39

4.60 1 0.789 5.73 7.26 0.29 0.36

4.80 1 0.787 5.71 7.26 0.29 0.36

5.00 1 0.785 5.70 7.26 0.28 0.36

5.20 1 0.783 5.68 7.26 0.28 0.36

5.40 1 0.781 5.67 7.26 0.28 0.36

5.60 1 0.779 5.32 6.83 0.27 0.34

5.80 1 0.777 5.31 6.83 0.27 0.34

6.00 1 0.775 5.30 6.83 0.26 0.34

6.20 1 0.774 5.29 6.83 0.26 0.34

6.40 2 0.772 10.55 13.67 0.53 0.68

6.60 2 0.770 9.95 12.92 0.50 0.65

6.80 3 0.769 14.89 19.37 0.74 0.97

7.00 4 0.767 19.82 25.83 0.99 1.29

7.20 4 0.766 19.78 25.83 0.99 1.29

7.40 3 0.764 14.80 19.37 0.74 0.97

7.60 5 0.763 23.34 30.60 1.17 1.53

7.80 4 0.761 18.64 24.48 0.93 1.22

8.00 5 0.760 23.26 30.60 1.16 1.53

8.20 5 0.759 23.22 30.60 1.16 1.53

8.40 6 0.757 27.81 36.73 1.39 1.84

8.60 7 0.756 30.78 40.72 1.54 2.04

8.80 12 0.755 52.68 69.81 2.63 3.49

9.00 19 0.703 77.76 110.53 3.89 5.53

9.20 18 0.702 73.54 104.71 3.68 5.24

9.40 15 0.701 61.18 87.26 3.06 4.36

9.60 60 0.550 182.88 332.54 9.14 16.63

Dynamic



TERRENI COESIVI


Strato

(m)

Terzaghi

-Peck

SangleratTerzaghi

-Peck

(1948)

U.S.D.M

.S.M

Schmert

mann

1975

SUNDA

(1983)

Benassi e

Vannelli

Fletcher

(1965)

Argilla

diChicago

Houston

(1960)

Shioi -

Fukui

1982

Begeman

n

De Beer

[1] - 16.96 0.20 1.15 2.12 1.00 0.66 1.68 2.52 1.46 1.80 0.85 3.00 2.12

[2] - 4.24 0.40 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.63 0.38 0.75 0.21 0.71 0.53

[3] - 29.68 0.60 2.00 3.71 1.00 1.11 2.95 4.05 2.41 3.06 1.48 5.21 3.71

[4] - 33.92 0.80 2.29 4.24 0.00 1.26 3.38 4.63 2.70 3.52 1.70 5.93 4.24

[5] - 10.6 1.00 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 1.45 0.94 1.25 0.53 1.75 1.33

[6] - 10.6 1.20 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 1.45 0.94 1.25 0.53 1.72 1.33

[7] - 12.72 1.40 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.74 1.11 1.43 0.64 2.07 1.59

[8] - 10.6 1.60 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 1.34 0.94 1.25 0.53 1.67 1.33

[9] - 4.24 1.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.54 0.38 0.75 0.21 0.54 0.53

[10] - 4.24 2.00 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.54 0.38 0.75 0.21 0.51 0.53

[11] - 4.24 2.20 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.54 0.38 0.75 0.21 0.49 0.53

[12] - 2.12 2.40 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.27 0.19 0.59 0.11 0.11 0.27

[13] - 2.12 2.60 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.09 0.27

[14] - 4.24 2.80 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.50 0.38 0.75 0.21 0.42 0.53

[15] - 2.12 3.00 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.04 0.27

[16] - 2.12 3.20 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.02 0.27

[17] - 2.12 3.40 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.25 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[18] - 2.12 3.60 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.23 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[19] - 2.12 3.80 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.23 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[20] - 2.12 4.00 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.23 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[21] - 4.24 4.20 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.46 0.38 0.75 0.21 0.24 0.53

[22] - 2.12 4.40 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.23 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[23] - 2.12 4.60 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.22 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[24] - 2.12 4.80 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.22 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[25] - 2.12 5.00 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.22 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[26] - 2.12 5.20 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.22 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[27] - 2.12 5.40 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.22 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[28] - 2.12 5.60 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.21 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[29] - 2.12 5.80 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.21 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[30] - 2.12 6.00 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.21 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[31] - 2.12 6.20 0.13 0.27 0.15 0.09 0.20 0.21 0.19 0.59 0.11 0.00 0.27

[32] - 4.24 6.40 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.41 0.38 0.75 0.21 0.00 0.53

[33] - 4.24 6.60 0.27 0.53 0.25 0.17 0.41 0.39 0.38 0.75 0.21 0.00 0.53

[34] - 6.36 6.80 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.58 0.57 0.91 0.32 0.25 0.80

[35] - 8.48 7.00 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 0.78 0.76 1.08 0.42 0.55 1.06

[36] - 8.48 7.20 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 0.78 0.76 1.08 0.42 0.53 1.06

[37] - 6.36 7.40 0.40 0.80 0.25 0.26 0.62 0.58 0.57 0.91 0.32 0.17 0.80

[38] - 10.6 7.60 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 0.92 0.94 1.25 0.53 0.82 1.33

[39] - 8.48 7.80 0.57 1.06 0.50 0.34 0.83 0.73 0.76 1.08 0.42 0.45 1.06

[40] - 10.6 8.00 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 0.92 0.94 1.25 0.53 0.76 1.33

[41] - 10.6 8.20 0.72 1.33 0.50 0.42 1.04 0.92 0.94 1.25 0.53 0.73 1.33

[42] - 12.72 8.40 0.86 1.59 0.50 0.50 1.25 1.10 1.11 1.43 0.64 1.05 1.59

[43] - 14.84 8.60 1.00 1.86 0.50 0.59 1.46 1.22 1.29 1.61 0.74 1.39 1.86

[44] - 25.44 8.80 1.72 3.18 1.00 0.97 2.53 2.09 2.11 2.61 1.27 3.21 3.18

[45] - 40.28 9.00 2.72 5.04 0.00 1.46 4.02 3.32 3.11 4.26 2.01 5.59 5.04

[46] - 38.16 9.20 2.58 4.77 0.00 1.39 3.81 3.14 2.98 4.01 1.91 5.22 4.77

[47] - 31.8 9.40 2.15 3.98 0.00 1.19 3.16 2.62 2.56 3.28 1.59 4.20 3.98[48] - 127.2 9.60 8.59 15.90 0.00 3.23 12.87 9.98 5.74 19.47 6.36 21.00 15.90


(m)

Stroud e Butler

(1975)


(1974), Mitchell eGardner

Buisman-Sanglerat

[1] - 16.96 0.20 77.81 -- 174.77 169.60

[2] - 4.24 0.40 19.45 63.60 45.04 53.00

[3] - 29.68 0.60 136.17 -- 304.51 296.80

[4] - 33.92 0.80 155.63 -- 347.76 339.20

[5] - 10.6 1.00 48.63 -- 109.91 106.00

[6] - 10.6 1.20 48.63 -- 109.91 106.00

[7] - 12.72 1.40 58.36 -- 131.53 127.20

[8] - 10.6 1.60 48.63 -- 109.91 106.00

[9] - 4.24 1.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[10] - 4.24 2.00 19.45 63.60 45.04 53.00

[11] - 4.24 2.20 19.45 63.60 45.04 53.00

[12] - 2.12 2.40 9.73 31.80 23.42 26.50

[13] - 2.12 2.60 9.73 31.80 23.42 26.50

Dynamic


[14] - 4.24 2.80 19.45 63.60 45.04 53.00

[15] - 2.12 3.00 9.73 31.80 23.42 26.50

[16] - 2.12 3.20 9.73 31.80 23.42 26.50

[17] - 2.12 3.40 9.73 31.80 23.42 26.50

[18] - 2.12 3.60 9.73 31.80 23.42 26.50

[19] - 2.12 3.80 9.73 31.80 23.42 26.50

[20] - 2.12 4.00 9.73 31.80 23.42 26.50

[21] - 4.24 4.20 19.45 63.60 45.04 53.00

[22] - 2.12 4.40 9.73 31.80 23.42 26.50

[23] - 2.12 4.60 9.73 31.80 23.42 26.50

[24] - 2.12 4.80 9.73 31.80 23.42 26.50

[25] - 2.12 5.00 9.73 31.80 23.42 26.50

[26] - 2.12 5.20 9.73 31.80 23.42 26.50

[27] - 2.12 5.40 9.73 31.80 23.42 26.50

[28] - 2.12 5.60 9.73 31.80 23.42 26.50

[29] - 2.12 5.80 9.73 31.80 23.42 26.50

[30] - 2.12 6.00 9.73 31.80 23.42 26.50

[31] - 2.12 6.20 9.73 31.80 23.42 26.50

[32] - 4.24 6.40 19.45 63.60 45.04 53.00

[33] - 4.24 6.60 19.45 63.60 45.04 53.00

[34] - 6.36 6.80 29.18 -- 66.66 79.50

[35] - 8.48 7.00 38.91 -- 88.28 106.00

[36] - 8.48 7.20 38.91 -- 88.28 106.00

[37] - 6.36 7.40 29.18 -- 66.66 79.50

[38] - 10.6 7.60 48.63 -- 109.91 106.00

[39] - 8.48 7.80 38.91 -- 88.28 106.00

[40] - 10.6 8.00 48.63 -- 109.91 106.00

[41] - 10.6 8.20 48.63 -- 109.91 106.00

[42] - 12.72 8.40 58.36 -- 131.53 127.20

[43] - 14.84 8.60 68.09 -- 153.15 148.40

[44] - 25.44 8.80 116.72 -- 261.26 254.40

[45] - 40.28 9.00 184.81 -- 412.62 402.80

[46] - 38.16 9.20 175.08 -- 391.00 381.60

[47] - 31.8 9.40 145.90 -- 326.13 318.00

[48] - 127.2 9.60 583.59 -- 1299.15 1272.00


Nspt Prof. Strato

(m)

Schultze Apollonia

[1] - 16.96 0.20 174.64 169.60

[2] - 4.24 0.40 28.36 42.40

[3] - 29.68 0.60 320.92 296.80

[4] - 33.92 0.80 369.68 339.20

[5] - 10.6 1.00 101.50 106.00

[6] - 10.6 1.20 101.50 106.00

[7] - 12.72 1.40 125.88 127.20

[8] - 10.6 1.60 101.50 106.00

[9] - 4.24 1.80 28.36 42.40

[10] - 4.24 2.00 28.36 42.40

[11] - 4.24 2.20 28.36 42.40

[12] - 2.12 2.40 3.98 21.20

[13] - 2.12 2.60 3.98 21.20

[14] - 4.24 2.80 28.36 42.40

[15] - 2.12 3.00 3.98 21.20

[16] - 2.12 3.20 3.98 21.20

[17] - 2.12 3.40 3.98 21.20

[18] - 2.12 3.60 3.98 21.20

[19] - 2.12 3.80 3.98 21.20

[20] - 2.12 4.00 3.98 21.20

[21] - 4.24 4.20 28.36 42.40

[22] - 2.12 4.40 3.98 21.20

[23] - 2.12 4.60 3.98 21.20

[24] - 2.12 4.80 3.98 21.20

[25] - 2.12 5.00 3.98 21.20

[26] - 2.12 5.20 3.98 21.20

[27] - 2.12 5.40 3.98 21.20

[28] - 2.12 5.60 3.98 21.20

[29] - 2.12 5.80 3.98 21.20

[30] - 2.12 6.00 3.98 21.20

[31] - 2.12 6.20 3.98 21.20

[32] - 4.24 6.40 28.36 42.40

[33] - 4.24 6.60 28.36 42.40

[34] - 6.36 6.80 52.74 63.60

[35] - 8.48 7.00 77.12 84.80

[36] - 8.48 7.20 77.12 84.80

[37] - 6.36 7.40 52.74 63.60

Dynamic


[38] - 10.6 7.60 101.50 106.00

[39] - 8.48 7.80 77.12 84.80

[40] - 10.6 8.00 101.50 106.00

[41] - 10.6 8.20 101.50 106.00

[42] - 12.72 8.40 125.88 127.20

[43] - 14.84 8.60 150.26 148.40

[44] - 25.44 8.80 272.16 254.40

[45] - 40.28 9.00 442.82 402.80

[46] - 38.16 9.20 418.44 381.60

[47] - 31.8 9.40 345.30 318.00

[48] - 127.2 9.60 1442.40 1272.00

Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)



















































(m)


(t/m³)










Dynamic










































(m)


(t/m³)


































Dynamic

















Dynamic


TERRENI INCOERENTI


(m)


Menzenbach (1961)

Skempton 1986

[1] - 16.96 0.20 53.6 100 100 46.44

[2] - 4.24 0.40 22.77 49.81 73.46 18.78

[3] - 29.68 0.60 66.36 100 100 63.18

[4] - 33.92 0.80 68.84 100 100 67.25

[5] - 10.6 1.00 38.64 73.2 83.87 34.3

[6] - 10.6 1.20 37.88 71.78 79.9 34.3

[7] - 12.72 1.40 41.15 77.13 83.62 38.69

[8] - 10.6 1.60 36.43 69.11 73.94 34.3

[9] - 4.24 1.80 18.16 43 46.35 18.78

[10] - 4.24 2.00 17.7 42.37 45.24 18.78

[11] - 4.24 2.20 17.26 41.77 44.25 18.78

[12] - 2.12 2.40 5.88 29.14 31.15 12.74

[13] - 2.12 2.60 5.54 28.78 30.6 12.74

[14] - 4.24 2.80 16.05 40.18 41.88 18.78

[15] - 2.12 3.00 4.87 28.06 29.59 12.74

[16] - 2.12 3.20 4.55 27.73 29.16 12.74

[17] - 2.12 3.40 4.25 27.42 28.75 12.74

[18] - 2.12 3.60 3.95 27.11 28.37 12.74

[19] - 2.12 3.80 3.66 26.81 28.02 12.74

[20] - 2.12 4.00 3.37 26.53 27.68 12.74

[21] - 4.24 4.20 13.58 37.11 38.1 18.78

[22] - 2.12 4.40 2.8 25.96 27.05 12.74

[23] - 2.12 4.60 2.54 25.7 26.76 12.74

[24] - 2.12 4.80 2.28 25.45 26.49 12.74

[25] - 2.12 5.00 2.02 25.21 26.24 12.74

[26] - 2.12 5.20 1.77 24.97 25.99 12.74

[27] - 2.12 5.40 1.53 24.74 25.76 12.74

[28] - 2.12 5.60 1.29 24.51 25.53 12.74

[29] - 2.12 5.80 1.05 24.29 25.31 12.74

[30] - 2.12 6.00 0.82 24.08 25.11 12.74

[31] - 2.12 6.20 0.59 23.87 24.91 12.74

[32] - 4.24 6.40 10.4 33.46 34.42 18.78

[33] - 4.24 6.60 10.13 33.16 34.14 18.78

[34] - 6.36 6.80 16.43 40.25 41.11 24.37

[35] - 8.48 7.00 21.14 46.04 46.79 29.53

[36] - 8.48 7.20 20.8 45.61 46.41 29.53

[37] - 6.36 7.40 15.51 39.14 40.13 24.37

[38] - 10.6 7.60 24.24 50.08 50.84 34.3

[39] - 8.48 7.80 19.84 44.39 45.35 29.53

[40] - 10.6 8.00 23.57 49.18 50.08 34.3

[41] - 10.6 8.20 23.24 48.74 49.72 34.3

[42] - 12.72 8.40 26.33 52.92 53.85 38.69

[43] - 14.84 8.60 28.97 56.64 57.55 42.73

[44] - 25.44 8.80 39.85 73.45 73.89 58.49

[45] - 40.28 9.00 50.07 91.48 91.31 72.59

[46] - 38.16 9.20 48.26 88.13 88.28 70.88

[47] - 31.8 9.40 43.5 79.66 80.29 65.28

[48] - 127.2 9.60 80.14 100 100 100


Strato

(m)

Nspt

corretto

perpresenza

falda

Peck-Ha

nson-Th

ornburn-Meyerh

of 1956

Meyerh

of

(1956)

Sowers

(1961)

Malcev

(1964)

Meyerh

of

(1965)

Schmert

mann

(1977)Sabbie

Mitchell

& Katti

(1981)

Shioi-Fu

kuni

1982(ROAD

BRIDG

ESPECIF

ICATIO

N)

Japanese

National

Railway

De

Mello

Owasaki

&

Iwasaki

[1] - 16.96 0.20 16.96 31.85 24.85 32.75 33.16 36.12 42 30-32 30.95 32.09 29.66 33.42

[2] - 4.24 0.40 4.24 28.21 21.21 29.19 28.69 31.35 0 <30 22.97 28.27 24.27 24.21

[3] - 29.68 0.60 29.68 35.48 28.48 36.31 30.72 39.6 42 32-35 36.1 35.9 31.51 39.36

[4] - 33.92 0.80 33.92 36.69 29.69 37.5 30.09 40.47 42 32-35 37.56 37.18 31.86 41.05

[5] - 10.6 1.00 10.6 30.03 23.03 30.97 27.64 33.9 38.25 <30 27.61 30.18 27.3 29.56

[6] - 10.6 1.20 10.6 30.03 23.03 30.97 27.24 33.9 38.05 <30 27.61 30.18 27.16 29.56

[7] - 12.72 1.40 12.72 30.63 23.63 31.56 27.19 34.67 38.8 30-32 28.81 30.82 27.72 30.95

[8] - 10.6 1.60 10.6 30.03 23.03 30.97 26.6 33.9 37.68 <30 27.61 30.18 26.89 29.56

[9] - 4.24 1.80 4.24 28.21 21.21 29.19 24.87 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.29 24.21

[10] - 4.24 2.00 4.24 28.21 21.21 29.19 24.67 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.18 24.21

Dynamic


[11] - 4.24 2.20 4.24 28.21 21.21 29.19 24.49 31.35 0 <30 22.97 28.27 23.06 24.21

[12] - 2.12 2.40 2.12 27.61 20.61 28.59 23.2 30.43 0 <30 20.64 27.64 20.33 21.51

[13] - 2.12 2.60 2.12 27.61 20.61 28.59 23.05 30.43 0 <30 20.64 27.64 20.22 21.51

[14] - 4.24 2.80 4.24 28.21 21.21 29.19 24.03 31.35 0 <30 22.97 28.27 22.74 24.21

[15] - 2.12 3.00 2.12 27.61 20.61 28.59 22.78 30.43 0 <30 20.64 27.64 20 21.51

[16] - 2.12 3.20 2.12 27.61 20.61 28.59 22.66 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.89 21.51

[17] - 2.12 3.40 2.12 27.61 20.61 28.59 22.54 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.78 21.51

[18] - 2.12 3.60 2.12 27.61 20.61 28.59 22.43 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.67 21.51

[19] - 2.12 3.80 2.12 27.61 20.61 28.59 22.33 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.57 21.51

[20] - 2.12 4.00 2.12 27.61 20.61 28.59 22.23 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.46 21.51

[21] - 4.24 4.20 4.24 28.21 21.21 29.19 23.25 31.35 0 <30 22.97 28.27 21.98 24.21

[22] - 2.12 4.40 2.12 27.61 20.61 28.59 22.03 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.24 21.51

[23] - 2.12 4.60 2.12 27.61 20.61 28.59 21.95 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.13 21.51

[24] - 2.12 4.80 2.12 27.61 20.61 28.59 21.86 30.43 0 <30 20.64 27.64 19.02 21.51

[25] - 2.12 5.00 2.12 27.61 20.61 28.59 21.78 30.43 0 <30 20.64 27.64 18.92 21.51

[26] - 2.12 5.20 2.12 27.61 20.61 28.59 21.7 30.43 0 <30 20.64 27.64 18.81 21.51

[27] - 2.12 5.40 2.12 27.61 20.61 28.59 21.63 30.43 0 <30 20.64 27.64 18.7 21.51

[28] - 2.12 5.60 2.12 27.61 20.61 28.59 21.55 30.43 0 <30 20.64 27.64 18.6 21.51

[29] - 2.12 5.80 2.12 27.61 20.61 28.59 21.48 30.43 0 <30 20.64 27.64 18.49 21.51

[30] - 2.12 6.00 2.12 27.61 20.61 28.59 21.42 30.43 0 <30 20.64 27.64 18.38 21.51

[31] - 2.12 6.20 2.12 27.61 20.61 28.59 21.35 30.43 0 <30 20.64 27.64 18.27 21.51

[32] - 4.24 6.40 4.24 28.21 21.21 29.19 22.41 31.35 0 <30 22.97 28.27 20.79 24.21

[33] - 4.24 6.60 4.24 28.21 21.21 29.19 22.34 31.35 0 <30 22.97 28.27 20.68 24.21

[34] - 6.36 6.80 6.36 28.82 21.82 29.78 22.93 32.23 0 <30 24.77 28.91 22.1 26.28

[35] - 8.48 7.00 8.48 29.42 22.42 30.37 23.33 33.08 0 <30 26.28 29.54 23.06 28.02

[36] - 8.48 7.20 8.48 29.42 22.42 30.37 23.26 33.08 0 <30 26.28 29.54 22.93 28.02

[37] - 6.36 7.40 6.36 28.82 21.82 29.78 22.73 32.23 0 <30 24.77 28.91 21.72 26.28

[38] - 10.6 7.60 10.6 30.03 23.03 30.97 23.49 33.9 35.01 <30 27.61 30.18 23.53 29.56

[39] - 8.48 7.80 8.48 29.42 22.42 30.37 23.07 33.08 0 <30 26.28 29.54 22.55 28.02

[40] - 10.6 8.00 10.6 30.03 23.03 30.97 23.37 33.9 34.89 <30 27.61 30.18 23.27 29.56

[41] - 10.6 8.20 10.6 30.03 23.03 30.97 23.31 33.9 34.82 <30 27.61 30.18 23.13 29.56

[42] - 12.72 8.40 12.72 30.63 23.63 31.56 23.54 34.67 35.41 30-32 28.81 30.82 23.69 30.95

[43] - 14.84 8.60 14.84 31.24 24.24 32.16 23.73 35.42 35.93 30-32 29.92 31.45 24.13 32.23

[44] - 25.44 8.80 25.44 34.27 27.27 35.12 24.54 38.58 38.28 32-35 34.53 34.63 26.03 37.56

[45] - 40.28 9.00 40.28 38.51 31.51 39.28 25.22 41.51 40.81 35-38 39.58 39.08 27.61 43.38

[46] - 38.16 9.20 38.16 37.9 30.9 38.68 25.07 41.2 40.34 35-38 38.92 38.45 27.23 42.63

[47] - 31.8 9.40 31.8 36.09 29.09 36.9 24.71 40.05 39.15 32-35 36.84 36.54 26.38 40.22

[48] - 127.2 9.60 127.2 63.34 56.34 63.62 26.89 23.26 42 >38 58.68 65.16 31.46 65.44

Modulo di Young (Kg/cm²)Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto

per presenza

falda


(1978)

(Sabbie)

Schultze-Menz

enbach (Sabbia

ghiaiosa)

D'Appollonia

ed altri 1970

(Sabbia)

Bowles (1982)

Sabbia Media

[1] - 16.96 0.20 16.96 293.96 135.68 200.83 307.20 159.80

[2] - 4.24 0.40 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[3] - 29.68 0.60 29.68 388.87 237.44 350.92 402.60 223.40

[4] - 33.92 0.80 33.92 415.72 271.36 400.96 434.40 244.60

[5] - 10.6 1.00 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[6] - 10.6 1.20 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[7] - 12.72 1.40 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[8] - 10.6 1.60 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[9] - 4.24 1.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[10] - 4.24 2.00 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[11] - 4.24 2.20 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[12] - 2.12 2.40 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[13] - 2.12 2.60 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[14] - 4.24 2.80 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[15] - 2.12 3.00 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[16] - 2.12 3.20 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[17] - 2.12 3.40 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[18] - 2.12 3.60 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[19] - 2.12 3.80 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[20] - 2.12 4.00 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[21] - 4.24 4.20 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[22] - 2.12 4.40 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[23] - 2.12 4.60 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[24] - 2.12 4.80 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[25] - 2.12 5.00 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[26] - 2.12 5.20 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[27] - 2.12 5.40 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[28] - 2.12 5.60 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[29] - 2.12 5.80 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[30] - 2.12 6.00 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[31] - 2.12 6.20 2.12 --- 16.96 --- --- ---

[32] - 4.24 6.40 4.24 --- 33.92 --- --- ---

Dynamic


[33] - 4.24 6.60 4.24 --- 33.92 --- --- ---

[34] - 6.36 6.80 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[35] - 8.48 7.00 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[36] - 8.48 7.20 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[37] - 6.36 7.40 6.36 --- 50.88 --- --- ---

[38] - 10.6 7.60 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[39] - 8.48 7.80 8.48 --- 67.84 100.76 --- ---

[40] - 10.6 8.00 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[41] - 10.6 8.20 10.6 232.39 84.80 125.78 259.50 128.00

[42] - 12.72 8.40 12.72 254.57 101.76 150.80 275.40 138.60

[43] - 14.84 8.60 14.84 274.97 118.72 175.81 291.30 149.20

[44] - 25.44 8.80 25.44 360.02 203.52 300.89 370.80 202.20

[45] - 40.28 9.00 40.28 453.02 322.24 476.00 482.10 276.40

[46] - 38.16 9.20 38.16 440.94 305.28 450.99 466.20 265.80

[47] - 31.8 9.40 31.8 402.52 254.40 375.94 418.50 234.00

[48] - 127.2 9.60 127.2 805.03 1017.60 1501.66 1134.00 711.00


(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Buisman-Sangler

at (sabbie)

Begemann 1974

(Ghiaia con

sabbia)


Malcev (Sabbia

media)

[1] - 16.96 0.20 16.96 101.76 62.30 120.42 113.64

[2] - 4.24 0.40 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[3] - 29.68 0.60 29.68 178.08 88.43 210.73 170.37

[4] - 33.92 0.80 33.92 203.52 97.14 240.83 189.28[5] - 10.6 1.00 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[6] - 10.6 1.20 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[7] - 12.72 1.40 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[8] - 10.6 1.60 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[9] - 4.24 1.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[10] - 4.24 2.00 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[11] - 4.24 2.20 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[12] - 2.12 2.40 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[13] - 2.12 2.60 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[14] - 4.24 2.80 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[15] - 2.12 3.00 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[16] - 2.12 3.20 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[17] - 2.12 3.40 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[18] - 2.12 3.60 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[19] - 2.12 3.80 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[20] - 2.12 4.00 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[21] - 4.24 4.20 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[22] - 2.12 4.40 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[23] - 2.12 4.60 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[24] - 2.12 4.80 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[25] - 2.12 5.00 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[26] - 2.12 5.20 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[27] - 2.12 5.40 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[28] - 2.12 5.60 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[29] - 2.12 5.80 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[30] - 2.12 6.00 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[31] - 2.12 6.20 2.12 --- 31.82 15.05 47.46

[32] - 4.24 6.40 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[33] - 4.24 6.60 4.24 --- 36.17 30.10 56.91

[34] - 6.36 6.80 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[35] - 8.48 7.00 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[36] - 8.48 7.20 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[37] - 6.36 7.40 6.36 --- 40.53 45.16 66.37

[38] - 10.6 7.60 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[39] - 8.48 7.80 8.48 --- 44.88 60.21 75.82

[40] - 10.6 8.00 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[41] - 10.6 8.20 10.6 63.60 49.24 75.26 85.28

[42] - 12.72 8.40 12.72 76.32 53.59 90.31 94.73

[43] - 14.84 8.60 14.84 89.04 57.95 105.36 104.19

[44] - 25.44 8.80 25.44 152.64 79.72 180.62 151.46

[45] - 40.28 9.00 40.28 241.68 110.20 285.99 217.65

[46] - 38.16 9.20 38.16 228.96 105.85 270.94 208.19

[47] - 31.8 9.40 31.8 190.80 92.78 225.78 179.83

[48] - 127.2 9.60 127.2 763.20 288.74 903.12 605.31

Dynamic


Classificazione AGI

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda



1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

POCO ADDENSATO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

POCO ADDENSATO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

SCIOLTO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO

Dynamic



1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

POCO ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

MODERATAMENTE

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

ADDENSATO


1977

MOLTO

ADDENSATO

Peso unità di volume

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda

Correlazione Gamma

(t/m³)

















































Dynamic


Peso unità di volume saturo

Nspt Prof. Strato

(m)

Nspt corretto per

presenza falda


(t/m³)

[1] - 16.96 0.20 16.96 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.96

[2] - 4.24 0.40 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[3] - 29.68 0.60 29.68 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[4] - 33.92 0.80 33.92 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[5] - 10.6 1.00 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[6] - 10.6 1.20 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[7] - 12.72 1.40 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[8] - 10.6 1.60 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[9] - 4.24 1.80 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[10] - 4.24 2.00 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[11] - 4.24 2.20 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[12] - 2.12 2.40 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[13] - 2.12 2.60 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[14] - 4.24 2.80 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[15] - 2.12 3.00 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[16] - 2.12 3.20 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[17] - 2.12 3.40 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[18] - 2.12 3.60 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[19] - 2.12 3.80 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[20] - 2.12 4.00 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[21] - 4.24 4.20 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[22] - 2.12 4.40 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[23] - 2.12 4.60 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[24] - 2.12 4.80 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[25] - 2.12 5.00 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[26] - 2.12 5.20 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[27] - 2.12 5.40 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[28] - 2.12 5.60 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[29] - 2.12 5.80 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[30] - 2.12 6.00 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[31] - 2.12 6.20 2.12 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.87

[32] - 4.24 6.40 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[33] - 4.24 6.60 4.24 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.88

[34] - 6.36 6.80 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[35] - 8.48 7.00 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[36] - 8.48 7.20 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

Dynamic


[37] - 6.36 7.40 6.36 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.90

[38] - 10.6 7.60 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[39] - 8.48 7.80 8.48 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.91

[40] - 10.6 8.00 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[41] - 10.6 8.20 10.6 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.92

[42] - 12.72 8.40 12.72 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.93

[43] - 14.84 8.60 14.84 Terzaghi-Peck

1948-1967

1.95

[44] - 25.44 8.80 25.44 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[45] - 40.28 9.00 40.28 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[46] - 38.16 9.20 38.16 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[47] - 31.8 9.40 31.8 Terzaghi-Peck

1948-1967

2.50

[48] - 127.2 9.60 127.2 Terzaghi-Peck1948-1967

2.50

COMUNE DI DICOMANO


Località: Piandrati

ANALISI MULTICANALE DELLE ONDE SUPERFICIALI (MASW)

MISURE DI RUMORE SISMICO AMBIENTALE

A STAZIONE SINGOLA

Committente: Ingegnerie Toscane S.r.l.

RELAZIONE TECNICA

Marzo 2013

Geoprove di Pietro Barsanti, Alessandro Petroni & C. S.a.S. - via Buiamonti 29 - 55100 LUCCA P.I. 01066010461 TEL. 0583/467427 – FAX 0583/91090 e-mail [email protected] Pag. 2

I N D I C E

PREMESSA.............................................................................................................3

PARTE I – ANALISI MULTICANALE DELLE ONDE SUPERFICIALI DI RAYLEIGH (MASW) ........................................................................................4

1. IL METODO MASW ..........................................................................................4

2. SISTEMA DI ACQUISIZIONE..........................................................................5

2.1. Sismografo...............................................................................................5

2.2. Sistema energizzante ...............................................................................5

2.3. Trigger .....................................................................................................6

2.4. Apparecchiatura di ricezione...................................................................6

3. ELABORAZIONE DATI ...................................................................................6

4. COMMENTO AI RISULTATI DELLE PROSPEZIONI SISMICHE ...............8

4.1. MASW (Multichannel Analisys Surface Waves) ...................................8

PARTE II – MISURE DI RUMORE AMBIENTALE A STAZIONE SINGOLA .........................................................................................................11

ALLEGATI

Planimetria scala 1: 2.000 con ubicazione delle prospezioni sismiche

Documentazione fotografica

*****************


COMUNE DI DICOMANO (FI)


PREMESSA

Per incarico della Società Ingegnerie Toscane S.r.l. sono state effettuate indagini sismiche in località Piandrati nel Comune di Dicomano (FI).

Le indagini, finalizzate alla ricostruzione sismostratigrafica del sottosuolo ed alla analisi di risposta sismica locale ai sensi del vigente D.M. 14 Gennaio 2008 – Norme tecniche per le costruzioni, sono state condotte mediante le seguenti tecniche:

1) analisi multicanale delle onde superficiali (MASW)

2) misura di rumore sismico ambientale a stazione singola

L’elaborazione e l’interpretazione dei dati è stata effettuata in collaborazione con il Dottor Donato Merola. Le presenti note illustrano la metodologia delle indagini ed i risultati conseguiti.


PARTE I – ANALISI MULTICANALE DELLE ONDE SUPERFICIALI DI RAYLEIGH (MASW)

1. IL METODO MASW

Il metodo MASW (Multichannel Analisys of Surface Waves) è una tecnica di indagine sismica di recente introduzione (Parker, Miller e Xia - 1999) che, attraverso l’analisi di onde superficiali di tipo Rayleigh registrate contemporaneamente da 12 o più sensori (geofoni o accelerometri), mira ad ottenere profili Vsv-Z (velocità delle onde di taglio verticali – profondità) mono o bidimensionali. Questo metodo di indagine può essere sia attivo che passivo. La metodologia qui usata è di tipo attivo, ossia la perturbazione sismica viene generata da una massa battente, costituita da una mazza o da un grave in caduta libera, e misurata da uno stendimento lineare di sensori.

In un mezzo stratificato le onde di Rayleigh sono dispersive, cioè diverse lunghezze d’onda si propagano con diverse velocità di fase: la velocità di fase dipende dalla frequenza e tale dipendenza è esprimibile attraverso una curva di dispersione. La natura dispersiva di questo tipo di onde è correlabile con il fatto che onde ad alta frequenza (lunghezza d’onda corta) si propagano negli strati più superficiali di terreno mentre onde a bassa frequenza (lunghezza d’onda lunga) si propagano negli strati più profondi. Generalmente il range di frequenze di interesse è compreso tra 2 e 100 Hz. L’analisi di frequenze più elevate può essere utile nel caso di pavimentazioni o strati molto rigidi in superficie sovrastanti strati più soffici.

Le profondità di esplorazione del sottosuolo massima (Z) e minima (z) che si possono raggiungere con questo tipo di indagine dipendono dal range di lunghezze d’onda (e quindi di frequenze) misurato. In prima approssimazione Z≈½ Ȝmax e z≈½ Ȝmin dove Ȝmax è la lunghezza d’onda massima misurata (corrispondente alla minima frequenza) e Ȝmin è la lunghezza d’onda minima (massima frequenza). E’quindi particolarmente importante l’uso di una sorgente di energia idonea a generare onde a bassa frequenza con Ȝ circa doppie della profondità di indagine massima che si vuole raggiungere. E buona norma, inoltre, utilizzare una geometria di acquisizione che preveda uno stendimento di lunghezza D prossima al doppio della profondità che si vuole indagare ed una interdistanza geofonica dx pari allo spessore più piccolo su cui si vogliono raccogliere informazioni.

Il processing dei dati, qui eseguito con il programma SURFSEIS, permette di ottenere un’immagine (overtone) dove sono rappresentati, nel campo velocità di fase - frequenza, diversi modi delle onde di Rayleigh. L’analisi di queste immagini consente l’estrazione delle curve di dispersione dalla cui inversione si ottengono i profili di velocità delle onde Sv.


2. SISTEMA DI ACQUISIZIONE

L’acquisizione dei dati in campagna è stata eseguita utilizzando un sistema composto dalle seguenti parti:

• sismografo

• sorgente energizzante

• trigger

• apparecchiatura di ricezione

2.1. Sismografo

Lo strumento utilizzato per la presente indagine è un prospettore sismico EG&G GEOMETRICS SMARTSEIS S24 avente le seguenti caratteristiche:

• Registrazione a 24 canali

• Impedenza di ingresso diff. 20 Kohm

• Impedenza di ingresso common mode: 5 Kohm

• Range dinamico: 100 dB

• Digitalizzatore a 16 bit

• Sommatoria dei segnali fino ad un massimo di 8.000 stacks

• Intervallo di campionamento selezionabile a: 31.25, 62.5, 125, 250, 500 μs

• Durata della registrazione: 64, 128, 256, 512 o 1.024 msec

• Possibilità di registrazione Autostack e Preview

• Possibilità di inversione della polarità (Stack polarity)

• Visore grafico a cristalli liquidi VGA 640x840 pixel 11”

• Stampante a plotter su carta termica

• Memoria su HD interno o su memory card esterna.

2.2. Sistema energizzante

Come sorgente energizzante per le onde di Rayleigh è stata utilizzata la massa battente (63.5 Kg) di un penetrometro dinamico superpesante tipo “Emilia” (Pagani, modello Tg63-200).


2.3. Trigger

Il trigger utilizzato consiste in un circuito elettrico che viene chiuso mediante un apparecchio starter (geofono starter, starter a lamelle, piezoelettrico od altro) nell’istante in cui il sistema energizzante (maglio, mazza, etc.) colpisce la base di battuta, consentendo ad un condensatore di scaricare la carica precedentemente immagazzinata e la produzione di un impulso della durata di qualche secondo che viene inviato al sensore collegato al sistema di acquisizione dati.

2.4. Apparecchiatura di ricezione

Per la registrazione delle onde superficiali sono stati adottati 48 geofoni verticali con frequenza propria di 4,5 Hz.

3. ELABORAZIONE DATI

Il risultato finale della fase di acquisizione è costituito da una serie di files in formato SEG 2.

L’elaborazione MASW si effettua attraverso le seguenti fasi principali:

1. Importazione e formattazione dei dati.

2. Generazione, per ogni registrazione, di un’immagine di dispersione (chiamata overtone) che rappresenta, con una scala colorimetrica, le ampiezze delle onde registrate in funzione della velocità di fase e della frequenza.

3. analisi delle immagini overtone con individuazione del modo fondamentale e dei modi superiori delle onde di Rayleigh e la conseguente estrazione delle curve di dispersione.

4. Inversione delle curve di dispersione a partire da un modello basato sulle informazioni stratigrafiche, geotecniche e sismiche disponibili. Si tratta essenzialmente di un metodo iterativo con il quale il programma compara le curve di dispersione estratte (sperimentali) con delle curve teoriche (modelli) per la ricerca della curva di dispersione ottimale, usando l’RMSE (root-mean-square

error) come guida e constrain. In pratica le iterazioni continuano automaticamente fino a che non viene raggiunto il minimo RMSE (ovvero il


“best fitting” tra curva sperimentale e curva teorica) o, in alternativa, un numero massimo di iterazioni scelto dall’utente. Il risultato finale del processo di elaborazione è un profilo Vsv-Z monodimensionale, nel caso di una sola registrazione, o bidimensionale, nel caso di più registrazioni.

Allo stato attuale delle conoscenze il metodo MASW appare una metodologia che, pur presentando innegabili vantaggi rispetto alla sismica a rifrazione (possibilità di operare anche in contesti con elevato rumore ambientale ed in spazi limitati, possibilità di individuare inversioni di velocità etc.), è tuttavia soggetta a limitazioni di carattere teorico (strati pian paralleli, etc.) e pratico (necessità di fonti energetiche a bassa frequenza per poter scendere in profondità, geofoni a bassa frequenza, etc.) che, unitamente alle difficoltà interpretative in assenza di un attendibile modello stratigrafico e sismico di riferimento, impongono la massima attenzione e cautela per il suo utilizzo come unico metodo di analisi.

Nella fattispecie, tenuto conto dei dati stratigrafici desunti da prove penetrometriche CPT e DPSH, acquisiti nell’ambito dello stesso contesto di indagini, e dei dati sismici e stratigrafici pregressi acquisiti in altri siti ma in analoghi contesti geologico-stratigrafici, caratterizzati da depositi alluvionali recenti poggianti su un bedrock a profondità inferiore ai 20 metri, è stato possibile ricostruire un ragionevole modello sismostratigrafico di riferimento solo fino alla profondità di circa 10 metri.


4. COMMENTO AI RISULTATI DELLE PROSPEZIONI SISMICHE

4.1. MASW (Multichannel Analisys Surface Waves)

E’ stata eseguita una prospezione con il metodo MASW utilizzando un sistema di acquisizione a 24 geofoni con la seguente configurazione sorgente-ricevitori:

X = 4 e 12 m; dx = 2m; (X= distanza sorgente-geofono più vicino (offset minimo); dx= distanza intergeofonica)

Sono state eseguite 12 energizzazioni, sei ad ogni estremo della linea, con 4 e 12 m di offset sia dal geofono 1 che dal geofono 24, in modo da poter valutare, nella fase di elaborazione dati, diversi spettri di velocità derivanti da diverse configurazioni sorgente-ricevitori ed ottenere dal loro confronto un quadro più completo che agevoli il riconoscimento dei modi delle onde di Rayleigh effettivamente presenti, non essendo possibile stabilire a priori, in campagna, quale sia la migliore configurazione.

Un esempio delle registrazioni effettuate è riportato nella figura 1 seguente.

Fig. 1 - Registrazione di campagna delle onde superficia1i: risultato dell’energizzazione a

dodici metri dal geofono 24.

I dati stratigrafici e sismici disponibili, sono stati molto utili per l’elaborazione delle onde superficiali (MASW). Essi infatti hanno consentito l’impostazione di un modello di base (tabella 1) per la generazione di una curva di dispersione teorica attendibile e ragionevolmente compatibile con la curva sperimentale, riportata in figura 3.


Tab. 1 – Modello utilizzato per la generazione della curva di dispersione teorica.

Fig. 2 – Spettro di velocità e curva di dispersione sperimentale utilizzata per l’elaborazione MASW.

Il profilo di velocità Vs di Fig. 3 e la Tabella 2 sono i risultati finali dei processi iterativi operati dal programma SURFSEIS alla ricerca del best fitting tra curva di dispersione sperimentale e teorica.


Fig. 3 – Profilo di velocita Vs.

Spessore strati (m)

Profondità(m)

Velocità Vs(m/sec)

0.4 -0.4 187.1

0.5 -0.9 181.0

0.6 -1.4 163.0

0.7 -2.2 162.8

1.8 -4.0 209.4

2 -6.0 306.9

2 -8.0 342.8

2 -10.0 355.6

Tab. 2 – Spessore, profondità della base e velocità delle onde S degli strati individuati nel profilo di

figura 3.

L’indagine MASW non ha consentito profondità di indagine superiori ad una decina di metri circa. Il forte contrasto di impedenza sismica tra depositi alluvionali superficiali e bedrock sottostante (Formazione delle Arenarie del Monte Falterona) a circa 11 metri di profondità ha verosimilmente impedito la penetrazione delle onde di Rayleigh a profondità maggiori. Per il raggiungimento dei 30 metri previsti dalla normativa vigente le indagini MASW sono state integrate ed elaborate insieme ad una misura di rumore sismico ambientale a stazione singola (v. parte II).


PARTE II – MISURE DI RUMORE AMBIENTALE A STAZIONE SINGOLA

Le particolarità geologico-stratigrafiche del sito, nonostante le numerose energizzazioni effettuate, non hanno consentito di ottenere spettri di velocità di fase delle onde di Rayleigh attendibili a frequenze inferiori a circa 16-17 Hz, il che ha consentito di indagare il sottosuolo fino a profondità inferiori a 10 metri (vedi Parte I). Per estendere la profondità di indagine ad almeno 30 metri e stata effettuata una misura di rumore sismico ambientale a stazione singola (TR1) al centro dello stendimento MASW. Si è proceduto, quindi, alla modellazione in avanti (forward modelling) della curva H/V della misura TR1, tenendo conto dei dati MASW e dei dati penetrometrici acquisiti nello stesso contesto di indagini. È stato così ottenuto il profilo di velocità Vs riportato a pagina 13.

METODOLOGIA E STRUMENTAZIONE

È stata utilizzata la tecnica HVSR (Horizontal to Vertical Spectral Ratio) con tromografo digitale (indagine sismica con metodologia dei microtremori). La misura del rumore sismico ambientale è stata acquisita con strumentazione tromografica portatile, dotata di tre canali di acquisizione connessi a tre velocimetri elettrodinamici ad alta risoluzione, in grado di misurare le componenti della velocità (moto) di ogni strato lungo le direzioni N-S; E-W; H-V.

L’elaborazione del microtremore registrato fornisce i rapporti spettrali HVSR o H/V (Nogoshi & Igarashi, 1970), risultando efficace per la stima delle frequenze fondamentali di risonanza (fr) del sottosuolo.

Per gli aspetti teorici essenziali si veda Nakamura (1998), Castellaro e Mulargia (2005, 2009a, 2009b).

Per le analisi del microtremore sismico è stato utilizzato un tromografo digitale della ditta Micromed (Tromino modello TRZ-0101/01-10) con software di elaborazione dedicato.

Dalle registrazioni del rumore sismico sono state ricavate le curve H/V utilizzando i seguenti parametri:

• Tempo di acquisizione: 40 min

• Frequenza di campionamento: 128 Hz

• Larghezza delle finestre d’analisi: 20 s,

• Lisciamento secondo finestra triangolare con ampiezza pari al 10% della frequenza centrale,


RISULTATI

E’ stata effettuata una misura di rumore sismico ambientale a stazione singola (TR1) in corrispondenza del centro dello stendimento MASW ed in prossimità della prova penetrometrica statica/dinamica CPT/DPSH P1 (vedi planimetria scala 1:2000 allegata) eseguita nello stesso contesto di indagine.

Di seguito sono riportati i grafici che mostrano, in funzione della frequenza,

i valori dei rapporti spettrali H/V e l’ampiezza delle singole componenti:

Misura TR 1

RAPPORTO SPETTRALE ORIZZONTALE SU VERTICALE

SPETTRI DELLE SINGOLE COMPONENTI

Nelle figure seguenti vengono mostrati la modellazione della curva H/V di TR1, effettuata congiuntamente ai dati MASW, ed il relativo profilo Vs ottenuto.


MODELLAZIONE DELLA CURVA H/V di TR 1

L’ampio picco a 8.09 Hz che caratterizza la curva (H/V=8.2) è correlabile con un forte contrasto di impedenza sismica, documentato a circa 11 metri di profondità, generato al passaggio tra depositi alluvionali recenti e un bedrock litologico in prevalenza arenaceo (Fm delle arenarie nel M. Falterona)

TR1 - Profilo Vs


Per quanto concerne infine la determinazione della “Categoria di suolo di

fondazione” così come richiesto dal D.M 14 Gennaio 2008 - Norme tecniche per le

costruzioni nei riguardi della misura della velocità media delle onde sismiche trasversali nei primi trenta metri sotto la superficie del terreno (Vs30) e della determinazione dei fattori amplificativi dell’azione sismica, nel caso in esame, considerando secondo le indicazioni della Committenza l’appoggio della fondazione dei manufatti a 3 m sotto la superficie del terreno attuale, si calcola un valore di Vs30 di 496 m/sec, con Vs30 velocità media di propagazione entro 30 m di profondità delle onde di taglio calcolata con la seguente espressione:

Anche se il valore calcolato farebbe classificare il sito in categoria di sottosuolo B, in considerazione del forte contrasto di impedenza sismica documentato dal picco H/V a circa 8 Hz e corrispondente al salto di velocità a 11 metri di profondità (vedi profilo Vs sopra riportato), benché le velocità del substrato siano inferiori agli 800 m/sec che caratterizzano un bedrock sismico, si ritiene opportuno e cautelativo iscrivere il terreno di fondazione nella categoria di sottosuolo E,

E) Terreni dei sottosuoli tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs3o > 800 m/sec).

********************* Lucca, 12/03/12

Collaboratore: Dr. Donato Merola GEOPROVE S.A.S.

Socio Accomandatario e Direttore Tecnico Dr. Pietro Barsanti

∑=

=

Ni i

is

V

hV

,1

30

30

LEGENDA

PLANIMETRIAScala 1:2.000

COMUNE DI DICOMANOPROVINCIA DI FIRENZE


DI PIETRO BARSANTI, ALESSANDRO PETRONI & C.

GEOPROVE sas

GEOGNOSTICA - GEOFISICA

PROVE PENETROMETRICHE

e-mail [email protected] P.I. 01066010461http://www.geoprove.comvia Buiamonti, 29 LUCCA - Tel. 0583/467427 Fax. 0583/91090


Prospezione MASWG1 G48

G1

G24

NORD

Prova penetrometrica statica/dinamica(CPT/DPSH)

Prova penetrometrica dinamica (DPSH)

Misura di rumore sismico ambientale astazione singola

COMUNE DI DICOMANO



ANALISI MULTICANALE DELLE ONDE SUPERFICIALI (MASW)

MISURE DI RUMORE SISMICO AMBIENTALE

A STAZIONE SINGOLA


DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA

GEOPROVE di Pietro Barsanti, Alessandro Petroni & C. S.a.S. - via Buiamonti 29 55100 LUCCA - P.I. 01066010461

tel 0583/467427 - fax 0583/91090 http://geoprove.com e-mail: [email protected] Pag. 2

Comune di Dicomano (FI) Località: Piandrati

Analisi Multicanale delle Onde Superficiali (MASW)

Profilo MASW – Panoramica del sito di indagine, sismografo utilizzato per la

registrazione del segnale sismico (Geometrics SmartSeis) e stralcio dello stendimento di

geofoni da 4,5Hz e interdistanza 2m.

Profilo MASW - Stralcio dello stendimento con geofoni verticali a 4,5Hz e spaziatura 2m;

sullo sfondo il penetrometro Pagani (mod. Tg63-200) utilizzato per la generazione delle

onde sismiche.

RAPPORTO DI PROVA 13A05876N°

LAB N° 0 0 6 9

Richiedente:

Data arrivo campione: 27/02/2013

Campionamento effettuato da: pH

T.P. Mattia Fiumicelli

28/02/2013 - 11:00Data e Ora:

Descrizione del campione

Numero di identificazione 13A05876

ESITO D'ESAMEDeterminazione Risultato u.m. Limiti A Metodo Inizio FineLimiti BInc

28/02 04/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met II.1- II.3

%Scheletro (2.0 mm < x < 2 cm) 13.0

28/02 11/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met III.1

Grado di reazione (pH) 9.1

28/02 13/03* D.M. 6/09/94 All.3 - SO GU n° 22020/09/1994

P/AAmianto Assente

EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006ALIFATICI CLORURATICANCEROGENI

28/02 06/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s 0.1 5 Clorometano < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.1 5 Diclorometano ±0.020.0828/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.1 5 Triclorometano (Cloroformio) < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.01 0.1 Cloruro di vinile (Vinilcloruro) < 0.00128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.2 5 1,2 Dicloroetano < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.1 1 1,1 Dicloroetilene < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 1 10 Tricloroetilene < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 20 Tetracloroetilene (PCE) < 0.01

EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006ALIFATICI CLORURATI NONCANCEROGENI

28/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 30 1,1 Dicloroetano < 0.0128/02 06/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.3 15 1,2 Dicloroetilene < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 50 1,1,1 Tricloroetano < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.3 5 1,2 Dicloropropano < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 15 1,1,2 Tricloroetano < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 1 10 1,2,3 Tricloropropano < 0.0128/02 06/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 10 1,1,2,2 Tetracloroetano < 0.01

EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s.FENOLI NON CLORURATI28/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 1 60 Fenolo 0.2528/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 25 Metilfenolo (o-, m-, p-) < 0.01

EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s.FENOLI CLORURATI28/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.5 25 2-Clorofenolo < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.5 50 2,4-Diclorofenolo < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.01 5 2,4,6-triclorofenolo < 0.00528/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.01 5 Pentaclorofenolo < 0.01

Pagina 1 di 3

Capitale Sociale esistente all’ultimo bilancio € 80.000,00 i.v. C.F. - P. IVA - Reg. Imp. FIRENZE n. 01964230484

INGEGNERIE TOSCANE SRLVIA VILLAMAGNA, 90/CFIRENZE 50126 FI

Terreno prelevato da S1C1 (-0.5mt) - Area di scavo c/o Dicomano (FI)

Il presente rapporto di prova non può essere riprodotto in forma parziale salvo l'approvazione scritta del Laboratorio.Il file originale del Rapporto di prova è firmato con sistema digitale da Andrea Bargiacchi.Modello RDP_CON_2LIMITI_E_INC rev.8 del 18/12/2012

13A05876N°

LAB N° 0 0 6 9

Determinazione Risultato u.m. Limiti A Metodo Inizio FineLimiti BInc

28/02 06/03EPA 5035A 2002 + EPA 8015D 2003mg/Kg s.s. 10 250Idrocarburi leggeri (C inferiore ouguale a 12)

< 1.0

28/02 07/03EPA 3540C 1996 + EPA 8015D 2003mg/Kg s.s 50 750Idrocarburi pesanti (C superiorea 12)

±840

EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/kg s.s.AROMATICI28/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.1 2 Benzene < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 50 Etilbenzene < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 50 Stirene < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 50 Toluene < 0.0128/02 06/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 50 Xilene < 0.0128/02 06/03* EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 1 100Sommatoria organici aromatici

(escluso benzene)< 0.05

28/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8082A 2007mg/Kg s.s. 0.06 5P.C.B. (Policlorobifenili) < 0.005EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007IDROCARBURI POLICICLICI

AROMATICI (IPA)28/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.5 10 Benzo(a)antracene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Benzo(a)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. Benzo(e)pirene < 0.1028/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s 0.5 10 Benzo(b)fluorantene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s 0.5 10 Benzo(k)fluorantene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. Benzo(j)fluorantene < 0.1028/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Benzo(g,h,i)perilene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 5 50 Crisene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,e)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,l)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,i)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,h)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,h)antracene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 5 Indeno(1,2,3-c,d)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 5 50 Pirene < 0.0128/02 14/03* EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 10 100 Sommatoria Policiclici Aromatici < 0.1028/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 10 30Antimonio (Sb) ±0.41.228/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 20 50Arsenico (As) ±2.05.728/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 2 15Cadmio (Cd) < 0.2028/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 20 250Cobalto (Co) ±1.811.828/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 150 800Cromo (Cr) ±9.230.728/02 14/03EPA 7196A 1992mg/Kg s.s. 2 15Cromo (Cr) VI < 0.228/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 1 5Mercurio (Hg) ±0.050.2128/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 120 500Nichel (Ni) ±10.854.028/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 100 1000Piombo (Pb) ±4.020.228/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 120 600Rame (Cu) ±13.768.628/02 05/03CNR IRSA 10 Q 64 Vol 3 1985mg/Kg s.s. 1 350Stagno ±0.300.7528/02 05/03DM 13/09/1999 SO GU n°248

21/10/1999 Met XI.1mg/Kg s.s. 150 1500Zinco (Zn) ±20.167.2

Sono riportati i valori di incertezza estesa riferiti ad un intervallo di confidenza del 95%. Fattore di copertura k=2.

Limiti riferiti a D.Lgs.3-4-06, n.152, Parte Quarta, Titolo V, All.5, Tab.1

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13A05876N°

LAB N° 0 0 6 9

Il Responsabile di LaboratorioDott. Andrea Bargiacchi

Li, 14/03/2013

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I risultati riportati sono riferiti al solo campione sottoposto a prova.

Le condizioni di arrivo del campione sono registrate nel sistema gestionale del laboratorio.I campioni alimentari ed i campioni non deteriorabili sottoposti ad analisi sono conservati per 30 giorni dalla data di arrivo del campione. Campioni di acque, compost e di altre matrici deteriorabili sono conservati fino all'emissione del Rapporto di Prova.

Per metodi di prova che non riportano le modalità di campionamento, queste sono eseguite secondo la procedura (Proc. Camp. PL57/01 rev.13) fuori dallo scopo dell'accreditamento.

(*=metodo non accreditato)



LAB N° 0 0 6 9

Richiedente:




28/02/2013 - 11:00Data e Ora:




28/02 04/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met II.1- II.3


28/02 11/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met III.1


28/02 13/03* D.M. 6/09/94 All.3 - SO GU n° 22020/09/1994

P/AAmianto Assente


28/02 06/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s 0.1 5 Clorometano < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.1 5 Diclorometano < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.1 5 Triclorometano (Cloroformio) < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.01 0.1 Cloruro di vinile (Vinilcloruro) < 0.00128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.2 5 1,2 Dicloroetano < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.1 1 1,1 Dicloroetilene < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 1 10 Tricloroetilene < 0.0128/02 04/03EPA 5035A 2007 + EPA 8260C 2006mg/Kg s.s. 0.5 20 Tetracloroetilene (PCE) < 0.01





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13A05877N°

LAB N° 0 0 6 9



< 1.0


±210








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13A05877N°

LAB N° 0 0 6 9


Li, 14/03/2013

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LAB N° 0 0 6 9

Richiedente:




28/02/2013 - 11:00Data e Ora:




28/02 04/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met II.1- II.3


28/02 11/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met III.1


28/02 13/03* D.M. 6/09/94 All.3 - SO GU n° 22020/09/1994

P/AAmianto Assente







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13A05878N°

LAB N° 0 0 6 9



< 1.0


< 5




AROMATICI (IPA)28/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.5 10 Benzo(a)antracene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Benzo(a)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. Benzo(e)pirene < 0.1028/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s 0.5 10 Benzo(b)fluorantene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s 0.5 10 Benzo(k)fluorantene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. Benzo(j)fluorantene < 0.1028/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Benzo(g,h,i)perilene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 5 50 Crisene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,e)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,l)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,i)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,h)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 10 Dibenzo(a,h)antracene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 0.1 5 Indeno(1,2,3-c,d)pirene < 0.0128/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 5 50 Pirene < 0.0128/02 14/03* EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007mg/Kg s.s. 10 100 Sommatoria Policiclici Aromatici < 0.1028/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 10 30Antimonio (Sb) < 1.028/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 20 50Arsenico (As) ±1.33.628/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 2 15Cadmio (Cd) < 0.2028/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 20 250Cobalto (Co) ±0.95.728/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 150 800Cromo (Cr) ±11.036.828/02 14/03EPA 7196A 1992mg/Kg s.s. 2 15Cromo (Cr) VI < 0.228/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 1 5Mercurio (Hg) < 0.1028/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 120 500Nichel (Ni) ±7.939.728/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 100 1000Piombo (Pb) ±1.36.328/02 05/03EPA 3050B 1996 + EPA 6020A 2007mg/Kg s.s. 120 600Rame (Cu) ±2.211.128/02 05/03CNR IRSA 10 Q 64 Vol 3 1985mg/Kg s.s. 1 350Stagno < 0.5028/02 05/03DM 13/09/1999 SO GU n°248




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13A05878N°

LAB N° 0 0 6 9


Li, 14/03/2013

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LAB N° 0 0 6 9

Richiedente:




28/02/2013 - 11:00Data e Ora:




28/02 04/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met II.1- II.3


28/02 11/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met III.1


28/02 13/03* D.M. 6/09/94 All.3 - SO GU n° 22020/09/1994

P/AAmianto Assente







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13A05879N°

LAB N° 0 0 6 9



< 1.0


±943








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13A05879N°

LAB N° 0 0 6 9


Li, 14/03/2013

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LAB N° 0 0 6 9

Richiedente:




28/02/2013 - 11:00Data e Ora:




28/02 04/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met II.1- II.3


28/02 11/03DM 13/09/1999 SO GU n°24821/10/1999 Met III.1


28/02 13/03* D.M. 6/09/94 All.3 - SO GU n° 22020/09/1994

P/AAmianto Assente







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13A05880N°

LAB N° 0 0 6 9



< 1.0


±841



28/02 14/03EPA 3540C 1996 + EPA 8082A 2007mg/Kg s.s. 0.06 5P.C.B. (Policlorobifenili) 0.005EPA 3540C 1996 + EPA 8270D 2007IDROCARBURI POLICICLICI





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13A05880N°

LAB N° 0 0 6 9


Li, 14/03/2013

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DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA

Parametri sismicideterminati con GeoStru PS http://www.geostru.com/geoapp

Le coordinate geografiche espresse in questo file sono in ED50

Tipo di elaborazione:Stabilità dei pendii

Sito in esame.

latitudine: 43,898454 [°]

longitudine: 11,559889 [°]

Classe d'uso: I. Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli

Vita nominale: 50 [anni]

Tipo di interpolazione: Media ponderata

Siti di riferimento.

ID Latitudine

[°]

Longitudine

[°]

Distanza

[m]

Sito 1 19397 43,918820 11,546910 2491,9

Sito 2 19398 43,919930 11,616330 5113,3

Sito 3 19620 43,869950 11,617860 5624,1

Sito 4 19619 43,868820 11,548530 3418,6

Parametri sismici

Categoria sottosuolo: E

Categoria topografica: T1

Periodo di riferimento: 35 anni

Coefficiente cu: 0,7

Prob.

superament

o

[%]

Tr

[anni]

ag

[g]

Fo

[-]

Tc*

[s]

Operatività

(SLO)

81 30 0,064 2,444 0,261

Danno

(SLD)

63 35 0,069 2,436 0,262

Salvaguardi

a della vita

10 332 0,177 2,385 0,286

(SLV)

Prevenzion

e dal

collasso

(SLC)

5 682 0,228 2,380 0,292

Coefficienti Sismici

Ss

[-]

Cc

[-]

St

[-]

Kh

[-]

Kv

[-]

Amax

[m/s²]

Beta

[-]

SLO 1,600 1,970 1,000 0,021 0,010 1,006 0,200

SLD 1,600 1,960 1,000 0,022 0,011 1,086 0,200

SLV 1,530 1,900 1,000 0,065 0,033 2,661 0,240

SLC 1,400 1,880 1,000 0,090 0,045 3,137 0,280

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PROVINCIA DI FIRENZE - Publiacqua · Il comune di Dicomano, da un punto di vista sismico, ha una...

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