PROGETTO ELABORATO DATA

PROGETTO ELABORATO DATA

Realizzazione nido d'infanzia a Morecci – Lotto 1 A6 Relazione geotecnica Giugno 2018

Indice generale1. PREMESSA.....................................................................................................................22. MODELLO GEOTECNICO................................................................................................33. AZIONI MASSIME SOLLECITANTI I PALI DI FONDAZIONE..........................................44. VERIFICHE SLU E SLV....................................................................................................5

4.1. GEO Collasso per carico limite dei pali a carichi verticali di compressione del palo singolo.................54.1.1. Carico limite alla punta...........................................................................................................................64.1.2. Carico limite lungo la superficie laterale..................................................................................................74.1.3. Sintesi delle verifiche.............................................................................................................................8

4.2. GEO Collasso per carico limite dei pali a carichi verticali di compressione della palificata nel suocomplesso..........................................................................................................................................84.3. GEO Collasso per carico limite dei pali a carichi verticali di trazione..................................................94.4. GEO Collasso per carico limite dei pali a carichi orizzontali..............................................................9

4.4.1. Sintesi delle verifiche...........................................................................................................................10

5. VERIFICHE SLE IN TERMINI DI CEDIMENTI..............................................................10

ALLEGATO 1. Verifiche GEO di portanza a carichi verticali di compressione e ditrazione.............................................................................................................12ALLEGATO 2. Verifiche GEO di portanza a carichi orizzontali............................13ALLEGATO 3. Verifiche SLE in termini di cedimenti...........................................14

ALLEGATO 3.1. Combinazione SLE rara..........................................................................................................................14ALLEGATO 3.2. Combinazione SLE quasi permanente.....................................................................................................15

PROGETTAZIONE STRUTTURALE

Pagina 1 di 15Dott. Ing. Paolo Pucci (H.S. INGEGNERIA srl)Via Bonistallo 39, 50053 Empoli (FI) Tel. e Fax 0571-725283 e.mail [email protected] P.IVA 01952520466



1. PREMESSAIl dimensionamento geotecnico delle opere di fondazione è stato svolto sulla base delle risultanze

delle indagini svolte dal geologo Simone Corti e descritte nell'ambito della relazione geologica.Il sistema di fondazione sarà realizzato mediante pali di diametro 600mm e lunghezza variabile da un

minimo di 3 ad un massimo di 5 metri da sotto cordolo. Tutte le verifiche di carattere geotecnico sono stateeseguite con riferimento alla tipologia dei pali trivellati.

Le azioni massime sollecitanti il sistema fondale sono state ottenute dal modello FEM implementatomediante il software PROSAP; tale modello agli elementi finiti, i cui risultati significativi sono riportatinell'ambito del fascicolo dei calcoli e della relazione sulle fondazioni, è identico a quello impiegato per ildimensionamento delle opere in elevazione, al quale è stato aggiunto l'impalcato di calpestio di piano terracostituito da cordolature in c.a. e da un solaio predalles e appunto i pali di fondazione. Le azioni in condizionisismiche sono state determinate impiegando un fattore di struttura unitario (q=1). Considerato che il cordoloin testa ha dimensioni di 2 volte il diametro del palo di base e 1,5 volte il diametro del palo in altezza, si sonoconsiderati i pali incastrati in testa, con rotazione impedita.

Non si è considerata alcuna partecipazione alla resistenza geotecnica dei cordoli di fondazione, chesono stati quindi considerati alla stregua di travi in elevazione. Tutte le interazioni con i terreni sono quindistate assegnate unicamente ai pali di fondazione. La fondazione non è quindi stata progettata come mistama esclusivamente come fondazione profonda.

Le verifiche SLU di carattere geotecnico (GEO) per i pali di fondazione, secondo quanto prescritto dalparagrafo 6.4.3.1 delle NTC2008, sono le seguenti:

• collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali;• collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali;• collasso per carico limite di sfilamento nei riguardi dei carichi assiali di trazione.

Le verifiche sono state condotto mediante l'approccio 2 combinazione A1+M1+R3.I coefficienti parziali delle azioni risultano definiti alla tabella 6.2.I delle NTC2008:

Carichi Effetto Coeff. parziale A1 A2

Permanentifavorevole

γG11 1

sfavorevole 1.3 1

Permanenti non strutturalifavorevole

γG20 0

sfavorevole 1.5 1.3

Variabilifavorevole

γQi0 0

sfavorevole 1.5 1.3

I coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno risultano definiti alla tabella 6.2.I delleNTC2008:

ParametroGrandezza alla quale

applicare il coefficienteCoeff.

parziale M1 M2

Tangente dell'angolo di resistenza al taglio tan ϕ'k γϕ' 1 1.25

Coesione efficace c'k γc' 1 1.25

Resistenza non drenata cuk γcu 1 1.4





Peso dell'unità di volume γ γγ 1 1

Per quanto riguarda i coefficienti γR per le verifiche agli stati limite ultimi GEO si sono distinti iseguenti casi (facendo riferimento al caso di palo trivellato):

• collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali: laterale in compressione γs =1.15 (R3), base γb = 1.3 (R3)

• collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali: γT = 1.3 (R3)• collasso per carico limite di sfilamento nei riguardi dei carichi assiali di trazione: laterale in trazione

γst = 1.25 (R3)

Oltre alle verifiche SLU sono state eseguite le verifiche SLE in termini di cedimenti del singolo palo edella palificata nel suo complesso, valutando quindi anche gli effetti di gruppo. Anche la verifica di portanza acarico verticale è stata valutata anche dal punto di vista della palificata complessiva, oltre che del singolopalo.

2. MODELLO GEOTECNICOIl modello geotecnico dei terreni interessati dal sistema fondale realizzato sulla base delle indagini

dalla Geol. Simone Corti, è il seguente:





Il posizionamento del fabbricato su pendio, in caso di fondazioni superficiali, avrebbe fatto si che amonte le fondazioni si sarebbero attestate sulla roccia compatta, o comunque vicinissimo alla stessa, mentrea valle si sarebbero impostate su detrito di alterazione, a meno di non realizzare fondazioni superficiali supiani di imposta diversi. Al fine di scongiurare cedimenti differenziali o movimenti gravitativi verso valle si èquindi optato per fondazioni profonde su pali.

Lo spessore del riporto, del detrito e del substrato roccioso alterato risulta variabile in funzione deivari punti dove verranno realizzati i pali. Sono stati quindi definiti 3 allineamenti diversi, con lunghezza deipali rispettivamente di 5, 4.5 e 3 metri, in maniera tale da garantire l’ammorsamento di ogni palo per circa 3metri nel substrato roccioso, dotato di ottime caratteristiche geomeccaniche.

La falda è indicata dal geologo a circa 1m da p.c. Ai fini del calcolo si considera a favore di sicurezzala falda a piano campagna.

Nell’area oggetto di intervento sono state effettuate le seguenti prove:• 1 sondaggio a carotaggio continuo a 20 metri• 2 prove penetrometriche• 1 prova Down Hole

Ai fini del calcolo si considera 1 sola verticale indagata, visto che le prove penetrometriche sono statespinte fino a 2 e fino a 3 m dal PC, e quindi e pertanto i coefficienti ξ3 e ξ4 si assumono, ai sensi dellatabella 6.4.IV delle NTC2008 paria a 1,7 e 1,7 rispettivamente.

3. AZIONI MASSIME SOLLECITANTI I PALI DI FONDAZIONELe azioni che sollecitano i pali di fondazione nelle combinazioni di carico derivanti dall'analisi con il

modello FEM implementato sul software PROSAP sono riportate in allegato alla relazione sulle fondazioni(documento A7 del presente progetto strutturale).

Le verifiche di carattere geotecnico sono state svolte con riferimento alle azioni riportate di cui allacombinazione A1+M1+R3.





4. VERIFICHE SLU E SLV

4.1. GEO Collasso per carico limite dei pali a carichi verticali di compressionedel palo singolo

Per la determinazione della portanza verticale di fondazioni profonde si fa riferimento a duecontributi: la portanza di punta e la portanza per attrito laterale. Queste due componenti, in genere, sonocalcolate in maniera autonoma dato che risulta molto difficoltoso stabilire quanta parte del carico è assorbitadall'attrito laterale e quanta dalla resistenza alla punta. Nel seguito, ai fini del calcolo della portanzaverticale, si assumeranno le seguenti espressioni generali valide per il caso di palo soggetto a compressionee per il caso di palo soggetto a trazione:

,,, dsdbdC RRR ,, dsdT RR

dove i simboli su riportati hanno il seguente significato:• RC,d valore di verifica di progetto a compressione del palo;• RT,d valore di verifica di progetto a trazione del palo;• Rb,d valore del carico limite verticale di progetto alla punta del palo;• Rs,d valore del carico limite verticale di progetto lungo la superficie laterale del palo;

I valori di resistenza di cui sopra dovranno essere poi confrontati con le sollecitazioni agenti sul paloper le varie combinazioni di carico considerate. Tali valori tengono conto di una serie di coefficienti disicurezza previsti dalle norme tecniche sulle costruzioni (DM08) al capitolo 6.

I valori delle resistenze di progetto sono ricavati dai valori caratteristici Rbk e Rsk tramite i coefficientiparziali e gb e gs riportati in tabella 6.4.II delle NTC08:

bbkbd RR ; ssksd RR

Dove i valori caratteristici Rbk e Rsk sono dati da:

4

min,

3

, ;mincalccmediacalcc

k

RRR

In cui i valori 3 e 4 sono fattori che dipendono dal numero di verticali indagate come riportato in

tab 6.4.IV delle NTC08.I valori Rc,calc rappresentano la portanza di punta e la portanza laterale di calcolo determinate come

specificato nel seguito.

Le NTC08 specificano inoltre che le verifiche devono essere condotte seguendo almeno uno dei dueapprocci (capitolo 6.4.2.1):

• Approccio 1:◦ Combinazione 1: (A1+M1+R1)◦ Combinazione 2: (A2+M1+R2)

• Approccio 2:◦ Combinazione 1: (A1+M1+R3)





Nel caso in esame, le verifiche sono state condotte utilizzando l’approccio 2 (A1+M1+R3).I valori del carico limite verticale alla punta del palo “Rb” e del carico limite verticale lungo la

superficie laterale del palo “Rs” sono determinati con le note “formule statiche”. Queste, esprimono i valori dicui sopra, in funzione della geometria del palo, delle caratteristiche geotecniche del terreno in cui è immerso,della modalità esecutiva e dell'interfaccia palo-terreno.

Di seguito si illustrano le metodologie con le quali saranno determinati i valori prima citati; tenendopresente che tali metodi sono riferiti al calcolo del “singolo palo”.

Per le verifiche GEO di portanza in compressione è stato aggiunto, ai sensi delle NTC2008, il pesoproprio del palo.

4.1.1. Carico limite alla puntaIl valore del carico limite verticale alla punta del palo, indipendentemente dal metodo utilizzato per la

sua determinazione, è condizionato dalla modalità esecutiva. Esso varia notevolmente a seconda che il palosia del tipo “infisso” o “trivellato”, poiché le caratteristiche fisico-meccaniche del terreno circostante il palovariano in seguito alle operazioni d'installazione. In conseguenza di ciò, per tenere in conto la modalitàesecutiva, si propone di modificare il valore dell'angolo di resistenza a taglio, nel calcolo dei coefficienti diportanza, secondo quanto suggerito da Kishida (1967):

i) trivellatpali(per 3 infissi) pali(per 2

40

corcor

Con la correzione di cui sopra si determineranno i fattori adimensionali di portanza, che sono presentinella relazione per la determinazione del carico limite verticale alla punta che assume la seguenteespressione:

**cqPpbPP NcNqAqAQ

dove i simboli su riportati hanno il seguente significato:• AP superficie portante efficace della punta del palo;• qP pressione del terreno presente alla punta del palo;• c coesione del terreno alla punta del palo (nel caso di condizione non drenata c = cu);• N*

q, N*c fattori adimensionali di portanza funzione dell'angolo d'attrito interno cor del terreno già

corretti.

In letteratura esistono diverse formulazioni per il calcolo dei fattori adimensionali di portanza; nelcaso in esame è stata impiegata la teoria di Berezantzev.

Berezantzev fa riferimento ad una superficie di scorrimento “alla Terzaghi” che si arresta sul pianodella punta del palo. Inoltre, considera il cilindro di terreno coassiale al palo (avente diametro pariall'estensione in sezione della superficie di scorrimento) in parte sostenuto da tensioni tangenziali dalrimanente terreno presente lungo la superficie laterale del cilindro. Conseguentemente, il valore dellapressione presente alla punta del palo è inferiore alla corrispondente pressione litostatica ed è influenzatadal rapporto tra la profondità alla quale è posta la punta “L” del palo e il diametro “D” dello stesso. Quindi ilvalore di N*

q è influenzato da questo effetto “Silo”. I valori che l'autore propone sono:• se φ ≠ 0 (condizione drenata) si ha:

Valori di N*q per pali di diametro fino a 80.0 cm.

L/D 8° 16° 18° 20° 22° 24° 26° 28° 30° 32° 34° 36° 38° 40° 42° 44° 46° 48° 50°4 1.07 2.18 3.15 4.72 7.15 10.73 15.85 22.95 32.62 45.56 62.69 85.18 114.5

3152.71

202.32

266.82

350.86

460.79

605.36

12 1.04 1.77 2.46 3.64 5.52 8.42 12.71 18.85 27.44 39.21 55.07 76.20 104.1 140.8 188.8 251.7 334.0 442.1 584.82





3 1 6 2 5 720 1.03 1.63 2.20 3.20 4.82 7.38 11.22 16.82 24.76 35.79 50.83 71.06 98.01 133.6

5180.59

242.29

323.39

430.21

571.48

28 1.03 1.54 2.05 2.93 4.40 6.72 10.26 15.48 22.96 33.43 47.84 67.37 93.54 128.35

174.39

235.13

315.21

420.95

561.08

36 1.02 1.49 1.94 2.75 4.10 6.26 9.57 14.49 21.60 31.64 45.53 64.48 90.00 124.10

169.36

229.27

308.46

413.26

552.38

50 1.02 1.42 1.82 2.53 3.74 5.68 8.70 13.23 19.84 29.27 42.45 60.56 85.14 118.18

162.30

220.95

298.80

402.16

539.74

75 1.02 1.35 1.69 2.30 3.33 5.02 7.69 11.74 17.73 26.37 38.58 55.55 78.82 110.38

152.84

209.67

285.53

386.74

522.01

100 1.01 1.31 1.61 2.14 3.07 4.60 7.02 10.74 16.28 24.34 35.84 51.95 74.19 104.56

145.68

201.02

275.23

374.64

507.95

200 1.01 1.22 1.44 1.84 2.54 3.71 5.60 8.56 13.05 19.73 29.43 43.30 62.82 89.95 127.29

178.30

247.63

341.59

468.90

500 1.01 1.14 1.29 1.55 2.02 2.82 4.14 6.24 9.50 14.45 21.83 32.64 48.25 70.49 101.85

145.69

206.57

290.75

406.87

)()1(* ctgNN qc

• se φ = 0 (condizione non drenata) si ha:

00.1* qN 00.9* cN

4.1.2. Carico limite lungo la superficie lateraleIl valore del carico limite verticale lungo la superficie laterale del palo è dato dall'integrale esteso a

tutta la superficie laterale del palo delle tensioni tangenziali che si sviluppano all'interfaccia palo-terreno incondizioni limite. In condizioni drenate la tensione limite tangenziale si assume composta da un termine

legato all’adesione 'ca ad uno legato all’attrito fra palo e terreno vzk ' :

L

vz

L

L dzkcaDdzsDQ00

''

dove i simboli su riportati hanno il seguente significato:• ca adesione all'interfaccia terreno-palo alla generica profondità “z”;• σ’vz tensione effettiva litostatica alla profondità “z”;• k è un coefficiente empirico che esprime il rapporto tra la tensione verticale litostatica e la

tensione orizzontale al contatto palo terreno ed è essenzialmente legato alle modalità esecutive ealle proprietà del terreno. Per i pali trivellati generalmente si assume senk 1

• coefficiente d’attrito dipendente dalla scabrezza all’interfaccia palo terreno. Per pali in calcestruzzogettati in opera si assume in genere tg

• a coefficiente generalmente assunto pari a 0 (la coesione viene trascurata).• D diametro del palo;• L sviluppo longitudinale del palo.

Come nel caso del calcolo del carico limite alla punta del palo, anche in questo caso, ladeterminazione del valore del carico limite verticale lungo la superficie laterale del palo varia notevolmente aseconda che il palo sia del tipo “infisso” o “trivellato”, questo in considerazione del diverso comportamentodel terreno circostante in palo. Si sono quindi calcolati i pali come trivellati.

L'effetto della coesione efficace è stato trascurato.

In condizioni non drenate si ha invece:





LL

L dzCuaDdzsDQ00

Esistono in letteratura diverse formule per la stima del coefficiente riduttivo della coesione, e nel casoin esame sono state assunti i valori relativi alle Raccomandazioni AGI (1984):

Cu <= 25 kPa α = 0.9 (α x cu),max = 100 kPa25 < Cu <= 50 kPa α = 0.8 (α x cu),max = 100 kPa50 < Cu < 50 kPa α = 0.6 (α x cu),max = 100 kPaCu >= 75 kPa α = 0.4 (α x cu),max = 100 kPa

4.1.3. Sintesi delle verificheLe verifiche sono state eseguite in condizioni drenate, in quanto trattandosi di substrato roccioso non

sono disponibili dati su comportamento non drenato.Le verifiche per i singoli allineamenti definiti in funzione della lunghezza dei pali sono riportate in

allegato.

4.2. GEO Collasso per carico limite dei pali a carichi verticali di compressionedella palificata nel suo complesso

Il carico limite di una palificata è dato dalla seguente:Qlim,N = E x N x QlimPer terreni incoerenti l'efficienza della palificata E è generalmente superiore a 1, e pertanto, a favore

di sicurezza, si considera unitaria. Per terreni coesivi, invece, l'efficienza complessiva E è inferiore all'unità,con valori che possono arrivare anche a 0.6.

Per il caso in esame, che presenta pali di diametro 60cm ad interasse medio di circa 3,5 metri, eterreni incoerenti, si considera comunque a favore di sicurezza un’efficienza complessiva inferiore all’unità;essa è stata calcolata mediante la formulazione proposta da Converse e Labarre, considerata conservativaladdove il rapporto i/D è superiore a 3.

L'efficienza E è espressa dalla seguente:

E=1−(arctan (D / i))

(π /2)⋅( ((m−1)⋅n+(n−1)⋅m)

(n⋅m) )dove D è il diametro dei pali, i l'interasse, m il numero di file e n il numero di pali per fila.Considerando la geometria della palificata, si sono assunti i seguenti dati:D = 0,5 mi = 3 m (assunto a favore di sicurezza)n = 9m = 6

Complessivamente, si ottiene quindi un'efficienza E pari a 0,81.Il carico limite complessivo della palificata è stato quindi calcolato moltiplicando la resistenza del

singolo palo per il numero dei pali e per l'efficienza, stimata a favore di sicurezza secondo quanto sopra.Considerando che si hanno 51 pali e che la resistenza minima fra le diverse lunghezze già ridotta deicoefficienti di normativa è pari a 898 kN si ottiene:

Qlim,N = 0.82 x 51 x 898 = 37554 kN

L'azione complessiva agente sulla palificata, calcolata sulla base della massima media delle azioni





SLU-SLV per ciascuna combinazione, risulta pari (comprendendo anche il peso dei pali moltiplicati per ilcoefficiente A1 pari a 1.3) a:

NEd = 51*371=18921 kN

La verifica è quindi soddisfatta, in quanto NEd/Qlim risulta minore di 1.

4.3. GEO Collasso per carico limite dei pali a carichi verticali di trazioneLe verifiche di portanza a carichi di trazione sono state eseguite secondo le stesse metodologie

indicate in precedenza per carichi di compressione, considerando ovviamente nulla la portanza di punta emodificando i parametri R3 secondo le prescrizioni di cui alle NTC 2008. Non essendo presenti pali intrazione la verifica è automaticamente soddisfatta.

4.4. GEO Collasso per carico limite dei pali a carichi orizzontaliLa verifica geotecnica di portanza per carico limite a carichi orizzontali è stata eseguita con

riferimento alla situazione di palo impedito di ruotare in testa. Le analisi sono state condotte in condizionidrenate considerate le caratteristiche dei terreni in questione.

In allegato si riportano i dettagli delle verifiche eseguite secondo le teorie di seguito descritte.I valori di portanza orizzontali sono stati poi ridotti con i coefficienti riportati nelle vigenti norme

tecniche per le costruzioni NTC2008, e confrontati con le azioni sollecitanti. E' stato adottato l'approccio 2combinazione A1+M1+R3, con coefficiente riduttivo γt = 1.3.

Per questo tipo di verifica si fa riferimento alla teoria proposta da Broms (1964).Affinché tale teoria possa essere applicata, è necessario introdurre delle ipotesi semplificative al

problema tridimensionale dello stato tenso-deformativo del complesso palo-terreno; si assume quindi che:• il terreno è omogeneo• Il comportamento dell'interfaccia palo terreno è di tipo rigido-perfettamente plastico• la forma del palo è ininfluente e che l'interazione palo terreno è determinata solo dalla dimensione

caratteristica d della sezione del palo ( es il diametro per pali circolari) misurata normalmente alladirezione del movimento.

• il palo ha comportamento rigido-perfettamente plastico, cioè si considerano trascurabili ledeformazioni elastiche del palo.

Quest'ultima ipotesi comporta che il palo abbia solo moti rigidi finché non si raggiunge il momento diplasticizzazione My del palo; a questo punto si ha la formazione di una cerniera plastica in cui la rotazionecontinua indefinitamente con momento costante.

Condizioni drenatePer un terreno incoerente si assume che la resistenza opposta dal terreno alla traslazione del palo

vari linearmente con la profondità con legge:p=3⋅k p⋅γ⋅z⋅d

dove Kp è il coefficiente di spinta passiva, z è la profondità da p.c. e γ è il peso di volume del terreno,assunto pari a γ' per terreno in falda.

Da essa risulta che la pressione orizzontale è tre volte la spinta passiva; tale aspetto è giustificato dalfatto che il fenomeno di rottura è di tipo tridimensionale e comprende anche le tensioni tangenziali che sisviluppano sulle superfici laterali del palo.

I meccanismi di rottura sono gli stessi precedentemente descritti e ad essi corrispondono i seguentivalori del carico limite:





• palo corto:

H=1.5⋅k p⋅γ⋅d 3⋅(L/ d )

2

• palo intermedio:

H=12⋅k p⋅γ⋅d 3

⋅(L/d )2+M y

L• palo lungo:

H=k p⋅γ⋅d 3⋅

3√ ( 3.676⋅M y

(k p⋅γ⋅d 4) )2

4.4.1. Sintesi delle verificheLe verifiche per i singoli allineamenti definiti in funzione della lunghezza dei pali sono riportate in

allegato.

5. VERIFICHE SLE IN TERMINI DI CEDIMENTIPer il calcolo dei cedimenti della palificata si è in primo luogo valutato il cedimento del palo sinbolo.

Per il calcolo dello stesso si è proceduto secondo la seguente formulazione di letteratura:δ=β⋅F ck /E⋅L

dove δ è il cedimento stimato, β un coefficiente di influenza adimensionale funzione di L/D, Fck ilcarico caratteristico agente, E il modulo elastico del terreno e L la lunghezza del palo.

La lunghezza utile del palo è stata considerata quella ammorsata nei terreni profondi con buonecaratteristiche geomeccaniche (3 metri).

Per definire il parametro β si fa riferimento all'espressione proposta da Poulos:β = 0.5 + log (Lu/D)

Il cedimento medio di una palificata può essere espresso come il prodotto del cedimento del paloisolato, a parità di carico medio, per un coefficiente di amplificazione Rs legato alla geometria dellafondazione. Si ottiene di conseguenza:

δ p=Rs⋅δ=n⋅Rg⋅δE' stato mostrato (randolph e Clancy 1993, Mandolini 1994) che si può individuare una correlazione

tra Rg e il parametro:

R=√ (n⋅i /L)in cui i è l'interasse medio dei pali. L'espressione proposta da Mandolini et al. (1997) è la seguente:

Rg=0.5R

+0.13

R2

Nel caso in esame si sono quindi calcolati i cedimenti del palo singolo in combinazione SLE rara e SLEquasi permanente e il cedimento della palificata, sempre in combinazione SLE rara e quasi permanente, conriferimento alla compressione massima.

I calcoli di dettaglio sono riportati in allegato. I risultati delle analisi sono i seguenti:Palo singolo:• Cedimento combinazione SLE rara δ = 6.88 mm• Cedimento combinazione SLE quasi permanente δ = 6.40 mmPalificata:





• Cedimento combinazione SLE rara δ = 33.22mm• Cedimento combinazione SLE quasi permanente δ = 30.89 mm

I cedimenti stimati appaiono compatibili con la funzionalità della struttura.





ALLEGATO 1. VERIFICHE GEO DI PORTANZA A CARICHI VERTICALI DICOMPRESSIONE E DI TRAZIONE

Le verifiche sono state condotte in funzione della massima azione di compressione e di trazionederivante dall'inviluppo delle sollecitazioni SLU e SLV.

Le verifiche sono state condotte in condizioni drenate stanti le caratteristiche attritive dei terreni. E’stato considerato solo il tratto di strato più profondo con buone caratteristiche geomeccaniche, trascurando afavore di sicurezza gli strati superficiali.



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ALLEGATO 2. VERIFICHE GEO DI PORTANZA A CARICHI ORIZZONTALI



opera Filo YF1

R

permanenti

γGvariabili

γQγϕ' γcu γT

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.00 1.30 1.00 1.00 1.60

A1+M1+R3 1.30 1.50 1.00 1.00 1.30

SISMA 1.00 1.00 1.00 1.00 1.30

DM88 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

definiti dal progettista 1.30 1.50 1.25 1.40 1.00

ξ3 1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

ξ4 1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00

ϕ kp cu ϕ kp cu

(m) (kN/m3) (kN/m

3) (°) (kPa) (°) (kPa)

p.c.=strato 1 97.00 20 10 29 2.88 26 2.56

94.60 22 12 45 5.83 40 4.60

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

Quota falda (m)

Diametro del palo D (m)

Lunghezza del palo L (m)

Momento di plasticizzazione palo My (kNm)

Step di calcolo (m)

H medio H minimo

Palo lungo 223.4 (kN) 214.3 (kN)

Palo intermedio 312.5 (kN) 261.5 (kN)

Palo corto 1229.6 (kN) 985.1 (kN)

Hmed 223.4 (kN) Palo lungo Hmin 214.3 (kN) Palo lungo

(kN)

(kN)

Carico Assiale Permanente (G): G = (kN)

Carico Assiale variabile (Q): Q = (kN)

(kN)

FS = Hd / Fd = 1.95

38.23076923

0

Fd = G· γG + Q · γQ = 49.70

Hd = Hk/γT 96.95

0.01

0.60

126.03Hk = Min(H med/ξ3 ; R min/ξ4)

97

5.00

212.16

n1 2 ≥10 T.A. prog.

SLU

3 4 5 7

coefficienti parziali

Metodo di calcolo

A M

Parametri medi Parametri minimi

γ'strati terreno descrizione quote γ

D

q. falda

H

L

quota strato 2

quota strato ...

quota strato 1

strato 2

strato 3

strato 4

strato 5

strato 6

palo impedito di ruotare

palo libero

opera Filo YF2-3-4

R

permanenti

γGvariabili

γQγϕ' γcu γT

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.00 1.30 1.00 1.00 1.60

A1+M1+R3 1.30 1.50 1.00 1.00 1.30

SISMA 1.00 1.00 1.00 1.00 1.30

DM88 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00


ξ3 1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

ξ4 1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00

ϕ kp cu ϕ kp cu

(m) (kN/m3) (kN/m

3) (°) (kPa) (°) (kPa)

p.c.=strato 1 97.00 20 10 29 2.88 26 2.56

94.60 22 12 45 5.83 40 4.60

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

Quota falda (m)




Step di calcolo (m)

H medio H minimo



Palo corto 955.8 (kN) 769.0 (kN)

Hmed 223.4 (kN) Palo lungo Hmin 214.3 (kN) Palo lungo

(kN)

(kN)



(kN)


Metodo di calcolo

A M



n1 2 ≥10 T.A. prog.

SLU

3 4 5 7

Hd = Hk/γT 96.95

0.01

0.60


97

4.50

212.16

FS = Hd / Fd = 2.41

30.96923077

0

Fd = G· γG + Q · γQ = 40.26

D

q. falda

H

L

quota strato 2

quota strato ...

quota strato 1

strato 2

strato 3

strato 4

strato 5

strato 6


palo libero

opera Filo YF5-6

R

permanenti

γGvariabili

γQγϕ' γcu γT

A1+M1+R1 1.30 1.50 1.00 1.00 1.00

A2+M1+R2 1.00 1.30 1.00 1.00 1.60

A1+M1+R3 1.30 1.50 1.00 1.00 1.30

SISMA 1.00 1.00 1.00 1.00 1.30

DM88 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00


ξ3 1.70 1.65 1.60 1.55 1.50 1.45 1.40 1.00 1.00

ξ4 1.70 1.55 1.48 1.42 1.34 1.28 1.21 1.00 1.00

ϕ kp cu ϕ kp cu

(m) (kN/m3) (kN/m

3) (°) (kPa) (°) (kPa)

p.c.=strato 1 97.00 20 12 45 5.83 40 4.60

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

Quota falda (m)




Step di calcolo (m)

H medio H minimo



Palo corto 566.5 (kN) 447.0 (kN)

Hmed 236.1 (kN) Palo intermedio Hmin 201.5 (kN) Palo intermedio

(kN)

(kN)



(kN)

FS = Hd / Fd = 4.09

17.15384615

0

Fd = G· γG + Q · γQ = 22.30

Hd = Hk/γT 91.16

0.01

0.60


97

3.00

212.26

n1 2 ≥10 T.A. prog.

SLU

3 4 5 7


Metodo di calcolo

A M



D

q. falda

H

L

quota strato 2

quota strato ...

quota strato 1

strato 2

strato 3

strato 4

strato 5

strato 6


palo libero



ALLEGATO 3. VERIFICHE SLE IN TERMINI DI CEDIMENTI

ALLEGATO 3.1. Combinazione SLE rara





ALLEGATO 3.2. Combinazione SLE quasi permanente



PROGETTO ELABORATO DATA

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Transcript of PROGETTO ELABORATO DATA